8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
1/28
PROIECT LA DISCIPLINA
TEHNOLOGII SI UTILAJE DE
DE DEFORMARE
Profesor indrumator
Tema de proiectare:
Sa se proiecteze stanta necesara executiei piesei din figura alaturata :
Fig.1 Piesa de executat
Material OLC 3510onform: STAS 880 - 80
Grosimea materialului: g = 3 mm
Productia anuala: 45000 buc/an
Continutul proiectului
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
2/28
A. Memoriul tehnico economic
A.1 Analiza piesei
A.2 Analiza croirii materialului
A.3 Stabilirea schemei de lucru a stantei
A.4 Calculul fortelor de lucru
A.5 Determinarea coordonatelor centului de presiune
A.6 Alegerea utilajului
A.7 Proiectarea constructiva a stantei
A.8 Calculul de rezistenta al elementelor active
A.9 Calculul dimensiunilor nominale si stabilirea tolerantelor zonelor active
A.10 Normarea executie piesei si stantei proiectate
A.11 Calculul pretului de cost al piesei
A.12 Indicatii privind executia piesei exploatarea si intretinerea stantei
B. Parte grafica
B.1 Desenul de executie al piesei
B.2 Desenul de ansamblu al stantei la scara 1/1. Dreapta sus, piesa si schema de
lucru
B.3 Desene de executie ale elementelor active
A.1 Analiza piesei
A1.1 Citirea si verificarea desenului: Analizand schita piesei se constata ca se
poate 242j97c realiza - are toate cotele necesare.
Operatiile de deformare la rece prin care se poate realiza piesa sunt:
- perforare;
- decupare contur;
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
3/28
- retezare.
A1.2 Caracterizarea materialului:
Materialul pieseieste OLC 35 conform: STAS 880 80.
Conform standardelor de produse, OLC 35, se livreaza sub forma de profile sau tablasubtire g = 0.2 4 mm ; culoarea de marcare prin vopsire este negru.
Principalele domenii de utilizare sunt: organele de masini supuse la solicitari
moderate
( biele, manivele, axe si arbori, roti dintate, piese canelate si filetate, flanse, formespeciale solicitate usor, etc.)
Conditii tehnice de calitate: clasa de calitate I,
Compozitia chimica: C = max. 25%; Mn = max. 0.80%; P = max. 0.065%;
S = max.0.065%; Si = max. 0.07%.
Caracteristici mecanice:
limita de curgere Rc = 240 [N/mm2] pentru g 16mm;
rezistenta la tractiune Rm = 410 490 [N];
alungirea la rupere A5 = 22% pentru Lo = 5,65 ;
Greutatea piesei:
se calculeaza volumul piesei ; V= S * g
Ac = aria piesei fara orificii in mm2
g = 3mm, grosimea piesei ( tablei)
, unde Ao = aria orificiilor
A = = 3,14*2 = 12,56mm
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
4/28
A = = 3,14*2 = 12,56mm
A = = 3,14*2 = 12,56mm
A = = 3,14*2 = 12,56mm
A +A + A = 12,56 + 12,56 + 12,56 + 12,56 = 50,24
mm
= 1750 50,24 = 1699,76 mm
Proprietatile mecanice ale tablelor de otel folosite la stantare:
Denumirea
oteluluiMarca otelului
Rezistenta laforfecare
[ [daN/mm2
Rezistenta larupere
r [daN/mm2]
Alungirea
relativa
[min%]
Tabla subtire
de otel carbon
obisnuit
STAS 500
G = 0 . 2 - 4[mm]
OL 10 10 - 23 32 40 33 25
OL 34 29 36 34 42 31 25
OLC 35 33 40 38 47 25 21
OLC 42 36 45 42 52 23 19
OLC 50 40 52 45 55 21 17
OLC 60K 52 62 60 72 14 11
OLC 70K 60 70 10 8
Din tabel rezulta ca rezistenta la forfecare = 33-40 daN/mm2 si Rezistenta larupere
= 38 47 daN/mm2, materialul este considerat moale.
Formele si dimensiunile de livrare a tablelor
Table subtiri din otel laminate la race conform STAS 9624 - 80
Grosimea [mm] Latimi [mm] Lungimi [mm]
3 800; 1000; 1250; 1500 1500; 1600; 2000; 2500; 3000; 4000
Se alege o tabla cu dimensiunile : L= 2000 mm ; l =1000 mm
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
5/28
A1.3 Tehnologicitatea piesei:
Se vor verifica conditiile minime impuse la operatiile prin care se realizeaza piesa;
conditii privind forma pieselor perforate, decupate si retezate[fig. 2.].
Fig. 2 Tehnologicitatea piesei
Distanta minima intre muchiile active ale orificiilor placii de taiere se determina
functie de forma orificiului, conturul exterior si grosimea piesei [tabelul 4.1 / 2.], in carepentru g = 3mm
amin = 2,5 iar pentru g = 3mm amin = 4 mm.
Interpoland, obtinem pentru g = 3mm amin = 2,8 conditie respectata deoarece am
ales o schema de lucru astfel incat nici o dimensiune nu este mai mica de 4 mm.
La decupare detaliile conturului circular trebuie sa respecte conditiile:
a 0,8g, adica a 0,8*3 sau 2,5 > 2,4 adevarat
Dimensiunile minime obtinute prin perforare se verifica conform [tabelul 4.3 /
2], in care pentru otel moale dmin = 1,0g, adica d 1,5mm sau 5 3 adevarat
La retezare dimensiunea minima k [fig.4 /1] este data de relatia:
k = (2-3) g, pentru g > 1mm => k = 2 * 3 = 6 mm k = 6mm
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
6/28
Precizia dimensionala stante simple / stante cu precizie ridicata
Precizia dimensiunilor pieselor obtinute prin decupare, in mm. [tabelul 4,5 / 2], pentru g
= 3 mm si dimensiunea piesei pana la 50 mm este de 0,20/0.06 mm
Precizia dimensiunilor pieselor obtinute prin perforare, in mm. [tabelul 4,6 / 2], pentru g= 3 mm
Orificiu pana la 10 mm = 0.08 / 0.03 mm
Orificiu intre 10 mm 50 mm = 0,10 / 0,06 mm
Precizia distantei dintre orificiile alaturate 0,12 / 0,04 mm. [tabelul 4,7 / 2], pentru g
= 3 mm
Precizia distantei dintre marginea orificiului si conturul piesei 0,20 / 0,12 mm, pentru
g = 3 mm
Precizia dimensiunilor obtinute la taierea in fasii prin forfecare [tabelul 4,5 / 1], pentru
g =3 mm si latimea benzii sub 100 mm este de 0,75 mm.
A.2 Analiza croirii materialului
Prin croire se urmareste repartizarea judicioasa a suprafetelor semifabricatului, invederea taierii, astfel incat deseurile sa fie minime, pentru economisirea maxima a
materialului.
Croirea materialului in benzi sau semifabricate individuale.
Croirea tablelor poate fi:
- croire transversala
- croire longitudinala
- croire combinata
Dupa cantitatea de deseuri care apar la croirea pieselor pe banda metalica procedeele de
croire pot fi:
- croire cu deseu
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
7/28
- croire cu deseuri putine
- croire fara deseuri
Scheme de croire
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
8/28
Fig .3 Croirea benzii
Marimea puntitelor
Valorile puntitelor pentru croirea pieselor ovoide depind de grosimea materialului
Alegem din [tabelul 6.3 / 2], pentru g = 3 mm
- puntita marginala a = 3 mm
- puntita intermediara b = 3 mm
Pentru obtinerea unei calitati corespunzatoare am ales: a = b = 3 mm.
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
9/28
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
10/28
Fig.4 Schema de lucru
Pasul: P1= 35 + 3 + 35 + 3 + 35 + 3 = 132 mm
P2 = 35 + 6 + 35 + 6 + 35 = 117 mm
P3 = 35 + 35 + 35 = 105 mm
Calculul latimii benzii [tabelul 6.6 / 2]
Fig.5 Stabilirea latimii benzii
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
11/28
D dimensiunea piesei D = 35
B latimea benzii B1= D + 2( ai +Dl)= 132+6,6+0,80=139,4 mm
B2 = 117 +2(3 + 0,8) + 0,80 = 125,6 mm
B3 = 105 + 6,6 + 0,80 = 112,4 mm
Bo distanta intre riglele de conducere B0= B +2j = 139,4+2*0,8 = 141 mm
A puntita laterala [tabelul 6.4 / 2] a = 3 mm
j jocul intre banda si riglele de conducere [tabelul 6.7 / 2] j = 0,5mm
ai abaterea inferioara la latime a benzii [tabelul 6.8/2] ai = 0,8 mm
141
1000
2000
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
12/28
Fig.6 Croirea foilor de tabla
Calculul coeficientilor de croire
Analiza variantei optime a croirii pieselor din banda se face pe baza coeficientului
de utilizare a materialului, calculat cu urmatoarea relatie:
Kc = x 100 [%]
A = aria piesei fara orificii
m = numarul de fasii
n = numarul total de piese obtinute dintr-o fasie
L = lungimea tablei ( benzii )
l = latimea tablei
Coeficientul de croire pentruvarianta din Fig. 3 [tabelul 6.6 / 2]
B1 = 139,4 mm B2 = 125,6 mm B3 = 112,4 mm
P1 = 132 mm P2 = 117 mm P3 = 105 mm
Ac = 1750 mm
m = = = 14,34 => 14 fasii
m = = = 15,92 => 15 fasii
m = = = 17,79 => 18 fasii
n = = = 7,57 => 8 piese / fasie (varianta adoptata contine 2 piese / pas)
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
13/28
n = = = 8,54 => 9 piese
n = = = 9,52 => 10 piese
Kc1= x 100 = 9,8 %
Kc2= x 100 = 11,81 %
Kc3= x 100 = 15,75 %
A.3 Stabilirea schemei de lucru a stantei
Am adoptat varianta prezentata pentru croirea pieselor deoarece reprezinta
compromisul optim intre utilizarea maximala a suprafetei materialului (coeficient
maximizat de croire) si o constructie compacta a stantei.
Fig. 7 Schema de lucru a stantei
A.4 Calculul fortelor de lucru
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
14/28
A.4.1Calculul fortei de perforare, decupare si retezare
F = L*g* [daN]
L = [mm], lungimea conturului de taiat
g =3 mm, grosimea materialului
35= daN / mm2 , rezistenta la forfecare
L1 =
L2 =
L3 =
F1 = 1750 * 35 * 3 = 183750 daN
F2 = 10,99* 35 * 3 =1153,95 daN
F3 = 10,99 * 35 * 3 = 1153,95 daN
Ft= F1+F2+F3 = 183750 + 1153,95 + 1153,95 = 186057,9 daN
Calcululfortei de scoatere a semifabricatului de pe poanson
FscI = Ksc * F
FscI = 186057,9 *0,05 = 9302,895 daN
A.4.2Calcululforteipentru impingerea piesei si deseurilor prin placa de taiere
Fimp = Kimp*F*n = 0.05 * 186057,9 * 2 = 18605,79 daN
n = = = 2
h= inaltimea portiunea dreapta a placii de taiere h = 6 mm conf. [tabelul 9,4 / 2],
g = 3 mm, grosimea piesei
Kimp = 0,03 0,07
A.4.3Calcululfortei totale
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
15/28
Fmax = 1.3*Ft +Fimp
Fmax = 1.3 * 186057,9 + 18605,79 = 260481,06 = 2604810,6 N
A.4.4Calculullucrului mecanic
L = [ J ] = 0,65 [tabelul 11.6 / 2],
L = 0,65 = 781,44 J
A.4.5Calcululputeriiefective
P = [Kw] [tabelul 11.5 / 2],
ao = 1,3 coeficient ce depinde de regimul de lucru
n = numarul de curse duble al stantei pe minut
= 0,6 randamentul mediu
P = = 3,38 kw
A.5 Determinarea coordonatelor centului de presiune
Centrul de presiune al stantei reprezinta punctul de aplicare al rezultantei fortelor
ce intervin in procesul de lucru cu stanta respectiva. Pentru a evita aparitia momentelornefavorabile centul stantei trebuie sa coincida cu centru de presiune. Pozitia centrului de
presiune se poate determina prin doua metode: metoda grafica si metoda analitica.
Pentru determinarea centului de presiune al stantei am folosit metoda analitica.
Metoda se bazeaza pe teorema momentului static suma momentelor in raport cu o axaeste egala cu momentul rezultantei fortelor in raport cu aceeasi axa fig. 8
F1 = 1750 * 35 * 3 = 183750 daN
F2 = 10,99* 35 * 3 =1153,95 daN
F3 = 10,99 * 35 * 3 = 1153,95 daN
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
16/28
X1= 10 mm
X2= 58,5 mm
X3= 96,5 mm
Y1 = 25 mm
Y2 = 45 mm
Y3 = 53 mm
Fig.8 Centrul de presiune
Xp =
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
17/28
Yp =
A.6 Alegerea utilajului
Se alege utilajul PELI 40 cu urmatoarele caracteristici:
forta nominala de presare F = 40 * 104 N
numarul curselor duble ale culisoului n = 110 / min
numarul de reglare ale treptelor de reglare a cursei culisoului = 5 lungimea cursei culisorului C = 8, 25, 50, 72, 80 mm. reglarea lungimii bielei M = 65 mm
distanta minima dintre masa si culisou
la cursa maxima si lungimea minima a bielei H2 = 315 mm
inclinarea batiului 30 distanta intre axa culisoului si batiu R = 250 mm
locasul pentru cep d x l = 40 x 75 mm dimensiunile mesei A1x B1 = 710 x 450 mm dimensiunile orificiului de masa 280 mm
puterea motorului P = 3Kw
A.7 Proiectarea constructiva a stantei
a) Placa activa
Avand in vedere varietatea constructiva se pot clasifica astfel:
placi active in constructie monobloc,
placi active in constructie asamblata, cu pastile sau segmenti,
placi active din bucati
Placile active in constructie monobloc se executa din otel de scule, iar dimensiunile
principale se stabilesc pe baza unor relatii astfel:
grosimea minima a placii se calculeaza cu relatia
H = g + k + (7 10) [mm]
unde k = 2 pentru materiale cu r = 80daN/mm2
g = 3 mm grosimea piesei
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
18/28
a = 2p+ d/2 + k/2 = 2*132 + 2,5/2 + 2/2 = 266,25 mm
b = A + 6 = 50,24 + 6 = 56,24 mm
H = 3 + 2 + 8,5 = 47, 4 mm
H = 47 mm
distanta minima intre marginea placii si muchia activa
bi = H = 47 mm
lungimea respectiv latimea maxima a placii active se stabilesc cu relatiile :
A = a + (2,5 - 4) H = 266,25 + 2,5 *47 = 383,75mm A = 383,75 mm
B = b + (2,5 - 4) H = 56,24 + 2,5* 47 = 173,74mm B = 173,74 mm
diametrul gaurilor pentru fixarea cu suruburi
d = 10,5mm
dimetrul gaurilor de stift
d1 = d 2mm = 8,5mm d1 = 8,5mm
distanta minima intre gaurile de stift si surub
b4 = 0,8d + = 17,9mm b4 = 20mm
distanta minima intre marginea placii si gaurile de fixare cu suruburi
= 1,4*d => 15mm => b3 = 56,24 2*15 = 1687,2mm b3 = 1687 mm
S-a proiectat o placa activa, fig. 9, cu dimensiunile A x B x H = 383,75 x 173,74
x 47 mm, respectiv a x b x h = 266,25 x 56,24 x 2 mm pentru stanta cu coloane indiagonala.
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
19/28
Fig. 9 Placa activa
Placa de baza adoptata va fi de tip cu coloane in diagonala si va avea, conform
[Anexa 1 / 2], urmatoarele dimensiuni principale standardizate:
a x b x h = 266,25 x 56,24 x 2 mm , dimensiuni utile
a1 x b1 x h1 = 225 x 300 x 70mm, dimensiuni gabaritice
e1 x e2 = 230 x 188mm, distanta dintre axele bucsilor de ghidare
d1 = 30mm d2 = 32mm, dimensiunile gaurilor pentru bucsa de ghidare
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
20/28
Fig. 10 Placa de baza cu placa activa
a) Poansoane rotunde, de perforare [Anexa 16 / 2]
Poanson E 5 x 10 x 70 1143-0273 d = 5mm D = 10mm L = 70mm
Poanson E 10 x 15 x 70 1143-0283 d = 10mm D = 15mm L = 70mm
b) Poansoane dreptunghiulare, pentru profilarea formei de decupare
Poanson E 20 x 45 x 70 a = 20mm b = 45mm L = 70mm
c) Poanson de decupare
Poanson E 5 x 60 x 70 a = 5mm b = 60mm B = 10mm L = 70mm
Materialul din care se executa poate fi: OSC 8 STAS 1700-71,
OSC 10 STAS 1700-71, OSC 12 STAS 1700-71.
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
21/28
Fig. 11 Poansoane de perforare, decupare, retezare
A.8 Calculul de rezistenta al elementelor active
Valorile recomandate ale rezistentelor admisibile pentru materiale utilizate laconfectionarea elementelor stantelor si matritelor [Tabelul 13.3 / 2]
Denumirea materialuluiMarca
materialului
Rezistente admisibile [N/mm2]Intindere Compresiune Incovoiere Forfecare
Elemente active
OSC 8 10 cu
56 - 60 HRC250
1000 1600
300 - 500 -
Suporti, reazeme de placi active,
tije impingatoare, fixatoare
OL 50
OLC 40-50
130 -160 140 -170 140 -180 120 -150
Extractoare , suruburi, tije, tije
de amortizare, port poansoane
OLT 37
OLC 10
110 150 120 160 130 -160 100 -140
Placi inferioare si superioare,
console
OT 50 55 - 110 150 120 -150 90 -120
FC 20 - 40 - 90 -140 35 45 25 35
Stifturi, cautatoare, pene deforma simpla
OSC 7 cu 52-56 HRC
- 550 - 800 360 - 500 -
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
22/28
Pene, opritoare, cautatoare,
fixatoare
OL 50 cu 50-
54 HRC- 300 - 400 200 280 -
Verificarea poansoanelor
a) Verificarea la compresiune se face cu relatia:
c = ac
c = efort la compresiune
ac = 1000 N/mm2, efortul unitar admisibil de compresiune
Amin = aia sectiunii transversale minime a poansonului
F1= forta la compresiune
b) verificarea la flambaj [cap13.2.1 / 2]
Se calculeaza coeficientul de zveltete cu formula:
= = coeficient de zveltete,
< 0 ; 0 = 90 pt. oteluri dure
If = lf = lungimea poansonului supusa la solicitare
l = 15mm, constructiv
imin = imin = raza minima de inertie
Amin = aia sectiunii transversale minime a
poansonului
Imin = pentru sectiuni dreptunghiulare
Imin = pentru sectiuni circulare
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
23/28
f = 577 3,74 [N/mm2] pentru oteluri dure
c = = > caf caf= 1 - 5
c) Verificarea la strivire se face pentru a vedea daca exista pericolul patrunderiipoansonului in placa de capat.
str 120 180 N/mm2 pentru placi din OL.
Valorile efective rezultate din calcul, prezentate in tabelul urmator, arata ca elementele
poansoanele rezista solicitarilor de functionare:
Poanson F [N]
Amin
[mm2]
c
[N/mm2]
Imin
[mm4]
imin
[mm]
lf
[mm]
f
[N/mm2]
c
Ss
[mm4]
c
[N/mm2
Perforare
d = 5mm8243 19,6 420 30,7 1,25 10,5 8,4 545 1,3 78,5 105
Perforare
d = 10mm16485 78,5 210 490,6 2,49 10,5 4,2 561 2,6 176,6 93,3
Decupare
Profilata
56648 646,3 87,6 1315,3 1,42 70 49,3 393 4,5 900 62,9
Retezare
bilaterala
5250 50 105 104,17 1,44 10,5 7,3 549 5,2 100 52,5
Verificarea placii active
Se face cu relatia: [cap 13.1 / 2]
i = 10,42N/mm2 < 500 N/mm2
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
24/28
F = 124669,23 N
H = 57mm
a = 368,25 mm
b = 146 mm
Verificarea placii de baza
Placa de baza este supusa la incovoiere. Calculul se face conform [cap13.4.a /2]
i = i = 57 < 150 N/mm2=> Placa rezista
H = 57, grosimea placii = 6,46 k = 2
a = 368,25mm
A = 510,75 mm, distanta intre suporti
p forta repartizata pe contur p = sau p =
F = 124669,23N
L = lungimea conturului de sprijin L = 140
p = = 890,49 N/mm2
A.10 Normarea executie piesei si stantei proiectate
Norma de timp pentru stanta la rece se determina cu relatia:
Nr = + Tu [min/buc]
Tpi = timpul de pregatire incheiere Tpi = 11 min.
Tu = timpul unitar
N = marimea lotului N = 30000 buc/an
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
25/28
Tu = (tb + )*k1 [min]
Tb = [min]
Ncd = 110 cd/min
q = coeficient cetine seama de cuplajul presei q = 1,05
Tb = = 0,0086 min
Ta1 = 0,015 timp ajutator pentru pornirea presei
Ta2 = 1,9 timpul de aducere ti asezarea semifabricatului
Ta3 = 2,8 timp pentru asezarea semifabricatului pe stanta
Ta4 = 0,5 timp pentru avansarea benzii
Ta5 = 0,5 timp pentru indepartarea deseurilor
Ta6 = 1,3 timpul pentru extragerea piesei
Nm = 12 numarul de curse duble in cazul avansului manual
Z = 2 numarul de piese obtinute la o cursa dubla a culisoului presei
K1 = 1,05 coeficient care tine cont de timpul de deservire a locului de munca
Tu = 0,081+ *1,5 = 0,081+0,75*1,5 = 1,24 min
Nr = +1,24 = 1,24 min/buc
Norma de productie pentru un schimb de 8 ore se calculeaza cu relatia:
Np = [buc]
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
26/28
Np = = 387 buc
A.11 Calculul pretului de cost al piesei
Pretul unei piese se calculeaza cu relatia :
C = Cmat + Cman + Cr + Cap + Cas
a) Cmat costul materialului necesar pentru o piesa
Cmat = [lei/buc]
f = 646,25mm2, aria piesei
g = 2mm, grosimea materialului
= 7,8 kg/dm3, greutatea specifica a materialului
p = 15000lei/Kg, pretul unui Kg de material
kf = 71, coeficient unitar al materialului
Cmat = = 874,01[lei/buc]
b) Cman costul manoperei pentru o piesa
Cman = [lei/buc]
Sp retributia medie orara a presatorului Sp = 45000lei/h
Sr retributia medie orara a reglorului Sr = 55000lei/h
Tu timpul unitar Tu = 1,24min
Tpi timp pregatire incheiere Tpi = 11min
no numarul de piese din lot no = 300000buc/an
Cman = = 930lei/buc
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
27/28
c) Cr cota parte din cheltuielile de regie ce revin unei piese
Cr = Cman * [lei/buc]
R regia totala sectiei R = 30%
Cr = 930 * 0,3 = 279 lei/buc
d) Cap cota parte din amortizare ce revine unei piese
Cap = [lei/buc]
Vp valoarea initiala a presei Vp = 300 000 000 lei
Ap norma de amortizare a presei Ap = 5%
no numarul de piese din lot no = 52000 buc/an
gradul de incarcare al presei = 100%
Cap = = 5lei/buc
e) Cas = cota parte din amortizarea stantei ce revine unei piese
Cas = [lei/buc]
K constanta k = 3
Vs valoarea (costul) stantei Vs = 2500000 lei
no numarul de piese din lot no = 3000000buc/lei
Cas = = 25lei/buc
C = Cmat + Cman+Cr+ Cap+Cas
C =874,0+ 930 + 279 + 5 + 25 =2113lei/buc
C= 2113 lei/buc
8/3/2019 proiect tdpr 2 aaaaaa
28/28
A.12 Indicatii privind executia piesei exploatarea si intretinerea stantei
Piesa se executa din materialul recomandat de proiectant cu respectarea stricta a
tehnologiei de fabricatie si a masurilor de protectia muncii specifice fiecarei operatii
Inainte de montarea stantei trebuie executate urmatoarele:
a) Se verifica existenta documentatiei tehnologice
b) Se curata partile active de contact ale presei si stantei de corpuri straine.
c) Se verifica punctele de ungere si existenta lubrifiantilor recomandati de proiectant
d) Se verifica daca toate elementele presei functioneaza normal
e) Se verifica existenta organelor de prindere prescrise
f) Se consulta proiectul stantei pentru a determina inaltimea stantei inchisa
g) Se verifica daca presa are culisoul la pozitia maxima superioara si se regleazaacesta
h) Se asigura mecanic culisoul prin sprijinire, contra coborarii nedorite
i) Se centreaza stanta fata de canalele masei si se verifica centrarea prin ridicarea
tijelor cu ajutorul dispozitivelor hidro-pneumatice
j) Se fixeaza stanta pe presa prinzandu-se mai intai partea superioara, apoi ceainferioara
k) Se ridica culisoul cu o distanta echivalenta cu de doua ori grosimea materialului
l) Se verifica indepartarea sculelor ajutatoare
m) Se executa prima piesa, iar in functie de dimensiunile obtinute se modifica
pozitia culisoului cu ajutorul surubului de reglare pana cand se obtine piesaconform documentatiei tehnice.