TESINA

1

2

INTRODUCCION

Desde la antigüedad las manifestaciones de la actividad sísmica a nivel mundial

han sido constantes. Devastadores terremotos han causado destrucción masiva y

hasta sepultado ciudades completas.

En nuestro país a la palabra sismo muchas veces se le resta importancia debido a

la baja frecuencia en la ocurrencia de ellos en nuestra zona. Sin embargo, no por

ellos quedamos exentos de recibirlos. A lo largo de la historia de la República

Dominicana se puede ver claramente que formamos parte de una isla

potencialmente amenazada por la ocurrencia sísmica.

Los sismos son impredecibles, incalculables e inevitables y su mayor incidencia es

sobre las estructuras, que son altamente afectadas y las causantes de la mayoría

de las muertes en estos casos. Pero, que se puede hacer al respecto? Existen en el

país normas de construcción que regulen el diseño y el cálculo estructural,

tomando en cuenta estos fenómenos? Hasta qué punto la tecnología ha avanzado

encaminados a fin de reducir el riesgo sísmico en las edificaciones.

3

CAPÍTULO I: MARCO METODOLOGICO

1.1. PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA

Los sismos se deben a movimientos tectónicos, actividad volcánica, grandes

derrumbes y explosiones. Los más frecuentes son los movimientos tectónicos que

consisten en la liberación repentina de energía.

La ocurrencia de sismos en la República Dominicana ha inducido a que los

ingenieros sientan la necesidad de conocer los daños que estos fenómenos

geológicos naturales causan sobre las estructuras.

Es por tal razón que se hace la interrogante ¿Existe en nuestro país un código

riguroso de edificaciones modernas para diseño y construcción sismo resistente

que regulen la construcción de infraestructuras y torres multipisos.

1.2. OBJETIVOS

1.2.1. Objetivo General

Este Proyecto está orientado con el fin de que pueda servir como un marco de

referencia o como un canal de información para el desarrollo de un buen diseño

sismo resistente en la República Dominicana.

1.2.2. Objetivos Específicos

Resaltar los Requisitos, Normas y Reglamentos de Diseño, con el fin de conocer

qué gran importancia éstos tiene en la construcción.

Tener la capacidad de diseñar una buena Estructura sin violar las Reglas de

Construcción dentro de la Ingeniería Civil.

Aplicar los conocimientos de Análisis y Diseño de estructuras en Edificios

Multipisos.

Ir directamente al campo de acción y aplicación de la construcción.

Conseguir Seguridad, Resistencia, Calidad, y Estética.

4

1.3. JUSTIFICACION

Los sismos son movimientos geológicos naturales producidos en la corteza de a

tierra que pueden causar grandes desastres si afectan regiones densamente

pobladas, ya que tienen consecuencias desastrosas en términos de pérdidas de

vidas y daños materiales.

Si las obras de ingeniería construidas carecen de las características de resistencia

adecuada de los efectos que puedan ocasionar los sismos sobre éstas, las

consecuencias a la hora de la ocurrencia de un sismo pueden ser funestas al

momento de la ocurrencia del mismo.

De ahí que el mejor medio de aportar a la acción sísmica consiste en diseñar y

construir estructuras, incluyendo viviendas y obras de infraestructura de manera

que puedan responder adecuadamente ante un movimiento telúrico de gran

magnitud.

Los Módulos de Análisis y Diseño de Edificios Multipisos, y Cimentaciones de

Edificios Sismo resistentes considerados unos de los más importantes de Ingeniería

Civil por el gran desarrollo que tiene la industria de la construcción en el diseño y

construcción vertical de edificaciones multipisos en nuestro país, por tanto, es

importante que los que nos insertamos en la sociedad que demanda, estemos

preparados para corresponder con conocimientos en este tipo de construcción.

1.4. METODOLOGÍA DE LA INVESTIGACIÓN

1.4.1. OBJETO DE ESTUDIO

1-Las consecuencias que causan los sismos en la República Dominicana y la

posibilidad de que ocurra un evento sísmico de gran magnitud, aunque

probablemente la población no esté preparada para un terremoto de una escala

superior a los 7 grados Richter.

2-Aprovechar las ventajas de los Programas ETABS, SAFE y WINCALCULOS en el

diseño de edificaciones.

3-Determinar las dimensiones reales de los elementos estructurales.

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4-Adquirir adiestramiento en el análisis y diseño de losas, vigas y columnas de

hormigón.

1.4.2. INSTRUMENTOS

1-Se aplicaran Las Normas y requisitos establecidos en el Manual de Las

Recomendaciones Sísmicas Provisionales de La Secretaria de Estado de Obras

Publicas y Comunicaciones, y Los Reglamentos del ACI-318/05, especialmente el

Capitulo 21, donde están las disposiciones especiales para el diseño sísmico de

estructura de hormigón armado.

2-Programas WINCALCULOS para el diseño de viviendas de uno y dos niveles con

aplicación de los conocimientos adquiridos en las asignaturas de Hormigón Armado

y de Estructura Sismo resistente.

3-La función espectral y el espectro de respuesta sísmica con los parámetros de la

SEOPC en el Manual anteriormente mencionado e Introducción del Programa

ETABS, que es la herramienta para analizar y diseñar los edificios multipisos y,

posteriormente con el SAFE analizar y diseñar Cimentaciones o Zapatas. Sabiendo

que el 99% de los edificios se han analizado y diseñado con estos Software.

1.4.3. ANÁLISIS DE DATOS

Obtención de datos con aplicación de los datos arrojados de los software de Etabs

y Safe en el diseño sismo resistente.

6

CAPITULO II: MARCO TEÓRICO

2.1 Los Sismos.

2.1.1 Concepto

Se denomina sismo a las sacudidas o movimiento bruscos del terreno

generalmente producidos por disturbios tectónicos o volcánicos. El Sismo, es un

Movimiento Vibratorio de la corteza terrestre debido a la súbita ruptura de los

extractos rocosos que a lo largo del tiempo han ido deformándose y quedando

sometidos a esfuerzos que en un momento dado sobrepasan su capacidad,

originándose así la ruptura.

Un terremoto — también llamado seísmo o sismo (del griego "σεισμός", temblor)

o, simplemente, temblor de tierra (en algunas zonas se considera que un seísmo o

sismo o temblor es un terremoto de menor magnitud) — es una sacudida del

terreno que se produce debido al choque de las placas tectónicas y a la liberación

de energía en el curso de una reorganización brusca de materiales de la corteza

terrestre al superar el estado de equilibrio mecánico. Los más importantes y

frecuentes se producen cuando se libera energía potencial elástica acumulada en

la deformación gradual de las rocas contiguas al plano de una falla activa, pero

también pueden ocurrir por otras causas, por ejemplo en torno a procesos

volcánicos, por hundimiento de cavidades cársticas o por movimientos de ladera.

2.1.2 Origen

El origen de los Sismos se encuentra en la acumulación de energía que se produce

cuando los materiales del interior de la Tierra se desplazan, buscando el equilibrio,

desde situaciones inestables que son consecuencia de las actividades volcánicas y

tectónicas, que se producen principalmente en los bordes de la placa. La mayoría

de los terremotos o sismos ocurren cuando la roca en la corteza se rompe a lo

largo de una falla.

Aunque las actividades tectónica y volcánica son las principales causas por las que

se generan los terremotos, existen otros muchos factores que pueden originarlos:

desprendimientos de rocas en las laderas de las montañas y el hundimiento de

cavernas, variaciones bruscas en la presión atmosférica por ciclones e incluso la

actividad humana. Estos mecanismos generan eventos de baja magnitud que

generalmente caen en el rango de microsismos, temblores que sólo pueden ser

detectados por sismógrafos.

http://es.wikipedia.org/wiki/Temblor

http://es.wikipedia.org/wiki/Placas_tect%C3%B3nicas

http://es.wikipedia.org/wiki/Corteza_terrestre



http://es.wikipedia.org/wiki/Volc%C3%A1n

http://es.wikipedia.org/wiki/Placa_tect%C3%B3nica

http://es.wikipedia.org/wiki/Presi%C3%B3n_atmosf%C3%A9rica

http://es.wikipedia.org/wiki/Cicl%C3%B3n

http://es.wikipedia.org/wiki/Sism%C3%B3grafo

7

2.1.3 Concepto de Sismología

La Sismología o Sismología (del griego seísmos= sismo y logos= estudio). Se

encarga del estudio de los sismos, sus fuentes y de cómo se propagan en ondas

sísmicas a través de la tierra. Esta a su vez es una rama de la geofísica que se

encarga del estudio de terremotos y la propagación de las ondas elásticas

(sísmicas) que se generan en el interior y la superficie de la Tierra.

La sismología incluye, entre otros fenómenos, el estudio de maremotos y

marejadas asociadas (tsunamis) y vibraciones previas a erupciones volcánicas. En

general los terremotos se originan en los límites de placas tectónicas y son

producto de la acumulación de tensiones por interacciones entre dos o más placas.

La interpretación de los sismo gramas que se registran al paso de las ondas

sísmicas permite estudiar el interior de la Tierra.

2.1.4 CLASIFICACIÒN Y ESCALA DE LOS SISMOS

Clasificación de los sismos

Sismos tectónicos: producen el 90 % de los terremotos y dejan sentir sus efectos

en zonas extensas, pueden ser sismos interplaca (zona de contacto entre placas) o

sismos interplaca (zonas internas de estas). Los sismos de interplaca se

Caracterizan por tener una alta magnitud (7), un foco profundo (20 Km.), y los

sismos de interplaca tienen magnitudes pequeñas o moderadas.

Sismos volcánicos: se producen como consecuencia de la actividad propia de los

volcanes y por lo general son de pequeña o baja magnitud y se limitan al aparato

volcánico En las etapas previas a episodios de actividad volcánica mayor se

presentan en número reducidos (algunos sismos por día o por mes) y durante una

erupción la actividad sísmica aumenta hasta presentar decenas o cientos de sismos

en unas horas. Según indican las estadísticas mundiales, muy pocas veces han

rebasado los 6 grados en la escala de magnitud.

Sismos locales: afectan a una región muy pequeña y se deben a hundimientos de

cavernas y cavidades subterráneas; trastornos causados por disoluciones de

estratos de yeso, sal u otras sustancias, o a deslizamientos de terrenos que

reposan sobre capas arcillosas. Otro sismo local es el provocado por el hombre

originado por explosiones o bien por colapso de galerías en grandes explotaciones

mineras. También se ha supuesto que experimentos nucleares, o la fuerza de

millones de toneladas de agua acumulada en represas o lagos artificiales podría

producir tal fenómeno.

http://es.wikipedia.org/wiki/Geof%C3%ADsica

http://es.wikipedia.org/wiki/Sismo

http://es.wikipedia.org/wiki/Tierra

http://es.wikipedia.org/wiki/Maremoto

http://es.wikipedia.org/wiki/Tsunami

http://es.wikipedia.org/wiki/Volc%C3%A1n

http://es.wikipedia.org/wiki/Tect%C3%B3nica_de_placas

http://es.wikipedia.org/wiki/Sismogramas

8

Escala de los Sismos

La cantidad de energía liberada, o, en otras palabras, la importancia de un sismo,

se determina por su intensidad o por su magnitud. La Intensidad, es la medida de

la fuerza del movimiento del terreno, es decir del poder destructivo de un temblor

sobre poblaciones, edificaciones y naturaleza en un lugar determinado la

intensidad puede variar notablemente de un sitio a otro dependiendo de la

distancia al epicentro y de las condiciones geológicas locales. Es una medida

relativa que indica el grado en el cual los efectos de un sismo se notan en un

lugar; la intensidad decrece a medida que la distancia del sitio considerado al

epicentro, aumenta. Se ha encontrado la siguiente expresión empírica que da la

intensidad IR en función de la aceleración de la tierra Ag (cm/seg2) en el mismo

punto:

IR= 1.5+3.0 Log Ag

Si se emplea la aceleración de la tierra en el epicentro, se obtiene la intensidad

máxima del sismo. Otra manera de medir la intensidad, es la Escala Modificada de

Mercalli (1931), la cual clasifica los terremotos en intensidades de 1 a 12, de

acuerdo a una evaluación subjetiva de los daños causados, como se indica en la

Tabla siguiente:

Intensidad Descripción de los efectos del sismo

I Detectado únicamente por instrumentos sensibles.

II Algunas personas lo sienten mientras están en reposo,

especialmente en los pisos superiores; objetos colgantes

delicados se balancean.

III Se sienten notoriamente adentro, pero no siempre se reconoce

como un sismo; los carros parados se balancean un poco; la

vibración parece la de un camión pasando cerca.

IV Se siente adentro y afuera; de noche despierta a algunas

personas; los platos, ventanas y puertas se mueven; los carros

se balancean notablemente.

V Casi todos lo sienten; muchos se asustan y corren para afuera;

se cae la mampostería y las chimeneas; daños menores.

VI Todos lo sienten; muchos se asustan y corren para afuera; se

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cae la mampostería y las chimeneas; daños menores.

VII Todos corren para afuera; los daños varían según la calidad de

la construcción; lo notan los conductores de automóvil.

VIII Los muros se separan de los marcos de la estructura; caída de

muros, monumentos y chimeneas; corre arena y barro: los

conductores se distraen.

IX Los edificios se salen de las fundaciones, se agrietan y se

desploman; la tierra se abre, y las tuberías subterráneas se

rompen.

X La mayoría de las estructuras de ladrillo quedan destruidas; la

tierra se abre, los rieles se doblan; ocurren deslizamientos.

XI Las estructuras nuevas permanecen en pie; se destruyen los

puentes; la tierra se abre; las tuberías se rompen; los rieles se

doblan; ocurren deslizamientos.

XII Destrucción total; se ven surcos en la tierra; líneas de visión y

nivel distorsionadas; se lanzan objetos al aire.

Tabla No. 1. Efectos Sísmicos

La magnitud es la medida de la cantidad de energía liberada en el foco la cual es

calculada conociendo el efecto de las ondas sísmica sobre un sismógrafo situado a

una distancia determinada del epicentro.la magnitud es un factor que no varía con

la distancia del epicentro.

ES una medida absoluta que indica la cantidad de energía liberada por el foco,

definiendo, así, los movimientos sísmicos, independientemente de la localidad. Por

lo general, se emplea la escala de Richter (1924) para clasificar los terremotos

según su magnitud, la cual se calcula mediante la fórmula empírica:

MR= 2.2 + 1.8 log AR

En donde MR es la magnitud sísmica en escala de Richter, y AR es la

aceleración de la tierra en el epicentro, en cm/seg2. La escala de Richter, aunque

generalmente se la considera comprendida entre 1 y 8, no tiene límite: se han

registrado movimientos que sobrepasan ambas cifra.

10

2.1.5 Medición de los terremotos.

Los sismos se detectan con sismógrafos que registran los movimientos del suelo

por donde pasan las ondas sísmicas del interior de la tierra. El sismógrafo consiste

de una masa suspendida por un resorte atado a un soporte acoplado al suelo que

le permite permanecer en reposo al movimiento del suelo, cuando el soporte se

sacude al paso de las ondas sísmicas, la inercia de la masa hace que esta

permanezca un instante en el mismo sitio de reposo. Posteriormente cuando la

Masa sale del reposo tiene a oscilar, ya que esta oscilación posterior del péndulo

no refleja el verdadero movimiento del suelo, es necesario amortiguarla por medio

de una lamina sumergida por un liquido ( comúnmente aceite ) actualmente se

logra por medio de bobina o imanes que ejercen la fuerzas amortiguadoras de la

oscilación libre de la masa.

Figura No. 1. Sismógrafo vertical y Sismógrafo horizontal.

1. Se registra una componente del movimiento del suelo en un cilindro que gira

a velocidad constante, el papel donde traza el movimiento se conoce como

sismograma.

2. El gráfico puede ser también señalado mediante un rayo de luz que incide

sobre un papel fotográfico, en el cual van marcados los intervalos de tiempo

por horas, minutos y segundos.

11

2.1.6 Sismicidad mundial y placas tectónicas.

Figura No. 2. Sismicidad mundial y placas tectónicas.

Observando la actividad sísmica mundial se puede estimar el número de temblores

de cierta magnitud que ocurren en un año. Se ha visto que por lo menos ocurren

dos grandes terremotos anualmente (Tabla 3) y están ocurriendo varios cientos de

miles de temblores de magnitud inferior a 3 que pasan desapercibidos, siendo los

mayores índices de sismicidad en las zonas de Perú, Japón, Chile y N. Zelanda. Por

lo general la actividad sísmica a nivel mundial y en Colombia no ha tenido un

aumento considerable, lo que ocurre es que el hombre ha poblado nuevas zonas

de planeta, las cuales antiguamente estaban deshabitadas y por esto ahora se

escucha mas hablar de sismos.

12

Tabla 3. Promedio anual de

temblores.

Magnitud Número promedio

8 2

7 20

6 100

5 3 000

4 15 000

3 150 000

Tabla No. 2. Promedio anual de temblores

Existen características generales en la ocurrencia de temblores: los terremotos

muy grandes (M > 7.5) ocurren en ciertas áreas con intervalos de tiempo

parecidos. Este tiempo, al que llaman tiempo de recurrencia, es el que transcurre

entre dos temblores grandes en un área dada. Las áreas en las que han ocurrido

uno o varios temblores en el pasado pero que no han presentado uno reciente son

llamadas zonas de quietud sísmica.

13

2.1.7 Fallas Producidos por Sismos.

Una falla es una fractura en la corteza terrestre a lo largo de la cual dos bloques se

han deslizado anteriormente. Se dividen en tres grandes grupos según la forma en

que se desplazan esos bloques con respecto al plano de fractura. En una falla

normal, donde la rotura se produce por un estiramiento horizontal de la corteza,

las rocas que se encuentran por encima del plano de falla, que está inclinado,

descienden con relación a las rocas situadas debajo. En una falla inversa, debido a

una compresión, el bloque superior asciende en relación al inferior. Y en una falla

lateral los bloques se mueven horizontalmente uno en relación al otro.

Figura No. 3. Los tres tipos básicos de fallas. Fuente: simplificado de Bolt (1993)

Los geólogos han observado que los terremotos tienden a generarse a lo largo de

las fallas y, en particular, en aquellas cercanas al los límites de placa comentados

anteriormente, lo cual refleja que éstas son zonas de particular debilidad en la

corteza terrestre. La profundidad focal de un terremoto es la profundidad a la que

se encuentra el foco o lugar en donde se produce la fractura y en consecuencia

donde se libera la energía del terremoto.

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Los focos de los terremotos relacionados con fallas laterales y normales se

encuentran en la corteza, a profundidades menores de 20 km, mientras que los

relacionados con fallas inversas en límites de placa pueden producirse a

profundidades de hasta 700 km, en el manto de la Tierra. El epicentro es el punto

de la superficie terrestre colocado justamente encima del foco.

Figura No. 4

Algunos de los nombres que sirven para entendernos cuando se habla de los terremotos.

Fuente: Bolt (1993).

Actividad de las Fallas

La mera presencia de una falla no indica la probabilidad de ocurrencia de futuros

terremotos. El concepto de actividad de las fallas es importante y ha sido un tópico

de mucha discusión y controversias a través de los años. Aunque hay un acuerdo

general referente al uso del término "Falla Activa" para describir a una falla que

posee una amenaza sísmica latente, y "Falla Inactiva" para describir una en la que

la actividad sísmica pasada es poco probable que se pueda repetir, no existe

consenso en lo referente a como se debería evaluar la actividad de una falla.

Las definiciones formales de la actividad de las fallas son importantes debido a que

ellas pueden iniciar requerimientos legales para investigaciones especiales o

consideraciones especiales de diseño. Sin embargo, en las definiciones

comúnmente utilizadas existen grandes variaciones en el criterio para evaluar la

actividad de las fallas. La mayoría están basadas en el periodo de tiempo

transcurrido desde el más reciente movimiento de la falla.

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2.1.8 Efectos de los sismos

La capacidad de destrucción de un sismo depende de la combinación de los

siguientes aspectos:

Magnitud

Distancia al foco donde se origina el terremoto.

Características del suelo, en especial su capacidad de amplificar las ondas

del sismo que llegan a través de las rocas

Resistencia de los elementos físicos sometidos a las fuerzas generadas por

el temblor.

Grado de preparación que tenga la población y las instituciones para

comportarse adecuadamente antes, a la hora, y después de lo ocurrido.

Muchos de los daños causados por un terremoto, se deben no solo a la violencia

de la sacudida, sino que también en muchas ocasiones a otros fenómenos

igualmente destructivos que pueden acompañar al evento. Los efectos más

comunes provocados por los eventos sísmicos son los siguientes: Destrucción de

viviendas: la destrucción de viviendas puede considerarse como el efecto de mayor

impacto y con un alto costo social para la población.

Destrucción de Infraestructura (carreteras, líneas vitales y puentes): además de los

inconvenientes que generan durante la atención de los desastres, la destrucción de

las vías de comunicación terrestre, causan un impacto importante en la economía

al impedir el transporte eficiente de productos así como el intercambio de bienes y

servicios con la región afectada.

Daños diversos al suelo: por las características de los suelos, causa problemas

importantes a nivel de infraestructura, líneas vitales y a la actividad agrícola. Los

daños más importantes han sido fracturas, asentamientos, licuefacción (el terreno

se comporta como arenas movedizas o bien presenta eyección de lodo de manera

súbita).

Deslizamientos o derrumbes: permanentemente sus efectos causan graves daños a

la ecología, viviendas, edificios, carreteras, puentes, líneas de transmisión eléctrica,

acueductos, etc.

Tsunamis o maremotos: la mayoría se originan por eventos sísmicos de gran

magnitud con epicentro en el fondo del mar.

16

2.2 RIESGO SISMICO Y OTROS ASPECTOS

2.2.1 HISTORIA SISMICA DE LA REPUBLICA DOMINICANA

La isla de La Hispaniola sobre la cual está la República Dominicana se encuentra

ubicada en la placa Tectónica del Caribe que presenta un movimiento de traslación

como cuerpo rígido de 20±2 mm al año, en dirección Suroeste- Noreste (70°); sus

bordes contactan: al Norte con la Placa de Norte América, al Sur con la

Sudamérica, al Oeste con la de Nazca y al Este el Fondo Oceánico del Atlántico.

Debemos notar que hay deslizamientos transcurrentes entre la Placa del Caribe y

las de Norte y Sudamérica, mientras que las placas de Nazca al Oeste y el Fondo

Oceánico del Atlántico al Este se introducen por debajo de la placa del Caribe lo

que genera zonas de subducción, que a su vez son las que producen el vulcanismo

en las costas de América Central y en el arco de Islas de la Antillas Menores.

Las enormes temperaturas reinantes provocan su fundición y las altas presiones

que actúan sobre ella eventualmente la hacen salir violentamente en forma de lava

volcánica.

Fruto de esta situación tenemos en la isla de La Hispaniola varios sistemas de

fallas principales, que son:

Al norte el de la Falla de La Hispaniola dentro del mar que es el borde de placa

antiguo donde está ubicada la Trinchera de Puerto Rico (Fosa de Milwaukee) y la

Falla Septentrional borde de placa activo en el norte, que penetra a la isla por la

Bahía de Manzanillo y continua en la parte sur de la Cordillera Septentrional

saliendo por la Bahía de Samaná, con una longitud superior a los 300kms. Esta

falla es similar a la de San Francisco en California Estados Unidos de América. El

otro sistema está situado al Sur de la Isla, el cual penetra por el sur de Haití

continuando por San Juan y Ocoa, llegando al Mar Caribe hasta la Fosa de los

Muertos, al Sur de Santo Domingo, San Pedro de Macorís y La Romana.

Además de estos importantes sistemas de fallas existen otras fallas internas, como

son las de Bonao, Hatillo, etc., que tienen capacidad de producir eventos menores,

pero que localmente pueden producir daños importantes.

17

2.2.2 La posición de la isla Hispaniola.

Figura No. 5. Ubicación de la isla la Hispaniola

La posición de la isla Hispaniola, justo en el borde de interacción entre la placa

tectónica de Norteamérica y la placa tectónica del Caribe, específicamente en el

borde norte de la placa del Caribe, provoca que toda la isla, pero especialmente la

región septentrional, sea considerada como de alto riesgo sísmico, lo que se

evidencia al pasar revista a nuestra historia sísmica, donde encontramos seis

devastadores terremotos. sos devastadores sismos, ocurridos en 1562, 1783,

1842, 1887, 1904 y 1946 han destruido importantes ciudades dominicanas,

principalmente en la región norte; apreciándose que los últimos cuatro grandes

sismos tuvieron una separación de 59, 45, 17 y 42 años, por lo que es de

esperarse que en un futuro relativamente cercano el país sea afectado por una

fuerte sacudida sísmica, ya que desde 1946 hasta el presente han transcurrido 57

años.

http://www.monografias.com/trabajos901/interaccion-comunicacion-exploracion-teorica-conceptual/interaccion-comunicacion-exploracion-teorica-conceptual.shtml

http://www.monografias.com/trabajos13/ripa/ripa.shtml

http://www.monografias.com/trabajos12/elcapneu/elcapneu.shtml#PRENSA

http://www.monografias.com/Historia/index.shtml

http://www.monografias.com/trabajos/sismologia/sismologia.shtml

http://www.monografias.com/trabajos/volcanes/volcanes.shtml

18

Pero no obstante el alto riesgo sísmico de nuestro territorio y no obstante la

proximidad de un evento sísmico importante, el país no está preparado ni física, ni

síquica, ni logísticamente para enfrentar un terremoto de magnitud superior a 7.0

grados en la escala de Richter, puesto que la mayor parte de la población

dominicana, por no haber vivió la experiencia del último gran terremoto del 4 de

agosto de 1946, tiende a subestimar el riesgo sísmico en la República Dominicana.

Esta subestimación del riesgo sísmico permite que se levanten torres multipisos en

áreas poco aptas, especialmente en aquellas áreas del Distrito Nacional donde el

subsuelo está integrado por gruesos mantos de arenas saturadas, con alto riesgo

de licuefacción al momento de un sismo importante, ya que está claro que el

comportamiento de una edificación ante un fenómeno sísmico dependerá de

cuatro factores: la magnitud del sismo, la duración del sismo, el diseño estructural

y las características del suelo. Dos edificios, estructural y arquitectónicamente

iguales, se comportarán de formas diferentes si los suelos son diferentes.

De ahí que el vertiginoso de las construcciones verticales, especialmente ciudades

de Santo Domingo y Santiago, exija tomar todas las previsiones ingenieriles y

demande la urgente adopción de un riguroso código de edificaciones con

modernas normativas para diseños y construcciones sismo resistente en Desarrollo

en las de lugar , ya que una gran cantidad de torres múltiples han sido levantadas

sin tomar en consideración el altísimo riesgo sísmico al que se enfrenta la

República Dominicana, y donde muchas veces hasta los estudios geotécnicos de

rigor han sido ignorados o deficientemente ejecutados, al tiempo que los

Departamentos oficiales facultados para autorizar las construcciones no siempre

exigen la presentación de estudios geotécnicos detallados, ni mucho menos una

evaluación del comportamiento del suelo y de la estructura ante la eventualidad de

un sismo.

Esta situación debe y tiene que cambiar para garantía de la ciudadanía, ya que hoy

día es posible zonificar horizontal y verticalmente el subsuelo a fin de conocer con

mayor aproximación la interacción suelo-estructura y establecer el coeficiente del

suelo en función de las velocidades de propagación de las ondas de corte, Con ello

definir el comportamiento del subsuelo ante los efectos de un sismo y adecuar el

diseño para reducir el riesgo de colapso de la edificación.

http://www.monografias.com/Fisica/index.shtml

http://www.monografias.com/trabajos6/dige/dige.shtml#evo

http://www.monografias.com/trabajos/explodemo/explodemo.shtml

http://www.monografias.com/trabajos57/educacion-republica-dominicana/educacion-republica-dominicana.shtml

http://www.monografias.com/trabajos16/comportamiento-humano/comportamiento-humano.shtml

http://www.monografias.com/trabajos13/diseprod/diseprod.shtml

http://www.monografias.com/trabajos6/elsu/elsu.shtml

http://www.monografias.com/trabajos33/suelos/suelos.shtml

http://www.monografias.com/trabajos11/adopca/adopca.shtml

http://www.monografias.com/trabajos12/eticaplic/eticaplic.shtml

http://www.monografias.com/trabajos12/desorgan/desorgan.shtml

http://www.monografias.com/trabajos910/la-republica-platon/la-republica-platon.shtml



http://www.monografias.com/trabajos901/evolucion-historica-concepciones-tiempo/evolucion-historica-concepciones-tiempo.shtml

http://www.monografias.com/trabajos11/conce/conce.shtml

http://www.monografias.com/trabajos15/todorov/todorov.shtml#INTRO

http://www.monografias.com/trabajos32/extranjeria-nacionalidad-ciudadania/extranjeria-nacionalidad-ciudadania.shtml

http://www.monografias.com/trabajos7/mafu/mafu.shtml

http://www.monografias.com/trabajos5/elso/elso.shtml#ondas

19

Parte del problema anterior radica en el hecho de que la franja sur de la ciudad de

Santo Domingo descansa sobre un sistema de terrazas calcáreas emergidas del

fondo oceánico y constituidas mayormente por diferentes estratos sub horizontales

de calizas coralinas, calizas que en contados casos permiten el paso de las ondas

sísmicas longitudinales a velocidades comprendidas entre 3,000 y 4,000 m/s, y el

paso de las ondas transversales a velocidades comprendidas entre 1,600 y 2,200

m/s, conforme a múltiples mediciones que hemos hecho en la ciudad. Mediante el

método de refracción sísmica.

2.2.3 Sismos históricos importantes en República Dominicana.

En 1562 Son destruidos Santiago y La vega, Puerto Plata sufre daños.

En 1614 Terremoto que daño seriamente a Santo Domingo, hubo replicas

por 42 días.

En 1673 mueren 24 personas y la ciudad de Santo Domingo destruida,

replicas por 40 días.

Año 1691 Destrucción de Azua y daños en Santo Domingo.

En 1751 Azua destruida, ruinas en el Seybo, daños en Santo Domingo,

Puerto Príncipe y en Croix-des-Bouquet en Haití, también se produjo un

maremoto, este sismo afecto todo el sur de la isla.

En 1761 Sentido en todo el sur Azua destruida de nuevo, daño s en Neyba,

San Juan se sintió en la Vega, Santiago y Cotuí.

En 1842 Catástrofe en toda la isla, maremoto en las costas del norte, 5,000

a 6,000 muertos en Haití, destruidas Santiago, Cabo Haitiano y Mole Sant-

Nicolás, muchos edificios destruidos en Santo Domingo.

En el 1897 Santiago, Guayubín, Guanábano-abajo, Altamira, Navarrete.

Catedral y Palacio de Gobiernos en ruinas. Roturas del Cable submarino de

Puerto Plata, deslizamiento en las montañas al norte de Santiago.

El 4 de Agosto del año 1946 Sismo de magnitud 8.1 en el nordeste del país,

produjo daños en todo el país, causo Maremoto en la provincia de Nagua

http://www.monografias.com/trabajos11/teosis/teosis.shtml

http://www.monografias.com/trabajos11/metods/metods.shtml

20

borrando la población pesquera de Matancitas, este fue uno de los sismos

mayores del siglo 20.

El 22 de septiembre de 2003 en puerto plata de magnitud de 6.5 y 4.8 de

intensidad en la escala de Richter se produjo a la 5:36 de la madrugada y

tuvo su epicentro a unos 40 kilómetros de profundidad.

El 6 de octubre en 1911 en san Juan de la Maguana. Con una intensidad de

7.0 en la escala de Richter con epicentro en la cordillera.

El 12 de enero del 2010 la capital de Haití, puerto príncipe sufrió el peor impacto

de sismo de 7.0 en la escala de Richter dejando decenas de miles de muerto.

2.2.4 RIESGO SISMICO DE LA REPUBLICA DOMINICANA

Se llama riesgo sísmico de una zona a la probabilidad de que se produzcan en

ella daños por movimientos sísmicos en un plazo determinado. No debe

confundirse este concepto con el de peligro sísmico.

Se entiende también por riesgo sísmico, el grado de pérdida, destrucción o

daños esperados debido a la ocurrencia de un determinado sismo. Está

relacionado con la probabilidad de que se presente o manifiesten ciertas

consecuencias, lo cual está íntimamente vinculado al grado de exposición, su

predisposición a ser afectado por el evento sismo y el valor intrico del elemento.

En el riesgo sísmico influyen la probabilidad de que se produzca un evento

sísmico o terremoto, los posibles efectos locales de amplificación de las ondas

sísmicas, directivita, etc., la vulnerabilidad de las construcciones (e instituciones) y

la existencia de habitantes y bienes que puedan ser perjudicados.[]

El riesgo sísmico depende fuertemente de la cantidad y tipo de asentamientos

humanos del lugar.

2.2.5 VULNERABILIDAD

Vulnerabilidad: Es la posibilidad de sufrir daños que tiene una estructura en el

caso de ser sometida a la acción de un terremoto. Generalmente, cuando se habla

de vulnerabilidad se hace referencia a las estructuras, debido a que éstas

http://es.wikipedia.org/wiki/Peligro_s%C3%ADsmico

http://es.wikipedia.org/wiki/Terremoto

21

transmiten los efectos del sismo a todos los demás elementos como son las

personas y bienes materiales contenidos en la misma. La vulnerabilidad es propia

de cada estructura y es independiente de la peligrosidad del lugar. Esto significa

que una estructura puede ser vulnerable y no estar en riesgo porque está ubicada

en una zona sin peligrosidad sísmica.

Porcentaje de pérdidas humanas o bienes causados por un determinado suceso.

Se relaciona con el desarrollo económico del país o zona donde se produce un

desastre se conoce como vulnerabilidad.

La vulnerabilidad de los edificios depende de las características del diseño y

construcción, calidad de los materiales, edad, altura, etc. Los estudios de

vulnerabilidad no sólo se realizan en edificios de vivienda, sino que se realizan

también en puentes, carreteras, instalaciones industriales, redes de distribución de

gas, redes eléctricas etc.

En la actualidad el porcentaje de edificios construidos con materiales frágiles

o poco dúctiles como es la mampostería, sigue siendo superior a los de hormigón

armado y acero, acentuándose este porcentaje en los países en vías de desarrollo.

Estos edificios en muchos casos se encuentran expuestos a un riesgo sísmico

potencial real, es decir, la ocurrencia de un terremoto provocaría inevitablemente

daños en una menor o mayor medida, dependiendo de la calidad estructural de los

mismos. Este fenómeno no es exclusivo de las zonas con una actividad sísmica

alta, en zonas de sismicidad moderada o baja, la ocurrencia de un sismo puede

producir daños materiales considerables, especialmente en los edificios antiguos y

en aquellos que fueron construidos sin considerar una normativa sismo resistente.

Las líneas de investigación actuales sobre riesgo sísmico se han enfocado al

estudio del comportamiento sísmico de los edificios, gracias al importante

desarrollo alcanzado en los métodos de análisis estructural y a las técnicas

experimentales que permiten conocer las características mecánicas de los edificios

construidos, además del mejoramiento de las normas de diseño sismo resistente

22

para la construcción de nuevos edificios. Sin embargo, a pesar de estos avances

siguen ocurriendo grandes catástrofes ocasionadas por los terremotos, debido al

colapso de los edificios. Las razones pueden ser que los métodos de análisis o las

normas sismo resistentes no han sido lo suficientemente eficaces para reducir el

daño en los edificios o quizás que los programas de mitigación de riesgo sísmico

no se han aplicado correctamente en el caso que existan. Probablemente esta

última es la más factible, es decir, por la falta de programas de planeación, las

consecuencias tanto de pérdidas humanas como de daños en los edificios han sido

devastadores.

2.2.6 SEGURIDAD SISMICA DE EDIFICACIONES

La separación entre edificaciones adyacentes no debería ser menor de dos veces el

desplazamiento máximo calculado sin el Factor de Desplazamiento Cd, ni 2.5 cm.

Cuando los desplazamientos no son calculados la separación no debería ser menor

de 5 cm o 0.006 veces la altura de la edificación más pequeña. La separación

mínima de los límites de sitio debería ser la mitad de estos valores.

Los bloques de concreto sólido o con vacíos pueden ser considerados como

diafragmas rígidos. Los diafragmas de concreto prefabricados o aquéllos con molde

de concreto encima de una cubierta de acero pueden ser considerados como

rígidos si sus condiciones de soporte son capaces de transmitir las fuerzas

requeridas.

Si los diafragmas no son rígidos, cada sistema resistente a terremotos debería

resistir sus correspondientes cargas sísmicas afluentes.

2.3 NORMAS Y REGLAMENTOS PARA EL DISEÑO Y EL ANALISIS SISMICO

2.3.1 RECOMENDACIONES PROVISIONALES PARA EL ANÁLISIS SÍSMICO DE

ESTRUCTURAS (M-001).

Zonificación sísmica (Calidad de Datos).

El país está dividido en dos zonas sísmicas, Zona I = Alta Sismicidad y Zona II =

Sismicidad Mediana de acuerdo a la siguiente figura:

23

Figura No. 6

Niveles de Intensidad Sísmica

Un Coeficiente de Zona Sísmica Z, que afecta al Coeficiente Sísmico Cb (Ver 4.2)

está asignado a cada Zona:

Tabla No. 3

24

Clasificación de Sitio

Se definen cuatro tipos de sitios relacionados con las condiciones del suelo, cuyos

correspondientes coeficientes S que afectan al Coeficiente Sísmico Cb (ver 4.2) se

dan en el siguiente Cuadro.

Tabla No. 4

Parámetros Para La Clasificación Estructural

Ocupación e Importancia

Se definen cuatro Grupos A, B, C y D y un Factor de Uso U definido según el

siguiente cuadro:

Tabla No. 5

Tipo Estructural

Hay cinco tipos estructurales definidos como sigue:

Tipo I: Marcos Estructurales.

Tipo II. Muros Estructurales. Se divide en:

25

Tipo II-A. Muros estructurales de Concreto

Tipo II-B. Muros Estructurales de Mampostería.

Tipo III. Sistemas dobles, donde la carga sísmica total es resistida por marcos y

muros estructurales según su rigidez.

Adicionalmente, los muros estructurales deben ser capaces de resistir 100% de las

fuerzas sísmicas y los marcos, actuando por sí solos, para resistir 25% de dichas

cargas.

Tipo IV. Estructuras de Vigas Voladizas ya sea con una sola columna (incluye

tanques elevados) o una sola línea de columnas.

Tipo V. Cualquier estructura de edificación no clasificada en ninguno de los tipos

anteriores. En estos casos se requiere el criterio del DNRS/SEOPC.

Un Factor de Reducción Rd se define para cada Tipo Estructural como sigue:

Tabla No. 6

Regularidad Estructural: Plana y Vertical

La regularidad estructural no se evalúa específicamente pero está considerada en

el Capítulo 7, Configuración Estructural, donde se incluyen cinco recomendaciones

para la regularidad:

• Procurar simetría de masa y rigidez.

• Distribución apropiada de elementos y componentes resistentes; tratando de

ubicarlos en la periferia de la edificación.

26

• Evitar discontinuidades del diafragma.

• Distribución apropiada de masa a través de la altura.

• Evitar esquinas reentrantes dentro de plano.

2.3.2 DISPOSICIONES ESPECIALES PARA EL DISEÑO SISMICO

(ACI-318S-05)

A medida que una estructura de hormigón armado adecuadamente detallada

responde a los movimientos fuertes del suelo, su rigidez efectiva disminuye y su

disipación de energía aumenta. Estos cambios tienden a reducir la respuesta de

aceleraciones y las fuerzas laterales de inercia respecto a los valores que se

producirían si la estructura permaneciera linealmente elástica y con bajo

amortiguamiento.21.6

Así, el uso de fuerzas de diseño que representen los efectos de un sismo como

aquellos indicados en la referencia 21.1 requieren que el sistema resistente a las

fuerzas laterales mantenga una proporción significativa de su resistencia en el

rango inelástico bajo desplazamientos alternados.

Los requisitos de diseño y detallamiento debieran ser compatibles con el nivel de

disipaciones de energía (o tenacidad) asumidas en el cálculo de las cargas sísmicas

de diseño. Para facilitar esta compatibilidad se usan específicamente los términos

normal, intermedio y especial. El grado de tenacidad requerido y, por lo tanto, el

nivel de detallamiento requerido aumentan para las estructuras que van desde

normales pasando por intermedias a las categorías especiales. Es esencial que las

estructuras en las zonas de mayor riesgo sísmico o a las que se les asignen los

más altos comportamientos sísmicos o categorías de diseño tengan un mayor

grado de tenacidad.

Sin embargo, se permite el diseño de una tenacidad más alta en las zonas sísmicas

o categorías de diseño menores para tomar ventaja de los menores niveles de

fuerzas de diseño.

Las disposiciones de los capítulos 1 al 18 y del capítulo 22 tienen por objeto

proporcionar la “tenacidad” adecuada para estructuras a las que se les ha asignado

categorías normales. Por lo tanto, no se requiere aplicar las disposiciones del

capítulo 21 para marcos normales resistentes a momento o para estructuras de

muros estructurales normales.

27

El capítulo 21 requiere de algún detallamiento para las estructuras de hormigón

armado a las que se les ha asignado un comportamiento sísmico o categoría de

diseño intermedio. Estos requisitos están con-tenidos en los puntos 21.2.2.3 y

21.10. En las categorías de desempeño o diseño sísmico elevado, las estructuras

pueden ser sometidas a fuertes movimientos del suelo. De producirse el terremoto

de diseño, las estructuras diseñadas usando cargas basadas en factores para

marcos especiales resistentes a momento o para muros especiales posiblemente

experimenten múltiples ciclos de desplazamientos laterales bastante más allá del

punto en que la armadura fluye. Las disposiciones de las secciones 21.2 hasta la

21.9 se han desarrollado para proporcionar una tenacidad adecuada a la estructura

para esta respuesta especial.

Los requisitos de dimensionamiento y detallamiento especiales indicados en el

capítulo 21 están basados principalmente en experiencias de terreno y de

laboratorio con estructuras monolíticas de hormigón armado. La extrapolación de

estos requisitos a otros tipos de estructuras de hormigón armado debe basarse en

evidencia proporcionada por experiencias de terreno, ensayos o análisis. Se

pueden usar elementos prefabricados o pretensados para resistir sismos si se

demuestra que la estructura resultante proporcionará niveles de seguridad y

serviciabilidad (durante y después del sismo) por lo menos tan buenas como las

que se esperan de una construcción monolítica.

2.3.3 Análisis y dimensionamiento de elementos estructurales

Debe tomarse en cuenta en el análisis la interacción de todos los elementos

estructurales y no estructurales que materialmente afecten la respuesta lineal y no

lineal de la estructura frente a los movimientos sísmicos.

Elementos rígidos no considerados como parte de un sistema resistente a fuerzas

laterales se permiten bajo la condición de que su efecto en la respuesta del

sistema sea considerado y acomodado en el diseño de la estructura. Se deben

considerar también las consecuencias de las fallas de los elementos estructurales y

no estructurales que no forman parte del sistema resistente a las fuerzas laterales.

Los elementos estructurales situados por debajo del nivel basal de la estructura y

que se re-quieren para transmitir a la fundación las fuerzas resultantes de los

efectos sísmicos, deben cumplir también con las disposiciones del capítulo 21.

Todos los elementos estructurales que se supone no forman parte del sistema

resistente a fuerzas laterales deben cumplir con las disposiciones de la sección 21.

28

Armadura para elementos resistentes a fuerzas inducidas por sismo

El empleo de armadura longitudinal con resistencia más elevada que la supuesta

en el diseño, conducirá a esfuerzos de corte y de adherencias mayores en el

instante en que se desarrollen momentos de fluencia. Estas condiciones pueden

originar fallas frágiles por corte o adherencia y deben evitarse aun cuando dichas

fallas puedan ocurrir a cargas más elevadas que las previstas en el diseño. Por lo

tanto, se impone un límite superior sobre la tensión real de fluencia del acero.

Los elementos con armadura que no satisfaga dicha condición también pueden

desarrollar rotación inelástica, pero su comportamiento es lo bastante diferente

como para excluirlos de consideraciones basadas en reglas derivadas de la

experiencia con elementos armados con acero que muestra endurecimiento por

deformación.

2.4 INSTITUCIONES RELACIONADAS A LOS SISMOS EN REP. DOM.

2.4.1 INSTITUTO DE SISMOLOGÍA DE LA UASD

El edificio fue inaugurado el 26 de febrero de 1946, como Estación Central

Sismológica, ya cuenta con 61 años de funcionamiento. Su estructura es muy

fortificada.

La ocurrencia de un gran sismo el 4 de agosto de 1946, hizo que las autoridades

de turno se interesaran en traer a un científico para construir la primera estación

sismológica del país, éste fue el Reverendo Joseph Lynn, procedente de la

Universidad de Ford han en los Estados Unidos. Trajo al país una estación

temporal y los planos arquitectónicos del edificio donde hoy se aloja el ISU.

Se instalaron dos estaciones: una de período corto y otra de período largo, cada

estación era análoga, de tres componentes N-S, E-W y Z estos equipos eran de la

marca Sprenghnether. Con esta instrumentación empezó sus trabajos el ISU.

29

2.4.2 INSTITUCIONES PÚBLICAS VINCULADAS A

REQUERIMIENTOS SISMICO EN CIMENTACIONES Y

EDIFICACIONES

Oficina Nacional de Evaluación Sísmica y Vulnerabilidad de Infraestructura y

Edificaciones.

Instituto de Sismología de La Universidad Autónoma de Santo Domingo

(UASD).

Sociedad Dominicana de sismología e ingeniería sísmica (SODOSISMICA).

Secretaria de Estado de Obras Públicas y Comunicaciones (SEOPC).

Dentro De las Funciones de estas instituciones están:

a) Inspeccionar las partes no estructurales y las instalaciones mecánicas,

eléctricas y de otra índole y establecer recomendaciones que garanticen su

operacionalidad post-evento.

Examinar las estructuras e instalaciones existentes y producir un diagnóstico sobre

su capacidad para resistir con éxito las fuerzas generadas por un terremoto y su

resistencia para mantenerse después del mismo.

c) Elaborar proyectos de refuerzo para aquellas estructuras que resulten

incapaces de comportarse satisfactoriamente con sus características

actuales, utilizando técnicos del sector oficial o firmas de consultoría,

cuando fuere necesario.

d) Canalizar hacia empresas consultoras o hacia empresas constructoras, la

ejecución de los proyectos de refuerzo y/o adecuación aprobados por el

Poder Ejecutivo.

e) Localizar, organizar y/o crear los planos arquitectónicos estructurales y de

instalaciones de cada estructura intervenida de modo que estén disponibles,

tanto para la ejecución de los esfuerzos, como para que reposen en

archivos seguros, de modo que en el período que sigue a un evento

30

destructor puedan utilizarse como referencias capaces de generar una

explicación de lo sucedido y facilitar su reparación o demolición.

f) Asesorar a los organismos tradicionales del Estado, responsables del diseño

y manejo de obras, tanto de infraestructuras como de edificaciones, en los

aspectos sísmicos de cada fase, así como aportar sus conocimientos

especializados para capacitar a los que así lo requieran.

g) Contribuir en la revisión del Código de Diseño Sísmico (RPAS).

2.5 SOFTWARE PARA DISENO ANTISISMICO

2.5.1 ETABS

Figura No. 7

Gracias al avance de la computación existe un software o programa de

computadoras donde los que construyen en nuestro país pueden simular cualquier

31

tipo de terremoto o situación del suelo y el software le indicará los elementos

estructurales a corregir y cómo llevar a cabo el diseño. Ese software se llama

ETABS con el que se han diseñado las más importantes obras civiles de los últimos

años como la recién inaugurada Torre Burj Dubái con 828 metros de altura (la más

alta del mundo), revisión del puente Golden Gate, entre otros grandes proyectos.

Pues de no hacerlo, según me explicaba mi primo Nelson Morrison, quien es

Ingeniero Civil especializado en estructuras en Europa y es el que representa en

toda Latinoamérica el Software ETABS, en nuestro país un evento de esa magnitud

generaría una devastación sin precedentes. Es por ello que recomendamos se

utilicen este tipo de recursos tecnológicos y hagamos evaluaciones de todas esas

grandes edificaciones, hasta del Palacio.

En el caso de edificaciones citaremos los nombres de los principales proyectos a

nivel internacional, por ser los más altos del mundo en el momento de su

construcción. Estos proyectos son los siguientes:

Edificio Burj Dubái, de 818 metros de altura (2009), ubicado en Dubái, Emiratos

Árabes-Asia. Análisis y diseño mediante el programa ETABS.

Edificio Taipei 101, de 508 metros (2004), ubicado en Taipei, Taiwán-Asia. Análisis

y diseño mediante los programas SAP2000 e ETABS.

Torres Patronas, de 452 metros (1998), ubicado en Kauala Lumpur, Malasia-Asia.

Análisis y diseño mediante los programas SAP2000 e ETABS.

Mediante la generación del análisis y el diseño de un edificio de 30 niveles,

tomando en cuenta el rango No lineal, basado en secuencia de construcción (se

hace un análisis piso por piso, desde abajo hacia arriba, como se construyen los

Edificios) pudiendo especificar en el modelo en qué momento de la construcción

puede generarse un sismo, aun sin haberse terminado de construir, cosa

importante para la edificación ya que como sabemos, para edificios altos, en los

primeros niveles predominan las cargas de gravedad y el gran axial que producen

32

estas cargas, cuando la edificación está completamente construida, reduce el

vuelco provocado por las cargas sísmicas y por tanto la cantidad de aceros

requerida por sismo.

ETABS V9.2.0

ETABS es ideal para el análisis y diseño de edificios y naves industriales.

Al igual que el SAP2000, puede realizar análisis de estructuras complejas, pero

tiene muchísimas opciones extras que simplifican el diseño de edificaciones, como

por ejemplo:

*Calculo automático de coordenadas de centros de masas (Xm, Ym)

*Calculo automático de coordenadas de centros de rigideces (Xt, Yt)

*Calculo automático de fuerzas sísmicas, sus excentricidades y aplicación en el

centro de masas.

*Calculo automático de masas del edificio a partir de los casos de carga elegidos

*División automática de elementos (Auto-Mesh), así se pueden definir elementos

que se cruzan, y el programa los divide automáticamente en su análisis interno, o

se puede dar el comando de que divida los elementos en el mismo modelo.

33

*Plantillas predefinidas de sistemas de losas planas, losas en una dirección, losas

reticulares o con nervaduras y casetones, cubiertas, etc.

Figura No. 8.

2.5.2 SAFE

Ya está disponible la nueva versión del programa SAFE, la cual es la última

herramienta integrada para el diseño de concreto reforzado y post-tensados de

losas de concreto y sistemas de cimentaciones.

Ahora Existen Dos Niveles de SAFE v12:

Safe (Normal) y Safe PT (Post-Tensioning) con características para Post-Tensado

Además, el modulo Detailer para dibujo de planos de concreto reforzado en

formato CAD, ya viene incluido en cualquier Safe v12.

Entre sus características más relevantes se encuentran:

DOS OPCIONES DE DISENO DE LOSA Se pueden diseñar las losas definiendo o

dividiendo en franjas nuestro modelo

FEM Design.-o Se puede diseñar por Elemento Finito para los casos en que la

34

forma de nuestra estructura sea muy irregular, por lo que no se requiere definir

franjas en este tipo de diseño.

Diseño post-tensado (P/T)

Tendones y franjas distribuidos

Diseño automatizado de tendón de basado en franjas

Edición interactiva de los perfiles de tendón

Esquema P / T

Fuerza en los Tendones y Pérdidas

Fuerza del Gato desde el inicio, final, o ambas esquinas del tendón

Esfuerzos de gato especificados se convierten a cargas

Especifique cargas en la transferencia y al final en una sola operación

Pérdidas basadas en porcentaje de la fuerza

Perdidas Basadas en valores de esfuerzos definidos por el usuario

Pérdidas basadas en cálculos detallados

Análisis hiperestático

Control de la Deflexión

Análisis no lineal

Análisis de Agrietamiento

Análisis de agrietamiento a largo plazo considerando el flujo plástico y la

contracción

REBAR CAGES - CONFINAMIENTO DEL REFUERZO

35

Textura realista de barra

SECCIÓNES

Recortes a través de losas, vigas, y columnas

EDICIÓN DE REFUERZO

Edita tamaño, número y longitud de las barras

Actualización automática de puntos de vista asociados

Edición tira por franja

Revisión prevista frente a las zonas necesarias

DETAILER (DETALLADO DE LOSAS DE CONCRETO REFORZADO/O POSTENSADO

EN FORMATO CAD)

Ahora el modulo Detailer ya viene incluido dentro del Safe v12 en cualquier nivel

sin ningún costo adicional.

MÓDULOS DE REACCIÓN DEL SUELO (CONOCIDO TAMBIÉN COMO

COEFICIENTE DE BALASTO O MODULO DE WINKLER).

Está en una tabla con diferentes valores del modulo de reacción del Suelo

(conocido también como Coeficiente de Balasto o Modulo de Winkler) en función

de la resistencia admisible del terreno en cuestión.

Los valores de esta tabla son para una superficie de apoyo (Estos valores son los

que hay que darles al SAFE (no requieren ninguna Modificación).

Estos Valores de la constante elástica del terreno están dados en Kg/Cm3 y la

Resistencia del suelo debe ser en Kg/Cm2.

Esta tabla es un resumen de diferentes trabajos en mecánica de suelos que han

realizado el Prof. Terzaghi y otros cinco Ingenieros connotados (en diferentes

épocas).

36

Esta tabla se extrajo de la Tesis de maestría “Interacción Suelo-Estructuras: Semi-

espacio de Winkler”, Universidad Politécnica de Cataluña, Barcelona- España. 1993

(Autor Nelson Morrison).

Modulo de Reacción del Suelo

Datos para SAFE

Esf Adm

(Kg/Cm2)

Winkler

(Kg/Cm3)

0.25 0.65

0.30 0.78

0.35 0.91

0.40 1.04

0.45 1.17

0.50 1.30

0.55 1.39

0.60 1.48

0.65 1.57

0.70 1.66

0.75 1.75

0.80 1.84

0.85 1.93

0.90 2.02

0.95 2.11

Esf Adm

(Kg/Cm2)

Winkler

(Kg/Cm3)

1.55 3.19

1.60 3.28

1.65 3.37

1.70 3.46

1.75 3.55

1.80 3.64

1.85 3.73

1.90 3.82

1.95 3.91

2.00 4.00

2.05 4.10

2.10 4.20

2.15 4.30

2.20 4.40

2.25 4.50

Esf Adm

(Kg/Cm2)

Winkler

(Kg/Cm3)

2.85 5.70

2.90 5.80

2.95 5.90

3.00 6.00

3.05 6.10

3.10 6.20

3.15 6.30

3.20 6.40

3.25 6.50

3.30 6.60

3.35 6.70

3.40 6.80

3.45 6.90

3.50 7.00

3.55 7.10

37

1.00 2.20

1.05 2.29

1.10 2.38

1.15 2.47

1.20 2.56

1.25 2.65

1.30 2.74

1.35 2.83

1.40 2.92

1.45 3.01

1.50 3.10

2.30 4.60

2.35 4.70

2.40 4.80

2.45 4.90

2.50 5.00

2.55 5.10

2.60 5.20

2.65 5.30

2.70 5.40

2.75 5.50

2.80 5.60

3.60 7.20

3.65 7.30

3.70 7.40

3.75 7.50

3.80 7.60

3.85 7.70

3.90 7.80

3.95 7.90

4.00 8.00

Tabla No. 7

Si ya tiene Etabs, entonces en cualquier modelo de Edificio por ejemplo, que haya

analizado, puede exportar cualquier losa de entrepiso al SAFE, para diseñar la

Cimentación, y después, con el modulo Detailer, obtendrá ya los planos detallados

de su Diseño para la losa.

38

CAPÍTULO III

ANALISIS Y DISENO DE MODELOS ANTISISMICOS UTILIZANDO ETABS,

SAFE & WINCALCULOS: EDIFICIO DE APARTAMENTOS

3.1 MODELO APORTICADO

3.1.1 Memoria de cálculo, análisis y diseño.

ETABS v9.5.0 File:HORMIGON ARMADO Units:Kgf-m May 18, 2010 15:29 PAGE

1

PROJECT INFORMATION

Company Name: TESIS ANALISIS Y DISENO EN ESTRUCTURAS TRIDIMENSIONALES DE HORMIGON

ARMADO, MAMPOSTERIA Y ACERO ESTRUCTURAL APLICANDO EL USO DEL COMPUTADOR.

ETABS v9.5.0 File:HORMIGON ARMADO Units:Kgf-m May 18, 2010 15:29

S T O R Y D A T A

39

STORY SIMILAR TO HEIGHT ELEVATION

STORY4 STORY1 2.680 10.720

STORY3 STORY1 2.680 8.040


STORY1 None 2.680 2.680

BASE None 0.000


3

S T A T I C L O A D C A S E S

STATIC CASE AUTO LAT SELF WT NOTIONAL NOTIONAL

CASE TYPE LOAD MULTIPLIER FACTOR DIRECTION

DEAD DEAD N/A 1.0000

LIVE LIVE N/A 0.0000

SX QUAKE UBC97 0.0000

SXP QUAKE UBC97 0.0000

SXN QUAKE UBC97 0.0000

SY QUAKE UBC97 0.0000

SYP QUAKE UBC97 0.0000

40

SYN QUAKE UBC97 0.0000

LIVET LIVE N/A 0.0000


4

R E S P O N S E S P E C T R U M C A S E S

RESP SPEC CASE: SPEC1

BASIC RESPONSE SPECTRUM DATA

MODAL DIRECTION MODAL SPECTRUM TYPICAL

COMBO COMBO DAMPING ANGLE ECCEN

CQC SRSS 0.0500 0.0000 0.0000

RESPONSE SPECTRUM FUNCTION ASSIGNMENT DATA

DIRECTION FUNCTION SCALE FACT

U1 SEEOPC 1.0000

U2 ---- N/A

UZ ---- N/A


STORY FX FY FZ MX

MY MZ

41

STORY4 18704.59 0.00 0.00 0.000 -

728.351 13571.431

STORY3 34374.37 0.00 0.00 0.000 -575.927

25959.110

STORY2 22841.73 0.00 0.00 0.000 -

273.136 17079.938

STORY1 9906.92 0.00 0.00 0.000 -

136.568 8236.662


PAGE 8

A U T O S E I S M I C U B C 9 7

Case: SY

AUTO SEISMIC INPUT DATA

Direction: Y

Typical Eccentricity = 5%

Eccentricity Overrides: No

Period Calculation: Program Calculated

Ct = 0.035 (in feet units)

Top Story: STORY4

Bottom Story: BASE

R = 5

I = 0.5

hn = 10.720 (Building Height)

42

Soil Profile Type = SC

Z = 0.3

Ca = 0.3300

Cv = 0.4500

AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS

Ta = Ct (hn^(3/4))

If Z >= 0.35 (Zone 4) then: If Tetabs <= 1.30 Ta then T =

Tetabs, else T = 1.30 Ta

If Z < 0.35 (Zone 1, 2 or 3) then: If Tetabs <= 1.40 Ta then T =


V = (Cv I W) / (R T) (Eqn. 1)

V <= 2.5 Ca I W / R (Eqn. 2)

V >= 0.11 Ca I W (Eqn. 3)

If T <= 0.7 sec, then Ft = 0

If T > 0.7 sec, then Ft = 0.07 T V <= 0.25 V

AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS

Ta = 0.5055 sec

T Used = 0.5079 sec

W Used = 1040334.73

V (Eqn 1) = 0.0886W

V (Eqn 2) = 0.0825W

43

V (Eqn 3) = 0.0182W

V (Eqn 4) = 0.0384W

V Used = 0.0825W = 85827.62

Ft Used = 0.00

AUTO SEISMIC STORY FORCES

STORY FX FY FZ MX

MY MZ

STORY4 0.00 18704.59 0.00 728.351

0.000 -3.257

STORY3 0.00 34374.37 0.00 575.927

0.000 43.601

STORY2 0.00 22841.73 0.00 273.136 0.000

-0.043

STORY1 0.00 9906.92 0.00 136.568

0.000 -42.447


PAGE 9


Case: SYP


44

Direction: Y - EccX





Top Story: STORY4

Bottom Story: BASE

R = 5

I = 0.5



Z = 0.3

Ca = 0.3300

Cv = 0.4500


Ta = Ct (hn^(3/4))





V = (Cv I W) / (R T) (Eqn. 1)

45

V <= 2.5 Ca I W / R (Eqn. 2)

V >= 0.11 Ca I W (Eqn. 3)



6.272


13

A S S E M B L E D P O I N T M A S S E S

STORY UX UY UZ RX

RY RZ

STORY4 1.324E+04 1.324E+04 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00

4.755E+05

STORY3 3.245E+04 3.245E+04 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00

1.190E+06

STORY2 3.234E+04 3.234E+04 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00

1.197E+06

STORY1 2.805E+04 2.805E+04 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00

9.631E+05

BASE 1.312E+03 1.312E+03 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00

0.000E+00

Totals 1.074E+05 1.074E+05 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00

3.825E+06


PAGE 14

C E N T E R S O F C U M U L A T I V E M A S S & C E N T E R S

O F R I G I D I T Y

STORY DIAPHRAGM /----------CENTER OF MASS----------//--CENTER

OF RIGIDITY--/

46

LEVEL NAME MASS ORDINATE-X ORDINATE-Y ORDINATE-X

ORDINATE-Y

STORY4 D1 1.273E+04 7.481 6.406 7.485

6.404

STORY3 D1 4.459E+04 7.484 6.324 7.485

6.879

STORY2 D1 7.646E+04 7.485 6.314 7.485

7.558

STORY1 D1 1.034E+05 7.513 6.303 7.485

7.820


PAGE 15

M O D A L P E R I O D S A N D F R E Q U E N C I E S

MODE PERIOD FREQUENCY

CIRCULAR FREQ

NUMBER (TIME) (CYCLES/TIME)

(RADIANS/TIME)

Mode 1 0.50792 1.96880

12.37033

Mode 2 0.41612 2.40317

15.09955

Mode 3 0.31479 3.17668

19.95967

Mode 4 0.14040 7.12254

44.75221

Mode 5 0.11769 8.49693

53.38781

Mode 6 0.07865 12.71527

79.89242

Mode 7 0.06636 15.06901

94.68139

47

Mode 8 0.05513 18.13903

113.97089

Mode 9 0.03993 25.04679

157.37365

Mode 10 0.03447 29.00923

182.27034

Mode 11 0.02968 33.69738

211.72688

Mode 12 0.02787 35.88665

225.48244


16

STORY MAXIMUM AND AVERAGE LATERAL DISPLACEMENTS

STORY LOAD DIR MAXIMUM AVERAGE RATIO

STORY4 SX X 0.0063 0.0061 1.029

STORY3 SX X 0.0051 0.0048 1.056

STORY2 SX X 0.0033 0.0030 1.082

STORY1 SX X 0.0011 0.0010 1.097

STORY4 SXP X 0.0063 0.0061 1.038

STORY3 SXP X 0.0048 0.0048 1.008

STORY2 SXP X 0.0030 0.0030 1.021

STORY1 SXP X 0.0011 0.0010 1.038

STORY4 SXN X 0.0067 0.0061 1.096

STORY3 SXN X 0.0054 0.0048 1.120

STORY2 SXN X 0.0035 0.0030 1.143

STORY1 SXN X 0.0012 0.0010 1.155

STORY4 SY Y 0.0092 0.0092 1.000

STORY3 SY Y 0.0072 0.0072 1.000

STORY2 SY Y 0.0045 0.0045 1.000

STORY1 SY Y 0.0016 0.0016 1.000

48

STORY4 SYP Y 0.0097 0.0092 1.059

STORY3 SYP Y 0.0076 0.0072 1.057

STORY2 SYP Y 0.0047 0.0045 1.054

STORY1 SYP Y 0.0016 0.0016 1.052

STORY4 SYN Y 0.0098 0.0092 1.060

STORY3 SYN Y 0.0076 0.0072 1.057

STORY2 SYN Y 0.0047 0.0045 1.055

STORY1 SYN Y 0.0016 0.0016 1.053

STORY4 SPEC1 X 0.0043 0.0039 1.093

STORY3 SPEC1 X 0.0034 0.0031 1.118

STORY2 SPEC1 X 0.0022 0.0019 1.141

STORY1 SPEC1 X 0.0008 0.0007 1.155

STORY4 SPEC2 Y 0.0059 0.0059 1.000

STORY3 SPEC2 Y 0.0046 0.0046 1.000

STORY2 SPEC2 Y 0.0029 0.0029 1.000

STORY1 SPEC2 Y 0.0010 0.0010 1.000

49

ACI 318-99

Concrete Frame Design Report

Prepared by: tesis de grado

ANALISIS Y DISENO EN ESTRUCTURAS TRIDIMENSIONALES DE HORMIGON ARMADO,

MAMPOSTERIA Y ACERO ESTRUCTURAL APLICANDO EL USO DEL COMPUTADOR

Model Name: Hormigón Armado.edb

18 May 2010

50

Hormigón Armado- Concreto

Concrete Column Design - P-M-M Interaction & Shear Design


Story Column Section Column PMM Flexural Shear22 Shear33

Level Line Name End Ratio Rebar Area Rebar Area Rebar Area

STORY4 C2 C30X30 Top 0.409 0.002 4.006E-04 3.669E-04

STORY4 C2 C30X30 Bottom 0.577 0.002 4.006E-04 3.669E-04

STORY3 C2 C30X30 Top 0.457 0.002 4.637E-04 6.462E-04


STORY2 C2 C30X30B Top 0.346 0.003 5.095E-04 6.798E-04

STORY2 C2 C30X30B Bottom 0.509 0.003 5.095E-04 6.798E-04

STORY1 C2 C30X30B Top 0.380 0.003 4.202E-04 6.410E-04


STORY4 C3 C30X30 Top 0.340 0.002 3.336E-04 3.279E-04


STORY3 C3 C30X30 Top 0.312 0.002 2.511E-04 2.511E-04


STORY2 C3 C30X30B Top 0.329 0.003 2.511E-04 2.511E-04


STORY1 C3 C30X30B Top 0.431 0.003 0.000 2.511E-04

STORY1 C3 C30X30B Bottom 0.432 0.003 0.000 2.511E-04

STORY4 C4 C30X30 Top 0.310 0.002 3.447E-04 2.820E-04


STORY3 C4 C30X30 Top 0.306 0.002 2.511E-04 2.511E-04


STORY2 C4 C30X30B Top 0.322 0.003 2.511E-04 2.511E-04


STORY1 C4 C30X30B Top 0.423 0.003 0.000 2.511E-04


51




STORY4 C5 C30X30 Top 0.399 0.002 3.939E-04 3.696E-04


STORY3 C5 C30X30 Top 0.456 0.002 4.637E-04 6.461E-04


STORY2 C5 C30X30B Top 0.346 0.003 5.073E-04 6.800E-04


STORY1 C5 C30X30B Top 0.379 0.003 4.191E-04 6.398E-04


STORY4 C9 C30X30 Top 0.414 0.002 2.511E-04 5.608E-04


STORY3 C9 C30X30 Top 0.410 0.002 2.520E-04 6.018E-04

STORY3 C9 C30X30 Bottom 0.670 0.002 0.000 2.511E-04

STORY2 C9 C30X30B Top 0.322 0.003 0.000 2.511E-04


STORY1 C9 C30X30B Top 0.343 0.003 0.000 2.511E-04


STORY4 C10 C30X30 Top 0.245 0.002 4.637E-04 4.257E-04


STORY3 C10 C30X30A Top 0.266 0.002 2.511E-04 2.511E-04

STORY3 C10 C30X30A Bottom 0.514 0.002 2.511E-04 2.511E-04

STORY2 C10 C30X40 Top 0.272 0.003 0.000 3.348E-04


STORY1 C10 C30X40 Top 0.384 0.003 0.000 3.348E-04


STORY4 C11 C30X30 Top 0.214 0.002 4.274E-04 4.360E-04


STORY3 C11 C30X30B Top 0.217 0.003 2.511E-04 2.511E-04


52




STORY2 C11 C30X40 Top 0.273 0.003 0.000 3.348E-04


STORY1 C11 C30X40 Top 0.383 0.003 0.000 3.348E-04


STORY4 C12 C30X30 Top 0.417 0.002 2.511E-04 5.630E-04


STORY3 C12 C30X30 Top 0.410 0.002 2.511E-04 6.003E-04


STORY2 C12 C30X30B Top 0.325 0.003 0.000 2.511E-04


STORY1 C12 C30X30B Top 0.362 0.003 0.000 2.511E-04


STORY4 C14 C30X30 Top 0.239 0.002 5.895E-04 5.152E-04


STORY3 C14 C30X30 Top 0.428 0.002 2.511E-04 2.511E-04


STORY2 C14 C30X40B Top 0.433 0.005 2.511E-04 3.348E-04


STORY1 C14 C30X40B Top 0.590 0.005 0.000 3.348E-04


STORY4 C16 C30X30B Top 0.366 0.003 3.256E-04 5.787E-04


STORY3 C16 C30X30B Top 0.421 0.003 2.692E-04 6.086E-04


STORY2 C16 C30X30B Top 0.428 0.003 2.857E-04 6.956E-04


STORY1 C16 C30X30B Top 0.395 0.003 2.511E-04 5.668E-04


53




STORY4 C17 C30X30B Top 0.365 0.003 3.235E-04 5.800E-04


STORY3 C17 C30X30B Top 0.421 0.003 2.681E-04 6.102E-04


STORY2 C17 C30X30B Top 0.432 0.003 2.849E-04 7.008E-04


STORY1 C17 C30X30B Top 0.397 0.003 2.511E-04 6.195E-04


STORY4 C19 C30X30 Top 0.415 0.002 4.345E-04 3.986E-04


STORY3 C19 C30X30 Top 0.397 0.002 4.637E-04 4.489E-04


STORY2 C19 C30X30B Top 0.336 0.003 2.511E-04 2.511E-04


STORY1 C19 C30X30B Top 0.310 0.003 2.511E-04 2.511E-04


STORY4 C20 C30X30 Top 0.354 0.002 3.787E-04 3.480E-04


STORY3 C20 C30X30 Top 0.379 0.002 2.511E-04 2.511E-04


STORY2 C20 C30X30B Top 0.375 0.003 2.511E-04 2.511E-04


STORY1 C20 C30X30B Top 0.383 0.003 2.511E-04 2.511E-04


STORY4 C21 C30X30 Top 0.414 0.002 4.340E-04 3.982E-04


STORY3 C21 C30X30 Top 0.397 0.002 4.637E-04 4.489E-04


54




STORY2 C21 C30X30B Top 0.336 0.003 2.511E-04 2.511E-04


STORY1 C21 C30X30B Top 0.310 0.003 2.511E-04 2.511E-04


STORY4 C23 C30X30B Top 0.188 0.003 2.604E-04 4.670E-04


STORY3 C23 C30X30B Top 0.313 0.003 0.000 2.511E-04


STORY2 C23 C30X30B Top 0.503 0.003 0.000 2.511E-04


STORY1 C23 C30X30B Top 0.689 0.003 0.000 2.511E-04


STORY4 C24 C30X30B Top 0.188 0.003 2.601E-04 4.696E-04


STORY3 C24 C30X30B Top 0.313 0.003 0.000 2.511E-04


STORY2 C24 C30X30B Top 0.503 0.003 0.000 2.511E-04


STORY1 C24 C30X30B Top 0.689 0.003 0.000 2.511E-04


STORY4 C25 C30X30 Top 0.324 0.002 0.000 5.293E-04


STORY3 C25 C30X30 Top 0.396 0.002 2.511E-04 3.223E-04


STORY2 C25 C30X30 Top 0.477 0.002 2.511E-04 3.939E-04


STORY1 C25 C30X30 Top 0.322 0.002 2.511E-04 3.553E-04


55




STORY4 C26 C30X30 Top 0.327 0.002 0.000 5.295E-04


STORY3 C26 C30X30 Top 0.398 0.002 2.511E-04 3.237E-04


STORY2 C26 C30X30 Top 0.475 0.002 2.511E-04 3.940E-04


STORY1 C26 C30X30 Top 0.321 0.002 2.511E-04 3.611E-04


Concrete Column Joint Design - Beam to Column D/C Ratios & Joint Shear

Check

Concrete Column Joint Design - Beam to Column D/C Ratios & Joint Shear Check

Story Column Section (6/5)Beam-Column (6/5)Beam-Column Joint Shear Joint Shear

Level Line Name Ratio Major Ratio Minor Ratio Major Ratio Minor

STORY4 C2 C30X30 0.589 0.541 0.677 0.265

STORY3 C2 C30X30 0.656 0.921 0.440 0.638

STORY2 C2 C30X30B 0.502 0.676 0.481 0.677

STORY1 C2 C30X30B 0.324 0.499 0.395 0.632

STORY4 C3 C30X30 0.473 0.465 0.238 0.236

STORY3 C3 C30X30 0.458 0.764 0.321 0.551

STORY2 C3 C30X30B 0.393 0.557 0.400 0.586

STORY1 C3 C30X30B 0.244 0.408 0.318 0.549

STORY4 C4 C30X30 0.492 0.403 0.246 0.202

STORY3 C4 C30X30 0.487 0.760 0.339 0.544

STORY2 C4 C30X30B 0.400 0.560 0.407 0.587

STORY1 C4 C30X30B 0.250 0.410 0.325 0.551

STORY4 C5 C30X30 0.580 0.546 0.280 0.267

56




STORY3 C5 C30X30 0.657 0.922 0.440 0.638

STORY2 C5 C30X30B 0.500 0.677 0.479 0.677

STORY1 C5 C30X30B 0.323 0.498 0.394 0.631

STORY4 C9 C30X30 0.296 0.805 0.147 0.403

STORY3 C9 C30X30 0.344 0.823 0.317 0.627

STORY2 C9 C30X30B 0.262 0.604 0.352 0.674

STORY1 C9 C30X30B 0.197 0.390 0.340 0.558

STORY4 C10 C30X30 0.655 0.600 0.338 0.306

STORY3 C10 C30X30A 0.435 0.672 0.482 0.544

STORY2 C10 C30X40 0.281 0.649 0.534 0.587

STORY1 C10 C30X40 0.198 0.504 0.516 0.552

STORY4 C11 C30X30 0.604 0.615 0.310 0.313

STORY3 C11 C30X30B 0.356 0.559 0.479 0.550

STORY2 C11 C30X40 0.251 0.569 0.532 0.591

STORY1 C11 C30X40 0.197 0.506 0.512 0.554

STORY4 C12 C30X30 0.291 0.809 0.145 0.404

STORY3 C12 C30X30 0.341 0.822 0.314 0.626

STORY2 C12 C30X30B 0.262 0.603 0.352 0.673

STORY1 C12 C30X30B 0.197 0.421 0.342 0.606

STORY4 C14 C30X30 0.788 0.688 0.318 0.277

STORY3 C14 C30X30 0.711 0.901 0.573 0.541

STORY2 C14 C30X40B 0.326 0.596 0.599 0.782

STORY1 C14 C30X40B 0.191 0.413 0.532 0.752

STORY4 C16 C30X30B 0.267 0.474 0.234 0.416

STORY3 C16 C30X30B 0.218 0.493 0.343 0.654

STORY2 C16 C30X30B 0.228 0.554 0.366 0.772

STORY1 C16 C30X30B 0.184 0.450 0.293 0.637

STORY4 C17 C30X30B 0.265 0.475 0.233 0.417

57




STORY3 C17 C30X30B 0.217 0.494 0.342 0.656

STORY2 C17 C30X30B 0.227 0.559 0.365 0.780

STORY1 C17 C30X30B 0.183 0.490 0.293 0.677

STORY4 C19 C30X30 0.636 0.585 0.311 0.289

STORY3 C19 C30X30 0.652 0.631 0.586 0.429

STORY2 C19 C30X30B 0.506 0.437 0.658 0.430

STORY1 C19 C30X30B 0.317 0.335 0.529 0.426

STORY4 C20 C30X30 0.535 0.493 0.270 0.251

STORY3 C20 C30X30 0.569 0.572 0.536 0.407

STORY2 C20 C30X30B 0.425 0.414 0.580 0.429

STORY1 C20 C30X30B 0.278 0.269 0.484 0.355

STORY4 C21 C30X30 0.636 0.585 0.310 0.288

STORY3 C21 C30X30 0.652 0.631 0.586 0.429

STORY2 C21 C30X30B 0.506 0.437 0.658 0.430

STORY1 C21 C30X30B 0.317 0.336 0.530 0.427

STORY4 C23 C30X30B 0.204 0.365 0.186 0.334

STORY3 C23 C30X30B 0.208 0.551 0.354 0.697

STORY2 C23 C30X30B 0.211 0.567 0.385 0.771

STORY1 C23 C30X30B 0.172 0.523 0.326 0.743

STORY4 C24 C30X30B 0.203 0.367 0.186 0.336

STORY3 C24 C30X30B 0.208 0.552 0.354 0.697

STORY2 C24 C30X30B 0.211 0.568 0.385 0.771

STORY1 C24 C30X30B 0.172 0.522 0.327 0.742

STORY4 C25 C30X30 0.777 0.384

STORY3 C25 C30X30 0.471 0.407

STORY2 C25 C30X30 0.595 0.497

STORY1 C25 C30X30 0.563 0.446

58




STORY4 C26 C30X30 0.777 0.384

STORY3 C26 C30X30 0.473 0.409

STORY2 C26 C30X30 0.594 0.497

STORY1 C26 C30X30 0.572 0.453

Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas


Story Beam Section Location Top Bottom Shear

Level Bay Name Rebar Area Rebar Area Rebar Area

STORY4 B3 V25X42 End-I 1.108E-04 1.459E-04 2.238E-04

STORY4 B3 V25X42 Middle 4.545E-05 1.450E-04 2.005E-04

STORY4 B3 V25X42 End-J 1.839E-04 1.235E-04 2.624E-04







STORY4 B13 V25X42 End-I 2.428E-04 1.852E-04 0.000

STORY4 B13 V25X42 Middle 5.980E-05 2.527E-04 0.000

STORY4 B13 V25X42 End-J 1.986E-04 9.849E-05 0.000

STORY4 B14 V25X42 End-I 2.162E-04 2.905E-04 0.000


STORY4 B14 V25X42 End-J 3.097E-04 1.663E-04 0.000




59




STORY4 B16 V25X42 End-I 2.447E-04 1.815E-04 0.000


STORY4 B16 V25X42 End-J 1.975E-04 9.798E-05 0.000



















STORY4 B26 V25X42 End-I 2.105E-04 1.044E-04 0.000


STORY4 B26 V25X42 End-J 2.085E-04 1.487E-04 0.000

STORY4 B27 V25X42 End-I 1.554E-04 7.721E-05 0.000



STORY4 B28 V25X42 End-I 2.086E-04 1.034E-04 0.000

60





STORY4 B28 V25X42 End-J 2.097E-04 1.485E-04 0.000

STORY4 B29 V25X42 End-I 2.384E-04 1.180E-04 0.000


STORY4 B29 V25X42 End-J 1.433E-04 1.279E-04 0.000

STORY4 B30 V25X42 End-I 2.378E-04 1.178E-04 0.000


STORY4 B30 V25X42 End-J 1.423E-04 1.287E-04 0.000







STORY4 B33 V25X42 End-I 2.147E-04 1.064E-04 0.000


STORY4 B33 V25X42 End-J 6.876E-05 1.017E-04 0.000

STORY4 B34 V25X42 End-I 6.962E-05 1.010E-04 0.000


STORY4 B34 V25X42 End-J 2.132E-04 1.057E-04 0.000









61





STORY4 B67 V25X42 End-I 1.969E-04 1.369E-04 0.000


STORY4 B67 V25X42 End-J 2.646E-04 1.485E-04 0.000

STORY4 B69 V25X42 End-I 1.979E-04 1.364E-04 0.000


STORY4 B69 V25X42 End-J 2.643E-04 1.487E-04 0.000






















62
































63
































64
































65












STORY3 B70 V25X42 End-J 9.873E-04 6.027E-04 0.001







STORY3 B73 V25X42 End-I 9.919E-04 5.987E-04 0.001






STORY3 B75 V25X42 End-I 2.397E-04 3.097E-04 0.001


STORY3 B75 V25X42 End-J 7.683E-04 3.670E-04 0.001




STORY3 B79 V25X42 End-I 7.754E-04 3.702E-04 0.001

66





STORY3 B79 V25X42 End-J 2.417E-04 3.097E-04 0.001






STORY3 B83 V25X42 End-J 0.000 8.245E-06 4.551E-04

STORY3 B84 V25X42 End-I 3.507E-05 8.122E-05 0.000


STORY3 B84 V25X42 End-J 3.120E-05 9.088E-05 0.000



STORY3 B85 V25X42 End-J 0.000 8.069E-06 4.560E-04




STORY3 B87 V25X42 End-I 3.313E-05 8.913E-05 0.000


STORY3 B87 V25X42 End-J 3.490E-05 8.136E-05 0.000







STORY2 B3 V30X42 End-I 3.067E-04 1.921E-04 0.000


67




STORY2 B3 V30X42 End-J 3.716E-04 2.513E-04 0.000




STORY2 B9 V30X42 End-I 3.716E-04 2.466E-04 0.000


STORY2 B9 V30X42 End-J 3.036E-04 1.940E-04 0.000






















68
































69















STORY2 B41 V30X42 End-I 3.237E-04 1.601E-04 0.000


STORY2 B41 V30X42 End-J 3.716E-04 2.414E-04 0.000

STORY2 B42 V30X42 End-I 3.716E-04 2.413E-04 0.000


STORY2 B42 V30X42 End-J 3.239E-04 1.602E-04 0.000







STORY2 B70 V25X42 End-I 5.235E-04 4.373E-04 0.001


STORY2 B70 V25X42 End-J 0.001 9.467E-04 0.001



70








STORY2 B73 V25X42 End-I 0.001 9.387E-04 0.001


STORY2 B73 V25X42 End-J 5.159E-04 4.449E-04 0.001




STORY2 B75 V30X42 End-I 3.609E-04 3.716E-04 0.001


STORY2 B75 V30X42 End-J 0.001 6.354E-04 0.002




STORY2 B79 V30X42 End-I 0.001 6.365E-04 0.002


STORY2 B79 V30X42 End-J 3.613E-04 3.716E-04 0.001






STORY2 B83 V25X42 End-J 0.000 8.873E-06 4.590E-04

STORY2 B84 V25X42 End-I 2.962E-05 7.999E-05 0.000


STORY2 B84 V25X42 End-J 3.869E-05 8.751E-05 0.000

71






STORY2 B85 V25X42 End-J 0.000 8.933E-06 4.596E-04




STORY2 B87 V25X42 End-I 3.959E-05 8.669E-05 0.000


STORY2 B87 V25X42 End-J 2.958E-05 7.995E-05 0.000

STORY2 B89 V25X42 End-I 4.585E-04 3.533E-04 0.001


STORY2 B89 V25X42 End-J 2.236E-04 1.695E-04 0.001

STORY2 B91 V25X42 End-I 4.577E-04 3.541E-04 0.001


STORY2 B91 V25X42 End-J 2.281E-04 1.660E-04 0.001














72
































73











STORY1 B29 V25X52 End-I 3.934E-04 2.346E-04 0.000


STORY1 B29 V25X52 End-J 2.757E-04 1.594E-04 0.000



















74












STORY1 B67 V30X52 End-J 4.697E-04 3.728E-04 0.000



STORY1 B69 V30X52 End-J 4.700E-04 3.723E-04 0.000

STORY1 B70 V25X42 End-I 4.799E-04 4.080E-04 0.001


STORY1 B70 V25X42 End-J 0.001 9.157E-04 0.001







STORY1 B73 V25X42 End-I 0.001 9.352E-04 0.001


STORY1 B73 V25X42 End-J 5.333E-04 3.638E-04 0.001




STORY1 B75 V30X42 End-I 3.716E-04 3.716E-04 0.001

75





STORY1 B75 V30X42 End-J 0.001 7.621E-04 0.001




STORY1 B79 V30X42 End-I 0.001 7.666E-04 0.001


STORY1 B79 V30X42 End-J 3.716E-04 3.716E-04 0.001






STORY1 B83 V25X42 End-J 0.000 9.221E-06 4.569E-04

STORY1 B84 V25X42 End-I 3.115E-05 7.102E-05 0.000


STORY1 B84 V25X42 End-J 3.733E-05 8.081E-05 0.000



STORY1 B85 V25X42 End-J 0.000 9.154E-06 4.573E-04




STORY1 B87 V25X42 End-I 3.789E-05 8.058E-05 0.000


STORY1 B87 V25X42 End-J 3.082E-05 7.116E-05 0.000

STORY1 B88 V25X42 End-I 2.608E-04 1.616E-04 0.001


76




STORY1 B88 V25X42 End-J 4.181E-04 3.577E-04 0.001

STORY1 B90 V25X42 End-I 2.522E-04 1.694E-04 0.001


STORY1 B90 V25X42 End-J 4.175E-04 3.591E-04 0.001

77

Concrete Beam Design - Torsion Design Rebar Areas


Story Beam Section Torsion-Shear Torsion-Long.

Level Bay Name Rebar Area Rebar Area

STORY4 B3 V25X42 1.567E-04 4.211E-04

STORY4 B6 V25X42 1.038E-04 4.211E-04

STORY4 B9 V25X42 1.446E-04 4.211E-04

STORY4 B13 V25X42 1.440E-04 4.211E-04

STORY4 B14 V25X42 1.304E-04 4.211E-04

STORY4 B15 V25X42 1.343E-04 4.211E-04

STORY4 B16 V25X42 1.378E-04 4.211E-04

STORY4 B18 V25X42 2.535E-04 4.211E-04

STORY4 B19 V25X42 2.371E-04 4.211E-04

STORY4 B21 V25X42 4.333E-04 4.265E-04

STORY4 B22 V25X42 0.000 0.000

STORY4 B24 V25X42 2.302E-04 4.211E-04

STORY4 B25 V25X42 2.519E-04 4.211E-04

STORY4 B26 V25X42 1.071E-04 4.211E-04

STORY4 B27 V25X42 0.000 0.000

STORY4 B28 V25X42 1.075E-04 4.211E-04

STORY4 B29 V25X42 1.515E-04 4.211E-04

STORY4 B30 V25X42 1.506E-04 4.211E-04

STORY4 B31 V25X42 0.000 0.000

STORY4 B32 V25X42 0.000 0.000

STORY4 B33 V25X42 1.201E-04 4.211E-04

STORY4 B34 V25X42 1.208E-04 4.211E-04

STORY4 B36 V25X42 0.000 0.000

STORY4 B41 V25X42 1.559E-04 4.211E-04

STORY4 B42 V25X42 1.556E-04 4.211E-04

78




STORY4 B67 V25X42 1.507E-04 4.211E-04

STORY4 B69 V25X42 1.528E-04 4.211E-04

STORY4 B70 V25X42 1.975E-04 4.211E-04

STORY4 B71 V25X42 2.241E-04 4.211E-04

STORY4 B72 V25X42 2.237E-04 4.211E-04

STORY4 B73 V25X42 1.965E-04 4.211E-04

STORY4 B74 V25X42 2.233E-04 4.211E-04

STORY4 B75 V25X42 2.563E-04 4.211E-04

STORY4 B78 V25X42 2.253E-04 4.211E-04

STORY4 B79 V25X42 2.573E-04 4.211E-04

STORY4 B89 V25X42 0.000 0.000

STORY4 B91 V25X42 0.000 0.000

STORY3 B3 V25X42 2.053E-04 4.211E-04

STORY3 B6 V25X42 0.000 0.000

STORY3 B9 V25X42 2.055E-04 4.211E-04

STORY3 B13 V25X42 1.812E-04 4.211E-04

STORY3 B14 V25X42 3.239E-04 4.211E-04

STORY3 B15 V25X42 3.213E-04 4.211E-04

STORY3 B16 V25X42 1.813E-04 4.211E-04

STORY3 B18 V30X42 4.528E-04 4.927E-04

STORY3 B19 V30X52 4.200E-04 6.173E-04

STORY3 B21 V30X52 6.611E-04 8.491E-04

STORY3 B22 V30X42 0.000 0.000

STORY3 B24 V30X52 4.156E-04 6.173E-04

STORY3 B25 V30X42 4.532E-04 4.927E-04

STORY3 B26 V30X52 9.832E-05 6.173E-04

STORY3 B27 V30X52 0.000 0.000

STORY3 B28 V30X52 9.838E-05 6.173E-04

79




STORY3 B29 V25X52 4.801E-04 5.686E-04

STORY3 B30 V25X52 4.802E-04 5.688E-04

STORY3 B31 V25X42 0.000 0.000

STORY3 B32 V25X42 0.000 0.000

STORY3 B33 V25X42 1.723E-04 4.211E-04

STORY3 B34 V25X42 1.732E-04 4.211E-04

STORY3 B36 V30X52 0.000 0.000

STORY3 B41 V25X42 3.527E-04 4.211E-04

STORY3 B42 V25X42 3.528E-04 4.211E-04

STORY3 B67 V30X52 5.562E-04 7.143E-04

STORY3 B69 V30X52 5.587E-04 7.176E-04

STORY3 B70 V25X42 3.395E-04 4.211E-04

STORY3 B71 V25X42 3.765E-04 4.211E-04

STORY3 B72 V25X42 3.763E-04 4.211E-04

STORY3 B73 V25X42 3.391E-04 4.211E-04

STORY3 B74 V25X42 4.130E-04 4.211E-04

STORY3 B75 V25X42 3.264E-04 4.211E-04

STORY3 B78 V25X42 4.141E-04 4.211E-04

STORY3 B79 V25X42 3.252E-04 4.211E-04

STORY3 B82 V25X42 1.133E-04 4.211E-04

STORY3 B83 V25X42 1.008E-04 4.211E-04

STORY3 B84 V25X42 0.000 0.000

STORY3 B85 V25X42 1.071E-04 4.211E-04

STORY3 B86 V25X42 1.128E-04 4.211E-04

STORY3 B87 V25X42 0.000 0.000

STORY3 B88 V25X42 1.031E-04 4.211E-04

STORY3 B90 V25X42 1.029E-04 4.211E-04

STORY2 B3 V30X42 1.622E-04 4.927E-04

80




STORY2 B6 V30X42 0.000 0.000

STORY2 B9 V30X42 1.623E-04 4.927E-04

STORY2 B13 V25X42 1.754E-04 4.211E-04

STORY2 B14 V25X42 3.174E-04 4.211E-04

STORY2 B15 V25X42 3.162E-04 4.211E-04

STORY2 B16 V25X42 1.758E-04 4.211E-04

STORY2 B18 V30X42 4.487E-04 4.927E-04

STORY2 B19 V30X62 4.083E-04 7.420E-04

STORY2 B21 V40X52 6.625E-04 9.834E-04

STORY2 B22 V30X42 0.000 0.000

STORY2 B24 V30X62 4.076E-04 7.420E-04

STORY2 B25 V30X42 4.462E-04 4.927E-04

STORY2 B26 V30X52 1.112E-04 6.173E-04

STORY2 B27 V30X52 0.000 0.000

STORY2 B28 V30X52 1.114E-04 6.173E-04

STORY2 B29 V25X52 4.773E-04 5.653E-04

STORY2 B30 V25X52 4.774E-04 5.655E-04

STORY2 B31 V25X42 0.000 0.000

STORY2 B32 V25X42 0.000 0.000

STORY2 B33 V25X42 1.733E-04 4.211E-04

STORY2 B34 V25X42 1.725E-04 4.211E-04

STORY2 B36 V30X52 0.000 0.000

STORY2 B41 V30X42 2.696E-04 4.927E-04

STORY2 B42 V30X42 2.697E-04 4.927E-04

STORY2 B67 V30X52 6.084E-04 7.814E-04

STORY2 B69 V30X52 6.101E-04 7.837E-04

STORY2 B70 V25X42 3.234E-04 4.211E-04

STORY2 B71 V30X42 3.795E-04 4.927E-04

81




STORY2 B72 V30X42 3.795E-04 4.927E-04

STORY2 B73 V25X42 3.229E-04 4.211E-04

STORY2 B74 V25X42 4.098E-04 4.211E-04

STORY2 B75 V30X42 3.638E-04 4.927E-04

STORY2 B78 V25X42 4.104E-04 4.211E-04

STORY2 B79 V30X42 3.634E-04 4.927E-04

STORY2 B82 V25X42 9.575E-05 4.211E-04

STORY2 B83 V25X42 1.250E-04 4.211E-04

STORY2 B84 V25X42 0.000 0.000

STORY2 B85 V25X42 1.279E-04 4.211E-04

STORY2 B86 V25X42 9.563E-05 4.211E-04

STORY2 B87 V25X42 0.000 0.000

STORY2 B89 V25X42 9.252E-05 4.211E-04

STORY2 B91 V25X42 9.217E-05 4.211E-04

STORY1 B3 V30X42 1.646E-04 4.927E-04

STORY1 B6 V30X42 0.000 0.000

STORY1 B9 V30X42 1.638E-04 4.927E-04

STORY1 B13 V25X42 1.546E-04 4.211E-04

STORY1 B14 V25X42 3.127E-04 4.211E-04

STORY1 B15 V25X42 3.131E-04 4.211E-04

STORY1 B16 V25X42 1.552E-04 4.211E-04

STORY1 B18 V30X42 4.250E-04 4.927E-04

STORY1 B19 V30X62 3.917E-04 7.420E-04

STORY1 B21 V40X52 6.390E-04 9.486E-04

STORY1 B22 V30X42 0.000 0.000

STORY1 B24 V30X62 3.949E-04 7.420E-04

STORY1 B25 V30X42 4.569E-04 4.955E-04

STORY1 B26 V30X52 0.000 0.000

82




STORY1 B27 V30X52 0.000 0.000

STORY1 B28 V30X52 0.000 0.000

STORY1 B29 V25X52 4.705E-04 5.573E-04

STORY1 B30 V25X52 4.707E-04 5.576E-04

STORY1 B31 V25X42 0.000 0.000

STORY1 B32 V25X42 0.000 0.000

STORY1 B33 V25X42 1.412E-04 4.211E-04

STORY1 B34 V25X42 1.616E-04 4.211E-04

STORY1 B36 V30X52 0.000 0.000

STORY1 B41 V30X42 2.663E-04 4.927E-04

STORY1 B42 V30X42 2.661E-04 4.927E-04

STORY1 B67 V30X52 5.390E-04 6.922E-04

STORY1 B69 V30X52 5.404E-04 6.941E-04

STORY1 B70 V25X42 2.998E-04 4.211E-04

STORY1 B71 V30X42 3.409E-04 4.927E-04

STORY1 B72 V30X42 3.411E-04 4.927E-04

STORY1 B73 V25X42 2.992E-04 4.211E-04

STORY1 B74 V25X42 4.013E-04 4.211E-04

STORY1 B75 V30X42 3.522E-04 4.927E-04

STORY1 B78 V25X42 4.013E-04 4.211E-04

STORY1 B79 V30X42 3.533E-04 4.927E-04

STORY1 B82 V25X42 1.007E-04 4.211E-04

STORY1 B83 V25X42 1.206E-04 4.211E-04

STORY1 B84 V25X42 0.000 0.000

STORY1 B85 V25X42 1.224E-04 4.211E-04

STORY1 B86 V25X42 9.963E-05 4.211E-04

STORY1 B87 V25X42 0.000 0.000

STORY1 B88 V25X42 1.316E-04 4.211E-04

83




STORY1 B90 V25X42 1.323E-04 4.211E-04

Hormigón Armando- Muros


Summary Input Data - Pier Location Data (ACI 318-99)

Story Pier Pier Axis Station Xc

Yc Zc

Label Label Height Angle Location Ordinate

Ordinate Ordinate

STORY4 P1 2.680 0.000 Top 0.500

0.000 10.720

Bottom 0.500

0.000 8.040

STORY3 P1 2.680 0.000 Top 0.500

0.000 8.040

Bottom 0.500

0.000 5.360

STORY2 P1 2.680 0.000 Top 0.500

0.000 5.360

Bottom 0.500

0.000 2.680

STORY1 P1 2.680 0.000 Top 0.500

0.000 2.680

84

Bottom 0.500

0.000 0.000

STORY4 P2 2.680 0.000 Top 14.470

0.000 10.720

Bottom 14.470

0.000 8.040

STORY3 P2 2.680 0.000 Top 14.470

0.000 8.040

Bottom 14.470

0.000 5.360

STORY2 P2 2.680 0.000 Top 14.470

0.000 5.360

Bottom 14.470

0.000 2.680

STORY1 P2 2.680 0.000 Top 14.470

0.000 2.680

Bottom 14.470

0.000 0.000

STORY4 P3 2.680 0.000 Top 3.225

4.540 10.720

Bottom 3.225

4.540 8.040

STORY3 P3 2.680 0.000 Top 3.225

4.540 8.040

Bottom 3.225

4.540 5.360

85

STORY2 P3 2.680 0.000 Top 3.225

4.540 5.360

Bottom 3.225

4.540 2.680

STORY1 P3 2.680 0.000 Top 3.225

4.540 2.680

Bottom 3.225

4.540 0.000

STORY4 P4 2.680 0.000 Top 11.745

4.540 10.720

Bottom 11.745

4.540 8.040

STORY3 P4 2.680 0.000 Top 11.745

4.540 8.040

Bottom 11.745

4.540 5.360

STORY2 P4 2.680 0.000 Top 11.745

4.540 5.360

Bottom 11.745

4.540 2.680

STORY1 P4 2.680 0.000 Top 11.745

4.540 2.680

Bottom 11.745

4.540 0.000

STORY4 P5 2.680 0.000 Top 0.500

12.475 10.720

86

Bottom 0.500

12.475 8.040

STORY3 P5 2.680 0.000 Top 0.500

12.475 8.040

Bottom 0.500

12.475 5.360

STORY2 P5 2.680 0.000 Top 0.500

12.475 5.360

Bottom 0.500

12.475 2.680

STORY1 P5 2.680 0.000 Top 0.500

12.475 2.680

Bottom 0.500

12.475 0.000

STORY4 P6 2.680 0.000 Top 14.470

12.475 10.720

Bottom 14.470

12.475 8.040

STORY3 P6 2.680 0.000 Top 14.470

12.475 8.040

Bottom 14.470

12.475 5.360

STORY2 P6 2.680 0.000 Top 14.470

12.475 5.360

Bottom 14.470

12.475 2.680

87

STORY1 P6 2.680 0.000 Top 14.470

12.475 2.680

Bottom 14.470

12.475 0.000

STORY4 P7 2.680 90.000 Top 0.000

11.975 10.720

Bottom 0.000

11.975 8.040

.

TORY3 P7 2.680 90.000 Top 0.000

11.975 8.040

Bottom 0.000

11.975 5.360

STORY2 P7 2.680 90.000 Top 0.000

11.975 5.360

Bottom 0.000

11.975 2.680

STORY1 P7 2.680 90.000 Top 0.000

11.975 2.680

Bottom 0.000

11.975 0.000

STORY4 P8 2.680 90.000 Top 14.970

11.975 10.720

Bottom 14.970

11.975 8.040

STORY3 P8 2.680 90.000 Top 14.970

11.975 8.040

88

Bottom 14.970

11.975 5.360

STORY2 P8 2.680 90.000 Top 14.970

11.975 5.360

Bottom 14.970

11.975 2.680

STORY1 P8 2.680 90.000 Top 14.970

11.975 2.680

Bottom 14.970

11.975 0.000


Summary Input Data - Pier Basic Overwrite Data (ACI 318-99)

Story Pier Design Factor Design Pier

Label Label Active RLLF Type Type

STORY4 P1 Yes Prog Calc Seismic Uniform






89
























90





Summary Input Data - Uniform Reinforcing Pier Sections (ACI 318-99)

Story Pier Pier Edge Edge End/Corner

Clear Design

Label Label Material Bar Spacing Bar

Cover Or Check

STORY4 P1 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Check

STORY3 P1 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Check

STORY2 P1 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Check

STORY1 P1 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Check

STORY4 P2 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Check

91

STORY3 P2 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Check

STORY2 P2 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Check

STORY1 P2 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Check

STORY4 P3 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design

STORY3 P3 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design

STORY2 P3 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design

STORY1 P3 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design

STORY4 P4 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design

STORY3 P4 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design

STORY2 P4 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design

92

STORY1 P4 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design

STORY4 P5 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design

STORY3 P5 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design

STORY2 P5 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design

STORY1 P5 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design

STORY4 P6 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design

STORY3 P6 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design

STORY2 P6 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design

STORY1 P6 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design

STORY4 P7 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design

STORY3 P7 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design

93

STORY2 P7 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design

STORY1 P7 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design

STORY4 P8 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design

STORY3 P8 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design

STORY2 P8 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design

STORY1 P8 FC250 #32 0.200 #42

2.500E-02 Design


SUMMARY OUTPUT DATA - UNIFORM REINFORCING PIER SECTIONS - CHECK (ACI

318-99)

Story Pier Sta Edge End Edge D/C

Pier Shear Av B-Zone

Label Label Loc Bar Bar Spacing Ratio Leg

cm^2/m Length

STORY4 P1 Top #32 #42 0.200 1.0510 Top Leg

1 7.500 0.150

94

Bot #32 #42 0.200 0.7815 Bot

Leg 1 7.500 0.150

***** Design Inadequacy Message: Flexural D/C ratio exceeds 1.0 at top

of pier.

STORY3 P1 Top #32 #42 0.200 0.8522 Top

Leg 1 7.500 0.150

Bot #32 #42 0.200 0.2380 Bot

Leg 1 7.500 0.150

STORY2 P1 Top #32 #42 0.200 0.5378 Top

Leg 1 7.500 0.150

Bot #32 #42 0.200 0.6061 Bot

Leg 1 7.500 0.150

STORY1 P1 Top #32 #42 0.200 0.1340 Top

Leg 1 7.500 0.150

Bot #32 #42 0.200 3.5007 Bot

Leg 1 7.500 0.150

***** Design Inadequacy Message: Flexural D/C ratio exceeds 1.0 at

bottom of pier.

STORY4 P2 Top #32 #42 0.200 1.0609 Top

Leg 1 7.500 0.150

Bot #32 #42 0.200 0.7600 Bot

Leg 1 7.500 0.150


of pier.

STORY3 P2 Top #32 #42 0.200 0.8573 Top

Leg 1 7.500 0.150

Bot #32 #42 0.200 0.2419 Bot

Leg 1 7.500 0.150

95

STORY2 P2 Top #32 #42 0.200 0.5475 Top

Leg 1 7.500 0.150

Bot #32 #42 0.200 0.6096 Bot

Leg 1 7.500 0.150

STORY1 P2 Top #32 #42 0.200 0.1338 Top

Leg 1 7.500 0.150

Bot #32 #42 0.200 3.4595 Bot

Leg 1 7.500 0.150


bottom of pier.

STORY4 P3 Top #32 #42 0.200 0.6945 Top

Leg 1 5.000 0.128

Bot #32 #42 0.200 0.4513 Bot

Leg 1 5.000 0.128

STORY3 P3 Top #32 #42 0.200 0.3025 Top

Leg 1 5.000 0.128

Bot #32 #42 0.200 0.2439 Bot

Leg 1 5.000 0.128

STORY2 P3 Top #32 #42 0.200 0.3905 Top

Leg 1 5.000 0.146

Bot #32 #42 0.200 0.4161 Bot

Leg 1 5.000 0.148

STORY1 P3 Top #32 #42 0.200 0.5407 Top

Leg 1 5.000 0.178

Bot #32 #42 0.200 0.5515 Bot

Leg 1 5.000 0.180

96

STORY4 P4 Top #32 #42 0.200 0.6942 Top

Leg 1 5.000 0.128

Bot #32 #42 0.200 0.4452 Bot

Leg 1 5.000 0.128

STORY3 P4 Top #32 #42 0.200 0.3030 Top

Leg 1 5.000 0.128

Bot #32 #42 0.200 0.2466 Bot

Leg 1 5.000 0.128

STORY2 P4 Top #32 #42 0.200 0.3943 Top

Leg 1 5.000 0.146

Bot #32 #42 0.200 0.4178 Bot

Leg 1 5.000 0.148

STORY1 P4 Top #32 #42 0.200 0.5444 Top

Leg 1 5.000 0.178

Bot #32 #42 0.200 0.5552 Bot

Leg 1 5.000 0.180

STORY4 P5 Top #32 #42 0.200 1.3816 Top

Leg 1 7.500 0.150

Bot #32 #42 0.200 1.0502 Bot

Leg 1 7.500 0.150


of pier.


bottom of pier.

STORY3 P5 Top #32 #42 0.200 1.0572 Top

Leg 1 7.500 0.150

Bot #32 #42 0.200 0.5072 Bot

Leg 1 7.500 0.150


of pier.

97

STORY2 P5 Top #32 #42 0.200 2.1567 Top

Leg 1 7.500 Not Needed

Bot #32 #42 0.200 2.3488 Bot

Leg 1 7.500 0.150


of pier.


bottom of pier.

STORY1 P5 Top #32 #42 0.200 4.7809 Top

Leg 1 7.500 0.159

Bot #32 #42 0.200 4.8783 Bot

Leg 1 7.500 0.161


of pier.


bottom of pier.

STORY4 P6 Top #32 #42 0.200 1.3830 Top

Leg 1 7.500 0.150

Bot #32 #42 0.200 1.0449 Bot

Leg 1 7.500 0.150


of pier.

Bot #32 #42 0.200 2.3Leg 1

7.500 0.150


of pier.

.

***** Design Inadequacy Message: Flexural D/C ratio exceeds 1.0 at bottom

of pier.

98

STORY1 P8 Top #32 #42 0.200 4.1929 Top

Leg 1 10.001 0.150

Bot #32 #42 0.200 9.1916 Bot

Leg 1 14.213 0.150


of pier.

***** Design Inadequacy Message: Flexural D/C ratio exceeds

1.0 at bottom of pier.

99

3.2 MODELO MAMPOSTERIA

3.2.1 Memoria de Calculo analisis y diseño.

ETABS v9.5.0 File:MAMPOSTERIA Units:Kgf-m May 18, 2010 15:37

PROJECT INFORMATION

Name: monografico: ANALISIS Y DISENO EN ESTRUCTURAS TRIDIMENSIONALES DE HORMIGON

ARMADO, MAMPOSTERIA Y ACERO ESTRUCTURAL APLICANDO EL USO DEL COMPUTADOR.

ETABS v9.5.0 File:MAMPOSTERIA Units:Kgf-m May 18, 2010 15:37 PAGE 2

S T O R Y D A T A


STORY4 STORY1 2.700 10.800



STORY1 None 2.700 2.700

BASE None 0.000

100
















Case: SX


101

Direction: X





Top Story: STORY4

Bottom Story: BASE

R = 5

I = 0.5



Z = 0.3

Ca = 0.3300

Cv = 0.4500


Ta = Ct (hn^(3/4))





V = (Cv I W) / (R T) (Eqn. 1)

102

V <= 2.5 Ca I W / R (Eqn. 2)

V >= 0.11 Ca I W (Eqn. 3)




Ta = 0.5083 sec

T Used = 0.6763 sec

W Used = 788612.69

V (Eqn 1) = 0.0665W

V (Eqn 2) = 0.0825W

V (Eqn 3) = 0.0182W

V (Eqn 4) = 0.0384W

V Used = 0.0665W = 52472.37

Ft Used = 0.00


STORY FX FY FZ MX

MY MZ

STORY4 15944.00 0.00 0.00 0.000 -

1.401 -3.793

STORY3 18084.64 0.00 0.00 0.000 -

1.050 4413.012

103

STORY2 12258.35 0.00 0.00 0.000 -

0.700 2948.539

STORY1 6185.39 0.00 0.00 0.000 -

0.350 1473.791



Case: SXP


Direction: X + EccY





Top Story: STORY4

Bottom Story: BASE

R = 5

I = 0.5



Z = 0.3

Ca = 0.3300

Cv = 0.4500

104


Ta = Ct (hn^(3/4))





V = (Cv I W) / (R T) (Eqn. 1)

V <= 2.5 Ca I W / R (Eqn. 2)

V >= 0.11 Ca I W (Eqn. 3)




Ta = 0.5083 sec

T Used = 0.6763 sec

W Used = 788612.69

V (Eqn 1) = 0.0665W

V (Eqn 2) = 0.0825W

V (Eqn 3) = 0.0182W

V (Eqn 4) = 0.0384W

105

V Used = 0.0665W = 52472.37

Ft Used = 0.00


STORY FX FY FZ MX

MY MZ

STORY4 15944.00 0.00 0.00 0.000 -

1.401 -9883.350

STORY3 18084.64 0.00 0.00 0.000 -

1.050 -6414.716

STORY2 12258.35 0.00 0.00 0.000 -

0.700 -4395.093

STORY1 6185.39 0.00 0.00 0.000 -

0.350 -2232.861



Case: SXN


Direction: X - EccY



106



Top Story: STORY4

Bottom Story: BASE

R = 5

I = 0.5



Z = 0.3

Ca = 0.3300

Cv = 0.4500


Ta = Ct (hn^(3/4))





V = (Cv I W) / (R T) (Eqn. 1)

V <= 2.5 Ca I W / R (Eqn. 2)

V >= 0.11 Ca I W (Eqn. 3)

107




Ta = 0.5083 sec

T Used = 0.6763 sec

W Used = 788612.69

V (Eqn 1) = 0.0665W

V (Eqn 2) = 0.0825W

V (Eqn 3) = 0.0182W

V (Eqn 4) = 0.0384W

V Used = 0.0665W = 52472.37

Ft Used = 0.00


STORY FX FY FZ MX

MY MZ

STORY4 15944.00 0.00 0.00 0.000 -

1.401 9875.765

STORY3 18084.64 0.00 0.00 0.000 -

1.050 15240.741

STORY2 12258.35 0.00 0.00 0.000 -

0.700 10292.170

108

STORY1 6185.39 0.00 0.00 0.000 -

0.350 5180.442



Case: SY


Direction: Y





Top Story: STORY4

Bottom Story: BASE

R = 5

I = 0.5



Z = 0.3

109

Ca = 0.3300

Cv = 0.4500


Ta = Ct (hn^(3/4))





V = (Cv I W) / (R T) (Eqn. 1)

V <= 2.5 Ca I W / R (Eqn. 2)

V >= 0.11 Ca I W (Eqn. 3)




Ta = 0.5083 sec

T Used = 0.5913 sec

W Used = 788612.69

V (Eqn 1) = 0.0761W

V (Eqn 2) = 0.0825W

V (Eqn 3) = 0.0182W

V (Eqn 4) = 0.0384W

110

V Used = 0.0761W = 60014.04

Ft Used = 0.00


STORY FX FY FZ MX

MY MZ

STORY4 0.00 18235.57 0.00 1.602

0.000 15.640

STORY3 0.00 20683.88 0.00 1.201

0.000 12.466

STORY2 0.00 14020.20 0.00 0.801

0.000 13.263

STORY1 0.00 7074.39 0.00 0.400

0.000 4.147



Case: SYP


Direction: Y - EccX


111




Top Story: STORY4

Bottom Story: BASE

R = 5

I = 0.5



Z = 0.3

Ca = 0.3300

Cv = 0.4500


Ta = Ct (hn^(3/4))





V = (Cv I W) / (R T) (Eqn. 1)

V <= 2.5 Ca I W / R (Eqn. 2)

V >= 0.11 Ca I W (Eqn. 3)

112




Ta = 0.5083 sec

T Used = 0.5913 sec

W Used = 788612.69

V (Eqn 1) = 0.0761W

V (Eqn 2) = 0.0825W

V (Eqn 3) = 0.0182W

V (Eqn 4) = 0.0384W

V Used = 0.0761W = 60014.04

Ft Used = 0.00


STORY FX FY FZ MX

MY MZ

STORY4 0.00 18235.57 0.00 1.602

0.000 -13695.103

STORY3 0.00 20683.88 0.00 1.201

0.000 -15014.138

STORY2 0.00 14020.20 0.00 0.801

0.000 -10178.148

113

STORY1 0.00 7074.39 0.00 0.400

0.000 -5139.903



Case: SYN


Direction: Y + EccX





Top Story: STORY4

Bottom Story: BASE

R = 5

I = 0.5



Z = 0.3

Ca = 0.3300

Cv = 0.4500

114


Ta = Ct (hn^(3/4))





V = (Cv I W) / (R T) (Eqn. 1)

V <= 2.5 Ca I W / R (Eqn. 2)

V >= 0.11 Ca I W (Eqn. 3)




Ta = 0.5083 sec

T Used = 0.5913 sec

W Used = 788612.69

V (Eqn 1) = 0.0761W

V (Eqn 2) = 0.0825W

V (Eqn 3) = 0.0182W

V (Eqn 4) = 0.0384W

V Used = 0.0761W = 60014.04

115

Ft Used = 0.00


STORY FX FY FZ MX

MY MZ

STORY4 0.00 18235.57 0.00 1.602

0.000 13726.382

STORY3 0.00 20683.88 0.00 1.201

0.000 15039.069

STORY2 0.00 14020.20 0.00 0.801

0.000 10204.675

STORY1 0.00 7074.39 0.00 0.400

0.000 5148.198


M A S S S O U R C E D A T A

MASS LATERAL LUMP MASS

FROM MASS ONLY AT STORIES

Loads Yes Yes

M A S S S O U R C E L O A D S

LOAD MULTIPLIER

DEAD 1.0000

LIVE 0.2500

116


D I A P H R A G M M A S S D A T A

STORY DIAPHRAGM MASS-X MASS-Y MMI X-M

Y-M

STORY4 D1 1.435E+04 1.435E+04 4.918E+05 7.518

6.211

STORY3 D1 2.097E+04 2.097E+04 7.630E+05 7.519

6.221

STORY2 D1 2.134E+04 2.134E+04 7.914E+05 7.508

6.237

STORY1 D1 2.154E+04 2.154E+04 7.991E+05 7.519

6.235



STORY UX UY UZ RX RY

RZ

STORY4 1.436E+04 1.436E+04 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00

4.918E+05

STORY3 2.171E+04 2.171E+04 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00

7.630E+05

STORY2 2.207E+04 2.207E+04 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00

7.914E+05

STORY1 2.228E+04 2.228E+04 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00

7.991E+05

117

BASE 5.507E+03 5.507E+03 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00

0.000E+00

Totals 8.592E+04 8.592E+04 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00

2.845E+06



O F R I G I D I T Y


OF RIGIDITY--/


ORDINATE-Y

STORY4 D1 1.435E+04 7.518 6.211 7.489

7.394

STORY3 D1 3.533E+04 7.519 6.217 7.494

7.229

STORY2 D1 5.666E+04 7.515 6.225 7.499

6.910

STORY1 D1 7.820E+04 7.516 6.227 7.510

6.566




CIRCULAR FREQ


(RADIANS/TIME)

118

Mode 1 1.68327 0.59408

3.73273

Mode 2 1.68181 0.59460

3.73597

Mode 3 1.68028 0.59514

3.73936

Mode 4 1.67926 0.59550

3.74164

Mode 5 0.67631 1.47861

9.29040

Mode 6 0.61875 1.61616

10.15465

Mode 7 0.61793 1.61830

10.16805

Mode 8 0.61757 1.61925

10.17406

Mode 9 0.61752 1.61939

10.17495

Mode 10 0.61752 1.61939

10.17495

Mode 11 0.59132 1.69113

10.62567

Mode 12 0.58535 1.70839

10.73412


M O D A L P A R T I C I P A T I N G M A S S R A T I O S

MODE X-TRANS Y-TRANS Z-TRANS RX-ROTN

RY-ROTN RZ-ROTN

NUMBER %MASS <SUM> %MASS <SUM> %MASS <SUM> %MASS <SUM>

%MASS <SUM> %MASS <SUM>

119

Mode 1 0.00 < 0> 0.00 < 0> 0.00 < 0> 0.00 < 0>

0.00 < 0> 0.00 < 0>

Mode 2 0.00 < 0> 0.00 < 0> 0.00 < 0> 0.00 < 0>

0.00 < 0> 0.00 < 0>

Mode 3 0.00 < 0> 0.00 < 0> 0.00 < 0> 0.00 < 0>

0.00 < 0> 0.00 < 0>

Mode 4 0.01 < 0> 0.00 < 0> 0.00 < 0> 0.00 < 0>

0.01 < 0> 0.00 < 0>

Mode 5 49.36 < 49> 0.00 < 0> 0.00 < 0> 0.00 < 0>

58.67 < 59> 8.47 < 8>

Mode 6 0.18 < 50> 0.00 < 0> 0.00 < 0> 0.00 < 0>

0.02 < 59> 0.68 < 9>

Mode 7 0.04 < 50> 0.00 < 0> 0.00 < 0> 0.00 < 0>

0.00 < 59> 0.06 < 9>

Mode 8 0.00 < 50> 0.00 < 0> 0.00 < 0> 0.00 < 0>

0.00 < 59> 0.00 < 9>

Mode 9 0.00 < 50> 0.00 < 0> 0.00 < 0> 0.00 < 0>

0.00 < 59> 0.00 < 9>

Mode 10 0.00 < 50> 0.00 < 0> 0.00 < 0> 0.00 < 0>

0.00 < 59> 0.00 < 9>

Mode 11 0.46 < 50> 81.75 < 82> 0.00 < 0> 97.79 < 98>

0.62 < 59> 0.06 < 9>

Mode 12 28.24 < 78> 1.51 < 83> 0.00 < 0> 1.80 <100>

37.56 < 97> 1.54 < 11>


M O D A L L O A D P A R T I C I P A T I O N R A T I O S

(STATIC AND DYNAMIC RATIOS ARE IN PERCENT)

TYPE NAME STATIC DYNAMIC

Load DEAD 0.0000 0.0000

Load LIVE 0.0000 0.0000

120

Load SX 98.5203 96.8960

Load SXP 96.2770 92.5543

Load SXN 99.7280 99.3026

Load SY 99.9144 99.5924

Load SYP 98.9792 97.9608

Load SYN 99.1797 98.3060

Load LIVET 0.0000 0.0000

Accel UX 96.4105 78.3068

Accel UY 98.0110 83.2640

Accel UZ 0.0000 0.0000

Accel RX 99.9144 99.5924

Accel RY 98.5201 96.8960

Accel RZ 29.3995 10.8087


TOTAL REACTIVE FORCES (RECOVERED LOADS) AT ORIGIN

LOAD FX FY FZ MX MY

MZ

DEAD -6.586E-10 -6.260E-09 8.168E+05 4.976E+06 -6.142E+06

-6.832E-08

LIVE -1.274E-09 -2.937E-09 1.198E+05 6.467E+05 -8.913E+05

-5.083E-09

SX -5.247E+04 1.553E-09 9.755E-04 7.525E-03 -4.016E+05

3.177E+05

SXP -5.247E+04 7.329E-10 1.008E-03 7.810E-03 -4.016E+05

3.495E+05

121

SXN -5.247E+04 2.376E-09 9.433E-04 7.239E-03 -4.016E+05

2.860E+05

SY 1.043E-09 -6.001E+04 -3.112E-04 4.593E+05 5.206E-03

-4.511E+05

SYP 7.550E-10 -6.001E+04 -2.666E-04 4.593E+05 4.675E-03

-4.071E+05

SYN 1.310E-09 -6.001E+04 -3.559E-04 4.593E+05 5.737E-03

-4.952E+05

LIVET 6.845E-11 -2.528E-10 1.866E+04 1.157E+05 -1.403E+05

-2.718E-09


S T O R Y F O R C E S

STORY LOAD P VX VY T

MX MY

STORY4 SX 3.176E-05 -1.594E+04 8.074E-11

9.903E+04 9.276E-05 -4.305E+04

STORY3 SX 4.419E-04 -3.403E+04 1.004E-09 2.071E+05

3.415E-03 -1.349E+05

STORY2 SX 4.918E-04 -4.629E+04 1.681E-09 2.806E+05

4.030E-03 -2.599E+05

STORY1 SX 9.755E-04 -5.247E+04 1.553E-09 3.177E+05

7.525E-03 -4.016E+05

STORY4 SXP 3.152E-05 -1.594E+04 1.514E-11 1.089E+05

9.006E-05 -4.305E+04

STORY3 SXP 4.560E-04 -3.403E+04 3.597E-10 2.278E+05

3.541E-03 -1.349E+05

STORY2 SXP 5.082E-04 -4.629E+04 6.602E-10 3.087E+05

4.178E-03 -2.599E+05

STORY1 SXP 1.008E-03 -5.247E+04 7.329E-10 3.495E+05

7.810E-03 -4.016E+05

STORY4 SXN 3.200E-05 -1.594E+04 3.884E-10 8.915E+04

9.546E-05 -4.305E+04

122

STORY3 SXN 4.279E-04 -3.403E+04 1.991E-09 1.864E+05

3.289E-03 -1.349E+05

STORY2 SXN 4.754E-04 -4.629E+04 2.653E-09 2.526E+05

3.882E-03 -2.599E+05

STORY1 SXN 9.433E-04 -5.247E+04 2.376E-09 2.860E+05

7.239E-03 -4.016E+05

STORY4 SY 2.412E-05 1.097E-09 -1.824E+04 -1.371E+05

4.923E+04 -9.657E-05

STORY3 SY -1.194E-04 1.778E-09 -3.892E+04 -2.926E+05

1.543E+05 2.323E-03

STORY2 SY -1.905E-04 1.082E-09 -5.294E+04 -3.979E+05

2.973E+05 2.877E-03

STORY1 SY -3.112E-04 1.043E-09 -6.001E+04 -4.511E+05

4.593E+05 5.206E-03

STORY4 SYP 2.379E-05 -2.310E-08 -1.824E+04 -1.234E+05

4.923E+04 -9.059E-05

STORY3 SYP -9.994E-05 -2.118E-09 -3.892E+04 -2.639E+05

1.543E+05 2.092E-03

STORY2 SYP -1.678E-04 5.758E-09 -5.294E+04 -3.590E+05

2.973E+05 2.605E-03

STORY1 SYP -2.666E-04 7.550E-10 -6.001E+04 -4.071E+05

4.593E+05 4.675E-03

STORY4 SYN 2.446E-05 2.546E-08 -1.824E+04 -1.508E+05

4.923E+04 -1.026E-04

STORY3 SYN -1.389E-04 4.851E-09 -3.892E+04 -3.214E+05

1.543E+05 2.555E-03

STORY2 SYN -2.132E-04 -3.744E-09 -5.294E+04 -4.369E+05

2.973E+05 3.150E-03

STORY1 SYN -3.559E-04 1.310E-09 -6.001E+04 -4.952E+05

4.593E+05 5.737E-03


STORY DRIFTS

123

STORY DIRECTION LOAD MAX DRIFT

STORY4 X SX 1/119

STORY3 X SX 1/118

STORY2 X SX 1/117

STORY1 X SX 1/1047

STORY4 X SXP 1/119

STORY3 X SXP 1/118

STORY2 X SXP 1/117

STORY1 X SXP 1/1127

STORY4 X SXN 1/119

STORY3 X SXN 1/118

STORY2 X SXN 1/118

STORY1 X SXN 1/978

STORY4 Y SY 1/963

STORY3 Y SY 1/766

STORY2 Y SY 1/688

STORY1 Y SY 1/1028

STORY4 Y SYP 1/894

STORY3 Y SYP 1/737

STORY2 Y SYP 1/660

STORY1 Y SYP 1/934

STORY4 Y SYN 1/887

STORY3 Y SYN 1/734

STORY2 Y SYN 1/657

STORY1 Y SYN 1/930


124

DISPLACEMENTS AT DIAPHRAGM CENTER OF MASS

STORY DIAPHRAGM LOAD UX UY RZ

STORY4 D1 SX 0.0113 0.0000 0.00021

STORY3 D1 SX 0.0086 0.0000 0.00015

STORY2 D1 SX 0.0056 0.0000 0.00009

STORY1 D1 SX 0.0024 0.0000 0.00003

STORY4 D1 SXP 0.0111 0.0000 0.00011

STORY3 D1 SXP 0.0085 0.0000 0.00008

STORY2 D1 SXP 0.0055 0.0000 0.00004

STORY1 D1 SXP 0.0024 0.0000 0.00001

STORY4 D1 SXN 0.0114 0.0000 0.00031

STORY3 D1 SXN 0.0087 0.0000 0.00023

STORY2 D1 SXN 0.0056 0.0000 0.00015

STORY1 D1 SXN 0.0024 0.0000 0.00006

STORY4 D1 SY -0.0001 0.0108 0.00001

STORY3 D1 SY 0.0000 0.0086 0.00000

STORY2 D1 SY 0.0000 0.0058 0.00000

STORY1 D1 SY 0.0000 0.0026 0.00000

STORY4 D1 SYP -0.0002 0.0108 -0.00013

STORY3 D1 SYP -0.0001 0.0086 -0.00011

STORY2 D1 SYP -0.0001 0.0058 -0.00007

STORY1 D1 SYP 0.0000 0.0026 -0.00004

STORY4 D1 SYN 0.0001 0.0108 0.00014

STORY3 D1 SYN 0.0001 0.0086 0.00011

STORY2 D1 SYN 0.0001 0.0058 0.00008

STORY1 D1 SYN 0.0000 0.0026 0.00004

125




STORY4 SX X 0.0126 0.0113 1.115

STORY3 SX X 0.0095 0.0086 1.111

STORY2 SX X 0.0061 0.0056 1.103

STORY1 SX X 0.0026 0.0024 1.085

STORY4 SXP X 0.0118 0.0111 1.062

STORY3 SXP X 0.0090 0.0085 1.055

STORY2 SXP X 0.0057 0.0055 1.042

STORY1 SXP X 0.0024 0.0024 1.016

STORY4 SXN X 0.0133 0.0114 1.167

STORY3 SXN X 0.0101 0.0087 1.166

STORY2 SXN X 0.0065 0.0056 1.164

STORY1 SXN X 0.0028 0.0024 1.153

STORY4 SY Y 0.0108 0.0108 1.004

STORY3 SY Y 0.0086 0.0086 1.003

STORY2 SY Y 0.0058 0.0058 1.003

STORY1 SY Y 0.0026 0.0026 1.002

STORY4 SYP Y 0.0117 0.0108 1.091

STORY3 SYP Y 0.0094 0.0086 1.092

STORY2 SYP Y 0.0064 0.0058 1.096

STORY1 SYP Y 0.0029 0.0026 1.103

STORY4 SYN Y 0.0118 0.0108 1.098

126

STORY3 SYN Y 0.0095 0.0086 1.098

STORY2 SYN Y 0.0064 0.0058 1.102

STORY1 SYN Y 0.0029 0.0026 1.108

Mampostería diseño Concreto

127

ACI 318-99

Concrete Frame Design Report

Prepared by

ANALISIS Y DISENO EN ESTRUCTURAS TRIDIMENSIONALES DE HORMIGON ARMADO, MAMPOSTERIA Y ACERO

ESTRUCTURAL APLICANDO EL USO DEL COMPUTADOR.

Model Name: Mamposteria.edb

18 May 2010





STORY4 B135 D15 End-I 1.233E-05 6.153E-06 0.000

128




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129




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130




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131





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132




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136




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STORY1 B191 V25X42 2.463E-04 5.386E-04

152

Analisis de muros manposteria


Summary Input Data - Pier Location Data (UBC97)

Story Pier Pier Axis Station Xc

Yc Zc

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Ordinate Ordinate

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STORY4 P55 2.700 90.000 Top 15.040

7.325 10.800

184

Bottom 15.040

7.325 8.100

STORY3 P55 2.700 90.000 Top 15.040

7.325 8.100

Bottom 15.040

7.325 5.400

STORY2 P55 2.700 90.000 Top 15.040

7.325 5.400

Bottom 15.040

7.325 2.700

STORY1 P55 2.700 90.000 Top 15.040

7.325 2.700

Bottom 15.040

7.325 0.000

STORY4 P56 2.700 90.000 Top 15.040

9.183 10.800

Bottom 15.040

9.183 8.100

STORY3 P56 2.700 90.000 Top 15.040

9.183 8.100

Bottom 15.040

9.183 5.400

STORY2 P56 2.700 90.000 Top 15.040

9.183 5.400

Bottom 15.040

9.183 2.700

STORY1 P56 2.700 90.000 Top 15.040

9.183 2.700

185

Bottom 15.040

9.183 0.000

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12.088 10.800

Bottom 15.040

12.088 8.100

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12.088 8.100

Bottom 15.040

12.088 5.400

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12.088 5.400

Bottom 15.040

12.088 2.700

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12.088 2.700

Bottom 15.040

12.088 0.000


Summary Input Data - Pier Basic Overwrite Data (UBC97)

Story Pier Design Factor Design Pier

Label Label Active RLLF Type Type


186















187















188















189

STORY1 P11 Yes Prog Calc Seismic

Uniform













190


Uniform















191


Uniform














192















193















194







Summary Input Data - Uniform Reinforcing Pier Sections (UBC97)

Story Pier Pier Edge Edge End/Corner

Clear Design

Label Label Material Bar Spacing Bar

Cover Or Check

STORY4 P1 MAMP15 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY3 P1 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY2 P1 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY1 P1 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

195

STORY4 P2 MAMP15 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY3 P2 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY2 P2 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY1 P2 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY4 P3 MAMP15 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY3 P3 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY2 P3 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY1 P3 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY4 P4 MAMP15 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY3 P4 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY2 P4 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

196

STORY1 P4 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

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STORY1 P28 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY4 P29 MAMP15 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

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2.500E-02 Design

STORY1 P29 MAMP20 #32 0.600

#42 2.500E-02 Design

STORY4 P30 MAMP15 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

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2.500E-02 Design

STORY2 P30 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

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2.500E-02 Design

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2.500E-02 Design

STORY3 P31 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

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2.500E-02 Design

STORY1 P31 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY4 P32 MAMP15 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY3 P32 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY2 P32 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY1 P32 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY4 P33 MAMP15 #32 0.600 #42

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2.500E-02 Design

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2.500E-02 Design

198

STORY1 P33 MAMP20 #32 0.600 #42

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STORY4 P34 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY3 P34 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY2 P34 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY1 P34 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY4 P35 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY3 P35 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY2 P35 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY1 P35 MAMP20 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY4 P36 MAMP15 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY3 P36 MAMP15 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

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STORY2 P36 MAMP15 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY1 P36 MAMP15 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY4 P37 MAMP15 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY3 P37 MAMP15 #32 0.600 #42

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STORY2 P37 MAMP15 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY1 P37 MAMP15 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY4 P38 MAMP15 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY3 P38 MAMP15 6d 0.250 6d

3.125E-02 Design

STORY2 P38 MAMP15 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY1 P38 MAMP15 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY4 P39 MAMP15 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

200

STORY3 P39 MAMP15 #32 0.600 #42

2.500E-02 Design

STORY4 S8 Yes Prog Calc Seismic Prog Calc

Yes


Yes


Yes


Yes


Yes

STORY3 S9 Yes Prog Calc Seismic Prog

Calc Yes


Yes


Yes


Yes


Yes

201


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Calc Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes

202


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes

203


Yes


Calc Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes

204


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes

205


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Calc Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes

206


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes

207


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes

208


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Yes


Summary Input Data - Spandrel Geometry Data (UBC97)

Story Spandrel Station Spandrel Spandrel Flange

Flange Cover Cover

209

Label Label Location Height Thick Width

Depth Top Bottom

STORY4 S1 Left Prog Calc Prog Calc 0.000

0.000 Prog Calc Prog Calc

Right Prog Calc Prog Calc 0.000






















210









BASE S2 Left Prog Calc Prog Calc 0.000




















211













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bottom of pier.

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Spandrel Output Data - Spandrel Design (UBC97)

/-----------

Required Reinforcing Steel-----------/

Story Spandrel Station L/d Shear M{top}

M{bot} Av Ah Avd

Label Label Location Ratio Phi Vc cm^2

cm^2 cm^2/m cm^2/m cm^2

STORY4 S1 Left 4.667 708.711 1.444

0.000 1.922 1.922 L/d >= 4

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0.826 0.959 1.598 L/d >= 4

Right 4.511 708.711 1.215

0.832 0.959 1.598 L/d >= 4

STORY4 S3 Left 4.667 708.711 0.234

0.857 0.959 1.598 L/d >= 4

247

Right 4.667 708.711 1.444

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Right 2.000 708.711 0.212

0.185 0.959 1.598 0.250

STORY4 S5 Left 2.000 708.711 0.243

0.155 0.959 1.598 0.256

Right 2.000 708.711 0.197

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Right 2.333 708.711 0.663

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STORY4 S7 Left 2.333 708.711 0.597

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Right 2.333 708.711 0.352

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STORY4 S8 Left 2.356 708.711 0.517

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Right 2.356 708.711 0.070

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Right 2.156 708.711 0.471

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248

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Right 4.378 708.711 0.594

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Right 4.422 708.711 0.311

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STORY4 S12 Left 2.356 708.711 0.587

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Right 2.356 708.711 0.059

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Right 2.311 708.711 0.577

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Right 4.444 708.711 0.827

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STORY4 S15 Left 4.467 708.711 0.845

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Right 4.467 708.711 1.215

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249

Right 3.733 708.711 0.156

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Right 4.367 708.711 0.330

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0.000 0.959 1.598 0.270

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Right 4.100 708.711 0.614

0.000 0.959 1.598 L/d >= 4

STORY4 S21 Left 2.444 1309.841 1.041

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Right 2.444 1309.841 0.495

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STORY4 S22 Left 2.600 1309.841 0.809

0.243 1.772 2.953 0.864

Right 2.600 1309.841 0.347

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250

STORY4 S23 Left 1.633 708.711 0.221

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Right 1.633 708.711 0.228

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Right 2.600 708.711 0.416

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STORY4 S26 Left 2.444 1309.841 0.980

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Right 2.444 1309.841 0.508

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Right 3.733 708.711 0.060

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251

Right 4.367 708.711 0.341

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STORY4 S30 Left 1.922 708.711 0.040

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Right 1.922 708.711 0.221

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STORY3 S1 Left 4.667 1309.841 2.299

0.179 1.772 2.953 L/d >= 4

Right 4.667 1309.841 0.286

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2.307 1.772 2.953 L/d >= 4

Right 4.511 1309.841 2.601

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Right 4.667 1309.841 2.314

0.177 1.772 2.953 L/d >= 4

STORY3 S4 Left 2.000 708.711 0.426

0.275 0.959 1.598 0.457

Right 2.000 708.711 0.257

0.451 0.959 1.598 0.374

252

STORY3 S5 Left 2.000 708.711 0.240

0.459 0.959 1.598 0.376

Right 2.000 708.711 0.423

0.269 0.959 1.598 0.459

STORY3 S6 Left 2.333 708.711 0.381

0.434 0.959 1.598 0.525

Right 2.333 708.711 0.758

0.584 0.959 1.598 0.642

STORY3 S7 Left 2.333 708.711 0.693

0.587 0.959 1.598 0.595

Right 2.333 708.711 0.395

0.404 0.959 1.598 0.550

STORY3 S8 Left 2.356 708.711 0.608

0.142 0.959 1.598 0.671

Right 2.356 708.711 0.103

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STORY3 S9 Left 2.156 708.711 0.118

0.375 0.959 1.598 0.347

Right 2.156 708.711 0.571

0.164 0.959 1.598 0.663

STORY3 S10 Left 4.378 708.711 0.124

0.295 0.959 1.598 L/d >= 4

Right 4.378 708.711 0.746

0.104 1.474 1.598 L/d >= 4

STORY3 S11 Left 4.422 708.711 0.884

0.176 1.446 1.598 L/d >= 4

Right 4.422 708.711 0.349

0.597 0.959 1.598 L/d >= 4

253

STORY3 S12 Left 2.356 708.711 0.655

0.084 0.959 1.598 0.650

Right 2.356 708.711 0.056

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STORY3 S13 Left 2.311 708.711 0.058

0.438 0.959 1.598 0.467

Right 2.311 708.711 0.719

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STORY3 S14 Left 4.444 708.711 0.986

0.618 0.959 1.598 L/d >= 4

Right 4.444 708.711 0.660

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STORY3 S15 Left 4.467 708.711 0.662

0.878 0.959 1.598 L/d >= 4

Right 4.467 708.711 0.961

0.620 0.959 1.598 L/d >= 4

STORY3 S16 Left 3.733 1309.841 0.306

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Right 3.733 1309.841 0.283

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STORY3 S17 Left 2.000 1309.841 0.246

0.231 1.772 2.953 0.310

Right 2.000 1309.841 0.273

0.230 1.772 2.953 0.299

254

STORY3 S18 Left 4.367 1309.841 1.490

0.461 1.772 2.953 L/d >= 4

Right 4.367 1309.841 0.456

1.284 1.772 2.953 L/d >= 4

STORY3 S19 Left 1.922 1309.841 0.071

0.297 1.772 2.953 0.249

Right 1.922 1309.841 0.323

0.133 1.772 2.953 0.355

STORY3 S20 Left 4.100 1309.841 0.457

0.807 1.772 2.953 L/d >= 4

Right 4.100 1309.841 0.812

0.407 1.772 2.953 L/d >= 4

STORY3 S21 Left 2.444 1309.841 1.708

0.608 2.998 2.998 2.199

Right 2.444 1309.841 0.706

1.390 1.772 2.953 1.007

STORY3 S22 Left 2.600 1309.841 1.273

0.641 1.772 2.953 1.247

Right 2.600 1309.841 0.662

1.180 1.772 2.953 0.959

STORY3 S23 Left 1.633 708.711 0.344

0.326 0.959 1.598 0.381

Right 1.633 708.711 0.312

0.334 0.959 1.598 0.396

STORY3 S24 Left 1.633 708.711 0.345

0.324 0.959 1.598 0.383

255

Right 1.633 708.711 0.310

0.337 0.959 1.598 0.393

STORY3 S25 Left 2.600 708.711 1.039

0.513 1.081 1.598 0.991

Right 2.600 708.711 0.574

0.942 0.959 1.598 0.747

STORY3 S26 Left 2.444 1309.841 1.676

0.606 2.944 2.953 2.173

Right 2.444 1309.841 0.701

1.361 1.772 2.953 1.016

STORY3 S27 Left 3.733 1309.841 0.301

0.231 1.772 2.953 0.624

Right 3.733 1309.841 0.301

0.544 1.772 2.953 0.473

STORY3 S28 Left 2.000 1309.841 0.247

0.228 1.772 2.953 0.311

Right 2.000 1309.841 0.271

0.239 1.772 2.953 0.297

STORY3 S29 Left 4.367 1309.841 1.516

0.460 1.772 2.953 L/d >= 4

Right 4.367 1309.841 0.456

1.306 1.772 2.953 L/d >= 4

STORY3 S30 Left 1.922 1309.841 0.082

0.282 1.772 2.953 0.234

Right 1.922 1309.841 0.306

0.146 1.772 2.953 0.340

256

STORY3 S31 Left 4.100 1309.841 0.437

0.876 1.772 2.953 L/d >= 4

Right 4.100 1309.841 0.866

0.395 1.772 2.953 L/d >= 4

STORY2 S1 Left 4.667 1309.841 2.232

0.404 1.772 2.953 L/d >= 4

Right 4.667 1309.841 0.450

2.042 1.772 2.953 L/d >= 4

STORY2 S2 Left 4.511 1309.841 2.669

2.584 1.772 2.953 L/d >= 4

Right 4.511 1309.841 2.669

2.601 1.772 2.953 L/d >= 4

STORY2 S3 Left 4.667 1309.841 0.449

2.037 1.772 2.953 L/d >= 4

Right 4.667 1309.841 2.219

0.404 1.772 2.953 L/d >= 4

STORY2 S4 Left 2.000 708.711 0.478

0.436 0.959 1.598 0.498

Right 2.000 708.711 0.427

0.489 0.959 1.598 0.444

STORY2 S5 Left 2.000 708.711 0.423

0.505 0.959 1.598 0.439

Right 2.000 708.711 0.494

0.429 0.959 1.598 0.512

STORY2 S6 Left 2.333 708.711 0.327

0.446 0.959 1.598 0.459

Right 2.333 708.711 0.775

0.506 0.959 1.598 0.655

257

STORY2 S7 Left 2.333 708.711 0.705

0.514 0.959 1.598 0.603

Right 2.333 708.711 0.332

0.411 0.959 1.598 0.481

STORY2 S8 Left 2.356 708.711 0.673

0.214 0.959 1.598 0.721

Right 2.356 708.711 0.143

0.447 0.959 1.598 0.398

STORY2 S9 Left 2.156 708.711 0.152

0.425 0.959 1.598 0.401

Right 2.156 708.711 0.629

0.241 0.959 1.598 0.690

STORY2 S10 Left 4.378 708.711 0.094

0.319 0.959 1.598 L/d >= 4

Right 4.378 708.711 0.795

0.177 1.567 1.598 L/d >= 4

STORY2 S11 Left 4.422 708.711 0.953

0.262 1.542 1.598 L/d >= 4

Right 4.422 708.711 0.322

0.631 0.959 1.598 L/d >= 4

STORY2 S12 Left 2.356 708.711 0.704

0.098 0.959 1.598 0.672

Right 2.356 708.711 0.063

0.350 0.959 1.598 0.374

STORY2 S13 Left 2.311 708.711 0.070

0.468 0.959 1.598 0.502

258

Right 2.311 708.711 0.770

0.116 0.959 1.598 0.663

STORY2 S14 Left 4.444 708.711 0.899

0.655 0.959 1.598 L/d >= 4

Right 4.444 708.711 0.671

0.851 0.959 1.598 L/d >= 4

STORY2 S15 Left 4.467 708.711 0.674

0.845 0.959 1.598 L/d >= 4

Right 4.467 708.711 0.895

0.658 0.959 1.598 L/d >= 4

STORY2 S16 Left 3.733 1309.841 0.358

0.380 1.772 2.953 0.678

Right 3.733 1309.841 0.484

0.612 1.772 2.953 0.630

STORY2 S17 Left 2.000 1309.841 0.273

0.390 1.772 2.953 0.317

Right 2.000 1309.841 0.411

0.276 1.772 2.953 0.441

STORY2 S18 Left 4.367 1309.841 1.570

0.612 1.772 2.953 L/d >= 4

Right 4.367 1309.841 0.565

1.408 1.772 2.953 L/d >= 4

STORY2 S19 Left 1.922 1309.841 0.129

0.319 1.772 2.953 0.268

Right 1.922 1309.841 0.340

0.211 1.772 2.953 0.373

259

STORY2 S20 Left 4.100 1309.841 0.729

0.831 1.772 2.953 L/d >= 4

Right 4.100 1309.841 0.805

0.686 1.772 2.953 L/d >= 4

STORY2 S21 Left 2.444 1309.841 1.962

0.931 3.422 3.422 2.396

Right 2.444 1309.841 1.015

1.612 1.772 2.953 1.299

STORY2 S22 Left 2.600 1309.841 1.555

0.888 1.772 2.953 1.480

Right 2.600 1309.841 0.900

1.449 1.772 2.953 1.191

STORY2 S23 Left 1.633 708.711 0.408

0.403 0.959 1.598 0.443

Right 1.633 708.711 0.382

0.398 0.959 1.598 0.466

STORY2 S24 Left 1.633 708.711 0.409

0.401 0.959 1.598 0.444

Right 1.633 708.711 0.379

0.400 0.959 1.598 0.464

STORY2 S25 Left 2.600 708.711 1.192

0.706 1.332 1.598 1.114

Right 2.600 708.711 0.767

1.098 0.959 1.598 0.871

STORY2 S26 Left 2.444 1309.841 1.935

0.931 3.235 3.235 2.309

260

Right 2.444 1309.841 1.015

1.611 1.772 2.953 1.267

STORY2 S27 Left 3.733 1309.841 0.363

0.394 1.772 2.953 0.678

Right 3.733 1309.841 0.485

0.620 1.772 2.953 0.642

STORY2 S28 Left 2.000 1309.841 0.280

0.385 1.772 2.953 0.325

Right 2.000 1309.841 0.407

0.283 1.772 2.953 0.437

STORY2 S29 Left 4.367 1309.841 1.584

0.612 1.772 2.953 L/d >= 4

Right 4.367 1309.841 0.565

1.423 1.772 2.953 L/d >= 4

STORY2 S30 Left 1.922 1309.841 0.136

0.313 1.772 2.953 0.262

Right 1.922 1309.841 0.335

0.219 1.772 2.953 0.367

STORY2 S31 Left 4.100 1309.841 0.728

0.863 1.772 2.953 L/d >= 4

Right 4.100 1309.841 0.826

0.690 1.772 2.953 L/d >= 4

STORY1 S1 Left 4.667 1309.841 1.819

0.534 1.772 2.953 L/d >= 4

Right 4.667 1309.841 0.587

1.653 1.772 2.953 L/d >= 4

261

STORY1 S2 Left 4.511 1309.841 2.251

2.015 1.772 2.953 L/d >= 4

Right 4.511 1309.841 2.284

2.026 1.772 2.953 L/d >= 4

STORY1 S3 Left 4.667 1309.841 0.582

1.653 1.772 2.953 L/d >= 4

Right 4.667 1309.841 1.821

0.529 1.772 2.953 L/d >= 4

STORY1 S4 Left 2.000 708.711 0.506

0.558 0.959 1.598 0.520

Right 2.000 708.711 0.538

0.519 0.959 1.598 0.556

STORY1 S5 Left 2.000 708.711 0.542

0.519 0.959 1.598 0.560

Right 2.000 708.711 0.505

0.563 0.959 1.598 0.519

STORY1 S6 Left 2.333 708.711 0.197

0.391 0.959 1.598 0.389

Right 2.333 708.711 0.671

0.289 0.959 1.598 0.586

STORY1 S7 Left 2.333 708.711 0.622

0.296 0.959 1.598 0.553

Right 2.333 708.711 0.201

0.368 0.959 1.598 0.362

STORY1 S8 Left 2.356 708.711 0.608

0.227 0.959 1.598 0.688

Right 2.356 708.711 0.150

0.436 0.959 1.598 0.365

262

STORY1 S9 Left 2.156 708.711 0.156

0.423 0.959 1.598 0.373

Right 2.156 708.711 0.580

0.251 0.959 1.598 0.689

STORY1 S10 Left 4.378 708.711 0.015

0.278 0.959 1.598 L/d >= 4

Right 4.378 708.711 0.746

0.224 1.405 1.598 L/d >= 4

STORY1 S11 Left 4.422 708.711 0.911

0.311 1.396 1.598 L/d >= 4

Right 4.422 708.711 0.239

0.576 0.959 1.598 L/d >= 4

STORY1 S12 Left 2.356 708.711 0.641

0.068 0.959 1.598 0.645

Right 2.356 708.711 0.052

0.315 0.959 1.598 0.325

STORY1 S13 Left 2.311 708.711 0.055

0.432 0.959 1.598 0.455

Right 2.311 708.711 0.697

0.082 0.959 1.598 0.615

STORY1 S14 Left 4.444 708.711 0.792

0.545 0.959 1.598 L/d >= 4

Right 4.444 708.711 0.561

0.744 0.959 1.598 L/d >= 4

STORY1 S15 Left 4.467 708.711 0.565

0.742 0.959 1.598 L/d >= 4

263

Right 4.467 708.711 0.790

0.549 0.959 1.598 L/d >= 4

STORY1 S16 Left 3.733 1309.841 0.256

0.475 1.772 2.953 0.562

Right 3.733 1309.841 0.577

0.499 1.772 2.953 0.720

STORY1 S17 Left 2.000 1309.841 0.364

0.520 1.772 2.953 0.433

Right 2.000 1309.841 0.532

0.359 1.772 2.953 0.560

STORY1 S18 Left 4.367 1309.841 1.387

0.608 1.772 2.953 L/d >= 4

Right 4.367 1309.841 0.556

1.258 1.772 2.953 L/d >= 4

STORY1 S19 Left 1.922 1309.841 0.152

0.356 1.772 2.953 0.304

Right 1.922 1309.841 0.377

0.243 1.772 2.953 0.409

STORY1 S20 Left 4.100 1309.841 0.952

0.748 1.772 2.953 L/d >= 4

Right 4.100 1309.841 0.723

0.912 1.772 2.953 L/d >= 4

STORY1 S21 Left 2.444 1309.841 1.840

1.045 3.225 3.225 2.304

Right 2.444 1309.841 1.130

1.511 1.772 2.953 1.431

264

STORY1 S22 Left 2.600 1309.841 1.489

0.867 1.772 2.953 1.417

Right 2.600 1309.841 0.886

1.365 1.772 2.953 1.129

STORY1 S23 Left 1.633 708.711 0.402

0.412 0.959 1.598 0.444

Right 1.633 708.711 0.390

0.407 0.959 1.598 0.479

STORY1 S24 Left 1.633 708.711 0.403

0.410 0.959 1.598 0.446

Right 1.633 708.711 0.386

0.409 0.959 1.598 0.475

STORY1 S25 Left 2.600 708.711 1.034

0.693 1.062 1.598 0.982

Right 2.600 708.711 0.763

0.926 0.959 1.598 0.740

STORY1 S26 Left 2.444 1309.841 1.833

1.047 3.212 3.212 2.298

Right 2.444 1309.841 1.133

1.503 1.772 2.953 1.441

STORY1 S27 Left 3.733 1309.841 0.259

0.475 1.772 2.953 0.565

Right 3.733 1309.841 0.579

0.503 1.772 2.953 0.721

STORY1 S28 Left 2.000 1309.841 0.367

0.523 1.772 2.953 0.437

Right 2.000 1309.841 0.536

0.362 1.772 2.953 0.563

265

STORY1 S29 Left 4.367 1309.841 1.401

0.608 1.772 2.953 L/d >= 4

Right 4.367 1309.841 0.557

1.270 1.772 2.953 L/d >= 4

STORY1 S30 Left 1.922 1309.841 0.155

0.350 1.772 2.953 0.298

Right 1.922 1309.841 0.371

0.247 1.772 2.953 0.403

STORY1 S31 Left 4.100 1309.841 0.933

0.774 1.772 2.953 L/d >= 4

Right 4.100 1309.841 0.742

0.902 1.772 2.953 L/d >= 4

BASE S2 Left 2.121 2881.649 0.744

1.034 1.772 2.953 0.909

Right 2.121 2881.649 1.028

0.626 1.772 2.953 1.279

266

3.3 MODELO ESTRUCTURAS METALICAS

3.3.1 Cálculo y tablas de datos.

ETABS v9.5.0 File:METALICO Units:Kgf-m May 18, 2010 15:41

PROJECT INFORMATION

Company Name: ANALISIS Y DISENO EN ESTRUCTURAS TRIDIMENSIONALES DE HORMIGON ARMADO,

MAMPOSTERIA Y ACERO ESTRUCTURAL APLICANDO EL USO DEL COMPUTADOR.


S T O R Y D A T A


STORY4 STORY1 2.680 10.720



STORY1 None 2.680 2.680

BASE None 0.000






267










R E S P O N S E S P E C T R U M C A S E S





CQC SRSS 0.0500 0.0000 0.0000



U1 SEEOPC 1.0000

U2 ---- N/A

268

UZ ---- N/A





CQC SRSS 0.0500 0.0000 0.0000



U1 ---- N/A

U2 SEEOPC 1.0000

UZ ---- N/A



269



CQC SRSS 0.0500 0.0000 0.0000

.



U1 ---- N/A

U2 ---- N/A

UZ SEEOPC 1.0000



Case: SX


Direction: X





270

Top Story: STORY4

Bottom Story: BASE

R = 5

I = 0.5



Z = 0.3

Ca = 0.3300

Cv = 0.4500


Ta = Ct (hn^(3/4))





V = (Cv I W) / (R T) (Eqn. 1)

V <= 2.5 Ca I W / R (Eqn. 2)

V >= 0.11 Ca I W (Eqn. 3)

271




Ta = 0.5055 sec

T Used = 0.7077 sec

W Used = 404484.77

V (Eqn 1) = 0.0636W

V (Eqn 2) = 0.0825W

V (Eqn 3) = 0.0182W

V (Eqn 4) = 0.0384W

V Used = 0.0636W = 25720.76

Ft Used = 1274.13


STORY FX FY FZ MX MY

MZ

STORY4 10380.79 0.00 0.00 0.000

0.000 0.000

STORY3 7669.98 0.00 0.00 0.000

0.000 0.000

272

STORY2 5113.32 0.00 0.00 0.000

0.000 0.000

STORY1 2556.66 0.00 0.00 0.000

0.000 683.343



Case: SXP


Direction: X + EccY





Top Story: STORY4

Bottom Story: BASE

R = 5

I = 0.5



Z = 0.3

Ca = 0.3300

Cv = 0.4500


273

Ta = Ct (hn^(3/4))





V = (Cv I W) / (R T) (Eqn. 1)

V <= 2.5 Ca I W / R (Eqn. 2)

V >= 0.11 Ca I W (Eqn. 3)




Ta = 0.5055 sec

T Used = 0.7077 sec

W Used = 404484.77

V (Eqn 1) = 0.0636W

V (Eqn 2) = 0.0825W

V (Eqn 3) = 0.0182W

V (Eqn 4) = 0.0384W

V Used = 0.0636W = 25720.76

Ft Used = 1274.13

274


STORY FX FY FZ MX

MY MZ

STORY4 10380.79 0.00 0.00 0.000

0.000 -6475.017

STORY3 7669.98 0.00 0.00 0.000

0.000 -5436.101

STORY2 5113.32 0.00 0.00 0.000

0.000 -3624.067

STORY1 2556.66 0.00 0.00 0.000

0.000 -857.121



Case: SXN


Direction: X - EccY





Top Story: STORY4

275

Bottom Story: BASE

R = 5

I = 0.5



Z = 0.3

Ca = 0.3300

Cv = 0.4500


Ta = Ct (hn^(3/4))





V = (Cv I W) / (R T) (Eqn. 1)

V <= 2.5 Ca I W / R (Eqn. 2)

V >= 0.11 Ca I W (Eqn. 3)



276


Ta = 0.5055 sec

T Used = 0.7077 sec

W Used = 404484.77

V (Eqn 1) = 0.0636W

V (Eqn 2) = 0.0825W

V (Eqn 3) = 0.0182W

V (Eqn 4) = 0.0384W

V Used = 0.0636W = 25720.76

Ft Used = 1274.13


STORY FX FY FZ MX

MY MZ

STORY4 10380.79 0.00 0.00 0.000

0.000 6475.017

STORY3 7669.98 0.00 0.00 0.000

0.000 5436.101

STORY2 5113.32 0.00 0.00 0.000

0.000 3624.067

STORY1 2556.66 0.00 0.00 0.000

0.000 2223.806

277



Case: SY


Direction: Y





Top Story: STORY4

Bottom Story: BASE

R = 5

I = 0.5



Z = 0.3

Ca = 0.3300

Cv = 0.4500

278


Ta = Ct (hn^(3/4))





V = (Cv I W) / (R T) (Eqn. 1)

V <= 2.5 Ca I W / R (Eqn. 2)

V >= 0.11 Ca I W (Eqn. 3)




Ta = 0.5055 sec

T Used = 0.7077 sec

W Used = 404484.77

V (Eqn 1) = 0.0636W

V (Eqn 2) = 0.0825W

V (Eqn 3) = 0.0182W

V (Eqn 4) = 0.0384W

V Used = 0.0636W = 25720.76

279

Ft Used = 1274.13


STORY FX FY FZ MX

MY MZ

STORY4 0.00 10380.79 0.00 0.000

0.000 0.000

STORY3 0.00 7669.98 0.00 0.000

0.000 0.000

STORY2 0.00 5113.32 0.00 0.000

0.000 0.000

STORY1 0.00 2556.66 0.00 0.000

0.000 0.000

ETABS v9.5.0 File:METALICO Units:Kgf-m May 18, 2010 15:41 PAGE 9


Case: SYP


Direction: Y - EccX




280


Top Story: STORY4

Bottom Story: BASE

R = 5

I = 0.5



Z = 0.3

Ca = 0.3300

Cv = 0.4500


Ta = Ct (hn^(3/4))





V = (Cv I W) / (R T) (Eqn. 1)

V <= 2.5 Ca I W / R (Eqn. 2)

V >= 0.11 Ca I W (Eqn. 3)


281



Ta = 0.5055 sec

T Used = 0.7077 sec

W Used = 404484.77

V (Eqn 1) = 0.0636W

V (Eqn 2) = 0.0825W

V (Eqn 3) = 0.0182W

V (Eqn 4) = 0.0384W

V Used = 0.0636W = 25720.76

Ft Used = 1274.13


STORY FX FY FZ MX

MY MZ

STORY4 0.00 10380.79 0.00 0.000

0.000 -7770.021

STORY3 0.00 7669.98 0.00 0.000

0.000 -5740.983

STORY2 0.00 5113.32 0.00 0.000

0.000 -3827.322

282

STORY1 0.00 2556.66 0.00 0.000

0.000 -1848.556



Case: SYN


Direction: Y + EccX





Top Story: STORY4

Bottom Story: BASE

R = 5

I = 0.5



Z = 0.3

Ca = 0.3300

Cv = 0.4500

283


Ta = Ct (hn^(3/4))





V = (Cv I W) / (R T) (Eqn. 1)

V <= 2.5 Ca I W / R (Eqn. 2)

V >= 0.11 Ca I W (Eqn. 3)




Ta = 0.5055 sec

T Used = 0.7077 sec

W Used = 404484.77

V (Eqn 1) = 0.0636W

V (Eqn 2) = 0.0825W

V (Eqn 3) = 0.0182W

V (Eqn 4) = 0.0384W

284

V Used = 0.0636W = 25720.76

Ft Used = 1274.13


STORY FX FY FZ MX

MY MZ

STORY4 0.00 10380.79 0.00 0.000

0.000 7770.021

STORY3 0.00 7669.98 0.00 0.000

0.000 5740.983

STORY2 0.00 5113.32 0.00 0.000

0.000 3827.322

STORY1 0.00 2556.66 0.00 0.000

0.000 1848.556


M A S S S O U R C E D A T A

MASS LATERAL LUMP MASS

FROM MASS ONLY AT STORIES

Loads Yes Yes

285

M A S S S O U R C E L O A D S

LOAD MULTIPLIER

DEAD 1.0000

LIVE 0.2500

LIVET 0.1000


D I A P H R A G M M A S S D A T A

STORY DIAPHRAGM MASS-X MASS-Y MMI X-M

Y-M

STORY4 D1 9.441E+03 9.441E+03 4.058E+05 7.485

6.230

STORY3 D1 1.060E+04 1.060E+04 4.799E+05 7.485

5.889

STORY2 D1 1.060E+04 1.060E+04 4.799E+05 7.485

5.889

STORY1 D1 1.024E+04 1.024E+04 4.542E+05 7.485

6.156



STORY UX UY UZ RX RY

RZ

286

STORY4 9.441E+03 9.441E+03 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00

4.058E+05

STORY3 1.060E+04 1.060E+04 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00

4.799E+05

STORY2 1.060E+04 1.060E+04 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00

4.799E+05

STORY1 1.060E+04 1.060E+04 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00

4.542E+05

BASE 1.059E+02 1.059E+02 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00

0.000E+00

Totals 4.135E+04 4.135E+04 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00

1.820E+06



O F R I G I D I T Y


OF RIGIDITY--/


ORDINATE-Y

STORY4 D1 9.441E+03 7.485 6.230 7.485

5.520

STORY3 D1 2.004E+04 7.485 6.050 7.485

5.592

STORY2 D1 3.064E+04 7.485 5.994 7.485

5.663

STORY1 D1 4.089E+04 7.485 6.035 7.485

5.805

287




CIRCULAR FREQ


(RADIANS/TIME)

Mode 1 1.22442 0.81671

5.13156

Mode 2 0.96727 1.03384

6.49582

Mode 3 0.87247 1.14617

7.20159

Mode 4 0.41360 2.41778

15.19134

Mode 5 0.29701 3.36694

21.15509

Mode 6 0.25882 3.86372

24.27647

Mode 7 0.25826 3.87208

24.32899

Mode 8 0.20256 4.93690

31.01944

Mode 9 0.16028 6.23919

39.20198

Mode 10 0.13312 7.51217

47.20034

Mode 11 0.11077 9.02764

56.72232

Mode 12 0.08931 11.19653

70.34985

288


M O D A L P A R T I C I P A T I N G M A S S R A T I O S

MODE X-TRANS Y-TRANS Z-TRANS RX-ROTN

RY-ROTN RZ-ROTN

NUMBER %MASS <SUM> %MASS <SUM> %MASS <SUM> %MASS <SUM>

%MASS <SUM> %MASS <SUM>

Mode 1 0.00 < 0> 87.53 < 88> 0.00 < 0> 99.09 < 99>

0.00 < 0> 0.00 < 0>

Mode 2 13.02 < 13> 0.00 < 88> 0.00 < 0> 0.00 < 99>

16.60 < 17> 69.39 < 69>

Mode 3 68.23 < 81> 0.00 < 88> 0.00 < 0> 0.00 < 99>

83.08 <100> 13.55 < 83>

Mode 4 0.00 < 81> 9.27 < 97> 0.00 < 0> 0.71 <100>

0.00 <100> 0.00 < 83>

Mode 5 0.75 < 82> 0.00 < 97> 0.00 < 0> 0.00 <100>

0.00 <100> 10.67 < 94>

Mode 6 11.57 < 94> 0.00 < 97> 0.00 < 0> 0.00 <100>

0.00 <100> 0.64 < 94>

Mode 7 0.00 < 94> 2.61 < 99> 0.00 < 0> 0.19 <100>

0.00 <100> 0.00 < 94>

Mode 8 0.00 < 94> 0.59 <100> 0.00 < 0> 0.01 <100>

0.00 <100> 0.00 < 94>

Mode 9 0.07 < 94> 0.00 <100> 0.00 < 0> 0.00 <100>

0.00 <100> 4.35 < 99>

Mode 10 4.83 < 98> 0.00 <100> 0.00 < 0> 0.00 <100>

0.30 <100> 0.03 < 99>

Mode 11 0.01 < 98> 0.00 <100> 0.00 < 0> 0.00 <100>

0.00 <100> 1.37 <100>

Mode 12 1.52 <100> 0.00 <100> 0.00 < 0> 0.00 <100>

0.01 <100> 0.00 <100>

289


STORY2 X SXN 1/401

STORY1 X SXN 1/645

STORY4 Y SY 1/525

STORY3 Y SY 1/303

STORY2 Y SY 1/238

STORY1 Y SY 1/255

STORY4 Y SYP 1/477

STORY3 Y SYP 1/278

STORY2 Y SYP 1/219

STORY1 Y SYP 1/241

STORY4 Y SYN 1/477

STORY3 Y SYN 1/278

STORY2 Y SYN 1/219

STORY1 Y SYN 1/241

STORY4 X SPEC1 1/937




STORY4 Y SPEC2 1/893





DISPLACEMENTS AT DIAPHRAGM CENTER OF MASS

290

STORY DIAPHRAGM LOAD UX UY RZ

STORY4 D1 SX 0.0202 0.0000 -0.00028

STORY3 D1 SX 0.0162 0.0000 -0.00020

STORY2 D1 SX 0.0104 0.0000 -0.00012

STORY1 D1 SX 0.0040 0.0000 -0.00004

STORY4 D1 SXP 0.0204 0.0000 -0.00061

STORY3 D1 SXP 0.0163 0.0000 -0.00048

STORY2 D1 SXP 0.0105 0.0000 -0.00031

STORY1 D1 SXP 0.0040 0.0000 -0.00011

STORY4 D1 SXN 0.0199 0.0000 0.00006

STORY3 D1 SXN 0.0161 0.0000 0.00008

STORY2 D1 SXN 0.0104 0.0000 0.00007

STORY1 D1 SXN 0.0039 0.0000 0.00004

STORY4 D1 SY 0.0000 0.0357 0.00000

STORY3 D1 SY 0.0000 0.0306 0.00000

STORY2 D1 SY 0.0000 0.0218 0.00000

STORY1 D1 SY 0.0000 0.0105 0.00000

STORY4 D1 SYP 0.0003 0.0357 -0.00038

STORY3 D1 SYP 0.0001 0.0306 -0.00032

STORY2 D1 SYP 0.0001 0.0218 -0.00021

STORY1 D1 SYP 0.0000 0.0105 -0.00008

STORY4 D1 SYN -0.0003 0.0357 0.00038

STORY3 D1 SYN -0.0001 0.0306 0.00032

STORY2 D1 SYN -0.0001 0.0218 0.00021

STORY1 D1 SYN 0.0000 0.0105 0.00008

STORY4 D1 SPEC1 0.0139 0.0000 0.00088

STORY3 D1 SPEC1 0.0114 0.0000 0.00074

291

STORY2 D1 SPEC1 0.0074 0.0000 0.00050

STORY1 D1 SPEC1 0.0028 0.0000 0.00020

STORY4 D1 SPEC2 0.0000 0.0226 0.00000

STORY3 D1 SPEC2 0.0000 0.0197 0.00000

STORY2 D1 SPEC2 0.0000 0.0143 0.00000

STORY1 D1 SPEC2 0.0000 0.0070 0.00000

STORY4 D1 SPEC3 0.0000 0.0000 0.00000

STORY3 D1 SPEC3 0.0000 0.0000 0.00000

STORY2 D1 SPEC3 0.0000 0.0000 0.00000

STORY1 D1 SPEC3 0.0000 0.0000 0.00000




STORY4 SX X 0.0219 0.0202 1.085

STORY3 SX X 0.0175 0.0163 1.078

STORY2 SX X 0.0112 0.0105 1.071

STORY1 SX X 0.0042 0.0040 1.062

STORY4 SXP X 0.0242 0.0204 1.187

STORY3 SXP X 0.0195 0.0165 1.183

STORY2 SXP X 0.0125 0.0106 1.180

STORY1 SXP X 0.0047 0.0040 1.177

STORY4 SXN X 0.0203 0.0199 1.020

STORY3 SXN X 0.0166 0.0161 1.030

STORY2 SXN X 0.0108 0.0104 1.040

STORY1 SXN X 0.0042 0.0039 1.056

292

STORY4 SY Y 0.0357 0.0357 1.000

STORY3 SY Y 0.0306 0.0306 1.000

STORY2 SY Y 0.0218 0.0218 1.000

STORY1 SY Y 0.0105 0.0105 1.000

STORY4 SYP Y 0.0386 0.0357 1.080

STORY3 SYP Y 0.0330 0.0306 1.077

STORY2 SYP Y 0.0234 0.0218 1.072

STORY1 SYP Y 0.0111 0.0105 1.060

STORY4 SYN Y 0.0386 0.0357 1.080

STORY3 SYN Y 0.0330 0.0306 1.077

STORY2 SYN Y 0.0234 0.0218 1.072

STORY1 SYN Y 0.0111 0.0105 1.060

STORY4 SPEC1 X 0.0161 0.0148 1.083

STORY3 SPEC1 X 0.0133 0.0121 1.093

STORY2 SPEC1 X 0.0088 0.0079 1.103

STORY1 SPEC1 X 0.0034 0.0031 1.119

STORY4 SPEC2 Y 0.0226 0.0226 1.000

STORY3 SPEC2 Y 0.0197 0.0197 1.000

STORY2 SPEC2 Y 0.0143 0.0143 1.000

293

CONCLUSION

A medida que aumentan las construcciones, la cantidad de habitantes de un

pueblo, los servicios públicos, lugares de diversiones masivos así como de

servicios y la falta de conciencia en la ciudadanía aumentan el riesgo sísmico de la

zona.

Clasificar una región como zona de alto riesgo sísmico, implica que: el potencial

sísmico es alto, que las edificaciones que existen podrían colapsar, provocando la

muerte a un gran número de seres humanos, perdidas de riquezas y posibilidad de

que el terreno sea de una gran magnitud y alcance grandes intensidades.

Pocos ciudadanos conocen que su país es altamente sísmico, ante semejante

situación, podemos recomendar a los diferentes sectores que inciden en la vida de

un país a la educación y concientización de la población en la ocurrencia de un

sismo.

En las normas se establecen las condiciones técnicas que tienen que cumplir las

estructuras de edificación, a fin de que su comportamiento ante fenómenos

sísmicos evite consecuencias graves para la salud y la seguridad de las personas,

evite pérdidas económicas y propicie la conservación de servicios básicos para la

sociedad en caso de terremotos de intensidad elevada.

En nuestro país, a la hora de construir estamos regidos por el Boletín de

Recomendaciones Provisionales para el Análisis Sísmico de Estructuras (M-001)

de La secretaria de Estado de Obras Publicas y Comunicaciones (SEOPC).

La historia habla por sí sola, nuestro país es potencialmente sísmico, las

instituciones públicas correspondientes han hecho su aporte, las reglas están

marcadas, los software, normas y materiales están a nuestro alcance. Tomaremos

conciencia ahora o después de una catástrofe.

294

Bibliografía

Libros

Diseño de Estructuras de Acero con LRFD, William T. Seguí, segunda

edición.

Análisis Estructural, 3era Edición (autor Russell C. Hibbeler)

Análisis Estructural, autor: Aslam Rassimali, 2001.

Diseño de Estructuras de Concreto, duodécima edición, autor: Arthur H.

Nilson

Análisis Estructural, autor: Aslam Rassimali, 2001.

Aspectos Fundamentales del Concreto, autores: Gonzales Cuevas, Francisco

Robles Fernández.

Manuales

Deschapelles Bernardo: Manual de Recomendaciones Provisionales para el

Análisis Sísmico de Estructuras de la Secretaria de Estado de Obras Públicas

y Comunicaciones SEOPC: (M-001) Sto.Dgo. 1977

Estrada Uribe Gabriel: Manual de Recomendaciones Provisionales para el


y Comunicaciones SEOPC. ( M-001 ) Sto.Dgo.1977

Trigos Suarez José: Manual de Recomendaciones Provisionales para el


y Comunicaciones SEOPC. ( M-001) Sto.Dgo.1978

Requisitos de Reglamentos para Concreto Estructural ACI-318S-05.

Reglamentos para Construcciones en Edificios de Mampostería Estructural.

Análisis y Diseños Estructural Utilizando el Programa ETABS v.9.

Software de Diseño Integral para Edificaciones ETABS.

295

Direcciones de Internet

www.Construaprende.com

www.Monografias.com

www.wikipedia.com

Seminario Sismo resistente Santo Domingo 8 NOV. 2003

Autor: Lic. Roger Acosta

Bazán Enrique y Meli Roberto; "Diseño Sísmico de Edificios", Editorial LIMUSA,

México, 1998.

Negrin Alexis; "Comportamiento de Estructuras de Concreto", Monografía para

curso de Diseño Estructural, UNITEC, Tegucigalpa, Honduras, 2007.

http://www.monografias.com/

http://www.wikipedia.com/

TESINA

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