KISA DEVRE HESAPLAMALARI 2
KISA DEVRE HESAPLAMALARI
2
Güç Santrali Transformatör İletim Hattı YükTransformatör
6-20kV154kV
380kV
36 kV
15 kV
11 kV
6.3 kV
3.3 kV
0.4 kV
3
Kısa Devre (IEC) / (IEEE Std.100-1992): Bir devrede, genellikle farklı gerilimli
iki ve ya daha fazla noktanın bağıl olarak düşük direnç veya empedans
üzerinden kaza veya kasıt ile birbirine değmesine denir.
Herhangi bir kısa devre anında oluşan akıma kısa devre akımı denir ve kısa
devre akımının genliğini kaynaktan (döner makina) yüke kadar olan
empedansların toplamı belirler.
Kısa devreler gerilim altındaki iletken kısımların birbirine veya nötrü
topraklanmış olan döşemlerde toprağa teması ile kısa devre oluşur. Kısa devre
genellikle bir fazda (kutup) ve kısa zamanda öbür fazlara sıçrayarak üç kutuplu
kısa devreye dönüşür. Atlamalar genellikle ark aracılığı ile olur. Üç kutuplu kısa
devrelere nadiren olur.
4
İÇ ETKENLER: Kablolarda yalıtkanın delinmesine neden olan; aşırı
yüklenme, yıldırım düşmesi ve açma kapama sırasında meydana gelen iç
aşırı yada dış aşırı gerilimlerde yalıtkanın delinmesi, yalıtkan malzemenin
eskimesi ve kusurlu olması
5
DIŞ ETKENLER : Hava hattına ağaçların düşmesi, uzun
kanatlı kuşların iletken aralarına girmesi, çok sayıda kuş
sürüsünün faz iletkenleri arasına girerek uçması, iletkenlerin
buz yüküne girip traverslerin bükülmesi, kopması,
devrilmesine neden olmaları, iletkenlerde oluşan buzun
düşmesi sonucu meydana gelen çırpmalar, kamçılamalar vs
gibi etkenler iletkenlerin birbirlerine yada toprakla temas
etmesi, yer altı kablolarında kazma darbesi ya da ağır iş
makinelerinin yaptıkları çalışmalar sonucu yalıtkan kılıfın
zedelenmesi, hava hatlarında avcıların, çocukların,
çobanların bilerek yada bilemeyerek izolatörleri kırmasından
meydana gelen delinme ile baş gösteren atlamalar, yetkili
yada yetkisiz kişilerin yapmış olduğu yanlış manevralar,
fazların yanlış bağlanması
6
Kısa devrenin etkileri
• Sistem elemanlarında mekanik ve ısıl zorlamalar
• Can ve mal kaybı
• Nötrü topraklanmış sistemlerde faz-toprak kısa
devrelerinde temas ve adım geriliminin oluşması
Kısa devrenin zararlı etkilerine karşı, kısa devrenin en kısa
sürede devre dışı bırakılması için, koruma rölelerinden ve
hızla devreyi açan kesicilerden faydalanılır.
7
Kısa devre akımlarının hesaplaması aşağıdaki varsayımlara dayanmaktadır:
Kısa devre sırasında kısa devrenin tipinde herhangi bir değişiklik olmadığı
Kısa devre sırasında sistemde herhangi bir değişiklik olmadığı
Trafolarda kademe değiştiricilerin ana pozisyonlarında veya sabit olduğu
Ark dirençlerinin hesaplamalara katılmadığı
Döner makineler dışındaki yükler ile hat kapasitanslarının hesaplamalarda
dikkate alınmadığı
Gerçek elektrik sistemi ve kısa devre durumları bu varsayımların dışında
olmakla birlikte, elde edilen sonuçlar tatmin edici doğruluktadır.
Kısa Devre Hesaplamalarında Varsayımlar :
8
Dr.Bora ALBOYACI Enerji Dağıtımı-I
Üç faz kısa devre
9
Dr.Bora ALBOYACI Enerji Dağıtımı-I
Faz-faz kısa devre akımının maksimum değeri üç faz kısa devre
akımının % 86.6’sı kadardır.
Faz-toprak kısa devre akımının maksimum değeri üç faz kısa devre
akımının % 125’i kadar olabilir.
10
Dr.Bora ALBOYACI Enerji Dağıtımı-I
Positive Negative
11
Ik” : Başlangıç simetrik kısa devre akımı
Ik : Sürekli kısa devre akımı
ip : Darbe kısa devre akımı
A : DC bileşenin başlangıç değeri
Generatöre Yakın Kısa DevreGeneratöre yakın nokta şartları
• En az bir senkron makinenin
kendi anma akımının iki
katından fazla kısa devre akımı
taşıması
• Senkron ve asenkron
motorların kisa devre akımına
katkısının % 5’ten fazla olması
12
Ik” : Başlangıç simetrik kısa devre akımı
Ik : Sürekli kısa devre akımı
ip : Darbe kısa devre akımı
A : DC bileşenin başlangıç değeri
Generatöre Uzak Kısa Devre
Generatörden uzak nokta
Ik Ib Ik"
Ib : Breaking current
Kesicinin kesebileceği maksimum kısa devre akım (simetrik ve asimetrik bileşenler toplamı)
13
14
15
Darbe Kısa Devre Akımının Hesaplanması
Darbe kısa devre akımı üç faz kısa devresine göre hesaplanır.
DC bileşen gecikmesine göre hesaplanan nın eşitliği:
16
Sürekli Kısa Devre Akımının ( ) Hesaplanması
Tek kaynak olduğu durumda Üç-faz arızası için:
şebeke
senkron generatör
Tek kaynak, birden çok taraftan besleme olduğu durumda Üç-faz arızası için:
güç santralinin simetrik kısa devre kesme akımı
şebekenin başlangıç simetrik kısa devre akımı
17
Çıkık kutuplu generatörün I”kG/ InG oranı ve Xd doyma senkron reaktansının 0,6 ile 2.0
arasındaki değerleri için λ faktörleri; λmax, λmin
a)Seri 1, Ufmax/Ufr=1.6; b) Seri 2, Ufmax/Ufr=2.0
Üç-faz kısa devresi I”kG/ InGÜç-faz kısa devresi I”kG/ InG
λ λ
18
Turbo generatörlerin I”kG/ InG oranı ve Xd doyma senkron reaktansının 1.2 ile 2.2
arasındaki değerleri için λ faktörleri; λmax, λmin
a)Seri 1, Ufmax/Ufr=1.3; b) Seri 2, Ufmax/Ufr=1.6
Üç-faz kısa devresi I”kG/ InG Üç-faz kısa devresi I”kG/ InG
λ λ
19
Simetrik Kesme Akımının ( ) Hesaplanması
Tek kaynak olduğu durumda Üç-faz arızası için:
senkron generatör
indüksiyon motoru
şebeke
Tek kaynak, birden çok taraftan besleme olduğu durumda Üç-faz arızası için:
güç santralinin simetrik kısa devre kesme akımı
şebekenin başlangıç simetrik kısa devre akımı
indüksiyon motorunun simetrik kısa devre kesme akımı
20
Dr.Bora ALBOYACI Enerji Dağıtımı-I
Asenkron motorlar için
Generatöre yakın durumlarda;
21
Simetrik kısa devre akımı Ia’nın I”kG/InG ya da I”kM/InM oranı ve anahtarlama gecikme zamanı
tmin in 0.02-0.025 sn aralıklarının bir fonksiyonu olarak hesaplanması için μ faktörü
22
DC Akım:
23
Dr.Bora ALBOYACI Enerji Dağıtımı-I
Elemanlarının Modellenmesi
nominal sistem gerilimi
başlangıç simetrik kısa devre gücü
başlangıç simetrik kısa devre akımı
kısa devre akımının hesaplanması için sistem beslemesinin etkin
empedansı
Şebeke
24
Senkron Generatörler
Kısa devre akımı hesaplanırken, generatörün negatif ve pozitif empedansları:
gerilim faktörü
nominal sistem gerilimi
nominal generatör gerilimi
generatörün düzeltilmiş empedansı
generatör empedansı
generatörün altgeçiş empedansı
Nominal gücü olan yüksek
gerilim generatörleri için:
Nominal gücü olan yüksek
gerilim generatörleri için:
Alçak gerilim generatörleri için:
25
Elektrik Motorları
İndüksiyon motorunun kısa devre reaktansı , oranından hesaplanır:
motorun nominal gerilimi
motorun nominal akımı
motorun görünür gücü
motorun kalkış anındaki akımı
26
Dr.Bora ALBOYACI Enerji Dağıtımı-I
Asenkron motorlar:
koşulları var ise asenkron motorların
kısa devreye katkısı ihmal edilebilir.
27
Dr.Bora ALBOYACI Enerji Dağıtımı-I
Asenkron motorlar:
28
Transformatörler
29
Transformatörler
Transformatörün pozitif dizi empedansının, , hesaplanması:
R’1X’1
I’1
R2X2
Rs
Xs
I2I0
Im Iw E2U’1 U2
Lo
ad
30
Dr.Bora ALBOYACI Enerji Dağıtımı-I
Akım Sınırlayıcı Reaktörler
reaktör reaktansı
reaktörün yüzde gerilim düşümü
nominal şebeke gerilimi
reaktör akımı
reaktörün kapasitesi
Gerilim düşümü için standart değerler;
(%): 3, 5, 6, 8,10
31
Hatların Reaktansının Hesaplanması
Tek-devre hat reaktansı:
Çift-devre hat reaktansı:
32
Kabloların Empedanslarının Hesaplanması
Kablonun AC direnci, DC direnç ile deri ve yakınlık etkilerinin birleşimidir. Metal-
clad kabloların (kablo zırhı, kaplaması) direnci zırh ve kaplama kayıplarının
eklenmesiyle artar.
bakır iletken
alüminyum iletken
alüminyum alaşım iletken
200C’deki DC direnç
iletken kesiti mm2 Kablo reaktansları için;
Üretici katalogları
IEC 60909-233
Örnek + Ödev: 1
Baraya doğrudan bağlı senkron generatör ve motorlar ile asenkron motorlar için
Ik" , Ip ve Ib akımlarının (t=0.05) hesaplanması:
A. 110 MVA, 13.8 kV, pf=0.85, Xd"=% 16
B. 50 MVA, 13.8 kV, pf=0.85, Xd"=% 11 (HW#1 Q.1)
C. 2000-hp, 10-pole, 2.3 kV, pf=0.8, Xlr"= % 20 synchronous motor (HW#1 Q.2)
D. 10000-hp, 4-pole, 4 kV, pf=0.8, Xlr"= % 15 synchronous motor (HW#1 Q.3)
E. 344-hp, 2-pole, 2.3 kV, induction (asynchronous) motor, Xlr"=% 16.7, pf=0.9
F. 344-hp, 4-pole, 2.3 kV, induction motor, Xlr"=% 16.7, pf=0.9 (HW#1 Q.4)
G. 1677-hp, 4-pole, 2.3 kV, induction motor, Xlr"=% 16.7, pf=0.9 (HW#1 Q.5)
34
Dr.Bora ALBOYACI Enerji Dağıtımı-I
A. 110MVA synchronous generator
Xd" = 0.16 (Sbase=110 MVA) Xd" = 0.1455 (Sbase=100 MVA)
Rd = 0.05 Xd"
pf=0.85Sin=0.526
3535
Dr.Bora ALBOYACI Enerji Dağıtımı-I
A. 110MVA synchronous generator
t=0.05 sn gecikmeli
36
Dr.Bora ALBOYACI Enerji Dağıtımı-I
E. 344-hp, 2-pole, 2.3 kV induction motor with Xlr"=% 16.7, pf=0.9
1 hp = 746 W
344 hp = 256.62 kW
p.f. = 0.9
S=P / p.f. = 256.62 / 0.9 = 285.14 kVA
2 216.7 (2.3 )3.1
100 100 285
lr nM
X U kVZ
S kVA
" 1.1 2.3471
3 3 3.1k
n
M
c U kVI A
Z
"
3 0.15
2
/ 0.15 1.02 0.98 1.65
1.65 2 471 1099
p k
x
p
I I
R X e
I A
37
Dr.Bora ALBOYACI Enerji Dağıtımı-I
E. 320-hp, 2-pole, 2.3 kV induction motor with Xlr"=% 16.7, pf=0.9
"0.3 /"
"
/ 6.6 0.71 0.51 0.78
/ 0.256 0.79 0.12ln(0.256) 0.63
0.78 0.63 471 232
k RMI I
k rM
rM
bsym k
I I e
P p q
I q I A
m
m
" / (100 0.05) 0.15
2 2 2 2
2 2 471 63
232 63 240bsym
tR X x x
dc k
basym dc
i I e e A
I I i A
38
Dr.Bora ALBOYACI Enerji Dağıtımı-I
2
SG
G3
= 25 MVA
UG = 10.5 kV
10 kV
d = %11.5x
d = %180x
“
STr = 1 MVA
10.5/0.69 kV
k= %6%u
r= %1%u
Dyn11
STr = 0.63 MVA
10.5/0.40 kV
k= %6%u
r= %1%u
Dyn11
NY
Y 3
x9
5 m
m
2 k
m
r = 0.0070 ohm/km
x = 0.15 ohm/km
F1
Tr = 3.15 MVA
10/0.4 kV
k= %6%u
r= %0.9%u
Dyn 5
S
F2
F3
Uygulama 1
39
Çözüm 1
Başlangıç simetrik kısa devre akımı;
2
SG
G3
= 25 MVA
UG = 10.5 kV
10 kV
d = %11.5x
d = %180x
“
STr = 1 MVA
10.5/0.69 kV
k= %6%u
r= %1%u
Dyn11
STr = 0.63 MVA
10.5/0.40 kV
k= %6%u
r= %1%u
Dyn11
NY
Y 3
x9
5 m
m
2 k
m
r = 0.0070 ohm/km
x = 0.15 ohm/km
F1
Tr = 3.15 MVA
10/0.4 kV
k= %6%u
r= %0.9%u
Dyn 5
S
F2
F3
Generatörün empedansı;
F1 noktasında Üç-faz arızası olduğu durum
40
Çözüm 1
Darbe akımı;
2
SG
G3
= 25 MVA
UG = 10.5 kV
10 kV
d = %11.5x
d = %180x
“
STr = 1 MVA
10.5/0.69 kV
k= %6%u
r= %1%u
Dyn11
STr = 0.63 MVA
10.5/0.40 kV
k= %6%u
r= %1%u
Dyn11
NY
Y 3
x9
5 m
m
2 k
m
r = 0.0070 ohm/km
x = 0.15 ohm/km
F1
Tr = 3.15 MVA
10/0.4 kV
k= %6%u
r= %0.9%u
Dyn 5
S
F2
F3
F1 noktasında Üç-faz arızası olduğu durum
41
Çözüm 1
Açma akımı:
2
SG
G3
= 25 MVA
UG = 10.5 kV
10 kV
d = %11.5x
d = %180x
“
STr = 1 MVA
10.5/0.69 kV
k= %6%u
r= %1%u
Dyn11
STr = 0.63 MVA
10.5/0.40 kV
k= %6%u
r= %1%u
Dyn11
NY
Y 3
x9
5 m
m
2 k
m
r = 0.0070 ohm/km
x = 0.15 ohm/km
F1
Tr = 3.15 MVA
10/0.4 kV
k= %6%u
r= %0.9%u
Dyn 5
S
F2
F3
F1 noktasında Üç-faz arızası olduğu durum
μ
I”kG/InG ya da I”kM/InM
42
Çözüm 1
2
SG
G3
= 25 MVA
UG = 10.5 kV
10 kV
d = %11.5x
d = %180x
“
STr = 1 MVA
10.5/0.69 kV
k= %6%u
r= %1%u
Dyn11
STr = 0.63 MVA
10.5/0.40 kV
k= %6%u
r= %1%u
Dyn11
NY
Y 3
x9
5 m
m
2 k
m
r = 0.0070 ohm/km
x = 0.15 ohm/km
F1
Tr = 3.15 MVA
10/0.4 kV
k= %6%u
r= %0.9%u
Dyn 5
S
F2
F3
Sürekli hal kısa devre akımı;
F1 noktasında Üç-faz arızası olduğu durum
Üç-faz kısa devresi I”kG/ InG
43
Çözüm 1
Sistem kesme gücü;
Başlangıç simetrik kısa devre gücü;
F1 noktasında Üç-faz arızası olduğu durum 2
SG
G3
= 25 MVA
UG = 10.5 kV
10 kV
d = %11.5x
d = %180x
“
STr = 1 MVA
10.5/0.69 kV
k= %6%u
r= %1%u
Dyn11
STr = 0.63 MVA
10.5/0.40 kV
k= %6%u
r= %1%u
Dyn11
NY
Y 3
x9
5 m
m
2 k
m
r = 0.0070 ohm/km
x = 0.15 ohm/km
F1
Tr = 3.15 MVA
10/0.4 kV
k= %6%u
r= %0.9%u
Dyn 5
S
F2
F3
44
Çözüm 1
2
SG
G3
= 25 MVA
UG = 10.5 kV
10 kV
d = %11.5x
d = %180x
“
STr = 1 MVA
10.5/0.69 kV
k= %6%u
r= %1%u
Dyn11
STr = 0.63 MVA
10.5/0.40 kV
k= %6%u
r= %1%u
Dyn11
NY
Y 3
x9
5 m
m
2 k
m
r = 0.0070 ohm/km
x = 0.15 ohm/km
F1
Tr = 3.15 MVA
10/0.4 kV
k= %6%u
r= %0.9%u
Dyn 5
S
F2
F3
F2 noktasında Üç-faz arızası olduğu durum
arızanın olduğu noktaya indirgenmelidir (transformatörün primer tarafı);
Hattın empedansı:
Generatör ile hattın toplam empedansı:
45
Çözüm 1
2
SG
G3
= 25 MVA
UG = 10.5 kV
10 kV
d = %11.5x
d = %180x
“
STr = 1 MVA
10.5/0.69 kV
k= %6%u
r= %1%u
Dyn11
STr = 0.63 MVA
10.5/0.40 kV
k= %6%u
r= %1%u
Dyn11
NY
Y 3
x9
5 m
m
2 k
m
r = 0.0070 ohm/km
x = 0.15 ohm/km
F1
Tr = 3.15 MVA
10/0.4 kV
k= %6%u
r= %0.9%u
Dyn 5
S
F2
F3
F2 noktasında Üç-faz arızası olduğu durum
T1 Transformatörünün empedansı:
46
Çözüm 1
2
SG
G3
= 25 MVA
UG = 10.5 kV
10 kV
d = %11.5x
d = %180x
“
STr = 1 MVA
10.5/0.69 kV
k= %6%u
r= %1%u
Dyn11
STr = 0.63 MVA
10.5/0.40 kV
k= %6%u
r= %1%u
Dyn11
NY
Y 3
x9
5 m
m
2 k
m
r = 0.0070 ohm/km
x = 0.15 ohm/km
F1
Tr = 3.15 MVA
10/0.4 kV
k= %6%u
r= %0.9%u
Dyn 5
S
F2
F3
F2 noktasında Üç-faz arızası olduğu durum
Başlangıç simetrik kısa devre akımı;
Darbe akımı;
47
Çözüm 1
2
SG
G3
= 25 MVA
UG = 10.5 kV
10 kV
d = %11.5x
d = %180x
“
STr = 1 MVA
10.5/0.69 kV
k= %6%u
r= %1%u
Dyn11
STr = 0.63 MVA
10.5/0.40 kV
k= %6%u
r= %1%u
Dyn11
NY
Y 3
x9
5 m
m
2 k
m
r = 0.0070 ohm/km
x = 0.15 ohm/km
F1
Tr = 3.15 MVA
10/0.4 kV
k= %6%u
r= %0.9%u
Dyn 5
S
F2
F3
F2 noktasında Üç-faz arızası olduğu durum
Bu noktadaki arızanın generatöre yakın veya uzak arıza olup
olmadığının belirlenmesi
olduğundan bu generatöre uzak kısa devredir. Buna göre;
48
110 kV
3x95/15 mm Al/St
15 km havai hat
NYY 3x95 mm
1.5 km
NYY 3x95 mm
1.5 km
S k = 2500 MVA“Tr = 31.5 MVA
115/11 kV
k= %12%u
r= %0.5%u5
S
Yd
10 kV
Tr = 0.2 MVA
10/0.4 kV
k = %4%u
r = %1.42%u5
S
Yz
380 V
n
380 V
F1
F2
F3
Uygulama 2
49
Çözüm 2
Hat1 in empedansı;
Şebekenin empedansı;
F1 noktasında Üç-faz arızası olduğu durum
110 kV
3x95/15 mm Al/St
15 km havai hat
NYY 3x95 mm
1.5 km
NYY 3x95 mm
1.5 km
S k = 2500 MVA“Tr = 31.5 MVA
115/11 kV
k= %12%u
r= %0.5%u5
S
Yd
10 kV
Tr = 0.2 MVA
10/0.4 kV
k = %4%u
r = %1.42%u5
S
Yz
380 V
n
380 V
F1
F2
F3
50
Çözüm 2
Şebeke ile Hat1 in toplam empedansı;
F1 noktasında Üç-faz arızası olduğu durum
110 kV
3x95/15 mm Al/St
15 km havai hat
NYY 3x95 mm
1.5 km
NYY 3x95 mm
1.5 km
S k = 2500 MVA“Tr = 31.5 MVA
115/11 kV
k= %12%u
r= %0.5%u5
S
Yd
10 kV
Tr = 0.2 MVA
10/0.4 kV
k = %4%u
r = %1.42%u5
S
Yz
380 V
n
380 V
F1
F2
F3
T1 Transformatörünün primerine indirgenmiş empedans;
T1 Transformatörünün empedansı;
51
Çözüm 2
Toplam empedans;
F1 noktasında Üç-faz arızası olduğu durum
110 kV
3x95/15 mm Al/St
15 km havai hat
NYY 3x95 mm
1.5 km
NYY 3x95 mm
1.5 km
S k = 2500 MVA“Tr = 31.5 MVA
115/11 kV
k= %12%u
r= %0.5%u5
S
Yd
10 kV
Tr = 0.2 MVA
10/0.4 kV
k = %4%u
r = %1.42%u5
S
Yz
380 V
n
380 V
F1
F2
F3
Başlangıç simetrik kısa devre akımı;
Darbe akımı;
52
Çözüm 2
Açma akımı;
F1 noktasında Üç-faz arızası olduğu durum
110 kV
3x95/15 mm Al/St
15 km havai hat
NYY 3x95 mm
1.5 km
NYY 3x95 mm
1.5 km
S k = 2500 MVA“Tr = 31.5 MVA
115/11 kV
k= %12%u
r= %0.5%u5
S
Yd
10 kV
Tr = 0.2 MVA
10/0.4 kV
k = %4%u
r = %1.42%u5
S
Yz
380 V
n
380 V
F1
F2
F3
Başlangıç simetrik kısa devre gücü;
Sistem kesme gücü;
53
Çözüm 2
F1 noktasına kadar olan toplam empedans;
F2 noktasında Üç-faz arızası olduğu durum
110 kV
3x95/15 mm Al/St
15 km havai hat
NYY 3x95 mm
1.5 km
NYY 3x95 mm
1.5 km
S k = 2500 MVA“Tr = 31.5 MVA
115/11 kV
k= %12%u
r= %0.5%u5
S
Yd
10 kV
Tr = 0.2 MVA
10/0.4 kV
k = %4%u
r = %1.42%u5
S
Yz
380 V
n
380 V
F1
F2
F3
Hat2 nin empedansı;
T2 Transformatörüne kadar olan toplam empedans;
T2 Transformatörünün primerine indirgenmiş empedans;
54
Çözüm 2
T2 Transformatörünün empedansı;
F2 noktasında Üç-faz arızası olduğu durum
110 kV
3x95/15 mm Al/St
15 km havai hat
NYY 3x95 mm
1.5 km
NYY 3x95 mm
1.5 km
S k = 2500 MVA“Tr = 31.5 MVA
115/11 kV
k= %12%u
r= %0.5%u5
S
Yd
10 kV
Tr = 0.2 MVA
10/0.4 kV
k = %4%u
r = %1.42%u5
S
Yz
380 V
n
380 V
F1
F2
F3
Toplam empedans;
55
Çözüm 2
Başlangıç simetrik kısa devre akımı;
F2 noktasında Üç-faz arızası olduğu durum
110 kV
3x95/15 mm Al/St
15 km havai hat
NYY 3x95 mm
1.5 km
NYY 3x95 mm
1.5 km
S k = 2500 MVA“Tr = 31.5 MVA
115/11 kV
k= %12%u
r= %0.5%u5
S
Yd
10 kV
Tr = 0.2 MVA
10/0.4 kV
k = %4%u
r = %1.42%u5
S
Yz
380 V
n
380 V
F1
F2
F3
Darbe akımı;
56
NY
FG
bY
3x9
5 m
m
2.7
km
Cu
M
SG= 500 kVA
UG = 400 V
d = %12x “
G3
2N
YY
4x2
40
mm
11
5 m
k = 2500 MVA“S
20 kV
380 V
Tr = 1 MVA
20/0.4 kV
k= %6%u
r= %1.56%u
n 5
S
F1
F2
Uygulama 3
57
Çözüm 3
F1 noktasında Üç-faz arızası olduğu durum
NY
FG
bY
3x9
5 m
m
2.7
km
Cu
M
SG= 500 kVA
UG = 400 V
d = %12x “
G3
2N
YY
4x2
40
mm
11
5 m
k = 2500 MVA“S
20 kV
380 V
Tr = 1 MVA
20/0.4 kV
k= %6%u
r= %1.56%u
n 5
S
F1
F2
Şebekenin empedansı;
Hat1 in empedansı;
58
Çözüm 3
F1 noktasında Üç-faz arızası olduğu durum
NY
FG
bY
3x9
5 m
m
2.7
km
Cu
M
SG= 500 kVA
UG = 400 V
d = %12x “
G3
2N
YY
4x2
40
mm
11
5 m
k = 2500 MVA“S
20 kV
380 V
Tr = 1 MVA
20/0.4 kV
k= %6%u
r= %1.56%u
n 5
S
F1
F2
Şebeke ile Hat1 in toplam empedansı;
T1 Transformatörünün primerine indirgenmiş empedans;
T1 Transformatörünün empedansı;
59
Çözüm 3
F1 noktasında Üç-faz arızası olduğu durum
NY
FG
bY
3x9
5 m
m
2.7
km
Cu
M
SG= 500 kVA
UG = 400 V
d = %12x “
G3
2N
YY
4x2
40
mm
11
5 m
k = 2500 MVA“S
20 kV
380 V
Tr = 1 MVA
20/0.4 kV
k= %6%u
r= %1.56%u
n 5
S
F1
F2
Toplam empedans;
Generatörün empedansı;
60
Çözüm 3
F1 noktasında Üç-faz arızası olduğu durum
NY
FG
bY
3x9
5 m
m
2.7
km
Cu
M
SG= 500 kVA
UG = 400 V
d = %12x “
G3
2N
YY
4x2
40
mm
11
5 m
k = 2500 MVA“S
20 kV
380 V
Tr = 1 MVA
20/0.4 kV
k= %6%u
r= %1.56%u
n 5
S
F1
F2
Başlangıç simetrik kısa devre akımı;
Şebekenin katkısı;
Generatörün katkısı;
Toplam;
61
Çözüm 3
F1 noktasında Üç-faz arızası olduğu durum
NY
FG
bY
3x9
5 m
m
2.7
km
Cu
M
SG= 500 kVA
UG = 400 V
d = %12x “
G3
2N
YY
4x2
40
mm
11
5 m
k = 2500 MVA“S
20 kV
380 V
Tr = 1 MVA
20/0.4 kV
k= %6%u
r= %1.56%u
n 5
S
F1
F2
Darbe akımı;
Şebekenin katkısı;
Generatörün katkısı;
Toplam;
62
Çözüm 3
F1 noktasında Üç-faz arızası olduğu durum
NY
FG
bY
3x9
5 m
m
2.7
km
Cu
M
SG= 500 kVA
UG = 400 V
d = %12x “
G3
2N
YY
4x2
40
mm
11
5 m
k = 2500 MVA“S
20 kV
380 V
Tr = 1 MVA
20/0.4 kV
k= %6%u
r= %1.56%u
n 5
S
F1
F2
Açma akımı;
Şebekenin katkısı;
Generatörün katkısı;
Toplam;
63