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MEMORIAS DE DISEÑO Y CÁLCULO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES
Y NO ESTRUCTURALES.
INSTITUCION EDUCATIVA VALLEDUPAR
MODULO 8 - CUBIERTA
DISEÑÓ: JONATHAN GARCES SERNA
INGENIERO CIVIL
APROBÓ: GIOVANNY SEPÚLVEDA
INGENIERO CIVIL ESPECIALISTA EN INGENIERIA SISMO RESISTENTE
MEDELLIN
26/09/2014
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CONTENIDO
1.0 PREDIMENSIONAMIENTO Y COORDINACIÓN CON OTROS PROFESIONALES. .................
1.1 COORDINACIÓN CON OTROS PROFESIONALES. ................................................................ 5
1.2 PREDIMENSIONAMIENTO ESTRUCTURAL. ....................................................................... 9
2.0 EVALUACION DE LAS SOLICTACIONES DEFINITIVAS. ............................................................10
2.1 CALCULO DE CARGAS EN LA ESTRUCTURA. .....................................................................10
2.1.1 CARGA MUERTA. ......................................................................................................... 10
2.1.2. CARGA VIVA ............................................................................................................... 11
2.1.3 CARGAS DE VIENTO ..................................................................................................... 11
2.1.4 CARGAS DE GRANIZO ................................................................................................... 16
3.0 OBTENCION DEL NIVEL DE AMENAZA SISMICA Y LOS VALORES Aa Y Av. ..........................3.1 CARACTERIZACIÓN SÍSMICA. ..........................................................................................17
4.0 MOVIMIENTOS SISMICOS DE DISEÑO. ...............................................................................19
5.0 CARACTERISTICAS DE LA ESTRUCTURACION Y DEL MATERIAL ESTRUCTURAL EMPLEA
6.0 GRADO DE IRREGULARIDAD DE LA ESTRUCTURA Y PROCEDIMIENTO DE ANALISIS.
6.1 PROCEDIMIENTO DE ANÁLISIS SÍSMICO ..........................................................................21
6.2 GRADO DE IRREGULARIDAD DE LA ESTRUTURA. .............................................................22
7.0 DETERMINACION DE LAS FUERZAS SISMICAS. ...............................................................23
8.0 RESULTADO ANALISIS DINAMICOS ................................................................................26
9.0 ANALISIS SISMICO DE LA ESTRUCTURA. ........................................................................28
8.1 DEFINICIÓN DE LAS PROPIEDADES MECÁNICAS DE LOS MATERIALES ESTRUCTURALE
8.2 GEOMETRÍA DE LA MODELACIÓN. .................................................................................30
10.0 DESPLAZAMIENTOS HORIZONTALES. ............................................................................32
9.1 Cálculo de Desplazamientos. ..........................................................................................32
11.0 COMBINACION DE LAS DIFERENTES SOLICITACIONES. ..................................................35
12.0 DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES. ....................................................................3611.1 DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES EN ACERO. ...................................................36
11.1.1 ELEMENTOS DE ACERO DE LA ESTRUCTURA. ............................................................. 3
ALCANCES Y MODIFICACIONES DEL DISEÑO ........................................................................56
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Especificación de los materiales
Acero
Para todos las láminas se utiliza un acero que cumpla con la norma ASTM G50, el cual presentaun esfuerzo de fluencia Fy=344 MPa y un esfuerzo último Fu=420 MPa.
Perfil tubular redondo calidad ASTM A500 Gr50 con Fy= 317MPa
Perfiles IPE calidad ASTM A572 Gr50 con Fy= 352MPa
1.0 PREDIMENSIONAMIENTO Y COORDINACIÓN CON OTROSPROFESIONALES.
1.1 COORDINACIÓN CON OTROS PROFESIONALES.
Los planos arquitectónicos facilitados por la firma en cargada para este diseño, se muestran acontinuación, con esta geometría inicial se propondrá el sistema estructural más adecuado demodo que se garanticen los siguientes aspectos.
Seguridad Funcionalidad Economía Estética
Los planos arquitectónicos facilitados se muestran a continuación:
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PLANTAS GENERALES.
Planta Nivel + 0.0
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Planta Cubierta Nivel + 8.42 m.
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CORTES Y FACHADAS DE EDIFICACIÓN.
Ahora según estos requerimientos arquitectónicos se trata de proporcionar una estructuradispuesta espacialmente, que satisfaga tanto los requisitos necesarios de seguridad,funcionalidad, economía y estética.
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1.2 PREDIMENSIONAMIENTO ESTRUCTURAL.
La estructura debido a su disposición arquitectónica se decide dotar contra fuerzas sísmicas y
de viento con un sistema estructural de pórticos resistentes a momentos en acero estructural.
ZAPATAS
Por disposición del Ingeniero de suelos se tendrán zapatas aisladas a una profundidad de 2metros, amarradas con vigas de fundacion, cuyo refuerzo se calculó para resistir la carga axial ymomentos flectores asociados a cada apoyo.
VIGAS DE FUNDACION
Las mismas se pre dimensionan con los coeficientes presentados en el titulo C de la nsr-10.
Ahora las vigas para cumplir con estos coeficientes se toman de una altura igual a 0.40m.
COLUMNAS
Para este módulo se comenzó la modelación con las columnas de 10”X9.27 mm de diámetro,pero al no cumplir algunas de ellas por temas de resistencia y control de derivas, seaumentaron a 12”x10,31 mm de diámetro.
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CERCHAS
Las cerchas se pre dimensionaron haciendo uso del factor L/20; donde se tienen cerchas unaaltura mínima de 120 cm.
2.0 EVALUACION DE LAS SOLICTACIONES DEFINITIVAS.
2.1 CALCULO DE CARGAS EN LA ESTRUCTURA.
2.1.1 CARGA MUERTA.Se tienen las siguientes cargas:
Cargas de cubierta p(Kg/m3) kg/m2
Teja termo acústica. 20
Instalaciones y otros 30
Total 50
NOTA: Cargas como el peso propio de los elementos estructurales como los son columnas deconcreto, son tenidos en cuenta automáticamente por el programa SAP2000 y se identifica conel tipo de carga Dead.
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2.1.2. CARGA VIVA
En cuanto a la cubierta se tiene una carga viva de 50 Kgf/m2.
2.1.3 CARGAS DE VIENTO
El cálculo de las fuerza de viento para esta edificación que se clasifica como baja con unaaltura del nivel de terreno a la altura de la cubierta es de 8.24m aproximadamente se realizara
por medio del Procedimiento simplificado expuesto en B.6.4.2El mapa de viento para la república de Colombia según la NSR-10 es el siguiente:
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Según el mapa de viento de la NSR-10 tenemos que la ciudad de Bello está en zona de vientotipo 3 donde la velocidad de viento máximo es de 100Km/h.
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Viento paralelo a la cumbrera
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2.1.4 CARGAS DE GRANIZO
Debido a que la estructura está a una altura sobre el nivel del mar inferior a 2000m no esnecesario tener en cuenta las cargas de granizo en la cubierta de la estructura.
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3.0 OBTENCION DEL NIVEL DE AMENAZA SISMICA Y LOS VALORESAa Y Av.
3.1 CARACTERIZACIÓN SÍSMICA.Esta estructura está ubicada en la ciudad de Valledupar, que corresponde a una zona deamenaza sísmica baja, para lo cual con esta ubicación geográfica y el estudio de suelos sedeterminará cuál es la aceleración pico efectiva según la NSR-10.
Perfil de suelo: Suelo Tipo D.
Aceleración pico máxima.
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Según este mapa del título A.2 de la NSR-10, Valledupar está en zona de amenazasísmica baja.
Para este nivel de amenaza y la ubicación de la edificación tenemos que Aa y Av son 0.10 y0.10 respectivamente.
Valledupar: Aa=0.10 Av=0.10
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4.0 MOVIMIENTOS SISMICOS DE DISEÑO.
El perfil de suelo supuesto se clasificó como perfile de suelo tipo D, y una capacidadportante admisible del estrato de cimentacion de 375 KPa. Esta capacidad debe ser verificadaantes de la construcción de la fundación de la edificación.
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De las tablas anteriores tenemos que
Fa=1.60Fv=2.40
El factor de importancia se determina mediante la siguiente tabla.
Según lo expuesto en el titulo A.2, estructuras de este tipo, son de grupo de uso III ycoeficiente de importancia l; por lo que su factor de importancia es 1.25.
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5.0 CARACTERISTICAS DE LA ESTRUCTURACION Y DEL MATERIALESTRUCTURAL EMPLEADO.
El coeficiente de disipación de energía para los módulos en acero se puede definir según lasiguiente tabla, teniendo en cuenta que el sistema estructural es de un pórtico resistente amomentos y dado que la edificación será construida en una zona de amenaza sísmica baja, setiene un factor de disipación de energía Ro=3.0.
6.0 GRADO DE IRREGULARIDAD DE LA ESTRUCTURA YPROCEDIMIENTO DE ANALISIS.
6.1 PROCEDIMIENTO DE ANÁLISIS SÍSMICO
Para esta edificación se usa el método de análisis dinámico elástico espectral siguiendo elprocedimiento que se muestra a continuación.
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Este método tiene la ventaja de tener en cuenta todos los modos de vibración de la estructura,siendo más preciso en sus resultados y diferenciando las cortantes basales para cada direcciónde la estructura, según su disposición geométrica y de masas.
También se realizara la corrección por cortante basal, que consiste en comparar la cortantebasal encontrada por el método de fuerza horizontal equivalente con la encontrada con elmétodo de análisis dinámico.
6.2 GRADO DE IRREGULARIDAD DE LA ESTRUTURA.
*Irregularidad en Altura:
No hay irregularidad, es 1.00
*Irregularidad en Planta:
No hay irregularidad, es 1.00
*Irregularidad por Ausencia de redundancia:
Hay ausencia de redundancia, es 0.75
*Cuando se trate de estructuras de acero donde las uniones del sistema de resistencia sísmicason soldadas en obra:
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El factor es 0.9
COEFICIENTE DE DISIPACION DE ENERGIA BASICO (R).
Ro=1.0
R=1.0*1.0*1.0*0.75*0.9
R=2
Por lo que la fuerza sísmica en las combinaciones de carga se deben tomar como sigue:
E=(1/R)*(Sx y Sy)=1.0*(Sx y Sy)
7.0 DETERMINACION DE LAS FUERZAS SISMICAS.
Ahora la fuerza sísmica que se pide en este caso se debe hacer mediante el espectro de diseñopara cada modo como se muestra continuación.
ANALISIS SISMICO NSR-10- ESPECTRO DE ELASTICO DE ACELERACIONES DE DISEÑOCAPACIDAD DE DISIPACIÓN DE ENERGIA MINIMA REQUERIDA DMIUso de la Estructura I = III 1.25Perfil del Suelo S = DCoeficiente de amplificación del suelo para periodos cortos (Fa): 1.60Coeficiente de amplificación del suelo para periodos intermedios (Fv): 2.40Aceleración pico esperada Aa = 0.10Velocidad horizontal pico efectiva (Av): 0.10Tc(s) = 0.72Tl(s) = 5.76Periodo de vibración del inicio de la meseta To= 0.15
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Ahora el cálculo del espectro de diseño se hace mediante la siguiente gráfica.
Y el resultado obtenido es el siguiente.
0,00
0,10
0,20
0,30
0,40
0,50
0,60
0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0
S a
( g
)
Te (seg)
ESPECTRO DE ACELERACIONES DE DISEÑO
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Espectro para evaluar las derivas, utilizando el coeficiente de importancia igual a 1.00 y con losmismos parámetros
8.0 RESULTADO ANALISIS DINAMICOS
0,00
0,05
0,100,15
0,20
0,25
0,30
0,35
0,40
0,45
0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0
S a
( g
)
Te (seg)
ESPECTRO DE ACELERACIONES DE DISEÑO
OutputCase ItemType Item Static DynamicText Text Text Percent Percent
MODAL Acceleration UX 99,9817 99,6269MODAL Acceleration UY 99,9959 99,9283MODAL Acceleration UZ 99,5856 58,315
TABLE: Modal Load Participation Ratios
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De las tablas anteriores podemos concluir que:
- El porcentaje de masa dinámico excitado es del 99.6% > 90% Ok!
Revisión fuerza cortante mínima.
Para cada una de las direcciones consideradas en el análisis dinámico, la fuerza cortanteen la base obtenida, no podrá ser menor que el 80% del valor calculado según elmétodo estático. Realizamos la revisión calculando el cortante basal mediante el análisisestático.
nhCt T Ec A.4-2 NSR_98
Donde:
Ct = 0.072 para pórticos resistentes a momentos de acero estructural. A.4.2.2 NSR-10
α = 0,8 para pórticos resistentes a momentos de acero estructural
Hn = Altura medida desde la base = 8,24 m.
sT
T 39.0
24.8072.0 8.0
Observando obtenemos para el periodo encontrado, un valor para la aceleraciónsísmica S a = 0.50g. Procedemos a calcular la fuerza cortante basal sísmica estática deacuerdo con la siguiente ecuación:
OutputCase CaseType StepType StepNum GlobalFX GlobalFY GlobalFZText Text Text Unitless KN KN KN
DEAD LinStatic 3,23E-12 -7,169E-13 452,375EQx LinRespSpec Max 142,69 0,093 3,523EQy LinRespSpec Max 0,093 264,145 0,103
TABLE: Base Reactions
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kN V
kN V
m g SaV
2,226
452.450.0
Finalmente, revisamos que la fuerza cortante dinámica no sea menor que el 80% de lafuerza cortante estática.
180,96kN
2,2268.0
8.0
d
d
E d
V
kN V
V V
Como el cortante basal dinámico en dirección X es menor al cortante estático mínimo,se hace corrección de la fuerza sísmica en esa dirección.
26.169.14296.180
KN KN
, aumentamos el sismo en esta dirección un 26%.
9.0 ANALISIS SISMICO DE LA ESTRUCTURA.
Ahora tenemos toda la información necesaria para realizar el análisis estructural y hallar lasderivas de la estructura además de los esfuerzos de diseño en la estructura.
Este análisis se realizará mediante el programa SAP2000 y lo ejecutaremos siguiendo los pasosmostrados a continuación.
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8.1 DEFINICIÓN DE LAS PROPIEDADES MECÁNICAS DE LOS MATERIALES ESTRUCTURALES
Concreto
La norma permite calcular el módulo de elasticidad para agregados metamórficos de la
siguiente manera
La norma permite calcular el módulo de elasticidad como:
√ Mpa
Para nuestro caso f’c=2 8Mpa
E=20636 Mpa
Acero refuerzo de refuerzo.
Fy=420 Mpa.
Es=200000Gpa.
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8.2 GEOMETRÍA DE LA MODELACIÓN.
Vista Tridimensional
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Vista Lateral
Se asignan las propiedades calculadas anteriormente a la modelación realizada para seguircon la verificación de las derivas y diseño de la estructural.
Vista Frontal
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10.0 DESPLAZAMIENTOS HORIZONTALES.
9.1 Cálculo de Desplazamientos.
Para este tipo de sistema estructura se debe verificar los desplazamientos de la estructura y sedebe garantizar que no se sobrepase la deriva máxima de 1%.
Deformada por sismo en X.
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Deformada por sismo en Y.
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Ahora verificaremos los desplazamientos máximos de la estructura por cargas sísmicas,definido como la deriva como máxima es del 1%, para pórticos en concreto reforzadoresistente a momentos.
Joint OutputCase CaseType StepType U1 U2Deriva
Permisible Δx ΔyText Text Text Text m m cm cm cm
80 EQx Li nRe spSpe c Max 0. 041904 0. 001194 4.19 0.12 7.04 OK OK 0.60 0.02
80 EQy LinRespSpec Max 0.00044 0.058232 0.04 5.82 7.04 OK OK 0.01 0.8382 EQx LinRespSpec Max 0.041862 0.000068 4.19 0.01 7.04 OK OK 0.59 0.0082 EQy LinRespSpec Max 0.000441 0.053326 0.04 5.33 7.04 OK OK 0.01 0.7684 EQx LinRespSpec Max 0.041833 0.000087 4.18 0.01 7.04 OK OK 0.59 0.0084 EQy LinRespSpec Max 0.000443 0.051667 0.04 5.17 7.04 OK OK 0.01 0.7386 EQx LinRespSpec Max 0.041877 0.000095 4.19 0.01 7.04 OK OK 0.59 0.0086 EQy LinRespSpec Max 0.000446 0.054313 0.04 5.43 7.04 OK OK 0.01 0.7788 EQx LinRespSpec Max 0.041894 0.001311 4.19 0.13 7.04 OK OK 0.60 0.0288 EQy LinRespSpec Max 0.000448 0.059591 0.04 5.96 7.04 OK OK 0.01 0.8590 EQx LinRespSpec Max 0.041907 0.001722 4.19 0.17 7.04 OK OK 0.60 0.0290 EQy LinRespSpec Max 0.00044 0.058342 0.04 5.83 7.04 OK OK 0.01 0.83
92 EQx LinRespSpec Max 0.041858 0.00021 4.19 0.02 7.04 OK OK 0.59 0.0092 EQy LinRespSpec Max 0.000441 0.05322 0.04 5.32 7.04 OK OK 0.01 0.7694 EQx LinRespSpec Max 0.041835 0.000236 4.18 0.02 7.04 OK OK 0.59 0.0094 EQy LinRespSpec Max 0.000444 0.051678 0.04 5.17 7.04 OK OK 0.01 0.7396 EQx LinRespSpec Max 0.04188 0.000201 4.19 0.02 7.04 OK OK 0.59 0.0096 EQy LinRespSpec Max 0.000447 0.054411 0.04 5.44 7.04 OK OK 0.01 0.7798 EQx LinRespSpec Max 0.041887 0.001486 4.19 0.15 7.04 OK OK 0.59 0.0298 EQy LinRespSpec Max 0.000447 0.059614 0.04 5.96 7.04 OK OK 0.01 0.85505 EQx LinRespSpec Max 0.041842 0.001276 4.18 0.13 7.04 OK OK 0.59 0.02505 EQy LinRespSpec Max 0.000435 0.058228 0.04 5.82 7.04 OK OK 0.01 0.83507 EQx LinRespSpec Max 0.041797 0.0001 4.18 0.01 7.04 OK OK 0.59 0.00507 EQy LinRespSpec Max 0.000436 0.053323 0.04 5.33 7.04 OK OK 0.01 0.76509 EQx LinRespSpec Max 0.041766 0.000095 4.18 0.01 7.04 OK OK 0.59 0.00509 EQy LinRespSpec Max 0.000437 0.051663 0.04 5.17 7.04 OK OK 0.01 0.73511 EQx LinRespSpec Max 0.041808 0.000075 4.18 0.01 7.04 OK OK 0.59 0.00511 EQy LinRespSpec Max 0.000439 0.05431 0.04 5.43 7.04 OK OK 0.01 0.77
513 EQx LinRespSpec Max 0.041824 0.00131 4.18 0.13 7.04 OK OK 0.59 0.02513 EQy LinRespSpec Max 0.00044 0.059589 0.04 5.96 7.04 OK OK 0.01 0.85515 EQx LinRespSpec Max 0.041844 0.001576 4.18 0.16 7.04 OK OK 0.59 0.02515 EQy LinRespSpec Max 0.000435 0.058334 0.04 5.83 7.04 OK OK 0.01 0.83517 EQx LinRespSpec Max 0.041793 0.000185 4.18 0.02 7.04 OK OK 0.59 0.00517 EQy LinRespSpec Max 0.000436 0.053217 0.04 5.32 7.04 OK OK 0.01 0.76519 EQx LinRespSpec Max 0.041767 0.00023 4.18 0.02 7.04 OK OK 0.59 0.00519 EQy LinRespSpec Max 0.000437 0.051674 0.04 5.17 7.04 OK OK 0.01 0.73521 EQx LinRespSpec Max 0.041811 0.000184 4.18 0.02 7.04 OK OK 0.59 0.00521 EQy LinRespSpec Max 0.000439 0.054407 0.04 5.44 7.04 OK OK 0.01 0.77523 EQx LinRespSpec Max 0.041816 0.001469 4.18 0.15 7.04 OK OK 0.59 0.02523 EQy LinRespSpec Max 0.00044 0.059608 0.04 5.96 7.04 OK OK 0.01 0.85
Deriva
NSR 10TABLE: Joint Displacements
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11.0 COMBINACION DE LAS DIFERENTES SOLICITACIONES.
Ahora procedemos a asignar las combinaciones de carga especificadas por la norma NSR-10,para el método de resistencia.
Recordando de pasos anteriores, se tiene un coeficiente de disipación de energía igual a 3.5.
Por lo que la fuerza sísmica en las combinaciones de carga se deben tomar como sigue:E=(1/R)*(Sx y Sy)=1 0*(Sx y Sy)
Ahora es posible presentar los esfuerzos existentes en la estructura por estas combinacionesde diseño.
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36
12.0 DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES.
11.1 DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES EN ACERO.
11.1.1 ELEMENTOS DE ACERO DE LA ESTRUCTURA.Posteriormente se muestra el diseño para las columnas (perfil tubular redondo de 12”x10,31
mm).
Como se puede observar no se sobrepasa la capacidad de ninguno de los elementosque componen las columnas principales.
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DISEÑO DE LA CERCHA A
ANALISIS A TRACCIÓN
ELEMENT Longitud Tipo de Esf. Crit. (Fcr)Resis. DeCumple AREA REQ.Cumple dulo plasti Mp Mx My Mx My nteracc Cumple
No. COMPRE. TRACCIÓN mm elemento Fe Kg/mm^2Diseño (Pc), KgNo Cum pleFLUENCIAFRACTURAmm^2 /No Cumple Z(cm3) kg-cm kg-cm kg-cm kg-cm kg-cm /No Cum
2 6 50. 73 84. 34 1150.000 200*200*5.5mm 929.15478 34.45250944 129455.30 CUMPLE 0.9 0.75 2.68 CUMPLE 301.87 950890.5 49579.64 84182.77 948797.35 950890.5 9% Cumple
3 10673.99 1217.01 1395.000 200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606 128496.58 CUMPLE 0.9 0.75 38 .64 CUMPLE 301.87 950890.5 50848.89 68909.92 948797.35 950890.5 16% Cumple
4 25133.99 2834.67 1395.000 200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606 128496.58 CUMPLE 0.9 0.75 89 .99 CUMPLE 301.87 950890.5 15382.30 88460.77 948797.35 950890.5 29% Cumple
5 38956.58 4303.51 1395.000 200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606 128496.58 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 36 .6 2 CUMPLE 301.87 950890.5 68920.81 95814.20 948797.35 950890.5 40% Cumple
6 6216.31 5573.9 1390.000 200*200*5.5mm 635.99565 34.20303808 128517.92 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 76 .9 5 CUMPLE 301.87 950890.5 140001.02 151266.01 948797.35 950890.5 21% Cumple
6 51515.03 6216.31 2785.000 200*200*5.5mm 158.42851 31.90880501 119897.33 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 97 .3 4 CUMPLE 301.87 950890.5 110788.35 81824.89 948797.35 950890.5 55% Cumple
6 56976.93 56976.93 1390.000 200*200*5.5mm 635.99565 34.20303808 128517.92 CUMPLE 0 .9 0 .75 1808.79 CUMPLE 301.87 950890.5 37065.04 9546.73 948797.35 950890.5 48% Cumple
7 62398.2 6806.67 1395.000 200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606 128496.58 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 2 16 .0 8 CUMPLE 301.87 950890.5 54044.43 90658.74 948797.35 950890.5 58% Cumple
9 70882.81 7569.28 1390.000 200*200*5.5mm 635.99565 34.20303808 128517.92 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 2 40 .2 9 CUMPLE 301.87 950890.5 77749.41 144675.31 948797.35 950890.5 70% Cumple
10 70883.63 7590.57 1395.000 200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606 128496.58 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 2 40 .9 7 CUMPLE 301.87 950890.5 61813.56 45135.53 948797.35 950890.5 62% Cumple
11 67344.88 7269.42 1395.000 200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606 128496.58 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 2 30 .7 8 CUMPLE 301.87 950890.5 54716.66 46545.42 948797.35 950890.5 58% Cumple
12 62379.56 6762.23 1395.000 200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606 128496.58 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 2 14 .6 7 CUMPLE 301.87 950890.5 37990.62 34006.65 948797.35 950890.5 53% Cumple
13 56957.45 6140.31 1390.000 200*200*5.5mm 635.99565 34.20303808 128517.92 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 94 .9 3 CUMPLE 301.87 950890.5 12490.31 67366.61 948797.35 950890.5 51% Cumple
14 51508.88 5511.57 1395.000 200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606 128496.58 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 74 .9 7 CUMPLE 301.87 950890.5 62523.21 18411.25 948797.35 950890.5 47% Cumple15 38908.2 4206.32 1395.000 200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606 128496.58 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 33 .5 3 CUMPLE 301.87 950890.5 12446.41 29008.54 948797.35 950890.5 33% Cumple
16 25067.18 2727.62 1395.000 200*200*5.5mm 631.44471 34.1973606 128496.58 CUMPLE 0.9 0.75 86 .59 CUMPLE 301.87 950890.5 51707.39 53984.34 948797.35 950890.5 25% Cumple
17 10592.26 1112.98 1390.000 200*200*5.5mm 635.99565 34.20303808 128517.92 CUMPLE 0.9 0.75 35 .33 CUMPLE 301.87 950890.5 133540.29 137301.36 948797.35 950890.5 23% Cumple
18 632 .39 87.24 1150.000 200*200*5.5mm 929.15478 34.45250944 129455.30 CUMPLE 0.9 0.75 2.77 CUMPLE 301.87 950890.5 7199.12 4349.89 948797.35 950890.5 1% Cumple
19 67359.84 7281.98 697.500 200*200*5.5mm 2525.7789 34.79759108 130751.95 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 2 31 .1 7 CUMPLE 301.87 950890.5 58216.42 73178.89 948797.35 950890.5 59% Cumple
20 67359.84 7281.98 697.500 200*200*5.5mm 2525.7789 34.79759108 130751.95 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 2 31 .1 7 CUMPLE 301.87 950890.5 61418.21 86931.85 948797.35 950890.5 61% Cumple
ANALISIS A COMPRESION
ESFUERZO DEL ELEMENTO FACTORES t
Analisis de Flexión
C U E R D A
S U P E R I O R
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Carrera 80 No.44-67 Medellín – ColomPBX. (57*4) 444 60 20
294 10751.32 1216.39 1200.000 135*135*4.3mm 383.6 33.68858853 66248.61 CUMPLE 0.9 0.75 38 .6 2 CUMPLE 105.97 333805.5 43793.21 44501.57 333638.80 333805.5 30% Cumple
391 1059.74 438.93 1152.740 135*135*4.3mm 415.69841 33.78807536 66444.25 CUMPLE 0.9 0.75 13 .9 3 CUMPLE 105.97 333805.5 3436.05 26579.77 333638.80 333805.5 10% Cumple391 6011.42 1060.67 1200.000 135*135*4.3mm 383.6 33.68858853 66248.61 CUMPLE 0.9 0.75 33 .6 7 CUMPLE 105.97 333805.5 2291.50 23769.14 333638.80 333805.5 16% Cumple
391 71.41 70.71 1152.740 135*135*4.3mm 415.69841 33.78807536 66444.25 CUMPLE 0.9 0.75 2.24 CUMPLE 105.97 333805.5 3442.24 1968.36 333638.80 333805.5 1% Cumple
504 10679.32 1184.11 1200.000 135*135*4.3mm 383.6 33.68858853 66248.61 CUMPLE 0.9 0.75 37 .5 9 CUMPLE 105.97 333805.5 43181.11 44568.74 333638.80 333805.5 29% Cumple
634 10604.46 1138.85 1200.000 135*135*4.3mm 383.6 33.68858853 66248.61 CUMPLE 0.9 0.75 36 .1 5 CUMPLE 105.97 333805.5 115847.22 15546.61 333638.80 333805.5 51% Cumple
635 4677.63 491 .41 1200.000 135*135*4.3mm 383.6 33.68858853 66248.61 CUMPLE 0.9 0.75 15 .6 0 CUMPLE 105.97 333805.5 43155.08 5668.19 333638.80 333805.5 20% Cumple
636 3303.37 287 .44 1200.000 135*135*4.3mm 383.6 33.68858853 66248.61 CUMPLE 0.9 0.75 9.13 CUMPLE 105.97 333805.5 37646.77 9747.04 333638.80 333805.5 16% Cumple
637 9941.25 1018.61 1200.000 135*135*4.3mm 383.6 33.68858853 66248.61 CUMPLE 0.9 0.75 32 .3 4 CUMPLE 105.97 333805.5 107070.29 7905.62 333638.80 333805.5 47% Cumple
638 10490.21 1098.45 1200.000 135*135*4.3mm 383.6 33.68858853 66248.61 CUMPLE 0.9 0.75 34 .8 7 CUMPLE 105.97 333805.5 110147.96 2370.67 333638.80 333805.5 49% Cumple
639 3928.86 377 .27 1200.000 135*135*4.3mm 383.6 33.68858853 66248.61 CUMPLE 0.9 0.75 11 .9 8 CUMPLE 105.97 333805.5 39400.25 1379.08 333638.80 333805.5 18% Cumple
640 3934.04 394 .42 1200.000 135*135*4.3mm 383.6 33.68858853 66248.61 CUMPLE 0.9 0.75 12 .5 2 CUMPLE 105.97 333805.5 39477.56 1384.38 333638.80 333805.5 18% Cumple
641 10494.13 1113.74 1200.000 135*135*4.3mm 383.6 33.68858853 66248.61 CUMPLE 0.9 0.75 35 .3 6 CUMPLE 105.97 333805.5 110192.47 2311.35 333638.80 333805.5 49% Cumple
642 9937.1 995 .61 1200.000 135*135*4.3mm 383.6 33.68858853 66248.61 CUMPLE 0.9 0.75 31 .6 1 CUMPLE 105.97 333805.5 106890.42 7943.46 333638.80 333805.5 47% Cumple
643 3297.06 270.73 1200.000 135*135*4.3mm 383.6 33.68858853 66248.61 CUMPLE 0.9 0.75 8.59 CUMPLE 105.97 333805.5 37520.09 9775.18 333638.80 333805.5 16% Cumple
644 4683.85 510.13 1200.000 135*135*4.3mm 383.6 33.68858853 66248.61 CUMPLE 0.9 0.75 16 .1 9 CUMPLE 105.97 333805.5 43200.57 5646.28 333638.80 333805.5 20% Cumple
645 10600.26 1173.02 1200.000 135*135*4.3mm 383.6 33.68858853 66248.61 CUMPLE 0.9 0.75 37 .2 4 CUMPLE 105.97 333805.5 115733.44 15691.95 333638.80 333805.5 51% Cumple
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Carrera 80 No.44-67 Medellín – ColomPBX. (57*4) 444 60 20
646 1622 .77 14135 .03 1840.120 90*90*2.5mm 74.297445 28.73677302 22630.21 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 4 48 .7 3 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 9 10 0. 39 5 72 9.0 8 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 1 7% Cumple
647 1789 .76 16453 .38 1840.120 90*90*2.5mm 74.297445 28.73677302 22630.21 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 5 22 .3 3 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 5 19 8. 53 5 05 3.3 0 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 1 4% Cumple
648 1642 .23 15770 .95 1840.120 90*90*2.5mm 74.297445 28.73677302 22630.21 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 5 00 .6 7 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 3 59 5. 35 4 63 2.8 5 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 1 2% Cumple
649 1430 .59 14188 .53 1836.330 90*90*2.5mm 74.604447 28.76009856 22648.58 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 4 50 .4 3 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 2 23 0. 89 1 85 3.0 4 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 9 % Cumple
650 852. 24 7514. 75 1840.120 90*90*2.5mm 74.297445 28.73677302 22630.21 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 2 38 .5 6 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 2 17 2. 92 1 27 4.8 4 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 6 % Cumple
651 662.97 6160.9 1840.12 90*90*2.5mm 74.297445 28.73677302 22630.21 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 95 .5 8 CUMPLE 28 .7 9 04 05 2 46 0. 77 1 59 .7 7 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 6 % Cumple
652 532. 58 5649. 29 1840. 12 90*90*2.5mm 74.297445 28.73677302 22630.21 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 79 .3 4 CUMPLE 28 .7 9 04 05 2 18 8. 60 5 01 .4 3 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 5 % Cumple
653 304 3822.03 1836.33 90*90*2.5mm 74.604447 28.76009856 22648.58 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 21 .3 3 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 2 68 2. 54 3 18 5.3 2 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 5 % Cumple
654 338.1 3849.9 1840.12 90*90*2.5mm 74.297445 28.73677302 22630.21 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 22 .2 2 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 3 76 9. 81 4 12 0.1 9 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 6 % Cumple
655 565. 83 5667. 37 1840. 12 90*90*2.5mm 74.297445 28.73677302 22630.21 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 79 .9 2 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 2 53 1. 80 4 68 9.11 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 8 % Cumple
656 695. 85 6176. 03 1840. 12 90*90*2.5mm 74.297445 28.73677302 22630.21 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 96 .0 6 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 1 82 9. 48 4 58 9.3 2 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 8 % Cumple
657 886. 27 7521. 15 1836. 33 90*90*2.5mm 74.604447 28.76009856 22648.58 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 2 38 .7 7 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 3 09 0. 79 6 84 4.4 0 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 11% Cumple
658 1474 .91 14228 .29 1840 .12 90*90*2.5mm 74.297445 28.73677302 22630.21 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 4 51 .6 9 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 5 79 4. 24 6 81 3.4 0 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 1 4% Cumple
659 1683 .88 15789.3 1840 .12 90*90*2.5mm 74.297445 28.73677302 22630.21 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 5 01 .2 5 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 5 40 4. 43 7 18 0.3 7 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 1 5% Cumple
660 1832 .82 16461 .17 1840 .12 90*90*2.5mm 74.297445 28.73677302 22630.21 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 5 22 .5 8 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 4 74 6. 15 6 46 7.8 6 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 1 5% Cumple
661 1579 .85 14106 .06 1836 .33 90*90*2.5mm 74.604447 28.76009856 22648.58 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 4 47 .8 1 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 3 16 5. 22 2 64 7.1 0 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 1 0% Cumple
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722 1536.93 2013. 1 1395 155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 79963.86 CUMPLE 0.9 0.7 5 63.91 CUMPLE 147.58 464877 52583.68 96257.85 464402.93 464877.0 23% Cumple
723 1484.41 13321.07 1395 155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 79963.86 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 4 22 .8 9 CUMPLE 147.58 464877 15035.78 85455.86 464402.93 464877.0 20% Cumple
724 3044.05 27670.63 1395 155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 79963.86 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 8 78 .4 3 CUMPLE 147.58 464877 60799.26 100852.48 464402.93 464877.0 26% Cumple
725 4477. 6 41456. 05 1390 155*155*4.5mm 380.15422 33.67692923 79986.07 CUMPLE 0.9 0 .75 1316.07 CUMPLE 147.58 464877 106034.89 149297.01 464402.93 464877.0 38% Cumple
726 5715.44 53727.81 1395 155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 79963.86 CUMPLE 0.9 0 .75 1705.64 CUMPLE 147.58 464877 43993.55 91633.34 464402.93 464877.0 27% Cumple
727 6450.44 60188.41 1395 155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 79963.86 CUMPLE 0.9 0 .75 1910.74 CUMPLE 147.58 464877 51695.47 89938.63 464402.93 464877.0 27% Cumple
728 7024.92 65538.76 1395 155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 159927.73 CUMPLE 0.9 0 .75 2080.60 CUMPLE 147.58 464877 60963.57 93281.75 464402.93 464877.0 24% Cumple
729 7486.94 70462.92 1390 155*155*4.5mm 380.15422 33.67692923 239958.22 CUMPLE 0.9 0 .75 2236.92 CUMPLE 147.58 464877 76009.12 139881.84 464402.93 464877.0 33% Cumple
730 7448. 9 70448. 16 1395 155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 319855.45 CUMPLE 0.9 0 .75 2236.45 CUMPLE 147.58 464877 59906.94 56362.75 464402.93 464877.0 15% Cumple
731 6955.05 65519.44 1395 155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 399819.32 CUMPLE 0.9 0 .75 2079.98 CUMPLE 147.58 464877 51960.80 50194.06 464402.93 464877.0 13% Cumple
732 6348. 9 60167. 71 1395 155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 479783.18 CUMPLE 0.9 0 .75 1910.09 CUMPLE 147.58 464877 42154.89 45635.65 464402.93 464877.0 11% Cumple
733 5583.18 53720.89 1390 155*155*4.5mm 380.15422 33.67692923 559902.52 CUMPLE 0.9 0 .75 1705.43 CUMPLE 147.58 464877 47692.06 63163.60 464402.93 464877.0 15% Cumple
734 4298.11 41409 1395 155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 639710.91 CUMPLE 0.9 0 .75 1314.57 CUMPLE 147.58 464877 56537.39 11475.40 464402.93 464877.0 13% Cumple
735 2833.25 27613.55 1395 155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 719674.77 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 8 76 .6 2 CUMPLE 147.58 464877 10864.47 29460.73 464402.93 464877.0 7% Cumple
736 1241. 7 13264. 24 1395 155*155*4.5mm 377.43398 33.66757746 799638.63 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 4 21 .0 9 CUMPLE 147.58 464877 50792.30 29354.06 464402.93 464877.0 11% Cumple
737 1546.71 2014. 46 1390 155*155*4.5mm 380.15422 33.67692923 879846.82 CUMPLE 0.9 0.7 5 63.95 CUMPLE 147.58 464877 132216.43 229079.27 464402.93 464877.0 50% Cumple
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DISEÑO DE LA CERCHA C
ANALISIS A COMPRESION ANALISIS A TRACCIÓN
ELEMENT Longitud Tipo de Esf. Crit. (FResis. De Cumple AREA REQ.Cumple dulo plasti Mp Mx My Mx My nterac Cumple
No. COMPRE. TRACCIÓN mm elemento Fe g/mm^2seño (Pc), K /No Cumple LUENCIARACTURmm^2 /No Cumple Z(cm3) kg-cm kg-cm kg-cm kg-cm kg-cm /No Cumple
359 1 499 .24 94. 84 1200.000 90*90*2.5mm 174.70 32.18 25345.58 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 3 .0 1 CUMPLE 2 8 .7 9 04 05 1 08 3. 38 5 09 6. 55 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 1 2% Cumple
360 3 76. 35 23. 81 500.000 100*100*3mm 1238.17 34.59 36234.75 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 0 .7 6 CUMPLE 42.35 133403 2027.30 3402.09 133273.74 133402.5 4% Cumple361 5681 .13 380 .07 1400.000 100*100*3mm 157.93 31.90 33417.90 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 2.0 7 CUMPLE 42.35 133403 2036.34 13246.07 133273.74 133402.5 27% Cumple
362 791.94 10908.37 1400.000 100*100*3mm 157.93 31.90 33417.90 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 3 46 .3 0 CUMPLE 42.35 133403 1125.80 13762.09 133273.74 133402.5 13% Cumple
363 1442.6 20405.52 1350.000 100*100*3mm 169.84 32.11 33636.07 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 6 47 .7 9 CUMPLE 42.35 133403 4198.81 13659.17 133273.74 133402.5 15% Cumple
364 1768.76 25389.26 1400.000 100*100*3mm 157.93 31.90 33417.90 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 8 06 .0 1 CUMPLE 42.35 133403 754.56 15189.34 133273.74 133402.5 17% Cumple
365 1973.25 28352.63 1400.000 100*100*3mm 157.93 31.90 33417.90 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 9 00 .0 8 CUMPLE 42.35 133403 977.87 13608.25 133273.74 133402.5 16% Cumple
366 1954.62 28323.91 1350.000 100*100*3mm 169.84 32.11 33636.07 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 8 99 .1 7 CUMPLE 42.35 133403 3261.33 9006.98 133273.74 133402.5 13% Cumple
367 1634.36 23830.54 1400.000 100*100*3mm 157.93 31.90 33417.90 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 7 56 .5 3 CUMPLE 42.35 133403 1049.80 11284.52 133273.74 133402.5 13% Cumple
3 68 1 37 2. 97 2 00 23 .5 2 1 40 0. 00 0 1 00 *1 00 *3 mm 1 57 .9 3 31 .9 0 3 34 17 .9 0 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 6 35 .6 7 CUMPLE 42.35 133403 862.38 3218.23 133273.74 133402.5 7% Cumple
3 69 9 87 .7 4 1 46 35 .4 9 1 35 0.0 00 1 00 *1 00 *3 mm 1 69 .8 4 32 .1 1 3 36 36 .0 7 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 4 64 .6 2 CUMPLE 42.35 133403 2728.52 1395.99 133273.74 133402.5 5% Cumple
3 70 6 88 .1 7 9 96 9.1 8 1 40 0.0 00 1 00 *1 00 *3 mm 1 57 .9 3 31 .9 0 3 34 17 .9 0 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 3 16 .4 8 CUMPLE 42.35 133403 1726.76 4713.62 133273.74 133402.5 6% Cumple
3 71 2 99 .8 5 4 24 1.0 2 1 40 0.0 00 1 00 *1 00 *3 mm 1 57 .9 3 31 .9 0 3 34 17 .9 0 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 34 .6 4 CUMPLE 42.35 133403 2384.20 1357.46 133273.74 133402.5 3% Cumple
3 72 2 57 9.9 1 81 .6 3 1 35 0.0 00 1 00 *1 00 *3 mm 1 69 .8 4 3 2.1 1 3 36 36 .0 7 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 5 .7 7 CUMPLE 42 .3 5 1 33 40 3 8 85 .5 3 0 .0 0 1 33 27 3. 74 13 34 02 .5 8 % Cumple
3 73 1 55 6.6 5 1 04 .4 7 1 15 0.0 00 1 00 *1 00 *3 mm 2 34 .0 6 32 .8 8 3 44 41 .4 9 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 3 .3 2 CUMPLE 4 2. 35 1 33 40 3 3 2. 37 5 14 8. 33 1 33 27 3. 74 1 33 40 2. 5 8 % Cumple
3 74 1 38 .8 1 2 18 6.4 1 5 00 .4 20 1 00 *1 00 *3 mm 1 2 36 .0 9 3 4.5 9 3 62 34 .0 3 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 6 9.4 1 CUMPLE 42.35 133403 6672.38 13121.57 133273.74 133402.5 10% Cumple
3 75 1 09 25 .4 9 7 93 .8 9 1 40 1.1 80 1 00 *1 00 *3 mm 1 57 .6 6 31 .8 9 3 34 12 .6 8 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 2 5.2 0 CUMPLE 42.35 133403 3416.94 26699.92 133273.74 133402.5 53% Cumple
3 76 2 04 11 .6 2 1 44 3.5 7 1 40 1.1 80 1 00 *1 00 *3 mm 1 57 .6 6 3 1.8 9 3 34 12 .6 8 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 4 5.8 3 CUMPLE 42.35 133403 4277.76 30744.54 133273.74 133402.5 84% Cumple
3 77 2 52 76 .4 1 75 8.4 6 1 35 1.1 40 1 00 *1 00 *3 mm 1 69 .5 6 32 .1 0 3 36 31 .1 7 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 5 5.8 2 CUMPLE 42.35 133403 10980.47 14901.46 133273.74 133402.5 86% Cumple
3 78 2 82 48 .3 1 1 96 3.4 7 1 40 1.1 80 1 00 *1 00 *3 mm 1 57 .6 6 3 1.8 9 3 34 12 .6 8 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 6 2.3 3 CUMPLE 42.35 133403 5840.56 18831.57 133273.74 133402.5 99% Cumple
3 79 2 82 90 .1 7 1 95 2.0 6 1 40 1.1 80 1 00 *1 00 *3 mm 1 57 .6 6 3 1.8 9 3 34 12 .6 8 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 6 1.9 7 CUMPLE 42.35 133403 1328.50 15041.29 133273.74 133402.5 96% Cumple
3 80 2 59 40 .1 1 1 75 9.3 2 1 35 1.1 40 1 00 *1 00 *3 mm 1 69 .5 6 3 2.1 0 3 36 31 .1 7 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 5 5.8 5 CUMPLE 42.35 133403 10228.61 9445.98 133273.74 133402.5 85% Cumple
3 81 2 59 30 .5 9 1 75 8.7 2 1 40 1.1 80 1 00 *1 00 *3 mm 1 57 .6 6 3 1.8 9 3 34 12 .6 8 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 5 5.8 3 CUMPLE 42.35 133403 9532.54 7012.52 133273.74 133402.5 85% Cumple
3 82 2 37 70 .1 1 62 9.4 5 1 40 1.1 80 1 00 *1 00 *3 mm 1 57 .6 6 31 .8 9 3 34 12 .6 8 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 5 1.7 3 CUMPLE 42.35 133403 3558.86 4266.07 133273.74 133402.5 74% Cumple
3 83 1 96 69 .7 2 1 34 4.3 1 1 35 1.1 40 1 00 *1 00 *3 mm 1 69 .5 6 3 2.1 0 3 36 31 .1 7 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 4 2.6 8 CUMPLE 42.35 133403 9759.76 1385.92 133273.74 133402.5 66% Cumple
3 84 1 44 60 .9 6 9 71 .8 8 1 40 1.1 80 1 00 *1 00 *3 mm 1 57 .6 6 31 .8 9 3 34 12 .6 8 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 3 0.8 5 CUMPLE 42.35 133403 14067.27 3087.53 133273.74 133402.5 54% Cumple
3 85 9 90 5.4 3 6 82 .8 8 1 40 1.1 80 1 00 *1 00 *3 mm 1 57 .6 6 31 .8 9 3 34 12 .6 8 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 2 1.6 8 CUMPLE 42.35 133403 6395.68 12012.71 133273.74 133402.5 39% Cumple
3 86 4 13 0.7 8 2 89 .0 2 1 35 1.1 40 1 00 *1 00 *3 mm 1 69 .5 6 32 .1 0 3 36 31 .1 7 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 9 .1 8 CUMPLE 4 2. 35 1 33 40 3 5 96 5. 07 0 .0 0 1 33 27 3. 74 1 33 40 2. 5 1 7 % Cumple
3 87 1 8.5 1 2 27 .4 1 1 15 0.9 70 1 00 *1 00 *3 mm 2 33 .6 6 3 2.8 7 3 44 37 .8 5 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 7 .2 2 CUMPLE 42.35 133403 8716.42 9466.29 133273.74 133402.5 7% Cumple
ESFUERZO DEL ELEMENTO FACTORES t
Analisis de Flexión
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Carrera 80 No.44-67 Medellín – ColomPBX. (57*4) 444 60 20
3 88 2 02 6.2 1 1 08 .7 7 6 41 .1 00 9 0*9 0* 2.5 mm 6 12 .0 9 3 4.1 7 2 69 10 .6 7 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 3 .4 5 CUMPLE 28 .7 9 04 05 1 76 2.0 0 0 .0 0 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 9 % Cumple
38 9 3.9 1 53 .34 81 1.6 40 90 *9 0*2.5 mm 38 1.89 33 .68 26 52 5.23 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 1 .6 9 CUMPLE 28 .7 9 04 05 2 28 6.6 4 0 .0 0 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 3 % Cumple
3 90 3 25 7.1 1 82 .5 9 9 82 .1 90 9 0*9 0* 2.5 mm 2 60 .7 8 3 3.0 9 2 60 56 .8 7 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 5 .8 0 CUMPLE 28 .7 9 04 05 2 07 3.7 7 0 .0 0 9 02 56 .1 9 9 0 40 5.0 1 5 % Cumple
393 1 36 2.4 3 7 7.1 6 6 98 .6 30 9 0* 90 *2 .5 m m 5 15 .4 3 3 4.0 2 2 67 90 .1 7 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 2 .4 5 CUMPLE 28 .7 9 04 05 1 15 0.2 9 0 .0 0 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 6 % Cumple394 2 56 3.0 8 1 58 .5 7 8 69 .1 80 9 0* 90 *2 .5 m m 3 33 .0 0 33 .4 9 2 63 76 .2 7 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 5 .0 3 CUMPLE 28 .7 9 04 05 5 95 .7 8 0 .0 0 9 02 56 .1 9 9 0 40 5.0 1 0 % Cumple395 4 49 5.8 7 2 86 .2 1 03 9.7 30 9 0* 90 *2 .5 m m 2 32 .7 2 32 .8 6 2 58 80 .9 4 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 9 .0 9 CUMPLE 28 .7 9 04 05 2 28 .5 7 0 .0 0 9 02 56 .1 9 9 0 40 5.0 1 8 % Cumple
396 5 42 6.8 1 3 65 .9 7 5 28 .0 80 9 0* 90 *2 .5 m m 9 02 .1 3 34 .4 4 2 7118 .5 4 CUMPLE 0 . 9 0 .7 5 11.6 2 CUMPLE 28 .7 9 04 05 7 69 .4 5 0 .0 0 9 02 56 .1 9 9 0 40 5.0 2 1 % Cumple397 1 4.8 4 3 0.8 2 7 56 .1 60 9 0*9 0* 2.5 mm 4 39 .9 9 3 3.8 5 2 66 59 .9 2 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 0 .9 8 CUMPLE 28 .7 9 04 05 9 18 .8 2 0 .0 0 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 1 % Cumple
398 3783.14 252.64 926.710 90*90*2.5mm 292.94 33 .29 26218.06 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 8 .0 2 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 8 79 .3 8 7 80 8.0 3 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 2 3% Cumple399 5781.2 388.43 1097 .260 90*90*2.5mm 208.95 32 .63 25696.32 CUMPLE 0 . 9 0 .7 5 1 2.3 3 CUMPLE 28 .7 9 04 05 6 24 .3 7 0 .0 0 9 02 56 .1 9 9 0 40 5.0 2 3 % Cumple400 3549.55 227.94 585.620 90*90*2.5mm 733.56 34 .31 27017.53 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 7 .2 4 CUMPLE 28 .7 9 04 05 8 34 .9 6 0 .0 0 9 02 56 .1 9 9 0 40 5.0 1 4 % Cumple401 189.88 6.88 450.000 90*90*2.5mm 1242.34 34.59 27239.40 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 0 .2 2 CUMPLE 2 8 .7 9 04 05 8 50 .1 8 1 05 16 .0 3 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 1 2% Cumple559 1230.35 17428.4 1470 .540 90*90*2.5mm 116.34 30 .86 24301.39 CUMPLE 0 .9 0 .75 553.28 CUMPLE 2 8.7 9 04 05 6 34 .9 0 1 89 0.4 5 9 02 56 .1 9 9 04 05 .0 7 % Cumple
560 694. 39 10148.97 1496. 29 70*70*2mm 68.14 28 .23 13820.97 CUMPLE 0 .9 0 .75 322.19 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 1 08 .7 5 0 .0 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 5 % Cumple561 353.69 5421.42 1471.55 70*70*2mm 70.45 28 .43 13918.76 CUMPLE 0 .9 0 .75 172.11 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 1 65 2.4 6 0 .0 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 6 % Cumple562 223.68 3257.66 1539.81 70*70*2mm 64.34 27 .87 13646.71 CUMPLE 0 .9 0 .75 103.42 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 6 81 .0 5 0 .0 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 3 % Cumple
563 37.67 14.85 1564.64 70*70*2mm 62.31 27 .67 13546.07 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 0 .4 7 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 1 20 .8 4 0 .0 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 1 % Cumple564 2550.22 202.62 1547.35 70*70*2mm 63.72 27 .81 13616.24 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 6 .4 3 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 113 8.7 8 0 .0 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 2 1% Cumple
565 165.79 2669.96 1647.87 70*70*2mm 56.18 26 .97 13202.69 CUMPLE 0 . 9 0 .7 5 8 4.7 6 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 7 63 .0 7 0 .0 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 3 % Cumple566 315.25 4567.87 1678.93 70*70*2mm 54.12 26 .70 13072.33 CUMPLE 0 .9 0 .75 145.01 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 5 65 .4 8 0 .0 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 4 % Cumple567 461.34 6425.73 1669.49 70*70*2mm 54.73 26 .78 13112.07 CUMPLE 0 .9 0 .75 203.99 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 1 00 2.0 1 0 .0 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 6 % Cumple
568 374.69 5805.57 1743.85 70*70*2mm 50.17 26 .14 12796.35 CUMPLE 0 .9 0 .75 184.30 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 1 211.6 9 0 .0 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 6 % Cumple569 495.48 7280.68 1778.76 70*70*2mm 48.22 25 .83 12646.13 CUMPLE 0 .9 0 .75 231.13 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 7 71 .9 8 0 .0 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 6 % Cumple
570 134.93 2027.6 1628.28 70*70*2mm 57.54 27 .13 13284.31 CUMPLE 0 . 9 0 .7 5 6 4.3 7 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 3 75 .2 4 6 9.5 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 2 % Cumple571 636.8 8971.44 1775.19 70*70*2mm 48.41 25 .86 12661.55 CUMPLE 0 .9 0 .75 284.81 CUMPLE 1 3.8 8 4 37 22 2 53 .9 2 0 .0 0 4 37 22 .0 0 4 37 22 .0 6 % Cumple572 2401.77 153.74 672.68 70*70*2mm 337.13 33 .51 16407.35 CUMPLE 0 .9 0 .7 5 4 .8 8 CUMPLE 13 .88 43722 1094.05 1454.86 43722.00 43722.0 18% Cumple
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Diseño de Correas
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11.2 DISEÑO DE ESTRUCTURA DE FUNDACIÓN (ZAPATAS AISLADAS)
Siguiendo las consideraciones del geotecnista procedemos a calcular las zapatas aisladas.
1. F3 M1 M2 Db (mm) Ab (mm2) # de barras S (mm) Ld (mm) Lf (mm) Ganchokg kg.m kg.m B (mm) 1,500 12.7 129 8 191.0 554.27 150 Si
3229.12 157.73 5005.52 d (mm) 225 15.9 200 6 266.82 693.93 150 SiN N.mm N.mm Espesor (mm) 300 19.1 284 4 443.6 833.59 150 Si
31645.376 1545754 49054096Peso suelo + 75587.4 N
2. F3 M1 M2 Db (mm) Ab (mm2) # de barras S (mm) Ld (mm) Lf (mm) Ganchokg kg.m kg.m B (mm) 1,500 12.7 129 8 191.0 554.27 150 Si
8375.15 7339.51 1469.44 d (mm) 225 15.9 200 6 266.82 693.93 150 SiN N.mm N.mm Espesor (mm) 300 19.1 284 4 443.6 833.59 150 Si
82076. 47 71927198 14400512Peso suelo + 75587.4 N
3. F3 M1 M2 Db (mm) Ab (mm2) # de barras S (mm) Ld (mm) Lf (mm) Ganchokg kg.m kg.m B (mm) 1,500 12.7 129 8 191.0 554.27 150 Si
15612.55 1133.73 2417.95 d (mm) 225 15.9 200 6 266.8 693.93 150 SiN N.mm N.mm Espesor (mm) 300 19.1 284 4 443.6 833.59 150 Si
153002.99 11110554 23695910Peso suelo + 75587.4 N
4. F3 M1 M2 Db (mm) Ab (mm2) # de barras S (mm) Ld (mm) Lf (mm) Ganchokg kg.m kg.m B (mm) 1,500 12.7 129 8 191.0 554.27 150 Si
1127.06 224.28 1860.48 d (mm) 225 15.9 200 6 266.8 693.93 150 SiN N.mm N.mm Espesor (mm) 300 19.1 284 4 443.6 833.59 150 Si
11045.188 2197944 18232704Peso suelo + 75587.4 N
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1. Determinación del ancho B
Carga de servicio. Ps (N) 86,632.59Momento de servicio Msy (N.mm) 18,232,704.00Momento de servicio Msx (N.mm) 2,197,944.00Esfuerzo admisible. Qa (N/mm2) 0.370
ex (mm) 210.460ey (mm) 25.371
Anc ho. B (mm) 753.90 Anc ho B elegido (mm) 1,500.00
2. espesor minimo de la zapatad (mm) 150.00recubrimiento(mm) 75.00Espesor (mm) 225.00
3. Revisión a punzonamiento
lc (mm) 1,050.00bc (mm) 550.00Pu (N) 21,658.15Muy (N.mm) (22) 4,558,176.00Mux (N.mm) (11) 549,486.00
eux (mm) 210.46euy (mm) 25.37
qu max (N/mm2) 0.02qu min (N/mm2) 0.00
coeficiente de reducción de res 0.75lambda 1.00as 40.00Beta 0.52b0 (m) 3,800.00f'c (Mpa) 21.00
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d (mm) Espesor (mm) b0 Vubd (N) 1 2 3 comentario150 225 3,800 13,572 1,604,641 581,941 646,487 cumple!325 400 4,500 10,077 4,117,171 2,039,647 1,658,749 cumple!
d definitivo (mm) 325
4. revisión de cortante unidireccional
d(mm) Espesor (mm) Vuud (N) Vc (N) comentario325 400 4,209 284,836 Cumple!
5. revisión de momento
Mu (N.mm) 3,165,428.12396
phi f 0.9fy 420p 0.003beta 0.425alfa 0.72Lv 475mn (N.mm) 173,304,879
Mn>Mu Cumple!
As (mm2) 1462.5 As (cm2) 14.625
Db Db (mm) Ab (mm2) # de barras S (mm) Ld (mm) Lf (mm) Gancho1/2" 12.7 129 12 121.6 554.27 150 Si5/8" 15.9 200 8 190.585714 693.93 150 Si3/4" 19.1 284 6 266.2 833.59 150 Si
5. Revisión del aplastamiento
coeficiente de reducción por aplas 0.65 A1 577,500 A2 5,697,500raiz(A2/A1) 2
Pa (N) 13,400,888Pu (N) 21,658
Pu
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Diseño de conexión
DISEÑO CONEXIÓN A CORTANTE CERCHA A COLUMNAS
F y (kg/cm2) 3500 Pernos Nº Diametro (mm) Fu (kg/cm 2) s (cm)
Fu (kgf/cm 2) 4600 A325X 8 19.1 6300 20Pu (kgf) 47512.4
Resistencia a cortante simple por pernof R n=f 0.50*F bu*m*A b 6733.7
Kgf/perno Pmax = 53869.3 kgf > Pu OK!
Espesor requerido de la platina
Cedencia por cortante f R n = f (0.6A gFy) tp (cm) >= 0.17
Rotura por cortante f R n = f (0.6A nvFu) tp (cm) >= 0.18
Aplastamiento f R n = f 2.4d b*t*F u tp (cm) >= 3.01
Bloque por cortante Agv (cm 2) 90.0
Agt (cm 2) 1.80 R n = 169459.5
Anv (cm 2) 79.6tp (cm)
>= 0.63 Ant (cm 2) 1.11
Por lo tanto el espesor mínimo de platina será : tp (cm) = 3.01 cm2PL 5/8" pulg
Soldadura de unión del ángulo a la viga principal
Electrodo : E7018 4800 kg/cm 2
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Diseño de Placa Base
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Estos mismos cálculos se hicieron para cada combinación desfavorable a la que esta sometidala conexión placa base, en cada una de ellas cumplio los requisitos de diseño.
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ALCANCES Y MODIFICACIONES DEL DISEÑOEste diseño se limita al presente diseño estructural, cualquier cambio en las cantidades oespecificaciones técnicas contenidas en estas memorias o el (los) planos estructurales deberánser consultadas con el diseñador. Si se realizan cambios en las anteriores disposiciones, salva el
diseñador responsabilidad civil o legal por los efectos que dichos cambios conlleven.
Los planos de taller y detalles específicos constructivos de las estructuras deben ser realizadospor el contratista de la obra previo visto bueno de los ingenieros calculista y revisor.
Aprobó:
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Giovanny Sepúlveda Concha.
INGENIERO CIVIL
ESPECIALISTA EN INGENIERIA SISMO RESISTENTE.
Diseñó:
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Jonathan Garces Serna
INGENIERO CIVIL