TRANSFERENCIA DE MASA II EQUIPOS DE EXTRACCION LIQUIDA - LIQUIDA
TRANSFERENCIA DE MASA
II
EQUIPOS DE
EXTRACCION
LIQUIDA - LIQUIDA
CLASIFICACION DE EQUIPOS
DE EXTRACCION LIQUIDA-LIQUIDA
CONTACTORES
POR ETAPAS
EXTRACTORES POR
CONTACTO
DIFERENCIALES
CONTACTORES POR ETAPAS
COLUMNA DE
PLATOS
COLUMNA DE
PULSOS
COLUMNA
DE
SCHEIBEL
MEZCLADORES-
SEDIMENTADORES
EXTRACTORES POR
CONTACTO DIFERENCIALES
COLUMNA
EMPACADA
COLUMNA DE
OLDSHUE-RUSHTON
COLUMNA
DE
SPRAY
EXTRACTOR DE
PODBIELNIAK
MEZCLADOR SEDIMENTADOR
• Las dos fases líquidas
se mezclan y luego se
separan por
sedimentación.
• Se pueden mezclar
cualquier número de
unidades para formar
una cascada en
contracorriente.
Extracto
Refinado
Alimentación
MEZCLADOR
SEDIMENTADOR • Durante la mezcla
uno de los líquidos se dispersa en la forma de gotas pequeñas en la otra fase líquida.
• La fase dispersa puede ser tanto la fase ligera como la fase pesada.
Extracto
Refinado
Alimentación
MEZCLADOR
SEDIMENTADOR
Extracto
Refinado
Alimentación
• La mezcla se conduce en un recipiente de agitación y un tiempo de residencia que se aproxime al equilibrio.
• La etapa de sedimentación es por gravedad en un recipiente llamado decantador.
MEZCLADOR SEDIMENTADOR
• Los extractores mezcladores-sedimentadores alcanzan generalmente unas eficiencias del 80 %, normalmente entre el 90 y el 95 %.
Extracto
Refinado
Alimentación
MEZCLADOR
SEDIMENTADOR
sedimentador sedimentador
Extracto final
Mez
clad
or
Mez
clad
or
Disolvente
Refinado
final
alimentación
• Se pueden combinar en serie para extracción en contracorriente o en etapas múltiples.
• Cada etapa estará formada al menos, por un mezclador y un sedimentador.
• De ordinario, los líquidos se bombean de una etapa a la siguiente.
DISEÑO DE UN MEZCLADOR
SEDIMENTADOR • Los extractores
mezcladores-sedimentadores se dimensionan a partir de corridas por lotes en laboratorio o planta piloto.
• Un diseño preliminar se puede hacer utilizando la teoría disponible y correlaciones empíricas.
Extracto
Refinado
Alimentación
• Los datos experimentales muestran que cuando las viscosidades de los líquidos es mayor que 0.1, el tiempo de residencia promedio requerido de las dos fases líquidas en el mezclador para lograr una eficiencia del 90% puede ser como mínimo de 30 segundos y usualmente no más de 5 minutos, cuando se utiliza una potencia de agitador por volumen de mezcla de 0.788 kW/m3
Extracto
Refinado
Alimentación
• Basado en experimentos, la capacidad de un sedimentador puede ser estimado como 0.2 m3/min de extracto combinado y flujo de refinado por metro cuadrado del área de fases desacoplado.
• Para un recipiente horizontal cilíndrica la relación utilizada de L/DT es 4.
• Si la interfase está localizada a la mitad del recipiente, el área desacoplada es DT L o bien utilizando L/DT = 4 el área será 4D2
T
Extracto
Refinado
Alimentación
EJEMPLO • El ácido benzoico es extraído continuamente de
una solución diluida en agua utilizando tolueno
como solvente en una serie de mezcladores-
sedimentadores que operan en contracorriente.
Los flujos de la alimentación y solvente son
1.89 y 2.84 m3/min, respectivamente. El tiempo
de residencia en cada mezclador es de 2
minutos. Estimar
• A) El diámetro y altura de cada mezclador.
• B) La potencia del agitador.
min73.484.289.1
3mQ
346.9)2)(73.4( mQtV residenciatotal
4
3DVtotal
mV
DH total 3.24
3/1
DISEÑO DEL MEZCLADOR
2
2
33
65.23)min
2.0)(min
73.4( mm
mmLDT
4TD
L2465.23 TD
mDT 43.2
DISEÑO DEL SEDIMENTADOR Para un área desacoplada en el sedimentador
mL 72.9)43.2(4
322
1.454
)72.9()43.2(
4m
LDV T
TOTAL
utosQ
Vt TOTALresidencia min5.9
73.4
1.45
VOLUMEN TOTAL DEL
SEDIMENTADOR
H
D
Di W
Tubería de entrada de
la fase orgánica
Tubería de entrada de
la fase acuosa
Hi
1D
H
3
1
D
Di
12
1
D
W
2
1
H
H i
TURBINA BAFFLE
NÚMERO DE
BAFFLES = 4
TURBINAS DE
PALETAS = 6
084.0
225
276.2
106.02
min 03.1
gDD
D
g
D
Mi
M
i
TD
iM
Para lograr una eficiencia de 90 a 100 % es necesario
suministrarle una vigorosa agitación. Una mínima velocidad de
rotación de la turbina Ώ es requerida para completar y tener
una dispersión uniforme.
Donde:
∆ρ = valor absoluto de la diferencia en densidad entre los
líquidos.
σ = tensión interfacial entre las fases de los líquidos
φD = acumulación fraccional en el tanque de la fase dispersa
líquida.
ρM = densidad de la mezcla de las dos fases dada por:
DDCCM
Donde:
∆ρ = valor absoluto de la diferencia en densidad entre los
líquidos.
σ = tensión interfacial entre las fases de los líquidos
φD = acumulación fraccional en el tanque de la fase dispersa
líquida.
ρM = densidad de la mezcla de las dos fases dada por:
DDCCM
DDCCM
Donde:
ρC = densidad de la fase líquida continua.
ρD = densidad de la fase líquida dispersa.
φC = acumulación fraccional en el tanque de la fase continua
líquida.
μM = viscosidad de la mezcla de las dos fases dada por:
DC
DD
C
CM
5.11
MiD
PPo
53
La potencia del agitador P se puede estimar a partir de una
correlación empírica en términos del número de Potencia Po, el
cual depende del número de Reynolds de la turbina Re:
M
MiD
2
Re
Una correlación experimental de datos de Po versus Re para
recipientes con baffles con turbina de seis paletas encontró que
para Re mayor de 10000, el Po tiende a un valor asintótico de
5.7.
EJEMPLO • El furfural es extraído continuamente de una solución diluida en
agua utilizando tolueno como solvente en una serie de
mezcladores-sedimentadores que operan en contracorriente. Los
flujos de la alimentación y solvente son 1.61 y 2.24 kg/s,
respectivamente. El tiempo de residencia en cada mezclador es
de 2 minutos. La densidad de la alimentación es 998 kg/m3 y su
viscosidad es 0.89 cP, la densidad del solvente es 868 kg/m3 y
su viscosidad es 0.59 cP. La tensión interfacial es 0.025 N/m.
Estimar para el refinado como la fase dispersa:
• A) Las dimensiones del mezclador y el diámetro de la turbina.
• B) La velocidad mínima de rotación
• C) La potencia requerida del agitado a 1.20 veces la velocidad
mínima de rotación.
min097.0
998
6061.1
3
lim
mxQ entacióna
min155.0
868
6024.2
3mxQsolvente
615.0097.0155.0
155.0
extracto
385.0615.01 refinado
A)
min252.0097.0155.0
3mQ
3504.0)2)(252.0( mQtV residenciatotal
4
3DVtotal
m
VDH total 863.0
43/1
DISEÑO DEL MEZCLADOR
mD
Di 288.03
385.0 RD
3130868998
m
kg
3918868615.0998385.0
m
kgxxM
Para la fase dispersa del refinado: B)
615.0 EC
cPxx
M 29.189.059.0
385.089.05.11
615.0
519.0
084.0
225
276.2
106.02
min 03.1
gDD
D
g
D
Mi
M
i
TD
iM
rpm152min
Sustituyendo en la ecuación:
C)
rpm1822.1 min
52
1078.1Re xD
M
Mi
7.553
MiD
PPo
kWP 288.0
3572.0
504.0
288.0
m
kW
V
P
T
Relativamente cercano
al valor recomendado de
0.788kW/m3
TORRE EMPACADA
• Permite contactos
diferenciales y en
ellas el mezclado y la
sedimentación
proceden con régimen
continuo y simultáneo
Alimentación
Extracto
Solvente
Refinado
TORRE EMPACADA
• Una torre empacada es más eficiente que una torre de aspersión, pero aún ocurre retromezclado y la HETS en general es mayor que para las torres de pulsación y con agitación mecánica.
Alimentación
Extracto
Solvente
Refinado
COLUMNA EMPACADA
• El espacio vacío de
una torre de rocío se
rellena con piezas
especiales para reducir
la circulación vertical
de la fase continua.
• El relleno reduce el
espacio libre
disponible para el
flujo.
Líquido
ligero
Líquido
ligero
Líquido pesado
Líquido
pesado
empaque
EMPAQUE
• Anillos Raschig y Palls
• Monturas Berl e Intalox.
• Los cuales provocan que
las gotas se aglutinen y
vuelvan a dispersarse a
intervalos frecuentes a lo
largo de toda la torre.
• La mezcla axial se
reduce
considerablemente.
EMPAQUE
• Rellenos modernos
estructurales.
• Alta capacidad.
• Pobre eficiencia
debido a la
retromezcla.
DISEÑO DE TORRES
EMPACADAS EN EXTRACCIÓN
1
2
*
x
x
OLOLOLxx
dxHNHz
aSK
LH
x
OL ´
Las ecuaciones que se utilizan son similares a las de desorción. Se
utilizan para soluciones diluidas y mezclas totalmente inmiscibles,
utilizando coeficientes globales.
DISEÑO DE TORRES
EMPACADAS EN EXTRACCIÓN
M
FNOL
xx
xxN
*
´´
´*
´*
´*´**
lnFF
NN
FFNNM
xx
xx
xxxxxx
Si la línea de operación y equilibrio son líneas rectas entonces:
DISEÑO DE TORRES
EMPACADAS EN EXTRACCIÓN
A
myx
myxA
AN
SN
SFOL
/
/1ln
1
1´´
´´
El valor del número total de unidades de transferencia se puede
determinar por esta ecuación donde m es la pendiente de la línea de
equilibrio.
equilibriolíneapendiente
operaciónlíneadependiente
mS
FA
..
...
ALTURA EQUIVALENTE A UNA
ETAPA TEÓRICA (HETS)
N
z
teóricasetapasnúmero
empacadatorrealturaHETS
..
..
Para el caso de la altura equivalente a una etapa teórica
tenemos la siguiente relación:
ALTURA DE UNA ETAPA DE EQUILIBRIO
TIPO HETS (m)
Torre de aspersión 3-6
Torre empacada 0.4-1.5
Torre con empaque
estructurado
0.5-1.6
Torre de platos 0.8-1.2
Torre empacada con
pulsación
0.15-0.30
Torre de Scheibel 0.1-0.3
Torre de Karr 0.2-0.6
EJEMPLO
• Una solución acuosa de 800 kg/h conteniendo 12 %
en peso de acetona es extraída con 500 kg/h de
tricloroetano que contiene 0.5 % en peso en un
proceso a contracorriente. El agua y el tricloroetano
son esencialmente inmiscibles hasta concentraciones
de acetona en agua de 27%. El refinado sale con una
concentración del 1 % en peso. Los datos de
equilibrio obedecen a la ecuación y = 1.633x.
Determinar la altura de la torre empacada y el
número de etapas teóricas equivalentes.
1364.012.01
12.0
1
´
F
FF
x
xx
0101.001.01
01.0
1
´
N
NN
x
xx
005.0005.01
005.0
1
´
S
SS
y
yy
A
myx
myxA
AN
SN
SFOL
/
/1ln
1
1´´
´´
979.0
500633.1
800
mS
FA
979.0
633.1/005.00101.0
633.1/005.01364.0979.01ln
979.01
1OLN
Si la altura de la unidad de transferencia HOL es de 1.2
metros. La altura de la columna empacada es:
)226.15)(2.1( OLOLNHz
mz 27.18
N
z
teóricasetapasnúmero
empacadatorrealturaHETS
..
..
0.122.18
..
..
Nteóricasetapasnúmero
empacadatorrealturaHETS
Si la altura equivalente HETS para torre empacada es de
1.0:
22.18N
TORRE DE EXTRACCIÓN POR
ASPERSIÓN
• Estas columnas son las
más simples y
sencillas.
• Presentan baja
eficiencia debido al
escaso mezclado y
como consecuencia su
uso es reducido en la
industria. Tubería
de
rociado
Salida líquido pesado
Líquido
ligero
Líquido
pesado
Salida
líquido
ligero
Gotas
TORRE DE EXTRACCIÓN POR
ASPERSIÓN • El líquido pesado entra
por la parte superior de la
torre de rocío, llena la
torre, lo que constituyendo
la fase continua y fluye
hacia fuera, por el fondo.
El líquido ligero entra a
través de un distribuidor
de tobera en el fondo, que
lo dispersa hacia arriba en
forma de rocío de gotas
pequeñas.
Tubería
de
rociado
Salida líquido pesado
Líquido
ligero
Líquido
pesado
Salida
líquido
ligero
Gotas
COLUMNA DE PLATOS
PERFORADOS
• El líquido ligero fluye por
las perforaciones de cada
plato, y de ese modo, se
dispersa en gotas se
elevan por la fase
continua. El líquido
pesado fluye
horizontalmente por cada
plato y pasa al plato
inferior por el tubo de
descenso.
Líquido
pesado
Gotas de
líquido
ligero que
ascienden
Disolvente
aglomerado
Las gotas del disolvente
ligero líquido tienden
a elevarse.
Las gotas dispersadas se
aglutinan debajo de
cada plato y se
vuelven a formar por
encima de éste al
pasar las
perforaciones.
Líquido
pesado
Gotas de
líquido
ligero que
ascienden
Disolvente
aglomerado
COLUMNA DE PLATOS
PERFORADOS
• El líquido acuoso
pesado fluye hacia
abajo en los platos,
donde se pone en
contacto con las
gotas flotantes y
después pasa por la
bajada del plato
hacia el plato
inferior.
Líquido
pesado
Gotas de
líquido
ligero que
ascienden
Disolvente
aglomerado
COLUMNA DE PLATOS
PERFORADOS
EXTRACTORES AGITADOS
• Columnas con
agitación mecánica
asistida.
• Se utilizan cuando la
tensión superficial es
alta, y/o la diferencia
de densidades es baja,
y/o viscosidades de los
líquidos altas.
Entrada
líquido
ligero
Entrada
líquido
pesado
Salida líquido pesado
Salida líquido ligero
EXTRACTORES AGITADOS
• Una serie de
agitadores de
paletas montados
sobre un eje
giratorio central,
proporcionan la
agitación para
ambas fases.
• Operan a
contracorriente.
Salida líquido ligero
Entrada
líquido
ligero
Entrada
líquido
pesado
Salida líquido pesado
EXTRACTORES AGITADOS
• Cada agitador está
separado del siguiente
por una sección en
calma constituida por
un tamiz de alambre
que promueve el
aglutinamiento de las
gotas y la separación
de las fases.
Entrada
líquido
ligero
Entrada
líquido
pesado
Salida líquido pesado
Salida líquido ligero
CONTACTORES DE DISCOS
GIRATORIOS
• Este aparato utiliza
impulsores de turbina de
disco con hoja plana para
dispersar y mezclar los
líquidos y platos con
compartimientos
horizontales para reducir
el mezclado axial.
• Se utilizan en la industria
petroquímica para el
furfural.
Disco
del
rotor
Anillo
estator
Salida líquido pesado
Salida líquido ligero
Entrada
líquido
pesado
Entrada
líquido
ligero
CONTACTORES DE DISCOS
GIRATORIOS
• La torre está dividida en
compartimentos
mediante desviadores
horizontales y dentro de
cada compartimento se
proporciona agitación
mediante un disco
horizontal giratorio,
situado en posición
central
COLUMNA SCHEIBEL
Es uno de los
extractores más eficaces
debido a la disposición
interna de los
deflectores que
controlan el mezclado
en las etapas.
Es apropiada para
aplicaciones en las que
se requiera un gran
número de etapas.
COLUMNA SCHEIBEL
En la torre de Scheibel
una serie de agitadores
rotatorio de turbina
forman dispersiones que
se aglomeran o coalescen
al pasar a través de la
malla tejida. Después la
mezcla pasa por la zona
de sedimentación
externa.
Así la torre opera como
una serie de unidades de
extracción de mezclado y
sedimentación.
Región de
mezclado
Región de
sedimentación Impulsor de
turbina
Malla
tejida
Anillo
estator
COLUMNA DE PLATOS
RECIPROCOS DE KARR
• En el caso de la columna de
Karr las placas perforadas se
mueven hacia arriba y hacia
abajo para aumentar la
agitación y provocar pulsación
en los líquidos. Esto da lugar a
una distribución más uniforme
en cuanto al tamaño de gota,
porque las fuerzas de cizalla
sobre la sección transversal de
la torre son muy semejantes.
COLUMNA DE PLATOS
RECIPROCOS DE KARR
• Columnas agitadas que imparten su energía por medio de placas afectadas con movimientos recíprocos o con flujos pulsantes de los líquidos.
COLUMNA DE PULSOS
• Son extractores en los cuales se aplica al contenido líquido un movimiento rápido de vaivén de poca amplitud.
• Se ha descubierto que la agitación producida de ese modo hace mejorar las velocidades de extracción.
COLUMNA DE PULSOS
• Una bomba con émbolo reciprocante, bomba de fuelle o pulso de aire a alta presión se conecta por el exterior al espacio que contiene el fluido continuo, para que todo el contenido de la torre se mueva hacia arriba o hacia abajo. Los flujos de entrada de las fases dispersa y continua entra y salen de la torre.
COLUMNA DE PULSOS
• Se pueden utilizar
una torre
empacada común
o una torre con
platos de tamizado
especiales pueden
someterse a
pulsaciones.
Entrada líquido pesado
Salida líquido pesado
Entrada de
líquido ligero
Salida líquido
ligero
Pulsaciones
EXTRACTOR CENTRÍFUGO DE
PODBIELNIAK
• Es el más importante del grupo.
• La rotación tiene lugar sobre un eje horizontal.
• El cuerpo del extractor es un tambor cilíndrico que contiene cilindros perforados concéntricos.
EXTRACTOR PODBIELNIAK
• Los líquidos se introducen por el eje giratorio.
• El líquido ligero se conduce por el interior hacia la periferia del tambor.
• El líquido pesado hacia el eje del tambor.
FACTORES QUE AFECTAN LA SELECCIÓN DEL
EQUIPO Mezclador-
sedimentador
Extractor
centrífugo
Columnas
estáticas
Columnas
agitadas
Número de
etapas
Bajo Bajo Moderado Alto
Velocidad de
flujo
Alto Bajo Moderado Moderado
Tiempo de
residencia
Muy alto Muy bajo Moderado Moderado
Tensión
interfasial
Moderado a
alto
Bajo a
moderado
Bajo a
moderado
Moderado a
alto
Viscosidad Bajo a alto Bajo a
moderado
Bajo a
moderado
Bajo a alto
Diferencia de
densidades
Bajo a alto Bajo a
moderado
Bajo a
moderado
Bajo a alto
Espacio Alto Moderado Bajo Bajo
VENTAJAS Y DESVENTAJAS EQUIPO VENTAJAS DESVENTAJAS
Mezclador-
sedimentador
Buen contacto
Alta eficiencia
Alta inversión.
Gran espacio.
Contactores
continuos sin
agitación
Bajo costo inicial.
Bajo costo de
operación
Baja eficiencia.
No puede manejar
altos flujos
Contactores
continuos con
agitación
Buena dispersión.
Posibilidad de varias
etapas
No puede manejar
altos flujos.
Extractores
centrífugos
Requiere poco espacio. Altos costos iniciales
y de operación
APLICACIONES DE LOS EQUIPOS
TIPO DE EXTRACTOR CAMPO DE APLICACIÓN
INDUSTRIAL
Mezclador-sedimentador Petroquímica, Química, Metalurgia,
Fertilizantes
Columnas estáticas de
extracción como columna de
platos o empacadas.
Petroquímica, Química y Alimentos
Columnas de pulso como
columnas de platos o
empacadas
Petroquímica, Nuclear y
Metalurgia.
Extractores centrífugos Petroquímica, Química,
Farmaceútica y Nuclear
ESTIMADA MÁXIMA PRODUCCIÓN
EQUIPO MÁXIMO
DIÁMETRO
(m)
ESTIMADA
VELOCIDAD DE
PRODUCCIÓN (m3/h)
Mezclador-sedimentador 10 2400
Columna de platos 5 1200
Columna empacada 5 1000
Contactor de disco rotatorio 4 450
Columna Kuhni 3 280
Columna de platos
reciprocantes
3 280
Columna Scheibel 3 200
Columna de platos y baffle 5 1200
Columna de spray 4 900
PROCESO
Pequeño volumen Extractores
centrífugos
Formación de emulsión Extractores
centrífugos
si
si
Menos de 5 etapas teóricas Extractores
centrífugos,
Mezcladores-
sedimentadores
Más de 5 etapas teóricas
¿Baja altura? Mezcladores-
sedimentadores
si
si si
Pequeña área
De piso
Alto volumen de gasto
Bajo volumen de gasto
si
Rango de carga
grande
si
Rango de pequeña
carga si
si
si
Columna
empacada,Columna Karr,
Columna Scheibel.
Plato
Perforado
pulsado,
Kuhni
RDC, ARD
PROCESO
Mínimo tiempo de residencia Extractores centrífugos
Formación de emulsión Extractores centrífugos,
Columna de platos reciprocantes
SI
SI
NO
Largo tiempo de residencia
Número pequeño
de etapas requeridas
NO
Mezclador - sedimentador
NO
NO
SI
SI Mezclador – sedimentador
Columna sin agitación
Columna agitada mecánicamente
Planta Piloto Extracción líquido/
líquido
1. Columna de extracción
2. Condensador
3. Columna de destilación
4. Caldera
5. Reservorio de producto
final
6. Tanque del solvente
condensado
7. Reservorio de solvente
8. Alimentación de la
columna
9. Recolección de la
columna
10.Bomba de agua
11.Bomba del solvente