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ENTREPISO DE MADERA,
CONCRETO Y ACERO Facultad de Arquitectura
TALLER DE GRADUACION
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TALLER DE GRADUACIN
15 Mayo, 2014
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Universidad Mariano Glvez de Guatemala
Facultad de Arquitectura
Taller de Graduacin
Ing. Ordoez
ENTREPISO DE MADERA,
CONCRETO Y ACERO
Yolanda Muoz
Carn: 060-10-16192
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Ventajas y desventajas del Soil Nailing
Ventajas
El suelo enclavado tiene ventajas tcnicas y econmicas sobre las tcnicas
ms convencionales de corte y retencin. Estas ventajas incluyen las
siguientes:
- Bajo costo, la relativa rapidez de instalacin de las inclusiones no esforzadas
(Nails) la cual es considerablemente ms corta que la de los anclajes y la
capa de lanzado relativamente es ms delgada.
- nicamente se necesita de equipo liviano de construccin para colocar las
inclusiones as como equipo simple de lanzado e inyeccin de lechada. El
llenado de las perforaciones con lechada generalmente se hace por
gravedad. Esta caracterstica puede ser de particular importancia en lugares
de difcil acceso.
- Debido al gran numero de inclusiones, la falla de alguna no es determinante,
ni afecta la estabilidad del sistema, como es el caso de los anclajes
convencionales.
- En suelos heterogneos con gravas y zonas intemperizadas o roca dura, se
ofrece la ventaja de perforaciones de dimetro pequeo para instalar los
nails.
- Las estructuras con suelo enclavado son ms flexibles que las estructuras
rgidas convencionales. Consecuentemente estas estructuras pueden
conformar un terreno perimetral con capacidad de soportar mayores
movimientos diferenciales del terreno en todas direcciones.
- Las deformaciones superficiales pueden ser controladas por medio de la
instalacin de nails adicionales o esforzando los nails del nivel superior a un
pequeo porcentaje de sus cargas de trabajo.
- Los volmenes de corte, relleno y acarreo producto de la construccin de
muros de contencin convencionales se eliminan.
Desventajas
El suelo enclavado comparte con las otras tcnicas de corte y retencin las
siguientes desventajas:
- Los sistemas de drenajes para aguas subterrneas pueden ser difciles de
construir y es difcil de asegurar su efectividad a largo plazo.
- En reas urbanas, el espaciado corto de las inclusiones puede interferir con
construcciones cercanas. Adems, los desplazamientos horizontales pueden
ser mayores que con los anclajes activos, la cual puede causar distorsiones
inmediatas a construcciones adyacentes.
- La capacidad de la inclusin puede no desarrollarse econmicamente en
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suelos cohesivos sujetos a desplazamiento lento (crep), incluso con niveles de
carga relativamente bajas.
Utilizacin del Soil Nailing
La tecnologa del suelo enclavado puede ser considerada ventajosa para
cualquier corte de excavacin ya sea temporal o permanente, en lugar de
cualquier otro mtodo convencional pero especialmente cuando se plantea
la utilizacin de muros anclados. El ahorro comprado con los mtodos
convencionales de estabilizacin esta en un rango de 10 a 30%. La utilizacin
de las inclusiones se ha extendido ampliamente con finalidades diversas, que
pueden agruparse, en los siguientes campos principales de aplicacin:
Estructuras de retencin en corte a. Cortes verticales o casi verticales.
b. Portales de tneles.
c. Estribos o confinamiento de puentes.
Reparacin y reconstruccin de estructuras existentes a. Muros de contencin de mampostera o concreto reforzado despus o justo
antes de la falla por deflexiones excesivas.
b. Muros anclados por falla, sobrecarga o corrosin en los tendones de los
cables.
c. Muros de tierra armada (mecnicamente estabilizada) para proveer
estabilidad horizontal y a la masa que la ha perdido por la corrosin de las
mallas o baja calidad del relleno.
Estabilizacin de taludes
a. Estabilizacin de taludes potencialmente inestables donde un pequeo o
ningn movimiento ha ocurrido pero el factor de seguridad es inaceptable.
b. Estabilizacin de taludes con movimiento lento (crep), donde el movimiento
est ocurriendo a una tasa inaceptable.
c. Cosido de macizos rocosos fisura dos con desprendimientos.
d. Deslizamientos de taludes en roca o terrenos sueltos.
Malla de alambre soldado
La malla de alambre soldado puede utilizarse para aplicaciones temporales y
permanentes. Es utilizada en estratos de roca intemperizada o en suelos
granulares fuertemente cementados, donde la erosin de la superficie no se
considera significativa. Para aplicaciones permanentes, el galvanizar la malla
es necesario generalmente.
Concreto lanzado El lanzado de concreto es ampliamente utilizado tanto para estructuras
temporales como permanentes. El lanzado provee una capa superficial
continua y flexible que puede rellanar vacos y grietas del la superficie
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excavada. Para aplicaciones permanentes, siempre se refuerza con malla de
alambre soldado con el espesor necesario con capas sucesivas de lanzado,
cada una de 2 a 4 pulg. (5 a 10 cm) de espesor.
Aplicaciones temporales han sido construidas utilizando malla de alambre
soldado o fibras de refuerzo y concreto lanzado. El colocar la malla de
alambre soldado o las fibras de refuerzo tiene el fin de dar mayor flexibilidad a
la estructura y reducir la propagacin de rajaduras. La durabilidad del
lanzado depende en gran medida de mantener la relacin agua cemento
alrededor de 0.4 y utilizar una entrada de aire adecuada.
Paneles prefabricados Los paneles prefabricados son utilizados en aplicaciones permanentes para
proveer un acabado al producto que satisfaga los diversos requisitos estticos,
ambientales y de durabilidad. Estos tambin proveen un drenaje continuo
atrs del revestimiento. Los paneles prefabricados pueden ser adjuntados a
las inclusiones o ensamblados a la cabeza de la inclusin por medio de
diferentes dispositivos.
Cabeza del Nailing
La cabeza del Soil Nailing la integran tres componentes principales, la platina,
la tuerca y la roldana. La platina es fabricada de acero grado 36 (ASTM A 36)
y es generalmente cuadrada de 200 a 250 mm de largo por 19 mm de grosor.
La funcin de la platina es la de distribuir la fuerza al final del Nailing durante el
procedimiento del concreto lanzado y contrarrestar las fuerzas del talud. La
platina contiene un agujero central en donde se coloca la barra de acero. La
roldana es luego insertada en la barra de acero la cual es asegurada por
medio de una tuerca hexagonal. La roldana y la tuerca son fabricadas con
acero consistente con la de la barra de acero por lo tanto, generalmente es
grado 60.
Las tuercas son ajustadas por medio de una llave de calibracin.
Inyeccin
La inyeccin para Soil Nailing es comnmente una mezcla de cemento con
agua la cual llena el espacio anular entre la barra del Nailing y el suelo que lo
rodea. Los tipos de cementos que se puede utilizar son el tipo I, II, III o V de
acuerdo a la norma ASTM C 150.
La relacin entre agua/cemento para la inyeccin en el Soil Nailing vara
entre 0.4 y 0.5. en algunos casos se puede utilizar una mezcla ms densa con
un slump de 30 mm debido a que el Nailing se encuentra en un suelo
altamente permeable o roca altamente fracturada. Ocasionalmente una
mezcla muy densa puede ocasionar dificultades con la instalacin de los
centralizadores y en estos casos la mezcla por si sola puede proveer suficiente
soporte para centralizar la barra de acero.
Las caractersticas de la mezcla para la inyeccin suele ser de alta influencia
para un buen Soil Nailing. Se debe de utilizar una mezcla que logre alcanzar
como mnimo a los 28 das una resistencia a la compresin de 3,000 psi. La
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mezcla es bombeada poco despus de ser colocada la barra de acero para
reducir el riesgo de derrumbes internos en el agujero.
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ANALISIS DE TALUD POR SOIL NAILING
El propsito de este captulo es el de proporcionar al lector los principios que
gobiernan el anlisis y diseo de los muros de Soil Nailing. Se introducirn los
conceptos tcnicos relacionados a los mecanismos que conciernen a la
respuesta de construccin y operacin del Soil Nailing.
Estados lmites
El anlisis y diseo del Soil Nailing debe considerar dos limitantes: El estado
limite de esfuerzos y los estados limites de servicio.
Estado lmite de esfuerzo: Este estado limite se refiere a los modos y colapsos en donde las cargas aplicadas inducen fuerzas que son mayores a los
esfuerzos del sistema completos o de componentes individuales y por lo tanto
la estructura se convierte en inestable. El diseo del Soil Nailing debe de
asegurar que el sistema es seguro ante cualquiera de las potenciales
condiciones de falla presentada en la
Fallas Externas.
Fallas Internas
Las comprobaciones que hay que realizar sobre esta tipologa de muros
son las siguientes:
1) Comprobaciones sobre Fallo Externo
1.A. Comprobacin de la Estabilidad
Global
Esta comprobacin consiste en
considerar tanto al talud como a los
refuerzos, como un bloque rgido. En
este tipo de anlisis primero se
establece una superficie de
deslizamiento del talud, que puede
ser una aproximacin circular,
unilineal o bilinear, pero siempre y
cuando se sigan los conceptos de la
mecnica de suelos. Luego, se consideran todas las cargas que actan sobre
el bloque suelo refuerzo, tomando en cuenta tanto las estabilizantes como las
desestabilizantes para determinar el factor de seguridad. El mtodo consiste
en determinar una superficie de deslizamiento crtico en la cual el factor de
seguridad de la relacin fuerzas estabilizantes para las fuerzas
desestabilizantes es menor, para luego comparar con el factor de seguridad
mnimo establecido para la estabilidad global.
1. B. Comprobacin de deslizamiento
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Para este tipo de anlisis se considera
la teora de Rankine y la de Coulomb
para el empuje activo del suelo. Para
analizar la capacidad de deslizarse
de un muro, nuevamente se le
considera como un bloque a toda la
estructura y se analizan las fuerzas
que empujan al muro y las fuerzas
que lo retienen. Como siempre, el
factor de seguridad al deslizamiento
se establece como la razn entre las fuerzas resistentes horizontales y las
fuerzas deslizantes horizontales
1.C. Comprobacin de la Capacidad de Carga
Ocurre cuando, por la excavacin,
del talud se genera una carga de
desequilibrio que causa un
levantamiento en el taln del muro y
por ende el asentamiento de la
estructura (muro y anclajes). No suele
ser un fallo comn en muros anclados
de hormign proyectado, sin
embargo se puede presentar
cuando el muro se construye en
suelos blandos y finos.
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2) Comprobaciones sobre Fallo
Interno
2. A. Comprobacin de la tensin
admisible del acero del tirante (rotura
del tirante a traccin).
2. B. Comprobacin del deslizamiento
del tirante dentro del bulbo
2. C. Comprobacin de la seguridad
frente al arrancamiento del bulbo
(deslizamiento bulbo-terreno).
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3) Comprobaciones sobre la cara del muro
3. A. Comprobacin a flexin
El muro anclado de hormign
proyectado puede ser considerado
como una losa continua donde las
cargas son la presin lateral de tierra y
los apoyos son las fuerzas de tensin
generadas por los anclajes insertados
en la tierra. Por ello, es posible calcular
la resistencia a flexin de este muro
como se calcula en cualquier losa de
hormign armado. Los momentos
positivos en esta losa de hormign se encuentran en el vano entre dos anclajes as como los momentos negativos se
encuentran alrededor de los anclajes, modelo parecido a cualquier viga
contina.
3. B. Comprobacin a punzonamiento
Ocurre en la cara del muro y
semejante con el anlisis de este
tipo de estado lmite en
cimentaciones. La superficie de
fallo, como toda rotura
por punzonamiento, es cnica y
depende de la placa que se
haya utilizado en la conexin
anclaje-pantalla y tambin del
grosor y armado de la pantalla
del muro.
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Donde:
H = alto del muro
H= alto de la cuesta = ngulo detrs de la cuesta eq= ngulo detrs de la cuesta equivalente = ngulo del muro = inclinacin del muro desde la horizontal Cb= cohesin del suelo
BL= largo de la falla horizontal en donde Cb es efectivo
W= peso del bloque del Soil Nailing
QD= porcin permanente de carga total QT
b= ngulo efectivo de la friccin de la base = ngulo efectivo de la friccin del suelo detrs del bloque del Soil Nailing = ngulo de friccin de la interface entre el suelo y el muro = peso especifico del suelo H1= altura efectiva en donde la presin de la tierra acta
KA= coeficiente de la presin activa del suelo detrs del muro del Soil Nailing
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Consideraciones inciales para el diseo de un muro Soil
Nailing a) Caractersticas del muro de Soil Nailing:
Las caractersticas para estabilizar el muro
Soil Nailing incluyen: (1) altura del muro;
(2) longitud del muro; y (3) inclinacin del
muro (la inclinacin tpica esta en el
rango de 0 a 10). La inclinacin de la
cara del muro puede ser improvisada
temporalmente para la estabilidad ya
que disminuye el esfuerzo en la cara del
muro el cual disminuye el Soil Nailing.
b) Espaciamiento vertical y horizontal del
Soil Nailing: El espaciamiento horizontal es
proporcional al espaciamiento vertical y
comprende un rango entre 1.25 a 2.00
mts para una inyeccin y perforacin
convencional y a la vez este
espaciamiento contiene un rea de
influencia de a 4.00 m2.
c) Patrones para la distribucin del Soil Nailing en el muro: Esta distribucin
puede ser (1) Rectangular; (2) Triangular; y (3) Irregular. El patrn rectangular
resulta como una columna alineada al muro y facilita la construccin vertical
de las juntas para la instalacin de los paneles de concreto. Al mismo tiempo
el patrn rectangular necesita una continuidad vertical para la fcil
instalacin de sistemas de drenaje.
d) Inclinacin del Soil Nailing: Normalmente, el Soil Nailing se instala con una
inclinacin en un rango del 10 a 20 respecto a la horizontal siendo la
inclinacin tpica de 15. Es recomendado este rango de inclinacin para
evitar el regreso de la inyeccin de la lechada de agua cemento que se
aplica a cada Nailing. A la vez se presenta este rango de inclinacin debido a
la posible localizacin de estructuras vecinas.
e) Longitud de Soil Nailing y distribucin: La distribucin del largo de las barras del Soil
Nailing en el muro pueden ser seleccionadas uniformemente o variable dependiendo
la longitud de la falla a proteger.
(1) Longitud uniforme del nail, es cuando existe una sobrecarga menor y constante y
no se encuentran estructuras cercanas y solo acta el peso del suelo. (2) Longitud
variable del nail, es cuando existe estructuras cercanas y su sobrecarga es mayor, y
as controlar mejor las deformaciones del muro.
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La longitud de la barra del Nailing puede ser asumida del 0.7H, donde H es la altura
del muro. La longitud del Nailing puede ser mayor a 0.7H si la sobre carga es
esperada o el muro es muy alto (mayor a 10.00 mts).
f) Materiales para el Soil Nailing: La calidad de los materiales del Soil Nailing tiene que
ser comparado por ensayos de laboratorio de alta calidad.
g) Propiedades del Suelo: Las propiedades del suelo son fundamentales en el diseo
del muro de Soil Nailing debido a que es el elemento principal de la estabilizacin de
los taludes. Las propiedades del suelo que se requieren a la hora del diseo de un
muro de Soil Nailing son: (1) el peso especifico del suelo ; (2) la cohesin c; y (3) el ngulo de friccin .
h) Otras consideraciones inciales del diseo:
Evaluacin de corrosin. Estimacin del dimetro de perforacin. Seleccin de factores de seguridad. Definicin de cargas.
Estimacin de deformaciones
a) Utilic la figura 27 para estimar la magnitud del desplazamiento vertical y
horizontal.
b) Obtenga el alto del muro (H) y la inclinacin del muro conforme a la
vertical () (vea figura 27 para descripcin de las variables). c) Identifique las condiciones del suelo.
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d) Estime el desplazamiento horizontal y vertical h y v en la parte superior del muro.
e) Calcule la zona de influencia, DDEF, donde deformaciones notables del suelo ocurra:
f) Verifique desplazamiento estimados contra criterio de mximas deformaciones.
Modelo matemtico del diseo del Soil Nailing
El modelo matemtico en el clculo del Soil Nailing que comnmente se utiliza es el
mtodo de Bishop modificado, el cual se basa en interacciones utilizando el factor
de seguridad ms bajo debido a que es el ms crtico, debido a la cantidad de
interacciones que se tendran que realizar para el clculo idneo, regularmente se
usan programas de computadoras para encontrar este factor.
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CALCULO DEL EMPUJE ACTIVO.
Existen diversas teoras para la determinacin del empuje activo, entre las que
destacan las debidas a Coulomb y Rankine. En ambas teoras se establecen
diversas hiptesis simplificativas del
problema, que conducen a cierto grado
de error, pero producen valores de
empuje que entran dentro de los
mrgenes de seguridad.
En el estado actual de conocimientos se
pueden calcular los empujes del terreno
con razonable precisin en el caso de
suelo granulares. Para otros tipos de suelo
la precisin es poco satisfactoria.
La teora se basa en suponer que al moverse el muro bajo la accin del
empuje, se produce el deslizamiento de una cua de terreno MNC, limitada
por el trasds del muro MN, por un plano que pase por el pie del muro y por la
superficie del terreno. Por tanto, se establece una primera hiptesis, que es
suponer una superficie de deslizamiento plana, lo cual no es del todo cierto,
aunque el error introducido sea pequeo.
El resto de los supuestos de partida se pueden sintetizar en los siguientes
puntos:
- Considera la existencia de friccin entre el terreno y el muro.
- Supone que el terreno es un material granular, homogneo e isotrpico y
que el drenaje es lo suficientemente bueno como para no considerar
presiones intersticiales en el terreno.
- De todos los posibles planos de deslizamiento, el que realmente se produce
es el que conlleva un valor de empuje mximo.
- La falla es un problema bidimensional. Considera una longitud unitaria de un
cuerpo infinitamente largo.
El problema consiste ahora en determinar el plano de deslizamiento crtico
que produce un valor mximo del empuje. Para ello se elige un plano
arbitrario que forme un ngulo q con la horizontal y se establece el equilibrio
de la cua MNC. Las fuerzas que intervienen son:
- Peso de la cua MNC del terreno Pt
- Reaccin Ea del trasds sobre el terreno, que formar un ngulo d con la
normal al trasds. Dicho ngulo ser el de rozamiento entre muro y terreno.
- Reaccin F de la masa de suelo sobre la cua, que formar un ngulo j con
la normal a la lnea de rotura NC. Dicho ngulo ser el de rozamiento interno
del terreno.
Como se conoce Pt en magnitud y direccin y Ea y F en direccin, se podr
calcular el valor de estas dos ltimas fuerzas a travs del polgono de fuerzas
que forman.
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El peso de la cua de terreno MNC viene dado por:
TEORIA DE RANKINE.
La teora de Rankine para el clculo de empujes en terrenos granulares se
basa en las hiptesis de que el terreno presenta
superficie libre plana y est en el llamado estado
Rankine, en el cual presenta dos series de superficies
planas de rotura, formando ngulos de 45 /2 con la horizontal.
Para el caso particular de trasds vertical, las
componentes Ph y Pv de la presin a profundidad z
vienen dadas por las expresiones:
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Es decir, que la teora de Coulomb para
trasds vertical y superficie de terreno de
ngulo b igual al de rozamiento del terreno
con el muro d, conduce al mismo valor del
empuje que la de Rankine ( = 90 y = ). Ambas teoras coinciden en el caso
particular de que el talud del relleno sea
horizontal y el ngulo de rozamiento
terreno muro sea cero (a = 90 y b = d = 0).
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MUROS DE CORTE MUROS DE CORTE O PLACAS
Los muros son elementos estructurales verticales que reciben cargas por compresin .
CLASIFICACION :
MUROS PORTANTES
Son los que soportan cargas verticales y/o cargas horizontales perpendiculares a l
MUROS NO PORTANTES
Son los que resisten solo su peso propio y eventualmente cargas horizontales.
MUROS ESTRUCTURALES O DE CORTE O PLACAS:
Son los que reciben cargas horizontales paralelas a la cara del muro.
MUROS DE CORTE O PLACAS
.
TIPOS DE REFUERSO DE MURO
Los muros tienen tres tipos de refuerzo: longitudinal,
vertical y horizontal.
El refuerzo longitudinal, ubicado en los extremos del
muro, toma traccin o compresin debido a la flexin,
puede incluir el refuerzo de confinamiento y colabora
en tomar el corte en la base que tiende a generar
deslizamiento.
El refuerzo horizontal toma el corte en el alma y el
refuerzo vertical puede tomar carga axial, toma deslizamiento por corte y corte en el
alma
TIPOS DE REFUERSO DE MURO
TIPOS DE FALLA EN EL MURO
De acuerdo con ensayos realizados empleando cargas cclicas estticas (entre los
60s y 80s por la Asociacin de Cementos Prtland)4, los muros portantes pueden fallar de diversas maneras y se han identificado distintas respuestas en muros de
concreto armado. Estas incluyen estados de lmite de flexin, traccin diagonal,
compresin diagonal (aplastamiento del alma), compresin en los talones y pandeo
del refuerzo, corte-deslizamiento y pandeo fuera del plano del muro.
En la siguiente figura se pueden apreciar diversos tipos de falla donde las acciones
sobre el muro, (a), generan diversas fallas: (b) flexin, (c) traccin diagonal, (d) corte-
deslizamiento y (e) deslizamiento en la base.
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TIPOS DE FALLA EN EL MURO
TIPOS DE FALLA EN EL MURO
Cuando la respuesta es frgil los mecanismos de disipacin son diferentes, son por
deslizamiento en la base y por degradacin en el concreto, esto implica menor
capacidades de ductilidad pero tambin menores importantes disminuciones de
rigidez y, por lo tanto , para respuestas basadas, en resistencia, importantes
reducciones en la demanda.
PRINCIPALES TIPOS DE FALLA
1) Respuesta con ductilidad limitada
2) Respuesta con alta capacidad de ductilidad
DUCTILIDAD
Ductilidad es la habilidad de una estructura, de sus componentes o de sus materiales
de sostener, sin fallar, deformaciones que excedan el lmite elstico, o que excedan
el punto a partir del cual las relaciones esfuerzo vs. deformacin ya no son lineales.
Es importante que cuando excedan el lmite elstico tengan un recorrido importante
en el rango inelstico sin reducir su capacidad resistente
TIPOS DE DUCTILIDAD
Dependiendo del parmetro usado, existen diferentes definiciones de ductilidad.
De curvatura, de rotacin, de desplazamiento y de deformacin.
Por ejemplo, para que los muros desarrollen ductilidad los extremos deben ser
confinados
NECESIDAD DE CONFINAMIENTO
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Respuestas con Alta Capacidad de Ductilidad (Flexin
El estado Lmite que se presenta se inicia con la fluencia del acero longitudinal,
cuando la deformacin de este alcanza la platea plstica, esto conlleva a que las
deformaciones unitarias en la fibra en compresin del concreto llegue a valores de
0.003 o 0.004 y, por lo tanto, la necesidad de confinar sea ineludible.
Asimismo, los estribos en el confinamiento previenen el posible pandeo de las barras
longitudinales.
En esta situacin, la curva esfuerzo-deformacin del acero debe de tener una clara
platea plstica que permita la aparicin de la ductilidad requerida por las
solicitaciones de flexin en el muro.
EDIFICIOS DE MUROS DE DUCTILIDAD LIMITADA
Es comn que la resistencia a la flexin de estos muros sea tan alta, que es difcil
desarrollarla sin que fallen antes por cortante. Este tipos de falla puede aceptarse si
la demanda de ductilidad es mucho menor que la requerida para muros esbeltos, a
estos muros se le conoce como muros de ductilidad limitada.
Habitualmente, este tipo de edificios no tienen vigas, las losas se apoyan
directamente en los muros. Estas son por lo general macizas y vaciadas por separado
de los muros.
La cimentacin se realiza usualmente sobre una platea de cimentacin sobre suelo
tratado.
EDIFICIOS DE MUROS DE DUCTILIDAD LIMITADA
Mayormente se emplea concreto premezclado con un asentamiento de 6 o ms debido al espesor de los muros.
La resistencia a compresin mnima comnmente empleada es de fc=175kg/cm2, llegndose a incrementar hasta fc=240kg/cm2 o ms, en ciertos casos.
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Respuestas con Ductilidad Limitada
Para muros en esta situacin, la respuesta estructural puede darse en los
siguientes estados: corte elstico y corte inelstico, sbito o frgil.
Corte elstico
El corte elstico se desarrolla cuando la demanda de corte es menor a la capacidad
de corte en la seccin, pero adems esta capacidad es menor que el cortante
inherente a la capacidad de flexin. En estos casos el aplastamiento de los talones, el
deslizamiento en la base y la rotura del acero horizontal y/o vertical es esperado. Sin
embargo, si la seguridad ante cargas de gravedad o viento estn presentes, esta
fractura del acero (que no llega a incursionar en la platea plstica, ya que es
cizallado antes) es beneficiosa para el comportamiento ssmico, ya que implica una
reduccin en la demanda de corte y por lo tanto acta como un sistema
incorporado de aislamiento ssmico en la base. Corte Inelstico
Corte sbdito o frgil, que implica fallas por traccin en el alma o aplastamiento por
corte del alma. En ambas situaciones, son resultados poco deseados. Esto se ha
observado cuando se incluyen barras de anclaje dowells, con el fin de evitar la falla
por deslizamiento11.
PROCEDIMIENTO
CONSISTE EN ESTIMAR LA RESISTENCIA A LA COMPRESION DEL MURO A TRAVES DE LA
SIGUIENTE FORMULA:
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Donde :
= Es el factor de reduccin de resistencia igual a 0.65 pues la solicitacin es flexo compresin.
K = Factor de longitud efectiva
H = Altura libre del muro
Ag = rea de la seccin transversal del muro.
PROCEDIMIENTO
Si la carga de compresin a la que esta sometido el muro es mayor que la estimada
a travs de la expresin anterior, entonces es necesario incrementar las dimensiones
de la seccin o analizarla por el mtodo general de diseo de muros. La estructura
deber ser provista del refuerzo mnimo para controlar el agrietamiento de la
estructura (ACI -14-3) definido segn como sigue:
PROCEDIMIENTO
.
PROCEDIMIENTO
El espaciamiento del refuerzo horizontal y vertical no ser mayor que tres veces el
espesor del muro ni mayor que 45 cm.
El acero vertical no necesita estribos laterales si la cuanta del refuerzo, respecto al
rea bruta del elemento es menor que 0,01 o si este refuerzo no trabaja a
compresin.
En los muros de espesor mayor que 25 cm el refuerzo horizontal y vertical debe
distribuirse en dos capas, como se muestra en la figura. Esta recomendacin no es
vlida para los muros de stano.
Aunque en los muros cuyo espesor es menor que 25 cm no se requiere que el refuerzo
se distribuya en dos capas, es conveniente hacerlo para controlar el agrietamiento
siempre que el espaciamiento y recubrimiento mnimo lo permitan
REGLAMENTO ACI 318-8
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FACTOR DE ALTURA EFECTIVA PARA DIFERENTES MUROS Y CONDICIONES DE APOYO
METODO GENERAL DE DISEO
Se usa cuando :
Si la carga axial se ubica fuera del tercio central.
Por lo general es necesario tomar en cuenta el efecto de esbeltez para el anlisis y
por lo tanto se emplea el mtodo de amplificacin de momentos siempre que Kl/r <
100
