PARAMETRO VALOR CAUDAL LPS 9.70 CAUDAL m3/h 34.92 CAUDAL m3/día 838.08 CAUDAL LPS FC 11.64 CAUDAL m3/h FC 41.90 CAUDAL m3/día FC 1005.70 Agua salida La Española ÍTEM DESCRIPCIÓN UNIDADES Método 1 Demanda Bioquímica de Oxigeno mg/L de O2 SM 5210 B 2 Demanda Química de Oxigeno mg/L de O2 SM 5220 D 3 Solidos Suspendidos Totales mg/L de SST SM 2540 D 4 Solidos Sediméntales mL/L SM 2540 F 5 Aceites y Grasas mg/L de Ay G SM 5520B 6 pH Unidades de pH SM 4500 - H +B 7 Temperatura °C SM 2550 B 8 Detergentes (SAAM) mg/L de SAAM SM 5540 C Agua Salida Sanitaria Urbanizacion Garabito ÍTEM DESCRIPCIÓN UNIDADES Método 1 Demanda Bioquímica de Oxigeno mg/L de O2 SM 5210 B 2 Demanda Química de Oxigeno mg/L de O2 SM 5220 D 3 Solidos Suspendidos Totales mg/L de SST SM 2540 D 4 Solidos Sediméntales mL/L SM 2540 F 5 Aceites y Grasas mg/L de Ay G SM 5520B 6 pH Unidades de pH SM 4500 - H +B 7 Temperatura °C SM 2550 B 8 Detergentes (SAAM) mg/L de SAAM SM 5540 C Agua Salida Pluvial Urbanizacion Garabito ÍTEM DESCRIPCIÓN UNIDADES Método 1 Demanda Bioquímica de Oxigeno mg/L de O2 SM 5210 B 2 Demanda Química de Oxigeno mg/L de O2 SM 5220 D 3 Solidos Suspendidos Totales mg/L de SST SM 2540 D 4 Solidos Sediméntales mL/L SM 2540 F 5 Aceites y Grasas mg/L de Ay G SM 5520B 6 pH Unidades de pH SM 4500 - H +B 7 Temperatura °C SM 2550 B 8 Detergentes (SAAM) mg/L de SAAM SM 5540 C
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PARAMETRO VALORCAUDAL LPS 9.70CAUDAL m3/h 34.92CAUDAL m3/día 838.08CAUDAL LPS FC 11.64CAUDAL m3/h FC 41.90CAUDAL m3/día FC 1005.70
Agua salida La Española
ÍTEM DESCRIPCIÓN UNIDADES Método
1 Demanda Bioquímica de Oxigeno mg/L de O2 SM 5210 B2 Demanda Química de Oxigeno mg/L de O2 SM 5220 D3 Solidos Suspendidos Totales mg/L de SST SM 2540 D4 Solidos Sediméntales mL/L SM 2540 F5 Aceites y Grasas mg/L de Ay G SM 5520B6 pH Unidades de pH SM 4500 - H +B7 Temperatura °C SM 2550 B8 Detergentes (SAAM) mg/L de SAAM SM 5540 C
Agua Salida Sanitaria Urbanizacion Garabito
ÍTEM DESCRIPCIÓN UNIDADES Método
1 Demanda Bioquímica de Oxigeno mg/L de O2 SM 5210 B2 Demanda Química de Oxigeno mg/L de O2 SM 5220 D3 Solidos Suspendidos Totales mg/L de SST SM 2540 D4 Solidos Sediméntales mL/L SM 2540 F5 Aceites y Grasas mg/L de Ay G SM 5520B6 pH Unidades de pH SM 4500 - H +B7 Temperatura °C SM 2550 B8 Detergentes (SAAM) mg/L de SAAM SM 5540 C
Agua Salida Pluvial Urbanizacion Garabito
ÍTEM DESCRIPCIÓN UNIDADES Método
1 Demanda Bioquímica de Oxigeno mg/L de O2 SM 5210 B2 Demanda Química de Oxigeno mg/L de O2 SM 5220 D3 Solidos Suspendidos Totales mg/L de SST SM 2540 D4 Solidos Sediméntales mL/L SM 2540 F5 Aceites y Grasas mg/L de Ay G SM 5520B6 pH Unidades de pH SM 4500 - H +B7 Temperatura °C SM 2550 B8 Detergentes (SAAM) mg/L de SAAM SM 5540 C
PARAMETRO VALORCAUDAL LPS 1.94CAUDAL m3/h 6.984CAUDAL m3/día 167.62CAUDAL LPS FC 2.33CAUDAL m3/h FC 8.38CAUDAL m3/día FC 201.14
1. Selección de parametros de partida para cribado de gruesos1 Caudal de diseño 54.002 Caudal maximo 79.203 Caudal minimo 0.004 Velocidad de paso entre barrotes a caudal de diseño con reja sucia 0.605 Numero de lineas de desbaste 1.006 Espesor de los barrotes 8.007 Distancia entre barrotes 20.008 Resgaurdo del canal 0.309 Angulo de inclinacion de los barrotes 60.00
10 Maxima colmatacion entre dos limpiezas 30.0011 Relacion profundidad util/anchura del canal 1.00
12 Caudal de diseño por linea 54.0013 caudal maximo por linea 79.214 Superficie util del canal 0.043315 Velocidad de paso entre barrotes a caudal de diseño con reja limpia 0.4216 Velocidad de paso entre barrotes a caudal de max. con reja limpia 0.6217 Velocidad de paso entre barrotes a caudal max. Con reja comatada 0.8818 Velocidad de aproximacion por el canal a caudal de diseño 0.3519 Velocidad de aproximacion por el canal a caudal minimo 0.0020 Anchura del caudal 0.3021 Profunidad util del canal 0.1422 Profunidad total del canal 0.44
2. Selección de parametros de partida para cribado de finos1 Caudal de diseño 54.002 Caudal maximo 79.203 Caudal minimo 0.004 Velocidad de paso entre barrotes a caudal de diseño con reja sucia 0.905 Numero de lineas de desbaste 1.006 Espesor de los barrotes 6.007 Distancia entre barrotes 6.008 Resgaurdo del canal 0.309 Angulo de inclinacion de los barrotes 60.00
10 Maxima colmatacion entre dos limpiezas 30.0011 Relacion profundidad util/anchura del canal 1.00
12 Caudal de diseño por linea 5413 caudal maximo por linea 79.214 Superficie util del canal 0.041215 Velocidad de paso entre barrotes a caudal de diseño con reja limpia 0.6316 Velocidad de paso entre barrotes a caudal de max. con reja limpia 0.9217 Velocidad de paso entre barrotes a caudal max. Con reja comatada 1.318 Velocidad de aproximacion por el canal a caudal de diseño 0.3619 Velocidad de aproximacion por el canal a caudal minimo 0.0020 Anchura del caudal 0.3021 Profunidad util del canal 0.1422 Profunidad total del canal 0.44
1. Selección de parametros de partida para cribado de gruesos
m/s 0,8 A 1 Valor recomendado 0,9
mm Para gruesos 8 a 15 recomendado 12; Finos 5 a 10 recomednado 6mm Para gruesos 30 a 100 recomendado 60; Finos 5 a 20 recomednado 10m Rango 0,3 a 0,6gradosº 45º a 90º% 20% a 40%
Recomendado 1 anchura minima canal 0,3 m
m/sm/sm/sm/sm/sm minimo 0,3mm
2. Selección de parametros de partida para cribado de finos
m/s 0,8 A 1 Valor recomendado 0,9
mm Para gruesos 8 a 15 recomendado 12; Finos 5 a 10 recomednado 6mm Para gruesos 30 a 100 recomendado 60; Finos 5 a 20 recomednado 10m Rango 0,3 a 0,6gradosº 45º a 90º% 20% a 40%
Recomendado 1 anchura minima canal 0,3 m
m/sm/sm/sm/sm/sm minimo 0,3mm
m3/hm3/hm3/h
m3/hm3/hm2
m3/hm3/hm3/h
m3/hm3/hm2
1. Selección de parametros de partida para desarenador1 Caudal de diseño 79.202 Caudal maximo 79.203 Velocidad de sedimentacion de la arena 1.00 m/s4 Relacion profundidad/anchura del canal 1.00 m/s5 Velocidad de circulacion por el canal a caudal de diseño 0.20 m/s6 Numero de lineas 1.00 mm7 Metros cubicos de arena por 1000 metros cubicos de aguas residual 0.02 mm8 Metros cubicos de arena por 1000 metros cubicos de con tormenta 3.00 m
9 Caudal de diseño por linea 79.2010 Caudal maximo por linea 79.2011 Seccion transversal del canal 0.1112 Anchura del canal 0.60 m13 Profundidad util del canal 0.44 m14 Longitud teorica del canal 5.28 m15 Longitud real del canal 8.92 m16 Volumen unitario 2.8917 Tiempo medio de residencia a caudal de diseño 2.19 min18 Tiempo medio de residencia a caudal de maximo 2.19 min19 Produccion normal de arena seca 0.03820 Produccion normal de arena seca con tormenta 0.24
m3/hm3/h
m3/hm3/hm2
m3
m3/dm3/h
1. Selección de parametros de partida para desarenador
Rango 1 a 1,3 recomendado 1,150,5 A 1,5 Valor recomendado 1Rango 0,15 a 0,4 recomendado 0,3Para gruesos 8 a 15 recomendado 12; Finos 5 a 10 recomednado 6Para gruesos 30 a 100 recomendado 60; Finos 5 a 20 recomednado 10Rango 0,3 a 0,6
1. Selección de parametros de partida para desarenador1 Caudal de diseño 6.982 Caudal maximo 52.313 Numero de lineas 1.00
4 Caudal de diseño por linea 6.985 Caudal de diseño unitario 6.986 Volumen util de la fosa septica 22.657 Volumen util de la primera camara 15.108 Volumen util de la segunda camara 7.559 Longitud de la primera camara 2.95 m
10 Ancho de la primera camara 2.27 m11 Longitud de la segunda camara 1.47 m12 Ancho de la segunda camara 2.27 m13 Profundidad util de ambas camaras 2.27 m14 Volumen util de la camara de cloracion 2.575
m3/hm3/h
m3/hm3/hm3
m3
m3
m3
1. Selección de parametros de partida para desarenador
,
Reactor Biologico
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DISEÑO DEPURADORA DE LODOS ACTIVADOS PROCESO DE MEZCLA COMPLETA
Descripción del sistema
1. Selección constantes cinéticas y estequiométricas 2.- Parámetros de operaciónT, ºC 20OD, mg/L 4pH 7.5
Coeficiente unidades Referencia a 20ºC Factor T Valor realHeterótrofas, oxidación de materia organicaµ_max = d-1 6 E 2 – 10 1.08 6.00ks = mg DQO/L 20 E 15 – 70 20.00BH = Kd d-1 0.062 E 0,025 – 0,075 1.04 0.06
YH 0.6 E 0,4 – 0,8 0.60fD mg DQO/mg DQO 0.2 0.20
Autotrófas oxidación de amoniaco “Nitrificación-Nitrosomonas ; Heterotrofas Desnitrificación-Nitrobacter"µ_maxA = d-1 0.9 E 0,3 – 3,0 1.11 0.89ks = KA NH4-N mg/L 1.4 E 0,2 – 5,0 1.14 1.40bA = Kd d-1 0.05 E 0,03 – 0,06 1.04 0.05
YA 0.24 E 0,1 – 0,3 0.24KO= mgO2/L 1.3
0.82 d -13.42 d -1
Deposito de PRFV cilindrico horizontal enterrado, dos camaras, 1ra camara: Reactor biologico de oxidación total, 2da camara: sedimentador secundario.
Rangos de Bibliografia Metcalf & Eddy
mg DQO(microorganismos) mgDQO(oxidado)
mg DQOmicroorganismos mg N oxidado
Tasa crecimiento especifico a condiciones dadas UA Maxima tasa de utilización de sustrato K'
E13
Felipe: Corrección por temperatura
A15
El crecimiento celular no se produce a la máxima velocidad, sino que es función de aquel sustrato que es limitante en un entorno en el que el resto de parámetros óptimos. Ecuación de MONOD: la velocidad específica de crecimiento celular depende de la concentración de sustrato limitante. µ=µ_max* (S/S+Ks) µ_max = velocidad específica máxima de crecimiento celular, es decir, la correspondiente a la fase de crecimiento exponencial en un cultivo en discontinuo. S = concentración del sustrato limitante.
F15
=µ_máxH (para 20ºC)*factor T^(Tª-20)
A16
Constante de saturación (mg/l). Es el valor de la concentración de sustrato para la cual la velocidad de crecimiento celular es la mitad de la máxima. Es lo mismo que KH
C16
E 15 – 70 DQO 25 100 DBO
A17
bH= Coeficiente de velocidad de respiración endógena (d^-1)
B17
Felipe: g de O2 consumido al dia /g de biomasa
D17
Felipe: otra referencia "valores Default": E 0,05 a 1,6 d-1 a 20° es 0,62
F17
=bH (para 20ºC)*factor T^(Tª-20)
A18
Y H= Coeficiente estequiometrico de rendimiento biomasa/sustrato (g de microorganismos que se generan / g de sustrato que se consumen)
A19
Parte de la biomasa que es de lenta o nula biodegradación, se denomina residuo orgánico o debris. Suele representar el 20-25 % del contenido celular.
A21
Felipe: Se ha determinado a nivel medio que los microorganismos para sobrevivir necesitan por cada 1000 gr. de C, 43 de N y 6 de P, y que en las aguas residuales urbanas existen por cada 1000 gr. de C, 200 gr. de N y 16 gr. de P.
A22
El crecimiento celular no se produce a la máxima velocidad, sino que es función de aquel sustrato que es limitante en un entorno en el que el resto de parámetros óptimos. Ecuación de MONOD: la velocidad específica de crecimiento celular depende de la concentración de sustrato limitante. µ=µ_max* (S/S+Ks) µ_max = velocidad específica máxima de crecimiento celular, es decir, la correspondiente a la fase de crecimiento exponencial en un cultivo en discontinuo. S = concentración del sustrato limitante.
F22
=(µ_maxA (para 20ºC) * factor T^(T-20)*(OD=Oxígeno disuelto necesario en el reactor=2mg/L )) / (KO+OD)
A23
Constante de saturación de nitrógeno (mg/l). Es el valor de la concentración de nitrógeno para la cual la velocidad de crecimiento celular es la mitad de la máxima. Es lo mismo que K NH
F23
=K A(para 20ºC)* factorT ^ (T-20)
A24
b= Coeficiente de velocidad de respiración endógena (d^-1)
B24
Felipe: g de O2 consumido al dia /g de biomasa
F24
=bA (para 20ºC)*factor de T^(Tª-20)
A25
Y A= Coeficiente estequiometrico de rendimiento biomasa/sustrato (g de microorganismos que se generan / g de sustrato que se consumen)
A26
Constante de saturación de oxígeno (mg/l). Es el valor de la concentración de oxígeno para la cual la velocidad de crecimiento celular es la mitad de la máxima.
A28
Felipe: Teniendo en cuenta el pH la T° y el OD
B29
Felipe: K = Um/YA
Reactor Biologico
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ECUACIONES DE DISEÑO Ref bibliografica Metcalf & Eddy
5. Diseño del reactor Factor de seguridad del proyecto 2.5
Parametro Valor Unidad DBO5 =f
DBOL0.68SRT asumido 20 d E 5 – 15 d SRT minimo para Nitrificar 3.2 d SRT 3.2
1.49 d – 1
0.62
4480 mg SSV/L 8 % XT supuesto para nitrificación
5600 mg SS/L E 2000 - 60000.8
5500 mg SS/L4400 mg SSV/L 7126 mg SS/L
Tiempo requerido para la oxidación de la DBO 0.02 .5 horas
0.07 1.8 horas
Volumen minimo de aireación para nitrificar 12.4 m3
Volumen minimo de aireación para oxidar DBO 3.3 m3
11.0 m3
72.0 m3 SRT nuevo 20.0 días10559.808
Altura humeda 3.0 5028.48Altura total 3.3 19998.72Àrea 24.0
Ancho 4.0Largo 6.0
513.1 kg SSLM
Concentración de SSVLM en el reactor 3379.4 mg/L
0.27 adimensional
2.47 Kg SSV/dia
3.09 Kg SS/dia
Lodo a purgar del sistema Formula de Huisken 8.2 Kg/dia 824.3 L
3600.00 L/d
-5.29 Kg/dia Modelo MVA07T4Volumen de lodo a purgar en el reactor 2103.4 L/d Q de lodo +agua Q bomba 1200.0 L/m
-4.99 L/d lodo puro -499.4 L Tiempo purga -0.4 min
99.0 % Tiempo purga 3.0 min
-56.00 fracción E 0,25 – 1 Modelo MVA07T4
-9,386.5 m3/d -9386496 L/d Q bomba 1200 L/m
-3911 ciclos/d Tiempo entre ciclos Tiempo de recirculación2 min -0.4 minutos -7822.1 min/día
2400.0 L/ciclo
10.3 horas E 5– 12 h
Masa de DBOL utilizada 13.6 Kg/d
Demanda de oxigeno sin nitrificación 10.1 Kg/d
O2 aplicar 10 kg/dDemanda de oxigeno con nitrificación 40.4 Kg/d
54Carga masica o relación F/M 0.05 d – 1 E 0,2 – 0,6
Rangos sugeridos para mezcla completa
Factor utilización de substrato nitrificación (U)
Tasa de eliminación de DBO (Te)Kg DBO5eliminada/Kg SSVLM d
Concentración SSVLM reactor XTConcentración de SSLM reactor X AsumidaRelación SSVLM/SSLM R AsumidaConcentración lodo recirculado Asumido CrConcentración lodo recirculado calculado Cr
Tiempo requerido para la oxidación del amoniaco Tnit
Vol Reactor teorico (asumiendo el SRT) VT
Volumen real del Reactor VR
Cantidad de lodo en el reactor V*Xt
Producción de lodo observada Yobs
Cantidad lodo Activo Px
Cantidad de lodo total LT
Volumen de lodo a purgar en el reactor Vp
Masa de lodo a purgar MLp
Caudal de lodo a purgar QpConcentración de lodo en el decantador % para Vp
Tasa de recirculación Qr/QCaudal de recirculación QrNumero de ciclos NcTiempo del ciclo TcCaudal recirculado por ciclo Qrc
Tiempo de Retención Hidraulico TRH reactor
F34
Felipe: De bicliografia Metcalf
G36
Felipe: Demanda Biologica de Oxigeno Limite
F37
Felipe: Relación DBO5/DBOL * DBO5/DBOL= 0,68 * DBOL/DBO5= 1,5
A38
Tiempo de retención de sólidos o tiempo de retención celular. Tiempo medio que los SS pasan en el interior del reactor.(Cantidad de biomasa en el reactor / biomasa purgada en exceso por día) debes estar entre 20 y 40 dias
B38
Para SBR para ARU, este valor ha de estar comprendido entre 10-30 dias
A39
Felipe: Tiempo minimo de retención celular
B39
SRT Nit = 1/(YA* K'-bA)* Fac Seg) Factor de seguridad: 2,5 Metodo M&E pg 797
E39
Felipe: Metodo Jose Luis
A40
Para la oxidación de amoniaco U= (1/SRTm N+Kd)* 1/Y
A42
T = (1/ SRTminN +bH) * 1/YH
B45
Felipe: Se pueden determinar en el Fotometro SST
B46
Felipe: Debe estar entre 0,7 y 0,9
B47
Felipe: Asumirlo, entre 4000 y 10000
B48
Felipe: Asumido*80% de lo Volatil
D48
Felipe: Metodo de calculo con la formula del SBR Cr = QDXtotal*SRT*1000 Vr Cr: mg/L
A50
T ox= (DBOinf- DBOafl) Te* XT Te: Tasa de eliminación de DBO XT: Solidos Suspendidos volatiles de licor mexcla supuestos dentro del reactor
A52
T oxNH4 = (No-N) U* XT*fNH4 Te: Tiempo oxidación del amoniaco XT*fNH4: Porción supuesta de solidos suspendidos volatiles de licor mexcla para la nitrificación suelen ser el 8%
B54
Felipe: Vol min nitrificar= Q*Tnit
B58
V = SRT(d) * Q(m3/d) * Y * (So-S) XT * (1+ Kd * SRT) SRT asumido (oxidación total E 20 y 40 dias) Coeficientes Kd , Y de las heterotrofas S: solidos suspendidos en el efluente
E60
Felipe: V = V*XT Q*Y*So - Q*Y*ss - V*XT*Kd
A69
Cantidad de lodo en el reactor Ecuación de la hoja de calculo del SBR
B69
=QΔXTOTAL * SRTNuevo
A71
Utilizando los datos del balance de materia Biomasa activa (parte volátil del fango) a partir de XT que hay en el reactor
B71
=(QΔXv / QΔXtotal) * XT
A73
Felipe: producción observada de lodo
B73
L = Y /( 1+ Kd*SRT)
B75
P = Yobs *Q *(So – ss) *(1/1000) ss: DBO soluble en efluente
A77
(en base SST)
B77
Felipe: SS/R Relación: SSLM vs SSVLM
A81
Felipe: Metodo hoja de calculo del SBR
B81
Felipe: Qp= QΔXtotal/Cr * 1000
A82
Masa a purgar= incremento de SSLM – S que salen en el efluente Lp = LT-(Qe/86400)*Ss*(86400/100) Ss: Solidos suspendidos perdidos en el efluente M&E
A83
Felipe: lodo a purgar del reactor metodo Metcalf & Eddy
B83
Felipe: Qp = Vr*XT - SRT*Qe*Ss SRT*XT Ss: solidos biologicos en el efluente Qe: Caudal a tratar XT: Solidos Suspendidos totales asumidos Vr: volumen reactor SRt: tiempo retencion celular nuevo
E83
Felipe: Caudal de bombeo. Especificaciones de la bomba instalada.
B84
Felipe: Qp=MLp*1,06 Densidad del lodo 1,06 Kg/L
B85
Felipe: La concentración de lodos de decantadores secundarios posterior a reactor aerobio con aire suelen estar entre 0,5 y 1,5 % (M&E)
B87
(XT*(Q+Qr) =Cr*Qr Cr: concentración de lodos SSV de recirculación Xt: SSVLM Fr debe estar entre 0,5 y 1,5 Qr/Q = XT (Cr - XT)
A88
Bombeo de camara de decantación a el reactor
E88
Felipe: Caudal de la bomba con que se recircula el licor mezcla del decantador al reactor
A89
Felipe: Frecuencia con que se recircula en un día
A90
Felipe: Tiempo que se enciende la bomba de recirculación
B93
TRH = Vr(m3)/Q(m3/dia)
B95
Kg DBOL= Q (m3/d)*(So -ss(mg/l))*(1/1000) f
B97
Sin nitrificación Kg O2 = (masa de DBO total utilizada kg/d) – 1,42 (masa de organismos purgados Kg/d) Kg O2/d = Q* ( So-S) * (1/1000) f
B100
Con nitrificación Kg O2/d = Q* ( So-ss) * (1/1000) -1,42 Px + 4,57 Q * (No- N) *(1/1000 kg/g) f No= NKT del afluente mg/L N = NKT del efluente mg/L Px= SSVLM producidos
B101
Felipe: otra forma de calcular kgO/d = Q*Ko*S+4,57*No
A102
Para SBR para ARU, este valor ha de estar comprendido entre 0,04 - 0,1 d-1. F/M =(Q entrada* DBO5, entrada) / (MLVSS * V total teniendo en cuenta todos los tanques) F/M = DBO5 entrada / (TRH * XT(SSVLM))
B102
F/M = So/TRH(d)*XT
C102
mgDBO5/mg SSVLM/d
Reactor Biologico
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DISEÑO DEPURADORA DE LODOS ACTIVADOS PROCESO DE MEZCLA COMPLETA
NKT 40 mg N/LN-NH4 0 mg N/LN -Total 40 mg N/LP- Total 8 mg P/LAlcalinidad 50 mg CaCO3/LBiodegradabilidad 0.23 DBO5/DQOCarga 17.59968 Kg de DBO5/d
I11
Caudal de entrada a tratar
J11
=[(Nº hab_equiv)*(Q teórico generado por cada hab_equiv al dia (l/hab*d)] / (1000(para pasar de L a m3))
I12
DBO5en el influente
J12
DBO5 en el influente
I13
DBO5 soluble en el influente
J13
= DBO5 * 35% (% de la parte soluble según bibliografía)
I14
DQO en el influente
I15
DQO soluble en el influente
J15
= DQO * 35 % (% de la parte soluble según bibliografía)
I16
Sólidos suspendidos totales en el influente
I17
Sólidos suspendidos volátiles en el influente
J17
=SST * 80%
I18
NKT en el influente (Norgánico+ Namoniacal)
I19
Nitrógeno amoniacal en el influente
I20
Nitrógeno amoniacal en el influente
I21
Fósforo total en el influente
J23
Felipe: DBO5/DQO Índice de la biodegradabilidad del H2O < 0.2 No biodegradable 0.2 - 0.4 Biodegradable > 0.4 Muy biodegradable
Reactor Biologico
Página 19
6. Calidad del efluenteParametros de vertido
50 52.4%50 52.4%
DQOefl 150 67.7%50
N-NH4 0.4
Ntotal 1Ptotal 1
7. Cantidad de aire a sumnistrar
% de O2 22 %densidad aire 1.225 Kg/m3Cantidad deO2 teorico aplicar 10 m3/d Transferencia del O2 8 %
Cantidad de aire real 125 m3/d
Factor de seguridad 2Cantidad de aire Total de diseño 250 m3/dQ Aire a suministrar 5.21 m3/h
Equipo a utilizar Motosoplante con difusores de burbuja fina Eficiencia del equipo 70 %Potencia equipo motosoplante 0.43 kwNumero de difusores a usar 2 unEquipo a utilizar Airjet Eficiencia del equipo 30 %Potencia 2.7 kw
8. Sedimentación secundaria
Caudal medio horario 7.0 m3/hCaudal punta 20.952 m3/h
Carga de superficie 0.7 m3/m2 h
Carga de solidos 3.0 Kg/m2 h
* Temperatura 20.0 ºC* Viscosidad Cinemática del Agua 0.010
998.23
Diámetro de las partículas (m) 0.0004 m1.0 gr/cm³
0.01010.030 adim
0.040 adim9.81
Velocidad critica de arrastre 0.03 m/s93.8 m/h
Ensayo de sedimentabilidadAltura clarificado tras la sedimentación 0.5 mTiempo sedimentación 1 hVelocidad de sedimentación floculos 0.50 m/h
Area supeficial minima req 9.98Area supeficial req a condiciones punta 29.93
0.091 m3/m2 hVelocidad ascencional del flujo 0.09 m/hTiempo de retencion hidraulico 33.1 h
Carga de solidos 0.5 Kg/m2 hLongitud vertedero Thompson
Maximo permitido a
DPHEficiencia teorica
DBO5 efl SDBO sol eflu ss
Ss biologicos efl X
cm2/s*Peso específico del agua, en kgf/m3 kgf/m3
* S Densidad de la particula (gr/cm³)* Viscosidad Absoluta, en kgf s / m2 kgf s / m2
* F factor de fricción Darcy weisbach
* K constante para material unigranular
*g Aceleración de la Gravedad m/s2
m3
Volumen camara Vc m3
Area superficial media As m2
m2
m2
Carga de superficie Cs
J49
A una Tº de 15ºC
I50
Ar= At (m3/día)/ Tde O2(%)
I52
Ar= At (m3/día)/ Tde O2(%)
I54
Ar= At (m3/día)/ Tde O2(%)
I58
P = Qaire*R*Tº)/(29,7*n*e)*[(Pa/Pd)^0,283 -1] Q = Caudal en en peso kg/s R: cte universal gases 8,314 Kj/mol kº n = cte 0,283 Tº = temperatura absoluta en º kelvin e = eficiencia del equipo Pa = presión absoluta de aspiración = P atm local Pd = presión absoluta de descarga = P atm local + presión inducida necesaria para vencer las perdidas en la tuberia, difusores y la columna de agua del reactor
I83
Felipe: particulas granulares
J83
andres ochoa: Ecuación de Camp Vc= (8k(S-1)*g*d)/f)^0,5 f: factor de fricció s: densidad k: cte material
I88
Felipe: Vsed entre 0,1 y 1 m/h
J95
A media= Largo por el ancho de la camara (AxL)* 60% si el tanque es cilindrico ya que laseccion no es uniforme
I96
Felipe: para cumplir la condición de carga superficial maxima a condiciones normales
J99
Felipe: Debe cumplir tambien que no sea moyor que la velocidad de sedimentación de los floculos a sedimentar
J102
Felipe: Carga de solidos= X/1000*Qe As X: SST asumidos Qe : caudal de entrada horario As: area superficia calculada
Reactor Biologico
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DISEÑO DEPURADORA DE LODOS ACTIVADOS PROCESO DE MEZCLA COMPLETA
Población a servir 100 hab_ heqDotación 150 L/hab*dAporte de contaminación tipica 60 grDBO/d*hCarga contaminante tipica 400 mgDBO/L
=(YH *Q entrada *(S T influente-S S en el reactor )) / (µ H *1000)
L14
DQO biodegradable total
M14
=SS + XS
P14
Balance de biomasa heterótrofa activa en el reactor
Q14
=(µ_H -bH)*(VXH)*Fracción bioquimica e 0,5 y 0,7
L15
DQO soluble inerte
M15
=DQOsoluble -SS
P15
Balance de residuo orgánico (debris)
Q15
=bH * fD * (VXH ) * fracción bioquimica e 0,5 y 0,7
L16
DQO particulada inerte
M16
=DQO TOTAL – SS – SI – XS
P16
Balance de biomasa heterótrofa (inerte y activa) expresada en masa
Q16
=(Q∆Xh+Q∆Xhi) / 1,42
L17
Sólidos en suspensión volátiles biodegradables
M17
=(SSV * XS) / (XS+ XI)
P17
Velocidad específica de crecimiento celularde las bacterias autótrofas
Q17
=(1/ SRT minimo para nitrificar) + bA )
L18
Sólidos en suspensión volátiles no biodegradables
M18
=SSV-SSVb
P18
NKT soluble. Concentración de nitrógeno amoniacal en el reactor
Q18
=(KA * µA) / (µmax_A – µA )
L19
Sólidos en suspensión no biodegradables
M19
= SST – SSV + SSVnb
P19
Cantidad total de biomasa autótrofa activa en el reactor
Q19
=(YA *Q entrada *(S NH influente- S NH en el reactor )) / (µ_A *1000)
L20
SNH:= NKT soluble
M20
=NKT entrada -((N asimilado por la biomasa)/Q entrada)*1000 (para pasar a mg/L))
P20
Nitrógeno nítrico que corresponde sólo al nitrógeno en forma de nitratos.
Q20
=(((VXA*µA)*1000(para pasar a gDQO )) / ҮA) / (Q entrada/Ntanques)
P21
Balance de biomasa autótrofa activa en el reactor
Q21
=(µ_A – bA) * VXA * t para ox amoniaco
P22
Balance de biomasa (heter. Y autótrof)expresado como masa. Volátil y biodegradable
Q22
=QΔXbio,H+ (QΔXA /1,42)
P23
Masa volátil, no biodegradable
Q23
= (Q/ Nº tanques) * (SSVb/ 1000(para pasar a Kg))
L24
Oxígeno necesario para degradar 1 mg de materia orgánica. 1,42 mg de tejido celular sintetizado expresados como DQO se corresponden con 1 mg de SSV.
P24
Fango volátil generado. Lo biodegradable y volátil, + lo volátil no biodegradable.
Q24
=QΔxbio+SSvnb,inf
L25
Cantidad de nitrógeno asimilable como tejido celular por la biomasa y en el residuo orgánico.
P25
Parte no biodegradable
Q25
=(Qentrada/Nº tanques)*(SSnb,inf/1000(para pasar a Kg))
L26
Cantidad de fósforo asimilable como tejido celular por la biomasa y en el residuo orgánico.
P26
Fango total=fango volátil generado (biodegradable y no biodegradable)+ SS no volátiles
Q26
=SS nb,inf+QΔ Xbio
L27
Oxígeno necesario para oxidar 1 g de N
Reactor Biologico
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Parametros de vertido
Reales obtenidos con el tramiento Eficiencia real unidades Kg/d25 76.2% mg DBO5/L 13.41
mg DBO5/L86 81.5% mg DQO/L
200 -6.4% mg SS/L
mg N/L
20.5 mg N/Lmg P/L
0.0035 Kg/s
Motosoplante con difusores de burbuja fina P asp P des
1 atm 1.5atm(0 – 5 m3/h difusor modelo 270mm)
Tiempo de aporte 24.0Tiempo de aporte 8.0
Media E 0,34 - 0,68; Punta 1 - 1,3
E 0,97 - 5
1.6 m/min V < 1,5 m/min
0,1 < V < 1 m/h
para un TRH > 4 h
Media E 0,34 - 0,68; Punta 1 - 1,3 2.17683116883117V < 0,6 m/h
Mucho tiempo minimo 4 horas
E 0,97 - 5
Rangos sugeridos para decantadores secundarios en aireación prolongada
M58
P = D reactor (mca) + 30% perdidas 1 atm = 10 mca
1. Selección de parametros de partida para desarenador1 Caudal de diseño 6.982 Caudal maximo 52.33 Dosis de cloro 6.00 mg/L4 Numero de unidades 2.005 Tiempo de contacto a caudal maximo 15.00 min6 Profundidad util 1.50 m7 Relacion longitud/anchura de la balsa 1.45
8 Caudal de diseño por linea 3.499 Caudal maximo por linea 26.16
10 Consumo medio de cloro 1.01 Kg/d11 Consumo punta de cloro 0.31 Kg/h12 Volumen unitario util de la balsa 6.5413 Volumen total util de balsas 13.0814 Superficie unitaria de la balsa 4.36 m215 Longitud balsa 2.51 m16 Anchura balsa 1.73 m
m3/hm3/h
m3/hm3/h
m3
m3
1. Selección de parametros de partida para desarenador
Rango 4 a 15 recomendado 60,5 A 1,5 Valor recomendado 1Rango 0,15 a 0,4 recomendado 0,3Para gruesos 8 a 15 recomendado 12; Finos 5 a 10 recomednado 6Para gruesos 30 a 100 recomendado 60; Finos 5 a 20 recomednado 10
Especif Reactor Bio
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ESPECIFICACIONES SISTEMA DE DEPURACION BIOLOGICA PARA AGUAS RESIDUALES URBANASReactor Biologico Secuencial SBR
Acondaqua S.L ingenieria del Agua
Dotación neta 75COMPONENTES / CARACTERISTICAS Tipo
Población maxima a servir (hab_equiv)Caudal maximo diario Qm (m3/día) Err:522
Tanque estabilización de lodos V de lodos producidos (L/día) #REF!V de lodos a estabilizar (L/periodo estavilización) #REF!Diametro tanque (m) 1.2Longitud tanque (m) (sección cilindrica) 2.1V tanque estabilización lodos +10%(L) 2,921Longitud total del tanque incluye abombados 2.7
Bomba suministro Afluente a SBR Tiempo de llenadoCaudal suministro por reactor (m3/ciclo) Err:522
A14
V = Qm * 0,5
A17
El Volumen a usar debe ser mayor que el volumen teorico
B18
Longitud abombado D 1,5m = 0,31m
A27
Volumen real , se ha calculado que el volumen q representa los abombados menos el borde libre de acuerdo a la tuberia de entrada al tanque es un 7% del V total,la celda se pondra roja si no cumple con el factor de mayoración del 7%
A47
Vol total +10%
Especif Reactor Bio
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Err:522Q bombeo minimo (L/s) Err:522Potencia (Kw)Modelo Tiempo de operación (h- día)Consumo energetico Kw-h
Bomba extracción clarificado por tanque SBR Tiempo extarcciónCaudal a extraer por reactor cada ciclo (L/h) Err:522
Err:522Perdida de carga (m) 5.00Potencia (Kw) 0.6Modelo MXV07T2Tiempo de operación (h- día) 0.0Consumo energetico Kw-h 0.0
Bomba extracción lodos SBR Tiempo purgaCaudal a extraer por reactor cada ciclo (L/ciclo) #REF!Q bombeo (L/h) #REF!Q bombeo (L/s) #REF!Perdida de carga (m) 4.00Potencia (CV) 0.55Modelo MXV07T2Tiempo de operación (h- día) 0.00Consumo energetico Kw-h 0.00
Equipo soplante para suministro de oxigeno
Necesidad de(O2) MO total por reactor (Kg/día) #REF!Necesidad (O2) MO total promedio/reactor (Kg/h) #REF!Necesidad (O2) MO total punta / reactor (Kg/h) #REF!Aporte de (O2) Nominal punta total sistema (Kg/ciclo) #REF!
Potencia (Kw) 1.1Q bombeo nominal (m3/h)Modelo de la soplante Oxi101/10Diámetro del colector del aire (mm) 110
1.5
Caudal Total de aporte al sistema (L/h) Todos reactores
Q bombeo minimo por reactor (L/s) (extracción en 1 hora)
Horas de aireación por ciclo
A53
Consideramos todo el caudal que se extraerá del tanque de homogeneización teniendo en cuenta todos los reactores, aunque no suministremos a todos ellos al mismo tiempo. Esto lo hacemos por seguridad por si en algún momento al tanque de homogeneización le entrará más caudal para lo que ha sido diseñado y la bomba tuviera que bombear a todos los reactores a la vez.
Especif Reactor Bio
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ESPECIFICACIONES SISTEMA DE DEPURACION BIOLOGICA PARA AGUAS RESIDUALES URBANASReactor Biologico Secuencial SBR
NÚM. ITEM CÓDIGO1 ARQUETA DE REGISTRO 90 DP-2208-02
2 DESBASTEReja desbaste de finos con limpieza manual CVA-ARF
3 HOMEGENIZACIONDeposito en PRFV de20 m3 (D: 2,0 m; L: 6,6 m)Bomba sumergible trituradora de suministro a SBR
4 REACTOR BIOLOGICOReactor aerobio tipo SBR en PRFV de 23 m3 (D: 2,0 m; L: 7,6 m)Aireador tipo oxijet modelo oxi 101/10, potencia 2kwBomba sumergible para extracción de clarificado, modelo MXV07T2 de 0,55 KvBomba sumergible para extracción de lodos, modelo MXV07T2 de 0,55 Kv
8 PROCESO TERCIARIOFiltro lechomixto silex antracita D 0,55 m ; h: 1,7 mFILTRO LECHO MIXTOGenerador de ozono
Reactor de ozonización ; Deposito en PRFV de 6 m3 (D: 2,0 m; L: 6,6 m)Conduccionesvalvula automatica Valvula de bola de 2”Boyas de nivelCaudalimetro
PARTIDA 2: ELECTRIFICACIÓN+AUTOMATIZACIÓN1 CUADRO GENERAL DE MANIOBRAS (50)2 CUADRO GENERAL DE ALIMENTACIÓN3 LUMINARIAS (4 LUM FLUORESCENTES (2X36)4 INSTALACIÓN ELÉCTRICA COMPLETA
PARTIDA 3: OBRA CIVIL1 SOLERA HORMIGÓN2 ZANJAS/regata3 arqueta4 TEJADILLOS PROTECCIÓN EQUIPOS5 Planchada mortero de agarre de dimensiones 4.900x2100
PARTIDA 4: FONTANERÍA 1 INSTALACIÓN + PVC RÍGIDO 1" (150 m) tub presión + accesorios
OTROSANIMACIÓN 3D (J)pta en marchadescargatransporte