CENTRO DE SERVICIO DISEÑO Informe de Diseño Proyecto: PG Pailas II Exploración geotécnica en el sitio de casa de máquinas Consecutivo CSD: 2013-089 Número de Orden de Servicio: 9112-13-012 Consecutivo Informe de Diseño: CSD-ID-2014-049 Áreas Participantes Ingeniería Geológica – CS Diseño Ingeniería Geotécnica – CS Diseño Junio, 2014
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CENTRO DE SERVICIO DISEÑO
Informe de Diseño
Proyecto: PG Pailas II
Exploración geotécnica en el sitio de casa de máquinas
Consecutivo CSD: 2013-089
Número de Orden de Servicio: 9112-13-012
Consecutivo Informe de Diseño: CSD-ID-2014-049
Áreas Participantes
Ingeniería Geológica – CS Diseño
Ingeniería Geotécnica – CS Diseño
Junio, 2014
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CSD-ID-2014-049
CONTROL DE ELABORACIÓN, REVISIÓN Y APROBACIÓN
CONTROL DE CAMBIOS
Versión Apartado
Modificado Fecha de
Modificación Justificación
1
2
Elaboró Dependencia Firma Fecha
Ing. Karol Cruz Lizano Área de Ingeniería Geotécnica
Geol. Natalia Montes Ruiz
Área de Ingeniería Geológica
Revisó Dependencia Firma Fecha
Ing. Rafael Kauffmann Incer
Área de Ingeniería Geotécnica
Geol. Edwin Zamora Núñez
Área de Ingeniería Geológica
Aprobó Dependencia Firma Fecha
Ing. Mauricio Varela Ramírez
Área de Ingeniería Geotécnica
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Si se desea emplear algún otro material, será necesario efectuar ensayos de
laboratorio que permitan caracterizarlos y definir si se acepta o no como material
de sustitución.
Otros aspectos importantes del relleno de sustitución son la colocación y la
compactación, por lo que a continuación se presentan algunas consideraciones
que deben tenerse en cuenta:
a. El material debe extenderse y colocarse en capas de espesor no mayor a los
0,25 m.
b. La humedad del material a colocar no debe ser inferior o superior en 3% de la
humedad óptima de compactación.
c. El porcentaje de compactación no debe ser inferior al 95% del Proctor
estándar o de la densidad máxima del ensayo de densidad relativa.
d. La compactación se efectuará por medio de equipo mecánico vibratorio,
iniciando desde los bordes hacia el centro del relleno y manteniendo traslapes
discontinuos en los sitios compactados.
e. Cada vez que se concluya una capa del relleno debe ser verificada
topográficamente.
f. Se debe realizar un control de la compactación, para garantizar la
homogeneidad del relleno, principalmente para evitar problemas asociados a
asentamientos.
g. Este procedimiento será repetitivo para cada capa del relleno, hasta alcanzar
el nivel establecido previamente.
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7.5. Recomendaciones constructivas y excavaciones
En cuanto a los taludes de relleno la pendiente recomendada es 2H:1V y para los
taludes de corte la pendiente recomendada es 1H:1V, lo cual garantiza la
estabilidad. Para los taludes en corte se recomienda la construcción de bermas a
cada 5 m de altura para garantizar la estabilidad del talud; esta berma debe tener
contra pendiente y un adecuado manejo de agua de escorrentía superficial. Para
evitar los procesos de erosión de los taludes se recomienda revegetar.
7.6. Parámetros de diseño sísmico
De acuerdo al Código Sísmico de Costa Rica (2010), el proyecto se localiza en la
provincia de Guanacaste, Cantón de Liberia, en una zona sísmica III y el suelo se
clasifica como S3. Con base en lo anterior se establece, en el mismo código, una
aceleración pico efectiva de diseño de 0.36 g, como parámetro de la sacudida
sísmica correspondiente a un período de retorno de 475 años.
8. AMENAZAS NATURALES POTENCIALES
8.1. Amenaza volcánica
De acuerdo con (Soto et. al, 2003) el volcán Rincón de la Vieja es el centro
volcánico más grande y único activo de la Cordillera de Guanacaste.
Históricamente su actividad se ha caracterizado por frecuentes emisiones de
gases y vapores, erupciones freáticas y freatomagmáticas periódicas,
acompañadas normalmente por lahares calientes. Además, flujos piroclásticos
prehistóricos se han mapeado hasta unos 10 km de distancia del cráter activo y
depósitos de actividad subpliniana se presentan en el flanco WSW producto de la
dirección predominante del viento.
Una de las grandes erupciones de las últimas dos décadas ocurrió en diciembre
de 1966 cuando bloques, bombas y cenizas destruyeron la vegetación a más de 2
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km del cráter así como retumbos fuertes con una columna negra y densa de unos
5 Km. de altura. (Paniagua et. al, 1996).
De acuerdo con (ICE, 2005), quizás la mayor explosión ocurrió el 17 de enero de
1967, que generó una capa de ceniza que, cerca del cráter, midió unos 100 cm de
espesor, eliminó la vegetación y se dispersó hasta 2 km, además alrededor del
cráter, había bombas y bloques.
Entre otras actividades de erupciones pequeñas, se registran en febrero de 1983
nuevas erupciones freáticas que afectaron un área pequeña 2 km al sur y al este
del cráter activo. Una actividad mayor en marzo de 1984, que cubrió un área de 4
km2 al sur y sureste del cráter activo y generó corrientes de lodo de 10 a 15 km de
largo que bajaron por los drenajes al norte del volcán. El 1 de abril de 1987 hubo
otra erupción freática y lahares en los ríos Azufroso y Pénjamo. Una de las
principales explosiones de acuerdo con ICE (2005) se presentó el 8 de mayo de
1991, con una columna de cenizas y vapor que alcanzó 5 km de altura y originó
lahares hacia el norte (ríos Pénjamo, Azul y Azufroso), que destruyeron los
puentes. Nuevamente en noviembre de 1995 hubo fuertes erupciones de gases y
vapores, rocas (bombas y bloques) con diferentes ángulos y oleadas rasantes de
cenizas y vapor, con la subsecuente generación de lahares, de nuevo en los ríos
Azul, Pénjamo y Azufrada y daños considerables en los puentes y finalmente, en
febrero de 1998 el volcán Rincón de la Vieja hizo una nueva erupción generando
lahares que se distribuyeron por los mismo ríos en el flanco norte del volcán, que
se afectaron en eventos anteriores. Las erupciones fueron freáticas, sin aporte de
nuevo magma.
Según (ICE, 2005) dado que el Rincón de la Vieja es un volcán activo, con
erupciones importantes en tiempos prehistóricos e históricos y puesto que desde
1998 no ha tenido ninguna erupción importante (freatomagmática o magmática),
se podría especular que dentro del lapso de vida útil de las obras (unos 100 años)
se genere un periodo eruptivo importante. Sin embargo, por la ubicación de las
obras, las condiciones topográficas y la dirección de los vientos, los efectos
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directos probablemente serían mínimos o nulos, tal y como se desprende de los
estudios vulcanológicos (tefroestratigrafía, mapeo geovulcanológico, análisis
computacional). Los efectos indirectos o apenas perceptibles a corto plazo, en el
caso de una erupción moderada podrían ser la caída de ceniza fina, lluvia ácida y
eventualmente lahares que se encaucen por el Río Colorado.
8.2. Amenaza sísmica y fallamiento
De acuerdo con (ICE, 2005) las fuentes sísmicas más importantes para el caso del
Proyecto Geotérmico Las Pailas lo constituyen, en primer lugar, el proceso de
subducción de la placa del Coco bajo la placa Caribe, los sistemas de fallamiento
local, dentro de los cuales se encuentran las fallas activas Cote-Arenal, Bagaces,
Chiripa, Caño Negro y Coyol-Guape y finalmente las estructuras caldéricas como
las del Rincón de la Vieja, Miravalles y Tenorio, ver detalle en la Figura 33.
Figura 33. Lineamientos regionales y localización del Campo Geotermico Pailas (Tomado y
modificado de Chavarría et. al, 2010)
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Como ya es conocido, Costa Rica está situada dentro de una región
tectónicamente activa, caracterizada, principalmente, por el proceso de
subducción de la placa del Coco bajo la Caribe a lo largo de la Fosa
Mesoamericana, por lo que la zona de Guanacaste, al igual que el resto del país,
está expuesta a la ocurrencia periódica de terremotos y a una alta tasa de
sismicidad. En el pacífico norte a este proceso de subducción se le han
identificado dos zonas sísmicas con potencial para generar sismos importantes de
hasta M= 7,7 (Climent et. al, 2003).
Según (ICE, 2005) de los datos de sismos superficiales de las redes sismológicas
locales del ICE en Miravalles y Las Pailas se observan varios focos de actividad
sísmica importantes que se concentran principalmente en una caldera al suroeste
del volcán Rincón de la Vieja, en la caldera de Miravalles, entre los macizos
Miravalles y Tenorio y al sureste del macizo de Tenorio.
Como se observa en la Figura 34 y de acuerdo con Taylor (2004) la mayoría de
microsismos se localizan dentro de la caldera de Guachipelín, sin embargo no se
ha logrado definir que esta sismicidad sea disparada por las actividades de
perforación de los pozos a lo largo de las zonas de falla.
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Figura 34. Localización de microsismos (ML ≤ 2,0, con profundidades entre 1,0 y 5,5 km) en
el área de Campo Geotérmico Las Pailas. (Tomado y modificado de Arias, 2002)
Con respecto al fallamiento local, de acuerdo con Climent et. al, (2003), éste se
caracteriza por la generación de sismos de magnitudes locales intermedias
(5,0≥ML≤6,5) y de foco superficial (5 ≥ Z ≤ 20 km). En el caso del sitio donde se
ubica el Proyecto Geotérmico Las Pailas, históricamente se reportan intensidades
máximas (MM) de VI-VII (ICE, 2005). Según los mismos autores, las fallas Cote-
Arenal, Bagaces y Chiripa se consideran de menor potencial sísmico por
encontrarse mucho más alejadas del área del proyecto, mientras que La Falla
Coyol Guape (orientada NW-SE, con aproximadamente 7 km de longitud y que
une las manifestaciones termales Las Pailas y Las Hornillas), Falla Caño Negro y
el proceso de subducción son las fuentes sísmicas de mayor relevancia para el
proyecto y para las cuales se evaluaron varios escenarios sísmicos. A partir de
esa información, se determinó que la amenaza sísmica en el P.G. Pailas está
controlada por la ocurrencia de un evento sísmico en la falla Caño Negro y se
esperaría que la aceleración pico del terreno tenga un valor alrededor del 50 % de
la aceleración de la gravedad.
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8.3. Emanación de gases
Debido al cambio de color con el tiempo en las muestras obtenidas en las dos
perforaciones ejecutadas se solicitó determinar la posibilidad de emanaciones de
Dioxido de carbono (CO2) y Sulfuro de hidrógeno (H2S), posterior a la excavación
para conformar la plazoleta.
En total se realizaron cincuenta sondeos a lo largo del perímetro del área
designada para Casa de Máquinas, y adicionalmente, se realizaron medidas
directamente sobre los pozos de perforación a rotación. La distribución de dichos
muestreos se presenta en la figura 35.
Figura 35. Ubicación de muestreo de gases.
Los resultados obtenidos de estas mediciones no mostraron ningún indicio de
manifestaciones de flujo continuo de gas tal como se muestra en las figura 36,
donde los valores de CO2 varían entre 200 y 400 ppm en toda la periferia,
incrementándose este valor únicamente en la medida realizada en la sondeos2
con 1400 ppm. Considerando a las concentraciones de 450 ppm e inferiores de
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CO2 como el nivel base ambiental, se concluye que no se encontraron niveles
anómalos.
En el sondeo 2 se observó una concentración intermedia de 3400 ppm, sin
embargo después de un tiempo no superó la lectura de 300 ppm. En los pozos los
valores obtenidos, mostraron un comportamiento fluctuante por debajo de la base
ambiental, como se muestra en la figura 36.
Por otra parte, los resultados obtenidos de H2S tampoco mostraron presencia de
algún tipo de manifestación de este gas. Y en ningún caso se superó el nivel base
ambiental (0,014 ppm) (figura 9).
Figura 36. Magnitudes de concentración de gases.
Además las mediciones en las perforaciones fueron variables, y casi en la
totalidad correspondieron a “bolsas o atrapamientos” de CO2.
Para la malla tierra se debe considerar los posibles efectos de corrosión.
Finalmente se recomienda repetir el control de gases una vez que se realice el
destape y las excavaciones.
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9. CAPACIDAD DE INFILTRACIÓN DEL TERRENO
Para determinar la capacidad de infiltración que tiene el lahar encontrado en la
zona de investigación se realizó una prueba de infiltración siguiendo lo establecido
en el Código de Instalaciones Hidráulicas y Sanitarias en Edificaciones del Colegio
Federado de Ingenieros y Arquitectos. Esta prueba consiste en hacer mediciones
directas de las variaciones del nivel del agua en el tiempo producto de la
infiltración del agua en el terreno, con esto se estimará la velocidad de infiltración.
9.1. Tasa de Infiltración y Velocidad de Infiltración
De acuerdo a los datos de la prueba la tasa de infiltración es T = 100 min/cm, y la
velocidad de infiltración es Vp = 1,00 x 10-7 m/s según el procedimiento descrito en
las Normas de Presentación, Diseño y Construcción para Urbanizaciones y
Fraccionamientos de Acueductos y Alcantarillados.
Considerando que la cantidad de personas que utilizarían la edificación son 10 con
un gasto por persona por día de 162 l/día, para una velocidad de infiltración de
1,00 x 10-7 m/s la geometría del campo de infiltración necesaria es la siguiente:
Ancho de zanja: 0,60 m
Espesor de grava bajo el tubo infiltrante: 0,90 m
Perímetro efectivo: 1,30 m
Longitud total de zanjas: 144,12 m
Separación entre zanjas: 3,24 m
Área de infiltración: 466,60 m2
Se recomienda buscar otra alternativa para el manejo de las aguas negras, que no
requiera un área de infiltración, ya que la requerida en este caso en particular es
muy grande.
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10. CONCLUSIONES
Con base en los análisis realizados se concluye lo siguiente:
GEOLÓGICAS
1. La geología del área corresponde con materiales de origen volcánico,
específicamente, consiste en lahares, lavas y brechas lávicas, así como
flujos piroclásticos que, por el ambiente de depositación, presentan en
general una fuerte alteración de tipo hidrotermal. La presencia de arcillas
como la caolinita y la haloisita, así como minerales como la alunita,
marcasita, pirita y el azufre nativo evidencian ambientes con características
ácidas.
2. De acuerdo con mediciones del nivel freático se determina que en la zona
se localiza un acuífero libre correspondiente al lahar de la unidad de Debris
Avalanche del Rincón de la Vieja, este nivel freático se localizó en promedio
a unos 8 m de profundidad, sin embargo, es importante considerar que la
profundidad podría disminuir en períodos de mayor intensidad de lluvias.
MODELO DE REFRACCIÓN SÍSMICA
1. El modelo de refracción sísmica presenta dos capas, una superficial con
velocidades Vp de 0,5 km/s, y una profunda con velocidades Vp de 3,0 a
3,1 km/s.
2. La capa superficial se asociada a suelos y depósitos de avalanchas
volcánicas y lahares (debris flow), presenta una velocidad Vp relativamente
muy baja de 0,5 km/s, en comparación con la velocidad Vp de la capa basal
(3,0-3,1 km/s).
3. La roca basal se asociada a tobas soldadas y/o coladas de lavas con
velocidades Vp de 3,0 a 3,1 km/s, este elevado rango de velocidad se debe
posiblemente a que la roca se encuentra saturada a partir del contacto con
la capa superficial.
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4. El espesor mínimo registrado por los depósitos superficiales asociados a
suelos y depósitos de avalanchas volcánicas y lahares (debris flow) es de
5 m y se localiza en los sector de mayor pendiente del perfil 1 (P-1); por el
contrario en los sectores intermedios de ambos perfiles se registran los
mayores espesores de aproximadamente 11 m a 13 m.
5. Los depósitos superficiales presentan espesores considerables (5 m - 13 m)
y bajas velocidades Vp (0,5 km/s) que los caracterizan con condiciones
geomecánicas malas a muy malas.
6. La primera capa de baja velocidad Vp (0,5 km/s) y de importante espesor,
puede eventualmente generar problemas de asentamiento en la
cimentación de la estructura de la Casa de Máquinas.
MODELO GEOELÉCTRICO
1. El modelo geoeléctrico corresponde a tres capas, la primera con
resistividades entre 40 y 100 Ohm-m asociada a suelos y bloques de lava
sueltos, la segunda con resistividades entre 10 y 40 Ohm-m asociada a
tobas, bloques de lava y brechas, todas alteradas; y la última con
resistividades entre 50 y 200 Ohm-m asociada con tobas y brechas.
2. El método de polarización inducida pudo detectar anomalías conductoras
asociadas a materiales alterados que no fue posible detectar mediante la
refracción sísmica, lo cual evidencia el beneficio de la complementación de
los métodos.
3. La interfaz entre las capas 1 y 2 posiblemente corresponde con el nivel
freático local, de ahí hacia abajo la roca probablemente se encuentra
saturada.
MODELO GEOLÓGICO GEOTÉCNICO
1. El suelo donde se pretende construir la Casa de Máquinas del PG Pailas II
presenta la estratigrafía descrita en el apartado 6 Modelo geológico
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geotécnico del terreno, donde se presentan las propiedades de cada uno de
los materiales que son utilizadas para el análisis y diseño geotécnico.
2. El terreno donde se cimentaran las estructuras corresponde a un depósito
de lahares cuya matriz son suelos tipo limo elástico arenoso y limos con
arena de consistencia media a dura.
3. De acuerdo a la clasificación del macizo rocoso el material tipo brecha se
asocia a un valor de RMR entre 18 y 57, lo cual corresponde a un macizo
clase III y IV, lo cual representa una masa rocosa de condición media a
mala. El material tipo lava se asocia a un valor de RMR entre 43 y 70, lo
cual corresponde a un macizo clase II y III, esto es una masa rocosa de
condición buena a media. El material depósitos de flujos de pómez se
asocia a un valor de RMR entre 24 y 34, lo cual corresponde a un macizo
de clase IV, que representa una masa rocosa de condición mala.
4. De acuerdo al análisis de capacidad de carga considerando una única capa
de lahar, la capacidad de carga admisible del terreno varía entre 522,2 kPa
y 756,8 kPa.
5. De acuerdo al análisis numérico de esfuerzo y deformación por medio del
programa de diferencias finitas FLAC, realizado específicamente para la
cimentación de Casa de Máquinas, se estima una capacidad de carga
admisible para la delgada capa de lahar de 183 kPa y de 9200 kPa para la
capa inferior, brechas.
6. A pesar de que el material denominado lahar presenta condiciones
geomecánicas malas, los análisis de capacidad de carga garantizan que el
terreno es apto y tendrá un comportamiento adecuado para la construcción
de las diferentes estructuras propuestas en Casa de Máquinas.
7. Los asentamientos elásticos varían de 0,08 cm a 0,66 cm y por
consolidación de 1,48 cm a 7,58 cm los cuales se presentan en la tabla 14,
generando asentamientos totales de 1,56 cm a 7,83 cm. Estos
asentamientos se deben verificar de acuerdo a los rangos de aceptación y
criterio estructural según el Cuadro 3.5 del Código de Cimentaciones de
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Costa Rica (Asociación Costarricense de Geotecnia, 2004, p.49). Se
recomienda realizar un control de asentamientos durante el proceso
constructivo y durante un período razonable de operación.
8. De acuerdo al análisis de estabilidad de taludes, el talud ubicado en el
sector noreste y sureste de la Casa de Máquinas permanecerán estables
siempre y cuando se realice la construcción de bermas a cada 4 m con
pendientes de 1H:1V.
9. En el caso de los taludes de relleno con una altura de 1,70 m, en la terraza
para las torres de enfriamiento, se mantendrán estables, si se utilizan
pendientes de 2H:1V.
10. Tanto en los taludes de corte como de relleno deben ser protegidos contra
la acción del agua de escorrentía superficial y en consecuencia de la
erosión, por lo tanto se deben revegetar.
11. Para la conformación de la terraza y para la cimentación de cualquier
estructura se recomienda utilizar rellenos de sustitución tipo lastre, con las
características indicadas en el apartado 8.4.
12. De acuerdo al Código Sísmico de Costa Rica (2010), el proyecto se localiza
en la provincia de Guanacaste, Cantón de Liberia, en una zona sísmica III y
el suelo se clasifica como S3. Con base en lo anterior se establece, en el
mismo código, una aceleración pico efectiva de diseño de 0.36 g, como
parámetro de la sacudida sísmica correspondiente a un período de retorno
de 475 años.
13. Para la malla tierra se debe considerar los posibles efectos de corrosión.
14. Para el caso específico de Casa de Máquinas se logra obtener taludes de
corte estables siempre y cuando se proteja el talud con la colocación de
pernos pasivos, así como colocar tuberías de drenaje para asegurar abatir
el nivel freático conforme se avanza en la excavación tal como se detalla en
la tabla 16 del apartado 8.3 y en el anexo 17.
15. De acuerdo a las pruebas de infiltración realizadas en la capa de lahar, la
tasa de infiltración es de 100 min/cm con una velocidad de infiltración de
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1,00 x 10-7 m/s. Se recomienda buscar otra alternativa para el manejo de
las aguas negras, que no requiera un área de infiltración, ya que para este
caso en particular es muy grande.
AMENAZAS NATURALES POTENCIALES
1. Por su localización, el proyecto presenta una potencial amenaza volcánica
que, de acuerdo con los registros históricos podría estar representado por
emisiones de gases y vapores, erupciones freáticas y freatomagmáticas
acompañadas por lahares calientes, así como flujos piroclásticos y actividad
de tipo subpliniano. Dado que desde 1998 no ha tenido ninguna erupción
importante (freatomagmática o magmática), se podría esperar que dentro
del lapso de vida útil de las obras se genere un periodo eruptivo importante
y los efectos podrían ser la caída de ceniza fina, lluvia ácida y
eventualmente lahares que se encaucen por el Río Colorado.
2. Con respecto al potencial sísmico y fallamiento en la zona, Costa Rica está
situada dentro de una región tectónicamente activa por lo que está
expuesta a la ocurrencia periódica de terremotos y a una alta tasa de
sismicidad. Se consideran como las fuentes sísmicas más importantes el
proceso de subducción de la placa del Coco bajo la placa Caribe, las fallas
activas Cote-Arenal, Bagaces, Chiripa, Caño Negro y Coyol-Guape y
finalmente las estructuras caldéricas como las del Rincón de la Vieja,
Miravalles y Tenorio.
3. En el sitio donde se ubica el Proyecto Geotérmico Las Pailas,
históricamente se reportan sismos con intensidades máximas (MM) de VI-
VII y se determinó que la principal amenaza sísmica está controlada por la
ocurrencia de un evento sísmico en la falla Caño Negro, donde se esperaría
que la aceleración pico del terreno tenga un valor alrededor del 50 % de la
aceleración de la gravedad.
4. De acuerdo al estudio realizado sobre posibles riesgos de emanaciones de
gases en la zona de estudio no se mostró ningún indicio de manifestaciones
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de flujo continuo de gas. Considerando a las concentraciones de 450 ppm e
inferiores de CO2 como el nivel base ambiental, se concluye que no se
encontraron niveles anómalos.
5. Los resultados obtenidos de H2S tampoco mostraron presencia de algún
tipo de manifestación de este gas. Y en ningún caso se superó el nivel base
ambiental (0,014 ppm).
11. RECOMENDACIONES GENERALES
1. Las mallas de puesta a tierra deben seguir algún protocolo de prevención a
la corrosión.
2. Realizar mediciones para el control de gases una vez que se finalice el
destape y las excavaciones.
3. A pesar que en las recomendaciones del estudio geofísico se recomienda
sustituir el terreno de fundación sobre el cual se pretende cimentar la casa
de máquinas pues se establece que el lahar presenta condiciones
geomecánicas malas, de acuerdo a los análisis geotécnicos realizados se
garantiza que el material es apto para la construcción de las obras y tendrá
un comportamiento adecuado.
4. Aunque en el estudio geofísico se recomienda que la malla tierra se ubique
dentro de la capa geoeléctrica N° 2, la cual corresponde al material tipo
brechas, constructivamente es más factible seguir algún protocolo de
prevención a la corrosión.
5. Debido a la importancia de los elementos a colocar en la casa de máquinas,
a los bajos rangos de aceptación de asentamientos y a la delgada capa de
lahar existente debido al movimiento de tierras, se recomienda sustituir este
material por un relleno de concreto pobre de 0.5 m de espesor para nivelar
el terreno y asegurar que solo se presenten asentamientos inmediatos, los
cuales son muy pequeños.
6. Aunque el talud de excavación para los cimientos de casa de máquinas se
presentan estables bajo las condiciones analizadas en el presente informe,
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se recomienda proteger el talud con la colocación de pernos pasivos, así
como colocar tuberías de drenaje para asegurar abatir el nivel freático
conforme se avanza en la excavación tal como se detalla en la tabla 16 del
apartado 8.3 y en el anexo 17.
7. Se recomiendan taludes con pendientes de 1,0H:1,0 V para taludes de
corte. Si se requieren taludes de corte con alturas mayores a los 4,0 m es
recomendable construir bermas intermedias de alivio. En cuanto a los
taludes de relleno la pendiente recomendada es 2,0H:1,0 V para el material
tipo lastre.
8. Se recomienda la construcción de cunetas de concreto en la base de los
taludes y contracunetas de concreto en la parte superior de los mismos y en
las bermas intermedias para realizar la recolección del agua de escorrentía
superficial y generada por el abatimiento del nivel freático. Adicionalmente
los taludes deben ser protegidos mediante la siembra de vegetación
adecuada a la zona.
9. Las bermas intermedias deben contar con una contrapendiente entre un
3% y un 5% para garantizar un flujo adecuado del agua de escorrentía
hacia las cunetas.
10. El diseño de la estructura de Casa de Máquinas que se encuentra a un
nivel de excavación de 662 msnm debe adecuarse para que sea capaz de
resistir las fuerzas de empuje del agua y supresión o bien construir un
sistema de evacuación de las aguas producto de los drenajes.
11. No se prevén problemas de surgencia de agua a nivel de terraza (670
msnm), en caso que en invierno se presente esta situación, se recomienda
la construcción de pozos de drenaje a lo largo de la misma, para el diseño y
distribución de los mismos se debe consultar al Área de Exploración
Subterránea del Centro de Servicio de Diseño.
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12. BIBLIOGRAFÍA
1. Asociación Costarricense de Geotecnia, 2009.Código de Cimentaciones de Costa Rica, 2. Ed. Cartago: Editorial Tecnológica de Costa Rica.
2. Colegio Federado de Ingenieros & Arquitectos, 2003. Código Sísmico de
Costa Rica 2002. Cartago: Editorial Tecnológica de Costa Rica.
3. Peck, R. Hanson, W. y Thornburn, T. Ingeniería de cimentaciones. Editorial Limusa. México. 1988.
4. Das, Braja. Principios de Ingeniería de cimentaciones. 4ta edition. Editorial International Thomson. México. 2001.
5. Das, Braja. Fundamentos de Ingeniería geotécnica. Editorial International Thomson. México.
6. Chavarría, L., Mora, O., Hakanson, E., Galves, M., Rojas, M., Molina, F. & Murillo, A., 2010: Geologic Model of the Pailas Geothermal Field, Guanacaste, Costa Rica.
7. Climent, A., Salgado, D., Slob, S. & van Westen, C., 2003: Amenaza Sísmica y Vulnerabilidad Física en la ciudad de Cañas, Guanacaste, Costa Rica. Capacity Building For Natural Disaster Reduction (CBNDR)/Regional Action Program For Central America (RAPCA).
8. Das, Braja. Principios de Ingeniería de cimentaciones. 4ta edition. Editorial International Thomson. México. 2001.
9. Das, Braja. Fundamentos de Ingeniería geotécnica. Editorial International Thomson. México.
10. Instituto Costarricense de Electricidad (ICE), 2005: Estudio de Impacto Ambiental Proyecto Geotérmico Las Pailas. Tomo 1. Centro de Servicio Recursos Geotérmicos
11. Instituto Costarricense de Electricidad (ICE), 2012: Geología e Hidrogeología de los pozos de la Casa de Máquinas del Centro de producción Geotérmica Las Pailas, Guanacaste. Costa Rica. Centro de Servicio Exploración Subterránea
12. Instituto Costarricense de Electricidad (ICE), 2013: Estudio geofísico de refracción sísmica y resistividad eléctrica en el sitio de la futura Casa de
Exploración geotécnica en el sitio de casa de máquinas
CSD-ID-2014-049 81
Máquinas del PG Pailas II. Informe Técnico. Área de Geofísica, CS Exploración Subterránea.
13. Instituto Costarricense de Electricidad (ICE), 2014: Petrografía de 4 muestras pozos PP1 y PP2 (Pailas II). Centro de Servicio Diseño.
14. Paniagua, S., Salazar, L., Kussmaul, S., Monge, Alfonso & Obando L., 1996: Síntesis de la amenaza volcánica y estimación básica del riesgo del volcán Rincón de la Vieja, Cordillera de Guanacaste, Costa Rica. Escuela Centroamericana de Geología, Universidad de Costa Rica.
15. Peck, R. Hanson, W. y Thornburn, T. Ingeniería de cimentaciones. Editorial Limusa. México. 1988.
16. Soto, Gerardo., Alvarado, G. & Goold, S., 2003: Erupciones < 3800 a.P. del Volcán Rincón de la Vieja, Costa Rica. Rev. Geol. Amér. Central, 29: 67-86.
17. Taylor, W., 2004: Características físicas del reservorio en el Campo Geotérmico Las Pailas estimadas con base en datos sismológicos, estructurales y relaciones de Poisson. Rev. Geol. Amér. Central, 31: 31-44.
18. Zamora, N., Méndez, J., Barahona, M. & Sjöbohm, L., 2004: Volcano-Estratigrafía asociada al campo de domos de Cañas Dulces, Guanacaste. Costa Rica. Rev. Geol. Amér. Central, 30: 41-58.
19. Instituto Costarricense de Electricidad (ICE), 2013: Estudio geofísico de
refracción sísmica y resistividad eléctrica en el sitio de la futura casa de máquinas del Proyecto Geotérmico Pailas II. Centro de Servicio de Diseño.
Exploración geotécnica en el sitio de casa de máquinas
CSD-ID-2014-049 82
13. ANEXOS
Número de Anexo
Título
1 Clasificación RMR perforación 1
2 Clasificación RMR perforación 2
3 Descripción perforación 1
4 Descripción perforación 2
5 Lámina 1. Planta de ubicación de Perfiles geofísicos