Proyecto de Elementos III

UNIVERSIDAD NACIONAL AUTNOMA DE HONDURAS

FACULTAD DE INGENIERA

DEPARTAMENTO DE INGENIERA MECNICA INDUSTRIAL

ELEMENTOS DE MAQUINAS III

PROYECTO: SIERRA DE CINTA PARA MADERA Y METAL

POR: ELDER JULIAN MOTIO VELASQUEZ

20091004329

CIUDAD UNIVERSITARIA JOS TRINIDAD REYES

TEGUCIGALPA M.D.C. 25 DE ABRIL 2014

1

SIERRA DE CINTA PARA MADERA Y METAL

NDICE # Pagina

1. Parte I ----------------------------------------------------------------------------------------3 2. Introduccin --------------------------------------------------------------------------------4 3. Resumen ------------------------------------------------------------------------------------5 4. Planteamiento del problema --------------------------------------------------------------5 5. Anlisis del problema ---------------------------------------------------------------------6 6. Alternativa a la solucin -----------------------------------------------------------------6 7. Clculos especficos de los elementos --------------------------------------------------7 8. Mecanismo pin-cremallera utilizado en la altura de corte de la sierra de cinta-7 9. Lubricacin ---------------------------------------------------------------------------------8 10. Sistema de cremallera anlisis -----------------------------------------------------------8 11. Diseo de cremallera pin anlisis -----------------------------------------------------8 12. Calculo del torque que ejerce la cremallera sobre el pin ---------------------------9 13. Seleccin del paso diametral ------------------------------------------------------------10 14. Clculos para el pin --------------------------------------------------------------------12 15. Clculos para la cremallera --------------------------------------------------------------13 16. Diseo del eje 1 ----------------------------------------------------------------------------14 17. Diseo de potencia ------------------------------------------------------------------------17 18. Calculo de la chaveta ---------------------------------------------------------------------19 19. Calculo de trasmisin de velocidades ---------------------------------------------------21 20. Velocidades altas --------------------------------------------------------------------------22 21. Velocidades bajas -------------------------------------------------------------------------30 22. Mejoras al diseo -------------------------------------------------------------------------37 23. Referencias bibliogrficas ---------------------------------------------------------------37 24. Parte II --------------------------------------------------------------------------------------38 25. Piezas acotadas ----------------------------------------------------------------------------39 26. Subensambles -----------------------------------------------------------------------------46 27. Anexos --------------------------------------------------------------------------------------52

2


I.PARTE

3


Introduccin

En este documento se muestra el diseo de una sierra de cinta tanto para metal como para madera, la solucin a este problema tanto los clculos como el diseo.

El objetivo del proyecto es lograr obtener una sierra que haga cortes en diferentes materiales con diferentes velocidades en la cinta de corte y con una mesa que se mueva con varios ngulos.

La informacin perteneciente de los clculos se obtuvo de los libros de A. R. HOLOWENKO; diseo de elementos de mquina de ROBERT MOTT segunda edicin; ROBERT.L.NORTON. Al final del documento se da presenta las piezas diseadas para la construccin de la sierra de cinta.

4 SIERRA DE CINTA PARA MADERA Y METAL

RESUMEN

El problema propuesto es disear una sierra de cinta para madera y metal la cual tenga una altura de corte ajustable y una mesa de inclinacin de 45 grados, con gua de inglete ajustable 60 grados que pueda utilizar sierras de cinta de 3 a 30 mm de ancho. Lo cual presentan los siguientes datos se quiere que la sierra tenga una longitud de 3.480 mm de largo el tamao de la mesa es de 485x485 mm con los dimetros de volantes de 470 mm, y que trabaje con velocidades de 259, 450, 850 m/min esta en madera y de 20, 40, 70 m/min para metal se pide hacer el diseo ms eficiente que se pueda.

Que tenga dos bandejas recogedoras de viruta las cuales sern utilizadas para madera y metal estas sern independientes una de la otra.

La carcasa que sostendr el sistema de la cierra ser de haceros lo cual ira soldada y atornilladas alrededor del mecanismo para mejorar la seguridad del sujeto que la est operando con una mesa de corte de fundicin y que se incline en ambos sentidos para un mejor realizacin del trabajo.

PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA El problema propuesto fue disear una sierra de cinta tanto como para madera como para cortar hierro. Las especificaciones de funcionamiento fueron las siguientes, dos bandejas recoge virutas que separan de metal y las de madera, con un sistema de ajuste de la altura de corte o gua superior de la cinta mecanismo de cremallera incluyendo un lector de altura de corte exacto, con un sencillo cambio de la sierra, y mesa de fundicin extra larga, inclinarle en ambos sentidos., Gua de inglete ajustable a 60 grados en ambos sentidos, gua paralela de presin, hoja de sierra para madera y metal con un paso de 8 DPP. Con altura de corte que va en un rango de 300mm, un ancho de corte (escote) de 460 mm, una hoja de sierra mnima de 3mm y una mxima de 30 mm con una longitud de sierra de 3480 mm. El tamao de la mesa es de 460 mm x 460 mm y su inclinacin es de entre 45 grados y 10 en el tope de ajuste. El tope de ajuste a 90 grados, la altura de la mesa es de 950 mm y el dimetro de los volantes es de 470 mm. Tambin los dieron las velocidades de trabajo de 250 / 450 / 820 m/min velocidades altas para madera y las velocidades bajas para metal las cuales son 20 / 40 / 70 / m/ min.


ANLISIS DEL PROBLEMA

El problema se analiza tomando en cuenta todos los datos que se dan anteriormente lo cual lleva a un diseo muy complejo ya que pide muchas piezas mviles en dicha mquina.

Se unificaron criterios de eje, bolineras, poleas y bandas para que los clculos de los ruedas y de la trasmisin del motor lo cual lleva a un diseo complejo. Se decidi utilizar un motor de 3HP y de 900 rpm para el funcionamiento de la mquina. Los materiales utilizados son aceros AISI 1045, 1095 y 1035 utilizando solo estos para el cambio de piezas o fabricacin de ellas sean ms fcil de elabora y no se desperdicie tanto material. Este trabajo se presenta los clculos obtenido mediante frmulas, tablas y dems recursos didcticos para obtener el mejor diseo. Para la altura de corte se tuvo que disear una cremallera corredera por medio de un engrane lo cual llevo a un diseo muy complejo.

Alternativa de la solucin La solucin al problema planteado se realizara con las siguientes piezas: Se fabricaran 2 ruedas por las cuales se conducir la sierra de cinta las cual van montadas en dos ejes los cuales sern una solo para sostener la rueda y el otro llevara las rueda y 20 poleas y bandas con 3 ejes las cuales este trasmitir la potencia a la sierra de cinta desde el motor asta. Se fabricaran 4 poleas con dimetro diferentes para las velocidades esto ira conectada con 2 bandas desde el motor y se para velocidades altas disear un tercer eje con 6 poleas que se compartirn para las velocidades altas y bajas las ultimas polea que es la que mover el eje donde van conectada la rueda que hace girar la banda y se disearan otras 4 poleas que irn en eje del motor y eje 1 y 2 para las velocidades bajas. Se disear un mecanismo para que la sierra cuando corte no se desplac de su punto de fijacin este consta de 6 rodamientos y 3 ejes este va montada en la cremallera la que ajusta la altura de corte. Se utilizara una pin-cremallera lo cual es para ajustar la altura de corte de lo cual subir y bajara entre 300 mm que ser la altura mxima de corte. En la rueda superior se disear un tornillo que es el que tensa la sierra de cinta lo cual consta de un resorte y un tornillo que al girar tense la sierra de cinta.


CLCULO Y ESPECIFICACIONES DE LOS ELEMETOS

Mecanismo pin-cremallera utilizado en la altura de corte de la sierra de cinta.

El mecanismo pin cremallera permite transformar el movimiento circular en rectilneo alternativo. Tambin a la inversa, aunque es ms habitual encontrar aplicaciones del primer tipo, Est compuesto por los siguientes elementos el pin un engrane normal y la cremallera que tambin se puede considerar un engrane solo que se ha aplanado en la figura podemos observar el mecanismo y como es su funcionamiento.

Como se mencion antes la prensa constara de un mecanismo del de este tipo aprovechando el movimiento circular que se hace en la palanca convirtindolo en lineal.


Sistema de cremallera

Este se llev a cabo para ajustar la altura de corte que debe de tener la sierra de banco este se lleva a cabo bajo varios criterios que son los utilizados para hacer un sistema de cremallera en seguida se demuestra los siguientes clculos realizados para este mecanismo.

Diseo de la cremallera y pin.

Para disear el pin y la cremallera nos apoyaremos en la frmula de Lewis para seleccionar un

paso diametral adecuado y un material q tenga las propiedades adecuadas.

Al trabajar esta frmula se necesit un acero para nuestro inters se escogi un acero AISI 1045

para comenzar con los clculo.


Calculo del torque que ejerce la cremallera sobre el pin.

Fuerzas q actan en el diente.

Con la siguiente figura observamos el punto de aplicacin de la fuerza.


Partiendo de la fuerza de presin q ejerce la cremallera y sabiendo q el pin tendr un dimetro

primitivo podemos conocer elemento tensor que tendr dicho pin con la siguiente ecuacin.

F=Wt = Mt / (D/2)

Donde;

F es la fuerza de presin (300kg)

Wt es la carga tangencial

Mt es el momento torsor del engrane

D es dimetro primitivo (2 pulg)

Despejamos para el momento torsor y convertimos la fuerza a libras tenemos

Mt =(300)(9.81)(0.22481)(2/2)

Mt =660.940 lb pulg

Una vez que hemos encontrado el momento torsor podemos darle lugar a la seleccin del paso

diametral apoyndonos en la ecuacin de Lewis

Seleccin del paso diametral.

Para la seleccin del paso diametral nos apoyaremos en la ecuacin de Lewis

F = s*b*c*y

Como conocemos el esfuerzo de fluencia del material y conocemos el nmero de dientes del pin podemos calcular el paso diametral del pin con la siguiente ecuacin

10


S = ;Pd=

Dnde:

S es el esfuerzo de fluencia

Mt momento torsor del pin

Pd paso diametral

N es el nmero de dientes

Y factor de forma

K factor de seguridad

Sd=Su/3=32000psi

Mt= 660.940lb.pulg

N=24 Dientes

K=4

Y=0.1125 segn la siguiente tabla I


Como podemos observar para el numero de diente que tenemos en el pin no aparece tabulado en la tabla interpolamos entre 23 y 25 para encontrar el factor de forma de esta manera lo encontramos y el valor es 0.1125.

Sustituyendo valores encontramos

Pd=

Pd =12.85 dientes/pulg

Por lo tanto tomamos el paso diametral de

Pd=12 dientes/pulg

Clculos y diseo para la cremallera y el pin

Clculos para el pin

Angulo de la envolvente: =

Paso diametral: pd=12 dientes/ pulg

Numero de dientes: 24 dientes

Dimetro primitivo: Dp= =24/12 pulg

Dimetro exterior: Do = = = 2.167 pulg

Cabeza: a = 1/Pd = 1/12 =0.083 pulg

Raz: b = 1.25/Pd = 1.25/12= 0.104 pulg 12


Dimetro de raz: Dr = Dp-2b = 2- 2(0.104) = 1.792 pulg

Espesor de cara: F = 12/Pd =12/12 = 1 pulg

Clculos para la cremallera

Angulo de la envolvente: =

Paso diametral: pd=12 dientes/ pulg

Dimetro primitivo Dp =

Dimetro exterior Do =

Raz: b = 1.25/Pd = 1.25/12= 0.104 pulg

Dimetro de raz: Dr = Dp-2b = 2- 2(0.104) = 1.792 pulg

Longitud de la cremallera: 13.77 pulg

Numero de dientes: (12diente/pulg) (13.77pulg)=165.35 dientes

Espesor de cara: F = 12/Pd =12/12 = 1 pulg

Resumen:

PION CREMALLERA Paso diametral 12 12 Numero de dientes 30 165.35 Angulo de envolvente Dimetro primitivo 2.5 pulg 13.77 pulg Dimetro exterior 2.667 pulg 13.7 pulg Cabeza 0.083 pulg 0.083 pulg Raz 0.104 pulg 0.104 pulg Dimetro de raz 2.292 pulg 4.374 pulg Espesor de cara 1 pulg 1 pulg


Diseo del eje 1 para el engranaje que va en el engranaje de la cremallera.

Para disear el eje que soportara el engrane nos apoyaremos en la frmula del libro de Robert

Mott, teniendo en cuenta las fuerzas que actan en el pin tanto la fuerza radial como la fuerza

radial.

Wt =660.940 Lb

Wr =Wt ) = (660.940) (tan 20)

Wr=240.00 Lb

T=660.940 Lb*pulg

Con las fuerzas radiales y tangenciales podemos aplicar momentos en A para encontrar

reacciones horizontales y las reacciones verticales

Reacciones Horizontal

MA=0 661.25 (2.5) 5Rcy= 0

Rcy=330.805 Lb*pulg

Ray=330.805 Lb*pulg

Reacciones Verticales

MA=0 240.806(2.5) 5Rcy= 0

Rcy=120.40 Lb*pulg

Ray=120.402 Lb*pulg

14


Plano Horizontal

k


Plano Vertical


Diseo por resistencia

Para este diseo se desea un material que sea de nuestra conveniencia para ello

proporcionaremos datos del acero AISI 1015 SWOQT350, para el diseo del eje que soportara

la fuerza que se genera en el pin.

Utilizando la siguiente ecuacin

D min =

Dnde:

D es el dimetro mnimo del eje

N es el factor de diseo

M es el momento total

Sy es el esfuerzo de tensin

Sn es la resistencia por durabilidad

Sn es el esfuerzo por fatiga

T es el torque

Kt es el factor de concentracin de esfuerzo (2.0)

Factores que modifican la resistencia por durabilidad

Cs=0.8

Cr=0.81


Determinando el esfuerzo por fatiga Sn = SnCsCr = (40,000) (0.8) (0.81) = 25,920 psi

Diseo en el eje de entrada

En el punto A observamos que en este punto no hay un par torsor ni un momento, pero si hay en

cortante

Calculo de cortante total en el punto A

VA = = 352.035 Lb

Encontramos la tensin por esfuerzo de corte de diseo con la siguiente ecuacin

= = 15,290.5 psi

A= = = 0.030697

D1= / = 0.197669pulg Del clculo obtenido sabemos que ese es el menor dimetro que puede tener el eje en el punto A y tambin sabemos q el dimetro en A es igual al dimetro en C. Calculo del eje central En el punto B se tendr un cunero de perfil con Kt=2.0 Calculo del momento flexinate MB= = 880.088 Lb*pulg Aplicamos la ecuacin para encontrar el dimetro que tendr el punto en B

D min =


Sustituyendo valores en la ecuacin tenemos que:

D min =

D min=0.55155 pulg =14.00937 mm

Como podemos ver el dimetro mnimo que debe tener el eje en el centro es 14 mm entonces nuestro eje tendr un dimetro de 15 mm

Calculo de la chaveta.

Diseo por teora del esfuerzo cortante mximo.

Para disear la cuna nos apoyaremos en la teora del esfuerzo cortante mximo y en la norma ANSI B17.7, la cuna la disearemos de forma cuadrada y estar hecha de acero AISI 1050 OQT 400 que tiene como propiedades

Sy = 143ksi Resistencia de fluencia

Su =110ksi Resistencia por tensin

Fuerzas que actan en la chaveta

Encontramos el esfuerzo de corte con la siguiente ecuacin


=0.5 (Sy/N) , N=3

=18,333.33 psi

De la tabla 11-1 mott::495 obtenemos q W=3/16 pulg cuadrada, luego de esto calculamos la

longitud q tendr la chaveta

Donde:

T es el toque ejercido en el eje

D es el dimetro del eje

es el esfuerzo de cote

W es el ancho de la cuna

Sustituyendo en la ecuacin tenemos

L=0.651122 pulg 11/16 pulg

Para fijar el pin en el eje se utilizara un tornillo prisionero de cabeza hexagonal el cual lo

elegiremos mediante las normas ASTM

El tornillo que se escogi ser de 28- UNF de grado A574 con las siguiente propiedades

Su=170 ksi;

Sp=135 ksi;

El torque de apriete para el tornillo que se usara est definida por la siguiente ecuacin

T=K*D*At*Sp


Donde:

T es el torque de apriete del tornillo

K es el coeficiente de lubricacin

At es el rea transversal del tornillo (0.01135 pulg cuadrada)

Sp tensin de prueba

D es el dimetro del eje

Sustituyendo en la ecuacin tenemos

T= 181.197 Lb. Pulg

Clculos de transmisin de velocidades.

Esta se realiz por medio de bandas y poleas lo cual los lleva a los siguientes clculos se realizaron barias poleas un numero de 20 poleas los cuales llegaron a los siguientes clculos.

Velocidades fue utilizando un motor de 3HP con 900 rpm de salida en el eje

Tipo de impulsor es un motor elctrico de (CA) (AP).

Velocidades altas es

V1 = 820 m/min. 3500 rpm

V2 = 450 m/min. 1950 rpm

V3 = 250 m/min. 1100 rpm

V4 = 70 m/min. 300 rpm

V5 = 40 m/min. 170 rpm


V6 = 20 m/min. 85 rpm.

1. Factor de servicio.

Fs=1.3

2. Potencia de diseo.

Pot diseo=Fs*potencia de entrada = (1.3) (3HP)

Pot diseo=3.9HP

3. Tipo de banda.

3V decid utilizar la banda que ledas de las tablas de bandas del libro de Robert Mott

Velocidades altas.

Primera trasmisin parcial (poleas A-C).

Asumidos Vd.=4000 ft/min calculamos Da.

ne =900 rpm

ns =1500 rpm

Da=12Vd = (12)*(400) = 16.95 pulg.

*na *(900)

Da = 5.95 pulg dimetro corregido de la polea A figura 7-10


Relacin de transmisin.

Primera transmisin parcial.

900Da = 1500 Dc

RY= 1500 rpm = 1.67

900 rpm

Dc = 900Da

1500

Dc = 3.57 pulg dimetro de la polea C.

Distancia entre centros C1 = 10 pulg

De < C1 < 3(Dc+Da)

3.57 < C1 < 3(3.57+5.95)

3.57 < C1 < 28.56

Longitud de la banda. 23


L = 2C1 + 1.5 (Dc+Da) + (Dc-Da)^2

4 C1

L = 2*10 + 1.5 (5.95+3.57) + (5.95+3.57)^2

4*10

L = 34.42 pulg

L1 = 35.5 pulg longitud de la banda corregida de la tabla (7-2).

C = B+(B^2+32(Dc-Da)^2)^(-1/2)

16

B = 4L- 6.28 (Dc+Da)

B = 4*35.5 6.28 (5.95+3.57)

B = 82.2144

C = 82.2144 + ((82.2144)^2 32(3.57-5.95)^2)^(-1/2)

16

C = 10.2074 pulg distancia entre ambos corregida.

Resumen:

Da = 5.95 pulg

Dc = 3.57 pulg

na = 900 rpm

nc = 1500 rpm

L1 = 35.5 pulg

C1 = 10.2074 pulg


L1 = na = Dc = 0.6

nc Da

Segunda trasmisin parcial.

ne = 1500 rpm

ng = 1750 rpm

L2 = ne = ng = 0.857

Dg De

Asumiendo una Vb = 4000 ft/min, calculemos De.

De = 12 Vb =12*4000

ne* *1500

De = 10.18 pulg

De = 4.45 pulg es el dimetro corregido de la polea E en la tabla (7-10).

1500De = 1750Dg

Dg = (1500*4.45)/1750

Dg = 3.814 pulg es el dimetro de la polea G

Distancia entre centros C2 = 13 pulg


Dg < C2 < 3(Dg+De)

3.814 < C2 < 3(3.814+4.450)

3.814 < C2

ng = 1750 rpm

L2 = 40 pulg

C2 = 14 pulg

Velocidades altas de la cierra de cinta.

1. Transmisin parcial (polea I-J) (1750-3500) rpm.

ni = 1750 rpm

nj = 3500 rpm

i = ni = Dj = 0.5

nj Di

RV = 0.5

Si asumimos que L = 45 (tabla 7-2) y C = 14 pulg entonces debemos calcular Dj y Di de la siguiente ecuacin.

L = 2C2 + 1.57 (Dj+Di) + (Dj-Di)^2

4 C2

45 = 2*14 + 1.57 (1.5+Di) + (-0.5Di)^2

4*14

Di^2+527.52Di-3808 = 0

Di = 7.122 pulg y Di = 3.561 pulg 27


Resumen:

Di = 7.122 pulg

Dj = 3.561 pulg

ni = 1750 rpm

nj = 3500 rpm

C = 14 pulg

L = 45 pulg

2. Transmisin parcial (polea K-L) (1750-1420) rpm.

nk = 1750 rpm

nl = 1950 rpm

i = nk = Dl =0.9114558

nl Dk

RV = 0.9114558

Como las poleas usaran las mismas bandas y las mismas distancias entre ambos entonces.

C = 14 pulg

L = 45 pulg

L = 2C + 1.57 (Dg+De) + (Dg-De)^2

4 C


L = 2*14 + 1.57 (1.911458+Dk) + (-0088541Dk)^2

4*14

Dk^2 + 21429.93813Dk 121438.1816 = 0

Dk = 5.665 y Dl = 5.164

Resumen:

Dk = 5.665 pulg

Dl = 5.164 pulg

nk = 1750 rpm

nl = 1950 rpm

C = 14 pulg

L = 45 pulg

3. Trasmisin parcial de poleas (M-N)(1750-1100)rpm.

nm = 1750 rpm

nn = 1100 rpm

i = nm = Dn = 1.591

nn Dm

Utilizando la misma distancia entre centros y la misma longitud de banda tenemos que:

C = 14 pulg y L = 45 pulg


L = 2C2 + 1.57 (Dm+Dn) + (Dm-Dn)^2

4 C2

L = 2*14 + 1.57 (2.591Dm) + (-0.591Dm)^2

4*14

Dm^2 + 652.199Dm 2723.260131 = 0

Dm = 4.149 y Dn = 6.601

Resumen:

Dm = 4.149 pulg

Dn = 6.601 pulg

nn = 1100 rpm

nm = 1750 rpm

C = 14 pulg

L =45 pulg

Velocidades bajas

Segunda trasmisin parcial (poleas B, A). Asumimos Vb = 4000 ft/min

nb = 900 rpm

nd = 450 rpm 30


Db = 12 Vb = 12*4000

nb* *900

Db = 16.97

i = nb = Dd = 2

nd Db

Como utilizamos la misma distancia entre centros entre ambos como en las velocidades altas, y las mismas longitudes de bandas, es decir C = 10.2074pulg y L = 35.5 pulg.

L = 2C + 1.57 (Dd+Db) + (Dd-Db)^2

4 C

35.5 = 2*10.2074 + 1.57 (3Db) + (Db)^2

4*C

(Db)^2 = 192.307416Db 615.9226818 = 0

Db = 3.151 pulg y Dd = 6.302 pulg

Resumen:

Db = 3.151 pulg

Dd = 6.302 pulg

nb = 900 rpm

nd = 450 rpm

C = 10.2074pulg

L = 35.5 pulg


Segunda transmisin parcial (poleas F-H) (450-180) rpm.

nf = 450 rpm

nh = 180 rpm

i= nf = Dh = 2.5

nh Df

(Dh = 5.5Df)

Como tambin utilizamos la misma banda y la misma distancia entre centros L = 40 pulg y C =14 pulg

L = 2C + 1.57 (Dh+Df) + (Dh-Df)^2

4*C

40 = 2*14 + 1.57 (3.5Df) + (1.5Df)^2

4*14

12 = 5.495Df + (2.5Df)^2

4*14

DF^2 + 136.7644Df 296.6667 = 0

Df = 2.150 pulg y Dh = 5.375 pulg

Resumen:

Df = 2.150 pulg

Dh = 5.375 pulg 32


nf = 450 rpm

nh = 180 rpm

L = 40 pulg

C = 14 pulg

1. Trasmisin parcial (poleas O-P) (180-300) rpm.

no = 180 rpm

np = 300 rpm

i= no = Dp = 0.6

np Do

En este rango de bajas revoluciones tambin se utilizan las mismas distancias entre centros y la misma banda L = 45 pulg y C = 14 pulg.

L = 2C + 1.57 (Dp+Do) + (Dp-Do)^2

4*C

45 = 2*14 + 1.57 (1.6Do) + (-0.4Do)^2

4*14

17 = 2.512Do + (0.16Do)^2

56

Do^2 + 879.2Do 5950 = 0

Do = 6.716 pulg y Dp = 4.030 pulg

33


Resume:

Do = 6.716 pulg

Dp = 4.030 pulg

no = 180 rpm

np = 300 rpm

L = 45 pulg

C = 14 pulg

2. Transmisin parcial (poleas Q-R) (180-170) rpm.

nq = 180 rpm

nr = 170 rpm

i= nq = Dr = 1.05882

nr Dq


L = 2C + 1.57 (Dr+Dq) + (Dr-Dq)^2

4*C

45 = 2*14 + 1.57 (2.058823Dq) + (0.058823Dq)^2

4*14

17 = 3.23235211Dq + 0.00346Dq^2

56

Dq^2 + 52313.3264Dq 275132.9524 = 0 34


Dq = 5.259 pulg y Dr = 5.568 pulg

Resumen:

Dq = 5.259 pulg

Dr = 5.568 pulg

nq = 180 rpm

nr = 170 rpm

L = 45 pulg

C = 14 pulg

3. Trasmisin parcial (poleas S-T) (180-85) rpm

ns = 180 rpm

nt = 85 rpm

i= ns = Dt = 2.11764

nt Ds

Dt = 2.11764Ds


L = 2C + 1.57 (Dt+Ds) + (Dt-Ds)^2

4*C

35


45 = 2*14 + 1.57 (3.11764Ds) + (1.11764Ds)^2

4*14

17 = 4.8946948Ds + 1.24911917Ds^2

56

Ds^2 + 219.4369564Ds 762.130505 = 0

Ds = 3.419 pulg y Dt = 7.242 pulg

Rsumn:

Ds = 3.419 pulg

Dt = 7.242 pulg

ns = 180 rpm

nt = 85 rpm

L = 45 pulg

C = 14 pulg

Estos son todos los clculos realizados para la elaboracin de la sierra de cinta.


Mejoras al diseo.

Las mejoras de diseo una de ellas es la trasmisin de potencia dese la salida del motor hasta que llega a la rueda inferior que mueve la sierra esto fue calculado atreves de bandas con lo cual llega al no ser muy eficiente pidiendo utilizar un motor con variador de frecuencia lo cual dara las velocidades con solo tocar un botn en vez de andar cambiando las bandas.

Referencias bibliogrficas.

1. https://www.youtube.com/watch?v=3M1NQZO13ts 2. https://www.youtube.com/watch?v=gx_3ly_UsPo 3. http://books.google.hn/books/about/Dise%C3%B1o_de_elementos_de_m%C3%A1quina

s.html?id=nrYd_BjTL0UC&redir_esc=y 4. http://books.google.hn/books?id=KEyDAMa_0ngC&pg=PA228&dq=medidas+de+las+p

oleas&hl=es&sa=X&ei=vlJaU9uuCO_KsQSm-4HYBA&ved=0CEkQ6AEwAw#v=onepage&q=medidas%20de%20las%20poleas&f=false

5. http://es.wikipedia.org/wiki/Sierra_de_cinta 6. https://www.youtube.com/watch?v=o88ydYCwv4U


II. PARTE


Piezas. Inglete de para mesa.

Manivela.


Mesa de la sierra.

Manivela para el tornillo de ajuste de la sierra.

40


Poleas A y B.

Polea que sostiene la sierra.

41


Soporte del muelle.

Soporte que sujeta la polea superior.

42


Soporte que sostienae la cremallera.

Lamina trasera de la sierra.


Eje de transmicion 1.



Subensambles.

Mecanismo de la cremallera para la altura de corte.

Ensamble de las poleas y rueda que sostiene la sierra.


Ensamble de eje 2 con sus respectivas poleas.

Ensamble con eje 1 y sus respectivas poleas.

47


Ensamble de carcasa de la sierra con todo y poleas.

48


Ensamble que sostiene la rueda de la sierra superior.

Ensamble de la carcasa poleas y soporte que mueve la polea superior de ajuste.


Ensamble con mecanismo de ajuste a la sierra.

Poleas ya instaladas.

50


Diseo de la sierra.

51


ANEXOS


Proyecto de Elementos III

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