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03 28/02/2020 CORREZIONI FORMALI CRZ GOI PRN
02 11/12/2019 CORREZIONI FORMALI CRZ GOI PRN
01 07/05/2019 AGGIORNAMENTO GENERALE CRZ GOI PRN
00 05/03/2019 PRIMA EMISSIONE CRZ GOI PRN
REV. DATE/ DATA DESCRIPTION / DESCRIZIONE WRITTEN REDATTO
CHECKED CONTROLLATO
APPROVED APPROVATO
PROGETTO ESECUTIVO LAVORI DI ADEGUAMENTO SISMICO
SCUOLA PRIMARIA COLLODI
LOCATION / LUOGO
Pinerolo (TO) viale Kennedy, n°24 Italy
OBJECT / OGGETTO
Scuola Primaria “Collodi”
DESIGN TYPE / TIPO DI PROGETTO
PROGETTO ESECUTIVO
CLIENT / CLIENTE COMUNE DI PINEROLO Piazza Vittorio Veneto 1
10064 Pinerolo (TO) - Italy
STAMP / TIMBRO
STRUCTURAL DESIGNER / PROGETTISTA STRUTTURALE
ing. GOIO Alberto, corso Principe Oddone, 70 10152 Torino (TO) -
Italy [email protected]
STAMP / TIMBRO
TITLE / TITOLO
RELAZIONE TECNICA SPECIALISTICA E DI CALCOLO Verifica strutture
blocco aule
ORDER / COMMESSA
18_049 DOCUMENT N° / DOCUMENTO N°
18_049-DOC-E-003
IPE PROGETTI SRL CORSO PRINCIPE ODDONE, 70 – 10152 TORINO –
ITALY T +39 011 89 96 040 – F +39 011 07 04 474 www.ipeprogetti.it
– [email protected]
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PROGETTI SRL RESERVES TO PROCEED AS PER LAW AGAINST ANY TRESPASSER.
QUESTO DOCUMENTO È PROPRIETÀ ESCLUSIVA DELLA IPE PROGETTI SRL.
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CONSENSO SCRITTO DELLA PROPRIETÀ È VIETATO ED EVENTUALMENTE
PERSEGUIBILE. LA IPE PROGETTI SRL SI RISERVA DI PROCEDERE A TERMINI
DI LEGGE CONTRO GLI EVENTUALI TRASGRESSORI.
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IPE PROGETTI SRL 18_049-Progetto esecutivo di adeguamento scuola
“Collodi” – Pinerolo (TO)
Relazione tecnica specialistica e di calcolo – Verifica
strutture blocco aule 3
INDICE:
1. PREMESSA
................................................................................................................
5
1.1. DESCRIZIONE DELL’OPERA
.............................................................................................
5
2. CALCOLO STRUTTURALE DEL BLOCCO AULE
.................................................... 7
2.1. DESCRIZIONE DEL MODELLO
..........................................................................................
7
2.2. DESCRIZIONE DELLE COMBINAZIONI DI
CARICO.........................................................
10
2.3. CARATTERISTICHE GEOMETRICHE E MECCANICHE DELLE SEZIONI
........................ 13
2.4. VERIFICHE TRAVI IN C.A.
.....................................................................................................
15
2.4.1. TRAVE 30X60
...................................................................................................................
15 2.4.2. TRAVE 30X120
.................................................................................................................
21 2.5. VERIFICHE SETTI
.................................................................................................................
29
2.5.1. SETTO 1 E 2
.....................................................................................................................
29 2.5.2. SETTO 8-10
.....................................................................................................................
34 2.5.3. SETTO 7-9
.......................................................................................................................
38 2.6. VERIFICHE STRUTTURE IN
ACCIAIO..............................................................................
42
2.6.1. VERIFICHE DELLE ASTE - PORTALI INTERNI
..........................................................................
42 2.6.2. VERIFICHE DELLE ASTE - SETTI TRALICCIATI
.......................................................................
63 2.6.3. VERIFICA NODO DIAGONALE 2XL50X5 RETICOLARE DI TELAIO
INTERNO ................................ 81 2.6.4. VERIFICA NODO
DIAGONALE 2XUPN100 RETICOLARE DI TELAIO ESTERNO
............................ 82 2.6.5. VERIFICA TASSELLI
...........................................................................................................
83 2.7. VERIFICHE DEGLI SPOSTAMENTI
...........................................................................................
86
3. CALCOLO STRUTTURALE DELLA PENSILINA DI INGRESSO
............................ 88
3.1. DESCRIZIONE DELL’OPERA
...........................................................................................
88
3.2. DESCRIZIONE DEL MODELLO
........................................................................................
88
3.3. DESCRIZIONE DELLE COMBINAZIONI DI
CARICO.........................................................
90
3.4. CARATTERISTICHE GEOMETRICHE E MECCANICHE DELLE SEZIONI
........................ 91
3.4.1. CARATTERISTICHE GEOMETRICHE E MECCANICHE DELLE SEZIONI
...................................... 91 3.4.2. DATI DELLE ASTE
.............................................................................................................
93 3.4.3. ATTRIBUTI DI INSTABILITA'
.................................................................................................
94 3.5. VERIFICA DELLE ASTE
....................................................................................................
95
3.5.1. VERIFICA PER PROPRIETÀ
................................................................................................
95 3.6. VERIFICA DEGLI SPOSTAMENTI
...........................................................................................
114
3.7. VERIFICA NODI
..............................................................................................................
115
3.7.1. REAZIONI VINCOLARI
.......................................................................................................
115 3.7.2. NODO INCASTRO BASE COLONNA
.....................................................................................
116 3.7.3. VERIFICA PERNO
............................................................................................................
118
4. CALCOLO STRUTTURALE DELLA RAMPA
........................................................ 120
4.1. DESCRIZIONE DELL’OPERA
.........................................................................................
120
4.2. DESCRIZIONE DEL MODELLO
......................................................................................
120
4.3. DESCRIZIONE DELLE COMBINAZIONI DI
CARICO.......................................................
121
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Relazione tecnica specialistica e di calcolo – Verifica
strutture blocco aule 4
4.4. CARATTERISTICHE GEOMETRICHE E MECCANICHE DELLE SEZIONI
...................... 121
4.5. VERIFICA DELLE ASTE
..................................................................................................
122
4.6. VERIFICA DEGLI SPOSTAMENTI
..................................................................................
128
4.7. REAZIONI VINCOLARI
....................................................................................................
128
4.8. VERIFICA NODI
..............................................................................................................
139
4.8.1. ANCORAGGIO DI BASE
.....................................................................................................
139 4.8.2. GIUNZIONE COLONNA UPN120 – TRAVE UPN120
............................................................
142
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strutture blocco aule 5
1. PREMESSA
La presente relazione tratta le verifiche strutturali di tutte
le opere di nuova costruzione atte ad ot-tenere l’adeguamento
sismico del compleso scolastico Collodi in Pinerolo.
Nello specifico in questa sezione verranno trattate le verifiche
delle strutture da edificarsi sul blocco aule.
1.1. DESCRIZIONE DELL’OPERA
Data la particolare conformazione dell’edificio, considerando
che il blocco aule e il blocco pale-stra si presentano entrambi con
diversa tipologia strutturale e diverse quote di imposta delle
fon-dazioni, quindi con comportamenti dinamici eterogenei, e
considerando che i due blocchi presi
singolarmente si presenterebbero con caratteristiche di
regolarità sia in pianta che in altezza, mentre nello stato
attuale, uniti, non rispetterebbero nessuna delle due condizioni di
regolarità, risulta certamente evidente la necessità di creare un
giunto antisismico tra i due blocchi.
Tale giunto si può realizzare raddoppiando gli elementi di
sostegno verticali sul primo allineamen-to di pilastri del blocco
palestra.
Tale raddoppio avverrà come segue:
a) inserimento di 2 setti a forma di L sugli allineamenti
longitudinali esterni del blocco aule
b) inserimento di una colonna in carpenteria metallica
sull’allineamento centrale e una in corri-spondenza delle travi in
falso superiori.
c) Creazione di una trave trasversale di collegamento tra i due
setti
Oltre ai due setti a forma di L previsti nella zona del nuovo
giunto sismico, si prevede l’inserimento di altri 2 setti in
direzione trasversale e 2 in senso longitudinale sui fili più
esterni del blocco aule opposti al filo del giunto. Tale posizione
consente di equilibrare l’effetto sulla ridistri-buzione delle
rigidezze, dell’inserimento dei due nuovi setti in corrispondenza
del giunto confe-rendo al blocco più rigidezza trasversale.
Al fine di incrementare la rigidezza longitudinale del blocco
aule si prescrive la creazione di telai costituiti da travi e
colonne in carpenteria metallica all’interno della maglia
strutturale dell’allineamento di spina interno. Tale intervento ha
la duplice funzione di irrigidire l’intera struttu-
ra in senso longitudinale e di rinforzare i singoli elementi
strutturali di tale allineamento sopperen-do alle carenze
strutturali rilevate.
Tali telai sono costituiti da 2 colonne per ciascuna campata, e
due travi (una all’intradosso della trave soprastante e una
all’intradosso della trave soprastante). Le travi e le colonne sono
costitui-te da profili UPN120 tassellati ogni 50 cm alla struttura
portante in calcestruzzo. Una delle due colonne è in realtà un
pilastro tralicciato costituito da colonne UPN120 e da montanti e
diagonali
di sezione 2L50x5. La colonna tralicciata ha profondità 60
cm.
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strutture blocco aule 6
Sul lato lungo del blocco aule è presente l’ingresso principale
all’edificio costituito da una rampa
di scale in c.a. coperta da una grande pensilina in c.a. a
sbalzo.
In questa situazione si individuano due problematiche
diverse:
a) problema di stabilità della tettoia in c.a. a sbalzo in caso
di sisma (3m di sbalzo circa)
b) problema di irregolarità in pianta legato alla sagoma della
scala
Al fine di risolvere entrambe le problematiche si prevede la
demolizione del blocco scala e della pensilina da ricostruire con
una struttura indipendente scollegata dal blocco aule.
La ricostruzione della scala avverrà mediante una nuova
struttura in calcestruzzo indipendente e scollegata dal blocco
principale. Al di sopra di tale struttura verrà ancorata la
pensilina di ingresso in carpenteria metallica con copertura in
pannelli in lamiera grecata coibentata di sp.4.0 cm.
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strutture blocco aule 7
2. CALCOLO STRUTTURALE DEL BLOCCO AULE
2.1. DESCRIZIONE DEL MODELLO
E’ stato realizzato un modello di calcolo della struttura
esistente e delle nuove strutture di rinfor-zo utilizzando un
software agli elementi finiti tridimensionale. Sono stati
utilizzati elementi sia mo-nodimensionali beam per modellare travi
e pilastri, sia bidimensionali (piastre e membrane train-
golari e quadrangolari) per la modellazione dei nuovi setti in
cemento armato. La struttura è stata schematizzata escludendo il
contributo degli elementi aventi rigidezza e resistenza
trascurabili a fronte dei principali. ). I vincoli sono considerati
puntuali ed inseriti tramite le sei costanti di rigi-dezza
elastica.
I carichi sono stati applicati mediante l’uso di aree di
carico.
Tutti gli elementi sono caratterizzati da dimensioni e
caratteristiche meccaniche aderenti con quelle previste in
progetto.
Si riportano nel seguito alcune immagini del modello di
calcolo.
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2.2. DESCRIZIONE DELLE COMBINAZIONI DI CARICO
LIST OF LOAD COMBINATIONS
--------------------------------------------------------------------------------------
LCB C Loadcase Name(Factor) + Loadcase Name(Factor) + Loadcase
Name(Factor)
--------------------------------------------------------------------------------------
1 2 Peso Proprio( 1.300) + Permanente( 1.300) +Variabile scuola(
1.500) 2 2 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile
scuola( 0.600) + SLD X(RS)( 1.000) + SLD Y(RS)( 0.300) + SLD X(ES)(
1.000) + SLD Y(ES)( 0.300) 3 2 Peso Proprio( 1.000) + Permanente(
1.000) +Variabile scuola( 0.600) + SLD X(RS)( 1.000) + SLD Y(RS)(
0.300) + SLD X(ES)(-1.000) + SLD Y(ES)(-0.300) 4 2 Peso Proprio(
1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) + SLD X(RS)(
1.000) + SLD Y(RS)(-0.300) + SLD X(ES)( 1.000) + SLD Y(ES)(-0.300)
5 2 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile scuola(
0.600) + SLD X(RS)( 1.000) + SLD Y(RS)(-0.300) + SLD X(ES)(-1.000)
+ SLD Y(ES)( 0.300) 6 2 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000)
+Variabile scuola( 0.600) + SLD X(RS)( 0.300) + SLD Y(RS)( 1.000) +
SLD X(ES)( 0.300) + SLD Y(ES)( 1.000) 7 2 Peso Proprio( 1.000) +
Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) + SLD X(RS)( 0.300) +
SLD Y(RS)( 1.000) + SLD X(ES)(-0.300) + SLD Y(ES)(-1.000) 8 2 Peso
Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) +
SLD X(RS)(-0.300) + SLD Y(RS)( 1.000) + SLD X(ES)(-0.300) + SLD
Y(ES)( 1.000) 9 2 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000)
+Variabile scuola( 0.600) + SLD X(RS)(-0.300) + SLD Y(RS)( 1.000) +
SLD X(ES)( 0.300) + SLD Y(ES)(-1.000) 10 2 Peso Proprio( 1.000) +
Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) + SLD X(RS)( 1.000) +
SLD Y(RS)( 0.300) + SLD X(ES)( 1.000) + SLD Y(ES)(-0.300) 11 2 Peso
Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) +
SLD X(RS)( 1.000) + SLD Y(RS)( 0.300) + SLD X(ES)(-1.000) + SLD
Y(ES)( 0.300) 12 2 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000)
+Variabile scuola( 0.600) + SLD X(RS)( 1.000) + SLD Y(RS)(-0.300) +
SLD X(ES)( 1.000) + SLD Y(ES)( 0.300) 13 2 Peso Proprio( 1.000) +
Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) + SLD X(RS)( 1.000) +
SLD Y(RS)(-0.300) + SLD X(ES)(-1.000) + SLD Y(ES)(-0.300) 14 2 Peso
Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) +
SLD X(RS)( 0.300) + SLD Y(RS)( 1.000) + SLD X(ES)(-0.300) + SLD
Y(ES)( 1.000) 15 2 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000)
+Variabile scuola( 0.600) + SLD X(RS)( 0.300) + SLD Y(RS)( 1.000) +
SLD X(ES)( 0.300) + SLD Y(ES)(-1.000) 16 2 Peso Proprio( 1.000) +
Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) + SLD X(RS)(-0.300) +
SLD Y(RS)( 1.000) + SLD X(ES)( 0.300) + SLD Y(ES)( 1.000) 17 2 Peso
Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) +
SLD X(RS)(-0.300) + SLD Y(RS)( 1.000) + SLD X(ES)(-0.300) + SLD
Y(ES)(-1.000) 18 2 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000)
+Variabile scuola( 0.600) + SLD X(RS)(-1.000) + SLD Y(RS)(-0.300) +
SLD X(ES)(-1.000) + SLD Y(ES)(-0.300) 19 2 Peso Proprio( 1.000) +
Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) + SLD X(RS)(-1.000) +
SLD Y(RS)(-0.300) + SLD X(ES)( 1.000) + SLD Y(ES)( 0.300) 20 2 Peso
Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) +
SLD X(RS)(-1.000) + SLD Y(RS)( 0.300) + SLD X(ES)(-1.000) + SLD
Y(ES)( 0.300) 21 2 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000)
+Variabile scuola( 0.600) + SLD X(RS)(-1.000) + SLD Y(RS)( 0.300) +
SLD X(ES)( 1.000) + SLD Y(ES)(-0.300) 22 2 Peso Proprio( 1.000) +
Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) + SLD X(RS)(-0.300) +
SLD Y(RS)(-1.000) + SLD X(ES)(-0.300) + SLD Y(ES)(-1.000) 23 2 Peso
Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) +
SLD X(RS)(-0.300) + SLD Y(RS)(-1.000) + SLD X(ES)( 0.300) + SLD
Y(ES)( 1.000) 24 2 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000)
+Variabile scuola( 0.600) + SLD X(RS)( 0.300) + SLD Y(RS)(-1.000) +
SLD X(ES)( 0.300) + SLD Y(ES)(-1.000) 25 2 Peso Proprio( 1.000) +
Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) + SLD X(RS)( 0.300) +
SLD Y(RS)(-1.000) + SLD X(ES)(-0.300) + SLD Y(ES)( 1.000) 26 2 Peso
Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) +
SLD X(RS)(-1.000) + SLD Y(RS)(-0.300) + SLD X(ES)(-1.000) + SLD
Y(ES)( 0.300) 27 2 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000)
+Variabile scuola( 0.600)
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strutture blocco aule 11
+ SLD X(RS)(-1.000) + SLD Y(RS)(-0.300) + SLD X(ES)( 1.000) +
SLD Y(ES)(-0.300) 28 2 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000)
+Variabile scuola( 0.600) + SLD X(RS)(-1.000) + SLD Y(RS)( 0.300) +
SLD X(ES)(-1.000) + SLD Y(ES)(-0.300) 29 2 Peso Proprio( 1.000) +
Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) + SLD X(RS)(-1.000) +
SLD Y(RS)( 0.300) + SLD X(ES)( 1.000) + SLD Y(ES)( 0.300) 30 2 Peso
Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) +
SLD X(RS)(-0.300) + SLD Y(RS)(-1.000) + SLD X(ES)( 0.300) + SLD
Y(ES)(-1.000) 31 2 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000)
+Variabile scuola( 0.600) + SLD X(RS)(-0.300) + SLD Y(RS)(-1.000) +
SLD X(ES)(-0.300) + SLD Y(ES)( 1.000) 32 2 Peso Proprio( 1.000) +
Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) + SLD X(RS)( 0.300) +
SLD Y(RS)(-1.000) + SLD X(ES)(-0.300) + SLD Y(ES)(-1.000) 33 2 Peso
Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) +
SLD X(RS)( 0.300) + SLD Y(RS)(-1.000) + SLD X(ES)( 0.300) + SLD
Y(ES)( 1.000) 34 2 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000)
+Variabile scuola( 1.000) 35 2 Peso Proprio( 1.000) + Permanente(
1.000) +Variabile scuola( 0.700) 36 2 Peso Proprio( 1.000) +
Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) 37 1 Peso Proprio(
1.300) + Permanente( 1.300) +Variabile scuola( 1.500) 38 1 Peso
Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) +
SLV X(RS)( 1.000) + SLV X(ES)( 1.000) + SLV Y(RS)( 0.300) + SLV
Y(ES)( 0.300) 39 1 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000)
+Variabile scuola( 0.600) + SLV X(RS)( 1.000) + SLV X(ES)(-1.000) +
SLV Y(RS)( 0.300) + SLV Y(ES)(-0.300) 40 1 Peso Proprio( 1.000) +
Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) + SLV X(RS)( 1.000) +
SLV X(ES)( 1.000) + SLV Y(RS)(-0.300) + SLV Y(ES)(-0.300) 41 1 Peso
Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) +
SLV X(RS)( 1.000) + SLV X(ES)(-1.000) + SLV Y(RS)(-0.300) + SLV
Y(ES)( 0.300) 42 1 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000)
+Variabile scuola( 0.600) + SLV Y(RS)( 1.000) + SLV Y(ES)( 1.000) +
SLV X(RS)( 0.300) + SLV X(ES)( 0.300) 43 1 Peso Proprio( 1.000) +
Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) + SLV Y(RS)( 1.000) +
SLV Y(ES)(-1.000) + SLV X(RS)( 0.300) + SLV X(ES)(-0.300) 44 1 Peso
Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) +
SLV Y(RS)( 1.000) + SLV Y(ES)( 1.000) + SLV X(RS)(-0.300) + SLV
X(ES)(-0.300) 45 1 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000)
+Variabile scuola( 0.600) + SLV Y(RS)( 1.000) + SLV Y(ES)(-1.000) +
SLV X(RS)(-0.300) + SLV X(ES)( 0.300) 46 1 Peso Proprio( 1.000) +
Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) + SLV X(RS)( 1.000) +
SLV X(ES)( 1.000) + SLV Y(RS)( 0.300) + SLV Y(ES)(-0.300) 47 1 Peso
Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) +
SLV X(RS)( 1.000) + SLV X(ES)(-1.000) + SLV Y(RS)( 0.300) + SLV
Y(ES)( 0.300) 48 1 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000)
+Variabile scuola( 0.600) + SLV X(RS)( 1.000) + SLV X(ES)( 1.000) +
SLV Y(RS)(-0.300) + SLV Y(ES)( 0.300) 49 1 Peso Proprio( 1.000) +
Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) + SLV X(RS)( 1.000) +
SLV X(ES)(-1.000) + SLV Y(RS)(-0.300) + SLV Y(ES)(-0.300) 50 1 Peso
Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) +
SLV Y(RS)( 1.000) + SLV Y(ES)( 1.000) + SLV X(RS)( 0.300) + SLV
X(ES)(-0.300) 51 1 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000)
+Variabile scuola( 0.600) + SLV Y(RS)( 1.000) + SLV Y(ES)(-1.000) +
SLV X(RS)( 0.300) + SLV X(ES)( 0.300) 52 1 Peso Proprio( 1.000) +
Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) + SLV Y(RS)( 1.000) +
SLV Y(ES)( 1.000) + SLV X(RS)(-0.300) + SLV X(ES)( 0.300) 53 1 Peso
Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) +
SLV Y(RS)( 1.000) + SLV Y(ES)(-1.000) + SLV X(RS)(-0.300) + SLV
X(ES)(-0.300) 54 1 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000)
+Variabile scuola( 0.600) + SLV X(RS)(-1.000) + SLV X(ES)(-1.000) +
SLV Y(RS)(-0.300) + SLV Y(ES)(-0.300) 55 1 Peso Proprio( 1.000) +
Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) + SLV X(RS)(-1.000) +
SLV X(ES)( 1.000) + SLV Y(RS)(-0.300) + SLV Y(ES)( 0.300) 56 1 Peso
Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) +
SLV X(RS)(-1.000) + SLV X(ES)(-1.000) + SLV Y(RS)( 0.300) + SLV
Y(ES)( 0.300) 57 1 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000)
+Variabile scuola( 0.600) + SLV X(RS)(-1.000) + SLV X(ES)( 1.000) +
SLV Y(RS)( 0.300) + SLV Y(ES)(-0.300)
-
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strutture blocco aule 12
58 1 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile
scuola( 0.600) + SLV Y(RS)(-1.000) + SLV Y(ES)(-1.000) + SLV
X(RS)(-0.300) + SLV X(ES)(-0.300) 59 1 Peso Proprio( 1.000) +
Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) + SLV Y(RS)(-1.000) +
SLV Y(ES)( 1.000) + SLV X(RS)(-0.300) + SLV X(ES)( 0.300) 60 1 Peso
Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) +
SLV Y(RS)(-1.000) + SLV Y(ES)(-1.000) + SLV X(RS)( 0.300) + SLV
X(ES)( 0.300) 61 1 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000)
+Variabile scuola( 0.600) + SLV Y(RS)(-1.000) + SLV Y(ES)( 1.000) +
SLV X(RS)( 0.300) + SLV X(ES)(-0.300) 62 1 Peso Proprio( 1.000) +
Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) + SLV X(RS)(-1.000) +
SLV X(ES)(-1.000) + SLV Y(RS)(-0.300) + SLV Y(ES)( 0.300) 63 1 Peso
Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) +
SLV X(RS)(-1.000) + SLV X(ES)( 1.000) + SLV Y(RS)(-0.300) + SLV
Y(ES)(-0.300) 64 1 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000)
+Variabile scuola( 0.600) + SLV X(RS)(-1.000) + SLV X(ES)(-1.000) +
SLV Y(RS)( 0.300) + SLV Y(ES)(-0.300) 65 1 Peso Proprio( 1.000) +
Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) + SLV X(RS)(-1.000) +
SLV X(ES)( 1.000) + SLV Y(RS)( 0.300) + SLV Y(ES)( 0.300) 66 1 Peso
Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) +
SLV Y(RS)(-1.000) + SLV Y(ES)(-1.000) + SLV X(RS)(-0.300) + SLV
X(ES)( 0.300) 67 1 Peso Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000)
+Variabile scuola( 0.600) + SLV Y(RS)(-1.000) + SLV Y(ES)( 1.000) +
SLV X(RS)(-0.300) + SLV X(ES)(-0.300) 68 1 Peso Proprio( 1.000) +
Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) + SLV Y(RS)(-1.000) +
SLV Y(ES)(-1.000) + SLV X(RS)( 0.300) + SLV X(ES)(-0.300) 69 1 Peso
Proprio( 1.000) + Permanente( 1.000) +Variabile scuola( 0.600) +
SLV Y(RS)(-1.000) + SLV Y(ES)( 1.000) + SLV X(RS)( 0.300) + SLV
X(ES)( 0.300)
--------------------------------------------------------------------------------------
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2.3. CARATTERISTICHE GEOMETRICHE E MECCANICHE DELLE SEZIONI
ID Name Area
(cm^2)
Asy
(cm^2)
Asz
(cm^2)
Ixx
(cm^4)
Iyy
(cm^4)
Izz
(cm^4)
Cyp
(cm)
Cym
(cm)
Czp
(cm)
Czm
(cm)
Qyb
(cm^2)
Qzb
(cm^2)
1 35x35 1225.0 1020.8 1020.8 211025.4 125052.1 125052.1 17.5
17.5 17.5 17.5 153.1 153.1
2 35x40 1400.0 1166.7 1166.7 271929.1 142916.7 186666.7 20.0
20.0 17.5 17.5 153.1 200.0
3 30x35 1050.0 875.0 875.0 152551.3 78750.0 107187.5 17.5 17.5
15.0 15.0 112.5 153.1
4 40x35 1400.0 1166.7 1166.7 271929.1 186666.7 142916.7 17.5
17.5 20.0 20.0 200.0 153.1
5 25x35 875.0 729.2 729.2 102039.9 45572.9 89322.9 17.5 17.5
12.5 12.5 78.1 153.1
6 35x30 1050.0 875.0 875.0 152551.3 107187.5 78750.0 15.0 15.0
17.5 17.5 153.1 112.5
7 30x55 1650.0 1375.0 1375.0 326154.8 123750.0 415937.5 27.5
27.5 15.0 15.0 112.5 378.1
9 50x40 2000.0 1666.7 1666.7 547416.7 416666.7 266666.7 20.0
20.0 25.0 25.0 312.5 200.0
10 30x60 1800.0 1500.0 1500.0 370785.9 135000.0 540000.0 30.0
30.0 15.0 15.0 112.5 450.0
11 25x40 1000.0 833.3 833.3 127345.2 52083.3 133333.3 20.0 20.0
12.5 12.5 78.1 200.0
12 25x50 1250.0 1041.7 1041.7 178812.7 65104.2 260416.7 25.0
25.0 12.5 12.5 78.1 312.5
13 25x70 1750.0 1458.3 1458.3 282663.3 91145.8 714583.3 35.0
35.0 12.5 12.5 78.1 612.5
14 50x35 1750.0 1458.3 1458.3 405757.3 364583.3 178645.8 17.5
17.5 25.0 25.0 312.5 153.1
16 T30x60 1800.0 1500.0 1500.0 370785.9 540000.0 135000.0 15.0
15.0 30.0 30.0 450.0 112.5
17 T20x60 1200.0 1000.0 1000.0 126434.6 360000.0 40000.0 10.0
10.0 30.0 30.0 450.0 50.0
18 T40x25 1000.0 833.3 833.3 127345.2 52083.3 133333.3 20.0 20.0
12.5 12.5 78.1 200.0
19 T30x70 2100.0 1750.0 1750.0 460378.2 857500.0 157500.0 15.0
15.0 35.0 35.0 612.5 112.5
20 T30x25 750.0 625.0 625.0 77515.4 39062.5 56250.0 15.0 15.0
12.5 12.5 78.1 112.5
21 T25x60 1500.0 1250.0 1250.0 230674.8 450000.0 78125.0 12.5
12.5 30.0 30.0 450.0 78.1
22 T25x40 1000.0 833.3 833.3 127345.2 133333.3 52083.3 12.5 12.5
20.0 20.0 200.0 78.1
24 T35x60 2100.0 1750.0 1750.0 545409.5 630000.0 214375.0 17.5
17.5 30.0 30.0 450.0 153.1
25 2L50x5 9.5 4.2 4.2 0.8 22.5 58.0 5.5 5.5 1.4 3.6 6.4 12.5
26 T60x25 1500.0 1250.0 1250.0 230674.8 78125.0 450000.0 30.0
30.0 12.5 12.5 78.1 450.0
27 T 30X60 NUOVA 1800.0 1500.0 1500.0 370785.9 540000.0 135000.0
15.0 15.0 30.0 30.0 450.0 112.5
28 UPN120 17.0 8.3 8.4 3.8 364.0 43.2 3.8 1.7 6.0 6.0 52.3
7.1
29 T60x20 1200.0 1000.0 1000.0 126434.6 40000.0 360000.0 30.0
30.0 10.0 10.0 50.0 450.0
31 T30x50 1500.0 1250.0 1250.0 281737.1 312500.0 112500.0 15.0
15.0 25.0 25.0 312.5 112.5
32 T30x40 1200.0 1000.0 1000.0 194385.1 160000.0 90000.0 15.0
15.0 20.0 20.0 200.0 112.5
33 T30x65 1950.0 1625.0 1625.0 415543.2 686562.5 146250.0 15.0
15.0 32.5 32.5 528.1 112.5
34 T30x86 2580.0 2150.0 2150.0 604109.9 1590140.0 193500.0 15.0
15.0 43.0 43.0 924.5 112.5
36 T30x80 2400.0 2000.0 2000.0 550180.3 1280000.0 180000.0 15.0
15.0 40.0 40.0 800.0 112.5
37 35x45 1575.0 1312.5 1312.5 337603.9 160781.3 265781.3 22.5
22.5 17.5 17.5 153.1 253.1
38 30x40 1200.0 1000.0 1000.0 194385.1 90000.0 160000.0 20.0
20.0 15.0 15.0 112.5 200.0
39 25x55 1375.0 1145.8 1145.8 204718.9 71614.6 346614.6 27.5
27.5 12.5 12.5 78.1 378.1
40 30x50 1500.0 1250.0 1250.0 281737.1 112500.0 312500.0 25.0
25.0 15.0 15.0 112.5 312.5
41 25x30 750.0 625.0 625.0 77515.4 39062.5 56250.0 15.0 15.0
12.5 12.5 78.1 112.5
42 25x55 1375.0 1145.8 1145.8 204718.9 71614.6 346614.6 27.5
27.5 12.5 12.5 78.1 378.1
-
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“Collodi” – Pinerolo (TO)
Relazione tecnica specialistica e di calcolo – Verifica
strutture blocco aule 14
43 20x40 800.0 666.7 666.7 73241.7 26666.7 106666.7 20.0 20.0
10.0 10.0 50.0 200.0
44 T35x70 2450.0 2041.7 2041.7 686926.7 1000416.7 250104.2 17.5
17.5 35.0 35.0 612.5 153.1
45 HEA240 76.8 48.0 17.3 30.7 7760.0 2770.0 12.0 12.0 11.5 11.5
471.6 72.0
46 T35x80 2800.0 2333.3 2333.3 829164.2 1493333.3 285833.3 17.5
17.5 40.0 40.0 800.0 153.1
47 T50x25 1250.0 1041.7 1041.7 178812.7 65104.2 260416.7 25.0
25.0 12.5 12.5 78.1 312.5
48 T25x70 1750.0 1458.3 1458.3 282663.3 714583.3 91145.8 12.5
12.5 35.0 35.0 612.5 78.1
50 T40x100 4000.0 3333.3 3333.3 1596880.2 3333333.3 533333.3
20.0 20.0 50.0 50.0 1250.0 200.0
51 T35x20 700.0 583.3 583.3 60031.9 23333.3 71458.3 17.5 17.5
10.0 10.0 50.0 153.1
52 T30x75 2250.0 1875.0 1875.0 505262.9 1054687.5 168750.0 15.0
15.0 37.5 37.5 703.1 112.5
55 T25x75 1875.0 1562.5 1562.5 308678.1 878906.3 97656.3 12.5
12.5 37.5 37.5 703.1 78.1
56 T40x20 800.0 666.7 666.7 73241.7 26666.7 106666.7 20.0 20.0
10.0 10.0 50.0 200.0
57
RHS-CF
200X200X10
UNI781
72.6 40.0 40.0 6859.0 4251.0 4251.0 10.0 10.0 10.0 10.0 135.5
135.5
58 2UPN100 27.0 14.2 12.0 5.2 414.0 195.1 5.5 5.5 5.0 5.0 41.0
12.5
-
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strutture blocco aule 15
2.4. VERIFICHE TRAVI IN C.A.
2.4.1. TRAVE 30X60
------------------------------------------------------------------------------------------
midas Gen - RC-Beam Checking | Eurocode2:04 & NTC2018 | Gen
2020
==========================================================================================
*.midas Gen - RC-BEAM Analysis/Design Program. *.PROJECT : *.DESIGN
CODE : Eurocode2:04, *.UNIT SYSTEM : kN, m (Note. Nonhomogenous
equation in the code are written in SI units in the report)
*.MEMBER : Member Type = BEAM, MEMB = 456 *.DESCRIPTION OF BEAM
DATA (iSEC = 23) : TR 60X30 Section Type : Rectangle (RECT) Beam
Length (Span) = 10.075 m. Section Depth (Hc) = 0.600 m. Section
Width (Bc) = 0.300 m. Concrete Strength (fck) = 25000.000 KPa.
Modulus of Elasticity (Ec) = 31475806.210 KPa. Main Rebar Strength
(fyk) = 450000.000 KPa. Stirrups Strength (fyw) = 450000.000 KPa.
Modulus of Elasticity (Es) = 200000000.000 KPa. *.DESCRIPTION OF
APPLIED FACTORS FOR DESIGN/CHECKING. Special Provisions For Seismic
Design. -. Shear Force For Seismic Design (Gamma_Rd) = 1.200
*.FORCES AND MOMENTS AT CHECK POINT : (Note. Bending Moments are
determined in order to meet the requirement of the clause
5.4.3.1.2(4) a) of EN1998-1.) Positive Bending Moment P-M_Ed =
80.00 kN-m., LCB = 37 Negative Bending Moment N-M_Ed = 3.71 kN-m.,
LCB = 59 Shear Force V_Ed = 45.10 kN. , LCB = 37 *.REINFORCEMENT
PATTERN : ---------------------------------------------------------
Location i di( m.) Rebar Asi( m^2.)
--------------------------------------------------------- Top 1
0.040 3-P20 0.00094 Bottom 2 0.560 3-P20 0.00094
--------------------------------------------------------- Stirrups
: P8
===============================================================================
|||*||| ANALYZE POSITIVE BENDING MOMENT CAPACITY.
===============================================================================
( ). Compute design parameters. -. lambda = 0.8000 ( fck
-
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strutture blocco aule 16
11-th 0.049 123.27 120.51 243.78 245.74 99.20
---------------------------------------------------------------------
( ). Compute ultimate moment of resistance. -. a = lambda * X =
0.0392 m. -. Cc = eta*fcd*Bc*a = 123.270 kN. -. Cs = fsc * Asc =
120.513 kN. -. M_Rd = Cc*(d-a/2) + Cs*(d-dc) = 129.284 kN-m. ( ).
Check ratio of positive moment resistance. -. Rat_P = M_Ed/M_Rd =
0.619 < 1.000 ---> O.K. ( ). Check ratio of neutral axis
depth to effective depth. -. x/d = 0.087 -. Limit(x/d) = 0.450 (
fck O.K
===============================================================================
|||*||| ANALYZE NEGATIVE BENDING MOMENT CAPACITY.
===============================================================================
( ). Compute design parameters. -. lambda = 0.8000 ( fck O.K. ( ).
Check ratio of neutral axis depth to effective depth. -. x/d =
0.087 -. Limit(x/d) = 0.450 ( fck O.K
===============================================================================
|||*||| ANALYZE SHEAR CAPACITY.
===============================================================================
( ). Compute design parameters. -. Gamma_c = 2.02 (for Fundamental
or Earthquakes). -. Alpha_cc= 0.85 (Default or User Defined). -.
fcd = Alpha_cc * fck / Gamma_c = 10493.827 KPa. -. Gamma_s = 1.73
(for Fundamental or Earthquakes). -. fywd = fyw / Gamma_s =
260869.565 KPa. ( ). Calculate shear strength of concrete. -. V_Ed
= 45.104 kN. -. bw = 0.300 m. -. k = MIN[ 1.0+sqrt(200/d), 2.0 ] =
1.5976 (by d unit is mm).
-
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Relazione tecnica specialistica e di calcolo – Verifica
strutture blocco aule 17
-. Asl = 0.00094 m^2. (Area of tensile reinforcement). -. Rhol =
Asl/(bw*d) = 0.00561 -. C_Rdc = 0.18/Gamma_c = 0.0889 -. V_Rdc1 = [
C_Rdc*k*(100*Rhol*fck)^(1/3) ]*bw*d = 57.525 kN. -. V_Rdc2 = [
0.035*k^(3/2)*sqrt(fck) ]*bw*d = 59.368 kN. -. V_Rdc = MAX[ V_Rdc1,
V_Rdc2 ] = 59.368 kN. -. Vwd = 0.0 kN. (V_Rdc > V_Ed) --->
Shear reinforcement is not required. ( ). Calculate required shear
reinforcement. ( Asw1 = 0.00005 m^2. ) -. Asw/s1 = Vwd /
(0.9*fywd*d) = 0.00000 m^2/m. -. Calculate spacing s1 = Not
Required. -. Rhow = 0.00089 (by concrete and steel classes). -.
Smax1 = Asw / (bw*Rhow) = 0.37500 m. -. Smax2 = MIN[ d/4, 24*Sbar,
8*Dbar, 225 mm ] = 0.14000 m. -. Applied spacing s = MIN[ Smax1,
Smax2 ] = 0.14000 m. -. N_leg = 2 -. Asw/s = N_leg*Asw1 / s =
0.00071 m^2/m. -. Nu = 0.7 (fck O.K ! ( ). Check ratio of shear
capacity. -. V_Ed / V_Rdc = 0.760 -. V_Ed / V_Rds = 0.343 -. V_Ed /
V_RdMax = 0.081 -. Rat_V = 0.760
===============================================================================
|||*||| CHECK STRESS LIMITATION.
===============================================================================
( ). Calculate stress of bottom. -. LCB = 34 (Characteristic) -. k1
= 0.60000 -. k3 = 0.80000 ( Assumed Uncracked Section ) -. |Mu| =
61.49 kN-m. -. n = 12.70817( Long Term ). -. fctm = 0.30 *
fck^(2/3) = 2564.96392 KPa. -. fr1 = (1.6 - H/1000) * fctm =
2564.96392 KPa. -. fr = MAX[ fctm, fr1 ] = 2564.96392 KPa. -. z_bar
= 0.30000 m. -. Iyy = 0.00689 m^4. -. Ss_con (Tens.) =
Mu*(H-z_bar)/Iyy = 2677.06670 KPa. Ss_con (Tens.) > fr --->
Cracked Section ! [ Dead Load Cases ] -. Mu_D = 61.22 kN-m. -. n =
12.70817( Long Term ). -. z_bar = 0.155 m. -. Icr = 0.0025 m^4. -.
Ss_conD = Mu*z_bar/Icr = 3814.95707 KPa. -. Ss_stlD =
Mu*(d-z_bar)*n/Icr =127063.60969 KPa. [ Live Load Cases :
Characteristic ] -. Mu_L = 0.27 kN-m. -. n = 6.35409( Short Term ).
-. z_bar = 0.121 m. -. Icr = 0.0014 m^4. -. Ss_conL = Mu*z_bar/Icr
= 24.41729 KPa. -. Ss_stlL = Mu*(d-z_bar)*n/Icr = 560.03264 KPa. -.
Ss_con = Ss_conD + Ss_conL + Ss_conE = 3839.37436 KPa. -. Ss_stl =
Ss_stlD + Ss_stlL + Ss_stlE =127623.64233 KPa. Ss_con < k1*fck =
15000.00000 KPa. ---> O.K ! Ss_stl < k3*fyk =360000.00000
KPa. ---> O.K ! ( ). Calculate stress and check linear creep. -.
LCB = 36 (Quasi-permanent) -. k2 = 0.45000 ( Assumed Uncracked
Section ) -. |Mu| = 61.38 kN-m. -. n = 12.70817( Long Term ). -.
fctm = 0.30 * fck^(2/3) = 2564.96392 KPa. -. fr1 = (1.6 - H/1000) *
fctm = 2564.96392 KPa. -. fr = MAX[ fctm, fr1 ] = 2564.96392 KPa.
-. z_bar = 0.30000 m.
-
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Relazione tecnica specialistica e di calcolo – Verifica
strutture blocco aule 18
-. Iyy = 0.00689 m^4. -. Ss_con (Tens.) = Mu*(H-z_bar)/Iyy =
2672.29350 KPa. Ss_con (Tens.) > fr ---> Cracked Section ! [
Dead Load Cases ] -. Mu_D = 61.22 kN-m. -. n = 12.70817( Long Term
). -. z_bar = 0.155 m. -. Icr = 0.0025 m^4. -. Ss_conD =
Mu*z_bar/Icr = 3814.95707 KPa. -. Ss_stlD = Mu*(d-z_bar)*n/Icr
=127063.60969 Kpa. [ Live Load Cases : Quasi-permanent ] -. Mu_L =
0.16 kN-m. -. n = 12.70817( Long Term ). -. z_bar = 0.155 m. -. Icr
= 0.0025 m^4. -. Ss_conL = Mu*z_bar/Icr = 10.24876 KPa. -. Ss_stlL
= Mu*(d-z_bar)*n/Icr = 341.35236 KPa. -. Ss_con = Ss_conD + Ss_conL
+ Ss_conE = 3825.20584 KPa. -. Ss_stl = Ss_stlD + Ss_stlL + Ss_stlE
=127404.96205 KPa. Ss_con < k2*fck = 11250.00000 KPa. --->
Linear Creep ( ). Calculate stress of top. -. LCB = 34
(Characteristic) -. k1 = 0.60000 -. k3 = 0.80000 ( Assumed
Uncracked Section ) -. |Mu| = 2.49 kN-m. -. n = 12.70817( Long Term
). -. fctm = 0.30 * fck^(2/3) = 2564.96392 KPa. -. fr1 = (1.6 -
H/1000) * fctm = 2564.96392 KPa. -. fr = MAX[ fctm, fr1 ] =
2564.96392 KPa. -. z_bar = 0.30000 m. -. Iyy = 0.00689 m^4. -.
Ss_con (Tens.) = Mu*(H-z_bar)/Iyy = 108.24989 KPa. -. Ss_con
(Tens.) < fr ---> UnCracked Section ! -. Ss_con (Comp.) =
Mu*(z_bar)/Iyy = 108.24989 KPa. -. Ss_con (Comp.) < k1*fck =
15000.00000 KPa. ---> O.K ! -. Ss_stl = Mu*(d-z_bar)*n/Iyy =
1192.23729 KPa. -. Ss_stl < k3*fyk = 360000.00000 KPa. --->
O.K ! ( ). Calculate stress and check linear creep. -. LCB = 36
(Quasi-permanent) -. k2 = 0.45000 ( Assumed Uncracked Section ) -.
|Mu| = 2.48 kN-m. -. n = 12.70817( Long Term ). -. fctm = 0.30 *
fck^(2/3) = 2564.96392 KPa. -. fr1 = (1.6 - H/1000) * fctm =
2564.96392 KPa. -. fr = MAX[ fctm, fr1 ] = 2564.96392 KPa. -. z_bar
= 0.30000 m. -. Iyy = 0.00689 m^4. -. Ss_con (Tens.) =
Mu*(H-z_bar)/Iyy = 107.83873 KPa. -. Ss_con (Tens.) < fr --->
UnCracked Section ! -. Ss_con (Comp.) = Mu*(z_bar)/Iyy = 107.83873
KPa. Ss_con (Comp.) < k2*fck = 11250.00000 KPa. ---> O.K! and
Linear Creep
===============================================================================
|||*||| CHECK CRACK WIDTHS.
===============================================================================
( ). Calculate crack width of bottom reinforcement. [ EN
1992-1-1:2004 Clause 7.3.4 , Appendix B. ] -. fcm = fck+8(MPa) =
33000.00000 KPa. -. fctm = 0.30*fck^(2/3)= 2564.96392 KPa.(fck
-
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strutture blocco aule 19
-. Ecm = 22[fcm/10]^0.3 *1000 =31475806.210 KPa. (by Table 3.1)
-. Alpha_e = Es/Ecm = 6.35409 -. (Eps_sm-Eps_cm) =
(Sigma_s-kt*fct.eff/Rho_p.eff*(1+Alpha_e*Rho_p.eff))/Es = 0.000441
>= 0.6*Sigma_s/Es = 0.000382 -. Bond coefficient(k1) = 0.8000 -.
Strain distribution coefficient(k2) = 0.5000 -. NAD Value (k3) =
3.4000 -. NAD Value (k4) = 0.4250 -. c = 0.03000 m. -. Phi =
0.02000 m. -. S_r.max = k3*c + k1*k2*k4*Phi/Rho_p.eff = 0.21028 m.
-. wk = S_r.max * ( Eps_sm-Eps_cm) = 0.00009 m. wk < 3.000e-004
m. ---> O.K ! ( ). Calculate crack width of top reinforcement.
-. Ss_con (Tens.) < fr --> UnCracked Section (Do not check
crack width.) -. wk = 0.0 m.
===============================================================================
|||*||| CHECK DEFLECTIONS.
===============================================================================
( ). Compute Maximum Deflection. -. LCB = 34 (Characteristic). -.
Position = 2.389 m. From i-end(Node 287). -. DAF = 1.000
(Deflection Amplification Factor) -. Def = -7.813e-004 * DAF =
-7.813e-004 m. -. Def_Lim = L / 250.000 = 0.040 m. Def < Def_Lim
---> O.K !
-
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strutture blocco aule 21
2.4.2. TRAVE 30X120
------------------------------------------------------------------------------------------
midas Gen - RC-Beam Checking [ Eurocode2:04 & NTC2018 ] Gen
2019
==========================================================================================
*.midas Gen - RC-BEAM Analysis/Design Program. *.PROJECT : *.DESIGN
CODE : Eurocode2:04, *.UNIT SYSTEM : kgf, cm (Note. Nonhomogenous
equation in the code are written in SI units in the report)
*.MEMBER : Member Type = BEAM, MEMB = 316 *.DESCRIPTION OF BEAM
DATA (iSEC = 27) : T 30X120 Section Type : Rectangle (RECT) Beam
Length (Span) = 487.500 cm. Section Depth (Hc) = 120.000 cm.
Section Width (Bc) = 30.000 cm. Concrete Strength (fck) = 254.929
kgf/cm^2. Modulus of Elasticity (Ec) = 320963.899 kgf/cm^2. Main
Rebar Strength (fyk) = 4588.723 kgf/cm^2. Stirrups Strength (fyw) =
4588.723 kgf/cm^2. Modulus of Elasticity (Es) = 2039432.426
kgf/cm^2. *.DESCRIPTION OF APPLIED FACTORS FOR DESIGN/CHECKING.
Special Provisions For Seismic Design. -. Shear Force For Seismic
Design (Gamma_Rd) = 1.200 *.FORCES AND MOMENTS AT CHECK POINT :
(Note. Bending Moments are determined in order to meet the
requirement of the clause 5.4.3.1.2(4) a) of EN1998-1.) Positive
Bending Moment P-M_Ed = 1025263.30 kgf-cm., LCB = 54 Negative
Bending Moment N-M_Ed = 2050526.60 kgf-cm., LCB = 54 Shear Force
V_Ed = 8782.46 kgf. , LCB = 37 *.REINFORCEMENT PATTERN :
--------------------------------------------------------- Location
i di( cm.) Rebar Asi( cm^2.)
--------------------------------------------------------- Top 1
7.620 3-P20 9.42000 Bottom 2 112.380 3-P20 9.42000
--------------------------------------------------------- Stirrups
: P8
===============================================================================
[[[*]]] ANALYZE POSITIVE BENDING MOMENT CAPACITY.
===============================================================================
( ). Compute design parameters. -. lambda = 0.8000 ( fck
-
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“Collodi” – Pinerolo (TO)
Relazione tecnica specialistica e di calcolo – Verifica
strutture blocco aule 22
( ). Check ratio of positive moment resistance. -. Rat_P =
M_Ed/M_Rd = 0.378 < 1.000 ---> O.K. ( ). Check ratio of
neutral axis depth to effective depth. -. x/d = 0.072 -. Limit(x/d)
= 0.450 ( fck O.K
===============================================================================
[[[*]]] ANALYZE NEGATIVE BENDING MOMENT CAPACITY.
===============================================================================
( ). Compute design parameters. -. lambda = 0.8000 ( fck O.K. ( ).
Check ratio of neutral axis depth to effective depth. -. x/d =
0.072 -. Limit(x/d) = 0.450 ( fck O.K
===============================================================================
[[[*]]] ANALYZE SHEAR CAPACITY.
===============================================================================
( ). Compute design parameters. -. Gamma_c = 2.02 (for Fundamental
or Earthquakes). -. Alpha_cc= 0.85 (Default or User Defined). -.
fcd = Alpha_cc * fck / Gamma_c = 107.007 kgf/cm^2. -. Gamma_s =
1.73 (for Fundamental or Earthquakes). -. fywd = fyw / Gamma_s =
2660.129 kgf/cm^2. ( ). Calculate shear strength of concrete. -.
V_Ed = 8782.460 kgf. -. bw = 30.000 cm. -. k = MIN[
1.0+sqrt(200/d), 2.0 ] = 1.4219 (by d unit is mm). -. Asl = 9.42000
cm^2. (Area of tensile reinforcement). -. Rhol = Asl/(bw*d) =
0.00279 -. C_Rdc = 0.18/Gamma_c = 0.0889 -. V_Rdc1 = [
C_Rdc*k*(100*Rhol*fck)^(1/3) ]*bw*d = 8305.927 kgf. -. V_Rdc2 = [
0.035*k^(3/2)*sqrt(fck) ]*bw*d = 10200.322 kgf. -. V_Rdc = MAX[
V_Rdc1, V_Rdc2 ] = 10200.322 kgf. -. Vwd = 0.0 kgf. (V_Rdc >
V_Ed) ---> Shear reinforcement is not required. ( ). Calculate
required shear reinforcement. ( Asw1 = 0.50000 cm^2. ) -. Asw/s1 =
Vwd / (0.9*fywd*d) = 0.00000 cm^2/m.
-
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Relazione tecnica specialistica e di calcolo – Verifica
strutture blocco aule 23
-. Calculate spacing s1 = Not Required. -. Rhow = 0.00089 (by
concrete and steel classes). -. Smax1 = Asw / (bw*Rhow) = 37.50000
cm. -. Smax2 = MIN[ d/4, 24*Sbar, 8*Dbar, 225 mm ] = 16.00000 cm.
-. Applied spacing s = MIN[ Smax1, Smax2 ] = 16.00000 cm. -. N_leg
= 2 -. Asw/s = N_leg*Asw1 / s = 6.25000 cm^2/m. -. Nu = 0.7 (fck
O.K ! ( ). Check ratio of shear capacity. -. V_Ed / V_Rdc = 0.861
-. V_Ed / V_Rds = 0.326 -. V_Ed / V_RdMax = 0.077 -. Rat_V = 0.861
===============================================================================
[[[*]]] CHECK STRESS LIMITATION.
===============================================================================
( ). Calculate stress of top. -. LCB = 34 (Characteristic) -. k1 =
0.60000 -. k3 = 0.80000 ( Assumed Uncracked Section ) -. |Mu| =
1226558.24 kgf-cm. -. n = 12.70817( Long Term ). -. fctm = 0.30 *
fck^(2/3) = 26.15535 kgf/cm^2. -. fr1 = (1.6 - H/1000) * fctm =
10.46214 kgf/cm^2. -. fr = MAX[ fctm, fr1 ] = 26.15535 kgf/cm^2. -.
z_bar = 60.00000 cm. -. Iyy = 4.92520e+006 cm^4. -. Ss_con (Tens.)
= Mu*(H-z_bar)/Iyy = 14.94223 kgf/cm^2. -. Ss_con (Tens.) < fr
---> UnCracked Section ! -. Ss_con (Comp.) = Mu*(z_bar)/Iyy =
14.94223 kgf/cm^2. -. Ss_con (Comp.) < k1*fck = 152.95743
kgf/cm^2. ---> O.K ! -. Ss_stl = Mu*(d-z_bar)*n/Iyy = 165.77257
kgf/cm^2. -. Ss_stl < k3*fyk = 3670.97837 kgf/cm^2. ---> O.K
! ( ). Calculate stress and check linear creep. -. LCB = 36
(Quasi-permanent) -. k2 = 0.45000 ( Assumed Uncracked Section ) -.
|Mu| = 1190215.40 kgf-cm. -. n = 12.70817( Long Term ). -. fctm =
0.30 * fck^(2/3) = 26.15535 kgf/cm^2. -. fr1 = (1.6 - H/1000) *
fctm = 10.46214 kgf/cm^2. -. fr = MAX[ fctm, fr1 ] = 26.15535
kgf/cm^2. -. z_bar = 60.00000 cm. -. Iyy = 4.92520e+006 cm^4. -.
Ss_con (Tens.) = Mu*(H-z_bar)/Iyy = 14.49949 kgf/cm^2. -. Ss_con
(Tens.) < fr ---> UnCracked Section ! -. Ss_con (Comp.) =
Mu*(z_bar)/Iyy = 14.49949 kgf/cm^2. Ss_con (Comp.) < k2*fck =
114.71807 kgf/cm^2. ---> O.K! and Linear Creep
===============================================================================
[[[*]]] CHECK CRACK WIDTHS.
===============================================================================
-. Ss_con (Tens.) < fr --> UnCracked Section (Do not check
crack width.) -. wk = 0.0 cm.
===============================================================================
[[[*]]] CHECK DEFLECTIONS.
===============================================================================
( ). Compute Maximum Deflection. -. LCB = 36 (Quasi-permanent). -.
Position = 91.667 cm. From i-end(Node 155). -. DAF = 1.000
(Deflection Amplification Factor) -. Def = 0.003 * DAF = 0.003 cm.
-. Def_Lim = L / 250.000 = 1.950 cm. Def < Def_Lim ---> O.K
!
-
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strutture blocco aule 24
------------------------------------------------------------------------------------------
midas Gen - RC-Beam Checking [ Eurocode2:04 & NTC2018 ] Gen
2019
==========================================================================================
*.midas Gen - RC-BEAM Analysis/Design Program. *.PROJECT : *.DESIGN
CODE : Eurocode2:04, *.UNIT SYSTEM : kgf, cm (Note. Nonhomogenous
equation in the code are written in SI units in the report)
*.MEMBER : Member Type = BEAM, MEMB = 451 *.DESCRIPTION OF BEAM
DATA (iSEC = 27) : T 30X120 Section Type : Rectangle (RECT) Beam
Length (Span) = 520.000 cm. Section Depth (Hc) = 120.000 cm.
Section Width (Bc) = 30.000 cm. Concrete Strength (fck) = 254.929
kgf/cm^2. Modulus of Elasticity (Ec) = 320963.899 kgf/cm^2. Main
Rebar Strength (fyk) = 4588.723 kgf/cm^2. Stirrups Strength (fyw) =
4588.723 kgf/cm^2. Modulus of Elasticity (Es) = 2039432.426
kgf/cm^2. *.DESCRIPTION OF APPLIED FACTORS FOR DESIGN/CHECKING.
Special Provisions For Seismic Design. -. Shear Force For Seismic
Design (Gamma_Rd) = 1.200 *.FORCES AND MOMENTS AT CHECK POINT :
(Note. Bending Moments are determined in order to meet the
requirement of the clause 5.4.3.1.2(4) a) of EN1998-1.) Positive
Bending Moment P-M_Ed = 511012.02 kgf-cm., LCB = 54 Negative
Bending Moment N-M_Ed = 511012.02 kgf-cm., LCB = 54 Shear Force
V_Ed = 14803.45 kgf. , LCB = 69 *.REINFORCEMENT PATTERN :
--------------------------------------------------------- Location
i di( cm.) Rebar Asi( cm^2.)
--------------------------------------------------------- Top 1
7.620 3-P20 9.42000 Bottom 2 112.380 3-P20 9.42000
--------------------------------------------------------- Stirrups
: P8
===============================================================================
[[[*]]] ANALYZE POSITIVE BENDING MOMENT CAPACITY.
===============================================================================
( ). Compute design parameters. -. lambda = 0.8000 ( fck
-
IPE PROGETTI SRL 18_049-Progetto esecutivo di adeguamento scuola
“Collodi” – Pinerolo (TO)
Relazione tecnica specialistica e di calcolo – Verifica
strutture blocco aule 25
( ). Check ratio of positive moment resistance. -. Rat_P =
M_Ed/M_Rd = 0.189 < 1.000 ---> O.K. ( ). Check ratio of
neutral axis depth to effective depth. -. x/d = 0.072 -. Limit(x/d)
= 0.450 ( fck O.K
===============================================================================
[[[*]]] ANALYZE NEGATIVE BENDING MOMENT CAPACITY.
===============================================================================
( ). Compute design parameters. -. lambda = 0.8000 ( fck O.K. ( ).
Check ratio of neutral axis depth to effective depth. -. x/d =
0.072 -. Limit(x/d) = 0.450 ( fck O.K
===============================================================================
[[[*]]] CALCULATE DATA OF SPECIAL PROVISIONS FOR SEISMIC DESIGN.
===============================================================================
( ). Design parameters. - fyk = 4588.72296 kgf/cm^2. -. phi = 1.0 (
). Bending strength for design shear force. -. MeI+ = 2710855.448
kgf-cm.((I, Clockwise)) -. MeJ- = 2710855.448 kgf-cm.((J,
Clockwise)) -. MeI- = 2710855.448 kgf-cm.((I, Counter-Clockwise))
-. MeJ+ = 2710855.448 kgf-cm.((J, Counter-Clockwise)) ( ).
Calculate design shear force according to special provisions for
seismic design. -. Alpha1 = 1.2000 -. Span = 520.0000 cm. -. VzG =
-2291.814 kgf. (by Gravity-Direction Load). -. Clockwise Ve11_CW =
VzG + Alpha1*(MeI+ + MeJ-)/Span = 10219.826 kgf. Ve12_CW = VzG -
Alpha1*(MeI+ + MeJ-)/Span = -14803.455 kgf. Ve1_CW = MAX[
|Ve11_CW|, |Ve12_CW| ] = 14803.455 kgf. -. Counter-Clockwise
Ve11_CCW= VzG + Alpha1*(MeI- + MeJ+)/Span = 10219.826 kgf.
Ve12_CCW= VzG - Alpha1*(MeI- + MeJ+)/Span = -14803.455 kgf. Ve1_CCW
= MAX[ |Ve11_CCW|, |Ve12_CCW| ] = 14803.455 kgf.
-
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strutture blocco aule 26
-. Ve1 = MAX[ |Ve1_CW|, |Ve1_CCW| ] = 14803.455 kgf. -. V_Ed =
Ve1 = 14803.455 kgf.
===============================================================================
[[[*]]] ANALYZE SHEAR CAPACITY.
===============================================================================
( ). Compute design parameters. -. Gamma_c = 2.02 (for Fundamental
or Earthquakes). -. Alpha_cc= 0.85 (Default or User Defined). -.
fcd = Alpha_cc * fck / Gamma_c = 107.007 kgf/cm^2. -. Gamma_s =
1.73 (for Fundamental or Earthquakes). -. fywd = fyw / Gamma_s =
2660.129 kgf/cm^2. ( ). Calculate shear strength of concrete. -.
V_Ed = 14803.455 kgf. -. bw = 30.000 cm. -. k = MIN[
1.0+sqrt(200/d), 2.0 ] = 1.4219 (by d unit is mm). -. Asl = 9.42000
cm^2. (Area of tensile reinforcement). -. Rhol = Asl/(bw*d) =
0.00279 -. C_Rdc = 0.18/Gamma_c = 0.0889 -. V_Rdc1 = [
C_Rdc*k*(100*Rhol*fck)^(1/3) ]*bw*d = 8305.927 kgf. -. V_Rdc2 = [
0.035*k^(3/2)*sqrt(fck) ]*bw*d = 10200.322 kgf. -. V_Rdc = MAX[
V_Rdc1, V_Rdc2 ] = 10200.322 kgf. -. Vwd = V_Ed (V_Rdc < V_Ed)
---> Shear reinforcement is required. ( ). Check crushing of
concrete. -. Nu = 0.7 (fck UnCracked Section ! -. Ss_con (Comp.) =
Mu*(z_bar)/Iyy = 3.24027 kgf/cm^2. -. Ss_con (Comp.) < k1*fck =
152.95743 kgf/cm^2. ---> O.K ! -. Ss_stl = Mu*(d-z_bar)*n/Iyy =
35.94828 kgf/cm^2. -. Ss_stl < k3*fyk = 3670.97837 kgf/cm^2.
---> O.K ! ( ). Calculate stress and check linear creep.
-
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strutture blocco aule 27
-. LCB = 36 (Quasi-permanent) -. k2 = 0.45000 ( Assumed
Uncracked Section ) -. |Mu| = 224555.05 kgf-cm. -. n = 12.70817(
Long Term ). -. fctm = 0.30 * fck^(2/3) = 26.15535 kgf/cm^2. -. fr1
= (1.6 - H/1000) * fctm = 10.46214 kgf/cm^2. -. fr = MAX[ fctm, fr1
] = 26.15535 kgf/cm^2. -. z_bar = 60.00000 cm. -. Iyy =
4.92520e+006 cm^4. -. Ss_con (Tens.) = Mu*(H-z_bar)/Iyy = 2.73558
kgf/cm^2. -. Ss_con (Tens.) < fr ---> UnCracked Section ! -.
Ss_con (Comp.) = Mu*(z_bar)/Iyy = 2.73558 kgf/cm^2. Ss_con (Comp.)
< k2*fck = 114.71807 kgf/cm^2. ---> O.K! and Linear Creep
===============================================================================
[[[*]]] CHECK CRACK WIDTHS.
===============================================================================
-. Ss_con (Tens.) < fr --> UnCracked Section (Do not check
crack width.) -. wk = 0.0 cm.
===============================================================================
[[[*]]] CHECK DEFLECTIONS.
===============================================================================
( ). Compute Maximum Deflection. -. LCB = 34 (Charactristic). -.
Position = 197.778 cm. From i-end(Node 274). -. DAF = 1.000
(Deflection Amplification Factor) -. Def = -0.004 * DAF = -0.004
cm. -. Def_Lim = L / 250.000 = 2.080 cm. Def < Def_Lim --->
O.K !
-
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2.5. VERIFICHE SETTI
2.5.1. SETTO 1 E 2
-
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strutture blocco aule 31
------------------------------------------------------------------------------------------
midas Gen - RC-Mesh Flexural Wall Checking [ Eurocode2:04 &
NTC2018 ] Gen 2019
====================================================================================
[[[*]]] MESHED WALL CHECKING MAXIMUM RESULT DATA : DOMAIN Setto 1.
(Horizontal)
====================================================================================
-. Information of Parameters. Elem No. : 2607 LCB No. : 43
Materials : fck = 2500.0000 N/cm^2. fyk = 45000.0000 N/cm^2.
Thickness : t = 30.0000 cm. Covering : Dw = 4.0000 cm. -.
Information of Design. Alpha_cc = 0.850 (Default or User Defined).
gamma_c = 2.025 (for Concrete) gamma_s = 1.725 (for Reinforcement)
fcd = Alpha_cc *fck / gamma_c = 1049.3827 N/cm^2. fyd = fyk /
gamma_s = 26086.9565 N/cm^2. Nu = 0.5000 (fck
-
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strutture blocco aule 32
Asx_use = 0.1053 cm^2/cm. ( 10.5333 cm^2/m.) Asy_use = 0.2680
cm^2/cm. ( 26.8000 cm^2/m.) ftnx = Asx_use/(b*t)*fyd = 91.5942
N/cm^2. ftny = Asy_use/(b*t)*fyd = 233.0435 N/cm^2.
------------------------------------------------------------------------------------------
midas Gen - RC-Mesh Flexural Wall Checking [ Eurocode2:04 &
NTC2018 ] Gen 2019
==========================================================================================
-. Information of Result. Rein. Bar_x : P10 @75 (Hor.) Rein. Bar_y
: P16 @75 (Ver.) Rat_x = f'tdx/ftnx = 0.822 Rat_y = f'tdy/ftny =
0.357 Rat_cd = Sig_cd/(Nu*fcd) = 0.247 Rat = Rat_x = 0.822 < 1.0
---> O.K !
-
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strutture blocco aule 33
====================================================================================
[[[*]]] MESHED WALL CHECKING MAXIMUM RESULT DATA : DOMAIN setto 2.
(Horizontal)
====================================================================================
-. Information of Parameters. Elem No. : 2739 LCB No. : 42
Materials : fck = 2500.0000 N/cm^2. fyk = 45000.0000 N/cm^2.
Thickness : t = 30.0000 cm. Covering : Dw = 4.0000 cm. -.
Information of Design. Alpha_cc = 0.850 (Default or User Defined).
gamma_c = 2.025 (for Concrete) gamma_s = 1.725 (for Reinforcement)
fcd = Alpha_cc *fck / gamma_c = 1049.3827 N/cm^2. fyd = fyk /
gamma_s = 26086.9565 N/cm^2. Nu = 0.5000 (fck O.K !
-
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2.5.2. SETTO 8-10
-
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strutture blocco aule 36
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midas Gen - RC-Mesh Flexural Wall Checking [ Eurocode2:04 &
NTC2018 ] Gen 2019
==========================================================================================
====================================================================================
[[[*]]] MESHED WALL CHECKING MAXIMUM RESULT DATA : DOMAIN setto 8.
(Vertical)
====================================================================================
-. Information of Parameters. Elem No. : 3036 LCB No. : 38
Materials : fck = 2500.0000 N/cm^2. fyk = 45000.0000 N/cm^2.
Thickness : t = 30.0000 cm. Covering : Dw = 4.0000 cm. -.
Information of Design. Alpha_cc = 0.850 (Default or User Defined).
gamma_c = 2.025 (for Concrete) gamma_s = 1.725 (for Reinforcement)
fcd = Alpha_cc *fck / gamma_c = 1049.3827 N/cm^2. fyd = fyk /
gamma_s = 26086.9565 N/cm^2. Nu = 0.5000 (fck O.K !
-
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strutture blocco aule 37
====================================================================================
[[[*]]] MESHED WALL CHECKING MAXIMUM RESULT DATA : DOMAIN setto 10.
(Vertical)
====================================================================================
-. Information of Parameters. Elem No. : 2881 LCB No. : 39
Materials : fck = 2500.0000 N/cm^2. fyk = 45000.0000 N/cm^2.
Thickness : t = 30.0000 cm. Covering : Dw = 4.0000 cm. -.
Information of Design. Alpha_cc = 0.850 (Default or User Defined).
gamma_c = 2.025 (for Concrete) gamma_s = 1.725 (for Reinforcement)
fcd = Alpha_cc *fck / gamma_c = 1049.3827 N/cm^2. fyd = fyk /
gamma_s = 26086.9565 N/cm^2. Nu = 0.5000 (fck O.K !
-
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2.5.3. SETTO 7-9
-
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strutture blocco aule 39
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------------------------------------------------------------------------------------------
midas Gen - RC-Mesh Flexural Wall Checking [ Eurocode2:04 &
NTC2018 ] Gen 2019
==========================================================================================
====================================================================================
[[[*]]] MESHED WALL CHECKING MAXIMUM RESULT DATA : DOMAIN setto 7
(Vertical)
====================================================================================
-. Information of Parameters. Elem No. : 3936 LCB No. : 43
Materials : fck = 2500.0000 N/cm^2. fyk = 45000.0000 N/cm^2.
Thickness : t = 30.0000 cm. Covering : Dw = 4.0000 cm. -.
Information of Design. Alpha_cc = 0.850 (Default or User Defined).
gamma_c = 2.025 (for Concrete) gamma_s = 1.725 (for Reinforcement)
fcd = Alpha_cc *fck / gamma_c = 1049.3827 N/cm^2. fyd = fyk /
gamma_s = 26086.9565 N/cm^2. Nu = 0.5000 (fck O.K !
-
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strutture blocco aule 41
====================================================================================
[[[*]]] MESHED WALL CHECKING MAXIMUM RESULT DATA : DOMAIN setto 9
(Vertical)
====================================================================================
-. Information of Parameters. Elem No. : 2105 LCB No. : 42
Materials : fck = 2500.0000 N/cm^2. fyk = 45000.0000 N/cm^2.
Thickness : t = 30.0000 cm. Covering : Dw = 4.0000 cm. -.
Information of Design. Alpha_cc = 0.850 (Default or User Defined).
gamma_c = 2.025 (for Concrete) gamma_s = 1.725 (for Reinforcement)
fcd = Alpha_cc *fck / gamma_c = 1049.3827 N/cm^2. fyd = fyk /
gamma_s = 26086.9565 N/cm^2. Nu = 0.5000 (fck O.K !
-
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strutture blocco aule 42
2.6. VERIFICHE STRUTTURE IN ACCIAIO
2.6.1. VERIFICHE DELLE ASTE - PORTALI INTERNI
------------------------------------------------------------------------------------------
midas Gen - Steel Code Checking [ Eurocode3:05 ] Gen 2019
==========================================================================================
*. PROJECT : *. MEMBER NO = 1802, ELEMENT TYPE = Beam *. LOADCOMB
NO = 2, MATERIAL NO = 4, SECTION NO = 25 *. UNIT SYSTEM : kN, cm *.
SECTION PROPERTIES : Designation = 2L50x5 Shape = 2L - Section.
(Built-up) Depth = 5.000, Flg Width = 5.000, BTB Spacing = 1.000
Web Thick = 0.500, Flg Thick = 0.500 Area = 9.50000e+000, Avy =
5.00000e+000, Avz = 5.00000e+000 Ybar = 5.50000e+000, Zbar =
3.56579e+000, Qyb = 6.35743e+000, Qzb = 1.25000e+001 Wely =
6.31012e+000, Welz = 1.05530e+001, Wply = 1.13688e+001, Wplz =
1.83750e+001 Iyy = 2.25005e+001, Izz = 5.80417e+001, Iyz =
0.00000e+000 iy = 1.53899e+000, iz = 2.47177e+000 J = 7.91667e-001,
Cwp = 1.37706e+000 *. DESIGN PARAMETERS FOR STRENGTH EVALUATION :
Ly = 6.00000e+001, Lz = 6.00000e+001, Lb = 6.00000e+001 Ky =
1.00000e+000, Kz = 1.00000e+000 *. MATERIAL PROPERTIES : Fy =
2.75000e+001, Es = 2.10000e+004, MATERIAL NAME = S275 *. FORCES AND
MOMENTS AT (J) POINT : Axial Force Fxx = 1.79275e+001 Shear Forces
Fyy = 8.76036e-004, Fzz = 1.95536e-001 Bending Moments My =
1.73779e+001, Mz = 9.42724e-003 End Moments Myi = 4.82640e+000, Myj
= 1.73779e+001 (for Lb) Myi = 4.82640e+000, Myj = 1.73779e+001 (for
Ly) Mzi = 5.76551e-002, Mzj = 9.42724e-003 (for Lz) *. Sign
conventions for stress and axial force. - Stress : Compression
positive. - Axial force: Tension positive.
======================================================================================
[[[*]]] CLASSIFY LEFT FLANGE OF SECTION (BTR).
======================================================================================
( ). Determine classification of tension flanges(double angle). -.
Not Checking the Section Classification. ( ). Determine
classification of tension flanges(double angle). -. Not Checking
the Section Classification.
======================================================================================
[[[*]]] CLASSIFY WEB OF SECTION (HTR).
======================================================================================
-
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strutture blocco aule 43
------------------------------------------------------------------------------------------
midas Gen - Steel Code Checking [ Eurocode3:05 ] Gen 2019
==========================================================================================
( ). Determine classification of tension elements(Double angle). -.
Not Checking the Section Classification.
======================================================================================
[[[*]]] APPLIED FACTORS.
======================================================================================
( ). Calculate equivalent uniform moment factors (Cmy,Cmz,CmLT). [
Eurocode3:05 Annex A. Table A.1, A.2 ] -. Cmy,0 = 0.997 -. Cmz,0 =
0.995 -. Cmy (Default or User Defined Value) = 1.000 -. Cmz
(Default or User Defined Value) = 1.000 -. CmLT (Default or User
Defined Value) = 1.000 ( ). Partial Factors (Gamma_Mi). [
Eurocode3:05 6.1 ] -. Gamma_M0 = 1.05 -. Gamma_M1 = 1.05 -.
Gamma_M2 = 1.25
======================================================================================
[[[*]]] CHECK AXIAL RESISTANCE.
======================================================================================
( ). Check slenderness ratio of axial tension member (l/i). [
Eurocode3:05 6.3.1 ] -. l/i = 39.0 < 300.0 ---> O.K. ( ).
Calculate parameters for combined resistance. -. Lambda1 = Pi *
SQRT(Es/fy) = 86.815 -. Lambda_bz = (KLz/iz) / Lambda1 = 0.280 ( ).
Calculate axial tensile resistance (Nt_Rd). [ Eurocode3:05 6.2.3 ]
-. Nt_Rd = fy * Area / Gamma_M0 = 248.81 kN. ( ). Check ratio of
axial resistance (N_Ed/Nt_Rd). N_Ed 17.93 -. ----- =
--------------- = 0.072 < 1.000 ---> O.K. Nt_Rd 248.81
======================================================================================
[[[*]]] CHECK SHEAR RESISTANCE.
======================================================================================
( ). Calculate shear area. [ Eurocode3:05 6.2.6, EN1993-1-5:04 5.1
NOTE 2 ] -. Avy = 2*B*tf = 5.0000 cm^2. -. Avz = 2*h*tw = 5.0000
cm^2.
-
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strutture blocco aule 44
------------------------------------------------------------------------------------------
midas Gen - Steel Code Checking [ Eurocode3:05 ] Gen 2019
==========================================================================================
( ). Calculate plastic shear resistance in local-y direction
(Vpl_Rdy). [ Eurocode3:05 6.1, 6.2.6 ] -. Vpl_Rdy = [
Avy*fy/SQRT(3) ] / Gamma_M0 = 75.61 kN. ( ). Check ratio of shear
resistance (V_Edy/Vpl_Rdy). ( LCB = 23, POS = J ) -. Applied shear
force : V_Edy = 5.12e-003 kN. V_Edy 5.12e-003 -. ------- =
--------------- =6.769e-005 < 1.000 ---> O.K. Vpl_Rdy 75.61 (
). Calculate plastic shear resistance in local-z direction
(Vpl_Rdz). [ Eurocode3:05 6.1, 6.2.6 ] -. Vpl_Rdz = [
Avz*fy/SQRT(3) ] / Gamma_M0 = 75.61 kN. ( ). Shear Buckling Check.
[ Eurocode3:05 6.2.6 ] -. HTR < 72*e/Eta ---> No need to
check! ( ). Check ratio of shear resistance (V_Edz/Vpl_Rdz). ( LCB
= 19, POS = I ) -. Applied shear force : V_Edz = 0.50 kN. V_Edz
0.50 -. ------- = --------------- = 0.007 < 1.000 ---> O.K.
Vpl_Rdz 75.61
======================================================================================
[[[*]]] CHECK BENDING MOMENT RESISTANCE ABOUT MAJOR AXIS.
======================================================================================
( ). Calculate plastic resistance moment about major axis. [
Eurocode3:05 6.1, 6.2.5 ] -. Wply = 11.3688 cm^3. -. Mc_Rdy = Wply
* fy / Gamma_M0 = 297.75 kN-cm. ( ). Check ratio of moment
resistance (M_Edy/Mc_Rdy). M_Edy 17.38 -. ------ = ---------------
= 0.058 < 1.000 ---> O.K. Mc_Rdy 297.75
======================================================================================
[[[*]]] CHECK BENDING MOMENT RESISTANCE ABOUT MINOR AXIS.
======================================================================================
( ). Calculate plastic resistance moment about minor axis. [
Eurocode3:05 6.1, 6.2.5 ] -. Wplz = 18.3750 cm^3. -. Mc_Rdz = Wplz
* fy / Gamma_M0 = 481.25 kN-cm.
-
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strutture blocco aule 45
------------------------------------------------------------------------------------------
midas Gen - Steel Code Checking [ Eurocode3:05 ] Gen 2019
==========================================================================================
( ). Check ratio of moment resistance (M_Edz/Mc_Rdz). M_Edz
9.43e-003 -. ------ = --------------- =1.959e-005 < 1.000
---> O.K. Mc_Rdz 481.25
======================================================================================
[[[*]]] CHECK INTERACTION OF COMBINED RESISTANCE.
======================================================================================
( ). Calculate Major reduced design resistance of bending and
shear. [ Eurocode3:05 6.2.8 (6.30) ] -. In case of V_Edz / Vpl_Rdz
< 0.5 -. My_Rd = Mc_Rdy = 297.75 kN-cm. ( ). Calculate Minor
reduced design resistance of bending and shear. [ Eurocode3:05
6.2.8 (6.30) ] -. In case of V_Edy / Vpl_Rdy < 0.5 -. Mz_Rd =
Mc_Rdz = 481.25 kN-cm. ( ). Check general interaction ratio. [
Eurocode3:05 6.2.1 (6.2) ] - Class1 or Class2 N_Ed M_Edy M_Edz -.
Rmax1 = ------ + ------- + ------- N_Rd My_Rd Mz_Rd = 0.130 <
1.000 ---> O.K. ( ). Check interaction ratio of bending and
axial force member. [ Eurocode3:05 6.2.9 (6.31 ~ 6.41) ] - Class1
or Class2 -. n = N_Ed / Npl_Rd = 0.072 -. a = MIN[
(Area-2b*tf)/Area, 0.5 ] = 0.500 -. Alpha = 2.000 -. Beta = MAX[
5*n, 1.0 ] = 1.000 -. Mny_Rd = MIN[ Mply_Rd*(1-n)/(1-0.5*a),
Mply_Rd ] = 297.75 kN-cm. -. Rmaxy = M_Edy / Mny_Rd = 0.058 <
1.000 ---> O.K. -. In case of n < a -. Mnz_Rd = Mplz_Rd =
481.25 kN-cm. -. Rmaxz = M_Edz / Mnz_Rd =1.959e-005 < 1.000
---> O.K. [ | M_Edy |^(Alpha) | M_Edz |^(Beta) ] -. Rmax2 = [
|--------| + |--------| ] [ | Mny_Rd | | Mnz_Rd | ] = 0.003 <
1.000 ---> O.K. -. Rmax = MAX[ Rmax1, Rmax2 ] = 0.130 < 1.000
---> O.K.
-
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strutture blocco aule 47
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midas Gen - Steel Code Checking [ Eurocode3:05 ] Gen 2019
==========================================================================================
*. PROJECT : *. MEMBER NO = 817, ELEMENT TYPE = Beam *. LOADCOMB NO
= 19, MATERIAL NO = 4, SECTION NO = 28 *. UNIT SYSTEM : kN, cm *.
SECTION PROPERTIES : Designation = UPN120 Shape = C - Section.
(Rolled) Depth = 12.000, Top F Width = 5.500, Bot.F Width = 5.500
Web Thick = 0.700, Top F Thick = 0.900, Bot.F Thick = 0.900 Area =
1.70000e+001, Avy = 9.86000e+000, Avz = 8.54000e+000 Ybar =
1.74437e+000, Zbar = 6.00000e+000, Qyb = 5.22514e+001, Qzb =
7.05239e+000 Wely = 6.07000e+001, Welz = 1.11000e+001, Wply =
7.28000e+001, Wplz = 2.36680e+001 Iyy = 3.64000e+002, Izz =
4.32000e+001, Iyz = 0.00000e+000 iy = 4.62000e+000, iz =
1.59000e+000 J = 3.77200e+000, Cwp = 1.04456e+003 *. DESIGN
PARAMETERS FOR STRENGTH EVALUATION : Ly = 3.30000e+002, Lz =
5.00000e+001, Lb = 0.00000e+000 Ky = 1.00000e+000, Kz =
1.00000e+000 *. MATERIAL PROPERTIES : Fy = 2.75000e+001, Es =
2.10000e+004, MATERIAL NAME = S275 *. FORCES AND MOMENTS AT (I)
POINT : Axial Force Fxx =-5.76101e+001 Shear Forces Fyy
=-1.27965e-001, Fzz =-2.26872e-002 Bending Moments My
=-2.07979e-001, Mz =-2.89658e+000 End Moments Myi =-2.07979e-001,
Myj =-2.77845e+000 (for Lb) Myi =-2.07979e-001, Myj =-2.85053e-002
(for Ly) Mzi =-2.89658e+000, Mzj =-8.82674e+000 (for Lz) *. Sign
conventions for stress and axial force. - Stress : Compression