Скачать ВСН 46-75 Инструкция по определению нагрузок на ... · винтового сепаратора СЯР-1200 f Л Л Л A A -ftV*»

ДОНЕЦКИЙ ПРОМСТРОЙНИИПРОЕКТ

ГОССТРОЯ СССР

ИНСТРУКЦИЯПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ НАГРУЗОК НА ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ

ПРЕДПРИЯТИЙ УГОЛЬНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ ВСН 46-75

Донецк-1977платок шарф

ДОНЕЦКИЙ ПРОМСТРОЙНИИПРОЕКТ ГОССТРОЯ СССР

ИНСТРУКЦИЯПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ НАГРУЗОК НА ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ

ПРЕДПРИЯТИЙ УГОЛЬНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ ВСН 46-75

Утверждены Шахтоцроектом МУП СССР 30 января 1975 г .

Донецк - 1977

Инструкция разработана лабораторией статических и динамичес­ких испытаний Донецкого Промстройниицроекта (канд.техн.наук А.С.Поверский, инж. М.Е.Столяров, канд.техн.наук В.Е.Жнгарев, инж. И.Я.Нежурко) при участии сотрудников Макеевского инженерно- строительного института (канд.техн.наук, доц. Л.П.Макаренко.мнж.A. И Демидов), Харьковского Промстройниипроекта (канд.техн.наук И.М.Балкарей), Гипромашуглеобогащения (инженеры А.ИгКохарь,B. С.Крохмаль) и Донгипрошахта (инж.П.И.Купесок).

При разработке Инструкции использованы материалы ШНПСКа им. Кучеренко, Южгипроиахта, УкрНШОМШСа, Гипрцмавуглеобагащения я других организаций.

Инструкция подготовлена к печати редакционно-издательским сектором Донецкого Промстройниицроекта.

Ответственный за выпуск С.З.Альтер.Корректоры Т.Е.Дещенко, Л.С.Шноль.

Государственный проектный и научно-исследовательский институт промышленного строительства (Донецкий Пром- стройниицроект). 1976.

МинистерствоугольнойпромышленностиСССРШахтопроект

ВедомственныестроитмьнненормыВСН 46-75МУЛ СССР

Инструкция по определению нагрузок на здания и сооружения пред­приятий угольной промышленности

Взамен "Указаний по опре­делению нормативных на­грузок и коэффициентов перегрузки для надшахтных зданий и сооружений пред­приятий угольной промыш­ленности", 1964 г.

I. ОНЦИЕ ПОЛОЖЕНИЯ1.1. Инструкция содержит основные данные по определению напру** вок и воздействий (технологических» ветровых, сейсмических и др.),

которым подвергаются здания и сооружения поверхностных комплексов предприятий угольной промышленности, а также их конструктивные элементы. Инструкция может быть использована также щи оцределе - нии нагрузок на здания и сооружения горнодобывающих отраслей про­мышленности.1.2. Инструкция составлена с учетом новой международной сиоте-

мы единиц измерения (СИ). При переводе величин нагрузки из техни­ческой системы в систему СИ принят коэффициент 10.1.3. Нагрузки и воздействия, коэффициенты перегрузки и расчет­

ные сочетания нагрузок при проектировании зданий и сооружений предприятий угольной промышленности следует принимать в ооответ - ствии с требованиями СНиП ГМ5-74 "Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования" и положениями настоящей Инструкции.1.4. Нормативные нагрузки на перекрытия административно-битовых

комбинатов» производственных зданий и сооружений» а также на кон - отруктивные элементы приведены в табл.1.1.5. Коэффициенты перегрузки для равномерно-распределенных на -

грузок» приведенных в табл.1» принимаются равными:для нормативной нагрузки до 2,0 кн/м2 ...... 1,4то же, от 2,0 до 5,0 кн/м2 ............. 1,3то же, более 5,0 кн/м2 ............. Т>2

Внесены Донецким Промстройниицроектом Госстроя СССРУтверждены Шахт о- проектом МУЛ СССР30 января 1973г.

Срок введения в действие I января Т976г.

3

Таблица IНаименование помещений,зданий и сооружений

I

Нормативнаянагрузка,

Нарядная (зал собраний), учебный пункт 4,0Вестибюль,гардероб уличной одежды, буфет,переходы, коридоры, лестницы 3,0Контора, помещения общественных организаций, табельная, бюро пропусков, душевые, умываль­ные, парикмахерская, туалетные 2,0Гардероб домашней и рабочей одежды,прачечная, дезинфекционная, мастерские по ремонту одеждыл обуви, питьевая станцияЛамповая с хранением самоспаоателей иреспираторовГенераторнаяКладовая для хозяйственного инвентаря,технические помещенияЗалн автоматических телефонных станций, аппаратные, диспетчерские пункты

По действитель­ной нагрузке,но не менее 2,0Не менее 5#о

10,0

4,07.5

Поглощения для электронных вычислительныхмашин Определяется по фактическому весу оборудованияПо действительной нагрузке, но не менее 2 ,0

Углеобогатительные фабрики:сушильное отделение Не менее 10,0прочие помещения Не менее 4,0Здания главного и вспомогательногостволов Не менее 4,0Котельные:площадки в котельной 10,0вспомогательные помещения 4,0Башенные копры многоканатного подъема Не менее 4.0Здания подъемных машин:площадка у монтажного проема 20,0остальная площадь зала 10,0Эстакады откаточные:на свободные площадки 10,0

ж

Продолжение табл. II 2

на рельсовые пути Определяется по фактическому веоу вагонеток о грузомТранспортерные эстакады» галереи и мосты 3»0Перегрузочные станции 4»0Здания погрузочных бункеров 4.0Станция канатных дорог (в местах погрузки) 10.0Нахрузки от пыли:на покрытия зданий и оооруженнй» расположенных вблизи заводов»пиль которых имеет способность схваты­ваться (цементные, доломитовые)

Определяется в зави­симости от расстояния до источника пилевы- деления на расстоянии: до 100м - IT5 кн/м2Л от 100 до 300м - 1.0 кн/м2» от 300 до 800м - 0,25 кя7м2

на перекрытия в помещениях возможного скопления пыли цри отсутствии механи­ческой пылеочистки (транспортерные га- лереи.мостн, эстакады и др.) 0,25

Примечание. В табл.1 не учитывается нагрузки от стационарного технологического оборудования и перегородок.

1.6. Нормативные нагрузки в бункерах н силосах от веса запол­нителя (давление на вертикальные и наклонные стенки) и нагрузки на подпорные стенки определяется по теории сыпучих тел.Коэффициент перегрузки для бункеров и снлосов равен 1.3.а для

подпорных стенок принимается согласно табл.2.1.7. Нормативная нагрузка от депрессии (компрессии) цринима -

ется максимально возможной при принятом типе вентилятора.Коэффи­циент перегрузки для депрессии (компрессии) равен 1,2.I.C. Нагрузки от оборудования определять по технологическому

заданию на строительное проектирование, в котором должны быть приведены:

5

Таблица 2

Вид нагрузки УвеличивающаярасчетныевоздействияУменьшающаярасчетныевоздействия

ПостояннаяВертикальная нагрузка от собственного веса стенки I.I 0,9Вертикальное и горизон­тальное давление грунта 1.2 0 ,8

Временная От 1,2 до 1,4 (в зависимости от величины и вида нагрузки)Временная нагрузка не учиты­вается

схемы сосредоточенных и распределенных нагрузок о привязкой к разбивочным осям здания в плане и к отметкам перекрытий с указа* нием габаритов оборудования»типов и размеров опор,возможного сбли­жения оборудования в процессе его монтажа, перепланировки и т.п,;

величины нормативных нагрузок и коэффициентов перегрузки, принимаемые в соответствии с настоящими указаниями и СНиП П-6-74*

динамические нормативные нагрузки и коэффициенты динамичес­кой перегрузки с характеристиками, необходимыми для расчета несу­щих конструкций под машины с динамическими нагрузками в соотзет - отвии с разделом 3 настоящей Инструкции.В технологическом задании необходимо также приводить величины

и схемы приложения нагрузок, возникающих при монтаже оборудования.1.9. Нагрузку от скрепера на опоры скреперного склада угля при­

нимать равной разрывному усилию скреперного каната. Коэффициент перегрузки при этом равен 1,2.

1.10. Расчетные нагрузки от веса обогатительного и шахтного оборудования определять согласно разделу 2 настоящей Инструкции.1.11. Указания по определению нагрузок и воздействий статичес­

ких, экстренных, проходческих и др, на укосные, безукосные и ба­шенные копры приведены в разделе 4.

6

2. РАСЧЕТНЫЕ СТАТИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИОТ ОБОГАТИТЕЛЬНОГО И ШАХТНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

2Л. Вес еаполятеля (угля,шлама к суспензии) учтен в натруэ- ках от следующих машин: грохотов* центрифуг» сепараторов» фяота- цнонних машин• отсадочных машин, дробилок, стационарннх ленточяшх конвейеров.

ГРОХОТЫ

Рис Л. Схемагрохотов типа 8ви на опоры от “,ГСЛ-62»ГСЛ-42Таблица 3*

РАЗМЕТЫ И НАГРУЗКИ НА ОНОРЫ ОТ ГРОХОТОВ ТИПА ГРД-62, ГРД-72, ГСЛ-62, ГСЛ-42

Типгрохоте Разме]ры, ммА В

Натру8ка Р * кнИД-62 2785 2780 45,6ГРД-72 4000 3280 55,4ГСЛ-62 4000 2475236U 24,324,7ГСЛ-42 4000 1975i860 22,0Й2.6

Примечание. В числителе указаны вели чини,относящиесяк опорному варианту,в знаменателе - к подвесному

7

Таблица 4РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА ОПОРЫ ОТ ГРОХОТА

ТИПА ГСЛ-72Тип

Размеры» мм Нагрузкагрохота А В с Р ,кнГ№-72 2550 2715 2994 24,0

Рис.З. Схема распределения нагрузки на опоры от грохотов типа ГИТ-71, ГИТ-5 IA

8

Таблица бРАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА ОПОРЫ ОТ ГРОХОТОВ

ТИПА ГИТ-71, ГИТ-51АТип Размеры, мм Натруэха

грохота А В Р * кнГИТ-71 4000 3000 43,6ГИТ-5IA 2805 2200 28,4

Цримечание. Размер А изменяется в зависимости от угла найлона короба грохота.

Рис,4, Схема распределения нагрузки на опорыот грохотов типа Ш&-32,ГИЛ-42,ГИЛ-43,ГИЛ-52

Таблица 6РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА ОПОРЫ ОТ ГРОХОТОВ ТИПА ГИЛ-32, ГИЛ-42, ГИЛ-43, ГИЯ-52

Типгрохота Размеры*мм Нагрузка Р *кнА ВГИЛ-32 1554 1545 6,0

1800 5,6ГИЛ-42 2020 1654 16*7

2975 12,5ГИЛ-43 2020 1854 19,22975 15,01ИД-52 2070 2104 20,02975 14,7Примечание* В числителе указана величины* относящиеся к опорному варианту* в знаменателе - к подвесному.

,3

СО

L _______________________________Рис.5. Схема распределения нагрузки на опоры от грохотов типа ITJL-2, ГП&ЗТаблица 7

РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА ОНОРЫот грохотов типа га-2, га-з

Тип Размены* мм Нагрузка.1 хнгрохота [ в р1 IГГЛ~2 2900 1400 1100 40,0 54,7ITJU3 2900 1400 1100 43,4 63,0

го

«t>/,

к /

I/ ✓

/o.//й

Рис.б. Схема распределения нагрузки на опорную раму от трохотов типа ГЦЛ- I , ГЦЛ-Э

Таблица 8РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА ОПОРНУЮ РАМУ ОТ ГРОХОТОВ ТИПА ГЦЛ-I, ГЦЛ-3

Тип Размеры» ми Нагрузкагрохота А В Я. *"/“гщи 1740 1040 7.8ГЩИ 2440 1240 14,0

ЦЕНТРИФУГИ

Рис.7. Схема распределения нагрузки на опоры от центрифуг типа ЦВП-1100Л©В-1000П

Таблица 9РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА ОПОРЫ ОТ ЦЕНТРИФУГ ТИПА ЦВП-ИОО И НБВ-ЮООТип Размеры, мм Нагрузкацентрифуга А В с

Е И Р ,кнЦВП-ПОО 718 718 718 718 9#8HBB-IOOO 225 205 225 225 15,0

Рио.8. Схема распределения нагрузки на споры от центрифуг типа H0l№l350vHBffl-*Id00Таблица 10

РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА ОПОРЫ ОТ ЦЕНТРИФУГ ТИПА НОШ-1350, НВШ-1000Тип Размеры, мм Нагрузкаммпгиц А

1 в с 1 э Ж Р ,кн

НОЛИ-1350 1035 1035 245 1005 1005 33,5НББ-1000 650 650 620 650 650 9,3

12

юь

о

СШРАТОРЫ

Рис.9. Схема распределения иагоузяи на опори винтового сепаратора СЯР-1200

f Л Л Л A A -ftV*»

Ос да/uwbi

ift л/>а.<Рш.4Н .<& .<Рл «ДчЛ <ЛРио. 10. Схема распределения нагрузки на опори шнекового сепаратора СИНО

ВРис.II. Схема распределения нагрузки на опора подвесного электромагнитного железо- отделителя с механической разгрузкой ЭПР-120

л .Са У ////.////У У У УУ У У У У У УУУгУ~Г7 / г У Г У У о6 О0Ось иошииы

/9 1ft

^ _____ __________

Pec.12. Схема распределения натрувки на опорн---одуктовогс --- ----агрегата

г - 1и . t

р —

Ч

ft•г 1

j . в _____ ]

1-- i

СА ^-- 1> 1 1 г _ _ f l__ _

Рве. 13. Схема распределения Рио. 14. Схема.рай]гштагаки на опоре сепарато­ров с ввртикажммм аоиеоом типа ~

_на оводе барабанного электромаг­нитного сепаратора типа ЭЕМ-3 и пневматических сепараторов типа СП-6, СП—12--- i

/5__

н*--- -ни-2---- <И-=---- < --О$_ §

,1

1

Ад Д

<

д’Л

А «<V|

А

1—----1в

г - (в

Г------

«А ДS 1 iс. 15. Схема распределения нагрузи в опоры от гидросепараторе ЦРС-1

£_1“в f t 44(7Ш О? Р»

Таблица П

РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ ОТ СЕПАРАТОРОВ

:Нагру&-| Размера.1Ш1 ■ -сепаратора : Pj : Р 2 • р3 :р4 : Р5•кя/ы h r

МВ; В : С

СЕМ-1200 I8f I «. — - 1400 1400 -СШ-Ю 4.1 8,2 3,0 6,0 - - 800 300 600ЭИР-120 15,0 — - - - 1588 1331 -АТТ-20 • - - 38,4 6670 - -СКВ-20-1 99,0 — - - - 1000 3400 -

СКВ-32 196,0 - - 1800 4200 —

ЭШ-3 20,2 - - - - 2245 1060е -ЦГС-1500 22,6 30,7 28,0 7,2 7,8 - 880 960 -СП-6 25,0 • - - - 2980 6490 -СП-12 44,0 - - - - 3590 8150 -

F ftc.16 . Схема распределения нагрузки на опоры магнитных ceqgpero-

Таблица 12

размеры и н а гр у з к и на опоры от мдгаошх СШРАТОРОВТИПА ЭВМ-4. ЭШ -80/170, ЭЕМ-80/250

Тип сепаратора Размеры, мм Натру ака

д 1 в Р.кн

ЭЕМ-4 1060ЭБМ-80/170 1265ЭБМ-80/250 1265

21.813.521.6

15

306523203070

ФЛОТАЦИОННЫЕ МАШИНЫ

>------------------ 4N >------ --- ------1И \------ --------- <

Ось MdUi

н

V,

►------- - — <

УЫ

И 1— ----------<h— ‘

1J______ ___ 1>-----

9 2 0 0 0 ' * & 2 ООО ' к 2 0 0 0 'и> е д о о _1 /У7&6 ____—

Рио, 17. Схема распределения нагрузки от флотационной «ашинч типа <ШУ2-ьЗ (нагрузка на I пог.м рамы О «11,40 кн/м, без веса пульпы)

О с ь М й Ш < / Н Ы

>----- <>----

j l лh d L_____ i>---A i— -----1926

f-----iVOOY

i-----(VOOY

1----- 11— ( v/v

1----- 192 0

►---- Hvoov

Г ■ 1У0ОУ

f 1<9*6

1e

Рис.18. Схема расцределения нагрузки от флотационной магчаытипа <Й0-63 (для 4 камер)

РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА ОПОРНУЮ РАМУ ОТ ФЛОТАЦИОННОЙ МАШИНЫ типа ФМУ-63Таблица 13

Показатели !$д. Число камер;изм. 4 : 6 : 8 2 ЮВес машины без пульпы кн 185,0 270,0 350,0 439,0То же, с пульпой кн 504,0 750,0 994,0 1154,0Нагрузка на I пог.м без пульпы кн/м 22,0 22,0 22,0 21,0То же, о пульпой КН/м ео,о 59,5 59,0 56,0Ллина опорной рамы мм 8400 12600 16800 21000

Гб

ОТСАДОЧНЫЕ МАШИНЫ

Л _________ Jfc

0 2Ь hAtXwUHlк/

|р/ , А <Р* у£&________

£$

р г

76 0 760 /660 7 6 0Рис.19. Схема распределения нагрузки на опора от отсадочной машины типа ОМА-10

Рис.21* Схема распределения нагрузки на опоры от отсадочной машины типа ОМ-12

Т7

Рио.22. Схема распределения напруэки на опоры от отсадочной машины типа 0U-8

Таблица 14НАГРУЗКИ НА ОПОРЫ ОТ ОТСАДОЧНЫХ ПАШИН ТИПА б№-8, 011-18, (JMA-IO, ОМ-24

Типкатан

Нагрузка, кн

pi 1 Ч F *3

ОМ-8 55,0 0,4 0,8

ОМ-12 61,0 0,4 0,8

ОМ-18 75,0 0,6 1.2

о ш и ю 55,0 55,6 -

ОМ-24 10,2 - -

г-и л + ь ш г т ш л п т гА*7,4кн

Ч 1 и ш м / / / / т т / п щ97/2 ____

Рио.23. Схема распределения нагрузки на опорную раму от отсадочной машины типа II0M-2A

те

г? г?

ВАКУУМ-ФИЛЬТРЫ, НАСОСЫ И ВАКУУМ-НАСОСЫ

G Р,Ось

А Ра -*Ч-

Рио. 24.Схема распределения натруаки на опоре от вакуум-фильтров типа Ду 51-2,5-1, Ду 66-2,5-1Таблица 16

РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ ОТ ВАКУУМ-ФИЛЬТРОВ ТИНА Ду 51-2,5-1, Ду 68-25-1

' Размеры, т Нагрузив, КВвакуум^яльтра

1 | в С ъ р1 Р2 — *т51-2,5-1 1350 1350 1470 810 42,8 39,7 39,768-2,5-1 1760 1760 1470 8Ю 54,1 46,6 49,6

19

Рис.26.Схема распределения ваадузян на опоры от вакуу»-фильтра типа Ду 80-2,7-8

- ч = :- J #1 J

—

.

ч

Г—|г А. „ в ^

р, РгРио.27.Схема распределения .85 т а Я Ю т & ш ь ;

-З.ЦНС-60-330, 8С-8, 8ИДВ-60. 18ЦДС, 12ГРТ-8, " 18-20/6

Tadisqa 16

РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ ОТ НАСОСОВ ТИПА ШН-150. ШН-200, ШН-270. 5Ш-1, 8МШ8-1, 8МП8-2, 8МШ8-3, ЦНС-60-330к 8С-8, 8ВДВ-60.

18НДС, 12ГРТ-8. 18-20/6

Тнп насоса Равиерн,1 ш Нагрузка, кнА в

р1 Р2

ШЕ-150 350 620 2,7 3.7

ШН-200 440 910 6.6 6.7

ШН-270 575 950 5.5 6.8

SMBUI 210 1380 6,4 6,6

6МЮ8-1 140 1800 14,4 10,7

8ЫШ8-2 140 1780 i4,2 10,7

&RD8-3 140 1815 14,3 14.2

ШС-60-330 430 810 6,0 7,0

80-8 570 1400 17,0 16,0

еНЕВ-бо - 1200 8.7 7.2

18ЕЩС - 1780 £2.0 18,0

12ГРТ-8 950 1650 55,0 39,5

18-20/5 870 600 1.5 1.8

20

-4—---- iГ--- 1Оаъ н ас

^---^__Г"и А

Iя Jл . _чД. . J JГ

>__А а _ е

Рис.28. Схема распределения нагрузки на опореот наоосов типа 10 ГРУ-8Т, 12ГРУЛ-12

Таблица 17РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА ОПОРНУЮ РАМУ

ОТ НАСОСОВ ТИПА 10 ГРУ-8Т, 12ГРУА-12

Тип : Размеры, мм : Нагрузка, кнэлектромотора г—т ■— ~--;-- ------— f-p;----г—___ s А : и : с : D s i : 2

AII4-I0T 715 715

AKII2-8 730 730

A0II3/8 715 715

ДА3012-55-8 (для 12ГРУЛ-12) 800 520

715 970 5,3 II.4

730 930 5,3 9,5

715 970 5,3 14,2

800 940 4,5 39,0

t - f 1

8___

-{Г " Г?ГН■р— г*

р. ...А _1 _а_

Рйс. ?9.Схема распределения нагрузки на опоры от

• насосов типа Юу4Д2уЮ

Гис, Схеига распределениянагрузки на опоры от насос*) типа ЗГМ—I

“I

РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА Ш О Р Ы ОТ НАСОСОВ ТИПА 10у4,12у 10.ЗП1-1

Таблица 18

Тип наооса Размеры. ш Нагогака.г кн1 I в | 0 I э 1__Б pi Г10у4 1370 1370 700 6.6 12,012уЮ 1370 1370 700 6,4 10,03M-I 980 950 950 850 1350 8,9 13,6

Рис.31.Схема распределения вагрузки на опоры от вакуум- насоса типа BBtf-50Рно.32.Схема распределения кахфуаки на опора о ва пнюсооа

Таблица 19

РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА Ш О Р Ы ОТ ВАКУУМ-НАСОСОВ ТИНА ВВН-50.ДЕШН-150

Тип насоса Размеры, мы Нагрузка, кнА В С ъ pi Р2

ВШ-50 800 620 1010 960 4,5 5,0лда-15о 1355 600 2340 1000 7.5 28,0ДРОБИЛКИ

ис.33. Схема распределения нагруз­ки на опооную саму от дробилок двухвалковых зубчатых типа ДЕЗ-ЗМ, ГЛЗ-ДМ № 3-6

22

Таблица 20РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА ОПОРНУЮ РАМУ ОТ ДРОБИЛОК ТИПА ДДЗ-ЭМ, ДДЗ-4М, ДДЗ-6

ТИП Размеры Нагрузкадробилки А 1 В Р f КВДДЗ-ЗМ 3600 1320 33,5 ДДЗ-4М ЗббО 1420 37,8 ДДЗ-6 2080 1300 36,0

Рис.34. Схема распределения нагрузки на опорную рему от дробилок типа С-Ч82Б, С-2181АТаблица 21

РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА СПОРНУЮ РАМУ ОТ ДРСБИЛОК ТИПА С-182Б, C-2I8MТипдробилки Размеры, мм Нагрузка Р , кнА вС-182Б 700 600 8,8С-2IBM 700 600 3,5

---1мй________________

С Оеь_ BpoBuaku

АЯ<

«О

Рис.35,, Схема распределения нагрузки на опор» от дробилок двухвалковых зубчатых типа ДЯЗ-10, ЯДв-Тв £

Таблица 22размеры и нагрузки на опоры о т дравшие ш и ддз-ю,ддз-1б

ТИПдробилки

Размера, мм : Натрувка,кнВ : С : 3> г В ; /? : *1 *

ДДЗ-Ю 2330 660 2260 4370 1040 1660 77 ,0 2 ,7J№~X6 4360 390 3070 42680 1000 ШО 334.0 3 .1

3290

то

г 2 / / / / //X/

Ось д^оЪшки__ /

/

/// v У./ / / У / У /А

Рио. 38. Схеме распределения нагрузки на опорную рмдг от щековах дробилок типа СЦЦ-58Б* СМД-59А , СВД-оОАТаблица 23РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА ОПОРНУЮ РАМУ ОТ ДРОБИЛОК ТИПА СМД-58Б* СМД-59А, СМД-60А

Типдробилки Размеры* мм Нагрузка , кн/мА : ВСМД-£8Б 5000 2020 72,0СМД-59А 6400 2450 128*0СМД-6С1А 7350 3000 180*0Примечание. Вес электроприводов и заполнителя в нагрузках не учтен.

1$ -

9 С

1-------------

л _____ 1* 'Ч|! „ 1 ись д*оЬш*и '

22601 tote. г

1л».

\ г I X ivn f=34*0 кн/м)А_____Ось ЭроБ ^ сс/____ j

-- „Р--- „ ЛVp___VVO 4_YVO J

Рис.40.Схема распределения нагрузка на опорную раму от дробилки типа №-28 (9, =28*8 кн/м)Рис.М.Схема ра спреде -лен*’ я нигруэти на опорную раму от } горилки типа C7-V5T < г - 3,9кн) •

ВЕНТИЛЯТОРЫ, дымососы и в о з духодувки

■—— <>----- f

^ - '1__в__

Рис *42, Схема распределения нагрузки на опора от вентиляторов: взрывобезопасного B0I6, горизонтального исполнения В011»

ШТаблица 24

РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ ОТ ВШИЛЯТОРОВ

Тип Размеры, мм НагрузкаР ки »А : В

B0I6 1150 1300 4,8вон 1010 945 4.4ВД-4 260 410 0,3Ш 40/750-1Б 625 1140 6,2Ш 50/1000-1Б 625 1140 7,5Ш 40/750-ПБ 625 1140 6.8Ш S Q/K XX MS 625 1140 8,4

26

IK

>

Рис,44,Схема распределения нагрузки на опоры от мель­ничного вентилятора типа ВМ-160/850У

Рис.45.Схема распределения нагрузки на опоры от вентиляторов горячего дутья типа ВГД-f3,5У,ВГД-15,5У,ВГД-20У---- Чи----1►--------1► - -— 1¥-*— 4 -------- ч>

я £ ____

<б.. ____Ал - 0О& ЬёНГТХАf*mo»a

5о

%

тО"----i

К iJ-- ----ч

Г <% ^ ч (Ъ г * ч -... i_ 4 . _ _ ^ У _ Г 5» L

%

1-ил.46.Схе а распределения нягоузки на опоры о? ррн-- тиляторэ двухстороннего всасывания типа И0Д-:Ю

Рис.47.Схема распределения нагрузки на опоры осевого вентилятора двухстороннего всасывания типа ВОД-40

Рис. 48. Схема распределения нагрузки на опоры от роема вен- тиляторов двухстороннего воаснваяня типа ВОД-ЭО. ВОД-217

^ • <9- S 2 ^ ^ S r e r ^ . V ? S r ' i 5 ! i F T“ , “

2°

Ось Эымососс

L

ft?bаиитки<►—о

оi*щ

*$

-HhЯг700 Сг

Рйс.52.Схема распределения нагрузки на опоры от вентиляторов и дымососов

типа *-13,5 и *-15.5

ООО

РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ ОТ ВЕНТИЛЯТОРОВ Таблица 25

Тип ? а з м е р а н а г р> у 3 К £, кнвентилятора ;и1 : С 2 : С3 : С 4 •• V с б <: В : Bi : h 1V.. .. Р2 : V Р4 : Р5 : V Р7

ВВСМ-1У 280 300 510 - 1050 570 - - - 1.6 3,0 4,2 2,7 - - -засгмаг 445 303 670 - 1450 890 - - - 4.0 6,7 8,6 5.9 - - -звс:л- зу 540 303 670 - I860 89С - - - 5,0 7,8 9,0 6,4 - - -НИ-160/8507 1000 920 ПОО 2140 1620 * - - - 12,0 10,4 - - - - -ВГД-13.5У 620 389 670 592 630 - 1300 890 525 1.5 2.3 2,4 2.9 2,8 1.4 -БГД-15.5У 692 388 670 720 750 - 1300 890 1090 1,6 2,5 2,5 3.3 3.4 1.8 -ВГД-20У 892 408 920 780 НО 1560 1090 1240 3.9 5,7 5;8 6,4 3,9 0,5 -30Д-50 1680 2590 1340 5010 - - 5260 1600 1290 40, В 64,2 45,6 95,8 15,7 36,3 48,0ВОД-40 1400 3200 5330 - - - 2700 - 19.8 62,3 93,4 73,6 - - -ВОД-ЗО 1050 1660 3480 - - - 2200 - - II . 5 28,5 54,0 36,3 - - -30Д-21У 600 1710 3000 - - - 1800 - - 2,78 11,2 22,2 13,9 - - -аа-6 474 310 500 - - - - - - 0.1 1.5 3,9 - - - -БД-8 507 386 650 - - - - - - 0,2 2.6 -0 ,6 - - - -HW 0 474 310 500 - - - - - - 4,8 0,5 1.3 - - -ДД-12 507 386 650 - - - - - - 7.0 0.9 I . I - - - -ЩН-18П 2129 879 - - - - - - - 1.3 2,1 0,8 6,3 9,2 8,? -ЗДН-18ПУ ;2039 789 - - - - - - - 1.3 2.1 0.8 6,3 9,2 8,2 -ВДН-2СШ 2189 939 - - - - - - - 1 .4 2,2 0,9 6,8 10,8 S.6 -ДДН-200У 2089 839 - - - - - - - 1.4 2,3 0,9 6,8 10,8 9,6 -ЩЩ-22П 1078 - - - - - 1980 2860 - П .О 15,9 9,9 - - - -ШШ-24П 1170 - - - - - 2160 ;3120 - 12,1 17,8 П .4 - - - -ШШ-26Л 1196 - - - - - 2340 ;3380 - 12.4 21,9 12,0 - - - -

/351

/85

Pi39V

-ai90/

О с ь дымососа

3 c, a

Р , 31 г

3 '§г

<0оrt о-£ а .--jCj/a4

Рис.53, Охема распределения от дымососа типа эта на опоры

Рис.55. Схема распределения нагрузки на опоры от дымососов типа Д-IB, Д-20зг

Таблица 26РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ ОТ ДЫМОСОСО0Ttya i_ Размеры.,мм Нагрузка,кндымососа: С 1 . С 2• . сз . • 1 С4 : °& :с 6 Л* ; 2 Л . • *Л

Д-13,5 м 586 620 704 90 170 2,8 3.4 1.8 1.0Д-15,5 - 620 692 725 90 150 3.1 3,6 1.8 1.0Л-8 700 507 386 - - - 0,2 2,1 1.0 0*5Д-10 520 1229 476 112 ИЗ - 1.5 2.9 4.3 -Д-12 520 561 550 105 100 - 0.7 1.3 1.2 -Д-18 735 817 - - - - 2.4 3.9 6.3 -Д-20 773 892 - - - - 2.8 4.5 7.4 -

Рис.56* Схема распределения нагрузки на опоры от воздуходувок типа ТВ

Таблица 27РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА ОПОРЫ ОТ ВОЗДУХОДУВОК ТИПА ТВТипвоздуходувки

Размеры, мм Нагрузка Р кнА : В : 0 . 2)TB-I75-T.G 1020 1445 1505 840 15,7ТВ-200-1,25 950 1370 1200 560 9 ,9

ТВ-200-1,4 950 1580 1260 560 II.7ТВ-60-1,2 920 1180 865 490 6,3ТВ-80-1,4 920 1255 1095 570 9,5ТВ-80-1,6 1080 1380 1155 650 10,3Т В -8 0 -1 ,8 920 1320 1545 730 13,6

эг

Ленточные конвейерыРис. 57 . Схема распределения нагрузки на опоры

В табл. 28:—34 приняты следующие обозначения: Р\ — вертикальная составляющая натяжения ленты, кн; Р*— нагрузка от головной части кон­вейера с приводом, кн; Р*— горизонтальная нагрузка от приводного устрой­ства, км; Р< — вертикальная нагрузка от винтового натяжного устройства. кн; Р$ — горизонтальная нагрузка от винтового натяжного устройства, кн.

Таблица 28Нагрузки на опоры от конвейера с лотковой лентой шириной 500 ммСкоростьленты,

м/с.1

3£U*

1 Угол на­

клона коя-

вейера гра

д Длина конвейера L, м при ««*0 раб25 50 75 100 125 150 175 j 200t

1,0

р I0,10,210,31

0,921,822,711,882,744,07

1,833,653,42Р,

| 11,53 12,06 ,12,39 12,82 13,14

Р3 8,77 3,16 17,54

Р, 3,49

Рь 9,38 14,08 18,76

1,25 Р ,

0,1 U 0 1,47 2,02

0,21 2,19 2,92 4,020,31

1•1,26 4,34 5 Q7

33

Продолжение табл. 28Скоростьленты.м}с Наг

рузка.

кн

Л \*. «0_ « а.о о*а £28

Длина конвейера L, м при «=0 рад25 | 50 | 75 100 125 j 150i

1175 200

1.25

р» 11,53 | 12,06 ' 12,30i _ i12,74

! 10.54 14,04j 19.31| !Я* | | 3,49

/• ! 11,38 | 15,021 1

20.66

1

1.6

р>0,1 1,15 0,21 2.28 0,31 I 3,39 j

1 1,58 3.13 4,662,154,276,35

Я, ; 11,53 | 12,06 |12,39j12,82 13,14Я, 1 I 10.97 1 15,07

1 1 120,55

Р, ! 3,49!Р;> 11,74 j

116,12 | 21,98

! 0,1 0.92 j 1.26 1,72

2.0

р>

\1

0,21 1,82 j 2,51 1,42>,080,31 2.71 3,73 E

я, 11,53 12,061

12,39 12,82 13,14

р, 8,77 12.06 16,15

р. 3.49Рш | 9,38 ! 12,90 ! 17,60

Примечание. Ткань ленты — бельтинг Б-820; число прокладок i до 4; нагрузка от 1 м конвейера с материалом q** 1,20 кн(и.

34

Скорость ленты»

Т а б л и ц а 2 9

Н а гр у зк а н а оп оры о т к о н в ей ер а с л о т к о во й л ен той ш ириной 0 5 0 мм

Длина конвейера L, м; при а = 0 рад25 | 50 1 75 J 100 125 | 150 175 | 200 1| 225

*к 1*. Ткань лентыяЖп

ч я Ж Q. ч ш Я« бельтинг Б-820 бельтингБ—82S1- _ 4)о X Числопрокладок 1X >> ж до 4 1 <5

0,1 0,92 1,38 1,83 2,52 3,44я, 0,21 1,82 2,74 3,65 5,02 6,84

0,31 2,71 4,07 5,42 7,45 j10,17р> 12.37112,91 13,84 | 13,66 13,98 14,52|18,42 20,18Я, 8.77 13,16 17.54 24,12 32,90р, 3,73 | 4,92р. 1 9,38 | 14,08 18.76 j 25,80 j| 35,20

0,1 1,10 " 1,47 2.02 2,75р, 0,21 2,19 2,92_ 4,02 ___ 5,47

0,31 3,26 4,34 5,97 8,13>Т 12,37 12,91 13,66 13,98 14,52 20,18р,' 10,54 14,04 19,31 26,32 26,32р. 3,73 Г 4,92 ~Р-, 11,28 15,02|! 20,66 1 . 28,16

0,1 1,15 1-,58 2.15 !| 2,87р, 0,21 2,28 3,13 4,27 1 . j! 5,70

0,31 3,39 4,66 6,35 I . 8,47р, 12,37( 12,91 13,84 13,98 а». 40Рп 10,97 15.07 20,55 27,41р< 3,73 4,92р, 11,74 |16,121- 21,98 29,32

1 0,1 0,92 1,26 1,72 2,29 2,87р, 0,21 1,82 2,51 3,42_4,56__ 5,70

1 0,31 2,71 3,73 *5,08 бГ78 8,4712,37112,91 13,84113,66 13,98'14,52118,06 20,18

р» !Г 8,77.1 12,06 116,45 21,93 27,41Р4 ! .3,73 4,22Я* 1 9,38 \ 12,90| 17,60! 23,46 29,32

Ч

1.0

1,25

i,6

2,0

П р и м е ч а н п с. Нагрузка от ! м конвейера с материалом $*И,50 кн/м.

05

Лоткова»

Та б лисп 30Н агр узки н а опоры о т к о н вей ер а с лентой шириной 8 00 мм

я Длина конвейера L, М, При а =:0 рад*в 3 25 50 75 too | 125 150 175 200 225 250 275 300 325 350 375 400 | 425

а(ч 2 |£Нз§

Ткань лентыXо t Лж бельтннг Б-820 бельтинг ОПВв аU Число прокладок /н и ч г >»s Л0 5 6 5

0,1 3,06 - ! -1 Я, 0,2 6.08 — — — — “ —

«а 0,31 9,04 —

-1 1 0,3 Ра 20,594 ое

рА 29.24Ра 5,59 — — — — — — — —Ра 31,28 —

0,1 0,73 M o 1,47 2,02 2,75 3,67 4,59 5,87 6,42 9,44Pt 0,21 1,46 2,19 2,92 4,02 5.47 7,30 9,12 11,67 12,77 16,78

т

1

0,31 2.17 3,26 4,36 5,97 8,13 10,84 13.55 17,35 18,97 24,941,25 Ра 15,62 16,29 16,61 17,15120,5322,29 23,00 34,01 34,76 34,75 35,75

a Р» 7,01 10,54 14.04 19,31 26,32 35,09 43.86 56.14 61.40 80.71Ра 5,59 6.13Ра 7,50 111,28 15,02 20,Об 28,16 37,54 46,92 60,06 165,68I 86.34

П р о д о л ж е н и е т а б л . 30

1i 0,1 0,86 1,15 1,58 2,15 2,87 3.58 4,59 5,01 6,59 9,31

Л 0,21 1.71 2,28 3,13 4,27 5,70 7.13 9,12 9,97 13,11 18,530,31 2,54 3.39 4,66 6,35 8,47 10,59 13,55 14,82 19,49 27,53

1,6 рА 15,62 15,95 16,61 17,15120,53 22,29 23,00 34,76 34,75 35,75 42.00Я, 8,23 10,97 15,,07 20,55 27,41 34,27 43,86 47,97 63,06 89,10Ра 5,59 6,13Р а 8,80 11,74 16,12 21,98 29,32 36,66 46,92 51.32) 67,46 95.32

0,1 0,92 1,26 1,72 2,291 2,87 3,67 3,67 4,59 5,27 6,99Ру 0,21 1,82 2.51 3,42 4,56 5,70 7,30 7,30 9,12 10,49 13,920,31 2,71 3,73 5,08 6,78 8,47 10,8710,87 13,55 15,59 20,67

2,0 Р а 15,62 15,95 16,61 20,53 22,29 25,0034,01 34,76 34,75 35,75Р а 8,77 12,06 16,45 21,93 27,41 35,0935,09 43,86 50,44 66,89Р а 5,59 6,13

9.38 j12,90 17,60 23,46 29,32 *37,5437,54 46,92 53,96 71,56! |0.1 0,73 1,01 1.38 1,83 2.291 2,94 3,67 3,674,22 5,59 7,34Ру 0.21 1,46' 2,01 2,74 3,65 4,56 5,84 7,307,308,39 11,13 14,59|!о,31 2,17 2.98 4,07 5,42 6,78 8,68 10,8410,8412,47 16,54 | 21,69

2.5 р . 15.62 15,95 16,61 20.5322.29 23.00 24,2934,7634,75 35,75 | 42,00Рч 7,01 9,85 13,16 17.5421,93 28,08 35,0935.0940,36 53,51 | 70,18* 4Рь I

д|59 6.137,50110,32! 14,08 i 18.76123.61 30.04 | 37,54 j 43,18

П р и м е ч а н и е . Н а гр у зк и o t 1 . « к о и ве й ер а с м атер и ал ом < 7 = 2 ,2 0 кя/м.

5 7 .2 4 75.08

Т а б л и ц а 31

Н агрузим н а опоры о т конаей ера с лентой ш ириной 1000 .ни

3 Д л и на к о н в е й е р а L, м , п ри а = 0 рад■и вы s l 2 0 | 4 0 | 6 0 | 8 0 | 1 00 | 1 2 5 | 150 | 175 | 2 0 0 | 2 2 5 | 2 5 0 | 2 7 5 | 3 0 0 | 3 2 5 | 3 5 0 | 3 7 5 | 4 0 0 | 4 25

3N £ i з а Т к а н ь л ен т ыЯS § ft

Я Uя т.. в> б е л ь т н н г Б -8 2 0 1 б е л ь т н н г О П Б

в з д£<9 з | Ч и сл о п р о к л а д о к /

и X >» S 5 1 6 8 б

о л 3,£>6

«*9 р , 0 ,2 1 6 ,0 8

ж Си 0 ,3 1 9 ,0 4

3 иS S

0 , 3 р 2 — 2 2 ,9 6

в S Рз — 2 9 ,2 4

оБ Pv — 6 ,3 6 - -

р . — 3 1 ,2 0 1

0 ,1 0 ,7 3 М О 1 ,4 6 2 ,0 2 2 , 7 5 3 , 6 7 4 ,5 9 5 ,8 7 | 6 . 4 2 8 ,4 4 1 ,9 2

Рх 0 ,2 1 1 ,4 6 2 ,1 9 2 ,9 2 4 ,0 2 5 ,4 7 7 ,3 0 9 , 1 2 1 1 ,6 7 1 2 ,7 7 1 6 ,7 8 2 3 .7 1

0 ,3 1 2 ,1 7 3 ,2 6 4 .3 4 5 , 9 7 8 .1 3 1 0 ,8 4 1 3 ,5 5 1 7 ,9 5 1 8 ,9 7 2 4 ,9 4 3 5 .2 4

1 ,2 5 Рх — 1 9 ,2 6 1 9 ,8 3 2 0 ,1 5 2 3 ,9 0 2 5 ,6 6 2 6 ,3 7 3 7 ,5 4 3 8 .2 4 j4 1 .1 8 4 1 ,1 7 5 8 ,4 5 6 4 ,1 2

1 Рх — 7 ,0 1 1 0 ,5 4 1 4 ,0 4 j 1 9 ,3 1 2 6 ,3 2 3 5 ,0 9 4 3 ,8 6 5 6 ,1 4 6 1 ,4 0 j 8 0 ,7 1 1 1 4 ,0 4

I Рх — 6 , 3 6 6 , 7 0 9 , 1 5

I11 В

1 ‘

— 7 ,5 0 l l , 2 8 j l 5 , 0 2 2 0 ,6 6 2 8 , l 6 j 3 7 ,5 4 4 6 ,9 2 6 0 ,0 б |б 0 ,0б |б 5 ,68| 8 6 ,3 4 1 2 2 ,0 0

П р о д о л ж е н и е т аб л . 31

!\

i0 ,1 0 / 8 6 1 ,1 5 1 ,5 8 2 , 1 5 2 ,8 7 3 ,5 8 4 ,5 8 5 ,0 1 5 ,7 3

1,6 , 5 9 8 ,7 4 1 1 ,4 6

' Pi 0 ,2 1 1 ,7 1 2 ,2 8 3 ,1 3 4 .2 7 5 , 7 0 7 , 1 8 9 Л 2 9 ,9 7 1 1 ,4 0 1 3 ,1 1 1 7 ,3 8 2 2 ,8 0

1 |0,31 2 ,5 4 3 ,3 9 4 .6 6 6 ,3 5 8 ,4 7 1 0 ,5 9 1 3 ,5 5 1 4 ,8 2 1 6 ,9 4 1 9 /4 9 2 5 ,8 4.

з з Т в в

| 1 . 6 Р а — 1 9 ,2 8 1 9 ,8 3 2 0 ,1 5 2 3 ,9 0 2 5 ,6 6 2 6 ,3 7 3 8 ,2 4 | 3 8 ,2 3 41 18 4 1 ,1 7 5 8 ,4 5 6 4 ,1 2

Рх — 8 ,2 3 1 0 ,9 7 1 5 ,0 7 2 0 ,5 5 2 7 ,4 1 3 4 ,2 7 4 3 , 8 6 | 4 7 ,9 7 | 5 4 .8 3 ,6 3 ,0 6 8 3 ,6 1 1 0 9 ,6 5

: Рх — 6 ,3 6 6 . 7 0 j 9 ,1 5

; р . — 8 ,8 0 l l ,7 4 | l6 ,1 2 | 2 1 ,9 8 [ 2 9 .3 2 | 3 6 ,6 6 4 6 ,9 2 •■ >1.32 5 8 ,6 5 1 6 7 ,4б ! 8 9 ,4 4 1 1 7 ,3 0

' 0 ,1 0 , 9 2 1 ,2 6 1 ,7 2 2 ,2 9 2 ,8 7 3 ,6 7 4 ,5 9 5 ,2 7 7 ,4 5 9 ,1 7 —

; Рх 0 ,2 1 1 , 8 2 2 ,5 1 3 ,4 2 4 ,5 6 5 , 7 0 7 ,3 0 9 .1 2 1 0 ,4 9 1 4 ,8 2 1 8 ,2 4 —

Я |

10 ,3 1 2 ,7 1 3 , 7 2 5 .0 8 6 ,7 8 8 .4 7 1 0 ,8 4 1 3 ,5 5 1 5 ,5 9 2 2 ,0 2 2 7 , И —

! i 2 ’°Р ■> — 1 9 ,2 8 1 9 ,8 3 2 0 ,1 5 2 3 ,9 0 2 5 ,6 6 2 6 ,3 7 3 8 ,2 4 3 8 ,2 3 6 4 , 12 6 5 ,0 2 —

* ! А— 8 ,1 7 1 2 ,0 6 1 6 ,4 5 2 1 ,9 3 2 7 ,4 1 3 5 .0 9 4 3 ,8 6 5 0 ,4 4 7 1 ,2 7 8 7 ,7 2

, Рх — 6 , 3 6 6 , 7 0 9 . 1 5

! Рх — 9 , 3 8 1 2 ,9 о | | 7 ,6 о | 2 3 .4 б | 2 9 ,3 2 3 7 ,5 4 4 6 .9 2 | 5 3 .9 6 7 6 ,2 4 9 3 ,8 4

0 ,1 1 ,0 1 1 ,3 8 1 ,8 3 2 , 2 9 2 ,9 4 3 , 6 7 4 , 2 2 5 , 5 9 7 ,3 4 9 .1 7

1\ Рх 0 ,2 1 2 ,0 1 2 , 7 4 3 ,6 5 4 , 5 6 5 , 8 4 7 , 3 0 8 , 3 9 1 1 ,1 31I 1 4 ,5 9 1 8 ,2 4 —

0 ,3 1 2 ,9 8 4 , 0 7 5 , 4 2 6 , 7 8 8 ,6 4 1 0 ,8 4 1 2 ,4 7 1 6 ,5 4 2 1 .6 9 2 7 ,1 1 —

1*2,5 Pi — 1 8 .6 1 2 0 ,1 5 2 0 ,6 9 2 5 .6 6 2 6 ,3 7 2 7 ,6 6 | 3 3 ,16 3 8 .2 4 3 9 ,2 3 | 5 3 ,9 5 6 4 ,1 2 6 5 ,0 2 —

1Рх — 9 , 6 5 1 3 ,1 6 1 7 ,5 4 2 1 .9 3 2 8 ,0 8 3 5 ,0 9 4 0 ,3 6 5 3 ,5 1 7 0 ,1 8 8 7 ,7 2

<Рх — 6 . 3 6 6 , 7 0 9 , 1 5

1р , — 1 О .3 2 !1 4 ,0 8 | | 8 .7 б | 2 3 .4 б | Э 0 .О 4 3 7 ,5 4 4 3 .1 8 j5 7 .2 4 7 5 ,0 8 9 3 ,8 4

П р и м е ч а н и е . Н а гр у з к а о т I м к о н в ей ер а с м атер и ал ом кн*м.

Скор

ость

ленты.

м1с ______

Нагр

узке

, км

Таблица 32Н агр узки н а опоры о т к о н вей ер а с лоткоиой лен той ш ириной 1200 мм

2*53*i p* « *5*

* 8

2аД л и н е к о н о е й е р а L. м , п р и а — О рад

3 0 I 4 0 5 0 I 6 0 80 1 0 0 I 1 2 5 | 1 5 0 | 1 75 ; 2 0 0 | 2 2 5 1 2 5 0 | 2 7 5 j 3 0 0 | 3 2 5 1 3 5 0

Ткань лентыбельтннг О П Б б е л ь т и н г Б -8 2 0 б е л ь т н н г О П Б

Число прокладок iб

Pi

1 ,2 5 Я9

Л

0 ,1 1 , 1 0 1 .4 7 2 0 .0 2 2 ,7 5 3 , 6 7 4 .5 9 5 ,8 7 6 , 4 2 8 , 4 4 1 1 ,9 2

0 ,2 1 2 . 1 9 2 , 9 2 4 ,0 2 5 ,4 7 7 ,3 0 9 . 1 2 1 1 ,6 7 1 2 ,7 7 1 6 .7 8 . 2 3 ,7 1 —

0 ,3 1 3 , 2 6 4 ,3 4 5 , 9 7 8 ,1 3 1 0 ,8 4 1 3 .5 5 1 7 ,3 5 1 8 ,9 7 2 4 .9 1 3 5 .2 4

1 3 ,2 9 1 2 3 ,5 3 2 3 ,8 5 2 4 ,3 9 1 2 7 ,6 3 2 9 ,3 9 3 0 ,1 0 3 9 ,8 5 4 0 ,6 0 j 4 4 ,4 8 6 0 ,7 7 6 1 , 7 7 6 7 ,4 4

1 0 ,5 4 1 4 ,0 4 1 9 ,3 1 2 6 ,3 2 3 5 ,0 9 4 3 .8 6 5 6 .1 4 | 5 6 ,1 4 6 1 ,4 0 8 0 ,7 1 1 1 4 ,0 4

6 , 8 3 7 . 2 3 | 9 , 7 3

1 1 ,2 8 1 5 .0 2 2 0 ,6 6 | 2 8 ,1 б 3 7 ,5 4 4 6 . 9 2 1 6 0 .0 6 165 ,6 8 '| 8 6 ,3 4 1 2 2 .0 0 "

Pi|<М0.21

0 .3 1

1.6 Р*Рхр:

0.86~7Х2 . 5 4

2 2 .9 6

8 . 2 3

1 ,1 5 1 1 .5 8 2 , 1 5 2 ,8 7 3 , 5 8 1 4 . 5 9

2 ,2 8 > 3 , 1 3 4 ,2 6 5 , 7 0 7 , 1 3

3 , 3 9 ; 4 , 6 6 6 , 3 5 8.47 1 0 ,5 9

2 3 , 5 3 i 2 3 , 8 5 2 4 . 3 9 1 2 7 ,6 3 { 2 9 ,3 9

1 0 , 9 7 11 5 ,0 7

3 0 .1 0

2 0 . 5 5 1 2 7 .4 1 3 4 .2 7

6 . 8 3

8 , 8 0 1 1 , 7 4 '1 6 , 1 2 2 1 ,9 8 2 9 , 3 9 ! 0 6 .6 6

9 , 1 2

13>54 0 ,6 0

4 3 ,8 6

5 .0 1

9 ,9 7

1 4 ,8 2

4 0 .5 9

4 7 ,9 7

5 , 7 3

1 1 ,4 0

1 6 ,9 4

4 4 .4 8

5 4 ,8 3

6.591 3 ,1 1

1 9 ,4 9

8 ,7 4

6 0 ,7 7

6 3 ,0 6

7 ,2 3

4 6 ,9 2

17,382М46 1 .7 7

в37б1

3 3 ,8 8

6 7 ,4 4

(1<ОД59 . 7 3

5 1 , 3 2 15 8 ,6 6 ! 6 7 ,4 6 1 8 9 ,4 4 1 1 7 .3 0

2.0

\ Р 'iIIi-! p t

р~

Ра

Р-.

0,1 0 . 9 2

0,21

0 ,3 1

1 .8 2

2 ,7 1

2 2 ,9 6

8 ,7 7

1 ,2 6

2 ,5 1

3 , 7 3

2 3 ,5 3

1 2 .0 6

.7 2

3 ,4 2

5 , 0 8

2 3 ,8 5

1 6 .4 5

2,294,566 , 7 8

■’ 2 .8 7

2 4 ,3 9 1 2 7 , 6 3

2 1 ,9 3

5 . 7 0

8 . 4 7

2 9 ,3 9

2 7 .4 1

'.6 7

7 ,3 0

1 0 ,8 4

3 0 ,1 0

3 5 ,0 9

6 ,8 3

9 ,3 8

0,1

Р\ 0,21

!о,312 . 5

Р .

Р. IРаР ,

1.01

2,01

2 , 9 8

2 3 ,2 9

9 , 6 5

1 2 ,9 0

1 ,3 8

2 , 7 4

4,07

1 7 ,6 0

1 ,8 3

3 ,6 5

5 , 4 2

2 3 ,8 6

1 3 .1 6

2 4 .3 9

1 7 ,5 4

2 3 ,4 6 2 9 ,3 2 3 7 ,5 4

4 , 5 9

9,12

1 3 ,5 5

4 0 .6 0

4 3 ,8 6

5 . 2 7

1 0 ,4 9

1 5 ,5 9

4 0 ,5 9

5 0 ,4 4

7 ,2 3

4 6 .9 2 5 3 ,9 6

2 , 2 9

4 ,5 6

6 , 7 8

2 7 .6 3 29» 3 6

2 1 ,9 3

2 , 9 4

5 , 8 4

8,68

3 0 , 1 0

2 8 .0 8

3 , 6 7

7 , 3 0

1 0 ,8 4

3 1 ,3 9

3 5 .0 9

6 . 8 3

1 0 ,3 2 1 4 .0 8 1 8 ,7 6 2 3 ,4 6 3 0 , 0 4 ( 3 7 , 5 4

4 ,2 2

8,39

1 2 ,4 7

4 0 ,5 9

4 0 ,3 6

5 , 5 9

1 1 ,1 3

1 6 ,5 4

4 1 ,5 9

5 3 ,5 1

7 , 2 3

4 3 ,1 8 5 7 ,2 4

7 . 4 5

1 4 ,8 2

22,02

6 7 , 4 4

7 1 ,2 7

7 6 ,2 4

5,59

1 1 ,1 3

1 6 .5 4

5 6 ,7 7

5 3 ,5 1

П р о д о л ж е н и е т а б л . э $

9 , 1 7

7 ,3 4

1 4 ,5 9

2 1 .6 9

6 7 ,4 4

7 0 ,1 8

5 7 ,2 4 7 5 ,0 8

1 8 ,2 4

2 7 ,1 1

6 8 ,3 4

8 7 ,7 2

9 , 7 3

9 3 . 8 4

9 ,1 7

1 8 ,2 4

2 7 ,1 1

6 8 ,3 4

8 7 ,7 2

9 , 7 3

9 3 ,8 4

П р и м е ч а н и е . Н а гр у з к а о т I м к он вей ер а с м атери ал ом 9 — 4 ,0 0 кн/м.

Т а б л и ц а 33

Н а т р у т н а опара» о т к о н в е й е р е * с л о т к н м й лен той шириной > 4 3 3 мм

«3

i

1л

1

I Д л и н а к о н в е й е р а L , м, при а « 0 ^в<)

?

В?т

Г

<ъ1m§а«вв

5>»

2 0

г3 0 | 4 0

15 0 6 0 7 0 8 0 9 0 100 120 1 40 1 6 0 | 1 80 2 0 0 2 2 5 2 8 0

Т к а н ь л е н т ы

в р н И н я г О П Б | б е л ы м и г Б -8 2 0 | б е л ы и я г О П Б

Ч и сл о п р о к л а д о к 1

6 8 6

1 ,6

.>

! -•

*

0 .1 1 ,| 5 1 ,5 6 2 , 1 5 2 . 8 Г j 3 . » 4 , 5 0 5 ,0 1 5 ,7 3 6 , 5 9 8 .7 4 1 1 ,4 6

0 ,2 1

0 ,3 1

2 , 2 3 3 , 1 3 4 . 2 7 5 , 7 0 7 ,1 3 9 , 1 2 9 , 9 7 1 1 ,4 0 1 3 ,1 1 1 7 ,3 8 2 2 ,8 0

3 , 3 9 4 , 6 6 6 , 3 5 8 ,4 7 1 0 ,5 9 1 3 ,5 5 1 4 ,8 2 1 6 ,9 4 1 9 ,4 9 2 5 * 8 4 3 3 ,8 6

2 5 ,3 4 2 8 ,1 5 3 2 ,4 6 3 3 ,1 7 I 3 9 ,9 8 4 1 ,6 2 4 1 ,6 1 4 6 ,2 6 6 2 ,5 4 6 3 ,5 4 8 8 ,2 1

Я , 1 0 ,9 7 1 5 ,0 7 2 0 .5 5 2 7 ,4 1 - 3 4 ,2 7!

4 3 ,8 61

4 7 ,9 7 5 4 ,8 3 6 3 ,0 6l

8 3 ,6 1 1 0 9 ,6 5

г* М Г 1 0 ,9 1

Я , И , 7 4 1 6 , 1 2 ) 2 1 , 9 8

!

2 9 .3 2 3 6 ,6 6 4 6 ,9 2 15 1 ,3 2i

5 8 , 6 6 16 7 ,4 6

18 9 ,4 4 | И 7 .Э 9

П р о д о л ж е н и е т а б л 3 3

0,1 1,26 1,72 2,29 2,87 3,67 4,59 5.27 7,45 9,17 —

Я .0,21 2,51 3,42 4,56 5,70 7,30 9,12 10*49 14.82 18,24 —0,31 3,73 5,08 6,78 8,47 10,84 .13,5515,59 22,02 27,11 —

я3j 26,9427,48 32,46 33,17 40,87 41,6241,61 69,21 70,11 —) р , 12,06 16,45 21,93 27,41 35,09 43,8650,44 71,27 87,72* —

р 1 8,17 10т91 —Рь 12,90 17,60 23,46 29,32 37.54 46,9253,96 76,24 93,84 —\ 0 , 1 1,01 1,38 1,83 2,29 2,93 3,67 4,22 5,59 7,34 9,17 —Я, 0,21 2,01 2,74 3,65 4,56 5,84 7,30 8,39 11,13 14.59 18,24 —0,31 2,98 4,07 5,42 6,78 8,68 10,84 12,47 16,54 21,69 27,11 —

Я, 26,9427,4832,4633,1734,46 40,73 41.67 42,61 69,27 70,11 -рг 9,65 13,1617,5421,93 28,06 35,09 40,3653,51 70,18 87,72 -

я. 8,17 10.91 —

Рь 10,32 14,08 18,7623,46130,04 37,54 43,18 57,24 75,08 93,84, —

П р и м е ч а н и е . Н а гр у зк а от 1 м к о н вей ер а с м атери ал ом ^ — 5 ,5 0 кн/м.

Т а б л и ц а 34

П агр уэ ая н е о п е р и о т к о а м А с р о ! с м т к о м й леп той 1600 мм

Д л и н а к о н в е й е р а Lt м, Ори а — 0 р а да*

SSи Щ |

м I«Ч» ! 5. !о.w f *9•г* 1 “ 1

о .Щ «* а«э в>з>«я»e g>> * j

2 0 3 0 4 0 5 0

1

во |I

7 0 8 0 9 0 100 120 140 160 1 80 | 2 0 0

i 11ал 1 ,5 6 2 Л 5 2 ,8 7 ,3 ,5 6 4 , 5 0 5 , 7 31

6 ,5 9 8 ,7 4 1 1 ,4 6

Р. 0 . 2 1 3 ,1 3 4 ,2 7 5 , 7 0 7 Л З 9 , 1 2 1 1 ,4 0 1 3 ,1 1 1 7 ,3 8 2 2 ,8 0

а.зг 4 ,6 6 6 ,3 5 8 , 4 7 1 0 ,5 0 1 3 ,5 5 1 6 ,9 4 1 9 .4 9 2 5 ,8 4 3 3 ,8 8

1,6 Л- 2 8 ,3 3 3 3 .2 3 3 2 ,9 4 « . 2 3 4 2 * 3 2 4 7 ,4 1 4 7 ,4 0 6 5 ,1 4 7 0 ,2 9

Л, 1 5 ,0 7 2 0 ,5 5 2 7 (4 1 3 4 ,2 71

: 4 3 ,8 6 5 4 ,8 3 6 3 ,0 6 8 3 ,6 1 1 0 9 ,6 5

р* 8 ,7 1 1 1 ,5 8

рг, 1 6 ,1 2 2 1 ,9 8 2 0 ,3 2 3 6 ,6 6 4 6 .9 2 5 8 ,6 6 6 7 ,4 0 8 9 ,4 4 1 1 7 ,3 0

П р о д о л ж е н и е т а б л . 34

0,1 1,2В i1.72 j 2,29| 2,87 3,671 4.59Г5.27j 7,45

i9Л7 i

р, 0.21 2,51 3,42 4,56; 5,70 7,30j 9,12 10,49j 14,82 18,240v 31 3,73 5,08 6,78| 8,47 10,841 13.55 15,59j 22,02 27,11

р-1 27,7931.47 j'33,23133,94 35,23| 42,32 59.62! 70,29 71.19Р* 12,05 16,45 / 21,93 • 27,41 35,091 +3,86 50.44j 71,27 87,72Р* 8,71 11,58Р:, 12,90 17,6023,46! '29,3237,54 46,92 S3,96! 76,24

i93,84

0,1 1,38 1,83 2,29 2.941

3,67 4,22 5,59 5.59 7,34 9.17р> 0,21 1,74 3,65 4.56 5,84 7,30 8.39 11.13 плз 14,59 18,24

0,31 4,07 5.42 6.78 8,68 10,84 12,47 16,54 16,54 21,69 27,11 jР, |28,33 33,23 33,94 35,23 41,43 42,31 43,31 64,62 70,29

i

171,19 |Рг 13,16 17,5421,93 28,02 35,09 40,36 53,51 53,51 70,18 87,72 jР , 8,71 1Г.58Р , 14,08 18.761!23,4630,04 |1

137,54|I 43.18 |57,24 i57,24|175,08 93,84 |

П р и м е ч а н и е . Т к а н ь л ен ты — б е л ь ти н г О П Б ; чи сло п р о кл ад о к » * *7 ; н а гр у зк а от 1 м к о н в ей ер а с м атер и ал ом д » 7 А 0 кн)м.

СКРЕБКОВЫЕ КОНВЕЙЕРЫ

Рио.58. Схема распределения натруаки на опори от ок ёбкомх конвейеров типа КСГС5-2,

ЦримечаигеЯ: I. Вео привода выбирается в завиоимооти от ддит конвейера.2. Методика расчета основных нагрузок Рр > ?э

приводится янво.3. Y.L, - общая длина промехуточннх сеяний датойL, : fl/i - число таких секций: ЛЬ* - общая длина промежуточных оекций длиной U : Ht - число та­ких секций.

4. Даяние для определения нагрузок Pj я Р4 Р9 при­нимать по техническим характеристикам я чертежам.

5. Данине по определении различных размеров приникать по соответствую*ии чертежам. Размеры Aj 4 Лзд принят» по табл.35.

46

Определение нагрузок на опоры от скребковых конвейеровНагрузка на одну опору (Pg) от средней части

О - С ' +Сгл + Сгл +Grv + GrsEt +Crtf (Nt rtДJTгде tJ9— ч и с л о опор на промежуточном участке.

Нагрузка на одну опору (Рв) от приводной части

f> • - % * п( 2 )

В формулах для определения нагрузок приняты обозна­чения:

А*- вес приводной секции, кн;G, - вес шиберного поперечного затвора, кн;В( - вес шиберного продольного затвора, кн;В» - вес шиберного поперечного с дистанционным управ­

лением затворе, кн;Вч- вес шиберного продольного с дистанционным управ­

лением затвора, кн; вес I пог.м промежуточных секций, кн;

ge - вес транспортируемого груза, кн;G6=^ary(tM) ; (3)

- объем ковша, мэ;К - объемный насыпной вес. материала, кя/м3; f - коэффициент заполнена ковшей; t - шаг ковшей, м;Q7- вес I пог.м цепей с ковшами, кн; ё, - длина промежуточных секций, м; it- длина цепей, м •П - 1,2 - коэффициент перегрузки при статических

нагрузка*

Таблица 35

размеры к с х е м е : р а с п р е д е л е н и я НАГРУЗОК СТ СКРЕБКОВЫХ КОНВЕЙЕРОВ ТИНА КСГС5-2, КСГС6-2, КСГС8-5

Типконвейера

: Тип ; редуктора

Р а э м е Р ы . их•: Ai ; h : А3 : 14 • *

; л5 : Ае г А? : Ар ;■ Aq : Аю ! АП

ЖГС5-2 ЦТН 8-1 1405 480 650 550 '550 43С 2Г5 7^5 235 540 246ЯТН IXOC-I 1430 480 1100 950 650 5СС 250 т е х - - 250цтн е -т 1594 480 650 550 550 430 2X5 775 235 540 246

лСГСб-2 ПТН IIOO-I 1620 480 1100 950 65С 500 250 1000 - - 250ПТН I25Q-I 1664 480 Т250 1200 6С0 600 300 1120 590 530 275

ПТН 8-1 1480 480 650 550 55С 430 215 775 2?5 540 246ксгсе-5 ПТН IIOO-I 1505 480 1100 950 650 500 250 1000 - - 2 SC-

ПТН 1250-1 1565 480 1250 Т200 60С 600 300 ТТ20 590 530 275

КОНВЕЙЕГУ СПЛОИГНСГО ВОПСГСНИЯ

L_.о. _Рис.60. Схема распределения нагрузки на опоры от

конвейера типа KCU6

Таблица 36РАЗМЕРЫ КОНВЕЙЕРОВ СПЛОШНОГО ВОЛОЧЕНИЯ ТИПА КСВ2, КСВ4, КСВ6Тип конвейере Размеры» мм

: а ! в : с ! 2> 1 Еа : F »КСВ2 500 770 350 эоо 280 375КСВ4 700 670 370 300 280 375КСВ6 900 1125 600 300 360 435

Таблица 37ВЕС ПРИВОДОВ КОНВЕЙЕРОВ СПЛОШНОГО ВОЛОЧЕНИЯ_________КСВ2. КСВ4, кот

Тип конвейера * Длина конвейера, м*

; з*1 б ! 17+35

КСВ2 5,7 9.9КСВ4 5,9 10.2КСВ6 6.1 10,6

Примечание. Нагрузка на опорн от привода определяется в завиои- мости от типов редукторов и электродвигателей»Расчет нагрузки на опоры от конвейеров сплошного волочения

Нагрузка на опоры без привода Конвейеры типа КСВ2.КСВ4р> - (4)PL: (5)Конвейеры типа КС66

р _ Гб. * (6е ♦ $] р . (6)

Г/Вг TJb.'Mijf) ; (7)Р . гоь*!Ь*ач#*в»Ип (.0)

«0

§и

В формулах (4-8):Q, - вес приводной секции* кн;Qt - вес I м промежуточной секций» Щ*&5~ вес I м цепей, кн;&ч- вес материала*приходящегося на I пог.м конвейера* кн/м;О - .J*_4 збоо v '*

Q _ производительность конвейера, *и/ч ; V - скорость явижения*эенты, м /с ;&ь- вес натяжной отанйри* кн.

ВИНТОВЫЕ КОНВЕЙЕРЫРАЗМЕРЫ БИНТОВЫХ КОНВЕЙЕРОВ ДИАМЕТРОМ 200* 300, 400, 500 мм

Таблица 38

Типконвейера Длинаконвейера,м Размеры, ммA I i : С ! Ь---- %------ •----- --—

200

300

400

500Примечание

3.012.523.53.0

10,014.019.0

12,023.032.0 9,513.518.525.0

25,5 ♦. 32,03.010,014.019.025.56.09,513.5

9,513.518.525.032.0 9,013.018.0

230

342

465

500

166

230

370

370

160

230

370

370Прочие размера принимать по чертежам.

230

342

465

500

51

Таблица 39КРУТЯЩИЙ МОМЕНТ И ВЕС ПРИВОДОВ ВИНТОВКУ КОНВЕЙЕРОВ____________ ДИАМЕТРОМ 200. 300, 4UU. bU) кмТипконвейера Электродвигатель | Редуктор : Крутящей • момент|: кн/см

: Вес :привода : кнA02-3I-4 ЦДН-25 1.7

200 А02-32-4 ЦДЯ-25 73,2 1.8А02-42-4 ЦДН-25 2,3A02-3I-4 ЦДН-25 1.7А02-32-4 ЦДН-25 1,8300 А02-42-4 ЦВН-25 295,0 2,4A02-5I-4 ЦЦН-35 3,3А02-52-4 ЦДН-35 4,0A02-5I-4 ЦДН-35 3,3400 А02-52-4 ЦДН-35 512,0 4.3А02-62-4 ЦДН-40 5,2A02-7I-4 ЦДН-40 в, 5А02-72-4 ЩИ-50 8,5А02-52-4 ЦДН-35 4.3500 Л02-62-4 ЦДН-40 5,2A02-7I-4 ЦДН-40 512,0 6,5А02-72-4 ЦДВ-50 8,5A02-8I-4 ЦДН-50 10,6

52

конвейеровОпределенно нагрузки на опорн от винтовнх диаметром 200,300,400,500 мм

Ветрувка на опора от вантового конвейера dee приводая ---£(/* л, (9>

где Д, - вео конвейера dee привода, кн;Q - вео транспортируемого груза, кн;

(?*G'L, <»)где L - хат цронзводнтельной чаотн кокввМра.ш}Q'г3в8й “ 800 MBTepiaaa.iqpHxoxmFoex на I и ван­тового конвейера, кн; (II)

а - цронзводктельнооть конвейера, кн/ч ;(Г - скорость горизонтального порааеаенииГРУ88, и/о

Нагдоки на «шора от црнвохвой станции;-Л 5 (12)

(13)

Р, п ; (14)

* л , (16)

где - вео црхводной станции, кн;Г) - коэффициент пврвгруакн црн отанчеоних

натрувках хан привода, П «1,2.Орнмечаяие. Необходимее дш&не хая оцределегая нагрувок при­нимать по техннчеснвм характеристикам в чертежам.

53

ПИТАТЕЛИ

Jfac.62. Схема распределения нагрузи: на опори от пластинчатых питателей типа ПЛ-5: а-пжта- тель; б-привод-редуктор ЦНТ-500.

5%

<о

А ж

Ж490

XSd"fcfxr

А

I Jobx a

ПитЪ>тЪЛА

З Д

».»|r«*o|

Ж Ж u

490&

ь_|/ы_1

49Q.js\f99Q

П1 0.63. Схема распределения натруайг на опора от пластинчатых шпателей ппа Ш-6, № 8 I а-пжтаталь| о-црсвод ЦНТ-ИОО.

55

Pro.64. Схема распределения нагрчакн ивопопн от пластинчатых питателей таю tltt-IO, IU-I2Цримечаяие. Датою для определения нагрузок Рд * Р9 определять по техническим характеристикам и чертежам (риз.62- 64).

Таблица 40РАЗЮЫ МАСТИНЧАТЫХ ПИТАТЫВЙ ш и 01

1Нв Размеры, шпитателя: А T S t тг75*ТГ * й> S в, : £ * * 6> S 6* 1ы

IUW6 Берется 1306 45 1100 450 Шбираются в вавяскмостиОД-8 в завн~ 1456 55 1250 450 от исполнения привода кns-ю свмоети 1770 38 1930 525 типов редуктора и электро-№ 1 2 от числа 1945 38 1744 600 двигателя

ЩМЮф>точныхсекций {,=1280 t,* 2880Примечания: 1.Необхоглмне данное для расчета нагрузок дривямвть но техническим харектераоттшы а рабочим чертежам.2. Схема раопоюяеняя фгидамаитннх болтов ущговно не нонаearn.

56

Определение нагрузок ее опоры от пластинчатых питателей типа ПЛ

Нагрузка на одну опоруД _ f Gi + Gg fl* *£с »Gt , ц )А . с(6,5 *вч * G?) I Зо . (17)И1~ Ыр . egg *вл£ +($.б+Sis*+вт1$-* /.5)]п (is) га ■ v

где а/ - число соответствующих опор;G, - вес натяжной секции ,кн;G i - вес желоба, кн;Ga - вес I м промежуточной секции, кн; Gw - вес I м пластинчатой ленты, кн;- нагрузка на питатель от материала,заполняющегобуккер, кн;

- объемный насыпной вес материала, кн/ма;- гидравлический радиус выпускного отверстия,иг; - общая длина промежуточных секцийru;

/- - коэффициент трения материала о материал;Л - угол естественного откоса материала в условиях

покоя ( JL =* 0,7654 рад);К - коэффициент подвижности материала ( цри

л = 0,7854 рад К - 0,171);G* ~ вес головной секции, кн;

вес «триала, приходящегося на I м пластинчатой ленты, кн;Q - производительность питателя, кп/ч ;O’ - скорость движения ленты, м/с ;П = 1,2 - коэффициент перегрузки при статических

нагрузках;£ - площадь поперечного сечения выпускного отвер­

стия, м3.

*57

вибрационные питатели

<Q

АР

Рис.65. Схема распределения нагрузки на подвески опоры вибрационных взрывооезопасных питателей типа ПЭИ9А,ПЭВ12А,ПЭВ15А.ПЭВ19А,С 9II.C 9I2.C 913,С 914 1,С 914 П,С 915 I. С 915 П. С 9l£ I,С 916 П. 174-ПТ. 185-ГГГ, 200-ПТВ. 200-ПТН, 196-ПТ, 196А-ПТ, 194-ПТ, 197-ПТ, 189-ПТ, 189А-!ГГ, 181-ПТ, 181- ПТНПримечание. 5° ,

58

Таблица ilРАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА ПОДВКСКИ ОПОРИ ВИБРЛЦИОННЩ ПИТАТЕЛЕЙ И ОЛЕ1ГГРОШЕРОПИТАТЕЛЕЙ

ТИПпитателя :Располохе- :ние вибра-: : тора ;Размеры, т :Нагрузке

I! Т : ft : L : € : а s h ". г , : кнН 660 2340 3950 2000 1240 1730 6,4ПЭВ9А 6 505 2200 3510 2000 1240 — 5,5И 910 2015 4090 2000 1550 2030 10,4ПЭВ12А 6 505 2270 3690 2000 1550 * 10.9

ПЭБ15А н 1335 2165 4700 3000 2440 1830 П.7Г1ЭВ19А н 1335 2165 4700 3000 2790 2030 23,0С 911 н 135 400 570 510 515 300 0.1С 912 н 200 385 770 550 530 320 0,1С 913 и 180 605 925 725 610 320 0,1С 914 I 5 185 900 1230 862 570 390 0.4С 914 П я 360 690 1245 960 660 390 0.4С 915 I 6 215 1260 1735 1175 620 470 0,9С 915 П н 445 1355 1530 1175 720 440 0,9С 916 I 6 200 1650 2050 1590 680 540 1.20 916 П н 460 1200 2000 1600 780 540 1.2174-ПТ 6 460 1350 2510 1800 850 610 2,0185-ПТ н 760 1045 2370 1600 892 650 2,0200-ПТВ 6 785 шо ЗЛО 2000 1360 1050 3,0200-ПТН н 795 1630 3140 2000 1385 1050 3,0196-ПТ 6 660 2235 3850 2CQ0 1350 1066 6,5196А-ПТ н 505 2110 3400 2000 1335 1066 6,6194-ПТ н 913 2050 3740 2500 1360 1066 6,8197-ПТ н 875 2560 4220 3000 1455 1066 7,3189-ПТ 6 910 1880 3895 2000 1400 1396 10,0189А-ПТ н 505 2125 3500 2000 1510 1396 10,9181-ПТ 6 1090 2525 4810 2500 1800 1096 16,6181-ПТН и JIIO 2150 4175 2500 1800 1716 16,8Примечание, Н и Ь - соответственно нижнее и верхнее расположениепитателя.

49

ДИСКОВЫЕ ПИТАТЕЛИ

ftzc.66.Схема распределения нагрузки на опоры от диско­вых стационарных питателей типа ДЛ-10, Д Я-12, JW-J6,ДЛ-20. SiA-2b{схема фундаментных от­

верстий)

Таблица 42РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА ОПОРИ ОТ ПИТАТЕЛЕЙ ТИПА Д/Т-10 ,ДЛ-12, ДЛ-16*ДД-20,ДЛ-25Талпитателя £ Размеры, мм : Нагрузка : Р.кн: а * В •:. : С » я- 1 !е . и <

дл-гс _ * ■ „ 1.5ДЛ-12 - - * > - - 1.9ДЛ-16 - - - - - 2,9ДЛ-20 550 722 600 2000 1200 4.9№25 700 940 635 2500 1270 7.7

ПИТАТЕЛИ КАЧАВДЖСЯ

Рис.67.Схема распределения нагрузки на опорную раму от питателей типа КТ-5,КТ-8, КТ-10

Таблица 43РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА ОПОРНУЮ РАМУ ОТ ПИТАТЕЛЕЙ ТИПА КТ

Тип питателя : Размеры, мм : Нагрузив „•«• А : в ,кн/м

КТ-5 2250 770 1.8КТ-8 2590 1000 2,3КТ-10 3000 1180 3,1

Рис .68. Схема распределения нагрузки на опоры от питателей типа ЮГ

Таблица 44РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА ОПОРНУЮ РАМУ ОТ ПИТАТЕЛЕЙ ТИПА КЛ

питателя т• Размеры, мы Наго!гака»: А : В • а : С :» е • • ъ ’ Ф Ркн/м кнкл-а-о 810 760 80S 780 0.4 2,3КЛ-8-1 1100 800 1020 1000 0,5 3,6КД-10 1180 880 1159 1070 0,9 4,2КЛ-12 1620 1040 1600 1260 1,1 6,6

61

ОПРОКИДЫВАТЕЛИ И ТОЛКАТЕЛИ

4I*Ось onppxudbi&a

-А-

А

-is- ■ -I----

т

r_>JРио.69.Схема распределе­ния нагрузки на опора от Опрокиднвателей ОК 2,8- 190-60, ОК 2,8-220-60

в

Р»Ось о п р о к и д ы в а т е л я

ЯРис.70.Схеме распределен юш нагрузки на опоры от опрокидывателя ОК 2,8-260-60 (правое исполнение)

я л ____}г*о

а

fitOA/emw

— f

*" I _ ДрЬ 0ПР0*и&ы&ammsfi ^ £ j^St/*ewL>e~ ' |Д,Уро«Ометси

____ i_lА Рис.VI.Схема распределена

--4А -.-.1А .- ч1&

**0съ опт'<М!аг>ехл <А- -Рис.72.Схема распреде­ления нагрузки на опоры от оп­

0 ч £рокидывателя ОК 2.8-390-60 р!

► -- -<% " " ^

нагрузки на опоры от оцро- гаудавателя ОК 2,а-2°0-ббЛ

КЙоьГтсс/

О?

то . я» . I

t-?f2

. - 1 А ,

1

:! ® н Г ( Л Ь О П Р С х о д ь & а т е л

,л>6 * . АА 1к 1АЬ1Р Ч

S| * Ч

] ,

%

Ь - - -л Г------ £ 3 S Г \и9 В б и т е

АКОЯ<ь J

ккок л

епж!

а Л ,Р»р 1

до

Р7

Ь О О

Р 1Ру

ба?

А

*р> ' А

ъ 1a

г

JM9

Рио, 78. Схема распределения нодотаки на опоры от опрокидывателя ЭОКЗ-1

РИс.79.Схема распределения нагрузки на * опори от автоптнчеспа опрокидывателей Р) о электравиброочисткой типа

6*

W7Q

/970

fJ k * о п й о к х & А а т т л я ^ А&ижение д вагонетки“ Рио.80.Схема распределения на­грузки на опоры от автоматичес- • ких опрокидывателей с электрсм <г висГроочисткой типа 0А2ГШ#0А2ЛВ

А -А ,Рь 4Л' i\

f 1Ось ntk&k

f 1fci толкать1*

Г

> ' 1 ►. .. йк л р* а , - к

fs

Г ' У

А _____________ .

р----э

,р > | ____ А.

1

г

Ось пи «1£d*ь____

еи

’ 7

1

кL 1>Рй. . (4

Л - ■ Пр,

бге.ее? « 9 _

■(бы.?е т _____________________ |_____________________

Рио. 81. Схема распределения нагрузки на опоры от толкателей с незамкнутой цепь» типа ТЦНК-8,ТЦВП-16

65

РЛЗДШ И НАГРУЗКИ НА ШОРЫ ОТ ОНРОЩ^ТШЙТаблица 45

fTan вагонету: Размеры, мм :_______ Нагрузку кн• К» ! I _ • « ? «л* .• г. * *' «Маркаоцрокиднвателя : ки ♦• : а : в . С♦ : % 4 •*P3 :p4 :p5 : p 6 * P7 P 8

OK 2,8-190-60 ВТ 0,8-600 ВТ 1,0-600 1220 2240 - 21,3 22,1 22,2

17.8 16,1 14.417.9 16,2 14,5 13.315,3' 9.89.9 -ОК 2,8-220-60 ВТ 1,1-600 ВТ 1,3-600 1705 2760 - 194IM 20,0

20f0.14*2, IL8.12*8 14,2 XI,9 12,8 14.514.6 Li7,9 -

ОК 2,8-260-60 ВГ 1,4-600 Г780 1615 - 18.21б,2

18,7Ж 817.2 17,7 18,2 17,7 17,7 Ж 2

18.7 17.318.7 17*3ОК 2,8-290-60 ВТ 1,6-600 1780 - - Г7.717,6 20*2

20,118.6 17.1 9*4 iSTB T77o 973 - - -

ОК 2,8-390-60 ВТ 0,8-600 ВТ 1,0-600 2065 - - 17.5 21,0 18,2 15,4 8,5 - - -ОК 2,8-430-60 ВТ 1,3-600 ВТ 1,1-600 1705 750 1705 IL§T7TH 9.2 17.9 16.8 17. Q 9TT Г7.6 1б7б I6t& - -(Ж 2,8-510-60 ВТ 1,4-600 1780 1145 1615 17,0IST 24,824,2 179. 17,4 I8T9 17,2 Ж 6 Щ 23.4 18.0 3,0 178(Ж 2,8-570-60 ВТ 1,6-600 1780 1475 1780 16.215.2 28,823,9 17.0 17.3 18.816,2 T?tt)I5t5 2&Л 17.9 26?5 iWr 1*17, wОК 3,0-300-90 ВТ 2,5-900 1785 - - 19.619.6 21.921.9 20.6 19,7 10.5

20.6 19,7 10,5 - - -(Ж 3,0-360-90 ВТ 3,3-900 2135 рв - 20.9

20.925025,1 21.8 18.4 10.021.8 18,4 10,0 - - -

Продолжение табл,45

Маркаопрокидывателя

Размеры, мм Нагрузка, кн: Тип вагонетки, А : В : С pi : р2 : рз: Р4 : р5 : рб : Р? |Р8

ОК 3,0-580-90 ВТ 2*5-900 1785 2950 - 21,9 32,3 23.0 21,4 2lX ЖА 2 Г Г 217?ЛА. II. 6 - -

ОК 3,0-720-90 ВЕГ 3,3-900 2135 3650 21,2 34,4 22,0 18.8 21,6 Ж/ЗГ “2275Г Ж

10,0 - -

B0K-2UT Грузоподъем­ность 7,5 т 1750 - 23,1 16,5 8.4 14,8 - -

БОК-Ш Грузоподъем­ность 7*5 т 2350 2290 - 1*7 21,4 21,4 20,8 20.8 -

ЭОКЗ-1 УЕГ-3,3(ВШ-5т) 2135 2135 - 19,0 23,0 19,7 16,4 9,4 9,8 6,5

онзпов УВГ-3,3(!ВШ-5т) 2135 1510 - 20,0 25,2 21,3 17,2 9,7 10,0 6.7 -

0Н2ПВУВГ-2,5

(ВШ-5ти) 1785 П65 - 18,3 20,4 18,9 17,4 9,9 10,0 6,6

0А2ПВ УНГ-3,3(ВШ-5т) 2135 - 25,6 29,5 26,5 21,1 12,0 - -

0А2ЛВ УВГ-2,5(ВШ-Зти) 1785 - - 23,2 2о, 6 24,9 22,1 23,0 - -

Примечание* В числителе указаны нагрузгг с электровиброочисткой,в знаменателе - с пкгвмо- виброочисткой.

Таблица 46РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА ОПОРЫ ОТ ТОЛКАТЕЛЕЙ С НЕЗАМКНУТОЙ ЦЕПЫ) ТИПА ТЦНК-8,ТЦНП-16

Тип ! Колея, :Размер А,а• Нагрузка, кнтолкателя* мм : мм :"р 1 : *1 , Р 2 : Р3 : Р4 : Р5 : Р 6

750-900 900 14,0 31,3 31,8 17,9 1,3 1.012,9 28,0 28,0 16,0ТЦБй-8600 770 13,8 31,3 31,3 1?,1 1,3 1.012,7 27,5 27,5 15,9

750-900 920 13,9 31,8 31,3 17.1 1.3 1,013,0 27,4 27,4 15,1ТЦШ1-16600 770 13,4

12,031.02бД 33.0

Ж 218,7ЖТ7 1.3 1,0

ир*дач&нп5*»3 числителе указаны нагрузки при вагонетках* груженных породой, в знаменателе - углем.

68

Таблица 47РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА ОПОРЫ ОТ ТОЛКАТЕЛЕЙ ТИПА ТЦ

г Р азм ер ы UII I Н а г р у з к а t КЯт о л к а т е л я t " А г е Р : П Р2 РЗ t>4 *5зтп 8-2А 200 6 0 7 5 985 7 8 5 5 , 2 4 , 2 э,4 2 , 5 1 . 71 Т Ц 1 6 -2 А 210 6 3 7 5 1 0 2 0 7 8 5 5 . 5 4 , 6 3 , 8 2 , 7 1 . 9З Т Щ 6 -2 А 2 1 0 7 0 7 5 Х 0 2 0 9 3 5 6 . 3 5 . 5 *.г 3 . 1 2 , 05 Т Щ 6 -2 А 2 1 0 8 0 7 5 1 0 2 0 9 3 5 7 . 1 5 . 9 4 , 7 3 . 5 2 , 3

КОМПЕНСАТОРЫ ВЫСОТЫ

Т а б л и ц а 4 8

НАГРУЗКИ НА ОПОРЫ ОТ КОМПЕНСАТОРОВ ВЫСОТЫ ТИПА К В Ц -6 0 0 Б

Тип НЯНЯА. Н а г р у з к а , к я 1 к н /м

к о м п е н с а т о р а ММ pi • Р• Р 2 ; рз I Р 4 ! Р 5 ;рб :> ; ъ

K B U jg g - B 9 1 1 0 -а- 2 , 0 1 7 . 7 7 . 7 9 . 1 1 2 7 5 К ь 2 , 1 1 . 4 ■»

КВЦ ^ 0 0 Б 1 0 0 7 6 7 . 75.4 2 , 0 1 7 , 712,0 7 , 8 9 , 2 5 , 3 6 , 8

2 . 4 1 , 4 7 , 67 , 2

КВЦ Б I I 0 4 2В.З6 , 2

2.1 1841 3 * 7

8.0 9.56.0 7?0 2 , 5 1 , 4 «КВЦ Б 1 2 0 0 8 8 , 6

6 * 5 2,2 1 9 , 1Ж З & Л JL3. 6,3 lit 2 , 6 1 . 5

КВЦ ^ j g j - Б 1 2 9 7 4 8,96 . 7

2,3 1 9 . 71 4 . 7

8.6 10.2 6,5 7,6 2 . 6 1 . 5 1 0 . 67 . 9

К В Ц Б 1 3 9 4 0 9 . 26 . 9

2,3 2 0 . 31 5 . 3

8 . 9 1 0 , 5 6 , 7 7 . 9

2 . 7 1 . 6 1 0 , 98 , 2

КВЦ Б 1 4 9 0 6 9 , 5

7 . 22,4 2 1 , 0

1 5 . 8

9,3 10,9 7,0 8,2 2 , 8 1 . 6

1 1 , 3

8 , 6

6 0 0 9 , 6 2 1 . 8 9,6 IIf3 П*7КВЦ 2 8 3 7 б 15872 7 . 4 2,5 1 6 , 3 7 , 2 8 , 4 9 , 9 1 . 7 8 , 8

6 0 0 ю л 2 2 , 4 9 , 9 1 1 , 63 . 0КВЦ з б 9 5 " Б 1 6 8 3 5 7 . 6 2,6 1 7 . 1 7 , 4 8 , 7 1 . 7 -

Примечание.В числителе указаны нагрузки при вагонетках» груженных породой,в знаменателе - углем; а - распределенная нагрузка на про-* дольные стенки. '69

Таблица 49НАГРУЗКИ НА ОПОРЫ ОТ КОМПЕНСАТОРОВ ВЫСОТЫ ТИПА КВЦ-900Б

Типкомпенсатора Длине,им Нагрузка.кн кн/м: р2 s р3 : р4 : р5 * Р6 : р'7 : 9

квц 9001025 9110 а д 1.5 23.6тмг И ад- 2,6 1.3 п

КВЦ ^■Б 10076 10,0 1,5 24,6 8,8 10,2 2,7 1.410.0T2S4 7,6 18,5 6,6 7.6 7.5квцМ * 11042 Щ 1.6

« ■ но, о 2,8 1.4а д

ш 12006 8,2 1.6 26,220,0 9.37,1 10,88,2 2,9 1,5а д

т -S9P- Б 129742060 11,28,4 1.6 27f 2 20,5 9.77,2 ил8,5 3,0 1.5а д0,0КУН2319'Б 13940 WO f о 1.7 т а д а д 3,1 1.6II.3

квцМ ъ 14906ц а .8,9 1.8

т а д а д 3,2 1.6 0,0квц 2 Ш В 15872

123"9,9 1,8 30,024,2 10,68^ 12,410,0 3,3 1.712,49ДКВЦJsrB 16835 12.61075 1.9 30.625.6 1099,112.710,6 3,4 1.712,4

I M

Примечание, В числителе указаны нагрузки цри вагонетках, гружен­ных породой, в знаменателе - углем; а - распределен­ная натру81» на продольные стенки, 7

Ю

аРис.83. Схема распределения нагрузки на опоры от компенсаторов высоты типа КВД-60СЩ, КВЦ-900Б

Таблица 50РАЗМЕРЫ КОМПЕНСАТОРОВ ВЫСОТЫ ТИПА КВЦ-600Б, КВЦ-900Б

Размеры.»»»компенсатора ; А* : в ; *с : X» е - F : L в ; N : о : S ; т : UКВЦ-600Б 515 460 - 1900 972 250 267 3650 760 Ц20 350 582 350КВЦ-900Б 500 280 490 2110 1060 500 270 «00 1014 1280 адо 12 « 420

СУШИЛЬНЫЕ БАРАБАНЫ

Ок

о"

о

1а'Ось опорной

3 3 5 0

*-р<

ц 1 е z z :ТОсь Ъбигат

t

с т анции

Ж р.

p.i( 6 5 0

I J b

/4А0

d%dю<эаdиэ-ооО

ы .о*т

Ось 6.б е н ц а - о - . ^

ооо<м

-+ —1

5602 2 3 0

ОЮсмЮ

3350

О сь о п о р н о й с л г а н ц о и------ -*гр-------i=L------ --------<р* д-1о-О-

Т П

Рис.84 Схема распределения нагрузки на опоры от сушильного барабана 2,2x14 #0м

72

оVIN Р.- f -pГ«

/9 0 0

Охо*оааdvo•о3 /56/ м, /ООО

_Вь

„ Ось

1750

,--- &Ось ЭбыгЬлр,

а —

/750,Д-

<£- ----- *.р,

Рис. 85. Схема распределения нагрузки на опоры от суинльного барабана 2ttixi4t0u

73

оьсв , Э

57*7 |

oooz

4705

fc-- 4Л j*___ ._Ln КЛ

Г -ч то ^ --- ^too

г*Ч V200

Рис.88.Схема распределения нагрузки на опоры от сушиль­ного барабана 500x2500 мм

74

Таблица 51НАГРУЗКИ НА ОПОРЫ ОТ СУШИЛЬНЫХ БАРАБАНОВ

Тип Нагрузив, кнсушильногобарабана Р1 * Р2 * рз » Р4 s Р5 • рб :р7 : р82,2х 14,0 16,3 32,5 30,0 37.5 22,5 32,0 25,0 26,52,8х 14,0 31,0 55,0 20,0 67,0 86,0 82,0 82,0114,01.6х 8,0 14,3 25,5 51.0 9,8 20,0 7,5 11,3 8,7500х 2500 3,0 5,3 5,9 3,6 - - - -ХАШ 6,4 10,8 14,4 21,2 - - - -

ПРОБОРАЗДЕЮЧНЫЕ машины и пробоотборники

— (

>

• р '►р------------------<

L—----- 1

* ---------------ч ,

--- ,— -iР 6 7 0 Р 6 0 »

Рио.89.Схема распределения на­грузки на опоры от пробораад©- лочной машины типа МПЛ-150<Г=2,8 кп)

_i __5•Р шро£

р 1,р L*

£Су_цр А р р► ■ л11г т .£ ,р.....,1рно то Т

Рис. 90. Схема расцредедения не­гру вки на опоры от машины для подготовки дэоб типа ШД-300

Рис .91. Схема распределения на- груаки на опорную раму от про­боотборников типа ПС-2

75

Таблица 52РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА ОПОРНУЮ РАМУ ОТ ПРОБООТБОРНИКОВ ТИПА ПС2

„ ТИппробоотборника : Размеры, т! А • ¥ Нагрузка ,

(у , КИ/Н-ПС2-8 3660 960 1.9ПСЗ-Ю 3860 960 1.9HC2-I2 4280 960 1.8псг-14 4560 960 1.8

о , р:--- ---

Рио.92.Схема распределенки нагрузки на опорн от пробо­отборников типа ПК2-8Таблица 53

РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ Н А ОПОРЫ ОТ ПРОБООТБОРНИКОВ ТИПА ПК2-8

Типпробоотборника . - Размеоы«мм НагрузкаР#кнА S В !Е С : ЪПК0-&-(7*11) 1250 2260 1250 1380 4.5ПК2-8-(4*6) 1250 1650 1250 1380 4,3ПК2-&-(1*5) 1250 1040 1250 1380 3,9

76

Таблица 54РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА ОПОРЫ ОТ ПРОВДОКОНШОВ ТИНА ПК1Тип ; Угол : Размеры,ш в

• Негрувка Р , кнapUOOUT* tildlUlUUa •борника :короба, :_ _ : шале : _ А В ■ 1 »■■ Ш If

♦

ПК1-8 45 1300 3230 2,930 1300 2750 2,815 1300 2000 2.7

О (гориз.) 1300 1430 2,50KI-I0 45 1500 3230 2,9

30 1500 275015 1500 2000 2,7

0 (гориэ») 1500 1430 2,5ПК1-12,5 45 1770 3230 3,3

30 1770 2750 3,015 1770 2000 2,9

0 (горйз.) 1770 1430 2,8РАДИАЛЬНЫЕ СГУСТИТЕЛИ

РАЗМЕРЫ И НАГРУЗКИ НА ОПОРЫ ОТ РАДИАЛЬНЫХ СГУСТИТЕЛЕМ МОДЕЛИ С-25Т аблиц а 5 5

Теп Размеры, ми Нагрузка, кнсгустителя а ; ах Р ! h ' hП-25 25000 25360 300.0 96,0 240,0П-18 18000 18360 156.0 36,0 180,0

Гфлыечааис. Нагрузка на днище сгустителя от веса индкости не учтена.

ЦШИЫЕ ЭЛКВАТОРЫОпределение нагрузок ив опоры от наклонных элеваторовXдавление на верхнюю опору >

Я * CUi + 5*J ■* Gs +♦ СО$ге* \€ч* €.t)(Qi «* Ол)] П, (/9J

Давление на среднюю опорур% Ма(е>'+е%)+оо&(е<*£№'0#л.(го;

Давление на гоинию опоруР$ * £*. - €$)*(О. •Vr^bG^s - €* -€ь)]П (24)

Рио.95. Распределение нагрузки на опоры от наклонных элеваторов

В формулах (19) - (21) приняты следующие обозначения:(}t - вес приводной секции, кн;С2 - вес натяжной секции,* кн;Сэ - вес промежуточной секции, кн;- вес I м цепей с ковшами, кн;

£3 - вес электродвигателя, кн;

(1 . /в"е« * е, < ф ц ш 7 ‘7) Г

вес транспортируемого материала в ковше, кп;

натяжение в рабочей ветви, кн;.Ул- натяжение в холостой ветви, кн;

&1/&- половина расстояния между опорами, м; Ffry- вес угля в натяжной секции, кн;

Гга6*ГЛ#г 6 " ширина элеватора, м;

t ~ шаг цепи* м;I/ - объем ковша, ма;X - объемный вес материала, кн/ма;П - ко»4)фиииент перегрузкиt n *f ,2 •

Примечание. Необходимее данные для определения нагрузок пои* нимать ло техническим характеристикам и чертежам*Определение нагрузок на опоры от обезвоживавших елеваторовДавление на опору I

Р. = { G. ►£?:> +($* +St) 6ir»cC ♦ G? t* +

- i'j VK *Гг,.]| П . (22)

Давление нп опору IIPts fGw(£. i£*)j *

t Q-rle, * в г ) } п . 1 2 ^

Давление на опору ШR-ffiW, .F,h/. -coiV ** g^&)J-c. ( & <ф . w

Давление на опору 1УР , = { F M * Ш . ►c o sV [1£а? £ )ы •

( 2b) Гао.96. Распределение нагрузки на опоры от обезвоживавших эле­ваторов

Давление на опору V

f-V-{G* ‘Г М -C05 ||| */J W > & с ] ± G » e r}n t (26)

ТО

где С, , Л - половина расстояния между опорами, м;О? - вес I м открытых секций, кн;

е . ' € г~ п ~ 0 у

G.

- вес транспортируемого материала на I м элеватора на участке £, ,кн;

- вес транспортируемого материала на 1м элеватора на участке £, + £t .кн;

- вес I м закрытой секций, кн;F,hX* - вес пульпы на участке Ръ, (Г, -РъЬ)\Fih У* - вес пульпы на участке е©, кн f г, = с* Ь)-.FbhF, - вес пульпы на участке кн f.p* * £у Ь),

(£f *{)v% - вес транспортируемого материала на участке(• .кн; У,- объемный вес пульпы;

6 -р кирина элеватора, м.Примечания: I,Слагаемое 6V.Ge берется со знаком ( + ). если длина натяжкой секции меньше .Если длина натяжной секции больше £у , то €?С* берется со знаком (~). Если длине натяж­ной секции равна Р.ч ,тп слагаемое €гО ь ^о.2. Вес цепей на верхних и нижних половинах при­водных и натяжных звездочек не учтен ввиду не­значительности его величины.3. Необходимые данные для определения нагрузок принимать по техническим характеристикам и чер­тежам.

Рйс.97.Схема распреде- легаш нагрузки но опоры от вертикальных элевато­ров

Определение нагрузок йа опоры от вертикальных элеваторовДавление на верхнюю опору

Р. = JG. ♦ Gs ♦ S, *5г ‘ вв£»)п . (27)

Давление на среднюю опоруРг г 0$ (€& *■ €ч) п . /2&JДавление на нижнюю опору

fVl&t *Di(64-et)]n > (гэ)где u - половина расстояния между опорами, м;

- пес угля в натяжной секции, кн (F4- );& - ширина элеватора, м.

Примечание.Необходимые данные для определения нагрузок ппянимять по техническим характеристикам и чертежам.80

Э. ДИНАМИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИЭЛ. При расчете зданий и сооружений угольной промышленности и

их конструктивных элементов необходимо учитывать следующие динами­ческие нагрузки и воздействия:а) пульсации скоростного напора,вызванные порывами ветра, для

высоких сооружений Гбашенные сооруаения многоканатных подъемов, дымовые трубы и т.д.);б) сейсмические и подобные им воздействия при проведении взрыв­

ных работ;в) подвижные, возникавшие при движении составов нормальной н

узкой колеи, от погрузчиков, каров. автомобилей, тракторов, а так- te мостовых и подвесных крапов;г) инериионные (динамические).возникавшие при работе машин, ус­

тановленных на перекрытиях или фундаментах;д) экстренные, возникавшие при работе шахтного подъема;е) ударные,возникавшие пр* загрузке бункеров и других емкостей.3.2. Ветровую нагрузку с учетом динамического воздействия поры­

вов ветра на сооружение определять согласно СНиП П-6-74 "Нагрузки и воздействия.Нормы проектирования”.3.3. Сейсмические нагрузки и нагрузки от воздействия промышлен­

ных взрывов определять согласно СНиП Д-А«12-69 и "Руководству по проектированию сейсмостойких зданий и сооружений".Э.й. Динамическое воздействие на перекрытия зданий и сооружений

от погрузчиков и каров,а также воздействие на конструкцию зданий мостовых и подвесных кранов учитывать р соответствии со СНиП JJ-6-7B.3.5. Динамические нагрузки от машин определять согласно "Инст­

рукции по расчету несущих конструкций промышленных зданий и соору- жвий иа динамические нагрузки "."Инструкции по определению дина1в- ческих нагрузок от машин, устанавливаемых иа перекрытиях промышлен­ных зданий", СНнЛ П -В.7-70 "фундаменты под машины с динамическими нагрузками"."Методическим указаниям по расчету несущих конструкций эстакад с ленточными конвейерами" и разделам Э и а настоящей инструкции.3.6. При загрузке бункеров непосредственно из самораэгрукающих­

ся вагонеток,опрокидов н скипов динамичность учитывать введением коэффициентов.привелаиных в табл. 56.

Таблица 56ЗНАЧЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ ДИНАМИЧНОСТИ ПРИ МГНОВЕННОЙ ЗАГРУЗКЕ СЫПУЧИХ МАТЕРИАЛОВ В БУНКЕРА БОЛЬШИХ РАЗМЕРОВОтношение объема мгновен- : : : : : I : 6 и но загружаемой массы к ;I:2:I:3jI:4:I:5: меньше емкости бункераКоэффициент динамичности 1.4 1*3 1,2 1,1 1,0

3.7, В табл. 57, 58 и 59 приведены динамические характеристик отсадочных машин, грохотов и центрифуг, а также нормативные динами­ческие нагрузки.

Таблица 57ДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НЕКОТОРЫХ ТИПОВ ОТСАДОЧНЫХ МАШИН

Ти„ : Динамическая нагрузка, кн : Число ;Амплитудамашины :в вертикальном : в горизонтальном :пул аций#: направлении : направлении :в ""““У1* ;

ОМ-8 18,30 11,30 36-37 до 130ОМ-12 27,40 17,00 36-37 до 130ОМ-18 36,36 20,62 36-37 до 130

Примечание. Характеристики машин даны с учетом заполнителя.

ДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НЕКОТОРЫХ ТИПОВ ГРОХОТОВТаблица 56

а>44

Тип грохота:ВесЧисло:движу­обо­ щихсяротов: чаете йвала :маминыв ми­| кннуту

♦ »

Суммарная динамичес-;Воэ- кая нагрузка, кн ;раста-верги-:гори-: верти-:яие каль- ;зои- : каль- . нагруэ- ная :таль-: яая 1ки :ная : !привартаит :%&.„:*•***. ^ леста; :раэ

* Ампли­туда : коле­баний ;коро- :6а, нм

Собственная частота: виброизолитювавной : машины, гц;в направлении_______:И5рти-: гориг верги- : каль- * з qjj* t каль— ней : таль:ном

: ном :опорный :подвес-: вариант гной ;:вариант’

Суммарная жесткость виброизоляторов, кн /смверти-:гори-: верти­каль- :зон- : к а ль­на я :таль-: ная:кая :опорный подвес-вариант :ной: вариант

Г И Т -5 1 7 2 0 6 2 , 0 0 в . 9 0 6 , 3 0 6 , 9 0 8 - 9

Г И Д -32 И З О 1 2 , 9 5 0 , 7 0 0 , 5 0 0 , 7 0 8 - 9

гид-иг ЮОО 3 0 , 6 5 1 , 7 5 1 . Ю 1 . 7 5 8 - 9

Г И Д -4 3 1 0 0 0 3 9 , 3 5 1 . 5 0 0 , 9 5 1 , 3 0 8 - 9

гил-зг ЮОО 3 7 , 0 0 1 , 5 0 0 , 9 5 1 . 5 0 8 - 9

ги-бг 5 5 0 1 2 6 , 0 0 5 , 5 0 0 , 7 0 • 2

Г Я - 7 2 6 0 0 1 3 4 , 0 0 3 , 5 0 0 , 7 0 2Г С Д -4 2 его 6 8 , 7 5 3 , 8 0 1 , 8 0 3 , 9 0 8 - 9

Г С Л -6 2 8 2 0 7 5 , 1 5 з .« 1 , 7 0 3 , 3 0 8 - 9

Г С Д -7 2 8 2 0 1 П , 6 0 4 , 6 0 2 , 7 0 - 6 - 9

7,0 13,8 13,2 13,7 10,00 9,00 ю.оо2.5 14,9 12,5 14,7 2,73 t.9I 2,733,5 13,3 10,5 13,2 4,94 3,06 4,943,0 11,9 9,3 II .9 4,94 3,06 4,943,0 12 .4 9,7 12,3 4,94 3,06 ft,9410,0 21,0 7,0 — 50,40 6,48в.5 21,0 7,0 - 50,40 6,48*.9 12 .5 9 .5 12.5 10,20 5.80 10,209 ,4 и.» 9.0 П , 9 го,го 5,80 10,209 ,3 П.6 8.7 П.6 15,30 8.70 15,30

Примечание. Характеристики даны без учета заполнения грохотав углем*

Таблица 59ДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ» НЕКОТОРЫХ ТИПОВ ЦЕНТРИФУГ

09*

: Число : Вес :Суммарная ди-:Возрас- Амили- :Собственная час-:Сугмарная жест-Тнп оборотов*враща- намическая :тание :туда :тота вкброизоли-;кость виброизо- центnmbvTH :потопа :пшихся :нагрузка,кн .нарруз-хколеба-сровэнной мзвкны.хлятбров, кн/см частей,, ■ ки при .ний, t гн _ _ "верти— •гос4 зон—- —Г ‘верти-: гори-.-останов- ww .верти- хгори- «саль-и олп_ мгл V . .таль-•ная

.в минуту: :каль~ зон- «се и But- таль-: беге, . ная :яол.раз*.калъ-•ная

хкаль- эонталь-:ная :ная

ЦВД-ПОО 1500 31,00 5,00 0 ,7 0НВШ-1000 580 з а , оо 1 ,5 0 0 ,2 5я о г а - и о о 540 11,00 2 ,7 0 0 ,7 2нога-1350 800 39,00 6 ,3 0 2 ,0 7нвв-юоо 420 15 ,3 0 10,00 3 ,5 0

8 -10 2 ,5 2 ,8 5 1 ,1 5 20,00 3 ,0 83 0 ,5 - - 20,00 3 ,0 83 0 ,6 3 .4 4 - 45,00 12 ,0 03 1 ,0 5 - - 34,00 -

2 0 ,5 - - 180,00 —

Характеристики даны без учета заполнения центрифуг,

4. НАГРУЗКИ НА НАДШАХТНЫЕ КОПРЫ4,1. Классификация нагрузок и воздействий и значения коэффициен­

тов перегрузки приведены в табл.60.КЛАССИФИКАЦИЯ НАГРУЗОК И КОЭФФИЦИЕНТЫ ПЕРЕГРУЗКИ Таблица 60Виднагрузок Наименование нагрузок Коэффициентаперегрузки

Постоянные Собственный вес ограждающих и несу­щих стпоительных конструкций, рас­стрелов # утеплителя,засыпок,вес и давление грунтов и др.постоянные нагрузки и коэффициенты перегрузки определять согласно СНиП П-6-74

Временные Вес стационарного технологическогодлительные оборудования:а) собственный вес стационарного технологического оборудования (подъемные машины.редукторы,элект­ромоторы, насосы,грохоты,направля­ющие и отклоняющие шкивы,жесткие и гибкие проводники,амортизаторыи т.п,) 1,2б) вес заполнителя оборудования и емкостей полезными ископаемыми,породой,суспензиями,шламами I • 2в) то же, жидкостями 1,1Рабочие усилия в подъемных канатах (вес канатов.подъемных сосудов,при­цепных устройств и материалов в подъемном сосуде) 1,2Рабочие усилия в канатных проводни­ках 1,2Давление,вызванное депрессией или компрессией 1,2Нагрузки.передаваемые опирающимися на копер сооружениями от воздействия на них постоянных и длительно дей­ствующих нагрузок -Воздействия осадок основания от рядом расположенных зданий w сооруженийРаспределенная нагрузка в складских помещениях (хранение материалов,да та­лей и т,п.),при величине нагрузки4,0 кн/ц2 1,3более 5,0 kh/i£ 1,2Снеговые нагрузки для В-У1 районов I,4-1,5

85

Продолжение табл*60ВИДнатруэок Наименование нагрузок : Коэффициента: перегрузки

Цратковре- Нагрузки от оборудования»возникающие в пускоостановочном»переходном и ис­пытательных режимах,в том числе усилия в канатах (сбегающая и набе­гающая ветви) при предохранительном торможении всех подъемных машинНагрузки от подвижного подъемно- транспортного оборудования«исполь­зуемого при строительстве и эксплу­атации (монтаж оборудования.его сме­на и ремонт»откатка;Натруэкн»воэникашие при использова­нии постоянного копра для проходки стволаРаспределенная полезная нагрузка на площадях.не занятых оборудованием Свес людей.деталей.ремонтных материа­лов в зонах обслуживания оборудования), при величине нагрузки

4.0 кн/м2 более 5.0 кн/м2

Нагрузки.возникающие при перевозке, перестановке и монтаже оборудования и строительных коиструкций;нагрузки от веса временно складируемых мате* риалов и изделий при реконструкции или строительстве; монтажные и транспортные нагрузкиНагрузки от сооружений,опирающихся на копер, обусловленные действием на эти сооружения кратковременных нагрузокТемпературные климатические возлей - ствия согласно СНиП П-6-74Снеговые нагрузкиВетровые нагрузки неt копры одиоканатных подъемов баненные копры Нагрузки от гололеда Нагрузки от посадки клети на кулаки

1,0

1.21,2

1.31.2

1.2

M-I.fiХ.2Т.эМ1.2

Вб

Продолжение табл,60Вид : нагрузок : Наименование нагрузок Коэффициентаперегрузки

Особые Усилия в подъемных канатах пои за­щемлении поднимающегося сосуда в стволе шахтыТо же, при переподъемеРазрывное усилие в подъемном ка­нате и двойное рабочее усилие в сопряженном канатеУсилия в тормозных канатах при срабатывании парашютовСейсмические воздействииВлияние взрывных работ в зоне сооруженияНагрузки от неравномерной осадки грунтовНагрузки от опирающихся на копер сооружений, вызванные действием на них особых нагрузок

1,01.0

1.0

См,табл.61

Примечания: I, Для нагрузок и воздействий, являющихся в свою очередь совокупностью ряда других нагрузок,коэффициенты пере­грузки учитываются дифференцированно при конкретном проекти­ровании.2. Значения коэффициентов перегрузки для динамияеских,сей~ омических воздействий и воздействии от просадки основании оп­ределяются в соответствии с действующими нормами и инструкция­ми.3. Большая часть перечисленных в та б л, 60 нагрузок и воз­действий имеет обычный для промышленных зданий и сооружений характер; следует лишь,учитывая особенности конструктивногоРешения сооружения,требовать четкого задания величины, рода распределенная по площади,распределенная по полосе, сосредо­точенная),характера (статическая,динамическая) и места пр« >• л еже ни я щгруэок.

4.2. К специфическим нагрузкам, имеющим динамический характер,относятся экстренные нагрузки, вызванные; возможным разрывом подъемного каната;натяжением канатов при защемлении подъемного сосуда в стволе

тахты (многоканатнне подъемы);натяжением канатов при предохранительном (аварийном) торможении

подъемных машин;

87

переподъемом сосуда;резкой посадкой клети на кулаки;натяжением тормозных канатов при срабатывании парашютов типа Ш*К и ТК.4.3. Величины статических нагрузок и коэффициентов перегрузки

должны определяться согласно СНиП П-6-74, табл.60* положениям нас­тоящей инструкции* справочнику "Шахтные электрические лебедки и подъемные машины" и паспорту на подъемную машину.4.4. Величины динамических нагрузок от оборудования«расположен­

ного на площадках и перекрытиях копров (грохоты* вентиляторы .элек­тромоторы и т.п.)* определять согласно разделу 3 настоящей инструк­ции, а от механизма подъема (усилия в подъемных канатах при различ­ных режнмех нагружения, экстренные нагрузки и т.п.)-в соответствии о нижеприведенными рекомендациями для одноканатных подъемов и "Ру­ководством по расчету башенных коцров угольных и рудных вахт".

4.5. Нагрузки* возникающие при переподъеме сосуда* следует оп­ределять согласнб "Методике расчета высоты переподъема для много­канатных подъемных установок"* разработанной Макеевским научно-ис­следовательским институтом.4.6. Нормативную нагрузку* возникающую при резкой посадке клети

да кулаки* допускается принимать равной 4-кратному весу груженой клети.4.7. Расчетные нагрузки при срабатывании парашютов типа ПТК и ТК

определять по проектным данным ГОСТ 15850-70 и табл. 61.4.8. Нагрузки от временного проходческого оборудования для пове­

рочных расчетов постоянных вахтвых коцров* проектируемых о учетом использования их для проходческих работ В период строительства шах­ты* определять в соответствии с технологическим заданием организа­ции* разрабатывающей технологию проходки стволов,ж на основании паспортных или проектных данных.Технологическое задание* учитывающее проходку ствола, должно

содержать следующие данные:ситуационный план (выкопировка из стройгенплана) расположения

копра, проходческого и монтажного оборудования;схемы расположения проходческого оборудования в стволе;эскизный проект постоянного копра со схемой использования его

для проходки и указанием основных этапов строительства и монтажа постоянного оборудования;увя за иных во времени о этапами и состоянием проходческих работ;

ее

Таблица 61НАГРУЗКИ НА КОНСТРУКЦИИ КОПРА ПРИ СРАБАТЫВАНИИ ПАРАШЮТОВ ТИПА Ш

Тип клети \ Емкость ;вагонетки,: Вес клети,кя * Диаметр• тормозного .каната, мм

5Расчетная $нагрузка, : кнОдноэтажная I 20,0 25,0 138,02 37,7 34,0 236,0

3 57,7 40,0 386,0Двухэтажная I 40,0 34,0 260,0

2 60,0 40,0 386,03 70,0 43,5 510,0

Опрокидная I 46,6 34,0 260,02 72,2 40,0 386,03 37,0 43,5 510.0

техническую характеристику монтажного и проходческого оборудо­вания;

нормативные нагрузки и коэффициенты перегрузки от проходческо­го оборудования, при этом величина коэффициента перегрузки для воех нагрузок от проходческого оборудования должна быть не менее 1,2,

Примечание. К нагрузкам от проходческого оборудования следует относить нагрузки от временных подшкивннх площадок,проход­ческих шкивов,проходческих комплексов,канатов,кабелей, спа­сательных лестниц,проходческих клетей и бадей,натяжных рам, створчатой опалубки,подвесных насосов,вагонеток,раэгрузочннх лебедок, полков, труб вентиляции, трубопровода «распределителей и шлангов сжатого воздуха-труб водоотлива и тампонада с уче­том заполнения трубы водой или мвтериалом*люлек для армиро­вания стволов «монтируемых металлических я железобетонных проводников,а также людей с инструментами.

4.9. 5 зависимости от конструктивного репения коцра и его эле­ментов действующие на него нагрузки и воздействия следует прини - мать в самых невыгодных комбинациях как для основного, так и для особого сочетания нагрузок. При этом, иопольвуя данные табл. 60, необходимо учитывать в сочетаниях возможные варианты одновременного действие различных нагрузок и воздействий. Коэффициенты сочетаний нагрузок следует принимать в соответствии со СНнП 0-6-74, При на­личии нескольких особых нагрузок я воздействий при расчете кон­кретного элемента коцра в особом сочетании следует учитывать только

89

одну из них, оказывающую самое неблагоприятное действие на рассмат­риваемую конструкцию. Ветровую нагрузку для высоких копров следует учитывать в основном сочетании с коэффициентом сочетания,равным I. а в особое - с коэффициентом сочетания 0,6.При проверочном расчете постоянных копров v используемых для про­

ходки стволов, нагрузки от проходческого оборудования учитывать в основном сочетании.4*10. Напряжения и деформация в несущих конструкциях укосных и бзаукоонвх копров одноканатных подъемов ввиду колебания их маос. могут существенно отличаться от таковых при статическом приложении экстренной нагрузки, возникающей при разрыве подъемного каната.В зависимости от оитуацнж, при которой произошел разрыв каната, экстренная нагрузка подразделяется на следующие виды:I вид - падение подъемного оооуда (сосуд задерживается в направ­ляющих, происходит напуск каната» после чего сосуд внезапно падает,

разрыва* канат);И вид - внезапная остановка поднимающегося сосуда каким-либо

препятствием.При отсутствии вахпшх парашютов в подъемной установке следует

учитывать I вид экстренной нагрузки, а при наличии - П.4,11, Для определения величин экстренных нагрузок необходимы следующие данные:1. Расчетная схема и сечения элементов несущих конструкций копра.2. Величина разрывного усилия подъемного каната в целом (Р_) и

его погашай вес ( ).3. Схемы подъема о указанием следующих величин:максимальной длины каната на участке между сосудом и барабаномподъемной мамины ( t макс);минимальной длины каната на участке между оосдоом я барабаном подъемной мамины ( £ мш);минимальной длины каната, ПРИ которой возможна внезапная останов­

ке сосуда в отводе (от устья ствола до барабана), £й мин;угла между наклонной ветвью подъемного каната и вертикалью •4. Масса опускающегося ( /По ) и поднимающегося ( ГП п ) сосудов о грузами.5. Приведенный ж диаметру навивки каната на барабан вес всех

вращающихся частей подъемной машины, номинальная скорость подъема ( V ) * диаметр барабана подъемной малины.

90

4*12. При экстренном разрыве одной из ветвей каната подъемной установки на несущей конструкции копра действуют следующие силы (рис*98);агрегатное разрывное усилие Рр в наклонной и вертикальной ветвях

разрывающегося каната;сила Ру# возникающая при колебаниях масс копра в направлении оои

У ; сила Рх, возникающая при колебаниях масс копра в направлении оси х;момент сил инерции масс коцра Ме> возникающий при крутильных

деформациях в горизонтальной плоскости;усилие Рс в наклонной и вертикальной ветвях сопряженного каната* Нагрузки Ру, Рх» Ме разрешается прикладывать в центре приведенных

к головке масс копра в горизонтальной плоскости, проходящей через центры копровых шкивов.Так как экстренный разрыв канатов закрытой конструкции приводит

к значительно большим нагрузкам, чем разрыв канатов с органическим сердечником (при равной величине разрывного усилия), ниже изла­гается методика определения нагрузок для случая установки на подъеме каната закрытой конструкции*В дальнейшем, кроме ранее оговоренных, приняты следующие условные

обозначения (рис*98,а,б):Kj 2 - коэффициент динамичности горизонтальной составляющей усилия

в наклонной ветви подъемного каната (при I или П виде экс­тренной нагрузки);

- время разрыва каната, с ;Р>Р*~ соответственно собственные частоты иэгибных колебаний коцра

по оси У и крутильных в горизонтальной плоскости, рад/с;14 - скорость падения сосуда, м/с;Уц - координата приведенных к головке масс копра, м; d - расстояние от центра масс до плоскости, проходящей через на­

клонную и вертикальную ветви разрываемого яжката, м;6, - длина ветви каната падающего сосуда, М|& - длина ветви каната останавливающегося сосуда, щ

- ускорение силы тяжести, д, = 9,81 м/с;т - приведенная к диаметру навивки каната на барабан масса всех

вращающихся частей подъемной машины (с учетом витков каната на барабане).

91

4,13. Для первого вида экстренной нагрузки величины действующих на укооные и безукосные копры сил определяется из выражений:

Ру «(К, -1)Pp 5tn j«; (30)‘ 0,2Pf> &LnJb (для беаакооны* *опро6 йе-о)\ (31)

Me * blnР (алооные попры) }М $ A*Gf S ln .^ (б езая о о н ы е к о п р ь ^ #

Bssm'’9 +— ^*^'С05 л'-г^Усилие в сопряженной ветви

* * П7„ 9

(32)(33)

(3*1)

QtCiin 0036 -6.

(35)

-Qt0£9(-- jj; (36)

р ..go*.L* ■ * а,* 1%Л, 6,*"с;— I

1 - ts(e.bi +/ВОб,г‘) .* ~ f.'D* ' '(37)

8 , . - ^ a r ^ f ^ f s i n ^ a t c ^ l l - г Л,г).

- an/mety ео»(mciif ijui/tj]; <»>

/"О + П7р" /Т) ГПп

Г 39)

92

SOu*

Mb

Me кепка льнов скачете К» находятся Я8 графтаЯ^(тр ‘ * ^ ) • который изображен на рис.99. Для этого

необходимо:I. Определить диапазон возможных значений длины ветви каната

падающего сосуда ( £. ) из условия* что наименьвая длина каната* цри которой высота падения сосуда достаточна для разрыва ветви,рав-

_ С MUHе< (*>)J (ХОЪЪ4 ~ гпьа *Величина равна наибольшей Ъляие ветви подъемного каната

( £ масс).2. В выбранном диапазоне длины ветви €, мин - £, маис для любого

З51йчеяня длины €, по формуле (35) подсчитать Л, .Затеи для этих значений £, и Л» определить наибольаее и наниеньмее время разрыва каната Т • Наибольшее время разрыва определяется по формуле (36)* принимая

^ -J а о е р „ е , С«)

время разрыва *L мин но той же формуле (36)«если

Vo макс с V2jfJe,- Сфмин) (42)

После этого необходиыо подсчитать значения Я.? макс и iiT мин для рассмотренных значений £,3. Из точки графика на оси абсцисс цровести перпендикуляр

до пересечений с кривыми Л<Т мим и mcrc .Проделав вышеописанные операция для нескольких значений (5*6 то­

чек в диапазоне £,мои - £■ макс], модно найти максимальное значе­ние Kj.

94

К2 ,0 0

£70

/&0

/.70

60

Дт=

1 Т * ф

jr^ vЯТ*/,7A*C«/,7

*

1

ГП!

|Г,

! i I ^ 1 J

11 1 i 1 1 рнJ i I! | j 1 1I И41IГ — !1-----

t

jь»1“Р

1 —1_р

о ops %40 o p 0,20 <£25 0?О О,?? <£VO

Рве. 99 График К = / ( - j Я; 'tj

Примечания: I. При значении F 0#17 максимум Kj практи­чески определяется кривой ДгТи** при > 0«17 - кривой

1 гг ' ГЛ IL •2. Боли величина Омм* =* 60 м/с, то при выполнении раочетов оледует принимать = 60 м/с*3. Определение собственных частот колебаний копра Р и Р* приведено в пп.4.1б-4.17.4. При подсчете величин М« и Р« следует принимать те значе­ния .А. и Тг .которые соответствуют максимальной величине коэффициента Kj.5* сопряженной ветви каната 6а определяется иэ схемаподъема» эадаваяоь найденным значением длины е»

4.14. Для второго вида экстренной нагрузки величины действующих на укосные и бесу косные копры сил определяются ив выражений:

Рм 5injS ; (43)Рх *0 Рр (для оезукосных копров Рх=0);(**)

Mi r ~*(Pp-/T|ftGjd (беэукосные копры); (45)

Me *QVePpfll linj® (укосные копры); (*б)

fts * ' 004Я'ь'С) *' *1*

(*7)

где л. 4¥ >

~к

с«)

0,ОЯ*а - - 6а - 1OlCSiO—--- 70Р»-- _ - QZCt9-g|-

С = Л 0 ^ ; а,.£; 6 . , ^ . - ^

гг------------

J(«)

0,4 Рр

(50)

96

6. = - ^ a i -ti ^[ип/агсЦ tJ -5in/otct(i|i)] -

-icoilatct?-^ -Яг -Cjj-; (Я)

7 W ,мТ|Мв (52)

Максимальное значение определяется по графику (рио.99). При атом наименьшая длина каната £г мин .при которой возможен разрыв» равна длине каната от <5арабана подъемной машины до устья отвода» а наибольшая подсчитывается по формуле

п m ir i 0/36 Р* (53)

Дальнейшие операции по определению максимального значения Kg аналогичны описанным в п.4ЛЗ, за исключением того» что используют­ся соответственно формулы (48) и (49)» приведенные в данном пункте. q056'ga- * ЬаПримечания: I. Если величина ^ 0 \ + 6{ ' ределение нагрузок производится оогласно указаниям р.4Л5„2. При значении €г mqro £г мин определение нагрузок такие

производится согласно указаниям п,4.14.

{то оп~

4.15. Если при защемлении поднимающегося сосуда усилие в канате не достигает величины разрывного (Рр)» то определение нагрузок ве­дется для одной длины каната & ычн • Максимальное усилие в канате находится по формуле

(54)Рм<хвс *(s*e*tZ)(Pf>-mn<})+гт)пр ,где значение /8 определяем по формуле (50). Цри этом время достижения силой максимального значения следует брать из выражения

t . f t as7-atot9 «i-j. (55)

97

Величины Xt * &г и Qz подсчитываются согласно указаниям п.4.14.Величина Рх внчиавяется по формуле (43), в которой вместо Р_

подставляется значение Методика определения Kg по графику{рис*99)аналогична описанной в П.4.ТЭ, в этом случае Kg отыскивает­ся для одного значения.Значение силы Рх и момента также определяется согласно ука­

заниям п.4.14,дри этом вместо Р_ в расчет следует вводить Р -. _ ИВК(/| ввремя Г подсчитывать по формуле (33).4.16. Собственная частота изгибных колебаний укосных копров в

плоскости наклонной и вертикальной ветвей подъемного каната ( по координате у) определяется по формуле

где б - горизонтальное перемещение оси копровых шкивов поддействием единичной силы* проходящей через ось сим­метрии копра и приложенной в горизонтальной плоскос­ти, проходящей через ось шкивов;

М - приведенная к головке масса копра;

Mr - масса несущих конструкций, расположенных на головке копра;

Mic ~ масса всех конструкций за вычетом масс, расположен­ных на головке;

М}г " масса всех устройств, расположенных на головке (коп­ровые шкивы, ось шкивов, корпуса подшипников, подъ­емное устройство И Т.Д.).

4,17- Собственная частота изгибкых колебаний беэукосных копров в плоскости наклонной и вертикальной ветвей подъемного канате (по координате v) определяется по формуле (56), если принять

(56)

(57)

М г ZMir * + ) (58)

98

где Mir - масса рассматриваемой стешет (фермы) беэуяосного копра, расположенная н4Г головке;

Ml* - масса рассматриваемой стенки (фермы) эа вычетом массы, расположенной на головке.

4.18. Частоты собственных крутильных колебаний подсчитываются по формуле

(59)

Здесь Q - угол поворота головки коцра в горизонтальной плос­кости под действием единичного момента, приложенного к головке в этой же плоскости, проходящей через ось шкивов;

J - приведенный момент инерции

-у *)1] ; сво)

;

Ь;,- ширина рассматриваемой стенки (фермы) у головки копра;

Xl* - координаты приведенных к головке масс (см.рис.98); dj - координаты центров масс всех устройств, находящихся

на головке копра.Координата центра приведенных маос вычисляется по формуле

Уч-ZMiyc * ZMjriJ;SI M l *► SI (61)

99

ПРИЛОЖЕНИЯ

Приложение IПРИМЕРЫ РАСЧЕТА

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭКСТРЕННЫХ НАГРУЗОК ДЛЯ КОПРОВПример I, Определение экстренных нагрузок для укосного копра.

Копер не оборудован шахтными парашютами.высота копра от нулевой отметки до оои шкива - 35 м.Вес копра - 762 кн.Якаметр барабана подъемной машины -4 м,&?;здмалькая длина каната между сосудом и барабаном - 70 м, Максимальная длина каната между сосудом н барабаном-600 м, Рарь'ьное усилие подъемного каната - 600 кн,Погсшшй вес каната - 0,05 кн/м.Касса поднимающегося (опускающегося) сосуда с грузом - 11,2 т. Приведенная масса вращающихся частей подъемной машины - 56,2 т. Номинальная скорость подъема - 7 м/с.Угол между наклонной ветвью подъемного каната и вертикалью

Расстояние между плоскостью симметрии копра и плоскостью, через которую проходят наклонная и вертикальная ветви каната,

Помимо вышеуказанных данных, ислольэуткш такие чертежи конструкций копра. С помощью формулы (57) определяется приведенная к головке масса Л1= 35,4 т, а по формуле (56) - собственная частота колебаний р ■ 18,5 рад/с.Так как подъемная установка не оборудована шахтными парашютами, расчет ведем только для первого вида экстренных нагрузок.

Определяем силу Р* . Находим диапазон длин каната

Расчет производим для следующих длин в диапазоне 90-600 м: 90, 200, 300, 400, 500 и 600 м.

*•34*40', Ы а * *Q64

d * <05м.

100

2, = 90 м.Cj = -2Q ^q QQ ■ 178 kh/ m.

По Формуле (36) Н8Х02ГИ1

A. ^ « ъ Щ ТРГ - *}96 рад/с.По формулам П.4ДЗ подсчитываем минимальную и максимальную ско­

рости падения сосуда(4 мии

5ния сосуда . Г0 ,0 6 - &0 *

2S- = / 5 m/cj

l o mcusc * V 2 -9,6^(90 - 7 0 ) = /9,6 м / о .

Определяем значение 5 i. . Л.8.55&У-04.600 . . . .Б| ----- 7& *----///вм'

Подсчитываем значения 0L / мин u 0U макса, «и* = - ^ - = ^9гм; а. И«<ю 5,0*-

Определяем минимальное и максимальное время разрыва каната поформуле (36)

ZMUH

£м<нес'

3,9 6 azcsi" -ntc9

Q2 2 с#V* n , , . „ « r a s w . j r t .31?6Г ^ , 9 2 ^ 7 , 7 4 е

/>-L мои -- 5 , 9 6 - 0 , / 9 5 - - 0 / £ 2 ,

492

По графику (рис, 99) находим значение KjS дри Л|7Гмии я 0,722 и р = "jQ-'g6 0*214 Kj = 1,71. Дальнейшие вычисления произ­водим по табл.62.

T O I

Таблица 62

е>,М

0 . , : KH/te

I > Vet*on,: рад/с: у/с :м/с

* 61», Qi *мм,: м : м

, Оммяс, : 'll

Z мин! с ’ :Т™*: Л/Смам: Х£***с:~ Г “

: Р :

200 80,0 2,65 29,0 50,4 -2*62 11,0 19,0 0,20 0,34 0,53 0,91 0,143 1,63300 53,4 2,16 35,4 60,0 -3,94 16,4 27,8 0,20 0,42 0,43 <},91 0,117 1,65400 40» 0 1,83 40,0 60,0 -5,25 21,9 32,8 0,27 0,49 0,50 0,90 0,099 1,67500 32,0 1,64 44,8 60,0 -6,57 27,3 36,6 0,35 0,55 0,58 0,90 0,089 1,67600 26,7 1,48 48,6 60,0 -7,87 82,8 40,5 0,44 0,62 0,65 0,92 0,080 1,69

При наибольшей значении Kj = 1,71 по формуле (30) находим :а) Ру = (1,71-1) • 800 • 0,64 « 364 кн ;б) подсчитываем силу Рх по формуле (31)

Рх ч 0,20 • 800 . 0,64 = 102 кн;в) подсчитываем момент Мв по формуле (32)

Мв = 0,30 • 800 * 0,64 • 1,05 = Ш кнм;г) определяем уоилие в сопряженной ветви каната.

Длина сопряженной ветви каната £& - 600-(90-70) = 580 м,

Г =л!7P...-8QQ . SSig.tJy = 3,22 рад/cj Л. 580 56,2 • 11,2 •

(I - COS 3,22*0,195) = 135 КН,Р = 11,2*9,81 + I + Ц Ф0 И.2Пример 2. Определение экстренных нагрузок на беэукосннй копер

Копер железобетонный, оборудован шахтными парашютами.Высота копра от нулевой отметки до оси шкива - 38 м.Диаметр барабана подъемной машины -6 м.Минимальная длина каната между сосудом и барабаном - 70 м. Максимальная длина каната между сосудом и барабаном - 900 м.Длина каната от устья ствола до барабана - 100 м.Масса поднимающегося (опускающегося) сосуда о грузом - 24,5 т. Приведенная масса вращающихся частей подъемной машины - 76,4 т. Номинальная скорость подъема - II м/с.Разрывное усилие подъемного каната - 1800 кн.Погонный вес - 0,10 кн/м.Угол между наклонной ветвью подъемного каната и вертикалью

J5 = 48° 40 ‘ ' S in 0,75,Расстояние между плоскостью симметрии копра и плоокоотью, через

которую проходят наклонная и вертикальная ветви каната, d - 1*9 м.

ЮЗ

Помимо вышеуказанных данных, используются также чертежи конст­рукций коцра* С помощью формулы (58) определяется приведенная к головке масоо ( т = 171 т).а по формуле (60) - момент инерцииО * 1970Найденное по формуле (66) значение собственной частоты изгибных колебаний - р * 15,7 1/с* Крутильная жесткость копра

Ов - 4 “ s аз*~ £ Г >

где £ - высота копра;О - нодуль сдвига \

3 * ' гЙ-2б*56- сторона оечения копра (квадратного);

б* - толщина стенки.Воопольаованшоь формулой (99), подсчитываем Р0 = 56 рад/с.Определяем она, Ру. Найдем сначала максимальнув длину каната, ври которой возможен разрыв,

£*me*e‘= H>Vt# - 76.4»И2 _ ю ц~бЩРт 0.06*1800'

Due вал Вгмво 100 м (длины каната до устья ствола), расчет производим дм значения i t - 100 согласно п.4.14.

Ct - 360 кн/м; pg- = 2,18 рад/с;

CU - * 5,04 м ;

Ь . 24,6 *9,81 *100 24.5 * 9.81-0,4 *1800 . т „ и70 * 1800 360 ~ '

104

По формула (55) определяем время разрываг‘гя( «-"-«‘Ч2,18 Х г? ш 1,29При

1.68.Находим значения 62 и /, •

5,04'jk . 2^ . 0,14 (рис.99)

S1= ^ ^ f s ^ i7 0 ? {ип(агс1$Щ+<,2Ч)-

s in (a z c lq j j $ - c o s ( n s * j , 2 i ) = - - i 9 3 i

iS[ - I f i b - H A - , ' S i ) 0,5*1h '■--------------------------------- w * ----------------------------------------------• ' *

По формуле (54) определяем максимальное динамическое усилие в канате

-ЩВ 0.58, ,0*екс =( ^ 'е } ( 1 8 0 0 - 2 Щ + 2 4 0 = 4280 кн .

Определяем силу Ру по формуле (43)Ру * (1,68-1) • (1800-240)* 0,75 - 790 IСМ,

Величина силы Рх ■ 0 (на основании проведенных исследований).Значение Ме находим по формуле (45)

М. « .(1800 - 240) .1,9 . 0,75 - 75 кип.

105

Приложение ?УСЛОВНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ ДИНАМИЧНОСТИ ДЛЯ ННСОТОРЫХ МАШИНУсловные коэффициенты динамичности машин, для которых инерцион­

ные силы до настоящего времени не определены, найдены на основанияопыте проектирования и равны:Грохоты:резонансные.......................... .2,5гирационные (на подвеске о дружинами)........... 2,0качающиеся * . ..........................2,0валковые ................ 1*2Центрифуги:с горизонтальным ротором................3,0- 4,0о вертикальным ротором ...................2,0Дробилки:даухвалковые зубчатые ...... , ........ 2,0 -2,2четырехвалковые зубчатые для кокса............2,0 -2,5одновалковые , • , » . • * * *.............2,0 -2,5Отсадочные машины................. * . 1,1 -1,2Флотационные машины .................. 1,1 -1,2Сепараторы:пневматические ....................... .2,0колесные..........................1*1 -1*2Питатели:качающиеся ........................ 1,5 -2,0тарельчатые неподвижные ....... • ••*••• Ытарельчатые передвижные.....•......... 1*2вибрационные....... 2,0 -2,5Учет динамичности производится умножением расчетной стати­

ческой нагрузки от машины на условные коэффициенты.Условные коэффи­циенты динамичности разрешается применять только для однопролетных конструкций ( плит и балок) при вертикальных динамических воздейст­виях машин и при условии,что частота этих воздействий не.превышает частоту первого тона собственных колебаний рассчитываемой конструк­ции. Коэффициенты перегрузки для определения расчетной статической нагрузки от машин принимать согласно соответствующим пунктам нас­тоящей инструкции.

106

Приложение 3РЙС0МЕНДШШ7 ЛИТЕРАТУРА

Андреев В.Е. .Левин В.М. ,Поверский А.С.*Шневр В.Р. и др. Руко­водство по расчету башенных копров угольных и горнорудных шахт . Стройиздат,М.,1975,-Димашко АД, .Кревиевич А.А,и др. Шахтные электрические лебед­

ки и подъемные машины .Справочник,"Нелра",М.#1974.Инструкция по определению динамических нагрузок от машин •уста­

навливаемых на перекрытиях промышленных зданий. Стройиздат, М,,1966.Инструкция по расчету несущих конструкций промышленных* зданий

и сооружений на динамические нагрузки, Стройиздат* М.,1970.Инструкция по расчету перекрытий на импульсивные нагрузки,Стхой-

издат, М.*1966.Методика расчета высоты переподъема для многоканатных подъемных

установок. МакНИИ. Макеевка-Донбасс, 1965.Методические указания по расчету неоущих конструкций эстакад с

ленточными конвейерами. Уральский Цромотройниипроект, Свердловск, 1971.Руководство по проектированию вибронэоляции машин и оборудования,

Стройиздат* М.*1972.Руководство по проектированию сейсмостойких зданий й сооружений,

Том I."Сейсмические воздействия на здания и сооружения".Стройиздат. М.,1968.СНиП П-Б.7-70 "Фундаменты машин с динамическими нагрузками.Нормы

проектирования.* Стройиздат, М.,1970.СНиП П-А. 12-69 11 Строительство в сейомических районах. Нормы про­

ектирования ." Стройиздат, М., 1969.СНиП П -6-74 "Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования." Строй­

иэдат.М. ,1976.

Т0 7

Донецкий Цромотройниицроек? Госстроя СССРИнструкция по определению нагрузок на здания и сооружения предприятий уголь­ной промышленности ВСН 46-75

HI 06963* Подписано к печати 23.03Л977Г. Объём 5печ. л. Тираж 250 виз. Заказа 131 • Цена 50 коп* Ротапринт Донеа- Кого Промотройняипроекта*

ВСН 46-75