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Ordine Ingegneri di MilanoDott. Ing. Marco Bonfanti
n. A 23384
IDENTIFICAZIONE ELABORATO
IL CONCESSIONARIO
CODICE C.U.P. E81B08000060009
IL CONCEDENTE IL CONCESSIONARIO
PRESTAZIONI SPECIALISTICHERESPONSABILE INTEGRAZIONE IL PROGETTISTA
Ing. Emilio SalsiAlbo Ing. Reggio Emilia n° 945
EMISSIONE
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AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
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I N D I C E
1. DESCRIZIONE DELL’OPERA ............................................................................................... 4
2. NORMATIVA DI RIFERIMENTO E CARATTERISTICHE DEI MATERIALI ........................... 8
3. SOFTWARE DI CALCOLO .................................................................................................... 9
4. INCIDENZE .......................................................................................................................... 10
5. DIMENSIONAMENTO DELL’IMPALCATO .......................................................................... 11
5.1. MODELLAZIONE ................................................................................................................................. 11
5.1.1. METODO ED IPOTESI DI CALCOLO ...................................................................................................... 11
5.1.2. DATI IMPALCATO.................................................................................................................................... 13
5.1.2.1 Dati geometrici ...................................................................................................................................... 13 5.1.2.2 Traversi in testata .................................................................................................................................. 14 5.1.2.3 Trave prefabbricata a T rovesciato altezza 80 ...................................................................................... 15
5.1.3. RIPARTIZIONE TRAVERSALE DEI CARICHI ......................................................................................... 18
5.1.3.1 Parametri di Massonnet ........................................................................................................................ 18 5.1.3.2 Coefficienti ............................................................................................................................................ 19
5.1.4. ANALISI DEI CARICHI ............................................................................................................................. 19
5.1.4.1 Valori caratteristici delle azioni permanenti ........................................................................................... 19
5.1.5. COMBINAZIONI ....................................................................................................................................... 21
5.1.5.1 Stati limite ultimi .................................................................................................................................... 21 5.1.5.2 Stati limite di esercizio ........................................................................................................................... 21
5.1.6. APPLICAZIONE METODO DI MASSONNET .......................................................................................... 22
5.1.6.1 Cordoli ................................................................................................................................................... 22 5.1.6.2 Lineari per trave .................................................................................................................................... 22 5.1.6.3 Carichi mobili per massimo effetto sulla trave 1 .................................................................................... 22 5.1.6.4 Carichi mobili per calcolo M max trasv. soletta (effetto globale) ........................................................... 24 5.1.6.5 Carichi mobili per calcolo M min trasv. soletta (effetto globale) ............................................................ 24
5.1.7. SOLLECITAZIONI .................................................................................................................................... 25
5.1.7.1 Trave: valori caratteristici ...................................................................................................................... 25 5.1.7.2 Trave: sollecitazioni SLU ....................................................................................................................... 32 5.1.7.3 Trave: sollecitazioni SLE ....................................................................................................................... 36 5.1.7.4 Soletta: valori caratteristici .................................................................................................................... 41 5.1.7.5 Soletta: sollecitazioni SLU ..................................................................................................................... 44 5.1.7.6 Soletta: sollecitazioni SLE ..................................................................................................................... 45
5.1.8. REAZIONI MASSIME SUGLI APPOGGI .................................................................................................. 47
5.1.8.1 Forze orizzontali .................................................................................................................................... 47 5.1.8.2 Valori caratteristici reazioni verticali ...................................................................................................... 47 5.1.8.3 Carichi da traffico ................................................................................................................................ 48 5.1.8.4 Combinazioni ........................................................................................................................................ 49
5.1.9. DEFORMAZIONI ...................................................................................................................................... 51
5.1.9.1 Prima fase ............................................................................................................................................. 51 5.1.9.2 Seconda fase ........................................................................................................................................ 51
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5.1.10. AZIONE SISMICA .................................................................................................................................... 52
5.1.10.1 Parametri per la determinazione dell'azione sismica ............................................................................ 52 5.1.10.2 Modello a mensola ................................................................................................................................ 53 5.1.10.3 Azioni sismiche SLU ............................................................................................................................. 55 5.1.10.4 Azioni sismiche SLE .............................................................................................................................. 62
5.1.11. VERIFICHE .............................................................................................................................................. 68
5.1.11.1 Cadute di tensione nell’acciaio da precompressione ............................................................................ 69 5.1.11.2 Stati limite di esercizio ........................................................................................................................... 71 5.1.11.3 Stati limite ultimi .................................................................................................................................... 73
6. DIMENSIONAMENTO ISOLATORI IN GOMMA ................................................................ 103
7. DIMENSIONAMENTO GIUNTO DI DILATAZIONE ............................................................ 104
8. DIMENSIONAMENTO DELLA SOLETTA IN CEMENTO ARMATO .................................. 105
9. DIMENSIONAMENTO DELLE PREDALLES ..................................................................... 110
10. DIMENSIONAMENTO DELLE SOTTOSTRUTTURE ......................................................... 115
10.1. SPALLA PASSANTE ......................................................................................................................... 115
10.2. DIAFRAMMI ....................................................................................................................................... 116
10.2.1.1 Dimensionamento geotecnico ............................................................................................................. 116 10.2.1.2 Modellazione ....................................................................................................................................... 119 10.2.1.3 Analisi dei carichi ................................................................................................................................ 143 10.2.1.4 Combinazioni ...................................................................................................................................... 156 10.2.1.5 Sollecitazioni ....................................................................................................................................... 157 10.2.1.6 Verifiche .............................................................................................................................................. 161
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1. DESCRIZIONE DELL’OPERA
La presente parte della relazione è volta al dimensionamento e alla verifica dell’impalcato metallico del ponte
Rondone Primo inserito nella realizzazione del tratto Bondeno Cento dell’autostrada regionale cispadana.
L’opera in oggetto è un ponte in c.a.p. a campata singola di lunghezza 21.00 metri.
L’opera è costituita da una sola carreggiata stradale, di larghezza costante pari a 9.50 ml. A lato della
carreggiata sono presenti due cordoli di dimensioni 0.70 ml per l’infissione della barriera stradale.
La soletta di calcestruzzo ha quindi larghezza di 10.90 ml.
Le travi dell’impalcato sono a I: presentano altezza pari a 80.00 cm e interasse di 150.00 cm. Sono 7 e sono
disposte scalettate per permettere alla soletta di rimanere parallela al pacchetto della carreggiata stradale.
L’immagine seguente ne mostra la geometria: per elementi di maggior dettaglio si può fare riferimento agli
elaborati grafici del presente progetto.
FIGURA 1-1SEZIONE TRASVERSALE TIPICA
L’asse stradale in corrispondenza dell’impalcato si sviluppa in rettifilo con pendenza trasversale a schiena
d’asino pari al 2.5%.
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La soletta presenta spessore di 30 cm e predalles di 5 cm interne e 7 cm esterne.
Le spalle sono di tipo passanti: consistono in due pulvini di larghezza di 180.00 cm e altezza 200.00 cm che
poggiano su diaframmi di spessore 100.00 cm.
Il sistema di vincolamento della struttura è realizzata da isolatori in gomma.
La vita nominale dell’opera è pari a 50 anni e rientra in una classe d’uso III. Per il calcolo dei parametri
sismici , che è stato effettuato come da NTC 2008, si è utilizzato il programma fronito dal ministero.
L’opera è sista ad una latitudine di 44.8488 ed ad una longitudine di 11.3876.
Il terreno è di tipo D.
Le immagini seguenti mostrano i paraetri ottenuti.
FIGURA 1-2 PARAMETRI SISMICI SLV
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FIGURA 1-3 PARAMETRI SISMICI SLD
L'impalcato viene realizzato con travi prefabbricate in c.a.p. e getto in opera di traversi e soletta collaboranti.
Le travi sono autoportanti, non necessitano quindi di alcun rompitratta o puntellamento provvisorio durante
l'esecuzione dell'impalcato.
Si distinguono due fasi successive di lavoro:
PRIMA FASE
Le travi semplicemente appoggiate agli estremi resistono da sole al peso proprio ed a quello della soletta
gettata in opera.
SECONDA FASE
Il sistema misto travi precompresse e soletta gettata in opera, divenuto solidale dopo la maturazione del
calcestruzzo, resiste al peso delle sovrastrutture e dei carichi accidentali.
Le travi vengono costruite in uno stabilimento di prefabbricazione e successivamente trasportate a piè
d'opera e varate.
Il sistema di precompressione è del tipo a fili aderenti.
I trefoli che costituiscono l'armatura di precompressione vengono tesati sino alla tensione spi prevista nella
presente relazione.
Disposta l'armatura lenta per gli sforzi di taglio (staffe), ultimata la tesatura e fissata la casseratura, si
procede al getto del calcestruzzo.
La maturazione del calcestruzzo avviene con ciclo termico a vapore opportunamente tarato in funzione del
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mix-design e della resistenza Rckj che è richiesta al momento del taglio dei trefoli.
Una volta raggiunta la resistenza Rckj si procede all'allentamento delle armature di precompressione ed allo
stoccaggio del manufatto.
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2. NORMATIVA DI RIFERIMENTO E CARATTERISTICHE DEI MATERIALI
I calcoli e le disposizioni esecutive sono conformi alle norme attualmente in vigore elencate nell’elaborato
PD_0_0000_0000_GE_KT_01 - ELENCO NORMATIVE DI RIFERIMENTO.
I materiali impiegati e le proprietà meccaniche sono descritti nell’elaborato PD_0_0000_0000_0_GE_TB_01
- TABELLA MATERIALI E CLASSI DI ESPOSIZIONE CALCESTRUZZO.
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3. SOFTWARE DI CALCOLO
Il calcolo dell’impalcato è realizzato con il programma Sigma C Soft – Eng8, mentre quello delle
sottostrutture con il programma PRO_SAP della 2si di Ferrara.
Nei capitoli seguenti verranno spiegate nei dettagli il dimensionamento e la verifica degli elementi strutturali
impiegati.
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4. INCIDENZE
Si forniscono qui di seguito le incidenze d'armatura relative ai singoli elementi costituenti l'Opera:
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5. DIMENSIONAMENTO DELL’IMPALCATO
5.1. MODELLAZIONE
Nel presente paragrafo si descrive brevente la modellazione.
5.1.1. METODO ED IPOTESI DI CALCOLO
L'impalcato viene realizzato con travi in semplice appoggio collaboranti tra loro grazie all'azione della soletta.
Esso si presenta quindi come una lastra appoggiata sui lati opposti e che presenta una forte ortotropia.
Per la ricerca delle sollecitazioni nei vari elementi componenti l'impalcato si ricorre al metodo di Massonnet
che permette, mediante l'ausilio di opportuni coefficienti, di risolvere la ripartizione dei carichi e conoscere le
sollecitazioni.
Questo metodo fu proposto da Guyon nel 1946 per un grigliato di travi prive di rigidezza torsionale, ripreso
da Massonnet nel 1950 per tener conto della torsione, infine esteso da Bares; questi ultimi Autori hanno
sistemato in modo definitivo la materia in un libro ("Les calcules des grillages de pontres ed dalles
orthotropes selon la Method Guyon - Massonet - Bares", Dunod, Parigi, 1966) che fornisce un gran numero
di tabelle direttamente utilizzabili dal progettista e che ne ha agevolato una larga diffusione.
Nel grigliato ortotropo il procedimento di Massonnet trae origine dallo studio di un graticcio appoggiato in
corrispondenza degli estremi delle travi principali longitudinali e libero sugli altri estremi; graticcio che si
suppone equivalente ad una piastra ortotropa.
Se si osserva un graticcio di travi si constata che si tratta di una struttura a travi bidirezionali a direzioni per
lo più ortogonali.
Il comportamento dell'impalcato dipende essenzialmente dalle rigidezze flessionali e torsionali dei due ordini
di travi e dalla loro reciproca influenza.
Si può, pertanto, pensare di assimilare l'impalcato ad una piastra ortotropa nella quale la caratterizzazione di
comportamento nelle due direzioni sia data dalle rigidezze flessionali e torsionali anziché dai legami
costitutivi dei materiali.
Il metodo di Massonnet considera l'impalcato reale come una lastra rettangolare di larghezza teorica
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2 x B = n x i
n = n.travi , i = interasse travi
e lunghezza pari alla luce di calcolo; tiene conto della differente deformabilità della lastra in senso
longitudinale e in senso trasversale.
Si considera una condizione di carico
p(x;e) = Pm sen ( x/l)
variabile con legge sinusoidale ed agente parallelamente all'asse x con eccentricità e; per tale carico la
deformata ha una legge w(x,y;e) che si ottiene integrando l'equazione di Huber. Esprimendo in serie di Levy,
la deformata assume la forma
w(x,y;e) = w(1/2,y;e) sen ( x/l)
considerando una condizione di carico avente la stessa legge di variazione e lo stesso Pm ma distribuito su
tutta la larghezza dell'impalcato
p(x;e) = (Pm/2b) sen x/l)
si avrà una deformata cilindrica che può assumere la forma
w(x) = w(1/2) sen ( x/l)
Si può, quindi, definire per una trave di ordinata y e carico di eccentricità e, il coefficiente di ripartizione
trasversale (adimensionale)
K(y;e) = w(x,y;e)/ w(x) = w(1/2,y;e) / w(1/2)
Si ha, pertanto, per il carico unitario di eccentricità e, il rapporto fra il carico su una trave di ordinata y e il
carico medio 1/n dove n è il numero delle travi.
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Il valore di K(y;e) è stato calcolato dal Massonnet e tabellato in base ai parametri dai quali dipende e
precisamente
a) dal rapporto y/b rappresentante la posizione della trave longitudinale
presa in considerazione (e lungo la quale y ha sempre lo stesso valore);
b) dal rapporto e/b che rappresenta la posizione del carico
c) dal rapporto di rigidezza torsionale (compreso tra 0 e 1)
d) dal rapporto adimensionale di rigidezza flessionale
5.1.2. DATI IMPALCATO
Tipo di impalcato: travi in c.a.p. più soletta collaborante
5.1.2.1 Dati geometrici
Luce di calcolo 2100,00
Larghezza cordolo sinistro 70,00
Larghezza carreggiata 950,00
Larghezza cordolo destro 70,00
Larghezza fuori tutto impalcato 1090,00
Numero travi 7
Tipo trave TRAVE A T ROVESCIATO H=80 CM
Interasse travi 150,00
Larghezza travi 120,00
Lunghezza retrotrave 50,00
Lunghezza ringrosso 200,00
Lunghezza svasatura 100,00
Eccenticità travi-soletta 0,00
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Spessore medio soletta 30,00
Spessore minimo soletta 30,00
Luce di calcolo soletta 150,00
Larghezza marciapede sinistro 0,00
Dist. marciapiede sinistro 0,00
Larghezza marciapede destro 0,00
Dist. marciapiede destro 0,00
Spessore medio cordoli 30,00
5.1.2.2 Traversi in testata
Altezza sezione traversi 70,00
Spessore sezione traversi 25,00
n. X
1 0,00
2 2100,00
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5.1.2.3 Trave prefabbricata a T rovesciato altezza 80
Per la descrizione geometrica delle sezioni della trave viene utilizzato il sistema di riferimento x,y locale,
avente asse x allineato con l'asse Y globale ma di direzione discorde, ed asse y concorde con asse Z
globale.
Sezione in campata
Vertice n. x y
1 -60,000 0,000
2 -60,000 7,000
3 -55,000 9,700
4 -50,000 11,200
5 -7,000 17,100
6 -7,000 55,300
7 -17,600 62,700
8 -17,600 80,000
9 17,600 80,000
10 17,600 62,700
11 7,000 55,300
12 7,000 17,100
13 50,000 11,200
14 55,000 9,700
15 60,000 7,000
16 60,000 0,000
17 -60,000 0,000
18 0,000 0,000
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Altezza della sezione 80,00
Spessore complessivo anime 14,00
Area sezione di calcestruzzo 2970,10
Ordinata y baricentro 28,73
Ascissa x baricentro 0,00
J baricentro 2189706,47
Peso specifico 0,0245
Coefficiente torsionale -1,00
Sezione in testata
Vertice n. x y
1 -60,000 0,000
2 -60,000 7,000
3 -55,000 9,700
4 -50,000 11,200
5 -15,000 16,000
6 -15,000 60,900
7 -17,600 62,700
8 -17,600 80,000
9 17,600 80,000
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10 17,600 62,700
11 15,000 60,900
12 15,000 16,000
13 50,000 11,200
14 55,000 9,700
15 60,000 7,000
16 60,000 0,000
17 -60,000 0,000
18 0,000 0,000
Altezza della sezione 80,00
Spessore complessivo anime 30,00
Area sezione di calcestruzzo 3634,64
Ordinata y baricentro 30,31
Ascissa x baricentro 0,00
J baricentro 2326516,43
Coefficiente torsionale -1,00
Parametri dei materiali
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D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
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Ritiro differenziale trave - soletta 0,00000
Coeff. omogen. E cls soletta / E cls trave 1,00
E trave/soletta (calcolo frecce) 3450211,00
Peso specifico calcestruzzo 0,0245
5.1.3. RIPARTIZIONE TRAVERSALE DEI CARICHI
5.1.3.1 Parametri di Massonnet
Trave verificata: 1 eccentricità
Y
-450,00
Luce di calcolo travi principali L 2100,00
Interasse traversi L1 1,00
Semilarghezza teorica impalcato B 525,00
Interasse travi B1 150,00
Trave:
Ap = 7641,53 (area sezione cls trave+soletta)
Dp = 69,24 (quota baricentro)
Jp = 10514439,99 (momento d'inerzia flessionale)
Cp = 620485,18 (coefficiente di torsione)
Traverso:
Ae = 30,00 (area sezione traverso/soletta)
De = 15,00 (quota baricentro da base sezione)
Je = 2250,00 (momento d'inerzia flessionale)
Ce = 2250,00 (coefficiente di torsione)
Larghezza soletta collaborante con il traverso = 1,00
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Coeff. omogen. E cls soletta / E cls trave = 1,00
Teta = 0,591 Radice alfa = 0,504
5.1.3.2 Coefficienti
Si calcolano i coefficienti d'influenza della 1a trave che ha una eccentricita' Y = 450 [cm] e che risulta essere
la piu' sollecitata:
Y= 525,00 393,75 262,50 131,25 0,00 -131,25 -262,50 -393,75 -525,00
K0 -0,910 -0,624 -0,317 0,059 0,562 1,251 2,155 3,243 4,396
K1 0,313 0,391 0,494 0,641 0,847 1,119 1,456 1,830 2,171
K -0,293 -0,112 0,092 0,352 0,706 1,184 1,802 2,530 3,274
Vengono riportati di seguito i coefficienti a relativi alla sezione Y = 0,00 del traverso, ed alla prima armonica.
Y= 525,00 393,75 262,50 131,25 0,00 -131,25 -262,50 -393,75 -525,00
-0,113 -0,065 -0,011 0,059 0,161 0,059 -0,011 -0,065 -0,113
5.1.4. ANALISI DEI CARICHI
5.1.4.1 Valori caratteristici delle azioni permanenti
FASE 1
Pesi gravanti sulla trave singola:
Lunghezza trave in asse 2200,00 [cm]
Peso trave (sezione filante) 72,84 [N/cm]
Peso trave (sezione ringrossata) 89,14 [N/cm]
Peso totale trave prefabbricata 168400,67 [N]
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Peso soletta gravante sulla trave 125,08 [N/cm]
Peso traverso in testata 4414,50 [N]
FASE 2
Pavimentazione
Peso pavimentazione (0,30 [N/cm2]) gravante sulla trave: 38.82 [N/cm]
La larghezza della carreggiata viene suddivisa in 20 intervalli uguali e per ciascuno di essi si determina il
valore del coefficiente K di Massonnet in corrispondenza del proprio baricentro. Si procede poi alla somma
di tali effetti in modo da ottenere la porzione del carico pavimentazione agente sulla trave considerata
Cordoli
I cordoli in calcestruzzo non hanno funzione strutturale.
Il loro peso viene applicato al modello di calcolo come carico lineare uniforme distribuito su tutta la luce e
posizionato in sezione trasversale con data eccentricità.
peso lineare [N/cm] Ecc. Y peso totale [N]
cordolo sinistro 51,50 510,00 108155,25
cordolo destro 51,50 -510,00 108155,25
Peso totale cordoli = 216310,50
Azioni variabili
Il numero delle colonne di carichi mobili da considerare nel calcolo dei ponti è quello massimo compatibile
con la larghezza della carreggiata, comprese le eventuali banchine di rispetto e per sosta di emergenza,
nonché gli eventuali marciapiedi non protetti e di altezza inferiore a 20 cm, tenuto conto che la larghezza di
ingombro convenzionale è stabilita per ciascuna colonna in 3.00 m. In ogni caso il numero delle colonne non
deve essere inferiore a 2, a meno che la larghezza della sede stradale sia inferiore a 5,40 m.
La disposizione dei carichi ed il numero delle colonne sulla carreggiata saranno volta per volta quelli che
determinano le condizioni più sfavorevoli di sollecitazione per la struttura, membratura o sezione
considerata.
Categoria ponte : Stradale 1a categoria
Numero assi per corsia: 2
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corsia Nome carico asse
Q
p Q q
1 Corsia 1 300000,00 0,90 1,00 1,00
2 Corsia 2 200000,00 0,25 1,00 1,00
3 Corsia 3 100000,00 0,25 1,00 1,00
Carico folla sui marciapiedi= 0,50 [N/cm2]
5.1.5. COMBINAZIONI
5.1.5.1 Stati limite ultimi
sup. inf.
Coeff. sicurezza carichi
permanenti
1,35 1,00
Coeff. sicurezza carichi traffico 1,35 0,00
Coeff. sicurezza carichi vento 1,50 0,00
5.1.5.2 Stati limite di esercizio
Carico 0 1 2
LM1/UDL 0,40 0,40 0,00
LM1/TS 0,75 0,75 0,00
forze orizzontali 0,00 0,00 0,00
carico pedonale 0,00 0,00 0,00
LM4 folla 0,00 0,75 0,00
LM3 0,00 0,00 0,00
asse singolo
LM2
0,00 0,00 0,00
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vento 0,60 0,20 0,00
termico 0,60 0,60 0,50
5.1.6. APPLICAZIONE METODO DI MASSONNET
5.1.6.1 Cordoli
Descrizione [N/cm] Ecc. Y K Massonnet Massonnet
cordolo sinistro 51,50 510,00 -0,273 -0,107
cordolo destro 51,50 -510,00 3,191 -0,107
5.1.6.2 Lineari per trave
Vengono considerati concentrati in direzione y e uniformemente distribuiti in direzione x.
n. Descrizione [N/cm] Ecc. Y X'i Rif.X'i X'f Rif.X'f
1 New Jersey sx 120,00 -510,00 0,00 Appoggio iniziale 0,00 Appoggio finale
2 New Jersey dx 120,00 510,00 0,00 Appoggio iniziale 0,00 Appoggio finale
5.1.6.3 Carichi mobili per massimo effetto sulla trave 1
Descrizione Q· [N] q· [N/cm] Ecc. Y Larghezza Ka
Corsia 1 300000,00 270,00 -325,00 300,00 2,140
Corsia 2 200000,00 75,00 -25,00 300,00 0,786
Corsia 3 100000,00 75,00 275,00 300,00 0,071
Descrizione q [N/cm] Ecc. Y Larghezza Ka
Coefficiente di incremento dinamico = 1.0
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Le colonne di carico vengono posizionate in direzione x in modo da generare la massima sollecitazione nella
specifica sezione di verifica.
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5.1.6.4 Carichi mobili per calcolo M max trasv. soletta (effetto globale)
Per la ricerca del massimo momento flettente (che tende le fibre inferiori) si dispongono i carichi in vari modi
sia in senso longitudinale che trasversale. Viene qui riportata la configurazione più sfavorevole per la
sezione Y=0 in asse travi.
Descrizione Q·[N] q·[N/cm] Ecc. Y Larghezza
Corsia 1 300000,00 270,00 0,00 300,00 0,162
5.1.6.5 Carichi mobili per calcolo M min trasv. soletta (effetto globale)
Per la ricerca del minimo momento flettente (che tende le fibre superiori) si dispongono i carichi in vari modi
sia in senso longitudinale che trasversale. Viene qui riportata la configurazione più sfavorevole per la
sezione Y=0 in asse travi.
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Descrizione Q·[N] q·[N/cm] Ecc. Y Larghezza
Corsia 1 300000,00 270,00 -325,00 300,00 -0,038
Corsia 2 200000,00 75,00 325,00 300,00 -0,034
5.1.7. SOLLECITAZIONI
5.1.7.1 Trave: valori caratteristici
Al taglio trefoli ed in opera
Sez.X Descrizione peso trave peso soletta e traversi
M V M V
0,00 appoggio 0,00 79743,36 0,00 131331,38
100,00 7510446,16 70829,40 12482223,98 118823,63
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200,00 14152588,64 62152,43 23739198,98 106315,88
300,00 20000007,31 54631,28 33770925,00 93808,13
400,00 25084060,83 47347,11 42500823,98 81300,38
500,00 29454562,98 40062,94 50005473,98 68792,63
600,00 33111513,76 32778,77 56284875,00 56284,88
700,00 36010316,21 25494,60 61262448,98 43777,13
800,00 38195567,28 18210,43 65014773,98 31269,38
900,00 39667266,99 10926,26 67541850,00 18761,63
1000,00 40380818,36 3642,09 68767098,98 6253,88
1050,00 mezzeria 40486736,14 0,00 68948971,88 0,00
1100,00 40380818,36 -3642,09 68767098,98 -6253,88
1200,00 39667266,99 -10926,26 67541850,00 -18761,63
1300,00 38195567,28 -18210,43 65014773,98 -31269,38
1400,00 36010316,21 -25494,60 61262448,98 -43777,13
1500,00 33111513,76 -32778,77 56284875,00 -56284,88
1600,00 29454562,98 -40062,94 50005473,98 -68792,63
1700,00 25084060,83 -47347,11 42500823,98 -81300,38
1800,00 20000007,31 -54631,28 33770925,00 -93808,13
1900,00 14147371,83 -62389,42 23739198,98 -106315,88
2000,00 7510446,16 -70829,40 12482223,98 -118823,63
2100,00 appoggio 0,00 -79743,36 0,00 -131331,38
Seconda fase - carichi permanenti
Sez.X Descrizione peso cordoli
M V T
0,00 appoggio 0,00 22539,86 -1204580,78
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100,00 2142272,83 20393,21 -1180111,18
200,00 4074261,21 18246,56 -1112100,99
300,00 5795965,14 16099,90 -1007277,92
400,00 7294241,84 13953,25 -874384,66
500,00 8582234,10 11806,60 -726956,52
600,00 9659941,90 9659,94 -575752,76
700,00 10514222,48 7513,29 -430038,16
800,00 11158218,60 5366,63 -294719,84
900,00 11591930,28 3219,98 -170765,23
1000,00 11802214,73 1073,33 -55900,37
1050,00 mezzeria 11833428,83 0,00 0,00
1100,00 11802214,73 -1073,33 55900,37
1200,00 11591930,28 -3219,98 170765,23
1300,00 11158218,60 -5366,63 294719,84
1400,00 10514222,48 -7513,29 430038,16
1500,00 9659941,90 -9659,94 575752,76
1600,00 8582234,10 -11806,60 726956,52
1700,00 7294241,84 -13953,25 874384,66
1800,00 5795965,14 -16099,90 1007277,92
1900,00 4074261,21 -18246,56 1112100,99
2000,00 2142272,83 -20393,21 1180111,18
2100,00 appoggio 0,00 -22539,86 1204580,78
Sez.X Descrizione permanenti portati
M V T
0,00 appoggio 0,00 93279,98 -2474674,22
100,00 8865677,39 84396,17 -2424350,24
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5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 28 di 166
200,00 16861104,24 75512,36 -2284486,94
300,00 23986280,55 66628,56 -2068935,94
400,00 30186815,66 57744,75 -1795703,27
500,00 35517100,23 48860,94 -1492647,43
600,00 39977134,26 39977,13 -1181915,33
700,00 43512527,08 31093,33 -882578,33
800,00 46177669,36 22209,52 -604720,44
900,00 47972561,11 13325,71 -350316,50
1000,00 48842811,65 4441,90 -114665,35
1050,00 mezzeria 48971989,46 0,00 0,00
1100,00 48842811,65 -4441,90 114665,35
1200,00 47972561,11 -13325,71 350316,50
1300,00 46177669,36 -22209,52 604720,44
1400,00 43512527,08 -31093,33 882578,33
1500,00 39977134,26 -39977,13 1181915,33
1600,00 35517100,23 -48860,94 1492647,43
1700,00 30186815,66 -57744,75 1795703,27
1800,00 23986280,55 -66628,56 2068935,94
1900,00 16861104,24 -75512,36 2284486,94
2000,00 8865677,39 -84396,17 2424350,24
2100,00 appoggio 0,00 -93279,98 2474674,22
Seconda fase - carichi da traffico
Sez.X Descrizione Tandem-TS
M V T
0,00 appoggio 0,00 223764,15 276023,04
100,00 21234762,63 212795,32 698373,52
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200,00 40320529,67 201826,49 1005486,22
300,00 57257301,12 190857,66 843806,52
400,00 71910764,77 179888,83 292047,68
500,00 84415232,83 168920,00 -157214,79
600,00 94770705,31 157951,16 -300183,85
700,00 102842869,98 146982,33 -141055,54
800,00 108766039,06 136013,50 103663,63
900,00 112540212,56 125044,67 244867,28
1000,00 114031078,24 114075,84 227734,86
1050,00 mezzeria 114021004,83 -108591,42 196186,98
1100,00 114031078,24 -114075,84 -227734,86
1200,00 112540212,56 -125044,67 -244867,28
1300,00 108766039,06 -136013,50 -103663,63
1400,00 102842869,98 -146982,33 141055,54
1500,00 94770705,31 -157951,16 300183,85
1600,00 84415232,83 -168920,00 157214,79
1700,00 71910764,77 -179888,83 -292047,68
1800,00 57257301,12 -190857,66 -843806,52
1900,00 40320529,67 -201826,49 -1005486,22
2000,00 21234762,63 -212795,32 -698373,52
2100,00 appoggio 0,00 -223764,15 -276023,04
Sez.X Descrizione Distribuito-UDL
M V T
0,00 appoggio 0,00 96294,62 -297953,30
100,00 9152199,95 87350,97 -319435,28
200,00 17406024,44 78835,12 -365668,06
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AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 30 di 166
300,00 24761473,48 70747,07 -401404,52
400,00 31162398,59 63113,55 -388716,15
500,00 36664948,25 55907,83 -317924,02
600,00 41269122,46 49129,91 -203202,60
700,00 44918772,75 42806,52 -73381,05
800,00 47670047,58 36910,93 45322,40
900,00 49522946,95 31443,14 144250,41
1000,00 50421322,41 26429,89 226285,56
1050,00 mezzeria 50554675,01 21400,98 261044,78
1100,00 50421322,41 -26429,89 -226285,56
1200,00 49522946,95 -31443,14 -144250,41
1300,00 47670047,58 -36910,93 -45322,40
1400,00 44918772,75 -42806,52 73381,05
1500,00 41269122,46 -49129,91 203202,60
1600,00 36664948,25 -55907,83 317924,02
1700,00 31162398,59 -63113,55 388716,15
1800,00 24761473,48 -70747,07 401404,52
1900,00 17406024,44 -78835,12 365668,06
2000,00 9152199,95 -87350,97 319435,28
2100,00 appoggio 0,00 -96294,62 297953,30
Sez.X Descrizione Folla marciapiedi
M V T
0,00 appoggio 0,00 0,00 0,00
100,00 0,00 0,00 0,00
200,00 0,00 0,00 0,00
300,00 0,00 0,00 0,00
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PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 31 di 166
400,00 0,00 0,00 0,00
500,00 0,00 0,00 0,00
600,00 0,00 0,00 0,00
700,00 0,00 0,00 0,00
800,00 0,00 0,00 0,00
900,00 0,00 0,00 0,00
1000,00 0,00 0,00 0,00
1050,00 mezzeria 0,00 0,00 0,00
1100,00 0,00 0,00 0,00
1200,00 0,00 0,00 0,00
1300,00 0,00 0,00 0,00
1400,00 0,00 0,00 0,00
1500,00 0,00 0,00 0,00
1600,00 0,00 0,00 0,00
1700,00 0,00 0,00 0,00
1800,00 0,00 0,00 0,00
1900,00 0,00 0,00 0,00
2000,00 0,00 0,00 0,00
2100,00 appoggio 0,00 0,00 0,00
Sez.X gruppo1 (tab. 5.1.IV)
M V T
0,00 appoggio 0,00 320058,77 -21930,26
100,00 30386962,57 300146,29 378938,23
200,00 57726554,11 280661,61 639818,16
300,00 82018774,60 261604,73 442402,00
400,00 103073163,36 243002,38 -96668,47
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PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 32 di 166
500,00 121080181,09 224827,83 -475138,81
600,00 136039827,77 207081,07 -503386,46
700,00 147761642,72 189788,85 -214436,59
800,00 156436086,64 172924,43 148986,03
900,00 162063159,51 156487,81 389117,69
1000,00 164452400,65 140505,72 454020,43
1050,00 mezzeria 164575679,84 -87190,44 457231,76
1100,00 164452400,65 -140505,72 -454020,43
1200,00 162063159,51 -156487,81 -389117,69
1300,00 156436086,64 -172924,43 -148986,03
1400,00 147761642,72 -189788,85 214436,59
1500,00 136039827,77 -207081,07 503386,46
1600,00 121080181,09 -224827,83 475138,81
1700,00 103073163,36 -243002,38 96668,47
1800,00 82018774,60 -261604,73 -442402,00
1900,00 57726554,11 -280661,61 -639818,16
2000,00 30386962,57 -300146,29 -378938,23
2100,00 appoggio 0,00 -320058,77 21930,26
5.1.7.2 Trave: sollecitazioni SLU
Al taglio dei trefoli
Ed = E{ G1,sup·G1k,1 }
Ed = E{ G1,inf·G1k,1 }
Sez.X Descrizione M V
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DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 33 di 166
0,00 appoggio 0,00 107653,53
100,00 10139102,31 95619,69
200,00 19105994,67 83905,78
300,00 27000009,87 73752,22
400,00 33863482,13 63918,59
500,00 39763660,03 54084,96
600,00 44700543,58 44251,33
700,00 48613926,88 34417,70
800,00 51564015,83 24584,07
900,00 53550810,43 14750,44
1000,00 54514104,79 4916,81
1050,00 mezzeria 54657093,79 0,00
1100,00 54514104,79 -4916,81
1200,00 53550810,43 -14750,44
1300,00 51564015,83 -24584,07
1400,00 48613926,88 -34417,70
1500,00 44700543,58 -44251,33
1600,00 39763660,03 -54084,96
1700,00 33863482,13 -63918,59
1800,00 27000009,87 -73752,22
1900,00 19098951,97 -84225,71
2000,00 10139102,31 -95619,69
2100,00 appoggio 0,00 -107653,53
Al getto soletta
Ed = E{ G1,sup·G1k,i + G2,sup·G2k,i }
Ed = E{ G1,inf·G1k,i + G2,inf·G2k,i }
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DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 34 di 166
Sez.X Descrizione M V
0,00 appoggio 0,00 284950,89
100,00 26990104,69 256031,59
200,00 51153913,29 227432,21
300,00 72590758,62 200393,19
400,00 91239594,50 173674,10
500,00 107271049,90 146955,01
600,00 120685124,83 120235,92
700,00 131318233,01 93516,82
800,00 139333960,71 66797,73
900,00 144732307,93 40078,64
1000,00 147349688,41 13359,55
1050,00 mezzeria 147738205,82 0,00
1100,00 147349688,41 -13359,55
1200,00 144732307,93 -40078,64
1300,00 139333960,71 -66797,73
1400,00 131318233,01 -93516,82
1500,00 120685124,83 -120235,92
1600,00 107271049,90 -146955,01
1700,00 91239594,50 -173674,10
1800,00 72590758,62 -200393,19
1900,00 51146870,59 -227752,14
2000,00 26990104,69 -256031,59
2100,00 appoggio 0,00 -284950,89
Seconda fase P/T
Ed = E{ G1,sup·G1k,i + G2,sup·G2k,i }
Ed = E{ G1,inf·G1k,i + G2,inf·G2k,i }
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DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 35 di 166
Ed = E{ G1,sup·G1k,i + G2,sup·G2k,i + Q,traffico·Qk,gruppo 1 }
Ed = E{ G1,inf·G1k,i + G2,inf·G2k,i + Q,traffico·Qk,gruppo 1 }
Sez.X Descrizione M V T
0,00 appoggio 0,00 887379,02 -5367801,24
100,00 84203088,57 815354,17 -5229675,46
200,00 159876670,34 744226,79 -4928066,75
300,00 227120078,10 675237,28 -4463229,10
400,00 285515815,02 607181,32 -4004476,63
500,00 335590960,74 539702,89 -3861799,84
600,00 377345515,27 472801,99 -3229710,94
700,00 410259441,65 406514,70 -2193908,41
800,00 434852776,83 340804,95 -1304952,44
900,00 451125520,81 275672,72 -756007,81
1000,00 458557636,64 211154,12 557027,21
1050,00 mezzeria 459348486,72 -117707,09 617262,87
1100,00 458557636,64 -211154,12 -557027,21
1200,00 451125520,81 -275672,72 756007,81
1300,00 434852776,83 -340804,95 1304952,44
1400,00 410259441,65 -406514,70 2193908,41
1500,00 377345515,27 -472801,99 3229710,94
1600,00 335590960,74 -539702,89 3861799,84
1700,00 285515815,02 -607181,32 4004476,63
1800,00 227120078,10 -675237,28 4463229,10
1900,00 159869627,64 -744546,72 4928066,75
2000,00 84203088,57 -815354,17 5229675,46
2100,00 appoggio 0,00 -887379,02 5367801,24
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D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 36 di 166
5.1.7.3 Trave: sollecitazioni SLE
Al taglio dei trefoli
Ed = E{ G1k,1 }
Sez.X Descrizione M V
0,00 appoggio 0,00 79743,36
100,00 7510446,16 70829,40
200,00 14152588,64 62152,43
300,00 20000007,31 54631,28
400,00 25084060,83 47347,11
500,00 29454562,98 40062,94
600,00 33111513,76 32778,77
700,00 36010316,21 25494,60
800,00 38195567,28 18210,43
900,00 39667266,99 10926,26
1000,00 40380818,36 3642,09
1050,00 mezzeria 40486736,14 0,00
1100,00 40380818,36 -3642,09
1200,00 39667266,99 -10926,26
1300,00 38195567,28 -18210,43
1400,00 36010316,21 -25494,60
1500,00 33111513,76 -32778,77
1600,00 29454562,98 -40062,94
1700,00 25084060,83 -47347,11
1800,00 20000007,31 -54631,28
1900,00 14147371,83 -62389,42
2000,00 7510446,16 -70829,40
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DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 37 di 166
2100,00 appoggio 0,00 -79743,36
Al getto soletta
Ed = E{ G1k,i + G2k,i }
Ed = E{ G1k,i + G2k,i }
Sez.X Descrizione M V
0,00 appoggio 0,00 211074,73
100,00 19992670,14 189653,03
200,00 37891787,62 168468,31
300,00 53770932,31 148439,40
400,00 67584884,81 128647,48
500,00 79460036,96 108855,56
600,00 89396388,76 89063,64
700,00 97272765,19 69271,72
800,00 103210341,26 49479,80
900,00 107209116,99 29687,88
1000,00 109147917,34 9895,96
1050,00 mezzeria 109435708,02 0,00
1100,00 109147917,34 -9895,96
1200,00 107209116,99 -29687,88
1300,00 103210341,26 -49479,80
1400,00 97272765,19 -69271,72
1500,00 89396388,76 -89063,64
1600,00 79460036,96 -108855,56
1700,00 67584884,81 -128647,48
1800,00 53770932,31 -148439,40
1900,00 37886570,81 -168705,29
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AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 38 di 166
2000,00 19992670,14 -189653,03
2100,00 appoggio 0,00 -211074,73
Seconda fase - S.L.E. Rara 2ªfase
Ed = E{ G1k,2afase + G2k,2
afase + Qk,gruppo 1 }
Sez.X Descrizione M V T
0,00 appoggio 0,00 435878,62 -3679255,00
100,00 41394912,80 404935,68 -3225523,19
200,00 78661919,56 374420,53 -2756769,78
300,00 111801020,29 344333,19 -2633811,86
400,00 140554220,87 314700,38 -2670087,93
500,00 165179515,41 285495,36 -2219603,95
600,00 185676903,93 256718,15 -1757668,09
700,00 201788392,28 228395,47 -1312616,49
800,00 213771974,60 200500,59 -750454,25
900,00 221627650,90 173033,50 -131964,04
1000,00 225097427,03 146020,95 283454,71
1050,00 mezzeria 225381098,13 -87190,44 457231,76
1100,00 225097427,03 -146020,95 170565,72
1200,00 221627650,90 -173033,50 521081,73
1300,00 213771974,60 -200500,59 899440,28
1400,00 201788392,28 -228395,47 1527053,08
1500,00 185676903,93 -256718,15 2261054,55
1600,00 165179515,41 -285495,36 2694742,76
1700,00 140554220,87 -314700,38 2766756,40
1800,00 111801020,29 -344333,19 3076213,86
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PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 39 di 166
1900,00 78661919,56 -374420,53 3396587,93
2000,00 41394912,80 -404935,68 3604461,43
2100,00 appoggio 0,00 -435878,62 3701185,26
Seconda fase - S.L.E. Frequente 2ªfase
Ed = E{ G1k,2afase + G2k,2
afase + 1·Qk,gruppo 1 }
Sez.X Descrizione M V T
0,00 appoggio 0,00 322160,81 -3591419,04
100,00 30594902,17 299326,26 -3208455,40
200,00 58138172,48 276662,84 -2788740,49
300,00 82629810,93 254170,53 -2603920,78
400,00 103879090,52 231860,04 -2606538,63
500,00 122076738,25 209720,67 -2219603,95
600,00 137222754,12 187752,41 -1757668,09
700,00 149126411,14 165965,97 -1312616,49
800,00 157978436,29 144350,65 -803563,60
900,00 163778829,58 122906,45 -279731,10
1000,00 166336864,02 101644,06 90749,65
1050,00 mezzeria 166543041,92 -72883,17 251558,15
1100,00 166336864,02 -101644,06 170565,72
1200,00 163778829,58 -122906,45 521081,73
1300,00 157978436,29 -144350,65 899440,28
1400,00 149126411,14 -165965,97 1447760,56
1500,00 137222754,12 -187752,41 2064087,02
1600,00 122076738,25 -209720,67 2464684,65
1700,00 103879090,52 -231860,04 2670087,93
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PROGETTO DEFINITIVO
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D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 40 di 166
1800,00 82629810,93 -254170,53 3076213,86
1900,00 58138172,48 -276662,84 3396587,93
2000,00 30594902,17 -299326,26 3604461,43
2100,00 appoggio 0,00 -322160,81 3679255,00
Seconda fase - S.L.E. Quasi permanente 2ªfase
Ed = E{ G1k,2afase + G2k,2
afase + 2·Qk,gruppo 1 }
Sez.X Descrizione M V T
0,00 appoggio 0,00 115819,84 -3679255,00
100,00 11007950,22 104789,38 -3604461,43
200,00 20935365,45 93758,92 -3396587,93
300,00 29782245,69 82728,46 -3076213,86
400,00 37481057,51 71698,00 -2670087,93
500,00 44099334,33 60667,54 -2219603,95
600,00 49637076,16 49637,08 -1757668,09
700,00 54026749,56 38606,61 -1312616,49
800,00 57335887,97 27576,15 -899440,28
900,00 59564491,39 16545,69 -521081,73
1000,00 60645026,38 5515,23 -170565,72
1050,00 mezzeria 60805418,29 0,00 0,00
1100,00 60645026,38 -5515,23 170565,72
1200,00 59564491,39 -16545,69 521081,73
1300,00 57335887,97 -27576,15 899440,28
1400,00 54026749,56 -38606,61 1312616,49
1500,00 49637076,16 -49637,08 1757668,09
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D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 41 di 166
1600,00 44099334,33 -60667,54 2219603,95
1700,00 37481057,51 -71698,00 2670087,93
1800,00 29782245,69 -82728,46 3076213,86
1900,00 20935365,45 -93758,92 3396587,93
2000,00 11007950,22 -104789,38 3604461,43
2100,00 appoggio 0,00 -115819,84 3679255,00
5.1.7.4 Soletta: valori caratteristici
EFFETTO GLOBALE
Carichi permanenti
Sez. Descrizione peso cordoli Perm Portati
-525,00 estremità dx 0,00 0,00
-500,00 -158,96 -372,41
-400,00 -3586,81 -7441,73
-300,00 -5605,13 -11526,11
-200,00 -6707,90 -13752,46
-100,00 -7242,08 -14828,21
0,00 asse travi -7399,49 -15144,63
100,00 -7242,08 -14828,21
200,00 -6707,90 -13752,46
300,00 -5605,13 -11526,11
400,00 -3586,81 -7441,73
500,00 -158,96 -372,41
525,00 estremità sx 0,00 0,00
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PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 42 di 166
Carichi da traffico
Sez. Descrizione Tandem-TS
Mmax Mmin
-525,00 estremità dx 0,00 0,00
-500,00 1427,67 -1094,10
-400,00 12683,65 -4505,31
-300,00 20789,48 -7027,29
-200,00 18753,24 -9866,51
-100,00 22112,20 -15070,59
0,00 asse travi 23818,39 -17533,58
100,00 22112,20 -15070,59
200,00 18753,24 -9866,51
300,00 20789,48 -7027,29
400,00 12683,65 -4505,31
500,00 1427,67 -1094,10
525,00 estremità sx 0,00 0,00
Sez. Descrizione Distribuito-UDL
Mmax Mmin
-525,00 estremità dx 0,00 -450,85
-500,00 645,84 -890,66
-400,00 6559,59 -2615,14
-300,00 11015,31 -5011,98
-200,00 25376,82 -7087,77
-100,00 28088,46 -8635,02
0,00 asse travi 29047,00 -8949,94
100,00 28088,46 -8303,60
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AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
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PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 43 di 166
200,00 25376,82 -6739,02
300,00 11015,31 -4516,06
400,00 6559,59 -2164,98
500,00 645,84 -450,85
525,00 estremità sx 0,00 0,00
EFFETTO LOCALE
Il momento massimo trasversale dato dall'effetto locale dei carichi sulla soletta viene determinato servendosi
di uno schema semplificato di trave semi incastrata e prendendo il momento in mezzeria.
I carichi permanenti considerati sono il peso proprio della soletta (G1) e della pavimentazione (G2).
La ricerca del massimo momento flettente generato dai carichi mobili viene condotta considerando il
caricoLM2 illustrato nella Normativa al punto 5.1.3.3.5.
Tale schema, considerato autonomamente e assunto a riferimento solo per verifiche locali, è costituito da un
singolo asse applicato su specifiche impronte di pneumatico (di dimensioni 35,00x60,00 [cm]) poste ad un
interasse di 200,00 [cm]: il carico totale asse è pari a 400000,00 [N]
I carichi concentrati da considerarsi ai fini delle verifiche locali si assumono uniformemente distribuiti sulla
superficie della rispettiva impronta. La diffusione attraverso la pavimentazione e lo spessore della soletta si
considera avvenire attraverso una diffusione a 45°, fino al piano medio della struttura della soletta
sottostante
Il momento minimo dato dall'effetto locale, invece, viene valutato come uno schema statico di trave
perfettamente incastrata.
Luce Soletta 150,00
Carico per ruota - schema 2 200000,00
Interasse ruote 200,00
Dimensioni impronta ruota LX x BY 35,00x60,00
Larghezza impronta a metà spessore soletta 90,00
Lunghezza influenza 200,00
Momento flettente trasversale [N·cm/cm] (positivo tende le fibre inferiori):
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AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
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D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 44 di 166
M max M min
effetto locale permanenti strutturali 2069,30 -1379,53
effetto locale permanenti non strutturali 843,75 -562,50
effetto locale LM2 18000,00 -16500,00
M tot. effetto locale 20913,05 -18442,03
5.1.7.5 Soletta: sollecitazioni SLU
Nelle combinazioni seguenti vengono sommati effetti globali ed effetti locali.
Persistenti/Transitorie
Ed = E{ G1,sup·G1k,i + G2,sup·G2k,i }
Ed = E{ G1,inf·G1k,i + G2,inf·G2k,i }
Ed = E{ G1,sup·G1k,i + G2,sup·G2k,i + Q,traffico·Qk,gruppo 1 }
Ed = E{ G1,inf·G1k,i + G2,inf·G2k,i + Q,traffico·Qk,gruppo 1 }
Sez. Descrizione Mmax Mmin
-525,00 estremità dx 28359,18 -24981,12
-500,00 30385,21 -27953,09
-400,00 48760,86 -50569,58
-300,00 63700,62 -65901,82
-200,00 79236,97 -77307,14
-100,00 86898,10 -88661,91
0,00 asse travi 90338,08 -93251,92
100,00 86898,10 -88661,91
200,00 79236,97 -77307,14
300,00 63700,62 -65901,82
400,00 48760,86 -50569,58
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D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 45 di 166
500,00 30385,21 -27953,09
525,00 estremità sx 28359,18 -24981,12
5.1.7.6 Soletta: sollecitazioni SLE
Combinazioni Rare
Ed = E{ G1k,2a
fase + G2k,2afase + Qk,gruppo 1 }
Sez. Descrizione Mmax Mmin
-525,00 estremità dx 20913,05 -18442,03
-500,00 22455,19 -20602,11
-400,00 29127,74 -36569,59
-300,00 35586,59 -47472,99
-200,00 44582,74 -55674,00
-100,00 49043,42 -63965,41
0,00 asse travi 51234,32 -67330,26
100,00 49043,42 -63965,41
200,00 44582,74 -55674,00
300,00 35586,59 -47472,99
400,00 29127,74 -36569,59
500,00 22455,19 -20602,11
525,00 estremità sx 20913,05 -18442,03
Combinazioni Frequenti
Ed = E{ G1k,2a
fase + G2k,2afase + 1·Qk,gruppo 1 }
Sez. Descrizione Mmax Mmin
-525,00 estremità dx 2913,05 -1942,03
-500,00 3710,77 -3507,82
-400,00 4021,08 -17387,04
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AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 46 di 166
-300,00 5780,04 -26292,71
-200,00 6668,34 -32564,31
-100,00 8662,30 -38668,26
0,00 asse travi 9851,52 -41160,54
100,00 8662,30 -38668,26
200,00 6668,34 -32564,31
300,00 5780,04 -26292,71
400,00 4021,08 -17387,04
500,00 3710,77 -3507,82
525,00 estremità sx 2913,05 -1942,03
Combinazioni Quasi Permanenti
Ed = E{ G1k,2a
fase + G2k,2afase + 2·Qk,gruppo 1 }
Sez. Descrizione Mmax Mmin
-525,00 estremità dx 2913,05 -1942,03
-500,00 2381,68 -2473,40
-400,00 -8115,49 -12970,57
-300,00 -14218,19 -19073,27
-200,00 -17547,31 -22402,39
-100,00 -19157,23 -24012,31
0,00 asse travi -19631,07 -24486,15
100,00 -19157,23 -24012,31
200,00 -17547,31 -22402,39
300,00 -14218,19 -19073,27
400,00 -8115,49 -12970,57
500,00 2381,68 -2473,40
525,00 estremità sx 2913,05 -1942,03
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PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
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5.1.8. REAZIONI MASSIME SUGLI APPOGGI
5.1.8.1 Forze orizzontali
Azione del vento :
Altezza barriera 270,00
Pressione cinetica 0,11
Forza totale sull'impalcato Fyw 99220,00
Azione longitudinale di frenamento q3 :
Forza totale sull'impalcato Fxq 416700,00
Azione centrifuga Q4 :
Raggio di curvatura 0,00
Forza totale sull'impalcato Fyq 0,00
5.1.8.2 Valori caratteristici reazioni verticali
Carichi di 1a fase
Trave peso trave peso soletta e traversi
1 84200,33 141999,75
2 84200,33 125813,25
3 84200,33 125813,25
4 84200,33 125813,25
5 84200,33 125813,25
6 84200,33 125813,25
7 84200,33 141999,75
Carichi permanenti di 2a fase
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Trave peso cordoli permanenti portati
1 23613,19 42703,53
2 16309,45 44744,61
3 11478,31 46107,20
4 9808,26 46579,98
5 11478,31 46107,20
6 16309,45 44744,61
7 23613,19 42703,53
Trave x=0 x=Luce
1 52517,52 52517,52
2 36273,44 36273,44
3 25528,63 25528,63
4 21814,32 21814,32
5 25528,63 25528,63
6 36273,44 36273,44
7 52517,52 52517,52
5.1.8.3 Carichi da traffico
Trave Tandem-TS Distribuito-UDL Folla Marciapiedi
1 223764,17 96294,62 0,00
2 216590,63 88438,49 0,00
3 199441,78 76103,73 0,00
4 176490,85 63053,15 0,00
5 147470,06 50557,62 0,00
6 117167,94 39088,72 0,00
7 85959,41 27693,84 0,00
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5.1.8.4 Combinazioni
Combinazioni SLU P/T
Ed = E{ G1,inf·G1k,i + G2,inf·G2k,i }
Ed = E{ G1,sup·G1k,i + G2,sup·G2k,i + Q,traffico·Qk,gruppo 1 + 0·W·Wk }
Ed = E{ G1,sup·G1k,i + G2,sup·G2k,i + W·Wk + 0·Q,traffico·Qk,gruppo 1 }
Trave Rz max Rz min
1 912158,85 480079,50
2 838852,49 427063,17
3 778454,23 406467,79
4 722735,36 399350,94
5 673805,16 406467,79
6 638009,66 427063,17
7 633511,38 480079,50
Reazione laterale su spalla Ry = 74415,00
Reazione longitudinale totale Rx = 562545,00
SLE Rare
Ed = E{ G1k,i + G2k,i + Qk,gruppo 1 + 0,W·Wk }
Ed = E{ G1k,i + G2k,i + Wk + 0·Qk,gruppo 2 }
Ed = E{ G1k,i + G2k,i + Qk,gruppo 2 + 0,W·Wk }
Trave Rz max Rz min
1 438893,03 118834,24
2 402356,62 97327,50
3 358659,64 83114,13
4 317746,57 78202,56
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5 281141,82 83114,13
6 253584,16 97327,50
7 232487,49 118834,24
Reazione laterale su spalla Ry = 49610,00
Reazione longitudinale totale Rx = 416700,00
SLE Frequenti
Ed = E{ G1k,i + G2k,i + 1·Qk,gruppo 4 + 2,W·Wk }
Ed = E{ G1k,i + G2k,i + 1,W·Wk + 2·Qk,gruppo 2 }
Ed = E{ G1k,i + G2k,i + 1·Qk,gruppo 2 + 2,W·Wk }
Trave Rz max Rz min
1 172213,65 118834,24
2 153258,27 97327,50
3 140748,13 83114,13
4 136427,54 78202,56
5 140748,13 83114,13
6 153258,27 97327,50
7 172213,65 118834,24
Reazione laterale su spalla Ry = 9922,00
Reazione longitudinale totale Rx = 0,00
SLE Quasi permanenti
Ed = E{ G1k,i + G2k,i + 2·Qk,gruppo 1 + 2,W·Wk }
Ed = E{ G1k,i + G2k,i + 2·Qk,gruppo 2 + 2,W·Wk }
Trave Rz max Rz min
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1 118834,24 1E30
2 97327,50 1E30
3 83114,13 1E30
4 78202,56 1E30
5 83114,13 1E30
6 97327,50 1E30
7 118834,24 1E30
Reazione laterale su spalla Ry = 0,00
Reazione longitudinale totale Rx = 0,00
5.1.9. DEFORMAZIONI
5.1.9.1 Prima fase
Trave peso trave peso soletta e traversi carichi aggiuntivi
1 2,4068 4,1328 0,0000
2 2,4068 3,6466 0,0000
3 2,4068 3,6466 0,0000
4 2,4068 3,6466 0,0000
5 2,4068 3,6466 0,0000
6 2,4068 3,6466 0,0000
7 2,4068 4,1328 0,0000
5.1.9.2 Seconda fase
Carichi permanenti
Trave peso cordoli permanenti portati
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1 0,1498 0,3491
2 0,1035 0,3491
3 0,0728 0,3491
4 0,0622 0,3491
5 0,0728 0,3491
6 0,1035 0,3491
7 0,1498 0,3491
Carichi da traffico
Trave Tandem-TS Distribuito-UDL Folla marciapiedi
1 1,2192 0,6402 0,0000
2 1,1801 0,5879 0,0000
3 1,0867 0,5059 0,0000
4 0,9616 0,4192 0,0000
5 0,8035 0,3361 0,0000
6 0,6384 0,2599 0,0000
7 0,4684 0,1841 0,0000
5.1.10. AZIONE SISMICA
5.1.10.1 Parametri per la determinazione dell'azione sismica
Categoria di sottosuolo D
Categoria topografica T1
Coeff. di combinazione sismica carichi da traffico E 0,2
q Coefficiente di struttura
1/q
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ag Accelerazione orizzontale massima al sito
Tc* Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale
F0 Valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale
Forze orizzontali :
ag/g Tc* F0
SLE 1,00 0,06 0,28 2,49
SLU 1,00 0,17 0,27 2,568
Forze verticali :
SLE 1,00
SLU 1,00
Coefficiente di struttura q = 1,50
Dati Spalla
Altezza 360,00
B Trasversale 1095,00
B Longitudinale 180,00
Classe calcestruzzo C28/35 E = 3258810,78
5.1.10.2 Modello a mensola
Peso Impalcato 4333573,17
Peso Carichi Mobili 2124000,00
Aliquota Carichi Mobili 0,20
Peso Totale Struttura 4758373,17
Massa Struttura [Kg massa] 485053,33
Rigidezza 2136267,17
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Periodo fondamentale [s] 0,1132
Peso spalla 1740195,90
Massa spalla [Kg massa] 177390,00
Modulo elastico spalla 3258811
Momento d'inerzia trasversale 19693985625,00
Momento d'inerzia longitudinale 532170000,00
Rigidezza trasversale 4126734355,24
Rigidezza longitudinale 111512431,44
Periodo fondamentale (componente trasversale) [s] 0,0074
Periodo fondamentale (componente longitudinale) [s] 0,0451
Valore massimo del coeff. di amplificazione topografica St 1,00
Forze orizzontali
Valori per SLE
Ss 1,80
Cc 2,38
TB 0,22
TC 0,66
TD 1,84
Spettro di risposta elastico in accelerazione(componente trasversale) Se 0,1135
Forza 539872,16
Spettro di risposta elastico in accelerazione (componente longitudinale) Se 0,1412
Forza 671875,43
Valori per SLU
Ss 1,74
Cc 2,39
TB 0,22
TC 0,65
TD 2,28
Spettro di risposta elastico in accelerazione (componente trasversale) Se 0,3140
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Forza 1493983,30
Spettro di risposta elastico in accelerazione (componente longitudinale) Se 0,3946
Forza 1877485,12
Forze verticali
TB 0,05
TC 0,15
TD 1,00
Valori per SLE
Ss 1,00
Fattore di amplificazione spettrale massima Fv 0,82
Spettro di risposta elastico in accelerazione Sve 0,0890
Valori per SLU
Ss 1,00
Fattore di amplificazione spettrale massima Fv 1,43
Spettro di risposta elastico Sve 0,4260
5.1.10.3 Azioni sismiche SLU
Trave: azione sismica caratteristica
Sez. Descrizione Mmax Vmax Tmax
0,00 appoggio 0,00 147476,80 -1592914,68
100,00 13987493,12 132888,65 -1562879,74
200,00 26546134,04 118437,93 -1478255,83
300,00 37707271,03 104516,08 -1344807,28
400,00 47418082,04 90733,93 -1170698,39
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5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 56 di 166
500,00 55765972,20 76988,23 -972740,04
600,00 62750941,52 63278,99 -766159,52
700,00 68287807,44 49608,47 -565485,77
800,00 72461752,52 35974,41 -379339,72
900,00 75272776,76 22376,80 -209712,59
1000,00 76635697,60 8817,91 -53387,04
1050,00 mezzeria 76838006,16 1823,55 22243,34
1100,00 76635697,60 -8817,91 53387,04
1200,00 75272776,76 -22376,80 209712,59
1300,00 72461752,52 -35974,41 379339,72
1400,00 68287807,44 -49608,47 565485,77
1500,00 62750941,52 -63278,99 766159,52
1600,00 55765972,20 -76988,23 972740,04
1700,00 47418082,04 -90733,93 1170698,39
1800,00 37707271,03 -104516,08 1344807,28
1900,00 26543911,44 -118538,89 1478255,83
2000,00 13987493,12 -132888,65 1562879,74
2100,00 appoggio 0,00 -147476,80 1592914,68
Sez. Descrizione Mmin Vmin Tmin
0,00 appoggio 0,00 -139271,64 1567526,41
100,00 -13207644,21 -125445,57 1535661,01
200,00 -25062985,80 -111720,47 1447097,65
300,00 -35597373,05 -98487,80 1310604,04
400,00 -44762768,25 -85356,09 1137576,31
500,00 -52641792,19 -72224,39 945650,08
600,00 -59234444,88 -59092,68 748844,85
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5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 57 di 166
700,00 -64460328,11 -45960,97 559233,05
800,00 -68399840,08 -32829,27 383201,60
900,00 -71052980,79 -19697,56 222004,01
1000,00 -72339352,05 -6565,85 72668,59
1050,00 mezzeria -72530297,78 0,00 0,00
1100,00 -72339352,05 6565,85 -72668,59
1200,00 -71052980,79 19697,56 -222004,01
1300,00 -68399840,08 32829,27 -383201,60
1400,00 -64460328,11 45960,97 -559233,05
1500,00 -59234444,88 59092,68 -748844,85
1600,00 -52641792,19 72224,39 -945650,08
1700,00 -44762768,25 85356,09 -1137576,31
1800,00 -35597373,05 98487,80 -1310604,04
1900,00 -25060763,20 111821,44 -1447097,65
2000,00 -13207644,21 125445,57 -1535661,01
2100,00 appoggio 0,00 139271,64 -1567526,41
Trave: Combinazione sismica
Ed = E{ G1k,i + G2k,i + 2,E·Qk,gruppo 1 ± E }
Sez. Descrizione Mmax Vmax Tmax
0,00 appoggio 0,00 493630,30 -5331760,34
100,00 46818553,47 444801,26 -5231228,23
200,00 88854492,00 396432,18 -4947977,37
300,00 126212743,73 349833,35 -4501302,04
400,00 158716504,07 303702,12 -3918529,55
500,00 186658333,14 257692,90 -3255928,79
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AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 58 di 166
600,00 210038230,93 211805,68 -2564468,13
700,00 228571076,73 166048,11 -1892778,47
800,00 242541991,27 120412,55 -1278780,01
900,00 251950974,52 74899,00 -730794,32
1000,00 256512905,80 29515,08 -223952,77
1050,00 mezzeria 257190067,47 6103,75 74452,29
1100,00 256512905,80 -29515,08 223952,77
1200,00 251950974,52 -74899,00 730794,32
1300,00 242541991,27 -120412,55 1278780,01
1400,00 228571076,73 -166048,11 1892778,47
1500,00 210038230,93 -211805,68 2564468,13
1600,00 186658333,14 -257692,90 3255928,79
1700,00 158716504,07 -303702,12 3918529,55
1800,00 126212743,73 -349833,35 4501302,04
1900,00 88847052,59 -396770,13 4947977,37
2000,00 46818553,47 -444801,26 5231228,23
2100,00 appoggio 0,00 -493630,30 5331760,34
Sez. Descrizione Mmin Vmin Tmin
0,00 appoggio 0,00 187622,94 -2111728,60
100,00 17792976,15 168996,84 -2068800,41
200,00 33764167,28 150506,76 -1949490,28
300,00 47955804,96 132680,06 -1765609,82
400,00 60303174,07 114989,39 -1532511,62
500,00 70917579,10 97298,71 -1273953,87
600,00 79799020,04 79608,04 -1008823,24
700,00 86839186,64 61917,36 -753383,44
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PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 59 di 166
800,00 92146389,15 44226,69 -516238,68
900,00 95720627,58 26536,01 -299077,72
1000,00 97453591,67 8845,34 -97897,13
1050,00 mezzeria 97710828,52 0,00 0,00
1100,00 97453591,67 -8845,34 97897,13
1200,00 95720627,58 -26536,01 299077,72
1300,00 92146389,15 -44226,69 516238,68
1400,00 86839186,64 -61917,36 753383,44
1500,00 79799020,04 -79608,04 1008823,24
1600,00 70917579,10 -97298,71 1273953,87
1700,00 60303174,07 -114989,39 1532511,62
1800,00 47955804,96 -132680,06 1765609,82
1900,00 33761173,06 -150642,77 1949490,28
2000,00 17792976,15 -168996,84 2068800,41
2100,00 appoggio 0,00 -187622,94 2111728,60
Traverso: azione sismica caratteristica
Sez. Descrizione Mmax Mmin
-525,00 estremità dx 0,00 0,00
-500,00 -171,35 -271,94
-400,00 -4139,71 -4919,66
-300,00 -6360,07 -7713,84
-200,00 -6554,69 -9305,40
-100,00 -7009,54 -10117,19
0,00 mezzeria -7129,73 -10355,53
100,00 -7009,54 -10117,19
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5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 60 di 166
200,00 -6554,69 -9305,40
300,00 -6360,07 -7713,84
400,00 -4139,71 -4919,66
500,00 -171,35 -271,94
525,00 estremità sx 0,00 0,00
Traverso: combianzione sismica
Ed = E{ G1k,i + G2k,i + 2,E·Qk,gruppo 1 ± E }
Sez. Descrizione Mmax Mmin
-525,00 estremità dx 0,00 0,00
-500,00 -573,55 -910,23
-400,00 -13856,34 -16466,94
-300,00 -21288,25 -25819,57
-200,00 -21939,69 -31146,78
-100,00 -23462,12 -33863,97
0,00 mezzeria -23864,45 -34661,75
100,00 -23462,12 -33863,97
200,00 -21939,69 -31146,78
300,00 -21288,25 -25819,57
400,00 -13856,34 -16466,94
500,00 -573,55 -910,23
525,00 estremità sx 0,00 0,00
Appoggi: azione sismica caratteristica
Azione verticale
valori massimi valori minimi
Trave Permanenti Traff. E=0,20 Permanenti Traff. E=0,20
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5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 61 di 166
1 -72536,76 -4048,81 72536,76 0,00
2 -64612,49 -3718,49 64612,49 0,00
3 -61624,41 -3199,87 61624,41 0,00
4 -60591,84 -2651,14 60591,84 0,00
5 -61624,41 -2125,75 61624,41 0,00
6 -64612,49 -1643,53 64612,49 0,00
7 -72536,76 -1164,42 72536,76 0,00
Azione orizzontale
trasversale su spalla longitudinale intero impalcato
Permanenti Traff. E=0,20 Permanenti Traff. E=0,20
1 684209,03 27706,55 1719687,58 167611,00
Appoggi: Combinazione sismica
Trave Rz vert.max Rz vert. min
1 417571,08 332460,51
2 371953,57 300015,92
3 354752,12 283412,55
4 348807,99 272881,97
5 354752,12 268983,10
6 371953,57 272336,40
7 417571,08 294063,80
reazioni massime reazioni minime
1 Reazione
trasversale su pila
1887298,58
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5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 62 di 166
2 Reazione
longitudinale totale
711915,58
5.1.10.4 Azioni sismiche SLE
Trave: azione sismica caratteristica
Sez. Descrizione Mmax Vmax Tmax
0,00 appoggio 0,00 30819,40 -332884,03
100,00 2923077,55 27770,80 -326607,39
200,00 5547556,50 24750,91 -308922,86
300,00 7879987,95 21841,56 -281035,06
400,00 9909333,27 18961,39 -244650,14
500,00 11653858,19 16088,84 -203281,21
600,00 13113562,71 13223,91 -160110,44
700,00 14270645,56 10367,08 -118174,05
800,00 15142908,02 7517,86 -79273,64
900,00 15730350,09 4676,26 -43825,31
1000,00 16015170,48 1842,75 -11156,71
1050,00 mezzeria 16057448,51 381,08 4648,37
1100,00 16015170,48 -1842,75 11156,71
1200,00 15730350,09 -4676,26 43825,31
1300,00 15142908,02 -7517,86 79273,64
1400,00 14270645,56 -10367,08 118174,05
1500,00 13113562,71 -13223,91 160110,44
1600,00 11653858,19 -16088,84 203281,21
1700,00 9909333,27 -18961,39 244650,14
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DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 63 di 166
1800,00 7879987,95 -21841,56 281035,06
1900,00 5547092,03 -24772,01 308922,86
2000,00 2923077,55 -27770,80 326607,39
2100,00 appoggio 0,00 -30819,40 332884,03
Sez. Descrizione Mmin Vmin Tmin
0,00 appoggio 0,00 -29104,70 327578,44
100,00 -2760106,33 -26215,36 320919,28
200,00 -5237611,23 -23347,11 302411,49
300,00 -7439065,81 -20581,78 273887,34
400,00 -9354431,25 -17837,54 237728,36
500,00 -11000973,47 -15093,30 197620,01
600,00 -12378692,47 -12349,07 156492,06
700,00 -13470786,80 -9604,83 116867,37
800,00 -14294057,91 -6860,59 80080,68
900,00 -14848505,80 -4116,36 46393,94
1000,00 -15117329,02 -1372,12 15186,13
1050,00 mezzeria -15157232,47 0,00 0,00
1100,00 -15117329,02 1372,12 -15186,13
1200,00 -14848505,80 4116,36 -46393,94
1300,00 -14294057,91 6860,59 -80080,68
1400,00 -13470786,80 9604,83 -116867,37
1500,00 -12378692,47 12349,07 -156492,06
1600,00 -11000973,47 15093,30 -197620,01
1700,00 -9354431,25 17837,54 -237728,36
1800,00 -7439065,81 20581,78 -273887,34
1900,00 -5237146,76 23368,21 -302411,49
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DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 64 di 166
2000,00 -2760106,33 26215,36 -320919,28
2100,00 appoggio 0,00 29104,70 -327578,44
Trave: Combinazione sismica
Ed = E{ G1k,2afase + G2k,2
afase + 2,E·Qk,gruppo 1 ± E }
Sez. Descrizione Mmax Vmax Tmax
0,00 appoggio 0,00 165898,17 -4071729,69
100,00 15761467,76 150030,37 -3994955,88
200,00 29964126,84 134276,86 -3778644,41
300,00 42614528,34 118719,43 -3437529,82
400,00 53622870,49 103282,10 -2992481,30
500,00 63086182,16 87937,95 -2486469,97
600,00 71004463,36 72686,97 -1958419,05
700,00 77281149,67 57534,99 -1445466,75
800,00 82012805,51 42476,20 -978713,92
900,00 85199430,86 27510,58 -564907,04
1000,00 86744461,34 12643,96 -181722,44
1050,00 mezzeria 86973801,80 4661,28 56857,32
1100,00 86744461,34 -12643,96 181722,44
1200,00 85199430,86 -27510,58 564907,04
1300,00 82012805,51 -42476,20 978713,92
1400,00 77281149,67 -57534,99 1445466,75
1500,00 71004463,36 -72686,97 1958419,05
1600,00 63086182,16 -87937,95 2486469,97
1700,00 53622870,49 -103282,10 2992481,30
1800,00 42614528,34 -118719,43 3437529,82
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5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 65 di 166
1900,00 29963662,37 -134297,96 3778644,41
2000,00 15761467,76 -150030,37 3994955,88
2100,00 appoggio 0,00 -165898,17 4071729,69
Sez. Descrizione Mmin Vmin Tmin
0,00 appoggio 0,00 86715,14 -3351676,56
100,00 8247843,90 78574,03 -3283542,15
200,00 15697754,22 70411,81 -3094176,44
300,00 22343179,88 62146,68 -2802326,52
400,00 28126626,25 53860,46 -2432359,57
500,00 33098360,85 45574,23 -2021983,94
600,00 37258383,68 37288,01 -1601176,03
700,00 40555962,75 29001,79 -1195749,12
800,00 43041830,05 20715,56 -819359,60
900,00 44715985,58 12429,34 -474687,79
1000,00 45527697,35 4143,11 -136465,32
1050,00 mezzeria 45648185,82 0,00 0,00
1100,00 45527697,35 -4143,11 136465,32
1200,00 44715985,58 -12429,34 474687,79
1300,00 43041830,05 -20715,56 819359,60
1400,00 40555962,75 -29001,79 1195749,12
1500,00 37258383,68 -37288,01 1601176,03
1600,00 33098360,85 -45574,23 2021983,94
1700,00 28126626,25 -53860,46 2432359,57
1800,00 22343179,88 -62146,68 2802326,52
1900,00 15698218,70 -70390,71 3094176,44
2000,00 8247843,90 -78574,03 3283542,15
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PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
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2100,00 appoggio 0,00 -86715,14 3351676,56
Traverso: azione sismica caratteristica
Sez. Descrizione Mmax Mmin
-525,00 estremità dx 0,00 0,00
-500,00 -35,81 -56,83
-400,00 -865,11 -1028,10
-300,00 -1329,11 -1612,02
-200,00 -1369,79 -1944,62
-100,00 -1464,84 -2114,27
0,00 asse travi -1489,96 -2164,08
100,00 -1464,84 -2114,27
200,00 -1369,79 -1944,62
300,00 -1329,11 -1612,02
400,00 -865,11 -1028,10
500,00 -35,81 -56,83
525,00 estremità sx 0,00 0,00
Traverso: combianzione sismica
Ed = E{ G1k,2afase + G2k,2
afase + 2,E·Qk,gruppo 1 ± E }
Sez. Descrizione Mmax Mmin
-525,00 estremità dx 0,00 0,00
-500,00 -438,01 -695,12
-400,00 -10581,73 -12575,38
-300,00 -16257,29 -19717,75
-200,00 -16754,78 -23786,00
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-100,00 -17917,43 -25861,05
0,00 asse travi -18224,67 -26470,30
100,00 -17917,43 -25861,05
200,00 -16754,78 -23786,00
300,00 -16257,29 -19717,75
400,00 -10581,73 -12575,38
500,00 -438,01 -695,12
525,00 estremità sx 0,00 0,00
Appoggi: azione sismica caratteristica
Azione verticale
valori massimi valori minimi
Trave Permanenti Traff. E=0,20 Permanenti Traff. E=0,20
1 -15565,97 -868,85 15565,97 0,00
2 -13865,47 -797,97 13865,47 0,00
3 -13224,24 -686,67 13224,24 0,00
4 -13002,66 -568,92 13002,66 0,00
5 -13224,24 -456,17 13224,24 0,00
6 -13865,47 -352,69 13865,47 0,00
7 -15565,97 -249,88 15565,97 0,00
Azione orizzontale
trasversale su spalla longitudinale intero impalcato
Permanenti Traff. E=0,20 Permanenti Traff. E=0,20
1 247248,68 10012,16 615406,12 59981,15
Appoggi: Combinazione sismica
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Trave Rz vert.max Rz vert. min
1 392611,25 360600,30
2 353683,47 321206,56
3 334325,90 306351,96
4 322553,37 301218,81
5 319052,84 306351,96
6 324374,25 321206,56
7 360600,30 351949,12
reazioni massime reazioni minime
1 Reazione
trasversale su pila
675387,26
2 Reazione
longitudinale totale
257260,84
5.1.11. VERIFICHE
Il codice di calcolo TCAP riceve le combinazioni di carico della struttura dal programma di calcolo delle
sollecitazioni ed esegue le verifiche nelle situazioni agli Stati Limite Ultimi e agli Stati Limite di Esercizio
inserendo nelle combinazioni l'effetto della precompressione.
Per valutare l'effetto della precompressione nelle varie sezioni viene assunto un modello di calcolo
appropriato che riproduce le condizioni iperstatiche della struttura reale.
La struttura è considerata lineare e rettilinea, soggetta a deformazione longitudinale assiale generata dalla
precompressione e deformazione trasversale per inflessione nel piano verticale. Essa viene schematizzata
come una struttura a telaio piano che discretizza i tratti a sezione (e quindi baricentro) costante con aste
orizzontali e i tratti a geometria variabile con aste inclinate.
Le forze di precompressione sono rappresentate da forze longitudinali e da coppie di trasporto delle forze
stesse alla quota del baricentro locale.
L'impalcato viene realizzato con travi prefabbricate in c.a.p. e getto eseguito in opera di traversi e soletta
collaborante. Si distinguono due fasi successive di lavoro:
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PRIMA FASE: Le travi semplicemente appoggiate agli estremi resistono al peso proprioe da quello del getto
eseguito in opera.
SECONDA FASE: Il sistema misto, travi prefabbricate e soletta gettata in opera, divenuto solidale dopo la
maturazione del calcestruzzo, resiste al peso delle sovrastrutture e dei carichi accidentali.
Nella prima fase i prefabbricati sono soggetti alle seguenti condizioni di vincolo:
In opera al momento del getto di 2a fase:
Sbalzo sinistro = 50,00
Sbalzo destro = 50,00
In seconda fase la struttura è vincolata sugli appoggi definitivi:
appoggio descrizione X luce campata
1 Spalla iniziale 0,00
2 Spalla finale 2100,00 2100,00
5.1.11.1 Cadute di tensione nell’acciaio da precompressione
Rilassamento dell'acciaio da precompressione
La valutazione del rilassamento dell'acciaio da precompressione avviene con la formulazione indicata dalla
normativa e con i dati forniti dal produttore.
Ad una temperatura costante di 20 [°C] la caduta di tensione pr per rilassamento al tempo t è:
classe tipo caduta
2 trecce e trefoli stabilizzati pr = pi·[0.66·1000·e9.1
·(t/1000)0.75(1-)
·10-5
]
dove:
pi è la tensione iniziale nel cavo;
1000 è la perdita per rilassamento (in percentuale) a 1000 ore dopo la messa in tensione, a 20 [°C] e a
partire da una tensione iniziale pari a 0.7 della resistenza fp del campione provato:
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Acciaio classe 1000
1 2 2.5
= pi/fpk;
fpk è la resistenza caratteristica a trazione dell'acciaio;
t è il tempo misurato in ore dalla messa in tensione.
La caduta finale per rilassamento può essere valutata con le formule sopra scritte ed inserendo un tempo di
500000 ore.
Si ottiene così:
Armatura classe pr/pi
Trave 1 - gruppo 1 2 0,682 0,036 3,60%
Ritiro del calcestruzzo
L'accorciamento dovuto al ritiro viene assunto pari a :
prefabbricati cs1 = -0,00030
getto in opera cs2 = -0,00030
e la conseguente caduta di tensione nell'acciaio da precompressione viene calcolata in base al modulo
elastico dell'acciaio stesso:
Armatura ps
Trave 1 - gruppo 1 -0,00030·20600000,00= -6180,00 4,92%
Viscosità del calcestruzzo
Il valore della deformazione lenta del calcestruzzo (viscosità) si assume, ai fini del calcolo delle cadute di
tensione nell'acciaio, secondo quanto indicato dalle norme (11.2.10.7 D.M.14/01/2008), pari a :
inf,1 = 2,3 (cavi pretesi nei prefabbricati)
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Sviluppo nel tempo delle cadute di tensione
Per i cavi pretesi, che agiscono sugli elementi prefabbricati, i valori totali dei fenomeni differiti esposti ai
paragrafi precedenti vengono ripartiti nelle diverse fasi tenendo conto delle diverse condizioni ambientali e
tensionali.
rilassamento ritiro viscosità
dalla posa in tensione al taglio trefoli 41,40 25,50 0,00
dal taglio trefoli al getto in opera 25,90 25,50 33,00
dal getto in opera a tempo infinito 32,70 49,00 67,00
5.1.11.2 Stati limite di esercizio
Per valutare lo stato tensionale nelle sezioni di verifica distingueremo le seguenti fasi :
PRIMA FASE
a) al manifestarsi della precompressione
b) prima del getto in opera
c) subito dopo il getto in opera
SECONDA FASE
d) impalcato scarico
e) impalcato carico
In tutte le fasi la determinazione dello stato tensionale degli elementi da verificare avviene in base alla
combinazione caratteristica (rara) :
S = G1 + G2 + P + Q
dove:
G1 = permanenti strutturali
G2 = permanenti non strutturali
P = precompressione
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Q = azioni variabili
Viene valutata l'entità delle deformazioni significative degli elementi inflessi nelle varie fasi.
La valutazione di tali deformazioni viene fatta assumendo per il modulo elastico del calcestruzzo il valore:
Etravi = 3641611,39
Esoletta = 3258810,78
e, per determinare gli effetti sotto l'azione dei carichi permanenti, viene assunto un coefficiente di viscosità
pari a:
inf = 2,3
L'effetto della viscosità viene poi ridotto moltiplicando tutte le deformazioni conseguenti per il valore 0,5
Le frecce calcolate sono positive se rappresentano uno spostamento verso l'alto, negative se verso il basso.
Prima fase
TRAVE H=80 CM :
accorciamento rotaz. testata rotaz. testata freccia in
[cm] sinistra [rad] destra [rad] mezzeria [cm]
al taglio trefoli -0,7959 0,00872 -0,00872 4,3607
al getto soletta -1,1855 0,00477 -0,00477 1,5499
dopo maturazione -1,1889 0,00478 -0,00478 1,5513
Seconda fase
Spostamenti X in asse appoggi [cm] :
dopo maturazione postesi e
soletta cambio vincoli t=inf.
Spalla iniziale 0,0000 0,0000 0,0000
Spalla finale 0,0000 0,0000 -0,2700
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Rotazioni in asse appoggi [rad] :
dopo maturazione postesi e
soletta cambio vincoli t=inf.
Spalla iniziale 0,00000 0,00000 0,00574
Spalla finale 0,00000 0,00000 -0,00574
Frecce in mezzeria [cm] :
campata dopo maturazione postesi e t=inf. t=inf.
X soletta cambio vincoli comb. rara max comb. rara min
1 1050,00 1,5513 1,5513 2,2763 -0,0821
5.1.11.3 Stati limite ultimi
Il calcolo dei momenti ultimi delle sezioni viene eseguito tenendo conto del diagramma parabola-
rettangolo per il calcestruzzo, con deformazione limite pari a -0.0035 in compressione, e deformazione
indefinita a trazione con tensione nulla (sezione fessurata).
Per gli acciai si utilizza un diagramma tensioni-deformazioni linearmente elastico fino alla tensione di rottura
e lineare orizzontale fino alla deformazione 0.01, sia in trazione che in compressione.
Si rimanda al capitolo dei materiali per i valori dei moduli elastici e delle tensioni di calcolo.
Nel calcolo del momento ultimo si tiene conto del delta di deformazione sp dell'acciaio da precompressione
rispetto agli altri materiali.
Per valutare i tagli e momenti torcenti resistenti viene utilizzata la formulazione indicata dalle norme:
VRd = (0.18·k·((100·l·fck)1/3
/c)+0.15·cp)·bw·d (taglio ultimo in assenza di armatura trasversale)
VRcd = 0.9·d·bw·c·0.5·fcd·(cotan+cotan)/(1+cotan2) (taglio ultimo per rottura delle bielle compresse)
VRsd = 0.9·d·(Asw/s)·fyd·(cotan+cotan)·sin (taglio ultimo per rottura delle staffe)
TRcd = 2·Ak·0.5·fcd·cotan/(1+cotan2) (momento torcente ultimo per rottura delle bielle compresse)
TRsd = 2·Ak·(Asw/s)·fyd·cotan (momento torcente ultimo per rottura delle staffe)
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Dove:
d: altezza utile della sezione
bw: larghezza minima della sezione
Asw: area armatura trasversale
s: passo staffe
: inclinazione risp. all'orizzontale delle armature trasversali (90 [deg])
: inclinazione bielle compresse in cls
c: coeff. maggiorativo dovuto alla presenza dello sforzo assiale
Asl: area acciaio in zona tesa
k = 1+(200/d)1/2
cp = NEd/Acls
l = Asl/(bw·d)
Ak: area racchiusa dalla fibra media del profilo periferico della sezione
Nel modello a traliccio a rottura si considerano inclinate a 45 [deg] le bielle compresse di calcestruzzo in
sezioni non precompresse, mentre si tiene conto dell'effetto benefico della precompressione valutando una
minore inclinazione delle bielle in base alla tensione principale di trazione presente nella sezione a quota
baricentrica.
L'inclinazione così determinata viene comunque limitata come indicato nelle norme citate.
Verifica sezione X=0,00 – Appoggio
Prima fase: sola trave
Sezione di calcolo :
n. Y Z
1 -60,00 0,00
2 -60,00 7,00
3 -55,00 9,70
4 -50,00 11,20
5 -15,00 16,00
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6 -15,00 60,90
7 -17,60 62,70
8 -17,60 80,00
9 17,60 80,00
10 17,60 62,70
11 15,00 60,90
12 15,00 16,00
13 50,00 11,20
14 55,00 9,70
15 60,00 7,00
16 60,00 0,00
17 -60,00 0,00
A = 3634,640
Jf = 2326516,4337
Yg = 30,31
<nessuna armatura di precompressione>
Armature lente longitudinali :
n. Z area
1 3,00 18,096 4Ø24 armatura longit. appoggio
n = 15,000
Aid = 3887,978
Jf,id = 2503091,8776
Yg,id = 28,53
Sollecitazioni :
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istante Mesterno
prima del getto 0,00
dopo getto 2a fase 0,00
Tensioni sul calcestruzzo :
e,max i,max
prima del getto 0,00 0,00
dopo getto 2a fase 0,00 0,00
Tensioni sugli acciai :
sp long,inf
prima del getto 0,00 0,00
dopo getto 2a fase 0,00 0,00
Momenti di rottura in flessione retta
armature pretese: sp,z=0,00=0,00000
fless. Z asse neutro Mr sup Zsup inf Zinf
(+) 67,90 5,134451E7 -0,00186 80,00 0,01000 3,00
(-) 2,14 -1131881,00 0,00141 3,00 -0,00350 0,00
6.1.1.2 Verifica rottura a taglio
Calcestruzzo: [rad] bW Staffe: ASW
0,785 30,00 0,452
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d K Asl l cp c
77,00 1,510 18,096 0,0078 0,00 1,000
VRd VRsd VRcd
137869,80 1226762,00 1344507,00
Vd,max = 284950,89 < 1226761,88
Seconda fase: trave + getto in opera
Tensioni sul calcestruzzo :
e,max i,max
trave prefabbricata 0,00 0,00
getto in opera 0,00 0,00
Verifica in esercizio
Sezione di calcolo :
n. Y Z
1 -60,00 0,00
2 -60,00 7,00
3 -55,00 9,70
4 -50,00 11,20
5 -15,00 16,00
6 -15,00 60,90
7 -17,60 62,70
8 -17,60 80,00
9 17,60 80,00
10 17,60 62,70
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11 15,00 60,90
12 15,00 16,00
13 50,00 11,20
14 55,00 9,70
15 60,00 7,00
16 60,00 0,00 fine prefabb.
17 -60,00 0,00
18 -95,00 110,00 getto in opera
19 75,00 110,00 (m=1,000)
20 75,00 80,00
21 -95,00 80,00
22 -95,00 110,00
A = 8734,640
Jf = 11591300,2301
Yg = 68,08
<nessuna armatura di precompressione>
Armature lente longitudinali :
n. Z area
1 3,00 18,096 4Ø24 armatura longit. appoggio
n = 15,000
Aid = 8987,978
Jf,id = 12634025,5158
Yg,id = 66,25
Cadute di tensione da maturazione soletta a t=inf. :
Cadute di tensione da maturazione soletta a t=inf. :
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AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 79 di 166
% sp sp/spi
ritiro cls 48,9% 3019,69 2,4%
rilassamento acciaio 24,1% 1473,32 1,2%
viscosità cls 100,0% 9695,79 7,7%
Tensioni sul cls - TRAVE H=80 CM :
e,max e,min
i,max i,min
dopo iniezione cavi 0,00 0,00 0,00 0,00
t=inf.-SLE Rare 0,00 0,00 0,00 0,00
t=inf.-SLE Quasi Permanenti 0,00 0,00 0,00 0,00
Tensioni sul cls - getto in opera :
e,max e,min
i,max i,min
dopo iniezione cavi 0,00 0,00 0,00 0,00
t=inf.-SLE Rare 0,00 0,00 0,00 0,00
t=inf.-SLE Frequenti 0,00 0,00 0,00 0,00
t=inf.-SLE Quasi Permanenti 0,00 0,00 0,00 0,00
Tensioni sugli acciai :
sp long,inf
dopo iniezione cavi 0,00 0,00
t=inf.-SLE Rare 0,00 0,00
t=inf.-SLE Frequenti 0,00 0,00
t=inf.-SLE Quasi Permanenti 0,00 0,00
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D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 80 di 166
Momenti di rottura per flessione retta
armature di precompressione :
Z sp
Armature pretese 0,00 0,00000
fless. Z asse neutro Mr sup Zsup inf Zinf
(+) 102,41 7,390763E7 -0,00076 110,00 0,01000 3,00
(-) 2,14 -1133066,00 0,00141 3,00 -0,00350 0,00
Verifica rottura per taglio
Calcestruzzo: [rad] bW Staffe: ASW
0,785 30,00 0,452
d K Asl l cp c
107,00 1,432 18,096 0,0056 0,00 1,000
VRd VRsd VRcd
162892,50 1704721,00 1868340,00
Vd,max = 887379,02 < 1704721,06
Verifica sezione X=275,00 - L/8
Prima fase: sola trave
n. Y Z
1 -60,00 0,00
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5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 81 di 166
2 -60,00 7,00
3 -55,00 9,70
4 -50,00 11,20
5 -7,00 17,10
6 -7,00 55,30
7 -17,60 62,70
8 -17,60 80,00
9 17,60 80,00
10 17,60 62,70
11 7,00 55,30
12 7,00 17,10
13 50,00 11,20
14 55,00 9,70
15 60,00 7,00
16 60,00 0,00
17 -60,00 0,00
A = 2970,100
Jf = 2189706,4698
Yg = 28,73
Armature di precompressione :
n. Z area
1 15,00 4,170
2 10,00 11,120
3 5,00 22,240
Armature lente longitudinali :
n. Z area
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5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 82 di 166
1 0,00 21,991 7Ø20 lembo inferiore
2 0,00 12,566 4Ø20 lembo superiore
n = 6,000
Aid = 3330,538
Jf,id = 2394407,5046
Yg,id = 26,05
Cadute di tensione prima del taglio trefoli :
% sp sp/spi
ritiro cls 25,5% 1575,90 1,3%
rilassamento acciaio 30,6% 1870,57 1,5%
Sollecitazioni :
istante Mesterno Nprecomp. Mprecomp.
t=0 dopo taglio trefoli 18595203,05 -4582545,60 -96855355,54
prima del getto 18595203,05 -4211095,83 -89004500,93
dopo getto 2a fase 49953919,12 -4209418,34 -88969045,95
Tensioni sul calcestruzzo :
e,max i,max
t=0 dopo taglio trefoli 110,65 -2093,59
prima del getto 67,72 -1907,49
dopo getto 2a fase -638,89 -1566,37
Tensioni sugli acciai :
sp long,inf
long,sup
t=0 dopo taglio trefoli 112681,56 -10467,96 -10467,96
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5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 83 di 166
prima del getto 103605,96 -9537,47 -9537,47
dopo getto 2a fase 104814,42 -7831,83 -7831,83
Cadute di tensione dal taglio trefoli al getto soletta :
% sp sp/spi
ritiro cls 25,5% 1575,90 1,3%
rilassamento acciaio 19,1% 1170,23 0,9%
viscosità cls 42,4% 7151,28 5,7%
Cadute di tensione durante maturazione soletta :
% sp sp/spi
ritiro cls 0,1% 8,51 0,0%
rilassamento acciaio 0,1% 4,15 0,0%
viscosità cls 0,2% 32,03 0,0%
Momenti di rottura in flessione retta
armature pretese: sp,z=7,59=0,00545
fless. Z asse neutro Mr sup Zsup inf Zinf
(+) 3,06 1,652781E8 -0,00350 80,00 0,00014 0,00
(-) 9,06 -2,211275E7 0,00229 15,00 -0,00350 0,00
Md,max = 67437790,81 < Mr
Verifica rottura a taglio
Calcestruzzo: [rad] bW Staffe: ASW
0,381 14,00 0,113
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5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 84 di 166
d K Asl l cp c
80,00 1,500 37,530 0,0200 1417,83 1,130
VRd VRsd VRcd
328973,40 796597,20 507912,60
Vd,max = 207072,97 < 507912,61
Seconda fase: trave + getto in opera
Tensioni sul calcestruzzo :
e,max i,max
trave prefabbricata -639,08 -1565,53
getto in opera 0,00 0,00
Verifica in esercizio
Sezione di calcolo :
n. Y Z
1 -60,00 0,00
2 -60,00 7,00
3 -55,00 9,70
4 -50,00 11,20
5 -7,00 17,10
6 -7,00 55,30
7 -17,60 62,70
8 -17,60 80,00
9 17,60 80,00
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5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 85 di 166
10 17,60 62,70
11 7,00 55,30
12 7,00 17,10
13 50,00 11,20
14 55,00 9,70
15 60,00 7,00
16 60,00 0,00 fine prefabb.
17 -60,00 0,00
18 -95,00 110,00 getto in opera
19 75,00 110,00 (m=0,895)
20 75,00 80,00
21 -95,00 80,00
22 -95,00 110,00
A = 7533,996
Jf = 10434009,2103
Yg = 68,87
Armature di precompressione :
n. Z area
1 15,00 4,170
2 10,00 11,120
3 5,00 22,240
Armature lente longitudinali :
n. Z area
1 0,00 21,991 7Ø20 lembo inferiore
2 0,00 12,566 4Ø20 lembo superiore
3 85,00 50,265 16Ø20 lembo sup
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5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 86 di 166
4 105,00 50,265 16Ø20 lembo inf
n = 6,000
Aid = 8397,088
Jf,id = 12341371,4310
Yg,id = 67,65
Cadute di tensione da maturazione soletta a t=inf. :
% sp sp/spi
ritiro cls 48,9% 3019,69 2,4%
rilassamento acciaio 24,1% 1473,32 1,2%
viscosità cls 57,4% 9695,79 7,7%
Tensioni sul cls - TRAVE H=80 CM :
e,max e,min
i,max i,min
dopo iniezione cavi -639,08 -639,08 -1565,53 -1565,53
t=inf.-SLE Rare -608,59 -712,49 -752,52 -1321,73
t=inf.-SLE Quasi Permanenti -608,59 -636,26 -1170,14 -1321,73
Tensioni sul cls - getto in opera :
e,max e,min
i,max i,min
dopo iniezione cavi 0,00 0,00 0,00 0,00
t=inf.-SLE Rare -44,30 -363,16 27,28 -65,69
Tensioni sugli acciai :
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5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 87 di 166
sp long,inf
long,sup
dopo iniezione cavi 104773,43 -7827,63 -7827,63
t=inf.-SLE Rare 108417,81 -3762,62 -8008,46
t=inf.-SLE Frequenti 107758,56 -4505,20 -8008,46
t=inf.-SLE Quasi Permanenti 106564,09 -5850,68 -8008,46
Momenti di rottura per flessione retta
armature di precompressione :
Z sp
Armature pretese 7,59 0,00514
fless. Z asse neutro Mr sup Zsup inf Zinf
(+) 86,34 6,552486E8 -0,00274 110,00 0,01000 0,00
(-) 29,38 -3,538531E8 0,00901 105,00 -0,00350 0,00
Md,max = 210961033,02 < Mr
Verifica rottura per taglio
Calcestruzzo: [rad] bW Staffe: ASW
0,484 14,00 0,113
d K Asl l cp c
110,00 1,426 72,088 0,0200 1237,98 1,250
VRd VRsd VRcd
404667,90 833990,70 922599,00
Vd,max = 692359,55 < 833990,65
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5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 88 di 166
Verifica sezione X=525,00 - L/4
Prima fase: sola trave
n. Y Z
1 -60,00 0,00
2 -60,00 7,00
3 -55,00 9,70
4 -50,00 11,20
5 -7,00 17,10
6 -7,00 55,30
7 -17,60 62,70
8 -17,60 80,00
9 17,60 80,00
10 17,60 62,70
11 7,00 55,30
12 7,00 17,10
13 50,00 11,20
14 55,00 9,70
15 60,00 7,00
16 60,00 0,00
17 -60,00 0,00
A = 2970,100
Jf = 2189706,4698
Yg = 28,73
Armature di precompressione :
n. Z area
1 15,00 4,170
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5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 89 di 166
2 10,00 11,120
3 5,00 22,240
Armature lente longitudinali :
n. Z area
1 0,00 21,991 7Ø20 lembo inferiore
2 0,00 12,566 4Ø20 lembo superiore
n = 6,000
Aid = 3330,538
Jf,id = 2394407,5046
Yg,id = 26,05
Cadute di tensione prima del taglio trefoli :
% sp sp/spi
ritiro cls 25,5% 1575,90 1,3%
rilassamento acciaio 30,6% 1870,57 1,5%
Sollecitazioni :
istante Mesterno Nprecomp. Mprecomp.
t=0 dopo taglio trefoli 30435696,12 -4582545,60 -96855355,54
prima del getto 30435696,12 -4224093,44 -89279214,56
dopo getto 2a fase 82125887,45 -4222612,88 -89247921,98
Tensioni sul calcestruzzo :
e,max i,max
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5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 90 di 166
t=0 dopo taglio trefoli -156,15 -1964,79
prima del getto -197,58 -1785,20
dopo getto 2a fase -1362,31 -1222,90
Tensioni sugli acciai :
sp long,inf
long,sup
t=0 dopo taglio trefoli 113137,86 -9823,94 -9823,94
prima del getto 104379,82 -8926,01 -8926,01
dopo getto 2a fase 106371,79 -6114,51 -6114,51
Cadute di tensione dal taglio trefoli al getto soletta :
% sp sp/spi
ritiro cls 25,5% 1575,90 1,3%
rilassamento acciaio 19,1% 1170,23 0,9%
viscosità cls 41,2% 6804,95 5,4%
Cadute di tensione durante maturazione soletta :
% sp sp/spi
ritiro cls 0,1% 8,51 0,0%
rilassamento acciaio 0,1% 4,15 0,0%
viscosità cls 0,2% 26,78 0,0%
Momenti di rottura in flessione retta
armature pretese: sp,z=7,59=0,00546
fless. Z asse neutro Mr sup Zsup inf Zinf
(+) 3,00 1,652709E8 -0,00350 80,00 0,00014 0,00
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5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 91 di 166
(-) 9,09 -2,210177E7 0,00228 15,00 -0,00350 0,00
Md,max = 110869948,05 < Mr
Verifica rottura a taglio
Calcestruzzo: [rad] bW Staffe: ASW
0,381 14,00 0,113
d K Asl l cp c
80,00 1,500 72,088 0,0200 1422,21 1,126
VRd VRsd VRcd
329708,60 796597,20 506011,20
Vd,max = 140275,23 < 506011,25
Seconda fase: trave + getto in opera
Tensioni sul calcestruzzo :
e,max i,max
trave prefabbricata -1362,48 -1222,16
getto in opera 0,00 0,00
Verifica in esercizio
Sezione di calcolo :
n. Y Z
1 -60,00 0,00
2 -60,00 7,00
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5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 92 di 166
3 -55,00 9,70
4 -50,00 11,20
5 -7,00 17,10
6 -7,00 55,30
7 -17,60 62,70
8 -17,60 80,00
9 17,60 80,00
10 17,60 62,70
11 7,00 55,30
12 7,00 17,10
13 50,00 11,20
14 55,00 9,70
15 60,00 7,00
16 60,00 0,00 fine prefabb.
17 -60,00 0,00
18 -95,00 110,00 getto in opera
19 75,00 110,00 (m=0,895)
20 75,00 80,00
21 -95,00 80,00
22 -95,00 110,00
A = 7533,996
Jf = 10434009,2103
Yg = 68,87
Armature di precompressione :
n. Z area
1 15,00 4,170
2 10,00 11,120
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PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 93 di 166
3 5,00 22,240
Armature lente longitudinali :
n. Z area
1 0,00 21,991 7Ø20 lembo inferiore
2 0,00 12,566 4Ø20 lembo superiore
3 85,00 50,265 16Ø20 lembo sup
4 105,00 50,265 16Ø20 lembo inf
n = 6,000
Aid = 8397,088
Jf,id = 12341371,4310
Yg,id = 67,65
Cadute di tensione da maturazione soletta a t=inf. :
% sp sp/spi
ritiro cls 48,9% 3019,69 2,4%
rilassamento acciaio 24,1% 1473,32 1,2%
viscosità cls 58,7% 9695,79 7,7%
Tensioni sul cls - TRAVE H=80 CM :
e,max e,min
i,max i,min
dopo iniezione cavi -1362,48 -1362,48 -1222,16 -1222,16
t=inf.-SLE Rare -1331,99 -1502,79 -42,70 -978,37
t=inf.-SLE Quasi Permanenti -1331,99 -1377,60 -728,48 -978,37
Tensioni sul cls - getto in opera :
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e,max e,min
i,max i,min
dopo iniezione cavi 0,00 0,00 0,00 0,00
t=inf.-SLE Rare -44,30 -568,44 27,28 -125,56
Tensioni sugli acciai :
sp long,inf
long,sup
dopo iniezione cavi 106335,61 -6110,80 -6110,80
t=inf.-SLE Rare 111606,65 -213,49 -6291,64
t=inf.-SLE Frequenti 110522,85 -1434,29 -6291,64
t=inf.-SLE Quasi Permanenti 108562,55 -3642,42 -6291,64
Momenti di rottura per flessione retta
armature di precompressione :
Z sp
Armature pretese 7,59 0,00522
fless. Z asse neutro Mr sup Zsup inf Zinf
(+) 86,34 6,552486E8 -0,00274 110,00 0,01000 0,00
(-) 30,46 -3,53287E8 0,00856 105,00 -0,00350 0,00
Md,max = 346809654,80 < Mr
Verifica rottura per taglio
Calcestruzzo: [rad] bW Staffe: ASW
0,426 14,00 0,113
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d K Asl l cp c
110,00 1,426 72,088 0,0200 1242,42 1,250
VRd VRsd VRcd
405694,10 965123,20 843479,00
Vd,max = 522923,52 < 843478,96
Verifica sezione X=1050,00 - L/2
Prima fase: sola trave
n. Y Z
1 -60,00 0,00
2 -60,00 7,00
3 -55,00 9,70
4 -50,00 11,20
5 -7,00 17,10
6 -7,00 55,30
7 -17,60 62,70
8 -17,60 80,00
9 17,60 80,00
10 17,60 62,70
11 7,00 55,30
12 7,00 17,10
13 50,00 11,20
14 55,00 9,70
15 60,00 7,00
16 60,00 0,00
17 -60,00 0,00
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A = 2970,100
Jf = 2189706,4698
Yg = 28,73
Armature di precompressione :
n. Z area
1 15,00 4,170
2 10,00 11,120
3 5,00 22,240
Armature lente longitudinali :
n. Z area
1 0,00 21,991 7Ø20 lembo inferiore
2 0,00 12,566 4Ø20 lembo superiore
n = 6,000
Aid = 3330,538
Jf,id = 2394407,5046
Yg,id = 26,05
Cadute di tensione prima del taglio trefoli :
% sp sp/spi
ritiro cls 25,5% 1575,90 1,3%
rilassamento acciaio 30,6% 1870,57 1,5%
Sollecitazioni :
istante Mesterno Nprecomp. Mprecomp.
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t=0 dopo taglio trefoli 40486736,14 -4582545,60 -96855355,54
prima del getto 40486736,14 -4235126,72 -89512410,74
dopo getto 2a fase 109435708,02 -4233813,33 -89484651,48
Tensioni sul calcestruzzo :
e,max i,max
t=0 dopo taglio trefoli -382,63 -1855,45
prima del getto -422,78 -1681,39
dopo getto 2a fase -1976,41 -931,35
Tensioni sugli acciai :
sp long,inf
long,sup
t=0 dopo taglio trefoli 113525,19 -9277,25 -9277,25
prima del getto 105036,73 -8406,96 -8406,96
dopo getto 2a fase 107693,79 -4656,73 -4656,73
Cadute di tensione dal taglio trefoli al getto soletta :
% sp sp/spi
ritiro cls 25,5% 1575,90 1,3%
rilassamento acciaio 19,1% 1170,23 0,9%
viscosità cls 40,1% 6510,96 5,2%
Cadute di tensione durante maturazione soletta :
% sp sp/spi
ritiro cls 0,1% 8,51 0,0%
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rilassamento acciaio 0,1% 4,15 0,0%
viscosità cls 0,1% 22,33 0,0%
Momenti di rottura in flessione retta
armature pretese: sp,z=7,59=0,00548
fless. Z asse neutro Mr sup Zsup inf Zinf
(+) 2,95 1,652784E8 -0,00350 80,00 0,00013 0,00
(-) 9,11 -2,208079E7 0,00226 15,00 -0,00350 0,00
Md,max = 147738205,82 < Mr
Verifica rottura a taglio
Calcestruzzo: [rad] bW Staffe: ASW
0,381 14,00 0,113
d K Asl l cp c
80,00 1,500 72,088 0,0200 1425,92 1,122
VRd VRsd VRcd
330332,70 796597,20 504397,20
Vd,max = 0,00 < 504397,24
Seconda fase: trave + getto in opera
Tensioni sul calcestruzzo :
e,max i,max
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trave prefabbricata -1976,56 -930,69
getto in opera 0,00 0,00
Verifica in esercizio
Sezione di calcolo :
Sezione di calcolo :
n. Y Z
1 -60,00 0,00
2 -60,00 7,00
3 -55,00 9,70
4 -50,00 11,20
5 -7,00 17,10
6 -7,00 55,30
7 -17,60 62,70
8 -17,60 80,00
9 17,60 80,00
10 17,60 62,70
11 7,00 55,30
12 7,00 17,10
13 50,00 11,20
14 55,00 9,70
15 60,00 7,00
16 60,00 0,00 fine prefabb.
17 -60,00 0,00
18 -95,00 110,00 getto in opera
19 75,00 110,00 (m=0,895)
20 75,00 80,00
21 -95,00 80,00
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22 -95,00 110,00
A = 7533,996
Jf = 10434009,2103
Yg = 68,87
Armature di precompressione :
n. Z area
1 15,00 4,170
2 10,00 11,120
3 5,00 22,240
Armature lente longitudinali :
n. Z area
1 0,00 21,991 7Ø20 lembo inferiore
2 0,00 12,566 4Ø20 lembo superiore
3 85,00 50,265 16Ø20 lembo sup
4 105,00 50,265 16Ø20 lembo inf
n = 6,000
Aid = 8397,088
Jf,id = 12341371,4310
Yg,id = 67,65
Cadute di tensione da maturazione soletta a t=inf. :
% sp sp/spi
ritiro cls 48,9% 3019,69 2,4%
rilassamento acciaio 24,1% 1473,32 1,2%
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viscosità cls 59,7% 9695,79 7,7%
Tensioni sul cls - TRAVE H=80 CM :
e,max e,min
i,max i,min
dopo iniezione cavi -1976,56 -1976,56 -930,69 -930,69
t=inf.-SLE Quasi Permanenti -1946,07 -2006,91 -353,58 -686,89
Tensioni sul cls - getto in opera :
e,max e,min
i,max i,min
dopo iniezione cavi 0,00 0,00 0,00 0,00
t=inf.-SLE Rare -44,30 -736,38 27,28 -174,53
Tensioni sugli acciai :
sp long,inf
long,sup
dopo iniezione cavi 107661,70 -4653,44 -4653,44
t=inf.-SLE Rare 114263,47 2742,84 -4834,27
t=inf.-SLE Frequenti 112831,81 1130,19 -4834,27
t=inf.-SLE Quasi Permanenti 110258,98 -1767,90 -4834,27
Momenti di rottura per flessione retta
armature di precompressione :
Z sp
Armature pretese 7,59 0,00528
fless. Z asse neutro Mr sup Zsup inf Zinf
(+) 86,34 6,552486E8 -0,00274 110,00 0,01000 0,00
(-) 31,40 -3,527424E8 0,00820 105,00 -0,00350 0,00
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Md,max = 459348486,72 < Mr
Verifica rottura per taglio
Calcestruzzo: [rad] bW Staffe: ASW
0,381 14,00 0,113
d K Asl l cp c
110,00 1,426 72,088 0,0200 1246,19 1,250
VRd VRsd VRcd
406565,20 1095323,00 772705,00
Vd,max = 117707,09 < 772704,96
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6. DIMENSIONAMENTO ISOLATORI IN GOMMA
In base alle reazioni e alle deformazioni esposte nel capitolo precedente si procede alla scelta degli isolatori.
Il committente ha richiesto l’utilizzo di isolatori i gomma
Si scelgono in base al carico massimo verticale agente sull’appoggio (circa 915.00 KN).
Si ipotizza in questa fase un isolatore con le seguenti caratteristiche:
spostamento massimo +/- 66 mm
carico verticale massimo in condizioni statiche 915.00 KN
carico verticale massimo in condizioni sismiche 420.00 KN
smorzamento 10%
kr (rigidezza orizzontale) = 4.08 KN/mm
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7. DIMENSIONAMENTO GIUNTO DI DILATAZIONE
Per “capacità di spostamento” dei giunti di dilatazione posti alle estremità dell’impalcato si intende la
capacità di deformarsi in allungamento (dilatazione), di accorciarsi (contrazione) e di deformarsi
trasversalmente (scorrimento). I giunti sono stati previsti secondo i seguenti indici prestativi:
Devono garantire come capacità di spostamento, senza danneggiarsi, l’assorbimento degli
spostamenti longitudinali e trasversali dovuti al normale esercizio dell’opera (SLE) per le variazioni
termiche, l’azione di frenatura, l’azione del vento, le azioni dei carichi mobili e quelle dovute ai carichi
permanenti portati;
Devono garantire come capacità di spostamento, senza danneggiarsi, l’assorbimento degli
spostamenti longitudinali e trasversali dovuti allo Stato Limite di Danno (SLD) in condizione sismica,
opportunamente combinati con quelli derivanti dalle variazioni termiche e dai carichi permanenti
portati;
Devono garantire la fruibilità del ponte in condizioni sismiche violente (SLC) opportunamente
combinato con le variazioni termiche e i carichi permanenti, anche se irreversibilmente danneggiati
in termini di capacità di spostamento;
Devono evitare, in termini di distanza strutturale tra la spalle e la testata della soletta, fenomeni
longitudinali di martellamento per un sisma violento (SLC) opportunamente combinato con le
variazioni termiche e i carichi permanenti.
In base alle dilatazioni presenti sull’impalcato (si vedano immagini riportate nei capitoli precedenti) si
prevede un giunto che abbia capacità di spostamento longitudinale pari a +/- 132 mm.
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8. DIMENSIONAMENTO DELLA SOLETTA IN CEMENTO ARMATO
I carichi gravanti sulla soletta sono riportati nel capitolo dedicato al dimensionamento dell’impalcato.
La tabella seguente riassume le sollcitazioni agenti
STATO LIMITE M+ (KNm) M
- (KNm)
SLU 90.34 - 93.25
SLE RARE 51.23 - 67.33
SLE FREQUENTI 9.80 -41.16
SLE QUASI PERMANENTI 19.63 -24.48
Le verifiche sono condotte su una strisciata di trave unitaria (le sollecitazioni infatti si riferiscono ad una
soletta di larghezza 1.00 ml).
Data la presenza della predalle (5 cm) lo spessore della soletta si considera ridotto, pari a 25 cm.
La sezione da verificare ha quindi dimensioni 100*26.
La verifica viene condotta tramite l’ausilio del programma PRO_VLIM, modulo aggiuntivo del programma
PRO_SAP per la verifica delle sezioni.
Il copri ferro è assunto pari a 3.50 cm.
Si arma la sezione con φ 20/20 cm.
La verifica è condotta in ottemperanza alle NTC 2008.
Geomeria della sezione
Vert. X Y
n. cm cm
1 0.0 0.0
2 0.0 25.0
3 100.0 25.0
4 100.0 0.0
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FIGURA 8-1 GEOMETRIA
Armature
Pos. X Y AreaPretens.
n. cm cm cmq (s/n)
1 19.7 20.5 3.1 no
2 34.8 20.5 3.1 no
3 50.0 20.5 3.1 no
4 65.2 20.5 3.1 no
5 80.3 20.5 3.1 no
6 80.3 4.5 3.1 no
7 65.2 4.5 3.1 no
8 50.0 4.5 3.1 no
9 34.8 4.5 3.1 no
10 19.7 4.5 3.1 no
FIGURA 8-2 ARMATURE
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Caratteristiche limite della sezione
Nu Mxu Myu Stato Sez.
kN kN m kN m
-1229.32 0.0000 0.0000 Completamente tesa
5932.65 0.0000 0.0003 Completamente compressa
0.00 115.6077 0.0000 Fibre inferiori tese
0.00 -115.6077 0.0000 Fibre superiori tese
0.00 0.0000 457.1336 Fibre di sinistra tese
0.00 0.0000 -457.1336 Fibre di destra tese
Verifiche stato limite ultimo
Per ogni combinazione di carico saranno svolte le verifiche:
Verifica per Mxu, Myu e Nu proporzionali (sigla verifica: P)
e in caso di verifica proporzionale positiva:
Verifica con rapporto Mxu, Myu assegnato (sigla verifica: M)
Verifica con Nu costante (sigla verifica: N)
Cmb. N Mx My Tipo Nu Mxu Myu Sd/Su Verif.
kN kN m kN m kN kN m kN m
1 0.00 90.3400 0.0000 P 0.00 115.6077 0.0000 0.780 OK
M n.d. n.d. n.d. n.d.
N 0.00 115.6077 0.0000 0.780
2 0.00 -93.2500 0.0000 P 0.00 -115.6077 0.0000 0.810 OK
M n.d. n.d. n.d. n.d.
N 0.00 -115.6077 0.0000 0.810
Riepilogo combinazioni maggiormente gravose:
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Cmb. N Mx My Tipo Nu Mxu Myu Sd/Su Verif.
kN kN m kN m kN kN m kN m
2 0.00 -93.2500 0.0000 P 0.00 -115.6077 0.0000 0.810 OK
1 0.00 90.3400 0.0000 M n.d. n.d. n.d. n.d. OK
2 0.00 -93.2500 0.0000 N 0.00 -115.6077 0.0000 0.810 OK
FIGURA 8-3 DOMINIO SLU
Verifiche stato limite di esercizio per c. c. rare
Valori limite (tensioni: segno (-) = compressione, (+) = trazione):
CLS: cL = 19.92 kN/mq (verifica Ok per c/cL < 1)
Acciaio: aL = 360.00 kN/mq (verifica Ok per a/aL < 1)
Cmb Mx My N c c/cL a a/aL
n. e stato kN m kN m kN kN/mq kN/mq
3 OK 51.2300 0.0000 0.00 -6.53 0.33 184.16 0.51
4 OK -67.3300 0.0000 0.00 -8.59 0.43 242.03 0.67
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Verifiche stato limite di esercizio per c. c. frequenti
Valori limite:
Fessure: WkL = 0.40 mm (verifica Ok per Wk/WkL < 1)
Cmb Mx My N Wk Wk/WkL
n. e stato kN m kN m kN mm
3 OK 51.2300 0.0000 0.00 -6.53 0.33 184.16 0.51
4 OK -67.3300 0.0000 0.00 -8.59 0.43 242.03 0.67
Verifiche stato limite di esercizio per c. c. quasi permanenti
Valori limite:
CLS: cL = 14.94 kN/mq (verifica Ok per c/cL < 1)
Fessure: WkL = 0.30 mm (verifica Ok per Wk/WkL < 1)
Cmb Mx My N c c/cL WkWk/WkL
n. e stato kN m kN m kN kN/mq mm
7 OK 19.6300 0.0000 0.00 -2.50 0.17 0.00 0.00
8 OK -24.4800 0.0000 0.00 -3.12 0.21 0.00 0.00
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9. DIMENSIONAMENTO DELLE PREDALLES
La soletta dell’impalcato presenta andamento parallelo alla careggiata staradale. Le predalles risultano
quindi avere geometrie diverse.
Le predalles intermedie presentano luci ridotte e, al fine di disporre correttamente il traliccio, presentano
schema statico di semplice appoggio. Non si ritiene dimensionante in questa fase il dimensionamento delle
predalles intemedie in quanto fungono solo da cassero a perdere per una luve ridotta.
Si procede alla verifica della predalles più sollecitata, quella laterale, che presenta schema statico di trave a
due campate, una a sbalzo ed una in semplice appoggio. La campata in semplice appoggio ha luce 150.00
cm, mentre lo sbalzo di 100.00 cm.
Per le lastre predalle si prevedono moduli da 120 cm, armati con 6 tralicci, ognuno di essi costituito da due
ferri longitudinali inferiori i = 14mm ed uno superiore s=16 mm e da una doppia staffatura continua
ds=10mm/200 (vedi schema di seguito riportato).
Per il traliccio si prevede un’altezza complessiva di 190 mm
Le caratteristiche geometriche assunte per il traliccio sono le seguenti:
H = 160 mm
Φs = 16 mm
Φi = 12 mm
ds = φ 10/20 cm
β = 10°
α = 62°
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FIGURA 9-1 TRALICCIO
Si procede quindi alla verifica del solaio con suddetto traliccio.
Considerando un copriferro di 25 mm l’altezza utile h del traliccio risulta di 132 mm.
I carichi in gioco sono di seguito riassunti:
pL = peso lastra (=25 KN/mc) = 2.10 KN/m
pg = peso getto (=26 KN/mc) = 9.36 KN/m
pv = sovraccarico di costruzione (1.50 KN/mq) = 1.80 KN/m
F = Peso veletta e sopralzo del cordolino terminale = 8.00 KN.
L’immagine seguente mostra lo schema di carico utilizzato e i carichi assegnati al modello.
FIGURA 9-2 SCHEMA DI CARICO
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FIGURA 9-3 PESO DELLA LASTRA
FIGURA 9-4 PESO DEL GETTO
FIGURA 9-5 SOVRACCARICO
FIGURA 9-6 PESO VELETTA
Le immagini seguenti mostrano invece i momenti massimi generati dal singolo casi di carico.
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FIGURA 9-7 PESO DELLA LASTRA: DIAGRAMMA MOMENTO
FIGURA 9-8 PESO GETTO: DIAGRAMMA MOMENTO
FIGURA 9-9 SOVRACCARICO: DIAGRAMMA MOMENTO
FIGURA 9-10 PESO VELETTA: DIAGRAMMA MOMENTO
Combinando i momenti ottenuti otteniamo i seguenti momenti agli SLU sulle predalles.
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Dati i ridotti momenti si effettua la verifica solo in fase 2 e solo per momento negativo
Fase 2
M- = 1.35*(1.05+0.90+4.68) + 1.50*7.83 = 26.13 KNm
Per quanto concerne il momento su ogni traliccio agisce una forza di:
F = M/(h*6) = 24.59 KN
I ferri superiori del traliccio (1φ16) di acciaio B450C possono resistere ad una forza di circa 78.67 KN.
La verifica pertanto risulta soddisfatta.
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10. DIMENSIONAMENTO DELLE SOTTOSTRUTTURE
10.1. SPALLA PASSANTE
L’immagine seguente mostra la spalla del ponte oggetto della presente relazione. Il pulvino, di dimensioni
1.80 m * 2.00 ml è fondato su 5 diaframmi idraulici disposti parallelamente all’argine e di dimensioni
1.00*2.50 metri.
Il pulvino risulta assimilabile ad un elemento tozzo. La sua funzione è di puro collegamento coi diaframmi:
non presenta sporti in senso longitudinale e sporti limitati in senso trasversale.
Funge da “trave di coronamento” dei diaframmi di fondazione. La verifica è stata condotta nell’ipotesi che il
pulvino ripartisca solo i carichi provenienti dall’impalcato e che siano i diaframmi gli elementi resistenti.
I carichi provenienti dall’impalcato vengono trasferiti direttamente dai diaframmi che verranno
opportunamente dimensionati nel proseguo.
L’armatura dei diaframmi dovrà comunque essere opportunamente distribuita e collegata alla trave di
ripartizione, creando con essa una struttura unica di fondazione.
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FIGURA 10-1 SPALLA
10.2. DIAFRAMMI
10.2.1.1 Dimensionamento geotecnico
Come detto precedentemente è il diaframma ad essere sottoposto ai carichi provenienti dall’impalcato.
La paratia è costituita da 5 diaframmi e presenta lunghezza di 12.50 metri.
I carichi provenienti dall’impalcato vengono distribuiti dal pulvino (comportamento di trave continua) in cima
al diaframma.
Per la caratterizzazione geotecnica si fa riferimento alla relazione geotecnica fornita. Si riporta la tabella
estrapolata dalla relazione geotecnica coi parametri del terreno che verranno utilizzati nella modellazione.
Profondità Unità zw gn f’ (*) c’ (*) cu (*) E’ M
(m da p.c. ) - (m) (kN/m3) (°) (kPa) (kPa) (kPa) (kPa)
(Qref 8.80 m s.l.m.)
0.0÷18.0 1
1.0
17.5 22-24 2-4 20-60 2225 3000
18.0÷20.0 6 15.0 15 0 35 3715 5000
20.0÷26.0 5 19.5 33-35 0 - 56000 -
26.0÷27.0 4 19.5 32-35 0 - 45000 -
27.0÷30.0 1 17.5 22-24 2-4 85 15990 12400
30.0÷32.0 2 18.5 29-31 0 - 28800 -
32.0÷34.0 4 19.5 32-35 0 - 45000 -
Da 34.0 5 19.5 33-35 0 - 56000 -
Qref = quota assoluta inizio caratterizzazione (m s.l.m.);
zw = profondità media di falda da p.c. da rilievo piezometrico (m). Il valore di progetto relativo alla profondità di falda è da
assumersi pari a (zw = 1.0 m). Tale valore potrà subire variazione a seguito di ulteriori letture del livello piezometrico;
n = peso di volume naturale (kN/m3);
(*) = Il valore caratteristico di tale parametro viene determinato come segue:
valori prossimi al valore medio dovranno essere assunti per verifiche che coinvolgono un volume di terreno tale da
compensare eventuali eterogeneità e/o quando la struttura a contatto con il terreno presenta una rigidezza tale da
consentire il trasferimento delle azioni dalle zone più resistenti a quelle meno resistenti;
valori prossimi al valore minimo di tale parametro dovranno essere adottati per verifiche che coinvolgono modesti
volumi di terreno e/o quando la struttura a contatto con il terreno non è in grado di garantire il trasferimento delle azioni
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dalle zone più resistenti a quelle meno resistenti a causa della sua scarsa rigidezza.
’ = valore dell’angolo di resistenza al taglio (°);
c’ = valore della coesione efficace (kPa);
Cu = valore della coesione non drenata (kPa);
E’ = modulo di Young (kPa);
M = valore del modulo edometrico.
FIGURA 5.1.11-1 STRATIGRAFIA
per quanto concerne le rigidezze del terreno esse verranno prese in adeguata considerazione in base alla
tabella sotto riportata.
Kwinkler = 1 370 kN/m3 a profondità 2.00 m
Kwinkler = 2 563 kN/m3 a profondità 7.00 m
Kwinkler = 4 332 kN/m3 a profondità 20.00 m
Costante di reazione
FIGURA 5.1.11-2 K DI WINKLER
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In base sempre alla relazione geotecnica si decide la lunghezza dei diaframmi. Dal calcolo dell’impalcato si
evince che il diaframma è soggetto ad un carico di circa 520.00 KN/ml che porta a determinare, in base
all’immagine sotto riportata, una lunghezza dei diaframmi pari a 20.00 ml.
10
15
20
25
30
35
40
45
50
0 1000
2000
3000
4000
5000
L (m
)
Rc,d (KN/m)
DPO09 - Ponte sul canale "Derivazione S.Bianca" - ZO3 tratto CNTC del 14/01/2008
Capacità portante a compressione - Diaframmi s=1000mm
A1C1: A1+M1+R1
A1C2: A2+M1+R2
A2C1: A1+M1+R3
FIGURA 5.1.11-3 CAPACITA’ PORTANTE DIAFRAMMA A COMRPESSIONE
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10.2.1.2 Modellazione
Con l’ausilio del programma PRO_SAP viene modellati i diaframmi come elementi “aste” con vincoli elastici
nei nodi per simulare la rigidezza orizzontale del terreno.
I valori di tali rigidezze sono presi dalla relazione geotecnica dell’opera in questione.
FIGURA 10-4 MODELLAZIONE UTILIZZATA
Vengono inoltre modellati isolatori elastometrici per simulare lo smorzamento dei carichi derivanti
dall’impalcato.
Si riportano in seguito le sezioni utilizzate e le caratteristiche dei nodi della modellazione.
Il programma consente l’uso di sezioni diverse. Sono previsti i seguenti tipi di sezione:
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1 sezione di tipo generico
Le sezioni utilizzate nella modellazione sono individuate da una sigla identificativa ed un codice numerico (gli
elementi strutturali richiamano quest’ultimo nella propria descrizione). Per ogni sezione vengono riportati in
tabella i seguenti dati:
Area area della sezione
A V2 area della sezione/fattore di taglio (per il taglio in direzione 2)
A V3 area della sezione/fattore di taglio (per il taglio in direzione 3)
Jt fattore torsionale di rigidezza
J2-2 momento d'inerzia della sezione riferito all’asse 2
J3-3 momento d'inerzia della sezione riferito all’asse 3
W2-2 modulo di resistenza della sezione riferito all’asse 2
W3-3 modulo di resistenza della sezione riferito all’asse 3
Wp2-2 modulo di resistenza plastico della sezione riferito all’asse 2
Wp3-3 modulo di resistenza plastico della sezione riferito all’asse 3
I dati sopra riportati vengono utilizzati per la determinazione dei carichi inerziali e per la definizione delle
rigidezze degli elementi strutturali; qualora il valore di Area V2 (e/o Area V3) sia nullo la deformabilità per
taglio V2 (e/o V3) è trascurata. La valutazione delle caratteristiche inerziali delle sezioni è condotta nel
riferimento 2-3 dell’elemento.
rettangolare
Per quanto concerne le sezioni di tipo generico (tipo 1.):
i valori dimensionali con prefisso B sono riferiti all’asse 2
i valori dimensionali con prefisso H sono riferiti all’asse 3
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Id Tipo Area A V2 A V3 Jt J 2-2 J 3-3 W 2-2 W 3-3 Wp 2-2 Wp 3-3
cm2 cm2 cm2 cm4 cm4 cm4 cm3 cm3 cm3 cm3
1 PULVINO 3.600e+04 3.000e+04 3.000e+04 1.812e+08 9.720e+07 1.200e+08 1.080e+06 1.200e+06 1.620e+06 1.800e+06
2 DIAFRAMMA 2.500e+04 2.083e+04 2.083e+04 6.233e+07 1.302e+08 2.083e+07 1.042e+06 4.167e+05 1.563e+06 6.250e+05
TABELLA DATI TRAVI
Elem. Note Nodo I Nodo J Mat. Sez. Rotaz. Svincolo I Svincolo J Wink V Wink O
gradi daN/cm3 daN/cm3
1 Trave 3 275 3 1
2 Trave 1 6 3 1
3 Trave 4 9 3 1
4 Trave 5 340 3 1
5 Trave 6 209 3 1
6 Trave 7 1 3 1
7 Trave 9 210 3 1
8 Trave 8 5 3 1
9 Pilas. 17 49 3 2
10 Pilas. 18 50 3 2
11 Pilas. 19 51 3 2
12 Pilas. 20 52 3 2
13 Pilas. 21 53 3 2
14 Pilas. 22 54 3 2
15 Pilas. 23 55 3 2
16 Pilas. 24 56 3 2
17 Pilas. 25 57 3 2
18 Pilas. 26 58 3 2
19 Pilas. 27 59 3 2
20 Pilas. 28 60 3 2
21 Pilas. 29 61 3 2
22 Pilas. 30 62 3 2
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23 Pilas. 31 63 3 2
24 Pilas. 32 64 3 2
25 Pilas. 33 65 3 2
26 Pilas. 34 66 3 2
27 Pilas. 35 67 3 2
28 Pilas. 36 68 3 2
29 Pilas. 37 69 3 2
30 Pilas. 38 70 3 2
31 Pilas. 39 71 3 2
32 Pilas. 40 72 3 2
33 Pilas. 41 73 3 2
34 Pilas. 42 74 3 2
35 Pilas. 43 75 3 2
36 Pilas. 44 76 3 2
37 Pilas. 45 77 3 2
38 Pilas. 46 78 3 2
39 Pilas. 47 79 3 2
40 Pilas. 48 80 3 2
41 Pilas. 49 33 3 2
42 Pilas. 50 34 3 2
43 Pilas. 51 35 3 2
44 Pilas. 52 36 3 2
45 Pilas. 53 37 3 2
46 Pilas. 54 38 3 2
47 Pilas. 55 39 3 2
48 Pilas. 56 40 3 2
49 Pilas. 57 41 3 2
50 Pilas. 58 42 3 2
51 Pilas. 59 43 3 2
52 Pilas. 60 44 3 2
53 Pilas. 61 45 3 2
54 Pilas. 62 46 3 2
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55 Pilas. 63 47 3 2
56 Pilas. 64 48 3 2
57 Pilas. 65 25 3 2
58 Pilas. 66 26 3 2
59 Pilas. 67 27 3 2
60 Pilas. 68 28 3 2
61 Pilas. 69 29 3 2
62 Pilas. 70 30 3 2
63 Pilas. 71 31 3 2
64 Pilas. 72 32 3 2
65 Pilas. 73 21 3 2
66 Pilas. 74 22 3 2
67 Pilas. 75 23 3 2
68 Pilas. 76 24 3 2
69 Pilas. 77 19 3 2
70 Pilas. 78 20 3 2
71 Pilas. 79 18 3 2
72 Pilas. 80 1 3 2
73 Pilas. 81 113 3 2
74 Pilas. 82 114 3 2
75 Pilas. 83 115 3 2
76 Pilas. 84 116 3 2
77 Pilas. 85 117 3 2
78 Pilas. 86 118 3 2
79 Pilas. 87 119 3 2
80 Pilas. 88 120 3 2
81 Pilas. 89 121 3 2
82 Pilas. 90 122 3 2
83 Pilas. 91 123 3 2
84 Pilas. 92 124 3 2
85 Pilas. 93 125 3 2
86 Pilas. 94 126 3 2
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REGIONE EMILIA ROMAGNA
AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 124 di 166
87 Pilas. 95 127 3 2
88 Pilas. 96 128 3 2
89 Pilas. 97 129 3 2
90 Pilas. 98 130 3 2
91 Pilas. 99 131 3 2
92 Pilas. 100 132 3 2
93 Pilas. 101 133 3 2
94 Pilas. 102 134 3 2
95 Pilas. 103 135 3 2
96 Pilas. 104 136 3 2
97 Pilas. 105 137 3 2
98 Pilas. 106 138 3 2
99 Pilas. 107 139 3 2
100 Pilas. 108 140 3 2
101 Pilas. 109 141 3 2
102 Pilas. 110 142 3 2
103 Pilas. 111 143 3 2
104 Pilas. 112 144 3 2
105 Pilas. 113 97 3 2
106 Pilas. 114 98 3 2
107 Pilas. 115 99 3 2
108 Pilas. 116 100 3 2
109 Pilas. 117 101 3 2
110 Pilas. 118 102 3 2
111 Pilas. 119 103 3 2
112 Pilas. 120 104 3 2
113 Pilas. 121 105 3 2
114 Pilas. 122 106 3 2
115 Pilas. 123 107 3 2
116 Pilas. 124 108 3 2
117 Pilas. 125 109 3 2
118 Pilas. 126 110 3 2
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PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 125 di 166
119 Pilas. 127 111 3 2
120 Pilas. 128 112 3 2
121 Pilas. 129 89 3 2
122 Pilas. 130 90 3 2
123 Pilas. 131 91 3 2
124 Pilas. 132 92 3 2
125 Pilas. 133 93 3 2
126 Pilas. 134 94 3 2
127 Pilas. 135 95 3 2
128 Pilas. 136 96 3 2
129 Pilas. 137 85 3 2
130 Pilas. 138 86 3 2
131 Pilas. 139 87 3 2
132 Pilas. 140 88 3 2
133 Pilas. 141 83 3 2
134 Pilas. 142 84 3 2
135 Pilas. 143 82 3 2
136 Pilas. 144 209 3 2
137 Pilas. 145 177 3 2
138 Pilas. 146 178 3 2
139 Pilas. 147 179 3 2
140 Pilas. 148 180 3 2
141 Pilas. 149 181 3 2
142 Pilas. 150 182 3 2
143 Pilas. 151 183 3 2
144 Pilas. 152 184 3 2
145 Pilas. 153 185 3 2
146 Pilas. 154 186 3 2
147 Pilas. 155 187 3 2
148 Pilas. 156 188 3 2
149 Pilas. 157 189 3 2
150 Pilas. 158 190 3 2
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PROGETTO DEFINITIVO
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D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 126 di 166
151 Pilas. 159 191 3 2
152 Pilas. 160 192 3 2
153 Pilas. 161 193 3 2
154 Pilas. 162 194 3 2
155 Pilas. 163 195 3 2
156 Pilas. 164 196 3 2
157 Pilas. 165 197 3 2
158 Pilas. 166 198 3 2
159 Pilas. 167 199 3 2
160 Pilas. 168 200 3 2
161 Pilas. 169 201 3 2
162 Pilas. 170 202 3 2
163 Pilas. 171 203 3 2
164 Pilas. 172 204 3 2
165 Pilas. 173 205 3 2
166 Pilas. 174 206 3 2
167 Pilas. 175 207 3 2
168 Pilas. 176 208 3 2
169 Pilas. 177 161 3 2
170 Pilas. 178 162 3 2
171 Pilas. 179 163 3 2
172 Pilas. 180 164 3 2
173 Pilas. 181 165 3 2
174 Pilas. 182 166 3 2
175 Pilas. 183 167 3 2
176 Pilas. 184 168 3 2
177 Pilas. 185 169 3 2
178 Pilas. 186 170 3 2
179 Pilas. 187 171 3 2
180 Pilas. 188 172 3 2
181 Pilas. 189 173 3 2
182 Pilas. 190 174 3 2
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PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 127 di 166
183 Pilas. 191 175 3 2
184 Pilas. 192 176 3 2
185 Pilas. 193 153 3 2
186 Pilas. 194 154 3 2
187 Pilas. 195 155 3 2
188 Pilas. 196 156 3 2
189 Pilas. 197 157 3 2
190 Pilas. 198 158 3 2
191 Pilas. 199 159 3 2
192 Pilas. 200 160 3 2
193 Pilas. 201 149 3 2
194 Pilas. 202 150 3 2
195 Pilas. 203 151 3 2
196 Pilas. 204 152 3 2
197 Pilas. 205 147 3 2
198 Pilas. 206 148 3 2
199 Pilas. 207 146 3 2
200 Pilas. 208 210 3 2
201 Pilas. 211 243 3 2
202 Pilas. 212 244 3 2
203 Pilas. 213 245 3 2
204 Pilas. 214 246 3 2
205 Pilas. 215 247 3 2
206 Pilas. 216 248 3 2
207 Pilas. 217 249 3 2
208 Pilas. 218 250 3 2
209 Pilas. 219 251 3 2
210 Pilas. 220 252 3 2
211 Pilas. 221 253 3 2
212 Pilas. 222 254 3 2
213 Pilas. 223 255 3 2
214 Pilas. 224 256 3 2
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PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 128 di 166
215 Pilas. 225 257 3 2
216 Pilas. 226 258 3 2
217 Pilas. 227 259 3 2
218 Pilas. 228 260 3 2
219 Pilas. 229 261 3 2
220 Pilas. 230 262 3 2
221 Pilas. 231 263 3 2
222 Pilas. 232 264 3 2
223 Pilas. 233 265 3 2
224 Pilas. 234 266 3 2
225 Pilas. 235 267 3 2
226 Pilas. 236 268 3 2
227 Pilas. 237 269 3 2
228 Pilas. 238 270 3 2
229 Pilas. 239 271 3 2
230 Pilas. 240 272 3 2
231 Pilas. 241 273 3 2
232 Pilas. 242 274 3 2
233 Pilas. 243 227 3 2
234 Pilas. 244 228 3 2
235 Pilas. 245 229 3 2
236 Pilas. 246 230 3 2
237 Pilas. 247 231 3 2
238 Pilas. 248 232 3 2
239 Pilas. 249 233 3 2
240 Pilas. 250 234 3 2
241 Pilas. 251 235 3 2
242 Pilas. 252 236 3 2
243 Pilas. 253 237 3 2
244 Pilas. 254 238 3 2
245 Pilas. 255 239 3 2
246 Pilas. 256 240 3 2
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REGIONE EMILIA ROMAGNA
AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 129 di 166
247 Pilas. 257 241 3 2
248 Pilas. 258 242 3 2
249 Pilas. 259 219 3 2
250 Pilas. 260 220 3 2
251 Pilas. 261 221 3 2
252 Pilas. 262 222 3 2
253 Pilas. 263 223 3 2
254 Pilas. 264 224 3 2
255 Pilas. 265 225 3 2
256 Pilas. 266 226 3 2
257 Pilas. 267 215 3 2
258 Pilas. 268 216 3 2
259 Pilas. 269 217 3 2
260 Pilas. 270 218 3 2
261 Pilas. 271 213 3 2
262 Pilas. 272 214 3 2
263 Pilas. 273 212 3 2
264 Pilas. 274 275 3 2
265 Pilas. 276 308 3 2
266 Pilas. 277 309 3 2
267 Pilas. 278 310 3 2
268 Pilas. 279 311 3 2
269 Pilas. 280 312 3 2
270 Pilas. 281 313 3 2
271 Pilas. 282 314 3 2
272 Pilas. 283 315 3 2
273 Pilas. 284 316 3 2
274 Pilas. 285 317 3 2
275 Pilas. 286 318 3 2
276 Pilas. 287 319 3 2
277 Pilas. 288 320 3 2
278 Pilas. 289 321 3 2
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REGIONE EMILIA ROMAGNA
AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 130 di 166
279 Pilas. 290 322 3 2
280 Pilas. 291 323 3 2
281 Pilas. 292 324 3 2
282 Pilas. 293 325 3 2
283 Pilas. 294 326 3 2
284 Pilas. 295 327 3 2
285 Pilas. 296 328 3 2
286 Pilas. 297 329 3 2
287 Pilas. 298 330 3 2
288 Pilas. 299 331 3 2
289 Pilas. 300 332 3 2
290 Pilas. 301 333 3 2
291 Pilas. 302 334 3 2
292 Pilas. 303 335 3 2
293 Pilas. 304 336 3 2
294 Pilas. 305 337 3 2
295 Pilas. 306 338 3 2
296 Pilas. 307 339 3 2
297 Pilas. 308 292 3 2
298 Pilas. 309 293 3 2
299 Pilas. 310 294 3 2
300 Pilas. 311 295 3 2
301 Pilas. 312 296 3 2
302 Pilas. 313 297 3 2
303 Pilas. 314 298 3 2
304 Pilas. 315 299 3 2
305 Pilas. 316 300 3 2
306 Pilas. 317 301 3 2
307 Pilas. 318 302 3 2
308 Pilas. 319 303 3 2
309 Pilas. 320 304 3 2
310 Pilas. 321 305 3 2
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REGIONE EMILIA ROMAGNA
AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 131 di 166
311 Pilas. 322 306 3 2
312 Pilas. 323 307 3 2
313 Pilas. 324 284 3 2
314 Pilas. 325 285 3 2
315 Pilas. 326 286 3 2
316 Pilas. 327 287 3 2
317 Pilas. 328 288 3 2
318 Pilas. 329 289 3 2
319 Pilas. 330 290 3 2
320 Pilas. 331 291 3 2
321 Pilas. 332 280 3 2
322 Pilas. 333 281 3 2
323 Pilas. 334 282 3 2
324 Pilas. 335 283 3 2
325 Pilas. 336 278 3 2
326 Pilas. 337 279 3 2
327 Pilas. 338 277 3 2
328 Pilas. 339 340 3 2
329 Trave 275 4 3 1
330 Trave 340 2 3 1
331 Trave 209 8 3 1
332 Trave 210 7 3 1
Il programma utilizza per la modellazione nodi strutturali.
Ogni nodo è individuato dalle coordinate cartesiane nel sistema di riferimento globale (X Y Z).
Ad ogni nodo è eventualmente associato un codice di vincolamento rigido, un codice di fondazione speciale,
ed un set di sei molle (tre per le traslazioni, tre per le rotazioni). Le tabelle sottoriportate riflettono le succitate
possibilità. In particolare per ogni nodo viene indicato in tabella:
Nodo numero del nodo.
X valore della coordinata X
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AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 132 di 166
Y valore della coordinata Y
Z valore della coordinata Z
Per i nodi ai quali sia associato un codice di vincolamento rigido, un codice di fondazione speciale o un set di
molle viene indicato in tabella:
Nodo numero del nodo.
X valore della coordinata X
Y valore della coordinata Y
Z valore della coordinata Z
Note eventuale codice di vincolo (es. v=110010 sei valori relativi ai sei gradi di libertà previsti per il nodo TxTyTzRxRyRz, il valore
1 indica che lo spostamento o rotazione relativo è impedito, il valore 0 indica che lo spostamento o rotazione relativo è
libero).
Note (FS = 1, 2,…) eventuale codice del tipo di fondazione speciale (1, 2,… fanno riferimento alle tipologie: plinto, palo, plinto su
pali,…) che è collegato al nodo.
(ISO = “id SIGLA”) indice e sigla identificativa dell’ eventuale isolatore sismico assegnato al nodo
Rig. TX valore della rigidezza dei vincoli elastici eventualmente applicati al nodo, nello specifico TX (idem per TY, TZ, RX, RY, RZ).
Per strutture sismicamente isolate viene inoltre inserita la tabella delle caratteristiche per gli isolatori
utilizzati; le caratteristiche sono indicate in conformità al cap. 7.10 del D.M. 14/01/08
TABELLA DATI NODI
Nodo X Y Z Nodo X Y Z Nodo X Y Z
cm cm cm cm cm cm cm cm cm
2 0.0 550.0 0.0 3 0.0 -550.0 0.0 10 0.0 -450.0 20.0
11 0.0 450.0 20.0 12 0.0 0.0 20.0 13 0.0 150.0 20.0
14 0.0 -150.0 20.0 15 0.0 300.0 20.0 16 0.0 -300.0 20.0
209 0.0 250.0 0.0 210 0.0 -250.0 0.0 275 0.0 -500.0 0.0
340 0.0 500.0 0.0
Nodo X Y Z Note Rig. TX Rig. TY Rig. TZ Rig. RX Rig. RY Rig. RZ
cm cm cm daN/cm daN/cm daN/cm daN cm/rad daN cm/rad daN cm/rad
1 0.0 0.0 0.0 ISO=1
4 0.0 -450.0 0.0 ISO=1
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AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 133 di 166
5 0.0 450.0 0.0 ISO=1
6 0.0 150.0 0.0 ISO=1
7 0.0 -150.0 0.0 ISO=1
8 0.0 300.0 0.0 ISO=1
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REGIONE EMILIA ROMAGNA
AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 134 di 166
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AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 135 di 166
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REGIONE EMILIA ROMAGNA
AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 136 di 166
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AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 137 di 166
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REGIONE EMILIA ROMAGNA
AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 138 di 166
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199 0.0 -250.0 -1156.3 3.509e+04 1.404e+04
200 0.0 -250.0 -156.3 6165.0 2466.0
201 0.0 -250.0 -1781.3 3.509e+04 1.404e+04
202 0.0 -250.0 -781.3 3.509e+04 1.404e+04
203 0.0 -250.0 -1281.3 3.509e+04 1.404e+04
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REGIONE EMILIA ROMAGNA
AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 139 di 166
204 0.0 -250.0 -281.3 1.153e+04 4613.4
205 0.0 -250.0 -1531.3 3.509e+04 1.404e+04
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237 0.0 -500.0 -1312.5 3.509e+04 1.404e+04
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REGIONE EMILIA ROMAGNA
AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 140 di 166
238 0.0 -500.0 -312.5 1.153e+04 4613.4
239 0.0 -500.0 -1562.5 3.509e+04 1.404e+04
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242 0.0 -500.0 -62.5 6165.0 2466.0
243 0.0 -500.0 -1968.8 3.509e+04 1.404e+04
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246 0.0 -500.0 -468.8 1.153e+04 4613.4
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248 0.0 -500.0 -718.8 3.509e+04 1.404e+04
249 0.0 -500.0 -1218.8 3.509e+04 1.404e+04
250 0.0 -500.0 -218.8 6165.0 2466.0
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254 0.0 -500.0 -343.8 1.153e+04 4613.4
255 0.0 -500.0 -1593.8 3.509e+04 1.404e+04
256 0.0 -500.0 -593.8 1.153e+04 4613.4
257 0.0 -500.0 -1093.8 3.509e+04 1.404e+04
258 0.0 -500.0 -93.8 6165.0 2466.0
259 0.0 -500.0 -1906.3 3.509e+04 1.404e+04
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261 0.0 -500.0 -1406.3 3.509e+04 1.404e+04
262 0.0 -500.0 -406.3 1.153e+04 4613.4
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264 0.0 -500.0 -656.3 1.153e+04 4613.4
265 0.0 -500.0 -1156.3 3.509e+04 1.404e+04
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268 0.0 -500.0 -781.3 3.509e+04 1.404e+04
269 0.0 -500.0 -1281.3 3.509e+04 1.404e+04
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PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 141 di 166
270 0.0 -500.0 -281.3 1.153e+04 4613.4
271 0.0 -500.0 -1531.3 3.509e+04 1.404e+04
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279 0.0 500.0 -500.0 1.153e+04 4613.4
280 0.0 500.0 -1750.0 3.509e+04 1.404e+04
281 0.0 500.0 -750.0 3.509e+04 1.404e+04
282 0.0 500.0 -1250.0 3.509e+04 1.404e+04
283 0.0 500.0 -250.0 1.153e+04 4613.4
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285 0.0 500.0 -875.0 3.509e+04 1.404e+04
286 0.0 500.0 -1375.0 3.509e+04 1.404e+04
287 0.0 500.0 -375.0 1.153e+04 4613.4
288 0.0 500.0 -1625.0 3.509e+04 1.404e+04
289 0.0 500.0 -625.0 1.153e+04 4613.4
290 0.0 500.0 -1125.0 3.509e+04 1.404e+04
291 0.0 500.0 -125.0 6165.0 2466.0
292 0.0 500.0 -1937.5 3.509e+04 1.404e+04
293 0.0 500.0 -937.5 3.509e+04 1.404e+04
294 0.0 500.0 -1437.5 3.509e+04 1.404e+04
295 0.0 500.0 -437.5 1.153e+04 4613.4
296 0.0 500.0 -1687.5 3.509e+04 1.404e+04
297 0.0 500.0 -687.5 1.153e+04 4613.4
298 0.0 500.0 -1187.5 3.509e+04 1.404e+04
299 0.0 500.0 -187.5 6165.0 2466.0
300 0.0 500.0 -1812.5 3.509e+04 1.404e+04
301 0.0 500.0 -812.5 3.509e+04 1.404e+04
302 0.0 500.0 -1312.5 3.509e+04 1.404e+04
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AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 142 di 166
303 0.0 500.0 -312.5 1.153e+04 4613.4
304 0.0 500.0 -1562.5 3.509e+04 1.404e+04
305 0.0 500.0 -562.5 1.153e+04 4613.4
306 0.0 500.0 -1062.5 3.509e+04 1.404e+04
307 0.0 500.0 -62.5 6165.0 2466.0
308 0.0 500.0 -1968.8 3.509e+04 1.404e+04
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311 0.0 500.0 -468.8 1.153e+04 4613.4
312 0.0 500.0 -1718.8 3.509e+04 1.404e+04
313 0.0 500.0 -718.8 3.509e+04 1.404e+04
314 0.0 500.0 -1218.8 3.509e+04 1.404e+04
315 0.0 500.0 -218.8 6165.0 2466.0
316 0.0 500.0 -1843.8 3.509e+04 1.404e+04
317 0.0 500.0 -843.8 3.509e+04 1.404e+04
318 0.0 500.0 -1343.8 3.509e+04 1.404e+04
319 0.0 500.0 -343.8 1.153e+04 4613.4
320 0.0 500.0 -1593.8 3.509e+04 1.404e+04
321 0.0 500.0 -593.8 1.153e+04 4613.4
322 0.0 500.0 -1093.8 3.509e+04 1.404e+04
323 0.0 500.0 -93.8 6165.0 2466.0
324 0.0 500.0 -1906.3 3.509e+04 1.404e+04
325 0.0 500.0 -906.3 3.509e+04 1.404e+04
326 0.0 500.0 -1406.3 3.509e+04 1.404e+04
327 0.0 500.0 -406.3 1.153e+04 4613.4
328 0.0 500.0 -1656.3 3.509e+04 1.404e+04
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330 0.0 500.0 -1156.3 3.509e+04 1.404e+04
331 0.0 500.0 -156.3 6165.0 2466.0
332 0.0 500.0 -1781.3 3.509e+04 1.404e+04
333 0.0 500.0 -781.3 3.509e+04 1.404e+04
334 0.0 500.0 -1281.3 3.509e+04 1.404e+04
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PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 143 di 166
335 0.0 500.0 -281.3 1.153e+04 4613.4
336 0.0 500.0 -1531.3 3.509e+04 1.404e+04
337 0.0 500.0 -531.3 1.153e+04 4613.4
338 0.0 500.0 -1031.3 3.509e+04 1.404e+04
339 0.0 500.0 -31.3 6165.0 2466.0
Sigla Id Ke Kv Smorz. e H strutt. bx (D) by ti n.ti ts te Gdin Eb S1 S2 min
kN/ m kN/ m m m m m m m kN/ m2 kN/ m2
1) ISOLATORE 2040.0 2.040e+08 10.0 0.2 0.0 0.0 0.0 0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
Nodo X Y Z Sigla Id Raggio mu att. Ke Smorz. e T N st dE
cm cm cm m kN/ m s kN m
1 0.0 0.0 0.0ISOLATORE 2040.0 10.0
4 0.0 -450.0 0.0ISOLATORE 2040.0 10.0
5 0.0 450.0 0.0ISOLATORE 2040.0 10.0
6 0.0 150.0 0.0ISOLATORE 2040.0 10.0
7 0.0 -150.0 0.0ISOLATORE 2040.0 10.0
8 0.0 300.0 0.0ISOLATORE 2040.0 10.0
9 0.0 -300.0 0.0ISOLATORE 2040.0 10.0
10.2.1.3 Analisi dei carichi
Per quanto concerne le reazioni provenienti dall’impalcato vengono inseriti i carichi derivanti dalla
modellazione dell’impalcato già fattorizzati.
Il programma consente l’uso di diverse tipologie di carico (azioni). Le azioni utilizzate nella modellazione
sono individuate da una sigla identificativa ed un codice numerico (gli elementi strutturali richiamano
quest’ultimo nella propria descrizione). Per ogni azione applicata alla struttura viene di riportato il codice, il
tipo e la sigla identificativa. Le tabelle successive dettagliano i valori caratteristici di ogni azione in relazione
al tipo. Le tabelle riportano infatti i seguenti dati in relazione al tipo:
1 carico concentrato nodale
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PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 144 di 166
6 dati (forza Fx, Fy, Fz, momento Mx, My, Mz)
3 carico distribuito globale su elemento tipo trave
7 dati (fx,fy,fz,mx,my,mz,ascissa di inizio carico)
7 dati (fx,fy,fz,mx,my,mz,ascissa di fine carico)
FX
FY
FZ
MX
MY
MZ
Carico concentrato nodale
X
Y
Z
Carico distribuito globale
Tipo carico concentrato nodale
Id Tipo Fx Fy Fz Mx My Mz
kN kN kN kN m kN m kN m
1 SLU MAX T1 0.0 0.0 -912.16 0.0 0.0 0.0
2 SLU MAX T2 0.0 0.0 -838.85 0.0 0.0 0.0
3 SLU MAX T3 0.0 0.0 -778.00 0.0 0.0 0.0
4 SLU MAX T4 0.0 0.0 -722.74 0.0 0.0 0.0
5 SLU MAX T5 0.0 0.0 -673.80 0.0 0.0 0.0
6 SLU MAX T6 0.0 0.0 -638.00 0.0 0.0 0.0
7 SLU MAX T7 0.0 0.0 -633.51 0.0 0.0 0.0
8 SLU MIN T1 0.0 0.0 -480.08 0.0 0.0 0.0
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AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
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PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 145 di 166
Id Tipo Fx Fy Fz Mx My Mz
9 SLU MIN T2 0.0 0.0 -427.00 0.0 0.0 0.0
10 SLU MIN T3 0.0 0.0 -406.47 0.0 0.0 0.0
11 SLU MIN T4 0.0 0.0 -399.35 0.0 0.0 0.0
12 SLU MIN T5 0.0 0.0 -406.47 0.0 0.0 0.0
13 SLU MIN T6 0.0 0.0 -427.06 0.0 0.0 0.0
14 SLU MIN T7 0.0 0.0 -480.00 0.0 0.0 0.0
15 RARE MAX T1 0.0 0.0 -439.00 0.0 0.0 0.0
16 RARE MAX T2 0.0 0.0 -403.00 0.0 0.0 0.0
17 RARE MAX T3 0.0 0.0 -359.00 0.0 0.0 0.0
18 RARE MAX T4 0.0 0.0 -318.00 0.0 0.0 0.0
19 RARE MAX T5 0.0 0.0 -282.00 0.0 0.0 0.0
20 RARE MAX T6 0.0 0.0 -254.00 0.0 0.0 0.0
21 RARE MAX T7 0.0 0.0 -233.00 0.0 0.0 0.0
22 RARE MIN T1 0.0 0.0 -119.00 0.0 0.0 0.0
23 RARE MIN T2 0.0 0.0 -98.00 0.0 0.0 0.0
24 RARE MIN T3 0.0 0.0 -84.00 0.0 0.0 0.0
25 RARE MIN T4 0.0 0.0 -79.00 0.0 0.0 0.0
26 RARE MIN T5 0.0 0.0 -84.00 0.0 0.0 0.0
27 RARE MIN T6 0.0 0.0 -98.00 0.0 0.0 0.0
28 RARE MIN T7 0.0 0.0 -119.00 0.0 0.0 0.0
29 FREQUENTI MAX T1 0.0 0.0 -173.00 0.0 0.0 0.0
30 FREQUENTI MAX T2 0.0 0.0 -154.00 0.0 0.0 0.0
31 FREQUENTI MAX T3 0.0 0.0 -141.00 0.0 0.0 0.0
32 FREQUENTI MAX T4 0.0 0.0 -137.00 0.0 0.0 0.0
33 FREQUENTI MAX T5 0.0 0.0 -141.00 0.0 0.0 0.0
34 FREQUENTI MAX T6 0.0 0.0 -154.00 0.0 0.0 0.0
35 FREQUENTI MAX T7 0.0 0.0 -173.00 0.0 0.0 0.0
36 FREQUENTI MIN T1 0.0 0.0 -119.00 0.0 0.0 0.0
37 FREQUENTI MIN T2 0.0 0.0 -98.00 0.0 0.0 0.0
38 FREQUENTI MIN T3 0.0 0.0 -84.00 0.0 0.0 0.0
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AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 146 di 166
Id Tipo Fx Fy Fz Mx My Mz
39 FREQUENTI MIN T4 0.0 0.0 -79.00 0.0 0.0 0.0
40 FREQUENTI MIN T5 0.0 0.0 -84.00 0.0 0.0 0.0
41 FREQUENTI MIN T6 0.0 0.0 -98.00 0.0 0.0 0.0
42 FREQUENTI MIN T7 0.0 0.0 -119.00 0.0 0.0 0.0
43 PERMA MAX T1 0.0 0.0 -119.00 0.0 0.0 0.0
44 PERMA MAX T2 0.0 0.0 -98.00 0.0 0.0 0.0
45 PERMA MAX T3 0.0 0.0 -84.00 0.0 0.0 0.0
46 PERMA MAX T4 0.0 0.0 -79.00 0.0 0.0 0.0
47 PERMA MAX T5 0.0 0.0 -84.00 0.0 0.0 0.0
48 PERMA MAX T6 0.0 0.0 -98.00 0.0 0.0 0.0
49 PERMA MAX T7 0.0 0.0 -119.00 0.0 0.0 0.0
50 PERMA MIN T1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
51 PERMA MIN T2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
52 PERMA MIN T3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
53 PERMA MIN T4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
54 PERMA MIN T5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
55 PERMA MIN T6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
56 PERMA MIN T7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
57 SISMICA SLU MAX T1 0.0 0.0 -418.00 0.0 0.0 0.0
58 SISMICA SLU MAX T2 0.0 0.0 -372.00 0.0 0.0 0.0
59 SISMICA SLU MAX T3 0.0 0.0 -355.00 0.0 0.0 0.0
60 SISMICA SLU MAX T4 0.0 0.0 -349.00 0.0 0.0 0.0
61 SISMICA SLU MAX T5 0.0 0.0 -355.00 0.0 0.0 0.0
62 SISMICA SLU MAX T6 0.0 0.0 -372.00 0.0 0.0 0.0
63 SISMICA SLU MAX T7 0.0 0.0 -418.00 0.0 0.0 0.0
64 SISMICA SLU MIN T1 0.0 0.0 -333.00 0.0 0.0 0.0
65 SISMICA SLU MIN T2 0.0 0.0 -301.00 0.0 0.0 0.0
66 SISMICA SLU MIN T3 0.0 0.0 -284.00 0.0 0.0 0.0
67 SISMICA SLU MIN T4 0.0 0.0 -273.00 0.0 0.0 0.0
68 SISMICA SLU MIN T5 0.0 0.0 -269.00 0.0 0.0 0.0
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AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 147 di 166
Id Tipo Fx Fy Fz Mx My Mz
69 SISMICA SLU MIN T6 0.0 0.0 -273.00 0.0 0.0 0.0
70 SISMICA SLU MIN T7 0.0 0.0 -295.00 0.0 0.0 0.0
71 SISMICA SLE MAX T1 0.0 0.0 -393.00 0.0 0.0 0.0
72 SISMICA SLE MAX T2 0.0 0.0 -354.00 0.0 0.0 0.0
73 SISMICA SLE MAX T3 0.0 0.0 -335.00 0.0 0.0 0.0
74 SISMICA SLE MAX T4 0.0 0.0 -323.00 0.0 0.0 0.0
75 SISMICA SLE MAX T5 0.0 0.0 -320.00 0.0 0.0 0.0
76 SISMICA SLE MAX T6 0.0 0.0 -325.00 0.0 0.0 0.0
77 SISMICA SLE MAX T7 0.0 0.0 -361.00 0.0 0.0 0.0
78 SISMICA SLE MIN T1 0.0 0.0 -361.00 0.0 0.0 0.0
79 SISMICA SLE MIN T2 0.0 0.0 -322.00 0.0 0.0 0.0
80 SISMICA SLE MIN T3 0.0 0.0 -307.00 0.0 0.0 0.0
81 SISMICA SLE MIN T4 0.0 0.0 -302.00 0.0 0.0 0.0
82 SISMICA SLE MIN T5 0.0 0.0 -307.00 0.0 0.0 0.0
83 SISMICA SLE MIN T6 0.0 0.0 -322.00 0.0 0.0 0.0
84 SISMICA SLE MIN T7 0.0 0.0 -352.00 0.0 0.0 0.0
85 SLU TRASV trave singola 0.0 11.00 0.0 0.0 0.0 0.0
86 SLU LONG trave singola 81.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
87 RARE TRASV trave singola 0.0 8.00 0.0 0.0 0.0 0.0
88 RARE LONG trave singola 60.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
89 FREQUENTI TRASV trave singola 0.0 1.28 0.0 0.0 0.0 0.0
90 FREQUENTI LONG trave singola 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
91 PERMA TRASV trave singola 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
92 PERMA LONG trave singola 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
93 SLV SISMA TRASV trave singola 0.0 270.00 0.0 0.0 0.0 0.0
94 SLV SISMA LONG trave singola 102.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
95 SLD SISMA TRASV trave singola 0.0 97.00 0.0 0.0 0.0 0.0
96 SLD SISMA LONG trave singola 38.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
Nella tabella successiva vengono riportati i casi di carico agenti sulla struttura, con l’indicazione dei dati
relativi al caso di carico stesso:
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PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 148 di 166
Numero Tipo e Sigla identificativa, Valore di riferimento del caso di carico (se previsto).
CDC Tipo Sigla Id Note
1 Ggk CDC=Ggk (peso proprio della struttura)
2 Gk SLU MAX Nodo: 10 Azione : SLU LONG trave singola
Nodo: 10 Azione : SLU MAX T1
Nodo: 10 Azione : SLU TRASV trave singola
Nodo: 11 Azione : SLU LONG trave singola
Nodo: 11 Azione : SLU TRASV trave singola
Nodo: 11 Azione : SLU MAX T7
Nodo: 12 Azione : SLU LONG trave singola
Nodo: 12 Azione : SLU TRASV trave singola
Nodo: 12 Azione : SLU MAX T4
Nodo: 13 Azione : SLU LONG trave singola
Nodo: 13 Azione : SLU TRASV trave singola
Nodo: 13 Azione : SLU MAX T5
Nodo: 14 Azione : SLU LONG trave singola
Nodo: 14 Azione : SLU TRASV trave singola
Nodo: 14 Azione : SLU MAX T3
Nodo: 15 Azione : SLU LONG trave singola
Nodo: 15 Azione : SLU TRASV trave singola
Nodo: 15 Azione : SLU MAX T6
Nodo: 16 Azione : SLU LONG trave singola
Nodo: 16 Azione : SLU TRASV trave singola
Nodo: 16 Azione : SLU MAX T2
3 Gk SLU MIN Nodo: 10 Azione : SLU LONG trave singola
Nodo: 10 Azione : SLU MIN T1
Nodo: 10 Azione : SLU TRASV trave singola
Nodo: 11 Azione : SLU LONG trave singola
Nodo: 11 Azione : SLU TRASV trave singola
Nodo: 11 Azione : SLU MIN T7
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PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 149 di 166
CDC Tipo Sigla Id Note
Nodo: 12 Azione : SLU LONG trave singola
Nodo: 12 Azione : SLU TRASV trave singola
Nodo: 12 Azione : SLU MIN T4
Nodo: 13 Azione : SLU LONG trave singola
Nodo: 13 Azione : SLU TRASV trave singola
Nodo: 13 Azione : SLU MIN T5
Nodo: 14 Azione : SLU LONG trave singola
Nodo: 14 Azione : SLU TRASV trave singola
Nodo: 14 Azione : SLU MIN T3
Nodo: 15 Azione : SLU LONG trave singola
Nodo: 15 Azione : SLU TRASV trave singola
Nodo: 15 Azione : SLU MIN T6
Nodo: 16 Azione : SLU LONG trave singola
Nodo: 16 Azione : SLU TRASV trave singola
Nodo: 16 Azione : SLU MIN T2
4 Gk RARE MAX Nodo: 10 Azione : RARE LONG trave singola
Nodo: 10 Azione : RARE MAX T1
Nodo: 10 Azione : RARE TRASV trave singola
Nodo: 11 Azione : RARE LONG trave singola
Nodo: 11 Azione : RARE TRASV trave singola
Nodo: 11 Azione : RARE MAX T7
Nodo: 12 Azione : RARE LONG trave singola
Nodo: 12 Azione : RARE TRASV trave singola
Nodo: 12 Azione : RARE MAX T4
Nodo: 13 Azione : RARE LONG trave singola
Nodo: 13 Azione : RARE TRASV trave singola
Nodo: 13 Azione : RARE MAX T5
Nodo: 14 Azione : RARE LONG trave singola
Nodo: 14 Azione : RARE TRASV trave singola
Nodo: 14 Azione : RARE MAX T3
Page 151
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PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 150 di 166
CDC Tipo Sigla Id Note
Nodo: 15 Azione : RARE LONG trave singola
Nodo: 15 Azione : RARE TRASV trave singola
Nodo: 15 Azione : RARE MAX T6
Nodo: 16 Azione : RARE LONG trave singola
Nodo: 16 Azione : RARE TRASV trave singola
Nodo: 16 Azione : RARE MAX T2
5 Gk RARE MIN Nodo: 10 Azione : RARE LONG trave singola
Nodo: 10 Azione : RARE MIN T1
Nodo: 10 Azione : RARE TRASV trave singola
Nodo: 11 Azione : RARE LONG trave singola
Nodo: 11 Azione : RARE TRASV trave singola
Nodo: 11 Azione : RARE MIN T7
Nodo: 12 Azione : RARE LONG trave singola
Nodo: 12 Azione : RARE TRASV trave singola
Nodo: 12 Azione : RARE MIN T4
Nodo: 13 Azione : RARE LONG trave singola
Nodo: 13 Azione : RARE TRASV trave singola
Nodo: 13 Azione : RARE MIN T5
Nodo: 14 Azione : RARE LONG trave singola
Nodo: 14 Azione : RARE TRASV trave singola
Nodo: 14 Azione : RARE MIN T3
Nodo: 15 Azione : RARE LONG trave singola
Nodo: 15 Azione : RARE TRASV trave singola
Nodo: 15 Azione : RARE MIN T6
Nodo: 16 Azione : RARE LONG trave singola
Nodo: 16 Azione : RARE TRASV trave singola
Nodo: 16 Azione : RARE MIN T2
6 Gk FREQUENTI MAX Nodo: 10 Azione : FREQUENTI LONG trave singola
Nodo: 10 Azione : FREQUENTI MAX T1
Nodo: 10 Azione : FREQUENTI TRASV trave singola
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PROGETTO DEFINITIVO
PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE
D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 151 di 166
CDC Tipo Sigla Id Note
Nodo: 11 Azione : FREQUENTI LONG trave singola
Nodo: 11 Azione : FREQUENTI TRASV trave singola
Nodo: 11 Azione : FREQUENTI MAX T7
Nodo: 12 Azione : FREQUENTI LONG trave singola
Nodo: 12 Azione : FREQUENTI TRASV trave singola
Nodo: 12 Azione : FREQUENTI MAX T4
Nodo: 13 Azione : FREQUENTI LONG trave singola
Nodo: 13 Azione : FREQUENTI TRASV trave singola
Nodo: 13 Azione : FREQUENTI MAX T5
Nodo: 14 Azione : FREQUENTI LONG trave singola
Nodo: 14 Azione : FREQUENTI TRASV trave singola
Nodo: 14 Azione : FREQUENTI MAX T3
Nodo: 15 Azione : FREQUENTI LONG trave singola
Nodo: 15 Azione : FREQUENTI TRASV trave singola
Nodo: 15 Azione : FREQUENTI MAX T6
Nodo: 16 Azione : FREQUENTI LONG trave singola
Nodo: 16 Azione : FREQUENTI TRASV trave singola
Nodo: 16 Azione : FREQUENTI MAX T2
7 Gk FREQUENTI MIN Nodo: 10 Azione : FREQUENTI LONG trave singola
Nodo: 10 Azione : FREQUENTI MIN T1
Nodo: 10 Azione : FREQUENTI TRASV trave singola
Nodo: 11 Azione : FREQUENTI LONG trave singola
Nodo: 11 Azione : FREQUENTI TRASV trave singola
Nodo: 11 Azione : FREQUENTI MIN T7
Nodo: 12 Azione : FREQUENTI LONG trave singola
Nodo: 12 Azione : FREQUENTI TRASV trave singola
Nodo: 12 Azione : FREQUENTI MIN T4
Nodo: 13 Azione : FREQUENTI LONG trave singola
Nodo: 13 Azione : FREQUENTI TRASV trave singola
Nodo: 13 Azione : FREQUENTI MIN T5
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PROGETTO DEFINITIVO
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D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 152 di 166
CDC Tipo Sigla Id Note
Nodo: 14 Azione : FREQUENTI LONG trave singola
Nodo: 14 Azione : FREQUENTI TRASV trave singola
Nodo: 14 Azione : FREQUENTI MIN T3
Nodo: 15 Azione : FREQUENTI LONG trave singola
Nodo: 15 Azione : FREQUENTI TRASV trave singola
Nodo: 15 Azione : FREQUENTI MIN T6
Nodo: 16 Azione : FREQUENTI LONG trave singola
Nodo: 16 Azione : FREQUENTI TRASV trave singola
Nodo: 16 Azione : FREQUENTI MIN T2
8 Gk PERMA MAX Nodo: 10 Azione : PERMA LONG trave singola
Nodo: 10 Azione : PERMA MAX T1
Nodo: 10 Azione : PERMA TRASV trave singola
Nodo: 11 Azione : PERMA LONG trave singola
Nodo: 11 Azione : PERMA TRASV trave singola
Nodo: 11 Azione : PERMA MAX T7
Nodo: 12 Azione : PERMA LONG trave singola
Nodo: 12 Azione : PERMA TRASV trave singola
Nodo: 12 Azione : PERMA MAX T4
Nodo: 13 Azione : PERMA LONG trave singola
Nodo: 13 Azione : PERMA TRASV trave singola
Nodo: 13 Azione : PERMA MAX T5
Nodo: 14 Azione : PERMA LONG trave singola
Nodo: 14 Azione : PERMA TRASV trave singola
Nodo: 14 Azione : PERMA MAX T3
Nodo: 14 Azione : PERMA MIN T3
Nodo: 15 Azione : PERMA LONG trave singola
Nodo: 15 Azione : PERMA TRASV trave singola
Nodo: 15 Azione : PERMA MAX T6
Nodo: 16 Azione : PERMA LONG trave singola
Nodo: 16 Azione : PERMA TRASV trave singola
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PROGETTO DEFINITIVO
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D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana
DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 153 di 166
CDC Tipo Sigla Id Note
Nodo: 16 Azione : PERMA MAX T2
9 Gk PERMA MIN Nodo: 10 Azione : PERMA LONG trave singola
Nodo: 10 Azione : PERMA MIN T1
Nodo: 10 Azione : PERMA TRASV trave singola
Nodo: 11 Azione : PERMA LONG trave singola
Nodo: 11 Azione : PERMA TRASV trave singola
Nodo: 11 Azione : PERMA MIN T7
Nodo: 12 Azione : PERMA LONG trave singola
Nodo: 12 Azione : PERMA TRASV trave singola
Nodo: 12 Azione : PERMA MIN T4
Nodo: 13 Azione : PERMA LONG trave singola
Nodo: 13 Azione : PERMA TRASV trave singola
Nodo: 13 Azione : PERMA MIN T5
Nodo: 14 Azione : PERMA LONG trave singola
Nodo: 14 Azione : PERMA TRASV trave singola
Nodo: 14 Azione : PERMA MIN T3
Nodo: 15 Azione : PERMA LONG trave singola
Nodo: 15 Azione : PERMA TRASV trave singola
Nodo: 15 Azione : PERMA MIN T6
Nodo: 16 Azione : PERMA LONG trave singola
Nodo: 16 Azione : PERMA TRASV trave singola
Nodo: 16 Azione : PERMA MIN T2
10 Gk SLV SISMICA MAX Nodo: 10 Azione : SISMICA SLU MAX T1
Nodo: 10 Azione : SLV SISMA LONG trave singola
Nodo: 10 Azione : SLV SISMA TRASV trave singola
Nodo: 11 Azione : SLV SISMA LONG trave singola
Nodo: 11 Azione : SLV SISMA TRASV trave singola
Nodo: 11 Azione : SISMICA SLU MAX T7
Nodo: 12 Azione : SLV SISMA LONG trave singola
Nodo: 12 Azione : SLV SISMA TRASV trave singola
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AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
PROGETTO DEFINITIVO
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DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO
5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 154 di 166
CDC Tipo Sigla Id Note
Nodo: 12 Azione : SISMICA SLU MAX T4
Nodo: 13 Azione : SLV SISMA LONG trave singola
Nodo: 13 Azione : SLV SISMA TRASV trave singola
Nodo: 13 Azione : SISMICA SLU MAX T5
Nodo: 14 Azione : SLV SISMA LONG trave singola
Nodo: 14 Azione : SLV SISMA TRASV trave singola
Nodo: 14 Azione : SISMICA SLU MAX T3
Nodo: 15 Azione : SLV SISMA LONG trave singola
Nodo: 15 Azione : SLV SISMA TRASV trave singola
Nodo: 15 Azione : SISMICA SLU MAX T6
Nodo: 16 Azione : SLV SISMA LONG trave singola
Nodo: 16 Azione : SLV SISMA TRASV trave singola
Nodo: 16 Azione : SISMICA SLU MAX T2
11 Gk SLV SISMICA MIN Nodo: 10 Azione : SISMICA SLU MIN T1
Nodo: 10 Azione : SLV SISMA LONG trave singola
Nodo: 10 Azione : SLV SISMA TRASV trave singola
Nodo: 11 Azione : SLV SISMA LONG trave singola
Nodo: 11 Azione : SLV SISMA TRASV trave singola
Nodo: 11 Azione : SISMICA SLU MIN T7
Nodo: 12 Azione : SLV SISMA LONG trave singola
Nodo: 12 Azione : SLV SISMA TRASV trave singola
Nodo: 12 Azione : SISMICA SLU MIN T4
Nodo: 13 Azione : SLV SISMA LONG trave singola
Nodo: 13 Azione : SLV SISMA TRASV trave singola
Nodo: 13 Azione : SISMICA SLU MIN T5
Nodo: 14 Azione : SLV SISMA LONG trave singola
Nodo: 14 Azione : SLV SISMA TRASV trave singola
Nodo: 14 Azione : SISMICA SLU MIN T3
Nodo: 15 Azione : SLV SISMA LONG trave singola
Nodo: 15 Azione : SLV SISMA TRASV trave singola
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AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13
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5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 155 di 166
CDC Tipo Sigla Id Note
Nodo: 15 Azione : SISMICA SLU MIN T6
Nodo: 16 Azione : SLV SISMA LONG trave singola
Nodo: 16 Azione : SLV SISMA TRASV trave singola
Nodo: 16 Azione : SISMICA SLU MIN T2
12 Gk SLD SISMICA MAX Nodo: 10 Azione : SISMICA SLE MAX T1
Nodo: 10 Azione : SLD SISMA LONG trave singola
Nodo: 10 Azione : SLD SISMA TRASV trave singola
Nodo: 11 Azione : SLD SISMA LONG trave singola
Nodo: 11 Azione : SLD SISMA TRASV trave singola
Nodo: 11 Azione : SISMICA SLE MAX T7
Nodo: 12 Azione : SLD SISMA LONG trave singola
Nodo: 12 Azione : SLD SISMA TRASV trave singola
Nodo: 12 Azione : SISMICA SLE MAX T4
Nodo: 13 Azione : SLD SISMA LONG trave singola
Nodo: 13 Azione : SLD SISMA TRASV trave singola
Nodo: 13 Azione : SISMICA SLE MAX T5
Nodo: 14 Azione : SLD SISMA LONG trave singola
Nodo: 14 Azione : SLD SISMA TRASV trave singola
Nodo: 14 Azione : SISMICA SLE MAX T3
Nodo: 15 Azione : SLD SISMA LONG trave singola
Nodo: 15 Azione : SLD SISMA TRASV trave singola
Nodo: 15 Azione : SISMICA SLE MAX T6
Nodo: 16 Azione : SLD SISMA LONG trave singola
Nodo: 16 Azione : SLD SISMA TRASV trave singola
Nodo: 16 Azione : SISMICA SLE MAX T2
13 Gk SLD SISMICA MIN Nodo: 10 Azione : SISMICA SLE MIN T1
Nodo: 10 Azione : SLD SISMA LONG trave singola
Nodo: 10 Azione : SLD SISMA TRASV trave singola
Nodo: 11 Azione : SLD SISMA LONG trave singola
Nodo: 11 Azione : SLD SISMA TRASV trave singola
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CDC Tipo Sigla Id Note
Nodo: 11 Azione : SISMICA SLE MIN T7
Nodo: 12 Azione : SLD SISMA LONG trave singola
Nodo: 12 Azione : SLD SISMA TRASV trave singola
Nodo: 12 Azione : SISMICA SLE MIN T4
Nodo: 13 Azione : SLD SISMA LONG trave singola
Nodo: 13 Azione : SLD SISMA TRASV trave singola
Nodo: 13 Azione : SISMICA SLE MIN T5
Nodo: 14 Azione : SLD SISMA LONG trave singola
Nodo: 14 Azione : SLD SISMA TRASV trave singola
Nodo: 14 Azione : SISMICA SLE MIN T3
Nodo: 15 Azione : SLD SISMA LONG trave singola
Nodo: 15 Azione : SLD SISMA TRASV trave singola
Nodo: 15 Azione : SISMICA SLE MIN T6
Nodo: 16 Azione : SLD SISMA LONG trave singola
Nodo: 16 Azione : SLD SISMA TRASV trave singola
Nodo: 16 Azione : SISMICA SLE MIN T2
10.2.1.4 Combinazioni
La prima tabella delle combinazioni riportata di seguito comprende le seguenti informazioni: Numero, Tipo,
Sigla identificativa. Una seconda tabella riporta il peso nella combinazione, assunto per ogni caso di carico.
Cmb Tipo Sigla Id
1 SLU SLU 1
2 SLU SLU 2
3 SLU SLV 1
4 SLU SLV 2
5 SLE RARA RARE 1
6 SLE RARA RARE 2
7 SLE FREQUENTE FREQ 1
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Cmb Tipo Sigla Id
8 SLE FREQUENTE FREQ 2
9 SLE Q. PERMANENTE PERMA 1
10 SLE Q. PERMANENTE PERMA 2
11 SLD SLD 1
12 SLD SLD 2
Cmb PESO
PROPRIO
SLU MAX
IMPALCA
TO
SLU MIN
IMPALCA
TO
RARE
MAX
IMPALCA
TO
RARE
MIN
IMPALCA
TO
FREQ.
MAX
IMPALCA
TO
PREQ.
MIN
IMPALCA
TO
PERMA.
MAX
IMPALCA
TO
PERMA.
MIN
IMPALCA
TO
SLV MAX
IMPALCA
TO
SLV MIN
IMPALCA
TO
SLD MAX
IMPALCA
TO
SLD MIN
IMPALCA
TO
TERRE
1 1.35 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.35
2 1.35 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.35
3 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 1.00
4 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 1.00
5 1.00 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00
6 1.00 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00
7 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00
8 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00
9 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00
10 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00
11 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 1.00
12 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00
10.2.1.5 Sollecitazioni
Le immagini seguenti mostrano gli inviluppi delle sollecitazioni agenti sui diaframmi.
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Le combinazioni agli stati limite di esercizio frequenti e quasi permanenti producono sollecitazioni alquanto
ridotte e pertanto non dimensionanti in questo contesto.
FIGURA 10-5 INVILUPPO SFORZO NORMALE SLU/SLV
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FIGURA 10-6 INVILUPPO TAGLIO SLU/SLV
FIGURA 10-7 COMBINAZIONE SLU 2 : INVILUPPO MOMENTO FLETTENTE SLU/SLV
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FIGURA 10-8 COMBINAZIONE SLU 2 : INVILUPPO SFORZO NORMALE SLE RARE
FIGURA 10-9 COMBINAZIONE SLU 2 : INVILUPPO MOMENTO FLETTENTE SLE RARE
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10.2.1.6 Verifiche
La sezione dei diaframmi di fondazione viene dimensionata in condizioni di presso-tenso flessione e di taglio
nella sezione più sollecitata come da sollecitazioni illustrate nel capitolo precedente.
Ciò viene effettuato in ottemperanza alla normativa vigente.
La sezione di verifica presenta dimensioni 25 cm * 100 cm.
La verifica verrà quindi effettuata a favore di sicurezza sul diaframma più verificato.
Si rimanda alle progettazioni successive un ottimizzazione dell’armatura dei diaframmi.
Ipotizzando di verificare un diaframma di dimensioni 100*250 si prendono, a favore di sicurezza, le seguenti
sollecitazioni.
Le sollecitazioni agli stati limite di esercizio in condizioni frequenti e quasi permanenti sono minime e si
ritiene possano essere trascurate in questa fase.
Si ipotizza l’inserimento di 25 barre di diametro 26 mm su entrambi i lati. La verifica è condotta col
programma PRO_VLIM. Ottimizzazioni di armatura si rimandano alle fasi di progettazione successive.
Verifica a pressoflessione
Geometria della sezione
Vert. X Y
n. cm cm
1 0.0 0.0
2 0.0 100.0
3 250.0 100.0
4 250.0 0.0
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Armature
Pos. X Y AreaPretens.
n. cm cm cmq (s/n)
1 15.4 93.7 5.3 no
2 24.6 93.7 5.3 no
3 33.7 93.7 5.3 no
4 42.8 93.7 5.3 no
5 52.0 93.7 5.3 no
6 61.1 93.7 5.3 no
7 70.2 93.7 5.3 no
8 79.3 93.7 5.3 no
9 88.5 93.7 5.3 no
10 97.6 93.7 5.3 no
11 106.7 93.7 5.3 no
12 115.9 93.7 5.3 no
13 125.0 93.7 5.3 no
14 134.1 93.7 5.3 no
15 143.3 93.7 5.3 no
16 152.4 93.7 5.3 no
17 161.5 93.7 5.3 no
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18 170.7 93.7 5.3 no
19 179.8 93.7 5.3 no
20 188.9 93.7 5.3 no
21 198.0 93.7 5.3 no
22 207.2 93.7 5.3 no
23 216.3 93.7 5.3 no
24 225.4 93.7 5.3 no
25 234.6 93.7 5.3 no
26 235.5 5.3 5.3 no
27 226.3 5.3 5.3 no
28 217.1 5.3 5.3 no
29 207.9 5.3 5.3 no
30 198.7 5.3 5.3 no
31 189.5 5.3 5.3 no
32 180.2 5.3 5.3 no
33 171.0 5.3 5.3 no
34 161.8 5.3 5.3 no
35 152.6 5.3 5.3 no
36 143.4 5.3 5.3 no
37 134.2 5.3 5.3 no
38 125.0 5.3 5.3 no
39 115.8 5.3 5.3 no
40 106.6 5.3 5.3 no
41 97.4 5.3 5.3 no
42 88.2 5.3 5.3 no
43 79.0 5.3 5.3 no
44 69.8 5.3 5.3 no
45 60.5 5.3 5.3 no
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46 51.3 5.3 5.3 no
47 42.1 5.3 5.3 no
48 32.9 5.3 5.3 no
49 23.7 5.3 5.3 no
50 14.5 5.3 5.3 no
Caratteristiche limite della sezione
Nu Mxu Myu Stato Sez.
kN kN m kN m
-10387.74 51.9387 0.0003 Completamente tesa
45662.74 -51.9387 0.0057 Completamente compressa
0.00 4630.7619 0.0000 Fibre inferiori tese
0.00 -4607.2704 0.0001 Fibre superiori tese
0.00 0.0000 9984.0994 Fibre di sinistra tese
0.00 0.0000 -9984.0991 Fibre di destra tese
Verifiche stato limite ultimo
Per ogni combinazione di carico saranno svolte le verifiche:
Verifica per Mxu, Myu e Nu proporzionali (sigla verifica: P)
e in caso di verifica proporzionale positiva:
Verifica con rapporto Mxu, Myu assegnato (sigla verifica: M)
Verifica con Nu costante (sigla verifica: N)
Cmb. N Mx My Tipo Nu Mxu Myu Sd/Su Verif.
kN kN m kN m kN kN m kN m
1 295.00 344.0000 0.0000 P 6076.22 7085.4940 -0.0001 0.050 OK
M 44740.35 342.2017 -0.0003 0.010
N 295.00 4756.6120 0.0000 0.070
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Riepilogo combinazioni maggiormente gravose:
Cmb. N Mx My Tipo Nu Mxu Myu Sd/Su Verif.
kN kN m kN m kN kN m kN m
1 295.00 344.0000 0.0000 P 6076.22 7085.4940 -0.0001 0.050 OK
1 295.00 344.0000 0.0000 M 44740.35 342.2017 -0.0003 0.010 OK
1 295.00 344.0000 0.0000 N 295.00 4756.6120 0.0000 0.070 OK
FIGURA 5.1.11-10 DOMINIO SLU
Verifiche stato limite di esercizio per c. c. rare
Valori limite (tensioni: segno (-) = compressione, (+) = trazione):
CLS: cL = 14.94 kN/mq (verifica Ok per c/cL < 1)
Acciaio: aL = 360.00 kN/mq (verifica Ok per a/aL < 1)
Cmb Mx My N c c/cL a a/aL
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n. e stato kN m kN m kN kN/mq kN/mq
2 OK 205.0000 0.0000 482.00 -0.58 0.04 -7.80 0.02
Verifica a taglio
Il taglio massimo sulla sezione vale 146.00 KN.
La sezione, senza armatura a taglio, presenta un momento resistente di 1004.81 KN quindi la verifica risulta
soddisfatta.
Si prevede comunque l’armatura minima a taglio prevista dalla normativa vigente.