ELABORAT GRADBENE FIZIKE ZA PODROČJE UČINKOVITE RABE ENERGIJE V STAVBAH izdelan za stavbo ENERGETSKA SANACIJA OŠ CERKNICA - obstoječe stanje Številka projekta: 6/2012 Izračun je narejen v skladu s Pravilnikom o učinkoviti rabi energije v stavbah in s Tehnično smernico za graditev TSG-1-004:2010 Učinkovita raba energije. Stavba ni skladna z zahtevami Pravilnika o učinkoviti rabi energije v stavbah. Projektivno podjetje: Šlibar inženiring d.o.o. Odgovorni vodja projekta: Vladimer KRAJCAR, u.d.i.a., ID projektanta: ZAPS A-802 Elaborat izdelal: Janez Šlibar udis, ID projektanta: IZS S-1456 LJUBLJANA, 14.09.2012
66
Embed
ELABORAT GRADBENE FIZIKE ZA PODROČJE ......ELABORAT GRADBENE FIZIKE ZA PODROČJE UČINKOVITE RABE ENERGIJE V STAVBAH izdelan za stavbo ENERGETSKA SANACIJA OŠ CERKNICA obstoječe
This document is posted to help you gain knowledge. Please leave a comment to let me know what you think about it! Share it to your friends and learn new things together.
Transcript
ELABORAT GRADBENE FIZIKE ZA PODROČJE
UČINKOVITE RABE ENERGIJE V STAVBAH
izdelan za stavbo
ENERGETSKA SANACIJA OŠ CERKNICA - obstoječe stanje
Številka projekta: 6/2012
Izračun je narejen v skladu s Pravilnikom o učinkoviti rabi energije v stavbah in sTehnično smernico za graditev TSG-1-004:2010 Učinkovita raba energije.
Stavba ni skladna z zahtevami Pravilnika o učinkoviti rabi energije v stavbah.
Projektivno podjetje: Šlibar inženiring d.o.o.
Odgovorni vodja projekta: Vladimer KRAJCAR, u.d.i.a., ID projektanta: ZAPS A-802
Elaborat izdelal: Janez Šlibar udis, ID projektanta: IZS S-1456
LJUBLJANA, 14.09.2012
TEHNIČNI OPIS
Lokacija, vrsta in namen stavbe
Naselje, ulica, kraj: CERKNICA, Cesta 4.maja 92, CERKNICA
Katastrska občina: CERKNICA
Parcelna številka: 556 do 561
Koordinate lokacije stavbe: X (N) = 101000 Y (E) = 462000
Vrsta stavbe: 12630 Stavbe za izobraževanje in znanstvenorazisko
Namembnost stavbe: javna stavba
Etažnost stavbe: do tri etaže
Investitor: OBČINA CERKNICA
Cesta 4. maja 53
CERKNICA
Geometrijske karakteristike stavbe
Površina toplotnega ovoja stavbe A: 7.849,79 m²
Kondicionirana prostornina stavbe Ve: 20.930,30 m³
Neto ogrevana prostornina stavbe V: 16.744,24 m³
Oblikovni faktor f0: 0,38 m-1
Razmerje med površino oken in površino
toplotnega ovoja stavbe z: 0,17
Uporabna površina stavbe Ak: 4.559,20 m²
Vrsta zidu: Težka gradnja ( >= 1000 kg/m3 )
Način upoštevanja vpliva toplotnih mostov: na poenostavljen način
Metoda izračuna toplotne kapacitete stavbe: izračun po SIST EN ISO 13790
Projekt je izdelan za rekonstrukcijo stavbe oziroma njenega posameznega dela, kjer se posega v manj kot
25 odstotkov toplotnega ovoja stavbe oziroma njenega posameznega dela
oziroma za investicijska in druga vzdrževalna dela.
2Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Klimatski podatki
Začetek kurilne Konec kurilne Temper.primanjkljaj Proj. temperatura Energija sončnegasezone (dan) sezone (dan) (K dni) (°C) obsevanja (kWh/m²)
270 135 3300 -13 1121
Povprečne mesečne temperature in vlažnosti zraka:
I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII LetoT -1,0 1,0 6,0 10,0 15,0 18,0 20,0 19,0 15,0 10,0 4,0 1,0 9,9p 80,0 75,0 70,0 70,0 70,0 75,0 70,0 75,0 80,0 80,0 85,0 85,0 76,3
Povprečna mesečna temperatura zunanjega zraka najhladnejšega meseca Tz,m,min
: -1,0 °CPovprečna mesečna temperatura zunanjega zraka najtoplejšega meseca T
3Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Seznam konstrukcij
Zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom, Umax
= 0,280 W/m²K• f.1.a - obstoječa zunanja stena, objekt A, U = 1,209 W/m²K, T
i = 20 °C
• f.1.a' - obstoječa stena na podstrešju, objekt A, U = 1,243 W/m²K, Ti = 20 °C
• f.2.a - obstoječ podzidek, objekt A, U = 1,209 W/m²K, Ti = 20 °C
• f.3.a1 - obstoječa zunanja stena, stebri, objekt A1, U = 3,818 W/m²K, Ti = 20 °C
• f.3.b - obstoječa zunanja stena, objekt B, U = 0,586 W/m²K, Ti = 20 °C
• f.1.c - obstoječa zunanja stena, objekt C, U = 0,445 W/m²K, Ti = 20 °C
• f.1'.c - obstoječa zunanja stena, objekt C, U = 3,418 W/m²K, Ti = 20 °C
• f.2.c - obstoječ podzidek, objekt C, U = 3,947 W/m²K, Ti = 20 °C
• f.5.c - obstoječa stena v osi B8, objekt C, U = 3,731 W/m²K, Ti = 20 °C
• f.1.c1 - obstoječa zunanja stena, objekt C1, U = 0,633 W/m²K, Ti = 20 °C
• F.6.b - obstoječa zunanja stena v kleti, U = 3,731 W/m²K, Ti = 20 °C
Zunanja stena ogrevanih prostorov proti terenu, Umax
= 0,350 W/m²K• F.5.b - obstoječa kletna stena, objekt B, U = 3,932 W/m²K, T
i = 20 °C
Tla na terenu (ne velja za industrijske zgradbe), Umax
= 0,350 W/m²K• t.1.a - tla na terenu, U = 0,906 W/m²K, T
i = 20 °C
Tla nad neogrevano kletjo, neogrevanim prostorom ali garažo, Umax
= 0,350 W/m²KStrop proti neogrevanemu prostoru, U
max = 0,200 W/m²K
• s.1.a - obstoječ strop proti podstrešju, U = 0,732 W/m²K, Ti = 20 °C
Strop v sestavi ravne ali poševne strehe (ravne ali poševne strehe), Umax
= 0,200 W/m²K• s.6.c - obstoječa poševna streha v P, objekt C, U = 0,248 W/m²K, T
i = 20 °C
• s.7.c - obstoječa poševna streha v 1.N, objekt C, U = 0,218 W/m²K, Ti = 20 °C
• s.4.a1 - obstoječa streha, objekt A, U = 0,370 W/m²K, Ti = 20 °C
• s.5.b - obstoječa streha nad jedilnico, objekt B, U = 0,445 W/m²K, Ti = 20 °C
Vertikalna okna ali balkonska vrata in greti zimski vrtovi z okvirji iz lesa ali umetnih mas, Umax
= 1,300 W/m²K• O.1 - obstoječa PVC okna stekla 1,1, U = 1,170 W/m²K, T
i = 20 °C
• O.2 - obstoječa vezana okna, U = 2,720 W/m²K, Ti = 20 °C
• O.3 - obstoječa termopan okna, U = 2,490 W/m²K, Ti = 20 °C
Notranje konstrukcije brez zahtev Umax
4Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: f.1.a - obstoječa zunanja stena, objekt A Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 18002 POLNA OPEKA 16003 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,698 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
5Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: f.1.a' - obstoječa stena na podstrešju, objekt A Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 18002 BLOKI IZ CELIČNEGA BETONA 8003 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,689 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
6Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Izračun difuzije vodne pare
Mesec: Januar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
-1,0 562
Rse -0,1 606 449,63
3 0,7 642 734 0,60
2 13,7 1.564 1.399 1,40
1 14,3 1.631 1.636 0,50
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: Februar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 1,8 696 492,29
3 2,5 733 767 0,60
2 14,3 1.626 1.407 1,40
1 14,9 1.689 1.636 0,50
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
7Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: November
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
4,0 813
Rse 4,7 853 690,92
3 5,3 890 918 0,60
2 15,2 1.724 1.447 1,40
1 15,7 1.780 1.636 0,50
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: December
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 1,8 696 557,93
3 2,5 733 817 0,60
2 14,3 1.626 1.420 1,40
1 14,9 1.689 1.636 0,50
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Izračun kondenzacije in akumulacije vodne pare
Ravnina 1 Ravnina 3
Mesec gc
Ma
gc
Ma
kg/m² kg/m² kg/m² kg/m²
November 0,033 0,033 0,000 0,000
December 0,113 0,147 0,000 0,000
Januar 0,109 0,256 0,000 0,000
Februar 0,033 0,288 0,000 0,000
Marec -0,184 0,104 0,000 0,000
April -0,334 0,000 0,000 0,000
Maj 0,000 0,000 0,000 0,000
Junij 0,000 0,000 0,000 0,000
Julij 0,000 0,000 0,000 0,000
Avgust 0,000 0,000 0,000 0,000
September 0,000 0,000 0,000 0,000
Oktober 0,000 0,000 0,000 0,000
Skupna količina kondenzata je manjša o 1,0 kg/m². Notranja kondenzacija v konstrukciji je v dovoljenih mejah.
8Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: f.2.a - obstoječ podzidek, objekt A Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 18002 POLNA OPEKA 16003 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,698 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
9Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: f.3.a1 - obstoječa zunanja stena, stebri, objekt A1 Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3
1 JEKLO2 SLOJ ZRAKA3 JEKLO
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 JEKLO 0,800 7.800 460 58,500 600.000 0,000
2 SLOJ ZRAKA 8,000 1 1.005 0,873 1 0,092
3 JEKLO 0,800 7.800 460 58,500 600.000 0,000
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,130 + 0,092 + 0,040 + 0,000 = 0,262 m²K/W
Uc = U + ∆U = 3,818 + 0,000 = 3,818 W/m²K U
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,045 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
10Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Izračun difuzije vodne pare
Mesec: Januar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
-1,0 562
Rse 1,2 666 449,63
3 1,2 666 1.043 4.800,00
2 6,2 951 1.043 0,08
1 6,3 951 1.636 4.800,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: Februar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 3,0 757 492,29
3 3,0 757 1.064 4.800,00
2 7,6 1.040 1.064 0,08
1 7,6 1.041 1.636 4.800,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
11Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: Marec
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
6,0 935
Rse 7,5 1.034 654,24
3 7,5 1.034 1.145 4.800,00
2 10,8 1.297 1.145 0,08
1 10,8 1.298 1.636 4.800,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: April
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
10,0 1.227
Rse 11,0 1.316 859,12
3 11,1 1.316 1.247 4.800,00
2 13,5 1.542 1.247 0,08
1 13,5 1.542 1.636 4.800,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
12Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: Oktober
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
10,0 1.227
Rse 11,0 1.316 981,85
3 11,1 1.316 1.309 4.800,00
2 13,5 1.542 1.309 0,08
1 13,5 1.542 1.636 4.800,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: November
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
4,0 813
Rse 5,7 914 690,92
3 5,7 914 1.163 4.800,00
2 9,5 1.188 1.163 0,08
1 9,5 1.189 1.636 4.800,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
13Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: December
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 3,0 757 557,93
3 3,0 757 1.097 4.800,00
2 7,6 1.040 1.097 0,08
1 7,6 1.041 1.636 4.800,00
Rsi
20,0 2.337 sd
pe
pi
pe
Izračun kondenzacije in akumulacije vodne pare
Ravnina 1 Ravnina 3
Mesec gc
Ma
gc
Ma
kg/m² kg/m² kg/m² kg/m²
Oktober 0,000 0,000 0,000 0,000
November 0,000 0,000 0,000 0,000
December 0,000 0,000 0,000 0,000
Januar 0,000 0,000 0,000 0,000
Februar 0,000 0,000 0,000 0,000
Marec 0,000 0,000 0,000 0,000
April 0,000 0,000 0,000 0,000
Maj 0,000 0,000 0,000 0,000
Junij 0,000 0,000 0,000 0,000
Julij 0,000 0,000 0,000 0,000
Avgust 0,000 0,000 0,000 0,000
September 0,000 0,000 0,000 0,000
Skupna količina kondenzata je manjša o 1,0 kg/m². Notranja kondenzacija v konstrukciji je v dovoljenih mejah.
14Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: f.3.b - obstoječa zunanja stena, objekt B Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3
1 LES - SMREKA, BOR2 KAMENA VOLNA 0403 LES - SMREKA, BOR
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 LES - SMREKA, BOR 2,000 600 2.090 0,140 70 0,143
2 KAMENA VOLNA 040 5,000 30 840 0,040 1 1,250
3 LES - SMREKA, BOR 2,000 600 2.090 0,140 70 0,143
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,130 + 1,536 + 0,040 + 0,000 = 1,706 m²K/W
Uc = U + ∆U = 0,586 + 0,000 = 0,586 W/m²K U
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,853 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
15Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Izračun difuzije vodne pare
Mesec: Januar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
-1,0 562
Rse -0,5 584 449,63
7 1,1 661 1.032 1,40
6 4,0 812 1.037 0,01
5 6,9 991 1.041 0,01
4 9,7 1.205 1.045 0,01
3 12,6 1.459 1.049 0,01
2 15,5 1.758 1.053 0,01
1 17,1 1.952 1.636 1,40
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: Februar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 1,4 676 492,29
7 2,9 752 1.054 1,40
6 5,5 903 1.058 0,01
5 8,1 1.080 1.062 0,01
4 10,7 1.287 1.066 0,01
3 13,3 1.528 1.070 0,01
2 15,9 1.807 1.074 0,01
1 17,4 1.986 1.636 1,40
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
16Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: Marec
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
6,0 935
Rse 6,3 955 654,24
7 7,4 1.029 1.136 1,40
6 9,3 1.172 1.140 0,01
5 11,2 1.333 1.143 0,01
4 13,2 1.512 1.147 0,01
3 15,1 1.712 1.150 0,01
2 17,0 1.935 1.154 0,01
1 18,1 2.074 1.636 1,40
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: November
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
4,0 813
Rse 4,4 833 690,92
7 5,6 909 1.155 1,40
6 7,8 1.057 1.158 0,01
5 10,0 1.226 1.162 0,01
4 12,2 1.418 1.165 0,01
3 14,4 1.636 1.168 0,01
2 16,6 1.883 1.172 0,01
1 17,8 2.038 1.636 1,40
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
17Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: December
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 1,4 676 557,93
7 2,9 752 1.087 1,40
6 5,5 903 1.091 0,01
5 8,1 1.080 1.095 0,01
4 10,7 1.287 1.099 0,01
3 13,3 1.528 1.103 0,01
2 15,9 1.807 1.106 0,01
1 17,4 1.986 1.636 1,40
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Izračun kondenzacije in akumulacije vodne pare
Ravnina 1
Mesec gc
Ma
gc
Ma
kg/m² kg/m² kg/m² kg/m²
November 0,181 0,181 0,000 0,000
December 0,271 0,452 0,000 0,000
Januar 0,280 0,731 0,000 0,000
Februar 0,200 0,932 0,000 0,000
Marec 0,025 0,957 0,000 0,000
April -0,117 0,839 0,000 0,000
Maj -0,317 0,523 0,000 0,000
Junij -0,352 0,171 0,000 0,000
Julij -0,527 0,000 0,000 0,000
Avgust 0,000 0,000 0,000 0,000
September 0,000 0,000 0,000 0,000
Oktober 0,000 0,000 0,000 0,000
Skupna količina kondenzata je manjša o 1,0 kg/m². Notranja kondenzacija v konstrukciji je v dovoljenih mejah.
18Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: f.1.c - obstoječa zunanja stena, objekt C Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3 4
1 BETON 24002 JEKLO3 KAMENA VOLNA 0404 JEKLO
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 BETON 2400 16,000 2.400 960 2,040 60 0,078
2 JEKLO 0,100 7.800 460 58,500 600.000 0,000
3 KAMENA VOLNA 040 8,000 30 840 0,040 1 2,000
4 JEKLO 0,010 7.800 460 58,500 600.000 0,000
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,130 + 2,078 + 0,040 + 0,000 = 2,248 m²K/W
Uc = U + ∆U = 0,445 + 0,000 = 0,445 W/m²K U
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,889 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
19Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: f.1'.c - obstoječa zunanja stena, objekt C Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1
1 BETON 2400
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 BETON 2400 25,000 2.400 960 2,040 60 0,123
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,130 + 0,123 + 0,040 + 0,000 = 0,293 m²K/W
Uc = U + ∆U = 3,418 + 0,000 = 3,418 W/m²K U
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,145 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
20Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Izračun difuzije vodne pare
Mesec: Januar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
-1,0 562
Rse 1,0 658 449,63
1 7,3 1.020 1.636 15,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: Februar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 2,8 749 492,29
1 8,5 1.108 1.636 15,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
21Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: Marec
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
6,0 935
Rse 7,4 1.026 654,24
1 11,5 1.358 1.636 15,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: April
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
10,0 1.227
Rse 11,0 1.309 859,12
1 13,9 1.592 1.636 15,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
22Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: Oktober
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
10,0 1.227
Rse 11,0 1.309 981,85
1 13,9 1.592 1.636 15,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: November
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
4,0 813
Rse 5,6 906 690,92
1 10,3 1.253 1.636 15,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
23Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: December
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 2,8 749 557,93
1 8,5 1.108 1.636 15,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Izračun kondenzacije in akumulacije vodne pare
Ravnina 0
Mesec gc
Ma
gc
Ma
kg/m² kg/m² kg/m² kg/m²
Januar 0,000 0,000 0,000 0,000
Februar 0,000 0,000 0,000 0,000
Marec 0,000 0,000 0,000 0,000
April 0,000 0,000 0,000 0,000
Maj 0,000 0,000 0,000 0,000
Junij 0,000 0,000 0,000 0,000
Julij 0,000 0,000 0,000 0,000
Avgust 0,000 0,000 0,000 0,000
September 0,000 0,000 0,000 0,000
Oktober 0,000 0,000 0,000 0,000
November 0,000 0,000 0,000 0,000
December 0,000 0,000 0,000 0,000
Skupna količina kondenzata je manjša o 1,0 kg/m². Notranja kondenzacija v konstrukciji je v dovoljenih mejah.
24Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: f.2.c - obstoječ podzidek, objekt C Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1
1 BETON 2400
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 BETON 2400 17,000 2.400 960 2,040 60 0,083
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,130 + 0,083 + 0,040 + 0,000 = 0,253 m²K/W
Uc = U + ∆U = 3,947 + 0,000 = 3,947 W/m²K U
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,013 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
25Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Izračun difuzije vodne pare
Mesec: Januar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
-1,0 562
Rse 1,3 668 449,63
1 5,9 931 1.636 10,20
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: Februar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 3,0 759 492,29
1 7,3 1.021 1.636 10,20
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
26Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: Marec
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
6,0 935
Rse 7,5 1.036 654,24
1 10,6 1.280 1.636 10,20
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: April
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
10,0 1.227
Rse 11,1 1.318 859,12
1 13,3 1.527 1.636 10,20
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
27Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: Oktober
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
10,0 1.227
Rse 11,1 1.318 981,85
1 13,3 1.527 1.636 10,20
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: November
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
4,0 813
Rse 5,7 916 690,92
1 9,3 1.170 1.636 10,20
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
28Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: December
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 3,0 759 557,93
1 7,3 1.021 1.636 10,20
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Izračun kondenzacije in akumulacije vodne pare
Ravnina 0
Mesec gc
Ma
gc
Ma
kg/m² kg/m² kg/m² kg/m²
Januar 0,000 0,000 0,000 0,000
Februar 0,000 0,000 0,000 0,000
Marec 0,000 0,000 0,000 0,000
April 0,000 0,000 0,000 0,000
Maj 0,000 0,000 0,000 0,000
Junij 0,000 0,000 0,000 0,000
Julij 0,000 0,000 0,000 0,000
Avgust 0,000 0,000 0,000 0,000
September 0,000 0,000 0,000 0,000
Oktober 0,000 0,000 0,000 0,000
November 0,000 0,000 0,000 0,000
December 0,000 0,000 0,000 0,000
Skupna količina kondenzata je manjša o 1,0 kg/m². Notranja kondenzacija v konstrukciji je v dovoljenih mejah.
29Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: f.5.c - obstoječa stena v osi B8, objekt C Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1
1 BETON 2400
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 BETON 2400 20,000 2.400 960 2,040 60 0,098
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,130 + 0,098 + 0,040 + 0,000 = 0,268 m²K/W
Uc = U + ∆U = 3,731 + 0,000 = 3,731 W/m²K U
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,067 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
30Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Izračun difuzije vodne pare
Mesec: Januar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
-1,0 562
Rse 1,2 664 449,63
1 6,5 966 1.636 12,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: Februar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 3,0 755 492,29
1 7,8 1.055 1.636 12,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
31Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: Marec
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
6,0 935
Rse 7,4 1.032 654,24
1 11,0 1.310 1.636 12,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: April
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
10,0 1.227
Rse 11,0 1.315 859,12
1 13,6 1.552 1.636 12,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
32Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: Oktober
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
10,0 1.227
Rse 11,0 1.315 981,85
1 13,6 1.552 1.636 12,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: November
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
4,0 813
Rse 5,6 912 690,92
1 9,7 1.202 1.636 12,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
33Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: December
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 3,0 755 557,93
1 7,8 1.055 1.636 12,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Izračun kondenzacije in akumulacije vodne pare
Ravnina 0
Mesec gc
Ma
gc
Ma
kg/m² kg/m² kg/m² kg/m²
Januar 0,000 0,000 0,000 0,000
Februar 0,000 0,000 0,000 0,000
Marec 0,000 0,000 0,000 0,000
April 0,000 0,000 0,000 0,000
Maj 0,000 0,000 0,000 0,000
Junij 0,000 0,000 0,000 0,000
Julij 0,000 0,000 0,000 0,000
Avgust 0,000 0,000 0,000 0,000
September 0,000 0,000 0,000 0,000
Oktober 0,000 0,000 0,000 0,000
November 0,000 0,000 0,000 0,000
December 0,000 0,000 0,000 0,000
Skupna količina kondenzata je manjša o 1,0 kg/m². Notranja kondenzacija v konstrukciji je v dovoljenih mejah.
34Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: f.1.c1 - obstoječa zunanja stena, objekt C1 Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3 4 5
6
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 18002 MREŽASTA IN VOTLA OPEKA 14003 LESNI BETON 8004 STIROPOR EPS 0405 LESNI BETON 8006 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
max = 0,350 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
42Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: t.1.a - tla na terenu Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: tla na terenu (ne velja za industrijske zgradbe).
max = 0,200 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,817 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
44Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Izračun difuzije vodne pare
Mesec: Januar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
-1,0 562
Rse -0,4 588 449,63
7 0,1 617 711 1,80
6 3,2 770 715 0,03
5 6,3 955 719 0,03
4 9,4 1.178 723 0,03
3 9,9 1.216 1.333 4,20
2 16,2 1.843 1.578 1,68
1 16,5 1.881 1.636 0,40
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: Februar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 1,5 681 492,29
7 2,0 707 745 1,80
6 4,8 861 748 0,03
5 7,6 1.044 752 0,03
4 10,4 1.260 756 0,03
3 10,8 1.297 1.344 4,20
2 16,6 1.885 1.580 1,68
1 16,9 1.920 1.636 0,40
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
45Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: November
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
4,0 813
Rse 4,4 837 690,92
7 4,9 864 899 1,80
6 7,2 1.017 902 0,03
5 9,6 1.192 906 0,03
4 11,9 1.394 909 0,03
3 12,3 1.427 1.395 4,20
2 17,1 1.951 1.590 1,68
1 17,4 1.981 1.636 0,40
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: December
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 1,5 681 557,93
7 2,0 707 796 1,80
6 4,8 861 799 0,03
5 7,6 1.044 803 0,03
4 10,4 1.260 806 0,03
3 10,8 1.297 1.361 4,20
2 16,6 1.885 1.583 1,68
1 16,9 1.920 1.636 0,40
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Izračun kondenzacije in akumulacije vodne pare
Ravnina 1 Ravnina 5
Mesec gc
Ma
gc
Ma
kg/m² kg/m² kg/m² kg/m²
November 0,013 0,013 0,000 0,000
December 0,029 0,043 0,027 0,027
Januar 0,025 0,068 0,034 0,060
Februar 0,009 0,077 0,009 0,069
Marec -0,032 0,045 -0,076 0,000
April -0,019 0,026 0,000 0,000
Maj -0,066 0,000 0,000 0,000
Junij 0,000 0,000 0,000 0,000
Julij 0,000 0,000 0,000 0,000
Avgust 0,000 0,000 0,000 0,000
September 0,000 0,000 0,000 0,000
Oktober 0,000 0,000 0,000 0,000
Skupna količina kondenzata je manjša o 1,0 kg/m². Notranja kondenzacija v konstrukciji je v dovoljenih mejah.
46Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: s.6.c - obstoječa poševna streha v P, objekt C Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: strop v sestavi ravne ali poševne strehe (ravne ali poševne strehe).
1
2
Z
N
1 BETON 24002 KAMENA VOLNA 040
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 BETON 2400 28,000 2.400 960 2,040 60 0,137
2 KAMENA VOLNA 040 15,000 30 840 0,040 1 3,750
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,100 + 3,887 + 0,040 + 0,000 = 4,027 m²K/W
Uc = U + ∆U = 0,248 + 0,000 = 0,248 W/m²K U
max = 0,200 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,938 > R
Rsi,max = 0,9130 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
47Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: s.7.c - obstoječa poševna streha v 1.N, objekt C Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: strop v sestavi ravne ali poševne strehe (ravne ali poševne strehe).
1
2
Z
N
1 PLINJENI IN PENJENI BETON 8002 KAMENA VOLNA 040
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
max = 0,200 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,945 > R
Rsi,max = 0,9130 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
48Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: s.4.a1 - obstoječa streha, objekt A Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: strop v sestavi ravne ali poševne strehe (ravne ali poševne strehe).
12
3
Z
N
1 MAVČNO-KARTONSKA PLOŠČA D=12,5 MM2 POLIETILENSKA FOLIJA3 KAMENA VOLNA 040
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
max = 0,200 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,907 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
49Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: s.5.b - obstoječa streha nad jedilnico, objekt B Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: strop v sestavi ravne ali poševne strehe (ravne ali poševne strehe).
1
23
4Z
N
1 PLINJENI IN PENJENI BETON 8002 BITUMENSKI TRAK Z AL.VLOŽKOM 0,2 MM3 STIROPOR EPS 1004 VEČPLASTNA BITUMENSKA HIDROIZOL. 1200
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
Skupne transmisijske toplotne izgube skozi zunanje površine Σ Ai * U
i = 6.077,18 W/K.
Toplotni mostovi
Vpliv toplotnih mostov je upoštevan na poenostavljen način, s povečanjem toplotne prehodnosticelotnega ovoja stavbe za 0.06 W/m²K.
Transmisijske toplotne izgube skozi toplotne mostove znašajo 470,99 W/K.
Transmisijske toplotne izgube skozi zunanji ovoj cone LD
LD = Σ A
i * U
i + Σ l
k ∗ Ψ
k + Σ χ
j = 6.077,18 W/K + 470,99 W/K = 6.548,17 W/K
Toplotne izgube skozi zidove in tla v terenu
Tla v kletiOznaka Ploščina U
iUmax
(m²) (W/m²K) (W/m²K)tla na terenu - objekt A 837,5 0,906 0,350tla na terenu - objekt B 281,3 0,906 0,350kletni zid - objekt B 188,1 3,932 0,350tla na terenu - objekt C 1.087,0 0,906 0,350
Toplotne izgubeOznaka topl.izgube
W/Kobjekt A 231,14objekt B 140,37objekt C 243,49
LS = 615,00 W/K.
Toplotne izgube skozi neogrevane prostore
V coni ni toplotnih izgub skozi neogrevane prostore.
59Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
OGREVALNI PODSISTEM
Podsistem ogrevala: Ogrevalni sistem 1Vrsta ogrevala: vgrajena površinska ogrevalaCona: Vse coneStandardna temperatura ogrevnega medija: radiatorji, konvektorji 70 / 55Regulacija temperature prostora: P-regulator (1 K)Ogrevalni sistem:Nazivna moč ventilatorjev in regulatorjev: 0,00 W
Dodatna električna energija: Wh,em
= 0,00 kWhVrnjena dodatna električna energija: Q
rhh,em = 0,00 kWh
Dodatne toplotne izgube: Qh,em,l
= -49.868,75 kWhV ogrevala vnesena toplota: Q
h,em,in = 501.167,53 kWh
RAZSVETLJAVA
Način izračuna: poenostavljen izračun letne dovedene energije za razsvetljavo za stanovanjske stavbe.
Vrsta svetil v stavbi: pretežna uporaba svetil na žarilno nitko
Potrebna energija za razsvetljavo: Qf,l
= 68.388,00 kWh
RAZVOD OGREVALNEGA SISTEMA
Razvodni sistem: Razvodni sistem 1Ogrevalni sistem: Ogrevalni sistem 1Način delovanja: neprekinjeno delovanjeVrsta razvodnega sistema: dvocevni sistemTlačni padec: 25,00Hidravlična uravnoteženst: hidravlično neuravnotežen sistemDodatek pri ploskovnem ogrevanju: 0,00 kPaRegulacija črpalke: delta p je konstantenMoč črpalke: 550,00 WNamestitev dvižnega in priključnega voda: namestitev pretežno v notranjih stenahIzolacija razvodnih cevi: cevi so izoliraneNamestitev horizontalnega razvoda: horizonatalni razvod v ogrevanem prostoruIzolacija zunanjega zidu: zunanji zid je izoliran zunajCone, po katerih poteka razvod: Privzeta conaDolžine cevi, dolžinska toplotna prehodnost:
Cona Lv - cevi v ogrevanem prostoru 157,32 m 0,000 W/mKCona Lv - cevi v neogrevanem prostoru 0,00 m 0,000 W/mKCona Ls - cevi v notranji steni 436,80 m 0,000 mCona Ls - cevi v zunanjem zidu 0,00 m 0,000 / 0,000 W/mKCona Lsl 2.402,40 m 0,000 w/mK
Potrebna električna energija za razvodni podsistem: Wh,d,e
= 1.968,16 kWhVrnjene toplotne izgube: Q
h,d,rhh = 3.212,31 kWh
Nevrnjene toplotne izgube: Qh,d,uhh
= 0,00 kWhToplotne izgube razvodnega sistema: Q
h,d = 3.212,31 kWh
V razvodni sistem vrnjena toplota: Qd,rhh
= 492,04 kWhV okolico koristno vrnjena toplota: Q
rhh,d = 3.707,57 kWh
V razvodni sistem vnesena toplota: Qh,in,d
= 503.887,45 kWh
60Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
KURILNE NAPRAVE
Način priklučitve generatorjev: zaporedna, s prioriteto
Kurilna naprava: Kurilna naprava 1Energent: ekstra lahko kurilno oljePriprava tople vode: kurilna naprava ima funkcijo priprave tople vodeSPTE naprava: kurilna naprava ni SPTE sistemRegulacija kurilne naprave: v odvisnosti od zunanje temperatureNamestitev kurilne naprave: v kotlovniciRegulacija kotla: spremenljiva temperaturaVrsta kotla: standardni kotel
Nazivna moč kotla: 850,00 kWNazivna moč kotla pri 30% obremenitvi: 255,00 kWIzkoristek kotla pri 100% obremenitvi in testnih pogojih: 0,89Izkoristek kotla pri 30% obremenitvi in testnih pogojih: 0,88Toplotne izgube v času obratovalne pripravljenosti: 1,33 kWhToplotne izgube akumulatorja pri pogojih preizkušanja: 0,40 kWhNazivni volumen akumulatorja: 0,00 lRazvodni sistemi, v katere je vnesena toplota: Razvodni sistem 1
Skupne toplotne izgube: Qh,g,l
= 56.694,74 kWhPomožna električna energija: W
h,g,aux = 0,00 kWh
Vrnjena električna energija: Qh,g,rhh,aux
= 0,00 kWhToplotne izgube skozi ovoj generatorja toplote: Q
h,g,rhh,env = 555,65 kWh
Skupne vrnjene izgube: Qrhh,g
= 555,65 kWhV kotel z gorivom vnesena toplota: Q
h,in,g = 626.187,73 kWh
Toplotne izgube akumulatorja toplote: Qh,s,l
= 61,33 kWhVrnjene izgube akumulatorja toplote: Q
h,s,rhh = 0,00 kWh
Potrebna dodatna električna energija za polnjenje akumulatorja: Q
h,s,aux = 35,77 kWh
PRIPRAVA TOPLE VODE
Opis: Priprava tople vodeEnergent: ekstra lahko kurilno oljeCirkulacija: sistem za toplo vodo s cirkulacijoŠtevilo dni zagotavljanja tople vode v tednu: 5,00Vrsta stavbe: šola brez tuševPovršina učilnic: 1.456,00 m²Namestitev priključnega voda: standardniIzolacija razvoda: razvod je izoliranIzolacija zunanjega zidu: zunanji zid je izoliran zunajCone, po katerih poteka razvodni sistem: Privzeta conaDolžine cevi, dolžinska toplotna prehodnost:
Cona Lv - cevi v ogrevanem prostoru 122,20 m 0,000 W/mKCona Lv - cevi v neogrevanem prostoru 0,00 m 0,000 W/mKCona Ls - cevi v notranji steni 1.310,40 m 0,000 W/mKCona Ls - cevi v zunanjem zidu 0,00 m 0,000 / 0,000 W/mKCona Lsl 327,60 m 0,000 W/mK
Namestitev hranilnika: grelnik in hranilnik nista v istem prostoruTip hranilnika: posredno ogrevaniDnevne toplotne izgube hranilnika v stanju obrat. pripr.: 0,80 kWhNamestitev črpalke: črpalka ni nameščena v ogrevanem prostoruRegulacija črpalke: črpalka nima regulacijeMoč črpalke: 44,00 W
61Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Potrebna toplota za pripravo tople vode: Qw = 64.532,00 kWh
Potrebna toplota grelnika za toplo vodo: Qw,out,g
= 66.161,17 kWhVrnjene toplotne izgube sistema za toplo vodo: Q
rww = 93,89 kWh
Skupne toplotne izgube sistema za toplo vodo: Qtw
= 1.723,06 kWhSkupne vrnjene toplotne izgube: Q
w,reg = 1.723,06 kWh
62Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
POTREBNA TOPLOTA
Toplotni dobitki pri ogrevanju QH,gn
= 270.590,44 kWh
Transmisijske izgube pri ogrevanju QH,ht
= 813.427,31 kWh
Potrebna toplota za ogrevanje QH,nd
= 551.035,92 kWh
Toplotni dobitki pri hlajenju QC,gn
= 214.729,68 kWh
Transmisijske izgube pri hlajenju QC,ht
= 268.099,49 kWh
Potrebna toplota za hlajenje QC,nd
= 7.513,51 kWh
Potrebna toplota za pripravo tople vode QW,nd
= 66.161,17 kWh
Potrebna toplota na neto uporabno površino QNH
/Au = 120,86 kWh/m²a
Potrebna toplota za ogrevanje na enoto ogrevanje prostornine QNH
/Ve = 26,33 kWh/m³a
Potreben hlad na neto uporabno površino QNC
/Au = 1,65 kWh/m²a
Potreben hlad na enoto ogrevane prostornine QNC
/Ve = 0,36 kWh/m³a
DOVEDENA ENERGIJA
Dovedena energija za ogrevanje Qf,h,skupni
= 560.026,54 kWh
Dovedena energija za hlajenje Qf,c,skupni
= 0,00 kWh
Dovedena energija za prezračevanje Qf,V
= 0,00 kWh
Dovedena energija za ovlaževanje Qf,st
= 0,00 kWh
Dovedena energija za pripravo tople vode Qf,w
= 66.161,17 kWh
Dovedena energija za razsvetljavo Qf,l
= 68.388,00 kWh
Dovedena energija fotonapetostnega sistema Qf,PV
= 0,00 kWh
Dovedena pomožna energija za delovanje sistemov Qf,aux
= 2.379,48 kWh
Dovedena energija za delovanje stavbe Qf = 696.955,19 kWh
PRIMARNA ENERGIJA
ekstra lahko kurilno olje 688.806,50 kWh
električna energija 176.918,71 kWh
Letna raba primarne energije Qp = 865.725,21 kWh
Letna raba primarne energije na neto uporabno površino Qp/A
u = 189,89 kWh/m²a
Letna raba primarne energije na enoto ogrevane prostornine Qp/V
e = 41,36 kWh/m³a
EMISIJA CO2
ekstra lahko kurilno olje 182.533,72 kg
električna energija 93.766,92 kg
63Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Letna emisija CO2
276.300,64 kg
Letna emisija CO2 na neto uporabno površino 60,60 kg/m²a
Letna emisija CO2 na enoto ogrevane prostornine 13,20 kg/m³a
Ogrevanje Hlajenje Topla voda Prezračevanje Razsvetljava
L4 Električna energija 2.004 0 376 0 68.388
L5 Toplotne izgube 10.100 0 1.723
L6 Vrnjene toplotne izgube 1.109 0 0 0 0
L7 V razvodni sistem 561.136 0 67.884
oddana toplota
64Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
PROIZVEDENA ENERGIJA
C1 C2
Vrsta generatorja Kurilna naprava 1 Kurilna naprava 1
Sistem oskrbe topla voda ogrevanje
L8 Toplotna oddaja 66.161 503.887
L9 Pomožna energija 0 0
L10 Toplotne izgube 0 56.695
L11 Vrnjena toplota 0 556
L12 Vnesena energija 0 626.188
L13 Prozvedena elektrika 0 0
L14 Energent ekstra lahko kurilno olje ekstra lahko kurilno olje
PORABA PRIMARNE ENERGIJE
C1 C2 C3
Dovedena energija
ekstra lahko kurilno olje električna energija Skupaj
L1 Dovedena energija 626.188 70.767
L2 Faktor pretvorbe 1,1 2,5
L3 Obtežena vrednost 688.806 176.919 865.725
Oddana energija
električna energija toplotna energija
L4 Oddana energija 0
L5 Faktor pretvorbe 0,0
L6 Obtežena vrednost 0 0
L7 Iznos 865.725
EMISIJA CO2
C1 C2 C3
Dovedena energija
ekstra lahko kurilno olje električna energija Skupaj
L1 Dovedena energija 688.806 176.919
L2 Faktor pretvorbe 0,27 0,53
L3 Emisija CO2
182.534 93.767 276.301
Oddana energija
električna energija toplotna energija
L4 Oddana energija 0
L5 Faktor pretvorbe 0,00
L6 Emisija CO2
0 0
L7 Iznos 276.301
65Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
SKUPNA RABA ENERGIJE IN EMISIJA CO2 ZA IZRAČUN ENERGIJSKEGA RAZREDA
Toplotne potrebe stavbe Učinkovitost sistemov Dovedena energija Energijski razred(brez sistemov) (toplotne-vrnjene izgube) (vsebovana v energentih) (obtežena količina)Q
H,nd = 551.036 Q
HW,ls,nd = 10.714 E
elko = 626.188 ΣE
P,del,i = 865.725
QH,hum,nd
= 0 QC,ls,nd
= 0 ΣmCO2,exp,i
= 276.301Q
W,nd = 66.161 El. energija = 70.767
QC,nd
= 7.514 WHW
= 2.379Q
C,dhum,nd = 0 W
C = 0
EL = 68.388
EV = 0
Oddana energija(neobteženi energenti)Q
T,exp = 0 ΣE
P,exp,i = 0
Eel,exp
= 0 ΣmCO2,exp,i
= 0
EP = 865.725
mCO2
= 276.301
Proizvedena obnovljivaenergija
QH,gen,out
= 0Eel,gen,out
= 0
66Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0