ELABORAT GRADBENE FIZIKE ZA PODROČJE UČINKOVITE RABE ENERGIJE V STAVBAH izdelan za stavbo Vrtec Bled-energetska sanacija Številka projekta: 11-11 Izračun je narejen v skladu s Pravilnikom o učinkoviti rabi energije v stavbah in s Tehnično smernico za graditev TSG-1-004:2010 Učinkovita raba energije. Stavba je skladna z zahtevami Pravilnika o učinkoviti rabi energije v stavbah. Projektivno podjetje: Šlibar inženiring d.o.o. Odgovorni vodja projekta: dr. Peter Šenk udia., ID projektanta: A-1385 Elaborat izdelal: Janez Šlibar udis., ID projektanta: S-1456 Trzin, 17.01.2014
24
Embed
ELABORAT GRADBENE FIZIKE ZA PODROČJE … · Zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom, U max ... Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0 4. IZRAČUN GRADBENIH
This document is posted to help you gain knowledge. Please leave a comment to let me know what you think about it! Share it to your friends and learn new things together.
Transcript
ELABORAT GRADBENE FIZIKE ZA PODROČJE
UČINKOVITE RABE ENERGIJE V STAVBAH
izdelan za stavbo
Vrtec Bled-energetska sanacija
Številka projekta: 11-11
Izračun je narejen v skladu s Pravilnikom o učinkoviti rabi energije v stavbah in sTehnično smernico za graditev TSG-1-004:2010 Učinkovita raba energije.
Stavba je skladna z zahtevami Pravilnika o učinkoviti rabi energije v stavbah.
Projektivno podjetje: Šlibar inženiring d.o.o.
Odgovorni vodja projekta: dr. Peter Šenk udia., ID projektanta: A-1385
Elaborat izdelal: Janez Šlibar udis., ID projektanta: S-1456
Trzin, 17.01.2014
TEHNIČNI OPIS
Lokacija, vrsta in namen stavbe
Naselje, ulica, kraj: BLED, Trubarjeva cesta 7, 4260 Bled
Katastrska občina: BLED
Parcelna številka: 274/2
Koordinate lokacije stavbe: X (N) = 137192 Y (E) = 433067
Vrsta stavbe: 12630 Stavbe za izobraževanje in znanstvenorazisko
Namembnost stavbe: nestanovanjska stavba
Etažnost stavbe: do tri etaže
Investitor: Občina Bled
Cesta svobode 13
4260 BLED
Geometrijske karakteristike stavbe
Površina toplotnega ovoja stavbe A: 3.167,89 m²
Kondicionirana prostornina stavbe Ve: 9.544,00 m³
Neto ogrevana prostornina stavbe V: 8.017,00 m³
Oblikovni faktor f0: 0,33 m-1
Razmerje med površino oken in površino
toplotnega ovoja stavbe z: 0,11
Uporabna površina stavbe Ak: 2.505,30 m²
Vrsta zidu: Srednjetežka gradnja ( >= 600 kg/m3 )
Način upoštevanja vpliva toplotnih mostov: EN ISO 13789, SIST EN ISO 14683
Metoda izračuna toplotne kapacitete stavbe: izračun po SIST EN ISO 13790
Projekt je izdelan za novo stavbo oziroma rekonstrukcijo stavbe, kjer se posega v najmanj 25 odstotkov
površine toplotnega ovoja.
2Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Klimatski podatki
Začetek kurilne Konec kurilne Temper.primanjkljaj Proj. temperatura Energija sončnegasezone (dan) sezone (dan) (K dni) (°C) obsevanja (kWh/m²)
255 150 3900 -13 1209
Povprečne mesečne temperature in vlažnosti zraka:
I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII LetoT -2,0 0,0 3,0 8,0 13,0 16,0 18,0 17,0 13,0 8,0 3,0 -1,0 8,0p 80,0 75,0 75,0 70,0 75,0 75,0 75,0 75,0 80,0 80,0 85,0 85,0 77,5
Povprečna mesečna temperatura zunanjega zraka najhladnejšega meseca Tz,m,min
: -2,0 °CPovprečna mesečna temperatura zunanjega zraka najtoplejšega meseca T
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost je ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -2,0 80,00 414 1.080 1.602 2.002 17,5 21 0,849
Februar 0,0 75,00 458 1.080 1.646 2.057 18,0 21 0,855
Marec 3,0 75,00 568 918 1.578 1.972 17,3 21 0,794
April 8,0 70,00 751 648 1.463 1.829 16,1 21 0,623
Maj 13,0 75,00 1.123 378 1.539 1.923 16,9 21 0,486
Junij 16,0 75,00 1.363 216 1.601 2.001 17,5 21 0,303
Julij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 21 0,050
Avgust 17,0 75,00 1.452 162 1.631 2.038 17,8 21 0,203
September 13,0 80,00 1.198 378 1.613 2.017 17,6 21 0,580
Oktober 8,0 80,00 858 648 1.571 1.963 17,2 21 0,709
November 3,0 85,00 644 918 1.654 2.067 18,0 21 0,835
December -1,0 85,00 478 1.080 1.666 2.082 18,1 21 0,870
fRsi = 0,957 > R
Rsi,max = 0,8704 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
6Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: nZ-stena v mansardi Notranja temperatura: 21 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
max = 0,350 W/m²K , toplotna prehodnost je ustrezna
8Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: nC1-tla v pritličju (PVC) Notranja temperatura: 21 °CVrsta konstrukcije: tla na terenu (ne velja za industrijske zgradbe).
max = 0,200 W/m²K , toplotna prehodnost je ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -2,0 80,00 414 1.080 1.602 2.002 17,5 21 0,849
Februar 0,0 75,00 458 1.080 1.646 2.057 18,0 21 0,855
Marec 3,0 75,00 568 918 1.578 1.972 17,3 21 0,794
April 8,0 70,00 751 648 1.463 1.829 16,1 21 0,623
Maj 13,0 75,00 1.123 378 1.539 1.923 16,9 21 0,486
Junij 16,0 75,00 1.363 216 1.601 2.001 17,5 21 0,303
Julij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 21 0,050
Avgust 17,0 75,00 1.452 162 1.631 2.038 17,8 21 0,203
September 13,0 80,00 1.198 378 1.613 2.017 17,6 21 0,580
Oktober 8,0 80,00 858 648 1.571 1.963 17,2 21 0,709
November 3,0 85,00 644 918 1.654 2.067 18,0 21 0,835
December -1,0 85,00 478 1.080 1.666 2.082 18,1 21 0,870
fRsi = 0,966 > R
Rsi,max = 0,8704 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
10Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
PROZORNE KONSTRUKCIJE
Konstrukcija Ffr
U Umax
Ustreza
W/m²K W/m²K
Vertikalna okna (obstoječe) 0,30 1,30 1,30 DA
Vertikalna okna (nova) 0,30 1,16 1,30 DA
strešno okno (novo) 0,30 1,16 1,40 DA
Svetlobniki nove mansarde 0,30 1,10 2,40 DA
NEPROZORNA ZUNANJA VRATA
Naziv U Umax
Ustreza
Vhodna vrata (obstoječa) 1,300 1,600 DAVhodna vrata (nova) 1,100 1,600 DA
11Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
PODATKI O CONI - Privzeta cona
Kondicionirana prostornina cone Ve: 9.544,00 m³
Neto ogrevana prostornina cone V: 8.017,00 m³
Uporabna površina cone Ak: 2.505,30 m²
Dolžina cone: 54,70 m
Širina cone: 18,90 m
Višina etaže: 3,30 m
Število etaž: 3,00
Ogrevanje: cona je ogrevana
Način delovanja: neprekinjeno delovanje
Notranja projektna temperatura ogrevanja: 21,00 °C
Notranja projektna temperatura hlajenja: 26,00 °C
Dnevno število ur z normalnim ogrevanjem: 12,00 h
Dnevno število ur z normalnim hlajenjem: 0,00 h
Način znižanja temperature ob koncu tedna: znižanje temperature ogrevanja
Mejna temperatura znižanja: 20,00 °C
Urna izmenjava zraka: 0,50 h-1
Površina toplotnega ovoja cone A: 3.167,89 m²
12Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
SPECIFIČNE TRANSMISIJSKE TOPLOTNE IZGUBE
Toplotne izgube skozi zunanje površine
Transmisijske toplotne izgube skozi zunanje površine
Neprozorne površineOznaka orientacija naklon ploščina U topl.izgube
° m² W/Km² W/KVrata nova 1,2x2,7 S 90 3,20 1,100 3,52Vrata obstoječa (1x2,65-10kos) J 90 26,00 1,300 33,80Vrata obstoječa (1,55x2,65-4kos) J 90 16,40 1,300 21,32Vrata obstoječa (1,2x2,65-1kos) J 90 3,20 1,300 4,16Vrata nova 1,05x2,65 J 90 2,60 1,100 2,86Vrata nova 1,32x2,16-2kos V 90 5,70 1,100 6,27Vrata nova 1,77x2,16 - 1kos V 90 3,70 1,100 4,07Vrata nova 2,16x1,03 - 1kos Z 90 2,20 1,100 2,42Vhodna vrata Z 90 2,20 1,300 2,86Streha S 90 550,10 0,135 74,26Streha V 90 124,30 0,135 16,78Streha J 90 520,80 0,135 70,31Streha Z 90 127,10 0,135 17,16Stena V in Z V 90 98,90 0,206 20,37Stena V in Z Z 90 95,50 0,206 19,67Stena J in S S 90 279,20 0,173 48,30Stena J in S J 90 184,80 0,173 31,97nZ-stena v mansardi S 90 12,20 0,202 2,46nZ-stena v mansardi V 90 6,80 0,202 1,37nZ-stena v mansardi J 90 11,20 0,202 2,26nZ-stena v mansardi Z 90 7,20 0,202 1,45Skupaj 2.083,30 387,66
Prozorne površineOznaka orientacija naklon ploščina U topl.izgube
° m² W/Km² W/KOkno obstoječe 1,16x1,71 S 90 21,78 1,300 28,31Okno obstoječe 0,91x1,07 S 90 5,82 1,300 7,57Okno novo 1,06x1,39 S 90 38,61 1,160 44,79Okno nova (1,16x1,71) S 90 1,98 1,160 2,30Okno novo 0,72x0,94 S 90 0,68 1,160 0,79Okno novo 1,92x2,7 S 90 26,00 1,160 30,16Okna obstoječa 1,04x1,95 J 90 105,00 1,300 136,50Okna nova 1,04x1,95 J 90 10,50 1,160 12,18Okna nova 1,05x1,25 J 90 20,80 1,160 24,13Okno novo 2,56x1,15 J 90 17,40 1,300 22,62Okno obstoječe 1,1x1 V 90 6,60 1,300 8,58Okno obstoječe 0,92x1,46 Z 90 2,40 1,300 3,12Okno novo 1,9x1,4 Z 90 5,32 1,160 6,17Okna nova 1,1x1 Z 90 6,60 1,160 7,66Okno 2,05x1 Z 90 16,40 1,300 21,32Strešno okno 1,5x1,5 J 30 22,00 1,160 25,52Strešno okno 1,5x1,1 J 30 2,80 1,160 3,25Strešno okno 0,65x1 J 30 1,28 1,160 1,48Strešno okno 0,65x1 V 30 1,28 1,160 1,48Strešno okno 0,65x1 S 30 3,84 1,160 4,45strešno okno 1,4x1 S 30 5,60 1,160 6,50Strešno okno 1,5x1,5 S 30 13,20 1,160 15,31
13Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Skupaj 335,89 414,19
Skupne transmisijske toplotne izgube skozi zunanje površine Σ Ai * U
i = 801,85 W/K.
Linijski toplotni mostovi
Toplotni most dolžina lin.top.pr. topl.izgubem W/mK W/K
Način izračuna: poenostavljen izračun letne dovedene energije za razsvetljavo za stanovanjske stavbe.
Vrsta svetil v stavbi: pretežna uporaba sijalk
Potrebna energija za razsvetljavo: Qf,l
= 9.394,88 kWh
RAZVOD OGREVALNEGA SISTEMA
Razvodni sistem: Razvodni sistemOgrevalni sistem: Ogrevalni sistemNačin delovanja: neprekinjeno delovanjeVrsta razvodnega sistema: dvocevni sistemTlačni padec: 20,00Hidravlična uravnoteženst: hidravlično uravnotežen sistemDodatek pri ploskovnem ogrevanju: 0,00 kPaRegulacija črpalke: delta p je spremenljivMoč črpalke: 0,00 WNamestitev dvižnega in priključnega voda: namestitev pretežno v notranjih stenahIzolacija razvodnih cevi: cevi so izoliraneNamestitev horizontalnega razvoda: horizonatalni razvod v ogrevanem prostoruIzolacija zunanjega zidu: zunanji zid je izoliran zunajCone, po katerih poteka razvod: Privzeta conaDolžine cevi, dolžinska toplotna prehodnost:
Cona Lv - cevi v ogrevanem prostoru 153,97 m 0,000 W/mKCona Lv - cevi v neogrevanem prostoru 0,00 m 0,000 W/mKCona Ls - cevi v notranji steni 261,60 m 0,000 mCona Ls - cevi v zunanjem zidu 0,00 m 0,000 / 0,000 W/mKCona Lsl 1.856,48 m 0,000 w/mK
Potrebna električna energija za razvodni podsistem: Wh,d,e
= 355,15 kWhVrnjene toplotne izgube: Q
h,d,rhh = 1.246,18 kWh
Nevrnjene toplotne izgube: Qh,d,uhh
= 0,00 kWhToplotne izgube razvodnega sistema: Q
h,d = 1.246,18 kWh
V razvodni sistem vrnjena toplota: Qd,rhh
= 88,79 kWhV okolico koristno vrnjena toplota: Q
rhh,d = 1.336,22 kWh
V razvodni sistem vnesena toplota: Qh,in,d
= 129.145,51 kWh
18Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
PRIPRAVA TOPLE VODE
Opis: Priprava tople vodeEnergent: električna energijaCirkulacija: sistem za toplo vodo s cirkulacijoŠtevilo dni zagotavljanja tople vode v tednu: 5,00Vrsta stavbe: šola brez tuševPovršina učilnic: 1.125,14 m²Namestitev priključnega voda: standardniIzolacija razvoda: razvod je izoliranIzolacija zunanjega zidu: zunanji zid je izoliran zunajCone, po katerih poteka razvodni sistem: Privzeta conaDolžine cevi, dolžinska toplotna prehodnost:
Cona Lv - cevi v ogrevanem prostoru 125,46 m 0,000 W/mKCona Lv - cevi v neogrevanem prostoru 0,00 m 0,000 W/mKCona Ls - cevi v notranji steni 784,79 m 0,000 W/mKCona Ls - cevi v zunanjem zidu 0,00 m 0,000 / 0,000 W/mKCona Lsl 253,16 m 0,000 W/mK
Namestitev hranilnika: grelnik in hranilnik nista v istem prostoruTip hranilnika: posredno ogrevaniDnevne toplotne izgube hranilnika v stanju obrat. pripr.: 0,80 kWhNamestitev črpalke: črpalka ni nameščena v ogrevanem prostoruRegulacija črpalke: črpalka nima regulacijeMoč črpalke: 44,00 W
Potrebna toplota za pripravo tople vode: Qw = 49.867,81 kWh
Potrebna toplota grelnika za toplo vodo: Qw,out,g
= 51.464,43 kWhVrnjene toplotne izgube sistema za toplo vodo: Q
rww = 87,67 kWh
Skupne toplotne izgube sistema za toplo vodo: Qtw
= 1.684,29 kWhSkupne vrnjene toplotne izgube: Q
w,reg = 1.684,29 kWh
TOPLOTNA ČRPALKA
Opis: Toplotna črpalka 1Vrsta toplotne črpalke: TČ voda / vodaTehnologija izdelave: sodobna TČNamen uporabe toplotne črpalke: za ogrevanje in za pripravo tople vodeNačin delovanja: bivalentno paralelnoToplotna moč TČ za ogrevanje: 6,00 kWToplotna moč TČ za pripravo tople vode: 63,00 kWToplotna moč TČ v simultanem delovanju: 66,00 kW
Toplotna moč za ogrevanje in COP pri nazivni obremenitvi
35 °C 50 °CZ.temp. 10 °C 15 °C 10 °C 15 °C
COP 5,5 6,0 3,8 4,1moč 6,42 7,20 6,00 6,78
Toplotna moč za pripravo tople vode in COP pri nazivni obremenitvi
35 °C 50 °CZ.temp. 10 °C 15 °C 10 °C 15 °C
COP 5,5 6,0 3,8 4,1moč 67,41 75,60 63,00 71,19
19Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Toplotna moč v simultanem načinu in COP pri nazivni obremenitvi
35 °C 50 °CZ.temp. 10 °C 15 °C 10 °C 15 °C
COP 5,5 6,0 3,8 4,1moč 70,62 79,20 66,00 74,58
Dnevno število ur delovanje toplotne črpalke: 21,00 hNajvišja temperatura delovanja TČ: 60,00 °CSpodnja temperaturna meja izklopa delovanja TČ: 0,00 °CBivalentna točka: 3,00 °CPotrebni čas mirovanja TČ med vklopi v 1 dnevu: 3,00 hKorekcijski faktor delovanja TČ v simultanem načinu: 1,00Električna moč na primarnem krogu: 0,00 WElektrična moč na sekundarnem krogu: 0,00 WAkumulator toplote: toplotna črpalka ima akumulator toploteRazvodni sistemi, v katere je vnesena toplota: Razvodni sistemTemperatura prostora, v katerem je akumulator toplote: 21,00 °CTemperaturna razlika pri pogojih preizkušanja: 40,00 KToplotne izgube akumulatorja v stanju obratovalne pripravljenosti: 0,00 kWh/dNazivni volumen hranilnika: 3,00 lToplotne izgube hranilnika v stanjuobratovalne pripravljenosti: 3,00 kWh/dTemperatura tople vode: 60,00 °CTemperatura hladne vode: 25,00 °C
Proizvedena toplota toplotne črpalke: QTC
= 163.219,32 kWhDodatna energija za delovanje toplotne črpalke: W
TC,aux = 0,00 kWh
Toplotne izgube sistema toplotne črpalke: QTC,l
= 2.796,06 kWhSkupna potrebna električna energija: E
TC = 26.873,35 kWh
Faktor učinkovitosti toplotne črpalke: SPF = 6,07
20Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
POTREBNA TOPLOTA
Toplotni dobitki pri ogrevanju QH,gn
= 114.213,41 kWh
Transmisijske izgube pri ogrevanju QH,ht
= 220.753,89 kWh
Potrebna toplota za ogrevanje QH,nd
= 111.388,86 kWh
Toplotni dobitki pri hlajenju QC,gn
= 46.971,86 kWh
Transmisijske izgube pri hlajenju QC,ht
= 63.039,61 kWh
Potrebna toplota za hlajenje QC,nd
= 5,48 kWh
Potrebna toplota za pripravo tople vode QW,nd
= 51.464,43 kWh
Potrebna toplota na neto uporabno površino QNH
/Au = 44,46 kWh/m²a
Potrebna toplota za ogrevanje na enoto ogrevanje prostornine QNH
/Ve = 11,67 kWh/m³a
Potreben hlad na neto uporabno površino QNC
/Au = 0,00 kWh/m²a
Potreben hlad na enoto ogrevane prostornine QNC
/Ve = 0,00 kWh/m³a
DOVEDENA ENERGIJA
Dovedena energija za ogrevanje Qf,h,skupni
= 129.147,37 kWh
Dovedena energija za hlajenje Qf,c,skupni
= 0,00 kWh
Dovedena energija za prezračevanje Qf,V
= 0,00 kWh
Dovedena energija za ovlaževanje Qf,st
= 0,00 kWh
Dovedena energija za pripravo tople vode Qf,w
= 51.464,43 kWh
Dovedena energija za razsvetljavo Qf,l
= 9.394,88 kWh
Dovedena energija fotonapetostnega sistema Qf,PV
= 0,00 kWh
Dovedena pomožna energija za delovanje sistemov Qf,aux
= 1.932,00 kWh
Dovedena energija za delovanje stavbe Qf = 191.938,68 kWh
OBNOVLJIVI VIRI
geotermalna energija 136.345,97 kWh
PRIMARNA ENERGIJA
električna energija 159.900,55 kWh
Letna raba primarne energije Qp = 159.900,55 kWh
Letna raba primarne energije na neto uporabno površino Qp/A
u = 63,82 kWh/m²a
Letna raba primarne energije na enoto ogrevane prostornine Qp/V
e = 16,75 kWh/m³a
21Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
EMISIJA CO2
električna energija 84.747,29 kg
Letna emisija CO2
84.747,29 kg
Letna emisija CO2 na neto uporabno površino 33,83 kg/m²a
Letna emisija CO2 na enoto ogrevane prostornine 8,88 kg/m³a
ZAGOTAVLJANJE OBNOVLJIVIH VIROV ENERGIJE
najmanj 25% celotne končne energije je zagotovljeno z uporabo Vir: Geot.ene. 71 %
obnovljivih virov
Skupaj: 71 % DA
najmanj 70% potrebne energije je iz geotermalne energije 84 % DA
Ogrevanje Hlajenje Topla voda Prezračevanje Razsvetljava
L4 Električna energija 1.581 0 351 0 9.395
L5 Toplotne izgube 19.070 0 1.684
L6 Vrnjene toplotne izgube 1.312 0 0 0 0
L7 V razvodni sistem 130.459 0 53.149
oddana toplota
22Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
PROIZVEDENA ENERGIJA
C1 C2
Vrsta generatorja TČ - ogrevanje TČ - topla voda
Sistem oskrbe ogrevanje topla voda
L8 Toplotna oddaja 111.745 48.843
L9 Pomožna energija 0 0
L10 Toplotne izgube 1.246 1.384
L11 Vrnjena toplota 1.141 0
L12 Vnesena energija 16.315 10.558
L13 Prozvedena elektrika 0 0
L14 Energent toplota okolja toplota okolja
PORABA PRIMARNE ENERGIJE
C1 C2 C3
Dovedena energija
električna energija Skupaj
L1 Dovedena energija 63.960
L2 Faktor pretvorbe 2,5
L3 Obtežena vrednost 159.901 159.901
Oddana energija
električna energija toplotna energija
L4 Oddana energija 0
L5 Faktor pretvorbe 0,0
L6 Obtežena vrednost 0 0
L7 Iznos 159.901
EMISIJA CO2
C1 C2 C3
Dovedena energija
električna energija Skupaj
L1 Dovedena energija 159.901
L2 Faktor pretvorbe 0,53
L3 Emisija CO2
84.747 84.747
Oddana energija
električna energija toplotna energija
L4 Oddana energija 0
L5 Faktor pretvorbe 0,00
L6 Emisija CO2
0 0
L7 Iznos 84.747
23Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
SKUPNA RABA ENERGIJE IN EMISIJA CO2 ZA IZRAČUN ENERGIJSKEGA RAZREDA
Toplotne potrebe stavbe Učinkovitost sistemov Dovedena energija Energijski razred(brez sistemov) (toplotne-vrnjene izgube) (vsebovana v energentih) (obtežena količina)Q
H,nd = 111.389 Q
HW,ls,nd = 19.443 E
elek = 32.447 ΣE
P,del,i = 159.901
QH,hum,nd
= 0 QC,ls,nd
= 0 ΣmCO2,exp,i
= 84.747Q
W,nd = 51.464 El. energija = 11.327
QC,nd
= 5 WHW
= 1.932Q
C,dhum,nd = 0 W
C = 0
EL = 9.395
EV = 0
Oddana energija(neobteženi energenti)Q
T,exp = 0 ΣE
P,exp,i = 0
Eel,exp
= 0 ΣmCO2,exp,i
= 0
EP = 159.901
mCO2
= 84.747
Proizvedena obnovljivaenergijaQ
H,gen,out = 86.118
Eel,gen,out
= 0
24Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0