Page 1
A’
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
BAB I
PENDAHULUAN
1.1 Rangka Kuda-kuda
1.2 Peraturan yang digunakan
Perhitungan muatan didasarkan pada Peraturan Perencaaan Bangunan Baja
(PPBBI), SKBI 1987, dan Peraturan Pembebanan Indonesia (PPI – 1983).
1.3 Penempatan Beban
1.3.1 Beban Mati
Beban mati dapat dibagi 2 bagian yaitu :
1. Muatan yang diakibatkan oleh berat sendiri. Yaitu atap, gording dan kuda-
kuda, muatan ini dianggap bekerja pada titik buhul bagian atas.
2. Muatan yang diakibatkan oleh berat plafond, dianggap bekerja pada titik
buhul bagian bawah.
1.3.2 Beban hidup
Beban hidup yang diakibatkan oleh pekerja dengan peralatannya atau berat
air hujan yang bekerja pada konstruksi kuda-kuda. Berat pekerja minimum
sebesar 100 kg dan beserta air hujan adalah (40 – 0,8 α) kg/m², dimana α
adalah kemiringan atap.
Page 2
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
1.3.3 Beban angin
Angin tekan dan angin hisap yang bekerja dianggap bekerja pada tiap titik
buhul bagian atas dan arahnya tegak lurus bidang atap.
Untuk konstruksi gedung tertutup dengan α < 65º maka :
Koefisien angin tekan = (0,02 α – 0,4) dan
Koefisien angin isap = - 0,4
1.3.4 Ketentuan alat sambung
Alat sambung yang digunakan adalah baut, dimana penentuan dimensi
baut disesuaikan dengan ukuran dan jenis profil baja dengan menggunakan rumus
pada PPBBI 1983.
1.3.5 Perhitungan panjang batang
1. Tinggi kuda kuda
V2 = 4,0 x (tg α )
= 4,0 x (tg 30o)
= 2,31 m
2. Batang bawah
Panjang batang = 8,0 m
B1 = B2 = B3 = B4 =
3. Batang atas
A1 = A2 = A3 = A4 =
4. Batang vertikal
V1 = V3 = B1 tg α = 2,0 tg 30 = 1,155 m
V2 = h = 2,31
5. Batang diagonal
D1 = D2 =
Tabel 1.1 Panjang Batang Kuda-kuda :
Page 3
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
Nama Batang Panjang Batang (m)B1
B2
B3
B4
2,02,02,02,0
V1
V2
V3
1,152,311,15
D1
D2
2,312,31
A1
A2
A3
A4
2,312,312,312,31
A’ 1,0
A” 1,5
BAB II
Page 4
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
PERENCANAAN GORDING
Direncanakan :
Panjang bentang kuda-kuda = 8,0 m
Sudut kemiringan atap = 30 o
Penutup atap = Seng 7 kaki (10 kg/m2 - PPI 1983)
Jarak antar kuda-kuda = 4 m
Plafond + penggantung = 18 kg/m2 (PPI – 1983)
Mutu baja yang digunakan = Bj 52
Tegangan dasar izin ( ) = 2400 kg/cm2
Modulus elastisitas baja = 2,1 x 106 kg/cm2
Profil baja rencana : LLC 100 x 50 x 20 x 2,6
Dari tabel baja, diperoleh data profil :
Ix = 89,7 cm4 Iy = 21,0 cm4
Wx = 17,9 cm3 Wy = 6,68 cm3
F = 5,796 cm2 q = 4,55 kg/m
Rumus yang digunakan :
Beban terpusat
Bidang momen : M = ¼ PL
Bidang geser : D = ½ P
Lendutan : f =
Beban terbagi rata
Bidang momen : M = 1/8 qL2
Bidang geser : D = ½ qL
Lendutan : f =
2.1 Perhitungan Momen Akibat Beban
2.1. 1 Beban Mati
Page 5
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
Berat sendiri gording = (profil LLC 100 x 50 x 20 x 2,6) = 4,55 kg/m
Berat atap = berat seng x jarak gording
= 10 x 0,6 = 6 kg/m
q = 10,55 kg/m
qx = q cos α = 10,55 cos 30 = 9,14 kg/m
qy = q sin α = 10,55 sin 30 = 5,28 kg/m
Mx = 1/8 qx L2 = 1/8 (9,14) (4)2 = 18,28 kgm
My = 1/8 qy L2 = 1/8 (5,28) (4)2 = 10,56 kgm
Dx = ½ qx L = ½ (9,14) (4) = 18,28 kg
Dy = ½ qy L = ½ (5,28) (4) = 10,56 kg
Lendutan yang timbul :
fx = =
fy = =
2.1.2 Beban Hidup
a. Beban Terpusat ( P = 100 kg)
Px = P cos α = 100 cos 30 = 86,603 kg
Py = P sin α = 100 sin 30 = 50 kg
Mx = ¼ Px L = ¼ (86,603) (4) = 86,603 kgm
My = ¼ PyL = ¼ (50) (4) = 50 kgm
Dx = 1/2 Px = 1/2 (86,603) = 43,302 kg
Dy = 1/2 Py = 1/2 (50) = 25 kg
Page 6
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
Lendutan yang timbul :
fx = =
fy = =
b. Beban terbagi rata
Beban air hujan sebesar (40-0,8α) k/m
q = (40 – 0,8α) = (40 – 0,8 (30)) = 16 kg/m
Beban akibat air hujan yang diterima gording :
q = Beban air hujan x jarak gording
= 16 x 0,6 = 9,6 kg/m
qx = q cos α = 9,6 cos 30 = 8,314 kg/m
qy = q sin α = 9,6 sin 30 = 4,8 kg/m
Mx = 1/8 qx L2 = 1/8 (8,314) (4)2 = 16,628 kgm
My = 1/8 qy L2 = 1/8 (4,8) (4)2 = 9,6 kgm
Dx = 1/2 qx L = 1/2 (8,314) (4) = 16,628 kg
Dy = 1/2 qy L = 1/2 (4,8) (4) = 9,6 kg
Lendutan yang timbul :
fx = =
fy = =
Momen akibat beban terpusat > momen akibat beban terbagi rata,
maka tegangan yang timbul ditentukan oleh beban terpusat P = 100 kg.
2.1.3 Beban angin
Tekanan angin rencana diambil 40 kg/m2 (PPI 1983)
a. Angin tekan
Page 7
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
α < 65o, maka koefisien angin tekan :
C = 0,02α – 0,4
= 0,02 (30) – 0,4
C = 0,2
qx = koef angin x tekanan angin x jarak gording
= 0,2 x 40 x 0,6
qx = 4,8 kg/m
qy = 0
Mx = 1/8 qx L2 = 1/8 (4,8) (4,0)2 = 9,6 kgm
My = 0
Dx = 1/2 qx L = 1/2 (4,8) (4) = 9,6 kg
Dy = 0
Lendutan yang timbul :
fx = =
fy = 0
b. Angin hisap
Koef angin hisap C= -0,4
qx = koef angin x tek. angin x jarak gording
= - 0,4 x 40 x 0,6
= - 9,6 kg/m
qy = 0
Mx = 1/8 qx L2 = 1/8 (-9,6) (4,0)2 = - 19,2 kgm
My = 0
Dx = 1/2 qx L = 1/2 (-9,6) (4,0) = - 19,2 kg
Dy = 0
Lendutan yang timbul :
fx = =
Page 8
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
fy = 0
Komentar : Beban angin hisap tidak di perhitungkan dalam kombinasi beban
karena angin hisap akan memperkecil tegangan pada batang.
Tabel 2.1 Momen dan bidang geser akibat variasi dan kombinasi beban
Momen dan
Bidang Geser
Beban Mati (Kg)
Beban Hidup (Kg)
Beban Angin tekan
Kombinasi Beban
Primer Sekunder
(1) (2) (3) (4) (2) + (3) (2)+(3)+(4)MxMy DxDy
18,28 10,5618,28 10,56
86,60350
43,302 25
9,60
9,60
104,88360,5661,58235,56
114,48360,5671,18235,56
2.2 Kontrol Kekuatan Gording
Profil baja rencana : LLC 100 x 50 x 20 x 2,6
Ix = 89,7 cm4 Iy = 21,0 cm4
Wx = 17,9 cm3 Wy = 6,68 cm3
F = 5,796 cm2 q = 4,55 kg/m
2.2.1 Kontrol kekuatan gording terhadap tegangan
σlt ytb = ≤ = 2400 kg/cm2 (beban primer)
≤ 5/4 = 5/4 x 2400 kg/cm2 = 3000 kg/cm2 (beban sekunder)
a. Pembebanan primer
σlt ytb = = =
σlt ytb = 1492,525 kg/cm2 < = 2400 kg/cm2 ............ (aman)
b. Pembebanan sekunder
σlt ytb = = =
σlt ytb = 1546,157 kg/cm2 < 5/4 = 3000 kg/cm2 ............. (aman)
Page 9
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
2.2.2 Kontrol kekuatan gording terhadap tegangan geser
Tegangan geser yang diizinkan untuk pembebanan tetap, besarnya sama
dengan 0,85 kali tegangan dasar (PPBBI 1983 hal 5)
= 0,85 = 0,85 x 2400
= 2040 kg/cm2
τytb ≤ = 2040 kg/cm2 (beban primer)
≤ 5/4 = 5/4 x 2040 = 2550 kg/cm2 (beban sekunder)
Profil LLC 100 x 50 x 20 x 2,6
A = 10 cm
B = 5 cm
C = 2 cm
t = 0,26 cm
Cx = 5 cm
Cy = 1,86 cm
Tegangan Geser Maksimum
a. Terhadap sumbu x – x
F1 = 0,26 x (½ .10) = 1,3 cm2
F2 = 0,26 x (5 – (2 x 0,26)) = 1,16 cm2
F3 = 0,26 x 2 = 0,52 cm2
y1 = ½ (5) = 2,5 cm
y2 = 5 – ( ½ x 0,26) = 4,87 cm
y3 = 5 – ( ½ x 2) = 4 cm
Sx = (F1 . y1) + (F2 . y2) + (F3 . y3)
= (1,3 x 2,5) + (1,16 x 4,87) + (0,52 x 4)
= 10,979 cm3
bx = 0,26 cm
Page 10
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
b. Terhadap sumbu y – y
F1 = 0,26 (10) = 2,6 cm2
F2 = F3 = 0,26 (1,86 – 0,26) = 0,416 cm2
x1 = 1,86 – (0,26/ 2) = 1,73 cm
x2= x3= ½ (1,86 – 0,26) = 0,84 cm
Sy = (F1 . x1) + (F2 . x2) + (F3 . x3)
= (2,6 x 1,73) + (0,416 x 0,84) + (0,416 x 0,84)
= 5,197 cm3
by = 0,26 x 2 = 0,52 cm
Beban Primer
τytb = +
= = 45,913 kg/cm2 < = 2040 kg/cm2
Beban Sekunder
τytb = +
= = 51,56 kg/cm2 < 5/4 = 2550
kg/cm2
2.2.3 Kontrol kekuatan gording terhadap lendutan
Batas lendutan maksimum arah vertikal untuk gording batang tunggal
menerus adalah :
fmaks = = = 2,22 cm (PPBBI 1983 hal 155)
Page 11
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
Lendutan yang timbul terhadap sb. x – x
fx = fx beban mati + fx beban hidup + fx beban angin
= 0,162 + 0,613 + 0,085
= 0,860 cm
Lendutan yang timbul terhadap sb. y – y
fy = fy beban mati + fy beban hidup + fy beban angin
= 0,399 + 1,512 + 0
= 1,911 cm
Total lendutan yang dialami gording :
fytb = = = 2,10 cm
fytb = 2,10 cm < fmaks = 2,22 cm .......................... (aman)
Gording dengan profil LLC 100 x 50 x 20 x 2,6 dapat digunakan.
BAB III
PERHITUNGAN PEMBEBANAN
3.1 Beban Mati
3.1.1 Berat Rangka Kuda-kuda
Page 12
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
Beban rangka kuda-kuda dihitung didasarkan rumus Ir. Loa Wan Kiong
q = (L – 2) s/d (L + 5)
= (8 – 2) s/d (8 + 5)
= 6 kg/m2 s/d 13 kg/m2
Diambil yang maksimum yaitu 13 kg/m2
Pelimpahan ke titik buhul :
qmax x jarak kuda-kuda x panjang bentang kuda-kuda
jumlah titik buhul
= 52 kg
Bracing / ikatan angin
Diambil 25% dari berat sendiri kuda-kuda
P = 25 % x 52 = 13 kg
3.1.2 Berat Penutup Atap + Berat Gording
Penutup atap = seng (10 kg/m2)
Gording = 4,55 kg/m
P1 = Berat penutup atap = 10 x jarak kuda-kuda x jarak gording
= 10 x 4 x 0,6 = 24 kg
P2 = Berat gording = 4,55 x jarak kuda-kuda = 4,55 x 4 = 18,2 kg
P = P1 + P2 = 24 + 18,2 = 42,2 kg
P′ = ½ P1 + P2
P′ = ½ (24) + 18,2 = 30,2 kg
Page 13
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
Batang A – tritisan I (A`)
RAA' = P' + P
= 30,2 + 42,2
= 74,4 kg
Batang B – tritisan II (B`)
RBB' = P' + P + P
= 30,2 + 42,2 + 42,2
= 114,6 kg
Batang A – C
∑MC = 0
RAC =
= 88,07 kg
∑MA = 0
RCA = (42,2 x 4) – 88,07
= 80,73 kg
Batang C – E
Page 14
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
∑ME = 0
RCE =
= 80,73 kg
∑ME = 0
REC = (42,2 x 4) – 80,73
= 88,07 kg
CATATAN : Sebenarnya jarak antar gording diambil dalam keadaan miring ( < 300)
sesuai dengan sudut pada kaki kuda-kuda.
Jadi, beban penutup atap + gording untuk tiap titik buhul :
Titik A → P = RAA′ + RAC = 74,4 + 88,07 = 162,470 kg
Titik B → P = RBB′ + RAC = 114,6 + 88,07 = 202,670 kg
Titik C = G → P = (RCA + RCE) = 80,73 + 80,73 = 161,460 kg
Titik E → P = (2 x REC) = 2 x 88,07 = 176,140 kg
3.1.3 Berat Plafond + Penggantung
Page 15
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
Berat plafond dan penggantung = (11+7) = 18 Kg/m2 (PPI-1983)
o Titik A = (½ B1 x 4 x 18)+( A’ x 4 x 18)
= (½. 2,0 x 4 x 18)+(1,0 x 4 x 18)
= 144 kg
o Titik B = (½ B4 x 4 x 18)+( A” x 4 x 18)
= (½. 2,0 x 4 x 18)+(1,5 x 4 x 18)
= 180 kg
o Titik D=F=H =½ (B1+B2) x 4 x 18
= ½ (2,0+ 2,0) x 4 x 18
= 144 Kg
3.2 Beban Hidup
3.2.1 Beban Orang / Pekerja
Beban terpusat berasal dari seorang pekerja dengan peralatannya adalah
sebesar minimum 100 kg (PPI – 1983 hal 13).
3.2.2 Beban Air Hujan
Beban terbagi rata per m2 bidang datar berasal dari beban air hujan adalah
sebesar (40 – 0,8α) kg/m2 (PPI – 1983 hal 13).
q = 40 – 0,8 α = 40 – 0,8 (30) = 16 kg/m2
Titik A = (½ A1 + tritisan I) x 4 x 16
= ( ½ (2,309) + 1) x 4 x 16
= 137,888 kg
Titik B = (½ A4 + tritisan II) x 4 x 16
= ( ½ (2,309) + 1,5) x 4 x 16
= 169,888 kg
Titik C = E = G = ½ (A1 + A2) x 4 x 16
= ½ (2,309+2,309) x 4 x 16
Page 16
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
= 147,776 kg
Dari kedua jenis beban hidup di atas (beban orang/pekerja dan air hujan),
maka beban yang diperhitungkan adalah beban yang terbesar.
3.3 Beban Angin
Beban angin yang bekerja (w) = 40 kg/m2. Untuk bangunan yang tertutup
menurut PPI-1983 untuk sudut kemiringan atap (α) = 30o, maka koefisien angin
tekan dan angin hisap.
3.3.1 Angin Tekan
Koef. Angin tekan = 0,02 α – 0,4
= 0,02 (30) – 0,4
= 0,2
Titik A = (½ A1 + tritisan I) x 4 x 0,2 x 40
= ( ½ (2,309) + 1) x 4 x 0,2 x 40
= 68,944 kg
Titik B = (½ A4 + tritisan II) x 4 x 0,2 x 40
= ( ½ (2,309) + 1,5) x 4 x 0,2 x 40
= 84,944 kg
Titik C = E = G = ½ (A1 + A2) x 4 x 0,2 x 40
= ½ (2,309+2,309) x 4 x 0,2 x 40
= 73,888 kg
3.3.2 Angin Hisap
Koef. Angin hisap (C)= - 0,4
Beban yang diterima masing-masing titik buhul :
Titik A = (½ A1 + tritisan I) x 4 x (- 0,4) x 40
= ( ½ (2,309) + 1,0) x 4 x (- 0,4) x 40
Page 17
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
= -137,888 kg
Titik B = (½ A1 + tritisan II) x 4 x (- 0,4) x 40
= ( ½ (2,309) + 1,5) x 4 x (- 0,4) x 40
= -169,888 kg
Titik C = E = G = ½ (A1 + A2) x 4 x (- 0,4) x 40
= ½ (2,309+2,309) x 4 x (- 0,4) x 40
= -147,776 kg
Tabel 3.1 Tabel pembebanan pada masing-masing titik buhul
Titik Buhul
Beban Tetap Beban HidupJumlah
(kg)Dibulatkan
(kg)
Berat sendiri
Beban Atap + gording
Berat Plafond + penggantung Pekerja Hujan
kg kg kg kg kg(1) (2) (3) (4) (5) (1+2+3+4/5)
A 52 162,470 144 100 137,888 496,358 496,5B 52 202,670 180 100 169,888 604,558 605,0C 52 161,460 - 100 147,776 361,236 361,5D 52 - 144 100 - 296,000 296,0E 52 176,140 - 100 147,776 375,916 376,0F 52 - 144 100 - 296,000 296,0G 52 161,460 - 100 147,776 361,236 361,5H 52 - 144 100 - 296,000 296,0
Tabel 3.2 Kombinasi Beban Batang Akibat Beban Gabungan
Batang Panjang Batang
Gaya Batang Akibat Beban Tetap
Gaya BatangAkibat
Beban AnginKombinasi Gaya Gaya
BatangMaks
Gaya Desain
(Kg)
(m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg)
Page 18
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
1 2 1 2 1 2 3 4 5 (3) +(4) (3) + (5)
A1 2.309 -1985 125 155 -1860 -1830 -1985
-2031A2 2.309 -1329 170 55 -1159 -1274 -1329A3 2.309 -1329 39 186 -1290 -1143 -1329
A4 2.309 -2031 125 145 -1906 -1886 -2031
B1 2.000 1721 200 -414 1921 1307 1921
1921B2 2.000 1721 200 -414 1921 1307 1921
B3 2.000 1790 21 -189 1811 1601 1811
B4 2.000 1790 21 -189 1811 1601 1811
V1 1.155 296 0 0 296 296 296 296V2 2.310 994 -42 -56 952 938 994 994
V3 1.155 296 0 0 296 296 296 296
D1 2.310 -658 -86 197 -744 -461 -744-822
D2 2.310 -737 170 -85 -567 -822 -822
Keterangan :
Gaya Batang 1 Tekan kiri-hisap kananGaya Batang 2 Tekan kanan-hisap kiri
Kombinasi Gaya 1 Tekan kiri-hisap kananKombinasi Gaya 2 Tekan kanan-hisap kiri
CREMONA MUATAN TETAP PADA AUTOCAD
Page 19
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
CREMONA ANGIN TEKAN KIRI - HISAP KANAN
PADA AUTOCAD
Page 20
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
CREMONA ANGIN TEKAN KANAN - HISAP KIRI
PADA AUTOCAD
Page 21
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
BAB IV
PENDIMENSIAN BATANG
Rangka batang kuda-kuda direncanakan dari profil tersusun siku-siku
sama kaki ( ┘└ )
Page 22
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
4.1 Ketentuan dan Rumus yang Digunakan
(Berdasarkan PPBBI – 1983 hal 20 – 22)
4.1.1 Batang tarik
Perhitungan didasarkan pada daya dukung luas netto (Fn)
Fn =
Fbr =
Kontrol tegangan
σytb = ≤
Kelangsingan batang tarik
x = ( konstruksi aman PPBBI 1983 hal 8)
i =
4.1.2 Batang tekan
Dipengaruhi oleh tekuk
Panjang tekuk (Lk)
Dimana : Lk = L (sendi-sendi, K (koef, tekuk) = 1)
Kelangsingan : λ = ≤
Syarat : λmaks ≤ 140 untuk konstruksi utama (SKBI 1987)
Profil yang dipilih berdasarkan iη = imin
Kelangsingan sumbu masif (λx < 140)
λx =
Kelangsingan sumbu ( λI < 50)
λ1 =
Page 23
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
Iy1 = 2 [Iy + F (e + )2 ]
iy =
Kelangsingan sumbu tidak masif (λy < 140)
λy =
λiy =
Dimana : m = jumlah batang tunggal yang membentuk batang tersusun
Syarat untuk menjaga kestabilan elemen :
λx ≥ 1,2 λ1
λiy ≥ 1,2 λ1
Tegangan yang timbul :
σytb = ≤
4.1.3 Kekuatan kopel
Digunakan pada batang tekan
Pelat kopel harus dihitung dengan menganggap bahwa seluruh panjang
batang tersusun terdapat gaya lintang sebesar :
D = 0,02 P
Gaya geser memanjang (torsi)
T =
dimana : L1 = jarak kopel
a = (e + ½δ)
Momen pada plat kopel
M = T . ½C
dimana : C = jarak antar baut pada profil
Page 24
η ξ
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
C = (2w + δ)
Plat kopel harus cukup kaku, sehingga memenuhi persamaan :
>10 (PPBBI 1983 hal 21)
dimana : IP = Momen inersia plat kopel
a = jarak profil tersusun
Ll = jarak tengah-tengah plat kopel pada arah batang tekan
Il = Iη = Momen inersia minimum 1 profil
4.2 Perhitungan Pendimensian
4.2.1 Batang A1 – A4
Gaya design Pmaks = 2031 kg (tekan)
Lk = L = 2,309 m = 230,9 cm
iη = imin = = = 1,65 cm
Berdasarkan iη dipilih profil ┘└ 55 , 55 , 6
Dari tabel baja diperoleh data :
Ix = Iy = 17,3 cm4 iη = 1,07 cm
F = 6,31 cm2 Iη = 7,24 cm4
Fn = 5,29 cm2 w = 3,89 cm
ix = iy = 1,66 cm e = 1,56 cm
iζ = 2,08 cm Iζ = 27,4 cm4
b = 5,5 cm = 55 mm
Direncanakan jarak punggung kedua profil δ = 0,6 cm
Kontrol
λx = = = 139,096 < 140 .......... (aman)
λ1 = = = 215,794 > 50 (perlu pelat kopel)
Page 25
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
Jarak Plat Kopel
Panjang L1 = λ1maks . imin = 50 x 1,07 = 53,5 cm
Banyak lapangan,
Sehingga L1 menjadi = = 46,18 cm
λ1 menjadi = < 50 .......... (aman)
Iy1 = 2 [Iy + F (e + )2 ] = 2 [17,3 + 6,31(1,56 + )2] = 81,98 cm4
iy = = = 2,55
λy = =
λiy = = = 100,32 < 140 ........(aman)
Syarat :
1,2 λ1 = 1,2 x 43,16 = 51,79
- λx ≥ 1,2 λ1 → 139,096 > 51,79........... (aman)
- λiy ≥ 1,2 λ1→ 100,320 > 51,79........... (aman)
Tegangan yang timbul akibat pelat kopel :
Karena λx > λiy, maka menekuk terhadap sumbu bahan, untuk menentukan
faktor tekuk (ω) diambil λx = 139,096
Dari tabel 5 PPBBI 1983 hal 14, untuk mutu baja Fe 510 (Bj 52) :
λx = 139,096
Diperoleh ω = 5,601 (interpolasi)
Kontrol tegangan :
σytb = = = 1750,20 kg/cm2 < = 2400 kg/cm2
Merencakan pelat kopel
Panjang plat kopel = 2 (b + ½ ) = 2 (5,5 + (½ x 0,6)) = 11,60 cm
Page 26
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
Jarak antar plat kopel (L1) = 46,18 cm
Tebal plat kopel direncanakan = 0,5 cm
Direncanakan baut = Ø 5/8" = 1,58 cm
h = 1,5d + 3d + 1,5d = 6d = (6 x 1,58) = 9,48 diambil h = 10 cm
1,5d = 1,5 x 1,58 = 2,37 = 2,5 cm
3d = 3 x 1,58 = 4,74 = 5 cm
baja = 2400 kg/cm2
D = 0,02 P = 0,02 x 2031 = 40,620 kg
2,5 cm
10 cm 5 cm
2,5 cm
M1 = M2
D . L1 = T1 (2e + δ)
T1 = = = 504,255 kg
T1 = T2 = 504,255 kg
Jarak antar baut : C = 2w + δ
= 2 (3,89) + 0,6
= 8,38 cm
Momen : M = Tl . ½ C
= 504,255 x ½ (8,38)
46,18 cm
M2 = T1 (2e + δ) M1 = D . Ll
Page 27
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
= 2112,832 kgcm
Momen pada plat :
Σx2 = 0 karena baut berimpit pada sumbu Y profil sehingga x = 0
Σy2 = 2 (2,5)2 = 12,5 cm2
Σx2 + Σy2 = 0 + 12,5 = 12,5 cm2
kx = = = 396,559 kg
ky = = = 0 kg
Gaya vertikal yang diterima baut :
Kv = kg
Gaya horizontal yang diterima baut :
KH = Kx = 396,559 kg
Gaya total yang diterima baut :
R = = = 461,783 kg
Kontrol plat kopel :
= 0,6 = 0,6 x 2400 kg/cm2 = 1440 kg/cm2 → PPBBI 1983 hal 68
σytb = ≤
τytb = ≤
> 10
Kontrol tegangan :
W = 1/6 t h2 = 1/6 x 0,5 x 102 = 8,333 cm3
Wn = 0,8 W = 0,8 x 8,333 = 6,667 cm3
Page 28
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
σytb = = = 297,405 < = 2400 kg/cm2 ............ (aman)
Luas plat : F = t.h = 0,5 x 10 = 5,0 cm2
τytb = = = 141,966 < = 1440 kg/cm2.......... (aman)
Momen kelembaman plat kopel (PPBBI 1983 hal 21)
IP = 2 x 1/12 t.h3 = 2 x 1/12 (0,5) (10)3 = 83,333 cm4
> 10
> 10
> 10
22,401 cm > 1,574 cm ...................... (aman)
Kontrol kekuatan baut :
Kontrol terhadap geser :
Pgsr = F x x n dimana : n = jumlah bidang geser
= ¼ π d2 x 0,6 x x n
= ¼ π (1,58)2 x 0,6 x 2400 x 1
= 2823,362 kg > R = 461,783 kg
Kontrol terhadap tumpuan
tu = 1,5 (untuk S1 ≥ 2d)
tu = 1,2 (untuk 1,5d ≤ S1 ≤ 2d)
Ptu = Ftu . σtu
= t . d . 1,2 dimana : t = tebal plat
= 0,5 x 1,58 x 1,2 x 2400
= 2275,2 kg > R = 461,783 kg .................... (aman)
→ PPBBI 1983 hal 68
Page 29
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
Jadi, ukuran plat kopel b = 11,6 cm, h = 10 cm, t = 0,5 cm cukup aman untuk
digunakan
Sketsa profil baja dan pelat kopel
4.2.2 Batang B1 – B4
Gaya design Pmaks = 1921 kg (tarik)
Lk = 2,00 m = 200 cm
baja = 2400 kg/cm2
Fn = = = 0,800 cm2
Fbr = = = 0,942 cm2
cm
Dipilih profil ┘└ 30, 30, 3
Dari tabel baja diperoleh data :
Ix = Iy = 1,41 cm4 iη = 0,57 cm
F = 1,74 cm2 Iη = 0,57 cm4
Fn= 1,49 cm2 w = 2,12 cm
ix = iy = 0,90 cm e = 0,84 cm
η ξ
Page 30
η ξ
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
b = 3,0 cm
Kontrol tegangan :
..........(aman)
..........(aman)
σytb = = = 552,011 kg/cm2 < = 2400 kg/cm2...........(aman)
Tidak memerlukan plat kopel.
4.2.3 Batang vertikal
1. Batang V1 dan V3
Gaya design Pmaks = 296,000 kg (tarik)
Lk = 1,155 m = 115,5 cm
baja = 2400 kg/cm2
Dipilih profil ┘└ 20, 20, 4
Dari tabel baja diperoleh data :
F = 1,45 cm2 iη = 0,36 cm
e = 0,64 cm Iη = 0,19 cm
Ix = Iy = 0,48 cm4 w = 0,77 cm
ix = iy = 0,58 cm
Kontrol tegangan :
..........(aman)
Page 31
ξη
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
..........(aman)
σytb = = = 102,069 kg/cm2 < = 2400 kg/cm2 ..........(aman)
Tidak memerlukan plat kopel.
2. Batang V2
Gaya design Pmaks = 994 kg (tarik)
Lk = 2,310 m = 231 cm
baja = 2400 kg/cm2
Fn = = = 0,414 cm2
Fbr = = = 0,487 cm2
cm
Dipilih profil ┘└ 35, 35, 4
Dari tabel baja diperoleh data :
Ix = Iy = 2,96 cm4 iη = 0,68 cm
F = 2,67 cm2 Iη = 1,24 cm4
Fn= 2,23 cm2 w = 2,47 cm
ix = iy = 1,05 cm e = 1,00 cm
Kontrol tegangan :
..........(aman)
..........(aman)
σytb = = = 186,142 kg/cm2 < = 2400 kg/cm2 ........... (aman)
Tidak memerlukan plat kopel.
Page 32
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
4.2.4 Batang diagonal
1. Batang D1 dan D2
Gaya design Pmaks = 822 kg (tekan)
Lk = L = 2,310 m = 231 cm
iη = imin = = = 1,65 cm
Berdasarkan iη dipilih profil ┘└ 55 , 55 , 6
Dari tabel baja diperoleh data :
Ix = Iy = 17,3 cm4 iη = 1,07 cm
F = 6,31 cm2 Iη = 7,24 cm4
Fn = 5,29 cm2 w = 3,89 cm
ix = iy = 1,66 cm e = 1,56 cm
iζ = 2,08 cm Iζ = 27,4 cm4
b = 5,5 cm = 55 mm
Direncanakan jarak punggung kedua profil δ = 0,6 cm
Kontrol
λx = = = 139,157 < 140 .......... (aman)
λ1 = = = 215,887 > 50 (perlu pelat kopel)
Jarak Plat Kopel
Panjang L1 = λ1maks . imin = 50 x 1,07 = 53,5 cm
Banyak lapangan,
Sehingga L1 menjadi = = 46,18 cm
λ1 menjadi = < 50 .......... (aman)
η ξ
Page 33
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
Iy1 = 2 [Iy + F (e + )2 ] = 2 [17,3 + 6,31(1,56 + )2] = 81,98 cm4
iy = = = 2,55
λy = =
λiy = = = 100,32 < 140 ........(aman)
Syarat :
1,2 λ1 = 1,2 x 43,16 = 51,79
- λx ≥ 1,2 λ1 → 139,157 > 51,79........... (aman)
- λiy ≥ 1,2 λ1→ 100,320 > 51,79........... (aman)
Tegangan yang timbul akibat pelat kopel :
Karena λx > λiy, maka menekuk terhadap sumbu bahan, untuk menentukan
faktor tekuk (ω) diambil λx = 139,157
Dari tabel 5 PPBBI 1983 hal 14, untuk mutu baja Fe 510 (Bj 52) :
λx = 139,157
Diperoleh ω = 5,605 (interpolasi)
Kontrol tegangan :
σytb = = = 435,163 kg/cm2 < = 2400 kg/cm2
Merencakan pelat kopel
Panjang plat kopel = 2 (b + ½ ) = 2 (5,5 + (½ x 0,6)) = 11,60 cm
Jarak antar plat kopel (L1) = 46,18 cm
Tebal plat kopel direncanakan = 0,5 cm
Direncanakan baut = Ø 5/8" = 1,58 cm
h = 1,5d + 3d + 1,5d = 6d = (6 x 1,58) = 9,48 diambil h = 10 cm
1,5d = 1,5 x 1,58 = 2,37 = 2,5 cm
3d = 3 x 1,58 = 4,74 = 5 cm
baja = 2400 kg/cm2
D = 0,02 P = 0,02 x 822 = 16,44 kg
Page 34
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
2,5 cm
10 cm 5 cm
2,5 cm
M1 = M2
D . L1 = T1 (2e + δ)
T1 = = = 204,086 kg
T1 = T2 = 204,086 kg
Jarak antar baut : C = 2w + δ
= 2 (3,89) + 0,6
= 8,38 cm
Momen : M = Tl . ½ C
= 4204,086 x ½ (8,38)
= 855,120 kgcm
Momen pada plat :
Σx2 = 0 karena baut berimpit pada sumbu Y profil sehingga x = 0
Σy2 = 2 (2,5)2 = 12,5 cm2
Σx2 + Σy2 = 0 + 12,5 = 12,5 cm2
46,18 cm
M2 = T1 (2e + δ) M1 = D . Ll
Page 35
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
kx = = = 171,024 kg
ky = = = 0 kg
Gaya vertikal yang diterima baut :
Kv = kg
Gaya horizontal yang diterima baut :
KH = Kx = 171,024 kg
Gaya total yang diterima baut :
R = = = 199,153 kg
Kontrol plat kopel :
= 0,6 = 0,6 x 2400 kg/cm2 = 1440 kg/cm2 → PPBBI 1983 hal 68
σytb = ≤
τytb = ≤
> 10
Kontrol tegangan :
W = 1/6 t h2 = 1/6 x 0,5 x 102 = 8,333 cm3
Wn = 0,8 W = 0,8 x 8,333 = 6,667 cm3
σytb = = = 128,262 < = 2400 kg/cm2 ............ (aman)
Luas plat : F = t.h = 0,5 x 10 = 5,0 cm2
τytb = = = 61,226 < = 1440 kg/cm2.......... (aman)
Momen kelembaman plat kopel (PPBBI 1983 hal 21)
IP = 2 x 1/12 t.h3 = 2 x 1/12 (0,5) (10)3 = 83,333 cm4
Page 36
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
> 10
> 10
> 10
22,401 cm > 1,574 cm ...................... (aman)
Kontrol kekuatan baut :
Kontrol terhadap geser :
Pgsr = F x x n dimana : n = jumlah bidang geser
= ¼ π d2 x 0,6 x x n
= ¼ π (1,58)2 x 0,6 x 2400 x 1
= 2823,362 kg > R = 199,153 kg
Kontrol terhadap tumpuan
tu = 1,5 (untuk S1 ≥ 2d)
tu = 1,2 (untuk 1,5d ≤ S1 ≤ 2d)
Ptu = Ftu . σtu
= t . d . 1,2 dimana : t = tebal plat
= 0,5 x 1,58 x 1,2 x 2400
= 2275,2 kg > R = 199,153 kg .................... (aman)
Jadi, ukuran plat kopel b = 11,6 cm, h = 10 cm, t = 0,5 cm cukup aman untuk
digunakan
Sketsa profil baja dan pelat kopel
→ PPBBI 1983 hal 68
Page 37
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
Tabel 4.1 Daftar Profil yang digunakan pada Kuda-kuda
BatangProfil Berat
profilPanjang batang Faktor
reduksiBerat batang Jumlah baut
untuk 1 Kopel(mm) (kg/m) (m) (kg) (bh)
(1) (2) *(3) (4) *(5) (6)=(3)x(4)x(5) (7)B1 ┘└ 30 . 30 . 3 1.36
2.00
0.9 2.448 -B2 ┘└ 30 . 30 . 3 1.36 0.9 2.448 -B3 ┘└ 30 . 30 . 3 1.36 0.9 2.448 -B4 ┘└ 30 . 30 . 3 1.36 0.9 2.448 -
V1 ┘└ 20 . 20 . 4 1.14 1.155 0.9 1.185 -V2 ┘└ 35 . 35 . 4 2.10 2.310 0.9 4.366 -V3 ┘└ 20 . 20 . 4 1.14 1.155 0.9 1.185 -
D1 ┘└ 55 . 55 . 6 4.952.31
0.9 10.291 4 baut 5/8''
D2 ┘└ 55 . 55 . 6 4.95 0.9 10.291 4 baut 5/8''
A1 ┘└ 55 . 55 . 6 4.95
2.309
0.9 10.287 4 baut 5/8''
A2 ┘└ 55 . 55 . 6 4.95 0.9 10.287 4 baut 5/8''
A3 ┘└ 55 . 55 . 6 4.95 0.9 10.287 4 baut 5/8''A4 ┘└ 55 . 55 . 6 4.95 0.9 10.287 4 baut 5/8''
JUMLAH
78.256 24 baut 5/8'' * (3) = tabel baja * (5) = PPI - 1983 hal 10
Page 38
Perencanaan Konstruksi Gedung I (Baja)
Karena profil kuda-kuda baja berupa profil ganda, maka : Berat total = 2 x 78,256 = 156,512 kg
Kebutuhan total rangka baja = berat total + 25% berat total
= 156,512 + 39,128
= 195,640 kg ≈ 196 kg
Perbandingan berat dengan rumus Ir. Loa Wan Kiong = 52 kg x 8 titik buhul
= 416 kg > 196 kg
Kebutuhan total rangka baja = berat total + 25% berat total
= 416 + 104
= 520 kg
Page 39
Perancangan Konstruksi Gedung I (Baja)
BAB V
ZETTING
5.1 Tinjauan Zetting
Zetting (penurunan) yang terjadi pada konstruksi kuda-kuda akibat
pembebanan dapat dihitung dengan rumus :
dimana :
fs = Penurunan yang terjadi (cm)
S = Gaya batang akibat beban luar (kg)
L = Panjang masing-masing batang (cm)
U = Gaya akibat beban 1 satuan ditengah bentang
F = Luas penampang profil (cm2)
E = Modulus elastisitas baja (2,1 x 106 kg/cm2)
Penurunan maksimum yang diizinkan dihitung dengan rumus :
(PPBBI, 1983)
dimana :
L = panjang bentang kuda-kuda = 8 m = 800 cm
Dalam perhitungan zetting, digunakan metode cremona untuk mendapatkan gaya
batang akibat beban 1 satuan yang berada di tengah-tengah konstruksi,
= 4,444 cm
Tabel. 5.1 Perhitungan Zetting
Page 40
Perancangan Konstruksi Gedung I (Baja)
BatangS L U E *F SF
(kg) (cm) (ton) (kg/cm2) (cm2) (cm)
A1 -1860
230.9
-1 2.1 x 106 6.31 0.032A2 -1274 -1 2.1 x 106 6.31 0.022A3 -1290 -1 2.1 x 106 6.31 0.022A4 -1906 -1 2.1 x 106 6.31 0.033
B1 1921
200.0
0.87 2.1 x 106 1.74 0.091B2 1921 0.87 2.1 x 106 1.74 0.091B3 1811 0.87 2.1 x 106 1.74 0.086B4 1811 0.87 2.1 x 106 1.74 0.086
V1 296 115.5 0 2.1 x 106 1.45 0.000V2 952 231.0 1 2.1 x 106 2.67 0.039V3 296 115.5 0 2.1 x 106 1.45 0.000
D1 -744231.0
0 2.1 x 106 6.31 0.000D2 -822 0 2.1 x 106 6.31 0.000
Jumlah 0.505
*F = table baja
Jadi, lendutan yang timbul akibat zetting adalah :
fs = 0,505 cm < fmax = 4,444 cm............(aman)
CREMONA ZETTING PADA AUTOCAD
Page 41
Perancangan Konstruksi Gedung I (Baja)
BAB VI
Page 42
Perancangan Konstruksi Gedung I (Baja)
PERENCANAAN SAMBUNGAN
Alat sambung yang digunakan adalah baut, Berdasarkan ketentuan PPBBI
1983 hal 68, untuk alat sambung baut, berlaku :
Tegangan geser yang diizinkan :
= 0,6 (PPBBI 1983 hal 68)
Tegangan tarik yang diizinkan :
= 0,7 (PPBBI 1983 hal 68)
Tegangan tumpu yang diizinkan :
= 1,5σ ( untuk S1 ≥ 2d )
= 1,2σ ( untuk 1,5d ≤ S1 ≤ 2d )
dimana :
S1 = Jarak dari sumbu baut yang paling luar ke tepi bagian yang
disambung
Direncanakan ketebalan plat buhul : 0,6 cm
σbaut = 2400 kg/cm2
σplat = 2400 kg/cm2
Dipilih baut dengan diameter 5/16" = 7,9 mm = 0,79 cm
a. Kekuatan baut terhadap geser
Pgsr = Fgsr . τ
= n (1/4 π d2) . 0,6
= 1 x 1/4 π (0,79)2 x 0,6 x 2400
= 705,84 kg
b. Kekuatan baut terhadap tumpuan
Ptu = Ftu . σtu
= t . d . 1,2σ
= 0,6 x 0,79 x 1,2 x 2400
= 1365,12 kg
Pgsr < Ptu, maka perhitungan jumlah baut didasarkan pada harga Pgsr dengan rumus:
(PPBBI 1983 hal 68)
Page 43
Perancangan Konstruksi Gedung I (Baja)
n =
dimana :
n = jumlah baut
P = Beban / gaya yang bekerja
Pgsr = Kekuatan baut terhadap geser
6.1 Perhitungan Titik Buhul
6.1.1 Titik buhul A = B
Tebal plat direncanakan = 0,5 cm
Batang A1 profil ┘└ 55 .55. 6 dengan plat buhul
Ptk = 1985 kg (Tekan)
n =
= 2,81 3 baut
Jarak baut :
- Jarak baut ke tepi atau ke ujung yang disambung :
1,2 d ≤ s ≤ 3d atau 6t
1,2 (0,79) ≤ s ≤ 3 (0,79) atau 6(0,5)
0,95 ≤ s ≤ 2,37 atau 3, diambil s = 2,45 cm atau s = 2,75 cm
- Jarak baut dari sumbu ke sumbu :
2,5 d ≤ s ≤ 7d atau 14t
2,5 (0,79) ≤ s ≤ 7 (0,79) atau 14 (0,5)
1,98 ≤ s ≤ 5,53 atau 7 maka diambil s = 3,50 cm
Batang B1 profil ┘└ 30 . 30 . 3 dengan plat buhul
Ptr = 1921 kg (Tarik)
Page 44
Perancangan Konstruksi Gedung I (Baja)
n =
= 2,72 3 baut
Jarak baut :
- Jarak baut ke tepi atau ke ujung yang disambung :
1,2 d ≤ s ≤ 3d atau 6t
1,2 (0,79) ≤ s ≤ 3 (0,79) atau 6(0,5)
0,95 ≤ s ≤ 2,37 atau 3, diambil s = 1,35 cm atau s = 1,50 cm
- Jarak baut dari sumbu ke sumbu :
2,5 d ≤ s ≤ 7d atau 14t
2,5 (0,79) ≤ s ≤ 7 (0,79) atau 14 (0,5)
1,98 ≤ s ≤ 5,53 atau 7 maka diambil s = 3,0 cm
6.1.2 Titik Buhul D = H
Tebal plat direncanakan = 0,5 cm
Batang B1 dan B2 profil ┘└ 30 . 30 . 3
dengan plat buhul
PB1 tr = PB2 tr = 1921 kg (Tarik)
nB1 = nB2 =
= 2,72 3 baut
Jarak baut :
- Jarak baut ke tepi atau ke ujung yang disambung :
1,2 d ≤ s ≤ 3d atau 6t
1,2 (0,79) ≤ s ≤ 3 (0,79) atau 6(0,5)
0,95 ≤ s ≤ 2,37 atau 3, diambil s = 1,35 cm atau s = 1,50 cm
- Jarak baut dari sumbu ke sumbu :
2,5 d ≤ s ≤ 7d atau 14t
Page 45
Perancangan Konstruksi Gedung I (Baja)
2,5 (0,79) ≤ s ≤ 7 (0,79) atau 14 (0,5)
1,98 ≤ s ≤ 5,53 atau 7 maka diambil s = 3,0 cm
Batang V1 profil ┘└ 20 . 20 . 4 dengan plat buhul
Ptr = 296 kg (Tarik)
Batang V1 digunakan sambungan las karena pada profil └ 20 . 20 . 4 tidak ada
luas penampang yang dilemahkan untuk diameter baut.
Σ MB = 0
-Q1 (e1+e2) + P (e2) = 0
Q1 =
Σ MA = 0
-Q2 (e1+e2) + P (e1) = 0
Q2 =
Digunakan las sudut, P yang diterima las a1 dan a2 :
Las a1 menerima beban Q1 = = 94,72 kg
Las a2 menerima beban Q2 = = 201,28 kg
Syarat a1 : S1 = 4 mm < S = 6 mm, maka a1 ≤ ½ S1
a1 ≤ 2,8 diambil a1 = 2,8 mm = 0,28 cm
Syarat a2 :
δ = 6 mm
δ = 0.6 cm
Page 46
Perancangan Konstruksi Gedung I (Baja)
1,2 S1 < S2
1,2 S1 < 6
1,2 (4) < 6
4,8 < 6 ……….(OK)
maka, a2 ≤ ½ 1,2 S1
a2 ≤ 4,24 mm diambil a2 = 2,8 mm karena dalam satu sambungan harus
dipakai alas yang sama.
Gaya yang bekerja pada las a1 dan a2 sejajar sumbu bidang retak las sehingga
α = 0
Ditinjau Las a1
Untuk satu las a1 P = = 47,36 kg
(PPBBI 1983)
maka :
jadi, panjang las (l1) = = = 0,12 cm diambil = 1,5 cm
Ditinjau Las a2
Untuk satu las a2 P = = 100,64 kg
(PPBBI 1983)
maka :
jadi, panjang las (l2) = = = 0,26 cm diambil = 3,0 cm
Sketsa sambungan las:
Page 47
Perancangan Konstruksi Gedung I (Baja)
6.1.3 Titik Buhul C = G
Tebal plat direncanakan = 0,5 cm
Batang A1 dan A2 profil ┘└ 55 . 55 . 6
dengan plat buhul
PA1 tk = 1985 kg (Tekan)
PA2 tk = 1329 kg (Tekan)
nA1 = nA2 =
= 0,92 2 baut
Jarak baut :
- Jarak baut ke tepi atau ke ujung yang disambung :
1,2 d ≤ s ≤ 3d atau 6t
1,2 (0,79) ≤ s ≤ 3 (0,79) atau 6(0,5)
0,95 ≤ s ≤ 2,37 atau 3, diambil s = 2,45 cm atau s = 2,75 cm
- Jarak baut dari sumbu ke sumbu :
2,5 d ≤ s ≤ 7d atau 14t
2,5 (0,79) ≤ s ≤ 7 (0,79) atau 14 (0,5)
1,98 ≤ s ≤ 5,53 atau 7 maka diambil s = 3,5 cm
Batang D1 profil ┘└ 55 . 55 . 6 dengan plat buhul
Ptk = 744 kg (Tekan)
n =
= 1,05 2 baut
Jarak baut :
- Jarak baut ke tepi atau ke ujung yang disambung :
Page 48
Perancangan Konstruksi Gedung I (Baja)
1,2 d ≤ s ≤ 3d atau 6t
1,2 (0,79) ≤ s ≤ 3 (0,79) atau 6(0,5)
0,95 ≤ s ≤ 2,37 atau 3, diambil s = 2,45 cm atau s = 2,75 cm
- Jarak baut dari sumbu ke sumbu :
2,5 d ≤ s ≤ 7d atau 14t
2,5 (0,79) ≤ s ≤ 7 (0,79) atau 14 (0,5)
1,98 ≤ s ≤ 5,53 atau 7 maka diambil s = 3,5 cm
Batang V1 profil ┘└ 20 . 20 . 4 dengan plat buhul
Ptr = 296 kg (Tarik)
Batang V1 digunakan sambungan las karena pada profil └ 20 . 20 . 4 tidak ada
luas penampang yang dilemahkan untuk diameter baut.
Σ MB = 0
-Q1 (e1+e2) + P (e2) = 0
Q1 =
Σ MA = 0
-Q2 (e1+e2) + P (e1) = 0
Q2 =
Digunakan las sudut, P yang diterima las a1 dan a2 :
δ = 6 mm
δ = 0.6 cm
Page 49
Perancangan Konstruksi Gedung I (Baja)
Las a1 menerima beban Q1 = = 94,72 kg
Las a2 menerima beban Q2 = = 201,28 kg
Syarat a1 : S1 = 4 mm < S = 6 mm, maka a1 ≤ ½ S1
a1 ≤ 2,8 diambil a1 = 2,8 mm = 0,28 cm
Syarat a2 :
1,2 S1 < S2
1,2 S1 < 6
1,2 (4) < 6
4,8 < 6 (OK)
Maka, a2 ≤ ½ 1,2 S1
a2 ≤ 4,24 mm diambil a2 = 2,8 mm karena dalam satu sambungan harus
dipakai alas yang sama.
Gaya yang bekerja pada las a1 dan a2 sejajar sumbu bidang retak las sehingga
α = 0
Ditinjau Las a1
Untuk satu las a1 P = = 47,36 kg
(PPBBI 1983)
maka :
jadi, panjang las (l1) = = = 0,12 cm diambil = 1,5 cm
Ditinjau Las a2
Untuk satu las a2 P = = 100,64 kg
(PPBBI 1983)
Page 50
Perancangan Konstruksi Gedung I (Baja)
maka :
jadi, panjang las (l2) = = = 0,26 cm diambil = 3,0 cm
Sketsa sambungan las:
6.1.4 Titik Buhul E
Tebal plat direncanakan = 0,5 cm
Batang A2 ┘└ 55 . 55 . 6 dengan plat buhul
PA2 tk = 1329 kg (Tekan)
nA2 =
= 1,88 2 baut
Jarak baut :
- Jarak baut ke tepi atau ke ujung yang disambung :
1,2 d ≤ s ≤ 3d atau 6t
1,2 (0,79) ≤ s ≤ 3 (0,79) atau 6(0,5)
0,95 ≤ s ≤ 2,37 atau 3, diambil s = 2,45 cm atau s = 2,75 cm
- Jarak baut dari sumbu ke sumbu :
2,5 d ≤ s ≤ 7d atau 14t
2,5 (0,79) ≤ s ≤ 7 (0,79) atau 14 (0,5)
1,98 ≤ s ≤ 5,53 atau 7 maka diambil s = 3,5 cm
Page 51
Perancangan Konstruksi Gedung I (Baja)
Batang A3 profil ┘└ 55 . 55 . 6 dengan plat buhul
Ptk = 1329 kg (Tekan)
n =
= 1,88 2 baut
Jarak baut :
- Jarak baut ke tepi atau ke ujung yang disambung :
1,2 d ≤ s ≤ 3d atau 6t
1,2 (0,79) ≤ s ≤ 3 (0,79) atau 6(0,5)
0,95 ≤ s ≤ 2,37 atau 3, diambil s = 2,45 cm atau s = 2,75 cm
- Jarak baut dari sumbu ke sumbu :
2,5 d ≤ s ≤ 7d atau 14t
2,5 (0,79) ≤ s ≤ 7 (0,79) atau 14 (0,5)
1,98 ≤ s ≤ 5,53 atau 7 maka diambil s = 3,5 cm
Batang V2 profil ┘└ 35 . 35 . 4 dengan plat buhul
Ptr = 994kg (Tarik)
n =
= 1,41 2 baut
Jarak baut :
- Jarak baut ke tepi atau ke ujung yang disambung :
1,2 d ≤ s ≤ 3d atau 6t
1,2 (0,79) ≤ s ≤ 3 (0,79) atau 6(0,5)
0,95 ≤ s ≤ 2,37 atau 3, diambil s = 1,55 cm atau s = 1,75 cm
- Jarak baut dari sumbu ke sumbu :
2,5 d ≤ s ≤ 7d atau 14t
2,5 (0,79) ≤ s ≤ 7 (0,79) atau 14 (0,5)
1,98 ≤ s ≤ 5,53 atau 7 maka diambil s = 3,5 cm
Page 52
Perancangan Konstruksi Gedung I (Baja)
6.1.5 Titik Buhul F
Tebal plat direncanakan = 0,5 cm
Batang B2 dan B3 profil ┘└ 30 . 30 . 3
dengan plat buhul
PB2 tr = 1921 kg (Tarik)
PB3 tr = 1811 kg (Tarik)
nB2 = nB3 =
= 0,155 2 baut
Jarak baut :
- Jarak baut ke tepi atau ke ujung yang disambung :
1,2 d ≤ s ≤ 3d atau 6t
1,2 (0,79) ≤ s ≤ 3 (0,79) atau 6(0,5)
0,95 ≤ s ≤ 2,37 atau 3, diambil s = 1,35 cm atau s = 1,50 cm
- Jarak baut dari sumbu ke sumbu :
2,5 d ≤ s ≤ 7d atau 14t
2,5 (0,79) ≤ s ≤ 7 (0,79) atau 14 (0,5)
1,98 ≤ s ≤ 5,53 atau 7 maka diambil s = 3,0 cm
Batang V2 profil ┘└ 35 . 35 . 4 dengan plat buhul
Ptr = 994 kg (Tarik)
n =
= 1,41 2 baut
Jarak baut :
- Jarak baut ke tepi atau ke ujung yang disambung :
1,2 d ≤ s ≤ 3d atau 6t
1,2 (0,79) ≤ s ≤ 3 (0,79) atau 6(0,5)
Page 53
Perancangan Konstruksi Gedung I (Baja)
0,95 ≤ s ≤ 2,37 atau 3, diambil s = 1,55 cm atau s = 1,75 cm
- Jarak baut dari sumbu ke sumbu :
2,5 d ≤ s ≤ 7d atau 14t
2,5 (0,79) ≤ s ≤ 7 (0,79) atau 14 (0,5)
1,98 ≤ s ≤ 5,53 atau 7 maka diambil s = 3,5 cm
Batang D1 profil ┘└ 55. 55 . 6 dengan plat buhul
Ptk = 744 kg (Tekan)
n =
= 1,05 2 baut
Jarak baut :
- Jarak baut ke tepi atau ke ujung yang disambung :
1,2 d ≤ s ≤ 3d atau 6t
1,2 (0,79) ≤ s ≤ 3 (0,79) atau 6(0,5)
0,95 ≤ s ≤ 2,37 atau 3, diambil s = 2,45 cm atau s = 2,75 cm
- Jarak baut dari sumbu ke sumbu :
2,5 d ≤ s ≤ 7d atau 14t
2,5 (0,79) ≤ s ≤ 7 (0,79) atau 14 (0,5)
1,98 ≤ s ≤ 5,53 atau 7 maka diambil s = 3,5 cm
Batang D2 profil ┘└ 55 . 55 . 6 dengan plat buhul
Ptk = 822 kg (Tekan)
n =
= 1,16 2 baut
Jarak baut :
- Jarak baut ke tepi atau ke ujung yang disambung :
1,2 d ≤ s ≤ 3d atau 6t
1,2 (0,79) ≤ s ≤ 3 (0,79) atau 6(0,5)
Page 54
Perancangan Konstruksi Gedung I (Baja)
0,95 ≤ s ≤ 2,37 atau 3, diambil s = 2,45 cm atau s = 2,75 cm
- Jarak baut dari sumbu ke sumbu :
2,5 d ≤ s ≤ 7d atau 14t
2,5 (0,79) ≤ s ≤ 7 (0,79) atau 14 (0,5)
1,98 ≤ s ≤ 5,53 atau 7 maka diambil s = 3,5 cm
Tabel 6.1 Jumlah baut yang digunakan
Titik Buhul Batang Baut yang
digunakan
AA1 3 Ф 5/16"
B1 3 Ф 5/16"
BA4 3 Ф 5/16"B4 3 Ф 5/16"
CA1 dan A2 2(2 Ф 5/16")
V1 Sambungan LasD1 2 Ф 5/16"
D B1 dan B2 2(3 Ф 5/16")V1 Sambungan Las
EA2 dan A3 2(2 Ф 5/16")
V2 2 Ф 5/16"
FB2 dan B3 2(2 Ф 5/16")D1 dan D2 2(2 Ф 5/16")
V2 2 Ф 5/16"
GA3 dan A4 2(2 Ф 5/16")
V3 Sambungan LasD2 2 Ф 5/16"
HB3 dan B4 2(3 Ф 5/16")
V3 Sambungan Las
BAB VII
KUBIKASI BAJA
Tabel 7.1 Kubikasi baja
Batang Profil Luas Panjang Kubikasi
Page 55
Perancangan Konstruksi Gedung I (Baja)
Batang(mm) (m2) (m) (m3)
(1) (2) *(3) (4) (5) = (3) x (4)
B1 ┘└ 30 . 30 . 3 0.000174
2.000
0.0003480B2 ┘└ 30 . 30 . 3 0.000174 0.0003480B3 ┘└ 30 . 30 . 3 0.000174 0.0003480B4 ┘└ 30 . 30 . 3 0.000174 0.0003480
V1 ┘└ 20 . 20 . 4 0.000145 1.115 0.0001617V2 ┘└ 35 . 35 . 4 0.000267 2.310 0.0006168V3 ┘└ 20 . 20 . 4 0.000145 1.115 0.0001617
D1 ┘└ 55 . 55 . 6 0.000631 2.310 0.0029152D2 ┘└ 55 . 55 . 6 0.000631 0.0029152
A1 ┘└ 55 . 55 . 6 0.000631
2.309
0.0029140A2 ┘└ 55 . 55 . 6 0.000631 0.0029140A3 ┘└ 55 . 55 . 6 0.000631 0.0029140A4 ┘└ 55 . 55 . 6 0.000631 0.0029140
Jumlah 0.0198184* (3) = dari table baja
Page 56
Perancangan Konstruksi Gedung I (Baja)
Berat profil baja └ 55 . 55 . 6 = 4,95 kg/m
Berat profil baja └ 35 . 35 . 4 = 2,10 kg/m
Berat profil baja └ 30 . 30 . 3 = 1,36 kg/m
Berat profil baja └ 20 . 20 . 4 = 1,14 kg/m
Profil baja └ 60 . 60 . 6 panjang 27,712 m
Profil baja └ 40 . 40 . 4 panjang 2,31 m
Profil baja └ 30 . 30 . 5 panjang 8 m
Profil baja └ 25 . 25 . 4 panjang 2,23 m
jjjjjjjjjjjjjjjjgggggggg