1 Anejo 2. Cálculo de jácenas y ménsulas cortas Materiales - Hormigón. HA-40 (pilares, forjados y jácenas) y HA-35 para cimentación y muros, y HA-25 para capa de compresión. Módulo de elasticidad Ec=α*8500*∛fck+8 = 30891 MPa (usamos árido cuarcítico) Módulo de Poisson: ν=0.2 Peso específico: ϒ= 25 kN/mᶟ Humedad relativa: HR= 70% Tipo de cemento: normal o de endurecimiento rápido - Acero pasivo. B 500 S - Acero activo. Y1860S7 Módulo de elasticidad: Ep= 195 GPa Módulo de Poisson; ν= 0.3 Relajación 2% Tensión de tesado= 0.75*1860= 1395 MPa Peso específico: ϒ= 78.5 kN/mᶟ Cálculo de vigas pretensadas Puesto que las vigas que vamos a poner en realidad como jácenas y correas de la cubierta son pretensadas, y las vigas que hemos introducido en el modelo de cálculo de Cypecad no lo son, los resultados que obtenemos del programa muestran que la mayoría de las vigas fallan por fisuración por cortante, algunas fallan por tensiones normales y muy pocas fallan por cortante, además algunas también incumplen flecha por pocos milímetros. Las vigas de hormigón armado, como las que hemos introducido en el modelo de Cypecad, cuando tienen grandes luces y/o están sometidas a grandes cargas se fisuran, y al fisurarse, la sección pierde inercia, y si la sección pierde inercia aumenta la flecha. Es decir, justo los resultados que nos da el programa al resolver el modelo. Entonces, al pretensar las vigas estos problemas desaparecerán.
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Transcript
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Anejo 2. Cálculo de jácenas y
ménsulas cortas
Materiales
- Hormigón. HA-40 (pilares, forjados y jácenas) y HA-35 para cimentación y
muros, y HA-25 para capa de compresión.
Módulo de elasticidad Ec=α*8500*∛fck+8 = 30891 MPa (usamos árido
cuarcítico)
Módulo de Poisson: ν=0.2
Peso específico: ϒ= 25 kN/mᶟ
Humedad relativa: HR= 70%
Tipo de cemento: normal o de endurecimiento rápido
- Acero pasivo. B 500 S
- Acero activo. Y1860S7
Módulo de elasticidad: Ep= 195 GPa
Módulo de Poisson; ν= 0.3
Relajación 2%
Tensión de tesado= 0.75*1860= 1395 MPa
Peso específico: ϒ= 78.5 kN/mᶟ
Cálculo de vigas pretensadas
Puesto que las vigas que vamos a poner en realidad como jácenas y correas de la cubierta son
pretensadas, y las vigas que hemos introducido en el modelo de cálculo de Cypecad no lo
son, los resultados que obtenemos del programa muestran que la mayoría de las vigas fallan
por fisuración por cortante, algunas fallan por tensiones normales y muy pocas fallan por
cortante, además algunas también incumplen flecha por pocos milímetros. Las vigas de
hormigón armado, como las que hemos introducido en el modelo de Cypecad, cuando tienen
grandes luces y/o están sometidas a grandes cargas se fisuran, y al fisurarse, la sección pierde
inercia, y si la sección pierde inercia aumenta la flecha. Es decir, justo los resultados que nos
da el programa al resolver el modelo. Entonces, al pretensar las vigas estos problemas
desaparecerán.
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Además, el modelo que hemos hecho en Cype tiene otra limitación: no podemos modelar
adecuadamente el apoyo de las placas sobre las alas inferiores de las jácenas ya que el
software no contempla esta situación, por lo que haremos una comprobación al respecto. Con
el fin de que el modelo se parezca lo máximo posible a la realidad, hemos introducido unas
vigas descolgadas en T invertida en las que el forjado llega de la siguiente manera:
En la imagen podemos observar la viga que hemos introducido en el modelo, también se ve
que es una viga descolgada y que el forjado no apoya en las alas inferiores.
Puesto que el modelo que hemos introducido no refleja la realidad, se decide emplear el
modelo para calcular la cimentación, los pilares y las placas aligeradas, los muros y las
escaleras, elementos que sí modela tal y como son en la realidad. Las jácenas se van a calcular
a mano.
Para calcular el pretensado de las jácenas y su excentricidad, vamos a emplear el diagrama
de Magnel. El diagrama de Magnel es un método para calcular la fuerza de tesado, la
excentricidad del cable de pretensado respecto al centro de gravedad de la sección que
estemos estudiando, y el área del pretensado, a partir de datos geométricos de la sección,
inerica de la sección, esfuerzos a los que está sometida, y las propiedades del hormigón y del
acero activo. Además, se establecen restricciones en tensiones, se establecen las tensiones
máximas de tracción y compresión que nos podemos permitir. También se tienen en cuenta
las pérdidas que se producen en el cable de acero activo.
La idea es: se resuelve el modelo que se ha realizado en Cype, con el fin de obtener los
esfuerzos a los que están sometidas las jácenas, y con esos esfuerzos pasar a calcular a mano
la armadura activa y pasiva de las jácenas.
Vamos a calcular primero la armadura activa y posteriormente se va a dimensionar la
armadura pasiva necesaria.
En realidad tenemos muchos tipos distintos de vigas ya que tenemos vigas de varias
longitudes, comprendidas entre los 5.46 m y los 8 m (en total 22 tipos distintos de vigas). Sin
embargo, a efectos de cálculo, se puede decir que tenemos dos tipos de vigas: vigas de más
de 7 m de longitud y vigas de menos de 7 m de longitud. Por tanto, solo vamos a calcular 4
vigas: dos vigas de 8 m de longitud (en L y en T invertida) y dos vigas de 6.5 m (en L y en T
invertida), de manera que las vigas de 8 m sean válidas para las vigas de 6.5 m en adelante; y
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las vigas calculadas para 6.5 m nos valgan para las vigas menores de 6.5 m de longitud.
De esta manera, el armado que se calcula para la viga de 8 m, se dispondrá también para las
vigas de más de 6.5 m de longitud; y el armado que se calcula para las vigas de 6.5 m, se
dispondrá en las vigas desde 5.46 m hasta las de 6.5 m.
Actuando de esta forma, conseguimos tener únicamente cuatro tipos de vigas a nivel de
armado, este hecho facilita mucho el proceso de prefabricación y abarata los costes de
ejecución de las vigas. Tenemos que reconocer que de esta manera no estamos siendo
estructuralmente eficientes, puesto que vamos a tener vigas algo sobredimensionadas, pero
no es razonable realizar el cálculo de los 22 tipos de vigas para afinar el cálculo estructural
(contando con el tiempo que eso supondría) y al mismo tiempo encarecer mucho el proyecto
debido al sobrecoste que supondría realizar 22 tipos distintos de vigas prefabricadas.
Si no hubiéramos hecho esto y pusiéramos los 22 tipos de vigas con sus armados
correspondientes, el proceso de fabricación de las vigas en taller sería mucho más dificultoso,
más caro y sería más largo.
Una vez aclarado lo anteriormente dicho, pasamos al cálculo de las jácenas. De los resultados
de las envolventes de esfuerzos que obtenemos al resolver el modelo en Cype, tenemos:
Para vigas de menos de 7 m, tanto en L como en T invertida obtenemos:
- M+ (en el centro del vano) = 45.7 tm
- Vmax = 5.5 t
Para vigas de más de 7 m en L:
- M+ (en el centro del vano) = 36.3 tm
- Vmax = 20 t
Para vigas de más de 7 m en T invertida:
- M+(en el centro del vano) = 76 tm
- Vmax = 35 t
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Jácena en T invertida de más de 7 m de lontigud
La jácena que estamos calculando es:
Unidades en cm
Cálculo de la armadura activa
Vamos a calcular la viga con un momento en servicio Mw= 76 tm = 760mkN, y un momento
en la transferencia (momento de peso propio) Mt= 21.6 tm= 216 mkN
Los datos geométricos que tenemos que introducir en el diagrama de Magnel son:
- Área de la viga= 0.36 m²
- Centro de gravedad (referenciado desde la base inferior de la viga) = 0.27 m
- Inercia= 0.0096 𝑚4
- Canto de la viga= 0.6 m
- Distancia desde la fibra inferior al baricentro (v1>0) = 0.27 m
- Distancia desde la fibra superior al baricentro (v2<0) = -0.33 m
- Módulo resistente de la fibra traccionada (z1= I/v1) = 0.035 𝑚3
- Módulo resistente de la fibra comprimida (z2= I/v2) = -0.029 𝑚3
Con estos parámetros, definimos:
k1= 𝑧1
𝐴 = 0.098 m
k2 = 𝑧2
𝐴= -0.08 m
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Datos del hormigón: HP-40
Datos del acero activo: tension de rotura del acero= 1860 MPa, Ap= 1590 mm² (lo establezco
yo)
Coeficiente de pérdidas: R= 0.8 (hemos supuesto unas pérdidas del 20%)
Ahora definimos los límites tensionales que vamos a imponer:
- Tensión máxima de compresión en la transferencia: σct = 0.6*fck= 0.6*40= 24
MPa
- Tensión máxima de tracción en la transferencia: σtt= 0 MPa
- Tensión máxima de compresión en servicio: σcw= 0.6*fck= 0.6*40= 24 MPa
- Tensión máxima de tracción en servicio: σtw= 0 MPa
Es decir, no vamos a permitir tracciones.
Con estos datos podemos obtener las ecuaciones que nos darán la fuerza de tesado (P) y la
excentricidad del cable (e) óptimas. Estas ecuaciones son la 1 y la 4:
1: e < -K2+ 1
𝑃× (𝑀𝑡 + 𝜎𝑡𝑡 × 𝑧2)
4: e > -K1+ 1
𝑅×𝑃× (𝑀𝑤 + 𝜎𝑡𝑤 × 𝑧1)
La intersección de estas dos rectas nos da el punto óptimo:
Haciendo 1=4 y sustituyendo, queda:
0.08 + 1
𝑃× 216 = -0.098 +
1
0.8×𝑃× 736
Despejando P y e, obtenemos:
P = 4436 kN
e = 0.12 m
Por lo que la solución final es un cable recto de 2 cordones con un área total de 3180 mm²,
situado 12 cm por debajo del centro de gravedad de la sección de la viga tesado a 4436 kN.
Como no se puede poner esto constructivamente, se reparte ese área entre cordones 18 de
15.2 mm de diámetro. Con este pretensado garantizamos que la viga no se fisura, por tanto
no pierde inercia. Además, el pretensado pasa a soportar directamente una parte del cortante
al que está solicitada la viga, por lo que es una aportación beneficiosa. Además, el efecto del
pretensado hará que cumplamos la flecha. Vamos a calcular qué parte del cortante soporta el
pretensado (Vp).
Vp= 𝑃⧝
𝑃⧝= Ap*σo*0.8
Con Ap: área de pretensado, R= 0.8: pérdidas, σo= 1395 MPa (tensión de tesado)
𝑃⧝= 3180*1395*0.8= 3548.8 kN = Vp
Es decir, solo con el pretensado soportamos de sobra el cortante.
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Cálculo de la armadura pasiva
Puesto que solo con el pretensado soportamos de sobra el cortante, no haría falta colocar
armadura transversal, no obstante, vamos a colocar la cuantía mínima que se exige.
La cuantía mínima de armadura transversal que propone la EHE-08 viene dada por la
siguiente expresión:
Si usamos un acero B 500S para la armadura, 𝑓𝑦𝛼,𝑑 = 435 MPa; 𝑓𝑐𝑡𝑚 = 3.5 MPa; α=90º;
bo= 2*ancho del alma= 2*0.4= 0.8 m, no sale una 𝐴𝛼= 8.8 𝑐𝑚2/m. Si ponemos cercos de
φ10, nos sale St= 0.17 m. Por tanto, vamos a colocar cercos φ10 cada 15 cm.
Para armar las alas voy a poner cercos de φ10 cada 15 cm.
En todas las vigas se va a reforzar los apoyos, poniendo cercos de ϕ10 cada 7.5 cm hasta
una distancia de 1 m desde el apoyo.
Para la cuantía mínima de armadura longitudinal, la EHE propone:
Ap= 0.003 m², y fpd= 1617.39 MPa, entonces Ap*fpd= 4852.2 kN.
dp= 0.42 m
ds= 0.5 m
W1= 0.0304 m3
Fctm= 3.5 MPa
A= 0.36 m2
e= 0.12 m
P= 4436 kN
z= 0.44 m
Ap*fpd*𝑑𝑝
𝑑𝑠= 4075.8 kN y
𝑊1
𝑧*fctm+
𝑃
𝑧*(
𝑊1
𝐴+ 𝑒)= 2111.25 kN
Como cumplimos esta expresión, no hace falta poner armadura longitudinal. No obstante,
pondremos los cables de pretensado a modo de portaestribos.
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Jácena en L de más de 7 m de longitud
Procedemos de igual manera que para la viga en T invertida.
Cálculo de la armadura activa
Vamos a calcular la viga con un momento en servicio de Mw= 36.3 tm =363 mkN, y un
momento en la transferencia (momento de peso propio) Mt= 11.26 tm= 112.6 mkN
Los datos geométricos que tenemos que introducir en el diagrama de Magnel son:
- Área de la viga= 0.3 m²
- Centro de gravedad (referenciado desde la base inferior de la viga) = 0.28 m
- Inercia= 0.0084 𝑚4
- Canto de la viga= 0.6 m
- Distancia desde la fibra inferior al baricentro (v1>0) = 0.28 m
- Distancia desde la fibra superior al baricentro (v2<0) = -0.32 m
- Módulo resistente de la fibra traccionada (z1= I/v1) = 0.03 𝑚3
- Módulo resistente de la fibra comprimida (z2= I/v2) = -0.026 𝑚3
Con estos parámetros, definimos:
k1= 𝑧1
𝐴 = 0.1 m
k2 = 𝑧2
𝐴= -0.087 m
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Datos del hormigón: HP-40
Datos del acero activo: tension de rotura del acero= 1860 MPa, Ap= 1590 mm² (lo establezco
yo)
Coeficiente de pérdidas: R= 0.8 (hemos supuesto unas pérdidas del 20%)
Ahora definimos los límites tensionales que vamos a imponer:
- Tensión máxima de compresión en la transferencia: σct = 0.6*fck= 0.6*40= 24
MPa
- Tensión máxima de tracción en la transferencia: σtt= 0 MPa
- Tensión máxima de compresión en servicio: σcw= 0.6*fck= 0.6*40= 24 MPa
- Tensión máxima de tracción en servicio: σtw= 0 MPa
Es decir, no vamos a permitir tracciones.
Con estos datos podemos obtener las ecuaciones que nos darán la fuerza de tesado (P) y la
excentricidad del cable (e) óptimas. Estas ecuaciones son la 1 y la 4:
1: e < -K2+ 1
𝑃× (𝑀𝑡 + 𝜎𝑡𝑡 × 𝑧2)
4: e > -K1+ 1
𝑅×𝑃× (𝑀𝑤 + 𝜎𝑡𝑤 × 𝑧1)
La intersección de estas dos rectas nos da el punto óptimo:
Haciendo 1=4 y sustituyendo, queda:
0.087 + 1
𝑃× 112.6 = -0.1 +
1
0.8×𝑃× 343
Despejando P y e, obtenemos:
P = 2218 kN
e = 0.13 m
Por lo que la solución final es un cable recto de 1 cordón con un área total de 1590 mm²,
situado 13 cm por debajo del cgd de la sección de la viga tesado a 2218 kN.
Se reparte este área entre 10 cordones de 15.2 mm de diámetro. Con este pretensado
garantizamos que la viga no se fisura, por tanto no pierde inercia. Además, el pretensado pasa
a soportar directamente una parte del cortante al que está solicitada la viga, por lo que es una
aportación beneficiosa. Además, el efecto del pretensado hará que cumplamos la flecha.
Vamos a calcular qué parte del cortante soporta el pretensado (Vp).
Vp= 𝑃⧝
𝑃⧝= Ap*σo*0.8
Con Ap: área de pretensado, R= 0.8: pérdidas, σo= 1395 MPa (tensión de tesado)
𝑃⧝= 1590*1395*0.8= 1774.4 kN= Vp
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Volvemos a poder soportar solo con el pretensado mucho más cortante que el que solicita la
viga.
Cálculo de la armadura pasiva
Puesto que solo con el pretensado soportamos de sobra el cortante, no haría falta colocar
armadura transversal, no obstante, vamos a colocar la cuantía mínima que se exige.
La cuantía mínima de armadura transversal que propone la EHE-08 viene dada por la
siguiente expresión:
Si usamos un acero B 500S para la armadura, 𝑓𝑦𝛼,𝑑 = 435 MPa; 𝑓𝑐𝑡𝑚 = 3.5 MPa; α=90º;
bo= 2*ancho del alma= 2*0.4= 0.8 m, no sale una 𝐴𝛼= 8.8 𝑐𝑚2/m. Si ponemos cercos de
φ10, nos sale St= 0.17 m. Por tanto, vamos a colocar cercos φ10 cada 15 cm.
Para armar las alas voy a poner cercos de φ10 cada 15 cm.
Para la cuantía mínima de armadura longitudinal, la EHE propone:
Ap= 0.0015 m², y fpd= 1617.39 MPa, entonces Ap*fpd= 2426 kN.
dp= 0.43 m
ds= 0.5 m
W1= 0.025 m3
Fctm= 3.5 MPa
A= 0.3 m2
e= 0.13 m
P= 2218 kN
z= 0.44 m
Ap*fpd*𝑑𝑝
𝑑𝑠= 2086.3 kN y
𝑊1
𝑧*fctm+
𝑃
𝑧*(
𝑊1
𝐴+ 𝑒)= 1105.4 kN
Como cumplimos esta expresión, no hace falta poner armadura longitudinal. No obstante,
pondremos los cables del pretensado a modo de porta estribos.
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Jácena en T invertida de menos de 7 m de longitud
Realizamos el mismo procedimiento que para las anteriores.
Cálculo de la armadura activa
Vamos a calcular la viga con un momento en servicio de Mw= 45.7 tm = 457 mkN, y un
momento en la transferencia (momento de peso propio) Mt= 13.6 tm = 136 mkN
Los datos geométricos que tenemos que introducir en el diagrama de Magnel son:
- Área de la viga= 0.36 m²
- Centro de gravedad (referenciado desde la base inferior de la viga) = 0.27 m
- Inercia= 0.0096 𝑚4
- Canto de la viga= 0.6 m
- Distancia desde la fibra inferior al baricentro (v1>0) = 0.27 m
- Distancia desde la fibra superior al baricentro (v2<0) = -0.33 m
- Módulo resistente de la fibra traccionada (z1= I/v1) = 0.029 𝑚3
- Módulo resistente de la fibra comprimida (z2= I/v2) = -0.0253 𝑚3
Con estos parámetros, definimos:
k1= 𝑧1
𝐴 = 0.098 m
k2 = 𝑧2
𝐴= -0.08 m
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Datos del hormigón: HP-40
Datos del acero activo: tension de rotura del acero= 1860 MPa, Ap= 1590 mm² (lo establezco
yo)
Coeficiente de pérdidas: R= 0.8 (hemos supuesto unas pérdidas del 20%)
Ahora definimos los límites tensionales que vamos a imponer:
- Tensión máxima de compresión en la transferencia: σct = 0.6*fck= 0.6*40= 24
MPa
- Tensión máxima de tracción en la transferencia: σtt= 0 MPa
- Tensión máxima de compresión en servicio: σcw= 0.6*fck= 0.6*40= 24 MPa
- Tensión máxima de tracción en servicio: σtw= 0 MPa
Es decir, no vamos a permitir tracciones.
Con estos datos podemos obtener las ecuaciones que nos darán la fuerza de tesado (P) y la
excentricidad del cable (e) óptimas. Estas ecuaciones son la 1 y la 4:
1: e < -K2+ 1
𝑃× (𝑀𝑡 + 𝜎𝑡𝑡 × 𝑧2)
4: e > -K1+ 1
𝑅×𝑃× (𝑀𝑤 + 𝜎𝑡𝑤 × 𝑧1)
La intersección de estas dos rectas nos da el punto óptimo:
Haciendo 1=4 y sustituyendo, queda:
0.08 + 1
𝑃× 136 = -0.098 +
1
0.8×𝑃× 437
Despejando P y e, obtenemos:
P = 2218 kN
e = 0.14 m
Por lo que la solución final es un cable recto de 1 cordón con un área total de 1590 mm²,
situado 14 cm por debajo del centro de gravedad de la sección de la viga tesado a 2218 kN.
Se reparte este área entre 10 cordones de 15.2 mm de diámetro. Con este pretensado
garantizamos que la viga no se fisura, por tanto no pierde inercia. Además, el pretensado pasa
a soportar directamente una parte del cortante al que está solicitada la viga, por lo que es una
aportación beneficiosa. Además, el efecto del pretensado hará que cumplamos la flecha.
Vamos a calcular qué parte del cortante soporta el pretensado (Vp).
Vp= 𝑃⧝
𝑃⧝= Ap*σo*0.8
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Con Ap: área de pretensado, R= 0.8: pérdidas, σo= 1395 MPa (tensión de tesado)
𝑃⧝= 1590*1395*0.8= 1774.4 kN= Vp
Cálculo de la armadura pasiva
Puesto que solo con el pretensado soportamos de sobra el cortante, no haría falta colocar
armadura transversal, no obstante, vamos a colocar la cuantía mínima que se exige.
La cuantía mínima de armadura transversal que propone la EHE-08 viene dada por la
siguiente expresión:
Si usamos un acero B 500S para la armadura, 𝑓𝑦𝛼,𝑑 = 435 MPa; 𝑓𝑐𝑡𝑚 = 3.5 MPa; α=90º;
bo= 2*ancho del alma= 2*0.4= 0.8 m, no sale una 𝐴𝛼= 8.8 𝑐𝑚2/m. Si ponemos cercos de
φ10, nos sale St= 0.17 m. Por tanto, vamos a colocar cercos φ10 cada 15 cm.
Para armar las alas voy a poner cercos de φ10 cada 15 cm.
Para la cuantía mínima de armadura longitudinal, la EHE propone:
Ap= 0.0015 m², y fpd= 1617.39 MPa, entonces Ap*fpd= 2426 kN.
dp= 0.4 m
ds= 0.5 m
W1= 0.0304 m3
Fctm= 3.5 MPa
A= 0.36 m2
e= 0.1 m
P= 2218 kN
z= 0.44 m
Ap*fpd*𝑑𝑝
𝑑𝑠= 1940.80 kN y
𝑊1
𝑧*fctm+
𝑃
𝑧*(
𝑊1
𝐴+ 𝑒)= 1909.6 kN
Como cumplimos esta expresión, no hace falta poner armadura longitudinal. No obstante,
pondremos los cables del pretensado a modo de portaestribos.
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Jácena en L de menos de 7 m de longitud
Realizamos el mismo procedimiento que para las anteriores.
Cálculo de la armadura activa
Vamos a calcular la viga con un momento en servicio de Mw= 45.7 tm = 457 mkN, y un
momento en la transferencia (momento de peso propio) Mt= 13.6 tm = 136 mkN
Los datos geométricos que tenemos que introducir en el diagrama de Magnel son:
- Área de la viga= 0.3 m²
- Centro de gravedad (referenciado desde la base inferior de la viga) = 0.28 m
- Inercia= 0.0084 𝑚4
- Canto de la viga= 0.6 m
- Distancia desde la fibra inferior al baricentro (v1>0) = 0.28 m
- Distancia desde la fibra superior al baricentro (v2<0) = -0.32 m
- Módulo resistente de la fibra traccionada (z1= I/v1) = 0.03 𝑚3
- Módulo resistente de la fibra comprimida (z2= I/v2) = -0.026 𝑚3
Con estos parámetros, definimos:
k1= 𝑧1
𝐴 = 0.1 m
14
k2 = 𝑧2
𝐴= -0.08 m
Datos del hormigón: HP-40
Datos del acero activo: tension de rotura del acero= 1860 MPa, Ap= 1590 mm² (lo establezco
yo)
Coeficiente de pérdidas: R= 0.8 (hemos supuesto unas pérdidas del 20%)
Ahora definimos los límites tensionales que vamos a imponer:
- Tensión máxima de compresión en la transferencia: σct = 0.6*fck= 0.6*40= 24
MPa
- Tensión máxima de tracción en la transferencia: σtt= 0 MPa
- Tensión máxima de compresión en servicio: σcw= 0.6*fck= 0.6*40= 24 MPa
- Tensión máxima de tracción en servicio: σtw= 0 MPa
Es decir, no vamos a permitir tracciones.
Con estos datos podemos obtener las ecuaciones que nos darán la fuerza de tesado (P) y la
excentricidad del cable (e) óptimas. Estas ecuaciones son la 1 y la 4:
1: e < -K2+ 1
𝑃× (𝑀𝑡 + 𝜎𝑡𝑡 × 𝑧2)
4: e > -K1+ 1
𝑅×𝑃× (𝑀𝑤 + 𝜎𝑡𝑤 × 𝑧1)
La intersección de estas dos rectas nos da el punto óptimo:
Haciendo 1=4 y sustituyendo, queda:
0.08 + 1
𝑃× 136 = 0.1 +
1
0.8×𝑃× 437
Despejando P y e, obtenemos:
P = 2218 kN
e = 0.14 m
Por lo que la solución final es un cable recto de 1 cordón con un área total de 1590 mm²,
situado 14 cm por debajo del centro de gravedad de la sección de la viga tesado a 2218 kN.
Se reparte este área entre 10 cordones de 15.2 mm de diámetro. Con este pretensado
garantizamos que la viga no se fisura, por tanto no pierde inercia. Además, el pretensado pasa
a soportar directamente una parte del cortante al que está solicitada la viga, por lo que es una
aportación beneficiosa. Además, el efecto del pretensado hará que cumplamos la flecha.
Vamos a calcular qué parte del cortante soporta el pretensado (Vp).
Vp= 𝑃⧝
𝑃⧝= Ap*σo*0.8
15
Con Ap: área de pretensado, R= 0.8: pérdidas, σo= 1395 MPa (tensión de tesado)
𝑃⧝= 1590*1395*0.8= 1744.4 kN= Vp
Cálculo de la armadura pasiva
Puesto que solo con el pretensado soportamos de sobra el cortante, no haría falta colocar
armadura transversal, no obstante, vamos a colocar la cuantía mínima que se exige.
La cuantía mínima de armadura transversal que propone la EHE-08 viene dada por la
siguiente expresión:
Si usamos un acero B 500S para la armadura, 𝑓𝑦𝛼,𝑑 = 435 MPa; 𝑓𝑐𝑡𝑚 = 3.5 MPa; α=90º;
bo= 2*ancho del alma= 2*0.4= 0.8 m, no sale una 𝐴𝛼= 8.8 𝑐𝑚2/m. Si ponemos cercos de
φ10, nos sale St= 0.17 m. Por tanto, vamos a colocar cercos φ10 cada 15 cm.
Para armar las alas voy a poner cercos de φ10 cada 15 cm.
Para la cuantía mínima de armadura longitudinal, la EHE propone:
Ap= 0.0015 m², y fpd= 1617.39 MPa, entonces Ap*fpd= 2426 kN.
dp= 0.44 m
ds= 0.5 m
W1= 0.025 m3
Fctm= 3.5 MPa
A= 0.3 m2
e= 0.14 m
P= 2218 kN
z= 0.44 m
Ap*fpd*𝑑𝑝
𝑑𝑠= 2135 kN y
𝑊1
𝑧*fctm+
𝑃
𝑧*(
𝑊1
𝐴+ 𝑒)= 1156 kN
Como cumplimos esta expresión, no hace falta poner armadura longitudinal. No obstante,
pondremos los cables del pretensado a modo de portaestribos.
NOTA: Las alas de las vigas para el apoyo continuo de las placas alveolares van armadas
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con estribos ϕ8 cada 6 cm.
Jácenas incliandas para las rampas
Debido a que son vigas inclinadas, el cálculo y ejecución del pretensado es complejo, por lo
que se va a optar por concebir estas jácenas como vigas inclinadas de hormigón armado.
Puesto que las vigas de la rampa tienen un ámbito menor que el resto de jácenas de los
forjados, soportan menos carga y en consecuencia están sometidas a esfuerzos menores. Es
por este motivo por el que podemos asignarles una menor sobrecarga de uso, y al soportar
menos carga no es necesario que sean pretensadas. En concreto, van a ser calculadas con la
mitad de sobrecarga de uso que las jácenas de los forjados.
Además, debido a que en la zonas de las rampas no hay prácticamente elementos que
impliquen cargas muertas, las vigas van a ser calculadas con un valor igual a la mitad de
cargas muertas que las jácenas de los forjados.
Planta S.C.U (t/m²)
Cargas muertas (t/m²)
Forjado 3 0.10 0.20
Forjado 2 0.40 0.20
rampa 2 0.20 0.10
Forjado 1 0.40 0.20
rampa 1 0.20 0.10
planta 0 0.40 0.20
Cimentación 0.00 0.00
Una vez dicho esto, pasamos a calculary a mano el armado de las vigas inclinadas en L.
Primero vamos a obtener los esfuerzos que solicitan las vigas del programa Cype:
Vmax= 12.5 t = 125 kN
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Mmax + (centro del vano) = 21.3 tm = 213 mkN
La sección que queremos calcular es (el cálculo también es válido para la viga en L al revés):
Consideramos un hormigón HA-40.
Aunque sea una viga en L, si asumimos que el momento límite es igual al momento que
solicita la viga, podemos considerarla rectangular. Por tanto vamos a proceder de esta manera.
Además, para estar de lado de la seguridad, vamos a despreciar el ala en el cálculo. Entonces,
si despreciamos el ala y consideramos la sección rectangular, tenemos una sección de 0.6 m
x 0.4 m, suponemos un recubrimiento mecánico de 5 cm.
Mlim= 213 mkN
Uc= 𝑏 × 𝑑 × 𝑓𝑐𝑑 = 0.4 × 0.6 ×40𝑒3
1.5 = 6400 kN
ɳ+= 𝑀𝑙𝑖𝑚
𝑈𝑐×𝑑 =
213
6400×0.55= 0.061 < ɳ𝑙𝑖𝑚 = 0.375, por lo que no haría falta armadura de
compresión.
𝜔+ = 1 − √1 − 2 × ɳ+ = 0.063
As1= 𝜔+×𝑈𝑐
𝑓𝑦𝑑 =
0.063×6400
43.47= 9.3 cm², disponemos 5ϕ16
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Calculamos ahora la armadura transversal.
Vu1= 0.3× 𝑏𝑜 × 𝑑 × 𝑓𝑐𝑑= 0.3× 0.4 × 0.6 ×40𝑒3
1.5 = 1920kN > Vd= 125 kN
Vu2=Vd= 125 kN
Vu2= Vcu+Vsu
Vcu= bo× 𝑑 × 𝑓𝑐𝑣
Estimamos fcv= 0.5 MPa
Vcu= 0.4× 0.55 × 0.5𝑒3= 110 kN
Vsu= Vu2-Vcu= 125 – 110 = 15 kN
𝐴𝑠𝑡 = 15
0.9×0.55×43.47 = 1 cm²/m
Si ponemos estribos de dos ramas ϕ8, Ā𝑠𝑡= 0.5 cm²
Luego, St= 0.5
1 = 0.5 m
No se puede poner una separación de estribos de más de 30 cm, por lo que optamos por poner
St= 15 cm
Armamos la viga transversalmente con Eϕ8-2R c/15 cm, disponemos el mismo armado para
el ala.
NOTA: Las alas de las vigas para el apoyo continuo de las placas alveolares van armadas
con estribos ϕ8 cada 6 cm.
Además, ponemos armadura portaestribos ϕ12.
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Jácena JPT 20.40
Cálculo de la armadura activa
Vamos a calcular la viga con un momento en servicio de Mw= 5.34 tm = 53.4 mkN, y un
momento en la transferencia (momento de peso propio) Mt= 3.56 tm = 35.6 mkN
Los datos geométricos que tenemos que introducir en el diagrama de Magnel son:
- Área de la viga= 0.087 m²
- Centro de gravedad (referenciado desde la base inferior de la viga) = 0.23 m
- Inercia= 0.001 𝑚4
- Canto de la viga= 0.4m
- Distancia desde la fibra inferior al baricentro (v1>0) = 0.23 m
- Distancia desde la fibra superior al baricentro (v2<0) = -0.17 m
- Módulo resistente de la fibra traccionada (z1= I/v1) = 0.0043 𝑚3
- Módulo resistente de la fibra comprimida (z2= I/v2) = -0.005 𝑚3
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Con estos parámetros, definimos:
k1= 𝑧1
𝐴 = 0.049 m
k2 = 𝑧2
𝐴= -0.067 m
Datos del hormigón: HP-40
Datos del acero activo: tension de rotura del acero= 1860 MPa, Ap= 176 mm² (lo establezco
yo)
Coeficiente de pérdidas: R= 0.8 (hemos supuesto unas pérdidas del 20%)
Ahora definimos los límites tensionales que vamos a imponer:
- Tensión máxima de compresión en la transferencia: σct = 0.6*fck= 0.6*40= 24
MPa
- Tensión máxima de tracción en la transferencia: σtt= 0 MPa
- Tensión máxima de compresión en servicio: σcw= 0.6*fck= 0.6*40= 24 MPa
- Tensión máxima de tracción en servicio: σtw= 0 MPa
Es decir, no vamos a permitir tracciones.
Con estos datos podemos obtener las ecuaciones que nos darán la fuerza de tesado (P) y la
excentricidad del cable (e) óptimas. Estas ecuaciones son la 1 y la 4:
1: e < -K2+ 1
𝑃× (𝑀𝑡 + 𝜎𝑡𝑡 × 𝑧2)
4: e > -K1+ 1
𝑅×𝑃× (𝑀𝑤 + 𝜎𝑡𝑤 × 𝑧1)
La intersección de estas dos rectas nos da el punto óptimo:
Haciendo 1=4 y sustituyendo, queda:
0.067 + 1
𝑃× 136 = 0.049 +
1
0.8×𝑃× 437
Despejando P y e, obtenemos:
P = 245 kN
e = 0.18 m
Por lo que la solución final es un cable recto de 1 cordón con un área total de 176 mm², situado
18 cm por debajo del centro de gravedad de la sección de la viga tesado a 245 kN.
Se dispone un cordon de 1,5 cm de diámetro. Con este pretensado garantizamos que la viga
no se fisura, por tanto no pierde inercia. Además, el pretensado pasa a soportar directamente
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una parte del cortante al que está solicitada la viga, por lo que es una aportación beneficiosa.
Además, el efecto del pretensado hará que cumplamos la flecha. Vamos a calcular qué parte
del cortante soporta el pretensado (Vp).
Vp= 𝑃⧝
𝑃⧝= Ap*σo*0.8
Con Ap: área de pretensado, R= 0.8: pérdidas, σo= 1395 MPa (tensión de tesado)
𝑃⧝= 176*1395*0.8= 196 kN= Vp
Cálculo de la armadura pasiva
Puesto que solo con el pretensado soportamos de sobra el cortante, no haría falta colocar
armadura transversal, no obstante, vamos a colocar la cuantía mínima que se exige.
La cuantía mínima de armadura transversal que propone la EHE-08 viene dada por la
siguiente expresión:
Si usamos un acero B 500S para la armadura, 𝑓𝑦𝛼,𝑑 = 435 MPa; 𝑓𝑐𝑡𝑚 = 3.5 MPa; α=90º;
bo= 2*ancho del alma= 2*0.4= 0.8 m, no sale una 𝐴𝛼= 8.8 𝑐𝑚2/m. Si ponemos cercos de
φ10, nos sale St= 0.17 m. Por tanto, vamos a colocar cercos φ6 cada 15 cm.
Para armar las alas voy a poner cercos de φ6 cada 15 cm.
Para la cuantía mínima de armadura longitudinal, la EHE propone:
Ap= 0.0015 m², y fpd= 1617.39 MPa, entonces Ap*fpd= 2426 kN.
dp= 0.3 m
ds= 0.32 m
W1= 0.012 m3
Fctm= 3.5 MPa
A= 0.087 m2
e= 0.18 m
P= 415 kN
z= 0.32 m
Ap*fpd*𝑑𝑝
𝑑𝑠= 2135 kN y
𝑊1
𝑧*fctm+
𝑃
𝑧*(
𝑊1
𝐴+ 𝑒)= 1156 kN
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Como cumplimos esta expresión, no hace falta poner armadura longitudinal. No obstante,
pondremos portaestribos ϕ8.
NOTA: Las alas de las vigas para el apoyo continuo de las placas alveolares van armadas
con estribos ϕ8 cada 6 cm.
De esta manera, queda justificado el armado de todas las vigas.
Por ultimo, vamos a realizar una comprobación de la superficie de contacto entre hormigones.
Como el forjado lleva capa de compresión, es pertinente comprobar la resistencia a esfuerzo
rasante en la superficie de contacto entre la cara superior de la alveoplaca y el hormigón de
la capa de compresión.
Debe verificarse la condición establecida en el artículo 47.2 de la EHE-08 respecto de la
resistencia a esfuerzo rasante en juntas entre hormigones: