DISEÑO DE LA ALETA - ESTRIBO DE CONCRETO ARMADO PROYECTO : PUENTE COLGANTE HUAYAO-CCOYLLORUMI II . DISEÑO DE LAS ALETAS DEL ESTRIBO Las aletas estarán ubicadas a ambos lados del cuerpo del estribo formando un angulo de 45° de seran muros de contención de C° A°, en cuya sección no actuan las cargas verticales anteriore el empuje de tierras solamente. DATOS DE DISEÑO : - Tipo de sobrecarga de diseño (s/c) . . 0.030 ton/m2 - Capacidad portante del terreno ( cimiento #REF! Kg/cm2 - Altura total del cuerpo de estribo ( h 5.85 mts. - Peso especifico del Concreto (Wc) . . . . 2.40 Tn/m3 - Peso especifico del Relleno (Wr) . . . . 1.60 Tn/m3 - Angulo de fricción interna de terreno ( 30° - Ancho de diseño del elemento (b). . . . . . 100 cms - Peralte efectivo de diseño (d) . . . . . . . 60 cms - Resistencia a la compresión del concreto (f' 175 Kg/cm2 - Resistencia a la tracción del acero de refuer 4200 Kg/cm2 II. A.- DISEÑO DE LA SECCION B-B (Inicio de alas del estribo): 0.90 0.30 0.80 S/C= 0.030 0.500 Hr= 3.80 4 Sección Fv br Mo 1 1.58 1 3.78 0.95 3.59 5.25 5.85 = H 0.79 2 1.89 0.70 1.32 1.20 3 2.88 1.00 2.88 4 7.56 1.55 11.72 Ac= 3.56 16.11 ton 19.51 2 0.60 0.3 Empuje activo del terreno (Relleno Ea = ( Wr x hr ( hr + 2h' ) x 0.60 =hc 3 Para Ca = Tg 2 ( 45° h' = sobrecar O Empuje pasivo del terreno (Cimenta B= 2.00 Ep = ( Wr x ( hc )^2 x Cp Para Cp = Tg 2 ( 45° hc = Altura Sumatoria de moment M Me = M Mo + ( Ep x hc / 3 ) 20 Tn-m Sumatoria de moment M Mv = Ea x d ### M M estab. Verificación al volteo F.S.V. = = 2.6 > 2.0 ¡ CONF
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DISEÑO DE LA ALETA - ESTRIBO DE CONCRETO ARMADO
PROYECTO : PUENTE COLGANTE HUAYAO-CCOYLLORUMI
II . DISEÑO DE LAS ALETAS DEL ESTRIBO
Las aletas estarán ubicadas a ambos lados del cuerpo del estribo formando un angulo de 45° de inclinaciób horizontal y seran muros de contención de C° A°, en cuya sección no actuan las cargas verticales anteriores, la carga actuante es el empuje de tierras solamente.
Para : Cp = Tg 2 ( 45° + Ø / 2) 3.00 hc = Altura cimiento 0.60
Sumatoria de momentos establ M Me = M Mo + ( Ep x hc / 3 ) = 20 Tn-m
Sumatoria de momentos de vo M Mv = Ea x d 7.6 Tn-m
M M estab. Verificación al volteo : F.S.V. = = 2.6 > 2.0 ¡ CONFORME !
M M volteo
M Fv.C + Ep Verificación al deslizamiento : F.S.D. = = 4.1 > 2.0 ¡ CONFORME !
M F horiz. Tal q' C= 0.45 x Tag Ø Sum F h= Ea
Verificación de presiones sobre el suelo :
Punto de aplicacion con respecto al empuje horizontal : d = (h/3)x(h+3xh')/(h+2xh') 1.96 m Distancia de la resultante vertical : Xv = Sum Mo / Sum Fv 1.21 m Distancia de la resultante al borde : X = Ea x d / Sum Fv 0.47 m
Cálculo de la excentridad e = B/2 - ( Xv - X10.26 b/6= 0.3
Presión máxima sobre el suelo : q max = M Fv x (1 + 6 e = 1.44 Kg/cm2 B B
1Ton/m2<> 0.10kg/cm2 Presión mínima sobre el suelo : q min = M Fv x (1 - 6 e = 0.17 Kg/cm2
B B
DISEÑO Y VERIFICACION EN PANTALLA DE LA ALETA :
a) Empuje de tierr Ka = 0.333Ea = .5xWrxHx(H+2xh')xKa= 9.18 tonEh = Ea x Cos (o/2) = 8.87 ton
Punto de aplicación con respecto al Eh : d = (H/3)x(H+3xh')/(H+2xh' 1.96 mts
b) Momentos por rotura (Mu) y verficación del espesor (d) : Mu =1.5 x ( Eh x d ) = 26.03 ton
d =(( Mu x 10^5)/( 0.9 x 0.18 x f'c x( 1-0.59 x 0.18) x b))^ 1/2 32.05 cm <60.00 Conforme!
c) Calculo del acero de refuerzo : As = (0.85-((0.7225-((1.70xMux10^5)/(0.90xf'cxd^2xb)))^1/2))x((f'c/fy)xbxd)d = 55.00 cms
As = 13 cm2 <> 5/8" @ 0.15 As min = 12.13 cm2
d) Refuerzo por temperatura y por montaje : As temp = 0.002 x b x t 12 cm2 - en pantalla frontal = 2/3 x As temp = 8.00 cm2 <> 1/2" @ 0.15 - en pantalla posterior = 1/3 x As temp = 4.00 cm2 <> 1/2" @ 0.30
As mont = 0.0012 x b x t 7.2 cm2 <> 5/8" @ 0.25
e) Verificación por corte : V act = 1.5 x ( Eh ) 13.31 ton Vc min = 0.53 x 0.85 x (f'c)^ 0.5 x b x d 32,778 ton Vc max = 2.60 x 0.85 x (f'c)^ 0.5 x b x d 160,796 ton
Como : Vact < Vc min ====> No requiere estribos Vact < Vc max ====> Colocar refuerzo minimo
Tn
Tn
1Ton/m2<> 0.10kg/cm2
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DISEÑO DE PASE AEREO PARA TUBERIA HDPE
PROYECTO :
LUGAR: : KM 0+571 al 0+596 CARACTERISTICAS DE MADERA ESTRUCTURAL Esfzos. adm. Kg/cm2. Densidad
Ingrese longitud del puente ( L ) = 25.00 ml.Ingrese flecha del cable ( F ) = 2.00 Sobrecarga máxima (persona) ( Sc ) = 30.00 Kg/mFactor de impacto (25 al 50%) ( i ) = 25 %Separación entre largueros a eje ( d ) = 0.000 m.Separación entre viguetas a eje ( D ) = 1.000 m.Ancho útil máximo del tablero ( A ) = 0.700 m.Contraflecha del tablero ( f ) = 0.000 m.Altura de la pendola central ( P ) = 0.400 m.Altura de la torre( hasta el carrito de dilatacion) ( H ) = 2.40 m.Densidad de madera = 650.00 Kg/m3
A- DISEÑO DEL ENTABLADOAsumiendo la seccion de :BASE (b)= 8 " BALTURA( h)= 1.5 " 1.5"
Usar para el entablado del puente tablas de 8"x1.5"
B- DISEÑO DE LARGUEROS
Asumiendo la seccion de : Densidad de madera tipo BBASE (b1)= 4 " S=b*h^2/6 393.29 6"ALTURA(h1)= 6 " R=2*b*h/3 103.23
4"
: "MEJORAMIENTO DEL SERVICIO DE AGUA DEL SISTEMA DE RIEGO EN LOS RESERVORIOS PALLCCA Y LAMBRASHUAYCCO, EN LA COMUNIDAD DE CASAORCCO, DISTRITO DE CARMEN ALTO, PROVINCIA DE HUAMANGA, DEPARTAMENTO DE AYACUCHO".
( d )
s=M/S
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CARGAS ACTUANTES
MOMENTO POR CARGA MUERTAPeso del entablado - Kg/mPeso de largueros - Kg/mPeso de clavos y otros, - Kg/m
Wd= - Kg/mMomento por carga muerta M=Wd*D^2*/8 0.00 Kg-mCortante por carga muerta V=Wd*D/2 0.00 kg
MOMENTO POR CARGA VIVA
Momento por sobrecarga ML=Sc*D/4 937.5 Kg-mCortante por Sobrecarga V=Sc*D/2 18.75 kg
Esfuerzos actuantes totales a flexion E=(Md+ML)/S 2.38 < 150 CONFORMEEsfuerzos actuantes totales al corte V=(Vd+Vl)/R 0.18 < 12 CONFORME
C- DISEÑO DE VIGUETAS
Asumiendo la seccion de : Densidad de madera tipo BBASE (b2)= 4 " S=b*h^2/6 174.80 4"ALTURA(h2)= 4 " R=2/3b*h 68.82No largueros 0 4"CARGAS ACTUANTES
MOMENTO POR CARGA MUERTAPeso del entablado 24.77 Kg/m
Peso de largueros - Kg/mPeso de viguetas 6.71 Kg/mPeso de clavos y otros, 5.00 Kg/mP. tuberia 9.65 Kg/mP.accesor. 40.31 Kg/m
Wd= 86.43 Kg/m
Momento por carga muerta Md=Wd*A^2*/8 529.41 Kg/m
MOMENTOS POR LA BARANDAPeso de baranda (P) 0.00 KgMomento de la baranda (Mb) 0.00 Kg/mMomento total por carga muerta 529.41 Kg/m
Cortante por carga muerta Vd=Wd*A/2 30.25 kgCortante por la baranda muerta V=P 0.00 kg
MOMENTOS POR CARGA VIVA ML=Sc*A^2/8 229.69 Kg-cmCortante por Sobrecarga Vl=Sc*A/2 13.125 Kg
Esfuerzos actuantes totales a flexion E=(Md+Mb+ML)/S 7.37 < 150 CONFORMEEsfuerzos actuantes totales al corte V=(Vd+Vl+Vb)/R 0.42 < 12 CONFORME
W= h*d*dw1=b2*h2*d*1,00
W= h*d*d
w1=b2*h2*N*d*D/AWv=b2*h2*d*1
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D- DISEÑO DE PENDOLAS PENDOLASDiametro As(cm2) peso(kg/ml)
Se usaran varillas de fierro liso , que en susu extremos llevaran ojos soldados electricamente.
E- DISEÑO DE CABLES PRINCIPALESCalculo del peso distribuido del puente por metro lineal, R.E.R: Resistencia Efectiva a la ruptura
Peso de Viguetas,largueros, entablado 60.504 Kg CABLE PRINCIPAL ALMA DE ACEROPeso de barandas 0 Kg DIAMETRO C R.E.R (TN)Peso de cables(1.02Kg/ml), 2 cables 2.04 Kg 1/2" 0.00 19.80Peso de pendolas 3.89 Kg 3/4" 1.00 23.75Peso cargas muertas 66.430 Kg 7/8" 2.00 32.13Sobrecarga 37.5 Kg 1" 3.00 41.71TOTAL CARGAS 103.930 Kg 1 1/8" 4.00 52.49FACTOR SEGURIDAD (DE 2 A 6) 6 1 1/4" 5.00 64.47n=F/L 0.080 1 3/8" 6.00 77.54TENSION HORIZONTAL H=P*L^2/(f*8) 4.06 Tn 1 1/2" 7.00 91.80TENSION EN ELCABLE T=PL^2*(1+16*N2)^1/2 4.3 Tn 1 5/8" 8.00 105.77
1 3/4" 9.00 123.74TENSION T=FS*Tc 25.58 TnIngrese el numero del cable a usar 1Se usaran 1.08 cablesUSAR 2 CABLESINDICAR EL NUMERO DE CABLES A USAR :Se usará 01 cables de D=1/2" por banda
F- DISEÑO DE CAMARA DE ANCLAJESDATOS : Ver planta y elevación
* Cuando el angulo del fiador y el angulo del cable principal no son iguales:Radianes Sexagesimal
H1/d1 b1= 0.67 38.47H2/d2 b2= 0.67 38.47
Distancia d Altura HTORRE 1 3.02 2.40TORRE 2 3.02 2.40
estudio de suelosDATOS DE DISEÑO DE LAS CAMARAS DE ANCLAJE
0.5028.87 ° GP-GM
Ingrese la altura de la camara de anclaje ( h ) 1.50 m Tipo de suelo
Ingrese la altura de aplicación del anclaje ( f ) 0.75 m Grano grueso 0.50
Ingrese el peso especifico del concreto ( Wc ) 2.30 Tn/m3 Limo o Arcilla 0.35
Ingrese el peso especifico del suelo ( Ws ) 1.09 Tn/m3 Roca firme 0.60
Capacidad portante del terreno ( Ts ) 1.21 Kg/cm2
TENSION EN ELCABLE T 4.26 TnTENSION HORIZONTAL 3.34 TnTENSION VERTICAL 2.65 TnEmpuje activodel terreno( por unidad de longitud)Ea=( Wsxh^2x Ca )/2 Ea= 0.43 Tn
Ca= 0.349Empuje pasivo del terreno( por unidad de longitud)Ep=( Wsxh^2x Cp )/2 Ep= 3.52 Tn
Sumatoria de todas las fuerzas horizontales que intervienen
P1= 6.24P2= 6.24
b1 d
TANG b1=TANG b2=
Ingrese el coeficiente de rozamiento ( m )Ingrese la friccion interna del suelo ( f)
Valor de m
Th= T X CosbiTv= T X Sen bi
Para Ca= Tan^2(45°-F/2)
Para Cp= Tan^2(45°+F/2)
Pi=( Ti x Cosbi / m +Ti x Senbi) - (Ep-Ea)
D187
ADBER QUISPE: estudio de suelos
D191
ADBER QUISPE: estudio de suelos
D192
ADBER QUISPE: estudio de suelos
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Cálculo de los momentos que intervienen :
Suma de momentos estables: 17.74 Ton-m17.74 Ton-m
Suma de momentos de volteo : 6.25 Ton-m6.25 Ton-m
Verificación al volcamiento:FSV1 = M est1/ M vol 1 2.84 > 2 conforme
FSV2 = M est1/ M vol 2 2.84 > 2 conforme
Verificación al deslizamiento:FSD1 = W camara1/ P1 2.21 > 2 conforme
FSD2 = W camara2/ P2 2.21 > 2 conforme
Verificación de presiones sobre el suelo:
Punto de Aplicación de la resultante X1=(M est.1-M vol.1)/(W camara 1) 0.83 m
X2=(M est.2-M vol.2)/(W camara 2) 0.83 m
Calculo de la excentricidad ( e ) : e1 = a1/2 - X1 0.17 m
e2 = a2/2 - X2 0.17 m
Presión máxima sobre el suelo (por cámara izquierda) q max = W camara 1 x ( 1+6 e1 / a1) 0.52 Kg/cm2L x a1
Presión máxima sobre el suelo (por cámara derecha) q max = W camara 2 x ( 1+6 e2 / a2) 0.52 Kg/cm2L x a2
VERIFICACION QUE LAs FUERZAS RESISTENTES SON MAYORES QUE LA TENSION HORIZONTALb
T1
Th
Donde:Volumen de la camara Vc = 6 m3Peso de la camara Pc = 13.8 Tn.Tension Inclinada del cable fiador T1 = 4.26 Tn.Tension Vertical del cable fiador Tv = 2.65 Tn.Presión Maxima de la camara q max. = 0.52 Kg/cm2
4.25 Tn.Fuerza debido al empuje pasivo sobre la pared frontal ( EpxL ) F2= 7.03 Tn.Fuerza debido al empuje activo sobre las paredes laterales (Ea xa) F3= 0.86 Tn.
(F1+F2+F3) = 12.14 Tn.3.34 Tn.
SUMA( F1+F2+F3) > 2*Th 12.14 > 6.67
Se usará las dimensiones de: 2.00 2.00 1.50 m. Para camaras de anclaje
S Me1=( W camara1x a1/2)+ ((Ep x L1) + ( Ea x 2a1 x m)) x h/3S Me2=( Wcamara 2x a2/2)+ ((Ep x L2) + ( Ea x 2a2 x m)) x h/3
S Mv1=( T x Cosb1 x f )+ T xSen b1 x( a1- f ) + (Ea x L1)xh/3S Mv2=( T x Cosb2 x f )+ T xSen b2 x ( a2- f ) + (Ea x L2)xh/3
Fuerzas que se oponen al deslizamiento (Pc-2Tv)x m , con FSD =2 ;F1=
Fuerza debido a la tension horizontal del cale fiador Th =(T1*Cosb); Th=
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DISEÑO DEL MACIZO DE ANCLAJELa colocación de este elemento transversalmente, tendrá la capacidad de soportar los momentos flectores ocasionados por la tensiónde los cables principales donde se quedaran anclados, fijados y amarrados.
Para el diseño del macizo se empleará varilla redonda liza, con una resistencia a la tracción de 2,000 Kg/cm2
DATOSTensión del cable fiador Tf= 4.3 Tn.Resistencia a la tracción del fierro liso fs= 2000.00 Kg/cm2Esfuerzo a la compresión del concreto F'c= 140 Kg/cm3Factor de Seguridad F.S 2.00
Area de refuerzo:A= (Tf / fs )x F.S A= 4.26 cm2
Diametro del Refuerzo
D= 2.33 cm
D= 0.92 "
colocar un maciso de 1"
Longitud del fiador izquierdo (L1) 3.86 mLongitud del fiador derecho (L2) 3.86 m
DISEÑO DE LOS CARROS DE DILATACION Datos de diseño:Tension del cable principal y/o fiador T= 4.26 Tn.Angulo del cable principal y/o fiador b= 38.47 °Longitud del cable principal y/o fiador Lf= 3.86 mCoeficiente de dilatación C= 0.000012 / ° CTemperatura máxima t= 25.00 °Modulo de elasticidad del acero E1=2/3*E 1400000 Kg/cm2Area transversal parte metálica del cable ( 01 por banda ) A= 5.90 cm2Diametro del cable diseñado D= 2.22 cmLongitud de plancha superior con cable L1= 40.00 cmResistencia del acero estructural ( se puede aceptar) f = 7.5 Tn/cm2Numero de rodillos a usar en el carro de dilatación n= 4.00 UnidadesLongitud de rodillo a usar L= 15.00 cmEspacio lateral que gira el rodillo el= 1.00 cmDesplazamiento Max de rodillo sobre la plancha inferior x= 8.00 cmModulo de Reacción de la Plancha R= 2500.00 Kg/cm21.- Presion y o esfuerzo sobre la torre
2.65 Tn H HPresion vertical Pv= 2 x V 5.30 Tn b
V VCable Fiador Cable principal
Eje de la Torre
D=((A x4)/P)^1/2
Tension vertical del cable y/o fiador V=Tx Senb
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2.- Desplazamiento maximo (con sobrecarga y temperatura)3.34 Tn
0.272 0.000 cm
3.- Calculo de los carros
Diametro del rodillo D=( 0.7056 x P x E )/ ( f^2 x L x N ) 10.00 cm <> 4"
Dimensiones de la planchaAncho util inferior a =L+el 16.00 cm.
33 33.000 cm
Esfuerzos sobre la plancha base o inferiorArea de la plancha base A1=a*Lp 528.00 cm2Esfuerzos sobre la plancha base P1= ( P/2)/ A1 5.02 Kg/cm2Momento producido en la plancha base M1 = P1 x^2/2 160.73 KgModulo de seccion de plancha base S1 = M1 / R 0.06 cm2Espesor de la plancha base e1= ( (6 x S)/a )^1/2 0.16 cm 0.06 "
Usar plancha de 1/4"Esfuerzos sobre la plancha superiorArea de la plancha base A2=a*Lp 330 cm2Esfuerzos sobre la plancha base P2= ( P/2)/ A1 8.036 Kg/cm2Momento producido en la plancha base M2 = P2 x^2/2 257.165 KgModulo de seccion de plancha base S2 = M / R 0.10 cm2Espesor de la plancha base e2= ( (6 x S)/a )^1/2 0.20 cm 0.08 "
Usar plancha de 1/4"
Tension horizontal del cable y/o fiador H=Tx Cos b
D= Sec b x ( C x t x Lf + (H xLf)/ EA)x (Secb)^2 )
Largo de la plancha Lp= 3xd+3xel+2D
pendola
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PROYECTO: PASE AEREO MOLLEBAMBA - CARIPO L = 160mDISTANCIAMIENTO ENTRE PENDOLAS D = 1.5m
DATOS LUZ ENTRE APOYOS L = 25.00 mFLECHA DEL PUENTE F = 2.000 mCONTRA FLECHA f = 0.00 mRELACION F/L n = 0.080 mLONGITUD DE PENDOLA EN CENTRO DE LUZ S = 0.40 mALTURA DE LA TORRE(HASTA EL CARRITO) H = 2.400 m
LONGITUD CABLE PRINCIPAL
Para valores pequeños de n n=F/L (8n^2)/3 (32n^4)/5 LcLc = L* ( 1+(8n^2)/3-(32n^4)/5) 0.080 0.01707 0.00026 25.420
Lc: Longitud teorica del cable de eje a eje.n = F/L
I.- Lc= 25.420 m.
II.- Longitud entre torre - anclajeMargen Izquierdo L1= L1= 19.98 m.Margen Derecho L2= L2= 19.98 m.
III.- Longitud de traslapeMargen Izquierdo Lt1= Lt1= 4.00 m.Margen Derecho Lt2= Lt2= 4.00 m.
LONGITUD TOTAL DE CADA CABLE LTc= 73.00 ML
LONGITUD CABLE SECUNDARIO (CONTRA VIENTO)
n1= f /L n1= 0.001
Lcs =L*(1+8n1^2/3) Lcs= 25.00 m.
pendola
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Lcs: longitud teorica del cable secundario de eje a eje
I.- Longitud entre ejes de tores Lcs= 25.00 m.
II.- Longitud de traslapeMargen Izquierdo Lt1= Lt1= 2.00 m.Margen Derecho Lt2= Lt2= 2.00 m.
LONGITUD TOTAL DE CADA CABLE LTc= 29.00 ML
LONGITUD DE PENDOLAS
ECUACION PARABOLICA DEL CABLE (FLECHAS): Y1=4*F*(1-Xi/L)*(Xi/L)
ECUACION PARABOLICA DEL TABLERO (CONTRAFLECHAS):Y2=4*f(1-Xi/L)*(Xi/L)
ECUACION DE LAS PENDOLAS: Yp=(F-Y1)+S+(f-Y2)TOMANDO COMO INICIO LAS TORRES
NUMERO DE CANTIDAD DISTANCIA EJE FLECHAS CONTRAFLECHAS PENDOLAS Dist. del eje del Dist. del tablero LONGITUD LONGITUD
del cable al orificio al eje del orificio REAL TOTAL
PENDOLA TORRE A PENDOLA Y1 Y2 Yp abraz. Superior abraza.Inferior PENDOLA PENDOLA
DISTANCIAMIENTO ENTRE PENDOLAS D = 1.0mDATOS LUZ ENTRE APOYOS L = 25.00 mFLECHA DEL PUENTE F = 2.000 mCONTRA FLECHA f = 0.00 mRELACION F/L n = 0.080 mLONGITUD DE PENDOLA EN CENTRO DE LUZ S = 0.40 mALTURA DE LA TORRE(HASTA EL CARRITO) H = 2.400 m
LONGITUD CABLE PRINCIPAL
Para valores pequeños de n n=F/L (8n^2)/3 (32n^4)/5 LcLc = L* ( 1+(8n^2)/3-(32n^4)/5) 0.080 0.01707 0.00026 25.420
Lc: Longitud teorica del cable de eje a eje.n = F/L
I.- Lc= 25.420 m.
II.- Longitud entre torre - anclajeMargen Izquierdo L1= L1= 3.86 m.Margen Derecho L2= L2= 3.86 m.
III.- Longitud de traslapeMargen Izquierdo Lt1= Lt1= 0.50 m.Margen Derecho Lt2= Lt2= 0.50 m.
LONGITUD DE CABLE POR BANDA LTc= 34.00 ML
LONGITUD TOTAL CABLE LT= 68.00 ML
LONGITUD CABLE SECUNDARIO (CONTRA VIENTO) ø 3/8"
n1= f /L n1= 0.001
Lcs =L*(1+8n1^2/3) Lcs= 25.00 m.
Lcs: longitud teorica del cable secundario de eje a eje
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I.- Longitud entre ejes de torres Lcs= 25.00 m.
II.- Longitud de traslapeMargen Izquierdo Lt1= Lt1= 2.00 m.Margen Derecho Lt2= Lt2= 2.00 m.
LONGITUD DE CABLE POR BANDA LTc= 29.00 ML
LONGITUD TOTAL CABLE LT= 58.00 ML
LONGITUD DE PENDOLAS
ECUACION PARABOLICA DEL CABLE (FLECHAS): Y1=4*F*(1-Xi/L)*(Xi/L)
ECUACION PARABOLICA DEL TABLERO (CONTRAFLECHAS):Y2=4*f(1-Xi/L)*(Xi/L)
ECUACION DE LAS PENDOLAS: Yp=(F-Y1)+S+(f-Y2)TOMANDO COMO INICIO LAS TORRES
NUMERO DE CANTIDAD DISTANCIA EJE FLECHAS CONTRAFLECHAS PENDOLAS Dist. del eje del Dist. del tablero LONGITUD LONGITUD
del cable al orificio al eje del orificio REAL TOTAL
PENDOLA TORRE A PENDOLA Y1 Y2 Yp abraz. Superior abraza.Inferior PENDOLA PENDOLA
Ancho de la columna b= 0.30 m.Peralte columna en direccion analizada h= 0.30 m.
H2= 0.800 m.H1= 1.000 m.Hv= 0.30 m.L1= 0.40 m.
Altura Total Ht = 2.40 m.
B.- Pesos concentrados
P2= ( 2xbxhxH2 / 2 + Hv x h xL1 ) x2.40 P2= 0.26 TnP1= ( 2xbxhxH2 / 2 + 2xbxhxH1 / 2 + Hv x h xL1 ) x2.40 P1= 0.48 Tn
Wt= 0.73 Tn
C.- Fuerza de SismoFs = ( SUCZ / R ) xWt
Factor de Suelo ( suelo tipo II ) S= 1.2 Z Zona 1 0.15Factor de importancia, por la categoria U= 1.3 Z Zona 2 0.3Coeficiente Sismico C=2.5*(Tp/T)^1.25 0.4 Suelos FlexiblesFactor de Ductibilidad R= 10 Tp (s) 0.9Factor de Zona ( ZONA 2) Z= 0.3 S 1.4
Fuerza de Sismo Fs = 0.01 Tn
Distribucion de Fs en la altura de la torre
Donde f = 0.85 si Alto / Ancho > 6 Ht / b = 8 f = 1.00 si Alto / Ancho < 3Si 3 < Alto / Ancho < 6 se debe interpolar linealmente.
NIVEL hi ( m ) Pi Pi x hi f Fi ( Tn )2 2.25 0.26 0.5832 0.85 0.0061 1.15 0.48 0.54648 0.85 0.006S 3.40 0.73 1.13 0.012
Momento en la base de la torre Mst =F2 x h2 + F1 x h1 Mst= 0.02 Ton-m
Momento sismico amplificado base de la torreMsut = 1.25 x Mst
Msut= 0.03 Ton-m
Momento sismico amplificado base de la columnaMuc =Msut / 2
Muc = 0.01 Ton-m
Fi = f x Fs xPi xhi / S Pi xhi
metrado
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HOJA DE METRADO
PROYECTO:UBICACIÓN:
ORDEN TITULO DE PARTIDA UNIDAD CANT. LARGO ANCHO ALTO PARCIAL TOTAL
01.00.- OBRAS PROVISIONALES1.01.00 CONSTRUCCION CASETA ALMACEN
02.00.- TRABAJOS PRELIMINARES2.01.00 LIMPIEZA Y DEFORESTACION MANUAL
2.02.00 TRAZO Y REPLANTEO
03.00.- MOVIMIENTO DE TIERRAS3.01.00 NIVELACION DE TERENO
3.02.00 EXCAVACION MANUAL MATERIAL SUELTO
3.03.00 EXCAVACION MANUAL MATERIAL ROCA FIJA
3.04.00 RELLENO Y COMPACTACION DE FUNDACIONES MAT. PROPIO
3.05.00 ELIMINACION DE MATERIAL EXCEDENTE
04.00.- OBRAS DE CONCRETO SIMPLE
4.01.00 CAMARA DE ANCLAJE4.01.01 CONCRETO F'C= 140 Kg/cm2+30%PG
4.01.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO EN C. ANCLAJE
4.01.03 ACCESORIOS PARA ANCLAJE M. DERECHA ( RIEL DE 4"x4")
4.01.04 ACCESORIOS PARA ANCLAJE M. IZQUIERDA
05.00.- OBRAS DE CONCRETO ARMADO
5.01.00 ZAPATAS5.01.01 CONCRETO PARA SOLADO 1 :10 , E = 6" .
5.01.02 CONCRETO ZAPATA F'C= 175 Kg/cm2 +30%PG.
5.01.03 ACERO ZAPATA FY=4200 Kg/cm2
(PERNO DE ANCLAJE F=1 1/2")
metrado
Página 21
HOJA DE METRADO
PROYECTO:UBICACIÓN:
ORDEN TITULO DE PARTIDA UNIDAD CANT. LARGO ANCHO ALTO PARCIAL TOTAL5.02.00 PLACA5.02.01 CONCRETO PLACA, F'C=210 Kg/cm2
6.01.00 COLOCACION DE CABLES, PENDOLAS 6.01.01 COLOCACION DE CABLES PRINCIPALES F=1" 02 POR BANDA
6.01.02 COLOCACION DE PENDOLAS
6.01.03 COLACION DE CABLES SECUNDARIOS F=5/8" 01 POR BANDA
6.02.00 ACCESORIOS DE FIJACION DE CABLE PRINCIPAL 6.02.01 MACIZO SOQUETE F=4" M. IZQUIERDO
6.02.02 GUARDACABOS PARA CABLE F=1"
6.02.03 GRAPAS DE ACERO CROSBY PARA CABLE F=1"
6.03.00 ACCESORIOS DE FIJACION DE CABLE SECUNDARIO
metrado
Página 22
6.03.01
HOJA DE METRADO
PROYECTO:UBICACIÓN:
ORDEN TITULO DE PARTIDA UNIDAD CANT. LARGO ANCHO ALTO PARCIAL TOTAL6.04.00 ACCESORIOS DE PENDOLAS 6.04.01 ABRAZADERA SUPERIOR C/ PERNO+TUERCA
6.04.02 ABRAZADERA DE SUJECCION C/ 02 PERNOS+TUERCA
6.04.03 ABRAZADERA INFERIOR C/ PERNO+TUERCA
6.05.00 COLOCACION DE CARRITO DE DILATACION6.05.01 COLOCACION DE CARRITO DE DILATACION
07.00.- ESTRUCTURA DE MADERA
7.01.00 COLOCACION DE VIGA, LARGUERO.7.01.01 VIGAS DE RIGIDIZACION DE 4"x 6" x10'
7.01.02 LARGUEROS DE 4" x 5"x8'
7.02.00 MONTAJE DE BARANDA DE MADERA7.02.01 MONTANTES DE 2"x4"x4'
7.02.02 DIAGONALES DE 2" x 4" x8'
7.02.03 ARRIOSTRE 2"x 4" x4'
7.03.00 MONTAJE DEL ENTABLADO7.03.01 TABLA DE 1.5" x8"x10
7.03.02 GUIA CENTRAL ,TABLA DE 1.5" x8"x10'
08.00.- PRUEBAS DE LABORATORIO
09.00.- PLACA RECORDATORIA
GRAPAS DE ACERO CROSBY PARA CABLE F=5/8"
metrado
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09.01.00 PLACA RECORDATORIA DE 0.40 x0.60 M.
10.00.- FLETE DE MATERIALES10.01.00 FLETE TERRESTRE
10.01.01 FLETE EN ZONA RURAL
DISEÑO DE TORRES
VERIFICACION COLUMNAS : PUENTE TOTALMENTE CARGADO SIN SISMO
I.- DATOSDimensiones de la columna
Ancho de la columna b= 0.30 m.Peralte colum. En direccion analizada t= 0.30 m.Altura libre de la columna Ln= 2.10 m.
Carga sobre la columna
Tension Total de cables sobre la torre T= 4.26 TnInclinación cables Ic = Arctan( Ht/Lt )= Ic= 38.47 °Tension Total Vertical sobre la torre Tv = 2*T x Sen( Ic ) Tv= 5.30 TnTensión Total sobre cada columna Tc= 2.65 TnTensión por cargas permanentes Tcm= 0.83 TnTensión por sobrecargas Tcv= 0.47 Tn
Peso propio columna Pp= 0.45 TnDimensión vigasbase h= 0.30 mPeralte t= 0.30 mLuz libre L1= 0.40 m
Momento de inercia de la secc. Bruta Ig = 1/12*b*h^3 Ig= 0.0007 m4Area de la sección = A = b*h A= 0.09 m2Radio de giro de la sección r = ( Ig/A )^1/2 r= 0.087 m
Despreciar efectos de esbeltez si : K * Ln/ r < 22Curvatura Simple K= 1
K* Ln / r = 24.25 > 22 NO DESPRECIAR
Cambiar de seccion si : K * Ln / r >=100
Cambiar de seccion si : K * Ln / r >=100
K* Ln / r = 24.25 < 100 AMPLIFICAR ESFUERZOS
III.- FACTOR DE CORRECION DE ESBELTEZ
EFECTO LOCAL
1.001Factor de reduccion de carga en columnas estribadas f= 0.7Carga crítica d Euler Pc=p^2*EI/(K*Ln)^ Pc= 3283.7178607 Tn
Factor de correcion debido a las cargas verticales d1= Cm/(1-Pu/f*Pc)d1 =
Conservadoramente: = 391267.17Mmáx/Md 0.5
Cm = 0.6+0.4*M1/M2>=0.4 Para elementos contraventeados y sin cargas entre los apoyosCm = 1 en los demás casosM1: Momento flector menor del diseño en el extremo de la columna; es positivo si la columna
es simple y negativo cuando la curvatura es dobleM2: Momento flector mayor de diseño en el extremo de columna siempre positivo
Para curvatura simple : Cm = 0.4+0.6 Cm = 1
Momento por cargas verticales mayoradas 0.078 Tn-m
EFECTO GLOBAL
1.001Factor de reducción de carga en columnas estribadas f= 0.7
Pc = 875.6580962 Tn
Momento por carga Sísmica factorizada 0
Mu= 0.078 Tn-m
Mu: Momento ultimo para el diseño de la columna
CALCULO DEL AREA DE ACERO DE LA COLUMNA
DATOS:Mu = 0.078 Tn-m dPu = 2.59 TnF= 0.7f'c= 210 Kg/cm2fy= 4200 Kg/cm2 bb= 0.30 mt= 0.30 m A's Asd= 0.25 m d1d1= 0.20 m t
Calculo de excentricidad e=Mu / Pu e= 0.03 m
Calculo de la resistencia de la carga axial nominal en condiciones de deformacion balanceadab1= 0.85
46.85625 TnLa columna falla a compresion
46.85625 > 2.59 1
CALCULO DE REFUERZO: DIAGRAMA DE ITERACION
K= 0.02
K*e/t= Mu/(b*t^2*f'c) K*e/t= 0.001e/t= 0.10
Relacion distancia refuerzo cara a cara y h g= 0.9
EI=Ec*Ig/(2.5*(1+bd))bd = bd =
Muv*d1 =
Factor de corrección debido a lo efectos globales que afectan a la estructura como conjunto (dg)dg = Cm / (1 - Pu/f*Pc)dg =
Carga crítica de pandeo (EULER) Pc = p^2*EI / (Ln)^2
Mus*dg =
Mu =Mus*dg + Muv*d1
db= 0.85*f'c*b1*(6000/(6000+fy))*d*b*F
db =Si db < Pu
K = Pu/( f*f'c*b*t)
d= 0.01
Asmin= 9.00 cm2
ACERO Area (cm2) según el número de barrasDiametro As(cm2) peso(kg/ml) 2 3 4 5 6 7 8
Fuerza de corte en columna : V = Mu / Ln V= 0.04 Tn
u= 0.041 Kg/cm2
Resistencia del concreto al corte Vc=0.85*0.53*(f'c)^0.5
Vc= 6.53 Kg/cm2
entonces Refuerzo Mínimo
Refuerzo mímino por corteRefuerzo mímino = Avmin Avmín = 3.5*b*s/fy (b y s en centimetros) = Avmin = 0.26 cm2smax.= d/2 = 12.5 cmd = 25 cmEntonces refuerzo por corte = Av = Av = cm2
f° diam 3/8" cada 20.0cms
Cuantia según abacos d=
0.01<d< 0.06
As= dmin*b*t
Usar 4 F 5/8"+ 2F1/2" 4 F 3/4"
Esfuerzo cortante u = V / ( b*t )
Vc > u
DISEÑO DE TORRES
#REF!UBICACIÓN : URALLA - SACCSACC
VERIFICACION COLUMNAS : PUENTE TOTALMENTE CARGADO SIN SISMO
I.- DATOSDimensiones de la columna
Ancho de la columna b= 0.30 m.Peralte colum. En direccion analizada t= 0.30 m.Altura libre de la columna Ln= 2.10 m.
Carga sobre la columna
Tension Total de cables sobre la torre T= 4.26 TnInclinación cables Ic = Arctan( Ht/Lt )= Ic= 38.47 °Tension Total Vertical sobre la torre Tv = 2*T x Sen( Ic ) Tv= 5.30 TnTensión Total sobre cada columna Tc= 2.65 TnTensión por cargas permanentes Tcm= 0.83 TnTensión por sobrecargas Tcv= 0.47 Tn
Peso propio columna Pp= 0.45 TnDimensión vigasbase h= 0.30 mPeralte t= 0.30 mLuz libre L1= 0.40 m
Momento de inercia de la secc. Bruta Ig = 1/12*b*h^3 Ig= 0.0007 m4Area de la sección = A = b*h A= 0.09 m2Radio de giro de la sección r = ( Ig/A )^1/2 r= 0.087 m
Despreciar efectos de esbeltez si : K * Ln/ r < 22Curvatura Simple K= 1
K* Ln / r = 24.25 > 22 NO DESPRECIAR
Cambiar de seccion si : K * Ln / r >=100
Cambiar de seccion si : K * Ln / r >=100
K* Ln / r = 24.25 < 100 AMPLIFICAR ESFUERZOS
III.- FACTOR DE CORRECION DE ESBELTEZ
EFECTO LOCAL
1.001Factor de reduccion de carga en columnas estribadas f= 0.7Carga crítica d Euler Pc=p^2*EI/(K*Ln)^ Pc= 3283.718 Tn
Factor de correcion debido a las cargas verticales d1= Cm/(1-Pu/f*Pc)d1 =
Conservadoramente: = 391267.17Mmáx/Md 0.5
Cm = 0.6+0.4*M1/M2>=0.4 Para elementos contraventeados y sin cargas entre los apoyosCm = 1 en los demás casosM1: Momento flector menor del diseño en el extremo de la columna; es positivo si la columna
es simple y negativo cuando la curvatura es dobleM2: Momento flector mayor de diseño en el extremo de columna siempre positivo
Para curvatura simple : Cm = 0.4+0.6 Cm = 1
Momento por cargas verticales mayoradas 0.078 Tn-m
EFECTO GLOBAL
1.001Factor de reducción de carga en columnas estribadas f= 0.7
Pc = 875.6580962 Tn
Momento por carga Sísmica factorizada 0
Mu= 0.078 Tn-m
Mu: Momento ultimo para el diseño de la columna
CALCULO DEL AREA DE ACERO DE LA COLUMNA
DATOS:Mu = 0.078 Tn-m dPu = 2.59 TnF= 0.7f'c= 210 Kg/cm2fy= 4200 Kg/cm2 bb= 0.30 mt= 0.30 m A's Asd= 0.25 m d1d1= 0.20 m t
Calculo de excentricidad e=Mu / Pu e= 0.03 m
Calculo de la resistencia de la carga axial nominal en condiciones de deformacion balanceadab1= 0.85
46.85625 TnLa columna falla a compresion
46.85625 > 2.59 1
CALCULO DE REFUERZO: DIAGRAMA DE ITERACION
K= 0.02
K*e/t= Mu/(b*t^2*f'c) K*e/t= 0.001e/t= 0.10
EI=Ec*Ig/(2.5*(1+bd))bd = bd =
Muv*d1 =
Factor de corrección debido a lo efectos globales que afectan a la estructura como conjunto (dg)dg = Cm / (1 - Pu/f*Pc)dg =
Carga crítica de pandeo (EULER) Pc = p^2*EI / (Ln)^2
Mus*dg =
Mu =Mus*dg + Muv*d1
db= 0.85*f'c*b1*(6000/(6000+fy))*d*b*F
db =Si db < Pu
K = Pu/( f*f'c*b*t)
Relacion distancia refuerzo cara a cara y h g= 0.9
d= 0.01
Asmin= 9.00 cm2
ACERO Area (cm2) según el número de barrasDiametro As(cm2) peso(kg/ml) 2 3 4 5 6 7 8