VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ - CORE · Skripta a publikace: Melcher, Jindřich; Straka, Bohumil. Kovové konstrukce ... dir součinitel směru větru C season součinitel ročního

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES

OCELOVÁ KONSTRUKCE HALY STEEL STRUCTURE OF A HALL

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS

AUTOR PRÁCE JAN HAVLÍČEK AUTHOR

VEDOUCÍ PRÁCE Ing. KAREL SÝKORA SUPERVISOR

BRNO 2016




01 ZADÁNÍ, PODKLADY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ

Studijní program B3607 Stavební inženýrství

Typ studijního programu Bakalářský studijní program s prezenční formou studia

Studijní obor 3647R013 Konstrukce a dopravní stavby

Pracoviště Ústav kovových a dřevěných konstrukcí

ZADÁNÍ BAKALÁŘSKÉ PRÁCE

Student Jan Havlíček

Název Ocelová konstrukce haly

Vedoucí bakalářské práce Ing. Karel Sýkora

Datum zadání

bakalářské práce 30. 11. 2015

Datum odevzdání

bakalářské práce 27. 5. 2016

V Brně dne 30. 11. 2015

............................................. ...................................................

prof. Ing. Marcela Karmazínová, CSc.

Vedoucí ústavu

prof. Ing. Rostislav Drochytka, CSc., MBA

Děkan Fakulty stavební VUT

Podklady a literatura

1. Prostorové uspořádání haly.

2. ČSN EN 1993 (731401), Navrhování ocelových konstrukcí.

3. Literatura podle doporučení vedoucího bakalářské práce.

4. Odborné publikace v časopisech a sbornících, které se vztahují k řešené problematice, podle

doporučení vedoucího bakalářské práce.

Zásady pro vypracování

Vypracujte návrh nosné ocelové konstrukce dvoulodní haly o rozpětí 30 m a 24 m, délky 60 m.

Konstrukci navrhněte pro oblast Jihlava.

Předepsané přílohy:

1. Technická zpráva obsahující základní charakteristiky navržené konstrukce, požadavky na materiál,

spojovací prostředky, montáž a ochranu.

2. Statický výpočet hlavních nosných prvků a částí konstrukce.

3. Výkresová dokumentace obsahující zejména dispoziční výkres, výkres vybraných konstrukčních dílců,

charakteristické detaily podle pokynů vedoucího bakalářské práce.

4. Orientační výkaz spotřeby materiálu.

Struktura bakalářské/diplomové práce

VŠKP vypracujte a rozčleňte podle dále uvedené struktury:

1. Textová část VŠKP zpracovaná podle Směrnice rektora "Úprava, odevzdávání, zveřejňování a uchovávání vysokoškolských kvalifikačních prací" a Směrnice děkana "Úprava, odevzdávání, zveřejňování a uchovávání

vysokoškolských kvalifikačních prací na FAST VUT" (povinná součást VŠKP).

2. Přílohy textové části VŠKP zpracované podle Směrnice rektora "Úprava, odevzdávání, zveřejňování a uchovávání vysokoškolských kvalifikačních prací" a Směrnice děkana "Úprava, odevzdávání, zveřejňování a uchovávání

vysokoškolských kvalifikačních prací na FAST VUT" (nepovinná součást VŠKP v případě, že přílohy nejsou součástí

textové části VŠKP, ale textovou část doplňují).

.............................................

Ing. Karel Sýkora

Vedoucí bakalářské práce

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ

POPISNÝ SOUBOR ZÁVĚREČNÉ PRÁCE

Vedoucí práce Ing. Karel Sýkora

Autor práce Jan Havlíček

Škola Vysoké učení technické v Brně

Fakulta Stavební

Ústav Ústav kovových a dřevěných konstrukcí

Studijní obor 3647R013 Konstrukce a dopravní stavby

Studijní program B3607 Stavební inženýrství

Název práce Ocelová konstrukce haly

Název práce v

anglickém jazyce Steel structure of a hall

Typ práce Bakalářská práce

Přidělovaný titul Bc.

Jazyk práce Čeština

Datový formát

elektronické verze

Anotace práce Bakalářská práce se zabývá návrhem nosné ocelové kostrukce dvoulodní haly o

rozpětí lodí 30m a 24m, s délkou 60m.

Hlavními nosnými prvky jsou příčné vazby tvořené příhradovými vazníky

uloženými na sloupech. Sloupy jsou v příčném směru vetknuté. S ohledem na

vzdálenost příčných vazeb 12m, jsou navrženy příhradové vaznice.

Konstrukce je navržena pro oblast města Jihlava.

Anotace práce v

anglickém jazyce

The bachelor thesis is about designing two-aisle hall bearing structure. The span of

each aisle is 30m and 24m. Length of hall is 60m.

The main bearing components are truss girder and transversal restrained columns.

Lenght of purlins is 12m. Purlins are strut-frame.

The structure is designed for the dictrict of Jihlava.

Klíčová slova hala, ocelová konstrukce, příhradový vazník, sloup, vaznice

Klíčová slova v

anglickém jazyce hall, steel structure, truss girder, column, purlin

Abstrakt Bakalářská práce se zabývá návrhem nosné ocelové kostrukce dvoulodní haly o rozpětí lodí 30m a 24m,

s délkou 60m.

Hlavními nosnými prvky jsou příčné vazby tvořené příhradovými vazníky uloženými na sloupech.

Sloupy jsou v příčném směru vetknuté. S ohledem na vzdálenost příčných vazeb 12m, jsou navrženy

příhradové vaznice.

Konstrukce je navržena pro oblast města Jihlava.

Klíčová slova hala, ocelová konstrukce, příhradový vazník, sloup, vaznice

Abstract

The bachelor thesis is about designing two-aisle hall bearing structure. The span of each aisle is 30m and

24m. Length of hall is 60m.

The main bearing components are truss girder and transversal restrained columns. Lenght of purlins is

12m. Purlins are strut-frame.

The structure is designed for the dictrict of Jihlava.

Keywords hall, steel structure, truss girder, column, purlin

Bibliografická citace VŠKP

Jan Havlíček Ocelová konstrukce haly. Brno, 2016. 93 s., 25 s. příl. Bakalářská práce.

Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav kovových a dřevěných konstrukcí.

Vedoucí práce Ing. Karel Sýkora

Prohlášení:

Prohlašuji, že jsem bakalářskou práci zpracoval(a) samostatně a že jsem uvedl(a) všechny použité

informační zdroje.

V Brně dne 20.4.2016

………………………………………………………

podpis autora

Jan Havlíček

PROHLÁŠENÍ O SHODĚ LISTINNÉ A ELEKTRONICKÉ FORMY

VŠKP

Prohlášení:

Prohlašuji, že elektronická forma odevzdané bakalářské práce je shodná s odevzdanou listinnou formou.

V Brně dne 20.4.2016

………………………………………………………

podpis autora

Jan Havlíček

Poděkování:

Děkuji Ing. Karlu Sýkorovi za vedení, věcné připomínky a trpělivost, při zpracování bakalářské práce.

Seznam použitých zdrojů:

Normy:

ČSN EN 1991-1-1 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí – Část 1-1: Obecná zatížení –

objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb (2004)


Zatížení sněhem (2005)


Zatížení větrem (2005)

ČSN EN 1993-1-1 Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 1-1: Obecná

pravidla a pravidla pro pozemní stavby

ČSN EN 1993-1-8 Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 1-8:

Navrhování styčníků

ČSN 01 3483 Výkresy kovových konstrukcí

Skripta a publikace:

Melcher, Jindřich; Straka, Bohumil. Kovové konstrukce - Konstrukce průmyslových

budov. 5., nezm. Vyd. Praha: SNTL, 1985. 217 s.

Internetové stránky:

http://www.staticstools.eu/index.php?lang=CS

http://www.fce.vutbr.cz/KDK/pilgr.m/BO02/BO02_cvi_11.pdf

http://www.snehovamapa.cz/

http://www.fce.vutbr.cz/BZK/svarickova.i/pdf/BL05/zat%C3%AD%C5%BEen%C3%AD%20v%C4%9

Btrem.pdf

Seznam použitých symbolů a značek:

A plocha Anet plocha oslabeného průřezu

Cdir součinitel směru větru

Cseason součinitel ročního období

CmLT součinitel ekvivalentního konstantního momentu

Cmy součinitel ekvivalentního konstantního momentu

Cmz součinitel ekvivalentního konstantního momentu

E modul pružnosti

Fv,Rd návrhová únosnost šroubu ve střihu

Ft,Ed tahová síla připadající na jeden šroub

Ft,Rd únosnost šroubu

G modul pružnosti ve smyku

Gk,j charakteristická hodnota j-tého zatížení

I moment setrvačnosti

Iy moment setrvačnosti průřezu k ose y

Iz moment setrvačnosti průřezu k ose z

It moment tuhosti v kroucení

Ifc moment setrvačnosti tlačené pásnice k hlavní ose nejmenší tuhosti průřezu

Ift moment setrvačnosti tažené pásnice k hlavní ose nejmenší tuhosti průřezu

Iw výsečový moment setrvačnosti

Mb,Rd návrhová únosnost v ohybu při klopení

Mcr pružný kritický moment

My ohybový moment působící kolem osy y

Mz ohybový moment působící kolem osy z

N normálová síla

Ncr,y pružná kritická síla při rovinném vzpěru k ose y

Ncr,z pružná kritická síla při rovinném vzpěru k ose z

Ncr,T pružná kritická síla při vybočení zkroucením

Nb,Rd návrhová únosnost v ohybu přo klopení

NuRd návrhová únosnost v tahu orůřezu oslabeného dírami pro spoj. Prostředky

Qk,1 charakteristická hodnota hlavního proměnného zatížení

Qk,i charakteristická hodnota vedlejšího i-tého proměnného zatížení

Vy posouvající síla ve směru osy y

Vz posouvající síla ve směru osy z

Vb,0 výchozí hodnota základní rychlosti větru

Wel,y elastický průřezový modul k ose y

Wel,z elastický průřezový modul k ose z

Wpl,y plastický průřezový modul k ose y

Wpl,y plastický průřezový modul k ose z

a účinná výška svaru

b délka haly

b šířka stojiny

cr součinitel drsnosti terénu

cpi součinitel vnitřního tlaku

cpe součinitel vnějšího tlaku pro svislé stěny pozemních staveb s pravoúhlým půdorysem

d šířka haly

d průměr šroubu

fy mez kluzu

fu pevnost v tahu

h výška haly

hw výška stojiny

ich poloměr setrvačnosti dílčího průřezu

iy poloměr setrvačnosti neoslabeného průřezu k ose y

iz poloměr setrvačnosti neoslabeného průřezu k ose z

kr součinitel terénu

ky součinitel vzpěrné délky

kz součinitel vzpěrné délky

kyy součinitel interakce

kyz součinitel interakce

kw součinitel vzpěrné délky

kwt bezrozměrný parametr kroucení

l rozpětí

lcr,y vzpěrná délka ve směru osy y

lcr,z vzpěrná délka ve směru osy z

lcr,T vzpěrná délka v kroucení

lw délka svarů

n počet šroubů

p1 rozteč os šroubů ve směru působení síly

p2 rozteč os šroubů ve směru působení síly

p1 rozteč os šroubů ve směru kolmém na směr působení síly

q zatížení

qb referenční dynamický tlak

qp maximální hodnota dynamického tlaku

s zatížení sněhem

t tloušťka plechu

tw tloušťka stojiny

tf tloušťka pásnice

u průhyb

vb základní rychlost větru

we vnější tlak větru

wi vnitřní tlak větru

z0 parametr drsnosti terénu

zmax maximální výška

zmin minimální výška

ϕ hodnota pro výpočet součinitele vzpěrnosti χ

ϕLT hodnota pro výpočet součinitele klopení χLT

α sklan střechy

β součinitel rpo vzpěrné délky

γM0 dílčí součinitel únosnosti průřezu kterékoliv třídy

γM1 dílčí součinitel únosnosti průřezu při posouzení stability prutu

γM1 dílčí součinitel únosnosti při porušení v tahu

δ přípustný průhyb

ε poměrné přetvoření

λy štíhlost k ose y

λz štíhlost k ose z

μ součinitel únosnosti

μ1 tvarový součinitel zatížení sněhem

ξg bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku

ξj bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku

ρ měrná hmotnost vzduchu

σ┴ normálové napětí kolmé na účinný rozměr svaru

σ|| normálové napětí rovnoběžné s osou svaru

σh napětí v horních vláknech

σd napětí v dolních vláknech

τ┴ smykové napětí (v účinné rovině průřezu) kolmé na osu svaru

τ|| smykové napětí (v účinné rovině průřezu) rovnoběžné s osou svaru

χ součinitel vzpěrnosti pro příslušný způsob vybočení

χLT součinitel klopení




SEZNAM DOKUMENTACE

01 Zadání, podklady 15 xA4

02 Technická zpráva 6 xA4 03 Statický výpočet 64 xA4

04 Výkaz materiálu 8 xA4

05 Výkresová dokumentace 25 xA4

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ

BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

FAKULTA STAVEBNÍ

ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ

FACULTY OF CIVIL ENGINEERING

INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES

OCELOVÁ KONSTRUKCE HALY

STEEL STRUCTURE OF A HALL

02 TECHNICKÁ ZPRÁVA

Obsah

1. Zadání ......................................................................................................................... - 1 -

2. Popis konstrukce ......................................................................................................... - 1 -

2.1. Střešní plášť ......................................................................................................... - 1 -

2.1.1 Popis konstrukce ............................................................................................. - 1 -

2.1.2. Přípoj ............................................................................................................. - 1 -

2.2. Vaznice ................................................................................................................ - 2 -

2.2.1. Popis konstrukce ............................................................................................ - 2 -

2.2.2. Spoje ............................................................................................................. - 2 -

2.3. Vazník .................................................................................................................. - 2 -

2.3.1. Popis konstrukce ............................................................................................ - 2 -

2.3.2. Spoje ............................................................................................................. - 3 -

2.4. Ztužidla ................................................................................................................ - 3 -

2.4.1. Příčné střešní ztužidlo .................................................................................... - 3 -

2.4.2. Příčná ztužidla mezi vaznicemi ...................................................................... - 3 -

2.4.3. Podélné střešní ztužidlo ................................................................................. - 3 -

2.4.4. Okapové ztužidlo ........................................................................................... - 3 -

2.4.5. Stěnové ztužidlo ............................................................................................ - 4 -

2.5. Příčná vazba ......................................................................................................... - 4 -

2.5.1 Sloup .............................................................................................................. - 4 -

3. Povrchová úprava ........................................................................................................ - 4 -

4. Montáž ........................................................................................................................ - 4 -

5. Závěr ........................................................................................................................... - 4 -

TECHNICKÁ ZPRÁVA

- 1 -

1. Zadání

Cílem bakalářské práce je návrh nosné ocelové konstrukce dvoulodní haly o rozpětích

30m a 24m, délky 60m. Jedná se o objekt skladovací. Konstrukce je umístěna

v Jihlavě.

2. Popis konstrukce

Řešená dvoulodní halová konstrukce má osové rozpětí 30m a 24m (celkem54m), délku

60m. Jako základní výšková rovina je uvažována výška podlahy, která je zároveň i

výškou přilehlého terénu. Reálně je konstrukce rozšířena o osovou vzdálenost sloupů

a plášť, tzn. celková šířka konstrukce je 54,910m, délka 60,840m a výška od základní

roviny je 9,576m.

Zastavěná plocha je 3340,5m2.

Střecha je sedlová ve sklonu 5°.

Střešní plášť je uložen na vaznicích o rozpětí 12m, které odpovídá vzdálenosti

příčných vazeb. Vaznice jsou uvažovány kloubově uložené na vaznících v osové

vzdálenosti 3m, jsou příhradové s přímopásovým horním i dolním pásem.

Vazník je příhradový, s rozpětím 30m v jedné lodi a 24 v druhé lodi.

Hlavní sloupy a vazník tvoří příčnou vazbu. Sloupy jsou v příčném směru (rovina

příčné vazby) vetknuté a v podélném směru kloubově uložené (není výrazně bráněno

pootočení). Vazníky jsou na sloupy uloženy kloubově.

Prostorová tuhost celé konstrukce je zajištěna příčnými ztužidly, která přenáší podélné

účinky do základové konstrukce, okapovými ztužidly, podélnými ztužidly.

Výpočet vnitřních sil prutů vazníků a vaznic byl proveden programem SCIA Engineer

nejdříve ve 2D (ověřeno ručně), po návrhu průřezů prutů byla celá nosná konstrukce

vymodelována ve 3D. Konstrukce ve 3D byla ověřena novým výpočtem. Byla zjištěna

dobrá shoda s předchozími výpočty.

2.1. Střešní plášť

2.1.1 Popis konstrukce

Střešní plášť zvolen sendvičový panel KINGSPAN KS 1000RW 120 s tloušťkou jádra

120mm a maximální tloušťkou 155mm, uložen prostě. Únosnost panelů byla

porovnána se zatížením stálým a sněhem, s účinky sání větru.

2.1.2. Přípoj

Pomocí závitotvorných prvků JZ2 6.3x150V16 dle příručky výrobce. Upevnění EJOT.

Dle doporučeného rozmístění upevňovacích prvků Standard.

TECHNICKÁ ZPRÁVA

- 2 -

2.2. Vaznice

2.2.1. Popis konstrukce

Vaznice je navržena jako příhradová o rozpětí 12m (s ohledem na vzdálenost příčných

vazeb). Vaznice jsou kloubově uložené na vazník, v osové vzdálenosti 3m. Vaznice je

přímopásová. Výška vaznice je 1m.

Horní pás je pootočen tak, aby tvořil podporu střešnímu plášti. Je proveden

z uzavřeného ocelového profilu (jäckle) 60x120x6mm. Průřez je průběžný

s teoretickou délkou 12m.

Dolní pás je proveden z uzavřeného profilu 60x120x5mm. Krajní pruty dolního pásu

vaznice nejsou vymodelovány ve 3D, ale budou připojeny pomocí oválného otvoru.

Diagonály jsou provedeny z uzavřeného profilu 30x60x2mm

2.2.2. Spoje

Diagonály jsou připojeny k pásům koutovým svarem s účinnou výškou 5mm.

Vaznice jsou připojeny na vazník šroubovým spojem.

2.3. Vazník

2.3.1. Popis konstrukce

Vazníky jsou navrženy jako příhradové o rozpětí 30m a 24m. Pro oba vazníky jsou

použity prvky stejných průřezů. Osová vzdálenost vazníků je 12m.

Vazník je tvořen příhradovou soustavou se svislicemi s osovou vzdáleností 3m.

Uložení na sloupy je provedeno u horních pásů. Zatěžovací šířka středních vazníků je

12m. Zatěžovací šířka krajních vazníků je 6,42m.

Výška vazníku je v uložení na sloup 2,088m a uprostřed rozpětí 3,4m.

Horní pás přímopásový se sklonem 5°, je tvořen dvěma profily L 140x12mm,

s rámovými spojkami ve třetinách. Vaznice spolu s příčnými ztužidly zkracují vzpěrné

délky horních pásů vazníku ve střešní rovině.

Dolní pás je tvořen dvěma profily L 120x12mm, s rámovými spojkami ve třetinách od

styčníků (tj. osově 1m). Dolní pás je připojený ke sloupům (není vymodelováno v 3D),

pomocí oválného otvoru. Dolní pás je zajištěn v podélném směru konstrukce

podélným ztužidlem, vždy v polovině rozpětí.

Diagonály jsou tvořeny dvěma profily. Krajní dva jsou z profil 2L100x12, ostatní jsou

z profilu 2L 80x80x8 s rámovými spojkami ve třetinách.

Svislice jsou tvořeny dvojitým profilem L80x80x8.

Vazník je rozdělen na 3 montážní díly s ohledem na přepravu. Části jsou k sobě

připojeny šroubovým spojem.

TECHNICKÁ ZPRÁVA

- 3 -

2.3.2. Spoje

Přípoj diagonál a svislic k pásům je navržen pomocí styčníkových plechů přivařených

k profilům pásů koutovými svary. Přehled přípojů v tabulce.

účinná výška

[mm]

délka svaru u přilehlé

příruby úhelníku [mm]

délka svaru u odstávající

příruby úhelníku [mm]

první dvě krajní

diagonály 8 120 200

ostatní diagonály 5 80 100

svislice 5 50 60

Přípoj montážní diagonály je proveden šroubový, pomocí 3ks šroubů na každém konci

diagonály. Použity šrouby M16 5.6.

Přípoj dolního pásu je proveden pomocí příložek a šroubů M12 5.6.

Horní pás je spojen pomocí čelní desky o rozměrech 312 a 160mm. Šrouby M16 5.6.

2.4. Ztužidla

Prostorová tuhost haly je zajištěna systémem střešních a stěnových ztužidel. Stěnová

ztužidla musí navazovat na příčná střešní ztužidla.

2.4.1. Příčná střešní ztužidla

Ve střeše jsou umístěna dvě střešní ztužidla v krajních polích s osovou vzdáleností

42m. Přebírají zatížení z čelní stěny přes mezisloupek a vaznici. Zabezpečují i horní

pás vazníku prostřednictvím vaznic. Ztužidla jsou příhradová. Jeden pás je tvořen

horním pásem vazníku, jako svislice slouží horní pás vaznice. Diagonály jsou

navrženy pouze na působení v tahu.

Diagonály jsou navrženy z profilu L 50x5mm. Vložený pás příčného ztužidla z profilu

L70x70x7mm

2.4.2. Příčná ztužidla mezi vaznicemi

Příčná ztužidla mezi vaznicemi zajišťují polohu horních i spodních pásů vaznic

uprostřed rozpětí z profilu L 70x7mm, v úrovni horního pásu vaznic.

2.4.3. Podélná ztužidla ve svislé rovině

Prochází ve vrcholu střechy obou lodí. Je navrženo z vaznic se vzpěrkou ke spodnímu

pásu vazníku. Spodní pás vaznice je v těchto místech oproti běžné vaznici

z uzavřeného průřezu 60x120x6mm. Vzpěrka zajišťující stabilitu spodního pasu je

tvořen profilem L 100x6mm.

2.4.4. Okapové ztužidlo

Je navrženo podél stěn objektu mezi okapovou a první mezilehlou vaznicí jako

příhradovina. Přenáší účinky větrů v příčném směru a spolu s příčnými ztužidly

stabilizuje vaznice.

TECHNICKÁ ZPRÁVA

- 4 -

2.4.5. Příčné stěnová ztužidla

Příčná stěnová ztužidla jsou navržena ve stěnách objektu A, B, C. mezilehlé. Jejich

osová vzdálenost je 48m a navazují na příčná střešní ztužidla. Diagonály jsou spojeny

v místě křížení.

2.5. Příčná vazba

Příčnou vazbu tvoří vetknuté sloupy v příčném směru a vazníky s nimi kloubově

připojené. Rozpětí vazníků je 30m a 24m.

2.5.1 Sloup

Sloup je tvořen profilem HEB 600 a posuzuje se na maximální návrhové účinky tlaku

a ohybu. Vzpěrné délky krajních sloupů jsou v podélném směru zajištěny paždíky a

příčnými stěnovými ztužidly.

3. Povrchová úprava

Všechny prvky budou opatřeny nátěrem proti korozi a požáru v souladu s

ČSN EN 1993-1-2. Konstrukce bude opatřena při výrobě základním nátěrem, poté

konečným nátěrem tvořící finální vzhled.

Po dokončení montáže všech prvků je nutné nátěr zkontrolovat a opravit případné

nedostatky.

4. Montáž

Při montáži ocelové konstrukce musí být dodrženy tolerance předepsané. Jednotlivé

prvky budou sestaveny v dílně a přepraveny na stavbu. Před montáží je třeba

zkontrolovat všechny prvky a montáž provádět tak, aby byla vždy zajištěna stabilita

konstrukce. Tzn. sloupy musí být kotveny lany až do doby, než se stanou součástí

konstrukce.

První sloup se vztyčí A1, poté A2 a propojí se pomocí příčného stěnového ztužidla.

Další se vztyčí sloup B1 a B2 a zajistí se příčným stěnovým ztužidlem. Poté se sloupy

postupně osadí vazníky a příčným střešním ztužidlem. dále další příčné vazby. Spoje

musí být provedeny podle odpovídajících norem.

5. Závěr

Výpočtový model byl proveden v programu Scia Engineer. Rozhodující prvky a

přípoje byly posouzeny ručně.

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ

BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

FAKULTA STAVEBNÍ

ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ

FACULTY OF CIVIL ENGINEERING

INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES

OCELOVÁ KONSTRUKCE HALY

STEEL STRUCTURE OF A HALL

03 STATICKÝ VÝPOČET

Obsah

BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ............................................................................... - 1 -

INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES ................................................ - 1 -

1. Úvod ....................................................................................................................................... - 1 -

2. Zatížení ................................................................................................................................... - 2 -

2.1. Stálé ................................................................................................................................ - 2 -

2.1.1. Střešní plášť ............................................................................................................. - 2 -

2.2. Proměnné ............................................................................................................................. - 3 -

2.2.1. Zatížení sněhem ....................................................................................................... - 3 -

2.2.2. Zatížení větrem ........................................................................................................ - 4 -

3. Vaznice ................................................................................................................................... - 7 -

3.1. Geometrie ........................................................................................................................ - 7 -

3.2. Vlastní tíha ...................................................................................................................... - 7 -

3.3. Rekapitulace zatížení ....................................................................................................... - 8 -

3.4. Kombinace ...................................................................................................................... - 9 -

3.5 Vnitřní síly ..................................................................................................................... - 10 -

3.6. Návrh a posudek průřezů ............................................................................................... - 13 -

3.6.1. Horní pás................................................................................................................ - 13 -

3.6.2. Dolní pás ................................................................................................................ - 15 -

3.6.3. Diagonály ............................................................................................................... - 17 -

3.7. II. Mezní stav: Průhyb ................................................................................................... - 19 -

4. Vazník .................................................................................................................................. - 20 -

4.1. Geometrie ...................................................................................................................... - 20 -

4.2. Vlastní tíha .................................................................................................................... - 20 -

4.3. Rekapitulace zatížení ..................................................................................................... - 21 -

4.4. Kombinace .................................................................................................................... - 22 -

4.5. Vnitřní síly .................................................................................................................... - 23 -

4.6. Návrh a posudek průřezů ............................................................................................... - 26 -

4.6.1. Horní pás................................................................................................................ - 26 -

4.6.1.1. Posudek ............................................................................................................... - 26 -

4.6.1.2. Šroubový spoj ..................................................................................................... - 28 -

4.6.2. Dolní pás ................................................................................................................ - 29 -

4.6.2.1. Posudek ............................................................................................................... - 29 -

4.6.2.2. Šroubový spoj ..................................................................................................... - 31 -

4.6.3. Diagonála ............................................................................................................... - 33 -

4.6.3.1. Posudek ............................................................................................................... - 33 -

4.6.3.2. Šroubový spoj ..................................................................................................... - 36 -

4.6.3.2. Svary ................................................................................................................... - 37 -

4.7. II Mezní stav: Průhyb .................................................................................................... - 41 -

5. Podélné ztužidlo .................................................................................................................... - 42 -

5.1. Geometrie ...................................................................................................................... - 42 -

5.2. Posudek horního pásu .................................................................................................... - 42 -

5.3. Posudek dolního pásu .................................................................................................... - 44 -

5.4. Posudek diagonály ......................................................................................................... - 46 -

5.5.Posudek vzpěrky zajišťující stabilitu spodního pasu vazníku........................................... - 48 -

6. Příčná vazba .......................................................................................................................... - 49 -

6.1. Geometrie ...................................................................................................................... - 49 -

6.2. Statické schéma příčné vazby ........................................................................................ - 49 -

6.3. Vnitřní síly pro dimenzování ......................................................................................... - 49 -

6.4. Dimenzování ................................................................................................................. - 50 -

6.5. II. Mezní stav ................................................................................................................ - 55 -

7. Příčné ztužidlo ...................................................................................................................... - 56 -

7.1. Geometrie ...................................................................................................................... - 56 -

7.2. Diagonály ...................................................................................................................... - 56 -

7.3. Vložený pás příčného ztužidla (DP) ............................................................................... - 56 -

8. Okapové ztužidlo .................................................................................................................. - 58 -

8.1.Geometrie ....................................................................................................................... - 58 -

8.2. Diagonály ...................................................................................................................... - 58 -

9. Stěnové ztužidlo .................................................................................................................... - 60 -

9.1.Geometrie ....................................................................................................................... - 60 -

9.2. Diagonály ...................................................................................................................... - 60 -

STATICKÝ VÝPOČET

- 1 -

1. Úvod

Návrh skladovací dvoulodní haly s rozpětím lodí 30m a 24m, délkou

60m a výškou hřebenu vyšší haly 9,312. Hala je umístěna v lokalitě

Jihlava. Orientační prostorové schéma znázorněno na obrázku.

Půdorysné znázornění viz. výkresová dokumentace – Půdorys.

STATICKÝ VÝPOČET

- 2 -

2. Zatížení

2.1. Stálé

2.1.1. Střešní plášť

-střešní plášť KINGSPAN KS 1000 RW 120

-tloušťka jádra d=120mm

-celková tloušťka D=155mm

-max qk sníh = 1,467kN/m2

interpolace

1,25kN/m2……......3,89m

1,47kN/m2………..3,40m > 3m

1,50kN/m2………..3,33m

maximální rozpětí vaznic při zatížení sněhu

1,47kN/m2 = 3,40m,

při prostém uložení střešního pláště

-max. qk sání = 2,821kN/m2

interpolace 2,75kN/m

2……......3,44m

2,82kN/m2……......3,40m > 3m

3,00kN/m2……......3,28m

maximální rozpětí vaznic při zatížení sáním 2,82kN/m

2 = 3,40m,

při prostém uložení střešního pláště

Zatížení stálé pro KINGSPAN KS 1000 RW 120

13,15kg/m2 = 0,129kN/m

2

STATICKÝ VÝPOČET

- 3 -

2.2. Proměnné

2.2.1. Zatížení sněhem

-kce je umístěná v Jihlavě – sněhová oblast II

Z www.snehovamapa.cz, podle ČHMÚ sk = 1,32 (viz obr), pro výpočet

použita normativní tabulka, kde sk = 1,5

charakteristická hodnota sk = 1,5 součinitel expozice Ce = 1,0

tepelný součinitel Ct = 1,0

tvarový součinitel u1 = 0,8 (pro 0° ≤ α ≤ 30°)

STATICKÝ VÝPOČET

- 4 -

2.2.2. Zatížení větrem

Základní rychlost větru

součinitel směru větru Cdir = 1,0 součinitel ročního období Cseason =1,0

základní rychlost větru Vb,0 = 25m/s

Střední rychlost větru

součinitel drsnosti terénu

součinitel terénu

Turbulence větru

STATICKÝ VÝPOČET

- 5 -

Maximální dynamický tlak

Tlak větrů na povrchy

Oblast

Tlaky na povrchy

STATICKÝ VÝPOČET

- 6 -

Oblast

Tlaky na povrchy

STATICKÝ VÝPOČET

- 7 -

3. Vaznice

-příhradová, horní i dolní pás přímopásový

-model prostý, na okrajích kloubově uložený, model dle 3.1. Geometrie

-ve skutečnosti je dolní pás dotažen až k stojině příhradové kce vazníku

-rozpětí vaznice 12m, výška 1m

-vaznice v osových vzdálenostech 3m => zatěžovací šířka 3m

3.1. Geometrie

3.2. Vlastní tíha

Horní pás

Profil jäckle 60x120x6

Hmotnost

Dolní pás

Profil jäckle 60x120x5

Hmotnost

Diagonály

STATICKÝ VÝPOČET

- 8 -

3.3. Rekapitulace zatížení

Stálé

Vlastní tíha

Střešní plášť

-

-zatěžovací šířka 3m

Proměnné zatížení

Sníh

-


Vítr

-

- (vážený průměr)


Vážený průměr zatížení vaznice sáním větru

a)

b)

c)

d)

e)

STATICKÝ VÝPOČET

- 9 -

3.4. Kombinace

Zatěžovací stavy

Souč. kN/m Zat. Šíř. (kN/m)∙ZŠ

ZS1 vl. tíha ↓ 1,35 - - -

ZS2 vl. tíha ↑ 1,00 - - - ZS3 stř. plášť ↓ 1,35 0,129 3 0,387

ZS4 stř. plášť ↑ 1,00 0,129 3 0,387

ZS5 sníh 1,50 1,400 3 4,200 ZS6 vítr tlak ↓ 0,90 0,065 3 0,195

ZS7 vítr sání ↑ 1,50 -0,533 3 1,599

STATICKÝ VÝPOČET

- 10 -

3.5 Vnitřní síly

-vnitřní síly vypočítané programem Scia Engeneering pro CO1, CO2

CO1

-vlastní tíha viz. kapitola. 3.2.

-vlastní tíha reálně

CO2

-vlastní tíha viz. kapitola 3.2.


STATICKÝ VÝPOČET

- 11 -

Kontrola vnitřních normálových sil CO1

-průsečná metoda

Reakce

STATICKÝ VÝPOČET

- 12 -


-průsečná metoda

Reakce

STATICKÝ VÝPOČET

- 13 -

3.6. Návrh a posudek průřezů

3.6.1. Horní pás

-navržen profil jäckle 60x120x6

-horní pás odkloněn o 5° kvůli podpoře střešního pláště, ve výpočtu

zanedbáno

Zatřídění průřezu

S235→fy=235MPa

Vzpěrná únosnost prutu

-ve směru y

✓

VYUŽITO NA 35,67%

-ve směru z

✓

VYUŽITO NA

35,67%

průřez I. třídy

STATICKÝ VÝPOČET

- 14 -

Tah

✓

VYUŽITO NA 6,69%

STATICKÝ VÝPOČET

- 15 -

3.6.2. Dolní pás



S235→fy=235MPa


-ve směru y

✓

VYUŽITO NA

9,80%

-ve směru z

✓

VYUŽITO NA

90,55%

průřez I. třídy

STATICKÝ VÝPOČET

- 16 -

Tah

✓

VYUŽITO NA

34,44%

STATICKÝ VÝPOČET

- 17 -

3.6.3. Diagonály



S235→fy=235MPa


-ve směru y

✓

VYUŽITO NA

74,12%

-ve směru z

✓

VYUŽITO NA

50,02%

průřez I. třídy

STATICKÝ VÝPOČET

- 18 -

Tah

✓

VYUŽITO NA

26,61%

STATICKÝ VÝPOČET

- 19 -

3.7. II. Mezní stav: Průhyb

Dle národní přílohy ČSN EN 1993-1 [5] je maximální průhyb pro vaznici

Výpočet průhyb Sciou

-maximální průhyb vaznice

-v odpovídajícím místě průhyb vazníku

✓

Vaznice vyhoví pro II. Mezní stav.

STATICKÝ VÝPOČET

- 20 -

4. Vazník

-příhradový, horní pás přímopásový, dolní pás přímopásový

-rozpětí vazníku od 2,088m (v podpoře), do 3,4m (ve středu), osově

souměrný, patrno z geometrie

-rozdělen na 3 části, kvůli transportu, přibližně ve třetinách (viz. příloha

výrobní výkres vazníku)

4.1. Geometrie

4.2. Vlastní tíha

Horní Pás

-profil 2L 140x140x12

Dolní Pás

-profil 2L 120x120x12

Diagonály a svislice

Svislice – profil 2L 80x80x8

Diagonály – profil 2L 100x100x12 , 2L 80x80x8

STATICKÝ VÝPOČET

- 21 -

4.3. Rekapitulace zatížení

Stálé

Vlastní tíha

Střešní plášť

-zatížení vjednom styčníku vazníku

Vaznice

-vlastní tíha

Proměnné zatížení

Sníh

-plocha přenesená vaznicí do styčníku vazníku 36m

Vítr

-plocha přenesená vaznicí do styčníku vazníku 36m

(tlak)

STATICKÝ VÝPOČET

- 22 -

4.4. Kombinace

Zatěžovací stavy

Souč. Zat. plocha kN/m2 (kN/m

2)∙zp

ZS1 vl. tíha ↓ 1,35 - - -

ZS2 vl. tíha ↑ 1,00 - - - ZS3 stř. plášť ↓ 1,35 36 0,129 4,644

ZS4 stř. plášť ↑ 1,00 36 0,129 4,644

ZS5 vl. t. vce.↓ 1,35 - - 3,750 ZS6 vl. t. vce ↑ 1,00 - - 3,750

ZS7 sníh 1,50 36 1,2 43,200

ZS8 vítr tlak ↓ 0,90 36 0,065 2,340

ZS9 vítr sání ↑ 1,50 36 -0,533 -19,188

STATICKÝ VÝPOČET

- 23 -

4.5. Vnitřní síly

-vnitřní síly vypočítané programem Scia Engeneering pro CO1, CO2

CO1

-vlastní tíha viz. kapitola. 4.2.


CO2

-vlastní tíha viz kapitola 4.2.


STATICKÝ VÝPOČET

- 24 -


-průsečná metoda

Reakce

STATICKÝ VÝPOČET

- 25 -


-průsečná metoda

Reakce

STATICKÝ VÝPOČET

- 26 -

4.6. Návrh a posudek průřezů

4.6.1. Horní pás

-navržen složený profil 2L 140x140x12 s mezerou 10mm

-ve střešní rovině zajištěn vaznicemi, v rovině vazníku diagonálami

-vzpěrná délka 3,012m (pro y,z)

4.6.1.1. Posudek


S235→fy=235MPa


-ve směru y

✓

VYUŽITO NA 87,80%

-ve směru z

✓

VYUŽITO NA

73,17%

průřez III. třídy

STATICKÝ VÝPOČET

- 27 -

Tah

✓

VYUŽITO NA 11,79%

STATICKÝ VÝPOČET

- 28 -

4.6.1.2. Šroubový spoj

Spoj v tahu

-spoj kategorie D – Nepředpjaté šroubové spoje

-navržené šrouby 5.8 M16

✓

VYUŽITO NA 61,99%

STATICKÝ VÝPOČET

- 29 -

4.6.2. Dolní pás

-navržen složený profil 2L 120x120x12 s mezerou 10mm

4.6.2.1. Posudek


S235→fy=235MPa


-ve směru y

✓

VYUŽITO NA

13,07%

-ve směru z

✓

VYUŽITO NA 82,07%

průřez I. třídy

STATICKÝ VÝPOČET

- 30 -

Tah

✓

VYUŽITO NA

75,20%

STATICKÝ VÝPOČET

- 31 -


-spoj kategorie A – spoje namáhané ve střihu a otlačení


Únosnost spoje

Posouzení oslabeného průřezu

✓

VYUŽITO NA 94,32%

Plocha příložek

✓

VYUŽITO NA 89,18%

Únosnost v otlačení

Tlaková síla přenesena kontaktem

Pro šrouby na konci

Vnitřní šrouby

STATICKÝ VÝPOČET

- 32 -

STATICKÝ VÝPOČET

- 33 -

4.6.3. Diagonála

-diagonály jsou tvořeny dvěma typy průřez: 2L 100x100x12;10 a

2L80x80x8;10

4.6.3.1. Posudek


S235→fy=235MPa

Vzpěrná únosnost prutu na max N

-ve směru y

✓

VYUŽITO NA

94,89%

-ve směru z

✓

VYUŽITO NA

60,83%

průřez I. třídy

STATICKÝ VÝPOČET

- 34 -

Vzpěrná únosnost prutu na max L

-ve směru y

✓

VYUŽITO NA

51,01%

-ve směru z

✓

VYUŽITO NA

26,02%

STATICKÝ VÝPOČET

- 35 -

Vzpěrná únosnost svislice na max N/L

-ve směru y

✓

VYUŽITO NA

46,25%

-ve směru z

✓

VYUŽITO NA

26,20%

STATICKÝ VÝPOČET

- 36 -


-spoj kategorie A – spoje namáhané ve střihu a otlačení


Únosnost spoje

Posouzení oslabeného průřezu

✓

VYUŽITO NA 94,32%

Únosnost v otlačení

Pro šrouby na konci

STATICKÝ VÝPOČET

- 37 -

Profil L 100x100x12

S235

4.6.3.2. Svary

-svary dimenzovány na maximální osovou sílu, působící v diagonále

-v členěném průřezu se rozdělí síla rovnoměrně do obou úhelníků

Diagonála 1

-protože není úhelník souměrný, rozdělí se tato síla na sílu do přiléhajícího

ramene Fw1 a na sílu u odstávajícího ramene Fw2

-účinná výška svaru je 8mm

Potřebná délka svaru

-síla nepůsobí v rovině svarů, což vyvolává moment a přídavné napětí na

svaru

-rameno momentu je polovina odstávající příruby

-pro přídavné momenty zvětšíme svary a posoudíme znovu

-moment se rozdělí mezi oba svary v poměru tuhostí, jestlikož mají

stejné a, je poměr tuhostí poměr délek svarů

Podélné smykové napětí

Napětí vlivem excentricity

STATICKÝ VÝPOČET

- 38 -

Profil L 80x80x8

S235

Únostnost svaru

✓

✓

Diagonála 2





STATICKÝ VÝPOČET

- 39 -

Profil L 80x80x8

S235

Únostnost svaru

✓

✓

Svislice





STATICKÝ VÝPOČET

- 40 -

Únostnost svaru

✓

✓

STATICKÝ VÝPOČET

- 41 -

4.7. II Mezní stav: Průhyb

Dle národní přílohy ČSN EN 1993-1 [5] je maximální průhyb pro vazník

Zjednopdušený ruční výpočet:

Zatížení vazníku

Poloha těžiště vazníku:

Moment setrvačnosti vazníku

Průhyb vazníku:

Skutečný průhyb bude menší, protože počítáme s momentem setrvačnosti nad

podporou. Reálně je moment setrvačnosti proměnný po délce prvku.

Průhyb vazníku vypočítaný sciou=70,5mm (z 3D modelu, tzn. že můžeme ještě

odečíst posun v rámci celého rámu)

Vaznice vyhoví i pro II mezní stav

STATICKÝ VÝPOČET

- 42 -

5. Podélné ztužidlo

-probíhá hřebenem střešní konstrukce

-zajišťuje spodní pás vazníku proti vybočení a jeho polohu při montáži

5.1. Geometrie

-ztužidlo je navrženo jako vaznice se zesíleným spodním pasem, a

prutem zajišťující spodní pás vazníku

-rozpětí 12m

5.2. Posudek horního pásu

-navržen profil jäckle 60x120x6 (stejný jako vaznice)

-tlaková síla zvýšena na 138,420kN

-tahová síla zvýšena na 99,710kN


S235→fy=235MPa


-ve směru y

✓

VYUŽITO NA 37,31%

průřez I. třídy

STATICKÝ VÝPOČET

- 43 -

-ve směru z

✓

VYUŽITO NA 98,33%

Tah

✓

VYUŽITO NA

22,10%

STATICKÝ VÝPOČET

- 44 -

5.3. Posudek dolního pásu

-navržen profil jäckle 60x120x6 (oproti vaznici zesílený)


S235→fy=235MPa


-ve směru y

✓

VYUŽITO NA

31,42%

-ve směru z

✓

VYUŽITO NA 82,78%

průřez I. třídy

STATICKÝ VÝPOČET

- 45 -

Tah

✓

VYUŽITO NA

28,74%

STATICKÝ VÝPOČET

- 46 -

5.4. Posudek diagonály

-navržen profil jäckle 30x60x2(stejný jako u vaznice)


S235→fy=235MPa


-ve směru y

✓

VYUŽITO NA

80,21%

-ve směru z

✓

VYUŽITO NA

54,12%

průřez I. třídy

STATICKÝ VÝPOČET

- 47 -

Tah

✓

VYUŽITO NA

29,85%

STATICKÝ VÝPOČET

- 48 -

5.5.Posudek vzpěrky zajišťující stabilitu spodního pasu vazníku

-L 100x100x6


S235→fy=235MPa


✓

VYUŽITO NA

73,02%

Tah

✓

VYUŽITO NA

28,33%

průřez I. třídy

STATICKÝ VÝPOČET

- 49 -

6. Příčná vazba

-příčnou vazbu tvoří vazníky podepřené vetknutými sloupy

6.1. Geometrie

-základní rozměry příčné vazby

6.2. Statické schéma příčné vazby

-sloupy jsou vetknuté

-vazníky uloženy kloubově

-sloupy HEB 600 S235

-vazník druhé lodi uložen stejně

6.3. Vnitřní síly pro dimenzování

-vnitřní síly jsou získané z 3D modelu v programu SCIA Engineer

-vybrány jsou nejméně příznivé kombinace

-sloupy vnitřní a vnější

Vnitřní síly

N [kN] M [kNm]

Vnitřní max M -816,760 -130,500

max N -819,920 -100,730

Vnější max M -423,200 -193,020

max N -438,400 -156,530

STATICKÝ VÝPOČET

- 50 -

6.4. Dimenzování

Vzpěrné délky v rovině vazby

Kritické délky

Souč. vzpěrné délky v rovině vazby

Vzpěrné délky v rovině vazby

Souč. vzpěrné délky z roviny vazby

Vzpěrné délky z roviny vazby

Zatřídění průřezu (vnitřní)

Materiál S450→fy=440MPa

Pásnice

Stojina

Napětí v horních vláknech

Napětí v dolních vláknech

Štíhlost

✓

✓


-ve směru y

✓

VYUŽITO NA

15,00%

✓

průřez I. třídy

průřez I. třídy

STATICKÝ VÝPOČET

- 51 -

-ve směru z

✓

VYUŽITO NA

27,03%

Zkroucení

✓

VYUŽITO NA 16,34%

STATICKÝ VÝPOČET

- 52 -

Souřadnice středu smyku (vztažená k těžišti průřezu)

Únosnost na klopení

-ve směru y

✓

VYUŽITO NA

16,30%

Bezrozměrný parametr kroucení

Bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku

Bezrozměrný parametr nesymetrie průřezu

Aproximace pro zj

STATICKÝ VÝPOČET

- 53 -

Parametr nesymetrie průřezu

-ve směru z

✓

VYUŽITO NA

14,65%

Bezrozměrný parametr kroucení

Bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku

Bezrozměrný parametr nesymetrie průřezu

Aproximace pro zj

STATICKÝ VÝPOČET

- 54 -

Parametr nesymetrie průřezu

Kombinace ohybu a osového tlaku

STATICKÝ VÝPOČET

- 55 -

6.5. II. Mezní stav

Dle národní přílohy ČSN EN 1993-1 [5] je maximální vodorovný posun

pro konec sloupu u jednopodlažních budov

Výpočet průhyb Sciou

✓

Vaznice vyhoví pro II. Mezní stav.

STATICKÝ VÝPOČET

- 56 -

7. Příčné ztužidlo

7.1. Geometrie

-diagonály přenáší jenom tah, při působení tlakových sil vybočí a

nebudou uvažovány

-ztužidlo je příhradové, spodní pás tvořen prutem speciálně určeným pro

tuto funkci, který zároveň brání vybočení horních pásů vaznic

v polovině, horní pás tvoří horní pás vazníku, výška příhradoviny je 6m

-geometrie patrna z obrázku

7.2. Diagonály

-profil L 50x50x5

-působící jen v tlaku

-max N=65,870kN

-plocha průřezu A=0,0004803m2

Tah

✓

VYUŽITO NA

58,36%

7.3. Vložený pás příčného ztužidla (DP)

-profil L70x70x7


S235→fy=235MPa


✓

VYUŽITO NA

88,03%


STATICKÝ VÝPOČET

- 57 -

Tah

✓

VYUŽITO NA

28,643%

STATICKÝ VÝPOČET

- 58 -

8. Okapové ztužidlo

-probíhá ve střešní rovině kolem okapů

-umožňuje opření horních konců mazisloupků

-příhradová s podporou na hlavních sloupech budovy

8.1.Geometrie

-délka pole příhradoviny 12m, výška 3,011. Diagonály délky 4,239

-horní a spodní pás je zároveň horní pás vaznic, posudek viz. 3.6.1.

8.2. Diagonály

-profil L 75x75x7


S235→fy=235MPa


✓

VYUŽITO NA

92,71%


STATICKÝ VÝPOČET

- 59 -

Tah

✓

VYUŽITO NA

22,84%

STATICKÝ VÝPOČET

- 60 -

9. Stěnové ztužidlo

-konstrukce obsauje dvě stěnová ztužidla v krajních polích konstrukce

-tvoří je příhradová konstrukce mezi dvěma sloupky, navařené na

mezisloupí (zkrácení vzpěrné délky)

9.1.Geometrie

9.2. Diagonály

-ztužidlo je z profilu L 70x70x7


S235→fy=235MPa


✓

VYUŽITO NA 69,87%


STATICKÝ VÝPOČET

- 61 -

Tah

✓

VYUŽITO NA

5,96%




04A ORIENTAČNÍ VÝKAZ MATERIÁLU

Ori

enta

ční v

ýkaz

mat

eriá

lu

VA

ZNIC

E

po

ložk

ačá

stp

rofi

lp

loch

ad

élk

aks

/prv

ekkg

/prv

ekce

lkem

ks

celk

em k

g

1H

P60

x120

x61

,92

E-03

12

,00

01

18

0,8

64

8014

469

2D

P60

x120

x51

,64

E-03

17

,20

01

22

0,8

93

8017

671

3D

iago

nál

a30

x60x

23

,34

E-04

19

,45

01

50

,99

680

4080

45

2,7

53

3622

0

VA

ZNÍK

30

po

ložk

ačá

stp

rofi

lp

loch

ad

élk

aks

/prv

ekkg

/prv

ekce

lkem

ks

celk

em k

g

1H

P2L

140

x140

x12

6,4

8E-

031

5,0

57

21

53

1,8

39

691

91

2D

P2L

120

x120

x12

5,5

1E-

031

5,0

00

21

29

7,1

34

677

83

3D

iago

nál

a 1

2L 1

00x1

00x1

24

,54

E-03

3,6

54

22

60

,56

56

1563

4D

iago

nál

a 1

2L 1

00x1

00x1

24

,54

E-03

3,9

78

22

83

,66

96

1702

5D

iago

nál

a 2

2L 8

0x8

0x8

2,4

5E-

033

,97

82

15

3,2

64

692

0

6D

iago

nál

a 2

2L 8

0x8

0x8

2,4

5E-

034

,34

04

33

4,4

21

620

07

7Sv

islic

e 1

2L 8

0x8

0x8

2,4

5E-

032

,35

02

90

,54

06

543

8Sv

islic

e 2

2L 8

0x8

0x8

2,4

5E-

032

,61

22

10

0,6

35

660

4

9Sv

islic

e 3

2L 8

0x8

0x8

2,4

5E-

032

,87

52

11

0,7

67

666

5

10Sv

islic

e 4

2L 8

0x8

0x8

2,4

5E-

033

,13

72

12

0,8

62

672

5

11Sv

islic

e 5

2L 8

0x8

0x8

2,4

5E-

033

,40

01

65

,49

76

393

43

49

,19

326

095

1/3

hm

otn

ost

cel

kem

hm

otn

ost

cel

kem

Ori

enta

ční v

ýkaz

mat

eriá

lu

VA

ZNÍK

24

po

ložk

ačá

stp

rofi

lp

loch

ad

élk

aks

/prv

ekkg

/prv

ekce

lkem

ks

celk

em k

g

1H

P2L

140

x140

x12

6,4

8E-

031

2,0

45

21

22

5,4

10

673

52

2D

P2L

120

x120

x12

5,5

1E-

031

2,0

00

21

03

7,7

07

662

26

3D

iago

nál

a 1

2L 1

00x1

00x1

24

,54

E-03

3,6

54

22

60

,56

56

1563

4D

iago

nál

a 1

2L 1

00x1

00x1

24

,54

E-03

3,9

78

22

83

,66

96

1702

5D

iago

nál

a 2

2L 8

0x8

0x8

2,4

5E-

033

,97

82

15

3,2

64

692

0

6D

iago

nál

a 2

2L 8

0x8

0x8

2,4

5E-

034

,34

02

16

7,2

11

610

03

7Sv

islic

e 1

2L 8

0x8

0x8

2,4

5E-

032

,35

02

90

,54

06

543

8Sv

islic

e 2

2L 8

0x8

0x8

2,4

5E-

032

,61

22

10

0,6

35

660

4

9Sv

islic

e 3

2L 8

0x8

0x8

2,4

5E-

032

,87

52

11

0,7

67

666

5

10Sv

islic

e 4

2L 8

0x8

0x8

2,4

5E-

033

,13

71

60

,43

16

363

hm

otn

ost

cel

kem

34

90

,19

820

941

PO

DÉL

NÉ

ZTU

ŽID

LO

po

ložk

ačá

stp

rofi

lp

loch

ad

élk

aks

/prv

ekkg

/prv

ekce

lkem

ks

celk

em k

g

1H

P60

x120

x61

,92

E-03

12

,00

01

18

0,8

64

354

3

2D

P60

x120

x61

,92

E-03

12

,40

01

18

6,8

93

356

1

3D

iago

nál

a 1

30x6

0x2

3,3

4E-

041

9,4

50

15

0,9

96

315

3

4St

ab. D

PL

100x

100

x61

,18

E-03

3,3

94

26

2,8

24

318

8

hm

otn

ost

cel

kem

48

1,5

77

1445

SLO

UP

po

ložk

ačá

stp

rofi

lp

loch

ad

élk

aks

/prv

ek

kg/p

rvek

celk

em k

sce

lkem

kg

1Sl

ou

pH

EB 6

002

,70

E-02

8,0

00

11

69

5,6

00

1830

521

hm

otn

ost

cel

kem

16

95

,60

030

521

2/3

Ori

enta

ční v

ýkaz

mat

eriá

lu

PŘ

ÍČN

É ZT

UŽI

DLO

po

ložk

ačá

stp

rofi

lp

loch

ad

élk

aks

/prv

ekkg

/prv

ekce

lkem

ks

celk

em k

g

1D

iago

nál

aL

50x5

0x5

4,8

0E-

048

,50

218

57

7,0

00

211

54

2V

lože

ný

pás

L 70

x70x

79

,40

E-04

30

,11

51

22

2,1

48

244

4

3V

l. p

. ost

L 70

x70x

79

,40

E-04

30

,11

51

22

2,1

48

366

6

hm

otn

ost

cel

kem

10

21

,29

522

65

OK

AP

OV

É ZT

UŽI

DLO

po

ložk

ačá

stp

rofi

lp

loch

ad

élk

aks

/prv

ekkg

/prv

ekce

lkem

ks

celk

em k

g

1D

iago

nál

aL

75x7

5x7

1,0

1E-

034

,23

94

13

4,4

36

1013

44

hm

otn

ost

cel

kem

13

4,4

36

1344

STĚN

OV

É ZT

UŽI

DLO

po

ložk

ačá

stp

rofi

lp

loch

ad

élk

aks

/prv

ekkg

/prv

ekce

lkem

ks

celk

em k

g

1D

iago

nál

aL

70x7

0x7

9,4

0E-

046

,32

58

37

3,2

58

414

93

hm

otn

ost

cel

kem

37

3,2

58

1493

CEL

KO

VÁ

HM

OTN

OST

KO

NST

RU

KC

E12

0324

3/3




04B PODROBNÝ VÝKAZ MATERIÁLU VAZNÍKU

Výk

az m

ater

iálu

pro

vaz

ník

VA

ZNÍK

po

zice

část

pro

fil

plo

cha

dé

lka

ks/p

rvek

kg/p

rvek

celk

em k

sce

lkem

kg

010

Ho

rní P

ás2L

140

x140

x12

6,4

8E-

038

,50

02

86

4,7

56

86

4,8

011

Do

lní P

ás2L

120

x120

x12

5,5

1E-

037

,50

02

64

8,5

67

64

8,6

012

Dia

gon

ála

12L

100

x100

x12

4,5

4E-

033

,15

52

22

4,9

81

22

5,0

013

Dia

gon

ála

12L

100

x100

x12

4,5

4E-

033

,48

02

24

8,1

57

24

8,2

014

Dia

gon

ála

22L

80x

80x

82

,45

E-03

3,5

65

21

37

,35

21

37

,4

015

Dia

gon

ála

22L

80x

80x

82

,45

E-03

3,9

25

21

51

,22

21

51

,2

016

Dia

gon

ála

22L

80x

80x

82

,45

E-03

3,9

70

21

52

,95

51

53

,0

017

Svis

lice

2L 8

0x8

0x8

2,4

5E-

032

,21

02

85

,14

68

5,1

018

Svis

lice

2L 8

0x8

0x8

2,4

5E-

032

,38

02

91

,69

69

1,7

019

Svis

lice

2L 8

0x8

0x8

2,4

5E-

032

,64

02

10

1,7

13

10

1,7

020

Svis

lice

2L 8

0x8

0x8

2,4

5E-

032

,90

52

11

1,9

23

11

1,9

021

Svis

lice

2L 8

0x8

0x8

2,4

5E-

033

,17

01

61

,06

76

1,1

022

2L 1

40x1

40x1

26

,48

E-03

0,2

50

22

5,4

34

25

,4

023

Do

lní P

ás2L

120

x120

x12

5,5

1E-

037

,15

02

61

8,3

01

61

8,3

024

Ho

rní P

ás2L

140

x140

x12

6,4

8E-

036

,65

32

67

6,7

99

67

6,8

42

00

,06

94

20

0,1

1/3

hm

otn

ost

ce

lkem

Výk

az m

ater

iálu

pro

vaz

ník

po

zice

část

-ple

chvý

ška

[mm

]ší

řka

[mm

]tl

ou

šťka

[m

m]

Ob

jem

[m

2]

kg/p

rvek

celk

em k

sce

lkem

kg

100

Styč

. Ple

ch2

85

,06

85

,01

2,0

0,0

02

34

27

18

,39

02

36

,8

101

Styč

. Ple

ch3

50

,06

50

,01

2,0

0,0

02

73

21

,43

12

42

,9

102

Styč

. Ple

ch2

45

,04

35

,01

2,0

0,0

01

27

89

10

,03

92

20

,1

103

Styč

. Ple

ch2

80

,05

10

,01

2,0

0,0

01

71

36

13

,45

22

26

,9

104

Styč

. Ple

ch2

45

,04

05

,01

2,0

0,0

01

19

07

9,3

47

19

,3

105

Styč

. Ple

ch2

25

,01

20

,01

2,0

0,0

00

32

42

,54

34

10

,2

106

Styč

. Ple

ch2

45

,01

20

,01

2,0

0,0

00

35

28

2,7

69

41

1,1

107

Styč

. Ple

ch2

0,0

12

0,0

12

,00

,00

00

28

80

,22

61

0,2

108

Spo

jka

96

,09

6,0

12

,00

,00

01

10

59

0,8

68

201

7,4

109

Spo

jka

11

6,0

11

6,0

12

,00

,00

01

61

47

1,2

68

182

2,8

110

Vyn

ech

aná

po

zice

00

,00

00

,0

111

Ple

ch7

0,0

29

0,0

10

,00

,00

02

03

1,5

94

203

1,9

112

Šro

ub

. Sp

oj.

DP

60

,06

40

,01

2,0

0,0

00

46

08

3,6

17

41

4,5

113

Šro

ub

. Sp

oj.

DP

20

0,0

64

0,0

12

,00

,00

15

36

12

,05

82

24

,1

114

Šro

ub

. Sp

oj.

DP

80

,06

40

,01

2,0

0,0

00

61

44

4,8

23

62

8,9

115

Vyn

ech

aná

po

zice

00

,00

00

,0

116

Pří

po

j slo

up

30

0,0

41

0,0

12

,00

,00

14

76

11

,58

71

11

,6

117

Pří

po

j slo

up

20

0,0

30

0,0

30

,00

,00

18

14

,13

01

14

,1

118

Pří

po

j slo

up

40

0,0

30

0,0

30

,00

,00

36

28

,26

01

28

,3

119

Pří

po

j slo

up

40

,03

00

,04

,00

,00

00

48

0,3

77

10

,4

120

Šro

ub

. Sp

oj.

HP

19

0,0

16

0,0

10

,00

,00

03

04

2,3

86

24

,8

121

Šro

ub

. Sp

oj.

HP

40

,01

60

,01

0,0

0,0

00

06

40

,50

28

4,0

122

Šro

ub

. Sp

oj.

HP

40

,01

60

,01

2,0

0,0

00

07

68

0,6

03

21

,2

hm

otn

ost

ce

lkem

16

0,2

70

36

1,4

2/3

Výk

az m

ater

iálu

pro

vaz

ník

po

zice

část

pro

fil

dé

lka

[mm

]kg

/10

0ks

celk

em k

sce

lkem

kg

1200

0Šr

ou

bo

vý s

po

j DP

Mat

ice

1,0

20

640

,7

1200

1Šr

ou

bo

vý s

po

j DP

Po

dlo

žka

0,6

27

640

,4

1204

5Šr

ou

bo

vý s

po

j DP

M12

45

,05

,22

032

1,7

1205

5Šr

ou

bo

vý s

po

j DP

M12

55

,05

,95

032

1,9

1600

0Šr

ou

bo

vý s

po

j HP

2,0

30

40

,1

1600

1Šr

ou

bo

vý s

po

j HP

1,1

30

40

,0

1602

0Šr

ou

bo

vý s

po

j HP

M16

206

,55

04

0,3

1600

0Šr

ou

b. s

po

j. d

ia.

Mat

ice

2,0

30

60

,1

1600

1Šr

ou

b. s

po

j. d

ia.

Po

dlo

žka

1,1

30

60

,1

1602

5Šr

ou

b. s

po

j. d

ia.

M16

25

,07

,21

06

0,4

1600

0P

říp

. DP

-slo

up

Mat

ice

2,0

30

20

,0

1600

1P

říp

. DP

-slo

up

Po

dlo

žka

1,1

30

20

,0

1602

5P

říp

. DP

-slo

up

M16

7,2

10

20

,1

2000

0U

lože

ní s

lou

p3

,96

20

,1

2000

1U

lože

ní s

lou

p1

,72

20

,0

2006

5U

lože

ní s

lou

pM

206

5,0

21

,42

0,4

hm

otn

ost

ce

lkem

70

,34

76

,4

Hm

otn

ost

vše

ch d

ílců

45

67

,8

1%

sva

rů4

5,7

CEL

KO

VÁ

HM

OTN

OST

VA

ZNÍK

U4

61

3,5

3/3

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ - CORE · Skripta a publikace: Melcher, Jindřich; Straka, Bohumil. Kovové konstrukce ... dir součinitel směru větru C season součinitel ročního

Documents