Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije BETONSKE KONSTRUKCIJE Program Zagreb, 2015. Jelena Šar!
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 1/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
BETONSKE KONSTRUKCIJEProgram
Zagreb, 2015. Jelena Šar!
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 2/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 3/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 4/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
1. Tehničkiopis................................................................................................................................................5
2. Proračun ploče POZ 201-
201................................................................................................................6
2.1. Analiza opterećenja ploče POZ 201-201........................................................................6
2.2. Statički proračun ploče POZ 201-201.............................................................................
2.!."i#enzioniranje.................................................................................
....................................10
2.!.1 Proračun uz$u%ne ar#ature u polju POZ201& .......................................10
2.!.2 Proračun uz$u%ne ar#ature na le%aju POZ 201-201&..........................11 2.'. Plan ar#ature ploče POZ 201-201&...............................................................................1!
!. Proračun (re$e POZ 202-202.............................................................................................................
15
!.1. Analiza opterećenja (re$e POZ 202-202 ....................................................................15
!.2. Statički proračun (re$e POZ 202-202..........................................................................16
!.!."i#enzioniranje.....................................................................................................................1)
!.!.1 Proračun uz$u%ne ar#ature u polju POZ202& .......................................1)
!.!.2 Proračun uz$u%ne ar#ature na le%aju POZ 202-202&.........................................20
!.!.! Proračun poprečne ar#ature POZ 202-202...........................................................21
'. Proračun (re$e POZ20!......................................................................................................................2
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 5/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
'.1. Analiza opterećenja (re$e POZ20!...............................................................................2
'.2. Statički proračun (re$e POZ20! ...................................................................................2
'.!."i#enzioniranje.....................................................................................................................2*
'.!.1 Proračun uz$u%ne ar#ature u polju POZ20!& .......................................2*
'.!.2 Proračun poprečne ar#ature POZ20!......................................................!1
Te"n#$ o%& Napravljen je statički proračun i dimenzioniranje zgrade pravokutnih tlocrtnih
dimenzija 11,9!",# m$ Zgrada je namijenjena za stambene i uredske prostorije$ %ovisini objekt se sastoji od & eta'e(podrum i prizemlje) i neprohodnog potkrovlja$*azmaci eta'a iznosi +$m$ ukupna površina svake eta'e iznosi bruto -.1+,+m&$
/rovna konstrukcija se sastoji od drvenog krovišta(stolica)$ %okrov je utoreni crijep$
0anjski zidovi podruma su -B debljine h.+ cm$
trop iznad podruma i prizemlja su pune -B ploče nosive u jednom smjeru, debljineh.12cm$
tatički proračun i dimenzioniranje elemenata sklopa proveden je za djelovanjaslijede3ihoptere3enja4
5 vlastita te'ina g15 dodatno stalno optere3enje g&5 korisno optere3enje 65 snijeg5 potres
vi elementi dimenzionirani su prema propisima 78&$
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 6/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
dabrana je kakvo3a betona svih -B elemenata (ploče, grede, stupovi, zidovi i temelji)8&:+ (;B +), a armatura je 52 (*- 2:)$
< Zagrebu, 1"$=$&1$ >ari3 ?elena
2. Prora#'n %lo#e POZ 201(201
2.1. )nal*a o%+ere!ena %lo#e POZ 201(201
%oprečni presjek4
0lastita te'ina -B ploče4 g1
@ strop d.12$ cm &$ +$ kN:m&
Aodatno stalno4 g&
@ pregradni zidovi 1$kN:m&
@ keramičke pločice d.1$ cm &2$ $&2 kN:m&
@ cementna glazura d.$ cm &2$ 1$& kN:m&
@ pvc olija d.1$ cm
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 7/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
@ tervol d.+$ cm $1 $+ kN:m&
<kupno g&. &$92 kN:m&
<kupno stalno optere3enje g.g1Cg&.+$C&$92.=$22 kN: m&
g-.//$N m2
/orisno optere3enje4 - .0 $N m2
*ačunsko optere3enje46 sd . DE⋅gC DF⋅ 6 .1$+⋅=$22C1$⋅+$.1+$19kN:m&
Eradiva4Beton4 8&:+ (8 ck : ck,cube valjak:kocka) (stara oznaka ;B +)-rmatura4 B 2 ( Gk : tk .2:) (stara oznaka *- 2:5HH)
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 8/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
2.2. S+a+#$ %rora#'n %lo#e POZ 201(201
%loču nosivu u jednom smjeru računamo kao traku širine 1m$
/orisno optere3enje se postavlja u različite polo'aje kako bi odredili anvelope dijagrama
unutarnjih i vanjkih sila$
;aksimalni moment na le'aju %Z &15&1
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 9/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
tatička shema4
;&1&1−
G .$1&⋅g⋅I&.$1&⋅=$22⋅2$&&.12$&kN:mJ
;&1&1−
Q .$1&⋅6⋅I&.$1&⋅+$⋅2$&&.=$=&kN:mJ
*ačunski moment savijanja4
;&1&1−
sd .1$+⋅;&1&1−
G C1$⋅;&1&1−
Q .1$+⋅12$&C1$⋅=$=&.&9$1kN:mJ
;aksimalni moment savijanja u polju %Z &1
tatička shema4
;&1
G .,#⋅g⋅I&.,#⋅=$22⋅2$&&.#$9 kNm:mK
;&1
Q .,9=⋅6⋅I&.,9=⋅+$⋅2$&&.$" kNm:mK*ačunski moment savijanja4
;&1
sd .1,+⋅ ;&1
G C1,⋅ ;&1
Q .1,+⋅#$9C1,⋅$".1"$+kNm:mK
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 10/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
%oprečne sile i reakcije4Ie'aj - reakcija je jednaka poprečnoj sili
* A
G .0E.$+#⋅g⋅I.$+#⋅=$22⋅2$&.1$12kN:mJ
* A
Q . 0F.$2+"⋅6⋅I.$2+"⋅+$⋅2$&.$&kN:mJ
* A
sd . 0sd.1$+⋅ 0E C1$⋅0F.1$+⋅1$12C1$⋅$&.&1$9#kN:mJ
Ie'aj B reakcije
* B
G .1$&⋅g⋅I.1$&⋅=$22⋅2$&.++$"1kN:mJ
* B
Q .1$&⋅6⋅I.1$&⋅+$⋅2$&.1$#kN:mJ
* B
sd .1$+⋅ * B
G C1$⋅ * B
Q .1$+⋅++$"1C1$⋅1$#.=9$&#kN:mJ
Ie'aj B poprečne sile
0E.$=&⋅g⋅I.$=&⋅=$22⋅2$&.1=$91kN:mJ
0F.$=&⋅6⋅I.$=&⋅+$⋅2$&.#$"=kN:mJ
0sd.1$+⋅0EC1$⋅0F.1$+⋅1=$91C1$⋅#$"=.+2$=& kN:mJ
manjenje momenta na le'aju &15&14
;sd, red.;sd 5 L ;sd
L;&1&1−
sd . "
M* B
sd t
. "
+,M&#$=9
.&$=kN:mJ
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 11/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
;&1&1
,
−
red sd .;&1&1−
sd 5L ;&1&1−
sd .1"$+5&$=.1$#kN:mJ
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 12/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
2.. 3men*onrane
;aterijali4
Beton4 8&:+ (8 ck : ck,cube valjak:kocka) tj$ ;B +
elik4 B 2( Gk : tk .2:) tj$ *- 2:
%oprečni presjek4
0isina presjeka4 h.12 cm
Zaštitni sloj betona4 c.&$ cm
<daljenost od te'išta armature4
d1.cCO1:&.&$C1$:&.&$cm
tatička visina presjeka4
d. h5d1.125&$.11$ cm
cd5računska čvrsto3a betona
cd. c
ck f
γ . ,1
$&
.1=$=# N:mm& . 1$==# kN:cm&
%otrebna površina armature4
-s1. M sd
d f yd
Gd5računska granica popuštanja čelika
Gd . s
yk f
γ . 1,1
,2
.+2#$"+ kN:mm&.+2$#" kN:cm& 5za B2
;inimalna armatura4
-s, min.$&& yd
kockeck
f
f ,
⋅ b⋅d.$&&⋅
30
347.8 ⋅1⋅11$.&$1" cm&:mP
;aksimalna armatura4
-s, ma!.$2⋅ yd
cd
f
f M",
⋅ b⋅d.$2⋅
0.8516.67
347.83 ⋅1⋅11$.1"$#2 cm&:mP
2.3.1. Proračun uzdužne armature u polju POZ 201:
*ačunski moment savijanja4
;sd. 1"$+kN:mJ
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 13/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
Bezdimenzionalni moment savijanja4
sd µ
. cd
sd
f d b
M
⋅⋅&
.==#,1$111
1+$1"&
&
⋅⋅
⋅
.$"+Qma!, Rd
µ
.$&&Hz tablice uzet sd
µ .$"2 očitano4
ζ .$92 1 sε .&$R
ξ .$1+2 &cε .5+$1R
-s1. yd
sd
f d
M
⋅⋅ζ . #",+2$1192$
1+$1" &
⋅⋅
⋅
.2$" cm&:mP
4lana arma+'ra %ole 201O3)BR)NO6 φ1:1 (-s1.$&2 cm&)≥ -s1.2$" cm:mP
Razdjelna armatura:
-s, raz.$&⋅-s.$&⋅$&2.1$ cm&
-s, raz.$1S⋅ -c.($1:1)⋅1⋅12.1$2 cm&
Ra*7elna arma+'ra %ole 201
O3)BR)NO6 φ=:1cm (1$"9 cm&)
2.3.2. Proračun uzdužne armature na ležaju POZ 201-201:
*ačunski moment savijanja
;sd, red.1$# kNm:mJ
Bezdimenzionalni moment savijanja4
sd µ . cd
sd
f d b
M
⋅⋅&
. ==#,1$111
1#$1&
&
⋅⋅
⋅
.$#1Q ma!, Rd µ
.$&&
Hz tablice uzet sd µ .$#+ očitano4
ζ .$9+ 1 sε .&$R
ξ .$119 &cε .5&$#R
%otrebna površina armature4
-sl. yd
sd
f d
M
⋅⋅ζ . #"$+2$119+
1#$1 &
⋅⋅⋅
⋅
.2$1+ cm&:mP
4lana arma+'ra le8a 201(201
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 14/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
O3)BR)NO6 φ1:1cm (-s1,od.$&2cm& -s1.2$1+cm&:mU)
Razdjelna armatura:-s, raz.$&⋅-s.$&⋅$&2.1$ cm&
-s, raz.$1S⋅-c.($1:1)⋅1⋅12.1$2 cm&
Ra*7elna arma+'ra le8aa 201(201
O3)BR)NO 4 φ=:1cm (1$"9 cm&)
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 15/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 16/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 17/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
. Prora#'n gre7e POZ 202(202
.1. )nal*a o%+ere!ena gre7e POZ 202(202
%oprečni presjek4
*eakcije ploče %Z &&5&& na srednjem le'aju4
* B
G .1$&MgMI.1$&M=$22M2$&.++$"1 kN:mK
* B
Q .1$&M6MI.1$&M+$M2$&.1$# kN:mK
0lastita te'ina grede
g vl .$+M($5$12)M&$.&$# kN:mK
<kupno stalno optere3enje4
g.++$"1C&$#.+=$1 kN:mK
g-.51 $Nm9
/orisno optere3enje4 -15.:5 $Nm9
*ačunsko optere3enje4
6sd.1$+MgC1$M6.1$+M+=$1C1$M1$#.#&$91 kN:mK
Eradiva4
Beton4 8&:+ (8 ck : ck,cube valjak:kocka) (stara oznaka ;B +)-rmatura4 B 2 ( Gk : tk .2:) (stara oznaka *- 2:5HH)
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 18/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
.2. S+a+#$ %rora#'n gre7e POZ 202(202
;aksimalni moment na le'aju %Z &&5&&
tatička shema4
;&1&&&−
G .$1&MgMI&.$1&M+=$1M$"&.1+$&kNm
;&&&&−
Q .$1&M6MI&.$1&M1$#M$"&.==$&+kNm
*ačunski moment savijanja4
;&&&&−
sd .1$+M ;&1&&&−
G C1$M ;&&&&−
Q .1$+M1+$&C1$M==$&+.+=$=kNm
;aksimalni moment savijanja u polju %Z &&
tatička shema4
;&&
G .$#MgMI&.$#M+=$1M$"&."$9# kNm
;&&
Q .$9=MgMI&.$9=M1$#M$"&.$"= kNm
*ačunski moment savijanja4
;&&
sd .1$+M ;&&
G C1$M ;&&
Q .1$+M"$9#C1$M$"=.19&$+ kNm
%oprečne sile i reakcije4Ie'aj - reakcija je jednaka poprečnoj sili
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 19/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
* A
G .0E.$+#MgMI.$+#M+=$1M$".12"$&+kN
* A
Q . 0F.$2+"M6MI.$2+"M1$#M$".2$1kN
*
A
sd
. 0sd.1$+M 0E C1$M0F.1$+M12"$&+C1$M2$1.&=$1+kNIe'aj B reakcije
* B
G .1$&MgMI.1$&M+=$1M$".&=2$#kN
* B
Q .1$&M6MI.1$&M1$#M$".112$19kN
* B
sd .1$+M * B
G C1$M * B
Q .1$+M&=2$#C1$M112$19.&"$=+kN
Ie'aj B poprečne sile
0E.$=&MgMI.$=&M+=$1M$".1+&$+kN0F.$=&M6MI.$=&M1$#M$".#$9kN
0sd.1$+M0EC1$M0F.1$+M1+&$+C1$M#$9.&=2$+1 kN
manjenje momenata na le'aju &&5&&4
;sd, red.;sd5L ;sd
L;&&&&−
sd . "
M* B
sd t
. "
+,M=+$&"
.19$"& kNm
;&&&&
,
−
red sd .;&&&−
sd 5L ;&&&&−
sd .+=$=519$"&.&"=$#"kNm
dreVivanje sudjeluju3e širine4
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 20/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
h
b1
beBB
b& b
be≤ b1CbWCb&.I:1C bWC I:1 b1. b&.$1M I.$1M("M$").29$+cm Q&cm
be .b1CbWCb&.29$+C+C29$+.1&"$=cm
. 3men*onrane6
;aterijali4
Beton4 8+:+# (8 ck : ck,cube valjak:kocka) (stara oznaka ;B + i ;B 2)elik4 B 2 ( Gk : tk .2:) (stara oznaka *- 2:5HH)
%oprečni presjek4
0isina presjeka4 h.cm
Zaštitni sloj betona4 c.& cm
<daljenost od te'išta armature4
d1.cC OvCO1:&.&$C$"C&$:&.2$cm
tatička visina presjeka4
d. h5d1.52$.2= cm
cd5računska čvrsto3a betona
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 21/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
cd. c
ck f
γ . $1
$+
.&$ N:mm& .&$ k N:cm&
Gd5računska granica popuštanja čelika (za B2)
Gd . s
yk f γ . 1$1
$2
.+2#$"+ N:mm&.+2$#" kN:cm&
3.3.1 Proračun uzdužne armature u polju POZ 202:
*ačunski moment savijanja4
;sd.19&$+ kNm:mJ
Bezdimenzionalni moment savijanja4
sd µ . cd eff
sd
f d b
M
MM &
. $&M2=M=$1&"
1M+$19&&
&
.$+Q ma!, Rd µ .$&&
Hz tablice uzet sd µ .$+= očitano4
ζ .$9#+ 1 sε .&$R
ξ .$#2 &cε .51$=R
%olo'aj neutralne osi4
!.dMξ .2=M$#2.+$21cmQ12cm
%otrebna površina armature4
-sl. yd
sd
f d
M
MMζ . #"$+2M2=M9#+$
1M+$19& &
.1&$+= cm&
;inimalna armatura u polju4
-s, min. yd f
=,
MbWMd. +2,#"
,=
M+M2= .&$+" cm& 5mjerodavno
-s, min. 1
1,
MbWMd. 1
1,
M+M2=.&$# cm&
;aksimalna armatura u polju4
-s, ma!. yd
cd
f
f M",
Mbe Mh. #"$+2
==#$1M"$
M1&"$=M12.#+$+ cm&
U*7'8na arma+'ra %ole 202
O3)BR)NO6 +φ&2 (-s1.1+$# cm&
)≥
-s1.1&$+=cm&
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 22/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
3.3.2. Proračun uzdužne armature na ležaju POZ 202-202:
*ačunski moment savijanja4
;sd. &"=$#" kNm:mU
Bezdimenzionalni moment savijanja4
sd µ . cd w
sd
f d b
M
MM&
. &M2=M+
1M#"$&"=&
&
. $&&=Q ma!, Rd µ .$&&
Za Xsd.,&+ očitano4ζ .$"&9 1 sε .$R
ξ .$21& &cε .5+$R
%otrebna površina armature4
-sl. yd
sd
f d
M
MMζ . #",+2M2=M"&9$
1M#"$&"=&
.&1$=&cm&
;inimalna armatura na le'aju4
-s, min. 1
1,
Mbe Md. 1
1,
M1&"$=M2=."$"# cm&
;aksimalna armatura u polju4
-s, ma!. yd
cd
f
f M+1,
MbMh.#"$+2
$&M+1,
M+M2=.&2$= cm&
U*7'8na arma+'ra le8a 202(202
O3)BR)NO6 +φ+& (-s1.&2$1+ cm&)≥ -s1.&1$=& cm&
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 23/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
Određivanje duine sidrenja armature
l b,net . Yal b pro+s
re,s
A
A
,
,
[ l b,min
gdje je4
Ya 5 koeicijent djelotvornosti sidrenja
l b,min 5 $+ Yal b,net[1φ 5 minimalna du'ina sidrenja
-s,re6 5 potrebna površina armature
-s,prov \ postoje3a (odabrana) površina armature
l b .,
4 -$
.$
-$
.$s
/
/
u/
/ A
⋅
⋅Φ=
⋅
⋅
gdje je4
15.1; == s
s
.k.$
/ / D
D , računska granica popuštanja
bd . računska čvrsto3a prionljivosti
%roil φ&2mm4cml
b&"$##
&#$M2
#"+$+2M2$&==
%roil φ+&mm4cml b =$1+
&#$M2
#"+$+2M&$+==
3.3.3.proračun poprečne armature POZ 202-202
...1. ;e8a )
0sd,-.&=$1+kN:mJ
a.cmd
t =12=1
&=+=+
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 24/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
6sd.1$+MgC1$M6.1$+M+=$1C1$M1$#.#&$91 kN:mK
0Ksd,-.&=$1+5$=1M#&$91.&1$= kN
%roračunska nosivost na poprečne sile4
0*d1. ( ) d bk
wc! Rd
⋅⋅++⋅⋅ σ ρ τ 1,2&,11
Rd τ .$+2N:mm&.$+2kN:cm&
k.1$=5d.1$=5$2=.1$12≥1$
pretpostavka4 barem &φ&& (-s1 . #$= cm& ) prelazi preko le'aja
]1 . $-
A
0
s
⋅
1
.=
⋅2=+
=$#
$ ^cp . kN:cm&
0*d1 . _ $+21$12(1$& C 2 $) C $1 ̀ + 2= . #$9 kN
0Usd,- [0*d,1 5 potreban je proračun poprečne armature
Najve3a računska poprečna sila koja se mo'e preuzeti bez otkazivanja tlačnih štapova4
0*d& . $ Z ν Z cd Z bW Z z
gdje je4 v \ koeicijent redukcije tlačne čvrsto3e betonskih tlačnih štapova
ν . $# \ ck :& . $# \ +:& . $
bW \ najmanja širina presjeka u vlačnoj zoni, + cm
z . $9d . $92= . 21$2 cm \ krak unutarnjih sila cd . ck : 1$ . &$ kN:cm&
0*d& . $$&$+21$2 . ="+$1 kN
0Usd- 0*d&
a" #tandardna metoda
%oprečna armatura se izračunava iz sljede3eg uvjeta ravnote'e4
0Usd . 0*d . 0cd C 0Wd
0cd . 0*d1 . #$9kN 5 dio poprečne sile koji prihva3a beton i uzdu'na armatura
0Wd . 0
$.0s0
s
z/ A ⋅⋅ ,
5 dio poprečne sile koji preuzimaju vertikalne spone
0Wd . 0Usd 5 0cd . 0Usd5 0 *d1
1
,' 1$s$
0
$.0s022
s
z/ A−=
⋅⋅
⇒ sW . 1
,
' 1$s$
$.0S3
22
z/ A
−
⋅⋅
%retpostavljamo4 spone φ", B2, reznost m.& ⇒ - sw.1$1cm&
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 25/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
GW,d . 15.1
.k/
. 15.1
40
. +2$#" kN:cm&
z . $9 d . $9 2= . 21$2 cm
%otreban razmak spona4
sW- . 1'
,
1$s$
$.0s0
22
z/ A
−
⋅⋅
. 9$#=$&1
2$21#"$+21$1
−
⋅⋅
. 1$+2 cm
b" Metoda slobodno$ izbora na$iba tla%ni& 'ta!ova
%retpostavlja se4
%retpostavlja se4
5 nagib tlačnih štapova4 .+9,
5 spone φ", reznost m . & ⇒ -sW . 1$1 cm&
%otreban razmak vilica4
sW,- .
( ) ( )
=$&1
&+$12=9$#"$+21$19$U
, ⋅⋅⋅=
Θ⋅⋅⋅⋅
sd
d yw sw
(
ct$ d f A
. "$&9cm
<nmalna %o%re#na arma+'ra (maksimalni razmak odabranih spona)4-sW,min . (& rezne φ") . 1$1 cm&
Treba proračunati najve3i razmak po oba kriterija i odabrati manji$
1.'e+6 -sW,min . ]minsWbW,
gdje je ]W,min \ minimalni koeicijent armiranja poprečne armature ovisno
o kakvo3i betona i čelika
]W,min . $1+, koe$ armiranja za beton klase 8+:+# i čelika B2
sW,ma! .=
⋅=
⋅ 300013.0
01.1
min
min,
0
s0
-
A
] &$9 cm
2. 'e+6
0*d& .="+$1 kN 5
1
0*d& . 1+=$=& kN 3
2
0*d& . 2$2 kN
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 26/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
1 ako je4 Q 0Usd Q 5
1
0*d& ⇒ sW,ma! . $"d + cm
& ako je4 5
1
0*d& Q 0Usd Q 3
2
0*d& ⇒ sW,ma! . $=d + cm
+ ako je4 3
2
0*d& Q 0Usd Q 0*d& ⇒ sW,ma! . $+d & cm
lučaj &) 1+=$=&Q&1$=≤2$2⇒ ma!,w .$=Md.$=M2=.&#$=Q+cm
ma!,w . &#$=cm
;jerodavni najve3i razmak odabranih vilica φ", m.&4 ma!,w . &cm (iz 1$ uvjeta)
dabrani razmak w mora biti ≤ ma!,w
O3)BR)NO6 φ =1/.0 >m, m-2 (iz metode slobodnog izbora nagiba tlačnih štapova)
Auljina područja (!) na kojem je potreban proračun poprečne armature dobiva se iz uvjeta4
0d !46d .0*d1
s$
$s$
,
1−=
. 91$#&
9$#1+$&= −
. &$+ m
Na udaljenosti !.&$+ m od osi le'aja - nalazi se poprečna sila 0*d1$ Hza tog područja
poprečna armatura odabire se prema kriterijima minimalne armature$
...2. ;e8a B
0sd,B . &=2$+1 kN
0UsdB . 0sd \ a(γ EZg Cγ
F6) . 0sd 5 a6sd
a . 2
t
C d . 1 C 2= . =1cm
6sd.1$+MgC1$M6.1$+M+=$1C1$M1$#.#&$91kN:mK
0UsdB . &=2$+1 \ $=1#&$91. &19$"+ kN
%roračunska nosivost na poprečne sile4
d bk ( wc! Rd Rd MM1$)2&$1(MM 11 σ ρ τ ++=
τ *d . $+2 N:mm& . $+2 kN:cm& 5 proračunska posmična čvrsto3a betona
k.1$=5d.1$=5$2=.1$12 ≥1$
pretpostavka4 barem &φ&" (- 1 s .1&$+&cm&) prelaze preko le'aja
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 27/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
]1 . $-
A
0
s
⋅
1
.=
⋅2=+
+&$1&
$"9
^cp . kN:cm&
0*d1 . _ $+2 1$12(1$& C 2 $"9) C $1 ̀ + 2= . "+$&+ kN0Usd,B [0*d,1 5 potreban je proračun poprečne armature
Najve3a računska poprečna sila koja se mo'e preuzeti bez otkazivanja tlačnih štapova4
0*d& . $ cdbWz
gdje je4
5 koeicijent redukcije tlačne čvrsto3e betonskih tlačnih štapova
$&
+#$
&#$ =−=−= ck f
ν
bW \ najmanja širina presjeka u vlačnoj zoni, + cm
z . $9d . $92= . 21$2 cm \ krak unutarnjih sila
cd . $1
+
$1=
ck f
. &$ kN:cm& 5 računska čvrsto3a betona na tlak
0*d& . $ $ &$ + 21$2 . ="+$1 kN
0Ud,B ≤ 0*d&
a" #tandardna metoda
%retpostavljamo 4 spone φ" , B2, reznost m . & -sW . 1$1 cm&
GW,d . 1$1
yk f
. 1$1
2
. +2$#" kN:cm&
z . $9 M d . $9 M 2= . 21$2 cm
%otreban razmak vilica4
sW,- . 1
,
` 1$S$
$.0s0
22
z/ A
−
⋅⋅
. &+$"+"+$&19
2$21#"$+21$1
−
⋅⋅
.1$= cm
b" Metoda slobodno$ izbora na$iba tla%ni& 'ta!ova
%retpostavlja se4
5 nagib tlačnih štapova4 Θ . +9
5 vilice φ" , reznost m . & -sW . 1$1 cm&
%otreban razmak vilica4
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 28/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
sW,- . S$
$.0s0
2
6t($/ A
`
)9.0(, Θ⋅⋅⋅⋅
. "+$&19
&+$1)2=9$(#"$+21$1 ⋅⋅⋅⋅
. "$1# cm
<nmalna %o%re#na arma+'ra (.maksimalni razmak odabranih vilica)4
-sW,min . (& rezne φ") . 1$1 cm&
1. 'e+6 -sW,min . min ρ sW bW,
gdje je min,0] \ minimalni koeicijent armiranja poprečne armature ovisno
o kakvo3i betona i čelika
]W,min . $1+, koeicijent armiranja za beton klase 8+:+# i čelika B2
sW,ma! .
s
A
⋅min
min,
] . +M1+$
1$1
. &$9 cm
2. 'e+6
0*d&. ="+$1 kN
1
0*d&. 1+=$=& kN +
&
0*d& . 2$2 kN
1) ako je4 Q 0Ud Q
1
0*d& sW,ma! . $" M d Q + cm
&) ako je4
1
0*d& Q 0Ud Q +
&
0*d& sW,ma! . $= M d Q + cm
+) ako je4 +
&
0*d& Q 0Ud Q 0*d& sW,ma! . $+ M d Q & cm
lučaj &) 1+=$=&Q &19$"+ Q 2$2 sW,ma! . $= M d . $= M 2= . &#$= cm Q + cm
sW,ma! . &#$= cm
;jerodavni najve3i razmak odabranih vilica φ", m . &4 sW,ma! . &$ cm
dabrani razmak sW mora biti Q od sW,ma!
O3)BR)NO6 =: , m - 2 ( iz metode slobodnog izbora nagiba tlačnih štapova)
Auljina područja (!) na kojem je potreban proračun poprečne armature dobiva se uvjeta4
0d \ ! M 6d . 0*d1
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 29/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
f . Sd
Rd Sd
q
V V 1
−
. 91$#&
&+$"++1$&=2 −
. &$2"m
Na udaljenosti ! . &$2" m od osi le'aja B nalazi se poprečna sila 0*d1$ Hza tog područja
poprečna armatura odabere se prema kriterijima minimalne armature$
/. Prora#'n gre7e POZ 20
/.1. )nal*a o%+ere!ena gre7e POZ 20
%oprečni presjek4
*eakcija ploče %Z &15&1 na srednjem le'aju4
* E- . $+# g I . $+# =$22 2$& . 1$12kN:mU
* F- . $2+" M 6 M I . $2+" +$ 2$&. $& kN:mU
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 30/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
0lastita te'ina grede gvl
gvl . $+ $ &$ \ $1 $12 &$ . +$&+ kN:mU
<kupno stalno optere3enje g . 1$12C+$&+ . 1+$+# kN:mU
g - 1.: $Nm?
/orisno optere3enje4 - 5.52 $Nm?
*ačunsko optere3enje4
,(, 78s$ ⋅+⋅= DD. 1$+ 1+$+# C 1$ $& . &=$++ kN:mU
Eradiva4
Beton4 8&:+
-rmatura4 B2
/.2. S+a+#$ %rora#'n gre7e POZ 20tatička shema4
;aksimalni moment u polju4
;E&+ . $1& g I& . $1& 1+$+# $"& . =$&& kNm:mU
;F&+ . $1& 6 I& . $1& $& $"& . &+$&1 kNm:mU
*ačunski moment savijanja4
;sd&+ . 1$+ ;E
&+ C 1$ ;F&+ . 1$+ =$&& C 1$ &+$&1 .
;sd&+ . 11$#1 kNm:mU
%oprečne sile i reakcije4
Ie'aj - reakcija je jednaka poprečnoj sili
* E- . 0E . $ g I . $ 1+$+# $" .+"$## kN
* F- . 0E . $ 6 I . $ $& $" . 1=$1 kN
* sd- . 0sd . 1$+ 0E C 1$ 0F . 1$+ +"$## C 1$ 1=$1 . #+$+ kNdreVivanje sudjeluju3e širine4
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 31/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
b&
h
beBB
b
be Q b1 C bW C b& . I:1 C bW C I:1
b1 . b& . $1 I . $1 ". " cm Q & cm
be . bW C b& . + C " . "" cm
/.. 3men*onrane
;aterijali4
Beton4 8&:+
-rmatura4 2
%oprečni presjek4
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 32/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
0isina presjeka4 h . cm
Zaštitni sloj betona4 c . &$ cm
<daljenost do te'išta armature4
d1 . c C φ v C φ
1:& . &, C $" C &$:& . 2$ cm
tatička visina presjeka4
d . h 5 d1 . \ 2$ . 2=$ cm
cd \ računska čvrsto3a betona
6$/ . 6
6k/
D . 5.1
00.25
. 1=$=# N:mm& 5za 8&:+
6$/ . 1$==# kN:cm&
Gd \ računska granica popuštanja čelika (za 2)
Gd . s
.k/
D .15.1
400
. +2#$"+ N:mm& . +2$#" kN:cm& 5za 2
4.3.1. Proračun uzdužne armature u polju POZ 203:
*ačunski moment savijanja4
;sd . 11$#1 kNm:mU
Bezdimenzionalni moment savijanja4
sd µ . 6$e9
s$
/ $-
:
⋅⋅ 2
. ==#$1M2=M""
1M#1$11&
&
. $+=Q sd µ . ,&&
Za s$X . ,+= očitano4
ζ . $9#+ 1# ε . &$ S
ξ . $#2 1cε . 51$= S
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 33/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
polo'aj neutralne osi
! . d ξ . 2= $#2 . +$2 cm Q 12 cm
%otrebna površina armatura4
-sl .#"$+2M2=M9#+$
1M#1$11&
=⋅⋅ yd
sd
f d M
ζ . #$11 cm&
;inimalna armatura u polju4
-s,min . .$/
6.0
bW d . 78.34
6.0
bW d . 100
173.0
+ 2= . &$+9 cm& (1$ uvjet) 5
mjerodavno
-s,min . 100
15.0
bW d .100
15.0
+ 2= . &,# cm& (&$ uvjet);aksimalna armatura4
-s,ma! ./ e9
.$
6$ h-/
/ ⋅⋅
⋅85.0
.12M""
#"$+2
==#$1"$⋅
⋅
. $19 cm&
U*7'8na arma+'ra %ole 20
O3)BR)NO6 +φ1" (-sl,od . #$=+ cm&)-sl . #$11 cm&
/..2. Prora#'n %o%re#ne arma+'re POZ 20
0d,- . #+$+ kN
0Ud,- . 0d 5 a(γ Eg C γ F6) . 0d 5 a 6sd
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 34/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
a . t:& C d . 1 C 2= . =1$ cm
,(, 78s$ ⋅+⋅= DD
. 1$+ 1+$+# C 1$ $& . &=$++ kN:mU
0Ud,- . #+$+5$=1M&=$++ . #$&9 kN
%roračunska nosivost na poprečne sile4
0*d1 . _ 6p1$ k ^]g 15.0)402.1( 1 ++⋅` bW d
Rd τ . $+ N:mm& . $+ kN:cm& \ proračunska posmična čvrsto3a betona
k . 1$= \ d . 1$= \ $2= . 1$12 1$
pretpostavka4 barem &φ19 ( -sl . $=# cm&) prelaze preko le'aja
1 ρ
.
d b
A
w
sl
M
.$2=M+
=#$
. $21^cp . $ kN:cm&
0*d1 ._ $+1$12 ( 1$& C 2 $21) C $1 $ ` + 2= . =2$+" kN
0Ud,- ≤ 0*d1
Najve3a računska poprečna sila koja se mo'e preuzeti bez otkazivanja tlačnih štapova4
0 & Rd .$M z b f v wcd MMM
gdje je4 v \ koeicijent redukcije tlačne čvrsto3e betonskih tlačnih štapova
v.$#5 ck :&.$#5&:&.$#
bW \ najmanja širina presjeka u vlačnoj zoni, + cm
z.$9Md.$9M2=.21$2cm \ krak unutarnjih sila
&:==#$1$1
&
$1cmk)
f f ck
cd ===
5 računska čvrsto3a betona na tlak
0& Rd
.$M$#M1$==#M+M21$2.9$&2kN 0Ud,- Q 0*d&
<nmalna %o%re#na arma+'ra (.maksimalni razmak odabranih vilica)4
- min, sw .(& rezne φ") . 1$1cm&
Treba proračunati najve3i razmak po oba kriterija i odabrati manji$
1. 'e+6 -sW,min . min ρ sW bW,
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 35/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
gdje je min,0] \ minimalni koeicijent armiranja poprečne armature ovisno
o kakvo3i betona i čelika
]W,min . $1+, koeicijent armiranja za beton klase 8&:+ i čelika B2
sW,ma! .
s
A
⋅min
min,
] . +M1+$
1$1
. &$9 cm
2. 'e+6
0*d& . 9$&2 kN
1
0*d& . 119$ kN +
&
0*d& . +9=$"+ kN
1) ako je4 Q 0Ud Q
1
0*d& sW,ma! . $" M d Q + cm
&) ako je4
1
0*d& Q 0Ud Q +
&
0*d& sW,ma! . $= M d Q + cm
+) ako je4 +
&
0*d& Q 0Ud Q 0*d& sW,ma! . $+ M d Q & cm
lučaj 1) Q #$&9 Q 119$ sW,ma! . $" M d . $" M 2= . +=$" cm + cm
sW,ma! . + cm
;jerodavni najve3i razmak odabranih vilica φ", m.&4 sW,ma! . & cm (iz 1$ uvjeta)
dabrani razmak sW mora biti ≤ od sW,ma!
O3)BR)NO6 =20.0 >m, m-2
Auljina područja (!) na kojem je potreban proračun poprečne armature dobiva se iz uvjeta4
1M Rd sd sd ( * +( =−
m
*
( ( +
sd
Rd sd +2$++$&=
+"$=2+$#+1=
−=
−=
Na udaljenosti !.$+2m od osi le'aja nalazi se poprečna sila 0 1 Rd $ Hza tog se područja
poprečna armatura odabire prema kriterijima minimalne armature$
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 36/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije
8/16/2019 Visoke građevine
http://slidepdf.com/reader/full/visoke-gradevine 37/37
Tehničko veleučilište Zagreb Betonske konstrukcije