VERTEDEROS TRIANGULARES:Para medir pequeos gastos, el vertedero
triangular es ms preciso que el rectangular, puesto que,para un
mismo caudal, los valores de h son mayores.Considrese la figura
siguiente, en donde se esquematiza el flujo a travs de un vertedero
triangular, simtrico y de pared delgada, con un ngulo 2 en el
vrtice de la escotada.Despreciando la velocidad de aproimaci!n, "o,
la velocidad te!rica del flujo so#re la cresta, es$"% &'gy(a
descarga elemental, a travs del diferencial de rea, es$ d)&"%
d*& 'gy d*De la figura, d* & 'dy*dems, tan +2 , '-
&/(h-y)&+h . y- tan + 2 , '-(uego,d* / ' +h . y - tan +2 ,
'- dy0ustituyendo este 1ltimo resultado, se tiene$d) / ' 'gy tan +2
, ' - +h . y - dyd) & ''g tan +2 , ' - + h . y - y%,' dy2l
caudal total, te!rico, ser$)% & I d) & ''g =tan +2 , ' -=
Iho +h . y- Cy%,' dy)% & ' 'gC tan +2 , ' - Ch Iho y%,' dy 3
Iho y4,' dy)% & ' 'gC tan +2 , '- C 'hC y4,'3 ' y5,' )%
&''gCtan+2 , ' -C 'h5,' . ' h5,' )% & ''gCtan +2 , '- C
6h5,')% & 7'gC tan +2 , '- h5,' caudal tericoSe deben revisar
las ecuaciones ya ue en el articulo de !ord no estan bien
de"inidas# 2l caudal real se o#tiene multiplicando el caudal
te!rico por el correspondiente coeficiente de descarga, Cd, as8$)
& Cd C )%caudalreal 0i 2 & 9/:, tan +2 ,'- & %, y,
seg1n ;homson, para /./5 m < h < /,'5m, Cd &
/.594.*grupando todas las constantes en una sola, se tiene$ C &
7 Cd'g C tan +2 , '- C & 7/.594 C'9.7% C tan 65:&%.6$or%ula
de T&o%son) +m= ,s-yh +m-.2perimentando con vertederos
triangulares +2 & 9/:-, el Profesor >orace ?ing, en la
@niversidad de Aichigan, o#tuvo$ $r%ula de 'in(> +m- y ) +m= ,
0-,Ar. *.*. Barnes, de los eperimentos realizados por ;homson y
Barr, propuso
> + m -, ) +m= , 0- y 2 & 9/:.2l profesor Caymond
Boucher, de la 2scuela Politcnica de Aontreal, o#tuvo para 2 &
9/:, h +m- y ) +m= , 0-. 2cuaci!n sta que fue confirmada por Ar. ".
A. Cone +%9%D-.Ar. Cone tam#in propuso las siguientes f!rmulas para
otros valores de escotaduras triangulares$ Para2 & D/: , h +m-
y) +m= , 0-,
Para 2 & 4/: , h +m- y ) +m= , 0-.
Eourley y Crimp, para ngulos 2 de 65:, D/: y 9/:, propusieron la
siguiente f!rmula$
) +m= , 0- y h +m-Ftras ecuaciones de #astante precisi!n, para
el coeficiente Cd en vertederos triangulares, son las de Barr, de
>gly y de >eyndricG, que se epresan a continuaci!n$E)UA)I*N
DE +ARR ,-./.0
Cangos de validez$2&9/: H /./5 < h < /.'5 mHp I 4h H B
I 7hE)UA)I*N DE 12GL3 ,-.4-0
"lida para 2 & 9/: y /.% < h < /.5 my profundidades J
pequeas2s de las formulas ms precisas para vertedores con ngulo en
el vrtice & 9/.E)UA)I*N DE 1E3NDRI)'#"lida para & D/: y
cargas normales#
"ale para & D/ y cargas normales. 2s #astante precisa.2n
vertederos triangulares, seg1n K. L. Dom8nguez, tienen poca
influencia la elevaci!n de la cresta y el ancho del canal de
aducci!n so#re el coeficiente de descarga, Cd, de#ido a la relativa
pequeez de la escotadura, adems de que la altura de la cresta hace
poco sensi#le la influencia de la velocidad de aproimaci!n,
"o.0eg1n K. L. Dom8nguez, para 2 & 9/:, el caudal no var8a con
la altura de la cresta, aunque el fondo est muy cerca del vrtice
del tringulo, y el ancho del canal empieza a influir solamente para
B < Dh.2n vertederos de 65: esta influencia s!lo es adverti#le
cuando B aciendoA=B, se tiene$ 2cuaci!n B*hora se calcula Cd para
cada caudal as8$2L2AP(F$ParaR as8 con las dems alturas.2l clculo de
los siguientes coeficientes de descarga se hace a partir de las
ecuaciones eperimentales propuestas en la literatura, de las cuales
se escogen los ms aplica#les.KWCA@(* D2 >2E(R +%9'%- 2cuaci!n
CDonde$2sta es de las f!rmulas ms precisas para vertedores con
ngulo en l vrtice; & 9/X.2L2AP(F$Para h & /./66 mB &
%.''7 mJ & /.95 mKWCA@(* D2 B*CC +%9/9- 2cuaci!n D(8mites de
aplicaci!n$ 2sta f!rmula es vlida para; &
9/X2L2AP(F$ParaKWCA@(* D2 ?FC> +%9'4- 3 R*CS*(( +%9'D- 2cuaci!n
2(8mites de aplicaci!n$ 2sta f!rmula es vlida para; & 9/Xcon
cargasmuy grandes2(2AP(F$Para2l mtodo ms preciso para hallar el
coeficiente de descarga Cd, es por medio de la utilizaci!n de la
ecuaci!n$ 2cuaci!n *donde$$ es aquel caudal hallado por medio de la
regresi!n anterior$ se calcula mediante la siguiente ecuaci!n #
& ancho del vertederog & gravedad h & altura2l mtodo ms
impreciso para hallar el coeficiente de descarga Cd, es por medio
de la utilizaci!n de la ecuaci!n eperimental de?FC> +%9'4- 3
R*CS*(( +%9'D- de#ido a que esta es una constante. 2cuaci!n 22n las
2cuaciones *, B, C y D se o#servan que el coeficiente de descarga
CDtiende a disminuir a medida que aumenta el caudal.2n general el
error m8nimo encontrado en el anterior calculo +Cd-fuedel /O y el
mimo fue del %9.6D744O.Clculo de la ecuaci!n del Coeficiente de
descarga Cd. Por medio de una regresi!n.Cealizando la regresi!n se
tiene$donde S & %' Cesolviendo el sistema de ' ecuaciones con '
inc!gnitas, se tiene$ Ceemplazando en la ecuaci!n, se tiene$
,si$aplicando eponencial a am#os lados para despejar ) y
suponiendose tiene$2cuaci!n '$RAN)3 SO$IA VARELA 82n el presente
cap8tulo se analizan los mtodos para medir los caudales de
escorrent9a en los canales, los arroyos y los r8os. 2n el Cap8tulo
M se estudia la estimaci!n de la cantidad de escorrent9a total por
mtodos emp8ricos o a partir de modelos.Atodos volumtricos(a forma
ms sencilla de calcular los caudales pequeos es la medici!n directa
del tiempo que se tarda en llenar un recipiente de volumen
conocido. (a corriente se desv8a hacia un canal o caer8a que
descarga en un recipiente adecuado y el tiempo que demora su
llenado se mide por medio de un cron!metro. Para los caudales de ms
de 6 l,s, es adecuado un recipiente de %/ litros de capacidad que
se llenar en 'Y segundos. Para caudales mayores, un recipiente de
'// litros puede servir para corrientes de hasta 5/ %,s. 2l tiempo
que se tarda en llenarlo se medir con precisi!n, especialmente
cuando sea de s!lo unos pocos segundos. (a variaci!n entre diversas
mediciones efectuadas sucesivamente dar una indicaci!n de la
precisi!n de los resultados.0i la corriente se puede desviar hacia
una caer8a de manera que descargue sometida a presi!n, el caudal se
puede calcular a partir de mediciones del chorro. 0i la caer8a se
puede colocar de manera que la descarga se efect1e verticalmente
hacia arri#a, la altura que alcanza el chorro por encima del etremo
de la tu#er8a se puede medir y el caudal se calcula a partir de una
f!rmula adecuada tal como se indica en la Kigura %9. 2s asimismo
posi#le efectuar estimaciones del caudal a partir de mediciones de
la trayectoria desde tu#er8as horizontales o en pendiente y desde
tu#er8as parcialmente llenas, pero los resultados son en este caso
menos confia#les +0cott y >ouston %959-.Atodo
velocidad,superficie2ste mtodo depende de la medici!n de la
velocidad media de la corriente y del rea de la secci!n transversal
del canal, calculndose a partir de la f!rmula$F+m=,s- &
*+m'-"+m,s-(a unidad mtrica es m=,s. Como m=,s es una unidad
grande, las corrientes menores se miden en litros por segundo
+%,s-.@na forma sencilla de calcular la velocidad consiste en medir
el tiempo que tarda un o#jeto flotante en recorrer, corriente
a#ajo, una distancia conocida. (a velocidad no es$IGURA -. :
);lculo de la co%ente en ca?0a0 Na=a de a(ua ba@a ,altura de
descar(a ba@a0) & 5,6MD%,'5 >%,45 +%-) en metros c1#icos por
segundoH D y > en metros.0i > < /,6 D util8cese la
ecuaci!n +%-0i > I %,6 D util8cese la ecuaci!n +'-0i /,6D <
> < %,6D calc1lense am#as ecuaciones y t!mese la mediab0
)&orro) & 4,%5D%,99 >/,54 +'-$IGURA 4/ : Variacin de la
velocidad en una corrienteFtro mtodo consiste en vertir en la
corriente una cantidad de colorante muy intenso ymedir el tiempo en
que recorre aguas a#ajo una distancia conocida. 2l colorante de#e
aadirse rpidamente con un corte neto, para que se desplace aguas
a#ajo como unanu#e colorante. 0e mide el tiempo que tarda el primer
colorante y el 1ltimo en llegar alpunto de medici!n aguas a#ajo, y
se utiliza la media de los dos tiempos para calcular la velocidad
media.2n las corrientes tur#ulentas la nu#e colorante se dispersa
rpidamente y no se puedeo#servar y medirH es posi#le usar otros
indicadores, ya sean productos qu8micos o radiois!toposH se conoce
como el mtodo de la diluci!n. @na soluci!n del indicador dedensidad
conocida se aade a la corriente a un ritmo constante medido y se
toman muestras en puntos situados aguas a#ajo. (a concentraci!n de
la muestra tomada aguas a#ajo se puede comparar con la
concentraci!n del indicador aadido y la diluci!n es una funci!n del
caudal, la cual es posi#le calcular.@na determinaci!n ms eacta de
la velocidad se puede o#tener utilizando un molinete. 2n la Kigura
'% se ilustran los dos principales tipos de molinete. 2l de tipo
detaza c!nica gira so#re un eje vertical y el de tipo hlice gira
so#re un eje horizontal. 2nam#os casos la velocidad de rotaci!n es
proporcional a la velocidad de la corrienteH secuenta el n1mero de
revoluciones en un tiempo dado, ya sea con un contador digital
ocomo golpes o8dos en los auriculares que lleva el operador. 2n las
corrientes superficiales se montan pequeos molinetes so#re #arras
que sostienen operarios que caminan por el agua +Kotograf8a '4-.
Cuando hay que medir caudales de una avenida en grandes r8os, las
lecturas se toman desde un puente o instalando un ca#lesuspendido
por encima del nivel mimo de la avenidaH el molinete se #aja por
medio de ca#les con pesas para retenerlo contra la corriente del
r8o.$IGURA 4- : Dos ti=os de %olinetea0 ti=o taAa cnicab0 ti=o
&Blice@n molinete mide la velocidad en un 1nico punto y para
calcular la corriente total hacen falta varias mediciones. 2l
procedimiento consiste en medir y en trazar so#re papel
cuadriculado la secci!n transversal de la corriente e imaginar que
se divide en franjas de igual ancho como se muestra en la Kigura
''. (a velocidad media correspondiente a cada franja se calcula a
partir de la media de la velocidad medida a /,' y /,7 de la
profundidad en esa franja. 2sta velocidad multiplicada por la
superficie de la franja da el caudal de la franja y el caudal total
es la suma de las franjas. 2l Cuadro ' muestra c!mo se efectuarn
los clculos con respecto a los datos indicados en la Kigura ''. 2n
la prctica, se utilizar8an ms franjas que el n1mero indicado en la
Kigura '' y en el Cuadro '. Para aguas poco profundas se efect1a
una 1nica lectura a/,D de la profundidad en lugar de la media de
las lecturas a /,' y /,7.$OTOGRA$CA 4D :6edicin del caudal con un
%olinete en +ots!ana , FAO, Fotode la biblioteca 0* veces la
informaci!n necesaria con respecto a las corrientes es el caudal
mimo y se puede efectuar una estimaci!n aproimada utilizando el
mtodo velocidad,superficie. (a profundidad mima del caudal en una
corriente se puede a veces deducir de la altura de los residuos
atrapados en la vegetaci!n de los mrgeneso de seales ms elevadas de
socavaci!n o de dep!sitos de sedimentos en la orilla. ;am#in es
posi#le instalar alg1n dispositivo para dejar un registro del nivel
mimo. Para evitar lecturas falsas de#idas a la tur#ulencia de la
corriente, se utilizan pozas deamortiguaci!n, normalmente una
tu#er8a con agujeros del lado aguas a#ajo. (a profundidad mima del
agua se puede registrar so#re una varilla pintada con una pintura
solu#le en agua, o a partir de las trazas dejadas en el nivel
superior de alg1n o#jeto flotante so#re la superficie del agua en
la varilla. 2ntre otros materiales utilizados ca#e mencionar corcho
molido, polvo de tiza o car#!n molido. @na vez que se conoce la
profundidad mima de la corriente, se puede medir el rea de la
secci!n transversal correspondiente del canal y calcular la
velocidad por alguno de losmtodos descritos, teniendo presente que
la velocidad en un caudal elevado suele sersuperior a la de un
caudal normal.$IGURA 44 : );lculo del caudal de una co%ente a
=artir de las %edicionese"ectuadas con un %olinete# Los c;lculos
corres=ondientes a este e@e%=lo"i(uran en el )uadro 4C@*DCF ' 3
);lculo del caudal a =artir de las lecturas en el %olinete- 4 D E F
? > GSeccin Velocidad del
caudal,%Hs07ro"undidad,%0Anc&o,%0Irea,%40FJ?)audal,%KHs0EJ>/L4D
/LGD 6edia% 3 3 /,5 %,4 ',/ ',D %,4/' /,7 /,D /,M %,M %,/ %,M %,%94
/,9 /,D /,M5 ',/ %,/ ',/ %,5/6 %,% /,M /,9 ',' %,/ ',' %,975 %,/
/,D /,7 %,7 %,/ %,7 %,66D /,9 /,D /,M5 %,6 %,/ %,6 %,/5M 3 3 /,55
/,M ',/ %,6 /,MM;F;*( 9,'4D es la profundidad de la corriente en el
punto medio de cada secci!n.Clasificaci!n de una estaci!n de
aforo0i se efect1an mediciones del caudal por el mtodo del molinete
cuando el r8o fluye a profundidades diferentes, esas mediciones se
pueden utilizar para trazar un grfico del caudal en comparaci!n con
la profundidad de la corriente tal como se muestra en la Kigura '4.
(a profundidad del flujo de una corriente o de un r8o se denomina
nivel de a(uaL y cuando se ha o#tenido una curva del caudal con
relaci!n al nivel de agua, la estaci!n de aforo se descri#e como
calibrada# (as estimaciones posteriores del caudal se pueden
o#tener midiendo el nivel en un punto de medici!n permanente y
efectuando lecturas del caudal a partir de la curva de cali#rado.
0i la secci!n transversal de la corriente se modifica a causa de la
erosi!n o de la acumulaci!n de dep!sitos, se tendr que trazar una
nueva curva de cali#rado. Para trazar la curva, es necesario tomar
mediciones a muchos niveles diferentes del caudal, con inclusi!n de
caudales poco frecuentes que producen inundaciones. 2s evidente que
esto puede requerir mucho tiempo, particularmente si el acceso al
lugar es dif8cil, por lo que es preferi#le utilizar alg1n tipo de
vertedero o aforador que no necesite ser cali#rado individualmente,
como se analiza ms adelante.$IGURA 4D : E@e%=lo de la curva de
calibrado de una corriente o r9o$IGURA 4E : )anales con un ;rea
idBntica de seccin transversal =ueden tenerradios &idr;ulicos
di"erentesKormulas emp8ricas para calcular la velocidad(a velocidad
del agua que se desliza en una corriente o en un canal a#ierto est
determinada por varios factores. El gradiente o la pendiente. 0i
todos los dems factores son iguales, la velocidad de la corriente
aumenta cuando la pendiente es ms pronunciada. La rugosidad. 2l
contacto entre el agua y los mrgenes de la corriente causa una
resistencia +fricci!n- que depende de la suavidad o rugosidad del
canal. 2n las corrientes naturales la cantidad de vegetaci!n
influye en la rugosidad al igual que cualquier irregularidad que
cause tur#ulencias. Forma. (os canales pueden tener idnticas reas
de secci!n transversal, pendientesy rugosidad, pero puede ha#er
diferencias de velocidad de la corriente en funci!n de su forma. (a
raz!n es que el agua que est cerca de los lados y del fondo de una
corriente se desliza ms lentamente a causa de la fricci!nH un canal
con una menor superficie de contacto con el agua tendr menor
resistencia fricci!n y, por lo tanto, unamayor velocidad. 2l
parmetro utilizado para medir el efecto de la forma del canal se
denomina radio &idr;ulico del canal. 0e define como la
superficie de la secci!n transversal dividida por el per8metro
mojado, o sea la longitud del lecho y los lados delcanal que estn
en contacto con el agua. 2l radio hidrulico tiene, por
consiguiente, una cierta longitud y se puede representar por las
letras A o C. * veces se denomina tam#in radio medio hidrulico o
profundidad media hidrulica. (a Kigura '6 muestra c!mo los canales
pueden tener la misma superficie de secci!n transversal pero un
radio hidrulico diferente. 0i todos los dems factores son
constantes, cuanto menor es el valor de C menor ser la
velocidad.;odas estas varia#les que influyen en la velocidad de la
corriente se han reunido en una ecuaci!n emp8rica conocida como la
"r%ula de 6annin(L tal como sigue$donde$" es la velocidad media de
la corriente en metros por segundoC es el radio hidrulico en metros
+la letra A se utiliza tam#in para designar al radio hidrulico, con
el significado de profundidad hidrulica media-0 es la pendiente
media del canal en metros por metro +tam#in se utiliza la letra i
para designar a la pendiente-n es un coeficiente, conocido como n
de 6annin( o coe"iciente de ru(osidad de 6annin(# 2n el Cuadro 4
figuran algunos valores correspondientes al flujo de canales.2n
sentido estricto, el gradiente de la superficie del agua de#er8a
utilizarse en la f!rmula de AanningH es posi#le que no sea el mismo
gradiente del lecho de la corriente cuando el agua est su#iendo o
#ajando. 0in em#argo, no es fcil medir el nivel de la superficie
con precisi!n por lo que se suele calcular una media del gradiente
del canal a partir de la diferencia de elevaci!n entre varios
conjuntos de puntos situados a %// metros de distancia entre ellos.
0e dispone de nomogramas para facilitar la soluci!n de la f!rmula
de Aanning, como indica el ejemplo de la Kigura'5.Ftra f!rmula
emp8rica sencilla para calcular la velocidad de la corriente es la
"r%ula de Aan@as colectoras de ElliotL que es la siguiente$donde"
es la velocidad media de la corriente en metros por segundom es el
radio hidrulico en metrosh es la pendiente del canal en metros por
Gil!metro2sta f!rmula parte del supuesto de un valor de n de
Aanning de /,/' y, por consiguiente, s!lo es adecuada para caudales
naturales de corriente li#re con escasa rugosidad.C@*DCF 4 3
Valores del coe"iciente n de ru(osidad de 6annin(a0 )anales sin
ve(etacin0ecci!n transversal uniforme, alineaci!n regular sin
guijarros ni vegetaci!n, en suelos sedimentarios finos/,/%D0ecci!n
transversal uniforme, alineaci!n regular, sin guijarros ni
vegetaci!n, con suelos de arcilla duros u horizontes
endurecidos/,/%70ecci!n transversal uniforme, alineaci!n regular,
con pocos guijarros, escasa vegetaci!n,en tierra franca
arcillosa/,/'/Pequeas variaciones en la secci!n transversal,
alineaci!n #astante regular, pocas piedras, hier#a fina en las
orillas, en suelos arenosos y arcillosos, y tam#in en canales recin
limpiados y rastrillados/,/''5*lineaci!n irregular, con
ondulaciones en el fondo, en suelo de grava o esquistos arcillosos,
con orillas irregulares o vegetaci!n/,/'50ecci!n transversal y
alineaci!n irregulares, rocas dispersas y grava suelta en el fondo,
ocon considera#le vegetaci!n en los mrgenes inclinados, o en un
material de grava de hasta %5/ mm de dimetro/,/4/Canales
irregulares erosionados, o canales a#iertos en la roca /,/4/,b0
)anales con ve(etacinEram8neas cortas +5/3%5/ mm-
/,/4/3/,/D/Eram8neas medias +%5/3'5/ mm- /,/4/3/,/75Eram8neas
largas +'5/3D// mm- /,/6/3/,%5/,c0 )anales de corriente
natural(impios y rectos /,/'53/,/4/0inuosos, con em#alses y #ajos
/,/443/,/6/Con muchas hier#as altas, sinuosos /,/M53/,%5/$IGURA 4F
: No%o(ra%a =ara resolver la "r%ula de 6annin(# Si se conocentres
variablesL es =osible encontrar la cuartaEjemplo: Dado C & /,4
m, n& /,/4, pendiente & 'O o /,/' m por m, encontrar la
velocidad ".Solucin: Znase C & /,4 y n & /,/4 y proyctese
la l8nea de referencia. Znase el puntosituado en la l8nea de
referencia con la pendiente & /,/'. (a intersecci!n de la
escala de velocidad da " &',/ m,s."ertederos de aforo"ertederos
de pared aguda"ertederos de pared ancha(a medici!n del caudal de
las corrientes naturales nunca puede ser eacta de#ido a que el
canal suele ser irregular y por lo tanto es irregular la relaci!n
entre nivel y caudal. (os canales de corrientes naturales estn
tam#in sometidos a cam#ios de#idos a erosi!n o dep!sitos. 0e pueden
o#tener clculos ms confia#les cuando el caudal pasa a travs de una
secci!n donde esos pro#lemas se han limitado. Para ello se podr8a
simplemente alisar el fondo y los lados del canal, o recu#rirlos
con mamposter8a u hormig!n o instalar una estructura construida con
ese fin. 2iste una amplia variedad de esos dispositivos, la mayor8a
id!neos para una aplicaci!n particular. * continuaci!n se descri#e
una selecci!n de los dispositivos que son fcilesde instalar y de
hacer funcionar con referencia a manuales adecuados para
estructuras ms caras o complicadas.2n general las estructuras a
travs de la corriente que cam#ian el nivel de aguas arri#a se
denominan vertederos y las estructuras de tipo canal se denominan
aforadores, aunque esta distinci!n no siempre se cumple. @na
distinci!n ms importante es entre dispositivos estndar y no
estndar. @n vertedero o aforador estndar es el que se construye e
instala siguiendo especificaciones uniformes y cuando el caudal
puede o#tenerse directamente de la profundidad de la corriente
mediante el empleo de diagramas o ta#las de aforo, es decir, cuando
el aforador ha sido previamente cali#rado. @n vertedero o aforador
no estndar es el que necesita ser cali#rado individualmente despus
de la instalaci!n mediante el empleo del mtodo velocidad,superficie
como cuando se esta#lece el aforo de una corriente. 2iste un
conjunto tan amplio de dispositivos estndar que es preferi#le
evitar las estructuras no normalizadas salvo para hacer clculos
aislados de los caudales de la corriente utilizando el mtodo
velocidad,superficie en un puente o un vado o una alcantarilla.(a
mayor parte de los vertederos estn conce#idos para una descarga
li#re so#re la secci!n cr8tica con el fin de que el caudal sea
proporcional a la profundidad de la corriente en el vertedero, pero
algunos vertederos pueden funcionar en una situaci!n denominada
sumergida o ahogada, en el que el nivel de aguas a#ajo interfiere
con la corriente so#re el vertedero. *lgunos tipos de vertederos se
pueden corregir mediante la sumersi!n parcial, pero esto constituye
una complicaci!n poco conveniente que requiere medidas adicionales
y ms clculos, por lo que se la de#e evitar siempre quesea posi#le
+Kigura 'D-. Ftra variaci!n que tam#in es preferi#le evitar, es la
del vertedero sin contracci!n, que es un vertedero instalado en un
canal del mismo anchoque la secci!n cr8tica +Kigura 'M-.Vertederos
de =ared a(uda(os dos tipos ms comunes son el vertedero triangular
+con escotadura en "- y el vertedero rectangular como se muestra en
la Kigura '7. De#e ha#er una poza de amortiguaci!n o un canal de
acceso aguas arri#a para calmar cualquier tur#ulencia y lograr que
el agua se acerque al vertedero lenta y suavemente. Para tener
medicionesprecisas el ancho del canal de acceso de#e equivaler a
ocho veces al ancho del vertedero y de#e etenderse aguas arri#a %5
veces la profundidad de la corriente so#re el vertedero. 2l
vertedero de#e tener el etremo agudo del lado aguas arri#a para que
la corriente fluya li#remente tal como se muestra en la Kigura '9.
* esto se denomina contraccin "inalL necesaria para aplicar la
cali#raci!n normalizada.Para determinar la profundidad de la
corriente a travs del vertedero, se instala un medidor en la poza
de amortiguaci!n en un lugar en el que se pueda leer fcilmente. 2l
cero del medidor fija el nivel en el punto ms #ajo de la
escotadura. 2l medidor de#e instalarse #astante detrs de la
escotadura para que no se vea afectado por la curva de descenso del
agua a medida que el agua se acerca a la misma.$IGURA 4? :
)orriente libre y corriente su%er(ida sobre un vertedero de
=areda(uda)ORRIENTE LI+RE)ORRIENTE SU6ERGIDA$IGURA 4> :
)orriente libre con contraccin "inal y corriente controlada
concontraccin en el vertedero en un canal$IGURA 4G : 6edicin del
caudal con vertederos de =ared a(uda,a0 vertedero con escotadura en
V de ./M,b0 vertedero con escotadura rectan(ular$IGURA 4. : Los
vertederos con =ared a(uda deben tener el eJtre%o a(udoa(uas
arriba(os vertederos con escotadura en " son porttiles y sencillos
de instalar de manera temporal o permanente. (a forma en "
significa que son ms sensi#les a un caudal reducido, pero su ancho
aumenta para ajustarse a caudales mayores. 2l ngulo de la
escotadura es casi siempre de 9/X, pero se dispone de diagramas de
cali#raci!n para otros ngulos, D/X, 4/X y %5X, cuando es necesario
aumentar la sensi#ilidad. 2n el Cuadro 6 Kiguran los valores del
caudal a travs de pequeos vertederos con escotadura en " de
9/X.Para caudales mayores el vertedero rectangular es ms adecuado
porque el ancho sepuede elegir para que pase el caudal previsto a
una profundidad adecuada. 2n el Cuadro 5 se indican los caudales
por metro de longitud de la cresta, por lo que se puede aplicar a
los vertederos rectangulares de cualquier tamao.Otros vertederos
con =ared del(ada2n algunos vertederos se com#inan las
caracter8sticas de la escotadura en " y de la escotadura
rectangular. 2l vertedero Cipolletti tiene una cresta horizontal
como una escotadura rectangular y lados en pendiente, sin em#argo,
para instalaciones sencillas, esto no aporta ninguna ventaja con
respecto a la escotadura rectangular +Kigura 4/-.2l vertedero
compuesto se utiliza a veces cuando hace falta una medici!n
sensi#le decaudales reducidos a travs de la escotadura en " y se
necesitan tam#in medicionesde caudales grandes a travs de la
escotadura rectangular. 2l diseo y la cali#raci!n ms complicadas
implican que este tipo de vertedero se limite a estudios
hidrol!gicos complejos +Kigura 4%-.Vertederos de =ared anc&a2n
las corrientes o r8os con gradientes suaves, puede resultar dif8cil
instalar vertederos con pared aguda que requieren un re#ose li#re
de aguas a#ajo. (a otra posi#ilidad est constituida por los
vertederos que pueden funcionar parcialmente sumergidos. 0irva de
ejemplo el vertedero triangular del Departamento de *gricultura de
los 2stados @nidos representado en las Kotograf8as '6 y '5. 0e
trata de un vertedero casi normalizado en el sentido de que se
dispone de ta#las de aforo +@0D* %9M9-, pero el aforo est influido
por la velocidad de llegada y la cali#raci!n de#e verificarse por
medio de mediciones efectuadas con un molinete. Ftro ejemplo, que
podr8a igualmente denominarse aforador o vertedero, se indica en la
Kotograf8a 'D y requiere igualmente la cali#raci!n con un
molinete.C@*DCF 6 3 )audales =or enci%a de un vertedero de
escotadura en V de ./M ,deUSDI -.>F0)ar(a,%%0)audal,lHs06/
/,66%5/ /,M4%D/ %,'%M/ %,M97/ ',699/ 4,46%// 6,4D%%/ 5,56%'/
D,9%%4/ 7,6%%6/ %/,'%5/ %',/%D/ %6,%%M/ %D,6%7/ %7,9%9/ '%,M'//
'6,M'%/ 'M,9''/ 4%,4'4/ 45,%'6/ 47,9'5/ 64,%'D/ 6M,D'M/ 5',4'7/
5M,4'9/ D',54// D7,/45/ %//,/C@*DCF 5 3 )audales =or enci%a de un
vertedero rectan(ular con contracciones "inales ,de USDI
-.>F0)ar(a,%%0)audal ,lHs0 =or %etro de lon(itud de cresta4/
9,56/ %6,D5/ '/,6D/ 'D,MM/ 44,D7/ 6/,99/ 67,9%// 5M,/%%/ D5,D%'/
M6,M%4/ 76,/%6/ 94,M%5/ %/4,7%D/ %%6,/%M/ %'6,5%7/ %4D,/%9/
%6D,/'// %57,5'%/ %D9,5''/ %7%,5'4/ %94,5'6/ '/5,5'5/ '%7,5'D/
'4%,/'M/ '66,/'7/ '5M,5'9/ 'M%,/4// '76,/4%/ '97,/'/ 4%%,544/
4'D,/46/ 46/,/45/ 456,/4D/ 4D7,54M/ 474,547/ 497,/$IGURA D/ : Un
vertedero )i=olletti$IGURA D- : Un vertedero co%=uesto$OTOGRA$CA 4E
:Vertedero en V con =ared anc&a con solera a(uas aba@oL en
elUTAL Ni(eria$OTOGRA$CA 4F :Entrada al vertedero y caballete =ara
e"ectuar las %ediciones con el %olinete y obtener %uestras de
sedi%entos$OTOGRA$CA 4? :Vertedero no:standard en una corriente con
un arrastre de "ondo %uy =esado en 5ava*foradores2l canal de aforo
Parshall*foradores en >*forador del [ashington 0tate College
+[0C-@tilizaci!n de estructuras eistentes2n los 2stados @nidos se
han desarrollado varios modelos de aforadores para ser utilizados
en situaciones especiales y se emplean etensamente a pesar de lo
inadecuado de las unidades de medida. 2l diseo, la construcci!n y
las cali#raciones de la#oratorio se efectuaron en unidades de pies
por segundo +pps- y, hasta que alg1n la#oratorio emprenda la tarea
de transformar a unidades mtricas, el mtodo prctico consiste en
construir los aforadores seg1n las especificaciones originales en
pies y utilizar las conversiones mtricas de los 8ndices de los
caudales calculadas por un consorcio de la#oratorios hidrulicos de
los Pa8ses Bajos +Bos %9MD-.(a raz!n de este enfoque es el diseo
complicado de las diferentes dimensiones de los aforadores, que se
normalizaron despus de aos de prue#as y errores y que luego se
cali#raron. (as diferentes dimensiones de los aforadores no son
modelos a escala hidrulicos, de manera que no se puede asumir que
una dimensi!n en un aforador de cuatro pies ser el do#le de las
dimensiones correspondientes de un aforador de dos pies. *lgunas
dimensiones o proporciones son constantes para algunas partes, pero
otras var8an para cada medida. Como resultado de ello, cada una de
las '' variaciones que se pueden encontrar en los canales de aforo
Parshall, ycada uno de los aforadores en > de#e considerarse
como un dispositivo diferente. ;endrn algunas caracter8sticas
comunes, pero cada uno de ellos tiene sus propias especificaciones
de fa#ricaci!n y sus propias ta#las de cali#raci!n.* pesar de esta
complicaci!n, los aforadores se utilizan ampliamente de#ido a sus
ventajas$ se construyen para satisfacer una necesidad particularH
son dispositivos de medici!n \normalizados\, es decir, que se
fa#rican e instalan de acuerdo con las especificaciones y no
necesitan cali#raci!n, y la medici!n se puede tomar directamente de
las ta#las pu#licadas. *l igual que los vertederos, es preferi#le
que los aforadores funcionen con descarga li#reH algunos tipos
pueden funcionar de manera satisfactoria en situaci!n en parte
sumergida, es decir, cuando las aguas descansan en el aforador y
crean cierta restricci!n de la corriente. 0i el efecto es
previsi#le y cuantifica#le, el pro#lema no es grave, pero implica
que se de#e medir la profundidad del caudal en dos puntos en el
aforador, como se indica en la Kigura 4' y que se aplique un factor
de correcci!n a las ta#las de aforo.El canal de a"oro
7ars&all(lamado as8 por el nom#re del ingeniero de regad8o
estadounidense que lo conci#i!, se descri#e tcnicamente como un
canal venturi o de onda estacionaria o de un aforador de
profundidad cr8tica. 0us principales ventajas son que s!lo eiste
una pequea prdida de carga a travs del aforador, que deja pasar
fcilmente sedimentos o desechos, que no necesita condiciones
especiales de acceso o una poza de amortiguaci!n y que tampoco
necesita correcciones para una sumersi!n de hasta el M/O. 2n
consecuencia, es adecuado para la medici!n del caudal en los
canales de riego o en las corrientes naturales con una pendiente
suave.2l principio #sico se ilustra en la Kigura 4'. 2l aforador
est constituido por una secci!n de convergencia con un piso
nivelado, una garganta con un piso en pendientehacia aguas a#ajo y
una secci!n de divergencia con un piso en pendiente hacia
aguasarri#a. Eracias a ello el caudal avanza a una velocidad
cr8tica a travs de la garganta y con una onda estacionaria en la
secci!n de divergencia.Con un flujo li#re el nivel del agua en la
salida no es lo #astante elevado como para afectar el caudal a
travs de la garganta y, en consecuencia, el caudal es
proporcionalal nivel medido en el punto especificado en la secci!n
de convergencia +Kotograf8a 'M y Kigura 4'-. (a relaci!n del nivel
del agua aguas a#ajo +># en la Kigura 4'- con el nivel aguas
arri#a >a se conoce como el grado de sumersi!nH una ventaja del
canal de aforo Parshall es que no requiere correcci!n alguna hasta
un M/O de sumersi!n. 0i es pro#a#le que se produzca un grado de
sumersi!n mayor, >a y ># de#en registrarse, como se indica en
la Kotograf8a '7.(a dimensi!n de los aforadores con un ancho de
garganta de uno a ocho pies se indica en el Cuadro D y en la Kigura
44. (os caudales de un aforador de un pie se muestran en el Cuadro
M. (os manuales citados en la secci!n Otras obras de consulta dan
dimensiones y Cuadros de aforo para aforadores menores o mayores y
factores de correcci!n para una sumersi!n superior al M/O.Para
fa#ricar los canales de aforo Parshall se han utilizado muy
diversos materiales. 0e pueden prefa#ricar a partir de lminas de
metal o madera o se pueden construir so#re el terreno con ladrillo
y argamasa utilizando un armaz!n de metal prefa#ricado para
garantizar mediciones eactas +Kotograf8a '9-. 0i hacen falta varios
aforadores, se pueden moldear en hormig!n empleando ta#leros
reutiliza#les. 0e pueden tomar medidas eventuales de la profundidad
del caudal a partir de un puesto de aforo esta#lecido en el muro
del canal o, si se requieren registros constantes, es posi#le
instalar en una poza de amortiguaci!n colocada en una situaci!n
espec8fica un registrador de flotante.$IGURA D4 : )anal de a"oro
7ars&all ,dibu@ado a =artir de Scott y 1ouston -.F.0$OTOGRA$CA
4> :)anal de a"oro 7ars&all con un caudal libre y un
re(istrador de nivelC@*DCF D 3 Di%ensiones de al(unos canales de
a"oro 7ars&all ,de USDA:S)S -.?F0Anc&o de la Gar(anta
NON,=ies0A,=iesL =ul(adas0+ ) D% 43/ 636 M,7 '3/ '39 %,6%Y 43' 63M
M,7 '3D 436 4,7' 436 63%/ M,7 43/ 43%% Y4 437 536 4,6 63/ 53% M,76
63/ 53%/ 5,7 53/ D36 % ,65 636 D36 Y D3/ M3D 5,7D 637 D3%/ 4,7 M3/
739M 53/ M36 Y 73/ 93%% 4,77 536 M3%/ %,7 93/ %%3% 4,6Dimensiones
tal como se indican en la Kigura 44.Dimensi!n * = ',4 +[,' P 6-Para
estos l8mites de ancho de garganta las dimensiones siguientes son
constantes$2 & 43/, K & '3/, g & 43/, ? & 4
pulgadas, S & 9 pulgadas, U & ' pulgadas, R = 4
pulgadas$IGURA DD : Di%ensiones de un canal de a"oro 7ars&all
,de USDA:S)S -.?F0$OTOGRA$CA 4G: )anal de a"oro 7ars&all con
salida en =arte su%er(ida y dos re(istradores de nivel$OTOGRA$CA
4.)onstruccin de un canal de a"oro 7ars&all en el ca%=o
e%=leando un ar%aAn %et;lico reutiliAableC@*DCF M 3 )audales en un
canal de a"oro 7ars&all de un anc&o de (ar(anta deD/ELG %%
,-4 =ul(adas0)ar(a,%%0,1a en la $i(ura D40)audal,lHs04/ 4,46/ 5.'5/
M,4D/ 9,DM/ %',%7/ %6,99/ %M,7%// '/,9%%/ '6,%%'/ 'M,5%4/ 4%,%%6/
46,7%5/ 47,D%D/ 6',D%M/ 6D,M%7/ 5%,/%9/ 55,6'// 59,7''5 M%,D'5/
76,/'M5 9M,%4// %%/,74'5 %'5,'45/ %6/,%A"oradores en 12l 0ervicio
de Conservaci!n de 0uelos del Departamento de *gricultura de los
2stados @nidos dise! un grupo de aforadores especiales denominados
aforadores >para medir los caudales con eactitud y continuidad a
partir de parcelas de escorrent8a o de pequeas cuencas
eperimentales. (os requisitos del diseo eran que el aforador
de#er8a medir caudales escasos con eactitud, pero tener tam#in una
#uena capacidad para caudales elevados, y que no necesitara una
poza de amortiguaci!n. Ftro requisito consist8a en que pudiera dar
paso a una escorrent8a quecontuviera una fuerte carga de
sedimentos. (a soluci!n prctica que se encontr! en los 2stados
@nidos como para la construcci!n de canales de aforo Parshall fue
dar lasespecificaciones originales en pies y utilizar las
conversiones mtricas para el caudal +Bos %9MD-.2isten tres tipos de
aforadores en >. 2l ms pequeo +>0- puede registrar caudales
de hasta '' l,s, el tipo normal +>- puede medir caudales de
hasta ',4D m=,s y el mayor+>(- caudales de hasta 4,4' m=,s. Cada
tipo se puede construir en diversas dimensiones que se determinan
por la profundidad mima del caudal +D-H las dimensiones de
fa#ricaci!n se dan como proporciones de D, pero las proporciones de
los lados del aforador, son diferentes para cada uno de los tres
tipos >0, > y >(.2l tipo >0 se puede construir en
cuatro dimensiones, de /,6 a %,/ pie, el tipo > en ocho
dimensiones de /,5 a 6,5 pies y el tipo >( en dos dimensiones,
de 4,5 y 6,/ pies.2isten, por tanto, %6 posi#les especificaciones
de fa#ricaci!n y %6 ta#las de cali#raci!n diferentes. * t8tulo de
ejemplo, en la Kigura 46 se dan las dimensiones del tipo > y en
el Cuadro 7 la cali#raci!n del tipo > de la dimensi!n de %,5
pies +/,65M m-.$IGURA DE : 7ro=orciones del a"orador en 1 ,de
USDA:ARS -.>.0C@*DCF 7 3 Descar(a de caudal libre a travBs de un
a"orador en 1 de -LF =ies en lHs to%ado de +os ,-.>?0&a,%%0/
4 E ? G'/ /,'M /,4' /,4M /,6' /,676/ /,9% %,// %,/9 %,%7 %,'7D/
%,M5 ',/7 ','% ',45 ',697/ 4,64 4,D/ 4,M7 4,9D 6,%5%// 5,47 5,D/
5,74 D,/D D,'9%5/ %',5 %',9 %4,' %4,D %6,/'// '4,4 '4,7 '6,4 '6,9
'5,6'5/ 47,' 47,9 49,D 6/,4 6%,/4// 5M,M 57,D 59,5 D/,6 D%,445/
7',4 74,6 76,5 75,D 7D,M6// %%' %%6 %%5 %%D %%765/ %67 %5/(os
aforadores en > pueden funcionar parcialmente sumergidos y la
correcci!n se indica en la Kigura 45. (a sumersi!n aguas a#ajo
produce un efecto de remanso del agua en el aforador y un aumento
de la profundidad del caudal. (a curva de correcci!n muestra en
cunto se de#e reducir la profundidad medida en el aforador para
o#tener la profundidad equivalente de un caudal li#re con el fin de
utilizar las ta#las de cali#raci!n.(os aforadores en > se suelen
prefa#ricar con lminas de metal y pueden utilizarse enforma
provisional empleando sacos de arena para formar un canal de acceso
o tam#in como instalaciones permanentes, utilizando hormig!n o
maniposter8a como se ilustra en la Kotograf8a 4/. *l igual que con
el canal de aforo Parshall, se pueden efectuar mediciones en un
punto de la profundidad del caudal a partir de una plancha de
medici!n situada en el muro del canal, o en un registro constante a
partir de un registrador de un flotador. 2n todos los aforadores
eiste una curva del cono de depresi!n, es decir, el nivel de
superficie desciende cuando el agua se acelera en el punto de
descargaH es esencial, por consiguiente, que la medida de la
profundidad delcaudal se efect1e eactamente a la distancia
especificada aguas arri#a desde la secci!n de control.(os
aforadores en > tienen otras dos ventajas. 2l agua fluye a travs
de la escotadurarpidamente de manera que no se produce dep!sito de
sedimentos en el aforador. Por otro lado, el diseo de salida con
una escotadura con pendiente del fondo hacia aguas arri#a no queda
o#struida por residuos flotantes. 0i en la escotadura se retiene
alg1n residuo, el agua se remansa hasta que la o#strucci!n es
arrastrada por la corriente por encima de la escotadura.A"orador
del Oas&in(ton State )olle(e ,OS)02ste es otro aforador de
profundidad cr8tica de un diseo similar al Parshall, que resulta
particularmente 1til como aforador porttil para mediciones
eventuales de pequeos caudales en corrientes o canales sin revestir
+Cham#erlain %95'-. 0e puedeprefa#ricar en fi#ra de vidrio
+Kotograf8a 4%- o en lminas finas de metal e instalarse en unos
pocos minutos. (as dimensiones se dan en la Kigura 4D y el
cali#rado en el Cuadro 9.2isten muchas versiones de mayor tamao y
variaciones del principio del aforador de[ashington. Por lo com1n
se suelen construir in situ en lugar de prefa#ricarse y son
particularmente 1tiles para corrientes rpidas de montaa +Eoodell
%95/- o en condiciones semitropicales en las que pueden ocurrir
inundaciones repentinas con mucha carga +EJinn %9D6-. @na dimensi!n
intermedia de un aforador de tipo [ashington, diseado para ser
utilizado en Suevo Aico, puede medir caudales de hasta D m=,s con
un fuerte arrastre de fondo +*ldon y BroJn %9D5-. So eisten
aforadores estandarizados y se tienen que cali#rar utilizando el
mtodo velocidad,superficie eaminado en la secci!n Mtodo
!elocidad"super#icie.UtiliAacin de estructuras eJistentes(as
estructuras eistentes se pueden a veces utilizar como secciones de
control para dar una estimaci!n de los caudales mimos a travs de
las alcantarillas de las carreteras o de las aperturas de los
puentes. Para alcantarillas rectangulares, se puede calcular un
valor aproimado a partir de la f!rmula general del caudal que
atraviesa un vertedero rectangular$$IGURA DF :E"ecto de la su%ersin
en la calibracin de un a"orador en 1 ,de USDA:ARS
-.>.0$OTOGRA$CA D/: Un a"orador en 1 en 8i%bab!e$OTOGRA$CA D-:
Un a"orador del Oas&in(ton State )olle(e =ara %edir caudales
=eue/ G/ ./Caudal +l,s- /,%/ /,'/ /,44 /,5/ /,M5 %,/M %,64Caudal en
litros por segundo para una profundidad de caudal medida a escala
en mil8metrosdonde$) es el caudal en metros c1#icos por segundo[ es
el ancho de la apertura en metros> es la profundidad del caudal
en metrosc es un coeficiente de descarga que depende de la
geometr8a de la alcantarillaH a un valor t8pico es /,DH se pueden
o#tener cifras ms precisas de Cuadros como en @0D*3*C0 +%9M9-0e
pueden calcular caudales mayores en aperturas rectangulares de
puentes utilizando el mtodo citado o a partir de las lecturas de la
velocidad y del mtodo velocidad,superficie efectuadas con un
molinete. Para caudales rpidos puede ser necesario sujetar un gran
peso al molinete o montarlo so#re una varilla r8gida. 0i se pueden
o#servar marcas altas del agua en la apertura del puente y tam#in a
cierta distancia aguas arri#a en que el caudal no se ve afectado
por la apertura del puente, el caudal mimo se puede calcular
utilizando el procedimiento esta#lecido por el 0ervicio Eeol!gico
de los 2stados @nidos +?indsvater, Carter y ;racey, %954-.$IGURA D?
:El a"orador del Oas&in(ton State )olle(e# Di%ensiones en
%il9%etros ,conversin %Btrica de los detalles eJtra9dos de
USDA:S)SL -.?F0(imn8grafos*lgunas veces una sola medici!n de la
profundidad mima del caudal #asta para calcular el caudal mimo,
como se descri#i! en la secci!n relativa al
mtodo!elocidad"super#icie. 0i hace falta un hidrograma, es decir,
una grfica del caudal en funci!n del tiempo, es necesario un
registro constante de los cam#ios del nivel del agua. Durante
dcadas el mtodo com1n era un flotador cuyo ascenso y descenso en
una poza de amortiguaci!n registra#a en un diagrama movido por un
aparato de relojer8a. 2sos registradores eran flei#les en el
sentido de que se pod8a utilizar un engranaje que permit8a a#arcar
variaciones de nivel grandes o pequeas y la relaci!n
tiempo3velocidad de los diagramas pod8a tam#in variar por medio del
engranaje en el aparato de relojer8a. (a desventaja era la
sensi#ilidad a errores accidentales y a un mal funcionamientoH para
indicar, por ejemplo, algunos de ellos, la caer8a de la poza de
amortiguaci!n se #loquea#a, los insectos anida#an en la caja del
registrador, la humedad o la aridez provoca#an el des#orde o la
sequedad de la tinta del registrador, el diagrama pod8a estirarse o
contraerse, el reloj se para, el o#servador no puede llegar al
lugar para cam#iar el diagrama, y muchos otros pro#lemas. (as
inspecciones diarias no son siempre posi#les en lugares remotos o
dedif8cil acceso. *dems de las dificultades de o#tener datos
correctos, el anlisis y la computaci!n de los diagramas son
la#oriosos.*fortunadamente la tecnolog8a moderna ha mejorado
considera#lemente en lo que hace a la recopilaci!n y el
procesamiento de datos. Por ejemplo, los detectores no flotantes
del nivel se pueden #asar en la resistencia,capacidad elctrica o en
la presi!n so#re un #ul#o hermticamente cerrado o en la descarga de
#ur#ujas de aire o en transductores ac1sticos. (os ms com1nmente
utilizados hoy son el transductor de presi!n en el que se capta
elctricamente la desviaci!n de una mem#rana. 2stos detectores se
pueden conectar con ordenadores, relojes automticos y
almacenamiento de memoria para lograr cualquier tipo y frecuencia
requeridos de registro y traspasar los datos almacenados a un
ordenador para efectuar un anlisis rpido.@n vertedero es una placa
cortada de forma regular a travs de la cual fluye el agua. 0on
utilizados, intensiva y satisfactoriamente, en la medici!n del
caudal de pequeos cursos de agua y conductos li#res, as8 como en el
control del flujo en galer8as y canales, raz!n por la cual su
estudio es de gran importancia.(os vertederos son diques o paredes
que se oponen al flujo y que poseen una escotadura con una forma
geomtrica regular por la cual pasa el flujo. 2n general hay dos
tipos de vertederos, los de pared delgada y gruesa. (os vertederos
de pared delgada se usan #sicamente para determinar el caudal en
cualquier momento en una corriente pequea. (os vertederos de pared
gruesa se usan principalmente para control de ecendencias, y su
evacuaci!n puede ser li#re o controlada. (os vertederos que ahora
interesan son los de pared delgada y dentro de estos los ms
utilizados son$ rectangular, triangular y trapezoidal, en este caso
se tratar el rectangular.Para modelar los vertederos se de#entener
en consideraci!n los siguientes aspectos$ Klujo uniforme antes del
vertedero, esto supone la superficie del fluido paralela al fondo
del canal. 0e cumple la ley de presiones hidrostticas. (os efectos
de la viscosidad y la tensi!n superficial se consideran
desprecia#les. 2l correcto funcionamiento de un vertedero de pared
delgada de#e garantizar que la lmina de agua vertida est siempre
apresi!n atmosfrica.ECUACIN DE GASTOPara o#tener la ecuaci!n
general del gasto de un vertedero de pared delgada y secci!n
geomtrica rectangular, se considera que su cresta est u#icada a una
altura J, medida desde la plantilla del canal de alimentaci!n. 2l
desnivel entre la superficie inalterada del agua, antes del
vertedor yla cresta, es h y la velocidad uniforme de llegada del
agua es "o, de tal modo que$0i $ es muy grande, %o& " &g es
desprecia#le y ' = h.2l vertedero rectangular tiene como ecuaci!n
que representa el perfil de forma, la cual es normalmente conocida,
( =b " &. Donde b es la longitud de la cresta. *l aplicar la
ecuaci!n de Bernoulli para una l8nea de corriente entre los puntos
/ y %, de la figura %, se tieneFigura 10i %o& " &g es
desprecia#le, la velocidad en cualquier punto de la secci!n %
vale,2l gasto a travs del rea elemental, es entonces$ y efectuando
la integraci!n es$ y finalmente(a cual es la ecuaci!n general para
calcular el gasto en un vertedero rectangular cuya carga de
velocidad de llegada es desprecia#le.2n la deducci!n de las
ecuaciones para vertederos de pared delgada en general se han
considerado hip!tesis 1nicamente aproimadas, como la omisi!n de la
perdida de energ8a que se considera incluida en el coeficiente ,
pero quiz la ms importante que se ha supuesto, es la que en todos
los puntos de la secci!n % las velocidades tienen direcci!n
horizontal y con una distri#uci!n para#!lica, efectundose la
integraci!n entre los limites / y h. 2sto equivale a que en la
secci!n el tirante de#e alcanzar la magnitud h. Por otra parte, al
aplicar la ecuaci!n de Bernoulli entre los puntos / y % se ha
supuesto una distri#uci!n hidrosttica de presiones. 2sto implica
una distri#uci!n uniforme de las velocidades "o y !para todos los
puntos de las secciones / y %, respectivamente.(a red de flujo de
un vertedero rectangular muestra que las l8neas de corriente so#re
la cresta poseen una curvatura que modifica la distri#uci!n de
presiones hidrostticas. 2n la figura % se muestran las
distri#uciones tanto de presiones como de velocidades. (a red de
flujo indica, a su vez, que la lamina vertiente sufre contracciones
en su frontera superior e inferior, por lo que eiste una secci!n
contra8da U so#re el punto de mima altura alcanzado por la frontera
inferior de la lamina vertiente, donde se presentan velocidades
cuyas componente horizontales se apartan de la ley para#!lica. 2l
coeficiente de gasto representa la relaci!n entre las
distri#uciones de velocidades y la par#ola de distri#uci!n
hipottica de velocidades, representadas en la figura %. De#e ser de
tipo eperimental y pr!imo a /.D/, que corresponde al de un orificio
de pared delgada.Cuando el vertedero rectangular se encuentra al
centro de un canal, de ancho B mayor que la longitud de cresta #
del vertedor +Kigura '-, se producen contracciones laterales
semejantes a las de un orificio. Figura &2n la ecuaci!n general
para calcular el gasto se utiliza la carga total en lugar de h$2sta
ecuaci!n se puede tam#in escri#ir en la forma siguiente$2l
parntesis en la ecuaci!n anterior se pude desarrollar en forma
aproimada como sigue$Como el rea en la secci!n / es )o & * + h
,$ - resulta que *l resolver las ecuaciones anteriores,
resultafinalmente$(o cual muestra que el gasto se puede calcular
con la ecuaci!n general siempre que en el coeficiente se incluyan
los efectos de b " * y de $.Cuando el ancho del canal de llegada es
igual que el de la cresta, es decir que el vertido se efect1a sin
contracciones laterales, es suficiente hacer #=B en la 1ltima
ecuaci!n o#tenida,para llegar a conclusiones semejantes en el uso
de la ecuaci!n general de gasto.2n la ta#a % se presentan las
f!rmulas eperimentales ms conocidas para calcular el de la ecuaci!n
general, aplica#les avertederos con contracciones laterales o sin
ellas, que tienen validez 1nicamente cuando la superficie inferior
de la lmina vertiente se ventila correctamente.*dems de respetar
los limites de aplicaci!n de las f!rmulas, para o#tener mejores
resultados en la medici!n de gastos con vertederos rectangulares se
recomienda que la cresta del vertedor sea perfectamente horizontal,
con un espesor no mayorde ' mm en #isel y la altura desde el fondo
del canal /.4/ m $ ' h. 2l plano del vertedor de#e ser normal al
flujo y la cara, aguas arri#a, perfectamente vertical, plana y
lisa. 2l vertedor de#er instalarse al centro de un canal recto que
tenga una longitud m8nima de diez veces la longitud de cresta del
vertedor y un rea de, por lo menos, 7 b h. 0i el vertedor tiene
contracciones, la distancia entre los etremosdel vertedor y el
costado del canal no de#e ser menor que /.4/ m. 0i no tiene
contracciones laterales de#e hacerse una ventilaci!n eficiente de
la superficie inferior de la lmina vertiente. 2n cualquier caso, la
carga so#re la cresta se de#e medir en un punto a, por lo menos,
cuatro veces la carga mima hacia agua arri#a.Cuando el vertedero
rectangular sin contracciones laterales tieneuna inclinaci!n con
respecto a la horizontal +Kigura 4-, el coeficiente de gasto de la
ta#la % de#e multiplicarse por un coeficiente C que depende del
ngulo de inclinaci!n y que seg1n Boussinesq, es $2sta ecuaci!n es
vlida 1nicamente en el caso de que la lminase encuentre #ien
ventilada y presenta mayor inters en el casoque la cresta sea
m!vilH como en el caso de una compuerta articulada en el apoyo
inferior. %. NS;CFD@CCNWS. D2KNSNCNWS D2 (]S2* PN2TFA^;CNC*.(8nea
piezomtrica$ 2s la l8nea imaginaria que resultar8a al unir los
puntos hasta los que el l8quido podr8a ascender si se insertasen
tu#itos piezomtricos en distintos lugares a lo largo de la tu#er8a
ocanal a#ierto. 2s una medida de la presi!n hidrosttica disponi#le
en dichos puntos. (a l8nea piezomtrica por su propia definici!n no
siempre es decreciente, pudiendo crecer en puntos en los que
aumente la presi!n hidrosttica.Para el estudio de una l8nea
piezomtrica se llevan a ca#o los clculos hidrulicos que determinan
la disposici!n y el dimensionamiento interno de los diferentes
elementos y o#ras que componen una 2.D.*.C.2l estudio hidrulico
para o#tener la l8nea piezomtrica, se realiza so#re la #ase de
formas espec8ficas para cada accidente hidrulico, adoptando mrgenes
de seguridad que garanticen el #uen funcionamiento.2l proceso de
clculo se de#e #asar en el anlisis del comportamiento hidrulico de
los distintos elementos que componen la planta depuradora,
relacionndose unos con otros mediante la distintas lminas de agua a
la entrada y salida de los mismos.;odas las cotas de lmina de agua
se epresan normalmente en metros so#re el nivel del mar +m.s.n.m.-
y las prdidas de carga, en metros de columna de agua
+m.c.a.-._editar`'. CCN;2CNF0 D2 Ca(C@(F.2s muy importante valorar
los criterios que se van a utilizar para el clculo de las prdidas
de carga$_editar`4#- 7Brdida de car(a en tuber9as#Para el anlisis
de la prdida de carga en tu#er8as se usa la epresi!n propuesta por
Cole#rooG, universalmente aceptada para el clculo de prdidas de
carga en tu#er8as de presi!n por las que circula agua en rgimen de
transici!n o tur#ulento. (a dificultad de la determinaci!n de la
prdida de carga o#liga al uso de ta#las o #ien a la resoluci!n
numrica de dicha ecuaci!n para los valores concretos de rugosidad,
velocidad y dimetro de la tu#er8a.(a prdida de carga viene dada por
la siguiente epresi!n +prdida de carga unitaria seg1n Darcy-$ $2n
donde$j$ prdida de carga +m.c.a.,m-$ coeficiente de prdida de carga
adimensional $ dimetro de la tu#er8a +m-" $ velocidad media del
fluido en la tu#er8a +m,s-g $ aceleraci!n de la gravedad +m,s'-2l
coeficiente de prdida de carga adimensional se o#tiene de la
siguiente epresi!n$ 2n donde$? $ rugosidad equivalente +m-n $
viscosidad cinemtica +m',s-Fperando en am#as epresiones se o#tiene
la f!rmula de Cole#rooG$Para un caudal y secci!n determinada se
o#tiene el valor de la prdida de carga en m.c.a.,m de tu#er8a. 2sta
epresi!n se resuelve numricamente para la determinaci!n del valor
de j._editar`4#4 7Brdida de car(a en canales#0e suele utilizar la
f!rmula de Aanning$ +CFAPCFB*C-siendo$" & "elocidad del agua en
m,s. & Cadio hidrulico en m.0 & Pendiente o prdida de carga
en m,m.n & Coeficiente de rugosidad +en funci!n del material
del canal-.* su vez el radio hidrulico viene dado por la epresi!n$
$2n donde$*& area mojada de la secci!n +m'-P& Per8metro
mojado +m-"ariarn su epresi!n seg1n la forma del canal, ya sea
rectangular, circular, etc._editar`4#D 7Brdida de car(a en
ori"icios@n orificio es una a#ertura efectuada en la pared de un
dep!sito, em#alse, tu#er8a o canal de forma que el agua puede
escurrir a travs de el. @n orificio es una singularidad en contorno
cerrado, o sea una singularidad cuyo per8metro es totalmente
mojado.(a epresi!n ms ampliamente aceptada para el clculo de la
prdida de carga a travs de un orificio es$2n donde$)$ caudal que
atraviesa el orificio +m4,s-0$ secci!n transversal al flujo del
orificio +m'-g $ aceleraci!n de la gravedad +m,s'-h$ prdida de
carga en el orificio +m.c.a.-?$ constante +valor normal&
/,D'-_editar`4#E 7Brdida de car(a en sin(ularidades(a prdida de
carga genrica en una singularidad viene dada por la siguiente
epresi!n, en donde ? adopta distintos valores seg1n el accidente.$
+K*(;* 2C@*CNWS-2n donde$h $ prdida de carga +m.c.a.-" $ velocidad
media del fluido en la tu#er8a +m,s-g $ aceleraci!n de la gravedad
+m,s'-? $ coeficiente de la singularidad(os valores de ? para
distintas singularidades adoptan valores dentro de los siguientes
rangos$Accidente 'Contracci!n #rusca /,53%,52pansi!n #rusca
/,53%,%Codos a 65: /,%53/,%9Codos a 9/: /,'D3/,44"lvula de
compuerta /,%53/,4"lvula de retenci!n %,53',9Compuerta canal
a#ierto /,'3/,4_editar`4#F )riterios de di%ensionado de
vertederos#2n la mayor8a de los casos, para este tipo de
aplicaciones se disean los vertederos comovertederos li#res, es
decir, que la altura de la lmina de agua, aguas a#ajo del mismo es
inferior a ',4 de la altura aguas arri#a. 0e restringe este
apartado a los tipos de vertederosms com1nmente empleados en
plantas depuradoras$ vertedero lineal para la mayor8a de recintos y
vertedero circular de dientes +vertedero ;hompson- para recintos de
planta circular..editar/2.5.1. Vertedero lineal(a altura de la
lmina de agua, aguas arri#a del vertedero viene dada por la
epresi!n$ $2n donde$)$ caudal que atraviesa el vertedero +m4,s-m $
coeficiente de caudal del vertedero($ longitud del vertedero +m-g $
aceleraci!n de la gravedad +m,s'-h$ altura de la lmina de agua,
aguas arri#a del vertedero +m.c.a.-(a determinaci!n del valor de m
es el aspecto ms complicado en el dimensionado del vertedero.
Diversos autores han propuesto algunas epresiones anal8ticas que se
destacan a continuaci!n$K!rmula de Bazin$ +/,%/geo,ma-b# 7Brdida de
car(a en la tuber9a de i%=ulsin , 0(a prdida de carga en una
tu#er8a viene dada por la siguiente epresi!n$2n donde el primer
trmino representa las prdidas de carga de#idasa la rugosidad de la
propia tu#er8a, y el sumatorio las de#idas a los diversos
accidentes en la impulsi!n. $($ longitud de la tu#er8a +Gm-i$
prdida de carga en la tu#er8a +m,Gm-?$ coeficiente de uso?i$
coeficiente de prdida de carga de la singularidadv$ velocidad del
fluido +m,s-g$ aceleraci!n de la gravedad +m,s'-Con la altura
manomtrica mima y el caudal requerido se elige la #om#a._editar`4.
2L2AP(F D2 Ca(C@(F D2 (]S2* PN2TFA^;CNC* D2 @S*
2.D.*.C._editar`D#-# Datos de =artida#Cota fondo arroyo en el punto
de vertido$ 657,///Caudales de entrada$Caudal medio$ DD,DM/
m4,hCaudal mimo$ '// m4,hCaudales del proceso$:
7retrata%iento:Caudal mimo +)ma3pret-$ '// m4,h +#om#eado-: Reactor
+iol(ico:Caudal mimo total+)ma3#io-$ %%4,44/ m4,hCaudal de
recirculaci!n total+)rec-$ %6/,/// m4,h,ud._editar`D#4# 7oAo de
(ruesos#(ato" de !artida)Cota rasante tu#er8a de entrada$
6DD,D//Definici!n del pozo de gruesos$*ltura total 1til del pozo de
gruesos$ %,55/ mCota solera pozo de gruesos$ 6D5,/5/Prdida de carga
estimada en salida /,/67Cota lmina de agua a la salida del pozo de
gruesos$ 6DD,55'_editar`D#D# Ta%iAado de "inos#(ato" de
!artida)Caudal mimo de entrada +)ma3pret-$ '// m4,h
+#om#eado-;amices rotativos$S: de l8neas principales$ % uds.S: de
l8neas auiliares$ % uds.Cota lmina de agua a la entrada del tamiz$
6DD,55'Des#aste de finos +tamices rotativos-a. Dimensiones del
tamiz(ongitud de tamiz$ %'// mmPaso +2-$ 4 mm#. Prdida de
cargaPrdida de carga estimada en el tamiz$ /,7// mCota lmina de
agua en salida de tamiz$ 6D5,M5'_editar`D#D Desarenado :
Desen(rasado#(ato" de !artida)Caudal mimo de entrada +)ma3pret-$
'// m4,h*anale" de de"arenado+de"engra"ado)S: de canales
principales$ % uds.S: de canales auiliares$ / uds.Cota lmina de
agua a la salida del tamizado$ 6D5,M5'Cesguardo para adecuaci!n$
/,D//Cota lmina de agua a la entrada desarenado$ 6D5,%5'(e"arenado
+ de"engra"ado)Prdida de carga estimada en recinto /,/5/Cota lmina
de agua a la salida del recinto$ 6D5,%/'*,lculo del -ertedero de
"alida del (e"arenado+de"engra"adoa. (ien"ionado del -ertedero.(a
altura de la lmina de agua en vertederos lineales, viene dada porla
siguiente epresi!n$)$ Caudal en vertedero +m4,h-h$ *ltura de la
lmina agua, aguas arri#a del vertedero +m-b. (e.inici/n del
-ertedero.(ongitud vertedero +(-$ ' m) & )ma3pret$ '// m4,hc.
*ltura lmina de agua so#re vertedero.De la epresi!n descrita
anteriormente, se o#tiene la altura de la lmina de agua so#re el
vertedero$*ltura de la lmina de agua so#re vertedero$ D%,/74 mmCota
coronaci!n vertedero$ 6D5,/6%*anal de "alida del de"arenado +
de"engra"ado)Cesguardo para evitar sumergencia$ /,% mCota lmina de
agua en canal de salida del recinto$ 6D6,96%_editar`D#E# Arueta de
re=arto a biol(ico y alivio de eJcesos#(ato" de !artida)Caudal mimo
de entrada unitario+)ma3Biol.-$ %%4,44/ m4,hCaudal de recirculaci!n
unitario+)rec-$ M/ m4,hCanales de reparto$S: de repartos diseo$ %
uds.S: de reparto futuro$ % uds.Cota lmina de agua a la entrada$
6D6,96%*,lculo del -ertedero de "alida ar0ueta de re!arto)a.
(ien"ionado del -ertedero.(a altura de la lmina de agua en
vertederos lineales, viene dada porla siguiente epresi!n$)$ Caudal
en vertedero +m4,h-h$ *ltura de la lmina agua, aguas arri#a del
vertedero +m-b. (e.inici/n del -ertedero.(ongitud vertedero +(-$
/,5// m) & )m3#io$ %%4,44/ m4,hc. Altura l,ina de agua "obre
-ertedero.De la epresi!n descrita anteriormente, se o#tiene la
altura de la lmina de agua so#re el vertedero$*ltura de la lmina de
agua so#re vertedero$ %/5,499 mmCota coronaci!n vertedero$
6D6,74D0alida arqueta de reparto$Cesguardo para evitar sumergencia$
/,%// mCota lmina de agua en arqueta de salida$ 6D6,M4D*,lculo del
-ertedero de ali-io de e1ce"o")a. (ien"ionado del -ertedero.(a
altura de la lmina de agua en vertederos lineales, viene dada porla
siguiente epresi!n$)$ Caudal en vertedero +m4,h-h$ *ltura de la
lmina agua, aguas arri#a del vertedero +m-b. (e.inici/n del
-ertedero.(ongitud vertedero +(-$ ',4// m) & )aliviado$ 7D,DM/
m4,hc. Altura l,ina de agua "obre -ertedero.De la epresi!n descrita
anteriormente, se o#tiene la altura de la lmina de agua so#re el
vertedero$*ltura de la lmina de agua so#re vertedero$ 4%,7DM mmCota
coronaci!n vertedero$ 6D6,96%2alida -ertedero ali-io)Cesguardo para
evitar sumergenc8a$ /,%// mCota lmina de agua en alivio ecesos$
6D6,76%_editar`D#F# )oneJin arueta de re=arto : reactor
biol(ico#(ato" de !artida)S: de l8neas principales$ %Dimetro
interior tu#er8a$ '// mmCaudal ma. unitario +qma-$ %%4,44/
m4,h,ud."elocidad del fluido$ %,//' m,s"iscosidad cinemtica del
agua$ / m',sCota inicial lmina de agua$ 6D6,M4D*,lculo de la
!3rdida de carga en la tuber4a)a. Trao recto.(ongitud de la
tu#er8a$ 'M mCugosidad de la tu#er8a$ /,//% mm +P"C-Coeficiente de
uso$ %,%Prdida de cargaP,%KH&0 P,lHs0 v,%Hs0 5,%HQ%0
D1tR,%0%%4,44/ %,67% %,//' 6,''' /,%'5b. Accidente".AccidentenS
uds#Contracci!n #rusca % /,5//2pansion #rusca % /,5//Codos a 65: /
/,%9/Codos a 9/: ' /,44/"lvula de compuerta / /,4//"lvula de
retenci!n / 'Coeficiente total de accidentes$ %,DD/Prdida de carga
en accidentes +m-$ /,/75c. 53rdida de carga total en la
conducci/n.Prdida de carga en tramo recto$ /,%'5 mPrdida de carga
en accidentes$ /,/75 mPrdida de carga total en tu#er8a$ /,'%/ mCota
lmina de agua a la salida$Cota lmina de agua a la salida$
6D6,5'5Cesguardo para adecuaci!n al terreno$ /,%M4 mCota lmina de
agua de entrada a reactor #iol!gico$ 6D6,45'_editar`D#?# Reactor
biol(ico#(ato" de !artida)S: de l8neas$ %Caudal mimo #iol!gico
unitario+)ma3#io-$ %%4,44/ m4,hCaudal de recirculaci!n unitario
+)rec-$ %6/ m4,h,l8neaCota lmina de agua en el reactor #iol!gico$
6D6,45'*,lculo del -ertedero de "alida del reactor biol/gico)a.
(ien"ionado del -ertedero.(a altura de la lmina de agua en
vertederos lineales, viene dada porla siguiente epresi!n$)$ Caudal
en vertedero +m4,h-h$ *ltura de la lmina agua, aguas arri#a del
vertedero +m-b. (e.inici/n del -ertedero.(ongitud vertedero +(-$ D
m) &)ma3#io P )rec$ '54,44/ m4,h,l8neac. Altura l,ina de agua
"obre -ertedero.De la epresi!n descrita anteriormente, se o#tiene
la altura de la lmina de agua so#re el vertedero$*ltura de la lmina
de agua so#re vertedero$ 46,4M7 mmCota coronaci!n vertedero$
6D6,4%7*rqueta de salida del reactor #iol!gico$Cesguardo para
evitar sumergencia$ /,%// mCota lmina de agua en arqueta de salida$
6D6,'%7_editar`D#># )oneJin reactor biol(ico :
decantadorsecundario#(ato" de !artidaS: de l8neas principales$
%Dimetro interior tu#er8a$ 4// mmCaudal ma. unitario +qma-$ '54,44/
m4,h,ud."elocidad del fluido$ /,99D m,s"iscosidad cinemtica del
agua$ / m',sCota inicial lmina de agua$ 6D6,'%7*,lculo de la
!3rdida de carga en la tuber4a)a. Trao recto.(ongitud de la
tu#er8a$ 9 mCugosidad de la tu#er8a$ /,/65 mm +acero
comercial-Coeficiente de uso$ %,%Prdida de cargaP,%KH&0 P,lHs0
v ,%Hs0 5,%HQ%0 D1tR ,%0'54,44/ M/,4D9 /,99D ',MDD /,/'MAccidentenS
uds#Contracci!n #rusca % /,52pansion #rusca % /,5Codos a 65: /
/,%9Codos a 9/: ' /,44"lvula de compuerta / /,4"lvula de retenci!n
/ 'b. Accidente". Coeficiente total de accidentes$ %,DD/Prdida de
carga en accidentes +m-$ /,/76c. 53rdida de carga total en la
conducci/nPrdida de carga en tramo recto$ /,/'M mPrdida de carga en
accidentes$ /,/76 mPrdida de carga total en tu#er8a$ /,%%% mCota
lmina de agua a la salida$ 6D6,%/M_editar`D#G Decantador
secundario#(ato" de !artida)S: de unidades$ %Caudal m. unitario de
entrada +)ma3#ioP )rec- '54,44 m4,h,ud.Caudal unitario de salida
+)ma3#io- %%4,44/ m4,h,ud.Cota inicial lmina de agua$
6D6,%/M*,lculo de la !3rdida de carga en la "alida de agua de la
torreta central)a. 53rdida de carga.(a prdida de carga en un
orificio inundado, atravesado por un caudal ) viene dado por la
epresi!n$q$ Caudal que atraviesa el orificio +m4,h,orificio-?$
constante +"alor normal& /,D'-g$ aceleraci!n de la gravedad
+m,s-h$ diferencia de cota de la lmina de agua, aguas a#ajo +m-0$
secci!n del hueco +m'-b. (e.inici/n de hueco".n: de huecos$ 6*ltura
+h-$ /,5 m*nchura +#-$ /,' m0ecci!n +0-$ /,% m'Caudal unitario +q-$
D4,444 m4,h,huecoc. *,lculo de la !3rdida de carga.Prdida de carga
en orificios /,//6Cota lmina de agua en Decantador +Cd-$
6D6,%/'*,lculo del -ertedero del decantador)a. (ien"ionado del
-ertedero.0eg1n ;hompson, la altura de la lmina de agua en
vertederos de dientes triangulares de 9/:, viene dada por la
siguiente epresi!n$q$ Caudal unitario por diente +m4,h-h$ *ltura de
la lmina agua, aguas arri#a del vertedero +m-b. (e.inici/n del
-ertedero.n: de dientes$ 6/7,6/M uds.Dimetro del vertedero$ %4
m(ongitud vertedero +(-$ 6/,76% mCaudal unitario +q-$ / m4,sc.
Altura l,ina de agua "obre -ertedero.De la epresi!n descrita
anteriormente, se o#tiene la altura de la lmina de agua so#re el
vertedero$*ltura de lmina de agua so#re vertedero +h-$ /,/'/ mCota
coronaci!n vertedero salida de decantaci!n$ 6D6,/74Canal de salida
agua clarificada de decantaci!n$Cesguardo para evitar sumergencias$
/,% mCota lmina de agua en canal de salida del recinto$
6D4,974_editar`D#.# )oneJin decantador secundario: arueta de a(ua
tratada#*one1i/n cloraci/n con ar0ueta de agua tratada)(ato" de
!artida)S: de l8neas principales$ %Dimetro interior tu#er8a$ '//
mmCaudal ma. unitario +qma-$ %%4,44/ m4,h,ud."elocidad del fluido$
%,//' m,s"iscosidad cinemtica del agua$ / m',sCota inicial lmina de
agua$ 6D4,974*,lculo de la !3rdida de carga en la tuber4a)a. Trao
recto.(ongitud de la tu#er8a$ 5 mCugosidad de la tu#er8a$ /,/65 mm
+*cero comercial-Coeficiente de uso$ %,%//Prdida de cargaP
,%KH&0 P ,lHs0 v ,%Hs0 5 ,%HQ%0 D1tR ,%0%%4,44/ 4%,67% %,//'
6,5MD /,/'5b. Accidente".AccidentenS uds#Contracci!n #rusca %
/,52pansion #rusca % /,5Codos a 65: / /,%9/Codos a 9/: /
/,44/"lvula de compuerta / /,4//"lvula de retenci!n / 'Coeficiente
total de accidentes$ %Prdida de carga en accidentes +m-$ /,/5%c.
53rdida de carga total en la conducci/n.Prdida de carga en tramo
recto$ /,/'5 mPrdida de carga en accidentes$ /,/5% mPrdida de carga
total en tu#er8a$ /,/MD mCota mima lmina de agua en arqueta de agua
tratada$ 6D4,9/DCesguardo para adecuaci!n al terreno$ /,/75 mCota
lmina de agua en arqueta agua tratada$ 6D4,7'%*,lculo del -ertedero
de "alida de ar0ueta de agua tratada)a. (ien"ionado del
-ertedero.(a altura de la lmina de agua en vertederos lineales,
viene dada porla siguiente epresi!n$)$ Caudal en vertedero +m4,h-h$
*ltura de la lmina agua, aguas arri#a del vertedero +m-b.
(e.inici/n del -ertedero.(ongitud vertedero +(-$ %,D// m) &
)ma3#io$ %%4,44/ m4,hc. Altura l,ina de agua "obre -ertedero.(a
altura de la lmina de agua en vertederos lineales, viene dada porla
siguiente epresi!n$*ltura de la lmina de agua so#re vertedero$
67,54M mmCota coronaci!n vertedero$ 6D4,MM4Cesguardo por adecuaci!n
al terreno$ /,7/% mCota lmina de agua a la salida$ 6D',9M'4.%/.
"ertido del efluente.*one1i/n ar0ueta de agua tratada+ !o6o
52)(ato" de !artida)S: de l8neas principales$ %Dimetro interior
tu#er8a$ '// mmCaudal ma. unitario +qma-$ %%4,44/ m4,h,ud."elocidad
del fluido$ %,//' m,s"iscosidad cinemtica del agua$ / m',sCota
inicial lmina de agua$ 6D',9M'Clculo de la prdida de carga en la
tu#er8a$a. Trao recto.(ongitud de la tu#er8a$ %9 mCugosidad de la
tu#er8a$ /,//% mm +P"C-Coeficiente de uso$ %,%Prdida de
cargaP,%KH&0 P,lHs0 v,%Hs0 5,%HQ%0 D1tR,%0%%4,44/ 4%,67% %,//'
6,''' /,/77b. Accidente".AccidentenS uds#Contracci!n #rusca %
/,52pansion #rusca % /,5Codos a 65: / /,%9/Codos a 9/: /
/,44/"lvula de compuerta / /,4"lvula de retenci!n / 'Coeficiente
total de accidentes$ %Prdida de carga en accidentes +m-$ /,/5%c.
53rdida de carga total en la conducci/n.Prdida de carga en tramo
recto$ /,/77 mPrdida de carga en accidentes$ /,/5% mPrdida de carga
total en tu#er8a$ /,%49 mCota lmina de agua en pozo P'$
6D',744*one1i/n !o6o 52+ !o6o 57)(ato" de !artida)S: de l8neas
principales$ %Dimetro interior tu#er8a$ '// mmCaudal ma. unitario
+qma-$ %%4,44/ m4,h,ud."elocidad del fluido$ %,//' m,s"iscosidad
cinemtica del agua$ / m',sCota inicial lmina de agua$ 6D',744Clculo
de la prdida de carga en la tu#er8a$a. Trao recto.(ongitud de la
tu#er8a$ %' mCugosidad de la tu#er8a$ /,//% mm +P"C-Coeficiente de
uso$ %,%//Prdida de cargaP,%KH&0 P,lHs0 v,%Hs0 5,%HQ%0
D1tR,%0%%4,44/ 4%,67% %,//' 6,''' /,/5Db. Accidente".AccidentenS
uds#Contracci!n #rusca % /,5//2pansion #rusca % /,5//Codos a 65: /
/,%9/Codos a 9/: / /,44/"lvula de compuerta / /,4"lvula de
retenci!n /'Coeficiente total de accidentes$ %Prdida de carga en
accidentes +m-$ /,/5%c. 53rdida de carga total en la
conducci/n.Prdida de carga en tramo recto$ /,/5D mPrdida de carga
en accidentes$ /,/5% mPrdida de carga total en tu#er8a$ /,%/M mCota
lmina de agua en pozo P4$ 6D',M'D_editar`D#-/ 7oAo de salida
&asta =unto de vertido:(ato" de !artida)S: de l8neas
principales$ %Dimetro interior tu#er8a$ 4// mmCaudal ma.
+)ma3pret-$ '// m4,h,ud."elocidad del fluido$ /,M7D m,s"iscosidad
cinemtica del agua$ / m',sCota lmina de agua en pozo P4$
6D',M'D*,lculo de la !3rdida de carga en la tuber4a)a. Trao
recto.(ongitud de la tu#er8a$ %/ mCugosidad de la tu#er8a$ /,//% mm
+P"C-Coeficiente de uso$ %,%//Prdida de cargaP,%KH&0 P,lHs0
v,%Hs0 5,%HQ%0 D1tR,%0'// 55,55D /,M7D %,DMD /,/%7b.
Accidente".AccidentenS uds#Contracci!n #rusca % /,5//2pansion
#rusca % /,5//Codos a 65: / /,%9/Codos a 9/: / /,44/"lvula de
compuerta / /,4//"lvula de retenci!n / 'Coeficiente total de
accidentes$ %Prdida de carga en accidentes +m-$ /,/4%c. 53rdida de
carga total en la conducci/n.Prdida de carga en tramo recto$ /,/%7
mPrdida de carga en accidentes$ /,/4% mPrdida de carga total en
tu#er8a$ /,/5/ mCota lmina de agua a la salida$Cesguardo para
adecuaci!n al terreno$ %,4'/ mCota lmina de agua en vertido$
6D%,45D_editar`D#--# Resu%en de la =ieAo%Btrica# l9nea de a(ua#5o6o
de grue"o")Cota lmina de agua en pozo de gruesos$ 6DD,D//Cota
solera del pozo de gruesos$ 6D5,/5/Tai6ado de .ino")Cota lmina de
agua en entrada a tamiz$ 6DD,55'Cota lmina de agua en salida de
tamiz$ 6D5,M5'(e"arenado + (e"engra"ado)Cota lmina de agua en
recinto desarenado$ 6D5,%5'Cota coronaci!n del vertedero de salida$
6D5,/6%Cota lmina de agua en canal de salida del recinto$
6D6,96%Ar0ueta de re!arto a biol/gico y ali-io de e1ce"o".Cota
lmina de agua en arqueta salida a #iol!gico$ 6D6,M4DCota coronaci!n
del vertedero de salida a #iol!gico$ 6D6,74DCota lmina de agua en
alivio de ecesos$ 6D6,76%8eactor biol/gico.Cota lmina de agua en
reactor #iol!gico$ 6D6,45'Cota coronaci!n vertedero de salida del
#iol!gico$ 6D6,4%7Cota lmina de agua en arqueta de
salida$(ecantador "ecundario.Cota lmina de agua en decantador$
6D6,%/'Cota coronaci!n vertedero de salida$ 6D6,/74Cota lmina de
agua en canal de salida$ 6D4,974Ar0ueta de agua tratada.Cota lmina
de agua en arqueta$ 6D4,7'%Cota coronaci!n del vertedero de salida$
6D4,MM4Cota lmina de agua a la salida$ 6D',9M'Vertido del
e.luente.Cota lmina de agua en pozo de salida$ 6D',M'DCota de
vertido$ 6D%,45D_editar`6. 2jemplo de clculo de #om#eo.6.%.
Definici!n del pozo de #om#eo.Caudal mimo de entrada +)ma-$ M'
m4,hS: mimo de l8neas en servicio$ %*ltura mima 1til del pozo de
#om#eo +>1til-$ ',5m*ltura m8nima para sumergencia de #om#as
+>m8n-$ /,5m*ltura total del pozo de #om#eo$ 4mCota mima lmina
de agua en pozo de #om#eo +Cl,m-$ M%,75Cota mima de vertido
+Cvertido-$ 9%7Cota solera pozo de #om#eo +Cpozo-$ 7D7,75n la
figura % se muestran las distintas cotas en el pozo de #om#eo$
+K*(;*KNE@C*-_editar`E#4# );lculo de la altura %ano%Btrica del
bo%beo#(a altura manomtrica del #om#eo se o#tiene mediante la suma
de la altura geomtrica y la prdida de carga en la
impulsi!n$>m&>geoPD>idonde$>geo$ *ltura
geomtricaD>i$ Prdida de carga en la impulsi!na. Altura geo3trica
#9geo'Cota mima de vertido$ 9%7 m*ltura geomtrica m8nima
+>geo,min-$ 6D,%5 m*ltura geomtrica mima +>geo,ma-$ 67,D5 mb.
53rdida de carga en la tuber4a de i!ul"i/n #(9i')(a prdida de carga
en una tu#er8a viene dada por la siguiente epresi!n$2n donde el
primer trmino representa las prdidas de carga de#idasa la rugosidad
de la propia tu#er8a, y el sumatorio las de#idas a los diversos
accidentes en la impulsi!n.($ longitud de la tu#er8a +Gm-i$ prdida
de carga en la tu#er8a +m,Gm-?$ coeficiente de uso?i$ coeficiente
de prdida de carga de la singularidadv$ velocidad del fluido
+m,s-g$ aceleraci!n de la gravedad +m,s'-b.1 (ato" de la
i!ul"i/nCaudal unitario a #om#ear$ M' m4,hDimetro interior tu#er8a$
%7/ mm"iscosidad cinemtica del agua$ /,/////%4/' m',sb.1.1 Trao
recto(ongitud de la tu#er8a$ M%5 mCugosidad de la tu#er8a$ /,//7 mm
+P2*D-Coeficiente de uso$ %,%b.1.2 Accidente"Accidente nS
uds#Contracci!n #rusca % /,52pansion #rusca % /,5Codos a 65: 9
/,%9Codos a 9/: 7 /,44"lvula de compuerta % /,4"lvula de retenci!n
% 'Compuerta canal a#ierto / /,4Coeficiente total de accidentes$
M,D5Ca(C@(F C@C"*0 D2( 0N0;2A*%P P v 5 1%L%in 1%L%aJ+m=,h- +l,s-
+m,s- +m,Gm- +m- +m-/ / / / 6D,%5 67,D59 ',5 /,/97'64M9 /,/M7%5547
6D,'%5'4'5 67,M%5'4'5%7 5 /,%9D67M57 /,'D6/5679 6D,4M'M4'5
67,7M'M4'5'M M,5 /,'96M4%47 /,56%D'69D 6D,D/9757 69,%/97574D %/
/,49'9M5%M /,9/6%6979 6D,9'%4'M' 69,6'%4'M'65 %',5 /,69%'%79D
%,46M6M66D 6M,4/47M' 69,7/47M'56 %5 /,5796D'M5 %,7D7DD5M 6M,M55%75D
5/,'55%75DD4 %M,5 /,D7MM/D56 ',6D55//59 67,'M45%95 5/,MM45%95M' '/
/,M7595/46 4,%4D'%4/D 67,75M6769 5%,45M67697% '',5 /,776%96%4
4,7M9455DM 69,5/5964' 5',//5964'9/ '5 /,97'64M9' 6,D94M%'M%
5/,'%M9476 5',M%M9476c. *ur-a" del "i"tea M,1ia y M4nia(as curvas
del sistema se o#tienen con los datos de caudales y las alturas
manomtricas +mimas y m8nimas-1%L%9n: Curva del sistema con la mima
lmina de agua en el pozo de #om#eo, esto es, >geo, m8n.1%L%;J:
Curva del sistema con la m8nima lmina de agua en el pozo de #om#eo,
esto es, >geo, m.d. *ur-a de la boba "eleccionada0e elige una
#om#a que sea capaz de suministrar el caudal mimo M' m4,h a la
altura manomtrica mima correspondiente calculada en el apartado
c$5%,4D m.2n la ta#la siguiente se indican algunos puntos de la
curva caracter8stica de la #om#a seleccionada.*:8VA *A8A*T;8#om#a y
>m representa el punto de funcionamiento de la #om#a cuando el
pozo de #om#eo alcanza su nivel ms #ajo +>geo,m-. De igual
manera, el punto de intersecci!n de las curvas >#om#a y >m8n
representa el funcionamiento de la #om#a en el nivel mimo de agua
en el pozo +>geo,m8n-. 2ntre estos dos niveles se desplaza el
punto de tra#ajo de la #om#a.