Componentes de una Sarta de Perforación. La sarta de perforación es un conjunto de elementos de acero resistente que la confor man y estos son de diferentes longitu des, diámetros exterior es e inter iores que se usan de acuerdo a la etapa o longitud que se perfora. Una sarta de perforación está compuesta de: a) Barrena. b) rill !olla rs "l astraba rrenas) lisos y es piral c) #uber$a pesada "%ea&y 'eigt( '.%) d) #uber$a d e perfo ración "# . . ) *stos elementos nos sir&en para dar peso sobre la barrena, as$ como determinarla profundidad del po+o que se está perforando. tra&-s de sus diámetros interiores se circula el lodo de perforación. Las tuber$as de perforación generalmente se les conoce como tuber$as de trabajo porqu e están expue stas a mlt ip les esfuer+o s duran te las operaciones de perforación en el cuerpo del tubo si costura tales como: Tensión. Compresión. Presión interna y externa. Doblez. Fatiga. Torsión. Abrasión. Erosión. Corrosión. La acci ón combinada o indepen di ente de dic(os esfu er+ os puede causar problemas mecánicos durante la perforación del po+o en el cuerpo del tubo tales como: Desprendimientos. Pegaduras por presión diferencial. Derrumbes de pozo.
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La sarta de perforación es un conjunto de elementos de acero resistente que la
conforman y estos son de diferentes longitudes, diámetros exteriores e interioresque se usan de acuerdo a la etapa o longitud que se perfora. Una sarta de
perforación está compuesta de:
a) Barrena.b) rill !ollars "lastrabarrenas) lisos y espiralc) #uber$a pesada "%ea&y 'eigt( '.%)d) #uber$a de perforación "#..)
*stos elementos nos sir&en para dar peso sobre la barrena, as$ como determinar
la profundidad del po+o que se está perforando. tra&-s de sus diámetros
interiores se circula el lodo de perforación.
Las tuber$as de perforación generalmente se les conoce como tuber$as de trabajo
porque están expuestas a mltiples esfuer+os durante las operaciones de
perforación en el cuerpo del tubo si costura tales como:
Arrastres. Cerramiento de aguero. Fugas en los elementos tubulares.
l incrementarse estos problemas mecánicos durante la perforación son causa de
altos costos y p-rdidas de tiempo, (asta perdida de lo perforado y en ocasiones
del po+o.
Un adecuado dise/o de la sarta de perforación es el complemento fundamental
para el -xito.
or lo tanto (ay que tomar en cuenta que sobre un dise/o que exija componentes
con resistencias mayores "#uber$as con mayor diámetro en el cuerpo y la junta)
tambi-n incrementa el costo de la perforación a la &e+ que pueden da/ar la
integridad de las tuber$as de re&estimiento que se deben de cuidar al máximo.
Los datos principales que se deben conocer sobre las tuber$as de perforación son
los siguientes:
Di!metro nominal. Peso "ominal. #rado de Tuber$a. Clase AP%& di'ide las tuber$as en Clase % (Tuber$a "ue'a)& Premium& Clase %% (*sada en +,-). Clase %%% (*sada en exceso)& los porcentaes son recomendaciones. Di!metro %nterior. Tipo de conexión.
Un dise/o ideal de la sarta de perforación seria en este orden descendente0
ebemos recordar que la tuber$a de perforación está trabajando siempre a la
tensión y esta es una condición mecánica que puede ocasionar la falla o la
fractura de la misma. = se origina por la acción de las cargas axiales que actanperpendicularmente sobre el área de sección trans&ersal del tubo. Las cargas
dominantes en esta condición mecánica son los efectos gra&itacionales, flotación,
flexión y esfuer+o por deformación material.
l usar los .!.s siempre debemos usar estabili+adores, pues estos sir&en para
e&itar que los lastrabarrenas se recarguen en las paredes del agujero. *l >..
">U# ?;*#*@) del estabili+ador debe ser cuerpo del .!. y sus aletas serán
del diámetro del agujero que se está perforando segn sea la etapa, estos son e
diferentes formas de estabili+adores: con aletas rectas, en espiral, cortos,
refor+ados con carburo de tungsteno, lisos, etc.
A>#:
Barrena CD 2222222 E 5F ó GCD @eg.
.!. ECD 2222222222222 GD ?.H
#. %.' 22222222222222 5D ?.H
#. 5D 22222222222222222 GD ?.H
*n algunas ocasiones se utili+an otras (erramientas0 o componentes que se les
llaman ensamble de fondo ""Bottom ssembly B.%.), como motor de fondo ;'
"measure I(ile drilling), L' "login I(ile drilling), martillo, amortiguador, etc.
1egn sea el programa de perforación de acuerdo a la profundidad de cada etapa
será un dise/o de la misma, o si se desea incrementar ángulo o disminuirlo
*n el proceso de perforación de un po+o, la sarta es el componente del equipo de
perforación que más se somete a esfuer+os "tensión, compresión, presión interna,
presión externa, flexión, fatiga, torsión, abrasión, erosión, y corrosión). La acción
independiente o combinada de dic(os esfuer+os puede causar problemas durante
la perforación, tales como desprendimientos, pegaduras por presión diferencial,
alta fricción, y fugas en los elementos tubulares. or su puesto estos problemas
son causa de altos costos y p-rdidas de tiempo de perforación consecuentemente,
un adecuado dise/o de la sarta es fundamental para el -xito de la perforación pero
debe tomarse en cuenta que un sobre2dise/o, que exija componentes con
resistencias mayores "tuber$as con mayor diámetro en el cuerpo y en la junta),tambi-n incrementa el costo de la perforación y pone en riesgo la integridad de las
tuber$as de re&estimiento.
!>A!*#>1.2
*l principio fundamental que debe respetarse al dise/arse una sarta de
perforación, es que los esfuer+os a que se someten sus componentes tubulares
deben ser siempre inferiores a las resistencias de dic(os componentes"especificados en tablas por el fabricante), sin deformarse permanentemente o
alcan+ar su l$mite elástico "Higura K3). !uando el l$mite elástico de un componente
tubular se rebasan, este sufre una deformación permanente y consecuentemente
una drástica reducción en su capacidad de resistencia.
esafortunadamente, en la mayor$a de los casos esta deformación es dif$cil de
detectar &isualmente. or lo tanto, el continuar usando este elemento deformando
ocasiona los problemas comunes de pesca o fugas.
Un adecuado dise/o de la sarta de perforación permite reducir costos y tiempos
3. >ptimi+ar el nmero de lastrabarrenas "drill collars), tuber$a pesada y
tuber$a de trabajo.. @educir el riesgo de desprendimiento o ruptura de los componentes de
la sarta de perforación.
4. @educir la posibilidad de pegaduras por presión diferencial.G. ;antener un control sobre la &erticalidad e inclinación del po+o desde el
inicio de la perforación y por lo tanto, reducir arrastres por tortuosidad
"des&iación se&era) del agujero.
1ecopilación de información.
La información necesaria para el proceso de dise/o y selección de la sarta, se
puede resumir en los siguientes puntos:
rofundidad total. #rayectoria y ángulo máximo requerido. eso sobre barrena requerido. ensidades del lodo. Hactores de dise/o para el peso sobre la barrena. Hactor de dise/o a la tensión. ;áximo margen de jalón. ?n&entariado de tubulares y (erramientas "motor de fondo, martillo,
amortiguador, mId, lId, etc.) #abla de especificaciones de tuber$as. !omo se indica más adelante,
algunos cálculos del dise/o de sartas se basan en experiencias y
condiciones esperadas durante la perforación. or lo tanto, es necesario
estudiar los po+os de correlación para determinar &ariables como: posibles
arrastres, posibles pegaduras por presión diferencial e (idráulica.
Selección del apareo de fondo.
*l dise/o de la sarta de perforación se reali+a de abajo (acia arriba, por lo que
una &e+ que se cuenta con la información, se inicia el proceso de dise/o
seleccionando los lastrabarrenas y la tuber$a pesada.
Hd?J*s el factor de dise/o a la presión interna "adimensional).
P1ES%2" DE C/0APS/.
Hallas por presión de colapso pueden presentarse cuando se reali+an pruebas deformación durante la perforación usando la sarta de perforación "rueba 1#) o
cuando se genera poca presión por el interior de la tuber$a como en el caso de
operaciones de perforación con aire, en este caso la condición que debe cumplirse
para el dise/o por presión de colapso es:
@!O!"Hdpc).
ónde:
@! J @esistencia a la presión de colapso y a la presión interna de la tuber$as de
perforación y estos datos se encuentran en las tablas del ?, as$ como en
catálogos de los fabricantes.
Los factores de dise/o a la presión interna "Hdpi) y colapso "Hdpc) oscilan entre 3.3 y
3.5 sin embargo 3.4 es el &alor más utili+ado para ambos.
C1%TE1%/S DE ESTA5%0%7AC%2" DE 0A SA1TA DEPE1F/1AC%2".
!omo se ilustra en la figura G, los ensambles de fondo de las sartas de perforación
originan fuer+as en la barrena que &ar$an de acuerdo con las condiciones de
operación "peso sobre la barrena) y las caracter$sticas de la formación durante la
perforación. urante la perforación estas fuer+as gobiernan el ángulo de
inclinación del po+o. ara mantener bajo control estas fuer+as generadas en la
barrena y consecuentemente la inclinación del po+o, se utili+an las fuer+as
laterales ejercidas por los estabili+adores al (acer contacto con las paredes del
agujero o de la #.@. or lo tanto, la manipulación de la posición y el nmero de
estabili+adores "untos de tangencia o contacto) es fundamental para un buen
La densidad y reolog$a del lodo afectan directamente las p-rdidas de presión junto
con el sistema de circulación. La reolog$a del lodo y los diferentes modelos
disponibles, serán discutidos más adelante.
1E#0AS E3P%1%CAS #E"E1A0ES.
6asto de flujo "Polumen):
a) *l gasto o tasa de flujo deberá ser mantenido de 47 a E7 galFmin por
pulgada de diámetro de la barrena.b) Ao se debe reducir el gasto de flujo "&olumen) para lograr mayor potencia.c) Una ta+a de flujo demasiado baja causara el embotamiento de la barrena y
reducirá la limpie+a efecti&a del po+o.
otencia (idráulica.
a) ;antenga un consumo de potencia (idráulica de .5 a 5.7 (pFin del
diámetro de la barrena.
b) 1e deberá considerar el uso de potencia (idráulica máxima, cuando setiene suficiente potencia de bombeo disponible.
!a$da de presión a tra&-s de la barrena.
a) ise/e la (idráulica para tener una ca$da de presión a tra&-s de la barrena
entre el 57 y el E5Q de la presión total de circulación disponible en la
superficie.b) 1i las p-rdidas de presión parasitas son mayores al 57Q de la presión de
bombeo disponible, entonces optimice la &elocidad del c(orro de lodo en las
La &elocidad anular m$nima es dada por medio de la capacidad de trasporte de los
recortes del fluido de perforación. 1i el po+o no se limpia de manera eficiente
(abrá una acumulación de recortes en el espacio anular que resultara en un
incremento de densidad del lodo. *l consecuente incremento en la presión
(idrostática podr$a causar p-rdidas de fluido a la formación.
>E0/C%DAD A"*0A1 3A?%3A.
#ambi-n es importante e&itar erosionar formaciones sueltas y lutitas blandas, que
podr$an resultar en grandes ensanc(amientos, problemas de agujero,
atrapamientos de la tuber$a, y trabajos deficientes de cementación. ebido a estola &elocidad anular máxima se encuentra limitada por las fuer+as dentro del
agujero y en particular en las formaciones sensiti&as, en donde a menudo está
limitada a 377 ftFmin.
F0*9/ 0A3%"A1.
Las part$culas del lodo se mue&en en l$neas derec(as paralelas a la tuber$a o las
paredes del agujero descubierto.
F0*9/ T*15*0E"T/.
*n contraste a las condiciones del flujo laminar, el perfil de la &elocidad del flujo
turbulento es casi plano.
C40C*0/S DE F0*9/ E" E0 ESPAC%/ A"*0A1 (@").
Los &alores de S y A para bajo esfuer+o cortante se puedes recalcular a partir de
las lecturas en el &iscos$metro a 377 y 4 @; y son utili+adas para cálculo de flujo
La lectura de presión de bombeo es la suma de todas las p-rdidas de presión
dentro del sistema.
La mayor$a de estas p-rdidas de presión representan energ$a cin-tica
desperdiciada, utili+ada en &ences la presión que experimenta el fluido a tra&-s de
las restricciones en el sistema. lgunas &eces se refieren a ellas como perdidas
parasitasD de presión. la ca$da de presión en la barrena es considerada sin
embargo como una p-rdida de presión til.
total J superficie V sarta de perforación V espacio anular V barrena.
sarta de perforación J tuberia de perforación V coples V (ta de fondo.
S%STE3AS C/" ;E11A3%E"TA DE F/"D/.
La mayor$a de los sistemas (idráulicos incluirán un arreglo o ensamblaje de(erramientas de fondo, tales como: motores de fondo, turbinas, registradores
";L = L') o similares. *stos (acen el proceso de optimi+ación de la (idráulica
un poco más complicado que en el caso básico ya que no puede ser modelado por
*xisten dos formas de optimi+ar un sistema con (erramientas de fondo, el m-todo
más directo es el de restar las p-rdidas de presión esperadas para las
(erramientas de fondo de la presión de bombeo. *sta información deberá ser
pro&ista por los fabricantes o pro&eedores de los componentes de las
(erramientas.
*l segundo m-todo es el de optimi+ar el sistema como si no (ubiera (erramientas
en la sarta de perforación. La presión requerida para las (erramientas es entonces
restada de la presión disponible de la barrena. Los resultados de este m-todo dan
una ta+a de flujo más alta con un área de toberas mayor que la del m-todo 3,
debido a que ya conocemos la ta+a de flujo0 este m-todo dará una ca$da de
presión exacta para las (erramientas de fondo. mbos m-todos sin embargo
pro&-n limpie+a máxima del po+o.
2PT%3%7AC%/" DE 0A ;%D1A*0%CA E" 0A 5A11E"A.
*l propósito de optimi+ar la (idráulica de la barrena es el de pro&eer la máximalimpie+a del po+o y &elocidades optimas de perforación, con un m$nimo de
potencia.
1in embargo y como regla general en las secciones poco profundas y de mayor
diámetro del agujero, en donde la &elocidad de perforación es alta y son
generados altos &olmenes de recortes, los caudales de flujo más altos son
beneficiosos para la limpie+a efecti&a del po+o.
*n las secciones más profundas y de menor diámetro, en donde las &elocidades
de perforación son menores y las fuer+as estáticas de cortes dinámicos de atrape
(acia bajo se con&ierten en la mayor preocupación, las &elocidades más altas de
La &elocidad de transporte de los recortes para cada una de las geometr$as de un
agujero, es obtenida restando la &elocidad de ca$da de los recortes de la &elocidad
anular, para esa sección en particular.
P# JP M P1
onde.
P# J #ransporte de recortes.
P J Pelocidad anular en piesFmin
P1 J Pelocidad recorrida en piesFmin
#*%A DE D%SE/ PA1A 0A ;%D1A*0%CA E" 0A PE1F/1AC%/"
DE P/7/S PET1/0E1/S.
La perforación de po+os petroleros requiere de una (idráulica que cumpla con
di&ersos objeti&os, entre ellos mejorar la eficiencia de la barrena y pro&eer un
eficiente acarreo de recortes de formación a la superficie. *sta gu$a proporcionalos conceptos de ?ngenier$a Básicos para optimi+ar la (idráulica en las
operaciones de perforación.
*l cálculo (idráulico en este sistema define el diámetro óptimo de las toberas de la
barrena con la cual se obtendrá la potencia (idráulica del flujo del fluido de
perforación que promue&a la óptima remoción de recortes, incrementando la
&elocidad de penetración y la &ida de la barrena. *n consecuencia una reducción
en el costo total de la perforación.
Un sistema (idráulico eficiente requiere que todas sus partes funcionen de manera
óptima. La figura K3 nos muestra un esquema de las principales partes del sistema
de circulación. *ste se forma con los siguientes elementos.
1e deben conocer el tipo y caracter$sticas de las bombas de lodos para determinar
el gasto adecuado. Un gasto excesi&o puede pro&ocar derrumbes, agujeros
erosionados, disminución en la &ida de la barrena, y aumento en la densidad
equi&alente de circulación. Un gasto bajo o deficiente ocasiona limpie+a ineficiente
del agujero, remolienda de recortes, embotamiento de la barrena, y precipitaciónde recortes. La tabla muestra la capacidad de despla+amiento para bombas
dplex y triplex.
Tabla I. Tipos y capacidades de bombas de lodo
P0A"EAC%2" ;%D14*0%CA.
*n la planeación de la (idráulica se deben conocer al menos los siguientes
parámetros:
3.2 *stado ;ecánico del o+o.
.2 iámetro y caracter$sticas de la sarta de perforación.
4.2 ?nformación de las etapas de perforación anterior y actual.
>tros aspectos como el ritmo de penetración, desgaste de la barrena, costos de
operación, problemas de erosión de las paredes del agujero y condiciones de lodo
de perforación tambi-n deben ser tomados en cuenta. *l dise/o tradicional del
programa (idráulico se basa en la optimi+ación de la limpie+a del agujero en el
fondo. ara optimi+ar este parámetro los m-todos aplicados son 4:
a) ;áxima &elocidad a tra&-s de las toberas de la barrena.
b) ;áxima potencia (idráulica en la barrena.
c) ;áxima fuer+a de impacto del c(orro de lodo en el fondo del po+o.
/PT%3%7AC%/" DE 0AS T/5E1AS.
!uando se aumenta indiscriminadamente la potencia de la bomba el gasto
crecerá, y por lo tanto incrementaran las ca$das de presión en el sistema. *s decir
aumenta la potencia destinada para &encer la resistencia por circulación en todo el
sistema sin mejorar en forma significati&a la potencia (idráulica en la barrena. *stosignifica que la optimi+ación de la potencia (idráulica en la barrena se obtiene no
necesariamente aumentando la potencia de a bomba, si no por medio de la
selección adecuada del diámetro de las toberas.
0%3P%E7A DE0 P/7/
*l flujo del fluido de perforación en el espacio anular debe cumplir entre otros con
los siguientes objeti&os:
a) ar estabilidad al agujero.b) ro&eer un enjarre adecuado para pre&enir perdidas de fluido por filtraos
excesi&os.c) ro&eer la suficiente presión (idrostática para contener la entrada de fluidos
en un carrete accionado mecánicamente como si fuera una manguera,
permitiendo as$ un mejor y más rápido almacenamiento y transporte "Per Higura
3). or ser una tuber$a r$gida flexible puede ser introducida en el po+o con muc(a
más facilidad desde la superficie, esta caracter$stica la (ace atracti&a para ser
utili+ada en los po+os muy des&iados y (ori+ontales.
!onjunto de fondo de po+o "B%, por sus siglas en ingl-s) con tuber$a flexible
para las operaciones de perforación en condiciones de bajo balance lle&adas a
cabo en los *miratos Wrabes Unidos. *l B% utili+ado para las operaciones de re2
entrada de perforación en condiciones de bajo balance en el !ampo 1ajaa incluye
dos &ál&ulas esf-ricas superiores y dos &ál&ulas esf-ricas inferiores para aislar
tanto la presión del po+o como la presión de la tuber$a flexible. *sto elimina la
necesidad de purgar la presión interna de la tuber$a flexible cada &e+ que se arma
o se desarma el BA. demás, incluye sensores para adquirir mediciones de
presión interna y externa, temperatura externa, peso sobre la barrena, &ibraciones
laterales y &ibraciones por atascamiento2desli+amiento, mediciones del detector de
collarines de la tuber$a de re&estimiento, a+imut direccional e inclinación y rayos
gama. BaZer %ug(es ?nteq coloca los componentes electrónicos en el B% los
más lejos posible del motor de perforación con aire de fondo, de <F pulgadas.
demás, B utili+a a(ora una barrena de un compuesto policristalino de diamante
"!) de 4[ pulgadas en lugar de una barrena ! bic-ntrica de GC pulgadas
para reducir las &ibraciones de fondo de po+o y las fallas del B% relacionadas.
PE1F/1AC%2" D%1ECC%/"A0.
*n -pocas anteriores en la perforación de un po+o nadie se preocupó por lades&iación de agujero, el objeti&o era perforar a la mayor &elocidad posible,
completar y producir tan rápidamente como fuera posible. ;uc(o personal que
perforaba asum$a que los po+os eran rectos a otros simplemente no les importaba.
!omo consecuencia se perforaron los po+os deliberadamente en alguna dirección
desconocida esto comen+ó como un funcionamiento terap-utico para resol&er un
problema de perforación normalmente un pescado o pie+as quedadas en el
agujero. %oy en d$a con el ad&enimiento de requisitos de espacios legales más
firmes el buen dise/o del depósito modelado y la perforación de po+os mltiples
desde una locación, se (a (ec(o muy importante dos aspectos, la posición real de
la trayectoria del po+o durante su perforación, y la información, la ubicación de los
demás po+os para conocer sus l$mites con el fin de que no c(oquen entre s$.
*l desarrollo de las (abilidades y equipo necesario para dirigir estos agujeros es la
ciencia de perforar direccionalmente. La perforación direccional es la ciencia de
dirigir un agujero a lo largo de un camino predeterminado llamado trayectoria para
obtener un objeti&o pre&iamente designado.
0AS AP0%CAC%/"ES DE 0A PE1F/1AC%/" D%1ECC%/"A0
3.2 Los po+os mltiples de estructura costa fuera.
Una de las aplicaciones más comunes de (oy en t-cnicas de perforación
direccional es en perforación costanero. ;uc(os yacimientos de aceite y gas se
sitan más allá del alcance de tierra y los equipos de uso en la misma. erforar unnmero grande de po+os &erticales de las plataformas indi&iduales es impráctico y
ser$a anti2económico. *l acercamiento con&encional para un gran yacimiento
petrol$fero (a sido instalar una plataforma fija en el lec(o marino y perforar tantos
po+os como puedan perforarse "(asta E7 po+os direccionales), la locali+ación de
estos po+os puede espaciarse cuidadosamente para la recuperación óptima, este
tipo de desarrollo mejora la &iabilidad económica de la cara industria costa fuera
reduciendo el nmero de plataformas y simplificando el sistema de recolección.
*n un desarrollo con&encional los po+os no pueden perforarse (asta que la
plataforma tenga construida e instalada su estructura en la posición requerida.
*sto puede significar un retraso de a 5 a/os antes de que la producción pueda
empe+ar, este retraso puede reducirse considerablemente por la pre2perforación
de algunos po+os a tra&-s de una plantilla del manto acu$fero mientras la
Las situaciones más comunes para estos po+os ">ffs(ore) perforados desde una
plataforma central.
;orizontal.6 Un perfil que consiste en una sección de construcción a \97N con una
sección (ori+ontal a tra&-s del mismo yacimiento.
TE13%"/0/#%A DE PE1F/1AC%/" D%1ECC%/"A0.6 *l blanco u objeti&o
"#arget), teóricamente es el punto o puntos en el subsuelo (acia donde la
trayectoria es dirigida. Usualmente este será un geólogo o ingeniero del proyecto
el que lo determine. *llos dise/aran el l$mite del objeti&o, es decir un c$rculo con
un radio especificado sobre un punto en el subsuelo.
E0 DESP0A7A3%E"T/ A0 /59ET%>/.6 *l despla+amiento al objeti&o se definecomo la distancia (ori+ontal desde la superficie de la locación (asta el centro del
objeti&o en una l$nea recta. *sta tambi-n es la suma direccional longitud
"despla+amiento al este o al oeste) y la latitud "despla+amiento al norte o sur). Los
rumbos designados son una mediad de la dirección en grados, minutos y
segundos "o decimales) t$picamente expreso con la referencia para centrar.
0A P1/F*"D%DAD >E1T%CA0 1EA0.6 La profundidad &ertical real "#P) es la
profundidad del agujero en un plano &ertical y normalmente es referenciado delplano (ori+ontal del Selly Bus(ing del equipo utili+ado.
P*"T/ DE %"%C%/ DE C*1>AT*1A (@%C@ /FF P/%"T QQ@./.P.RR).6 *ste es el
punto donde la (erramienta se utili+a para la des&iación, que es la salida en el
aumento del ángulo. La selección de los puntos de inicio de la cur&a depende de
muc(os factores que son: Hormación, #rayectoria del ángulo, rograma del lodo,
*l despla+amiento, y La se&eridad o inclinación máxima aceptable.
*ste punto S.>. se selecciona cuidadosamente para que el ángulo máximo este
dentro de los limites. ;enos problemas se enfrentan cuando el ángulo del agujero
esta entre 47 y 55N. ;ientras más profundo sea el S.>.. será mayor la inclinación
necesaria para alcan+ar el objeti&o o (acer se&eridades más agresi&as. *l S.>..
debe de estar a una profundidad promedio donde el ángulo máximo para construir
seria G7N y el m$nimo preferido es de 35N.
#1AD/ DE C/"ST1*CC%/".6 *l cambio en la inclinación por longitud moderada
perforada t$picamente en 7N por cada 3777 pies o N cada 47mts. la proporción dela cur&a se logra a tra&-s del uso de una (erramienta des&iadora "bandsu&),
defeccion en el motor de fondo la cual crea la construcción del ángulo y se regula
a tra&-s del rotor del motor.
0A TA"#E"TE.6 *sta sección tambi-n llamada la sección del sostenimiento, es
una porción recta del agujero perforado con el ángulo máximo a alcan+ar para
obtener el objeti&o requerido. Los cambios de curso tiles puede que se (agan en
esta sección.
SECC%2" DE DEC1E3E"T/.6 *n los agujeros #ipoD1D la sección donde la
inclinación del agujero se induce para el decremento del mismo y en algunos
casos &ertical a una proporción definida, una &e+ lograda la perforación continua
(asta alcan+ar la profundidad total con lecturas tomadas cada 47mts, el
decremento optimo es entre 3N y .5N cada 47 mts y se selecciona principalmente
con respecto a la facilidad de correr #.@., la terminación y eliminación de los
problemas de la producción.
0A 0/"#%T*D DE0 C*1S/.6 *sta longitud del curso es la distancia real
perforada de un punto del agujero al próximo punto como medida. La suma de
todas las longitudes del curso es la medida de la profundidad del agujero.
0A P1/<ECC%2" ;/1%7/"TA0 (0A >%STA DE0 P0A").6 Una &e+ librado de los
demás po+os se &uel&e a apuntar a su objeti&o. La trayectoria de los po+os
perforados en el plano (ori+ontal es tra+ado a tra&-s de las coordenadas
AorteF1ur totales y las coordenadas de *steF>este totales calculado por las
0A SECC%2" >E1T%CA0.6 La sección &ertical de un po+o es dependiente del
a+imut de inter-s. *ste es el despla+amiento (ori+ontal de la trayectoria del po+o
proyectado 97N al rumbo del plan deseado.
C*AD1A"TES.6 *l rumbo o dirección al que se encuentra dirigido un po+o esrepresentado en diferentes formas que son:
a) +imutal.b) !uadrante.
La dirección a+imutal es representada de 7 a 4E7N como se muestra en la figura
superior al sentido de las manecillas del reloj.
La dirección representada en cuadrantes es referenciada a los ejes Aorte "A), 1ur "1) que son los ejes de inter-s, es por esto que una medida en cuadrante siempre
&a encabe+ada por A o 1:
AK*.
AK'.
1K*.
1K'.
1i ponemos atención en la numeración de la parte de afuera de la circunferenciapodremos obser&ar que el incremento tanto a la derec(a * como a la i+quierdatienen como origen y el punto alto como origen as$ como el punto bajo "1).
*s decir siempre debemos buscar y toar lo ángulos sobre los ejes A y 1 nunca * y>, como ejemplo pasaremos lecturas de asimos a cuadrante y &ice&ersa.
*jemplo:
+imut E7N
*ste es el nico caso de 7 a 97N en que tanto en a+imut y cuadrantes la cantidadde grados pasa directo solo se le adicionan las siglas A* es decir, nuestro runo enel cuadrante seria:
0/S 0=3%TES DE 0A PE1F/1AC%2" D%1ECC%/"A0.!ualquier l$mite de perforación direccional descrito en un libro de texto (oy,
simplemente se romper$a ma/ana por algn operador direccional se (an perforado
po+os (ori+ontales y del mismo laterales a más de E,577mts de longitud0 los po+os
de alcance extendido a más de 37,777 mts de alcance (ori+ontal los po+os
(ori+ontales multi2laterales con 37 ramificaciones0 los po+os (ori+ontales girados
37] en dirección0 erforado < po+os en una sola y sencilla locación en tierra0 re2
entrado en cada configuración del agujero para perforar un nue&o objeti&o yposteriormente perforar un po+o al par de este con una distancia de 4m a lo largo
de toda la trayectoria. !asi todo puede ser perforado con tal de que usted tenga el
apoyo financiero. *s bueno saber el potencial del equipo o las limitaciones del
agujero. Lo siguiente es una lista de algunos de los factores considerada al
planear un po+o direccional.
3. tra&-s de la experiencia muc(os operadores (an establecido su propio
máximo de la inclinación yFo la se&eridad l$mite de la pata de perro "dogleg)para minimi+ar problemas de re&estimiento.
. La 1e&eridad es una limitante tambi-n al momento en que se &an a tomar
registros el-ctricos con cable debido al diámetro de las (erramientas que
4. *l peso sobre la barrena tambi-n es una limitante para perforar el po+o es
posible no obtener el necesario debido a factores como: el arrastre, dise/o
de la configuración de la (erramienta, el fluido de perforación, el tipo y
geometr$a del agujero por nombrar algunos.
G. *l ojo de lla&e "Zey seat) y el alto potencial de pegaduras por diferencial.5. La limpie+a del agujero tambi-n es una limitante en la perforaciónE. La estabilidad del agujero "las condiciones tectónicas, desprendimientos o
derrumbes)<. La (abilidad de dirigir el B% a lo largo del curso requerido "el #orque
reacti&o).. La (abilidad del equipo de construir la inclinación a las proporciones
requeridas.
!omo las tecnolog$as de perforación direccional continan desarrollándose,nue&as aplicaciones &an surgiendo. unque el aceite y gas que se perforan
continuarán dominando el futuro de la industria direccional, las consideraciones
medioambientales y económicas podr$an for+ar a otras industrias para considerar
como alternati&a las perforaciones direccionales como tecnolog$as
con&encionales.
PESCAS.
*sta operación es una de las principales que se deben e&itar, durante la
perforación de un po+o o dentro de la terminación del mismo pues son muy
costosas debido a la p-rdida de tiempo, costo, y que lo principal no (ay a&ance en
la perforación o en la terminación0 en ocasiones se tiene que des&iar el po+o, o en
el ltimo de los casos abandonar el mismo.
or experiencia se (a &isto que un problema de pesca el tiempo máximo que se le
debe aplicar a ello no rebase las G (oras. =a que el costo de la (ora equipo esmuy alto y como se dijo no (ay a&ances.
La forma más segura de afrontar el problema de las pescas es e&itarlas, como no
es posible lograr esto totalmente es necesario pre&enirlas contra este tipo de
accidentes, tomando las medidas precautorias para e&itarlas