tugas akhir (rc14-1501) - ITS Repository

TUGAS AKHIR (RC14-1501)

PERENCANAAN PERBAIKAN TANAH DASAR DAN

PERKUATAN STABILITAS TIMBUNAN JALAN TOL

GEMPOL-PASURUAN STA 28+000 S.D STA 33+852

IVAN DWI RAHMADHAN

NRP. 3114100053

Dosen Pembimbing

1. Prof . Ir. Noor Endah, M.Sc., Ph.D

2. Putu Tantri Kumala Sari, S.T., M.T

DEPARTEMEN TEKNIK SIPIL

Fakultas Teknik Sipil, Lingkungan dan Kebumian

Institut Teknologi Sepuluh Nopember

Surabaya

2018

TUGAS AKHIR (RC14-1501)




IVAN DWI RAHMADHAN

NRP. 3114100053

Dosen Pembimbing :



DEPARTEMEN TEKNIK SIPIL

Fakultas Teknik Sipil, Lingkungan, dan Kebumian


Surabaya 2018

TITLE PAGE

FINAL PROJECT (RC14-1501)

SUBGRADE IMPROVEMENT AND REINFORCEMENT

FOR SLOPE STABILITY DESIGN ON GEMPOL -

PASURUAN HIGHWAY STA 28 + 000 TO STA 34 + 852.

IVAN DWI RAHMADHAN

NRP. 3114100053

Academic Supervisor :



CIVIL ENGINEERING DEPARTEMENT

Faculty of Civil, Environmental and Geo Engineering

Sepuluh Nopember Institute of Technology

Surabaya 2018

i




TUGAS AKHIR

Diajukan Untuk Memenuhi Salah Satu Syarat

Memperoleh Gelar Sarjana Teknik

pada

Bidang Studi Geoteknik

Program Studi S-1 Departemen Teknik Sipil

Fakultas Teknik Sipil, Lingkungan, dan Kebumian


Oleh:

IVAN DWI RAHMADHAN

NRP. 03111440000053

Disetujui oleh Pembimbing Tugas Akhir:

1. Prof . Ir. Noor Endah, M.Sc., Ph.D. …………...(Pembimbing I)

2. Putu Tantri Kumala Sari, S.T., M.T...………….(Pembimbing 2)

SURABAYA

JULI, 2018

ii

“ Halaman ini sengaja dikosongkan “

iii



GEMPOL-PASURUAN STA 28+000 s.d STA 33+852

Nama Mahasiswa : Ivan Dwi Rahmadhan

NRP : 03111440000053

Departemen : Teknik Sipil – FTSLK – ITS

Dosen Pembimbing : 1. Prof . Ir. Noor Endah, M.Sc., Ph.D


Abstrak

Jalan tol Gempol-Pasuruan merupakan jalan tol Trans

Jawa yang menghubungkan Kota Surabaya dan Kota Banyuwangi.

Adanya jalan Tol Gempol-Pasuruan diharapkan akan memacu

pertumbuhan ekonomi di sekitar kawasan yang dilaluinya. Selain

kondisi topografi yang tidak rata, jalan tol Gempol-Pasuruan ini

akan dibangun di atas timbunan yang memiliki ketinggian yang

bervariasi dan kedalaman tanah lunak yang bervariasi, pada STA

28+000 s.d STA 34+852 diketahui memiliki tanah lunak dengan

ketebalan 8 sampai 12 meter dan tinggi timbunan 3 sampai 9

meter, hal tersebut menyebabkan terjadinya kelongsoran, untuk itu

perlu dilakukan perbaikan tanah dasar dan perkuatan stabilitas

timbunan pada pembangunan jalan tol Gempol-Pasuruan STA

28+000 s.d STA 33+852.

Perencanaan yang ada akan menggunakan Preloading

dikombinasikan dengan Prefabricated Vertical Drain (PVD)

sebagai perbaikan tanah dasar. Sedangkan perkuatan stabilitas

yang digunakan adalah Geotextile dan micropile. Dalam

perencanaannya terdapat 7 titik pengambilan data tanah yaitu STA

28+000 s.d STA 33+852 dimana timbunan yang direncanakan

adalah setiap 25 meter. Prefabricated Vertical Drain (PVD) yang

direncanakan menggunakan pola segitiga pada seluruh STA

iv

dengan kedalaman sedalam kedalaman tanah lunak dengan

menggunakan spesifikasi CT D812. Geotextile yang direncanakan

menggunakan spesifikasi kuat tarik 52 kNm pada seluruh STA dan

micropile menggunakan spesifikasi D300 fc’ 52 dengan momen

crack 4 tm dan D500 dengan momen crack 17tm.

Dari hasil perencanaan didapatkan grafik antara STA dan

kebutuhan perkuatan timbunan, dimana PVD pada seluruh

kedalaman tanah lunak digunakan sebagai perbaikan tanah pada

semua lokasi tinjauan dalam tugas akhir ini. Untuk timbunan yang

memiliki tinggi timbunan diatas 7 meter seperti pada STA 30+000

sampai dengan STA 32+000 membutuhkan kebutuhan geotextile

yang cukup banyak sehingga disarankan menggunakan perkuatan

micropile. Grafik kebutuhan perkuatan geotextile dan micropile

nantinya dapat digunakan untuk pelaksana pembangunan jalan tol

untuk memilih perkuatan mana yang paling optimum untuk

digunakan, atau memilih perkuatan kombinasi antara geotextile

dengan micropile.

Kata kunci: Perbaikan Tanah Dasar, Preloading,

Prefabricated Vertical Drain (PVD), Micropile, Tol Gempol-

Pasuruan

v

SUBGRADE IMPROVEMENT AND

REINFORCEMENT FOR SLOPE STABILITY

DESIGN ON GEMPOL-PASURUAN HIGHWAY STA

28 + 000 TO STA 34 + 852

Student Name : Ivan Dwi Rahmadhan NRP : 03111440000053 Department : Civil Engineering - FTSLK - ITS Advisor : 1. Prof. Ir. Noor Endah, M.Sc., Ph.D 2. Putu Tantri Kumala Sari, ST, MT

Abstract Gempol-Pasuruan toll road is a Trans Java toll road

connecting Surabaya City and Banyuwangi City. The existence of

Gempol-Pasuruan Toll Road is expected to spur economic growth

around the area in its path. In addition to the uneven topographic

conditions, the Gempol-Pasuruan toll road will be built on heaps

that have varying and efficient heights, which at STA 28 + 000 sd

STA 34 + 852 has land with 8 to 12 meters and high heap 3 up to

9 meters, it is necessary to repair and reinforce the stability of the

pile on the construction of Gempol-Pasuruan toll road STA 28 +

000 to STA 33 + 852.

The design will using Preloading and Prefabricated

Vertical Drain (PVD) as subgrade improvement. The

reinforcement stability will using Geotextile and micropile. 7

Stasioning points (STA) are needed in the planning, STA 28 + 000

to STA 34 + 000 where the embankment is planned in every 25

meters. Each STA reviewed represents the subgrade around. The

planned Prefabricated Vertical Drain (PVD) is to use the triangle

pattern in all STAs within the soft soil depth using CT D812

specification. Geotextile is planned using UW-250 specification on

all STA and micropile using D300 fc '52 specification with 4tm of

crack moment and D500 with 17tm of crack moment. The study obtained a graph between the STA and

reinforcement needs, where each embankment is using PVD in the

vi

full depth. The embankment with more than 7 meters as in STA 30

+ 000 to STA 32 + 000 require a lot of geotextile needs so it is

recommended to use the micropile reinforcement. The graph of

need for geotextile and micropile reinforcement can then be used

to execute the toll road construction to select which of the most

optimum reinforcement to use, or to choose a reinforcement

combination between geotextile and micropile.

Keywords: Subgrade Improvement, Preloading, Prefabricated

Vertical Drain (PVD), Micropile, Gempol-Pasuruan Highway

vii

KATA PENGANTAR

Segala puji kehadirat Allah SWT, atas rahmat dan hidayah

serta karnia-Nya yang telah diberikan sehingga penulis dapat

menyelsaikan tugas akhir ini tepat pada waktunya. Pada

kesempatan kali ini penulis bermaksud mengucapkan terima kasih

kepada pihak-pihak yang telah mendukung dan membantu dalam

penyelesaian Tugas Akhir ini, antara lain:

1. Bapak Iwantoko dan Ibu Sri Ruyani selaku orang tua yang

selalu memberikan doa, semangat dan dorongan

sepenuhnya dalam pengerjaan tugas akhir ini.

2. Ibu Prof. Ir. Noor Endah, M.Sc., Ph.D selaku dosen wali

dan juga dosen pembimbing 1 yang telah membimbing dan

membantu selama proses pembuatan proposal tugas akhir

hingga penyusunan tugas akhir ini.

3. Putu Tantri Kumala Sari, S.T., M.T selaku dosen

pembimbing 2 yang telah membimbing dan membantu

selama penyusunan tugas akhir ini.

4. Alfian, Fisma, Viena dan Delia sebagai teman

sepenanggungan geoteknik yang telah membantu dalam

bertukar ide dan pikiran selama proses pembuatan tugas

akhir penulis, serta teman-teman S57 dan penghuni

makhluk kantin yang telah memberikan dukungannya

selama pengerjaan tugas akhir ini.

5. Civitas Akademika Departemen Teknik Sipil ITS yang

terlah memberikan bantuan selama proses penyusunan

tugas akhir ini.

Penulis menyadari bahwa dalam pembuatan tugas akhir ini

terdapat kelebihan dan kekurangan. Segala kelebihan pada tugas

akhir ini diharapkan memberikan manfaat dan menambah

wawasan bagi rekan-rekan dengan disiplin ilmu Teknik Sipil

viii

bidang geoteknik. Penulis tidak lupa meminta kritik dan saran yang

membangun terhadap tugas akhir ini, sehingga sebagai pembaja

dan penulis menjadi lebih baik. Akhir kata penulis mengucapkan

terimakasih.

Surabaya, Juli 2017

Penulis

ix

DAFTAR ISI

Abstrak ..................................................................................... iii

Abstract ..................................................................................... v

KATA PENGANTAR ............................................................ vii

DAFTAR ISI ............................................................................ ix

DAFTAR TABEL .................................................................. xiii

DAFTAR GAMBAR .............................................................. xv

BAB I PENDAHULUAN ......................................................... 1

1.1 Latar Belakang............................................................. 1

1.2 Rumusan Masalah ...................................................... 18

1.3 Tujuan ........................................................................ 19

1.4 Batasan Masalah ......................................................... 20

1.5 Manfaat....................................................................... 20

BAB II TINJAUAN PUSTAKA ............................................. 21

2.1 Tanah dan Karakteristiknya ........................................ 21

2.2 Analisa Parameter Tanah ............................................ 22

2.2.1 Pembuatan Stratigrafi ......................................... 22

2.2.2 Korelasi Tanah Berdasarkan Data N-SPT ........... 23

2.2.3 Pendekatan Statistik ............................................ 25

2.3 Pemampatan Tanah..................................................... 27

2.3.1 Pemampatan Konsolidasi Primer (Primary

Consolidation) .................................................................... 27

2.3.2 Waktu Pemampatan Tanah Dasar ....................... 30

2.4 Perencanaan Timbunan ............................................... 33

2.4.1 Perhitungan Tinggi Timbunan Awal (Hinitial) ... 33

x

2.4.2 Perhitungan Tinggi Timbunan Kritis (Hcr) ......... 33

2.4.3 Timbunan Bertahap dan Besar Pemampatan ....... 33

2.4.4 Distribusi dan Perubahan Tegangan yang Terjadi

Akibat Timbunan Bertahap ................................................ 34

2.4.6 Pemampatan Akibat Timbunan Bertahap ........... 36

2.5 Prefabricated Vertical Drain (PVD) Sebagai Perbaikan

Tanah Dasar ........................................................................... 37

2.5.1 Pola Pemasangan PVD ....................................... 37

2.5.3 Waktu pemampatan dengan PVD ....................... 39

2.6 Stabilitas Timbunan .................................................... 41

2.6.1 Geotextile Sebagai Perkuatan Stabilitas Timbunan

41

2.6.2 Perkuatan dengan Micropile ............................... 44

BAB III METODOLOGI ........................................................ 51

3.1 Diagaram Alir Pengerjaan Tugas Akhir ...................... 51

3.2.1 Studi Literatur ..................................................... 53

3.2.2 Pengumpulan Data .............................................. 53

3.2.3 Analisa Data Tanah............................................. 53

3.2.4 Penentuan Zona .................................................. 54

3.2.5 Penentuan Beban Preloading (Tinggi Awal

Timbunan) .......................................................................... 54

3.2.6 Perencanaan Prefabricate Vertical Drain (PVD) . 54

3.2.7 Kontrol Stabilitas Timbunan ............................... 55

3.2.8 Perencanaan Perkuatan Timbunan ...................... 55

3.2.9 Analisa Hasil Alternatif Perkuatan Stabilitas

Timbunan yang Dibutuhkan ............................................... 56

xi

3.2.10 Pembuatan Grafik Hubungan Zona Tanah dan

Tinggi Timbunan dengan Perkuatan ................................... 56

3.2.11 Kesimpulan ......................................................... 56

BAB IV DATA DAN ANALISIS ........................................... 57

4.1 Data Tanah ................................................................. 57

4.1.1 Data Tanah Dasar ............................................... 57

4.1.2 Data Tanah Timbunan ........................................ 66

4.2 Data untuk Desain dan Analisis .................................. 75

4.2.1 Data Beban ......................................................... 75

4.2.2 Data Spesifikasi Bahan ....................................... 75

BAB V PERENCANAAN TIMBUNAN DAN PERBAIKAN

TANAH DASAR .................................................................... 77

5.1 Perencanaan Timbunan Preloading ............................. 77

5.2 Perhitungan Besar Pemampatan Tanah Dasar ............ 79

5.3 Perhitungan Tinggi Timbunan Awal (Hinisial) dan

Tinggi Timbunan Akhir (Hfinal) ............................................ 81

5.4 Perhitungan Waktu Pemampatan Tanpa PVD ............ 91

5.5 Perencanaan Prefabricated Vertical Drain (PVD) untuk

mempercepat pemampatan ..................................................... 93

5.6 Perencanaan Timbunan Bertahap ............................... 99

5.7 Perhitungan Kenaikan Daya Dukung Tanah Dasar ... 101

5.8 Perhitungan Pemampatan Akibat Timbunan Bertahap

103

BAB VI PERENCANAAN PERKUATAN STABILITAS

TIMBUNAN ......................................................................... 109

6.1 Hasil Analisa XSTABL .................................................. 109

xii

6.2 Perencanaan Geotextile .................................................. 111

6.2 Perencanaan Micropile ............................................. 125

BAB VII KESIMPULAN DAN SARAN.............................. 145

7.1 Kesimpulan ............................................................... 145

6.2 Saran ......................................................................... 149

DAFTAR PUSTAKA ........................................................... 151

LAMPIRAN .......................................................................... 153

Lampiran 1 Hasil Borlog Jalan Tol Gempol-Pasuruan STA

28+000 s.d STA 33+852 ...................................................... 153

Lampiran 2 Distribusi Tegangan Untuk Setiap Variasi Tinggi

Timbunan ............................................................................. 160

Lampiran 3 Rekapitulasi Hinisial, Hfinal, dan Sc dari seluruh

Variasi Tinggi Timbunan ..................................................... 181

Lampiran 4 Derajat Konsolidasi PVD .................................. 188

Lampiran 5 Perhitungan Timbunan Bertahap ....................... 202

Lampiran 6 Hasil Analisa Stabilitas Timbunan Menggunakan

Program Bantu XSTABL ..................................................... 281

Lampiran 7 Perhitungan Perkuatan Stabilitas Timbunan ...... 299

Lampiran 8 Rekapitulasi Kebutuhan Micropile Jalan Tol

Gempol Pasuruan ................................................................. 314

STA 28+000 s.d STA 33+852 .............................................. 314

BIODATA PENULIS ........ Error! Bookmark not defined.335

xiii

DAFTAR TABEL

Tabel 2. 1 Konsistensi Tanah (Tanah Dominan Lanau dan

Lempung ............................................................................ 23

Tabel 2. 2 Korelasi N-SPT dengan Karakteristik Tanah ............. 23

Tabel 2. 3 Konsistensi Tanah (Tanah Dominan Pasir)................ 24

Tabel 2. 4 Nilai Probabilitas (t) .................................................. 26

Tabel 2. 5 Variasi Faktor Waktu terhadap Derajat Konsolidasi .. 31

Tabel 2. 6 Fakor Keamanan Akibat Pengurangan Kekuatan

Geotextile ........................................................................... 43

Tabel 4. 1 Hasisl Distribusi Statistik Parameter Data Tanah ...... 60

Tabel 4. 2 Rekapitulasi Parameter Data Tanah Pada STA 28+000

s.d STA 34+000.................................................................. 64

Tabel 4. 3 Rekapitulasi tinggi timbunan Jalan Tol Gempol-

Pasuruan STA 28+000 s.d STA 33+852 ............................. 66

Tabel 5. 1 Variasi tinggi dan beban timbunan di ........................ 78

Tabel 5. 2 Rekapitulasi perhitungan Hinisial, Hfinal, dan Sc pada

Alternatif PVD Penuh di STA 31+000 ............................... 82

Tabel 5. 3 Besarnya derajat konsolidasi dan pemampatan

berdasarkan waktu. ............................................................. 91

Tabel 5. 4 Lama pemampatan tanpa perbaikan tanah dasar ........ 92

Tabel 5. 5 Rekapitulasi pola pemasangan ,jarak, dan waktu

pemampatan PVD............................................................... 99

Tabel 5. 6 Rekapitulasi hasil lima Critical Surfaces pada anlisa

tinggi H Kritis dengan menggunakan program bantu

XSTABL. ......................................................................... 101

Tabel 5. 7 Nilai H kritis pada setiap STA ................................. 101

Tabel 5. 8 Pemampatan bertahap setiap STA ........................... 106

Tabel 6. 1 Hasil analisa XSTABL STA 30+900 dengan PVD

sedalam kedalaman tanah lunak ....................................... 109

Tabel 6. 2 Perhitungan jumlah kebutuhan geotextile ................ 112

Tabel 6. 3 Jumlah kebutuhan geotextile setiap STA ................. 114

Tabel 6. 4 Spesifikasi Micropile ............................................... 125

Tabel 6. 5 Jumlah kebutuhan geotextile setiap STA ................. 129

file:///D:/KULIAH/TUGAS%20AKHIR/Lap.%20TA/A5_patrick.docx%23_Toc520197494


xiv

Tabel 6. 6 Rekapitulasi Jumlah Kebutuhan Perkuatan Geotextile

dan Micropile pada STA 28+000 s.d STA 33+852 ........... 138

xv

DAFTAR GAMBAR

Gambar 1. 1 Jaringan Jalan Tol Trans-Jawa ................................. 2

Gambar 1. 2 Layout Lokasi Proyek Jalan Tol Gempol-Pasuruan . 4

Gambar 1. 3 Layout tol Gempol-Pasuruan STA 28+000 s.d STA

33+852 (untuk detail dapat dilihat pada lampiran) ............... 5

Gambar 1. 4 Hasil Uji Lapangan Pada STA 29+000 .................. 10

Gambar 1. 5 Profil Alinement Jalan Pada STA 28+000 s.d

28+800 ............................................................................... 11

Gambar 1. 6 Profil Alinement Jalan Pada STA 28+850 s.d

29+650 ............................................................................... 12

Gambar 1. 7 Profil Alinement Jalan Pada STA 29+700s.d 30+500

........................................................................................... 13

Gambar 1. 8 Profil Alinement Jalan Pada STA 30+500 .d 31+350

........................................................................................... 14

Gambar 1. 9 Profil Alinement Jalan Pada STA 31+400 .d 32+150

........................................................................................... 15

Gambar 1. 10 Profil Alinement Jalan Pada STA 32+250 .d

33+000 ............................................................................... 15

Gambar 1. 11 Profil Alinement Jalan Pada STA 33+050 .d

33+850 ............................................................................... 16

Gambar 1. 12 Potongan Melintang Timbunan Jalan To Gempol-

Pasuruan ............................................................................. 17

Gambar 2. 1 CPT properties and strength changes for mechanical

cones (Schertmann, 1978) (sumber : Daya Dukung Pondasi

Dalam 2013) ....................................................................... 22

Gambar 2. 2 Visualisasi dan Notasi ∆𝝈’ .................................... 29

Gambar 2. 3 Ilustrasi penimbunan secara bertahap .................... 33

Gambar 2. 4 Pola Susunan PVD Persegi .................................... 38

Gambar 2. 5 Pola Susunan PVD Segitiga ................................... 38

Gambar 2. 6 Equivalen diameter (dw) untuk PVD ..................... 40

Gambar 2. 7Rekayasa kestabilan timbunan ................................ 41

Gambar 2. 8 Sketsa Peningkatan kekuatan Geser Tanah Akibat

Pemasangan Cerucuk (Micropile) ...................................... 44

















xvi

Gambar 2. 9 Asumsi Posisi Cerucuk (Micropile) sebagai

Konstruksi Penahan Terhadap Keruntuhan Geser di

Lapangan ............................................................................ 45

Gambar 2. 10 Asumsi Tiang Pancang Kelompok Penahan Gaya

Lateral Yang Digunakan Sebagai Dasar Untuk Mencari

Tahanan Geser Cerucuk...................................................... 45

Gambar 2. 11Kurva Untuk Mencari Harga f Dari Berbagai Jenis

Tanah .................................................................................. 47

Gambar 2. 12 Grafik Untuk Menentukan Besarnya Fm ............. 48

Gambar 3. 1 Diagram Alir Pengerjaan Tugas Akhir ................... 52

Gambar 4. 1 Hasil Stratigrafi Tanah Dasar Berdasarkan Nilai N

SPT Jalan Tol Gempol-Pasuruan STA 28+000 s.d STA

33+852 ............................................................................... 58

Gambar 4. 2 Grafik parameter tanah berat volume tanah jenuh

(γsat), Gs, Water Content (Wc), Liquid Limit (LL) terhadap

kedalaman .......................................................................... 59

Gambar 4. 3 Rekapitulasi Tinggi timbunan Jalan Tol Gempol-

Pasuruan pada STA 28+000 s.d STA 28+500 .................... 68













Gambar 4. 10 Grafik perbandingan tinggi timbunan dengan beban

lalu lintas ............................................................................ 75


















xvii

Gambar 5. 1 Grafik Perbandingan Hinisial, H Final dan Sc pada

alternatif PVD di STA 31+000 ........................................... 82


alternatif PVD di STA 31+000 ........................................... 83


STA 28+000 s.d STA 28+500 ............................................ 84

Gambar 5. 4 Grafik Perbandingan Hinisial, HFinal dan Sc pada

STA 28+500 s.d STA 29+500 ............................................ 85


STA 29+525 s.d STA 30+500 ............................................ 86


STA 30+525 s.d STA 31+500 ............................................ 87


STA 31+525 s.d STA 32+500 ............................................ 88


STA 32+525 s.d STA 33+500 ............................................ 89


STA 32+525 s.d STA 33+500 ............................................ 90

Gambar 5. 10 Grafik perbandingan waktu dengan pemampatan 92

Gambar 5. 11 Grafik hubungan waktu dengan derajat konsolidasi

rata-rata pada pemasangan pola segitiga. ............................ 95


rata-rata pada pemasangan pola segiempat. ........................ 98

Gambar 5. 13 Hasil analisis untuk mencari nilai H kritis dengan

menggunakan progam bantu XSTABL. ........................... 100

Gambar 5. 14 Grafik Pemampatan Tanah akibat Penimbunan

Bertahap ........................................................................... 107

Gambar 6. 1 Ilustrasi hasil analisa XSTABL bidang longsor

timbunan pada STA 30+900 ............................................. 110

Gambar 6. 2 Ilustrasi kebutuhan panjang geotextile STA 30+600

......................................................................................... 116

Gambar 6. 3 Kurva Hubungan antara Tinggi Timbunan dan

Kebutuhan Jumlah Geotextile pada Setiap Zona .............. 117

















xviii

Gambar 6. 4 Grafik Kebutuhan Jumlah Perkuatan Geotextile STA

28+000 s.d STA 28+500................................................... 118


28+525 s.d STA 29+500................................................... 119


29+525 s.d STA 30+500................................................... 120


30+525 s.d STA 31+500................................................... 121


31+525 s.d STA 32+500................................................... 122


32+525 s.d STA 33+500................................................... 123

Gambar 6. 10 Grafik Kebutuhan Jumlah Perkuatan Geotextile

STA 33+525 s.d STA 34+000 .......................................... 124

Gambar 6. 11 Ilustrasi ukuran Micropile diameter 300 mm ..... 126

Gambar 6. 12 Ilustrasi Pemasangan micropile D300 pada

Timbunan STA 30+600 .................................................... 128


Kebutuhan Jumlah Micropile D300 pada Setiap Zona ..... 129


Kebutuhan Jumlah Micropile D500 pada Setiap Zona ..... 130

Gambar 6. 15 Grafik Kebutuhan Jumlah Perkuatan Micropile

pada STA 28+000 s.d STA 28+500 .................................. 131


pada STA 28+525 s.d STA 29+500 .................................. 132


pada STA 29+525 s.d STA 30+500 .................................. 133

Gambar 6. 18 Grafik Kebutuhan Jumlah Micropile pada STA

30+525 s.d STA 31+500................................................... 134


pada STA 31+525 s.d STA 32+500 .................................. 135

Gambar 6. 20 Grafik Kebutuhan Jumlah Perkuatann Micropile

pada STA 32+525 s.d STA 33+500 .................................. 136



























xix


pada STA 33+525 s.d STA 34+000 .................................. 137



xx


1

BAB I

PENDAHULUAN

1.1 Latar Belakang

Infrastruktur transportasi merupakan sarana yang sangat

penting dalam menunjang keberhasilan pembangunan ekonomi

terutama dalam mendukung kegiatan perekonomian masyarkat dan

perkembangan wilayah. Meningkatnya kegiatan transportasi

menyebabkan kondisi lalu lintas menjadi padat. Dengan

infrastruktur yang transportasi yang baik , kegiatan-kegiatan sektor

ekonomi sektor ekonomi lainnya akan tumbuh dan berkembang.

Jalan tol merupakan bagian dari infrastruktur transportasi.

Salah satu pembangunan infrastruktur transportasi yang

sedang dilakukan adalah pembangunan jalan tol Trans-Jawa

dengan ruas jalan tol seperti pada Gambar 1.1. Jalan tol Trans

Jawa terdiri dari beberapa jaringan jalan yang terhubung, salah

satunya adalah Jalan Tol Gempol-Pasuruan yang menghubungkan

daerah Gempol dengan Kota Pasuruan. Pembangunan jalan tol ini

didasarkan rencana pemerintah untuk meningkatkan ekonomi

Negara dan mengembangkan wilayah serta meningkatkan

mobilitas dan aksesibilitas. Pembangunan jalan tol ini dimulai pada

tahun 1995, namun akibat krisis moneter pemerintah harus

menunda program pembangunan jalan tol Trans-Jawa ini. Pada

akhir tahun 2011 pemerintah melanjutkan proyek pembangunan

jalan tol Trans-Jawa yang tertunda dan melakukan pembangunan

24 ruas jalan tol. Dengan dibangunnya jalan Tol Gempol-Pasuruan

diharapkan akan memacu pertumbuhan ekonomi di sekitar

kawasan yang dilaluinya. Bagi pemerintah daerah dan investor

kehadiran jalan tol ini akan menjadi peluang investasi pada sektor

industri manufaktur, property, dan pariwisata pada koridor yang

dilalui .

2

Ga

mb

ar

1. 1

Jar

ingan

Jal

an T

ol

Tra

ns-

Jaw

a

(sum

ber

: P

T.

Jasa

Marg

a (P

erse

ro)

Tb

k)

3

Jalan tol Gempol-Pasuruan ini merupakan bagian jalan tol

yang menghubungkan antar kota utama di Jawa Timur yaitu

Surabaya-Banyuwangi. Proyek pembangunan Jalan Tol Gempol-

Pasuruan adalah jalan tol yang terbentang sepanjang 34,15

kilometer, dibagi atas 3 seksi, yakni seksi I yang menghubungkan

Gempol dan Rembang sepanjang 13,9 km. Kemudian diteruskan

oleh seksi II dari rembang menuju Pasuruan sepanjang 8,1 km dan

seksi III sepanjang 12,5 km dari Pasuruan dan berakhir di simpang

susun Grati. Layout seksi proyek pembangunan Jalan Tol Gempol-

Pasuruan dapat dilihat pada Gambar 1.2, dan detail layout dapat

dilihat pada Gambar 1.3 sampai dengan Gambar 1.7.

Lokasi pembangunan jalan tol Gempol-Pasuruan

didominasi oleh lahan dan pemukiman dengan keadaan topografi

yang tidak rata, sehingga akan ada pekerjaan penimbunan dan

penggalian. Selain itu, jalan tol Gempol-Pasuruan ini akan

dibangun diatas timbunan yang memiliki ketinggian yang

bervariasi dan kedalaman tanah lunak yang cukup dalam, dan pada

STA 28+000 diketahui memiliki tinggi timbunan yang mencapai 8

meter dan tanah lunak dengan ketebalan 13 meter dapat dilihat

pada Gambar 1.8. Apabila suatu timbunan tinggi dibangun di atas

tanah dasar yang relatif lunak dan juga memiliki daya dukung yang

rendah maka perlu diwaspadai potensi terjadinya pemampatan

yang sangat besar dan terjadinya longsor ketika dilakukan

penimbunan. Untuk itu perlu dilakukan perbaikan tanah dasar dan

perkuatan stabilitas timbunan pada pembangunan jalan tol

Gempol-Pasuruan STA 28+000 s.d STA 33+852. Ketinggian

timbunan yang bervariasi dapat dilihat gambar potongan

memanjang Jalan Tol Gempol-Pasuruan STA 28+000 s.d STA

33+852 pada Gambar 1.9 sampai dengan Gambar 1.15,

sedangkan untuk ilustrasi potongan melintang timbunan dapat

dilihat pada Gambar 1.16.

4

Ga

mb

ar

1. 2

Lay

out

Lo

kas

i P

royek

Jal

an T

ol

Gem

po

l-P

asuru

an

(Sum

ber

: P

T T

RA

NS

MA

RG

A J

atim

5

Gambar 1. 3 Layout tol Gempol-Pasuruan STA 28+000 s.d STA

33+852 (untuk detail dapat dilihat pada lampiran)

6

Ga

mb

ar

1. 4

Lay

out

Jala

n T

ol

Gem

po

l-P

asu

ruan

ST

A 2

8+

000

s.d

ST

A 2

9+

700

7

Ga

mb

ar

1. 5

Lay

out

Jala

n T

ol

Gem

po

l-P

asu

ruan

ST

A

29

+80

0 s

.d S

TA

31

+50

0

8

Ga

mb

ar

1. 6

Lay

out

Jala

n T

ol

Gem

po

l-P

asu

ruan

ST

A

31

+60

0 s

.d S

TA

33

+30

0

9

Ga

mb

ar

1. 7

Ga

mb

ar

1. 8

Lay

out

Jala

n T

ol

Gem

po

l-P

asuru

an

ST

A 3

3+

300

s.d

ST

A 3

4+

000

10

Gambar 1. 9 Hasil Uji Lapangan Pada STA 29+000

11

Ga

mb

ar

1. 10

Pro

fil

Ali

nem

ent

Jala

n P

ada

ST

A 2

8+

00

0 s

.d 2

8+

450

12

Ga

mb

ar

1. 11

Pro

fil

Ali

nem

ent

Jala

n P

ada

ST

A 2

9+

00

0 s

.d 2

9+

450

13

Ga

mb

ar

1. 12

Pro

fil

Ali

nem

ent

Jala

n P

ada

ST

A 3

0+

00

0 s

.d S

TA

30

+45

0

14

Ga

mb

ar

1. 13

Pro

fil

Ali

nem

ent

Jala

n P

ada

ST

A 3

1+

00

0 .

d 3

1+

45

0

15

Ga

mb

ar

1. 14

Pro

fil

Ali

nem

ent

Jala

n P

ada

ST

A 3

2+

00

0 .

d 3

2+

55

0

16

Ga

mb

ar

1. 16

Pro

fil

Ali

nem

ent

Jala

n P

ada

ST

A 3

3+

55

0 .

d 3

4+

00

0

17

Ga

mb

ar

1. 17

Po

tongan

Mel

inta

ng T

imb

unan

Jala

n T

ol

Gem

po

l-P

asu

ruan

18

Upaya dalam memperbaiki masalah daya dukung tanah

dapat dilakukan dengan cara memberikan beban pre-loading pada

tanah dasar agar air pori dalam tanah akan keluar sehingga keadaan

pori tanah akan mengecil dan daya dukung tanah akan meningkat

serta dikombinasikan dengan Prefabricated Vertical Drain (PVD)

dengan tujuan mempercepat pemampatan. Sedangkan untuk

perkuatan stabilitas timbunan akan dilakukan 2 alternatif, yaitu

menggunakan Geotextile sebagai perkuatan timbunan dan Cerucuk

atau Micropile..

Berdasarkan kondisi dan upaya-upaya yang harus

dilakukan maka pada Tugas Akhir ini penulis akan merencanakan

dan membandingkan perbaikan tanah dasar dan timbunan Jalan Tol

Gempol-Pasuruan STA 28+000 s.d STA 33+852 yang paling

efektif dan paling optimum. Setelah mengetahui kebetuhan

perbaikan tanah yang paling optimum dapat dibuat kurva

perbandingan antara STA dan tinggi timbunan terhadap kebutuhan

PVD, Geotextile dan Micropile.

1.2 Rumusan Masalah

Dalam perencanaan jalan tol Gempol-Pasuruan ini

didaptkan permasalahan-permasalahan sebagai berikut :

1. Berapa besar pemampatan (settlement) yang terjadi

akibat timbunan diatas tanah pada Jalan Tol Gempol-

Pasuruan STA 28+000 s.d STA 33+852?

2. Bagaimana merencanakan tinggi awal timbunan pada

jalan tol Gempol-Pasuruan STA 28+000 s.d STA

33+852?

3. Bagaimana pola pemasangan, jarak, dan kedalaman

yang paling efektif dari Prefebricated Vertical Drain

(PVD) yang akan dipasang pada Jalan Tol Gempol-

Pasuruan STA 28+000 s.d STA 33+852?

4. Berapa banyak kebutuhan lapis geotextile yang

dibutuhkan pada setiap timbunan?

19

5. Bagaimana jumlah, kebutuhdn, pola pemasangan, jarak

dan spesifikasi micropile yang akan digunakan pada

metode micropile sebagai stabilitas timbunan?

6. Bagaimana variasi tinggi timbunan dan kebutuhan

PVD, geotextile, dan micropile sepanjang jalan Tol

Gempol-Pasuruan STA 28+000 s.d STA 33+852?

1.3 Tujuan

Dari rumusan masalah yang ada maka didapatkan tujuan

pengerjaan tugas akhir sebagai berikut :

1. Merencanakan tinggi awal timbunan awal yang sesuai

untuk menentukan tinggi akhir timbunan yang telah

direncanakan.

2. Mengetahui besar pemampatan dan waktu

pemampatan yang terjadi pada tanah dasar akibat

timbunan dengan metode pre-loading hingga

mencapai derajat konsolidasi.

3. Memperoleh pola dan kedalaman yang efisien pada

pemasangan Prefabricated Vertical Drain (PVD)

yang akan dipasang.

4. Merencanakan metode/tahapan penimbunan yang

tepat agar tidak sampai menimbulkan keruntuhan pada

tanah dasar.

5. Merencanakan perkuatan pada timbunan agar tidak

terjadi kelongsoran akibat internal stability ataupun

overall stability dengan memperoleh jumlah geotextile

dan memperoleh jarak, panjang dan spesifikasi yang

digunakan dalam metode pemasangan cerucuk atau

micropile.

6. Mendapatkan kurva hubungan STA dan tinggi

timbunan terhadap kebutuhan PVD, Geotextile dan

Micropile dengan tujuan mengetahui bereapa

20

kebutuhan PVD, Geotextile dan Micropile pada setiap

STA.

1.4 Batasan Masalah

Pembatasan masalah diperlukan agar pembahasan dakam

alternative perncanaan perbaikan tanah dasar Jalan Tol Gempol-

Pasuruan tidak meluas. Adapun Batasan masalah dalam tugas akhir

ini adalah :

1. Lokasi kajian adalah Jalan Tol Gempol-Pasuruan STA

28+000 s.d STA 33+852.

2. Tugas akhir ini tidak meninjau konstruksi perkerasan

jalan, hanya menganalisis perbaikan tanah dasar dan

stabilitas timbunan.

3. Metoda perbaikan tanah lunak yang dibahas adalah

metode pre-loading dengan kombinasi PVD.

4. Data tanah yang digunakan adalah data tanah

sekunder.

5. Tidak membahas sistem drainase jalan.

6. Tidak meninjau Underpass & Box Culvert

1.5 Manfaat

Dengan ditulisnya Tugas Akhir ini diharapkan dapat

memberikan manfaat kepada penulis pribadi dan kepada pembaca

sebagai salah satu referensi studi pustaka untuk merencanakan

perkuatan tanah dasar khusunya pada proyek jalan tol.

21

BAB II

TINJAUAN PUSTAKA

2.1 Tanah dan Karakteristiknya

Tanah adalah material yang terdiri dari agregat (butiran)

mineral-mineral padat yang tidak tersementasi satu sama lain dan

dari bahan-bahan organik yang melapuk (yang berpartikel padat)

disertai dengan zat cair dan gas yang mengisi ruang-ruang kosong

di antara partikel-partikel padat tersebut. Tanah memiliki ukuran

partikel yang sangat beragam dengan variasi yang cukup besar.

Berdasarkan ukuran partikelnya, tanah dibagi menjadi empat jenis

yaitu; kerikil (gravel), pasir (sand), lanau (silt), dan lempung

(clay).

Secara umum dari hasil survei lapangan dan tes

laboratorium tanah memiliki sifat-sifat sebagai berikut (Braja M

Das,1998):

1. Permeabilitas tanah

2. Kemampuan dan konsoliditas tanah

3. Kekuatan tegangan geser tanah

4. Klasifikasi tanah

Struktur tanah didefinisikan sebagai susunan geometrik

butiran tanah. Di antara faktor-faktor yang mempengaruhi struktur

tanah adalah bentuk, ukuran, dan komposisi mineral dari butiran

tanah serta sifat dan komposisi dari air tanah. Secara umum, tanah

dapat dimasukkan ke dalam dua kelompok berdasarkan sifat

lekatnya yaitu; tanah tak berkohesi (Cohesionless Soil) dan tanah

kohesif (Cohesive Soil). Tanah tak berkohesi adalah tanah yang

tidak memiliki atau sedikit sekali lekatan antar butirnya seperti

pasir. Sedangkan tanah kohesif adalah tanah yang memiliki sifat

lekatan antar butir-butirnya seperti tanah lempung.

22

2.2 Analisa Parameter Tanah

2.2.1 Pembuatan Stratigrafi

Stratigrafi tanah dibuat dengan tujuan mengetahui kondisi

tanah dasar di lokasi pembangunan jalan tol Gempol-Pasuruan.

Pembagian layer berdasarkan pada korelasi N-SPT pada Tabel 2.1

yang klasifikasi jenis tanahnya dapat ditentukan dengan

menggunakan Gambar 2.1.

Gambar 2. 1 CPT properties and strength changes for mechanical

cones (Schertmann, 1978) (sumber : Daya Dukung Pondasi

Dalam 2013)

23

2.2.2 Korelasi Tanah Berdasarkan Data N-SPT

Kesalahan dalam mengidentifikasi tanah yang ditinjau

akan menyebabkan kesalahan hasil perencanaan. Oleh karena itu,

parameter tanah yang digunakan harus sebisa mungkin

menggambarkan karakter tanah yang akan ditinjau. Parameter

tanah dapat diperoleh dari hasil penyelidikan tanah di lapangan

maupun pengujian laboraturium dan digunakan untuk

mendeskripsikan sifat tanah dan jenis lapisan tanah yang

divisualisasikan kedalam bentuk statigrafi. Statigrafi dapat dibuat

berdasarkan nilai N-SPT atau perlawanan penetrasi konus (qc) dan

konsistensi tanahnya.

Adapun tahapan yang perlu dilakukan sebelum

menentukan nilai parameter tanah dari data Nspt yaitu menentukan

konsistensi tanah berdasarkan harga tahanan Nspt menggunakan

tabel 2.2.

Tabel 2. 1 Konsistensi Tanah (Tanah Dominan Lanau dan

Lempung

Sumber : Mochtar (2006), revised (2012)

Tabel 2. 2 Korelasi N-SPT dengan Karakteristik Tanah

Sumber : J.E Bowles, 1984 dalam Wahyudi, 199

0 - 12.5 0 - 1.25 0 - 2.5 0 - 10 0 - 1000

12.5 - 25 1.25 - 2.5 2.5 - 5 10 - 20 1000 - 2000

25 - 50 2.5 - 5 5 - 10 20 - 40 2000 - 4000

50 - 100 5 - 10 10 - 20 40 - 75 4000 - 7500

100 - 200 10 - 20 20 - 40 75 - 150 7500 - 15000

Kpa ton/m2 kg/cm2 Kpa

Konsistensi TanahTaksiran Harga Kekuatan Geser

Undrained, Cu

Takiran Harga

SPT, harga N

Taksiran Harga Tahanan Conus, qc

(Dari Sondir)

Sangat Kaku (very Stiff)

Keras (Hard) > 200 > 20 > 40

Menengah (medium)

Kaku (Stiff)

Sangat Lunak (Very Soft)

Lunak (Soft)

> 150 > 15000

N (blows) 1 < 4 4 - 6 6 - 15 16 - 25

ɤsat (kN/m3) 14 - 18 16 - 18 16 - 18 16 - 20

qu (kPa) 20 - 50 30 - 60 40 - 200

state

> 20

< 25 > 100

> 25

Cohesive soil

very soft soft medium stiff hard

24

Tabel 2. 3 Konsistensi Tanah (Tanah Dominan Pasir)

Sumber: mochtar (2009)

Setelah didapatkan hasil deskripsi dan konsistensi jenis

lapisan tanah, selanjutnya adalah melakukan pendekatan korelasi

untuk mendapatkan nilai-nilai parameter tanah yang akan

digunakan dalam perencanaan seperti berat isi tanah ( ), kohesi

(Cu), modulus elastis (E) dan internal friction (φ).

1. Berat volume jenuh tanah (sat) didapatkan dari korelasi

berdasarkan konsistensi tanah dan nilai N-SPT.

• Untuk tanah kohesif dapat dilihat pada Tabel 2.3 yang

bersumber dari J.E Bowles, 1984 dalam Wahyudi,

1999.

• Untuk tanah non-kohesif dapat dilihat pada Tabel 2.4

2. Nilai kadar air (ωsat), porositas (n), dan koefisien

konsolidasi vertikal (Cv) didapatkan berdasarkan:

• Untuk tanah kohesif, didapatkan dari korelasi

berdasarkan nilai berat volume jenuh tanah (sat) yang

bersumber dari Biarez.

3. Berat jenis tanah (GS) didapatkan dari korelasi

berdasarkan nilai berat volume jenuh tanah (sat) dan

angka pori (e) dengan menggunakan persamaan (Das B.

M, 1988):

0 - 15 0 - 4 0 - 28 0 < 1.6

15 - 35 4 - 10 28 - 30 1.5 - 2

35 - 65 10 - 30 30 - 36 1.75 - 2.1

65 - 85 30 - 50 36 - 41 1.75 - 2.25

85 - 100 > 60 41

Very Loose

Kondisi Kepadatan

Realitive Density

(Kepadatan

relatif) Rd (%)

Perkiraan Harga

N-SPT

Perkiraan

Harga φ (°)

Perkiraan Berat

Volume Jenuh,

ɤsat (ton/m3)

(renggang)

medium

Loose

(Sangat renggang)

(Rapat)

Very dense

Dense

(Menengah)

(Sangat rapat)

25

𝐺𝑆 =ᵧ𝑠𝑎𝑡 ×(1+𝑒)

ᵧ𝑤− 𝑒 (2.1)

Dimana :

GS = berat jenis taah

sat = berat volume jenuh tanah (t/m3)

w = berat volume air = 1 (t/m3)

e = angka pori

4. Berat volume tanah (m) didapatkan dari korelasi

berdasarkan nilai kadar air (Wc), angka pori (e), dan berat

jenis tanah (GS) dengan menggunakan persamaan (Das B.

M, 1988):

ᵧ𝑚 = 𝐺𝑆 × ᵧ𝑤 ×(1+𝑤)

(1+𝑒) (2.2)

m = berat volume tanah (t/m3)

Wc = kadar air (%)

w = berat volume air = 1 (t/m3)

e = angka pori

5. Indeks pemampatan (Cc) didapatkan dari korelasi

berdasarkan harga batas cair (LL) dengan menggunakan

persamaan Biarez & Favre

𝐶𝑐 = 0.009 × (𝐿𝐿 − 13) (2.3)

2.2.3 Pendekatan Statistik

Sebelum membuat stratigrafi tanah, perlu dilakukan

pendekatan statistik sederhana terhadap data-data tanah yang

dimiliki. Beberapa persamaan statistik antara lain:

Rata-rata (Mean) 𝑋 ̅ = 𝛴𝑛=1 1 𝑋 (2.4)

Standar Deviasi 𝑆𝑇𝐷 = √(𝑥−𝑋 ̅)2 𝑛 (2.5)

26

dimana :

X = nilai data Metode yang digunakan adalah cara statistik

dengan selang kepercayaan yang baik, yaitu selang

yang pendek dengan derajat kepercayaan yang tinggi.

Oleh karena itu, digunakan selang kepercayaan 95%.

Bentuk umum selang kepercayaan adalah Batas

Bawah < (Parameter Tanah) < Batas Atas.

Dengan menggunakan rumusan sebagai berikut:

𝑋 ̅− 𝑆𝑇𝐷 √𝑛 (𝑑𝑏) < (𝜇) < 𝑋 ̅ + 𝑆𝑇𝐷 √𝑛 (𝑑𝑏) (2.6)

dimana :

𝑋 ̅= rata-rata

STD = standar deviasi

n = jumlah data t(db) = derajat kebebasan

(pengali) yang didapatkan dari Tabel 2.4

dengan nilai α = 0,05 dan v = n – 1.

(μ) = nilai parameter tanah

Tabel 2. 4 Nilai Probabilitas (t)

27

2.3 Pemampatan Tanah

Pemampatan pada tanah dasar terjadi akibat diberikannya

beban diatas tanah dasar tersebut yang akan menyebabkan

deformasi partikel tanah serta mengecilnya pori-pori pada tanah

tersebut akibat keluarnya air atau udara dari dalam pori. Dalam

kasus ini pemampatan terjadi akibat diberikan timbunan diatas

tanah dasar yang dapat disebut pemampatanan konsolidasi

(Consolidation Settlement).

2.3.1 Pemampatan Konsolidasi Primer (Primary

Consolidation)

Pemampatan konsolidasi primer disebabkan oleh

penimbunan timbunan setinggi H di atas tanah lunak yang akan

28

menyebabkan terjadinya penambahan tegangan pada tanah dasar

sehingga mengakibatkan adanya konsolidasi. Terdapat dua jenis

konsolidasi berdasarkan tegangan yang diakibatkan, yaitu :

1. Tanah terkonsolidasi secara normal, Normally

Consolidated Soil (NC-Soil), di mana tegangan

overburden efektif pada saat ini adalah merupakan

tegangan maksimum yang pernah dialami tanah

tersebut.

2. Tanah terkonsolidasi lebih, Over Consolidated Soil

(OC-Soil), di mana tegangan overburden efektif saat

ini adalah lebih kecil daripada tegangan yang pernah

dialami oleh tanah yang bersangkutan sebelumnya.

Tanah disebut sebagai NC-Soil atau OC-soil tergantung

dari harga Over Consolidation Ratio (OCR), yang didefinisikan

dengan persamaan berikut ini:

𝑂𝐶𝑅 = 𝜎𝑐′ / 𝜎𝑜′ (2.7)

di mana:

𝜎𝑐′ = effective past overburden pressure

𝜎𝑜′ = effective overburden pressure

NC-Soil mempunyai harga OCR = 1 dan OC soil

mempunyai harga OCR >1.

Secara umum besar pemampatan konsolidasi pada lapisan

tanah lempung setebal H dapat dihitung dengan persamaan (Das,

1985):

1. Untuk tanah Normally Consolidated (NC-Soil):

𝑆𝑐 = 𝐶𝑐.𝐻0

1+𝑒0. 𝑙𝑜𝑔

σvo′+∆σ

σvo′ (2.8)

2. Untuk tanah Over Consolidated (OC-Soil):

• Bila (𝜎𝑣𝑜 ′ + ∆𝜎) ≤ 𝜎𝑐′ , maka:

𝑆𝑐 =𝐶𝑠.𝐻0


σvo′+∆σ

σvo′ (2.9)

• Bila (𝜎𝑣𝑜 ′ + ∆𝜎) > 𝜎𝑐′ , maka:

𝑆𝑐 =𝐶𝑠.𝐻0


σc′

σvo′ +𝐶𝑐.𝐻0

1+𝑒0𝑙𝑜𝑔

σvo′∆σ

σvo′ (2.10)

29

dimana:

Sc = besar pemampatan yang terjadi (m)

Cc = indeks pemampatan (compression index)

Cs = indeks pemuaian (swelling index)

e0 = angka pori

𝜎o’ = tegangan overburden efektif

∆𝜎 = penambahan beban vertikal (beban luar)

𝜎c = tegangan prakonsolidasi

Sehingga besar pemampatan total adalah:

𝑆𝑐 = ∑ 𝑆𝑐𝑖𝑛𝑖=1 (2.11)

dimana:

n = jumlah lapisan tanah yang akan dihitung besar

pemampatan konsolidasi.

Sci = besar pemampatan konsolidasi untuk lapisan

ke-i

∆𝜎′ merupakan tambahan tegangan akibat pengaruh beban

timbunan yang ditinjau di tengah-tengah lapisan (Gambar 2.4).

Menurut Braja M. Das (1985), dalam bukunya “Principles of

Foundation Engineering, Second Edition” diagram tegangan tanah

akibat timbunan adalah sebagai berikut

Gambar 2. 2 Visualisasi dan Notasi ∆𝜎’

(sumber : Modul Ajar Metode Perbaikan Tanah, 2012 )

30

Besarnya ∆𝜎′ adalah:

∆σ′ =𝑞0

𝑛𝑥 ((

𝐵1+𝐵2

𝐵2) 𝑥 (α1 + α2) − (

𝐵1

𝐵2α2))) (2.12)

di mana:

q0 = beban timbunan (t/m2) (q0 = γ timb x htimb)

∆σ′ = besarnya tegangan akibat pengaruh beban timbunan

yang ditinjau di tengah-tengah lapisan (t/m2)

α1 = tan-1(𝐵1+𝐵2

𝐵2) – tan -1x(

𝐵1

𝑧) (radian) (2.13)

α2 = tan -1x(𝐵1

𝑧) (radian) (2.14)

B1 = ½ lebar timbunan

B2 = panjang proyeksi horizontal kemiringan timbunan.

Nilai ∆𝜎′ yang diperoleh adalah untuk ½ bentuk timbunan sehingga

untuk bentuk timbunan yang simetris, nilai I yang diperoleh harus

dikali 2, dan berubah menjadi:

∆𝜎’ =2 x q0 (2.15)

2.3.2 Waktu Pemampatan Tanah Dasar

Proses konsolidasi tanah lempung yang tebal berlangsung

dalam waktu yang sangat lama. Perbandingan antara pemampatan

tanah pada saat t dengan pemampatan total yang terjadi disebut

derajat konsolidasi. Nilai derajat konsolidasi adalah antara 0%

sampai 100%.

Derajat konsolidasi 0-60% dirumuskan dengan:

%1002

=

TU (2.16)

Derajat konsolidasi > 60% dirumuskan dengan:

( )%100 aU −= (2.17)

dimana:

31

U = Derajat konsolidasi

T = faktor waktu

a =

−

933.0

781.1

10

T

Dengan menggunakan persamaan 2.14 dan 2.16, variasi

faktor waktu terhadap derajat konsolidasi dapat ditunjukkan pada

Tabel 2.5.

Tabel 2. 5 Variasi Faktor Waktu terhadap Derajat Konsolidasi

Derajat

Konsolidasi U% Faktor Waktu T

0 0.000

10 0.008

20 0.031

30 0.071

40 0.126

50 0.196

60 0.283

70 0.403

80 0.567

90 0.848

100 -

Pemampatan konsolidasi lapisan tanah dasar yang terjadi

karena keluarnya air pori ke lapisan yang lebih porous, yaitu ke

atas atau ke bawah saja (single drainage) atau ke atas dan ke bawah

(double drainage). Waktu konsolidasi untuk single drainage dapat

dihitung menggunakan rumus berikut:

( )%100

2

=Cv

HdrTt (2.18)

32

Sedangkan untuk double drainage dihitung dengan:

%1002

2

=Cv

HdrT

t (2.19)

dimana:

t = waktu yang dibutuhkan untuk menyelesaikan

pemampatan konsolidasi

T = faktor waktu

Hdr = jarak air pori di lapisan tanah untuk mengalir keluar

Cv = koefisien konsolidasi akibat aliran air pori arah

vertikal

Untuk tanah yang berlapis-lapis dengan ketebalan yang

berbeda-beda, harga Cv gabungan dapat dihitung dengan

persamaan sebagai berikut:

( )2

2

gabungan

...2

2

1

1

...21

+++

+++=

Cvn

Hn

Cv

H

Cv

H

HnHHCv

(2.20)

dimana:

H1, H2, …,Hn = tebal lapisan tanah 1, 2, ..., n

Cv1, Cv2, ...,Cvn = besar koefisien konsolidasi lapisan tanah

1, 2, 3, ..., n

Derajat konsolidasi pada waktu t dapat dihitung dengan

mencari besarnya faktor waktu T dengan menggunakan persamaan

2.16 maupun 2.17. Lalu nilai faktor waktu dimasukkan ke dalam

persamaan 2.14 atau 2.15.

33

2.4 Perencanaan Timbunan

2.4.1 Perhitungan Tinggi Timbunan Awal (Hinitial)

Tinggi timbunan awal pada saat pelaksanaan tidak sama

dengan tinggi timbunan rencana. Penentuan dari tinggi timbunan

rencana pada saat pelaksanaan fisik (dengan memperhatikan

adanya pemampatan), dapat dihitung dengan (Mochtar, 2012):

qfinal = (Hinisial x γ timb) – (Sc x γ timb) + (Sc x γ’timb)

qfinal = Hinisial x γ timb – Sc.( γtimb- γ’timb) (2.21)

Hinisial = q+(Sc .( γtimb−γ ′timb)

γtimb (2.22)

Hakhir = Hinisial - Sc timbunan - Sc pavement -H bongkar traffic

+ tebal pavement (2.23)

2.4.2 Perhitungan Tinggi Timbunan Kritis (Hcr)

Tinggi timbunan kritis adalah tinggi dimana stabilitas

timbunan memiliki angka kemanan 1 atau saat timbunan akan

mengalami kegagalan. Hkritis dapat dicari dengan menggunakan

software analisis geoteknik seperti GeoSlope dan XSTABL dengan

tujuan mencari tinggi timbunan ketika SF (Safety Factor) = 1.

2.4.3 Timbunan Bertahap dan Besar Pemampatan

Pelaksanaan penimbunan di lapangan biasanya dilakukan

secara bertahap seperti pada Gambar 2.5 dengan kecepatan sesuai

yang direncanakan. Proses penahapan timbunan akan dipantau dan

mempertimbangkan tinggi timbunan kritis (Hcr) untuk mencegah

terjadinya kelongsoran.

Gambar 2. 3 Ilustrasi penimbunan secara bertahap

(Sumber : Modul Ajar Metode Perbaikan Tanah, 2012)

34

2.4.4 Distribusi dan Perubahan Tegangan yang Terjadi

Akibat Timbunan Bertahap

Tegangan akan mengalami perubahan akibat adanya

penahapan timbunan per minggu. Setiap tahap timbunan akan

mendistribusikan tegangan yang berbeda-beda ke tanah dasar.

Perhitungan distribusi tegangan per tahap (n’) ketika

derajat konsolidasi (U) = 100% menggunakan persamaan 2.9.

Perubahan tegangan (n’) dapat dihitung dengan menambahkan

distribusi tegangan per tahap (n’) pada tegangan sebelumnya

seperti pada persamaan

''' 1 nnn += − (2.24)

Contoh perubahan tegangan:

Akibat tahap 1:

1’ = 0’ + 1’

Akibat tahap 2:

2’ = 1’ + 2’

= 0’ + 1’ + 2’

Untuk peninjauan penambahan tegangan yang berubah

berdasarkan waktu umur tahapan timbunan masing-masing dapat

dihitung menggunakan persamaan:

111

'−−

−

−

= nn

Ui

n

nnUi

(2.25)

dimana:

nUi = penambahan tegangan akibat penahapan timbunan ke-

n berdasarkan derajat konsolidasi pada umut tahapan

timbunan ke-i (Ui).

n’ = tegangan yang total yang diterima akibat penahapan

timbunan ke-n

n’ = n-1’ + n

35

Ui = derajat konsolidasi penahapan timbunan ke-n pada

umur ke-i

Contoh distribusi tegangan akibat tahap 1:

Umur tahap 1 = 1 minggu

n = 1

i = 1 → Ui = U1

'''

'00

1

0

111

−

=

U

U

Akibat tahap 1


n = 1

i = 2 → Ui = U2

'''

'00

2

0

121

−

=

U

U

Akibat tahap 2


n = 2

i = 1 → Ui = U1

'''

'11

1

1

212

−

=

U

U

2.4.5 Peningkatan Daya Dukung Tanah

Daya dukung tanah dasar dapat meningkat jika beban

timbunan diletakkan secara bertahap sampai mencapai tinggi

timbunan kritis (Hcr). Peningkatan daya dukung tanah akibat

pemampatan dapat dihitung dengan persamaan menurut Ardana

dan Mochtar:

36

untuk PI < 120% '0016,01899,00737,0 −+= PIcubaru (2.26)

untuk PI > 120% '00004,00454,00737,0 −+= PIcubaru (2.27)

dimana:

cubaru = daya dukung tanah baru (kg/cm2)

PI = indeks plastisitas tanah

’ = tegangan yang terjadi pada lapisan

tanah (kg/cm2)

Untuk tanah yang mengalami harga ’ yang berubah

sesuai waktu maka tegangan total dapat dihitung menggunakan

persamaan 2.15 dengan distribusi tegangan dihitung menggunakan

persamaan 2.16.

2.4.6 Pemampatan Akibat Timbunan Bertahap

Pemampatan konsolidasi yang terjadi akibat penambahan

beban timbunan bertahap dapat dihitung dengan menggunakan

rumus:

1. Apabila σ'0 + Δp1 ≤ σc :

Sc= Cs H

1+ e0 log

σ′0+ Δp1

σ′0 (2.28)

2. Apabila σ'0 + Δp1 + Δp2 > σc :

Sc= Cs H

1+ e0 log

σc

σ′0+ Δp1 +

Cc H

1+ e0 log

σ′0+ Δp1+ Δp2

σc (2.29)

3. Apabila σ'0 + Δp1 + Δp2 + Δp3 > σc :

Sc = Cc H

1+ e0 log

σ′0+ Δp1+ Δp2 + Δp3

σ′0+ Δp1+ Δp2 (2.30)

dimana:

Sc = pemampatan konsolidasi pada lapisan tanah

yang ditinjau

H = tebal lapisan tanah compressible

e0 = angka pori awal (initial void ratio)

37

Cc = indeks kompresi

Cs = indeks mengembang

Δp = beban surcharge

p’0 = tekanan tanah vertikal efektif dari suatu titik

di tengah-tengah lapisan ke-i akibat beban

tanah sendiri di atas titik tersebut di lapangan

(effective overburden pressure)

2.5 Prefabricated Vertical Drain (PVD) Sebagai Perbaikan

Tanah Dasar

Lamanya waktu pemampatan karena lapisan tanah lunak

yang tebal sehingga menyebabkan lamanya proses keluarnya aliran

air pori secara vertikal. Untuk mempercepat proses pemampatan

pada umumnya dilakukan pemasangan Prefebricated Vertical

Drain (PVD). PVD akan ditancapkan ke dalam tanah sampai

kedalaman yang dapat terkompresi. Pemberian beban (Preloading)

pada tanah yang akan dikonsolidasi menyebabkan butiran tanah

terkompresi dan air pori berlebih mencari jalan untuk keluar. Air

pori berlebih tersebut akan mencari jalan terpendek untuk keluar

yaitu dengan melalui PVD.

2.5.1 Pola Pemasangan PVD

Hingga saat ini pemasangan PVD terdapat 2 pola, yaitu

pola segitiga dan pola segiempat. Pola segitiga (Gambar 2.7)

mengacu pada bentuk pola pemasangan titik-titik PVD yang

dipasang sehingga membentuk pola segitiga, sedangkan pola

segiempat (Gambar 2.6) mengacu pada bentuk pola pemasangan

titik-titik PVD yang dipasang sehingga bentuk pola berupa

segiempat. Bila dilihat dari daerah cakupan drainase air tanah

akibat pemasangan PVD, pola segitiga sangat efektif digunakan

karena daerah yang tercakup bisa hampir mendekati dengan daerah

tangkap titik PVD yang lain sehingga hanya menyisakan daerah tak

terdrainase yang kecil. Apabila dibandingkan dengan pola

segiempat, daerah yang tercakup menyisakan sisa luas yang masih

besar sehingga nantinya konsolidasi berjalan tidak maksimal.

38

Daerah tangkapan pola segiempat dapat dihitung dengan

persamaan :

Ae =1⁄4 π(1,13×S)2 (2.31)

Daerah tangkapan pola segitiga dapat dihitung dengan persamaan:

Ae =1⁄4 π(1,05×S)2 (2.32)

Gambar 2. 4 Pola Susunan PVD Persegi


Gambar 2. 5 Pola Susunan PVD Segitiga


39

2.5.3 Waktu pemampatan dengan PVD

Penentuan waktu pemampatan didasarkan teori aliran pasir

vertikal menurut Barron (1948), menggunakan asumsi teori

Terzaghi tentang konsolidasi linier satu dimensi. Penentuan waktu

konsolidasi dari teori Barron (1948) adalah :

𝑡 =𝐷2

8×𝐶ℎ× 𝐹(𝑛) × ln

1

1−𝑈ℎ (2.33)

𝑈ℎ = [1 − 𝑒𝑥𝑝(−𝑥)] × 100% (2.34)

𝑥 =8×𝐶ℎ×𝑡

𝐷2×𝐹(𝑛) (2.35)

dimana :

t = waktu untuk menyelesaikan konsolidasi primer

D = diameter ekivalen dari lingkaran tanah yang

merupakan daerah pengaruh drain vertical

D = 1,13 x S, untuk pola susunan bujur sangkar,

D = 1,05 x S, untuk pola susunan segitiga

Ch = koefisien konsolidasi tanah arah horizontal

Uh = derajat konsolidasi tanah arah horisontal

Persamaan Barron di atas kemudian dikembangkan lagi

oleh Hansbo (1979) untuk PVD. Teori Hansbo mendekati teori

Barron, tetapi lebih disederhanakan dengan memasukkan dimensi

fisik dan karakteristik dari PVD.

Fungsi F(n) merupakan fungsi hambatan akibat jarak antara

titik pusat PVD. Oleh Hansbo (1979) harga F(n) didefinisikan

sebagai berikut :

F(n) = (n2

n2−12) [ln(n) −3

4− (

1

4n2)] (2.36)

Pada umumnya n>20 sehingga dapat dianggap bahwa 1/n = 0 dan

(n2

n2−12) ≈ 1

Jadi :

F(n) = ln(n) – 3

4 atau F(n) = ln (

D

dw) -

3

4 (2.37)

40

dimana : dw = diameter ekivalen dari PVD (Gambar 2.8)

Gambar 2. 6 Equivalen diameter (dw) untuk PVD

(Sumber : Mochtar, 2000)

Selain konsolidasi arah horisontal, juga terjadi konsolidasi arah

vertikal, Uv.

Harga Uv dicari dengan persamaan sebagai berikut :

Tv= t x Cv

(Hd)2 (2.38)

dimana :

Tv = faktor waktu

T = waktu sembarang yang dipilih

Cv = harga Cv tanah pada lapisan setebal panjang PVD

Hd = panjang PVD

Harga Uv dicari dengan persamaan :

Uv = (2√Tv

π) x 100% untuk U <60% (2.39)

Uv = (100-a)% dimana a =10(1,781-T/0,933) untukU>60%

Derajat konsolidasi rata-rata dapat dicari dengan cara :

U = [1 – (1 – Uh) x (1 – Uv)] x 100% (2.40)

41

2.6 Stabilitas Timbunan

Kestabilan timbunan adalah hal yang penting dalam

pembangunan jalan tol. Ketidakstabilan timbunan yang terjadi

adalah berupa kelongsoran maupun kerusakan jalan (jalan menjadi

bergelombang). Rekayasa stabilitas timbunan dapat dilihat

Gambar 2.9. stabilitas timbunan dapat dihitung menggunakan

program bantu GEOSLOPE, XTABLE dan yang lain sejenisnya.

Apabila stabilitas timbunan dengan nilai factor keamanan (SF)

kurang dari yang direncanakan maka perlu dilakukan perkuatan

stabilitas timbunan. Perkuatan timbunan tersebut dapat berupa

Geotextile dan Micropile atau cerucuk.

Gambar 2. 7Rekayasa kestabilan timbunan

(Sumber: Power Point Timbunan dan Kontruksi Penahan Tanah

ITS)

2.6.1 Geotextile Sebagai Perkuatan Stabilitas Timbunan

Geotextile berfungsi sebagai penyaring dan penahan

partikel tanah halus supaya tidak terbawa oleh aliran rembesan

tanah, pemisah dua lapisan (tanah dengan tanah atau tanah dengan

cairan), serta mencegah erosi dan gerusan. Perencanaan geotextile

sebagai perkuatan tergantung pada besar peningkatan momen

perlawanan (∆MR) yang direncanakan. Perhitungan untuk mencari

(∆MR) dapat menggunakan persamaan berikut:

∆MR = (MD x SF) - MR (2.41)

42

dimana :

MR = Momen Resistance (Momen Penahan)

∆MR = Momen penahan tambahan yang harus dipikul oleh

Geotextile

MD = momen dorong (MR

SF)

SF = Angkat Keamanan (didapatkan dengan bantuan

progam GEOSLOPE,XSTABL atau program

sejenis lainnya)

Untuk menghitung besarnya kekuatan Geotextile yang diizinkan

digunakan persamaan berikut :

Tallow = 𝑇𝑢𝑙𝑡

𝐹𝑆𝑖𝑑𝑥𝐹𝑠𝑐𝑟𝑥𝐹𝑠𝑐𝑑𝑥𝐹𝑠𝑏𝑑 (2.42)

dimana :

Tallow = kekuatan Geotextile yang diizinkan

Tult = kekuatan tarik maksimum Geotextile yang

digunakan

FSid = faktor keamanan terhadap kerusakan pada

pemasangan

FScr = faktor keamanan terhadap kerusakan akibat

rangkak

FScd = faktor keamanan terhadap kerusakan akibat

bahan-bahan kimia

FSbd = faktor keamanan terhadap kerusakan akibat

biologi dalam tanah

FSid, FScr, FScd, dan FSbd merupakan faktor keamanan akibat

pengurangan kekuatan Geotextile yang besarnya dapat dilihat pada

Tabel 2.6.

43

Tabel 2. 6 Fakor Keamanan Akibat Pengurangan Kekuatan

Geotextile

Untuk menghitung kebutuhan panjang Geotextile di

belakang bidang longsor (Le), di depan bidang longsor (Ld), dan

panjang lipatan (Lo) digunakan persamaan berikut :

• Le = T𝑎𝑙𝑙𝑜𝑤 x SF

(τ1+ τ2)x E (2.43)

dimana :

Le = panjang Geotextile di belakang bidang longsor

τ1 = tegangan geser akibat tanah timbunan

(Cu1 + σ’0 tan Ø1)

τ = tegangan geser akibat tanah dasar dengan Geotextile

(Cu2 + σ’0 tan Ø2)

E = efisiensi, diambil E = 0,8

• Ld = (H-Z) x tan (45-(Ø/2) (2.44)

dimana:

Ld = panjang Geotextile di depan bidang longsor

Untuk panjang lipatan (Lo) menggunakan setengah dari

nilai Le.

• Lo = ½ Le (2.45)

44

2.6.2 Perkuatan dengan Micropile

Penggunaan cerucuk Penggunaan cerucuk (micropile)

adalah salah satu bentuk perkuatan lereng timbunan yang

dimaksudkan untuk menahan gaya horizontal. Gaya horizontal

tersebut merupakan tegangan geser yang terjadi di sepanjang

bidang kelongsoran (Mochtar, 2000). Dengan memasang cerucuk

pada tanah maka kekuatan untuk menahan gaya geser terhadap

tanah juga meningkat. Apabila komponen tahanan tanah terhadap

geser meningkat, maka daya dukung tanah dasar juga akan

meningkat karena cerucuk dapat berfungsi menahan gaya geser

lebih besar daripada tanah.

Konstruksi cerucuk yang dapat dipakai yaitu cerucuk

bambu, kayu, beton, dan lain – lain. Dalam Gambar 2.13

dijelaskan bahwa dengan adanya cerucuk yang terpasang di dalam

tanah maka kekuatan tahanan geser tanah lebih baik daripada pada

kondisi tanpa cerucuk.

Gambar 2. 8 Sketsa Peningkatan kekuatan Geser Tanah Akibat

Pemasangan Cerucuk (Micropile)

45

Mochtar, I.B. (2000) menggunakan asumsi – asumsi dalam

teori penambahan tahanan geser terhadap tanah akibat adanya

cerucuk (Micropile) seperti yang diperlihatkan dalam Gambar 2.9

dan Gambar 2.10 yaitu sebagai berikut :

Gambar 2. 9 Asumsi Posisi Cerucuk (Micropile) sebagai

Konstruksi Penahan Terhadap Kebuntuhan Geser di Lapangan

Gambar 2. 10 Asumsi Tiang Pancang Kelompok Penahan Gaya

Lateral Yang Digunakan Sebagai Dasar Untuk Mencari Tahanan

Geser Cerucuk

(Sumber: Mochtar, 2000, NAVFAC DM-7, 1971)

46

Untuk menghitung kebutuhan cerucuk/meter, terlebih

dahulu menentukan kekuatan satu tiang/cerucuk yang akan dipakai

untuk menahan gaya horizontal. Kemudian, berdasarkan

perbandingan antara besarnya momen penggerak dengan momen

penahan yang dibutuhkan, dapat ditentukan jumlah cerucuk yang

diperlukan.

Gaya horizontal (P) yang mampu ditahan oleh satu tiang

ditunjukan dengan persamaan berikut :

𝑃 =𝑀𝑝

𝐹𝑚 𝑥 𝑇 (2.46)

Dimana :

Mp = Momen lentur yang bekerja pada cerucuk akibat

beban P, kg-cm

Fm = Koefisien momen akibat gaya lateral P

P = Gaya horisontal yang diterima cerucuk, kg

T = Faktor kekakuan relatif, cm

Variabel faktor kekakuan relatif (T) dari cerucuk

ditentukan terlebih dahulu seperti yang telah dijelaskan dalam

NAVFAC DM- 7, 1971. Variabel ini dicari dengan memakai

rumus seperti berikut :

𝑇 = (𝐸𝐼

𝑓)

1

5 (2.47)

Dimana :

E = Modulus elastisitas tiang (cerucuk), kg/cm2

I = Momen inersia tiang (cerucuk), cm4

f = Koefisien dari variasi modulus tanah, kg/cm3

Harga f dari Persamaan (2.45) bisa ditentukan

menggunakan kurva yang dijelaskan pada Gambar 2.13 (Design

Manual, NAVFAC DM-1971) yang merupakan grafik hubungan

antara f dengan unconfined compression strength, qu = 2 x Cu.

47

Gambar 2. 11Kurva Untuk Mencari Harga f Dari Berbagai Jenis

Tanah

(Sumber: NAVFAC DM-7, 1971)

Harga koefisien momen akibat gaya lateral P (Fm)

ditentukan dengan menggunakan kurva pada Gambar 2.14

(Design Manual, NAVFAC DM-1971) dengan terlebih dahulu

merencanakan panjang cerucuk yang tertahan di bawah bidang

gelincir (L). Kemudian, dari harga 𝐿/T dapat digunakan untuk

menentukan harga Fm pada kedalaman Z.

48

Gambar 2. 12 Grafik Untuk Menentukan Besarnya Fm

(Sumber : NAVFAC DM-7, 1971)

49

Momen lentur yang bekerja pada cerucuk (Mp) ditentukan

dengan terlebih dahulu mengetahui kekuatan bahan cerucuk (σmax

bahan) dan dimensi cerucuk. Persamaan momen lentur yang

bekerja pada cerucuk ditunjukkan dalam Persamaan (2.46) sebagai

berikut :

(𝑀𝑝 − max) 1 𝐶𝑒𝑟𝑢𝑐𝑢𝑘 = 𝜎 max − 𝑏𝑎ℎ𝑎𝑛 𝑥 𝑰𝑛

𝐶 (2.48)

Dimana :

𝜎𝑚𝑎x = Tegangan tarik/tekan maksimum dari bahan

cerucuk

In = Momen inersia penampang cerucuk terhadap

garis netral penampang.

C = ½ Diameter cerucuk

Variabel gaya horizontal tambahan pada bidang gelincir

(Pt) yang diperlukan harus ditentukan terlebih dahulu untuk

menambah kekuatan geser tanah. Gaya ini yang kemudian

direncanakan untuk dipikul oleh cerucuk. Oleh karena itu, Momen

Dorong (𝑀𝐷) yang terjadi akibat beban timbunan dan beban

lainnya perlu diperhitungkan dengan formula yaitu :

𝑀𝐷 = [𝑀𝑅

𝑆𝐹−𝑚𝑖𝑛] (2.49)

Dimana :

MD = Momen Dorong

SF = Safety Factor / Angka Keamanan

MR = Momen resistance / momen penahan

Angka keamanan minimum (SF-minimum), momen

penahan (𝑀𝑅), titik pusat bidang longsor, dan jari – jari

kelongsoran dapat diperoleh dengan program bantu GeoStudio.

Setelah itu, bisa diperhitungkan Momen Penahan Tambahan

(ΔMR) yang diperlukan untuk meningkatkan angka keamanan SF

dengan persamaannya sebagai berikut :

(∆𝑀𝑅) = (𝑆𝐹𝑟𝑒𝑛 − 𝑆𝐹𝑚𝑖𝑛)𝑥 𝑀𝐷 (2.50)

50

Lalu dengan diperolehnya harga (𝛥𝑀𝑅), besarnya

tambahan gaya yang harus dipikul oleh cerucuk adalah sebagai

berikut :

𝑃𝑡 = [(∆𝑀𝑅)

𝑅] (2.51)

Setelah mendapatkan harga Pt, bisa ditentukan jumlah

cerucuk yang harus dipasang tiap satuan panjang yaitu :

𝒏 = [𝑃𝑡

𝑃𝑚𝑎𝑥 − 1 𝑐𝑒𝑟𝑢𝑐𝑢𝑘]

Atau :

𝒏 = [(∆𝑀𝑅)

𝑅 𝑥 𝑃𝑚𝑎𝑥−1 𝑐𝑒𝑟𝑢𝑐𝑢𝑘](2.50)

Kemudian untuk mendapatkan nilai jarak antar micropile,

Persamaannya adalah sebagai berikut :

𝑆 = 𝑥

𝑛+2 (2.52)

Dimana :

S = Jarak antar micropile

x = Panjang bidang longsor

n = Jumlah micropile yang dibutuhkan perimeter.

51

BAB III

METODOLOGI

3.1 Diagaram Alir Pengerjaan Tugas Akhir

Metodologi dalam penyusunan tugas akhir ini disajikan

dengan bagan alir berikut :

Mulai

Studi Literatur

Pengumpulan Data :

1. Tanah Dasar

2. Layout Gambar dan Cross Section

3. Speseifikasi Material dan Bahan

Analisa Data Tanah

Identifikasi tinggi akhir

timbunan di masing-

masing zona

Penetuan zona Jenis

Tanah dasar

Penetuan beban

Preloading (H Awal)

untuk masing-masing

zona tanah dasar dengan

tinggi timbunannya

A

52

A

Perhitungan

Prefabricated Vertical

Drain (Pemasangan,

Jarak, Kedalaman

Perhitungan Micropile

Meliputi penentuan

diameter, jarak antara

micropile, spesifikasi

micropile, dan daya

dukung dari micropile

Perhitungan Geotextile

Meliputi penetuan

jumlah lapis dan

panjang Geotextile yang

dibutuhkan

NOT OK

Grafik antara STA dan

tinggi timbunan

terhadap kebutuhan

geotextile

Grafik antara STA dan

tinggi timbunan

terhadap kebutuhan

micropile

Analisa alternatif

perkuatan micropile

yang paling efisien

Kesimpulan

Penulisan Tugas Akhir

Selesai

OK

Analisa alternatif

perkuatan geotextile

yang paling efisien

Gambar 3. 1 Diagram Alir Pengerjaan Tugas Akhir

53

3.2 Penjelasan Bagan Alir

3.2.1 Studi Literatur

Tujuan dari studi literature dalam sebuah perencanaan

adalah mengumpulkan referensi atau literature yang dibutuhkan

untuk mendapatkan gambaran yang menyeluruh tentang

perencanaan perbaikan tanah dasar timbunan jalan tol, yang

nantinya akan dijadikan acuan dan mempermudah pengerjaan

tugas akhir. Berikut ini adalah referensi terkait yang akan

digunakan :

• Teori Klasifikasi Tanah

• Teori Pemampatan / Settlement

• Teori Waktu Konsolidasi

• Teori Preloading

• Teori pemasangan PVD (Prefabricate Vertical

Drain)

• Teori Perencanaan Geotextile

• Teori Perhitungan Stabilitas Timbunan / Lereng

3.2.2 Pengumpulan Data

Data-data yang digunakan dalam tugas akhir ini

merupakan data sekunder yang didapat dari instansi terkait atau

hasil survey. Beberapa data yang diperlukan dalam proses

perhitungan antara lain :

• Layout Lokasi

• Data Pengujian Tanah di lapangan (Sondir)

• Data rencana tinggi timbunan

3.2.3 Analisa Data Tanah

Menganalisa data-data tanah dasar yang ada dengan tujuan

mengetahui jenis tanah dasar dan kedalaman tanah lunak pada

tanah dasar.

54

3.2.4 Penentuan Zona

Dalam pengerjaan tugas akhir ini dilakukan pembagian

zona berdasarkan jenis tanah dasar dan berdasarkan tinggi rencana

timbunan.

• Penentuan zona berdasarkan jenis tanah dasar

bertujuan untuk mengelompokan tanah dasar yang

sejenis sehingga nantinya akan dilakukan metode

perbaikan yang sama pada tanah dasar yang sejenis

• Penentuan zona berdasarkan tinggi rencana timbunan

dilakukan dengan tujuan untuk mengelompokan

timbunan dengan tinggi rencana yang sama maka

akan dilakukan perkuatan timbunan yang sama.

3.2.5 Penentuan Beban Preloading (Tinggi Awal Timbunan)

Perhitungan tinggi awal timbunan dilakukan dengan

maksud untuk perhitungan sistem penimbunan bertahap dengan

pembebanan awal. Dari tinggi awal timbunan dapat dilakukan

perhitungan besar dan waktu pemampatan (Settlement) pada tanah

dasar. Berikut tahapan perencanaan preloading :

• Perhitungan tahap penimbunan dengan pembebenan

awal (Hinitial, Hfinal)

• Perhitungan besar dan waktu penurunan / pemampatan

(settlement)

• Perhitungan daya dukung tanah

• Analisis kelongsoran timbunan (stabilitas terhadap

rotational)

• Perhitungan anka keamanan (safety factor)

3.2.6 Perencanaan Prefabricate Vertical Drain (PVD)

Perencanaan pemasangan PVD dilakukan dengan tujuan

untuk mengeluarkan air tanah dan mempercepat proses

55

pemampatan tanah, hal-hal yang perlu diperhatikan dalam

perencnaan pemasangan PVD yaitu :

• Pola pemasangan PVD

• Kedalaman PVD

• Jarak antar PVD

3.2.7 Kontrol Stabilitas Timbunan

Kontrol stabilitas timbunan dilakukan sebelum melakukan

penimbunan bertahap agar mengetahui apakah timbunan yang

direncanakan longsor atau tidak selain itu untuk mengetahui safety

factor dari timbunan tersebut yang nantinya akan dipakai pada

perencanaan perkuatan timbunan.

3.2.8 Perencanaan Perkuatan Timbunan

Perkuatan pada stabilitas timbunan bertujuan untuk

mencegah kelongsoran akibat tinggi timbunan yang tergolong

tinggi. Perkuatan timbunan yang akan direncanakan pada tugas

akhir ini menggunakan dua alternatif yaitu :

• Geotextile

Dalam perencanaan penggunaan geotextile hal-hal

yang harus diperhatikan adalah menentukan

spesifikasi tipe geotextile yang digunakan, panjang

geotextile dan jumlah tumpukan geotextile setiap

lapisan.

• Micropile atau Cerucuk

Dalam perencanaan pemasangan micropile atau

cerucuk yang harus diperhitungkan adalah diameter

micropile yang akan digunakan, jarak antar

micropile, dan daya dukung satu micropile.

56

3.2.9 Analisa Hasil Alternatif Perkuatan Stabilitas

Timbunan yang Dibutuhkan

Dalam tahap ini analisis perkuatan stabilitas timbunan

yang paling optimum dari segi biaya material akan dipilih dan

dijadikan alternatif yang direkomendasikan pelaksanaanya.

Penentuan biaya yang akan dikeluarkan untuk masing-masing

perkuatan akan ditinjau dari grafik yang telah dibuat.

3.2.10 Pembuatan Grafik Hubungan Zona Tanah dan Tinggi

Timbunan dengan Perkuatan

• Grafik antara geotextile terhadap STA dan tinggi

timbunan bertujuan untuk mengetahui dan

membandingkan kebutuhan geotextile yang akan

dipakai dengan zona tanah dasar dengan tinggi

timbunan tertentu.

• Grafik antara micropile terhadap STA dan tinggi

timbunan bertujuan untuk mengetahui dan

membandingkan berapa banyak micropile yang

dibutuhkan pada setiap zona tanah dasar dengan

timbunan tertentu.

3.2.11 Kesimpulan

Pada kesimpulan akan dijelaskan pemasangan variasi

kedalaman PVD yang terbaik dan pemilihan metode yang tepat

padaperkuatan stabilitas timbunan dari dua laternatif dengan

memperlihatkan keefektifan dan aspek biaya yang diperlukan.

57

BAB IV

DATA DAN ANALISIS

4.1 Data Tanah

4.1.1 Data Tanah Dasar

Data tanah yang digunakan pada Tugas Akhir ini

merupakan data borelog lapangan untuk pembangunan Jalan Tol

Gempol-Pasuruan yang hanya memiliki nilai Nspt yang dapat

dilihat pada Lampiran 1. Terdapat 7 titik pengambilan data yaitu

pada STA 28+000, STA 29+000, STA 30+000, STA 31+000, STA

32+000, STA 33+000 dan STA 33+852, dimana setiap STA

memiliki Nspt dan kedalaman tanah lunak yang bervariasi. Tiap

STA mewakili tanah dasar yang berada di sekitarnya. Dikarenakan

data yang terbatas dan hanya memiliki nilai Nspt, maka untuk

mendapatkan data yang diperlukan lainnya dilakukan pencarian

data tanah yang memiliki nilai Nspt dan kedalaman tanah lunak

yang similar, kedalaman tanah lunak pada masing-masing STA

dapat dilihat Stratigrafi pada Gambar 4.1.

Pada pencarian tersebut didapatkan pada dua STA yaitu

STA 31+000 dan STA 32+000 memiliki nilai parameter yang

dibutuhkan dalam perencanaan. Parameter yang dibutuhkan yaitu

berupa nilai berat volume tanah jenuh (γsat), Gs, Water Content

(Wc), Liquid Limit (LL), Plasticity Index (PI), Cu, Cc, Cs, dan Cv.

Untuk STA yang tidak memiliki parameter tanah tersebut

dilakukan metode korelasi Nspt, dan hasil korelasi Nspt tersebut

akan dibandingkan dengan parameter tanah yang sudah ada pada

STA 31+000 dan STA 32+000 kemudian diolah menggunakan

statistik distribusi dengan derajat kepercayaan 95%. Sebaran dan

pengolompokan data parameter tanah dari ke 7 data tanah yang ada

dapat dilihat pada Gambar 4.2.

58

Ga

mb

ar

4. 1

Has

il S

trat

igra

fi T

anah

Das

ar B

erd

asar

kan

Nil

ai N

SP

T J

alan

To

l

Gem

po

l-P

asuru

an S

TA

28

+0

00

s.d

ST

A 3

3+

85

2

(sum

ber

: has

il a

nal

isis

)

59

Gambar 4. 2 Grafik parameter tanah berat volume tanah jenuh

(γsat), Gs, Water Content (Wc), Liquid Limit (LL) terhadap

kedalaman

60

Dari setiap parameter tanah yang ada, data-data akan

dikelompokan pada kedalaman data yang ditentukan, selanjutnya

akan dijadikan satu nilai dengan menggunakan metode statistik

distribusi. Berikut merupakan pengelompokan berdasarkan nilai

karakteristik γsat pada Sta. 28+000 s.d Sta. 33+852:

Penentuan nilai berat volume saturated tanah didapatkan

dari beberapa data yang karakteristiknya seragam. Untuk

penentuan parameter tanah tersebut menggunakan cara sebagai

berikut:

Pada kedalaman 0.00 s.d 6.00 meter

Jumlah data : 20

V : Jumlah data – 1 = 19

Pengali (α) : 1.729

Rata-rata (mean) : ∑𝛾𝑠𝑎𝑡

𝐽𝑢𝑚𝑙𝑎ℎ 𝑑𝑎𝑡𝑎=

30.967

20= 1.548

St. Deviasi : 0.036

Batas atas : mean+𝑆𝑡.𝐷𝑒𝑣𝑖𝑎𝑠𝑖

𝐽𝑢𝑚𝑙𝑎ℎ 𝑑𝑎𝑡𝑎× α

: 1.548 + 0.036

20× 1.729 = 1.562

Batas bawah : mean - 𝑆𝑡.𝐷𝑒𝑣𝑖𝑎𝑠𝑖

𝐽𝑢𝑚𝑙𝑎ℎ 𝑑𝑎𝑡𝑎× α

: 1.548 - 0.036

20× 1.729 = 1.534

γsat : Bts.bawah + 0.1(bts.atas – bats.bawah)

=1.534 + 0.1(1.562-1.534)

=1.537 t/m3

Rekapitulasi dari data tanah setiap STA hasil analisis

dengan menggunakan metode statistik distribusi dan perhitungan

lainnya dapat dilihat pada Tabel 4.1.

Tabel 4. 1 Hasisl Distribusi Statistik Parameter Data Tanah

61

Setelah mengetahui nilai γsat, GS dan Wc nilai parameter-

parameter tanah lainnya seperti e0 dapat digunakan rumus (

Persamaan 2.1), Indeks pemampatan (Cc) didapatkan dari korelasi

berdasarkan harga batas cair (LL) dengan menggunakan rumus

(Persamaan 2.3), dan Cs menggunkan rumus Cs = 1

5 × 𝑐𝑐. Berikut

contoh perhitungan parameter tersebut pada STA 28+000 :

a. GS = 2.668

γsat = 1.537 t/m3

γw = 1 t/m3

𝐺𝑆𝑐 =ᵧ𝑠𝑎𝑡 × (1 + 𝑒)

ᵧ𝑤− 𝑒

e = 𝐺𝑆−γsat

γsat−1 𝑥 γw

Depth

(m)

Jumlah

Datav Pengali Mean

St.Devias

i

Batas

Atas

Batas

Bawah

γsat

(t/m3)

0-6 20 19 1.729 1.548 0.036 1.562 1.534 1.537

6-8 12 11 1.796 1.566 0.069 1.602 1.530 1.538

8-10 13 12 1.782 1.602 0.114 1.658 1.546 1.557

10-12 12 11 1.796 1.625 0.135 1.695 1.555 1.569

γsat (t/m3)

Depth

(m)

Jumlah

Datav Pengali Mean

St.Devias

i

Batas

Atas

Batas

Bawah

Water

content

(%)

0-4 13 12 1.782 77.993 2.648 79.302 76.684 76.946

4-6 13 12 1.782 77.657 3.989 79.628 75.685 76.080

6-8 12 11 1.796 77.025 6.191 80.235 73.816 74.457

8-12 18 17 1.74 79.909 5.856 82.311 77.507 77.988

Water content (%)

Depth

(m)

Jumlah

Datav Pengali Mean

St.Devias

i

Batas

Atas

Batas

BawahGS

0-4 14 13 1.771 2.683 0.039 2.701 2.665 2.668

4-8 21 20 1.725 2.673 0.067 2.698 2.648 2.653

8-12 20 19 1.729 2.680 0.068 2.706 2.653 2.659

GS

62

=(2.668−1.537)

(1.537−1) x 1

= 2.105

b. Cc = 0,009 x (LL – 10)

= 0,009 x (81,64-10)

=0,645

c. Cc = 0.645

Cs = 1

5 𝑥 0.645

Cs = 0.129

Rekapitulasi hasil e0, Cs dan parameter tanah lainnya yang

berhasil didapatkan pada STA. 28+000 s.d STA 34+000 dapat

dilihat pada Tabel 4.2. Setelah parameter tanah yang dibutuhkan

telah diketahui, data tanah dalam satu STA yang telah didapatkan

akan mewakili timbunan-timbunan yang ada disekitarnya. Satu

STA mewakili data tanah sepanjang 500 meter dibelakang STA

tersbut dan 500 meter didepan STA tersebut, berikut pembagian

data tanah yang akan dipakai:

• Data tanah STA 28+000 mewakili tanah STA 28+000

sampai dengan STA 28+500









63





64

De

pth

(m)

Typ

e o

f

Soil

Spe

cifi

c

Gra

vity

,

Gs

γsat

(t/m

3)

γd

(t/m

3)W

c (%

)e

oC

u

(kg/

cm2)

фLL

(%

)P

I (%

)C

cC

sC

v (c

m2/

s)

0-6

Sangat Lunak

2.66

81.

537

0.85

976

.946

2.10

50.

093

0.00

81.6

4044

.737

0.64

50.

129

0.00

041

6-8

Sangat Lunak

2.65

31.

538

0.86

374

.457

2.07

50.

106

0.00

81.5

4044

.460

0.64

40.

129

0.00

042

8-9

Lun

ak2.

659

1.55

70.

893

77.9

881.

977

0.12

80.

0081

.400

44.2

900.

643

0.12

90.

0004

0

9-12

Me

diu

m2.

659

1.56

90.

913

77.9

881.

913

0.14

10.

0083

.670

46.5

000.

663

0.13

30.

0003

7

STA

28+

000

De

pth

(m)

Ty

pe

of

So

il

Sp

eci

fic

Gra

vit

y,

Gs

γsa

t

(t/m

3)

γd

(t/m

3)

Wc

(%)

eo

Cu

(kg

/cm

2)

фLL

(%

)P

I (%

)C

cC

sC

v (

cm2

/s)

0-6

Sangat Lunak

2.6

68

1.5

37

0.8

59

76

.94

62

.10

50

.09

30

.00

81

.64

04

4.7

37

0.6

45

0.1

29

0.0

00

41

6-1

2S

angat Lunak

2.6

68

1.5

38

0.8

60

74

.45

72

.10

40

.13

10

.00

81

.54

04

4.4

60

0.6

44

0.1

29

0.0

00

42

ST

A 2

9+

00

0

De

pth

(m)

Ty

pe

of

So

il

Sp

eci

fic

Gra

vit

y,

Gs

γsa

t

(t/m

3)

γd

(t/m

3)

Wc

(%)

eo

Cu

(kg

/cm

2)

фLL

(%

)P

I (%

)C

cC

sC

v (

cm2

/s)

0-6

Sangat Lunak

2.6

68

1.5

37

0.8

59

76

.94

62

.10

50

.09

30

.00

81

.64

04

4.7

37

0.6

45

0.1

29

0.0

00

41

6-1

2S

angat Lunak

2.6

68

1.5

38

0.8

60

74

.45

72

.10

40

.13

10

.00

81

.54

04

4.4

60

0.6

44

0.1

29

0.0

00

42

ST

A 3

0+

00

0

Ta

bel

4.

2 R

ekap

itula

si P

aram

eter

Dat

a T

anah

Pad

a S

TA

28

+00

0 s

.d S

TA

34

+00

0

65

D

epth

(m)

Type

of

Soil

Spec

ific

Gra

vity

,

Gs

γsat

(t/m

3)

γd

(t/m

3)W

c (%

)eo

Cu

(kg/

cm2)

фLL

(%)

PI (%

)Cc

CsCv

(cm

2/s)

0-6

Sangat Lunak

2.66

81.

537

0.85

976

.946

2.10

50.

093

0.00

81.6

4044

.737

0.64

50.

129

0.00

041

6-12

Sangat Lunak

2.66

81.

538

0.86

074

.457

2.10

40.

131

0.00

81.5

4044

.460

0.64

40.

129

0.00

042

STA

31+

000

De

pth

(m)

Ty

pe

of

So

il

Sp

eci

fic

Gra

vit

y,

Gs

γsa

t

(t/m

3)

γd

(t/m

3)

Wc

(%)

eo

Cu

(kg

/cm

2)

фLL

(%

)P

I (%

)C

cC

sC

v (

cm2

/s)

0-6

Sangat Lunak

2.6

68

1.5

37

0.8

59

76

.94

62

.10

50

.09

30

.00

81

.64

04

4.7

37

0.6

45

0.1

29

0.0

00

41

6-8

Sangat Lunak

2.6

53

1.5

38

0.8

63

74

.45

72

.07

50

.12

10

.00

81

.54

04

4.4

60

0.6

44

0.1

29

0.0

00

42

8-9

Lun

ak

2.6

59

1.5

57

0.8

93

77

.98

81

.97

70

.13

40

.00

81

.40

04

4.2

90

0.6

43

0.1

29

0.0

00

40

9-1

2M

ed

ium

2.6

59

1.5

69

0.9

13

77

.98

81

.91

30

.14

40

.00

83

.67

04

6.5

00

0.6

63

0.1

33

0.0

00

37

ST

A 3

2+

00

0

De

pth

(m)

Ty

pe

of

So

il

Sp

eci

fic

Gra

vit

y,

Gs

γsa

t

(t/m

3)

γd

(t/m

3)

Wc

(%)

eo

Cu

(kg

/cm

2)

фLL

(%

)P

I (%

)C

cC

sC

v (

cm2

/s)

0-4

Sangat Lunak

2.6

68

1.5

37

0.8

59

76

.94

62

.10

50

.08

60

.00

81

.64

04

4.7

37

0.6

45

0.1

29

0.0

00

41

4-6

Sangat Lunak

2.6

53

1.5

37

0.8

62

76

.08

02

.07

60

.10

50

.00

81

.54

04

4.4

60

0.6

44

0.1

29

0.0

00

40

6-8

Lun

ak

2.6

59

1.5

57

0.8

93

74

.45

71

.97

70

.11

80

.00

81

.40

04

4.2

90

0.6

43

0.1

29

0.0

00

42

8-1

2M

ed

ium

2.6

59

1.5

69

0.9

13

77

.98

81

.91

30

.13

80

.00

83

.67

04

6.5

00

0.6

63

0.1

33

0.0

00

40

ST

A 3

3+

00

0

De

pth

(m)

Ty

pe

of

So

il

Sp

eci

fic

Gra

vit

y,

Gs

γsa

t

(t/m

3)

γd

(t/m

3)

Wc

(%)

eo

Cu

(kg

/cm

2)

фLL

(%

)P

I (%

)C

cC

sC

v (

cm2

/s)

0-6

Sangat Lunak

2.6

68

1.5

37

0.8

59

76

.94

62

.10

50

.09

00

.00

81

.64

04

4.7

37

0.6

45

0.1

29

0.0

00

41

6-7

Sangat Lunak

2.6

53

1.5

38

0.8

63

76

.08

02

.07

50

.11

50

.00

81

.54

04

4.4

60

0.6

44

0.1

29

0.0

00

42

7-1

1Lu

na

k2

.65

91

.55

70

.89

37

7.9

88

1.9

77

0.1

25

0.0

08

1.5

40

44

.29

00

.64

40

.12

90

.00

04

2

11

-12

Me

diu

m2

.65

91

.56

90

.91

37

7.9

88

1.9

13

0.1

45

0.0

08

3.6

70

46

.50

00

.66

30

.13

30

.00

03

7

ST

A 3

3+

85

2

66

4.1.2 Data Tanah Timbunan

Sifat fisik tanah timbunan:

C = 0

γsat = 1.85 t/m3

ф = 30o

Potongan melintang dari timbunan dapat dilihat pada

Gambar 1.10.

Timbunan pada STA yang ditinjau memiliki variasi tinggi

timbunan yang berbeda. Untuk mengetahui besarnya tinggi

timbunan rencana dihitung berdasarkan nilai elevasirencana dan

elevasi existing.

Contoh perhitungan tinggi timbunan pada STA 28+00

Elevasi rencana = +10.173

Elevasi existing = +4.082

tinggi timbunan = elevasi rencana – elevasi existing

= 10.173 – 4.082

= 6.091

Rekapitulasi tinggi timbunan yang akan ditinjau dapat

dilihat pada Tabel 4.3 dan Gambar 4.3 sampai dengan Gambar

4.9.

Tabel 4. 3 Rekapitulasi tinggi timbunan Jalan Tol Gempol-

Pasuruan STA 28+000 s.d STA 33+852

STA 28 29 30 31 32 33 34

+000 6.091 2.726 6.417 9.153 8.482 3.809 1.896

+25 6.308 3.314 6.287 8.459 8.628 3.811

+50 6.231 3.49 6.424 8.937 8.78 3.637

+75 5.935 3.791 6.173 8.74 11.622 3.916

+100 5.564 4.299 5.839 8.629 8.492 3.76

+125 5.742 4.159 5.776 8.465 8.909 3.694

+150 5.539 4.426 5.901 8.125 8.532 3.498

Tinggi Timbunan (m)

67

STA 28 29 30 31 32 33 34

+175 5.568 4.789 5.529 7.723 8.316 3.191

+200 4.555 4.917 5.395 7.582 8.033 3.23

+225 4.005 4.691 5.495 6.952 8.006 3.453

+250 4.363 5.612 5.61 6.056 8.011 3.471

+275 4.508 6.224 5.647 5.636 7.908 3.262

+300 5.016 6.355 5.668 5.419 7.67 3.288

+325 4.909 6.573 5.54 4.946 7.277 3.524

+350 3.732 6.958 5.312 4.646 6.951 3.623

+375 4.061 7.196 5.576 4.025 6.972 4.088

+400 3.378 7.511 5.771 3.641 6.649 3.57

+425 3.203 8.104 5.76 3.147 6.333 3.413

+450 4.072 7.407 5.69 3.138 6.022 3.578

+475 3.853 7.562 5.961 2.86 5.589 3.536

+500 2.022 7.454 5.827 2.803 5.111 3.771

+525 3.089 7.4655 6.104 2.834 4.733 4.485

+550 2.771 6.882 6.348 2.929 4.399 4.45

+575 3.387 6.767 6.82 2.992 3.8 3.901

+600 3.541 6.616 7.001 3.481 3.295 3.891

+625 3.807 6.628 7.268 3.772 2.938 4.076

+650 3.977 6.549 7.589 4.117 2.666 4.174

+675 3.975 6.114 7.754 5.76 2.291 4.556

+700 4.188 5.694 7.852 5.831 2.088 4.563

+725 4.062 5.988 8.101 5.131 2.016 3.749

+750 4.014 6.165 8.148 5.691 2.056 3.294

+775 4.037 5.962 8.256 6.125 2.138 2.898

+800 4.034 6.342 8.369 6.316 2.39 2.527

+825 3.953 6.195 8.503 6.943 3.095 2.167

+850 3.967 6.363 8.603 7.295 3.47 1.812

+875 3.956 6.249 9.55 7.532 3.774 2.076

+900 3.994 5.926 9.658 7.665 4.049 2.218

+925 3.718 6.065 9.509 7.636 3.791 2.197

+950 4.128 6.154 9.283 7.752 3.983 2.112

+975 3.009 6.18 9.15 8.199 3.749 2.008

Tinggi Timbunan (m)

68

Ga

mb

ar

4. 3

Rek

apit

ula

si T

ing

gi

tim

bu

nan

Jal

an T

ol

Gem

po

l-P

asuru

an p

ada

ST

A 2

8+

000

s.d

ST

A 2

8+

500

(sum

ber

: has

il a

nal

isa)

69

Ga

mb

ar

4. 4

Rek

apit

ula

si T

ing

gi

tim

bu

nan

Jal

an T

ol

Gem

po

l-P

asuru

an

pad

a S

TA

28

+5

25 s

.d S

TA

29

+5

00

(sum

ber

: has

il a

nal

isa)

70

Ga

mb

ar

4. 5

Rek

apit

ula

si T

ing

gi

tim

bu

nan

Jal

an T

ol

Gem

po

l-

Pas

uru

an p

ada

ST

A 2

9+

525

s.d

ST

A 3

0+

500

(sum

ber

: has

il a

nal

isa)

71

Ga

mb

ar

4. 6

Rek

apit

ula

si T

ing

gi

tim

bu

nan

Jal

an T

ol

Gem

po

l-P

asuru

an

pad

a S

TA

30

+5

25 s

.d S

TA

31

+5

00

(sum

ber

: has

il a

nal

isa)

72

Ga

mb

ar

4. 7

Rek

apit

ula

si T

ing

gi

tim

bu

nan

Jal

an T

ol

Gem

po

l-P

asuru

an

pad

a S

TA

31

+5

25 s

.d S

TA

32

+5

00

(sum

ber

: has

il a

nal

isa)

73

Ga

mb

ar

4. 8

Rek

apit

ula

si T

ing

gi

tim

bu

nan

Jal

an T

ol

Gem

po

l-P

asuru

an

pad

a S

TA

32

+5

25 s

.d S

TA

33

+5

00

(sum

ber

: hasi

l anal

isa)

74

Ga

mb

ar

4. 9

Rek

apit

ula

si T

ing

gi

tim

bu

nan

Jal

an T

ol

Gem

po

l-P

asuru

an

pad

a S

TA

33

+5

25 s

.d S

TA

34

+0

00

(sum

ber

: has

il a

nal

isa)

75

4.2 Data untuk Desain dan Analisis

4.2.1 Data Beban

Beban yang akan digunakan adalah beban lalu lintas dan

beban perkerasan. Untuk beban perkerasan menggunakan beban

rigid pavement dan lantai kerja dengan ketinggian 40 cm, lalu

untuk beban lalu lintas akan menggunakan grafik Japanese

Association Road (1986) Gambar 4.8, yaitu dengan menarik garis

dari tinggi rencana (Hfinal) untuk mendapatkan nilai beban lalu

lintas (q traffic).

Gambar 4. 10 Grafik perbandingan tinggi timbunan dengan

beban lalu lintas

(sumber: Japanese Association Road (1987))

4.2.2 Data Spesifikasi Bahan

• Pre-fabricated Vertical Drain (PVD)

Spesifikasi PVD yang digunakan dalam perencanaan

adalah CeTeau Drain CT-D822 yang diproduksi oleh PT. Tekindo

Geosistem Unggul. Spesifikasi material sebagai berikut :

Weight : 75 g/m

Thickness (a) : 100 mm

Width (b) : 4 m

76

• Geotextile

Spesifikasi Geotextile yang akan digunakan adalah

Geotextile Unwoven 250 (UW-250) dengan nilai Tensile strength

sebesar 52 kNm

• Micropile

Dalam pengerjaan tugas akhir ini direncanakan perkuatan

micropile Prestressed Concrete Piles dengan fc’= 52 MPa dengan

dua tipe yaitu :

- Diameter : 300 mm (class C)

Momen crack : 4 tm

- Diameter : 500 mm (class C)

Momen crack : 17 tm

77

BAB V

PERENCANAAN TIMBUNAN DAN PERBAIKAN

TANAH DASAR

Pada tugas akhir ini perencanaan tinggi timbunan dan

perbaikan tanah dasar dibagi atas 3 zona berdasarkan kedalaman

tanah lunak seperti yang ditunjukan pada Gambar 4.1. Pada bab

ini hanya akan menjelaskan contoh perhitungan tinggi timbunan

dan perbaikan tanah dasar pada STA 31+000. Berikut adalah zona

STA yang memiliki kedalaman tanah lunak yang similar :

• Zona 1: STA 28+000 dan STA 32+000 (tanah lunak 10 meter)

• Zona 2: STA 29+000, STA 30+000 dan STA 31+0000 (tanah

lunak 12 meter)

• Zona 3: STA 33+000 dan STA 34+000 (tanah lunak 8 meter)

5.1 Perencanaan Timbunan Preloading

Dalam merencanakan timbunan perlu dicari besarnya

penurunan tanah dasar akibat beban rencana yang akan diterima

oleh tanah dasar. Dari besarnya turunan yang terjadi akan dapat

ditentukan besarnya tinggi timbunan awal (Hinisial), sehingga

tinggi timbunan setelah penurunan dan pembongkaran preloading

dapat sesuai dengan tinggi akhir timbunan rencana (Hfinal).

Untuk mendapatkan nilai Hinisial diperlukan perhitungan

pemampatan tanah dasar dengan variasi pemberian beban

timbunan (q) untuk mengetahui besarnya penurunan tanah dasar.

Dari variasi pemberian beban timbunan akan didapatkan variasi

tinggi timbunan preloading. Tinggi timbunan preloading juga

dipengaruhi oleh beban lalu lintas dan beban perkerasan. Berikut

merupakan perhitungan tinggi timbunan preloading dan beban

timbunan pada STA 31+000.

78

H timbunan = Hbeban perkerasan + Hbeban lalu lintas +

Hbeban timbunan

Hbeban timbunan diasumsikan :

Hbeban perkerasan = 0,48 m

Hbeban lalu lintas = 0,65 m

Hbeban timbunan = 3 m

Htimbunan = 0,48+0,65+3

= 4,12 m

q timbunan = ɣ tim x Hbeban timbunan

= 1,85 x 3 = 5,55 t/m2

q lalu lintas = 1,2 t/m2 (Gambar 4.3)

q perkerasan = ɣ perkerasan x Hbeban

perkerasan

= 2,2 t/m3 x 0,4m

= 0,88 t/m2

Q total = 5,55 + 1,2 + 0,88

= 7,63 t/m2

Setelah itu dilakukan cara perhitungan yang sama untuk

mendapatkan nilai q dari masing-masing H timbunan yang dapat

dilihat pada Tabel 5.1

Tabel 5. 1 Variasi tinggi dan beban timbunan di

STA 31+000

Hasil perhitungan variasi tinggi dan beban timbunan di

setiap STA dapat dilihat pada Lampiran 2.

H traffic (m) 0.649 0.270 0.270 0.270 0.270 0.270

H perkerasan

(m)0.476 0.476 0.476 0.476 0.476 0.476

H beban

Timbunan (m)3 5 7 9 11 13

H timbunan

(m)4.12 5.75 7.75 9.75 11.75 13.75

q total (t/m2) 7.63 10.63 14.33 18.03 21.73 25.43

79

5.2 Perhitungan Besar Pemampatan Tanah Dasar

Perhitungan besar pemampatan dihitung akibat tinggi

timbunan yang mengakibatkan variasi beban timbunan, beban

perkerasan, dan beban lalu lintas. Untuk menghitung pemampatan

tanah dasar diperlukan perhitungan tegangan-tegangan yang terjadi

pada tanah, Tegangan yang akan dihitung adalah tegangan tanah

vertical efektif yaitu tegangan overburden (o’), tegangan yang

pernah terjadi pada tanah pada masa lampau yaitu tegangan

prakonsolidasi (c’), dan tegangan akibat beban yang bekerja pada

tanah yaitu distribusi tegangan (). Perhitungan tegangan ditinjau

pada setiap kedalaman dengan interval 1m.

Contoh perhitungan tegangan untuk kedalaman 0-1 m

dengan tinggi timbunan awal sebesar 4.12 m:

H = 4.12 m

z = 0.5

qo = 7,62 t/m2

Tegangan overburden (o’):

o’ = ’ x z

= (1.53-1) x 0.5

= 0,269 t/m2

Tegangan prakonsolidasi (c’):

c’ = o’ + hfluktuasi x air laut (w)

hfluktuasi diasumsikan sebesar 1m

w = 1 t/m3

c’ = 0.269+ (1,5 x 1)

= 1,769 t/m2

Distribusi tegangan ():

Menghitung distribusi tegangan dengan menggunakan

persamaan 2.12:

B1 = 16.7 m

B2 = 8.2 m

α1 = 𝑡𝑎𝑛−1 (16,7+8,2

8,2) − 𝑡𝑎𝑛−1 (

16,7

0,5) = 0,0098

80

α2 = 𝑡𝑎𝑛−1 (16,7

0,5) = 1,541

1/2timb = 7,62

𝜋[(

16,7+8,2

8,2) (0,0098 + 1,541) − (

16,7

8,2 ×1,54)]

= 3,81 t/m2

= 2 x 1/2timb

= 2 x 3,81

= 7,63 t/m2

Hasil perhitungan distribusi tegangan () untuk setiap

kedalaman dengan variasi tinggi timbunan pada seluruh STA yang

ditinjau ditunjukkan pada Lampiran 2.

Setelah mendapatkan tegangan pada tanah dihitung

pemampatan konsolidasi primer (Primary settlement) yang terjadi

menggunakan Persamaan 2.9. Karena tanah pada kondisi

overconsolidated soil (OC-Soil) serta jumlah tegangan overburden

efektif dan distribusi tegangan lebih besar dari tegangan

prakonsolidasi maka :

++

+=

'

'log

'

'log

1 c

oc

o

cs

o

ic CC

e

HS

Sc=[1

1+2,105[0,129𝐿𝑜𝑔 (

1,769

0,269) + 0,64𝐿𝑜𝑔 (

(0,269+7,63)

1,769)]]

Sc= 0,168 m

Hasil pemampatan tiap kedalaman diakumulasikan sehingga

didapatkan hasil pemampatan total dari satu variasi tinggi

timbunan. Lalu langkah-langkah tersebut dilakukan kembali pada

variasi timbunan yang berbeda sesuai dengan rencanana

sebelumnya.

81

5.3 Perhitungan Tinggi Timbunan Awal (Hinisial) dan

Tinggi Timbunan Akhir (Hfinal)

Tinggi H Inisial dapat diperoleh dengan menggunakan

persamaan 2.22. Berikut merupakan contoh perhitungan H inisial

di STA 31+000 dengan kedalaman tanah lunak 12 meter.

𝐻i𝑛𝑖s𝑖𝑎𝑙 = (𝑞𝑡𝑖𝑚𝑏𝑢𝑛𝑎𝑛 + 𝑆𝑐 × (𝛾𝑡𝑖𝑚𝑏 −𝛾′𝑡𝑖𝑚𝑏))/𝛾𝑡𝑖𝑚𝑏

dimana:

Sc total akibat qtimbunan 4,12 t/m2 = 1,12 m

γtimb = 1,85 t/m2

γ’timb = 0,85 t/m2

𝐻i𝑛𝑖s𝑖𝑎𝑙 = (7,63 +1,12 ×(1,85 −0,85))/1,85 = 4,73 m

Hbeban merupakan tinggi timbunan yang mewakili beban

perkerasan dan beban lalu lintas. Hbeban atau selanjutnya disebut

Hbongkar, akan dibongkar setelah timbunan mengalami

pemampatan sebesar yang direncanakan. Hfinal dihitung

menggunakan Persamaan 2.23 :

Dimana:

H inisial = 4,73 m

Sc = 1,12 m

Hbongkar = 0,65 m

Hpavement = 0,48 m

Hfinal = Hinisial – Sc – H bongkar traffic + Hpavement

= 4,73 – 1,12 – 0,65 + 0,48

= 3,43 m

Selanjutnya dilakukan perhitungan kembali dengan cara

yang sama pada alternatif PVD yang lain dengan variasi beban

timbunan lain yang sudah ditentukan. Perhitungan tersebut

kemudian direkapitulasi sehingga menunjukkan hasil yang

ditunjukkan pada Tabel 5.2.

Hubungan Hinisial dan Hfinal pada Tabel 5.2 kemudian

dibuatkan grafik yang ditunjukkan pada Gambar 5.1, sedangkan

hubungan Hfinal dan Sc ditunjukkan pada Gambar 5.2. Persamaan

82

yang didapatkan dari Gambar 5.1 digunakan untuk menghitung

Hinisial timbunan untuk mencapai Hfinal yang menggunakan data

tanah STA 31+000. Sedangkan persamaan yang didapatkan dari

Gambar 5.2 digunakan untuk mencari besar pemampatan yang

terjadi. Berikut contoh perhitungan untuk Hfinal 6,1 m :

Hinisial = -0,0096x2 + 1,2775x + 0,4978

= -0,0096 (6,12) + 1,2775 (6,1) + 0,4978

= 7,865 m

Sc = -0, 0.0071x2 + 0.2298x + 0.4347

= - 0.0071 (6,12) + 0.2298 (6,1) + 0.4347 = 1,5 m

Tabel 5. 2 Rekapitulasi perhitungan Hinisial, Hfinal, dan Sc pada

Alternatif PVD Penuh di STA 31+000


alternatif PVD di STA 31+000

4.12 5.75 7.75 9.75 11.75 13.75

5.55 9.25 12.95 16.65 20.35 24.05

4.73 6.50 8.65 10.76 12.86 14.94

0.65 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27

0.48 0.48 0.48 0.48 0.48 0.48

1.12 1.40 1.67 1.88 2.06 2.21

3.43 4.83 6.71 8.61 10.53 12.46

H timbunan (m)

q total (t/m2)

H inisial (m)

H Trafic

Sc

Hfinal

H Pavement

83


alternatif PVD di STA 31+000

(sumber : hasil analisa)

Rekapitulasi hasil perbandingan tinggi Hinisial, Hfinal dan

Sc dapat dilihat pada Gambar 5.3, Gambar 5.4, Gambar 5.5,

Gambar 5.6, Gambar 5.7, Gambar 5.8, dan Gambar 5.9.

Dilakukan cara yang sama pada STA lain untuk mendapatkan nilai

Sc. Perhitungan dan grafik hubungan pada semua STA dan

kedalaman PVD dapat dilihat pada Lampiran 3.

84

Ga

mb

ar

5. 3

Gra

fik P

erb

and

ing

an H

inis

ial,

H F

inal

dan

Sc

pad

a S

TA

28

+0

00

s.d

ST

A 2

8+

50

0

( s

um

ber

: h

asil

An

alis

a )

85

Ga

mb

ar

5. 4

Gra

fik P

erb

and

ing

an H

inis

ial,

HF

inal

dan

Sc

pad

a S

TA

28

+5

00

s.d

ST

A

29

+50

0

( su

mb

er :

has

il a

nal

isa

)

* S

imb

ol

ling

kar

an p

ada

gam

bar

m

enun

juk

an b

ahw

a p

ada

stas

ionin

g te

rseb

ut

terd

apat

ban

gu

nan

str

uct

ura

l, s

ehin

gga

tid

ak d

itin

jau t

ing

gi

Init

ial

mau

pu

n b

esar

pem

amp

atan

ny

a

86

Ga

mb

ar

5. 5

Gra

fik P

erb

and

ing

an H

inis

ial,

HF

inal

dan

Sc

pad

a S

TA

29

+525

s.d

ST

A

30

+50

0

( su

mb

er :

has

il A

nal

isa

)

* S

imb

ol

ling

kar

an p

ada

gam

bar

m

enunju

kan

b

ahw

a p

ada

stas

ionin

g te

rseb

ut

terd

apat

ban

gu

nan

str

uct

ura

l, s

ehin

gga

tid

ak d

itin

jau t

ing

gi

Init

ial

mau

pu

n b

esar

pem

amp

atan

ny

a

87

Ga

mb

ar

5. 6

Gra

fik P

erb

and

ing

an H

inis

ial,

HF

inal

dan

Sc

pad

a S

TA

30

+5

25

s.d

ST

A 3

1+

50

0

( su

mb

er :

has

il A

nal

isa

)

* S

imb

ol

ling

kar

an p

ada

gam

bar

men

unju

kan

bah

wa

pad

a st

asio

nin

g t

erse

but

terd

apat

ban

gunan

stru

ctura

l, s

ehin

gg

a ti

dak

dit

inja

u t

inggi

Init

ial

mau

pun b

esar

pem

amp

atan

ny

a

88

Ga

mb

ar

5. 7

Gra

fik P

erb

and

ingan

Hin

isia

l, H

Fin

al d

an S

c p

ada

ST

A 3

1+

525

s.d

ST

A 3

2+

50

0

( su

mb

er :

has

il A

nal

isa

)

* S

imb

ol

ling

kar

an p

ada

gam

bar

men

unju

kan

bah

wa

pad

a st

asio

nin

g t

erse

but

terd

apat

ban

gu

nan

stru

ctura

l, s

ehin

gg

a ti

dak

dit

inja

u t

inggi

Init

ial

mau

pun b

esar

pem

amp

atan

ny

a

89

Ga

mb

ar

5. 8

Gra

fik P

erb

and

ingan

Hin

isia

l, H

Fin

al d

an S

c p

ada

ST

A 3

2+

525

s.d

ST

A 3

3+

50

0

( su

mb

er :

has

il A

nal

isa

)

* S

imb

ol

ling

kar

an p

ada

gam

bar

men

unju

kan

bah

wa

pad

a st

asio

nin

g t

erse

but

terd

apat

ban

gun

an

stru

ctura

l, s

ehin

gg

a ti

dak

dit

inja

u t

inggi

Init

ial

mau

pun b

esar

pem

amp

atan

ny

a

90

Ga

mb

ar

5. 9

Gra

fik P

erb

and

ing

an H

inis

ial,

HF

inal

dan

Sc

pad

a S

TA

32

+5

25

s.d

ST

A 3

3+

50

0

( su

mb

er :

has

il A

nal

isa

)

91

5.4 Perhitungan Waktu Pemampatan Tanpa PVD

Kecepatan pemampatan dari lapisan tanah bergantung

kepada nilai koefisien konsolidasi (Cv) pada tiap lapisan tanah.

Dikarenakan nilai Cv berbeda-beda tiap lapisan tanah maka dapat

dihitung harga Cv gabungan menggunakan Persamaan 2.20.

Lamanya waktu pemampatan dapat dicari menggunakan

Persamaan 2.18. Berikut adalah contoh perhitungan waktu

pemampatan tanpa PVD untuk derajat konsolidasi 90%

Hdr = 12m

Cv gabungan = 0.00041 cm2/detik

= 1,2 m2/tahun

Sc = 1,87 m

T = 0,848 (U 90%)

t = 𝑇90% × 𝐻𝑑𝑟2

𝐶𝑉 𝑔𝑎𝑏𝑢𝑛𝑔𝑎𝑛 =

0,848 × 122

1,2

= 93 tahun.

Besarnya derajat konsolidasi dan pemampatan

berdasarkan waktu dapat dilihat pada Tabel 5.3

Tabel 5. 3 Besarnya derajat konsolidasi dan pemampatan

berdasarkan waktu.


Derajat

Konsolidas

i, U (%)

Faktor

Waktu,

Tv

t ( tahun) Sc (m)

0 0 0 0.00

10 0.0079 0.870 0.19

20 0.0314 3.478 0.37

30 0.0707 7.827 0.56

40 0.1257 13.914 0.75

50 0.1963 21.740 0.93

60 0.2827 31.306 1.12

70 0.4028 44.604 1.31

80 0.5671 62.796 1.49

90 0.8480 93.893 1.68

92

Dari Tabel 5.3 dapat dibuat grafik hubungan waktu dan

pemampatan dapat dilihat pada Gambar 5.10. Dikarenakan waktu

pemampatan yang cukup lama (93 tahun) maka diperlukan

percepatan pemampatan tanah dasar dengan menggunakan

Prefabricated Vertical Drain (PVD).

Gambar 5. 10 Grafik perbandingan waktu dengan pemampatan


Hasil dari waktu lama pemampatan tanpa perbaikan tanah

dasar pada setiap STA dapat dilihat pada Tabel 5.4

Tabel 5. 4 Lama pemampatan tanpa perbaikan tanah dasar


STALama Pemampatan

tanpa PVD (tahun)

28+000 94.0

29+000 93.9

93

5.5 Perencanaan Prefabricated Vertical Drain (PVD) untuk

mempercepat pemampatan

Perencanaan PVD dilakukan pada masing-masing variasi

kedalaman disetiap STA. Pada perencanaan PVD dihitung dengan

pola pemasangan segitiga dan segiempat dengan variasi jarak

pemasangan PVD. Variasi jarak pemasangan tiap PVD yang

dihitung adalah 0,6; 0,8; 1,0; 1,2; 1,4; 1,6; 1,8; dan 2,0meter.

Data spesifikasi PVD yang digunakan :

a = 100mm

b = 4 mm

a. Perencanaan PVD Pola Pemasangan Segitiga

Berikut adalah contoh perhitungan perencanaan PVD pola

pemasangan segitiga dengan jarak pemasangan (s) 0,60 m dan

kedalaman 12 m.

Cv = 0.000747 cm2/detik

Cv = 0,0249 m2/minggu

Ch = 3 x Cv =3 x 0,0249

= 0,0748 m2/minggu

Waktu (t) = 1 minggu

S = 0,60 m

Untuk menghitung diameter ekivalen pola pemasangan segitiga

menggunakan :

D = 1,05 x s = 1,05 x 0,60 = 0,63 m

STALama Pemampatan

tanpa PVD (tahun)

30+000 93.8

31+000 93.9

32+000 97.4

33+000 94.0

34+000 94.9

94

dw =( )

ba +2=

( )

004,001,02 += 0,066 m

n = dw

D=

066,0

63,0= 9,52

Dikarenakan nilai n<20 maka untuk mencari nilai fungsi hambatan

akibat jarak antara titik pusat PvD (F(n)) digunakan persamaan

2.36

F(n) = ( )

−−

− 222

2

4

1

4

3ln

1 nn

n

n

= ( )

−−

− 222

2

52,94

1

4

3ln

152,9

52,9n

= 1,517

Tv = ( )2Hdr

Cvt

= 1 × 0,0249

(122)

= 0,00017

Setelah didapat faktor waktu dapat dicari nilai derajat konsolidasi

tanah arah horizontal ,vertical dan rata-rata dengan menggunakan

persamaan 2.34, 2.39 dan, 2.40.

Uv = 2 √𝑇𝑣

𝜋

= 2 √0,00017

𝜋

= 0,01485

= 14,85%

Uh = [1 − (1

𝑒(

𝑡 ×8 ×𝐶ℎ

𝐷2 ×2 ×𝐹(𝑛))

)]

95

= [1 − (1

𝑒(

1 ×8 ×0,0748

0,632 ×2 ×1,517))]

= 0,3917

= 39,17%

Urata-rata = 1 - (1 - Uh)(1 - Uv)

= 1 - (1 – 0,3917)(1 - 0,01485)

= 0,04008

= 40,08%

Perhitungan di atas dilakukan untuk seluruh jarak

pemasangan PVD (s) yang direncanakan dan ditinjau setiap

minggu.. Selanjutnya dibuat grafik hubungan waktu dan derajat

konsolidasi rata-rata (Urata-rata) pola segitiga seperti pada

Gambar 5.11. Hasil perhitungan derajat konsolidasi rata-rata

(Urata-rata) untuk setiap jarak pemasangan s pola pemasangan

segitiga dan grafik hubungan waktu dengan derajat konsolidasi

rata-rata ditampilkan pada Lampiran 4.


rata-rata pada pemasangan pola segitiga.


96

b. Perencanaan PVD Pola Pemasangan Segiempat

Berikut adalah contoh perhitungan perencanaan PVD pola

pemasangan segiempat dengan jarak pemasangan (s) 0,60 m dan

kedalaman 12 m.

Cv = 0.000747 cm2/detik

Cv = 0,0249 m2/minggu

Ch = 3 x Cv =3 x 0,0249

= 0,0748 m2/minggu

Waktu (t) = 1 minggu

S = 0,60 m

Untuk menghitung diameter ekivalen pola pemasangan segitiga

menggunakan :

D = 1,13 x s = 1,05 x 0,60 = 0,678 m

dw =( )

ba +2=

( )

004,001,02 += 0,066 m

n = D

dw=

0,678

0,066= 10,24

Dikarenakan nilai n<20 maka untuk mencari nilai fungsi hambatan

akibat jarak antara titik pusat PvD (F(n)) digunakan persamaan

2.38

F(n) = ( )

−−

− 222

2

4

1

4

3ln

1 nn

n

n

= ( )

−−

− 222

2

24,104

1

4

3ln

124,10

24,10n

= 1,589

Tv = ( )2Hdr

Cvt

= 1 × 0,0249

(122)

97

= 0,00017

Setelah didapat faktor waktu dapat dicari nilai derajat konsolidasi

tanah arah horizontal ,vertical dan rata-rata dengan menggunakan

Persamaan 2.34, 2.39 dan, 2.40.

Uv = 2 √𝑇𝑣

𝜋

= 2 √0,00017

𝜋

= 0,01485

= 14,85%

Uh = [1 − (1

𝑒(

𝑡 ×8 ×𝐶ℎ

𝐷2 ×2 ×𝐹(𝑛))

)]

= [1 − (1

𝑒(

1 ×8 ×0,0748

0,672 ×2 ×1,517))]

= 0,3362

= 33,62%

Urata-rata = 1 - (1 - Uh)(1 - Uv)

= 1 - (1 – 0,3365)(1 - 0,01485)

= 0,03460

= 34,60%

Perhitungan di atas dilakukan untuk seluruh jarak

pemasangan PVD (s) yang direncanakan dan ditinjau setiap

minggu. Selanjutnya dibuat grafik hubungan waktu dan derajat

konsolidasi rata-rata (Urata-rata) pola segiempat seperti pada

Gambar 5.12. Hasil perhitungan derajat konsolidasi rata-rata

(Urata-rata) untuk setiap jarak pemasangan (s) dan grafik

hubungan waktu dengan derajat konsolidasi rata-rata dengan pola

emasangan segitiga dan segiempat ditampilkan pada Lampiran 4.

98


rata-rata pada pemasangan pola segiempat.


PVD direncanakan waktu tunggu pemampatannya selama

16-24 minggu, karena jika umur PVD lebih dari 24 minggu

cenderung mengalami clogging yang menyebabkan berkurangnya

kemampuan vertical drain. Derajat konsolidasi yang direncanakan

sebesar 90%. Sehingga didapat jarak pemasangan (s) untuk pola

segitiga s=1,2 membutuhkan waktu selama 24 minggu, sedangkan

untuk pola segiempat s=1,0 membutuhkan waktu selama 20

minggu.

Dari hasil perhitungan pola pemasangan PVD dapat

disimpulkan pola dan jarak pemasangan PVD yang direncanakan

adalah pola segitiga dengan jarak pemasangan 1,2 m dengan alasan

jarak yang mencapai 1,2 pola pemasangan segitiga lebih efektif

dibanding pola segiempat, serta dapat mencapai derajat konsolidasi

90% dalam waktu 24 minggu tanpa meninjau metode pemasangan

PVD tersebut. Rekapitulasi pola pemasangan PVD ,jarak, dan

waktu pemampatan PVD di setiap STA dan seluruh kedalaman

dapat dilihat pada Tabel 5.5.

99

Tabel 5. 5 Rekapitulasi pola pemasangan ,jarak, dan waktu

pemampatan PVD.


5.6 Perencanaan Timbunan Bertahap

Perencanaan penimbunan bertahap yang dilakukan untuk

mempermudah pelaksanaan metode pelaksanaan di lapangan,

timbunan diletakan secara bertahap dengan kecepatan penimbunan

sesuai yang direncanakan. Pada Tugas Akhir ini, penahapan

timbunan dilakukan dengan menggunakan perencanaan kecepatan

0,5 m/minggu. Dengan nilai tinggi awal timbunan (Hinisial) yang

didapatkan dari perhitungan pada subbab 5.3. maka akan

didapatkan banyaknya jumlah tahap timbunan yang berbeda dari

tiap alternatif kedalaman PVD.

Dalam menentukan jadwal pada penahapan timbunan

perlu dianalisis dahulu tinggi timbunan kritis (Hcr) untuk

mengetahui tinggi timbunan pelaksanaan maksimum yang mampu

dipikul oleh tanah dasar dengan menggunakan data tanah dasar

awal. Analisis ini dilakukan menggunakan progam bantu XSTABL

dengan mencari nilai Safety Factor (SF) kritis. Dalam melakukan

analisis menggunakan XSTABL dilakukan

Pada Gambar 5.13 didapatkan tinggi kritis pada STA

31+000 saat menggunakan PVD penuh, dengan nilai SF = 1

STAKedalaman

PVD (m)

Pola

PemasanganS (m)

28+000 s.d 28+500 10 Segitiga 1.2

28+525 s.d 29+500 12 Segitiga 1.2

29+525 s.d 30+500 12 Segitiga 1.2

30+525 s.d 31+500 12 Segitiga 1.2

31+525 s.d 32+500 10 Segitiga 1.2

32+525 s.d 33+500 8 Segitiga 1.2

33+525 s.d 34+000 8 Segitiga 1.2

100

didapatkan tinggi kritis sebesar 2,8 m, hasil analisa dapat dilihat

pada Tabel 5.6. Sedangkan pada STA tersebut memiliki h inisial

sebesar 11.3 m dan tahapan yang diperlukan pada STA 31+000

adalah sebanyak 23 tahap, tetapi dikarenakan tinggi timbunan kritis

yang mampu diterima tanah sebesar 2,8 m , maka penahapan

penimbunan untuk tahap 1 sampai dengan 3 dapat dilakukan secara

menerus. Untuk tahap selanjutnya, daya dukung tanah harus cukup

kuat menahan penimbunan berikutnya. Selanjutnya perlu dihitung

kenaikan daya dukung tanah dasar pada minggu tersebut. Nilai H

kritis pada setiap STA dapat dilihat pada Tabel 5.7.

Berikut adalah contoh hasil analisis stabilitas dengan

progam bantu XSTABL untuk mendapatkan tinggi timbunan kritis,

yaitu saat nilai SF mendekati 1 di STA 31+000 kedalaman PVD

sedalam tanah lunak.

Gambar 5. 13 Hasil analisis untuk mencari nilai H kritis dengan

menggunakan progam bantu XSTABL.


101

Tabel 5. 6 Rekapitulasi hasil lima Critical Surfaces pada anlisa

tinggi H Kritis dengan menggunakan program bantu XSTABL.

Rekapitulasi hasil XSTABL untuk mencari nilai Hkritis di

STA lainnya dapat dilihat pada Lampiran 6.

Tabel 5. 7 Nilai H kritis pada setiap STA


Untuk jadwal penahapan timbunan setiap STA dan seluruh

variasi kedalaman PVD dapat dilihat pada Lampiran 5.

5.7 Perhitungan Kenaikan Daya Dukung Tanah Dasar

Perhitungan Kenaikan Daya Dukung Tanah Dasar (Cu)

perlu dilakukan karena dengan adanya kenaikan tegangan yang

diterima oleh tanah dasar akan menyebabkan terjadi kenaikan daya

dukung tanah dasar. Untuk menghitung kenaikan tanah dasar perlu

menghitung tegangan yang diterima oleh tanah dasar akibat

timbunan per tahapnya.

FOS Circle Center Radius Initial Terminal Resisting

(BISHOP) x-coord y-coord x-coord x-coord Moment

1.054 12.4 25.17 7.72 6.67 19.73 1139

1.05 12.39 27.71 11.31 4.11 22.58 2298

1.042 12.87 26.05 9.07 6.11 21.32 1542

1.043 12.59 26.92 10.27 5 21.99 1931

STA Hcr (m)

28+000 s.d 28+500 2,5

28+525 s.d 29+500 2,7

29+525 s.d 30+500 2,8

30+525 s.d 31+500 2.8

31+525 s.d 32+500 2.7

32+525 s.d 33+500 2.7

33+525 s.d 34+000 2.7

102

Berikut adalah contoh perhitungan tegangan untuk

kedalaman 0-1m untuk timbunan tahap 1.

Tinggi timbunan pertahap = 0,5 m

z = 0,5 m

q = 0,5 x 1,85

= 0,925 t/m2

Tegangan overburden (o’):

o’ = 0,269m

Distribusi tegangan akibat tahap 1 (1) ketika U= 100%

B1 = 30,2 m

B2 = 1 m

α1 = 𝑡𝑎𝑛−1 (30,2+1

0,5) − 𝑡𝑎𝑛−1 (

30,2

1) = 0,001

α2 = 𝑡𝑎𝑛−1 (30,2

1) = 1,554

1,1/2timb = 0,925

𝜋[(

30,2+1

1) (0,001 + 1,554) −

30,2

11,554]

= 0,463 t/m2

1 = 2 × 1,1/2timb

= 2 × 0,463

= 0,925 t/m2

Perubahan tegangan akibat tahap 1(1’) ketika U = 100 %:

n’ = n-1’ + n’

1’ = o’ + 1

= 0,269 + 0,925

= 1,194 t/m2

Harga P0, σ1’, σ2’, dan seterusnya berbeda-beda untuk

setiap kedalaman tanah. Hasil perhitungan perubahan tegangan

ketika U = 100% dapat dilihat pada Lampiran 5.

1 = [(1’

0’)

𝑈1× 0′] − 0

′

103

= [(1,194

0,269)

0,0957× 0,269] − 0,269

= 0,084 t/m2

Perubahan tegangan akibat tahap 1 (1’) ketika U < 100 %

1’ = o’ + 1

= 0,269 + 0,084

= 0,353

Setelah menghitung perubahan tegangan per minggu dapat

dihitung kenaikan daya dukung tanah dasar (cu). Perhitungan

menggunakan Persamaan 2.26 karena nilai Plasticity Index (PI)

pada tanah kurang dari 120%. Berikut adalah contoh perhitungan

Cu baru dilapisan 1 pada STA 30+600 kedalaman PVD penuh.

Cu baru = 0,737 + [0,1899 – 0,0016 PI] 11’

tegangan menggunakan tegangan pada lapisan ke-11 yaitu pada

titik lapisan Hkritis berada.

PI = 44,74%

'11 = 4,191 t/m2

Cu baru = 0,737 + [0,1899 – 0,0016 (44,74)] 4,191

= 1,23 t/m2

= 0,123 kg/cm2

Hasil perhitungan Cu baru pada setiap STA dapat dilihat pada

Lampiran 5.

5.8 Perhitungan Pemampatan Akibat Timbunan Bertahap

Perhitungan pemampatan akibat penimpunan bertahap

dihitung menggunakan Persamaan 2.28, 2.29, dan 2.30 sesuai

dengan perubahan tegangan akibat setiap tahap timbunan. Berikut

adalah contoh perhitungan pemampatan akibat timbunan bertahap

di STA 30+600 saat kedalaman PVD penuh pada kedalaman 1 m.

• Akibat tahap 1

z = 0,5 m

c’ = 1,768 t/m2

104

0’ = 0,266 t/m2

1’ = 1,194 t/m2 (perubahan tegangan akibat tahap 1

saat U = 100%)

oe = 2,11

Cc = 0,645

Cs = 0,129

karena 1’ ≤ c, perhitungan menggunakan Persamaan 2.28

Sc = Cs H

1+ e0 log

σ′0+ Δp1

σ′0

Sc = 0,129 ×1

1+ 2,11 log

0,266+0,925

0,266

Sc = 0,027 m

• Akibat tahap 2

1’ = 1,225 t/m2

2’ = 2,118 t/m2

karena 1’ ≤ c’ ≤ 2’, perhitungan menggunakan Persamaan 2.29

Sc = Cs H

1+ e0 log

σc

σ′0+ Δp1 +

Cc H

1+ e0 log

σ′0+ Δp1+ Δp2

σc

Sc = 0,129 ×1

1+ 2,11 log

1,77

0,266+ 0,925 +

0,645 ×1

1+ 2,11 log

0,266+ 0,925+ 0,924

1,77

Sc = 0,053 m

• Akibat tahap 3

2’ = 2,118 t/m2

3’ = 3,042 t/m2

karena c’ ≤ 2’ ≤ 3’, perhitungan menggunakan Persamaan 2.30

Sc = Cc H

1+ e0 log

σ′0+ Δp1+ Δp2 + Δp3

σ′0+ Δp1+ Δp2

Sc = 0,645 ×1

1+ 2,11 log

0,266 + 0,925+ 0,924+0,923

0,266 + 0,925+ 0,924

Sc = 0,033 m

105

Setelah menghitung Sc pada kedalaman 1 m dapat

dilakukan perhitungan Sc dengan cara yang sama pada setiap

kedalaman yang ditinjau. Selanjutnya pemampatan seluruh

kedalaman diakumulasikan untuk mendapatkan nilai pemampatan

yang terjadi akibat seluruh tahap. Hasil perhitungan pemampatan

akibat timbunan bertahap di seluruh STA dilampirkan pada

Lampiran 5.

Pemampatan yang terjadi akan sesuai dengan derajat

konsolidasi yang dipengaruhi PVD. Besarnya pemampatan akibat

penahapan digunakan untuk menghitung pemampatan yang terjadi

perminggunya. Berikut adalah contoh perhitungan pemampatan di

STA 30+900 saat PVD penuh pada minggu 1 dan 2 :

• Minggu 1

Sc = Sc1total (Sc kumulatif akibat tahap 1)

= 0,088 m

U1 = 9,57%

Sc-minggu 1 = 0,088 × 0,957

= 0,008 m

• Minggu 2

Sc = Sc1total + Sc2total

= 0,008 + 0,313

= 0,402

U2 = 17,51%

Sc-minggu 2 = 0,402 × 0,175

= 0,015m

Setelah itu akan didapat grafik hubungan antara waktu dan

pemampatan tiap tahap. Contoh grafik hubungan antara waktu dan

pemampatan yang disebabkan besaran pemampatan tanah pada

tiap tahap penimbunan STA 30+900 dengan HInisial 11,8 m dapat

dilihat pada Gambar 5.14.

106

Tabel 5. 8 Pemampatan bertahap setiap STA

STA 28 29 30 31 32 33 34

+000 1.544 1.045 1.613 1.866 1.793 1.253 0.842527

+25 1.570 1.155 1.598 1.814 1.805 1.253

+50 1.561 1.186 1.614 1.851 1.818 1.224

+75 1.525 1.238 1.584 1.836 1.818 1.270

+100 1.477 1.321 1.542 1.828 1.794 1.245

+125 1.500 1.299 1.534 1.815 1.828 1.234

+150 1.474 1.341 1.550 1.786 1.797 1.200

+175 1.478 1.397 1.501 1.750 1.778 1.142

+200 1.336 1.416 1.483 1.737 1.753 1.150

+225 1.252 1.382 1.497 1.673 1.750 1.191

+250 1.307 1.512 1.512 1.569 1.751 1.195

+275 1.329 1.590 1.517 1.516 1.741 1.156

+300 1.403 1.606 1.520 1.486 1.718 1.161

+325 1.388 1.631 1.503 1.420 1.679 1.204

+350 1.208 1.674 1.472 1.375 1.644 1.222

+375 1.261 1.699 1.508 1.277 1.646 1.297

+400 1.150 1.730 1.533 1.212 1.610 1.212

+425 1.120 1.785 1.532 1.124 1.574 1.184

+450 1.263 1.720 1.523 1.123 1.536 1.214

+475 1.228 1.735 1.558 1.071 1.481 1.206

+500 0.904 1.725 1.541 1.060 1.417 1.247

+525 1.114 1.726 1.575 1.056 1.384 1.350

+550 1.054 1.666 1.605 1.073 1.342 1.346

+575 1.168 1.653 1.659 1.084 1.252 1.265

+600 1.195 1.636 1.678 1.168 1.162 1.264

+625 1.241 1.637 1.706 1.216 1.091 1.292

+650 1.269 1.628 1.738 1.270 1.032 1.307

+675 1.269 1.577 1.753 1.503 0.945 1.360

+700 1.303 1.523 1.762 1.512 0.895 1.361

+725 1.283 1.561 1.784 1.419 0.877 1.240

+750 1.275 1.583 1.788 1.494 0.887 1.159

+775 1.279 1.558 1.798 1.549 0.908 1.079

+800 1.278 1.604 1.807 1.572 0.969 0.998

+825 1.265 1.587 1.818 1.643 1.123 0.912

+850 1.267 1.607 1.826 1.681 1.194 0.820

+875 1.265 1.593 1.892 1.705 1.247 0.889

+900 1.272 1.553 1.899 1.718 1.291 0.924

+925 1.225 1.571 1.890 1.715 1.250 0.919

+950 1.294 1.582 1.875 1.726 1.281 0.898

+975 1.099 1.585 1.866 1.768 1.243 0.872

Sc Pemampatan Bertahap Setiap STA (m)

107

Ga

mb

ar

5. 14

Gra

fik P

emam

pat

an T

anah

akib

at P

enim

bunan

Ber

tah

ap

(sum

ber

: h

asil

anal

isa)

108

“halaman ini sengaja dikosongkan”

109

BAB VI

PERENCANAAN PERKUATAN STABILITAS

TIMBUNAN

6.1 Hasil Analisa XSTABL

Setelah menghitung perbaikan tanah dengan menggunakan

metode pre-loading yang dikombinasikan PVD sedalam

kedalaman tanah lunak, akan dilakukan analisa dengan

menggunakan program bantu XSTABL untuk mengetahui nilai

Safety Factor (SF) pada setiap STA yang akan ditinjau. Nilai SF

nantinya digunakan sebagai parameter untuk menghitung

kebutuhan perkuatan timbunan. Pada analisa XSTABL untuk

mendapatkan nilai SF, setiap STA yang memiliki kedalaman tanah

lunak yang hampir sama akan dikelompokan menjadi satu zona

seperti yang telah dijelaskan pada bab sebelumnya. Nilai SF dari

variasi tinggi timbunan yang terdapat pada kelompok STA tersebut

akan digunakan untuk mendapatkan jumlah kebutuhan perkuatan

stabilitas timbunan. Contoh hasil analisa XSTABL pada STA

30+900 yang telah direkapitulasi dapat dilihat pada Gambar 6.1

dan Tabel 6.1.

Tabel 6. 1 Hasil analisa XSTABL STA 30+900 dengan PVD

sedalam kedalaman tanah lunak



(m) (m) (m) (m) (m) (kN-m)

0.718 17.84 34.02 20.17 3.33 37.51 18180

0.743 19.6 33.78 19.83 5.33 38.99 18430

0.74 18.94 33.44 19.36 5 37.91 17480

0.732 19.09 33.92 20.05 4.67 38.66 18530

1.206 29.53 40.91 29.86 8.22 57.17 46270

110

Gambar 6. 1 Ilustrasi hasil analisa XSTABL bidang longsor

timbunan pada STA 30+900


Dari hasil analisa diketahui :

SF (terkecil) = 0,718

jari-jari kelongsoran (r) = 20,17 m

Momen Penahan (Mres) = 18180 kNm

Momen dorong = (Mres

SF) = (

18180

0,718)

= 25320,33 kNm

koordinat titik pusat pusat garis

longsor (yo) = 34,02 m

Hasil analisa XSTABL disetiap STA dapat dilihat pada

Lampiran 6.

111

6.2 Perencanaan Geotextile

Geotextile digunakan sebagai material perkuatan stabilitas

timbunan untuk mencegah terjadinya longsor. Dari hasil analisis

dengan menggunakan progam bantu XSTABL akan didapatkan

nilai Safety Factor (SF) dari masing-masing alternatif PVD setiap

STA yang akan ditinjau, jika nilai dari SF ≤ 1,5 diperlukan

penggunaan material geotextile untuk meningkatkan nilai SF.

Langkah pertama yaitu mencari nilai besar keperluan

peningkatan momen perlawanan (∆MR) untuk mencapai SF yang

direncanakan. Untuk mencari diperlukan Mdorong yang terjadi.

Perhitungan (∆MR) menggunakan Persamaan 2.41 .

SF Rencana = 1,3

∆MR = (25320,33 x 1,3) – 18180

= 14736,43 kNm

Setelah mendapatkan nilai ∆MR dilakukan perhitungan

besar kuat izin geotextile (Tallow) dengan menggunakan

Persamaan 2.42. Setelah menghitung kuat izin dilanjutkan

perhitungan kebutuhan jumlah geotextile dengan menghitung

momen penahan tambahan yang diberikan oleh geotextile hingga

nilai momen penahan komulatif lebih dari nilai ∆MR dan

dilanjutkan dengan menghitung kebutuhan panjang geotextile

dibelakang bidang longsor (Le), panjang geotextile didepan bidang

longsor (Ld), dan panjang lipatan geotextile (Lo) menggunakan

Persamaan 2.43, 2.44 dan 2.45. Pada perencanaan Tugas Akhir

ini direncanakan jarak pemasangan geotextile (Sv) sebesar 25 cm.

ɣtim = 18,5 kN/m3

Øtimb = 30 o

Øtanah = 0 o

Cutimb = 0 kN/m2

Cutanah= 9,3 kN/m2

T = 52 kNm (Geotextile UW-250)

112

FSid = 1,1

FScr = 2

FScd = 1

FSbd = 1

Tallow = 𝑇𝑢𝑙𝑡

𝐹𝑆𝑖𝑑𝑥𝐹𝑠𝑐𝑟𝑥𝐹𝑠𝑐𝑑𝑥𝐹𝑠𝑏𝑑

= 52

1,1 𝑥 2 𝑥 1 𝑥 1 = 23,63 kNm

Hi = 11,85 m

Sv = 0,25

σv = ɣtim x Hi = 18,5 x 11,85 = 219,23 kN/m2

Koordinat dasar timbunan (yz) = 18,1 m

Ti = yo-yz

= 15,92 m

1) Kebutuhan Jumlah Geotextile

∆MR = 14736,43 kNm

Tallow = 23,63 kNm

Mgeotextile 1 = Tallow x Ti x n Lembar

= 23,63 x 15,92 x 1

= 630,432 kNm

Nilai momen geotextile yang terpasang pada lapis pertama

akan dikumulatifkan dengan momen geotextile seterusnya hingga

memenuhi kebutuhan dari selisih momen penahan (∆MR). Hasil

perhitungan momen geotextile hingga memenuhi kebutuhan (∆MR)

dapat dilihat pada Tabel 6.2.

Tabel 6. 2 Perhitungan jumlah kebutuhan geotextile


Depth Ti n MR MR Kom

m m Lembar kNm kNm

11.85 15.92 3.00 630.43 630.43

11.6 15.67 3 620.532 1250.964

11.35 15.42 3 610.632 1861.596

113


m m Lembar kNm kNm

11.1 15.17 3 600.732 2462.328

10.85 14.92 3 590.832 3053.16

10.6 14.67 3 580.932 3634.092

10.35 14.42 3 571.032 4205.124

10.1 14.17 3 561.132 4766.256

9.85 13.92 3 551.232 5317.488

9.6 13.67 3 541.332 5858.82

9.35 13.42 3 531.432 6390.252

9.1 13.17 3 521.532 6911.784

8.85 12.92 3 511.632 7423.416

8.6 12.67 2 334.488 7757.904

8.35 12.42 2 327.888 8085.792

8.1 12.17 2 321.288 8407.08

7.85 11.92 2 314.688 8721.768

7.6 11.67 2 308.088 9029.856

7.35 11.42 2 301.488 9331.344

7.1 11.17 2 294.888 9626.232

6.85 10.92 2 288.288 9914.52

6.6 10.67 2 281.688 10196.21

6.35 10.42 2 275.088 10471.3

6.1 10.17 2 268.488 10739.78

5.85 9.92 2 261.888 11001.67

5.6 9.67 2 255.288 11256.96

5.35 9.42 2 248.688 11505.65

5.1 9.17 2 242.088 11747.74

4.85 8.92 2 235.488 11983.22

4.6 8.67 2 228.888 12212.11

4.35 8.42 2 222.288 12434.4

114

Pada Tabel 6.2 dapat dilihat bahwa momen dari geotextile

sudah lebih dari (∆MR), dengan jarak Sv = 0,25 m kebutuhan

geotextile adalah sebanyak 103 lapis. Dengan cara yang sama

digunakan untuk menghitung kebutuhan geotextile dari setiap STA

dengan tinggi timbunan yang ditinjau. Hasil perhitungan seluruh

kebutuhan geotextile terdapat pada Lampiran 7. Untuk

rekapitulasi jumlah kebutuhan geotextile setiap STA yang ditinjau

dapat dilihat pada Tabel 6.3

Tabel 6. 3 Jumlah kebutuhan geotextile setiap STA



m m Lembar kNm kNm

4.1 8.17 2 215.688 12650.09

3.85 7.92 2 209.088 12859.18

3.6 7.67 2 202.488 13061.66

3.35 7.42 2 195.888 13257.55

3.1 7.17 2 189.288 13446.84

2.85 6.92 2 182.688 13629.53

2.6 6.67 2 176.088 13805.62

2.35 6.42 2 169.488 13975.1

2.1 6.17 2 162.888 14137.99

1.85 5.92 2 156.288 14294.28

1.6 5.67 2 149.688 14443.97

1.35 5.42 2 143.088 14587.06

1.1 5.17 2 136.488 14723.54

0.85 4.92 2 129.888 14853.43

H Inisial H Final Geotextile

m m Lembar

*32+075 13.96285 11.622 107

*32+125 11.03725 8.909 50

Zona STA STA

28+000

dan

32+000

115

* untuk timbunan dengan tinggi > 7 meter disarankan untuk

menggunakan Tensile Strength yang lebih tinggi, karena apabila

menggunakan Tensile Strength sebesar 52 kNm akan

membutuhkan dalam jumlah yang banyak dan pola pemasangan

hingga 3 lapis.

Setelah mendapatkan kebutuhan jumlah lembar geotextile lalu

dibuat kurva hubungan antara tinggi timbunan dengan kebutuhan

geotextile disetiap zona. Setelah membuat kurva hubungan tersebut

maka akan didapatkan jumlah kebutuhan geotextile pada

ketinggian timbunan lain yang tidak dihitung secara langsung pada

zona tersebut. Kurva hubungan antara tinggi timbunan dapat dilihat

pada Gambar 6.3. Rekapitulasi kebutuhan perkuatan disetiap STA

yang tidak dihitung secara langsung dapat dilihat pada Lampiran

7.

2) Kebutuhan panjang geotextile

• Panjang geotextile dibelakang bidang longsor (Le)

σv = 219,225 kN/m2

Tegangan geser antara tanah timbunan dan geotextile (τ1)

𝜏1 = 𝐶𝑢timb + 𝜎𝑣 𝑡𝑎𝑛 𝜙timb

= 0 + 219,225 tan (30) = 78,352 kN/m2

H Inisial H Final Geotextile

m m Lembar

28+025 8.097589 6.308 32

28+400 4.642474 3.378 13

*30+900 11.84841 9.658 103

*30+600 8.892837 7.001 61

28+925 5.058722 3.718 7

29+000 3.860514 2.726 1

33+675 6.061114 4.556 11

33+200 4.492999 3.23 1

33+875 3.065623 2.076 1

33+000

dan

34+000

Zona STA STA

2 8 +0 0 0

da n

3 2 +0 0 0

29+000,

30+000,

dan

31+000

116

Tegangan geser antara tanah dasar dan geotextile (τ2)

𝜏2 = 𝐶𝑢tanah + 𝜎𝑣 𝑡𝑎𝑛 𝜙tanah

= 9,3 + 219,225 tan(0) = 0,93 t/m2

Maka kebutuhan panjang geotextile di belakang bidang

longsor adalah

𝐿𝑒 = 𝑇𝑎𝑙𝑙𝑜𝑤 𝑥 𝑆𝐹 (𝜏1 + 𝜏2) 𝑥 E

= 23,63 𝑥 1,3 ( 73,352 + 9,3 ) 𝑥 0,8

= 1,48 m (Le pakai = 1,5m)

Kebutuhan panjang geotextile di belakang bidang longsor

(Le) pada lapis pertama adalah 1 m.

• Panjang geotextile di depan bidang longsor (Ld)

Ld = (Koordinat X bidang longsor lapisan i

geotextile terpasang) – (Koordinat tepi timbunan lapisan i

geotextile dipasang)

• Panjang lipatan geotextile (Lo)

Lo = ½ Le = 1*0,5 = 0,5 m

Panjang minimal lipatan geotextile adalah 1 meter, karena

itu dipakai Lo 1 meter.

Hasil perhitungan kebutuhan geotextile STA 30+900 diilustrasikan

pada Gambar 6.2.

Gambar 6. 2 Ilustrasi kebutuhan panjang geotextile STA 30+600


117


Kebutuhan Jumlah Geotextile pada Setiap Zona

(sumber: hasil analisa)

Setelah menddapatkan kurva hubungan disetiap zona,

didapat persamaan yang dihasilkan pada setiap kurva. Persamaan

yang dihasilkan akan digunakan untuk mencari kebutuhan

geotextile disetiap STA lain yang tidak dihitung secara langsung.

Grafik hasil kebutuhan jumlah geotextile dapat dilihat pada

Gambar 6.4 sampai dengan Gambar 6.10.

118

Ga

mb

ar

6. 4

Gra

fik K

ebutu

han

Jum

lah P

erk

uat

an G

eote

xti

le S

TA

28

+00

0 s

.d S

TA

28

+50

0

119

Ga

mb

ar

6. 5

Gra

fik K

ebutu

han

Jum

lah P

erk

uat

an G

eote

xti

le S

TA

28

+5

25

s.d

ST

A 2

9+

50

0

(sum

ber

: has

il a

nal

isa)

P

ada

ST

A y

ang d

iber

ikan

lin

gk

aran

menu

nju

kan

bah

wa

pad

a S

TA

ter

seb

ut

tid

ak d

iper

hit

ung

kan

per

ku

atan

sta

bil

itas

tim

bu

nan

kar

ena

terd

apat

ban

gu

nan

str

uktu

ral.

120

Ga

mb

ar

6. 6

Gra

fik K

ebutu

han

Jum

lah P

erk

uat

an G

eote

xti

le S

TA

29

+5

25

s.d

ST

A 3

0+

50

0

(sum

ber

: has

il a

nal

isa)

P

ada

ST

A

yan

g

dib

erik

an

lin

gk

aran

m

enu

nju

kan

b

ahw

a p

ada

ST

A

ters

ebut

tid

ak

dip

erhit

un

gkan

per

kuat

an s

tab

ilit

as t

imb

un

an k

aren

a te

rdap

at b

ang

unan

str

uktu

ral.

121

Ga

mb

ar

6. 7

Gra

fik K

ebutu

han

Jum

lah P

erk

uat

an G

eote

xti

le S

TA

30

+5

25

s.d

ST

A 3

1+

50

0

(sum

ber

: has

il a

nal

isa)

P

ada

ST

A

yan

g

dib

erik

an

ling

kar

an

men

unju

kan

b

ahw

a p

ada

ST

A

ters

ebu

t ti

dak

dip

erhit

un

gkan

per

kuat

an s

tab

ilit

as t

imb

un

an k

aren

a te

rdap

at b

ang

unan

str

uktu

ral.

122

Ga

mb

ar

6. 8

Gra

fik K

ebutu

han

Jum

lah P

erk

uat

an G

eote

xti

le S

TA

31

+5

25

s.d

ST

A 3

2+

50

0

(sum

ber

: has

il a

nal

isa)

P

ada

ST

A

yan

g

dib

erik

an

ling

kar

an

men

unju

kan

b

ahw

a p

ada

ST

A

ters

ebu

t ti

dak

dip

erhit

un

gkan

per

kuat

an s

tab

ilit

as t

imb

un

an k

aren

a te

rdap

at b

ang

unan

str

uktu

ral.

123

Ga

mb

ar

6. 9

Gra

fik K

ebutu

han

Jum

lah P

erk

uat

an G

eote

xti

le S

TA

32

+5

25

s.d

ST

A 3

3+

50

0

(sum

ber

: has

il a

nal

isa)

P

ada

ST

A

yan

g

dib

erik

an

ling

kar

an

menu

nju

kan

b

ahw

a p

ada

ST

A

ters

ebut

tid

ak

dip

erhit

un

gkan

per

kuat

an s

tab

ilit

as t

imb

un

an k

aren

a te

rdap

at b

ang

unan

str

uktu

ral.

124

Ga

mb

ar

6. 10

Gra

fik K

ebutu

han

Jum

lah P

erk

uat

an G

eote

xti

le

ST

A 3

3+

525

s.d

ST

A 3

4+

000

(sum

ber

: has

il a

nal

isa)

125

6.2 Perencanaan Micropile

Perencanaan penggunaan micropile dimaksudkan untuk

menaikan tahanan geser tanah. Bila tahanan geser tanah meningkat,

maka daya dukung tanah akan meningkat, jadi penggunaan

micropile bertujuan untuk meningkatkan daya dukung tanah.

Dalam tugas akhir ini direncanakan perkuatan micropile digunakan

yaitu micropile diameter 300 mm dan 500 mm masing-masing

menggunakan jenis class C dengan spesifikasi yang terdapat pada

Tabel 6.4.

Tabel 6. 4 Spesifikasi Micropile

(sumber : Wijaya Karya Prestressed Concrete Standard)

126

Berikut contoh perhitungan perkuatan micropile pada STA

30+900 dengan menggunakan micropile diameter 300 mm.

ilustrasi ukuran micropile dapat dilihat pada Gambar 6.11.

Gambar 6. 11 Ilustrasi ukuran Micropile diameter 300 mm

Dari hasil analisa XSTABL pada Gambar 6.1 diketahui :

SF = 0,718

MRes = 18180 kNm

= 1818 tm

R = 20,17

Direncanakan perkuatan micropile dengan spesifikasi :

Crack moment = 4 tm

I = 346166784 mm4

= 34616,678 cm4

E = 33892,182

EI = 1173234764

Langkah pertama yaitu menghitung factor kekuatan

relative (T) dengan menggunakan Persamaan 2.46. setelah

mendapatkan nilai T dilanjutkan dengan menghitung gaya

horizontal yang dapat ditahan oleh satu tiang dengan menggunakan

Persamaan 2.47.

60

mm mm300180

127

𝑇 = (𝐸𝐼

𝑓)

15

f = 0,096 kg/cm3 (Gambar 2.13)

T = (1173234764

0,096)

1

5

= 104,09 cm

= 1,04 m

P = Mp

Fm x T

Fm = 1 (Gambar 2.14)

P = 4

1 ×1,04

= 3,843 t

Setelah mendapatkan nilai factor kekuatan relative dan

gaya horizontal yang dapat ditahan oleh satu micropile, langkah

selanjutnya yaitu menghitung jumlah micropile yang dibutuhkan

dengan menggunakan Persamaan 2.50.

n = [𝑆𝐹𝑟𝑒𝑛𝑐𝑎𝑛𝑎−𝑆𝐹𝑒𝑥𝑖𝑠𝑡𝑖𝑛𝑔]

𝑃 ×𝑅× 𝑀𝐷

Md = 2532 tm

n = [1,3− 0,718]

3,843 ×2 0,17× 2532

n = 19,01 = 20

Micropile dipancang sedalam bidang longsor yang

memiliki SF sebesar ≥1,2. Pada STA ini kedalaman bidang longsor

128

yang memiliki SF 1.2 sedalam 8,95 maka micropile yang

digunakan sepanjang 9 meter. Setelah mendapatkan jumlah

micropile yang dibutuhkan dalam 1 meter dilakukan perhitungan

yang sama dengan menggunakan spesifikasi micropile dengan

diameter 500 mm. rekapitulasi kebutuhan micropile dapat dilihat

pada Tabel 6.5 dan ilustrasi pemasangan micropile pada timbunan

STA 30+600 dapat dilihat pada Gambar 6.12.

Gambar 6. 12 Ilustrasi Pemasangan micropile D300 pada

Timbunan STA 30+600

Setelah mendapatkan kebutuhan jumlah kebutuhan

micropile lalu dibuat kurva hubungan antara tinggi timbunan

dengan kebutuhan micropile disetiap zona. Setelah membuat kurva

hubungan tersebut maka akan didapatkan jumlah kebutuhan

micropile pada ketinggian timbunan lain yang tidak dihitung secara

langsung pada zona tersebut. Kurva hubungan antara tinggi

timbunan dapat dilihat pada Gambar 6.13 dan Gambar 6.14.

Rekapitulasi hasil kebutuhan micropile pada setiap STA yang

dihitung menggunakan kurva dapat dilihat pada Lampiran 8.

129

Tabel 6. 5 Jumlah kebutuhan geotextile setiap STA



Kebutuhan Jumlah Micropile D300 pada Setiap Zona


H Inisial H FinalMicropile

(300 mm)

Micropile

(500 mm)

m m Buah Buah

32+075 13.96 11.62 21 8

32+125 11.04 8.91 13 5

28+025 8.10 6.31 9 3

28+400 4.64 3.38 5 2

30+900 11.85 9.66 20 5

30+600 8.89 7.00 9 4

28+925 5.06 3.72 2 1

29+000 3.86 2.73 1 1

33+675 6.06 4.56 4 2

33+200 4.49 3.23 1 2

33+875 3.07 2.08 0 0

29+000,

30+000,

dan

31+000

33+000

dan

34+000

2 8 +0 0 0

da n

3 2 +0 0 0

Zona

STASTA

130


Kebutuhan Jumlah Micropile D500 pada Setiap Zona


Setelah mendapatkan kurva hubungan disetiap zona,

didapat persamaan yang dihasilkan pada setiap kurva. Persamaan

yang dihasilkan akan digunakan untuk mencari kebutuhan

geotextile disetiap STA lain yang tidak dihitung secara langsung.

Grafik hasil kebutuhan jumlah micropile dapat dilihat pada

Gambar 6.15, sampai dengan Gambar 6.21, dan rekapitulasi total

kebutuhan perkuatan Geotextile dan Micropile dapat dilihat pada

Tabel 6.6.

131

Ga

mb

ar

6. 15

Gra

fik K

ebutu

han

Jum

lah P

erk

uat

an M

icro

pil

e

pad

a S

TA

28

+0

00 s

.d S

TA

28

+5

00

(sum

ber

: has

il a

nal

isa)

132

Ga

mb

ar

6. 16

Gra

fik K

ebutu

han

Jum

lah P

erk

uat

an M

icro

pil

e p

ada

ST

A 2

8+

525

s.d

ST

A 2

9+

500

(sum

ber

: has

il a

nal

isa)

P

ada

ST

A y

ang d

iber

ikan

lin

gk

aran

men

un

juk

an b

ahw

a p

ada

ST

A ter

seb

ut ti

dak

dip

erhit

ung

kan

per

ku

atan

sta

bil

itas

tim

bu

nan

kar

ena

terd

apat

ban

gu

nan

str

uktu

ral.

133

Ga

mb

ar

6. 17

Gra

fik K

ebutu

han

Jum

lah P

erk

uat

an M

icro

pil

e p

ada

ST

A 2

9+

525

s.d

ST

A 3

0+

500

(sum

ber

: has

il a

nal

isa)

P

ada

ST

A y

ang d

iber

ikan

lin

gk

aran

men

unju

kan

bah

wa

pad

a S

TA

ter

seb

ut

tid

ak d

iper

hit

un

gk

an

per

ku

atan

sta

bil

itas

tim

bu

nan

kar

ena

terd

apat

ban

gu

nan

str

uktu

ral.

134

Ga

mb

ar

6. 18

Gra

fik K

ebutu

han

Jum

lah M

icro

pil

e p

ada

ST

A 3

0+

52

5 s

.d S

TA

31

+5

00

(sum

ber

: has

il a

nal

isa)

P

ada

ST

A y

ang d

iber

ikan l

ingk

aran

menu

nju

kan

bah

wam

pad

a S

TA

ter

seb

ut

tid

ak

dip

erhit

un

gkan

per

kuat

an s

tab

ilit

as t

imb

un

an k

aren

a te

rdap

at b

ang

unan

`

135

Ga

mb

ar

6. 19

Gra

fik K

ebutu

han

Jum

lah P

erk

uat

an M

icro

pil

e p

ada S

TA

31

+52

5 s

.d S

TA

32

+5

00

(sum

ber

: has

il a

nal

isa)

P

ada

ST

A

yan

g

dib

erik

an

lin

gk

aran

m

enu

nju

kan

b

ahw

amp

ada

ST

A

ters

ebu

t ti

dak

d

ihit

un

g

per

ku

atan

sta

bil

itas

tim

bu

nan

kar

ena

terd

apat

ban

gu

nan

str

uktu

ral.

ban

gunan

str

uktu

ral.

136

Ga

mb

ar

6. 20

Gra

fik K

ebutu

han

Jum

lah P

erk

uat

ann M

icro

pil

e p

ada

ST

A 3

2+

52

5 s

.d S

TA

33

+50

0

(sum

ber

: has

il a

nal

isa)

P

ada

ST

A y

ang d

iber

ikan

lin

gkar

an m

enunju

kan

bah

wam

pad

a S

TA

ter

seb

ut

tid

ak d

iper

hit

un

gkan

per

ku

atan

sta

bil

itas

tim

bu

nan

kar

ena

terd

apat

ban

gu

nan

str

uktu

ral.

ban

gu

nan

str

uk

tura

l.

137

Ga

mb

ar

6. 21

Gra

fik K

ebutu

han

Jum

lah P

erk

uat

an M

icro

pil

e

pad

a S

TA

33

+5

25 s

.d S

TA

34

+0

00

(sum

ber

: has

il a

nal

isa)

138

Tabel 6. 6 Rekapitulasi Jumlah Kebutuhan Perkuatan Geotextile

dan Micropile pada STA 28+000 s.d STA 33+852

* Tanda (*) pada Tabel 6.6 menunjukan bahwa pada STA

tersebut terdapat bangunan structural yang perkuatannya tidak

ditinjau pada tugas akhir ini.

STA H Initial (m)H Timb

(m)SC (m)

SC timb

bertahap

Jumlah

Geotextile

(Lembar)

Jumlah

Micropile

D300

Jumlah

Micropile

D500

28000 7.85 6.09 1.50 1.54 28 9 4

28025 8.10 6.31 1.53 1.57 30 9 4

28050 8.01 6.23 1.52 1.56 29 9 4

28075 7.67 5.94 1.48 1.52 26 9 3

28100 7.24 5.56 1.42 1.48 23 8 3

28125 7.44 5.74 1.45 1.50 24 8 3

28150 7.21 5.54 1.42 1.47 23 8 3

28175 7.24 5.57 1.43 1.48 23 8 3

28200 6.05 4.56 1.27 1.34 16 6 3

28225 5.40 4.01 1.18 1.25 12 6 2

28250 5.82 4.36 1.24 1.31 14 6 3

28275 5.99 4.51 1.26 1.33 15 6 3

28300 6.59 5.02 1.34 1.40 19 7 3

28325 6.47 4.91 1.33 1.39 18 7 3

28350 5.07 3.73 1.13 1.21 11 5 2

28375 5.46 4.06 1.19 1.26 12 6 2

28400 4.64 3.38 1.07 1.15 9 5 2

28425 4.43 3.20 1.04 1.12 8 4 2

28450 5.48 4.07 1.19 1.26 13 6 2

28475 5.21 3.85 1.15 1.23 11 5 2

28500 2.99 2.02 0.82 0.90 4 3 1

28525 4.30 3.09 1.03 1.11 2 2 2

28550 3.92 2.77 0.97 1.05 1 1 2

28575 4.66 3.39 1.08 1.17 4 2 2

28600 4.85 3.54 1.11 1.19 5 2 2

28625 5.17 3.81 1.15 1.24 7 2 2

28650 5.37 3.98 1.18 1.27 9 3 2

28675 5.37 3.98 1.18 1.27 9 3 2

28700 5.62 4.19 1.21 1.30 11 3 2

28725 5.47 4.06 1.19 1.28 9 3 2

28750 5.41 4.01 1.18 1.28 9 3 2

28775 5.44 4.04 1.19 1.28 9 3 2

28800 5.44 4.03 1.19 1.28 9 3 2

28825 5.34 3.95 1.17 1.27 8 3 2

28850 5.36 3.97 1.18 1.27 9 3 2

28875 5.34 3.96 1.18 1.27 8 3 2

28900 5.39 3.99 1.18 1.27 9 3 2

28925 5.06 3.72 1.14 1.23 7 2 2

28950 * * * * * * *

28975 4.20 3.01 1.01 1.10 2 1 2

139





(m)SC (m)

SC timb

bertahap

Jumlah

Geotextile

(Lembar)

Jumlah

Micropile

D300

Jumlah

Micropile

D500

29000 3.86 2.73 0.96 1.05 1 1 2

29025 4.57 3.31 1.07 1.15 4 2 2

29050 4.78 3.49 1.10 1.19 5 2 2

29075 5.15 3.79 1.15 1.24 7 2 2

29100 5.75 4.30 1.23 1.32 12 3 2

29125 5.59 4.16 1.21 1.30 10 3 2

29150 5.90 4.43 1.25 1.34 13 4 2

29175 6.33 4.79 1.31 1.40 17 4 3

29200 6.48 4.92 1.33 1.42 18 4 3

29225 6.22 4.69 1.29 1.38 15 4 3

29250 7.30 5.61 1.43 1.51 27 6 3

29275 8.00 6.22 1.52 1.59 35 8 3

29300 8.15 6.36 1.53 1.61 37 8 3

29325 8.41 6.57 1.56 1.63 41 9 4

29350 8.84 6.96 1.61 1.67 48 10 4

29375 9.12 7.20 1.64 1.70 52 11 4

29400 9.47 7.51 1.68 1.73 58 12 4

29425 10.14 8.10 1.75 1.78 70 14 5

29450 9.35 7.41 1.67 1.72 56 11 4

29475 * * * * * * *

29500 * * * * * * *

29525 9.42 7.47 1.51 1.73 57 12 4

29550 8.76 6.88 1.54 1.67 46 10 4

29575 8.63 6.77 1.60 1.65 44 9 4

29600 8.45 6.62 1.63 1.64 42 9 4

29625 8.47 6.63 1.66 1.64 42 9 4

29650 8.38 6.55 1.70 1.63 41 9 4

29675 7.88 6.11 1.72 1.58 34 7 3

29700 7.39 5.69 1.73 1.52 28 6 3

29725 7.73 5.99 1.76 1.56 32 7 3

29750 7.94 6.17 1.76 1.58 35 7 3

29775 7.70 5.96 1.77 1.56 32 7 3

29800 8.14 6.34 1.79 1.60 37 8 3

29825 7.97 6.20 1.80 1.59 35 8 3

29850 8.16 6.36 1.81 1.61 38 8 3

29875 8.03 6.25 1.90 1.59 36 8 3

29900 7.66 5.93 1.91 1.55 31 7 3

29925 7.82 6.07 1.90 1.57 33 7 3

29950 7.92 6.15 1.88 1.58 34 7 3

29975 7.95 6.18 1.87 1.58 35 8 3

140





(m)SC (m)

SC timb

bertahap

Jumlah

Geotextile

(Lembar)

Jumlah

Micropile

D300

Jumlah

Micropile

D500

30000 8.23 6.42 1.87 1.61 38 8 4

30025 * * * * * * *

30050 8.23 6.42 1.84 1.61 39 8 4

30075 7.95 6.17 1.82 1.58 35 8 3

30100 7.56 5.84 1.81 1.54 30 7 3

30125 7.49 5.78 1.80 1.53 29 6 3

30150 7.63 5.90 1.76 1.55 31 7 3

30175 7.20 5.53 1.71 1.50 25 6 3

30200 7.04 5.40 1.70 1.48 24 6 3

30225 7.16 5.50 1.62 1.50 25 6 3

30250 7.29 5.61 1.50 1.51 27 6 3

30275 7.34 5.65 1.44 1.52 27 6 3

30300 7.36 5.67 1.41 1.52 27 6 3

30325 7.21 5.54 1.34 1.50 26 6 3

30350 6.95 5.31 1.29 1.47 23 5 3

30375 7.25 5.58 1.19 1.51 26 6 3

30400 7.48 5.77 1.13 1.53 29 6 3

30425 7.47 5.76 1.04 1.53 29 6 3

30450 7.39 5.69 1.04 1.52 28 6 3

30475 7.70 5.96 0.99 1.56 31 7 3

30500 7.55 5.83 0.98 1.54 30 7 3

30525 7.87 6.10 1.51 1.58 34 7 3

30550 8.15 6.35 1.54 1.60 37 8 3

30575 8.69 6.82 1.60 1.66 45 9 4

30600 8.89 7.00 1.63 1.68 48 10 4

30625 9.20 7.27 1.66 1.71 53 11 4

30650 * * * * * * *

30675 9.74 7.75 1.72 1.75 63 13 4

30700 9.85 7.85 1.73 1.76 65 13 4

30725 10.13 8.10 1.76 1.78 70 14 5

30750 10.18 8.15 1.76 1.79 71 14 5

30775 10.31 8.26 1.77 1.80 73 14 5

30800 10.43 8.37 1.79 1.81 76 15 5

30825 10.58 8.50 1.80 1.82 79 15 5

30850 10.69 8.60 1.81 1.83 81 16 5

30875 11.73 9.55 1.90 1.89 104 20 6

30900 11.85 9.66 1.91 1.90 107 20 6

30925 11.69 9.51 1.90 1.89 103 20 6

30950 11.44 9.28 1.88 1.88 97 19 5

30975 11.29 9.15 1.87 1.87 94 18 5

141





(m)SC (m)

SC timb

bertahap

Jumlah

Geotextile

(Lembar)

Jumlah

Micropile

D300

Jumlah

Micropile

D500

30000 8.23 6.42 1.87 1.61 38 8 4

30025 * * * * * * *

30050 8.23 6.42 1.84 1.61 39 8 4

30075 7.95 6.17 1.82 1.58 35 8 3

30100 7.56 5.84 1.81 1.54 30 7 3

30125 7.49 5.78 1.80 1.53 29 6 3

30150 7.63 5.90 1.76 1.55 31 7 3

30175 7.20 5.53 1.71 1.50 25 6 3

30200 7.04 5.40 1.70 1.48 24 6 3

30225 7.16 5.50 1.62 1.50 25 6 3

30250 7.29 5.61 1.50 1.51 27 6 3

30275 7.34 5.65 1.44 1.52 27 6 3

30300 7.36 5.67 1.41 1.52 27 6 3

30325 7.21 5.54 1.34 1.50 26 6 3

30350 6.95 5.31 1.29 1.47 23 5 3

30375 7.25 5.58 1.19 1.51 26 6 3

30400 7.48 5.77 1.13 1.53 29 6 3

30425 7.47 5.76 1.04 1.53 29 6 3

30450 7.39 5.69 1.04 1.52 28 6 3

30475 7.70 5.96 0.99 1.56 31 7 3

30500 7.55 5.83 0.98 1.54 30 7 3

30525 7.87 6.10 1.51 1.58 34 7 3

30550 8.15 6.35 1.54 1.60 37 8 3

30575 8.69 6.82 1.60 1.66 45 9 4

30600 8.89 7.00 1.63 1.68 48 10 4

30625 9.20 7.27 1.66 1.71 53 11 4

30650 * * * * * * *

30675 9.74 7.75 1.72 1.75 63 13 4

30700 9.85 7.85 1.73 1.76 65 13 4

30725 10.13 8.10 1.76 1.78 70 14 5

30750 10.18 8.15 1.76 1.79 71 14 5

30775 10.31 8.26 1.77 1.80 73 14 5

30800 10.43 8.37 1.79 1.81 76 15 5

30825 10.58 8.50 1.80 1.82 79 15 5

30850 10.69 8.60 1.81 1.83 81 16 5

30875 11.73 9.55 1.90 1.89 104 20 6

30900 11.85 9.66 1.91 1.90 107 20 6

30925 11.69 9.51 1.90 1.89 103 20 6

30950 11.44 9.28 1.88 1.88 97 19 5

30975 11.29 9.15 1.87 1.87 94 18 5

142





(m)SC (m)

SC timb

bertahap

Jumlah

Geotextile

(Lembar)

Jumlah

Micropile

D300

Jumlah

Micropile

D500

31000 11.30 9.15 1.87 1.87 94 18 5

31025 10.53 8.46 1.80 1.81 78 15 5

31050 11.06 8.94 1.84 1.85 89 17 5

31075 10.84 8.74 1.82 1.84 84 16 5

31100 10.72 8.63 1.81 1.83 82 16 5

31125 10.54 8.47 1.80 1.81 78 15 5

31150 10.16 8.13 1.76 1.79 70 14 5

31175 9.71 7.72 1.71 1.75 62 12 4

31200 9.55 7.58 1.70 1.74 59 12 4

31225 * * * * * * *

31250 7.81 6.06 1.50 1.57 33 7 3

31275 7.32 5.64 1.44 1.52 27 6 3

31300 7.07 5.42 1.41 1.49 24 6 3

31325 6.52 4.95 1.34 1.42 18 5 3

31350 6.16 4.65 1.29 1.38 15 4 2

31375 5.43 4.03 1.19 1.28 9 3 2

31400 4.97 3.64 1.13 1.21 6 2 2

31425 4.37 3.15 1.04 1.12 1 0 0

31450 4.36 3.14 1.04 1.12 3 2 2

31475 4.02 2.86 0.99 1.07 1 2 1

31500 3.96 2.80 0.98 1.06 1 2 1

31525 3.99 2.83 0.98 1.06 1 2 1

31550 4.11 2.93 1.00 1.07 2 2 1

31575 4.18 2.99 1.01 1.08 2 2 1

31600 4.77 3.48 1.09 1.17 5 5 2

31625 5.12 3.77 1.14 1.22 7 5 2

31650 * * * * * * *

31675 * * * * * * *

31700 * * * * * * *

31725 * * * * * * *

31750 7.39 5.69 1.45 1.49 24 8 3

31775 * * * * * * *

31800 * * * * * * *

31825 8.83 6.94 1.62 1.64 36 11 4

31850 9.23 7.30 1.66 1.68 40 11 4

31875 9.50 7.53 1.69 1.70 42 12 5

31900 9.65 7.67 1.70 1.72 44 12 5

31925 9.62 7.64 1.70 1.71 44 12 5

31950 9.75 7.75 1.71 1.73 45 12 5

31975 10.25 8.20 1.76 1.77 50 13 5

143





(m)SC (m)

SC timb

bertahap

Jumlah

Geotextile

(Lembar)

Jumlah

Micropile

D300

Jumlah

Micropile

D500

32000 10.56 8.48 1.79 1.79 54 14 5

32025 10.73 8.63 1.81 1.81 56 14 6

32050 10.89 8.78 1.83 1.82 58 14 6

32075 13.96 11.62 2.06 1.99 103 21 8

32100 10.58 8.49 1.80 1.79 54 14 5

32125 * * * * * * *

32150 10.62 8.53 1.80 1.80 55 14 5

32175 10.38 8.32 1.78 1.78 52 13 5

32200 10.06 8.03 1.75 1.75 48 13 5

32225 10.03 8.01 1.74 1.75 48 13 5

32250 10.04 8.01 1.74 1.75 48 13 5

32275 9.92 7.91 1.73 1.74 47 12 5

32300 9.66 7.67 1.70 1.72 44 12 5

32325 9.21 7.28 1.66 1.68 40 11 4

32350 * * * * * * *

32375 8.86 6.97 1.62 1.65 36 11 4

32400 8.50 6.65 1.58 1.61 33 10 4

32425 8.13 6.33 1.54 1.57 30 9 4

32450 7.77 6.02 1.49 1.54 27 9 4

32475 7.27 5.59 1.43 1.48 23 8 3

32500 6.71 5.11 1.36 1.42 19 7 3

32525 6.29 4.73 1.33 1.38 12 5 3

32550 5.90 4.40 1.28 1.34 10 4 2

32575 5.18 3.80 1.17 1.25 6 3 2

32600 4.57 3.30 1.09 1.16 4 2 1

32625 4.14 2.94 1.02 1.09 2 1 1

32650 3.81 2.67 0.97 1.03 1 1 1

32675 * * * * * * *

32700 3.10 2.09 0.86 0.90 1 0 0

32725 3.01 2.02 0.84 0.88 1 0 0

32750 3.06 2.06 0.85 0.89 1 0 0

32775 3.16 2.14 0.87 0.91 1 0 0

32800 3.47 2.39 0.92 0.97 1 1 1

32825 4.33 3.10 1.05 1.12 3 1 1

32850 4.78 3.47 1.12 1.19 4 2 2

32875 5.15 3.77 1.17 1.25 6 3 2

32900 5.48 4.05 1.22 1.29 8 3 2

32925 5.17 3.79 1.17 1.25 6 3 2

32950 5.40 3.98 1.21 1.28 7 3 2

32975 5.12 3.75 1.17 1.24 6 3 2

144





(m)SC (m)

SC timb

bertahap

Jumlah

Geotextile

(Lembar)

Jumlah

Micropile

D300

Jumlah

Micropile

D500

33000 5.19 3.81 1.18 1.25 6 3 2

33025 5.19 3.81 1.18 1.25 6 3 2

33050 4.99 3.64 1.15 1.22 5 2 2

33075 5.32 3.92 1.19 1.27 7 3 2

33100 5.13 3.76 1.17 1.24 6 3 2

33125 5.05 3.69 1.16 1.23 6 2 2

33150 4.82 3.50 1.12 1.20 5 2 2

33175 4.45 3.19 1.07 1.14 3 2 1

33200 4.49 3.23 1.07 1.15 3 2 1

33225 4.76 3.45 1.11 1.19 4 2 1

33250 4.78 3.47 1.12 1.19 4 2 1

33275 4.53 3.26 1.08 1.16 4 2 1

33300 4.56 3.29 1.08 1.16 4 2 1

33325 4.85 3.52 1.13 1.20 5 2 2

33350 4.97 3.62 1.14 1.22 5 2 2

33375 5.53 4.09 1.22 1.30 8 3 2

33400 * * * * * * *

33425 4.71 3.41 1.11 1.18 4 2 2

33450 4.91 3.58 1.14 1.21 5 2 2

33475 4.86 3.54 1.13 1.21 5 2 2

33500 5.15 3.77 1.17 1.25 6 3 2

33525 5.98 4.49 1.27 1.35 10 4 3

33550 5.94 4.45 1.26 1.35 10 4 3

33575 5.28 3.90 1.17 1.27 7 3 2

33600 5.27 3.89 1.17 1.26 7 3 2

33625 5.49 4.08 1.20 1.29 8 3 2

33650 5.61 4.17 1.22 1.31 8 4 2

33675 6.06 4.56 1.28 1.36 11 4 3

33700 6.07 4.56 1.28 1.36 11 4 3

33725 5.10 3.75 1.15 1.24 6 3 2

33750 4.55 3.29 1.07 1.16 4 2 1

33775 4.07 2.90 0.99 1.08 2 1 1

33800 3.62 2.53 0.93 1.00 1 1 1

33825 3.18 2.17 0.86 0.91 1 0 0

33850 2.74 1.81 0.79 0.82 1 0 0

33875 3.07 2.08 0.84 0.89 1 0 0

33900 3.24 2.22 0.87 0.92 1 0 0

33925 3.21 2.20 0.86 0.92 1 0 0

33950 3.11 2.11 0.85 0.90 1 0 0

33975 2.98 2.01 0.83 0.87 1 0 0

34000 2.84 1.90 0.80 0.84 1 0 0

145

BAB VII

KESIMPULAN DAN SARAN

7.1 Kesimpulan

Berdasarkan perumusan masakah tugas akhir, hasil

perhitungan dan analisa alternatif perencanaan yang telah

dilakukan, maka dapat ditarik beberapa kesimpulan dari tugas

akhir ini sebagai berikut :

1. Jalan Tol Gempol-Pasuruan STA 28+000 s.d STA 33+852

memiliki besar pemampatan yang bervariasi yaitu sebesar

0,89 meter sampai dengan 1,89 meter, dapat dilihat pada

Gambar 5.3 sampai dengan Gambar 5.9.

2. Kondisi tinggi timbunan yang direncanakan pada Jalan Tol

Gempol-Pasuruan memiliki tinggi inisial yang bervariasi.

- STA 28+000 memiliki tinggi inisial sebesar 2,9 meter

sampai dengan 8,1 meter



- STA 30+000 memiliki tinggi inisial sebesar 7 meter






- STA 33+000 memiliki tinggi inisial sebesar 2 meter


Untuk lebih lengkap dapat dilihat pada Gambar 5.3

sampai dengan Gambar 5.9.

3. Pola pemasangan Prefabricated Vertical Drain (PVD)

untuk seluruh STA menggunakan pola pemasangan

segitiga dengan jarak 1,2 meter. PVD pada setiap STA

146

dipasang hingga kedalaman tanah lunak. Untuk lebih jelas

ddapat dilihat pada Tabel 5.5.

4. Setiap STA memiliki jumlah lapis perkuatan geotextile

yang bervariasi bergantung kepada kedalaman tanah lunak

pada kondisi lapangan dan tinggi timbunan yang

direncanakan.

• STA 28+000 : membutuhkan 4 lembar

geotextile untuk tinggi timbunan rendah setinggi 2

meter sampai dengan 30 lembar untuk tinggi timbunan

6,3 meter.


geotextile untuk tinggi timbunan rendah setinggi 2,7m


8,1 meter.


geotextile untuk tinggi timbunan rendah setinggi 5,4


7,4 meter



meter sampai dengan 107 lembar untuk tinggi

timbunan 9,6 meter



meter sampai dengan 103 lembar untuk tinggi

timbunan 11,6 meter


geotextile untuk tinggi timbunan rendah setinggi 2


4 meter.

•

147




4,5 meter.

5. Micropile pada setiap STA dipasang menggunakan pola

segitiga dan memiliki jumlah kebutuhan perkuatan

micropile yang bervariasi bergantung kepada kedalaman

tanah lunak pada kondisi lapangan dan tinggi timbunan

yang direncanakan.

• STA 28+000

a. Micropile D300 : membutuhkan 3 buah micropile

D300 untuk tinggi timbunan rendah setinggi 2

meter sampai dengan 9 buah untuk tinggi

timbunan 6,3 meter.

b. Micropile D500 : membutuhkan 1 buah micropile

D300 untuk tinggi timbunan rendah setinggi 2


timbunan 6,3 meter.

• STA 29+000


D300 untuk tinggi timbunan rendah setinggi 2,7


timbunan 8,1 meter.




timbunan 8,1 meter.

• STA 30+000




timbunan 7,4 meter.

148




timbunan 7,4 meter.

• STA 31+000




timbunan 9,6 meter.




timbunan 9,6 meter.

• STA 32+000




timbunan 11,6 meter.




timbunan 11,6 meter.

• STA 33+000

a. Micropile D300 : karena SF sudah lebih besar dari

1,5 dirasa tidak membutuhkan perkuatan

micropile untuk stabilitas timbunan.

b. Micropile D500 : karena SF sudah lebih besar dari



• STA 34+000

a. Micropile D300 : karena SF sudah lebih besar dari



149

b. Micropile D500 : karena SF sudah lebih besar dari



6. Tinggi timbunan pada Jalan Tol Gempol-Pasuruan

memiliki variasi yang berbeda, maka jumlah PVD

yang dipasang berbeda namun dengan pola yang sama

dan jarak yang sama. Perkuatan stabilitas timbunan

yang dibutuhkan sesuai dengan tinggi timbunan yang

direncanakan. Semakin tinggi timbunan semakin

banyak kebutuhan geotextile dan micropile yang

dibutuhkan, hal tersebut dapat dilihat pada kurva

Gambar 6.3, Gambar 6.13 dan Gambar 6.14.

6.2 Saran

Berdasarkan hasil perencanaan yang telah dilakukan,

Penulis memberikan saran sebagai berikut :

1. Pada timbunan yang memiliki ketinggian diatas 7

meter yang berdiri diatas tanah Zona 2 apabila ingin

menggunakan perkuatan geotextile disarankan untuk

menggunakan geotextile dengan kuat tarik lebih dari

52 kNm, karena apabila menggunakan kuat tarik

tersebut memerlukan geotextile dalam jumlah yang

banyak dan pola pemasangan sampai 3 lapis.

2. Apabila lahan pembangunan jalan tol cukup luas dan

memungkinkan, perencanaan bentuk timbunan

disarankan menggunakan timbunan yang memiliki

counterweight karena untuk perencanaan pelebaran

jalan kedepannya akan lebih mudah, dan kebutuhan

perbaikan tanah dan stabilitas timbunan lebih sedikit.

150

“halaman ini sengaja dikosongkan”

151

DAFTAR PUSTAKA

Andi, 2016. DPRD minta Pembangunan tol Gempol Pasuruan

Diperecepat. Kompas, 12 Mei, 6.

Barron, R.A., 1948. Consolidation of Fine Grained Soil by Drain

Wells, ASCE Trans, vol.113.

Bowles, J. E. 1991. Sifat-sifat Fisis dan Geoteknis Tanah

(Mekanika Tanah). Jakarta: Erlangga.

Das, Braja M. 1988. Mekanika Tanah: Prinsip-Prinsip

Rekayasa Geoteknik jilid 1. Diterjemahkan oleh Noor

Endah dan Indrasurya B.M. Surabaya: Erlangga.

Das, Braja M. 1988. Mekanika Tanah: Prinsip-Prinsip

Rekayasa Geoteknik jilid 2. Diterjemahkan oleh Noor

Endah dan Indrasurya B.M. Surabaya: Erlangga.

Das, Braja M. dan Sobhan, K. 2010. Principles of Geotechnical

Engineering Eighth Edition, SI. USA: Cengage Learning.

Dept of The Navy, March 1971, Design Manual: Soil Mechanics,

Foundations and Earth Structures (NAVFAC DM-7),

Naval Facilities Engineering Command.

Endah, Noor. 2012. Modul Ajar Metode Perbaikan Tanah.

Surabaya. Jurusan Teknik Sipil FTSP ITS

Hansbo, S. 1975. Soil Material Science. Swedish: AWE/Gebers,

Stockholm.

Holtz, R.D. dan Kovacs, W.D. 1981. An Introduction to

Geotechnical Engineering. Englewood Cliffs, NJ:

Prentice Hall.

152

Mochtar. B, Indrasurya. 2000. Teknologi Perbaikan Tanah dan

Alternatif Pada Tanah Bermasalah (Problematic Soils).

Surabaya: Jurusan Teknik Sipil – FTSP ITS.

Wahyudi, Herman. 1999. Daya Dukung Pondasi Dalam.

Surabaya: ITS Press.

Wahyudi, Herman. 1999. Daya Dukung Pondasi Dangkal.

Surabaya: ITS Press.

153

LAMPIRAN

Lampiran 1

Hasil Borlog Jalan Tol Gempol-Pasuruan STA 28+000 s.d

STA 33+852

154

155

156

157

158

159

160

Lampiran 2

Distribusi Tegangan Untuk Setiap Variasi Tinggi Timbunan

• STA 28+000

3.00 m

7.63 t/m2

z (m) b1 (m) b2 (m) α1 (rad) α2 (rad)1/2 ∆σ'

(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 6.0 0.007908 1.5409 3.81 7.63

1.5 16.7 6.0 0.023597 1.4812 3.81 7.63

2.5 16.7 6.0 0.038907 1.4222 3.81 7.62

3.5 16.7 6.0 0.05361 1.3642 3.81 7.61

4.5 16.7 6.0 0.067509 1.3076 3.80 7.59

5.5 16.7 6.0 0.080444 1.2526 3.78 7.56

6.5 16.7 6.0 0.092299 1.1996 3.76 7.52

7.5 16.7 6.0 0.103002 1.1487 3.74 7.47

8.5 16.7 6.0 0.11252 1.1000 3.71 7.41

9.5 16.7 6.0 0.120855 1.0536 3.67 7.34

10.5 16.7 6.0 0.128041 1.0095 3.63 7.26

11.5 16.7 6.0 0.134129 0.9677 3.58 7.17

H timbunan

q total

5.75 m

10.63 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 11.5 0.012197 1.5409 5.31 10.63

1.5 16.7 11.5 0.036423 1.4812 5.31 10.63

2.5 16.7 11.5 0.060151 1.4222 5.31 10.62

3.5 16.7 11.5 0.083074 1.3642 5.31 10.61

4.5 16.7 11.5 0.104924 1.3076 5.30 10.59

5.5 16.7 11.5 0.125482 1.2526 5.28 10.56

6.5 16.7 11.5 0.144577 1.1996 5.26 10.52

7.5 16.7 11.5 0.162095 1.1487 5.23 10.46

8.5 16.7 11.5 0.17797 1.1000 5.20 10.40

9.5 16.7 11.5 0.192184 1.0536 5.16 10.32

10.5 16.7 11.5 0.204755 1.0095 5.12 10.23

11.5 16.7 11.5 0.215735 0.9677 5.07 10.13

H timbunan

q total

161

7.75 m

14.33 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 15.5 0.014401 1.5409 7.16 14.33

1.5 16.7 15.5 0.043018 1.4812 7.16 14.33

2.5 16.7 15.5 0.071093 1.4222 7.16 14.32

3.5 16.7 15.5 0.098293 1.3642 7.15 14.31

4.5 16.7 15.5 0.124323 1.3076 7.14 14.29

5.5 16.7 15.5 0.148937 1.2526 7.13 14.25

6.5 16.7 15.5 0.171945 1.1996 7.10 14.20

7.5 16.7 15.5 0.193212 1.1487 7.07 14.14

8.5 16.7 15.5 0.212657 1.1000 7.03 14.07

9.5 16.7 15.5 0.230249 1.0536 6.99 13.98

10.5 16.7 15.5 0.245997 1.0095 6.94 13.87

11.5 16.7 15.5 0.259946 0.9677 6.88 13.76

H timbunan

q total

9.75 m

18.03 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 19.5 0.016117 1.5409 9.01 18.03

1.5 16.7 19.5 0.048158 1.4812 9.01 18.03

2.5 16.7 19.5 0.07963 1.4222 9.01 18.02

3.5 16.7 19.5 0.110184 1.3642 9.00 18.01

4.5 16.7 19.5 0.139507 1.3076 8.99 17.98

5.5 16.7 19.5 0.16734 1.2526 8.97 17.94

6.5 16.7 19.5 0.193476 1.1996 8.95 17.89

7.5 16.7 19.5 0.21777 1.1487 8.91 17.83

8.5 16.7 19.5 0.240129 1.1000 8.87 17.74

9.5 16.7 19.5 0.260511 1.0536 8.82 17.65

10.5 16.7 19.5 0.278918 1.0095 8.77 17.53

11.5 16.7 19.5 0.295388 0.9677 8.70 17.40

H timbunan

q total

162

11.75 m

21.73 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 23.5 0.017491 1.5409 10.86 21.73

1.5 16.7 23.5 0.052276 1.4812 10.86 21.73

2.5 16.7 23.5 0.086476 1.4222 10.86 21.72

3.5 16.7 23.5 0.119728 1.3642 10.85 21.71

4.5 16.7 23.5 0.151711 1.3076 10.84 21.68

5.5 16.7 23.5 0.182155 1.2526 10.82 21.64

6.5 16.7 23.5 0.210844 1.1996 10.79 21.59

7.5 16.7 23.5 0.237624 1.1487 10.76 21.51

8.5 16.7 23.5 0.262393 1.1000 10.71 21.43

9.5 16.7 23.5 0.285103 1.0536 10.66 21.32

10.5 16.7 23.5 0.305751 1.0095 10.60 21.20

11.5 16.7 23.5 0.324368 0.9677 10.53 21.06

H timbunan

q total

13.75 m

25.43 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 27.5 0.018617 1.5409 12.71 25.43

1.5 16.7 27.5 0.05565 1.4812 12.71 25.43

2.5 16.7 27.5 0.092086 1.4222 12.71 25.42

3.5 16.7 27.5 0.127556 1.3642 12.70 25.40

4.5 16.7 27.5 0.161731 1.3076 12.69 25.38

5.5 16.7 27.5 0.194333 1.2526 12.67 25.34

6.5 16.7 27.5 0.225142 1.1996 12.64 25.28

7.5 16.7 27.5 0.253994 1.1487 12.60 25.21

8.5 16.7 27.5 0.280785 1.1000 12.56 25.11

9.5 16.7 27.5 0.30546 1.0536 12.50 25.01

10.5 16.7 27.5 0.328011 1.0095 12.44 24.88

11.5 16.7 27.5 0.348467 0.9677 12.37 24.74

q total

H timbunan

163

• STA 29+000

4.12 m

7.63 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 8.2 0.009893 1.5409 3.81 7.63

1.5 16.7 8.2 0.029529 1.4812 3.81 7.63

2.5 16.7 8.2 0.048725 1.4222 3.81 7.62

3.5 16.7 8.2 0.067212 1.3642 3.81 7.61

4.5 16.7 8.2 0.084758 1.3076 3.80 7.60

5.5 16.7 8.2 0.101171 1.2526 3.79 7.57

6.5 16.7 8.2 0.116311 1.1996 3.77 7.54

7.5 16.7 8.2 0.130084 1.1487 3.75 7.49

8.5 16.7 8.2 0.142442 1.1000 3.72 7.44

9.5 16.7 8.2 0.153379 1.0536 3.69 7.37

10.5 16.7 8.2 0.162923 1.0095 3.65 7.30

11.5 16.7 8.2 0.171129 0.9677 3.61 7.21

H timbunan

q total

5.75 m

10.63 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 11.5 0.012197 1.5409 5.31 10.63

1.5 16.7 11.5 0.036423 1.4812 5.31 10.63

2.5 16.7 11.5 0.060151 1.4222 5.31 10.62

3.5 16.7 11.5 0.083074 1.3642 5.31 10.61

4.5 16.7 11.5 0.104924 1.3076 5.30 10.59

5.5 16.7 11.5 0.125482 1.2526 5.28 10.56

6.5 16.7 11.5 0.144577 1.1996 5.26 10.52

7.5 16.7 11.5 0.162095 1.1487 5.23 10.46

8.5 16.7 11.5 0.17797 1.1000 5.20 10.40

9.5 16.7 11.5 0.192184 1.0536 5.16 10.32

10.5 16.7 11.5 0.204755 1.0095 5.12 10.23

11.5 16.7 11.5 0.215735 0.9677 5.07 10.13

H timbunan

q total

164

7.75 m

14.33 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 15.5 0.014401 1.5409 7.16 14.33

1.5 16.7 15.5 0.043018 1.4812 7.16 14.33

2.5 16.7 15.5 0.071093 1.4222 7.16 14.32

3.5 16.7 15.5 0.098293 1.3642 7.15 14.31

4.5 16.7 15.5 0.124323 1.3076 7.14 14.29

5.5 16.7 15.5 0.148937 1.2526 7.13 14.25

6.5 16.7 15.5 0.171945 1.1996 7.10 14.20

7.5 16.7 15.5 0.193212 1.1487 7.07 14.14

8.5 16.7 15.5 0.212657 1.1000 7.03 14.07

9.5 16.7 15.5 0.230249 1.0536 6.99 13.98

10.5 16.7 15.5 0.245997 1.0095 6.94 13.87

11.5 16.7 15.5 0.259946 0.9677 6.88 13.76

H timbunan

q total

9.75 m

18.03 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 19.5 0.016117 1.5409 9.01 18.03

1.5 16.7 19.5 0.048158 1.4812 9.01 18.03

2.5 16.7 19.5 0.07963 1.4222 9.01 18.02

3.5 16.7 19.5 0.110184 1.3642 9.00 18.01

4.5 16.7 19.5 0.139507 1.3076 8.99 17.98

5.5 16.7 19.5 0.16734 1.2526 8.97 17.94

6.5 16.7 19.5 0.193476 1.1996 8.95 17.89

7.5 16.7 19.5 0.21777 1.1487 8.91 17.83

8.5 16.7 19.5 0.240129 1.1000 8.87 17.74

9.5 16.7 19.5 0.260511 1.0536 8.82 17.65

10.5 16.7 19.5 0.278918 1.0095 8.77 17.53

11.5 16.7 19.5 0.295388 0.9677 8.70 17.40

H timbunan

q total

165

11.75 m

21.73 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 23.5 0.017491 1.5409 10.86 21.73

1.5 16.7 23.5 0.052276 1.4812 10.86 21.73

2.5 16.7 23.5 0.086476 1.4222 10.86 21.72

3.5 16.7 23.5 0.119728 1.3642 10.85 21.71

4.5 16.7 23.5 0.151711 1.3076 10.84 21.68

5.5 16.7 23.5 0.182155 1.2526 10.82 21.64

6.5 16.7 23.5 0.210844 1.1996 10.79 21.59

7.5 16.7 23.5 0.237624 1.1487 10.76 21.51

8.5 16.7 23.5 0.262393 1.1000 10.71 21.43

9.5 16.7 23.5 0.285103 1.0536 10.66 21.32

10.5 16.7 23.5 0.305751 1.0095 10.60 21.20

11.5 16.7 23.5 0.324368 0.9677 10.53 21.06

H timbunan

q total

13.75 m

25.43 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 27.5 0.018617 1.5409 12.71 25.43

1.5 16.7 27.5 0.05565 1.4812 12.71 25.43

2.5 16.7 27.5 0.092086 1.4222 12.71 25.42

3.5 16.7 27.5 0.127556 1.3642 12.70 25.40

4.5 16.7 27.5 0.161731 1.3076 12.69 25.38

5.5 16.7 27.5 0.194333 1.2526 12.67 25.34

6.5 16.7 27.5 0.225142 1.1996 12.64 25.28

7.5 16.7 27.5 0.253994 1.1487 12.60 25.21

8.5 16.7 27.5 0.280785 1.1000 12.56 25.11

9.5 16.7 27.5 0.30546 1.0536 12.50 25.01

10.5 16.7 27.5 0.328011 1.0095 12.44 24.88

11.5 16.7 27.5 0.348467 0.9677 12.37 24.74

q total

H timbunan

166

• STA 30+000

4.12 m

7.63 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 8.2 0.009893 1.5409 3.81 7.63

1.5 16.7 8.2 0.029529 1.4812 3.81 7.63

2.5 16.7 8.2 0.048725 1.4222 3.81 7.62

3.5 16.7 8.2 0.067212 1.3642 3.81 7.61

4.5 16.7 8.2 0.084758 1.3076 3.80 7.60

5.5 16.7 8.2 0.101171 1.2526 3.79 7.57

6.5 16.7 8.2 0.116311 1.1996 3.77 7.54

7.5 16.7 8.2 0.130084 1.1487 3.75 7.49

8.5 16.7 8.2 0.142442 1.1000 3.72 7.44

9.5 16.7 8.2 0.153379 1.0536 3.69 7.37

10.5 16.7 8.2 0.162923 1.0095 3.65 7.30

11.5 16.7 8.2 0.171129 0.9677 3.61 7.21

H timbunan

q total

5.75 m

10.63 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 11.5 0.012197 1.5409 5.31 10.63

1.5 16.7 11.5 0.036423 1.4812 5.31 10.63

2.5 16.7 11.5 0.060151 1.4222 5.31 10.62

3.5 16.7 11.5 0.083074 1.3642 5.31 10.61

4.5 16.7 11.5 0.104924 1.3076 5.30 10.59

5.5 16.7 11.5 0.125482 1.2526 5.28 10.56

6.5 16.7 11.5 0.144577 1.1996 5.26 10.52

7.5 16.7 11.5 0.162095 1.1487 5.23 10.46

8.5 16.7 11.5 0.17797 1.1000 5.20 10.40

9.5 16.7 11.5 0.192184 1.0536 5.16 10.32

10.5 16.7 11.5 0.204755 1.0095 5.12 10.23

11.5 16.7 11.5 0.215735 0.9677 5.07 10.13

H timbunan

q total

167

7.75 m

14.33 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 15.5 0.014401 1.5409 7.16 14.33

1.5 16.7 15.5 0.043018 1.4812 7.16 14.33

2.5 16.7 15.5 0.071093 1.4222 7.16 14.32

3.5 16.7 15.5 0.098293 1.3642 7.15 14.31

4.5 16.7 15.5 0.124323 1.3076 7.14 14.29

5.5 16.7 15.5 0.148937 1.2526 7.13 14.25

6.5 16.7 15.5 0.171945 1.1996 7.10 14.20

7.5 16.7 15.5 0.193212 1.1487 7.07 14.14

8.5 16.7 15.5 0.212657 1.1000 7.03 14.07

9.5 16.7 15.5 0.230249 1.0536 6.99 13.98

10.5 16.7 15.5 0.245997 1.0095 6.94 13.87

11.5 16.7 15.5 0.259946 0.9677 6.88 13.76

H timbunan

q total

9.75 m

18.03 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 19.5 0.016117 1.5409 9.01 18.03

1.5 16.7 19.5 0.048158 1.4812 9.01 18.03

2.5 16.7 19.5 0.07963 1.4222 9.01 18.02

3.5 16.7 19.5 0.110184 1.3642 9.00 18.01

4.5 16.7 19.5 0.139507 1.3076 8.99 17.98

5.5 16.7 19.5 0.16734 1.2526 8.97 17.94

6.5 16.7 19.5 0.193476 1.1996 8.95 17.89

7.5 16.7 19.5 0.21777 1.1487 8.91 17.83

8.5 16.7 19.5 0.240129 1.1000 8.87 17.74

9.5 16.7 19.5 0.260511 1.0536 8.82 17.65

10.5 16.7 19.5 0.278918 1.0095 8.77 17.53

11.5 16.7 19.5 0.295388 0.9677 8.70 17.40

H timbunan

q total

168

11.75 m

21.73 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 23.5 0.017491 1.5409 10.86 21.73

1.5 16.7 23.5 0.052276 1.4812 10.86 21.73

2.5 16.7 23.5 0.086476 1.4222 10.86 21.72

3.5 16.7 23.5 0.119728 1.3642 10.85 21.71

4.5 16.7 23.5 0.151711 1.3076 10.84 21.68

5.5 16.7 23.5 0.182155 1.2526 10.82 21.64

6.5 16.7 23.5 0.210844 1.1996 10.79 21.59

7.5 16.7 23.5 0.237624 1.1487 10.76 21.51

8.5 16.7 23.5 0.262393 1.1000 10.71 21.43

9.5 16.7 23.5 0.285103 1.0536 10.66 21.32

10.5 16.7 23.5 0.305751 1.0095 10.60 21.20

11.5 16.7 23.5 0.324368 0.9677 10.53 21.06

H timbunan

q total

13.75 m

25.43 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 27.5 0.018617 1.5409 12.71 25.43

1.5 16.7 27.5 0.05565 1.4812 12.71 25.43

2.5 16.7 27.5 0.092086 1.4222 12.71 25.42

3.5 16.7 27.5 0.127556 1.3642 12.70 25.40

4.5 16.7 27.5 0.161731 1.3076 12.69 25.38

5.5 16.7 27.5 0.194333 1.2526 12.67 25.34

6.5 16.7 27.5 0.225142 1.1996 12.64 25.28

7.5 16.7 27.5 0.253994 1.1487 12.60 25.21

8.5 16.7 27.5 0.280785 1.1000 12.56 25.11

9.5 16.7 27.5 0.30546 1.0536 12.50 25.01

10.5 16.7 27.5 0.328011 1.0095 12.44 24.88

11.5 16.7 27.5 0.348467 0.9677 12.37 24.74

q total

H timbunan

169

• STA 31+000

4.12 m

7.63 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 8.2 0.009893 1.5409 3.81 7.63

1.5 16.7 8.2 0.029529 1.4812 3.81 7.63

2.5 16.7 8.2 0.048725 1.4222 3.81 7.62

3.5 16.7 8.2 0.067212 1.3642 3.81 7.61

4.5 16.7 8.2 0.084758 1.3076 3.80 7.60

5.5 16.7 8.2 0.101171 1.2526 3.79 7.57

6.5 16.7 8.2 0.116311 1.1996 3.77 7.54

7.5 16.7 8.2 0.130084 1.1487 3.75 7.49

8.5 16.7 8.2 0.142442 1.1000 3.72 7.44

9.5 16.7 8.2 0.153379 1.0536 3.69 7.37

10.5 16.7 8.2 0.162923 1.0095 3.65 7.30

11.5 16.7 8.2 0.171129 0.9677 3.61 7.21

H timbunan

q total

5.75 m

10.6 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 11.5 0.012197 1.5409 5.31 10.63

1.5 16.7 11.5 0.036423 1.4812 5.31 10.63

2.5 16.7 11.5 0.060151 1.4222 5.31 10.62

3.5 16.7 11.5 0.083074 1.3642 5.31 10.61

4.5 16.7 11.5 0.104924 1.3076 5.30 10.59

5.5 16.7 11.5 0.125482 1.2526 5.28 10.56

6.5 16.7 11.5 0.144577 1.1996 5.26 10.52

7.5 16.7 11.5 0.162095 1.1487 5.23 10.46

8.5 16.7 11.5 0.17797 1.1000 5.20 10.40

9.5 16.7 11.5 0.192184 1.0536 5.16 10.32

10.5 16.7 11.5 0.204755 1.0095 5.12 10.23

11.5 16.7 11.5 0.215735 0.9677 5.07 10.13

H timbunan

q total

170

7.75 m

14.3 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 15.5 0.014401 1.5409 7.16 14.33

1.5 16.7 15.5 0.043018 1.4812 7.16 14.33

2.5 16.7 15.5 0.071093 1.4222 7.16 14.32

3.5 16.7 15.5 0.098293 1.3642 7.15 14.31

4.5 16.7 15.5 0.124323 1.3076 7.14 14.29

5.5 16.7 15.5 0.148937 1.2526 7.13 14.25

6.5 16.7 15.5 0.171945 1.1996 7.10 14.20

7.5 16.7 15.5 0.193212 1.1487 7.07 14.14

8.5 16.7 15.5 0.212657 1.1000 7.03 14.07

9.5 16.7 15.5 0.230249 1.0536 6.99 13.98

10.5 16.7 15.5 0.245997 1.0095 6.94 13.87

11.5 16.7 15.5 0.259946 0.9677 6.88 13.76

H timbunan

q total

9.75 m

18 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 19.5 0.016117 1.5409 9.01 18.03

1.5 16.7 19.5 0.048158 1.4812 9.01 18.03

2.5 16.7 19.5 0.07963 1.4222 9.01 18.02

3.5 16.7 19.5 0.110184 1.3642 9.00 18.01

4.5 16.7 19.5 0.139507 1.3076 8.99 17.98

5.5 16.7 19.5 0.16734 1.2526 8.97 17.94

6.5 16.7 19.5 0.193476 1.1996 8.95 17.89

7.5 16.7 19.5 0.21777 1.1487 8.91 17.83

8.5 16.7 19.5 0.240129 1.1000 8.87 17.74

9.5 16.7 19.5 0.260511 1.0536 8.82 17.65

10.5 16.7 19.5 0.278918 1.0095 8.77 17.53

11.5 16.7 19.5 0.295388 0.9677 8.70 17.40

H timbunan

q total

171

11.75 m

21.7 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 23.5 0.017491 1.5409 10.86 21.73

1.5 16.7 23.5 0.052276 1.4812 10.86 21.73

2.5 16.7 23.5 0.086476 1.4222 10.86 21.72

3.5 16.7 23.5 0.119728 1.3642 10.85 21.71

4.5 16.7 23.5 0.151711 1.3076 10.84 21.68

5.5 16.7 23.5 0.182155 1.2526 10.82 21.64

6.5 16.7 23.5 0.210844 1.1996 10.79 21.59

7.5 16.7 23.5 0.237624 1.1487 10.76 21.51

8.5 16.7 23.5 0.262393 1.1000 10.71 21.43

9.5 16.7 23.5 0.285103 1.0536 10.66 21.32

10.5 16.7 23.5 0.305751 1.0095 10.60 21.20

11.5 16.7 23.5 0.324368 0.9677 10.53 21.06

H timbunan

q total

13.75 m

25.4 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 27.5 0.018617 1.5409 12.71 25.43

1.5 16.7 27.5 0.05565 1.4812 12.71 25.43

2.5 16.7 27.5 0.092086 1.4222 12.71 25.42

3.5 16.7 27.5 0.127556 1.3642 12.70 25.40

4.5 16.7 27.5 0.161731 1.3076 12.69 25.38

5.5 16.7 27.5 0.194333 1.2526 12.67 25.34

6.5 16.7 27.5 0.225142 1.1996 12.64 25.28

7.5 16.7 27.5 0.253994 1.1487 12.60 25.21

8.5 16.7 27.5 0.280785 1.1000 12.56 25.11

9.5 16.7 27.5 0.30546 1.0536 12.50 25.01

10.5 16.7 27.5 0.328011 1.0095 12.44 24.88

11.5 16.7 27.5 0.348467 0.9677 12.37 24.74

q total

H timbunan

172

• STA 32+000

4.12 m

7.63 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 8.2 0.009893 1.5409 3.81 7.63

1.5 16.7 8.2 0.029529 1.4812 3.81 7.63

2.5 16.7 8.2 0.048725 1.4222 3.81 7.62

3.5 16.7 8.2 0.067212 1.3642 3.81 7.61

4.5 16.7 8.2 0.084758 1.3076 3.80 7.60

5.5 16.7 8.2 0.101171 1.2526 3.79 7.57

6.5 16.7 8.2 0.116311 1.1996 3.77 7.54

7.5 16.7 8.2 0.130084 1.1487 3.75 7.49

8.5 16.7 8.2 0.142442 1.1000 3.72 7.44

9.5 16.7 8.2 0.153379 1.0536 3.69 7.37

10.5 16.7 8.2 0.162923 1.0095 3.65 7.30

11.5 16.7 8.2 0.171129 0.9677 3.61 7.21

H timbunan

q total

5.75 m

10.63 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 11.5 0.012197 1.5409 5.31 10.63

1.5 16.7 11.5 0.036423 1.4812 5.31 10.63

2.5 16.7 11.5 0.060151 1.4222 5.31 10.62

3.5 16.7 11.5 0.083074 1.3642 5.31 10.61

4.5 16.7 11.5 0.104924 1.3076 5.30 10.59

5.5 16.7 11.5 0.125482 1.2526 5.28 10.56

6.5 16.7 11.5 0.144577 1.1996 5.26 10.52

7.5 16.7 11.5 0.162095 1.1487 5.23 10.46

8.5 16.7 11.5 0.17797 1.1000 5.20 10.40

9.5 16.7 11.5 0.192184 1.0536 5.16 10.32

10.5 16.7 11.5 0.204755 1.0095 5.12 10.23

11.5 16.7 11.5 0.215735 0.9677 5.07 10.13

H timbunan

q total

173

7.75 m

14.33 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 15.5 0.014401 1.5409 7.16 14.33

1.5 16.7 15.5 0.043018 1.4812 7.16 14.33

2.5 16.7 15.5 0.071093 1.4222 7.16 14.32

3.5 16.7 15.5 0.098293 1.3642 7.15 14.31

4.5 16.7 15.5 0.124323 1.3076 7.14 14.29

5.5 16.7 15.5 0.148937 1.2526 7.13 14.25

6.5 16.7 15.5 0.171945 1.1996 7.10 14.20

7.5 16.7 15.5 0.193212 1.1487 7.07 14.14

8.5 16.7 15.5 0.212657 1.1000 7.03 14.07

9.5 16.7 15.5 0.230249 1.0536 6.99 13.98

10.5 16.7 15.5 0.245997 1.0095 6.94 13.87

11.5 16.7 15.5 0.259946 0.9677 6.88 13.76

H timbunan

q total

9.75 m

18.03 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 19.5 0.016117 1.5409 9.01 18.03

1.5 16.7 19.5 0.048158 1.4812 9.01 18.03

2.5 16.7 19.5 0.07963 1.4222 9.01 18.02

3.5 16.7 19.5 0.110184 1.3642 9.00 18.01

4.5 16.7 19.5 0.139507 1.3076 8.99 17.98

5.5 16.7 19.5 0.16734 1.2526 8.97 17.94

6.5 16.7 19.5 0.193476 1.1996 8.95 17.89

7.5 16.7 19.5 0.21777 1.1487 8.91 17.83

8.5 16.7 19.5 0.240129 1.1000 8.87 17.74

9.5 16.7 19.5 0.260511 1.0536 8.82 17.65

10.5 16.7 19.5 0.278918 1.0095 8.77 17.53

11.5 16.7 19.5 0.295388 0.9677 8.70 17.40

H timbunan

q total

174

11.75 m

21.73 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 23.5 0.017491 1.5409 10.86 21.73

1.5 16.7 23.5 0.052276 1.4812 10.86 21.73

2.5 16.7 23.5 0.086476 1.4222 10.86 21.72

3.5 16.7 23.5 0.119728 1.3642 10.85 21.71

4.5 16.7 23.5 0.151711 1.3076 10.84 21.68

5.5 16.7 23.5 0.182155 1.2526 10.82 21.64

6.5 16.7 23.5 0.210844 1.1996 10.79 21.59

7.5 16.7 23.5 0.237624 1.1487 10.76 21.51

8.5 16.7 23.5 0.262393 1.1000 10.71 21.43

9.5 16.7 23.5 0.285103 1.0536 10.66 21.32

10.5 16.7 23.5 0.305751 1.0095 10.60 21.20

11.5 16.7 23.5 0.324368 0.9677 10.53 21.06

H timbunan

q total

13.75 m

25.43 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 27.5 0.018617 1.5409 12.71 25.43

1.5 16.7 27.5 0.05565 1.4812 12.71 25.43

2.5 16.7 27.5 0.092086 1.4222 12.71 25.42

3.5 16.7 27.5 0.127556 1.3642 12.70 25.40

4.5 16.7 27.5 0.161731 1.3076 12.69 25.38

5.5 16.7 27.5 0.194333 1.2526 12.67 25.34

6.5 16.7 27.5 0.225142 1.1996 12.64 25.28

7.5 16.7 27.5 0.253994 1.1487 12.60 25.21

8.5 16.7 27.5 0.280785 1.1000 12.56 25.11

9.5 16.7 27.5 0.30546 1.0536 12.50 25.01

10.5 16.7 27.5 0.328011 1.0095 12.44 24.88

11.5 16.7 27.5 0.348467 0.9677 12.37 24.74

q total

H timbunan

175

• STA 33+000

4.12 m

7.63 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 8.2 0.009893 1.5409 3.81 7.63

1.5 16.7 8.2 0.029529 1.4812 3.81 7.63

2.5 16.7 8.2 0.048725 1.4222 3.81 7.62

3.5 16.7 8.2 0.067212 1.3642 3.81 7.61

4.5 16.7 8.2 0.084758 1.3076 3.80 7.60

5.5 16.7 8.2 0.101171 1.2526 3.79 7.57

6.5 16.7 8.2 0.116311 1.1996 3.77 7.54

7.5 16.7 8.2 0.130084 1.1487 3.75 7.49

8.5 16.7 8.2 0.142442 1.1000 3.72 7.44

9.5 16.7 8.2 0.153379 1.0536 3.69 7.37

10.5 16.7 8.2 0.162923 1.0095 3.65 7.30

11.5 16.7 8.2 0.171129 0.9677 3.61 7.21

H timbunan

q total

13.75 m

25.43 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 27.5 0.018617 1.5409 12.71 25.43

1.5 16.7 27.5 0.05565 1.4812 12.71 25.43

2.5 16.7 27.5 0.092086 1.4222 12.71 25.42

3.5 16.7 27.5 0.127556 1.3642 12.70 25.40

4.5 16.7 27.5 0.161731 1.3076 12.69 25.38

5.5 16.7 27.5 0.194333 1.2526 12.67 25.34

6.5 16.7 27.5 0.225142 1.1996 12.64 25.28

7.5 16.7 27.5 0.253994 1.1487 12.60 25.21

8.5 16.7 27.5 0.280785 1.1000 12.56 25.11

9.5 16.7 27.5 0.30546 1.0536 12.50 25.01

10.5 16.7 27.5 0.328011 1.0095 12.44 24.88

11.5 16.7 27.5 0.348467 0.9677 12.37 24.74

q total

H timbunan

176

7.75 m

14.33 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 15.5 0.014401 1.5409 7.16 14.33

1.5 16.7 15.5 0.043018 1.4812 7.16 14.33

2.5 16.7 15.5 0.071093 1.4222 7.16 14.32

3.5 16.7 15.5 0.098293 1.3642 7.15 14.31

4.5 16.7 15.5 0.124323 1.3076 7.14 14.29

5.5 16.7 15.5 0.148937 1.2526 7.13 14.25

6.5 16.7 15.5 0.171945 1.1996 7.10 14.20

7.5 16.7 15.5 0.193212 1.1487 7.07 14.14

8.5 16.7 15.5 0.212657 1.1000 7.03 14.07

9.5 16.7 15.5 0.230249 1.0536 6.99 13.98

10.5 16.7 15.5 0.245997 1.0095 6.94 13.87

11.5 16.7 15.5 0.259946 0.9677 6.88 13.76

H timbunan

q total

9.75 m

18.03 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 19.5 0.016117 1.5409 9.01 18.03

1.5 16.7 19.5 0.048158 1.4812 9.01 18.03

2.5 16.7 19.5 0.07963 1.4222 9.01 18.02

3.5 16.7 19.5 0.110184 1.3642 9.00 18.01

4.5 16.7 19.5 0.139507 1.3076 8.99 17.98

5.5 16.7 19.5 0.16734 1.2526 8.97 17.94

6.5 16.7 19.5 0.193476 1.1996 8.95 17.89

7.5 16.7 19.5 0.21777 1.1487 8.91 17.83

8.5 16.7 19.5 0.240129 1.1000 8.87 17.74

9.5 16.7 19.5 0.260511 1.0536 8.82 17.65

10.5 16.7 19.5 0.278918 1.0095 8.77 17.53

11.5 16.7 19.5 0.295388 0.9677 8.70 17.40

H timbunan

q total

177

11.75 m

21.73 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 23.5 0.017491 1.5409 10.86 21.73

1.5 16.7 23.5 0.052276 1.4812 10.86 21.73

2.5 16.7 23.5 0.086476 1.4222 10.86 21.72

3.5 16.7 23.5 0.119728 1.3642 10.85 21.71

4.5 16.7 23.5 0.151711 1.3076 10.84 21.68

5.5 16.7 23.5 0.182155 1.2526 10.82 21.64

6.5 16.7 23.5 0.210844 1.1996 10.79 21.59

7.5 16.7 23.5 0.237624 1.1487 10.76 21.51

8.5 16.7 23.5 0.262393 1.1000 10.71 21.43

9.5 16.7 23.5 0.285103 1.0536 10.66 21.32

10.5 16.7 23.5 0.305751 1.0095 10.60 21.20

11.5 16.7 23.5 0.324368 0.9677 10.53 21.06

H timbunan

q total

13.75 m

25.43 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 27.5 0.018617 1.5409 12.71 25.43

1.5 16.7 27.5 0.05565 1.4812 12.71 25.43

2.5 16.7 27.5 0.092086 1.4222 12.71 25.42

3.5 16.7 27.5 0.127556 1.3642 12.70 25.40

4.5 16.7 27.5 0.161731 1.3076 12.69 25.38

5.5 16.7 27.5 0.194333 1.2526 12.67 25.34

6.5 16.7 27.5 0.225142 1.1996 12.64 25.28

7.5 16.7 27.5 0.253994 1.1487 12.60 25.21

8.5 16.7 27.5 0.280785 1.1000 12.56 25.11

9.5 16.7 27.5 0.30546 1.0536 12.50 25.01

10.5 16.7 27.5 0.328011 1.0095 12.44 24.88

11.5 16.7 27.5 0.348467 0.9677 12.37 24.74

q total

H timbunan

178

• STA 34+000

4.12 m

7.63 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 8.2 0.009893 1.5409 3.81 7.63

1.5 16.7 8.2 0.029529 1.4812 3.81 7.63

2.5 16.7 8.2 0.048725 1.4222 3.81 7.62

3.5 16.7 8.2 0.067212 1.3642 3.81 7.61

4.5 16.7 8.2 0.084758 1.3076 3.80 7.60

5.5 16.7 8.2 0.101171 1.2526 3.79 7.57

6.5 16.7 8.2 0.116311 1.1996 3.77 7.54

7.5 16.7 8.2 0.130084 1.1487 3.75 7.49

8.5 16.7 8.2 0.142442 1.1000 3.72 7.44

9.5 16.7 8.2 0.153379 1.0536 3.69 7.37

10.5 16.7 8.2 0.162923 1.0095 3.65 7.30

11.5 16.7 8.2 0.171129 0.9677 3.61 7.21

H timbunan

q total

5.75 m

10.63 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 11.5 0.012197 1.5409 5.31 10.63

1.5 16.7 11.5 0.036423 1.4812 5.31 10.63

2.5 16.7 11.5 0.060151 1.4222 5.31 10.62

3.5 16.7 11.5 0.083074 1.3642 5.31 10.61

4.5 16.7 11.5 0.104924 1.3076 5.30 10.59

5.5 16.7 11.5 0.125482 1.2526 5.28 10.56

6.5 16.7 11.5 0.144577 1.1996 5.26 10.52

7.5 16.7 11.5 0.162095 1.1487 5.23 10.46

8.5 16.7 11.5 0.17797 1.1000 5.20 10.40

9.5 16.7 11.5 0.192184 1.0536 5.16 10.32

10.5 16.7 11.5 0.204755 1.0095 5.12 10.23

11.5 16.7 11.5 0.215735 0.9677 5.07 10.13

H timbunan

q total

179

7.75 m

14.33 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 15.5 0.014401 1.5409 7.16 14.33

1.5 16.7 15.5 0.043018 1.4812 7.16 14.33

2.5 16.7 15.5 0.071093 1.4222 7.16 14.32

3.5 16.7 15.5 0.098293 1.3642 7.15 14.31

4.5 16.7 15.5 0.124323 1.3076 7.14 14.29

5.5 16.7 15.5 0.148937 1.2526 7.13 14.25

6.5 16.7 15.5 0.171945 1.1996 7.10 14.20

7.5 16.7 15.5 0.193212 1.1487 7.07 14.14

8.5 16.7 15.5 0.212657 1.1000 7.03 14.07

9.5 16.7 15.5 0.230249 1.0536 6.99 13.98

10.5 16.7 15.5 0.245997 1.0095 6.94 13.87

11.5 16.7 15.5 0.259946 0.9677 6.88 13.76

H timbunan

q total

9.75 m

18.03 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 19.5 0.016117 1.5409 9.01 18.03

1.5 16.7 19.5 0.048158 1.4812 9.01 18.03

2.5 16.7 19.5 0.07963 1.4222 9.01 18.02

3.5 16.7 19.5 0.110184 1.3642 9.00 18.01

4.5 16.7 19.5 0.139507 1.3076 8.99 17.98

5.5 16.7 19.5 0.16734 1.2526 8.97 17.94

6.5 16.7 19.5 0.193476 1.1996 8.95 17.89

7.5 16.7 19.5 0.21777 1.1487 8.91 17.83

8.5 16.7 19.5 0.240129 1.1000 8.87 17.74

9.5 16.7 19.5 0.260511 1.0536 8.82 17.65

10.5 16.7 19.5 0.278918 1.0095 8.77 17.53

11.5 16.7 19.5 0.295388 0.9677 8.70 17.40

H timbunan

q total

180

11.75 m

21.73 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 23.5 0.017491 1.5409 10.86 21.73

1.5 16.7 23.5 0.052276 1.4812 10.86 21.73

2.5 16.7 23.5 0.086476 1.4222 10.86 21.72

3.5 16.7 23.5 0.119728 1.3642 10.85 21.71

4.5 16.7 23.5 0.151711 1.3076 10.84 21.68

5.5 16.7 23.5 0.182155 1.2526 10.82 21.64

6.5 16.7 23.5 0.210844 1.1996 10.79 21.59

7.5 16.7 23.5 0.237624 1.1487 10.76 21.51

8.5 16.7 23.5 0.262393 1.1000 10.71 21.43

9.5 16.7 23.5 0.285103 1.0536 10.66 21.32

10.5 16.7 23.5 0.305751 1.0095 10.60 21.20

11.5 16.7 23.5 0.324368 0.9677 10.53 21.06

H timbunan

q total

13.75 m

25.43 t/m2


(t/m2)∆σ' (t/m2)

0.5 16.7 27.5 0.018617 1.5409 12.71 25.43

1.5 16.7 27.5 0.05565 1.4812 12.71 25.43

2.5 16.7 27.5 0.092086 1.4222 12.71 25.42

3.5 16.7 27.5 0.127556 1.3642 12.70 25.40

4.5 16.7 27.5 0.161731 1.3076 12.69 25.38

5.5 16.7 27.5 0.194333 1.2526 12.67 25.34

6.5 16.7 27.5 0.225142 1.1996 12.64 25.28

7.5 16.7 27.5 0.253994 1.1487 12.60 25.21

8.5 16.7 27.5 0.280785 1.1000 12.56 25.11

9.5 16.7 27.5 0.30546 1.0536 12.50 25.01

10.5 16.7 27.5 0.328011 1.0095 12.44 24.88

11.5 16.7 27.5 0.348467 0.9677 12.37 24.74

q total

H timbunan

181

Lampiran 3

Rekapitulasi Hinisial, Hfinal, dan Sc dari seluruh Variasi

Tinggi Timbunan

• STA 28+000

• STA 29+000

4.12 5.75 7.75 9.75 11.75 13.75

5.55 9.25 12.95 16.65 20.35 24.05

4.70 6.47 8.61 10.72 12.81 14.89

0.65 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27

0.48 0.48 0.48 0.48 0.48 0.48

1.069 1.337 1.594 1.801 1.975 2.124

3.460 4.861 6.743 8.648 10.568 12.500

H timbunan (m)

q total (t/m2)

H inisial (m)

H Trafic

Sc

Hfinal

H Pavement

182

• STA 30+000

4.12 5.75 7.75 9.75 11.75 13.75

5.55 9.25 12.95 16.65 20.35 24.05

4.71 6.47 8.61 10.72 12.81 14.89

0.65 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27

0.48 0.48 0.48 0.48 0.48 0.48

1.077 1.342 1.596 1.800 1.971 2.117

3.456 4.859 6.742 8.648 10.570 12.503

q total (t/m2)

H inisial (m)

H Trafic

Sc

Hfinal

H Pavement

H timbunan (m)

183

• STA 31+000

3.00 5.00 7.00 9.00 11.00 13.00

5.55 9.25 12.95 16.65 20.35 24.05

4.71 6.47 8.61 10.72 12.81 14.89

0.65 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27

0.48 0.48 0.48 0.48 0.48 0.48

1.077 1.342 1.596 1.800 1.971 2.117

3.456 4.859 6.742 8.648 10.570 12.503

H timbunan (m)

q total (t/m2)

H inisial (m)

H Trafic

Sc

Hfinal

H Pavement

184

• STA 32+000

4.12 5.75 7.75 9.75 11.75 13.75

5.55 9.25 12.95 16.65 20.35 24.05

4.73 6.50 8.65 10.76 12.86 14.94

0.65 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27

0.48 0.48 0.48 0.48 0.48 0.48

1.124 1.401 1.666 1.879 2.057 2.210

3.435 4.832 6.710 8.612 10.531 12.460

q total (t/m2)

H inisial (m)

H Trafic

Sc

Hfinal

H Pavement

H timbunan (m)

185

• STA 33+000

4.12 5.75 7.75 9.75 11.75 13.75

5.55 9.25 12.95 16.65 20.35 24.05

4.71 6.47 8.61 10.72 12.82 14.90

0.65 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27

0.48 0.48 0.48 0.48 0.48 0.48

1.075 1.342 1.599 1.806 1.980 2.129

3.457 4.859 6.741 8.646 10.566 12.498

H timbunan (m)

q total (t/m2)

H inisial (m)

H Trafic

Sc

Hfinal

H Pavement

186

• STA 34+000

4.12 5.75 7.75 9.75 11.75 13.75

5.55 9.25 12.95 16.65 20.35 24.05

4.74 6.52 8.67 10.79 12.88 14.97

0.65 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27

0.48 0.48 0.48 0.48 0.48 0.48

1.146 1.430 1.703 1.923 2.106 2.264

3.425 4.819 6.693 8.592 10.508 12.435

q total (t/m2)

H inisial (m)

H Trafic

Sc

Hfinal

H Pavement

H timbunan (m)

187

4.12 5.75 7.75 9.75 11.75 13.75

5.55 9.25 12.95 16.65 20.35 24.05

4.73 6.51 8.65 10.77 12.87 14.95

0.65 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27

0.48 0.48 0.48 0.48 0.48 0.48

1.128 1.407 1.675 1.891 2.072 2.227

3.433 4.829 6.706 8.607 10.524 12.452

H timbunan (m)

q total (t/m2)

H inisial (m)

H Trafic

Sc

Hfinal

H Pavement

188

Lampiran 4

Derajat Konsolidasi PVD

Tabel 1. Derajat Konsolidasi PVD Pola Segitiga STA 28+000

Grafik 1. Derajat Konsolidasi PVD Pola Segitiga STA 28+000

s (m) 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2

t (minggu ) Utotal Utotal Utotal Utotal Utotal Utotal Utotal Utotal

0 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00%

1 40.04% 22.14% 13.85% 9.56% 7.11% 5.59% 4.60% 3.92%

2 63.73% 38.85% 25.14% 17.49% 12.95% 10.09% 8.19% 6.88%

3 78.03% 51.91% 34.85% 24.62% 18.31% 14.25% 11.52% 9.62%

4 86.68% 62.15% 43.27% 31.08% 23.29% 18.16% 14.67% 12.21%

5 91.92% 70.19% 50.57% 36.96% 27.93% 21.86% 17.67% 14.69%

6 95.10% 76.52% 56.92% 42.32% 32.26% 25.36% 20.53% 17.07%

7 97.03% 81.50% 62.44% 47.20% 36.32% 28.69% 23.28% 19.36%

8 98.20% 85.42% 67.25% 51.67% 40.12% 31.85% 25.91% 21.57%

9 98.90% 88.51% 71.44% 55.75% 43.69% 34.87% 28.45% 23.72%

10 99.33% 90.94% 75.09% 59.48% 47.04% 37.74% 30.88% 25.79%

11 99.60% 92.86% 78.27% 62.89% 50.18% 40.48% 33.23% 27.80%

12 99.75% 94.37% 81.04% 66.01% 53.13% 43.09% 35.49% 29.74%

13 99.85% 95.56% 83.46% 68.86% 55.90% 45.59% 37.67% 31.63%

14 99.91% 96.50% 85.56% 71.48% 58.51% 47.97% 39.77% 33.46%

15 99.95% 97.24% 87.40% 73.87% 60.96% 50.24% 41.79% 35.24%

16 99.97% 97.82% 89.01% 76.06% 63.26% 52.41% 43.75% 36.96%

17 99.98% 98.28% 90.41% 78.06% 65.42% 54.48% 45.63% 38.64%

18 99.99% 98.64% 91.63% 79.90% 67.46% 56.46% 47.45% 40.27%

19 99.99% 98.93% 92.69% 81.58% 69.37% 58.35% 49.20% 41.85%

20 100.00% 99.16% 93.62% 83.12% 71.17% 60.16% 50.90% 43.39%

21 100.00% 99.33% 94.43% 84.53% 72.86% 61.89% 52.53% 44.89%

22 100.00% 99.47% 95.14% 85.83% 74.45% 63.54% 54.11% 46.34%

23 100.00% 99.59% 95.76% 87.01% 75.95% 65.12% 55.64% 47.76%

24 100.00% 99.67% 96.30% 88.09% 77.36% 66.63% 57.11% 49.13%

189



s (m) 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2


0 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00%

1 40.08% 22.17% 13.87% 9.57% 7.11% 5.60% 4.60% 3.92%

2 63.78% 38.89% 25.17% 17.51% 12.97% 10.10% 8.20% 6.88%

3 78.07% 51.95% 34.89% 24.65% 18.33% 14.27% 11.54% 9.63%

4 86.72% 62.19% 43.31% 31.11% 23.31% 18.18% 14.69% 12.22%

5 91.95% 70.24% 50.61% 36.99% 27.96% 21.88% 17.69% 14.70%

6 95.12% 76.56% 56.96% 42.36% 32.30% 25.39% 20.55% 17.09%

7 97.04% 81.54% 62.49% 47.25% 36.36% 28.72% 23.30% 19.38%

8 98.20% 85.45% 67.30% 51.71% 40.16% 31.89% 25.94% 21.60%

9 98.91% 88.54% 71.48% 55.79% 43.73% 34.90% 28.47% 23.74%

10 99.34% 90.97% 75.13% 59.52% 47.08% 37.78% 30.91% 25.81%

11 99.60% 92.88% 78.31% 62.94% 50.22% 40.52% 33.26% 27.82%

12 99.76% 94.39% 81.08% 66.06% 53.17% 43.13% 35.52% 29.77%

13 99.85% 95.58% 83.49% 68.91% 55.95% 45.63% 37.70% 31.66%

14 99.91% 96.51% 85.60% 71.52% 58.55% 48.01% 39.80% 33.49%

15 99.95% 97.25% 87.44% 73.91% 61.00% 50.28% 41.83% 35.27%

16 99.97% 97.83% 89.04% 76.10% 63.30% 52.45% 43.79% 37.00%

17 99.98% 98.29% 90.43% 78.11% 65.47% 54.52% 45.67% 38.68%

18 99.99% 98.65% 91.65% 79.94% 67.50% 56.51% 47.49% 40.31%

19 99.99% 98.94% 92.72% 81.62% 69.41% 58.40% 49.25% 41.89%

20 100.00% 99.16% 93.64% 83.16% 71.21% 60.21% 50.94% 43.43%

21 100.00% 99.34% 94.45% 84.57% 72.91% 61.93% 52.58% 44.93%

22 100.00% 99.48% 95.16% 85.86% 74.50% 63.59% 54.16% 46.38%

23 100.00% 99.59% 95.77% 87.04% 76.00% 65.16% 55.68% 47.80%

24 100.00% 99.68% 96.31% 88.13% 77.40% 66.67% 57.16% 49.17%

190



s (m) 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2


0 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00%

1 40.08% 22.17% 13.87% 9.57% 7.11% 5.60% 4.60% 3.92%

2 63.78% 38.89% 25.17% 17.51% 12.97% 10.10% 8.20% 6.88%

3 78.07% 51.95% 34.89% 24.65% 18.33% 14.27% 11.54% 9.63%

4 86.72% 62.19% 43.31% 31.11% 23.31% 18.18% 14.69% 12.22%

5 91.95% 70.24% 50.61% 36.99% 27.96% 21.88% 17.69% 14.70%

6 95.12% 76.56% 56.96% 42.36% 32.30% 25.39% 20.55% 17.09%

7 97.04% 81.54% 62.49% 47.25% 36.36% 28.72% 23.30% 19.38%

8 98.20% 85.45% 67.30% 51.71% 40.16% 31.89% 25.94% 21.60%

9 98.91% 88.54% 71.48% 55.79% 43.73% 34.90% 28.47% 23.74%

10 99.34% 90.97% 75.13% 59.52% 47.08% 37.78% 30.91% 25.81%

11 99.60% 92.88% 78.31% 62.94% 50.22% 40.52% 33.26% 27.82%

12 99.76% 94.39% 81.08% 66.06% 53.17% 43.13% 35.52% 29.77%

13 99.85% 95.58% 83.49% 68.91% 55.95% 45.63% 37.70% 31.66%

14 99.91% 96.51% 85.60% 71.52% 58.55% 48.01% 39.80% 33.49%

15 99.95% 97.25% 87.44% 73.91% 61.00% 50.28% 41.83% 35.27%

16 99.97% 97.83% 89.04% 76.10% 63.30% 52.45% 43.79% 37.00%

17 99.98% 98.29% 90.43% 78.11% 65.47% 54.52% 45.67% 38.68%

18 99.99% 98.65% 91.65% 79.94% 67.50% 56.51% 47.49% 40.31%

19 99.99% 98.94% 92.72% 81.62% 69.41% 58.40% 49.25% 41.89%

20 100.00% 99.16% 93.64% 83.16% 71.21% 60.21% 50.94% 43.43%

21 100.00% 99.34% 94.45% 84.57% 72.91% 61.93% 52.58% 44.93%

22 100.00% 99.48% 95.16% 85.86% 74.50% 63.59% 54.16% 46.38%

23 100.00% 99.59% 95.77% 87.04% 76.00% 65.16% 55.68% 47.80%

24 100.00% 99.68% 96.31% 88.13% 77.40% 66.67% 57.16% 49.17%

191



s (m) 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2


0 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00%

1 40.08% 22.17% 13.87% 9.57% 7.11% 5.60% 4.60% 3.92%

2 63.78% 38.89% 25.17% 17.51% 12.97% 10.10% 8.20% 6.88%

3 78.07% 51.95% 34.89% 24.65% 18.33% 14.27% 11.54% 9.63%

4 86.72% 62.19% 43.31% 31.11% 23.31% 18.18% 14.69% 12.22%

5 91.95% 70.24% 50.61% 36.99% 27.96% 21.88% 17.69% 14.70%

6 95.12% 76.56% 56.96% 42.36% 32.30% 25.39% 20.55% 17.09%

7 97.04% 81.54% 62.49% 47.25% 36.36% 28.72% 23.30% 19.38%

8 98.20% 85.45% 67.30% 51.71% 40.16% 31.89% 25.94% 21.60%

9 98.91% 88.54% 71.48% 55.79% 43.73% 34.90% 28.47% 23.74%

10 99.34% 90.97% 75.13% 59.52% 47.08% 37.78% 30.91% 25.81%

11 99.60% 92.88% 78.31% 62.94% 50.22% 40.52% 33.26% 27.82%

12 99.76% 94.39% 81.08% 66.06% 53.17% 43.13% 35.52% 29.77%

13 99.85% 95.58% 83.49% 68.91% 55.95% 45.63% 37.70% 31.66%

14 99.91% 96.51% 85.60% 71.52% 58.55% 48.01% 39.80% 33.49%

15 99.95% 97.25% 87.44% 73.91% 61.00% 50.28% 41.83% 35.27%

16 99.97% 97.83% 89.04% 76.10% 63.30% 52.45% 43.79% 37.00%

17 99.98% 98.29% 90.43% 78.11% 65.47% 54.52% 45.67% 38.68%

18 99.99% 98.65% 91.65% 79.94% 67.50% 56.51% 47.49% 40.31%

19 99.99% 98.94% 92.72% 81.62% 69.41% 58.40% 49.25% 41.89%

20 100.00% 99.16% 93.64% 83.16% 71.21% 60.21% 50.94% 43.43%

21 100.00% 99.34% 94.45% 84.57% 72.91% 61.93% 52.58% 44.93%

22 100.00% 99.48% 95.16% 85.86% 74.50% 63.59% 54.16% 46.38%

23 100.00% 99.59% 95.77% 87.04% 76.00% 65.16% 55.68% 47.80%

24 100.00% 99.68% 96.31% 88.13% 77.40% 66.67% 57.16% 49.17%

192



s (m) 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2


0 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00%

1 40.04% 22.14% 13.85% 9.56% 7.11% 5.59% 4.60% 3.92%

2 63.73% 38.85% 25.14% 17.49% 12.95% 10.09% 8.19% 6.88%

3 78.03% 51.91% 34.85% 24.62% 18.31% 14.25% 11.52% 9.62%

4 86.68% 62.15% 43.27% 31.08% 23.29% 18.16% 14.67% 12.21%

5 91.92% 70.19% 50.57% 36.96% 27.93% 21.86% 17.67% 14.69%

6 95.10% 76.52% 56.92% 42.32% 32.26% 25.36% 20.53% 17.07%

7 97.03% 81.50% 62.44% 47.20% 36.32% 28.69% 23.28% 19.36%

8 98.20% 85.42% 67.25% 51.67% 40.12% 31.85% 25.91% 21.57%

9 98.90% 88.51% 71.44% 55.75% 43.69% 34.87% 28.45% 23.72%

10 99.33% 90.94% 75.09% 59.48% 47.04% 37.74% 30.88% 25.79%

11 99.60% 92.86% 78.27% 62.89% 50.18% 40.48% 33.23% 27.80%

12 99.75% 94.37% 81.04% 66.01% 53.13% 43.09% 35.49% 29.74%

13 99.85% 95.56% 83.46% 68.86% 55.90% 45.59% 37.67% 31.63%

14 99.91% 96.50% 85.56% 71.48% 58.51% 47.97% 39.77% 33.46%

15 99.95% 97.24% 87.40% 73.87% 60.96% 50.24% 41.79% 35.24%

16 99.97% 97.82% 89.01% 76.06% 63.26% 52.41% 43.75% 36.96%

17 99.98% 98.28% 90.41% 78.06% 65.42% 54.48% 45.63% 38.64%

18 99.99% 98.64% 91.63% 79.90% 67.46% 56.46% 47.45% 40.27%

19 99.99% 98.93% 92.69% 81.58% 69.37% 58.35% 49.20% 41.85%

20 100.00% 99.16% 93.62% 83.12% 71.17% 60.16% 50.90% 43.39%

21 100.00% 99.33% 94.43% 84.53% 72.86% 61.89% 52.53% 44.89%

22 100.00% 99.47% 95.14% 85.83% 74.45% 63.54% 54.11% 46.34%

23 100.00% 99.59% 95.76% 87.01% 75.95% 65.12% 55.64% 47.76%

24 100.00% 99.67% 96.30% 88.09% 77.36% 66.63% 57.11% 49.13%

193



s (m) 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2


0 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00%

1 39.75% 21.96% 13.74% 9.48% 7.05% 5.55% 4.56% 3.89%

2 63.39% 38.57% 24.94% 17.35% 12.85% 10.01% 8.13% 6.82%

3 77.72% 51.58% 34.60% 24.43% 18.17% 14.14% 11.43% 9.54%

4 86.43% 61.80% 42.97% 30.85% 23.11% 18.02% 14.55% 12.11%

5 91.73% 69.85% 50.25% 36.69% 27.72% 21.69% 17.53% 14.57%

6 94.96% 76.20% 56.58% 42.03% 32.03% 25.17% 20.37% 16.93%

7 96.93% 81.20% 62.10% 46.89% 36.06% 28.47% 23.10% 19.21%

8 98.13% 85.15% 66.91% 51.35% 39.85% 31.62% 25.72% 21.41%

9 98.86% 88.27% 71.10% 55.42% 43.40% 34.62% 28.23% 23.54%

10 99.30% 90.73% 74.76% 59.14% 46.73% 37.48% 30.66% 25.60%

11 99.57% 92.68% 77.96% 62.55% 49.86% 40.20% 32.99% 27.59%

12 99.74% 94.21% 80.74% 65.67% 52.81% 42.80% 35.24% 29.52%

13 99.84% 95.43% 83.18% 68.53% 55.57% 45.29% 37.40% 31.40%

14 99.90% 96.39% 85.30% 71.15% 58.17% 47.66% 39.49% 33.22%

15 99.94% 97.14% 87.16% 73.54% 60.62% 49.92% 41.51% 34.99%

16 99.96% 97.74% 88.78% 75.74% 62.92% 52.09% 43.45% 36.71%

17 99.98% 98.21% 90.19% 77.76% 65.08% 54.15% 45.33% 38.38%

18 99.99% 98.59% 91.43% 79.60% 67.12% 56.13% 47.14% 40.00%

19 99.99% 98.88% 92.51% 81.29% 69.03% 58.02% 48.89% 41.57%

20 100.00% 99.12% 93.45% 82.84% 70.84% 59.82% 50.58% 43.11%

21 100.00% 99.30% 94.28% 84.26% 72.53% 61.55% 52.21% 44.59%

22 100.00% 99.45% 95.00% 85.57% 74.13% 63.20% 53.79% 46.04%

23 100.00% 99.56% 95.63% 86.76% 75.63% 64.78% 55.31% 47.45%

24 100.00% 99.66% 96.18% 87.86% 77.05% 66.29% 56.78% 48.82%

194



s (m) 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2


0 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00%

1 39.75% 21.96% 13.74% 9.48% 7.05% 5.55% 4.56% 3.89%

2 63.39% 38.57% 24.94% 17.35% 12.85% 10.01% 8.13% 6.82%

3 77.72% 51.58% 34.60% 24.43% 18.17% 14.14% 11.43% 9.54%

4 86.43% 61.80% 42.97% 30.85% 23.11% 18.02% 14.55% 12.11%

5 91.73% 69.85% 50.25% 36.69% 27.72% 21.69% 17.53% 14.57%

6 94.96% 76.20% 56.58% 42.03% 32.03% 25.17% 20.37% 16.93%

7 96.93% 81.20% 62.10% 46.89% 36.06% 28.47% 23.10% 19.21%

8 98.13% 85.15% 66.91% 51.35% 39.85% 31.62% 25.72% 21.41%

9 98.86% 88.27% 71.10% 55.42% 43.40% 34.62% 28.23% 23.54%

10 99.30% 90.73% 74.76% 59.14% 46.73% 37.48% 30.66% 25.60%

11 99.57% 92.68% 77.96% 62.55% 49.86% 40.20% 32.99% 27.59%

12 99.74% 94.21% 80.74% 65.67% 52.81% 42.80% 35.24% 29.52%

13 99.84% 95.43% 83.18% 68.53% 55.57% 45.29% 37.40% 31.40%

14 99.90% 96.39% 85.30% 71.15% 58.17% 47.66% 39.49% 33.22%

15 99.94% 97.14% 87.16% 73.54% 60.62% 49.92% 41.51% 34.99%

16 99.96% 97.74% 88.78% 75.74% 62.92% 52.09% 43.45% 36.71%

17 99.98% 98.21% 90.19% 77.76% 65.08% 54.15% 45.33% 38.38%

18 99.99% 98.59% 91.43% 79.60% 67.12% 56.13% 47.14% 40.00%

19 99.99% 98.88% 92.51% 81.29% 69.03% 58.02% 48.89% 41.57%

20 100.00% 99.12% 93.45% 82.84% 70.84% 59.82% 50.58% 43.11%

21 100.00% 99.30% 94.28% 84.26% 72.53% 61.55% 52.21% 44.59%

22 100.00% 99.45% 95.00% 85.57% 74.13% 63.20% 53.79% 46.04%

23 100.00% 99.56% 95.63% 86.76% 75.63% 64.78% 55.31% 47.45%

24 100.00% 99.66% 96.18% 87.86% 77.05% 66.29% 56.78% 48.82%

195

Tabel 8. Derajat Konsolidasi PVD Pola Segiempat STA 28+000

Grafik 8. Derajat Konsolidasi PVD Pola Segiempat STA 28+000

s (m) 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2


0 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00%

1 34.60% 18.98% 11.92% 8.29% 6.22% 4.95% 4.11% 3.54%

2 56.86% 33.79% 21.74% 15.16% 11.29% 8.86% 7.25% 6.14%

3 71.50% 45.81% 30.37% 21.40% 15.96% 12.48% 10.16% 8.54%

4 81.16% 55.62% 38.00% 27.13% 20.32% 15.90% 12.91% 10.81%

5 87.54% 63.64% 44.77% 32.40% 24.43% 19.15% 15.54% 12.98%

6 91.75% 70.19% 50.78% 37.28% 28.30% 22.25% 18.06% 15.08%

7 94.54% 75.56% 56.13% 41.79% 31.95% 25.21% 20.48% 17.10%

8 96.39% 79.96% 60.88% 45.96% 35.41% 28.04% 22.82% 19.05%

9 97.61% 83.56% 65.12% 49.83% 38.67% 30.75% 25.08% 20.95%

10 98.42% 86.52% 68.89% 53.41% 41.77% 33.35% 27.26% 22.79%

11 98.95% 88.94% 72.26% 56.73% 44.70% 35.85% 29.37% 24.59%

12 99.31% 90.92% 75.25% 59.81% 47.48% 38.24% 31.41% 26.33%

13 99.54% 92.55% 77.92% 62.67% 50.12% 40.54% 33.39% 28.02%

14 99.70% 93.89% 80.30% 65.33% 52.62% 42.76% 35.30% 29.67%

15 99.80% 94.99% 82.43% 67.79% 54.99% 44.88% 37.16% 31.28%

16 99.87% 95.88% 84.32% 70.07% 57.24% 46.92% 38.95% 32.85%

17 99.91% 96.62% 86.01% 72.19% 59.37% 48.89% 40.70% 34.37%

18 99.94% 97.23% 87.51% 74.16% 61.40% 50.78% 42.39% 35.86%

19 99.96% 97.72% 88.86% 75.99% 63.32% 52.59% 44.03% 37.32%

20 99.97% 98.13% 90.05% 77.69% 65.15% 54.34% 45.62% 38.73%

21 99.98% 98.47% 91.12% 79.27% 66.88% 56.02% 47.16% 40.11%

22 99.99% 98.74% 92.08% 80.73% 68.53% 57.64% 48.66% 41.46%

23 99.99% 98.97% 92.93% 82.09% 70.09% 59.20% 50.11% 42.78%

24 100.00% 99.15% 93.69% 83.36% 71.58% 60.70% 51.52% 44.06%

196



s (m) 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2


0 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00%

1 34.60% 18.98% 11.92% 8.29% 6.22% 4.95% 4.11% 3.54%

2 56.86% 33.79% 21.74% 15.16% 11.29% 8.86% 7.25% 6.14%

3 71.50% 45.81% 30.37% 21.40% 15.96% 12.48% 10.16% 8.54%

4 81.16% 55.62% 38.00% 27.13% 20.32% 15.90% 12.91% 10.81%

5 87.54% 63.64% 44.77% 32.40% 24.43% 19.15% 15.54% 12.98%

6 91.75% 70.19% 50.78% 37.28% 28.30% 22.25% 18.06% 15.08%

7 94.54% 75.56% 56.13% 41.79% 31.95% 25.21% 20.48% 17.10%

8 96.39% 79.96% 60.88% 45.96% 35.41% 28.04% 22.82% 19.05%

9 97.61% 83.56% 65.12% 49.83% 38.67% 30.75% 25.08% 20.95%

10 98.42% 86.52% 68.89% 53.41% 41.77% 33.35% 27.26% 22.79%

11 98.95% 88.94% 72.26% 56.73% 44.70% 35.85% 29.37% 24.59%

12 99.31% 90.92% 75.25% 59.81% 47.48% 38.24% 31.41% 26.33%

13 99.54% 92.55% 77.92% 62.67% 50.12% 40.54% 33.39% 28.02%

14 99.70% 93.89% 80.30% 65.33% 52.62% 42.76% 35.30% 29.67%

15 99.80% 94.99% 82.43% 67.79% 54.99% 44.88% 37.16% 31.28%

16 99.87% 95.88% 84.32% 70.07% 57.24% 46.92% 38.95% 32.85%

17 99.91% 96.62% 86.01% 72.19% 59.37% 48.89% 40.70% 34.37%

18 99.94% 97.23% 87.51% 74.16% 61.40% 50.78% 42.39% 35.86%

19 99.96% 97.72% 88.86% 75.99% 63.32% 52.59% 44.03% 37.32%

20 99.97% 98.13% 90.05% 77.69% 65.15% 54.34% 45.62% 38.73%

21 99.98% 98.47% 91.12% 79.27% 66.88% 56.02% 47.16% 40.11%

22 99.99% 98.74% 92.08% 80.73% 68.53% 57.64% 48.66% 41.46%

23 99.99% 98.97% 92.93% 82.09% 70.09% 59.20% 50.11% 42.78%

24 100.00% 99.15% 93.69% 83.36% 71.58% 60.70% 51.52% 44.06%

197



s (m) 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2


0 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00%

1 34.60% 18.98% 11.92% 8.29% 6.22% 4.95% 4.11% 3.54%

2 56.86% 33.79% 21.74% 15.16% 11.29% 8.86% 7.25% 6.14%

3 71.50% 45.81% 30.37% 21.40% 15.96% 12.48% 10.16% 8.54%

4 81.16% 55.62% 38.00% 27.13% 20.32% 15.90% 12.91% 10.81%

5 87.54% 63.64% 44.77% 32.40% 24.43% 19.15% 15.54% 12.98%

6 91.75% 70.19% 50.78% 37.28% 28.30% 22.25% 18.06% 15.08%

7 94.54% 75.56% 56.13% 41.79% 31.95% 25.21% 20.48% 17.10%

8 96.39% 79.96% 60.88% 45.96% 35.41% 28.04% 22.82% 19.05%

9 97.61% 83.56% 65.12% 49.83% 38.67% 30.75% 25.08% 20.95%

10 98.42% 86.52% 68.89% 53.41% 41.77% 33.35% 27.26% 22.79%

11 98.95% 88.94% 72.26% 56.73% 44.70% 35.85% 29.37% 24.59%

12 99.31% 90.92% 75.25% 59.81% 47.48% 38.24% 31.41% 26.33%

13 99.54% 92.55% 77.92% 62.67% 50.12% 40.54% 33.39% 28.02%

14 99.70% 93.89% 80.30% 65.33% 52.62% 42.76% 35.30% 29.67%

15 99.80% 94.99% 82.43% 67.79% 54.99% 44.88% 37.16% 31.28%

16 99.87% 95.88% 84.32% 70.07% 57.24% 46.92% 38.95% 32.85%

17 99.91% 96.62% 86.01% 72.19% 59.37% 48.89% 40.70% 34.37%

18 99.94% 97.23% 87.51% 74.16% 61.40% 50.78% 42.39% 35.86%

19 99.96% 97.72% 88.86% 75.99% 63.32% 52.59% 44.03% 37.32%

20 99.97% 98.13% 90.05% 77.69% 65.15% 54.34% 45.62% 38.73%

21 99.98% 98.47% 91.12% 79.27% 66.88% 56.02% 47.16% 40.11%

22 99.99% 98.74% 92.08% 80.73% 68.53% 57.64% 48.66% 41.46%

23 99.99% 98.97% 92.93% 82.09% 70.09% 59.20% 50.11% 42.78%

24 100.00% 99.15% 93.69% 83.36% 71.58% 60.70% 51.52% 44.06%

198



s (m) 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2


0 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00%

1 34.60% 18.98% 11.92% 8.29% 6.22% 4.95% 4.11% 3.54%

2 56.86% 33.79% 21.74% 15.16% 11.29% 8.86% 7.25% 6.14%

3 71.50% 45.81% 30.37% 21.40% 15.96% 12.48% 10.16% 8.54%

4 81.16% 55.62% 38.00% 27.13% 20.32% 15.90% 12.91% 10.81%

5 87.54% 63.64% 44.77% 32.40% 24.43% 19.15% 15.54% 12.98%

6 91.75% 70.19% 50.78% 37.28% 28.30% 22.25% 18.06% 15.08%

7 94.54% 75.56% 56.13% 41.79% 31.95% 25.21% 20.48% 17.10%

8 96.39% 79.96% 60.88% 45.96% 35.41% 28.04% 22.82% 19.05%

9 97.61% 83.56% 65.12% 49.83% 38.67% 30.75% 25.08% 20.95%

10 98.42% 86.52% 68.89% 53.41% 41.77% 33.35% 27.26% 22.79%

11 98.95% 88.94% 72.26% 56.73% 44.70% 35.85% 29.37% 24.59%

12 99.31% 90.92% 75.25% 59.81% 47.48% 38.24% 31.41% 26.33%

13 99.54% 92.55% 77.92% 62.67% 50.12% 40.54% 33.39% 28.02%

14 99.70% 93.89% 80.30% 65.33% 52.62% 42.76% 35.30% 29.67%

15 99.80% 94.99% 82.43% 67.79% 54.99% 44.88% 37.16% 31.28%

16 99.87% 95.88% 84.32% 70.07% 57.24% 46.92% 38.95% 32.85%

17 99.91% 96.62% 86.01% 72.19% 59.37% 48.89% 40.70% 34.37%

18 99.94% 97.23% 87.51% 74.16% 61.40% 50.78% 42.39% 35.86%

19 99.96% 97.72% 88.86% 75.99% 63.32% 52.59% 44.03% 37.32%

20 99.97% 98.13% 90.05% 77.69% 65.15% 54.34% 45.62% 38.73%

21 99.98% 98.47% 91.12% 79.27% 66.88% 56.02% 47.16% 40.11%

22 99.99% 98.74% 92.08% 80.73% 68.53% 57.64% 48.66% 41.46%

23 99.99% 98.97% 92.93% 82.09% 70.09% 59.20% 50.11% 42.78%

24 100.00% 99.15% 93.69% 83.36% 71.58% 60.70% 51.52% 44.06%

199



s (m) 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2


0 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00%

1 34.60% 18.98% 11.92% 8.29% 6.22% 4.95% 4.11% 3.54%

2 56.86% 33.79% 21.74% 15.16% 11.29% 8.86% 7.25% 6.14%

3 71.50% 45.81% 30.37% 21.40% 15.96% 12.48% 10.16% 8.54%

4 81.16% 55.62% 38.00% 27.13% 20.32% 15.90% 12.91% 10.81%

5 87.54% 63.64% 44.77% 32.40% 24.43% 19.15% 15.54% 12.98%

6 91.75% 70.19% 50.78% 37.28% 28.30% 22.25% 18.06% 15.08%

7 94.54% 75.56% 56.13% 41.79% 31.95% 25.21% 20.48% 17.10%

8 96.39% 79.96% 60.88% 45.96% 35.41% 28.04% 22.82% 19.05%

9 97.61% 83.56% 65.12% 49.83% 38.67% 30.75% 25.08% 20.95%

10 98.42% 86.52% 68.89% 53.41% 41.77% 33.35% 27.26% 22.79%

11 98.95% 88.94% 72.26% 56.73% 44.70% 35.85% 29.37% 24.59%

12 99.31% 90.92% 75.25% 59.81% 47.48% 38.24% 31.41% 26.33%

13 99.54% 92.55% 77.92% 62.67% 50.12% 40.54% 33.39% 28.02%

14 99.70% 93.89% 80.30% 65.33% 52.62% 42.76% 35.30% 29.67%

15 99.80% 94.99% 82.43% 67.79% 54.99% 44.88% 37.16% 31.28%

16 99.87% 95.88% 84.32% 70.07% 57.24% 46.92% 38.95% 32.85%

17 99.91% 96.62% 86.01% 72.19% 59.37% 48.89% 40.70% 34.37%

18 99.94% 97.23% 87.51% 74.16% 61.40% 50.78% 42.39% 35.86%

19 99.96% 97.72% 88.86% 75.99% 63.32% 52.59% 44.03% 37.32%

20 99.97% 98.13% 90.05% 77.69% 65.15% 54.34% 45.62% 38.73%

21 99.98% 98.47% 91.12% 79.27% 66.88% 56.02% 47.16% 40.11%

22 99.99% 98.74% 92.08% 80.73% 68.53% 57.64% 48.66% 41.46%

23 99.99% 98.97% 92.93% 82.09% 70.09% 59.20% 50.11% 42.78%

24 100.00% 99.15% 93.69% 83.36% 71.58% 60.70% 51.52% 44.06%

200



s (m) 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2


0 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00%

1 34.31% 18.81% 11.81% 8.21% 6.16% 4.90% 4.08% 3.51%

2 56.47% 33.51% 21.54% 15.02% 11.18% 8.78% 7.19% 6.08%

3 71.12% 45.47% 30.11% 21.21% 15.81% 12.37% 10.07% 8.46%

4 80.82% 55.24% 37.69% 26.89% 20.14% 15.76% 12.79% 10.71%

5 87.26% 63.25% 44.42% 32.13% 24.22% 18.98% 15.40% 12.87%

6 91.53% 69.81% 50.41% 36.98% 28.06% 22.05% 17.90% 14.94%

7 94.37% 75.20% 55.75% 41.46% 31.68% 24.99% 20.31% 16.95%

8 96.26% 79.62% 60.50% 45.62% 35.12% 27.80% 22.63% 18.89%

9 97.51% 83.25% 64.73% 49.47% 38.37% 30.49% 24.87% 20.77%

10 98.34% 86.23% 68.51% 53.04% 41.45% 33.08% 27.03% 22.60%

11 98.90% 88.68% 71.88% 56.35% 44.36% 35.56% 29.13% 24.38%

12 99.27% 90.69% 74.88% 59.43% 47.13% 37.94% 31.15% 26.11%

13 99.51% 92.35% 77.57% 62.29% 49.76% 40.23% 33.12% 27.79%

14 99.68% 93.71% 79.96% 64.94% 52.25% 42.43% 35.02% 29.43%

15 99.78% 94.82% 82.10% 67.40% 54.61% 44.54% 36.86% 31.02%

16 99.86% 95.74% 84.01% 69.69% 56.86% 46.58% 38.65% 32.58%

17 99.90% 96.50% 85.71% 71.82% 58.99% 48.54% 40.38% 34.10%

18 99.94% 97.12% 87.24% 73.79% 61.02% 50.42% 42.07% 35.58%

19 99.96% 97.63% 88.59% 75.63% 62.94% 52.23% 43.70% 37.02%

20 99.97% 98.05% 89.81% 77.34% 64.76% 53.97% 45.28% 38.43%

21 99.98% 98.40% 90.89% 78.92% 66.50% 55.65% 46.82% 39.81%

22 99.99% 98.68% 91.86% 80.40% 68.15% 57.26% 48.31% 41.15%

23 99.99% 98.91% 92.73% 81.77% 69.71% 58.82% 49.75% 42.46%

24 99.99% 99.11% 93.50% 83.04% 71.20% 60.32% 51.16% 43.74%

201



s (m) 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2


0 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00%

1 34.31% 18.81% 11.81% 8.21% 6.16% 4.90% 4.08% 3.51%

2 56.47% 33.51% 21.54% 15.02% 11.18% 8.78% 7.19% 6.08%

3 71.12% 45.47% 30.11% 21.21% 15.81% 12.37% 10.07% 8.46%

4 80.82% 55.24% 37.69% 26.89% 20.14% 15.76% 12.79% 10.71%

5 87.26% 63.25% 44.42% 32.13% 24.22% 18.98% 15.40% 12.87%

6 91.53% 69.81% 50.41% 36.98% 28.06% 22.05% 17.90% 14.94%

7 94.37% 75.20% 55.75% 41.46% 31.68% 24.99% 20.31% 16.95%

8 96.26% 79.62% 60.50% 45.62% 35.12% 27.80% 22.63% 18.89%

9 97.51% 83.25% 64.73% 49.47% 38.37% 30.49% 24.87% 20.77%

10 98.34% 86.23% 68.51% 53.04% 41.45% 33.08% 27.03% 22.60%

11 98.90% 88.68% 71.88% 56.35% 44.36% 35.56% 29.13% 24.38%

12 99.27% 90.69% 74.88% 59.43% 47.13% 37.94% 31.15% 26.11%

13 99.51% 92.35% 77.57% 62.29% 49.76% 40.23% 33.12% 27.79%

14 99.68% 93.71% 79.96% 64.94% 52.25% 42.43% 35.02% 29.43%

15 99.78% 94.82% 82.10% 67.40% 54.61% 44.54% 36.86% 31.02%

16 99.86% 95.74% 84.01% 69.69% 56.86% 46.58% 38.65% 32.58%

17 99.90% 96.50% 85.71% 71.82% 58.99% 48.54% 40.38% 34.10%

18 99.94% 97.12% 87.24% 73.79% 61.02% 50.42% 42.07% 35.58%

19 99.96% 97.63% 88.59% 75.63% 62.94% 52.23% 43.70% 37.02%

20 99.97% 98.05% 89.81% 77.34% 64.76% 53.97% 45.28% 38.43%

21 99.98% 98.40% 90.89% 78.92% 66.50% 55.65% 46.82% 39.81%

22 99.99% 98.68% 91.86% 80.40% 68.15% 57.26% 48.31% 41.15%

23 99.99% 98.91% 92.73% 81.77% 69.71% 58.82% 49.75% 42.46%

24 99.99% 99.11% 93.50% 83.04% 71.20% 60.32% 51.16% 43.74%

202

Lampiran 5

Perhitungan Timbunan Bertahap

A. Jadwal Penahapan Timbunan

Hcr

Ting

gi T

ahap

an0.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

46

Ting

gi T

imbu

nan

Tota

l0.

51.

01.

52.

02.

53.

03.

54.

04.

55.

05.

56.

06.

57.

07.

58.

08.

59.

09.

510

.010

.511

.011

.512

.012

.513

.013

.513

.96

Taha

p1

23

45

67

89

1011

1213

1415

1617

1819

2021

2223

2425

2627

28

0 10

21

0

32

10

43

21

0

54

32

10

65

43

21

0

76

54

32

10

87

65

43

21

0

98

76

54

32

10

109

87

65

43

21

0

1110

98

76

54

32

10

1211

109

87

65

43

21

0

1312

1110

98

76

54

32

10

1413

1211

109

87

65

43

21

0

1514

1312

1110

98

76

54

32

10

1615

1413

1211

109

87

65

43

21

0

1716

1514

1312

1110

98

76

54

32

10

1817

1615

1413

1211

109

87

65

43

21

0

1918

1716

1514

1312

1110

98

76

54

32

10

2019

1817

1615

1413

1211

109

87

65

43

21

0

2120

1918

1716

1514

1312

1110

98

76

54

32

10

2221

2019

1817

1615

1413

1211

109

87

65

43

21

0

2322

2120

1918

1716

1514

1312

1110

98

76

54

32

10

2423

2221

2019

1817

1615

1413

1211

109

87

65

43

21

0

2524

2322

2120

1918

1716

1514

1312

1110

98

76

54

32

10

2625

2423

2221

2019

1817

1615

1413

1211

109

87

65

43

21

0

2726

2524

2322

2120

1918

1716

1514

1312

1110

98

76

54

32

10

2827

2625

2423

2221

2019

1817

1615

1413

1211

109

87

65

43

21

Min

ggu

ke-

Tab

el 1

. Ja

dw

al P

enim

bun

an B

erta

hap

pad

a Z

ona

1 S

TA

32

+0

75

203

Tin

ggi T

ahap

an0.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

54

Tin

ggi T

imb

un

an T

ota

l0.

51.

01.

52.

02.

53.

03.

54.

04.

55.

05.

56.

06.

57.

07.

58.

08.

59.

09.

510

.010

.511

.04

Tah

ap1

23

45

67

89

1011

1213

1415

1617

1819

2021

22

0 10

21

0

32

10

43

21

0

54

32

10

65

43

21

0

76

54

32

10

87

65

43

21

0

98

76

54

32

10

109

87

65

43

21

0

1110

98

76

54

32

10

1211

109

87

65

43

21

0

1312

1110

98

76

54

32

10

1413

1211

109

87

65

43

21

0

1514

1312

1110

98

76

54

32

10

1615

1413

1211

109

87

65

43

21

1716

1514

1312

1110

98

76

54

32

10

1817

1615

1413

1211

109

87

65

43

21

0

1918

1716

1514

1312

1110

98

76

54

32

10

2019

1817

1615

1413

1211

109

87

65

43

21

0

2120

1918

1716

1514

1312

1110

98

76

54

32

10

2221

2019

1817

1615

1413

1211

109

87

65

43

21

Min

ggu

ke

-

Tab

el 2

. Ja

dw

al P

enim

bun

an B

erta

hap

pad

a Z

ona

1 S

TA

32

+1

25

204

Hcr

Tin

ggi T

ahap

an0.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

6

Tin

ggi T

imb

un

an T

ota

l0.

51.

01.

52.

02.

53.

03.

54.

04.

55.

05.

56.

06.

57.

07.

58.

1

Tah

ap1

23

45

67

89

1011

1213

1415

16

0 10

21

0

32

10

43

21

0

54

32

10

65

43

21

0

76

54

32

10

87

65

43

21

0

98

76

54

32

10

109

87

65

43

21

0

1110

98

76

54

32

10

1211

109

87

65

43

21

0

1312

1110

98

76

54

32

10

1413

1211

109

87

65

43

21

0

1514

1312

1110

98

76

54

32

10

1615

1413

1211

109

87

65

43

21

Min

ggu

ke

-

Tab

el 3

. Ja

dw

al P

enim

bun

an B

erta

hap

pad

a Z

ona

1 S

TA

28

+9

25

205

Hcr

Tin

ggi T

ahap

an0.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

6

Tin

ggi T

imb

un

an T

ota

l0.

51.

01.

52.

02.

53.

03.

54.

04.

55.

05.

56.

14

Tah

ap1

23

45

67

89

1011

12

0 10

21

0

32

10

43

21

0

54

32

10

65

43

21

0

76

54

32

10

87

65

43

21

0

98

76

54

32

10

109

87

65

43

21

0

1110

98

76

54

32

10

1211

109

87

65

43

21

Min

ggu

ke

-

Tab

el 4

. Ja

dw

al P

enim

bun

an B

erta

hap

pad

a Z

ona

1 S

TA

28

+4

00

206

Hcr

Tin

ggi T

ahap

an0.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

5

Tin

ggi T

imb

un

an T

ota

l0.

51.

01.

52.

02.

53.

03.

54.

04.

55.

05.

56.

06.

57.

07.

58.

08.

59.

09.

510

.010

.511

.011

.512

.0

Tah

ap1

23

45

67

89

1011

1213

1415

1617

1819

2021

2223

24

0 10

21

0

32

10

43

21

0

54

32

10

65

43

21

0

76

54

32

10

87

65

43

21

0

98

76

54

32

10

109

87

65

43

21

0

1110

98

76

54

32

10

1211

109

87

65

43

21

0

1312

1110

98

76

54

32

10

1413

1211

109

87

65

43

21

0

1514

1312

1110

98

76

54

32

10

1615

1413

1211

109

87

65

43

21

1716

1514

1312

1110

98

76

54

32

10

1817

1615

1413

1211

109

87

65

43

21

0

1918

1716

1514

1312

1110

98

76

54

32

10

2019

1817

1615

1413

1211

109

87

65

43

21

0

2120

1918

1716

1514

1312

1110

98

76

54

32

10

2221

2019

1817

1615

1413

1211

109

87

65

43

21

0

2322

2120

1918

1716

1514

1312

1110

98

76

54

32

10

2423

2221

2019

1817

1615

1413

1211

109

87

65

43

21

Min

ggu

ke

-

Tab

el 5

. Ja

dw

al P

enim

bun

an B

erta

hap

pad

a Z

ona

2 S

TA

30

+9

00

207

Tabel 6. Jadwal Penimbunan Bertahap pada Zona 2 STA 28+925


Hcr

Tinggi Tahapan 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6

Tinggi Timbunan Total 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.1

Tahap 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

0

1 0

2 1 0

3 2 1 0

4 3 2 1 0

5 4 3 2 1 0

6 5 4 3 2 1 0

7 6 5 4 3 2 1 0

8 7 6 5 4 3 2 1 0

9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

10 9 8 7 6 5 4 3 2 1

Minggu ke-

Hcr

Tinggi Tahapan 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.3

Tinggi Timbunan Total 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 3.8

Tahap 1 2 3 4 5 6 7 8

0

1 0

2 1 0

3 2 1 0

4 3 2 1 0

5 4 3 2 1 0

6 5 4 3 2 1 0

7 6 5 4 3 2 1 0

8 7 6 5 4 3 2 1

Minggu ke-

208

Hcr

Tin

ggi T

ahap

an0.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

38

Tin

ggi T

imb

un

an T

ota

l0.

51.

01.

52.

02.

53.

03.

54.

04.

55.

05.

56.

06.

57.

07.

58.

08.

58.

88

Tah

ap1

23

45

67

89

1011

1213

1415

1617

18

0 10

21

0

32

10

43

21

0

54

32

10

65

43

21

0

76

54

32

10

87

65

43

21

0

98

76

54

32

10

109

87

65

43

21

0

1110

98

76

54

32

10

1211

109

87

65

43

21

0

1312

1110

98

76

54

32

10

1413

1211

109

87

65

43

21

0

1514

1312

1110

98

76

54

32

10

1615

1413

1211

109

87

65

43

21

1716

1514

1312

1110

98

76

54

32

10

1817

1615

1413

1211

109

87

65

43

21

Min

ggu

ke

-

Tab

el 7

. Ja

dw

al P

enim

bun

an B

erta

hap

pad

a Z

ona

2 S

TA

30

+6

00

209

Hcr

Tin

ggi T

ahap

an0.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

50.

5

Tin

ggi T

imb

un

an T

ota

l0.

51.

01.

52.

02.

53.

03.

54.

04.

55.

05.

56.

0

Tah

ap1

23

45

67

89

1011

12

0 10

21

0

32

10

43

21

0

54

32

10

65

43

21

0

76

54

32

10

87

65

43

21

0

98

76

54

32

10

109

87

65

43

21

0

1110

98

76

54

32

10

1211

109

87

65

43

21

Min

ggu

ke

-

Tab

el 8

. Ja

dw

al P

enim

bun

an B

erta

hap

pad

a Z

ona

3 S

TA

33

+6

75

210



Hcr

Tinggi Tahapan 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5

Tinggi Timbunan Total 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5

Tahap 1 2 3 4 5 6 7 8 9

0

1 0

2 1 0

3 2 1 0

4 3 2 1 0

5 4 3 2 1 0

6 5 4 3 2 1 0

7 6 5 4 3 2 1 0

8 7 6 5 4 3 2 1 0

9 8 7 6 5 4 3 2 1

Minggu ke-

Hcr

Tinggi Tahapan 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5

Tinggi Timbunan Total 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0

Tahap 1 2 3 4 5 6

0

1 0

2 1 0

3 2 1 0

4 3 2 1 0

5 4 3 2 1 0

6 5 4 3 2 1

Minggu ke-

211

B. Perubahan Tegangan U=100%

Tabel 1. Perubahan Teganagn U=100% pada STA 32+075

U 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100%

Htimb (m) 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.5 7

No z (m) 'o (t/m2) '1 (t/m2)'2

(t/m2)

'3

(t/m2)

'4

(t/m2)

'5

(t/m2)

'6

(t/m2)

'7

(t/m2)

'8

(t/m2)

'9

(t/m2)

'10

(t/m2)

'11

(t/m2)

'12

(t/m2)

'13

(t/m2)

'14

(t/m2)

1 0.5 0.269 1.194 2.118 3.042 3.966 4.889 5.812 6.734 7.656 8.577 9.497 10.416 11.335 12.253 13.169

2 1.5 0.806 1.731 2.654 3.578 4.500 5.423 6.344 7.265 8.186 9.105 10.024 10.941 11.858 12.773 13.687

3 2.5 1.343 2.268 3.191 4.113 5.035 5.956 6.876 7.795 8.714 9.632 10.548 11.463 12.377 13.290 14.200

4 3.5 1.880 2.805 3.726 4.647 5.568 6.487 7.406 8.323 9.240 10.155 11.069 11.981 12.892 13.801 14.709

5 4.5 2.418 3.341 4.262 5.181 6.100 7.017 7.934 8.849 9.763 10.675 11.586 12.495 13.403 14.308 15.211

6 5.5 2.955 3.878 4.796 5.714 6.630 7.545 8.459 9.372 10.283 11.192 12.099 13.004 13.908 14.809 15.708

7 6.5 3.492 4.414 5.330 6.245 7.159 8.072 8.982 9.892 10.799 11.704 12.608 13.509 14.407 15.304 16.197

8 7.5 4.030 4.949 5.863 6.776 7.687 8.596 9.503 10.408 11.312 12.213 13.111 14.008 14.901 15.792 16.680

9 8.5 4.577 5.494 6.405 7.314 8.222 9.127 10.030 10.931 11.830 12.726 13.620 14.511 15.399 16.284 17.166

10 9.5 5.140 6.055 6.962 7.867 8.771 9.672 10.571 11.467 12.360 13.251 14.139 15.025 15.907 16.786 17.661

11 10.5 5.710 6.621 7.524 8.425 9.324 10.220 11.114 12.005 12.893 13.778 14.660 15.539 16.414 17.287 18.155

12 11.5 6.279 7.186 8.085 8.981 9.875 10.766 11.654 12.539 13.421 14.300 15.176 16.048 16.916 17.781 18.643

U 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100%

Htimb (m) 7.5 8 8.5 9 9.5 10 10.5 11 11.5 12 12.5 13 13.5 14

No z (m)'15

(t/m2)

'16

(t/m2)

'17

(t/m2)

'18

(t/m2)

'19

(t/m2)

'20

(t/m2)

'21

(t/m2)

'22(t/

m2)

'23

(t/m2)

'24

(t/m2)

'25

(t/m2)

'26

(t/m2)

'27

(t/m2)

'28

(t/m2)

1 0.5 14.084 14.998 15.911 16.822 17.731 18.638 19.543 20.447 21.348 22.246 23.143 24.036 24.927 25.815

2 1.5 14.599 15.510 16.419 17.327 18.232 19.135 20.037 20.935 21.832 22.725 23.616 24.504 25.389 26.271

3 2.5 15.110 16.017 16.922 17.826 18.727 19.625 20.522 21.415 22.306 23.194 24.080 24.962 25.840 26.716

4 3.5 15.614 16.517 17.419 18.317 19.214 20.107 20.998 21.886 22.771 23.653 24.532 25.408 26.280 27.149

5 4.5 16.112 17.011 17.907 18.801 19.692 20.580 21.465 22.347 23.226 24.102 24.974 25.842 26.707 27.569

6 5.5 16.604 17.498 18.388 19.277 20.162 21.044 21.923 22.798 23.670 24.539 25.404 26.265 27.123 27.976

7 6.5 17.088 17.976 18.862 19.744 20.622 21.498 22.370 23.239 24.104 24.965 25.822 26.676 27.526 28.371

8 7.5 17.566 18.448 19.326 20.202 21.074 21.943 22.808 23.669 24.526 25.380 26.230 27.075 27.916 28.754

9 8.5 18.045 18.921 19.793 20.661 21.526 22.388 23.245 24.099 24.948 25.794 26.635 27.472 28.305 29.134

10 9.5 18.533 19.402 20.267 21.128 21.986 22.839 23.689 24.534 25.376 26.213 27.046 27.874 28.698 29.518

11 10.5 19.020 19.881 20.739 21.592 22.442 23.288 24.129 24.966 25.799 26.627 27.452 28.271 29.087 29.897

12 11.5 19.500 20.354 21.203 22.049 22.890 23.727 24.560 25.389 26.213 27.033 27.848 28.658 29.464 30.266

212


U 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100%

Htimb (m) 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5

No z (m) 'o (t/m2) '1 (t/m2)'2

(t/m2)

'3

(t/m2)

'4

(t/m2)

'5

(t/m2)

'6

(t/m2)

'7

(t/m2)

'8

(t/m2)

'9

(t/m2)

'10

(t/m2)

'11

(t/m2)

1 0.5 0.269 1.194 2.118 3.042 3.965 4.888 5.810 6.732 7.652 8.572 9.491 10.409

2 1.5 0.806 1.731 2.654 3.577 4.499 5.421 6.342 7.262 8.181 9.099 10.015 10.931

3 2.5 1.343 2.268 3.190 4.112 5.032 5.952 6.872 7.790 8.706 9.622 10.536 11.448

4 3.5 1.880 2.805 3.725 4.645 5.564 6.482 7.399 8.315 9.229 10.141 11.052 11.961

5 4.5 2.418 3.341 4.260 5.178 6.095 7.010 7.924 8.837 9.748 10.656 11.563 12.468

6 5.5 2.955 3.877 4.794 5.709 6.623 7.536 8.446 9.355 10.262 11.167 12.069 12.969

7 6.5 3.492 4.412 5.326 6.239 7.150 8.059 8.965 9.870 10.772 11.672 12.569 13.463

8 7.5 4.030 4.947 5.858 6.767 7.674 8.579 9.481 10.381 11.278 12.172 13.063 13.951

9 8.5 4.577 5.492 6.399 7.303 8.205 9.105 10.002 10.897 11.788 12.676 13.561 14.442

10 9.5 5.140 6.051 6.954 7.853 8.750 9.645 10.536 11.424 12.309 13.190 14.068 14.943

11 10.5 5.710 6.616 7.513 8.408 9.299 10.187 11.072 11.954 12.831 13.706 14.576 15.443

12 11.5 6.279 7.181 8.072 8.960 9.845 10.727 11.604 12.479 13.349 14.216 15.078 15.936

U 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100%

Htimb (m) 6 6.5 7 7.5 8 8.5 9 9.5 10 10.5 11

No z (m)'12

(t/m2)

'13

(t/m2)

'14

(t/m2)

'15

(t/m2)

'16

(t/m2)

'17

(t/m2)

'18

(t/m2)

'19

(t/m2)

'20

(t/m2)

'21

(t/m2)

'22(t/

m2)

1 0.5 11.326 12.242 13.156 14.068 14.979 15.888 16.795 17.699 18.602 19.501 20.398

2 1.5 11.845 12.758 13.668 14.577 15.484 16.389 17.291 18.191 19.088 19.982 20.873

3 2.5 12.359 13.268 14.175 15.079 15.982 16.881 17.778 18.673 19.564 20.452 21.337

4 3.5 12.868 13.772 14.675 15.574 16.471 17.366 18.257 19.145 20.030 20.912 21.789

5 4.5 13.370 14.270 15.167 16.061 16.953 17.841 18.726 19.607 20.485 21.359 22.230

6 5.5 13.866 14.760 15.651 16.540 17.424 18.306 19.184 20.058 20.928 21.795 22.657

7 6.5 14.355 15.243 16.128 17.009 17.887 18.761 19.632 20.498 21.360 22.219 23.073

8 7.5 14.836 15.718 16.596 17.470 18.340 19.207 20.069 20.927 21.781 22.631 23.476

9 8.5 15.320 16.195 17.065 17.931 18.794 19.652 20.506 21.355 22.200 23.041 23.876

10 9.5 15.813 16.679 17.542 18.400 19.254 20.103 20.948 21.789 22.624 23.455 24.281

11 10.5 16.305 17.163 18.017 18.866 19.711 20.552 21.387 22.218 23.045 23.866 24.682

12 11.5 16.790 17.639 18.484 19.325 20.161 20.991 21.818 22.639 23.455 24.266 25.072

213


U 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100%

Htimb (m) 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3

No z (m)'o

(t/m2)

'1

(t/m2)

'2

(t/m2)

'3

(t/m2)

'4

(t/m2)

'5

(t/m2)

'6

(t/m2)

1 0.5 0.269 1.194 2.118 3.041 3.964 4.887 5.808

2 1.5 0.806 1.731 2.654 3.576 4.498 5.419 6.338

3 2.5 1.343 2.268 3.189 4.110 5.030 5.949 6.867

4 3.5 1.880 2.804 3.724 4.643 5.561 6.477 7.392

5 4.5 2.418 3.340 4.258 5.174 6.089 7.003 7.914

6 5.5 2.955 3.876 4.791 5.704 6.615 7.525 8.432

7 6.5 3.492 4.411 5.322 6.232 7.139 8.044 8.946

8 7.5 4.030 4.945 5.853 6.757 7.660 8.559 9.456

9 8.5 4.577 5.489 6.391 7.291 8.187 9.081 9.971

10 9.5 5.140 6.047 6.944 7.838 8.728 9.615 10.498

11 10.5 5.710 6.611 7.502 8.388 9.272 10.151 11.026

12 11.5 6.279 7.175 8.058 8.937 9.812 10.684 11.551

U 100% 100% 100% 100% 100% 100%

Htimb (m) 0 3.5 4 4.5 5 5.5

No z (m)'o

(t/m2)

'7

(t/m2)

'8

(t/m2)

'9

(t/m2)

'10

(t/m2)

'11

(t/m2)

1 0.5 0.269 6.729 7.649 8.568 9.485 10.402

2 1.5 0.806 7.257 8.175 9.091 10.006 10.919

3 2.5 1.343 7.783 8.698 9.611 10.522 11.432

4 3.5 1.880 8.305 9.217 10.126 11.033 11.938

5 4.5 2.418 8.823 9.731 10.635 11.538 12.437

6 5.5 2.955 9.337 10.239 11.139 12.036 12.929

7 6.5 3.492 9.846 10.742 11.636 12.526 13.413

8 7.5 4.030 10.350 11.240 12.127 13.010 13.889

9 8.5 4.577 10.858 11.741 12.621 13.496 14.367

10 9.5 5.140 11.377 12.253 13.124 13.991 14.853

11 10.5 5.710 11.898 12.765 13.627 14.485 15.338

12 11.5 6.279 12.413 13.271 14.124 14.973 15.816

214


U 100% 100% 100% 100% 100% 100%

Htimb (m) 0 6 6.5 7 7.5 8.1

No z (m)'o

(t/m2)

'12

(t/m2)

'13

(t/m2)

'14

(t/m2)

'15

(t/m2)

'16

(t/m2)

1 0.5 0.269 11.317 12.230 13.141 14.051 14.958

2 1.5 0.806 11.831 12.740 13.647 14.552 15.455

3 2.5 1.343 12.339 13.244 14.146 15.046 15.942

4 3.5 1.880 12.840 13.740 14.637 15.530 16.420

5 4.5 2.418 13.334 14.228 15.118 16.005 16.888

6 5.5 2.955 13.819 14.706 15.589 16.469 17.344

7 6.5 3.492 14.296 15.176 16.051 16.922 17.789

8 7.5 4.030 14.765 15.636 16.503 17.365 18.223

9 8.5 4.577 15.234 16.097 16.955 17.808 18.656

10 9.5 5.140 15.711 16.564 17.413 18.256 19.095

11 10.5 5.710 16.187 17.030 17.868 18.702 19.530

12 11.5 6.279 16.654 17.488 18.316 19.138 19.955

U 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100%

Htimb (m) 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5

No z (m)'o

(t/m2)

'1

(t/m2)

'2

(t/m2)

'3

(t/m2)

'4

(t/m2)

'5

(t/m2)

'6

(t/m2)

'7

(t/m2)

'8

(t/m2)

'9

(t/m2)

1 0.5 0.269 1.194 2.117 3.040 3.963 4.884 5.804 6.723 7.641 8.557

2 1.5 0.806 1.731 2.653 3.574 4.494 5.414 6.331 7.248 8.162 9.074

3 2.5 1.343 2.267 3.188 4.107 5.025 5.941 6.855 7.768 8.678 9.586

4 3.5 1.880 2.804 3.721 4.638 5.552 6.465 7.375 8.283 9.188 10.090

5 4.5 2.418 3.339 4.254 5.166 6.076 6.984 7.890 8.792 9.691 10.587

6 5.5 2.955 3.874 4.784 5.692 6.597 7.499 8.399 9.294 10.186 11.074

7 6.5 3.492 4.408 5.313 6.215 7.114 8.010 8.902 9.790 10.674 11.553

8 7.5 4.030 4.940 5.839 6.735 7.627 8.515 9.399 10.279 11.153 12.023

9 8.5 4.577 5.482 6.374 7.262 8.146 9.025 9.900 10.770 11.635 12.495

10 9.5 5.140 6.038 6.922 7.802 8.677 9.547 10.411 11.271 12.125 12.974

11 10.5 5.710 6.600 7.475 8.345 9.210 10.069 10.924 11.772 12.615 13.452

12 11.5 6.279 7.160 8.025 8.885 9.739 10.588 11.431 12.268 13.099 13.923

215


U 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100%

Htimb (m) 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.5

No z (m) 'o (t/m2) '1 (t/m2)'2

(t/m2)

'3

(t/m2)

'4

(t/m2)

'5

(t/m2)

'6

(t/m2)

'7

(t/m2)

'8

(t/m2)

'9

(t/m2)

'10

(t/m2)

'11

(t/m2)

'12

(t/m2)

'13

(t/m2)

1 0.5 0.269 1.194 2.118 3.042 3.965 4.888 5.811 6.732 7.654 8.574 9.494 10.412 11.330 12.246

2 1.5 0.806 1.731 2.654 3.577 4.500 5.421 6.343 7.263 8.183 9.101 10.019 10.935 11.850 12.763

3 2.5 1.343 2.268 3.190 4.112 5.033 5.954 6.873 7.792 8.709 9.625 10.540 11.454 12.366 13.276

4 3.5 1.880 2.805 3.726 4.646 5.566 6.484 7.402 8.318 9.233 10.146 11.058 11.969 12.877 13.783

5 4.5 2.418 3.341 4.261 5.179 6.097 7.013 7.928 8.841 9.753 10.663 11.572 12.478 13.382 14.284

6 5.5 2.955 3.877 4.795 5.711 6.626 7.539 8.451 9.361 10.270 11.176 12.080 12.982 13.881 14.778

7 6.5 3.492 4.413 5.328 6.241 7.153 8.063 8.972 9.878 10.782 11.684 12.583 13.480 14.374 15.265

8 7.5 4.030 4.948 5.860 6.770 7.679 8.585 9.489 10.391 11.290 12.187 13.081 13.972 14.860 15.745

9 8.5 4.577 5.493 6.401 7.307 8.211 9.113 10.013 10.910 11.804 12.695 13.583 14.468 15.350 16.228

10 9.5 5.140 6.053 6.957 7.859 8.758 9.655 10.549 11.440 12.328 13.213 14.095 14.973 15.848 16.719

11 10.5 5.710 6.618 7.517 8.414 9.308 10.199 11.088 11.973 12.854 13.732 14.607 15.478 16.345 17.209

12 11.5 6.279 7.183 8.077 8.968 9.856 10.741 11.623 12.501 13.376 14.247 15.114 15.977 16.837 17.692

U 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100%

Htimb (m) 0 7 7.5 8 8.5 9 9.5 10 10.5 11 11.5 12

No z (m) 'o (t/m2)'14

(t/m2)

'15

(t/m2)

'16

(t/m2)

'17

(t/m2)

'18

(t/m2)

'19

(t/m2)

'20

(t/m2)

'21

(t/m2)

'22(t/

m2)

'23

(t/m2)

'24(t/

m2)

1 0.5 0.269 13.161 14.074 14.986 15.896 16.805 17.711 18.615 19.517 20.416 21.313 22.207

2 1.5 0.806 13.675 14.585 15.494 16.400 17.304 18.206 19.105 20.002 20.896 21.787 22.676

3 2.5 1.343 14.184 15.091 15.995 16.897 17.796 18.693 19.587 20.478 21.366 22.251 23.133

4 3.5 1.880 14.687 15.589 16.489 17.385 18.279 19.171 20.059 20.944 21.825 22.704 23.578

5 4.5 2.418 15.184 16.080 16.974 17.866 18.754 19.639 20.520 21.399 22.273 23.144 24.012

6 5.5 2.955 15.672 16.564 17.452 18.337 19.218 20.097 20.971 21.842 22.709 23.573 24.432

7 6.5 3.492 16.154 17.039 17.920 18.799 19.673 20.544 21.411 22.275 23.134 23.989 24.840

8 7.5 4.030 16.627 17.505 18.380 19.251 20.118 20.982 21.841 22.696 23.547 24.394 25.236

9 8.5 4.577 17.103 17.974 18.841 19.704 20.563 21.418 22.269 23.116 23.958 24.796 25.629

10 9.5 5.140 17.586 18.449 19.309 20.164 21.015 21.861 22.704 23.541 24.374 25.203 26.027

11 10.5 5.710 18.068 18.923 19.774 20.621 21.463 22.301 23.134 23.962 24.786 25.605 26.420

12 11.5 6.279 18.543 19.389 20.232 21.069 21.903 22.731 23.555 24.374 25.188 25.998 26.802

216



U 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100%

Htimb (m) 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5

No z (m) 'o (t/m2) '1 (t/m2)'2

(t/m2)

'3

(t/m2)

'4

(t/m2)

'5

(t/m2)

'6

(t/m2)

'7

(t/m2)

'8

(t/m2)

'9

(t/m2)

'10

(t/m2)

1 0.5 0.269 1.194 2.117 3.040 3.963 4.884 5.804 6.723 7.641 8.557 9.472

2 1.5 0.806 1.731 2.653 3.574 4.495 5.414 6.331 7.248 8.162 9.075 9.985

3 2.5 1.343 2.267 3.188 4.107 5.025 5.941 6.856 7.768 8.679 9.587 10.492

4 3.5 1.880 2.804 3.722 4.638 5.552 6.465 7.375 8.283 9.189 10.091 10.990

5 4.5 2.418 3.339 4.254 5.166 6.077 6.985 7.890 8.793 9.692 10.588 11.480

6 5.5 2.955 3.874 4.784 5.692 6.598 7.500 8.399 9.295 10.188 11.076 11.960

7 6.5 3.492 4.408 5.313 6.215 7.115 8.011 8.903 9.791 10.675 11.555 12.430

8 7.5 4.030 4.940 5.840 6.736 7.628 8.516 9.400 10.280 11.156 12.026 12.891

9 8.5 4.577 5.482 6.374 7.263 8.147 9.027 9.902 10.772 11.638 12.498 13.353

10 9.5 5.140 6.038 6.923 7.803 8.678 9.548 10.414 11.274 12.128 12.978 13.821

11 10.5 5.710 6.600 7.475 8.346 9.211 10.071 10.926 11.775 12.619 13.456 14.288

12 11.5 6.279 7.161 8.026 8.886 9.741 10.590 11.434 12.271 13.103 13.928 14.747

U 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100%

Htimb (m) 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 3.89

No z (m) 'o (t/m2) '1 (t/m2)'2

(t/m2)

'3

(t/m2)

'4

(t/m2)

'5

(t/m2)

'6

(t/m2)

'7

(t/m2)

'8

(t/m2)

1 0.5 0.269 1.194 2.117 3.040 3.962 4.883 5.802 6.721 7.638

2 1.5 0.806 1.731 2.653 3.573 4.493 5.412 6.328 7.244 8.157

3 2.5 1.343 2.267 3.187 4.105 5.022 5.937 6.851 7.762 8.670

4 3.5 1.880 2.803 3.720 4.635 5.549 6.459 7.368 8.274 9.176

5 4.5 2.418 3.339 4.252 5.163 6.071 6.977 7.880 8.779 9.675

6 5.5 2.955 3.873 4.781 5.687 6.590 7.489 8.385 9.277 10.165

7 6.5 3.492 4.406 5.309 6.208 7.104 7.996 8.884 9.767 10.646

8 7.5 4.030 4.938 5.834 6.726 7.614 8.497 9.376 10.250 11.118

9 8.5 4.577 5.479 6.367 7.250 8.129 9.003 9.871 10.735 11.593

10 9.5 5.140 6.034 6.913 7.787 8.656 9.519 10.377 11.229 12.075

11 10.5 5.710 6.595 7.464 8.327 9.185 10.037 10.883 11.723 12.556

12 11.5 6.279 7.154 8.012 8.864 9.710 10.550 11.384 12.211 13.031

217


U 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100%

Htimb (m) 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4

No z (m) 'o (t/m2) '1 (t/m2)'2

(t/m2)

'3

(t/m2)

'4

(t/m2)

'5

(t/m2)

'6

(t/m2)

'7

(t/m2)

'8

(t/m2)

1 0.5 0.269 1.194 2.118 3.041 3.964 4.887 5.809 6.729 7.650

2 1.5 0.806 1.731 2.654 3.576 4.498 5.419 6.339 7.258 8.176

3 2.5 1.343 2.268 3.189 4.110 5.031 5.950 6.868 7.784 8.699

4 3.5 1.880 2.804 3.724 4.643 5.561 6.478 7.393 8.307 9.219

5 4.5 2.418 3.341 4.258 5.175 6.090 7.004 7.916 8.826 9.734

6 5.5 2.955 3.876 4.791 5.705 6.617 7.527 8.435 9.340 10.244

7 6.5 3.492 4.411 5.323 6.233 7.141 8.047 8.950 9.850 10.748

8 7.5 4.030 4.946 5.854 6.759 7.662 8.563 9.461 10.355 11.247

9 8.5 4.577 5.489 6.393 7.293 8.191 9.086 9.977 10.865 11.750

10 9.5 5.140 6.048 6.946 7.841 8.732 9.620 10.505 11.386 12.263

11 10.5 5.710 6.612 7.504 8.392 9.277 10.158 11.035 11.908 12.777

12 11.5 6.279 7.176 8.060 8.941 9.819 10.692 11.561 12.425 13.286

218

U 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100%

Htimb (m) 0 4.5 5 5.5 6 6.5 7 7.5 8 8.5 9

No z (m) 'o (t/m2)'9

(t/m2)

'10

(t/m2)

'11

(t/m2)

'12

(t/m2)

'13

(t/m2)

'14

(t/m2)

'15

(t/m2)

'16

(t/m2)

'17

(t/m2)

'18

(t/m2)

1 0.5 0.269 8.569 9.487 10.403 11.318 12.232 13.144 14.054 14.962 15.868 16.771

2 1.5 0.806 9.093 10.008 10.922 11.833 12.743 13.651 14.557 15.460 16.361 17.258

3 2.5 1.343 9.613 10.525 11.435 12.343 13.248 14.152 15.052 15.950 16.845 17.736

4 3.5 1.880 10.129 11.037 11.942 12.846 13.746 14.644 15.539 16.430 17.318 18.203

5 4.5 2.418 10.639 11.543 12.443 13.341 14.236 15.127 16.015 16.900 17.781 18.658

6 5.5 2.955 11.144 12.042 12.937 13.828 14.716 15.601 16.482 17.359 18.232 19.101

7 6.5 3.492 11.643 12.534 13.423 14.307 15.188 16.065 16.939 17.808 18.672 19.533

8 7.5 4.030 12.135 13.020 13.901 14.778 15.651 16.520 17.385 18.245 19.101 19.952

9 8.5 4.577 12.631 13.508 14.381 15.250 16.115 16.975 17.831 18.682 19.528 20.369

10 9.5 5.140 13.136 14.005 14.870 15.730 16.586 17.437 18.283 19.124 19.961 20.792

11 10.5 5.710 13.642 14.502 15.358 16.209 17.055 17.896 18.732 19.564 20.389 21.210

12 11.5 6.279 14.141 14.992 15.839 16.680 17.516 18.347 19.173 19.994 20.809 21.619

219


U 100% 100% 100% 100% 100% 100%

Htimb (m) 0 0.5 1 1.5 2 2.5

No z (m)'o

(t/m2)

'1

(t/m2)

'2

(t/m2)

'3

(t/m2)

'4

(t/m2)

'5

(t/m2)

1 0.5 0.269 1.194 2.117 3.041 3.963 4.885

2 1.5 0.806 1.731 2.653 3.575 4.496 5.415

3 2.5 1.343 2.268 3.188 4.108 5.027 5.944

4 3.5 1.880 2.804 3.722 4.640 5.555 6.469

5 4.5 2.418 3.340 4.255 5.169 6.081 6.991

6 5.5 2.955 3.875 4.787 5.696 6.604 7.509

7 6.5 3.492 4.409 5.316 6.221 7.123 8.022

8 7.5 4.030 4.942 5.844 6.743 7.639 8.531

9 8.5 4.577 5.484 6.380 7.272 8.161 9.045

10 9.5 5.140 6.042 6.930 7.815 8.695 9.571

11 10.5 5.710 6.604 7.484 8.360 9.232 10.099

12 11.5 6.279 7.165 8.037 8.904 9.765 10.622

U 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100%

Htimb (m) 0 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6

No z (m)'o

(t/m2)

'6

(t/m2)

'7

(t/m2)

'8

(t/m2)

'9

(t/m2)

'10

(t/m2)

'11

(t/m2)

'12

(t/m2)

1 0.5 0.269 5.806 6.725 7.644 8.561 9.477 10.390 11.302

2 1.5 0.806 6.334 7.251 8.167 9.081 9.993 10.902 11.810

3 2.5 1.343 6.859 7.773 8.685 9.595 10.503 11.407 12.309

4 3.5 1.880 7.381 8.291 9.198 10.103 11.005 11.904 12.800

5 4.5 2.418 7.898 8.803 9.705 10.604 11.500 12.392 13.280

6 5.5 2.955 8.411 9.310 10.205 11.098 11.986 12.871 13.751

7 6.5 3.492 8.918 9.810 10.699 11.583 12.464 13.340 14.211

8 7.5 4.030 9.420 10.304 11.185 12.061 12.932 13.799 14.660

9 8.5 4.577 9.926 10.802 11.673 12.540 13.402 14.258 15.109

10 9.5 5.140 10.443 11.309 12.171 13.028 13.879 14.725 15.565

11 10.5 5.710 10.960 11.817 12.668 13.514 14.355 15.190 16.018

12 11.5 6.279 11.473 12.319 13.160 13.995 14.823 15.646 16.463

220



U 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100%

Htimb (m) 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5

No z (m)'o

(t/m2)

'1

(t/m2)

'2

(t/m2)

'3

(t/m2)

'4

(t/m2)

'5

(t/m2)

'6

(t/m2)

'7

(t/m2)

'8

(t/m2)

'9

(t/m2)

1 0.5 0.269 1.194 2.117 3.040 3.962 4.883 5.803 6.722 7.639 8.555

2 1.5 0.806 1.731 2.653 3.574 4.494 5.413 6.330 7.246 8.160 9.071

3 2.5 1.343 2.267 3.187 4.106 5.024 5.939 6.853 7.765 8.674 9.581

4 3.5 1.880 2.804 3.721 4.637 5.551 6.462 7.372 8.279 9.183 10.084

5 4.5 2.418 3.339 4.253 5.165 6.074 6.981 7.885 8.786 9.684 10.578

6 5.5 2.955 3.873 4.783 5.690 6.594 7.495 8.392 9.286 10.177 11.063

7 6.5 3.492 4.407 5.311 6.212 7.110 8.004 8.894 9.780 10.661 11.538

8 7.5 4.030 4.939 5.837 6.731 7.621 8.507 9.389 10.266 11.138 12.005

9 8.5 4.577 5.481 6.371 7.257 8.138 9.015 9.887 10.754 11.616 12.472

10 9.5 5.140 6.037 6.918 7.795 8.667 9.534 10.396 11.252 12.103 12.947

11 10.5 5.710 6.598 7.470 8.337 9.198 10.055 10.905 11.750 12.589 13.421

12 11.5 6.279 7.158 8.019 8.876 9.726 10.571 11.410 12.242 13.068 13.888

U 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100%

Htimb (m) 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3

No z (m)'o

(t/m2)

'1

(t/m2)

'2

(t/m2)

'3

(t/m2)

'4

(t/m2)

'5

(t/m2)

'6

(t/m2)

1 0.5 0.269 1.194 2.117 3.039 3.961 4.881 5.800

2 1.5 0.806 1.731 2.652 3.572 4.491 5.409 6.324

3 2.5 1.343 2.267 3.186 4.104 5.019 5.933 6.844

4 3.5 1.880 2.803 3.719 4.632 5.543 6.452 7.358

5 4.5 2.418 3.338 4.249 5.158 6.063 6.966 7.865

6 5.5 2.955 3.871 4.777 5.680 6.579 7.474 8.365

7 6.5 3.492 4.404 5.303 6.198 7.089 7.976 8.857

8 7.5 4.030 4.935 5.826 6.713 7.594 8.471 9.342

9 8.5 4.577 5.475 6.356 7.233 8.105 8.970 9.830

10 9.5 5.140 6.029 6.900 7.766 8.626 9.480 10.327

11 10.5 5.710 6.588 7.448 8.302 9.149 9.990 10.825

12 11.5 6.279 7.146 7.994 8.835 9.669 10.497 11.317

221

C. Penignkatan Nilai Cu

Tabel 1. Peningkatan Nilai Cu pada STA 32+075



z (m) PI Cu (kg/cm2)Cu baru

(kg/cm2)

0.5 44.74 0.08 0.2337

1.5 44.74 0.08 0.2396

2.5 44.74 0.09 0.2455

3.5 44.74 0.10 0.2514

4.5 44.74 0.10 0.2571

5.5 44.74 0.11 0.2627

6.5 44.46 0.12 0.2690

7.5 44.46 0.12 0.2745

8.5 44.29 0.13 0.2805

9.5 46.50 0.13 0.2798

10.5 46.50 0.14 0.2853

11.5 46.50 0.15 0.2907


(kg/cm2)

0.5 44.74 0.08 0.2130

1.5 44.74 0.08 0.2199

2.5 44.74 0.09 0.2263

3.5 44.74 0.10 0.2324

4.5 44.74 0.10 0.2384

5.5 44.74 0.11 0.2443

6.5 44.46 0.12 0.2507

7.5 44.46 0.12 0.2564

8.5 44.29 0.13 0.2625

9.5 46.50 0.13 0.2625

10.5 46.50 0.14 0.2681

11.5 46.50 0.15 0.2736

222



z (m) PICu

(kg/cm2)

Cu baru

(kg/cm2)

0.5 44.74 0.08 0.1589

1.5 44.74 0.08 0.1663

2.5 44.74 0.09 0.1729

3.5 44.74 0.10 0.1794

4.5 44.74 0.10 0.1856

5.5 44.74 0.11 0.1918

6.5 44.46 0.12 0.1983

7.5 44.46 0.12 0.2043

8.5 44.29 0.13 0.2106

9.5 46.50 0.13 0.2125

10.5 46.50 0.14 0.2185

11.5 46.50 0.15 0.2243

z (m) PICu

(kg/cm2)

Cu baru

(kg/cm2)

0.5 44.74 0.08 0.1071

1.5 44.74 0.08 0.1147

2.5 44.74 0.09 0.1216

3.5 44.74 0.10 0.1282

4.5 44.74 0.10 0.1347

5.5 44.74 0.11 0.1410

6.5 44.46 0.12 0.1476

7.5 44.46 0.12 0.1539

8.5 44.29 0.13 0.1604

9.5 46.50 0.13 0.1641

10.5 46.50 0.14 0.1704

11.5 46.50 0.15 0.1767

223




(kg/cm2)

0.5 44.74 0.08 0.2323

1.5 44.74 0.08 0.2390

2.5 44.74 0.09 0.2453

3.5 44.74 0.10 0.2514

4.5 44.74 0.10 0.2573

5.5 44.74 0.11 0.2631

6.5 44.46 0.12 0.2695

7.5 44.46 0.12 0.2750

8.5 44.29 0.13 0.2811

9.5 46.50 0.13 0.2805

10.5 46.50 0.14 0.2860

11.5 46.50 0.15 0.2914


(kg/cm2)

0.5 44.74 0.08 0.1134

1.5 44.74 0.08 0.1210

2.5 44.74 0.09 0.1279

3.5 44.74 0.10 0.1345

4.5 44.74 0.10 0.1409

5.5 44.74 0.11 0.1473

6.5 44.46 0.12 0.1538

7.5 44.46 0.12 0.1601

8.5 44.29 0.13 0.1665

9.5 46.50 0.13 0.1700

10.5 46.50 0.14 0.1762

11.5 46.50 0.15 0.1824

224




(kg/cm2)

0.5 44.74 0.08 0.1012

1.5 44.74 0.08 0.1089

2.5 44.74 0.09 0.1157

3.5 44.74 0.10 0.1223

4.5 44.74 0.10 0.1288

5.5 44.74 0.11 0.1352

6.5 44.46 0.12 0.1418

7.5 44.46 0.12 0.1480

8.5 44.29 0.13 0.1546

9.5 46.50 0.13 0.1585

10.5 46.50 0.14 0.1648

11.5 46.50 0.15 0.1711


(kg/cm2)

0.5 44.74 0.08 0.1763

1.5 44.74 0.08 0.1835

2.5 44.74 0.09 0.1901

3.5 44.74 0.10 0.1964

4.5 44.74 0.10 0.2025

5.5 44.74 0.11 0.2086

6.5 44.46 0.12 0.2151

7.5 44.46 0.12 0.2209

8.5 44.29 0.13 0.2271

9.5 46.50 0.13 0.2284

10.5 46.50 0.14 0.2342

11.5 46.50 0.15 0.2400

225



z (m) PICu

(kg/cm2)

Cu baru

(kg/cm2)

0.5 44.74 0.08 0.1273

1.5 44.74 0.08 0.1349

2.5 44.74 0.09 0.1417

3.5 44.74 0.10 0.1482

4.5 44.74 0.10 0.1546

5.5 44.74 0.11 0.1609

6.5 44.46 0.12 0.1674

7.5 44.46 0.12 0.1736

8.5 44.29 0.13 0.1800

9.5 46.50 0.13 0.1830

10.5 46.50 0.14 0.1891

11.5 46.50 0.15 0.1952

z (m) PICu

(kg/cm2)

Cu baru

(kg/cm2)

0.5 44.74 0.08 0.1071

1.5 44.74 0.08 0.1147

2.5 44.74 0.09 0.1216

3.5 44.74 0.10 0.1282

4.5 44.74 0.10 0.1347

5.5 44.74 0.11 0.1410

6.5 44.46 0.12 0.1476

7.5 44.46 0.12 0.1538

8.5 44.29 0.13 0.1603

9.5 46.50 0.13 0.1640

10.5 46.50 0.14 0.1703

11.5 46.50 0.15 0.1766

226

z (m) PICu

(kg/cm2)

Cu baru

(kg/cm2)

0.5 44.74 0.08 0.1112

1.5 44.74 0.08 0.1188

2.5 44.74 0.09 0.1255

3.5 44.74 0.10 0.1321

4.5 44.74 0.10 0.1385

5.5 44.74 0.11 0.1448

6.5 44.46 0.12 0.1513

7.5 44.46 0.12 0.1574

8.5 44.29 0.13 0.1638

9.5 46.50 0.13 0.1673

10.5 46.50 0.14 0.1735

11.5 46.50 0.15 0.1796

227

D. Pemampatan Akibat Timbunan Bertahap

Zona 1STA 32+075

Tabel 1. Hasil Pemampatan Akibat Timbunan Bertahap STA 32+075

Kedalama

n (m)z (m) H (m) Sc1(m) Sc2(m) Sc3(m) Sc4(m) Sc5(m) Sc6(m) Sc7(m) Sc8(m) Sc9(m) Sc10(m) Sc11(m) Sc12(m) Sc13(m) Sc14(m) Sc15(m) Sc16(m)

1 0.5 1 0.026 0.050 0.031 0.023 0.018 0.015 0.013 0.011 0.010 0.009 0.009 0.007 0.007 0.006 0.006 0.005

2 1.5 1 0.013 0.035 0.026 0.020 0.016 0.014 0.012 0.010 0.009 0.008 0.008 0.007 0.006 0.006 0.006 0.005

3 2.5 1 0.009 0.029 0.022 0.017 0.015 0.012 0.011 0.010 0.009 0.008 0.008 0.007 0.006 0.006 0.005 0.005

4 3.5 1 0.007 0.026 0.019 0.016 0.013 0.011 0.010 0.009 0.008 0.007 0.007 0.006 0.006 0.006 0.005 0.005

5 4.5 1 0.006 0.024 0.017 0.014 0.012 0.011 0.010 0.009 0.008 0.007 0.007 0.006 0.006 0.005 0.005 0.005

6 5.5 1 0.005 0.022 0.015 0.013 0.011 0.010 0.009 0.008 0.007 0.007 0.007 0.006 0.005 0.005 0.005 0.005

7 6.5 1 0.004 0.021 0.014 0.012 0.010 0.009 0.008 0.008 0.007 0.006 0.006 0.006 0.005 0.005 0.005 0.004

8 7.5 1 0.004 0.020 0.013 0.011 0.010 0.009 0.008 0.007 0.007 0.006 0.006 0.005 0.005 0.005 0.005 0.004

9 8.5 1 0.003 0.020 0.012 0.011 0.010 0.009 0.008 0.007 0.007 0.006 0.006 0.006 0.005 0.005 0.005 0.004

10 9.5 1 0.003 0.019 0.012 0.010 0.009 0.008 0.008 0.007 0.007 0.006 0.006 0.005 0.005 0.005 0.005 0.004

11 10.5 1 0.003 0.019 0.011 0.010 0.009 0.008 0.007 0.007 0.006 0.006 0.006 0.005 0.005 0.005 0.004 0.004

12 11.5 1 0.003 0.018 0.010 0.009 0.008 0.008 0.007 0.006 0.006 0.006 0.006 0.005 0.005 0.004 0.004 0.004

0.085 0.303 0.201 0.166 0.141 0.124 0.110 0.099 0.090 0.083 0.083 0.071 0.067 0.062 0.059 0.056SC Total

Kedalama

n (m)z (m) H (m) Sc17 (m) Sc18 (m) Sc19 (m) Sc20 (m) Sc21 (m) Sc22 (m) Sc23 (m) Sc24 (m) Sc25 (m) Sc26 (m) Sc27 (m) Sc28 (m)

1 0.5 1 0.005103 0.00481 0.004548 0.004312 0.004098 0.003904 0.003726 0.003563 0.003413 0.003274 0.003145 0.003025

2 1.5 1 0.004922 0.004647 0.004401 0.004178 0.003976 0.003791 0.003622 0.003466 0.003323 0.00319 0.003066 0.002951

3 2.5 1 0.004751 0.004493 0.004261 0.00405 0.003858 0.003683 0.003522 0.003373 0.003236 0.003108 0.00299 0.002879

4 3.5 1 0.004589 0.004347 0.004127 0.003928 0.003746 0.003579 0.003425 0.003284 0.003152 0.00303 0.002916 0.00281

5 4.5 1 0.004478 0.004247 0.004038 0.003847 0.003672 0.003512 0.003364 0.003227 0.0031 0.002982 0.002871 0.002768

6 5.5 1 0.004331 0.004113 0.003915 0.003734 0.003568 0.003415 0.003274 0.003143 0.003021 0.002908 0.002802 0.002702

7 6.5 1 0.004188 0.003982 0.003794 0.003623 0.003465 0.003319 0.003184 0.003059 0.002942 0.002833 0.002731 0.002636

8 7.5 1 0.004055 0.00386 0.003682 0.003519 0.003368 0.003229 0.0031 0.00298 0.002869 0.002764 0.002666 0.002574

9 8.5 1 0.004181 0.003985 0.003805 0.003639 0.003487 0.003346 0.003214 0.003092 0.002978 0.002871 0.002771 0.002677

10 9.5 1 0.004136 0.003947 0.003772 0.003612 0.003463 0.003326 0.003197 0.003078 0.002966 0.002861 0.002763 0.002671

11 10.5 1 0.004004 0.003825 0.00366 0.003507 0.003366 0.003234 0.003112 0.002998 0.002891 0.00279 0.002696 0.002607

12 11.5 1 0.003878 0.003708 0.003551 0.003406 0.003272 0.003146 0.003029 0.00292 0.002817 0.002721 0.00263 0.002545

0.053 0.050 0.048 0.045 0.043 0.041 0.040 0.038 0.037 0.035 0.034 0.033SC Total

228

Tabel 2. Hasil Pemampatan perminggu Akibat Timbunan Bertahap Menggunakan PVD STA 32+075

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Tahap Sc total (m) Sc Kumulatif U 9.57% 17.51% 24.65% 31.11% 36.99% 42.36% 47.25% 51.71% 55.79% 59.52%

1 0.085 0.085 0 0.008 0.015 0.021 0.026 0.031 0.036 0.040 0.044 0.047 0.051

2 0.303 0.387 0 0.008 0.068 0.095 0.121 0.143 0.164 0.183 0.200 0.216 0.231

3 0.201 0.589 0 0.008 0.068 0.145 0.183 0.218 0.249 0.278 0.304 0.329 0.350

4 0.166 0.754 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.279 0.320 0.356 0.390 0.421 0.449

5 0.141 0.896 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.379 0.423 0.463 0.500 0.533

6 0.124 1.020 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.432 0.482 0.527 0.569 0.607

7 0.110 1.130 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.432 0.534 0.584 0.630 0.672

8 0.099 1.229 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.432 0.534 0.636 0.686 0.732

9 0.090 1.319 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.432 0.534 0.636 0.736 0.785

10 0.083 1.402 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.432 0.534 0.636 0.736 0.835

11 0.083 1.485 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.432 0.534 0.636 0.736 0.835

12 0.071 1.557 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.432 0.534 0.636 0.736 0.835

13 0.067 1.623 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.432 0.534 0.636 0.736 0.835

14 0.062 1.686 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.432 0.534 0.636 0.736 0.835

15 0.059 1.745 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.432 0.534 0.636 0.736 0.835

16 0.056 1.800 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.432 0.534 0.636 0.736 0.835

17 0.053 1.853 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.432 0.534 0.636 0.736 0.835

18 0.050 1.903 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.432 0.534 0.636 0.736 0.835

19 0.048 1.950 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.432 0.534 0.636 0.736 0.835

20 0.045 1.996 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.432 0.534 0.636 0.736 0.835

21 0.043 2.039 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.432 0.534 0.636 0.736 0.835

22 0.041 2.080 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.432 0.534 0.636 0.736 0.835

23 0.040 2.120 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.432 0.534 0.636 0.736 0.835

24 0.038 2.158 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.432 0.534 0.636 0.736 0.835

25 0.037 2.195 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.432 0.534 0.636 0.736 0.835

26 0.035 2.230 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.432 0.534 0.636 0.736 0.835

27 0.034 2.264 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.432 0.534 0.636 0.736 0.835

28 0.033 2.297 0 0.008 0.068 0.145 0.235 0.331 0.432 0.534 0.636 0.736 0.835

Umur (minggu)

229

Tahap Sc total (m) Sc Kumulatif U 62.94% 66.06% 68.91% 71.52% 73.91% 76.10% 78.11% 79.94% 81.62% 83.16%

1 0.085 0.085 0 0.053 0.056 0.058 0.061 0.063 0.065 0.066 0.068 0.069 0.071

2 0.303 0.387 0 0.244 0.256 0.267 0.277 0.286 0.295 0.303 0.310 0.316 0.322

3 0.201 0.589 0 0.371 0.389 0.406 0.421 0.435 0.448 0.460 0.471 0.481 0.490

4 0.166 0.754 0 0.475 0.498 0.520 0.540 0.558 0.574 0.589 0.603 0.616 0.627

5 0.141 0.896 0 0.564 0.592 0.617 0.641 0.662 0.682 0.700 0.716 0.731 0.745

6 0.124 1.020 0 0.642 0.674 0.703 0.729 0.754 0.776 0.796 0.815 0.832 0.848

7 0.110 1.130 0 0.711 0.746 0.779 0.808 0.835 0.860 0.882 0.903 0.922 0.940

8 0.099 1.229 0 0.773 0.812 0.847 0.879 0.908 0.935 0.960 0.983 1.003 1.022

9 0.090 1.319 0 0.830 0.872 0.909 0.944 0.975 1.004 1.031 1.055 1.077 1.097

10 0.083 1.402 0 0.883 0.926 0.966 1.003 1.037 1.067 1.095 1.121 1.145 1.166

11 0.083 1.485 0 0.935 0.981 1.024 1.062 1.098 1.130 1.160 1.187 1.212 1.235

12 0.071 1.557 0 0.935 1.028 1.073 1.113 1.151 1.185 1.216 1.244 1.271 1.295

13 0.067 1.623 0 0.935 1.028 1.119 1.161 1.200 1.235 1.268 1.298 1.325 1.350

14 0.062 1.686 0 0.935 1.028 1.119 1.206 1.246 1.283 1.317 1.348 1.376 1.402

15 0.059 1.745 0 0.935 1.028 1.119 1.206 1.289 1.328 1.363 1.395 1.424 1.451

16 0.056 1.800 0 0.935 1.028 1.119 1.206 1.289 1.370 1.406 1.439 1.469 1.497

17 0.053 1.853 0 0.935 1.028 1.119 1.206 1.289 1.370 1.447 1.481 1.512 1.541

18 0.050 1.903 0 0.935 1.028 1.119 1.206 1.289 1.370 1.447 1.521 1.553 1.582

19 0.048 1.950 0 0.935 1.028 1.119 1.206 1.289 1.370 1.447 1.521 1.592 1.622

20 0.045 1.996 0 0.935 1.028 1.119 1.206 1.289 1.370 1.447 1.521 1.592 1.660

21 0.043 2.039 0 0.935 1.028 1.119 1.206 1.289 1.370 1.447 1.521 1.592 1.660

22 0.041 2.080 0 0.935 1.028 1.119 1.206 1.289 1.370 1.447 1.521 1.592 1.660

23 0.040 2.120 0 0.935 1.028 1.119 1.206 1.289 1.370 1.447 1.521 1.592 1.660

24 0.038 2.158 0 0.935 1.028 1.119 1.206 1.289 1.370 1.447 1.521 1.592 1.660

25 0.037 2.195 0 0.935 1.028 1.119 1.206 1.289 1.370 1.447 1.521 1.592 1.660

26 0.035 2.230 0 0.935 1.028 1.119 1.206 1.289 1.370 1.447 1.521 1.592 1.660

27 0.034 2.264 0 0.935 1.028 1.119 1.206 1.289 1.370 1.447 1.521 1.592 1.660

28 0.033 2.297 0 0.935 1.028 1.119 1.206 1.289 1.370 1.447 1.521 1.592 1.660

230

0 21 22 23 24 25 26 27 28

Tahap Sc total (m) Sc Kumulatif U 84.57% 85.86% 87.04% 88.13% 7.43% 7.57% 7.72% 7.86%

1 0.085 0.085 0 0.072 0.073 0.074 0.075 0.076 0.076 0.077 0.078

2 0.303 0.387 0 0.328 0.333 0.337 0.341 0.345 0.348 0.351 0.354

3 0.201 0.589 0 0.498 0.506 0.512 0.519 0.524 0.529 0.534 0.538

4 0.166 0.754 0 0.638 0.648 0.657 0.665 0.672 0.678 0.684 0.689

5 0.141 0.896 0 0.758 0.769 0.780 0.790 0.797 0.805 0.812 0.819

6 0.124 1.020 0 0.862 0.875 0.888 0.899 0.908 0.916 0.924 0.932

7 0.110 1.130 0 0.955 0.970 0.983 0.996 1.006 1.015 1.024 1.032

8 0.099 1.229 0 1.039 1.055 1.070 1.083 1.094 1.104 1.114 1.123

9 0.090 1.319 0 1.116 1.133 1.148 1.163 1.174 1.185 1.196 1.205

10 0.083 1.402 0 1.186 1.204 1.221 1.236 1.248 1.260 1.271 1.281

11 0.083 1.485 0 1.256 1.275 1.293 1.309 1.322 1.334 1.346 1.357

12 0.071 1.557 0 1.316 1.337 1.355 1.372 1.386 1.399 1.411 1.422

13 0.067 1.623 0 1.373 1.394 1.413 1.431 1.445 1.458 1.471 1.483

14 0.062 1.686 0 1.426 1.447 1.467 1.486 1.500 1.514 1.528 1.540

15 0.059 1.745 0 1.475 1.498 1.518 1.537 1.553 1.567 1.581 1.594

16 0.056 1.800 0 1.522 1.546 1.567 1.586 1.602 1.617 1.631 1.645

17 0.053 1.853 0 1.567 1.591 1.613 1.633 1.649 1.664 1.679 1.693

18 0.050 1.903 0 1.609 1.634 1.656 1.677 1.694 1.709 1.724 1.738

19 0.048 1.950 0 1.649 1.674 1.698 1.719 1.736 1.752 1.767 1.782

20 0.045 1.996 0 1.688 1.713 1.737 1.759 1.776 1.793 1.808 1.823

21 0.043 2.039 0 1.724 1.751 1.775 1.797 1.815 1.832 1.848 1.863

22 0.041 2.080 0 1.724 1.786 1.811 1.833 1.852 1.869 1.885 1.901

23 0.040 2.120 0 1.724 1.786 1.845 1.868 1.887 1.905 1.921 1.937

24 0.038 2.158 0 1.724 1.786 1.845 1.902 1.921 1.939 1.956 1.972

25 0.037 2.195 0 1.724 1.786 1.845 1.902 1.924 1.944 1.964 1.982

26 0.035 2.230 0 1.724 1.786 1.845 1.902 1.924 1.947 1.969 1.989

27 0.034 2.264 0 1.724 1.786 1.845 1.902 1.924 1.947 1.972 1.995

28 0.033 2.297 0 1.724 1.786 1.845 1.902 1.924 1.947 1.972 1.997

Umur (minggu)

231

Gambar 1. Grafik Pemampatan Akibat Timbunan Bertahap STA 32+075

232

Zona 1 STA 32+125


Kedalama

n (m)z (m) H (m) Sc1(m) Sc2(m) Sc3(m) Sc4(m) Sc5(m) Sc6(m) Sc7(m) Sc8(m) Sc9(m) Sc10(m) Sc11(m)

1 0.5 1 0.026 0.050 0.031 0.023 0.018 0.015 0.013 0.011 0.010 0.009 0.009

2 1.5 1 0.013 0.035 0.026 0.020 0.016 0.014 0.012 0.010 0.009 0.008 0.008

3 2.5 1 0.009 0.029 0.022 0.017 0.015 0.012 0.011 0.010 0.009 0.008 0.008

4 3.5 1 0.007 0.026 0.019 0.016 0.013 0.011 0.010 0.009 0.008 0.007 0.007

5 4.5 1 0.006 0.024 0.017 0.014 0.012 0.011 0.010 0.009 0.008 0.007 0.007

6 5.5 1 0.005 0.022 0.015 0.013 0.011 0.010 0.009 0.008 0.007 0.007 0.007

7 6.5 1 0.004 0.021 0.014 0.012 0.010 0.009 0.008 0.008 0.007 0.006 0.006

8 7.5 1 0.004 0.019 0.013 0.011 0.010 0.009 0.008 0.007 0.007 0.006 0.006

9 8.5 1 0.003 0.020 0.012 0.011 0.010 0.009 0.008 0.007 0.007 0.006 0.006

10 9.5 1 0.003 0.019 0.012 0.010 0.009 0.008 0.008 0.007 0.007 0.006 0.006

11 10.5 1 0.003 0.019 0.011 0.010 0.009 0.008 0.007 0.007 0.006 0.006 0.006

12 11.5 1 0.003 0.018 0.010 0.009 0.008 0.007 0.007 0.006 0.006 0.006 0.006

0.085 0.302 0.201 0.165 0.141 0.123 0.110 0.099 0.090 0.083 0.083SC Total

Kedalama

n (m)z (m) H (m) Sc12(m) Sc13(m) Sc14(m) Sc15(m) Sc16(m) Sc17 (m) Sc18 (m) Sc19 (m) Sc20 (m) Sc21 (m) Sc22 (m)

1 0.5 1 0.007 0.007 0.006 0.006 0.005 0.005089 0.004796 0.004533 0.004296 0.004081 0.003886

2 1.5 1 0.007 0.006 0.006 0.006 0.005 0.004906 0.00463 0.004383 0.004159 0.003956 0.00377

3 2.5 1 0.007 0.006 0.006 0.005 0.005 0.004732 0.004474 0.00424 0.004029 0.003836 0.00366

4 3.5 1 0.006 0.006 0.005 0.005 0.005 0.004568 0.004324 0.004104 0.003904 0.003721 0.003553

5 4.5 1 0.006 0.006 0.005 0.005 0.005 0.004453 0.004222 0.004011 0.00382 0.003644 0.003483

6 5.5 1 0.006 0.005 0.005 0.005 0.005 0.004304 0.004085 0.003886 0.003704 0.003538 0.003384

7 6.5 1 0.006 0.005 0.005 0.005 0.004 0.004157 0.003951 0.003763 0.00359 0.003432 0.003286

8 7.5 1 0.005 0.005 0.005 0.004 0.004 0.004022 0.003827 0.003648 0.003484 0.003333 0.003194

9 8.5 1 0.005 0.005 0.005 0.005 0.004 0.004142 0.003946 0.003766 0.0036 0.003447 0.003305

10 9.5 1 0.005 0.005 0.005 0.005 0.004 0.004094 0.003904 0.00373 0.003569 0.00342 0.003282

11 10.5 1 0.005 0.005 0.005 0.004 0.004 0.003959 0.00378 0.003614 0.003462 0.00332 0.003189

12 11.5 1 0.005 0.005 0.004 0.004 0.004 0.00383 0.00366 0.003504 0.003359 0.003224 0.003099

0.071 0.066 0.062 0.058 0.055 0.052 0.050 0.047 0.045 0.043 0.041SC Total

233


0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

Tahap Sc total (m) Sc Kumulatif U 9.56% 17.49% 24.62% 31.08% 36.96% 42.32% 47.20% 51.67% 55.75% 59.48% 62.89%

1 0.085 0.085 0.008 0.015 0.021 0.026 0.031 0.036 0.040 0.044 0.047 0.050 0.053

2 0.302 0.386 0.008 0.068 0.095 0.120 0.143 0.163 0.182 0.200 0.215 0.230 0.243

3 0.201 0.587 0.008 0.068 0.145 0.183 0.217 0.249 0.277 0.303 0.327 0.349 0.369

4 0.165 0.753 0.008 0.068 0.145 0.234 0.278 0.319 0.355 0.389 0.420 0.448 0.473

5 0.141 0.894 0.008 0.068 0.145 0.234 0.330 0.378 0.422 0.462 0.498 0.532 0.562

6 0.123 1.017 0.008 0.068 0.145 0.234 0.330 0.430 0.480 0.526 0.567 0.605 0.640

7 0.110 1.127 0.008 0.068 0.145 0.234 0.330 0.430 0.532 0.582 0.628 0.670 0.709

8 0.099 1.226 0.008 0.068 0.145 0.234 0.330 0.430 0.532 0.633 0.683 0.729 0.771

9 0.090 1.316 0.008 0.068 0.145 0.234 0.330 0.430 0.532 0.633 0.734 0.783 0.828

10 0.083 1.399 0.008 0.068 0.145 0.234 0.330 0.430 0.532 0.633 0.734 0.832 0.880

11 0.083 1.481 0.008 0.068 0.145 0.234 0.330 0.430 0.532 0.633 0.734 0.832 0.932

12 0.071 1.552 0.008 0.068 0.145 0.234 0.330 0.430 0.532 0.633 0.734 0.832 0.932

13 0.066 1.619 0.008 0.068 0.145 0.234 0.330 0.430 0.532 0.633 0.734 0.832 0.932

14 0.062 1.681 0.008 0.068 0.145 0.234 0.330 0.430 0.532 0.633 0.734 0.832 0.932

15 0.058 1.739 0.008 0.068 0.145 0.234 0.330 0.430 0.532 0.633 0.734 0.832 0.932

16 0.055 1.794 0.008 0.068 0.145 0.234 0.330 0.430 0.532 0.633 0.734 0.832 0.932

17 0.052 1.847 0.008 0.068 0.145 0.234 0.330 0.430 0.532 0.633 0.734 0.832 0.932

18 0.050 1.896 0.008 0.068 0.145 0.234 0.330 0.430 0.532 0.633 0.734 0.832 0.932

19 0.047 1.944 0.008 0.068 0.145 0.234 0.330 0.430 0.532 0.633 0.734 0.832 0.932

20 0.045 1.989 0.008 0.068 0.145 0.234 0.330 0.430 0.532 0.633 0.734 0.832 0.932

21 0.043 2.031 0.008 0.068 0.145 0.234 0.330 0.430 0.532 0.633 0.734 0.832 0.932

22 0.041 2.073 0.008 0.068 0.145 0.234 0.330 0.430 0.532 0.633 0.734 0.832 0.932

Umur (minggu)

234

0 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

Tahap Sc total (m) Sc Kumulatif U 66.01% 68.86% 71.48% 73.87% 76.06% 78.06% 79.90% 81.58% 83.12% 84.53% 85.83% 87.01% 88.09%

1 0.085 0.085 0.056 0.058 0.061 0.063 0.064 0.066 0.068 0.069 0.070 0.072 0.073 0.074 0.075

2 0.302 0.386 0.255 0.266 0.276 0.285 0.294 0.302 0.309 0.315 0.321 0.327 0.332 0.336 0.340

3 0.201 0.587 0.388 0.405 0.420 0.434 0.447 0.459 0.469 0.479 0.488 0.497 0.504 0.511 0.517

4 0.165 0.753 0.497 0.518 0.538 0.556 0.573 0.588 0.601 0.614 0.626 0.636 0.646 0.655 0.663

5 0.141 0.894 0.590 0.616 0.639 0.660 0.680 0.698 0.714 0.729 0.743 0.756 0.767 0.778 0.787

6 0.123 1.017 0.672 0.701 0.727 0.751 0.774 0.794 0.813 0.830 0.846 0.860 0.873 0.885 0.896

7 0.110 1.127 0.744 0.776 0.806 0.833 0.857 0.880 0.901 0.920 0.937 0.953 0.967 0.981 0.993

8 0.099 1.226 0.809 0.844 0.876 0.906 0.933 0.957 0.980 1.000 1.019 1.036 1.052 1.067 1.080

9 0.090 1.316 0.869 0.906 0.941 0.972 1.001 1.027 1.052 1.074 1.094 1.113 1.130 1.145 1.159

10 0.083 1.399 0.923 0.963 1.000 1.033 1.064 1.092 1.118 1.141 1.163 1.182 1.201 1.217 1.232

11 0.083 1.481 0.978 1.020 1.059 1.094 1.127 1.156 1.184 1.209 1.231 1.252 1.271 1.289 1.305

12 0.071 1.552 1.025 1.069 1.110 1.147 1.181 1.212 1.240 1.266 1.290 1.312 1.332 1.351 1.368

13 0.066 1.619 1.025 1.115 1.157 1.196 1.231 1.264 1.293 1.321 1.345 1.368 1.389 1.408 1.426

14 0.062 1.681 1.025 1.115 1.201 1.242 1.278 1.312 1.343 1.371 1.397 1.421 1.443 1.462 1.481

15 0.058 1.739 1.025 1.115 1.201 1.285 1.323 1.358 1.390 1.419 1.446 1.470 1.493 1.513 1.532

16 0.055 1.794 1.025 1.115 1.201 1.285 1.365 1.401 1.434 1.464 1.492 1.517 1.540 1.561 1.581

17 0.052 1.847 1.025 1.115 1.201 1.285 1.365 1.442 1.476 1.507 1.535 1.561 1.585 1.607 1.627

18 0.050 1.896 1.025 1.115 1.201 1.285 1.365 1.442 1.515 1.547 1.576 1.603 1.628 1.650 1.671

19 0.047 1.944 1.025 1.115 1.201 1.285 1.365 1.442 1.515 1.586 1.616 1.643 1.668 1.691 1.712

20 0.045 1.989 1.025 1.115 1.201 1.285 1.365 1.442 1.515 1.586 1.653 1.681 1.707 1.730 1.752

21 0.043 2.031 1.025 1.115 1.201 1.285 1.365 1.442 1.515 1.586 1.653 1.717 1.744 1.768 1.790

22 0.041 2.073 1.025 1.115 1.201 1.285 1.365 1.442 1.515 1.586 1.653 1.717 1.779 1.803 1.826

Umur (minggu)

235


236

Zona 1 STA 28+925


Kedalama

n (m)z (m) H (m) Sc1(m) Sc2(m) Sc3(m) Sc4(m) Sc5(m) Sc6(m) Sc7(m) Sc8(m)

1 0.5 1 0.026 0.050 0.031 0.023 0.018 0.015 0.013 0.011

2 1.5 1 0.013 0.035 0.026 0.020 0.016 0.014 0.012 0.010

3 2.5 1 0.009 0.029 0.022 0.017 0.014 0.012 0.011 0.010

4 3.5 1 0.007 0.026 0.019 0.016 0.013 0.011 0.010 0.009

5 4.5 1 0.006 0.024 0.017 0.014 0.012 0.011 0.009 0.009

6 5.5 1 0.005 0.022 0.015 0.013 0.011 0.010 0.009 0.008

7 6.5 1 0.004 0.020 0.014 0.012 0.010 0.009 0.008 0.008

8 7.5 1 0.004 0.019 0.013 0.011 0.010 0.009 0.008 0.007

9 8.5 1 0.003 0.020 0.012 0.011 0.010 0.009 0.008 0.007

10 9.5 1 0.003 0.019 0.011 0.010 0.009 0.008 0.008 0.007

11 10.5 1 0.003 0.018 0.011 0.009 0.009 0.008 0.007 0.007

12 11.5 1 0.003 0.018 0.010 0.009 0.008 0.007 0.007 0.006

0.085 0.301 0.201 0.165 0.141 0.123 0.109 0.099SC Total

237

Kedalama


1 0.5 1 0.010 0.009 0.009 0.007 0.007 0.006 0.006 0.005

2 1.5 1 0.009 0.008 0.008 0.007 0.006 0.006 0.006 0.005

3 2.5 1 0.009 0.008 0.008 0.007 0.006 0.006 0.005 0.005

4 3.5 1 0.008 0.007 0.007 0.006 0.006 0.005 0.005 0.005

5 4.5 1 0.008 0.007 0.007 0.006 0.006 0.005 0.005 0.005

6 5.5 1 0.007 0.007 0.007 0.006 0.005 0.005 0.005 0.005

7 6.5 1 0.007 0.006 0.006 0.006 0.005 0.005 0.005 0.004

8 7.5 1 0.007 0.006 0.006 0.005 0.005 0.005 0.004 0.004

9 8.5 1 0.007 0.006 0.006 0.005 0.005 0.005 0.005 0.004

10 9.5 1 0.007 0.006 0.006 0.005 0.005 0.005 0.004 0.004

11 10.5 1 0.006 0.006 0.006 0.005 0.005 0.005 0.004 0.004

12 11.5 1 0.006 0.006 0.006 0.005 0.005 0.004 0.004 0.004

0.090 0.082 0.082 0.071 0.066 0.062 0.058 0.055SC Total

238


0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

TahapSc total

(m)

Sc

Kumulati

f

U 9.56% 17.49% 24.62% 31.08% 36.96% 42.32% 47.20% 51.67% 55.75% 59.48% 62.89%

1 0.085 0.085 0 0.008 0.015 0.021 0.026 0.031 0.036 0.040 0.044 0.047 0.050 0.053

2 0.301 0.385 0 0.008 0.067 0.095 0.120 0.142 0.163 0.182 0.199 0.215 0.229 0.242

3 0.201 0.586 0 0.008 0.067 0.144 0.182 0.217 0.248 0.277 0.303 0.327 0.348 0.368

4 0.165 0.751 0 0.008 0.067 0.144 0.233 0.277 0.318 0.354 0.388 0.419 0.447 0.472

5 0.141 0.892 0 0.008 0.067 0.144 0.233 0.330 0.377 0.421 0.461 0.497 0.530 0.561

6 0.123 1.015 0 0.008 0.067 0.144 0.233 0.330 0.429 0.479 0.524 0.566 0.603 0.638

7 0.109 1.124 0 0.008 0.067 0.144 0.233 0.330 0.429 0.531 0.581 0.627 0.669 0.707

8 0.099 1.223 0 0.008 0.067 0.144 0.233 0.330 0.429 0.531 0.632 0.682 0.727 0.769

9 0.090 1.312 0 0.008 0.067 0.144 0.233 0.330 0.429 0.531 0.632 0.732 0.781 0.825

10 0.082 1.395 0 0.008 0.067 0.144 0.233 0.330 0.429 0.531 0.632 0.732 0.830 0.877

11 0.082 1.477 0 0.008 0.067 0.144 0.233 0.330 0.429 0.531 0.632 0.732 0.830 0.929

12 0.071 1.548 0 0.008 0.067 0.144 0.233 0.330 0.429 0.531 0.632 0.732 0.830 0.929

13 0.066 1.614 0 0.008 0.067 0.144 0.233 0.330 0.429 0.531 0.632 0.732 0.830 0.929

14 0.062 1.675 0 0.008 0.067 0.144 0.233 0.330 0.429 0.531 0.632 0.732 0.830 0.929

15 0.058 1.734 0 0.008 0.067 0.144 0.233 0.330 0.429 0.531 0.632 0.732 0.830 0.929

16 0.055 1.788 0 0.008 0.067 0.144 0.233 0.330 0.429 0.531 0.632 0.732 0.830 0.929

Umur (minggu)

239

0 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

TahapSc total

(m)

Sc

Kumulati

f

U 66.01% 68.86% 71.48% 73.87% 76.06% 0.780647 0.799008 0.815823 0.831224 0.845331 0.858253 0.870091 0.880936

1 0.085 0.085 0 0.056 0.058 0.061 0.063 0.064 0.066 0.068 0.069 0.070 0.072 0.073 0.074 0.075

2 0.301 0.385 0 0.254 0.265 0.275 0.285 0.293 0.301 0.308 0.314 0.320 0.326 0.331 0.335 0.339

3 0.201 0.586 0 0.387 0.403 0.419 0.433 0.446 0.457 0.468 0.478 0.487 0.495 0.503 0.510 0.516

4 0.165 0.751 0 0.496 0.517 0.537 0.555 0.571 0.586 0.600 0.613 0.624 0.635 0.644 0.653 0.661

5 0.141 0.892 0 0.589 0.614 0.637 0.659 0.678 0.696 0.712 0.727 0.741 0.754 0.765 0.776 0.785

6 0.123 1.015 0 0.670 0.699 0.725 0.750 0.772 0.792 0.811 0.828 0.843 0.858 0.871 0.883 0.894

7 0.109 1.124 0 0.742 0.774 0.803 0.830 0.855 0.878 0.898 0.917 0.934 0.950 0.965 0.978 0.990

8 0.099 1.223 0 0.807 0.842 0.874 0.903 0.930 0.955 0.977 0.998 1.016 1.034 1.049 1.064 1.077

9 0.090 1.312 0 0.866 0.904 0.938 0.970 0.998 1.025 1.049 1.071 1.091 1.109 1.126 1.142 1.156

10 0.082 1.395 0 0.921 0.961 0.997 1.030 1.061 1.089 1.114 1.138 1.159 1.179 1.197 1.214 1.229

11 0.082 1.477 0 0.975 1.017 1.056 1.091 1.123 1.153 1.180 1.205 1.228 1.249 1.268 1.285 1.301

12 0.071 1.548 0 1.022 1.066 1.106 1.143 1.177 1.208 1.237 1.263 1.287 1.308 1.328 1.347 1.363

13 0.066 1.614 0 1.022 1.111 1.153 1.192 1.227 1.260 1.289 1.316 1.341 1.364 1.385 1.404 1.422

14 0.062 1.675 0 1.022 1.111 1.198 1.238 1.274 1.308 1.339 1.367 1.393 1.416 1.438 1.458 1.476

15 0.058 1.734 0 1.022 1.111 1.198 1.281 1.319 1.353 1.385 1.414 1.441 1.465 1.488 1.508 1.527

16 0.055 1.788 0 1.022 1.111 1.198 1.281 1.360 1.396 1.429 1.459 1.487 1.512 1.535 1.556 1.575

Umur (minggu)

240


241

Zona 1 STA 28+400


Kedalama

n (m)z (m) H (m) Sc1(m) Sc2(m) Sc3(m) Sc4(m) Sc5(m) Sc6(m) Sc7(m) Sc8(m) Sc9(m)

1 0.5 1 0.026 0.050 0.031 0.023 0.018 0.015 0.013 0.011 0.010

2 1.5 1 0.013 0.035 0.026 0.020 0.016 0.014 0.012 0.010 0.009

3 2.5 1 0.009 0.029 0.022 0.017 0.014 0.012 0.011 0.010 0.009

4 3.5 1 0.007 0.026 0.019 0.016 0.013 0.011 0.010 0.009 0.008

5 4.5 1 0.006 0.023 0.017 0.014 0.012 0.011 0.009 0.008 0.008

6 5.5 1 0.005 0.022 0.015 0.013 0.011 0.010 0.009 0.008 0.007

7 6.5 1 0.004 0.020 0.014 0.012 0.010 0.009 0.008 0.008 0.007

8 7.5 1 0.004 0.019 0.012 0.011 0.010 0.009 0.008 0.007 0.007

9 8.5 1 0.003 0.019 0.012 0.011 0.010 0.009 0.008 0.007 0.007

10 9.5 1 0.003 0.019 0.011 0.010 0.009 0.008 0.008 0.007 0.006

11 10.5 1 0.003 0.018 0.010 0.009 0.008 0.008 0.007 0.007 0.006

12 11.5 1 0.002 0.017 0.010 0.009 0.008 0.007 0.007 0.006 0.006

0.085 0.298 0.200 0.164 0.140 0.122 0.109 0.098 0.089SC Total

242


0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

TahapSc total

(m)

Sc

Kumulati

f

U 9.56% 17.49% 24.62% 31.08% 36.96% 42.32% 47.20% 51.67% 55.75% 59.48% 62.89% 66.01%

1 0.085 0.085 0.008 0.015 0.021 0.026 0.031 0.036 0.040 0.044 0.047 0.050 0.053 0.056

2 0.298 0.383 0.008 0.067 0.094 0.119 0.141 0.162 0.181 0.198 0.213 0.228 0.241 0.253

3 0.200 0.582 0.008 0.067 0.143 0.181 0.215 0.246 0.275 0.301 0.325 0.346 0.366 0.384

4 0.164 0.746 0.008 0.067 0.143 0.232 0.276 0.316 0.352 0.386 0.416 0.444 0.469 0.493

5 0.140 0.886 0.008 0.067 0.143 0.232 0.328 0.375 0.418 0.458 0.494 0.527 0.557 0.585

6 0.122 1.009 0.008 0.067 0.143 0.232 0.328 0.427 0.476 0.521 0.562 0.600 0.634 0.666

7 0.109 1.117 0.008 0.067 0.143 0.232 0.328 0.427 0.527 0.577 0.623 0.665 0.703 0.738

8 0.098 1.215 0.008 0.067 0.143 0.232 0.328 0.427 0.527 0.628 0.677 0.723 0.764 0.802

9 0.089 1.304 0.008 0.067 0.143 0.232 0.328 0.427 0.527 0.628 0.727 0.776 0.820 0.861

Umur (minggu)

0 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

TahapSc total

(m)

Sc

Kumulati

f

U 68.86% 71.48% 73.87% 76.06% 78.06% 79.90% 81.58% 83.12% 84.53% 85.83% 87.01% 88.09%

1 0.085 0.085 0.058 0.060 0.062 0.064 0.066 0.068 0.069 0.070 0.071 0.073 0.074 0.074

2 0.298 0.383 0.263 0.273 0.283 0.291 0.299 0.306 0.312 0.318 0.323 0.328 0.333 0.337

3 0.200 0.582 0.401 0.416 0.430 0.443 0.455 0.465 0.475 0.484 0.492 0.500 0.507 0.513

4 0.164 0.746 0.514 0.533 0.551 0.568 0.583 0.596 0.609 0.620 0.631 0.641 0.649 0.657

5 0.140 0.886 0.610 0.634 0.655 0.674 0.692 0.708 0.723 0.737 0.749 0.761 0.771 0.781

6 0.122 1.009 0.695 0.721 0.745 0.767 0.787 0.806 0.823 0.838 0.853 0.866 0.878 0.889

7 0.109 1.117 0.769 0.799 0.825 0.850 0.872 0.893 0.912 0.929 0.945 0.959 0.972 0.984

8 0.098 1.215 0.837 0.869 0.898 0.924 0.949 0.971 0.991 1.010 1.027 1.043 1.057 1.070

9 0.089 1.304 0.898 0.932 0.963 0.992 1.018 1.042 1.064 1.084 1.102 1.119 1.135 1.149

Umur (minggu)

243


244

Zona 2 STA 32+125


Kedalama


1 0.5 1 0.026 0.050 0.031 0.023 0.018 0.015 0.013 0.011

2 1.5 1 0.013 0.035 0.026 0.020 0.016 0.014 0.012 0.010

3 2.5 1 0.009 0.029 0.022 0.017 0.015 0.012 0.011 0.010

4 3.5 1 0.007 0.026 0.019 0.016 0.013 0.011 0.010 0.009

5 4.5 1 0.006 0.024 0.017 0.014 0.012 0.011 0.010 0.009

6 5.5 1 0.005 0.022 0.015 0.013 0.011 0.010 0.009 0.008

7 6.5 1 0.004 0.021 0.014 0.012 0.010 0.009 0.008 0.008

8 7.5 1 0.004 0.020 0.013 0.011 0.010 0.009 0.008 0.007

9 8.5 1 0.003 0.020 0.012 0.011 0.010 0.009 0.008 0.007

10 9.5 1 0.003 0.019 0.012 0.010 0.009 0.008 0.008 0.007

11 10.5 1 0.003 0.019 0.011 0.010 0.009 0.008 0.007 0.007

12 11.5 1 0.003 0.018 0.010 0.009 0.008 0.007 0.007 0.006

0.085 0.302 0.201 0.165 0.141 0.124 0.110 0.099SC Total

245

Kedalama


1 0.5 1 0.010 0.009 0.009 0.007 0.007 0.006 0.006 0.005

2 1.5 1 0.009 0.008 0.008 0.007 0.006 0.006 0.006 0.005

3 2.5 1 0.009 0.008 0.008 0.007 0.006 0.006 0.005 0.005

4 3.5 1 0.008 0.007 0.007 0.006 0.006 0.005 0.005 0.005

5 4.5 1 0.008 0.007 0.007 0.006 0.006 0.005 0.005 0.005

6 5.5 1 0.007 0.007 0.007 0.006 0.005 0.005 0.005 0.005

7 6.5 1 0.007 0.006 0.006 0.006 0.005 0.005 0.005 0.004

8 7.5 1 0.007 0.006 0.006 0.005 0.005 0.005 0.004 0.004

9 8.5 1 0.007 0.006 0.006 0.005 0.005 0.005 0.005 0.004

10 9.5 1 0.007 0.006 0.006 0.005 0.005 0.005 0.005 0.004

11 10.5 1 0.006 0.006 0.006 0.005 0.005 0.005 0.004 0.004

12 11.5 1 0.006 0.006 0.006 0.005 0.005 0.004 0.004 0.004

0.090 0.083 0.083 0.071 0.066 0.062 0.059 0.055SC Total

246

Kedalama

n (m)z (m) H (m) Sc17 (m) Sc18 (m) Sc19 (m) Sc20 (m) Sc21 (m) Sc22 (m) Sc23 (m) Sc24 (m)

1 0.5 1 0.005094 0.004801 0.004538 0.004302 0.004088 0.003893 0.004 0.004

2 1.5 1 0.004912 0.004637 0.00439 0.004166 0.003963 0.003778 0.004 0.003

3 2.5 1 0.004739 0.004481 0.004248 0.004037 0.003844 0.003668 0.004 0.003

4 3.5 1 0.004576 0.004333 0.004113 0.003913 0.00373 0.003563 0.003 0.003

5 4.5 1 0.004462 0.004231 0.004021 0.00383 0.003655 0.003494 0.003 0.003

6 5.5 1 0.004314 0.004096 0.003897 0.003715 0.003549 0.003395 0.003 0.003

7 6.5 1 0.004169 0.003962 0.003774 0.003602 0.003444 0.003298 0.003 0.003

8 7.5 1 0.004034 0.003839 0.003661 0.003497 0.003346 0.003207 0.003 0.003

9 8.5 1 0.004156 0.00396 0.00378 0.003614 0.003462 0.00332 0.003 0.003

10 9.5 1 0.00411 0.00392 0.003745 0.003585 0.003436 0.003298 0.003 0.003

11 10.5 1 0.003976 0.003796 0.003631 0.003478 0.003337 0.003205 0.003 0.003

12 11.5 1 0.003847 0.003678 0.003521 0.003376 0.003241 0.003116 0.003 0.003

0.052 0.050 0.047 0.045 0.043 0.041 0.040 0.038SC Total

247


0 1 2 3 4 5 6 7 8


1 0.085 0.085 0 0.008 0.015 0.021 0.026 0.031 0.036 0.040 0.044

2 0.302 0.387 0 0.008 0.068 0.095 0.120 0.143 0.164 0.183 0.200

3 0.201 0.588 0 0.008 0.068 0.145 0.183 0.217 0.249 0.278 0.304

4 0.165 0.753 0 0.008 0.068 0.145 0.234 0.279 0.319 0.356 0.390

5 0.141 0.895 0 0.008 0.068 0.145 0.234 0.331 0.379 0.423 0.463

6 0.124 1.018 0 0.008 0.068 0.145 0.234 0.331 0.431 0.481 0.527

7 0.110 1.128 0 0.008 0.068 0.145 0.234 0.331 0.431 0.533 0.583

8 0.099 1.227 0 0.008 0.068 0.145 0.234 0.331 0.431 0.533 0.635

9 0.090 1.317 0 0.008 0.068 0.145 0.234 0.331 0.431 0.533 0.635

10 0.083 1.400 0 0.008 0.068 0.145 0.234 0.331 0.431 0.533 0.635

11 0.083 1.483 0 0.008 0.068 0.145 0.234 0.331 0.431 0.533 0.635

12 0.071 1.554 0 0.008 0.068 0.145 0.234 0.331 0.431 0.533 0.635

13 0.066 1.620 0 0.008 0.068 0.145 0.234 0.331 0.431 0.533 0.635

14 0.062 1.683 0 0.008 0.068 0.145 0.234 0.331 0.431 0.533 0.635

15 0.059 1.741 0 0.008 0.068 0.145 0.234 0.331 0.431 0.533 0.635

16 0.055 1.797 0 0.008 0.068 0.145 0.234 0.331 0.431 0.533 0.635

17 0.052 1.849 0 0.008 0.068 0.145 0.234 0.331 0.431 0.533 0.635

18 0.050 1.899 0 0.008 0.068 0.145 0.234 0.331 0.431 0.533 0.635

19 0.047 1.946 0 0.008 0.068 0.145 0.234 0.331 0.431 0.533 0.635

20 0.045 1.991 0 0.008 0.068 0.145 0.234 0.331 0.431 0.533 0.635

21 0.043 2.034 0 0.008 0.068 0.145 0.234 0.331 0.431 0.533 0.635

22 0.041 2.075 0 0.008 0.068 0.145 0.234 0.331 0.431 0.533 0.635

23 0.040 2.115 0 0.008 0.068 0.145 0.234 0.331 0.431 0.533 0.635

24 0.038 2.153 0 0.008 0.068 0.145 0.234 0.331 0.431 0.533 0.635

Umur (minggu)

248

0 9 10 11 12 13 14 15 16


1 0.085 0.085 0 0.047 0.050 0.053 0.056 0.058 0.061 0.063 0.065

2 0.302 0.387 0 0.216 0.230 0.243 0.255 0.267 0.277 0.286 0.294

3 0.201 0.588 0 0.328 0.350 0.370 0.388 0.405 0.420 0.435 0.447

4 0.165 0.753 0 0.420 0.448 0.474 0.498 0.519 0.539 0.557 0.573

5 0.141 0.895 0 0.499 0.533 0.563 0.591 0.616 0.640 0.661 0.681

6 0.124 1.018 0 0.568 0.606 0.641 0.673 0.702 0.728 0.753 0.775

7 0.110 1.128 0 0.629 0.671 0.710 0.745 0.777 0.807 0.834 0.859

8 0.099 1.227 0 0.685 0.730 0.772 0.811 0.846 0.878 0.907 0.934

9 0.090 1.317 0 0.735 0.784 0.829 0.870 0.908 0.942 0.974 1.003

10 0.083 1.400 0 0.735 0.833 0.881 0.925 0.965 1.001 1.035 1.066

11 0.083 1.483 0 0.735 0.833 0.933 0.980 1.022 1.061 1.096 1.129

12 0.071 1.554 0 0.735 0.833 0.933 1.027 1.071 1.111 1.149 1.183

13 0.066 1.620 0 0.735 0.833 0.933 1.027 1.117 1.159 1.198 1.233

14 0.062 1.683 0 0.735 0.833 0.933 1.027 1.117 1.203 1.244 1.281

15 0.059 1.741 0 0.735 0.833 0.933 1.027 1.117 1.203 1.287 1.325

16 0.055 1.797 0 0.735 0.833 0.933 1.027 1.117 1.203 1.287 1.367

17 0.052 1.849 0 0.735 0.833 0.933 1.027 1.117 1.203 1.287 1.367

18 0.050 1.899 0 0.735 0.833 0.933 1.027 1.117 1.203 1.287 1.367

19 0.047 1.946 0 0.735 0.833 0.933 1.027 1.117 1.203 1.287 1.367

20 0.045 1.991 0 0.735 0.833 0.933 1.027 1.117 1.203 1.287 1.367

21 0.043 2.034 0 0.735 0.833 0.933 1.027 1.117 1.203 1.287 1.367

22 0.041 2.075 0 0.735 0.833 0.933 1.027 1.117 1.203 1.287 1.367

23 0.040 2.115 0 0.735 0.833 0.933 1.027 1.117 1.203 1.287 1.367

24 0.038 2.153 0 0.735 0.833 0.933 1.027 1.117 1.203 1.287 1.367

Umur (minggu)

249

0 17 18 19 20 21 22 23 24


1 0.085 0.085 0 0.066 0.068 0.069 0.071 0.072 0.073 0.074 0.075

2 0.302 0.387 0 0.302 0.309 0.316 0.322 0.327 0.332 0.337 0.341

3 0.201 0.588 0 0.459 0.470 0.480 0.489 0.497 0.505 0.512 0.518

4 0.165 0.753 0 0.588 0.602 0.615 0.627 0.637 0.647 0.656 0.664

5 0.141 0.895 0 0.699 0.715 0.730 0.744 0.757 0.768 0.779 0.788

6 0.124 1.018 0 0.795 0.814 0.831 0.847 0.861 0.874 0.886 0.897

7 0.110 1.128 0 0.881 0.902 0.921 0.938 0.954 0.969 0.982 0.994

8 0.099 1.227 0 0.958 0.981 1.002 1.021 1.038 1.054 1.068 1.081

9 0.090 1.317 0 1.029 1.053 1.075 1.096 1.114 1.131 1.147 1.161

10 0.083 1.400 0 1.094 1.119 1.143 1.164 1.184 1.202 1.219 1.234

11 0.083 1.483 0 1.158 1.185 1.210 1.233 1.254 1.273 1.291 1.307

12 0.071 1.554 0 1.214 1.242 1.268 1.292 1.314 1.334 1.353 1.369

13 0.066 1.620 0 1.266 1.295 1.323 1.348 1.370 1.391 1.410 1.428

14 0.062 1.683 0 1.314 1.345 1.373 1.399 1.423 1.445 1.465 1.483

15 0.059 1.741 0 1.360 1.392 1.421 1.448 1.473 1.495 1.516 1.534

16 0.055 1.797 0 1.403 1.436 1.466 1.494 1.519 1.543 1.564 1.583

17 0.052 1.849 0 1.444 1.478 1.509 1.538 1.564 1.588 1.609 1.629

18 0.050 1.899 0 1.444 1.518 1.550 1.579 1.606 1.630 1.653 1.673

19 0.047 1.946 0 1.444 1.518 1.588 1.618 1.646 1.671 1.694 1.715

20 0.045 1.991 0 1.444 1.518 1.588 1.656 1.684 1.710 1.733 1.755

21 0.043 2.034 0 1.444 1.518 1.588 1.656 1.720 1.747 1.771 1.793

22 0.041 2.075 0 1.444 1.518 1.588 1.656 1.720 1.782 1.807 1.829

23 0.040 2.115 0 1.444 1.518 1.588 1.656 1.720 1.782 1.841 1.864

24 0.038 2.153 0 1.444 1.518 1.588 1.656 1.720 1.782 1.841 1.897

Umur (minggu)

250


251

Zona 2 STA 28+925

Tabel 1. Hasil Pemampatan Akibat Timbunan Bertahap STA

28+925

Kedalama

n (m)z (m) H (m) Sc1(m) Sc2(m) Sc3(m) Sc4(m) Sc5(m)

1 0.5 1 0.026 0.050 0.031 0.023 0.018

2 1.5 1 0.013 0.035 0.026 0.020 0.016

3 2.5 1 0.009 0.029 0.022 0.017 0.014

4 3.5 1 0.007 0.026 0.019 0.016 0.013

5 4.5 1 0.006 0.023 0.017 0.014 0.012

6 5.5 1 0.005 0.022 0.015 0.013 0.011

7 6.5 1 0.004 0.020 0.014 0.012 0.010

8 7.5 1 0.004 0.019 0.012 0.011 0.010

9 8.5 1 0.003 0.019 0.012 0.011 0.010

10 9.5 1 0.003 0.019 0.011 0.010 0.009

11 10.5 1 0.003 0.018 0.010 0.009 0.008

12 11.5 1 0.002 0.017 0.010 0.009 0.008

0.085 0.298 0.200 0.164 0.140SC Total

Kedalama

n (m)z (m) H (m) Sc6(m) Sc7(m) Sc8(m) Sc9(m) Sc10(m)

1 0.5 1 0.015 0.013 0.011 0.010 0.009

2 1.5 1 0.014 0.012 0.010 0.009 0.008

3 2.5 1 0.012 0.011 0.010 0.009 0.008

4 3.5 1 0.011 0.010 0.009 0.008 0.007

5 4.5 1 0.011 0.009 0.008 0.008 0.007

6 5.5 1 0.010 0.009 0.008 0.007 0.007

7 6.5 1 0.009 0.008 0.008 0.007 0.006

8 7.5 1 0.009 0.008 0.007 0.007 0.006

9 8.5 1 0.009 0.008 0.007 0.007 0.006

10 9.5 1 0.008 0.008 0.007 0.006 0.006

11 10.5 1 0.008 0.007 0.007 0.006 0.006

12 11.5 1 0.007 0.007 0.006 0.006 0.005

0.122 0.109 0.098 0.089 0.082SC Total

252


0 1 2 3 4 5 6

Tahap Sc total (m) Sc Kumulatif U 9.57% 17.51% 24.65% 31.11% 36.99% 42.36%

1 0.085 0.085 0 0.008 0.015 0.021 0.026 0.031 0.036

2 0.298 0.383 0 0.008 0.067 0.094 0.119 0.142 0.162

3 0.200 0.582 0 0.008 0.067 0.144 0.181 0.215 0.247

4 0.164 0.746 0 0.008 0.067 0.144 0.232 0.276 0.316

5 0.140 0.886 0 0.008 0.067 0.144 0.232 0.328 0.375

6 0.122 1.009 0 0.008 0.067 0.144 0.232 0.328 0.427

7 0.109 1.117 0 0.008 0.067 0.144 0.232 0.328 0.427

8 0.098 1.215 0 0.008 0.067 0.144 0.232 0.328 0.427

9 0.089 1.304 0 0.008 0.067 0.144 0.232 0.328 0.427

10 0.082 1.386 0 0.008 0.067 0.144 0.232 0.328 0.427

Umur (minggu)

0 7 8 9 10 11 12


1 0.085 0.085 0 0.040 0.044 0.047 0.050 0.053 0.056

2 0.298 0.383 0 0.181 0.198 0.214 0.228 0.241 0.253

3 0.200 0.582 0 0.275 0.301 0.325 0.347 0.367 0.385

4 0.164 0.746 0 0.353 0.386 0.416 0.444 0.470 0.493

5 0.140 0.886 0 0.419 0.458 0.495 0.528 0.558 0.586

6 0.122 1.009 0 0.477 0.522 0.563 0.600 0.635 0.666

7 0.109 1.117 0 0.528 0.578 0.623 0.665 0.703 0.738

8 0.098 1.215 0 0.528 0.628 0.678 0.723 0.765 0.803

9 0.089 1.304 0 0.528 0.628 0.728 0.776 0.821 0.862

10 0.082 1.386 0 0.528 0.628 0.728 0.825 0.872 0.915

Umur (minggu)

253

0 13 14 15 16 17 18


1 0.085 0.085 0 0.058 0.060 0.062 0.064 0.066 0.068

2 0.298 0.383 0 0.264 0.274 0.283 0.291 0.299 0.306

3 0.200 0.582 0 0.401 0.417 0.430 0.443 0.455 0.466

4 0.164 0.746 0 0.514 0.534 0.552 0.568 0.583 0.597

5 0.140 0.886 0 0.611 0.634 0.655 0.675 0.692 0.709

6 0.122 1.009 0 0.695 0.722 0.746 0.768 0.788 0.806

7 0.109 1.117 0 0.770 0.799 0.826 0.850 0.873 0.893

8 0.098 1.215 0 0.838 0.869 0.898 0.925 0.949 0.972

9 0.089 1.304 0 0.899 0.933 0.964 0.993 1.019 1.043

10 0.082 1.386 0 0.955 0.991 1.024 1.055 1.083 1.108

Umur (minggu)

0 19 20 21 22 23 24


1 0.085 0.085 0 0.069 0.070 0.071 0.073 0.074 0.075

2 0.298 0.383 0 0.312 0.318 0.324 0.329 0.333 0.337

3 0.200 0.582 0 0.475 0.484 0.492 0.500 0.507 0.513

4 0.164 0.746 0 0.609 0.621 0.631 0.641 0.650 0.658

5 0.140 0.886 0 0.724 0.737 0.750 0.761 0.772 0.781

6 0.122 1.009 0 0.823 0.839 0.853 0.866 0.878 0.889

7 0.109 1.117 0 0.912 0.929 0.945 0.959 0.973 0.985

8 0.098 1.215 0 0.992 1.011 1.028 1.044 1.058 1.071

9 0.089 1.304 0 1.065 1.085 1.103 1.120 1.135 1.149

10 0.082 1.386 0 1.131 1.153 1.172 1.190 1.206 1.221

Umur (minggu)

254


255

Zona 2 STA 29+000


29+000

Kedalama

n (m)z (m) H (m) Sc1(m) Sc2(m) Sc3(m) Sc4(m)

1 0.5 1 0.026 0.050 0.031 0.023

2 1.5 1 0.013 0.035 0.026 0.020

3 2.5 1 0.009 0.029 0.022 0.017

4 3.5 1 0.007 0.026 0.019 0.016

5 4.5 1 0.006 0.023 0.017 0.014

6 5.5 1 0.005 0.022 0.015 0.013

7 6.5 1 0.004 0.020 0.014 0.012

8 7.5 1 0.004 0.019 0.012 0.011

9 8.5 1 0.003 0.019 0.012 0.011

10 9.5 1 0.003 0.019 0.011 0.010

11 10.5 1 0.003 0.018 0.010 0.009

12 11.5 1 0.002 0.017 0.010 0.009

0.084 0.297 0.199 0.164SC Total

Kedalama

n (m)z (m) H (m) Sc5(m) Sc6(m) Sc7 (m) Sc8 (m)

1 0.5 1 0.018 0.015 0.013 0.011

2 1.5 1 0.016 0.014 0.012 0.010

3 2.5 1 0.014 0.012 0.011 0.010

4 3.5 1 0.013 0.011 0.010 0.009

5 4.5 1 0.012 0.011 0.009 0.008

6 5.5 1 0.011 0.010 0.009 0.008

7 6.5 1 0.010 0.009 0.008 0.008

8 7.5 1 0.010 0.009 0.008 0.007

9 8.5 1 0.009 0.009 0.008 0.007

10 9.5 1 0.009 0.008 0.007 0.007

11 10.5 1 0.008 0.008 0.007 0.007

12 11.5 1 0.008 0.007 0.007 0.006

0.140 0.122 0.108 0.098SC Total

256


0 1 2 3 4 5 6


1 0.084 0.084 0 0.008 0.015 0.021 0.026 0.031 0.036

2 0.297 0.382 0 0.008 0.067 0.094 0.119 0.141 0.162

3 0.199 0.581 0 0.008 0.067 0.143 0.181 0.215 0.246

4 0.164 0.745 0 0.008 0.067 0.143 0.232 0.275 0.315

5 0.140 0.884 0 0.008 0.067 0.143 0.232 0.327 0.374

6 0.122 1.006 0 0.008 0.067 0.143 0.232 0.327 0.426

7 0.108 1.115 0 0.008 0.067 0.143 0.232 0.327 0.426

8 0.098 1.212 0 0.008 0.067 0.143 0.232 0.327 0.426

Umur (minggu)

0 7 8 9 10 11 12


1 0.084 0.084 0 0.040 0.044 0.047 0.050 0.053 0.056

2 0.297 0.382 0 0.180 0.197 0.213 0.227 0.240 0.252

3 0.199 0.581 0 0.274 0.300 0.324 0.346 0.366 0.384

4 0.164 0.745 0 0.352 0.385 0.415 0.443 0.469 0.492

5 0.140 0.884 0 0.418 0.457 0.493 0.526 0.556 0.584

6 0.122 1.006 0 0.475 0.520 0.561 0.599 0.633 0.665

7 0.108 1.115 0 0.527 0.576 0.622 0.663 0.701 0.736

8 0.098 1.212 0 0.527 0.627 0.676 0.722 0.763 0.801

Umur (minggu)

257

0 13 14 15 16 17 18


1 0.084 0.084 0 0.058 0.060 0.062 0.064 0.066 0.068

2 0.297 0.382 0 0.263 0.273 0.282 0.290 0.298 0.305

3 0.199 0.581 0 0.400 0.415 0.429 0.442 0.454 0.464

4 0.164 0.745 0 0.513 0.533 0.550 0.567 0.582 0.595

5 0.140 0.884 0 0.609 0.632 0.654 0.673 0.691 0.707

6 0.122 1.006 0 0.693 0.720 0.744 0.766 0.786 0.804

7 0.108 1.115 0 0.768 0.797 0.824 0.848 0.871 0.891

8 0.098 1.212 0 0.835 0.867 0.896 0.922 0.947 0.969

Umur (minggu)

0 19 20 21 22 23 24


1 0.084 0.084 0 0.069 0.070 0.071 0.073 0.074 0.074

2 0.297 0.382 0 0.311 0.317 0.323 0.328 0.332 0.336

3 0.199 0.581 0 0.474 0.483 0.491 0.499 0.506 0.512

4 0.164 0.745 0 0.608 0.619 0.630 0.639 0.648 0.656

5 0.140 0.884 0 0.722 0.735 0.748 0.759 0.770 0.779

6 0.122 1.006 0 0.821 0.837 0.851 0.864 0.876 0.887

7 0.108 1.115 0 0.910 0.927 0.943 0.957 0.970 0.982

8 0.098 1.212 0 0.989 1.008 1.025 1.041 1.055 1.068

Umur (minggu)

258


259

Zona 2 STA 30+600


30+600

Kedalama

n (m)z (m) H (m) Sc1(m) Sc2(m) Sc3(m) Sc4(m) Sc5(m) Sc6(m)

1 0.5 1 0.026 0.050 0.031 0.023 0.018 0.015

2 1.5 1 0.013 0.035 0.026 0.020 0.016 0.014

3 2.5 1 0.009 0.029 0.022 0.017 0.014 0.012

4 3.5 1 0.007 0.026 0.019 0.016 0.013 0.011

5 4.5 1 0.006 0.024 0.017 0.014 0.012 0.011

6 5.5 1 0.005 0.022 0.015 0.013 0.011 0.010

7 6.5 1 0.004 0.020 0.014 0.012 0.010 0.009

8 7.5 1 0.004 0.019 0.013 0.011 0.010 0.009

9 8.5 1 0.003 0.020 0.012 0.011 0.010 0.009

10 9.5 1 0.003 0.019 0.011 0.010 0.009 0.008

11 10.5 1 0.003 0.018 0.011 0.010 0.009 0.008

12 11.5 1 0.003 0.018 0.010 0.009 0.008 0.007

0.085 0.301 0.201 0.165 0.141 0.123SC Total

Kedalama


1 0.5 1 0.013 0.011 0.010 0.009 0.009 0.007

2 1.5 1 0.012 0.010 0.009 0.008 0.008 0.007

3 2.5 1 0.011 0.010 0.009 0.008 0.008 0.007

4 3.5 1 0.010 0.009 0.008 0.007 0.007 0.006

5 4.5 1 0.009 0.009 0.008 0.007 0.007 0.006

6 5.5 1 0.009 0.008 0.007 0.007 0.007 0.006

7 6.5 1 0.008 0.008 0.007 0.006 0.006 0.006

8 7.5 1 0.008 0.007 0.007 0.006 0.006 0.005

9 8.5 1 0.008 0.007 0.007 0.006 0.006 0.005

10 9.5 1 0.008 0.007 0.007 0.006 0.006 0.005

11 10.5 1 0.007 0.007 0.006 0.006 0.006 0.005

12 11.5 1 0.007 0.006 0.006 0.006 0.006 0.005

0.110 0.099 0.090 0.082 0.082 0.071SC Total

Kedalama

n (m)z (m) H (m) Sc13(m) Sc14(m) Sc15(m) Sc16(m) Sc17 (m) Sc18 (m)

1 0.5 1 0.007 0.006 0.006 0.005 0.005078 0.004783

2 1.5 1 0.006 0.006 0.006 0.005 0.004892 0.004615

3 2.5 1 0.006 0.006 0.005 0.005 0.004716 0.004456

4 3.5 1 0.006 0.005 0.005 0.005 0.004549 0.004305

5 4.5 1 0.006 0.005 0.005 0.005 0.004432 0.004199

6 5.5 1 0.005 0.005 0.005 0.005 0.00428 0.00406

7 6.5 1 0.005 0.005 0.005 0.004 0.004131 0.003924

8 7.5 1 0.005 0.005 0.004 0.004 0.003993 0.003798

9 8.5 1 0.005 0.005 0.005 0.004 0.00411 0.003913

10 9.5 1 0.005 0.005 0.004 0.004 0.004058 0.003868

11 10.5 1 0.005 0.005 0.004 0.004 0.003921 0.003742

12 11.5 1 0.005 0.004 0.004 0.004 0.00379 0.003621

0.066 0.062 0.058 0.055 0.052 0.049SC Total

260


0 1 2 3 4 5 6


1 0.085 0.085 0 0.008 0.015 0.021 0.026 0.031 0.036

2 0.301 0.385 0 0.008 0.067 0.095 0.120 0.143 0.163

3 0.201 0.586 0 0.008 0.067 0.144 0.182 0.217 0.248

4 0.165 0.751 0 0.008 0.067 0.144 0.234 0.278 0.318

5 0.141 0.892 0 0.008 0.067 0.144 0.234 0.330 0.378

6 0.123 1.015 0 0.008 0.067 0.144 0.234 0.330 0.430

7 0.110 1.125 0 0.008 0.067 0.144 0.234 0.330 0.430

8 0.099 1.223 0 0.008 0.067 0.144 0.234 0.330 0.430

9 0.090 1.313 0 0.008 0.067 0.144 0.234 0.330 0.430

10 0.082 1.396 0 0.008 0.067 0.144 0.234 0.330 0.430

11 0.082 1.478 0 0.008 0.067 0.144 0.234 0.330 0.430

12 0.071 1.549 0 0.008 0.067 0.144 0.234 0.330 0.430

13 0.066 1.615 0 0.008 0.067 0.144 0.234 0.330 0.430

14 0.062 1.676 0 0.008 0.067 0.144 0.234 0.330 0.430

15 0.058 1.735 0 0.008 0.067 0.144 0.234 0.330 0.430

16 0.055 1.790 0 0.008 0.067 0.144 0.234 0.330 0.430

17 0.052 1.841 0 0.008 0.067 0.144 0.234 0.330 0.430

18 0.049 1.891 0 0.008 0.067 0.144 0.234 0.330 0.430

Umur (minggu)

261

0 7 8 9 10 11 12


1 0.085 0.085 0 0.040 0.044 0.047 0.050 0.053 0.056

2 0.301 0.385 0 0.182 0.199 0.215 0.229 0.243 0.255

3 0.201 0.586 0 0.277 0.303 0.327 0.349 0.369 0.387

4 0.165 0.751 0 0.355 0.388 0.419 0.447 0.473 0.496

5 0.141 0.892 0 0.421 0.461 0.498 0.531 0.561 0.589

6 0.123 1.015 0 0.480 0.525 0.566 0.604 0.639 0.671

7 0.110 1.125 0 0.531 0.582 0.628 0.669 0.708 0.743

8 0.099 1.223 0 0.531 0.633 0.683 0.728 0.770 0.808

9 0.090 1.313 0 0.531 0.633 0.733 0.782 0.826 0.867

10 0.082 1.396 0 0.531 0.633 0.733 0.831 0.878 0.922

11 0.082 1.478 0 0.531 0.633 0.733 0.831 0.930 0.976

12 0.071 1.549 0 0.531 0.633 0.733 0.831 0.930 1.023

13 0.066 1.615 0 0.531 0.633 0.733 0.831 0.930 1.023

14 0.062 1.676 0 0.531 0.633 0.733 0.831 0.930 1.023

15 0.058 1.735 0 0.531 0.633 0.733 0.831 0.930 1.023

16 0.055 1.790 0 0.531 0.633 0.733 0.831 0.930 1.023

17 0.052 1.841 0 0.531 0.633 0.733 0.831 0.930 1.023

18 0.049 1.891 0 0.531 0.633 0.733 0.831 0.930 1.023

Umur (minggu)

262

0 13 14 15 16 17 18


1 0.085 0.085 0 0.058 0.061 0.063 0.064 0.066 0.068

2 0.301 0.385 0 0.266 0.276 0.285 0.293 0.301 0.308

3 0.201 0.586 0 0.404 0.419 0.433 0.446 0.458 0.469

4 0.165 0.751 0 0.518 0.537 0.555 0.572 0.587 0.600

5 0.141 0.892 0 0.615 0.638 0.659 0.679 0.697 0.713

6 0.123 1.015 0 0.700 0.726 0.750 0.773 0.793 0.812

7 0.110 1.125 0 0.775 0.804 0.831 0.856 0.878 0.899

8 0.099 1.223 0 0.843 0.875 0.904 0.931 0.956 0.978

9 0.090 1.313 0 0.905 0.939 0.971 0.999 1.026 1.050

10 0.082 1.396 0 0.962 0.998 1.032 1.062 1.090 1.116

11 0.082 1.478 0 1.018 1.057 1.092 1.125 1.154 1.181

12 0.071 1.549 0 1.067 1.108 1.145 1.179 1.210 1.238

13 0.066 1.615 0 1.113 1.155 1.193 1.229 1.261 1.291

14 0.062 1.676 0 1.113 1.199 1.239 1.276 1.309 1.340

15 0.058 1.735 0 1.113 1.199 1.282 1.320 1.355 1.387

16 0.055 1.790 0 1.113 1.199 1.282 1.362 1.398 1.431

17 0.052 1.841 0 1.113 1.199 1.282 1.362 1.438 1.472

18 0.049 1.891 0 1.113 1.199 1.282 1.362 1.438 1.512

Umur (minggu)

263

0 19 20 21 22 23 24


1 0.085 0.085 0 0.069 0.070 0.072 0.073 0.074 0.075

2 0.301 0.385 0 0.315 0.321 0.326 0.331 0.336 0.340

3 0.201 0.586 0 0.478 0.487 0.496 0.503 0.510 0.517

4 0.165 0.751 0 0.613 0.625 0.635 0.645 0.654 0.662

5 0.141 0.892 0 0.728 0.742 0.754 0.766 0.776 0.786

6 0.123 1.015 0 0.829 0.844 0.859 0.872 0.884 0.895

7 0.110 1.125 0 0.918 0.935 0.951 0.966 0.979 0.991

8 0.099 1.223 0 0.999 1.017 1.035 1.050 1.065 1.078

9 0.090 1.313 0 1.072 1.092 1.111 1.127 1.143 1.157

10 0.082 1.396 0 1.139 1.161 1.180 1.198 1.215 1.230

11 0.082 1.478 0 1.206 1.229 1.250 1.269 1.286 1.302

12 0.071 1.549 0 1.264 1.288 1.310 1.330 1.348 1.365

13 0.066 1.615 0 1.318 1.343 1.365 1.386 1.405 1.423

14 0.062 1.676 0 1.368 1.394 1.418 1.439 1.459 1.477

15 0.058 1.735 0 1.416 1.443 1.467 1.489 1.510 1.529

16 0.055 1.790 0 1.461 1.488 1.513 1.536 1.558 1.577

17 0.052 1.841 0 1.503 1.531 1.557 1.581 1.603 1.623

18 0.049 1.891 0 1.543 1.572 1.599 1.623 1.646 1.666

Umur (minggu)

264


265

Zona 3 STA 33+675


33+675

Kedalama


1 0.5 1 0.026 0.050 0.031 0.023 0.018 0.015

2 1.5 1 0.013 0.035 0.026 0.020 0.016 0.014

3 2.5 1 0.009 0.029 0.022 0.017 0.014 0.012

4 3.5 1 0.007 0.026 0.019 0.016 0.013 0.011

5 4.5 1 0.006 0.023 0.017 0.014 0.012 0.011

6 5.5 1 0.005 0.022 0.015 0.013 0.011 0.010

7 6.5 1 0.004 0.020 0.014 0.012 0.010 0.009

8 7.5 1 0.004 0.019 0.012 0.011 0.010 0.009

9 8.5 1 0.003 0.019 0.012 0.011 0.010 0.009

10 9.5 1 0.003 0.019 0.011 0.010 0.009 0.008

11 10.5 1 0.003 0.018 0.010 0.009 0.009 0.008

12 11.5 1 0.003 0.017 0.010 0.009 0.008 0.007

0.085 0.299 0.200 0.164 0.140 0.123SC Total

Kedalama


1 0.5 1 0.013 0.011 0.010 0.009 0.009 0.007

2 1.5 1 0.012 0.010 0.009 0.008 0.008 0.007

3 2.5 1 0.011 0.010 0.009 0.008 0.008 0.007

4 3.5 1 0.010 0.009 0.008 0.007 0.007 0.006

5 4.5 1 0.009 0.009 0.008 0.007 0.007 0.006

6 5.5 1 0.009 0.008 0.007 0.007 0.007 0.006

7 6.5 1 0.008 0.008 0.007 0.006 0.006 0.006

8 7.5 1 0.008 0.007 0.007 0.006 0.006 0.005

9 8.5 1 0.008 0.007 0.007 0.006 0.006 0.005

10 9.5 1 0.008 0.007 0.006 0.006 0.006 0.005

11 10.5 1 0.007 0.007 0.006 0.006 0.006 0.005

12 11.5 1 0.007 0.006 0.006 0.005 0.005 0.005

0.109 0.098 0.089 0.082 0.082 0.070SC Total

266

Tabel 2. Hasil Pemampatan perminggu Akibat Timbunan Bertahap Menggunakan PVD 33+675

0 1 2 3 4 5 6

TahapSc total

(m)

Sc

Kumulati

f

U 9.57% 17.51% 24.65% 31.11% 36.99% 42.36%

1 0.085 0.085 0 0.008 0.015 0.021 0.026 0.031 0.036

2 0.299 0.384 0 0.008 0.067 0.095 0.119 0.142 0.163

3 0.200 0.584 0 0.008 0.067 0.144 0.182 0.216 0.247

4 0.165 0.749 0 0.008 0.067 0.144 0.233 0.277 0.317

5 0.140 0.889 0 0.008 0.067 0.144 0.233 0.329 0.377

6 0.123 1.012 0 0.008 0.067 0.144 0.233 0.329 0.428

7 0.109 1.121 0 0.008 0.067 0.144 0.233 0.329 0.428

8 0.098 1.219 0 0.008 0.067 0.144 0.233 0.329 0.428

9 0.089 1.308 0 0.008 0.067 0.144 0.233 0.329 0.428

10 0.082 1.390 0 0.008 0.067 0.144 0.233 0.329 0.428

11 0.082 1.472 0 0.008 0.067 0.144 0.233 0.329 0.428

12 0.070 1.542 0 0.008 0.067 0.144 0.233 0.329 0.428

Umur (minggu)

267

0 7 8 9 10 11 12

TahapSc total

(m)

Sc

Kumulati

f

U 47.25% 51.71% 55.79% 59.52% 62.94% 66.06%

1 0.085 0.085 0 0.040 0.044 0.047 0.050 0.053 0.056

2 0.299 0.384 0 0.181 0.199 0.214 0.229 0.242 0.254

3 0.200 0.584 0 0.276 0.302 0.326 0.348 0.368 0.386

4 0.165 0.749 0 0.354 0.387 0.418 0.446 0.471 0.494

5 0.140 0.889 0 0.420 0.460 0.496 0.529 0.559 0.587

6 0.123 1.012 0 0.478 0.523 0.564 0.602 0.637 0.668

7 0.109 1.121 0 0.530 0.580 0.625 0.667 0.705 0.740

8 0.098 1.219 0 0.530 0.630 0.680 0.726 0.767 0.805

9 0.089 1.308 0 0.530 0.630 0.730 0.779 0.823 0.864

10 0.082 1.390 0 0.530 0.630 0.730 0.828 0.875 0.918

11 0.082 1.472 0 0.530 0.630 0.730 0.828 0.927 0.973

12 0.070 1.542 0 0.530 0.630 0.730 0.828 0.927 1.019

Umur (minggu)

268

0 13 14 15 16 17 18

TahapSc total

(m)

Sc

Kumulati

f

U 68.91% 71.52% 73.91% 76.10% 78.11% 79.94%

1 0.085 0.085 0 0.058 0.061 0.063 0.064 0.066 0.068

2 0.299 0.384 0 0.265 0.275 0.284 0.292 0.300 0.307

3 0.200 0.584 0 0.402 0.418 0.432 0.445 0.456 0.467

4 0.165 0.749 0 0.516 0.535 0.553 0.570 0.585 0.598

5 0.140 0.889 0 0.613 0.636 0.657 0.677 0.694 0.711

6 0.123 1.012 0 0.697 0.724 0.748 0.770 0.790 0.809

7 0.109 1.121 0 0.772 0.802 0.828 0.853 0.875 0.896

8 0.098 1.219 0 0.840 0.872 0.901 0.928 0.952 0.974

9 0.089 1.308 0 0.902 0.936 0.967 0.996 1.022 1.046

10 0.082 1.390 0 0.958 0.994 1.028 1.058 1.086 1.111

11 0.082 1.472 0 1.015 1.053 1.088 1.120 1.150 1.177

12 0.070 1.542 0 1.063 1.103 1.140 1.174 1.205 1.233

Umur (minggu)

269

0 19 20 21 22 23 24

TahapSc total

(m)

Sc

Kumulati

f

U 81.62% 83.16% 84.57% 85.86% 87.04% 88.13%

1 0.085 0.085 0 0.069 0.070 0.072 0.073 0.074 0.075

2 0.299 0.384 0 0.313 0.319 0.325 0.330 0.334 0.338

3 0.200 0.584 0 0.477 0.486 0.494 0.501 0.508 0.515

4 0.165 0.749 0 0.611 0.623 0.633 0.643 0.652 0.660

5 0.140 0.889 0 0.726 0.739 0.752 0.763 0.774 0.783

6 0.123 1.012 0 0.826 0.841 0.856 0.869 0.881 0.892

7 0.109 1.121 0 0.915 0.932 0.948 0.962 0.976 0.988

8 0.098 1.219 0 0.995 1.014 1.031 1.047 1.061 1.074

9 0.089 1.308 0 1.068 1.088 1.106 1.123 1.139 1.153

10 0.082 1.390 0 1.135 1.156 1.176 1.194 1.210 1.225

11 0.082 1.472 0 1.202 1.224 1.245 1.264 1.281 1.297

12 0.070 1.542 0 1.259 1.283 1.304 1.324 1.343 1.359

Umur (minggu)

270


271

Zona 3 STA 33+200


33+200

Kedalama

n (m)z (m) H (m) Sc1(m) Sc2(m) Sc3(m) Sc4(m)

1 0.5 1 0.026 0.050 0.031 0.023

2 1.5 1 0.013 0.035 0.026 0.020

3 2.5 1 0.009 0.029 0.022 0.017

4 3.5 1 0.007 0.026 0.019 0.016

5 4.5 1 0.006 0.023 0.017 0.014

6 5.5 1 0.005 0.022 0.015 0.013

7 6.5 1 0.004 0.020 0.014 0.012

8 7.5 1 0.004 0.019 0.012 0.011

9 8.5 1 0.003 0.019 0.012 0.011

10 9.5 1 0.003 0.019 0.011 0.010

11 10.5 1 0.003 0.018 0.010 0.009

12 11.5 1 0.002 0.017 0.010 0.009

0.085 0.298 0.199 0.164SC Total

Kedalama

n (m)z (m) Sc5(m) Sc6(m) Sc7(m) Sc8(m) Sc9(m)

1 0.5 0.018 0.015 0.013 0.011 0.010

2 1.5 0.016 0.014 0.012 0.010 0.009

3 2.5 0.014 0.012 0.011 0.010 0.009

4 3.5 0.013 0.011 0.010 0.009 0.008

5 4.5 0.012 0.011 0.009 0.008 0.008

6 5.5 0.011 0.010 0.009 0.008 0.007

7 6.5 0.010 0.009 0.008 0.008 0.007

8 7.5 0.010 0.009 0.008 0.007 0.007

9 8.5 0.009 0.009 0.008 0.007 0.007

10 9.5 0.009 0.008 0.008 0.007 0.006

11 10.5 0.008 0.008 0.007 0.007 0.006

12 11.5 0.008 0.007 0.007 0.006 0.006

0.140 0.122 0.109 0.098 0.089SC Total

272

Tabel 2. Hasil Pemampatan perminggu Akibat Timbunan Bertahap Menggunakan PVD 33+200

0 1 2 3 4 5 6

TahapSc total

(m)

Sc

Kumulati

f

U 9.57% 17.51% 24.65% 31.11% 36.99% 42.36%

1 0.085 0.085 0 0.008 0.015 0.021 0.026 0.031 0.036

2 0.298 0.382 0 0.008 0.067 0.094 0.119 0.141 0.162

3 0.199 0.582 0 0.008 0.067 0.143 0.181 0.215 0.246

4 0.164 0.746 0 0.008 0.067 0.143 0.232 0.276 0.316

5 0.140 0.885 0 0.008 0.067 0.143 0.232 0.328 0.375

6 0.122 1.008 0 0.008 0.067 0.143 0.232 0.328 0.427

7 0.109 1.116 0 0.008 0.067 0.143 0.232 0.328 0.427

8 0.098 1.214 0 0.008 0.067 0.143 0.232 0.328 0.427

9 0.089 1.303 0 0.008 0.067 0.143 0.232 0.328 0.427

Umur (minggu)

273

0 7 8 9 10 11 12

TahapSc total

(m)

Sc

Kumulati

f

U 47.25% 51.71% 55.79% 59.52% 62.94% 66.06%

1 0.085 0.085 0 0.040 0.044 0.047 0.050 0.053 0.056

2 0.298 0.382 0 0.181 0.198 0.213 0.227 0.240 0.252

3 0.199 0.582 0 0.275 0.301 0.325 0.346 0.366 0.384

4 0.164 0.746 0 0.352 0.386 0.416 0.444 0.469 0.492

5 0.140 0.885 0 0.418 0.458 0.494 0.527 0.557 0.585

6 0.122 1.008 0 0.476 0.521 0.562 0.600 0.634 0.666

7 0.109 1.116 0 0.527 0.577 0.623 0.664 0.702 0.737

8 0.098 1.214 0 0.527 0.628 0.677 0.723 0.764 0.802

9 0.089 1.303 0 0.527 0.628 0.727 0.775 0.820 0.860

Umur (minggu)

274

0 13 14 15 16 17 18

TahapSc total

(m)

Sc

Kumulati

f

U 68.91% 71.52% 73.91% 76.10% 78.11% 79.94%

1 0.085 0.085 0 0.058 0.060 0.062 0.064 0.066 0.068

2 0.298 0.382 0 0.263 0.273 0.282 0.291 0.298 0.305

3 0.199 0.582 0 0.401 0.416 0.430 0.443 0.454 0.465

4 0.164 0.746 0 0.514 0.533 0.551 0.567 0.582 0.596

5 0.140 0.885 0 0.610 0.633 0.654 0.674 0.692 0.708

6 0.122 1.008 0 0.694 0.721 0.745 0.767 0.787 0.805

7 0.109 1.116 0 0.769 0.798 0.825 0.849 0.872 0.892

8 0.098 1.214 0 0.836 0.868 0.897 0.924 0.948 0.970

9 0.089 1.303 0 0.898 0.932 0.963 0.991 1.017 1.041

Umur (minggu)

275

0 19 20 21 22 23 24

TahapSc total

(m)

Sc

Kumulati

f

U 81.62% 83.16% 84.57% 85.86% 87.04% 88.13%

1 0.085 0.085 0 0.069 0.070 0.071 0.073 0.074 0.074

2 0.298 0.382 0 0.312 0.318 0.323 0.328 0.333 0.337

3 0.199 0.582 0 0.475 0.484 0.492 0.499 0.506 0.513

4 0.164 0.746 0 0.609 0.620 0.631 0.640 0.649 0.657

5 0.140 0.885 0 0.723 0.736 0.749 0.760 0.771 0.780

6 0.122 1.008 0 0.822 0.838 0.852 0.865 0.877 0.888

7 0.109 1.116 0 0.911 0.928 0.944 0.958 0.971 0.984

8 0.098 1.214 0 0.991 1.009 1.027 1.042 1.057 1.070

9 0.089 1.303 0 1.063 1.083 1.102 1.118 1.134 1.148

Umur (minggu)

276


277

Zona 3 STA 32+275


Kedalama


1 0.5 1 0.026 0.050 0.031 0.023 0.018 0.015

2 1.5 1 0.013 0.035 0.026 0.020 0.016 0.014

3 2.5 1 0.009 0.029 0.022 0.017 0.014 0.012

4 3.5 1 0.007 0.026 0.019 0.016 0.013 0.011

5 4.5 1 0.006 0.023 0.017 0.014 0.012 0.011

6 5.5 1 0.005 0.022 0.015 0.013 0.011 0.010

7 6.5 1 0.004 0.020 0.014 0.012 0.010 0.009

8 7.5 1 0.004 0.019 0.012 0.011 0.010 0.009

9 8.5 1 0.003 0.019 0.012 0.011 0.009 0.008

10 9.5 1 0.003 0.018 0.011 0.010 0.009 0.008

11 10.5 1 0.003 0.018 0.010 0.009 0.008 0.008

12 11.5 1 0.002 0.017 0.009 0.009 0.008 0.007

0.084 0.296 0.199 0.163 0.139 0.122SC Total

278


0 7 8 9 10 11 12

TahapSc total

(m)

Sc

Kumulati

f

U 47.25% 51.71% 55.79% 59.52% 62.94% 66.06%

1 0.085 0.085 0 0.040 0.044 0.047 0.050 0.053 0.056

2 0.298 0.383 0 0.181 0.198 0.213 0.228 0.241 0.253

3 0.200 0.582 0 0.275 0.301 0.325 0.347 0.366 0.385

4 0.164 0.746 0 0.353 0.386 0.416 0.444 0.470 0.493

5 0.140 0.886 0 0.419 0.458 0.495 0.528 0.558 0.585

6 0.122 1.009 0 0.477 0.522 0.563 0.600 0.635 0.666

Umur (minggu)

0 1 2 3 4 5 6

TahapSc total

(m)

Sc

Kumulati

f

U 9.57% 17.51% 24.65% 31.11% 36.99% 42.36%

1 0.085 0.085 0 0.008 0.015 0.021 0.026 0.031 0.036

2 0.298 0.383 0 0.008 0.067 0.094 0.119 0.142 0.162

3 0.200 0.582 0 0.008 0.067 0.144 0.181 0.215 0.247

4 0.164 0.746 0 0.008 0.067 0.144 0.232 0.276 0.316

5 0.140 0.886 0 0.008 0.067 0.144 0.232 0.328 0.375

6 0.122 1.009 0 0.008 0.067 0.144 0.232 0.328 0.427

Umur (minggu)

279

0 13 14 15 16 17 18

TahapSc total

(m)

Sc

Kumulati

f

U 68.91% 71.52% 73.91% 76.10% 78.11% 79.94%

1 0.085 0.085 0 0.058 0.060 0.062 0.064 0.066 0.068

2 0.298 0.383 0 0.264 0.274 0.283 0.291 0.299 0.306

3 0.200 0.582 0 0.401 0.416 0.430 0.443 0.455 0.465

4 0.164 0.746 0 0.514 0.534 0.552 0.568 0.583 0.597

5 0.140 0.886 0 0.611 0.634 0.655 0.675 0.692 0.709

6 0.122 1.009 0 0.695 0.721 0.746 0.768 0.788 0.806

Umur (minggu)

0 19 20 21 22 23 24

TahapSc total

(m)

Sc

Kumulati

f

U 81.62% 83.16% 84.57% 85.86% 87.04% 88.13%

1 0.085 0.085 0 0.069 0.070 0.071 0.073 0.074 0.075

2 0.298 0.383 0 0.312 0.318 0.324 0.329 0.333 0.337

3 0.200 0.582 0 0.475 0.484 0.492 0.500 0.507 0.513

4 0.164 0.746 0 0.609 0.621 0.631 0.641 0.650 0.658

5 0.140 0.886 0 0.723 0.737 0.750 0.761 0.771 0.781

6 0.122 1.009 0 0.823 0.839 0.853 0.866 0.878 0.889

Umur (minggu)

280


281

Lampiran 6

Hasil Analisa Stabilitas Timbunan Menggunakan Program

Bantu XSTABL

Zona 1 STA 32+075

Gambar 1. Analisa Stabilitas Timbunan pada STA 32+075

Tabel 1. Analisa Stabilitas Timbunan pada STA 32+075



0.625 21.21 36.73 24.49 3.33 45.16 29090

0.636 23.09 38.11 26.4 3.89 48.69 34020

0.633 22.34 37.35 25.33 3.89 47.02 31390

0.661 20.86 33.31 19.7 6.33 40.48 19860

282

Zona 1 STA 32+125





(m) (m) (m) (m) (m) (kN-m)

0.736 17.28 33.45 19.37 3.33 36.1 15950

0.74 17.11 33.16 18.97 3.44 35.6 15380

0.763 20.25 34.54 20.91 5.22 40.38 19250

0.721 17.77 33.98 20.25 3.11 37.37 17260

283

Zona 1 STA 28+025





(m) (m) (m) (m) (m) (kN-m)

0.764 15.73 33.03 18.76 2.22 33.24 10820

0.774 16.85 33.27 19.18 3 34.71 11460

0.762 16.4 33.83 19.96 2 34.88 12170

0.796 17.88 33.31 19.23 4 35.78 11740

284

Zona 1 STA 28+400





(m) (m) (m) (m) (m) (kN-m)

0.899 13.59 34.37 19.78 0 30.78 9344

0.97 16.43 31.96 16.54 5 31.24 7172

0.954 18.25 32.66 18.32 5 34.69 8680

0.916 15.95 30.35 15.07 5 29.88 6115

285

Zona 2 STA 30+900





(m) (m) (m) (m) (m) (kN-m)

0.718 17.84 34.02 20.17 3.33 37.51 18180

0.743 19.6 33.78 19.83 5.33 38.99 18430

0.74 18.94 33.44 19.36 5 37.91 17480

0.732 19.09 33.92 20.05 4.67 38.66 18530

286

Zona 2 STA 28+925





(m) (m) (m) (m) (m) (kN-m)

1.057 13.01 27.1 10.54 5.22 22.98 2885

1.046 12.25 28.35 12.22 3.33 23.54 3673

1.048 14.07 28.03 11.87 5.33 25.12 3586

1.127 13.47 25.52 8.25 7.33 21.52 1936

287

Zona 2 STA 29+000





(m) (m) (m) (m) (m) (kN-m)

1.258 10.87 25.25 7.88 5 18.31 1449

1.252 12.36 27.46 10.96 4.33 22.23 2631

1.244 12.18 27.73 11.33 3.89 22.34 2784

1.235 10.95 27.02 10.36 3.33 20.36 2345

288

Zona 2 STA 30+600





(m) (m) (m) (m) (m) (kN-m)

0.796 15.34 31.49 16.62 3.33 31.34 9964

0.853 17.63 30.42 15.12 6.67 32.35 9017

0.834 17.69 31.16 16.16 6 33.3 10030

0.792 17.12 32.62 18.2 4 34.43 11970

289

Zona 3 STA 33+675





(m) (m) (m) (m) (m) (kN-m)

1.103 16.64 33.96 20.07 2.22 34.34 12010

1.087 14.7 32.44 17.94 1.78 30.79 9803

1.069 15.53 34.97 21.57 0 34.39 13570

1.092 15.48 32.55 18.1 2.44 31.68 9973

290

ZONA 3 STA 33+200





(m) (m) (m) (m) (m) (kN-m)

1.3 13.22 26.97 10.35 5.56 22.86 2957

1.264 13.06 30.76 15.59 1.78 26.69 6046

1.27 13.52 30.1 14.67 2.89 26.45 5424

1.289 15.08 32.22 17.65 2.33 30.24 7619

291

ZONA 3 STA 32+275





(m) (m) (m) (m) (m) (kN-m)

1.976 13.25 31.19 16.19 1.56 26.58 5999

1.985 13.04 26.41 9.36 6.22 21.29 2140

2.023 12.58 33.25 18.27 0 26.97 7204

2.024 11.83 30.99 15.04 1.56 23.88 4930

292

Analisa XSTABL untuk mendapatkan nilai H Kritis

Gambar 12. Hasil Analisis XSTABL H Kritis pada STA 28+000

Tabel 12. Hasil Critical Surfaces Analisis XSTABL H Kritis pada

STA 28+000

FOS Circle Center Initial Terminal Resisting


1.087 13.03 25.77 8.59 6.67 20.95 1263

1.054 12.66 23.16 4.91 8.89 17.5 431.1

1.035 12.29 23.77 5.71 8 17.84 560.7

1.149 13.91 29.32 13.28 4.44 25.29 2830

Radius

293



STA 29+000



(m) (m) (m) (m) (m) (kN-m)

1.079 12.24 25.99 8.97 5.56 20.58 1498

1.082 13.24 26.21 9.29 6.33 21.83 1599

1.081 12.64 27.38 10.86 4.67 22.43 2115

1.121 12.82 23.72 5.58 8.67 18.28 622.6

294



STA 30+000



(m) (m) (m) (m) (m) (kN-m)

1.054 12.99 24.51 6.89 7.78 19.67 936.8

1.047 12.97 28.32 12.24 4 23.88 2665

1.045 12.7 26.22 9.23 5.89 21.26 1582

1.048 13.04 25.78 8.61 6.67 21.11 1394

295



STA 31+000



m m m m m m

1.054 12.4 25.17 7.72 6.67 19.73 1139

1.05 12.39 27.71 11.31 4.11 22.58 2298

1.042 12.87 26.05 9.07 6.11 21.32 1542

1.043 12.59 26.92 10.27 5 21.99 1931

296



STA 32+000



(m) (m) (m) (m) (m) (kN-m)

1.085 13.15 27.36 10.81 5.22 22.9 2097

1.087 12.35 25.13 7.66 6.67 19.62 1113

1.576 8.55 26.1 9.12 1.78 17 1580

1.544 18.55 33.6 17.56 7.44 32.31 4660

297



STA 33+000



(m) (m) (m) (m) (m) (kN-m)

1.374 9.2 25.53 8.31 3 17.01 1240

1.009 12.14 25.89 8.84 5.56 20.38 1.36E+03

1.003 12.63 27.37 10.93 4.56 22.5 2.01E+03

1.444 18.18 29.39 13.69 8.22 30.11 3.23E+03

298



STA 34+000



(m) (m) (m) (m) (m) (kN-m)

1.05 12.12 26.97 10.36 4.44 21.55 1897

1.15 10.1 27.43 10.99 2 20 2118

1.112 15.1 29.42 13.73 5.11 27.06 3177

1.328 17.72 29.83 14.3 7.33 30.11 3456

299

Lampiran 7

Perhitungan Perkuatan Stabilitas Timbunan

A. Perhitungan Jumlah Kebutuhan Geotextile

Tabel 1. Perhitungan Jumlah Kebutuhan Geotextile pada STA 32+075

SV Hi Ti n Lembar ΔMR ΔMR KOM σv τ1 τ2 Le Le (pakai) Lo (pakai)

m m m kNm kNm kN/m2 kN/m3 kN/m4 m m m

1 0.25 13.60 18.63 3 1321.036 1321.036364 254.3027 146.822 9.3 0.69 1 1

2 0.25 13.35 18.38 3 1303.309 2624.345455 249.6777 144.151 146.822 0.37 1 1

3 0.25 13.10 18.13 3 1285.582 3909.927273 245.0527 141.481 144.151 0.38 1 1

4 0.25 12.85 17.88 2 845.2364 4755.163636 240.4277 138.811 141.481 0.26 1 1

5 0.25 12.60 17.63 2 833.4182 5588.581818 235.8027 136.141 138.811 0.26 1 1

6 0.25 12.35 17.38 2 821.6 6410.181818 231.1777 133.471 136.141 0.27 1 1

7 0.25 12.10 17.13 2 809.7818 7219.963636 226.5527 130.800 133.471 0.27 1 1

8 0.25 11.85 16.88 2 797.9636 8017.927273 221.9277 128.130 130.800 0.28 1 1

9 0.25 11.60 16.63 2 786.1455 8804.072727 217.3027 125.460 128.130 0.29 1 1

10 0.25 11.35 16.38 2 774.3273 9578.4 212.6777 122.790 125.460 0.29 1 1

11 0.25 11.10 16.13 2 762.5091 10340.90909 208.0527 120.119 122.790 0.30 1 1

12 0.25 10.85 15.88 2 750.6909 11091.6 203.4277 117.449 120.119 0.30 1 1

13 0.25 10.60 15.63 2 738.8727 11830.47273 198.8027 114.779 117.449 0.31 1 1

14 0.25 10.35 15.38 2 727.0545 12557.52727 194.1777 112.109 114.779 0.32 1 1

15 0.25 10.10 15.13 2 715.2364 13272.76364 189.5527 109.438 112.109 0.33 1 1

16 0.25 9.85 14.88 2 703.4182 13976.18182 184.9277 106.768 109.438 0.33 1 1

17 0.25 9.60 14.63 2 691.6 14667.78182 180.3027 104.098 106.768 0.34 1 1

18 0.25 9.35 14.38 2 679.7818 15347.56364 175.6777 101.428 104.098 0.35 1 1

No

300



19 0.25 9.10 14.13 2 667.9636 16015.52727 171.0527 98.757 101.428 0.36 1 1

20 0.25 8.85 13.88 2 656.1455 16671.67273 166.4277 96.087 98.757 0.37 1 1

21 0.25 8.60 13.63 2 644.3273 17316 161.8027 93.417 96.087 0.38 1 1

22 0.25 8.35 13.38 2 632.5091 17948.50909 157.1777 90.747 93.417 0.39 1 1

23 0.25 8.10 13.13 2 620.6909 18569.2 152.5527 88.076 90.747 0.40 1 1

24 0.25 7.85 12.88 2 608.8727 19178.07273 147.9277 85.406 88.076 0.42 1 1

25 0.25 7.60 12.63 2 597.0545 19775.12727 143.3027 82.736 85.406 0.43 1 1

26 0.25 7.35 12.38 2 585.2364 20360.36364 138.6777 80.066 82.736 0.44 1 1

27 0.25 7.10 12.13 2 573.4182 20933.78182 134.0527 77.395 80.066 0.46 1 1

28 0.25 6.85 11.88 2 561.6 21495.38182 129.4277 74.725 77.395 0.48 1 1

29 0.25 6.60 11.63 2 549.7818 22045.16364 124.8027 72.055 74.725 0.49 1 1

30 0.25 6.35 11.38 2 537.9636 22583.12727 120.1777 69.385 72.055 0.51 1 1

31 0.25 6.10 11.13 2 526.1455 23109.27273 115.5527 66.714 69.385 0.53 1 1

32 0.25 5.85 10.88 2 514.3273 23623.6 110.9277 64.044 66.714 0.55 1 1

33 0.25 5.60 10.63 2 502.5091 24126.10909 106.3027 61.374 64.044 0.58 1 1

34 0.25 5.35 10.38 2 490.6909 24616.8 101.6777 58.704 61.374 0.60 1 1

35 0.25 5.10 10.13 2 478.8727 25095.67273 97.0527 56.033 58.704 0.63 1 1

36 0.25 4.85 9.88 2 467.0545 25562.72727 92.4277 53.363 56.033 0.66 1 1

No

301



37 0.25 4.60 9.63 2 455.2364 26017.96364 87.8027 50.693 53.363 0.69 1 1

38 0.25 4.35 9.38 2 443.4182 26461.38182 83.1777 48.023 50.693 0.73 1 1

39 0.25 4.10 9.13 2 431.6 26892.98182 78.5527 45.352 48.023 0.77 1 1

40 0.25 3.85 8.88 2 419.7818 27312.76364 73.9277 42.682 45.352 0.82 1 1

41 0.25 3.60 8.63 2 407.9636 27720.72727 69.3027 40.012 42.682 0.87 1 1

42 0.25 3.35 8.38 2 396.1455 28116.87273 64.6777 37.342 40.012 0.93 1 1

43 0.25 3.10 8.13 2 384.3273 28501.2 60.0527 34.671 37.342 1.00 1.1 1.1

44 0.25 2.85 7.88 2 372.5091 28873.70909 55.4277 32.001 34.671 1.08 1.1 1.1

45 0.25 2.60 7.63 2 360.6909 29234.4 50.8027 29.331 32.001 1.18 1.2 1.2

46 0.25 2.35 7.38 2 348.8727 29583.27273 46.1777 26.661 29.331 1.29 1.3 1.3

47 0.25 2.10 7.13 2 337.0545 29920.32727 41.5527 23.990 26.661 1.43 1.5 1.5

48 0.25 1.85 6.88 2 325.2364 30245.56364 36.9277 21.320 23.990 1.60 1.6 1.6

49 0.25 1.60 6.63 2 313.4182 30558.98182 32.3027 18.650 21.320 1.81 1.9 1.9

50 0.25 1.35 6.38 2 301.6 30860.58182 27.6777 15.980 18.650 2.09 2.1 2.1

51 0.25 1.10 6.13 2 289.7818 31150.36364 23.0527 13.309 15.980 2.47 2.5 2.5

52 0.2 0.90 5.88 2 277.9636 31428.32727 19.3527 11.173 13.309 2.95 3 3

TOTAL 107

No

302




1 0.25 11.04 14.85 2 702 702 204.1845 117.886 9.3 0.57 1 1

2 0.25 10.79 14.6 2 690.1818 1392.181818 199.5595 115.216 117.886 0.31 1 1

3 0.25 10.54 14.35 2 678.3636 2070.545455 194.9345 112.545 115.216 0.32 1 1

4 0.25 10.29 14.1 2 666.5455 2737.090909 190.3095 109.875 112.545 0.33 1 1

5 0.25 10.04 13.85 2 654.7273 3391.818182 185.6845 107.205 109.875 0.33 1 1

6 0.25 9.79 13.6 2 642.9091 4034.727273 181.0595 104.535 107.205 0.34 1 1

7 0.25 9.54 13.35 2 631.0909 4665.818182 176.4345 101.865 104.535 0.35 1 1

8 0.25 9.29 13.1 2 619.2727 5285.090909 171.8095 99.194 101.865 0.36 1 1

9 0.25 9.04 12.85 2 607.4545 5892.545455 167.1845 96.524 99.194 0.37 1 1

10 0.25 8.79 12.6 1 297.8182 6190.363636 162.5595 93.854 96.524 0.19 1 1

11 0.25 8.54 12.35 1 291.9091 6482.272727 157.9345 91.184 93.854 0.20 1 1

12 0.25 8.29 12.1 1 286 6768.272727 153.3095 88.513 91.184 0.20 1 1

13 0.25 8.04 11.85 1 280.0909 7048.363636 148.6845 85.843 88.513 0.21 1 1

14 0.25 7.79 11.6 1 274.1818 7322.545455 144.0595 83.173 85.843 0.21 1 1

15 0.25 7.54 11.35 1 268.2727 7590.818182 139.4345 80.503 83.173 0.22 1 1

16 0.25 7.29 11.1 1 262.3636 7853.181818 134.8095 77.832 80.503 0.23 1 1

17 0.25 7.04 10.85 1 256.4545 8109.636364 130.1845 75.162 77.832 0.24 1 1

18 0.25 6.79 10.6 1 250.5455 8360.181818 125.5595 72.492 75.162 0.24 1 1

19 0.25 6.54 10.35 1 244.6364 8604.818182 120.9345 69.822 72.492 0.25 1 1

20 0.25 6.29 10.1 1 238.7273 8843.545455 116.3095 67.151 69.822 0.26 1 1

21 0.25 6.04 9.85 1 232.8182 9076.363636 111.6845 64.481 67.151 0.27 1 1

No

303



22 0.25 5.79 9.6 1 226.9091 9303.272727 107.0595 61.811 64.481 0.29 1 1

23 0.25 5.54 9.35 1 221 9524.272727 102.4345 59.141 61.811 0.30 1 1

24 0.25 5.29 9.1 1 215.0909 9739.363636 97.8095 56.470 59.141 0.31 1 1

25 0.25 5.04 8.85 1 209.1818 9948.545455 93.1845 53.800 56.470 0.33 1 1

26 0.25 4.79 8.6 1 203.2727 10151.81818 88.5595 51.130 53.800 0.34 1 1

27 0.25 4.54 8.35 1 197.3636 10349.18182 83.9345 48.460 51.130 0.36 1 1

28 0.25 4.29 8.1 1 191.4545 10540.63636 79.3095 45.789 48.460 0.38 1 1

29 0.25 4.04 7.85 1 185.5455 10726.18182 74.6845 43.119 45.789 0.41 1 1

30 0.25 3.79 7.6 1 179.6364 10905.81818 70.0595 40.449 43.119 0.43 1 1

31 0.25 3.54 7.35 1 173.7273 11079.54545 65.4345 37.779 40.449 0.46 1.0 1

32 0.25 3.29 7.1 1 167.8182 11247.36364 60.8095 35.108 37.779 0.50 1.0 1

33 0.25 3.04 6.85 1 161.9091 11409.27273 56.1845 32.438 35.108 0.54 1.0 1

34 0.25 2.79 6.6 1 156 11565.27273 51.5595 29.768 32.438 0.58 1.0 1

35 0.25 2.54 6.35 1 150.0909 11715.36364 46.9345 27.098 29.768 0.64 1.0 1

36 0.25 2.29 6.1 1 144.1818 11859.54545 42.3095 24.427 27.098 0.70 1.0 1

37 0.25 2.04 5.85 1 138.2727 11997.81818 37.6845 21.757 24.427 0.78 1.0 1

38 0.25 1.79 5.6 1 132.3636 12130.18182 33.0595 19.087 21.757 0.89 1.0 1

39 0.25 1.54 5.35 1 126.4545 12256.63636 28.4345 16.417 19.087 1.02 1.0 1

40 0.25 1.29 5.1 1 120.5455 12377.18182 23.8095 13.746 16.417 1.20 1.2 1

41 0.25 1.04 4.85 1 114.6364 12491.81818 19.1845 11.076 13.746 1.46 1.5 1

TOTAL 50

No

304




1 0.25 8.10 15.23 2 719.9636 719.963636 541.08 312.3927 9.3 0.224747 1 1

2 0.25 7.85 14.98 2 708.1455 1428.10909 524.38 302.7509 312.3927 0.117533 1 1

3 0.25 7.60 14.73 1 348.1636 1776.27273 507.68 293.1092 302.7509 0.060668 1 1

4 0.25 7.35 14.48 1 342.2545 2118.52727 490.98 283.4674 293.1092 0.062697 1 1

5 0.25 7.10 14.23 1 336.3455 2454.87273 474.28 273.8257 283.4674 0.064867 1 1

6 0.25 6.85 13.98 1 330.4364 2785.30909 457.58 264.1839 273.8257 0.067192 1 1

7 0.25 6.60 13.73 1 324.5273 3109.83636 440.88 254.5422 264.1839 0.069689 1 1

8 0.25 6.35 13.48 1 318.6182 3428.45455 424.18 244.9004 254.5422 0.07238 1 1

9 0.25 6.10 13.23 1 312.7091 3741.16364 407.48 235.2587 244.9004 0.075287 1 1

10 0.25 5.85 12.98 1 306.8 4047.96364 390.78 225.6169 235.2587 0.078437 1 1

11 0.25 5.60 12.73 1 300.8909 4348.85455 374.08 215.9752 225.6169 0.081862 1 1

12 0.25 5.35 12.48 1 294.9818 4643.83636 357.38 206.3334 215.9752 0.0856 1 1

13 0.25 5.10 12.23 1 289.0727 4932.90909 340.68 196.6917 206.3334 0.089696 1 1

14 0.25 4.85 11.98 1 283.1636 5216.07273 323.98 187.0499 196.6917 0.094203 1 1

15 0.25 4.60 11.73 1 277.2545 5493.32727 307.28 177.4082 187.0499 0.099188 1 1

16 0.25 4.35 11.48 1 271.3455 5764.67273 290.58 167.7664 177.4082 0.104729 1 1

17 0.25 4.10 11.23 1 265.4364 6030.10909 273.88 158.1247 167.7664 0.110926 1 1

No

305



18 0.25 3.85 10.98 1 259.5273 6289.63636 257.18 148.4829 158.1247 0.117902 1 1

19 0.25 3.60 10.73 1 253.6182 6543.25455 240.48 138.8412 148.4829 0.125815 1 1

20 0.25 3.35 10.48 1 247.7091 6790.96364 223.78 129.1994 138.8412 0.134867 1 1

21 0.25 3.10 10.23 1 241.8 7032.76364 207.08 119.5577 129.1994 0.145321 1 1

22 0.25 2.85 9.98 1 235.8909 7268.65455 190.38 109.9159 119.5577 0.157533 1 1

23 0.25 2.60 9.73 1 229.9818 7498.63636 173.68 100.2742 109.9159 0.171986 1 1

24 0.25 2.35 9.48 1 224.0727 7722.70909 156.98 90.63245 100.2742 0.189358 1 1

25 0.25 2.10 9.23 1 218.1636 7940.87273 140.28 80.9907 90.63245 0.210634 1 1

26 0.25 1.85 8.98 1 212.2545 8153.12727 123.58 71.34895 80.9907 0.237297 1 1

27 0.25 1.60 8.73 1 206.3455 8359.47273 106.88 61.7072 71.34895 0.271688 1 1

28 0.25 1.35 8.48 1 200.4364 8559.90909 90.18 52.06545 61.7072 0.317737 1 1

29 0.25 1.10 8.23 1 194.5273 8754.43636 73.48 42.4237 52.06545 0.382581 1 1

30 0.25 0.85 7.98 1 188.6182 8943.05455 56.78 32.78195 42.4237 0.480678 1 1

TOTAL 32

No

306




1 0.25 4.60 15.17 1 358.5636 358.563636 85.1 49.13251 9.3 0.618658 1 1

2 0.25 4.35 14.92 1 352.6545 711.218182 80.475 46.46226 49.13251 0.378156 1 1

3 0.25 4.10 14.67 1 346.7455 1057.96364 75.85 43.79202 46.46226 0.400532 1 1

4 0.25 3.85 14.42 1 340.8364 1398.8 71.225 41.12177 43.79202 0.425723 1 1

5 0.25 3.60 14.17 1 334.9273 1733.72727 66.6 38.45153 41.12177 0.454295 1 1

6 0.25 3.35 13.92 1 329.0182 2062.74545 61.975 35.78128 38.45153 0.486978 1 1

7 0.25 3.10 13.67 1 323.1091 2385.85455 57.35 33.11104 35.78128 0.524728 1 1

8 0.25 2.85 13.42 1 317.2 2703.05455 52.725 30.44079 33.11104 0.568823 1 1

9 0.25 2.60 13.17 1 311.2909 3014.34545 48.1 27.77055 30.44079 0.621008 1 1

10 0.25 2.35 12.92 1 305.3818 3319.72727 43.475 25.1003 27.77055 0.683737 1 1

11 0.25 2.10 12.67 1 299.4727 3619.2 38.85 22.43006 25.1003 0.760561 1 1

12 0.25 1.85 12.42 1 293.5636 3912.76364 34.225 19.75981 22.43006 0.856834 1 1

13 0.25 1.60 12.17 1 287.6545 4200.41818 29.6 17.08957 19.75981 0.981013 1 1

TOTAL 13

No

307


SV Depth Ti n MR MR Kom σv τ1 τ2 Le Le (pakai) Lo (pakai)

m m m Lembar kNm kNm kN/m2 kN/m3 kN/m4 m m m

1 0.25 11.85 15.92 3 630.432 630.432 219.225 73.352 0.093 1.48 1.5 1.5

2 0.25 11.60 15.67 3 620.532 1250.964 214.6 71.804 73.352 0.75 1 1

3 0.25 11.35 15.42 3 610.632 1861.596 209.975 70.257 71.804 0.76 1 1

4 0.25 11.10 15.17 3 600.732 2462.328 205.35 68.709 70.257 0.78 1 1

5 0.25 10.85 14.92 3 590.832 3053.16 200.725 67.162 68.709 0.80 1 1

6 0.25 10.60 14.67 3 580.932 3634.092 196.1 65.614 67.162 0.82 1 1

7 0.25 10.35 14.42 3 571.032 4205.124 191.475 64.067 65.614 0.84 1 1

8 0.25 10.10 14.17 3 561.132 4766.256 186.85 62.519 64.067 0.86 1 1

9 0.25 9.85 13.92 3 551.232 5317.488 182.225 60.972 62.519 0.88 1 1

10 0.25 9.60 13.67 3 541.332 5858.82 177.6 59.424 60.972 0.90 1 1

11 0.25 9.35 13.42 3 531.432 6390.252 172.975 57.877 59.424 0.92 1 1

12 0.25 9.10 13.17 3 521.532 6911.784 168.35 56.329 57.877 0.95 1 1

13 0.25 8.85 12.92 3 511.632 7423.416 163.725 54.782 56.329 0.98 1 1

14 0.25 8.60 12.67 2 334.488 7757.904 159.1 53.234 54.782 0.67 1 1

15 0.25 8.35 12.42 2 327.888 8085.792 154.475 51.687 53.234 0.69 1 1

16 0.25 8.10 12.17 2 321.288 8407.08 149.85 50.139 51.687 0.71 1 1

17 0.25 7.85 11.92 2 314.688 8721.768 145.225 48.592 50.139 0.73 1 1

18 0.25 7.60 11.67 2 308.088 9029.856 140.6 47.044 48.592 0.76 1 1

19 0.25 7.35 11.42 2 301.488 9331.344 135.975 45.497 47.044 0.78 1 1

20 0.25 7.10 11.17 2 294.888 9626.232 131.35 43.949 45.497 0.81 1 1

21 0.25 6.85 10.92 2 288.288 9914.52 126.725 42.402 43.949 0.84 1 1

No

308

SV Depth Ti n MR MR Kom σv τ1 τ2 Le Le (pakai) Lo (pakai)

m m m Lembar kNm kNm kN/m2 kN/m3 kN/m4 m m m

22 0.25 6.60 10.67 2 281.688 10196.21 122.1 40.854 42.402 0.87 1 1

23 0.25 6.35 10.42 2 275.088 10471.3 117.475 39.307 40.854 0.90 1 1

24 0.25 6.10 10.17 2 268.488 10739.78 112.85 37.759 39.307 0.94 1 1

25 0.25 5.85 9.92 2 261.888 11001.67 108.225 36.212 37.759 0.98 1 1

26 0.25 5.60 9.67 2 255.288 11256.96 103.6 34.664 36.212 1.02 1.1 1.1

27 0.25 5.35 9.42 2 248.688 11505.65 98.975 33.117 34.664 1.07 1.1 1.1

28 0.25 5.10 9.17 2 242.088 11747.74 94.35 31.569 33.117 1.12 1.2 1.2

29 0.25 4.85 8.92 2 235.488 11983.22 89.725 30.022 31.569 1.17 1.2 1.2

30 0.25 4.60 8.67 2 228.888 12212.11 85.1 28.474 30.022 1.24 1.3 1.3

31 0.25 4.35 8.42 2 222.288 12434.4 80.475 26.927 28.474 1.31 1.4 1.4

32 0.25 4.10 8.17 2 215.688 12650.09 75.85 25.379 26.927 1.38 1.4 1.4

33 0.25 3.85 7.92 2 209.088 12859.18 71.225 23.832 25.379 1.47 1.5 1.5

34 0.25 3.60 7.67 2 202.488 13061.66 66.6 22.284 23.832 1.57 1.6 1.6

35 0.25 3.35 7.42 2 195.888 13257.55 61.975 20.737 22.284 1.68 1.7 1.7

36 0.25 3.10 7.17 2 189.288 13446.84 57.35 19.189 20.737 1.81 1.9 1.9

37 0.25 2.85 6.92 2 182.688 13629.53 52.725 17.642 19.189 1.96 2 2

38 0.25 2.60 6.67 2 176.088 13805.62 48.1 16.094 17.642 2.14 2.2 2.2

39 0.25 2.35 6.42 2 169.488 13975.1 43.475 14.547 16.094 2.36 2.4 2.4

40 0.25 2.10 6.17 2 162.888 14137.99 38.85 12.999 14.547 2.62 2.7 2.7

41 0.25 1.85 5.92 2 156.288 14294.28 34.225 11.452 12.999 2.96 3 3

42 0.25 1.60 5.67 2 149.688 14443.97 29.6 9.904 11.452 3.39 3.4 3.4

43 0.25 1.35 5.42 2 143.088 14587.06 24.975 8.357 9.904 3.96 4 4

44 0.25 1.10 5.17 2 136.488 14723.54 20.35 6.809 8.357 4.77 4.8 4.8

45 0.25 0.85 4.92 2 129.888 14853.43 15.725 5.262 6.809 5.99 6 6

No

103TOTAL

309




1 0.25 8.89 13.19 2 350.854 350.854 185.265 61.989 0.093 1.16 1.2 1.2

2 0.25 8.64 12.94 2 344.204 695.058 180.64 60.441 61.989 0.59 1 1

3 0.25 8.39 12.69 2 337.554 1032.612 176.015 58.894 60.441 0.61 1 1

4 0.25 8.14 12.44 2 330.904 1363.516 171.39 57.346 58.894 0.62 1 1

5 0.25 7.89 12.19 2 324.254 1687.77 166.765 55.799 57.346 0.64 1 1

6 0.25 7.64 11.94 2 317.604 2005.374 162.14 54.251 55.799 0.66 1 1

7 0.25 7.39 11.69 2 310.954 2316.328 157.515 52.704 54.251 0.68 1 1

8 0.25 7.14 11.44 2 304.304 2620.632 152.89 51.156 52.704 0.70 1 1

9 0.25 6.89 11.19 2 297.654 2918.286 148.265 49.609 51.156 0.72 1 1

10 0.25 6.64 10.94 2 291.004 3209.29 143.64 48.061 49.609 0.74 1 1

11 0.25 6.39 10.69 2 284.354 3493.644 139.015 46.514 48.061 0.76 1 1

12 0.25 6.14 10.44 2 277.704 3771.348 134.39 44.966 46.514 0.79 1 1

13 0.25 5.89 10.19 2 271.054 4042.402 129.765 43.419 44.966 0.82 1 1

14 0.25 5.64 9.94 2 264.404 4306.806 125.14 41.871 43.419 0.85 1 1

15 0.25 5.39 9.69 2 257.754 4564.56 120.515 40.324 41.871 0.88 1 1

16 0.25 5.14 9.44 2 251.104 4815.664 115.89 38.776 40.324 0.91 1 1

No

310



17 0.25 4.89 9.19 2 244.454 5060.118 111.265 37.229 38.776 0.95 1 1

18 0.25 4.64 8.94 2 237.804 5297.922 106.64 35.681 37.229 0.99 1 1

19 0.25 4.39 8.69 2 231.154 5529.076 102.015 34.134 35.681 1.04 1.1 1.1

20 0.25 4.14 8.44 2 224.504 5753.58 97.39 32.586 34.134 1.08 1.1 1.1

21 0.25 3.89 8.19 2 217.854 5971.434 92.765 31.039 32.586 1.14 1.2 1.2

22 0.25 3.64 7.94 2 211.204 6182.638 88.14 29.491 31.039 1.19 1.2 1.2

23 0.25 3.39 7.69 2 204.554 6387.192 83.515 27.944 29.491 1.26 1.3 1.3

24 0.25 3.14 7.44 2 197.904 6585.096 78.89 26.396 27.944 1.33 1.4 1.4

25 0.25 2.89 7.19 2 191.254 6776.35 74.265 24.849 26.396 1.41 1.5 1.5

26 0.25 2.64 6.94 2 184.604 6960.954 69.64 23.301 24.849 1.50 1.6 1.6

27 0.25 2.39 6.69 2 177.954 7138.908 65.015 21.754 23.301 1.60 1.7 1.7

28 0.25 2.14 6.44 2 171.304 7310.212 60.39 20.206 21.754 1.72 1.8 1.8

29 0.25 1.89 6.19 1 82.327 7392.539 55.765 18.659 20.206 0.93 1 1

30 0.25 1.64 5.94 1 79.002 7471.541 51.14 17.111 18.659 1.01 1.1 1.1

31 0.25 1.39 5.69 1 75.677 7547.218 46.515 15.564 17.111 1.11 1.2 1.2

32 0.25 1.14 5.44 1 72.352 7619.57 41.89 14.016 15.564 1.22 1.3 1.3

33 0.25 0.89 5.19 1 69.027 7688.597 37.265 12.469 14.016 1.36 1.4 1.4

No

TOTAL 61

311





1 0.25 5.06 9.55 1 149.935 149.935 114.41 66.055 0.093 0.55 1 1

2 0.25 4.81 9.3 1 146.01 295.945 109.785 63.384 66.055 0.28 1 1

3 0.25 4.56 9.05 1 142.085 438.03 105.16 60.714 63.384 0.29 1 1

4 0.25 4.31 8.8 1 138.16 576.19 100.535 58.044 60.714 0.30 1 1

5 0.25 4.06 8.55 1 134.235 710.425 95.91 55.374 58.044 0.32 1 1

6 0.25 3.81 8.3 1 130.31 840.735 91.285 52.703 55.374 0.33 1 1

7 0.25 3.56 8.05 1 126.385 967.12 86.66 50.033 52.703 0.35 1 1

No

TOTAL 7



1 0.25 6.00 21.47 1 289.845 289.845 124.8 72.053 0.093 0.00 1 1

2 0.25 5.75 21.22 1 286.47 576.315 120.175 69.383 72.053 0.00 1 1

3 0.25 5.50 20.97 1 283.095 859.41 115.55 66.713 69.383 0.00 1 1

4 0.25 5.25 20.72 1 279.72 1139.13 110.925 64.043 66.713 0.00 1 1

5 0.25 5.00 20.47 1 276.345 1415.475 106.3 61.372 64.043 0.00 1 1

6 0.25 4.75 20.22 1 272.97 1688.445 101.675 58.702 61.372 0.00 1 1

7 0.25 4.50 19.97 1 269.595 1958.04 97.05 56.032 58.702 0.00 1 1

8 0.25 4.25 19.72 1 266.22 2224.26 92.425 53.362 56.032 0.00 1 1

9 0.25 4.00 19.47 1 262.845 2487.105 87.8 50.691 53.362 0.00 1 1

10 0.25 3.75 19.22 1 259.47 2746.575 83.175 48.021 50.691 0.00 1 1

11 0.25 3.50 18.97 1 256.095 3002.67 78.55 45.351 48.021 0.00 1 1

TOTAL 11

No

312

B. Rekapitulasi Kebutuhan Geotextile Jalan Tol Gempol

Pasuruan STA 28+000 s.d STA 33+852

STA 28 29 30 31 32 33 34

+000 28 1 38 94 54 6 1

+25 30 4 * 78 56 6

+50 29 5 39 89 58 5

+75 26 7 35 84 103 7

+100 23 12 30 82 54 6

+125 24 10 29 78 * 6

+150 23 13 31 70 55 5

+175 23 17 25 62 52 3

+200 16 18 24 59 48 3

+225 12 15 25 * 48 4

+250 14 27 27 33 48 4

+275 15 35 27 27 47 4

+300 19 37 27 24 44 4

+325 18 41 26 18 40 5

+350 11 48 23 15 * 5

+375 12 52 26 9 36 8

+400 9 58 29 6 33 *

+425 8 70 29 * 30 4

+450 13 56 28 3 27 5

+475 11 * 31 1 23 5

+500 4 * 30 1 19 6

+525 2 57 34 1 12 10

+550 1 46 37 2 10 10

+575 4 44 45 2 6 7

+600 5 42 48 5 4 7

+625 7 42 53 7 2 8

+650 9 41 * * 1 8

+675 9 34 63 * * 11

+700 11 28 65 * 1 11

+725 9 32 70 * 1 6

+750 9 35 71 24 1 4

+775 9 32 73 * 1 2

Jumlah Lembar Geotextile (buah)

313

Kolom berwarna biru yang terdapat pada tabel diatas

menunjukan bahwa pada STA tersebut tidak memerlukan

perkuatan geotextile dikarenakan pada STA tersebut terdapat

bangunan struktur seperti underpas, slab on pile, dan pilar

overpass, dimana tidak termasuk dalam perhitungan tugas

akhir ini.

STA 28 29 30 31 32 33 34

+800 9 37 76 * 1 1

+825 8 35 79 36 3 1

+850 9 38 81 40 4 1

+875 8 36 104 42 6 1

+900 9 31 107 44 8 1

+925 7 33 103 44 6 1

+950 * 34 97 45 7 1

+975 2 35 94 50 6 1

Jumlah Lembar Geotextile (buah)

314

Lampiran 8

Rekapitulasi Kebutuhan Micropile Jalan Tol Gempol

Pasuruan

STA 28+000 s.d STA 33+852

STA 28 29 30 31 32 33 34

+000 9 1 8 18 14 3 0

+25 9 2 * 15 14 3

+50 9 2 8 17 14 2

+75 9 2 8 16 21 3

+100 8 3 7 16 14 3

+125 8 3 6 15 * 2

+150 8 4 7 14 14 2

+175 8 4 6 12 13 2

+200 6 4 6 12 13 2

+225 6 4 6 * 13 2

+250 6 6 6 7 13 2

+275 6 8 6 6 12 2

+300 7 8 6 6 12 2

+325 7 9 6 5 11 2

+350 5 10 5 4 * 2

+375 6 11 6 3 11 3

+400 5 12 6 2 10 *

+425 4 14 6 * 9 2

+450 6 11 6 2 9 2

+475 5 * 7 2 8 2

+500 3 * 7 2 7 3

+525 2 12 7 2 5 4

+550 1 10 8 2 4 4

+575 2 9 9 2 3 3

+600 2 9 10 5 2 3

+625 2 9 11 5 1 3

+650 3 9 * * 1 4

+675 3 7 13 * * 4

+700 3 6 13 * 0 4

+725 3 7 14 * 0 3

+750 3 7 14 8 0 2

+775 3 7 14 * 0 1

Jumlah Micropile(buah)

315

* Kolom berwarna biru yang terdapat pada tabel diatas

menunjukan bahwa pada STA tersebut tidak memerlukan

perkuatan micropile dikarenakan pada STA tersebut terdapat

bangunan struktur seperti underpas, slab on pile, dan pilar

overpass, dimana tidak termasuk dalam perhitungan tugas akhir

ini.

STA 28 29 30 31 32 33 34

+800 3 8 15 * 1 1

+825 3 8 15 11 1 0

+850 3 8 16 11 2 0

+875 3 8 20 12 3 0

+900 3 7 20 12 3 0

+925 2 7 20 12 3 0

+950 * 7 19 12 3 0

+975 1 8 18 13 3 0

Jumlah Micropile(buah)

316









25 25 25 25 25 25 25 25 25 25

STA 28+000 STA 28+100

STA 28+200

12.50 12.50

+10.173+10.198

+10.177

+10.142

+10.081+10.007

+9.932 +9.858

+9.784

+9.709

+9.635

10.00

1.20

25 25 25 25 25 25 25 25 25 25

STA 28+000 STA 28+100

STA 28+200

12.50 12.50

+10.173+10.198

+10.177

+10.142

+10.081+10.007

+9.932 +9.858

+9.784

+9.709

+9.635

10.00

1.20

STA 28+050 STA 28+150

STA 28+250

STA 28+200

STA 28+050 STA 28+150

STA 28+250

Prefabricated Verticall Drain

CT-D812

Micropile D300

fc' 52


CT-D812

Geotextile UW-250

25 25 25 25 25 25 25 25 25 25

STA 29+000 STA 29+100

STA 29+200

12.50 12.50

12.00

+7.463

+7.485+7.551

+7.663

+7.819+8.020

+8.267

+8.558+8.894

+9.226

+9.639

25 25 25 25 25 25 25 25 25 25

12.50 12.50

12.00

+7.463

+7.485+7.551

+7.663

+7.819+8.020

+8.267

+8.558+8.894

+9.226

+9.639

STA 29+050 STA 29+150

STA 29+250

STA 29+000 STA 29+100

STA 29+200

STA 29+050 STA 29+150

STA 29+250


CT-D812

Micropile D300

fc' 52


CT-D812

Geotextile UW-250

25.00

Prefabricated

Vertical Drain

Prefabricated

Horizontal

Drain

A

33.40

89.40

DETAIL A

PHD

CT-SD100-20

PVD

CT-D812

1,20 m

1,20 m

AA

33.40

H Final

11.6 m

109.40

1.20

+6.172

+20.172

-6.172

Timbunan Sirtu

Geotextile UW-250

Prefabricated Horizontal Drain

CT-SD100-20


CT-D812

1

2

1.44

GEOTEXTILE UW-250 52kN

1 LAPIS

PREFABRCATED VERTICAL DRAIN

CT-D812


2 LAPIS

1.2 m

Sv = 0.25 m

25.00

Prefabricated

Vertical Drain

Prefabricated

Horizontal

Drain

A

33.40

89.40

DETAIL A

PHD

CT-SD100-20

PVD

CT-D812

1,20 m

1,20 m

B

MICROPILE

D300 fc' 52

DETAIL B

AA

3 m

Micropile D300

fc' 52

3 m3 m3 m3 m3 m3 m3 m3 m3 m

1m

33.40

H Final

11.6 m

+6.172

+20.172

-6.172

Timbunan Sirtu

Prefabricated

Horizontal Drain

CT-SD100-20

1

2

1.44

90

11.00

10.00

Micropile D300

fc' 52


CT-D812

Prefabricated

Vertical Drain

Prefabricated

Horizontal

Drain

A

33.40

69.00

25.00

DETAIL A

PHD

CT-SD100-20

PVD

CT-D812

1,20 m

1,20 m

AA

Timbunan Sirtu

Geotextile UW-250


CT-SD100-20


CT-D812

33.40

1.15

1

2

+6.166

+15.066

+1.834

8.90


CT-D812

1.2 m

Sv = 0.25 m


1 LAPIS


2 LAPIS

Prefabricated

Vertical Drain

Prefabricated

Horizontal

Drain

A

33.40

69.00

25.00

DETAIL A

PHD

CT-SD100-20

PVD

CT-D812

1,20 m

1,20 m

B

1.00 m

1.00 m

1.00 m

2.00 m

DETAIL B

AA

Timbunan Sirtu

Prefabricated Horizontal

Drain CT-SD100-20

Prefabricated Verticall

Drain CT-D812

33.40

1.20

1.15

1

2

8.90

+6.166

+15.066

+1.834

8.00

11.00

2.00

Micropile D300

fc' 52

Prefabricated

Vertical Drain

Prefabricated

HorizontalDrain

A

33.40

25.00

58.60

DETAIL A

PHD

CT-SD100-20

PVD

CT-D812

1,20 m

1,20 m

AA

0.81

1.20

6.30

33.40

+4.968

+11.628


CT-SD100-20


CT-D812

1

2

-4.968


1 LAPIS

Sv =0.25 m

1.2 m


CT-D812

Micropile D300

fc' 52

Prefabricated

Vertical Drain

Prefabricated

HorizontalDrain

A

33.40

25.00

58.60

DETAIL A

PHD

CT-SD100-20

PVD

CT-D812

1,20 m

1,20 m

B

1.00 m

3.200 m

2.00 m

DETAIL B

AA

0.81

6.30

33.40

+4.968

+11.628

-7.032

Timbunan Sirtu


CT-SD100-20


CT-D812

1

2

3.00

8.00

1.20

Micropile D300

fc' 52

Prefabricated

Vertical Drain

Prefabricated

Horizontal

Drain

A

33.40

25.00

71.50

DETAIL A

PHD

CT-SD100-20

PVD

CT-D812

1,20 m

1,20 m

Timbunan Sirtu

Geotextile UW-250

Prefabricated

Horizontal

DrainCT-SD100-20

Prefabricated

Verticall

DrainCT-D812

33.40

1.20

1

2

+2.937

+12.587

-8.937

1.15

9.65

71.98


1 LAPIS

Sv =0.25 m

1.2 m


CT-D812

DETAIL A

PHD

CT-SD100-20

PVD

CT-D812

1,20 m

1,20 m

1 m

4.5 m

DETAIL B

1 m

Prefabricated

Vertical Drain

Prefabricated

Horizontal

Drain

A

33.40

25.00

71.50

Micropile D300

fc' 52

Timbunan Sirtu

Prefabricated

Horizontal

Drain CT-SD100-20

33.40

1

2

+2.937

+12.5871.15

9.65

71.50

4.50

-8.937

Micropile D300

fc' 52

Prefabricated

Verticall

DrainCT-D812

335

BIODATA PENULIS

Penulis memiliki nama lengkap Ivan

Dwi Rahmadhan. Lahir di Jakarta pada

tanggal 5 Februari 1996. Penulis

menempuh pendidikan formal di TK

Keumala Bhayangkari 23 Jakarta, SD

Pembina Anak Bangsa Indonesia

Bekasi, SMP Negeri 12 Tasikmalaya.

SMP Negeri 16 Bekasi, dan SMA

Negeri 1 Bekasi. Setelah lulus dari

SMA Negeri 1 Bekasi, penulis

mengikuti Seleksi Nasional Masuk

Perguruan Tinggi Negeri (SNMPTN) dan diterima di Jurusan

Teknik Sipil FTSP-Institut Teknologi Sepuluh Nopember

Surabaya pada tahun 2014.

Di Jurusan Teknik Sipil, penulis mengambil judul Tugas

Akhir di bidang Geoteknik. Pada masa perkuliahan penulis

aktif dalam berorganisasi di bidang kemahasiswaan. Penulis

menjadi pengurus LE-HMS FTSP ITS sebagai staf Departemen

Dalam Negeri, serta Kepala Biro Seni dan Olahraga

Departemen Dalam Negeri HMS FTSP ITS pada tahun ketiga.

Penulis dapat dihubungi melalui email [email protected] .

tugas akhir (rc14-1501) - ITS Repository

Documents