UNIVERSIDAD NACIONAL DE TRUJILLO FACULTAD DE INGENIERÍA ESCUELA ACADÉMICO PROFESIONAL DE INGENIERÍA MECÁNICA PROYECTO DE INGENIERÍA DISEÑO Y MANUFACTURA DE UNA TURBINA EÓLICA PARA LABORATORIO DE TURBO MÁQUINAS DE LA ESCUELA DE INGENIERÍA MECÁNICA TESIS PARA OPTAR EL TÍTULO PROFESIONAL DE INGENIERO MECÁNICO Autor: Bach. PINEDO LUJÁN, CÉSAR FERNANDO Asesor: Mg. Sc. QUEVEDO NOVOA, LUIS GUILLERMO TRUJILLO – PERÚ 2010
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Tesis Ing Pinedo - EÓLICA- DISEÑO DE AEROGENERADORES
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UNIVERSIDAD NACIONAL DE TRUJILLO
FACULTAD DE INGENIERÍA
ESCUELA ACADÉMICO PROFESIONAL DE INGENIERÍA MECÁNICA
PROYECTO DE INGENIERÍA
DISEÑO Y MANUFACTURA DE UNA TURBINA EÓLICA PARA
LABORATORIO DE TURBO MÁQUINAS DE LA ESCUELA DE
INGENIERÍA MECÁNICA
TESIS PARA OPTAR EL TÍTULO PROFESIONAL DE INGENIERO MECÁNICO
Autor:
Bach. PINEDO LUJÁN, CÉSAR FERNANDO
Asesor:
Mg. Sc. QUEVEDO NOVOA, LUIS GUILLERMO
TRUJILLO – PERÚ
2010
INTRODUCCIÓN
PROBLEMA ¿Sera posible diseñar y construir una Turbina Eólica, teniendo en cuenta sus parámetros de
funcionamiento, como equipo de práctica para laboratorio de Termofluidos?
HIPÓTESIS Es factible el Diseño y Construcción de una
Turbina Eólica, para su utilización en el Laboratorio de
Termofluidos, que cubra la demanda de prácticas de
laboratorio.
OBJETIVOS GENERALES Y ESPECIFICOS
OBJETIVOS GENERALES
Diseñar y construir una Turbina Eólica con
parámetros de diseño, para el Laboratorio de
Termofluidos de la Escuela Académica Profesional
de Ingeniería Mecánica, Facultad de Ingeniería de
la Universidad Nacional de Trujillo.
Ampliar los recursos para la formación académica
de los estudiantes que llevan asignaturas en el
área de Termo fluidos y Turbo Máquinas.
OBJETIVOS ESPECIFICOS
Determinar los parámetros de diseño de la Turbina
Eólica a diseñar.
Diseñar y construir los elementos constitutivos de la
Turbina Eólica.
Determinar los parámetros de funcionamiento de la
Turbina Eólica.
MARCO TEÓRICO
ENERGIA UTIL DEL VIENTO
MODELO TEORICO DE BETZ
Resulta:
Si se hace el cambio con:
El máximo valor de se obtiene haciendo =0, resultando
AIRE (ρ = 1,25) kg/m3
RELACIÓN DE VELOCIDAD PERIFÉRICA CELERIDAD λ (Tip-Speed-Ratio) TSR.
CUERDA DEL PERFIL ALAR
C = AB
ÁNGULO DE ATAQUE
α
PARAMETROS PRÁCTICOS
LONGITUD DEL ALABE
L
SUPERFICIE DEL ALABE
S=C x L
SOLIDEZ
El coeficiente de solidez guarda una relación inversa con el TSR.
FUERZAS DE ARRASTRE (DRAG) Y SUSTENTACIÓN (LIFT) EN PERFILES MÓVILES
A la entrada del perfil móvil se tiene un viento de
velocidad que da lugar a la fuerza axial Fax y a la
fuerza de par Fpar
A la salida del perfil móvil se tiene un viento de velocidad
aparente que da lugar a la fuerza de arrastre Farr y a la
fuerza de sustentación Fsust
dRx = D = Farr en la dirección c del viento aparente se
corresponde con una degradación de la energía
dRy = L = Fsust es la fuerza ascensional o empuje sobre
el elemento de pala, que la hace volar.
Fuerza de arrastre:
Fuerza sustentación:
Cd es el coeficiente de arrastre y Cl es el coeficiente de
sustentación, que dependen del tipo de perfil, del ángulo de
incidencia y del número de Reynolds.
RELACIONES PRACTICAS ENTRE Cd Y Cl (CURVA POLAR)
COEFICIENTE DE POTENCIA
COEFICIENTE DE TORQUE
EFICIENCIA (RENDIMIENTO AERODINÁMICO)
EXPRESION PARA CUANTIFICAR EL Cpmax Coeficiente máximo de potencia teórico
Disminución por efecto de resistencia del alabe
entonces:
Multiplicamos un factor de perdida por n° finito de
alabes
Donde B es el número de alabes y Ф es el ángulo de
flujo
Así el Cp máximo que incluye todos los efectos
reductores es:
PRIMERA ETAPA
Para turbinas de generación eléctrica
N° de alabes
Se selecciona perfil y sus valores de cl y cd según su
curva polar.
Se selecciona el ángulo de ataque correspondiente.
METODO DE DISEÑO
SEGUNDA ETAPA
Cálculo de cpmax
Cálculo de R
Potencia instantánea
2
1
3 312
1
CpKTC
ER
T
R
32
2
1VRCpP TM
TERCERA ETAPA Hallar C y β a lo largo del alabe, con el desarrollo de las
siguientes ecuaciones:
Celeridad radial
Ángulo de Flujo
Cuerda
Ángulo de Sección
R
rdrd
cos18
LdBC
rC
r
arctg
1
3
2
MATERIALES Y MÉTODO
DIMENSIONAMIENTO DE LOS PARÁMETROS DE LA TURBINA EÓLICA
Según el método empleado, se asumieron los siguientes parámetros de entrada:
Tipo de perfil: NACA 4415
Tamaño del alabe: l=1m
Celeridad de diseño: λd=4
Número de alabes: B=3
Coeficiente de sustentación diseño: Cld=0.986
Ángulo de diseño: αd= 5.31°
Arrastre sobre sustentación: Cd/Cld= 0.0073
Con estos datos y las ecuaciones presentadas anteriormente se procede a encontrar los valores de
las respectivas cuerdas C y los ángulos de sección
Rodamiento SKF 6010 1 pza. Parte móvil orientación
Rodamiento SKF 6204 2 pza. Parte móvil rotación
Seguros seeger j44 2 pza. Asegurar el eje
Seguros seeger A20 2 pza. Asegurar el eje
CONSTRUCCIÓN ALABES - MODELO
PERFILES DE MODELO
NIVELADO DE SUPERFICIE
LIJADO Y PULIDO DE ALABE
MODELO TERMINADO DE ALABE
FIBRA DE VIDRIO PARA MOLDE
CONSTRUCCION DE MOLDE
MOLDE TERMINADO
ELABORACIÓN DE PERFILES PARA ALABES
ARMADO DE COLUMNA CENTRAL DE ALABE
ENSAMBLADO DE ALABE
CERRADO DE MOLDE
EXTRACCION DE ALABE DEL
MOLDE
CABEZAL DE ROTOR
CONSTRUCCIÓN DE NARIZ
CONSTRUCCIÓN DE CARCAZA
CONSTRUCCIÓN DE ESTRUCTURA BASE
CONSTRUCCIÓN DE COLA
PARTES Y ENSAMBLE
RESULTADOS
RESULTADOS Según el método de trabajo que se realizó tenemos
los parámetros iníciales de diseño.
DATOS
Tipo de perfil: NACA 4415
Diámetro de rotor: d=2m
Celeridad para generador: λd=4
Numero de alabes: B=3
VALORES ASUMIDOS
Coeficiente de sustentación diseño: Cld=0.8 Angulo de diseño: αd= 4° Arrastre sobre sustentación: Cd/Cl d= 0.01
El valor de celeridad es adecuado por ser este valor utilizado para turbinas de generación eléctrica.
Procedimiento de cálculo
DATOS DE ENTRADA CORREGIDOS Tipo de perfil: NACA 4415 Diámetro de rotor: d=2m Celeridad para generador: λd=4 Numero de alabes: B=3 Coeficiente de sustentación de diseño: Cld=0.986 Angulo de diseño: αd= 5.31° Arrastre sobre sustentación: Cd/Cld = 0.0073
• Cálculo de CPi
• Cálculo de d(CPi)
• Cálculo de (CPi) Cd/Cl
56.0
27
16
27
16 29,129,1 435,035,0
Pi
x
Pi
C
eeC
02.0
40073.027
16
27
16
Pi
L
Pi
Cd
C
CdCd
54.0
02.056.0
L
L
CCdPi
PiPiC
CdPi
C
CdCC
9163.0
4
1
3
21
3
2
rad
arctgarctgr
93.0
29386,1
12
386,11
22
B
B senB
senB
• Cálculo de ø
• Cálculo de ηB
• Cálculo de Cpmax
50.0
54.093.0
max
max
Cp
CCpLC
CdPi
• Eficiencia para la aeroturbina
56.0
7.08.0
7,0
8,0
7,0,.
T
T
FTCT
F
CT
FTCT
nesfluctuacio
doresaerogenera
aerobombasconversionntransmisio
WP
smmmkgP
VRCP
M
M
PTM
63.540
/10)1(/23.12
15.056.0
2
1
323
32
323
32
)1(/23.12
15.056.0
2
1
VmmkgP
VRCP
M
PTM
• Potencia media
• Potencia instantánea
0.0 rpm
100.0 rpm
200.0 rpm
300.0 rpm
400.0 rpm
500.0 rpm
600.0 rpm
700.0 rpm
800.0 rpm
900.0 rpm
1000.0 rpm
0.00 kw
0.10 kw
0.20 kw
0.30 kw
0.40 kw
0.50 kw
0.60 kw
0.70 kw
0.80 kw
0.90 kw
1.00 kw
1.0
m/s
2.0
m/s
3.0
m/s
4.0
m/s
5.0
m/s
6.0
m/s
7.0
m/s
8.0
m/s
9.0
m/s
10
.0m
/s
11
.0m
/s
12
.0m
/s
KW RPM
VIENTO POTENCIA RPM
1.0m/s Pm= 0.54W 0.00 kw 76.4 rpm
2.0m/s Pm= 4.31W 0.00 kw 152.8 rpm
3.0m/s Pm= 14.55W 0.01 kw 229.2 rpm
4.0m/s Pm= 34.50W 0.03 kw 305.6 rpm
5.0m/s Pm= 67.38W 0.07 kw 382.0 rpm
6.0m/s Pm= 116.42W 0.12 kw 458.4 rpm
7.0m/s Pm= 184.88W 0.18 kw 534.8 rpm
8.0m/s Pm= 275.97W 0.28 kw 611.2 rpm
9.0m/s Pm= 392.93W 0.39 kw 687.5 rpm
10.0m/s Pm= 539.00W 0.54 kw 763.9 rpm
11.0m/s Pm= 717.41W 0.72 kw 840.3 rpm
12.0m/s Pm= 931.40W 0.93 kw 916.7 rpm
GEOMETRIA Cálculo de Celeridad radial, Ángulo de flujo, Ángulo de sección, y Cuerda
Celeridad radial
Ángulo de Flujo
14
1
3
2
1
3
2
rarctg
arctgr
1
r
R
r
drd
drd
31.5
14
1
3
2
31.5
14
1
3
2
)
14
1
3
2cos(1
8
cos18
rarctg
rarctg
rarctg
BC
rC
BC
rC
Ld
Ld
Cuerda
Ángulo de Sección
SE DESARROLLA EL CÁLCULO PARA CADA SECTOR DE SECCIÓN,
OBTENIENDO ASÍ EL SIGUIENTE RESULTADO
POSICIÓN CELERIDAD
RADIAL ÁNGULO DE FLUJO ÁNGULO DE SECCIÓN CUERDA
N radio λr ф ф° β° β C c-mm
0 0.01m 0.0400 ф= 1.021 rad ф= 58.5° β= 53.2° β= 0.928 rad 0.040542786 40.54 mm
1 0.05m 0.2000 ф= 0.916 rad ф= 52.5° β= 47.2° β= 0.823 rad 0.165997947 166.00 mm
2 0.10m 0.4000 ф= 0.794 rad ф= 45.5° β= 40.2° β= 0.701 rad 0.253798254 253.80 mm
3 0.15m 0.6000 ф= 0.687 rad ф= 39.4° β= 34.1° β= 0.594 rad 0.289089059 289.09 mm
4 0.20m 0.8000 ф= 0.597 rad ф= 34.2° β= 28.9° β= 0.505 rad 0.29433312 294.33 mm
5 0.25m 1.0000 ф= 0.524 rad ф= 30.0° β= 24.7° β= 0.431 rad 0.284621636 284.62 mm
6 0.30m 1.2000 ф= 0.463 rad ф= 26.5° β= 21.2° β= 0.371 rad 0.268583369 268.58 mm
7 0.35m 1.4000 ф= 0.413 rad ф= 23.7° β= 18.4° β= 0.321 rad 0.250666858 250.67 mm
8 0.40m 1.6000 ф= 0.372 rad ф= 21.3° β= 16.0° β= 0.280 rad 0.232985482 232.99 mm
9 0.45m 1.8000 ф= 0.338 rad ф= 19.4° β= 14.1° β= 0.245 rad 0.216446179 216.45 mm
10 0.50m 2.0000 ф= 0.309 rad ф= 17.7° β= 12.4° β= 0.217 rad 0.201362435 201.36 mm
11 0.55m 2.2000 ф= 0.284 rad ф= 16.3° β= 11.0° β= 0.192 rad 0.187768908 187.77 mm
12 0.60m 2.4000 ф= 0.263 rad ф= 15.1° β= 9.8° β= 0.171 rad 0.175578154 175.58 mm
13 0.65m 2.6000 ф= 0.245 rad ф= 14.0° β= 8.7° β= 0.152 rad 0.164656974 164.66 mm
14 0.70m 2.8000 ф= 0.229 rad ф= 13.1° β= 7.8° β= 0.136 rad 0.154862535 154.86 mm
15 0.75m 3.0000 ф= 0.215 rad ф= 12.3° β= 7.0° β= 0.122 rad 0.146058552 146.06 mm
16 0.80m 3.2000 ф= 0.202 rad ф= 11.6° β= 6.3° β= 0.109 rad 0.13812171 138.12 mm
17 0.85m 3.4000 ф= 0.191 rad ф= 10.9° β= 5.6° β= 0.098 rad 0.13094339 130.94 mm
18 0.90m 3.6000 ф= 0.181 rad ф= 10.3° β= 5.0° β= 0.088 rad 0.124429255 124.43 mm
19 0.95m 3.8000 ф= 0.172 rad ф= 9.8° β= 4.5° β= 0.079 rad 0.118497947 118.50 mm
20 1.00m 4.0000 ф= 0.163 rad ф= 9.4° β= 4.1° β= 0.071 rad 0.113079507 113.08 mm
MODELAMIENTO DE PERFIL CON POGRAMA SOLIDWORKS
166.00 mm
SUPERFICIE SUPERIOR SUPERFICIE INFERIOR
X Y X Y
0.00 mm 0.00 mm 0.00 mm 0.00 mm
2.07 mm 5.10 mm 2.07 mm -2.97 mm
4.15 mm 6.92 mm 4.15 mm -4.45 mm
8.30 mm 9.53 mm 8.30 mm -5.43 mm
12.45 mm 11.47 mm 12.45 mm -6.16 mm
16.60 mm 13.01 mm 16.60 mm -6.61 mm
24.90 mm 15.39 mm 24.90 mm -6.94 mm
33.20 mm 17.01 mm 33.20 mm -6.89 mm
41.50 mm 18.13 mm 41.50 mm -6.61 mm
49.80 mm 18.67 mm 49.80 mm -6.22 mm
66.40 mm 18.67 mm 66.40 mm -5.39 mm
83.00 mm 17.48 mm 83.00 mm -4.52 mm
99.60 mm 15.44 mm 99.60 mm -3.55 mm
116.20 mm 12.67 mm 116.20 mm -2.57 mm
132.80 mm 9.21 mm 132.80 mm -1.71 mm
149.40 mm 5.11 mm 149.40 mm -0.95 mm
157.70 mm 2.77 mm 157.70 mm -0.60 mm
166.00 mm 0.27 mm 166.00 mm -0.27 mm
166.00 mm 0.00 mm 166.00 mm 0.00 mm
CONCLUSIONES Es factible diseñar y construir una Turbina Eólica, bajo consideraciones
teóricas, en las universidades para propósitos de desarrollar y ejecutar
prácticas en los laboratorios .
Para determinar los parámetros de diseño de los alabes, se empleó
fundamentos de aerodinamica, y se logró, dimensionar alabes con
dimensión de cuerda variable, ángulo de flujo variable, y ángulo de
sección variable.
Se construyó una turbina eólica y sus elementos constitutivos según las
dimensiones descritas en los planos, y con el proceso de manufactura
descrito en el proyecto.
Se determinaron los parámetros de funcionamiento de la Turbina Eólica.
Se presentó una explicación detallada del proceso de manufactura de las
partes de la turbina.
RECOMENDACIONES El proyecto desarrollado debe ser tomado como motivación para la
elaboración de proyectos, que permitan estudiar y evaluar este tipo de tecnología, y así lograr nuestro propio desarrollo en el área de energía eólica, ya que nuestro país tiene un gran potencial eólico esperando para ser explotado, y que mejor que por nosotros mismos.
Este proyecto también nos debe permitir ver la facilidad de manufactura de componentes de formas complejas, con fibra de vidrio, y dejarnos una puerta abierta a la imaginación para diversidad de proyectos limitados por su manufactura.
Se recomienda un buen proyecto, referente a la construcción de un túnel de viento con velocidades de viento regulables, y así poder realizar un estudio más riguroso de las turbinas eólicas.
La turbina es totalmente desarmable, y por ello es factible cambiar sus componentes a otros de diferentes formas y analizar sus cambios de comportamiento.
Con referente a la turbina esta no exige mantenimiento ya que los rodamientos que posee son sellados y no están sometidos a carga.