-
TEORİ
1.Yanal Toprak İtkisi
1.1 Aktif İtki Yöntemi
1.1.1 Coulomb Yöntemi
1.1.2 Rankine Yöntemi
1.2 Pasif İtki Yöntemi
1.2.1 Coulomb Yöntemi :
1.2.2 Rankine Yöntemi :
1.3 Sükunetteki İtki Danimarka Kodu
1.4 Dinamik Toprak İtkisi
1.4.1 Mononobe – Okabe Yöntemi
1.4.1.1 Aktif Zemin İtkisi
1.4.1.2 Pasif Zemin İtkisi
1.5 Stabilize Analizleri
1.5.1 Devrilme Güvenliği
1.5.2 Kayma Güvenliği
1.5.3 Taban Plağı Altındaki Zeminde Gerilme Güvenliği
1.5.4 Toptan Göçme Güvenliği
1.6 Sürsaj Yükleri
Ek Yayılı Yükün Oluşturduğu Statik Ve Dinamik Aktif Ve Pasif
İtkiler
Arka Zemin Üstünde Duvara Paralel Ek Çizgisel Yükün Olması
Durumunda Zemin
İtkisinin Hesabı
Taban Plağı Dişinin Etkisi
Silindir Yükü
Taşıma Gücü (Terzaghi Yöntemi)
Betonarme Analiz
Sürtünme Kesmesi
Konsol İstinat Duvarlarının Betonarme Hesabı
Taban AnkrajıSerbest Zemin Yüzeyi İçin Elastik Yay
Katsayıları
TS-500
-
TEORİ
1.YANAL TOPRAK İTKİSİ
1.1 AKTİF İTKİ YÖNTEMİ
1.1.1 Coulomb Yöntemi :
1.1 Statik Aktif Durum için Coulomb Yönteminde Zemin Kamasına
Etkiyen Kuvvetler
Depremsiz durumda, duvarın birim uzunluğu için, Şekil'deki aktif
zemin kamasına etkiyen
kuvvetler;
W : Zemin kamasının ağırlığı,
Pas : Statik aktif zemin itkisi,
Ras : Kritik kayma düzlemi boyunca oluşan sürtünme kuvvetleri
ile normal kuvvetlerinin
bileşkesi
α : duvar arka yüzeyinin düşey ile yaptığı açı,
δ : duvar arka yüzeyi ile zemin arasındaki sürtünme açısı (
duvar sürtünme açısı),
θ : kayma düzleminin yatay ile yaptığı açı,
ϕ : zemin içsel sürtünme açısı
-
Statik Aktif Yanal Zemin İtkisi;
Pas = .21
γ. H2.Kas denkleminden bulunur.
Bu denklem de;
γ : zeminin birim hacim ağırlığı,
H : istinat duvarının yüksekliği,
i : zemin üst yüzeyinin yatay ile yaptığı açı
Kas : statik aktif yanal zemin basıncı katsayısı olup
Kas = 2
2
2
)cos().cos().(sin).sin(1).cos(.cos
)(cos
ii
Şeklinde ifade edilir.
1.2 Coulomb Yönteminde Kuru ve Kohezyonsuz Zeminler İçin Kabul
edilen Statik AktifYanal Basınç Dağılımı Ve Statik Aktif Yanal
İtkinin Uygulama Yeri
-
1.1.2 Rankine Yöntemi :
a) Üst yüzey yatay b) Üst yüzey eğimli
Kohezyonsuz Zeminlerde Aktif Rankine Durumu İçin İstinat
Duvarlarına Etkiyen
Yanal Zemin Basınçları
Pas = .21
γ. H2.Kas
Kps = cosi.
22
22
coscoscos
coscoscos
ii
ii
Kohezyonsuz zeminlerde Statik Aktif Yanal Zemin İtkisi;
Pas = .21
γ.H2.cosi .
22
22
coscoscos
coscoscos
ii
ii şeklinde elde edilir.
-
1.2 PASİF İTKİ YÖNTEMİ
1.2.1 Coulomb Yöntemi :
1.3 Statik Pasif Durum için Coulomb Yönteminde Zemin Kamasına
Etkiyen Kuvvetler
W : Zemin kamasının ağırlığı
Pps : Statik pasif zemin
Rps : Kritik kayma düzlemi boyunca oluşan sürtünme kuvvetleri
ile normal kuvvetlerin
birleşkesi
α : duvar arka yüzeyinin düşey ile yaptığı açı,
δ : duvar arka yüzeyi ile zemin arasındaki sürtünme açısı (
duvar sürtünme açısı),
θ : kayma düzleminin yatay ile yaptığı açı,
ϕ : zemin içsel sürtünme açısı
Pps = .21
γ. H2.Kps denkleminden bulunur.
-
Bu denklem de;
γ : zeminin birim hacim ağırlığı,
H : istinat duvarının yüksekliği,
i : zemin üst yüzeyinin yatay ile yaptığı açı
Kps : statik pasif yanal zemin basıncı katsayısı olup
Kps = 2
2
2
)cos().cos().(sin).sin(1).cos(.cos
)(cos
ii
Şeklinde ifade edilir.
1.4 Colulomb Yönteminde Kuru ve Kohezyonsuz Zeminler İçin Kabul
Edilen Statik
Pasif Yanal Zemin Basınç Dağılımı ve Statik Pasif Yanal İtkinin
Uygulama Yeri
-
1.2.2 Rankine Yöntemi :
a) Üst yüzey yatay b) Üst yüzey eğimli
1.5 Kohezyonsuz Zeminlerde Pasif Rankine Durumu İçin İstinat
Duvarlarına Etkiyen
Zemin Basınçları
Pps = .21
γ. H2.Kps
Kps = cosi.
22
22
coscoscos
coscoscos
ii
ii
Kohezyonsuz zeminlerde Statik Pasif Yanal Zemin İtkisi;
Pps = .21
γ.H2.cosi .
22
22
coscoscos
coscoscos
ii
ii şeklinde elde edilir.
-
Kohezyonlu Zeminler ;
Kohezyonlu zeminlerde, zeminin kendisinden doğan
1) statik aktif γ.z.Kas basıncına,
-2.c. asK
2) statik pasif γ.z.Kps basıncına,
+2.c. psK
3) toplam aktif γ.z.Kat basıncına,
-2.c. atK
4) toplam pasif γ.z.Kpt basıncına,
+2.c. ptK
terimlerinin ilave edilmesi gerekir.
Burada c toprağın kohezyonu (kN/m2)dir.
-
1.3 SÜKUNETTEKİ İTKİ
Danimarka Kodu
Ko=(1-sinϕ).(1+sinβ)
ϕ : zemin içsel sürtünme açısı
β : zemin üst yüzeyinin yatay ile yaptığı açı
Ko : Sukunetteki itki değeri
-
1.4 DİNAMİK TOPRAK İTKİSİ
1.4.1 Mononobe – Okabe Yöntemi
1.4.1.1 Aktif Zemin İtkisi
Aktif Durum İçin Mononobe – Okabe Yönteminde Zemin Kamasına
Etkiyen Yükler
W : Zemin kamasının ağırlığı,
Pat : Toplam aktif zemin itkisi,
Rat : Göçme düzlemi, boyuncaki yüzey sürtünme ve normal
kuvvetlerinin bileşkesi,
Ch.W : Yatay yöndeki zemin atalet kuvveti,
Cv.W : Düşey yöndeki zemin atalet kuvveti,
dir.
Burada;
Ch : gah ; yatay zemin ivme katsayısı,
Cv : gav ; düşey zemin ivme katsayısı,
ah : maksimum yatay zemin ivmesi,
av : maksimum düşey zemin ivmesi,
-
g : yerçekimi ivmesi,
dir.
λ : arctan
v
h
CC
1 bağıntısından bulunur.
α : duvar arka yüzeyinin düşey ile yaptığı açı,
δ : duvar arka yüzeyi ile zemin arasındaki sürtünme açısı (
duvar sürtünme açısı),
θ : kayma düzleminin yatay ile yaptığı açı,
ϕ : zemin içsel sürtünme açısıdır.
Aktif zemin itkisi;
Pat = .21
γ. H2.Kat denkleminden bulunur.
Bu denklemde;
Kat : toplam aktif yanal zemin basıncı katsayısı olup
Kat = 2
2
2
)cos().cos().(sin).sin(1).cos(.cos.cos
)(cos).1(
ii
Cv
şeklinde ifade edilir.
1.5 Mononobe-Okabe Yönteminde Kuru ve Kohezyonsuz Zeminler İçin
Kabul Edilen
Toplam Aktif Yanal Zemin Basınç Dağılımı ve Toplam Aktif Yanal
İtkinin Uygulama
Yeri
-
1.4.1.2 Pasif Zemin İtkisi
Pasif Durum İçin Mononobe – Okabe Yönteminde Zemin Kamasına
Etkiyen Yükler W : Zemin kamasının ağırlığı,
Ppt : Toplam pasif zemin itkisi,
Rpt : Göçme düzlemi, boyuncaki yüzey sürtünme ve normal
kuvvetlerinin bileşkesi,
Ch.W : Yatay yöndeki zemin atalet kuvveti,
Cv.W : Düşey yöndeki zemin atalet kuvveti,
dir.
Toplam Pasif zemin itkisi;
Pat = .21
γ. H2.Kpt denkleminden bulunur.
Bu denklemde;
Kpt : toplam pasif yanal zemin basıncı katsayısı olup
Kpt = 2
2
2
)cos().cos().(sin).sin(1).cos(.cos.cos
)(cos).1(
ii
Cv
şeklinde ifade edilir.
-
1.6 Mononobe-Okabe Yönteminde Kuru ve Kohezyonsuz Zeminler İçin
Kabul Edilen
Toplam Pasif Yanal Zemin Basınç Dağılımı ve Toplam Pasif Yanal
İtkinin Uygulama
Yeri
-
1.5 STABİLİZE ANALİZLERİ
1.5.1 Devrilme Güvenliği
GD = güvenlikDR
KR GMM
Depremsiz durumda 1.5
Depremli durumda 1.3
MKR : devrilmeye karşı koyan kuvvetlerin momenti
MDR : devirici kuvvetlerin momenti
1.5.1.1. Depremsiz durumda (0.9G + 1.6H) yük birleşim
kontrolü
0.9*( devrilmeye karşı koyan kuvvetlerin momenti) > 1.6*(
devirici kuvvetlerin momenti)
olmalıdır.
1.5.1.2. Depremli durumda (0.9G + Hs + Hd) yük birleşim
kontrolü
0.9*( devrilmeye karşı koyan kuvvetlerin momenti) > devirici
kuvvetlerin momenti
olmalıdır.
-
1.5.2 Kayma Güvenliği
GD = güvenlikK
t GFF
Depremsiz durumda 2.0(killi), 1.5(kumlu)
Depremli durumda 1.1
1.5.2.1. Depremsiz durumda (0.9G + 1.6H) yük birleşim
kontrolü
0.9*(Kaymayı engelleyen kuvvetler) > 1.6*(kaymaya çalışan
kuvvetler)
olmalıdır.
1.5.2.2. Depremli durumda (0.9G + Hs + Hd) yük birleşim
kontrolü
0.9*(Kaymayı engelleyen kuvvetler) > kaymaya çalışan
kuvvetler
olmalıdır.
-
1.5.3 Taban Plağı Altındaki Zeminde Gerilme Güvenliği
Betonarme Konsol İstinat Duvarının Taban Plağı Altındaki Zeminde
Gerilme Güvenliği
Kontrolünde Dikkate Alınacak Kuvvetler
Temel tabanı orta noktası O’ya göre dışmerkezlik;
e = NM O
dır.
Burada;
ƩMO : Duvara tesir eden tüm yüklerin O noktasına göre toplam
momenti
ƩN : Duvara tesir eden düşey yüklerin toplamı olup
ƩN = Gz,1 + Gz,2 + Gz,3 + Gp + Gt + Gq dır.
L temel genişliğine göre,
Küçük dışmerkezlik durumunda ( e ≤ )6L
, zemin gerilmeleri;
qz,max = emniyetzqLM
LN
,2
.6
-
qz,min = 0.6
2
LM
LN O
Büyük dışmerkezlik durumunda ( e > )6L
çekme gerilmelerine dayanıksız malzemeler için;
a = eL
2
olmak üzere, duvar tabanında oluşacak maksimum zemin
gerilmesi,
qz,max = emniyetzqaN
,.3.2
şeklinde hesaplanır.
-
1.5.4 Toptan Göçme Güvenliği
Betonarme Konsol İstinat Duvarının Toptan Göçme Güvenliğinde
Dikkate Alınan
Kuvvetler
Depremsiz durumda;
GTG = 5.1.......
32
Güvenlikasasi
ii GzPzQTR
NRIcR
Depremli durumda;
GTG = 2.1...........
2132
Güvenlik
iihadadasasi
ii GdGCzPzQzPzQTR
NRIcR
-
Ch : Yatay deprem ivme katsayısı,
di : Dilim ağırlık merkezinin O merkezine düşey mesafesi,
R : O merkezli kayma yüzeyinin yarıçapı,
Ii : Her dilimin tabandaki yay boyu,
z1,2,3 : Yanal zemin itkilerinin O merkezine göre moment
kolları,
c : Kayma yüzeyinin geçtiği zemin tabakasının kohezyon
direnci,
μ : Kayma yüzeyinin geçtiği zemin tabakasının sürtünme
direnci,
olup,
μ = tanϕ dir.
-
1.6 SÜRSAJ YÜKLERİ
Ek Yayılı Yükün Oluşturduğu Statik ve Dinamik Aktif ve Pasif
İtkiler
Duvar arkası zemin üst yüzeyinde “q” şiddetindeki düzgün yayılı
ek yükün olması
durumunda;
Ek Yayılı Yükten Dolayı Oluşan İlave Statik Aktif Zemin
İtkisi;
Qas = q. )cos(cos
i
.H.Kas
Ek Yayılı Yükten Dolayı Oluşan İlave Dinamik Aktif Zemin
İtkisi;
Qad = q. )cos(cos
i
.H.Kad
Ek Yayılı Yükten Dolayı Oluşan İlave Statik Pasif Zemin
İtkisi;
Qps = q. )cos(cos
i
.H.Kps
Ek Yayılı Yükten Dolayı Oluşan İlave Dinamik Pasif Zemin
İtkisi;
Qpd = q. )cos(cos
i
.H.Kpd
denklemleri ile hesaplanır.
-
Ek Yayılı Yükün Oluşturduğu Statik ve Dinamik Aktif ve Pasif
Zemin Basınçlarının
Dağılımı
Deprem Yönetmeliğinde, ek yükten dolayı istinat duvarına etkiyen
statik ve dinamik zemin
basınçlarının duvar yüksekliği boyunca dağılımı ayrı ayrı
tanımlanmıştır. Buna göre;
Ek Yayılı Yükten Dolayı Oluşan Statik Aktif Zemin Basıncının
Dağılımı;
qas(z) = q. )cos(cos
i
.Kas
Ek Yayılı Yükten Dolayı Oluşan Dinamik Aktif Zemin Basıncının
Dağılımı;
qad(z) = 2.q. )cos(cos
i
.
Hz1 Kad
Ek Yayılı Yükten Dolayı Oluşan Statik Pasif Zemin Basıncının
Dağılımı;
qps(z) = q. )cos(cos
i
. Kps
Ek Yayılı Yükten Dolayı Oluşan Dinamik Pasif Zemin Basıncının
Dağılımı;
Qpd(z) = 2.q. )cos(cos
i
.
Hz1 Kpd
şeklindedir.
a) Statik Aktif Zemin Basıncı b) Dinamik Aktif Zemin
Ek Yayılı Yükten Dolayı Oluşan Statik ve Dinamik Aktif Zemin
Basıncı Dağılımı ve
İtkiler
-
a) Statik Pasif Zemin Basıncı b) Dinamik Pasif Zemin
Ek Yayılı Yükten Dolayı Oluşan Statik ve Dinamik Pasif Zemin
Basıncı Dağılımı ve
İtkiler
-
Arka Zemin Üstünde Duvara Paralel Ek Çizgisel Yükün Olması
Durumunda Zemin
İtkisinin Hesabı
h1 = L. tan ϕ
h2 = 2.L. tan i1
h3 = h1 + 21
2
asas
as
KKK
.h2
h4 = h1 + 20
2
asas
as
KKK
.h2
Arka Zemin Üstünde Duvara Paralel Ek Yük Olması Durumunda Duvara
Etkiyecek
İlave Statik Aktif Yanal Zemin Basıncı
I – I seviyesinde itibaren oluşan ilave statik zemin basıncı
dağılımını veren ifade;
D1D3 arasında;
Δp (z1) = γ.z1.(Kas1-Kas0) 0≤z1≤(h3-h1)
D3D5 arasında;
Δp (z2) = γ.[(h4-h3)-z2].(Kas2-Kas0) 0≤z1≤(h4-h3)
-
I – I seviyesinde itibaren oluşan ilave dinamik zemin basıncı
dağılımını veren ifade;
D1D3 arasında;
Δpad (z1) = as
as
Kzp )( 1 . 2 .
14
11hh
z. Kad 0≤z1≤(h3-h1)
D3D5 arasında;
Δpad (z2) = as
as
Kzp )( 2 . 2 .
14
134 )(1hhzhh
. Kad 0≤z2≤(h4-h3)
olur.
-
Taban Plağı Dişinin Etkisi
Taban plağı dişinden ötürü oluşacak pasif yatay itkinin
hesabında dişin iki farklı değerhesaplanılmakta ve bu değerlerden
küçük olanı pasif itki değeri olarak kullanılmaktadır.
Bu değerlerden birisi seçilen basınç itki yöntemine göre
yukarıda verilen bilgilere görehesaplanılmakta ve Pps değeri elde
edilmektedir.
Diğer değerin hesabında ise düşey yükten oluşan yatay kuvvetin
hesabı yapılarak Ts değerielde edilmektedir.
Ts=G*sin()*cos()
-
Silindir Yükü
Kompaksiyon Etkisinden Ötürü İstinat Duvarına Etkileyen Yatay
Basınçlar (Ingold)
Kompaksiyon etkisindeki yatay basınç;
zc≤z≤d için σ’H = /2P . LaL
z>d için σ’H = KA.γ.z
bağıntılarından hesaplanır.
Burada;
a : Silindirin duvara mesafesi
L : Silindirin uzunluğu
P: Silindir Yükü =
GenişenişSilindirinuvvetiSantrifujKırlığıSilindirAğ
≈ 2 (Silindir ağırlığı)
İstinat duvarının arka dolgusunun sıkıştırılması sırasında
silindir duvara en fazla (a) kadar
yani (KA.γ.zc) mesafede çalıştırmalıdır. Kritik derinlikte (zc)
yatay basınç miktarı;
P’h = A
c
Kz.
veya P’h =
AKPK ..2 0 formülleriyle bulunabilir.
-
Taşıma Gücü (Terzaghi Yöntemi)
qu = c.Nc + γ.Df.Nq + 21
. γ.B.Nγ
c : Temel altındaki zeminin kohezyonu (kN/m2 , t/m2)
γ : Zeminin birim hacim ağırlığı (kN/m3, t/m3)
Df : Temel çevresindeki zemin yüzeyinden temelin alt taban
kotuna düşey uzaklık
B : temel genişliği
Nc , Nq , Nγ : taşıma kapasitesi faktörleri(boyutsuz)
-
BETONARME ANALİZ
Sürtünme Kesmesi
İki ayrı malzemenin birleştiği düzlemlerde veya ayrı zamanlarda
dökülmüş iki beton
yüzeyinin birleştiği düzlemlerde, kesme hesabı ve donatı
detaylandırması bu bölümdeki kural
ve ilkelere göre yapılır.
Sürtünme kesmesi için hesap yapılan düzlemde, önce bir çatlak
oluştuğu varsayılır. Sürtünme
kesmesi için de Denklem 8.2 deki koşul sağlanmalıdır. Bu
denklemdeki Vr aşağıdaki gibi
hesaplanmalıdır.
Vr = Awf fyd μ (8.8)
Denklemde, kesme-sürtünme donatısı kesit alanı olarak (Awf)
yalnızca birleşme düzlemine dik
doğrultuda düzenlenmiş donatı çubuklarının toplam alanı
kullanılmalıdır. Denklem 8.8 de, μ
ile gösterilen kesme sürtünme katsayısının değerleri, çeşitli
durumlar için Çizelge 8.1 de
verilmiştir.
ÇİZELGE 8.1- Değişik Durumlar İçin Kesme-Sürtünme Katsayısı
Bir döküm beton (monolitik) μ = 1,4
Sertleşmiş beton ile yeni betonun birleştiği yüzeylerde
pürüzlendirilmiş yüzey
(pürüz ≥ 5 mm)
μ = 1,0
Pürüzlendirilmemiş yüzey μ = 0,6
Çelik profil ve betonun birleştiği yüzeylerde μ = 0,7
Kesme sürtünme donatısının kesme düzlemine eğik olduğu
durumlarda, kesme kuvveti
donatıda çekme oluşturuyorsa, Vr aşağıdaki denklemden
hesaplanacaktır.
Vr = Awf fyd (μ sin αf + cos αf) (8.9)
Kesme kuvvetinin donatıda basınç oluşturduğu durumlarda, bu
donatı etkili değildir. Deprem
durumunda, donatı çatlak düzlemine dik olarak düzenlenmelidir.
Denklem 8.9 daki αf açısı,
kesme sürtünme donatısının kesme düzlemi ile yaptığı dar
açıdır.
-
Sürtünme kesmesinin aşağıdaki sınırı geçmesine izin verilmez ve
bu sınır hesaplanırken beton
tasarım basınç dayanımı fcd, 25 MPa dan büyük alınamaz.
Vd ≤ 0,2 fcd Ac
Kesme düzlemindeki doğrudan etkili çekme kuvvetleri varsa, her
iki yandan yeterince
kenetlenmiş ek donatı ile karşılanmalıdır. Bu düzlemde doğrudan
etkili olan kalıcı basınç
kuvvetinin en düşük değeri göz önüne alınarak kesme-sürtünme
donatısı azaltılabilir.
Konsol İstinat Duvarlarının Betonarme Hesabı
Betonarme konsol istinat duvarları gövde ve temel olmak üzere
iki taşıyıcı elemandan oluşur.
-
Gövde, temel plağına ankastre düşey konsol bir plak şeklinde
hesaplanır.
Temel ise ön ve arka temeller olarak isimlendirilen ve gövde
plağına ankastre yatay iki konsol
plak şeklinde hesaplanır.
Betonarme Konsol İstinat Duvarlarına Etkiyen Yükler
Gövde ve temel en kesitlerinde eğik çatlama dayanımı;
-
Vcr = 0.65fctd.bw.d.
hbN
w
d
.07.01
fctd : beton tasarım eksenel çekme dayanımı (Mpa),
h : kesit yüksekliği (mm)
bw : kesit genişliği (mm),
Nd : tasarım eksenel kuvveti (N),dir.
Buna göre kesme güvenliği;
Vr ≥ VdVr = 0.80.Vcr ≥ Vdbağıntısı ile kontrol edilir.
TABAN ANKRAJITaban ankrajı çözümünde iki farklı limit durumu göz
önüne alınmakta ve buradan elde
-
edilen minumum değer analize dahil edilmektedir.
1) Çıkarılmaya karşı taşıma kapasitesi (Bearing capacity against
pulling- out) Re (kN/m)
Taşıma kapasitesi aşağıdaki formülle hesaplanabilir.
...FSp
adTp
Tp= Çıkarma direnci
d= Kazık çapı
a= Nihai sınır
Fsp= Çıkartmaya karşı güvenlik faktörü
2) Ankraj dayanımı (Strength of anchor) Rt (kN)
-
T
ys
FSfdRt .
2
2
Rt= Ankraj dayanımı
ds= Kazık çapı
fy= Kazık akma dayanımı
Fst= Güvenlik faktörü
-
TS-500
İstinat duvarının stabilite kontrolleri ve en kesit iç kuvvet
tesirleri bulunurken duvara etkiyen
yüklerin hesap değerinde kullanılacak yük katsayıları ve yük
birleşimleri TS 500’e göre;
Depremsiz durumda;
1.4G + 1.6Q
0.9G + 1.6Hs1.4G + 1.6Q + 1.6Hs
Depremli durumda;
G + Q + Hs + Hd0.9G + Hs + Hdşeklindedir.
Burada;
G : Sabit düşey yükler,
Q : Hareketli düşey yükler,
Hs : Statik yatay yükler,
Hd : Dinamik yatay yükler,
dir.
Betonarme malzemenin taşıma gücü sınır durumları için TS-500’e
göre beton ve çelik hesap
dayanımları;
Beton için:
fcd = fck / γmcfctd = fctk / γmc
Çelik için:
fyd = fyk / γmsşeklinde alınır.
-
Burada;
fcd : beton hesap basınç dayanımı,
fck : beton karakteristik basınç dayanımı,
fctd : beton hesap eksenel çekme dayanımı,
fctk : beton karakteristik eksenel çekme dayanımı,
fyd : boyuna donatı hesap akma dayanımı,
fyk : boyuna donatı karakteristik akma dayanımı,
γmc : beton için malzeme katsayısı,
γms : çelik için malzeme katsayısı
dır.
Yerinde dökülen betonlar için γms : 1.5, ön dökümlü betonlar
için γms : 1.4, tüm donatı çelikleri
için γms : 1.15 alınacaktır.