STATIKA -POTKROVLJE

8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE

1/317

ОСНОВЕН ПРОЕКТ – фаза СТАТИКА “ С ”

За надградба на поткровје во Дебар Маало 1 улица “29 Ноември “ бр. 2 К.П5305, К.О. Центар 1 – Скопје.

Инвеститори : Проектант :

Димитровски Александар ЕДНА Дооел-СкопјеТех. Бр .043/012

Димитриевски Ицко

Скопје, Октомври 2014 MarjanGjuchikj

Digitally signed by MarjanGjuchikjDN: cn=Marjan Gjuchikj,sn=Gjuchikj,givenName=Marjan, c=MKemail=djucicmarjan@yahoReason: I am the author of documentDate: 2014.12.12 16:10:41+01'00'


2/317

О П Ш Т Д Е Л


3/317

1


4/317

2


5/317

3


6/317

4


7/317

5


8/317

Врз основа на закон за градба на инвести9циони објекти ( сл. Весник на РМ бр 39/12 со бр144/2 го донесувам следното :

РЕШЕНИЕ

За одредување одговорен проекртант за фаза статика за изработка на ОСНОВЕН ПРОЕКТСТАТИКА на објект – надградба на поткровје во Дебар Маало 1 улица “29 Ноември “

бр. 2 К.П 5305, К.О. Центар 1 – Скопје.

ОБРАЗЛОЖЕНИЕ

Дип. Гр. Инж. Марјан Ѓучиќ се одредува за одговорен проектант за изработка наосновен проект фаза – статика, со овластување А за изработка на проектнадокументација од градежништво со бр. 2,0700 издадено 18,04,2012 година.


9/317

MarjanGjuchikj

Digitally signed by Marjan GjuDN: cn=Marjan Gjuchikj,sn=Gjuchikj, givenName=Marc=MK,[email protected]: I am the author of thisdocumentDate: 2014.12.12 16:12:01 +01


10/317

ОСНОВЕН ПРОЕКТ

Проект :Надградба на Поткровје Фаза :Челична Конструкција Клиент :Ицко Димитриевски и Александар Димитровски Локација : ул . 29 ти Ноември , К .О . Центар 1, К .П . 5305, Г.П . 7.5, ДУП :

градска четврт „ Дебар Маало 1“ во Скопје , Р . Македонија

Датум : Октомври 2014

MarjanGjuchikj

Digitally signed by Marjan GjuchikjDN: cn=Marjan Gjuchikj,sn=Gjuchikj, givenName=Marjan,c=MK,[email protected]: I am the author of thisdocumentDate: 2014.12.12 16:12:32 +01'00'


11/317

Објект : Надградба на станбен објект (поткровје ) на Ицко Димитриевски и Александар Димитровски на ул . 29ти Ноември , К.О. Центар 1, К.П .5305, Г.П . 7.5, ДУП: градска четврт „ Дебар Маало 1“ во Скопје , Р.Македонија

СОДРЖИНА

I) Основни Податоци

01. Овластување за проектирање на градби како одговорен проектант

II) Проектна Задача

III) Технички Извештај

IV) Статичка Анализа на Челична Конструкција

01. Геометрија 02. Товари 03. Реакции во Лежишта 04. Резултати од Пресметката

Столбови Кровни Рожници Кровни Носачи

Фасадни Греди Греди од Спрат Вертикални Спрегови Кровни Спрегови

05. Деформации

V) Пресметка на Врски и Споеви

VI) Статичка Анализа на Армирано -Бетонска Конструкција

01. Димензионирање на А.Б Меѓукатна Плоча

VII) Графички Прилози и Цртежи

VIII) Спецификација на Материјал

IX) Анализа на Маси


12/317

ОСНОВНИ ПОДАТОЦИ


13/317

MarjanGjuchikj

Digitally signed by MarjanGjuchikjDN: cn=Marjan Gjuchikj,sn=Gjuchikj, givenName=Mac=MK,[email protected]: I am the author of thidocumentDate: 2014.12.12 16:13:02+01'00'


14/317

Објект :Надградба на станбен објект (поткровје ) на Александар Димитровски и Ицко Димитриевски на ул . 29ти Ноември , К.О.Центар 1, К.П . 5305, Г.П . 7.5, ДУП: градска четврт „ Дебар Маало 1“во Скопје , Р. Македонија

ПРОЕКТНА ЗАДАЧА

за изработка на проект за носива челична конструкција за надградба на станбен објект во Скопје

Локацијата на објектот за станбено домување кој е предмет на оваа доградба се наоѓа во градската четврт Дебар Маало во општина Центар -Скопје , со точна локација на ул . 29ти Ноември , К.О. Центар 1, К.П . 5305, Г.П .7.5.

Како основа за проектирање на носивата челична конструкција се користат идејните архитектонски проекти со следните карактеристики :

- димензиите во основа на поткровјето кое се надградува изнесуваат (4,44x13,15)м;

- објектот треба да се состои од две (2) главни рамки со распон од 5,43м и 8,06м, при што фасадните и главните рамки да се поставени на меѓусебно оскино растојание од (2,88+4,84+5,26)м кое се поклопува со позицијата на постоечките носиви ѕидови ;

- корисната висина на објектот (од подната плоча до најнискиот

внатрешен дел на челичната конструкција ) треба да изнесува 2,50м;- кровниот наклон треба да е различен од двете страни , при што од едната страна треба да изнесува 19% (11,7°) а од другата страна 173% (120°).

- на ниво од +10,64м потребно е да се предвиди меѓукатна конструкција (спрат ) од плоча од лесен бетон лиена на лице место во заробена оплата од профилиран челичен лим . Да се предвиди отвор за еден внатрешен скалишен крак ;

- како кровна покривка да се предвиди готов „сендвич “ панел составен од два профилирани челични лимови со дебелина од 0,60мм и исполна од изолационен материјал (полиуретан ) со дебелина од 100мм ;

- потпирањето на челичната конструкција врз постоечкиот објект да се реши на таков начин што најмалку ќе ја оптоварува постоечката конструкција .

Проектот на челичната конструкција да се изработи во согласност со важечките прописи , стандарди и правилници за проектирање на ваков тип на објекти .


15/317

При проектирање на носивата челична конструкција де се води сметка за специфичните услови за изведување на градежните работи .

проектант согласен Инвеститор

м- р Марјан Ѓучиќ Александар Димитровски дипл . град. инж . Ицко Димитриевски

MarjanGjuchikj



16/317

Објект :Надградба на станбен објект (поткровје) за Александар Димитровски и Ицко Димитриевски на ул. 29ти Ноември, К.О.Центар 1, К.П. 5305, Г.П. 7.5, ДУП: градска четврт „ Дебар Маало 1“во Скопје, Р. Македонија

ТЕХНИЧКИ ИЗВЕШТАЈ

А) Општи Напомени

Целта на овој проект е челичната конструкција за надградбата на станбен објект (поткровје) за Александар Димитровски и Ицко Димитриевски на ул. 29ти Ноември, К.О. Центар 1, К.П. 5305, Г.П. 7.5, ДУП:градска четврт „ Дебар Маало 1“ во Скопје, Р. Македонија, која ќе биде изведена врз веќе постоечки објект кој се состои од сутерен, приземје, кат и поткровје. Конструкцијата на постоечкиот објект е изведена од носиви ѕидови од полна тула со дебелина од 25цм, 38цм и 51цм, со претпоставка дека е дополнително саниран после земјотресот во 1963 година со изведување на армирано-бетонски столбови (вертикални серклажи) во сите агли на објектот.

Вкупната површина на објектот изнесува приближно 100м2. Согласно проектната задача добиена од страна на Инвеститорот, како кровна покривка ќе се користи готов „сендвич“ панел составен од два профилирани челични лимови со дебелина од 0,60мм и исполна од изолационен материјал (полиуретан) со дебелина од 100мм. Со проектот за надградба се предвидува демонтирање и отстранување на дел од постоечката покривна конструкција и изведба на меѓукатна конструкција од плоча од лесен бетон лиена во заробена оплата од профилиран челичен лим на ниво од +10.64м. На бочните и на челните фасади е земено во предвид постоењето на отвори за врати и прозорци, како и потконструкција за покривање на балконот, согласно барањата изнесени во основниот архитектонски проект.

Поради изведување на градежните работи во специфични услови во присуство на станари потребно е исполнување на посебни мерки за

безбедност и заштита при работа, како при рушењето и демонтажата на постоечката конструкција, така и при изградбата на новопроектираната конструкција.

Согласно со проектната задача, димензиите на поткровјето кое е предмет на доградбата во основа изнесуваат (4,44x13,15)м. Носивата челична конструкција се состои од систем на едноспратни двобродни двонаклонски рамки поставени на меѓусебно оскино растојание од 4,40м.


17/317

Објектот се состои од две (2) главни рамки со распон од 5,43м и 8,06м.Фасадните и главните рамки се поставени на меѓусебно оскино растојание од (2,88+4,84+5,26)м. Корисната висина на објектот (од подната плоча до најнискиот внатрешен дел на челичната конструкција) е 2,50м. Кровниот наклон е различен и од едната страна изнесува 19% (11,7°) а од другата страна 173% (120°).

На ниво +10,64м е предвидена изведба на една меѓукатна конструкција (спрат) од плоча од лесен бетон лиена на лице место во заробена оплата од профилиран челичен лим, за чија вертикална комуникација е предвиден еден внатрешен скалишен крак.

ОПИС на КОНСТРУКЦИЈАТА на ОБЈЕКТОТ

a) Челична Конструкција

За носивата конструкција на кровната покривка проектирана е скелетна конструкција од кровни рожници. Кровните рожници се изведени како континуирани греди со различни распони, потпрени директно на горниот појас од кровните греди. Кровните рожници се изведени од кутијасти правоаголни шупливи профили RHS120x60x4, поставени на меѓусебно оскино растојание од приближно 1,65м.

Главните носачи претставуваат систем на еднокатни двобродни двонаклонски рамки со распони од 10,01м, поставени на осовинско растојание од 4,44м. Висината на објектот ги задоволува барањата на инвеститорот за чиста висина на објектот (минимална висина од подот до

најниската точка до гредата, односно спуштениот плафон).Новопроектираните челични столбови се поставени на ниво +8,75м и +10,64м. Крајните столбови се предвидени од топловалани IPE180 и HEA180профили, додека средните столбови од IPE180 профили. Заради пренесување на што е можно помали реакции, односно овозможување на што помало оптоварување на постоечката конструкција, сите новопроектирани челични столбови се предвидени со зглобни врски, што се овозможува со посебно обликувани лежишни плочи и анкер-завртки.Кровните греди се составени од топловалани IPE180 профили, круто споени меѓусебно и со појасите на столбовите преку соодветни челни плочи.

Меѓукатната челична конструкција на ниво +10.64м се состои од челични греди поставени во два ортогонални правци, предвидени како топловалани IPE220 профили, врз кои се поставува профилиран челичен лим (заробена оплата) и на лице место се лие бетонската плоча.Предвидени се отвори во плочата за поставување на елементите за вертикална комуникација (скалишен крак). Новопроектираните челични греди од меѓукатната конструкција кои по цела должина налегнуваат на


18/317

армирано-бетонските серклажи од постоечкиот објект се анкерисуваат со поставување на анкер-завртките со директно бушење на отвори во армирано-бетонски серклажи, при што после дупчењето потребно е со пумпичка да се отстранат отпадоците, а по поставувањето на анкерите со еластична чаура да се затегнат завртките. Челичните греди се анкерисуваат со посебни врзни средства, тип “Fisher FAZ II 16/200“ или еквивалентни,поставени на секои 20цм.

Поради обезбедување на подолжна крутост и просторна стабилност на објектот се предвидува поставување на хоризонтални (кровни) и вертикални спрегови. Хоризонталните спрегови се изведени како систем од вкрстени дијагонали („X“ формација) од LNP60x6 профили, додека вертикалните спрегови (исто така поставени во „X“ формација) се од кружни шупливи CHS88,9x4 профили. Квалитетот на материјалот за челичната конструкција е Č0361 (S235JRG2) за секундарната конструкција и Č0453 (S275J2G3)за главната носива конструкција.

За површинска заштита на челичната конструкција, сите елементи,пред и после изработката, машински се пескарат до степен на чистота спред Шведските Стандарди SIS-SA 2 ½. Челичната конструкција потоа се заштитува со два основни и два заштитни антикорозивни епоксидни премази во работилница, а доколку е потребно, дополнителни поправки и корекции се изведуваат по извршената монтажа. Сите слоеви се изведуваат со различни тонови, а последниот во тон по избор на Инвеститорот.

b) Армирано-Бетонска Конструкција (Меѓукатна Конструкција)

Меѓукатната конструкција е предвидена како лиена армирано-бетонска плоча од МБ 30 со дебелина од 13цм, армирана со мрежаста арматура Φ6/15 цм во два правца, само во горна зона. Меѓукатната армирано-бетонска плоча се лие на лице место во оплата од профилиран челичен лим (заробена оплата).

Забелешка : Доколку после демонтажата на постоечката конструкција се утврди дека врз постоечките фасадни и носиви ѕидови на ниво +8,75м и +10,45м не се изведени хоризонтални армирано-бетонски серклажи,потребна е дополнителна изработка на истите, при што пред нивното бетонирање во истите ќе бидат поставени соодветните анкер-завртки преку кои ќе се изврши ослонувањето на новопроектираната челичната конструкција.

Целта на овој проект е само новопроектираната челична конструкција на објектот, додека останатите делови, како кровното покривање, фасадното обложување, преградните ѕидови, водоводот,


19/317

канализацијата, електро-машинските инсталации и слично, се цел на други проекти.

Б) Посебни Напомени

Б.1) Правила и Напомени за Проектирањето

Статичката анализа и пресметката на челичната конструкција и темелите е изведена во согласност со важечките стандарди, прописи и техничките нормативи за оптоварувања, проектирање и димензионирање на конструкции во Р. Македонија.

Тродимензионалниот математички модел и пресметката на внатрешните (пресечни) статички големини се направени со користење на програмскиот пакет STATIK-5 кој е дел од специјализираниот комјутерски софтвер CUBUS. Пресметувањето на елементите на конструкцијата е направено согласно со важечките прописи, норми и стандарди за товарење,пресметување и димензионирање на таков вид на челична конструкција и темели. Пресметките за елементите се однесуваат на контрола на носивоста (контрола на нормалните и тангенцијалните напрегања), контрола на стабилноста (контрола на извивањето) и контрола на бочното-торзионо извивање.

Б.2) Напомени за Пресметковниот Модел

Конструкцијата е симулирана како просторна и анализата е изведена

за целиот пресметковен модел, како за статички така и за сеизмички товари.Земено е дека главните рамки се поставени следејќи ја подолжната оска на објектот. Сите столбови се слободно потпрени преку своите лежишни плочи и анкер-завртки. Кровните греди се вклештено поврзани меѓусебе и со столбовите. Кровните рожници зглобно налегнуваат врз кровните носачи. Хоризонталните (кровни) и вертикалните спрегови се поставени со “X” конфигурација и се соодветно зглобно поврзани со гредите и столбовите.

Б.3) Товари

Товарите се земени како што следува:

1) Мртов Товар

• Сопствена тежина на конструкцијата (автоматски пресметана од страна на програмот)

• Кровна покривка (0,20кN/ м2)


20/317

• Спуштен плафон (0,15кΝ/ м²)• Армирано бетонска плоча ( лесен бетон), под со слоеви и таван

(3,00кN/ м2)

2) Снег

• S=0,75кN/ м2

3) Аеородинамички притисок на ветер (согласно со важечките стандарди)

• W=0,97 kN/m 2

4) Корисен товар

• Корисен товар-спрат (2,50кN/ м2)

Б.4) Сеизмичка Анализа

Конструкцијата е третирана со товари од земјотрес со интензитет од IX степени по МКС. Сеизмичката анализа е извршена според Правилникот за технички нормативи за изградба на објекти од високоградба во сеизмички подрачја.

Согласно со правилникот, објектот е категоризиран во II категорија на објекти со коефициент Ко=1,00. Коефициентот на сеизмичкиот интензитет за сеизмичка зона од IX степени по МКС изнесува Кs=0,10. Во

однос на локалните услови, почвата е класифицирана во II категорија на тло со граници на динамичкиот коефициент од 0,47 до 1,00, односно 0,70/ Т (усвоена вредност Кd=1,00). Коефициентот на дуктилност и придушување за конструкции со периода Т≤2 сек и конструкции со дијагонали изнесува Кp=1,30. Масата на конструкцијата изнесува 34,41 тона и е пресметана земајќи ги во предвид сите постојани (мртви) товари и 100% од товарот од снег.

Добиените резултати од сеизмичката анализа на конструкцијата покажуваат дека:

− сеизмичката сила изнесува 44,73kN што претставува 13% од масата

на конструкцијата;− бидејќи со тродимензионална анализа е опфатено само новопроектираната челична конструкција на поткровјето, во анализата дополнително е внесена сеизмичката сила од масите на постоечкиот објект која соодветно се пренесува на ниво +8.75м и +10.64м;

− периодата на осцилации во првата тонова форма изнесува Т=0,19717 сек;


21/317

− максималните поместувања во горното ниво на столбовите изнесуваат fx=0,93мм во попречен и fy=2,42мм во подолжен правец,кои се помали од дозволените.

Согласно со добиениот динамички одговор на конструкцијата, се заклучува дека дејството од сеизмичкото влијание на конструкцијата не претставува меродавен товар за димензионирање на конструкцијата.

Б.5) Случаи на Оптоварувања и Комбинации на Товари

Список на Случаи на Оптоварувања Р. Бр. Список на Оптоварувања

1 Сопствена Тежина (постојан)2 Кровна Покривка ( дополнителен постојан)3 Снег 4 Обесен Товар ( дополнителен постојан)5 Мртов Товар на Спрат ( дополнителен постојан)6 Корисен Товар на Спрат 7 Ветар-Лево (попречно)8 Ветар- Десно (попречно)9 Ветар-Напред (подолжно)10 Ветар-Назад (подолжно)11 Ветар-Потпритисок ( локално)12 Ветар-Натпритисок ( локално)13 Sx14 Sy

При димензионирањето на челичната конструкција разгледувани се следните комбинации на товари:

Комбинации на Товари Р. Бр. Име Комбинација

1 K243 I+II+IV+V+III2 K244 I+II+IV+V+VI3 K245 I+II+IV+V+III+VI4 K246 I+II+IV+V+VII5 K247 I+II+IV+V+VIII6 K248 I+II+IV+V+IX7 K249 I+II+IV+V+X8 K250 I+II+IV+V+VII+XI9 K251 I+II+IV+V+VII+XII


22/317

10 K252 I+II+IV+V+VIII+XI11 K253 I+II+IV+V+VIII+XII12 K254 I+II+IV+V+IX+XI13 K255 I+II+IV+V+IX+XII14 K256 I+II+IV+V+X+XI15 K257 I+II+IV+V+X+XII16 K258 I+II+IV+V+III+VII17 K259 I+II+IV+V+III+VIII18 K260 I+II+IV+V+III+IX19 K261 I+II+IV+V+III+X20 K262 I+II+IV+V+III+XI21 K263 I+II+IV+V+III+XII22 K264 I+II+IV+V+III+VII+XI23 K265 I+II+IV+V+III+VII+XII24 K266 I+II+IV+V+III+VIII+XI25 K267 I+II+IV+V+III+VIII+XII26 K268 I+II+IV+V+III+IX+XI27 K269 I+II+IV+V+III+IX+XII28 K270 I+II+IV+V+III+X+XI29 K271 I+II+IV+V+III+X+XII30 K272 I+II+IV+V+III+VI+VII31 K273 I+II+IV+V+III+VI+VIII32 K274 I+II+IV+V+III+VI+IX33 K275 I+II+IV+V+III+VI+X34 K276 I+II+IV+V+III+VI+XI35 K277 I+II+IV+V+III+VI+XII36 K278 I+II+IV+V+III+VI+VII+XI37 K279 I+II+IV+V+III+VI+VII+XII38 K280 I+II+IV+V+III+VI+VIII+XI39 K281 I+II+IV+V+III+VI+VIII+XII40 K282 I+II+IV+V+III+VI+IX+XI41 K283 I+II+IV+V+III+VI+IX+XII42 K284 I+II+IV+V+III+VI+X+XI43 K285 I+II+IV+V+III+VI+X+XII

44 K286 I+II+IV+V+III+XIII45 K287 I+II+IV+V+III+XIV46 K288 I+II+IV+V+III+VI+XIII47 K289 I+II+IV+V+III+VI+XIV

Димензионирањето на челичните столбови, односно контролата на носивоста и стабилноста е спроведена со меродавната комбинација на гравитациони товари (сопствена тежина, кровна покривка, обесен товар,


23/317

товар од снег, мртов товар од спрат и корисен товар од спрат) и подолжно дејство од ветер заедно со локално дејство на ветер (комбинација К282 за столбови IPE180 и HEA180). Покривните носачи се димензионирани со меродавна комбинација на гравитациони товари и локално дејство на ветер (комбинација К288). Секундарните елементи (фасадни греди, вертикални и покривни спрегови) се димензионирани со меродавната комбинација на гравитациони товари, подолжно и локално дејство на ветар (комбинација К282 и за една фасадна греда K284). Гредите од меѓукатната конструкција се димензионирани со меродавна комбинација гравитациони товари и дејство на сеизмичка сила во подолжен правец (комбинација К289).

Б.4) Попречни Пресеци на Елементите

Како резултат на статичката анализа и димензионирањето на челичната конструкција, добиени се следниве попречни пресеци на

елементите:Челична Конструкција Č0361 (Fe360BFN или S235JRG2)

• Кровни Рожници : RHS120x60x4• Потконструкција (балкони) : RHS120x60x4; SHS120x4• Вертикални Спрегови : CHS88,9x4• Кровни Спрегови : LNP60x6

Челична Конструкција Č0453 (Fe430D1 или S275J2G3)

• Столбови : IPE180; HEA180• Кровни Носачи : IPE180• Греди од Спрат : IPE220

изработил

м-р Марјан Ѓучиќ дипл. град. инж .

MarjanGjuchikj



24/317

СТАТИЧКА АНАЛИЗА на

ЧЕЛИЧНАТА КОНСТРУКЦИЈА


25/317

ПРОЕКТНИ ИНФОРМАЦИИ


26/317

ГЕОМЕТРИЈА


27/317

Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza

C:\Cubus\DATA\Marjan\2014\Icko Dimitrievski_05.12.2014.S5P

Structure


28/317


C:\Cubus\DATA\Marjan\2014\Icko Dimitrievski_05.12.2014.S5P

Structure


29/317

Page .....

09.12.14, 14:56


Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30

STRUCTURE 3D

NODE DATA

Coordinates SupportsId X Y Z DX DY DZ RX RY RZ Specialties

[m] [m] [m]

K_1 0 - 1. 56 0 B B B B B BK_2 0 2. 88 1. 88 B B B B B BK_3 2. 88 - 1. 56 0 B B B B B BK_4 2. 88 0 0 B B B B B BK_5 2. 88 2. 88 1. 88 B B B B B B

K_6 7. 72 - 1. 56 0 B B B B B BK_7 7. 72 2. 88 1. 88 B B B B B BK_8 11. 54 - 1. 56 0 B B B B B BK_9 12. 98 0 0 B B B B B BK_10 12. 98 2. 88 1. 88 B B B B B B

K_11 0 - 1. 56 1. 88K_12 0. 96 - 1. 56 1. 88 VK_13 0. 96 2. 88 1. 88 VK_14 2. 88 - 1. 56 1. 88 VK_15 2. 88 0. 70 1. 88 VK_16 4. 04 0. 70 1. 88 V

K_17 4. 04 2. 88 1. 88 VK_18 5. 20 - 1. 56 1. 88 VK_19 5. 20 0. 70 1. 88 VK_20 5. 20 2. 88 1. 88 VK_21 6. 46 - 1. 56 1. 88 VK_22 6. 46 2. 88 1. 88 VK_23 7. 72 - 1. 56 1. 88 VK_24 8. 99 - 1. 56 1. 88 VK_25 8. 99 2. 88 1. 88 VK_26 10. 27 - 1. 56 1. 88 VK_27 10. 27 2. 88 1. 88 VK_28 11. 54 - 1. 56 1. 88 VK_29 11. 54 2. 88 1. 88 VK_30 12. 98 0 1. 88 VK_31 1. 92 - 1. 56 1. 88 VK_32 1. 92 2. 88 1. 88 V! 1 5. 38 - 1. 56 1. 88

! 2 8. 26 - 1. 56 1. 88! 3 2. 88 - 0. 78 1. 88

! 4 2. 88 0 1. 88! 5 5. 38 - 1. 56 3. 08! 6 6. 00 - 1. 56 3. 08! 7 7. 64 - 1. 56 3. 08! 8 8. 26 - 1. 56 3. 08

! 9 2. 88 - 1. 56 3. 08! 10 11. 54 - 1. 56 3. 08! 11 12. 98 0 3. 08! 12 12. 98 2. 88 3. 08! 13 12. 08 - 0. 61 4. 65

! 14 8. 26 - 0. 61 4. 65! 15 6. 82 - 1. 56 4. 65! 16 2. 88 - 0. 61 4. 65! 17 5. 38 - 0. 61 4. 65! 18 6. 82 - 0. 61 4. 65

! 19 2. 88 0 4. 65! 20 12. 08 0 4. 65! 21 2. 88 2. 88 4. 65! 22 5. 30 2. 88 4. 65! 23 7. 72 2. 88 4. 65

! 24 12. 08 2. 88 4. 65! 25 3. 37 0 4. 75! 26 11. 30 0 4. 83! 27 10. 63 - 0. 40 4. 98! 28 4. 49 - 0. 40 4. 98

! 29 4. 49 0 4. 98! 30 10. 63 0 4. 98! 31 4. 49 2. 88 4. 98! 32 10. 63 2. 88 4. 98! 33 5. 38 - 0. 29 5. 17

! 34 5. 38 0 5. 17! 35 6. 11 2. 88 5. 32

! 36 9. 17 2. 88 5. 32! 37 9. 17 - 0. 20 5. 32! 38 6. 11 - 0. 20 5. 32


30/317

Page .....

09.12.14, 14:56



Coordinates SupportsId X Y Z DX DY DZ RX RY RZ Specialties

[m] [m] [m]! 39 6. 11 0 5. 32! 40 9. 17 0 5. 32! 41 8. 26 - 0. 08 5. 53! 42 8. 26 0 5. 53! 43 7. 72 0 5. 65 ! 44 7. 72 2. 88 5. 65

B / E : Blocked / Elastically supportedV : Constraint equations (s. table 'Constraint nodes' )


31/317

Page .....

09.12.14, 14:56



STRUCTURE 3D

Constraint nodes

Id Type Parameter

K_12 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1K_13 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1K_14 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1K_15 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1K_16 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1




K_32 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1


32/317

Page .....

09.12.14, 14:56



STRUCTURE 3D

MEMBER DATA

Nodes Cross sectionID beginning end Name>Variant Length Status Specialties

[m]

S_1 K_1 K_ 11 HEA180>FeE235 * 1. 88 O GS_2 K_2 K_ 11 I PE220>FeE235 * 4. 44 GS_3 K_5 ! 22 ROR88. 9/ 4>FeE235 * 3. 68 GS_4 K_13 K_ 12 I PE220>FeE235 * 4. 44 GS_5 K_32 K_ 31 I PE220>FeE235 * 4. 44 GS_6 K_2 K_ 5 I PE220>FeE235 * 2. 88 GS_7 ! 9 ! 16 HEA180>FeE235 * 1. 84S_8 ! 4 K_ 14 I PE220>FeE235 * 1. 56 GS_9 ! 1 ! 5 I PE180>FeE235 * 1. 20 O GS_10 K_4 ! 19 HEA180>FeE235 * 4. 65 GS_11 K_5 ! 4 I PE220>FeE235 * 2. 88 GS_12 ! 21 ! 19 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 2. 88 GS_13 K_5 ! 21 I PE180>FeE235 * 2. 77 GS_14 ! 21 ! 31 I PE180>FeE235 * 1. 65S_15 K_15 K_ 19 I PE220>FeE235 * 2. 32 GS_16 K_16 K_ 17 I PE220>FeE235 * 2. 18 G

S_17 ! 5 ! 9 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 2. 50 O GS_18 ! 31 ! 28 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 3. 28 GS_19 K_20 K_ 18 I PE220>FeE235 * 4. 44 GS_20 K_14 K_ 23 I PE220>FeE235 * 4. 84 GS_21 ! 5 ! 17 I PE180>FeE235 * 1. 84S_22 K_5 K_ 7 I PE220>FeE235 * 4. 84 GS_23 K_7 ! 22 ROR88. 9/ 4>FeE235 * 3. 68 GS_24 ! 21 ! 23 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 4. 84 O GS_25 ! 31 ! 35 I PE180>FeE235 * 1. 65

S_26 ! 17 ! 33 I PE180>FeE235 * 0. 60S_27 ! 34 ! 33 I PE180>FeE235 * 0. 29 GS_28 ! 5 ! 6 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 0. 62 O GS_29 ! 6 ! 18 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 2. 01 GS_30 ! 35 ! 38 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 3. 08 GS_31 K_22 K_ 21 I PE220>FeE235 * 4. 44 GS_32 ! 7 ! 8 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 0. 62 O GS_33 ! 35 ! 44 I PE180>FeE235 * 1. 65

S_34 ! 2 ! 8 I PE180>FeE235 * 1. 20 O GS_35 ! 2 ! 15 MSH120/ 120/ 4>FeE235 * 3. 12 GS_36 ! 7 ! 18 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 2. 01 GS_37 K_6 K_ 23 HEA180>FeE235 * 1. 88 O GS_38 K_7 K_ 23 I PE220>FeE235 * 4. 44 GS_39 ! 44 ! 43 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 2. 88 GS_40 K_7 ! 44 I PE180>FeE235 * 3. 77 O GS_41 ! 8 ! 14 I PE180>FeE235 * 1. 84S_42 ! 14 ! 41 I PE180>FeE235 * 1. 02S_43 ! 44 ! 36 I PE180>FeE235 * 1. 49S_44 K_25 K_ 24 I PE220>FeE235 * 4. 44 GS_45 ! 36 ! 37 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 3. 08 GS_46 K_23 K_ 28 I PE220>FeE235 * 3. 82 GS_47 ! 8 ! 10 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 3. 28 O GS_48 ! 42 ! 41 I PE180>FeE235 * 0. 08 GS_49 ! 23 ! 24 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 4. 36 O GS_50 ! 36 ! 32 I PE180>FeE235 * 1. 49

S_51 K_27 K_ 26 I PE220>FeE235 * 4. 44 GS_52 K_1 K_ 2 ROR88. 9/ 4>FeE235 * 4. 82 GS_53 K_7 K_ 10 I PE220>FeE235 * 5. 26 GS_54 ! 32 ! 27 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 3. 28 GS_55 ! 32 ! 24 I PE180>FeE235 * 1. 49

S_56 K_8 ! 10 HEA180>FeE235 * 3. 08 O GS_57 ! 10 ! 13 I PE180>FeE235 * 1. 91 GS_58 K_29 K_ 28 I PE220>FeE235 * 4. 44 GS_59 ! 24 ! 20 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 2. 88 GS_60 K_28 K_ 30 I PE220>FeE235 * 2. 12 GS_61 ! 11 ! 20 HEA180>FeE235 * 1. 81 GS_62 ! 12 ! 24 I PE180>FeE235 * 1. 81 GS_63 ! 20 ! 13 I PE180>FeE235 * 0. 61 GS_64 K_10 K_ 30 I PE220>FeE235 * 2. 88 GS_65 ! 12 ! 11 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 2. 88 GS_66 K_10 ! 12 I PE180>FeE235 * 1. 20 GS_67 K_3 ! 3 ROR88. 9/ 4>FeE235 * 2. 04 G

S_68 K_4 ! 3 ROR88. 9/ 4>FeE235 * 2. 04 GS_69 K_3 ! 1 ROR88. 9/ 4>FeE235 * 3. 13 GS_70 K_6 ! 1 ROR88. 9/ 4>FeE235 * 3. 00 G


33/317

Page .....

09.12.14, 14:56



Nodes Cross sectionID beginning end Name>Variant Length Status Specialties

[m]S_71 K_9 K_ 10 ROR88. 9/ 4>FeE235 * 3. 44 GS_72 ! 21 ! 29 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 32 GS_73 ! 19 ! 31 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 32 GS_74 ! 31 ! 39 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 32 GS_75 ! 39 ! 44 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 32 GS_76 ! 35 ! 43 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 32 GS_77 ! 29 ! 35 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 32 GS_78 ! 20 ! 32 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 24 GS_79 ! 32 ! 40 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 24 GS_80 ! 40 ! 44 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 24 GS_81 ! 43 ! 36 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 24 GS_82 ! 36 ! 30 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 24 GS_83 ! 30 ! 24 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 24 GS_85 ! 19 ! 16 HEA180>FeE235 * 0. 61 GS_86 K_3 ! 9 HEA180>FeE235 * 3. 08 O GS_88 K_9 ! 11 HEA180>FeE235 * 3. 08 O GS_90 ! 15 ! 18 MSH120/ 120/ 4>FeE235 * 0. 95 GS_92 ! 1 ! 15 MSH120/ 120/ 4>FeE235 * 3. 12 GS_97 ! 34 ! 43 I PE180>FeE235 * 2. 39S_98 ! 43 ! 42 I PE180>FeE235 * 0. 55

S_100 ! 10 ! 11 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 2. 12 O GS_103 ! 16 ! 17 MSH120/ 120/ 4>FeE235 * 2. 50 O GS_105 ! 17 ! 14 MSH120/ 120/ 4>FeE235 * 2. 88 O GS_106 ! 14 ! 13 MSH120/ 120/ 4>FeE235 * 3. 82 O GS_107 ! 16 ! 33 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 2. 57 O GS_108 ! 33 ! 43 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 2. 41 O GS_109 ! 43 ! 41 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 0. 56 O GS_111 K_11 K_ 12 I PE220>FeE235 * 0. 96 GS_112 K_12 K_ 31 I PE220>FeE235 * 0. 96S_113 K_31 K_ 14 I PE220>FeE235 * 0. 96 GS_115 ! 20 ! 26 I PE180_01 0. 80

I PE180_02

S_116 ! 19 ! 25 I PE180_01 0. 50I PE180_02

S_117 ! 25 ! 34 I PE180>FeE235 * 2. 05S_118 ! 41 ! 37 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 0. 95 O GS_119 ! 37 ! 27 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 1. 50 O G

S_120 ! 27 ! 13 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 1. 50 O GS_121 ! 42 ! 26 I PE180>FeE235 * 3. 12S_123 ! 12 ! 20 ROR88. 9/ 4>FeE235 * 3. 40 GS_124 ! 12 K_ 30 ROR88. 9/ 4>FeE235 * 3. 12 G* : For rolled steel the variant corresponds to steel qualityO : Special case, local coordinate system (s. table 'Oriented members')G : Hinges (except truss elements) (s. table 'Members with hinges')


34/317

Page .....

09.12.14, 14:56



STRUCTURE 3D

Oriented members

XY planeID α type X Y Z

(*=SL-Abschn.)[°] [m] [m] [m]

S_1 90. 0S_9 90. 0S_17 90. 0S_24 90. 0S_28 90. 0

S_32 90. 0S_34 90. 0S_37 90. 0S_40 90. 0S_47 90. 0

S_49 90. 0S_56 90. 0S_86 90. 0S_88 90. 0S_100 90. 0

S_103 90. 0S_105 90. 0S_106 90. 0S_107 90. 0S_108 90. 0

S_109 90. 0S_118 90. 0S_119 90. 0S_120 90. 0


35/317

Page .....

09.12.14, 14:56



STRUCTURE 3D

Members with hinges

Hinges SpringsID beginning end Dx Dy Dz Rx Ry Rz

(*=SL-Abschn.)[kN/m] [kN/m] [kN/m] [kNm] [kNm] [kNm]

S_1 - - - - FFS_2 - - - - FF

- - - - FFS_3 - - - - FF

- - - - FFS_4 - - - - FF

- - - - FFS_5 - - - - FF

- - - - FF

S_6 - - - - FF- - - - FF

S_8 - - - - FF- - - - FF

S_9 - - - - FFS_10 - - - - FFS_11 - - - - FF

- - - - FF

S_12 - - - - FF- - - - FF

S_13 - - - - FFS_15 - - - - FF

- - - - FFS_16 - - - - FF

- - - - FFS_17 - - - - FF

- - - - FF

S_18 - - - - FFS_19 - - - - FF

- - - - FFS_20 - - - - FF

- - - - FFS_22 - - - - FF

- - - - FFS_23 - - - - FF

- - - - FF

S_24 - - - - FF- - - - FF

S_27 - - - - FFS_28 - - - - FF

- - - - FFS_29 - - - - FF

- - - - FFS_30 - - - - FF

S_31 - - - - FF- - - - FF

S_32 - - - - FF- - - - FF

S_34 - - - - FFS_35 - - - - FF

- - - - FFS_36 - - - - FF

- - - - FF

S_37 - - - - FFS_38 - - - - FF

- - - - FFS_39 - - - - FFS_40 - - - - FF

- - - - FFS_44 - - - - FF

- - - - FF

S_45 - - - - FFS_46 - - - - FF

- - - - FFS_47 - - - - FF

- - - - FFS_48 - - - - FFS_49 - - - - FF

- - - - FF S_51 - - - - FF

- - - - FF


36/317

Page .....

09.12.14, 14:56





S_52 - - - - FF- - - - FF

S_53 - - - - FF- - - - FF

S_54 - - - - FFS_56 - - - - FF

S_57 - - - - FF- - - - FF

S_58 - - - - FF- - - - FF

S_59 - - - - FF- - - - FF

S_60 - - - - FF- - - - FF

S_61

S_62S_63 - - - - FFS_64 - - - - FF

- - - - FFS_65 - - - - FF

- - - - FFS_66 - - - - FF

S_67 - - - - FF- - - - FF

S_68 - - - - FF- - - - FF

S_69 - - - - FF- - - - FF

S_70 - - - - FF- - - - FF

S_71 - - - - FF- - - - FF

S_72 - - - - FF- - - - FF

S_73 - - - - FF- - - - FF

S_74 - - - - FF

- - - - FFS_75 - - - - FF- - - - FF

S_76 - - - - FF- - - - FF

S_77 - - - - FF- - - - FF

S_78 - - - - FF- - - - FF

S_79 - - - - FF- - - - FF

S_80 - - - - FF- - - - FF

S_81 - - - - FF- - - - FF

S_82 - - - - FF- - - - FF

S_83 - - - - FF - - - - FFS_85 - - - - FFS_86 - - - - FFS_88 - - - - FF

S_90 - - - - FF- - - - FF

S_92 - - - - FF- - - - FF

S_100 - - - - FF- - - - FF

S_103 - - - - FF- - - - FF

S_105 - - - - FF

S_106 - - - - FF- - - - FF

S_107 - - - - FF

- - - - FFS_108 - - - - FF- - - - FF

S_109 - - - - FF


37/317

Page .....

09.12.14, 14:56





- - - - FFS_111 - - - - FF

S_113 - - - - FFS_118 - - - - FF

- - - - FFS_119 - - - - FF

- - - - FFS_120 - - - - FF

- - - - FFS_123 - - - - FF

- - - - FF

S_124 - - - - FF- - - - FF

F / E / P : Free / elastic / plastic support


38/317

Page .....

09.12.14, 14:56



STRUCTURE 3D

Cross section: Geometry

Name Variant Materials Type Dimensions [m]

HEA180 FeE235 * 1 Pr of i l e b=0. 18, h=0. 17y L =- 0. 09, y R=0. 09, z B=- 0. 09, z T =0. 09

I PE180 FeE235 * 1 Pr of i l e b=0. 09, h=0. 18y L =- 0. 05, y R=0. 05, z B=- 0. 09, z T =0. 09

I PE180_01 2 I _ST bf l u=0. 09, bf l o=0. 09, bs=0. 01, t f l u=0. 01, t f l oh=0. 34y L =- 0. 05, y R=0. 05, z B=- 0. 17, z T =0. 17

I PE180_02 2 I _ST bf l u=0. 09, bf l o=0. 09, bs=0. 01, t f l u=0. 01, t f l oh=0. 18y L =- 0. 05, y R=0. 05, z B=- 0. 09, z T =0. 09

I PE220 FeE235 * 1 Pr of i l e b=0. 11, h=0. 22y L =- 0. 05, y R=0. 05, z B=- 0. 11, z T =0. 11

LNP60/ 6 FeE235 * 1 Pr of i l e b=0. 06, h=0. 06y L =- 0. 02, y R=0. 04, z B=- 0. 02, z T =0. 04

MSH120/ 120/ 4 FeE235 * 1 Pr of i l e b=0. 12, h=0. 12y L =- 0. 06, y R=0. 06, z B=- 0. 06, z T =0. 06

MSH120/ 60/ 4 FeE235 * 1 Pr of i l e b=0. 06, h=0. 12y L =- 0. 03, y R=0. 03, z B=- 0. 06, z T =0. 06

ROR88. 9/ 4 FeE235 * 1 Pr of i l e b=0. 09, h=0. 09y L =- 0. 04, y R=0. 04, z B=- 0. 04, z T =0. 04

Materials : s. table 'Materials'* : For rolled steel the variant corresponds to steel quality


39/317

Page .....

09.12.14, 14:56



STRUCTURE 3D

Cross section: CS stiffness

Name Variant β EAx GJ x e y CS mass MaterialsGAy EJ y e z Additional massGA

zEJ

z[°] [kN] [kNm2] [m] [t/m]

HEA180 FeE235 * 0 951300. 01 11. 95 0 0. 04 1276233. 40 5271. 00 0

78266. 13 1942. 50

I PE180 FeE235 * 0 501900. 01 3. 87 0 0. 02 1117601. 12 2772. 00 0

73662. 24 212. 10

I PE180_01 0 669711. 04 3. 67 0 0. 03 2257583. 62 11823. 19 0257583. 62 211. 85

I PE180_02 0 488292. 00 3. 01 0 0. 02 2187806. 40 2672. 15 0187806. 40 211. 43

I PE220 FeE235 * 0 701400. 01 7. 33 0 0. 03 1163478. 48 5817. 00 0100477. 87 430. 50

LNP60/ 6 FeE235 * 45. 0 145109. 99 0. 69 0 0. 01 129077. 20 75. 81 029077. 20 19. 80

MSH120/ 120/ 4 FeE235 * 0 386875. 75 504. 29 0 0. 01 174954. 56 865. 10 074954. 56 865. 10

MSH120/ 60/ 4 FeE235 * 0 286075. 74 158. 53 0 0. 01 136184. 96 525. 88 074954. 56 175. 58

ROR88. 9/ 4 FeE235 * 0 224045. 84 155. 63 0 0. 01 128721. 81 202. 31 028721. 81 202. 31

β : Angle between member Y axis and first principal axis of cross sectione y e z : Distance center of gravity-axis pointMaterials : s. table 'Materials'* : For rolled steel the variant corresponds to steel quality


40/317


41/317

Page .....

09.12.14, 14:57



STRUCTURE 3D

Materials

Id Material E G ρ Material class α ν[kN/mm 2] [kN/mm 2] [t/m 3] [‰]

1 FeE235 210 81 8. 0 FeE235 0. 012 0. 302 FeE275 210 81 8. 0 FeE275 0. 012 0. 303 FeE355 210 81 8. 0 FeE355 0. 012 0. 30


42/317


43/317

Page .....

09.12.14, 15:35



Load case B1: Self Weight

Acceleration loads

a Z = 9.81 m/s 2

All members

Loading 'B1': Self Weight Acc eleration loads: Dead load

AccelerationsId a X aY a Z XSum YSum ZSum

[m/s 2] [m/s 2] [m/s 2] [kN] [kN] [kN]

G1 ( 109 Member s , 0 SLA) 9. 81 0 0 - 48. 90 Summed load

XSum YSum ZSum[kN] [kN] [kN]

Summed l oad f or l oadi ng B1 0 0 - 48. 90


44/317

Page .....

09.12.14, 15:35



Load case B2: Krovna Pokrivka

1

2

3

FF1: p Z-0.200 kN/m 2

1

2

3FF1: p Z-0.200 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Z-0.200 kN/m 2 1

2

3

FF1: p Z-0.200 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Z-0.200 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Z-0.200 kN/m 2

1

2 3FF1: p Z

-0.200 kN/m 2

Surface loading 'B2': Krovna Pokrivka Surface loads

Id Type Surface Area p p 1 p2 p3name

[m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]

FF1 Z Gl obal Roof Ri ght 2 5. 76 - 0. 200FF1 Z Gl obal Roof Lef t 15. 73 - 0. 200FF1 Z Gl obal Roof Ri ght 14. 24 - 0. 200FF1 Z Gl obal R4 1. 69 - 0. 200FF1 Z Gl obal R1 0. 84 - 0. 200FF1 Z Gl obal R2 0. 84 - 0. 200FF1 Z Gl obal Roof Fr ont 20. 28 - 0. 200

Summed load




45/317


46/317

Page .....

09.12.14, 15:35



Load case B4: Obesen Tovar

12

3

FF1: p Z-0.150 kN/m 2

1

23FF1: p Z

-0.150 kN/m 21

2

3

FF1: p Z-0.150 kN/m 2 1

2

3

FF1: p Z-0.150 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Z-0.150 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Z-0.150 kN/m 2

1

2 3FF1: p Z

-0.150 kN/m 2

Surface loading 'B4': Obesen Tovar Surface loads


[m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]

FF1 Z Gl obal Roof Ri ght 2 5. 76 - 0. 150FF1 Z Gl obal Roof Lef t 15. 73 - 0. 150FF1 Z Gl obal Roof Ri ght 14. 24 - 0. 150FF1 Z Gl obal R4 1. 69 - 0. 150FF1 Z Gl obal R1 0. 84 - 0. 150FF1 Z Gl obal R2 0. 84 - 0. 150FF1 Z Gl obal Roof Fr ont 20. 28 - 0. 150

Summed load

XSum YSum ZSum

[kN] [kN] [kN] Summed l oad f or l oadi ng B4 0 0 - 8. 91


47/317

Page .....

09.12.14, 15:35



Load case B5: Mrtov Tovar

1

2

3FF1: p Z

-3.000 kN/m2

Surface loading 'B5': Mrtov Tovar Surface loads


[m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]

FF1 Z Gl obal Fl oor 51. 26 - 3. 000 Summed load




48/317

Page .....

09.12.14, 15:35



Load case B6: Korisen Tovar

1

2

3FF1: p Z

-2.500 kN/m 2

Surface loading 'B6': Korisen Tovar Surface loads


[m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]

FF1 Z Gl obal Fl oor 51. 26 - 2. 500 Summed load




49/317

Анализа на оптеретување од ветер

Локација Скопје Kt = 1,0

За надморска висина од 238m густина на воздух ρ = 1,2017 kg/m 3

Основна брзина на ветер земено од табела V = 19,0 m/s

Објект : Поткровје на станбен објект KT = 1,0

Терен : Урбани комплекси S Z = 1,5

Категорија на теренот : C; h ≥10,0 m K z2 = 1,0

Динамичен коефициент : G z = 2,0

Среден аеродинамички притисок на ветер :

qm,t,z = 0,5 * ρ * (Vm,50 * Kt * KT )2 * 10 -3 * S Z2 * Kz2

qm,t,z = 0,5 * 1,2017 * (19,0 * 1,0 * 1,0) 2 * 10 -3 * 1,5 2 * 1,0 2 = 0,488 KN/m 2

Аеродинамички притисок на ветерот :

qg,t,z = q m,t,z * Gz = 0,488 * 2,0 = 0,97 KN/m 2

За фасадни елементи да се земе G z = 2,5

qg,t,z = 0,488 * 2,5 = 1,22 KN/m 2

ГЛАВНИ НОСАЧИ

1. Анализа на оптеретување на главните носачи

а ) Оптеретување со ветар

Аеродинамички притисок на ветерот :

q g,t,z = 0,97 KN/m2


50/317

Коефициенти за сила (Коефициенти за притисок ):


51/317

Page .....

09.12.14, 15:35



Load case B7: Veter Levo (Poprecno)

1

2

3

FF1: p X0.485 kN/m 2

1

2

3

FF1: p X0.873 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Z-0.679 kN/m 2

1

2

3FF1: p Z0.485 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Y-0.582 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Y-0.582 kN/m 2 1

2

3

FF1: p Z0.485 kN/m 2

1

2

3

FF1: p X0.485 kN/m 2

1

2

3

FF1: p X0.485 kN/m 2

1

2

3FF1: p X0.873 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Y0.582 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Z-0.679 kN/m 2

1

2 3

FF1: p Z0.485 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Z0.776 kN/m 2

Surface loading 'B7': Veter Levo (Poprecno) Surface loads


[m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]

FF1 X Gl obal YZ_01 4. 17 0. 873FF1 X Gl obal Roof Ri ght 2 5. 76 0. 485FF1 X Gl obal YZ_07 6. 54 0. 485FF1 Y Gl obal XZ_02 31. 87 0. 582FF1 Z Local Fl oor 12. 79 0. 776FF1 Z Local Roof Ri ght 14. 24 0. 485FF1 Z Local Roof Lef t 15. 73 - 0. 679FF1 Z Local R1 0. 84 - 0. 679FF1 X Gl obal YZ_02 11. 55 0. 873FF1 X Gl obal YZ_05 5. 82 0. 485FF1 Z Local R2 0. 84 0. 485FF1 Z Local R4 1. 69 0. 485FF1 Y Gl obal Roof Fr ont 20. 28 - 0. 582FF1 Y Gl obal XZ_00 33. 37 - 0. 582

Summed load


Summed l oad f or l oadi ng B7 22. 35 - 13. 22 27. 70


52/317

Page .....

09.12.14, 15:35



Load case B8: Veter Desno (Poprecno)

1

2

3

FF1: p Z-0.679 kN/m 2

1

2

3FF1: p Z0.485 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Y-0.582 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Y-0.582 kN/m 2

1

2

3

FF1: p X-0.873 kN/m 2

1

2

3

FF1: p X-0.873 kN/m 2

1

2

3

FF1: p X-0.873 kN/m 2

1

2

3

FF1: p X-0.873 kN/m 2

1

2

3

FF1: p X-0.485 kN/m 2

1

2

3FF1: p X-0.485 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Y0.582 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Z-0.485 kN/m 2

1

2 3

FF1: p Z0.679 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Z0.388 kN/m 2

Surface loading 'B8': Veter Desno (Poprecno) Surface loads


[m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]

FF1 X Gl obal YZ_01 4. 17 - 0. 485FF1 X Gl obal YZ_02 11. 55 - 0. 485FF1 X Gl obal Roof Ri ght 2 5. 76 - 0. 873FF1 Y Gl obal XZ_02 31. 87 0. 582FF1 Z Local Fl oor 12. 79 0. 388FF1 Z Local Roof Ri ght 14. 24 0. 679FF1 Z Local Roof Lef t 15. 73 - 0. 485FF1 Y Gl obal XZ_00 33. 37 - 0. 582FF1 Z Local R2 0. 84 0. 485FF1 Z Local R1 0. 84 - 0. 679FF1 Y Gl obal Roof Fr ont 20. 28 - 0. 582FF1 X Gl obal YZ_07 6. 54 - 0. 873FF1 X Gl obal R4 1. 69 - 0. 873FF1 X Gl obal YZ_05 5. 82 - 0. 873

Summed load


Summed l oad f or l oadi ng B8 - 24. 44 - 12. 68 22. 31


53/317

Page .....

09.12.14, 15:35



Load case B9: Veter Napred (Podolzno)

1

2

3FF1: p Z0.485 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Z0.485 kN/m 2

1

2

3

FF1: p X0.485 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Y0.873 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Y0.873 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Y0.485 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Z-0.485 kN/m 2

1

2

3FF1: p X-0.582 kN/m 2

1

2

3

FF1: p X-0.582 kN/m 2

1

2

3

FF1: p X0.582 kN/m 2

1

2

3

FF1: p X0.582 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Z-0.485 kN/m 2

1

2 3

FF1: p Z0.485 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Z0.776 kN/m 2

Surface loading 'B9': Veter Napred (Podolzno) Surface loads


[m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]

FF1 X Gl obal YZ_05 5. 82 0. 582FF1 X Gl obal YZ_02 11. 55 - 0. 582FF1 X Gl obal YZ_01 4. 17 - 0. 582FF1 X Gl obal Roof Ri ght 2 5. 76 0. 582FF1 Z Local Fl oor 12. 79 0. 776FF1 Z Local Roof Ri ght 14. 24 0. 485FF1 Z Local Roof Lef t 15. 73 - 0. 485FF1 X Gl obal YZ_07 6. 54 0. 485FF1 Z Local R4 1. 69 0. 485

FF1 Z Local R2 0. 84 0. 485FF1 Y Gl obal XZ_00 33. 37 0. 873FF1 Z Local R1 0. 84 - 0. 485FF1 Y Gl obal XZ_02 31. 87 0. 485FF1 Y Gl obal Roof Fr ont 20. 28 0. 873

Summed load


Summed l oad f or l oadi ng B9 1. 35 61. 75 24. 63


54/317

Page .....

09.12.14, 15:35



Load case B10: Veter Nazad (Podolzno)

1

2

3FF1: p Z0.485 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Z0.485 kN/m 2

1

2

3

FF1: p X0.485 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Z-0.485 kN/m 2

1

2

3FF1: p X-0.582 kN/m 2

1

2

3

FF1: p X-0.582 kN/m 2

1

2

3

FF1: p X0.582 kN/m 2

1

2

3

FF1: p X0.582 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Y-0.873 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Y-0.485 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Y-0.485 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Z-0.485 kN/m 2

1

2 3

FF1: p Z0.485 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Z0.776 kN/m 2

Surface loading 'B10': Veter Nazad (Podolzno) Surface loads


[m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]

FF1 Y Gl obal XZ_00 33. 37 - 0. 485FF1 Y Gl obal XZ_02 31. 87 - 0. 873FF1 X Gl obal Roof Ri ght 2 5. 76 0. 582FF1 Y Gl obal Roof Fr ont 20. 28 - 0. 485FF1 Z Local Fl oor 12. 79 0. 776FF1 Z Local Roof Ri ght 14. 24 0. 485FF1 Z Local Roof Lef t 15. 73 - 0. 485FF1 X Gl obal YZ_07 6. 54 0. 485FF1 Z Local R4 1. 69 0. 485

FF1 Z Local R2 0. 84 0. 485FF1 Z Local R1 0. 84 - 0. 485FF1 X Gl obal YZ_05 5. 82 0. 582FF1 X Gl obal YZ_02 11. 55 - 0. 582FF1 X Gl obal YZ_01 4. 17 - 0. 582

Summed load




55/317


56/317

Page .....

09.12.14, 15:35



Load case B12: Veter Lokalno (Natpritisok)

1

2

3

FF1: p Z-0.194 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Y-0.194 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Y-0.194 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Z-0.194 kN/m 2

1

2

3FF1: p Z0.194 kN/m 2

1

2

3

FF1: p X-0.194 kN/m 2

1

2

3

FF1: p X0.194 kN/m 2

1

2

3FF1: p X-0.194 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Y0.194 kN/m 2

1

2

3

FF1: p X0.194 kN/m 2

1

2

3

FF1: p X0.194 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Z-0.194 kN/m 2

1

2 3

FF1: p Z0.194 kN/m 2

1

2

3

FF1: p Z0.194 kN/m 2

Surface loading 'B12': Veter Lokalno (Natpritisok) Surface loads


[m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]

FF1 X Gl obal YZ_07 6. 54 0. 194FF1 Y Gl obal XZ_02 31. 87 0. 194FF1 X Gl obal YZ_01 4. 17 - 0. 194FF1 X Gl obal Roof Ri ght 2 5. 76 0. 194FF1 Z Local Fl oor 12. 79 0. 194FF1 Z Local Roof Ri ght 14. 24 0. 194FF1 Z Local Roof Lef t 15. 73 - 0. 194FF1 Y Gl obal XZ_00 33. 37 - 0. 194FF1 Y Gl obal Roof Fr ont 20. 28 - 0. 194FF1 Z Local R4 1. 69 - 0. 194FF1 Z Local R1 0. 84 - 0. 194FF1 X Gl obal YZ_05 5. 82 0. 194FF1 X Gl obal YZ_02 11. 55 - 0. 194FF1 Z Local R2 0. 84 0. 194

Summed load




57/317

СЕИЗМИЧКА АНАЛИЗА


58/317

Спречено осцилирање во Z-правец

Бр . Коефициент1 1.002 1.003 1.004 1.005 1.006 0.507 0.008 0.009 0.00

10 0.0011 0.00

12 0.00

Ниво Z [m] X [m] Y [m] Маса [T]1.88 6.35 0.78 25.1423.08 9.32 -0.69 1.6804.65 7.68 0.02 3.6954.75 3.12 0.00 0.0114.83 11.69 0.00 0.0184.98 7.50 1.29 1.4355.17 4.69 -0.20 0.1085.32 7.60 1.39 1.320

5.53 9.02 -0.09 0.1415.65 7.53 1.31 0.8602.55 6.77 0.65 34.41

T [s] f [Hz]0.19717 5.070.17309 5.780.16678 6.000.12063 8.290.10952 9.130.09892 10.110.09404 10.630.09123 10.960.08829 11.330.08284 12.07

Модална Анализа

ИмеСопствена ТежинаКровна Покривка

Фактори на Оптоварување за Пресметка на Маси

Периоди на Осцилирање на Конструкцијата

Распоред на Маси по Висина на Објектот

СнегОбесен Товар

1

10

5678

3

9

4

Мртов Товар на СпратКорисен Товар на СпратВетар -Лево (попречно )

Ветар -Назад (подолжно )Ветар -Потпритисок (локално )

2

Ветар -Десно (попречно )Ветар -Напред (подолжно )

Бр .

Ветар -Натпритисок (локално )


59/317

Page .....

10.12.14, 09:14



Masses M103: Masses

M1:m1 L0.19 t/m

M2:m1 L0.01 t/m

M3:m1 L0.01 t/m

M4:m1 L0.02 t/m

M5:m1 L0.02 t/m

M6:m1 L0.02 t/m

M7:m1 L0.02 t/m

M8:m1 L0.02 t/m

M9:m1 L0.02 t/m

M10:m1 L0.02 t/m

M11:m1 L0.02 t/m

M12:m1 L0.03 t/m

M13:m1 L0.03 t/m

M14:m1 L0.02 t/m

M15:m1 L0.02 t/m

M16:m1 L0.04 t/mM17:m1 L0.01 t/m

M18:m1 L0.01 t/m

M19:m1 L0.16 t/m

M20:m1 L0.10 t/m

M21:m1 L0.32 t/m

M22:m1 L0.12 t/m

M23:m1 L0.02 t/m

M24:

m1 L0.02 t/m

M25:m1 L0.03 t/m

M26:

m1 L0.03 t/mM27:

m1 L0.45 t/m

M28:m1 L0.23 t/m

M29:m1 L0.33 t/m

M30:m1 L0.39 t/m

M31:m1 L0.56 t/m

M32:

m1 L0.03 t/m

M33:m1 L0.61 t/m

M34:m1 L0.59 t/m

M35:m1 L0.57 t/mM36:

m1 L0.57 t/m

M37:m1 L0.03 t/m

M38:m1 L0.51 t/m

M39:m1 L0.22 t/m

M40:m1 L0.56 t/m

M41:m1 L0.52 t/m

M42:m1 L0.01 t/m

M43:m1 L0.01 t/m

M44:m1 L0.02 t/m

M45:m1 L0.02 t/m

M46:m1 L0.02 t/m

M47:m1 L0.03 t/m

M48:m1 L0.01 t/m

M49:m1 L0.01 t/m

M50:m1 L0.01 t/m

M51:m1 L0.18 t/m

M52:m1 L0.01 t/m M53:

m1 L0.01 t/m

M54:m1 L0.01 t/m

M55:m1 L0.01 t/m

M56:m1 L0.01 t/m

M57:m1 L0.06 t/m

M58:m1 L0.19 t/m

M59:m1 L0.18 t/m

M60:m1 L0.01 t/m

M61:m1 L0.16 t/m

M62:m1 L0.01 t/m

M63:m1 L0.06 t/m

M64:m1 L0.04 t/m

M65:m1 L0.01 t/m

M66:m1 L0.03 t/m

M67:m1 L0.03 t/m

M68:m1 L0.03 t/m

M69:m1 L0.03 t/m

M70:m1 L0.03 t/m

M71:m1 L0.09 t/m

M72:m1 L0.18 t/m

M73:m1 L0.12 t/m

M74:m1 L0.16 t/m

M75:m1 L0.20 t/m

M76:m1 L0.20 t/m

M77:m1 L0.19 t/m

M78:m1 L0.03 t/m

M79:m1 L0.18 t/m

M80:m1 L0.10 t/m

M81:m1 L0.09 t/m

M82:m1 L0.03 t/m

M83:m1 L0.04 t/m

M84:m1 L0.04 t/m

M85:m1 L0.04 t/m

M86:m1 L0.04 t/m

M87:m1 L0.04 t/m

M88:m1 L0.04 t/m

M89:m1 L0.04 t/m

M90:m1 L0.04 t/m

M91:m1 L0.06 t/m

M92:m1 L0.02 t/m

M93:m1 L0.02 t/m M94:

m1 L0.02 t/m

M95:m1 L0.02 t/m

M96:m1 L0.02 t/m

M97:m1 L0.02 t/m

M98:m1 L0.02 t/m

M99:m1 L0.01 t/m

M100:m1 L0.01 t/m

M101:m1 L0.01 t/m M102:

m1 L0.01 t/m

M103:m1 L0.01 t/m

M104:m1 L0.03 t/m

M105:m1 L0.01 t/m

M106:m1 L0.01 t/m

M107:m1 L0.01 t/m

M108:m1 L0.01 t/m

M109:m1 L0.01 t/m


60/317

Page .....

10.12.14, 09:14



Mass di strib ution 'M103': Masses Line masses

Volumetric Linemasses masses

ID Subsystem m1 m2 Length M Sum[t/m] [t/m] [m] [t]

M73 0. 12 0. 12 2. 88 0. 34M74 0. 16 0. 16 2. 88 0. 46M75 0. 20 0. 20 3. 08 0. 61M70 0. 03 0. 03 2. 01 0. 06M71 0. 09 0. 09 2. 88 0. 25M72 0. 18 0. 18 2. 88 0. 51M76 0. 20 0. 20 3. 28 0. 66M80 0. 10 0. 10 3. 28 0. 33M81 0. 09 0. 09 2. 50 0. 23M82 0. 03 0. 03 4. 84 0. 13M77 0. 19 0. 19 3. 28 0. 62M78 0. 03 0. 03 4. 84 0. 13M79 0. 18 0. 18 3. 08 0. 55M69 0. 03 0. 03 2. 01 0. 07M59 0. 18 0. 18 0. 62 0. 11M60 0. 01 0. 01 4. 84 0. 05

M61 0. 16 0. 16 2. 88 0. 47M56 0. 01 0. 01 3. 00 0. 03M57 0. 06 0. 06 2. 12 0. 12M58 0. 19 0. 19 0. 62 0. 12M62 0. 01 0. 01 4. 36 0. 05M66 0. 03 0. 03 0. 96 0. 03M67 0. 03 0. 03 0. 96 0. 03M68 0. 03 0. 03 0. 96 0. 03M63 0. 06 0. 06 0. 56 0. 03M64 0. 04 0. 04 2. 41 0. 11M65 0. 01 0. 01 2. 57 0. 03M100 0. 01 0. 01 3. 32 0. 02M101 0. 01 0. 01 3. 32 0. 02M102 0. 01 0. 01 3. 32 0. 02M97 0. 02 0. 02 1. 20 0. 02M98 0. 02 0. 02 1. 02 0. 02M99 0. 01 0. 01 3. 32 0. 02M103 0. 01 0. 01 3. 24 0. 02M107 0. 01 0. 01 3. 24 0. 02M108 0. 01 0. 01 3. 24 0. 02M109 0. 01 0. 01 3. 24 0. 02M104 0. 03 0. 03 3. 82 0. 10M105 0. 01 0. 01 3. 24 0. 02M106 0. 01 0. 01 3. 24 0. 02M96 0. 02 0. 02 3. 77 0. 07M86 0. 04 0. 04 3. 08 0. 11M87 0. 04 0. 04 1. 81 0. 07M88 0. 04 0. 04 1. 88 0. 07M83 0. 04 0. 04 4. 65 0. 17M84 0. 04 0. 04 1. 88 0. 07M85 0. 04 0. 04 3. 08 0. 11M89 0. 04 0. 04 3. 08 0. 11M93 0. 02 0. 02 0. 60 0. 01M94 0. 02 0. 02 1. 84 0. 04M95 0. 02 0. 02 1. 20 0. 02

M90 0. 04 0. 04 1. 84 0. 07M91 0. 06 0. 06 1. 91 0. 12M92 0. 02 0. 02 1. 84 0. 04M55 0. 01 0. 01 3. 13 0. 03M18 0. 01 0. 01 1. 50 0. 02M19 0. 16 0. 16 0. 61 0. 10M20 0. 10 0. 10 0. 29 0. 03M15 0. 02 0. 02 0. 50 0. 01M16 0. 04 0. 04 0. 95 0. 04M17 0. 01 0. 01 1. 50 0. 02M21 0. 32 0. 32 0. 08 0. 02M25 0. 03 0. 03 2. 12 0. 06M26 0. 03 0. 03 3. 12 0. 09M27 0. 45 0. 45 2. 88 1. 29M22 0. 12 0. 12 0. 61 0. 07M23 0. 02 0. 02 3. 12 0. 06M24 0. 02 0. 02 0. 80 0. 02M14 0. 02 0. 02 2. 05 0. 04M4 0. 02 0. 02 1. 65 0. 03M5 0. 02 0. 02 1. 65 0. 03M6 0. 02 0. 02 1. 65 0. 03


61/317

Page .....

10.12.14, 09:14



Volumetric Linemasses masses

ID Subsystem m1 m2 Length M Sum[t/m] [t/m] [m] [t]

M1 0. 19 0. 19 2. 50 0. 48M2 0. 01 0. 01 3. 32 0. 02M3 0. 01 0. 01 3. 32 0. 02

M7 0. 02 0. 02 1. 49 0. 03M11 0. 02 0. 02 0. 55 0. 01M12 0. 03 0. 03 3. 12 0. 08M13 0. 03 0. 03 0. 95 0. 03M8 0. 02 0. 02 1. 49 0. 03M9 0. 02 0. 02 1. 49 0. 03M10 0. 02 0. 02 2. 39 0. 05M45 0. 02 0. 02 2. 77 0. 05M46 0. 02 0. 02 1. 81 0. 03M47 0. 03 0. 03 5. 26 0. 14M42 0. 01 0. 01 3. 40 0. 03M43 0. 01 0. 01 3. 12 0. 03M44 0. 02 0. 02 1. 20 0. 02M48 0. 01 0. 01 2. 04 0. 02M52 0. 01 0. 01 3. 68 0. 03M53 0. 01 0. 01 3. 44 0. 03M54 0. 01 0. 01 4. 82 0. 04M49 0. 01 0. 01 2. 04 0. 02M50 0. 01 0. 01 3. 68 0. 03M51 0. 18 0. 18 3. 82 0. 69M41 0. 52 0. 52 4. 44 2. 31M31 0. 56 0. 56 4. 44 2. 48M32 0. 03 0. 03 2. 88 0. 08M33 0. 61 0. 61 4. 44 2. 70M28 0. 23 0. 23 1. 56 0. 36M29 0. 33 0. 33 2. 88 0. 94M30 0. 39 0. 39 4. 44 1. 74M34 0. 59 0. 59 4. 44 2. 64M38 0. 51 0. 51 2. 18 1. 12M39 0. 22 0. 22 4. 44 0. 99M40 0. 56 0. 56 4. 44 2. 47M35 0. 57 0. 57 4. 44 2. 51M36 0. 57 0. 57 4. 44 2. 53M37 0. 03 0. 03 2. 32 0. 06

TOTAL 34. 41


62/317


63/317

Page .....

10.12.14, 09:14



around around aroundx-axis y-axis z-axis

ID mrx1 mrx2 mry1 mry2 mrz1 mrz2[m2 t/m] [m 2 t/m] [m 2 t/m] [m 2 t/m] [m 2 t/m] [m 2 t/m]

M1 0. 00 0. 00M2 0. 00 0. 00M3 0. 00 0. 00

M7 0. 00 0. 00M11 0. 00 0. 00M12 0. 00 0. 00M13 0. 00 0. 00M8 0. 00 0. 00M9 0. 00 0. 00M10 0. 00 0. 00M45 0. 00 0. 00M46 0. 00 0. 00M47 0. 00 0. 00M42 0. 00 0. 00M43 0. 00 0. 00M44 0. 00 0. 00M48 0. 00 0. 00M52 0. 00 0. 00M53 0. 00 0. 00M54 0. 00 0. 00M49 0. 00 0. 00M50 0. 00 0. 00M51 0. 00 0. 00M41 0. 00 0. 00M31 0. 00 0. 00M32 0. 00 0. 00M33 0. 00 0. 00M28 0. 00 0. 00M29 0. 00 0. 00M30 0. 00 0. 00M34 0. 00 0. 00M38 0. 00 0. 00M39 0. 00 0. 00M40 0. 00 0. 00M35 0. 00 0. 00M36 0. 00 0. 00M37 0. 00 0. 00

Mass di strib ution 'M103': Masses Summed mass and centro id

Coordinates center of gravityTotal X Y Zmass

[t] [m] [m] [m]

34. 41 6. 77 0. 65 2. 55


64/317

Gk S ⋅=

pd so k k k k k ⋅⋅⋅=

00,1=ok за објекти од II категорија 10,0=sk коефициент на сеизмички интензитет за сеизмичка зона од IX степен 00,1=dk динамички коефициент за I категорија на тло , Tk d /70,0= , 00,1


65/317

Page .....

09.12.14, 15:35



Load case B13: Seizmicka Sila Fx

P1: P x2.84 kN

P2: P x5.44 kN

P3: P x4.16 kN

P4: P x

1.55 kN

P5: P x1.88 kN

P6: P x4.21 kN

P7: P x3.75 kN

P8: P x1.39 kN

P9: P x6.63 kN

P10: P x6.63 kN

P11: P x2.08 kN

P12: P x2.08 kN

P13: P x2.08 kN

P14: P x

12.58 kN

P15: P x33.84 kN

P16: P x26.70 kN

P17: P x35.78 kN

P18: P x35.78 kN

P19: P x80.28 kN

P20: P x55.06 kN

P21: P x

19.65 kN

P22: P x44.10 kN

P23: P x22.84 kN


66/317

Page .....

09.12.14, 15:35



Loading 'B13': Seizmicka Sila Fx Point loads: Forces and moments

Id Type P M X Sum YSum ZSum[kN] [kNm] [kN] [kN] [kN]

P1 X Gl obal Member f or ce 2. 84 2. 84 0 0P2 X Gl obal Member f or ce 5. 44 5. 44 0 0P3 X Gl obal Member f or ce 4. 16 4. 16 0 0P4 X Gl obal Member f or ce 1. 55 1. 55 0 0P5 X Gl obal Member f or ce 1. 88 1. 88 0 0P6 X Gl obal Member f or ce 4. 21 4. 21 0 0P7 X Gl obal Member f or ce 3. 75 3. 75 0 0P8 X Gl obal Member f or ce 1. 39 1. 39 0 0P9 X Gl obal Member f or ce 6. 63 6. 63 0 0P10 X Gl obal Member f or ce 6. 63 6. 63 0 0P11 X Gl obal Member f or ce 2. 08 2. 08 0 0P12 X Gl obal Member f or ce 2. 08 2. 08 0 0P13 X Gl obal Member f or ce 2. 08 2. 08 0 0P14 X Gl obal Member f or ce 12. 58 12. 58 0 0P15 X Gl obal Member f or ce 33. 84 33. 84 0 0P16 X Gl obal Member f or ce 26. 70 26. 70 0 0P17 X Gl obal Member f or ce 35. 78 35. 78 0 0P18 X Gl obal Member f or ce 35. 78 35. 78 0 0

P19 X Gl obal Member f or ce 80. 28 80. 28 0 0P20 X Gl obal Member f or ce 55. 06 55. 06 0 0P21 X Gl obal Member f or ce 19. 65 19. 65 0 0P22 X Gl obal Member f or ce 44. 10 44. 10 0 0P23 X Gl obal Member f or ce 22. 84 22. 84 0 0

Summed load


Summed l oad f or l oadi ng B13 411. 35 0 0


67/317

Page .....

09.12.14, 15:35



Load case B14: Seizmicka Sila Fy

P1: P y

6.63 kN

P2: P y6.63 kN

P3: P y3.12 kN

P4: P y3.12 kN

P5: P y1.40 kN

P6: P y4.90 kN

P7: P y2.56 kN

P8: P y1.40 kN

P9: P y4.90 kN

P10: P y2.56 kN

P11: P y2.53 kN

P12: P y

3.85 kN P13: P y1.12 kN

P14: P y71.57 kN

P15: P y80.28 kN

P16: P y55.06 kN

P17: P y19.65 kN

P18: P y26.70 kN

P19: P y12.58 kN

P20: P y33.84 kN

P21: P y44.10 kN

P22: P y22.84 kN


68/317

Page .....

09.12.14, 15:35



Loading 'B14': Seizmicka Sila Fy Point loads: Forces and moments

Id Type P M X Sum YSum ZSum[kN] [kNm] [kN] [kN] [kN]

P1 Y Gl obal Member f or ce 6. 63 0 6. 63 0P2 Y Gl obal Member f or ce 6. 63 0 6. 63 0P3 Y Gl obal Member f or ce 3. 12 0 3. 12 0P4 Y Gl obal Member f or ce 3. 12 0 3. 12 0P5 Y Gl obal Member f or ce 1. 40 0 1. 40 0P6 Y Gl obal Member f or ce 4. 90 0 4. 90 0P7 Y Gl obal Member f or ce 2. 56 0 2. 56 0P8 Y Gl obal Member f or ce 1. 40 0 1. 40 0P9 Y Gl obal Member f or ce 4. 90 0 4. 90 0P10 Y Gl obal Member f or ce 2. 56 0 2. 56 0P11 Y Gl obal Member f or ce 2. 53 0 2. 53 0P12 Y Gl obal Member f or ce 3. 85 0 3. 85 0P13 Y Gl obal Member f or ce 1. 12 0 1. 12 0P14 Y Gl obal Member f or ce 71. 57 0 71. 57 0P15 Y Gl obal Member f or ce 80. 28 0 80. 28 0P16 Y Gl obal Member f or ce 55. 06 0 55. 06 0P17 Y Gl obal Member f or ce 19. 65 0 19. 65 0P18 Y Gl obal Member f or ce 26. 70 0 26. 70 0

P19 Y Gl obal Member f or ce 12. 58 0 12. 58 0P20 Y Gl obal Member f or ce 33. 84 0 33. 84 0P21 Y Gl obal Member f or ce 44. 10 0 44. 10 0P22 Y Gl obal Member f or ce 22. 84 0 22. 84 0

Summed load


Summed l oad f or l oadi ng B14 0 411. 35 0


69/317

Page .....

10.12.14, 09:16



NATURAL FREQUENCIES

for analysis: EWGRN; Mass distribution=M103

AC-nr. ω 2 ω Period Frequency[(rad/s) 2] [rad/s] [s] [s -1]

1 1015. 45 31. 866 0. 19717 5. 072 1317. 66 36. 300 0. 17309 5. 78

3 1419. 27 37. 673 0. 16678 6. 004 2713. 02 52. 087 0. 12063 8. 295 3291. 23 57. 369 0. 10952 9. 13

6 4034. 28 63. 516 0. 09892 10. 117 4464. 56 66. 817 0. 09404 10. 638 4743. 36 68. 872 0. 09123 10. 969 5065. 02 71. 169 0. 08829 11. 33

10 5752. 86 75. 848 0. 08284 12. 07

11 5993. 43 77. 417 0. 08116 12. 3212 6420. 32 80. 127 0. 07842 12. 7513 6602. 92 81. 258 0. 07732 12. 9314 6699. 45 81. 850 0. 07676 13. 0315 7020. 29 83. 787 0. 07499 13. 34

16 7054. 03 83. 988 0. 07481 13. 3717 7100. 97 84. 267 0. 07456 13. 4118 7106. 65 84. 301 0. 07453 13. 4219 7292. 07 85. 394 0. 07358 13. 59

20 7743. 10 87. 995 0. 07140 14. 00


70/317

Page .....

10.12.14, 09:16



Mode shape, Natural frequency: 5.07 [s -1] for: EWGRN_1


71/317

Page .....

10.12.14, 09:16





72/317

Page .....

10.12.14, 09:16





73/317

РЕАКЦИИ ВО ЛЕЖИШТА


74/317

Page .....

09.12.14, 15:25



Reactions [kN]/[kNm] for: B1, Sum FX: 0.00, Sum FY: 0.00, Sum FZ: 49.85

FX=0.05FY=-0.08FZ=5.45MY=0.00MZ=-0.01

FX=0.11FY=-0.01FZ=4.16MZ=0.00

FX=-3.47FY=0.00FZ=7.65MX=0.00MZ=0.00

FX=0.04FY=0.04FZ=4.97MZ=0.00

FX=3.37FY=0.47FZ=5.70MX=0.00MY=0.00MZ=-0.01

FX=-0.21FY=-0.43FZ=2.46

MX=0.80MY=-0.39MZ=-0.85

FX=0.67FY=0.00FZ=5.38MX=0.00MY=0.00MZ=0.00

FX=0.00FY=0.00FZ=7.55MZ=0.00

FX=-0.58FY=0.01FZ=4.75MY=0.00

FZ=1.78

REACTIONS

B1

Node Rot. Fx Fy Fz Mx My Mz[kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm]

K_1 - - 0. 21 - 0. 43 2. 46 0. 80 - 0. 39 - 0. 85K_2 - 0. 00 - 0. 00 1. 78 0. 00 - 0. 00 - 0. 00K_3 - 3. 37 0. 47 5. 70 0. 00 - 0. 00 - 0. 01K_4 - 0. 05 - 0. 08 5. 45 0 0. 00 - 0. 01K_5 - 0. 67 - 0. 00 5. 38 0. 00 0. 00 0. 00

K_6 - - 3. 47 - 0. 00 7. 65 - 0. 00 0 0. 00K_7 - 0. 00 0. 00 7. 55 - 0. 00 0. 00 0. 00K_8 - 0. 04 0. 04 4. 97 0 0 0. 00K_9 - 0. 11 - 0. 01 4. 16 0 - 0. 00 0. 00K_10 - - 0. 58 0. 01 4. 75 - 0. 00 - 0. 00 - 0. 00

Sum ( gl obal ) 0. 00 0. 00 49. 85


75/317

Page .....

09.12.14, 15:25




FX=0.04FY=0.03FZ=1.88MY=0.00MZ=0.00

FX=0.05FY=0.00FZ=1.19MZ=0.00

FX=-1.23FY=0.00FZ=2.50MX=0.00MZ=0.00

FX=0.03FY=0.00FZ=1.56MZ=0.00

FX=1.20FY=0.29FZ=0.70MX=0.00MY=0.00

MZ=0.00

FX=-0.12FY=-0.32MX=0.60MY=-0.23MZ=-0.66

FX=0.25FY=0.00FZ=0.85MX=0.00MY=0.00MZ=0.00

FX=0.18FY=0.00FZ=1.62

FX=-0.40FY=0.00FZ=1.58

REACTIONS

B2

Node Rot. Fx Fy Fz Mx My Mz[kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm]

K_1 - - 0. 12 - 0. 32 - 0. 00 0. 60 - 0. 23 - 0. 66K_2 - 0. 00 - 0. 00 0. 00 0. 00 - 0. 00 - 0. 00K_3 - 1. 20 0. 29 0. 70 0. 00 - 0. 00 - 0. 00K_4 - 0. 04 0. 03 1. 88 0 0. 00 - 0. 00K_5 - 0. 25 - 0. 00 0. 85 0. 00 0. 00 0. 00

K_6 - - 1. 23 - 0. 00 2. 50 - 0. 00 0 0. 00K_7 - 0. 18 0. 00 1. 62 0. 00 0. 00 - 0. 00K_8 - 0. 03 - 0. 00 1. 56 0 0 - 0. 00K_9 - 0. 05 0. 00 1. 19 0 - 0. 00 0. 00K_10 - - 0. 40 0. 00 1. 58 0. 00 - 0. 00 - 0. 00

Sum ( gl obal ) 0. 00 0. 00 11. 88


76/317

Page .....

09.12.14, 15:25




FX=0.14FY=0.03FZ=7.72MY=0.01MZ=-0.02

FX=0.20FY=0.01FZ=4.46MZ=0.00

FX=-4.60FY=0.00FZ=9.38MX=0.00MZ=0.00

FX=0.12FY=-0.02FZ=5.85MZ=0.00

FX=4.48FY=1.15FZ=4.58MX=0.00MY=-0.01MZ=-0.01

FX=-0.46FY=-1.19FZ=2.41

MX=2.23MY=

STATIKA -POTKROVLJE

Documents