PROVINCIA DI CAMPOBASSO Via Roma, 47 – 86100 Campobasso C.F. 00139600704 Telefono 0874 40 11 Telefax 0874 41 19 76 1° SETTORE - 2° SERVIZIO “Programma Attuativo Regionale (PAR) Molise – Risorse FSC 2007-2013. Asse II Accessibilità II.A2 – Viabilità di Convergenza Regionale ed Interregionale. D.G.R. n.32/2013. Lavori di sistemazione tratti vari della “S.P. n.15 tratto Trivento F.V. Trigno” e della “S.P. n.41 tratto dalla Rotatoria bivio di Bagnoli del Trigno al bivio di Pietracupa” - CUP: B67H15001400001 Progetto esecutivo - importo €. 410.000,00 Allegati : 01 - relazione tecnica e quadro economico 02 - corografia 03 - Intervento su S.P. 15 – SISTEMAZIONE AVVALLAMENTO Disegni : planimetria generale d’intervento - ortofoto area di intervento – planimetria area da sistemare- profilo longitudinale – sezioni trasversali 04 - Intervento su S.P. 15 – PARATIA da TIRANTARE 04.1 – Disegni : planimetria generale d’intervento - ortofoto area di intervento - prospetto paratia - sezione paratia - particolare pali–tiranti - sezione con intervento 04.2 – Relazione geotecnica e sulle fondazioni 04.3 – Relazione sui materiali 04.4 – Relazione di Calcolo 05 - Intervento su S.P. 41 – SISTEMAZIONE AVVALLAMENTO Disegni : planimetria generale d’intervento - ortofoto area di intervento – planimetria area da sistemare- profilo longitudinale – sezioni trasversali 06 - relazione Geologica e quaderno indagini 07 - documentazione fotografica 08 - elenco prezzi 09 - computo metrico estimativo 10 - stima lavori 11 - stima incidenza manodopera 12 - piano di manutenzione 13 - piano per la sicurezza e coordinamento, cronoprogramma e stima oneri sicurezza 14 - capitolato speciale di appalto 15 - schema di contratto Progettisti architettonico Progettista strutture Collaudatore in corso d’opera Geologo Coord. Sicurezza Progettazione RUP geom. Antonio Fagliarone geom. Giuseppe De Nigris Ing Pasquale Stoppiello Ing Giampiero Di Stefano Dott. Geol. Roberto Iafelice geom. Gaetano Di Palma Arch. Donato Fruscella
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ROVINCIA DI CAMPOBASSO - cua.provincia.campobasso.itcua.provincia.campobasso.it/tmpFiles/Bando155_Allegato1991.pdf · La paratia è considerata come una struttura a prevalente sviluppo
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“Programma Attuativo Regionale (PAR) Molise – Risorse FSC 2007-2013. Asse II Accessibilità II.A2 – Viabilità di Convergenza Regionale ed Interregionale. D.G.R. n.32/2013.
Lavori di sistemazione tratti vari della “S.P. n.15 tratto Trivento F.V. Trigno” e della “S.P. n.41 tratto
dalla Rotatoria bivio di Bagnoli del Trigno al bivio di Pietracupa” - CUP: B67H15001400001
Progetto esecutivo - importo €. 410.000,00
Allegati :
01 - relazione tecnica e quadro economico
02 - corografia
03 - Intervento su S.P. 15 – SISTEMAZIONE AVVALLAMENTO Disegni : planimetria generale d’intervento - ortofoto area di intervento – planimetria area da sistemare-
profilo longitudinale – sezioni trasversali
04 - Intervento su S.P. 15 – PARATIA da TIRANTARE
04.1 – Disegni : planimetria generale d’intervento - ortofoto area di intervento - prospetto paratia -
sezione paratia - particolare pali–tiranti - sezione con intervento
04.2 – Relazione geotecnica e sulle fondazioni
04.3 – Relazione sui materiali
04.4 – Relazione di Calcolo
05 - Intervento su S.P. 41 – SISTEMAZIONE AVVALLAMENTO Disegni : planimetria generale d’intervento - ortofoto area di intervento – planimetria area da sistemare-
profilo longitudinale – sezioni trasversali
06 - relazione Geologica e quaderno indagini
07 - documentazione fotografica
08 - elenco prezzi
09 - computo metrico estimativo
10 - stima lavori
11 - stima incidenza manodopera
12 - piano di manutenzione
13 - piano per la sicurezza e coordinamento, cronoprogramma e stima oneri sicurezza
14 - capitolato speciale di appalto
15 - schema di contratto
Progettisti
architettonico Progettista
strutture Collaudatore
in corso d’opera
Geologo Coord. Sicurezza
Progettazione RUP
geom.
Antonio Fagliarone
geom.
Giuseppe De Nigris
Ing
Pasquale Stoppiello
Ing
Giampiero Di Stefano
Dott. Geol.
Roberto Iafelice
geom.
Gaetano Di Palma
Arch.
Donato Fruscella
Aztec Informatica® * PAC 10.0 Relazione di calcolo 1
Progetto: tirantatura paratia SP 15 Ditta: Provincia di Campobasso Comune: Trivento Progettista: Ing. Pasquale STOPPIELLO Direttore dei Lavori: Impresa:
Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi'. - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche. - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996. - Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996. - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/2009 Istruzioni per l'applicazione delle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008.
Metodo di analisi Calcolo della profondità di infissione Nel caso generale l'equilibrio della paratia è assicurato dal bilanciamento fra la spinta attiva agente da monte sulla parte fuori terra, la resistenza passiva che si sviluppa da valle verso monte nella zona interrata e la controspinta che agisce da monte verso valle nella zona interrata al di sotto del centro di rotazione. Nel caso di paratia tirantata nell'equilibrio della struttura intervengono gli sforzi dei tiranti (diretti verso monte); in questo caso, se la paratia non è sufficientemente infissa, la controspinta sarà assente. Pertanto il primo passo da compiere nella progettazione è il calcolo della profondità di infissione necessaria ad assicurare l'equilibrio fra i carichi agenti (spinta attiva, resistenza passiva, controspinta, tiro dei tiranti ed eventuali carichi esterni). Nel calcolo classico delle paratie si suppone che essa sia infinitamente rigida e che possa subire una rotazione intorno ad un punto (Centro di rotazione) posto al di sotto della linea di fondo scavo (per paratie non tirantate). Occorre pertanto costruire i diagrammi di spinta attiva e di spinta (resistenza) passiva agenti sulla paratia. A partire da questi si costruiscono i diagrammi risultanti. Nella costruzione dei diagrammi risultanti si adotterà la seguente notazione: Kam diagramma della spinta attiva agente da monte Kav diagramma della spinta attiva agente da valle sulla parte interrata Kpm diagramma della spinta passiva agente da monte Kpv diagramma della spinta passiva agente da valle sulla parte interrata. Calcolati i diagrammi suddetti si costruiscono i diagrammi risultanti Dm=Kpm-Kav e Dv=Kpv-Kam Questi diagrammi rappresentano i valori limiti delle pressioni agenti sulla paratia. La soluzione è ricercata per tentativi facendo variare la profondità di infissione e la posizione del centro di rotazione fino a quando non si raggiunge l'equilibrio sia alla traslazione che alla rotazione. Per mettere in conto un fattore di sicurezza nel calcolo delle profondità di infissione si può agire con tre modalità : 1. applicazione di un coefficiente moltiplicativo alla profondità di infissione strettamente necessaria per l'equilibrio 2. riduzione della spinta passiva tramite un coefficiente di sicurezza 3. riduzione delle caratteristiche del terreno tramite coefficienti di sicurezza su tan() e sulla coesione Calcolo della spinte Metodo di Culmann (metodo del cuneo di tentativo) Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb: cuneo di spinta a monte della parete che si muove rigidamente lungo una superficie di rottura rettilinea o spezzata (nel caso di terreno stratificato). La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il valore della spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima nel caso di spinta attiva e minima nel caso di spinta passiva.
Aztec Informatica® * PAC 10.0 Relazione di calcolo 2
Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni si ricava il punto di applicazione della spinta. Spinta in presenza di sisma Per tenere conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). Il metodo di Mononobe-Okabe considera nell'equilibrio del cuneo spingente la forza di inerzia dovuta al sisma. Indicando con W il peso del cuneo e con C il coefficiente di intensità sismica la forza di inerzia valutata come
Fi = W*C Indicando con S la spinta calcolata in condizioni statiche e con Ss la spinta totale in condizioni sismiche l'incremento di spinta è ottenuto come
DS= S- Ss L'incremento di spinta viene applicato a 1/3 dell'altezza della parete stessa(diagramma triangolare con vertice in alto).
Tiranti di ancoraggio Le paratie possono essere tirantate, con tiranti attivi o con tiranti passivi, realizzati entrambi tramite perforazione e iniezione del foro con malta in pressione previa sistemazione delle armature opportune. I tiranti attivi, contrariamente ai tiranti passivi, sono sottoposti ad uno sforzo di pretensione prendendo il contrasto sulla struttura stessa. Il tiro finale sul tirante attivo dipende sia dalla pretensione che dalla deformazione della struttura oltre che dalle cadute di tensione. Nel caso di tiranti passivi il tiro dipende unicamente dalla deformabilità della struttura. L'armatura dei tiranti attivi è costituita da trefoli ad alta resistenza (trefoli per c.a.p.), viceversa i tiranti passivi possono essere armati con trefoli o con tondini o, in alcuni casi, con profilati tubolari. La capacità di resistenza dei tiranti è legata all'attrito e all'aderenza fra superficie del tirante e terreno. Calcolo della lunghezza di ancoraggio La lunghezza di ancoraggio (fondazione) del tirante si calcola determinando la lunghezza massima atta a soddisfare le tre seguenti condizioni: 1. Lunghezza necessaria per garantire l'equilibrio fra tensione tangenziale che si sviluppa fra la superficie laterale del tirante ed il terreno e lo sforzo applicato al tirante; 2. Lunghezza necessaria a garantire l'aderenza malta-armatura; 3. Lunghezza necessaria a garantire la resistenza della malta. Siano N lo sforzo nel tirante, l'angolo d'attrito tirante-terreno, ca l'adesione tirante-terreno, il peso di volume del terreno, D ed Lf il diametro e la lunghezza di ancoraggio (o lunghezza efficace) del tirante ed H la profondità media al di sotto del piano campagna abbiamo la relazione
N = D Lf H Ks tg + D Lf ca da cui si ricava la lunghezza di ancoraggio Lf
N Lf = –––––––––––––––––––––
D H Ks tg + D ca Ks rappresenta il coefficiente di spinta che si assume pari al coefficiente di spinta a riposo
Ks = K0 = 1 - sin Per quanto riguarda la seconda condizione, la lunghezza necessaria atta a garantire l'aderenza malta-armatura è data dalla relazione
N Lf = –––––––––
d c0 dove d è la somma dei diametri dei trefoli disposti nel tirante, c0 è la resistenza tangenziale limite della malta ed è un coefficiente correttivo dipendente dal numero di trefoli ( = 1 - 0.075 [n trefoli - 1]). Per quanto riguarda la verifica della terza condizione si impone che la tensione tangenziale limite tirante-terreno non possa superare il valore c ottenuto come media fra la c0 e la c1 della malta. Alla lunghezza efficace determinata prendendo il massimo valore di Lf si deve aggiungere la lunghezza di franco L che rappresenta la lunghezza del tratto che compreso fra la paratia e la superficie di ancoraggio. La lunghezza totale del tirante sarà quindi data da
Lt = Lf + L Nel caso di tiranti attivi, cioè tiranti soggetti ad uno stato di pretensione, bisogna considerare le cadute di tensione. A tale scopo è stato introdotto il coefficiente di caduta di tensione, , che rappresenta il rapporto fra lo sforzo N0 al momento del tiro e lo sforzo N in esercizio
= N0 / N
Analisi ad elementi finiti La paratia è considerata come una struttura a prevalente sviluppo lineare (si fa riferimento ad un metro di larghezza) con comportamento a trave. Come caratteristiche geometriche della sezione si assume il momento d'inerzia I e l'area A per metro lineare di larghezza della paratia. Il modulo elastico è quello del materiale utilizzato per la paratia. La parte fuori terra della paratia è suddivisa in elementi di lunghezza pari a circa 5 centimetri e più o meno costante per tutti gli elementi. La suddivisione è suggerita anche dalla eventuale presenza di tiranti, carichi e vincoli. Infatti questi elementi devono capitare in corrispondenza di un nodo. Nel caso di tirante è inserito un ulteriore elemento atto a schematizzarlo. Detta L la lunghezza libera del tirante, Af l'area di armatura nel tirante ed Es il modulo elastico dell'acciaio è inserito un elemento di lunghezza pari ad L, area Af, inclinazione pari a quella del tirante e modulo elastico Es. La parte interrata della paratia è suddivisa in elementi di lunghezza, come visto sopra, pari a circa 5 centimetri. I carichi agenti possono essere di tipo distribuito (spinta della terra, diagramma aggiuntivo di carico, spinta della falda, diagramma di spinta sismica) oppure concentrati. I carichi distribuiti sono riportati sempre come carichi concentrati nei nodi (sotto forma di reazioni di incastro perfetto cambiate di segno). Schematizzazione del terreno La modellazione del terreno si rifà al classico schema di Winkler. Esso è visto come un letto di molle indipendenti fra di loro reagenti solo a sforzo assiale di compressione. La rigidezza della singola molla è legata alla costante di sottofondo orizzontale del terreno (costante di Winkler). La costante di sottofondo, k, è definita come la pressione unitaria che occorre applicare per ottenere uno spostamento unitario. Dimensionalmente è espressa quindi come rapporto fra una pressione ed uno spostamento al cubo [F/L
3]. È
evidente che i risultati sono tanto migliori quanto più è elevato il numero delle molle che schematizzano il terreno. Se (m è l'interasse fra le molle (in cm) e b è la larghezza della paratia in direzione longitudinale (b=100 cm) occorre ricavare l'area equivalente, Am, della molla
Aztec Informatica® * PAC 10.0 Relazione di calcolo 3
(a cui si assegna una lunghezza pari a 100 cm). Indicato con Em il modulo elastico del materiale costituente la paratia (in Kg/cm2),
l'equivalenza, in termini di rigidezza, si esprime come k m
Am=10000 x ––––––––– Em
Per le molle di estremità, in corrispondenza della linea di fondo scavo ed in corrispondenza dell'estremità inferiore della paratia, si assume una area equivalente dimezzata. Inoltre, tutte le molle hanno, ovviamente, rigidezza flessionale e tagliante nulla e sono
vincolate all'estremità alla traslazione. Quindi la matrice di rigidezza di tutto il sistema paratia-terreno sarà data dall'assemblaggio delle matrici di rigidezza degli elementi della paratia (elementi a rigidezza flessionale, tagliante ed assiale), delle matrici di rigidezza dei tiranti
(solo rigidezza assiale) e delle molle (rigidezza assiale). Modalità di analisi e comportamento elasto-plastico del terreno A questo punto vediamo come è effettuata l'analisi. Un tipo di analisi molto semplice e veloce sarebbe l'analisi elastica (peraltro disponibile nel programma PAC). Ma si intuisce che considerare il terreno con un comportamento infinitamente elastico è una approssimazione alquanto grossolana. Occorre quindi introdurre qualche correttivo che meglio ci aiuti a modellare il terreno. Fra le varie soluzioni possibili una delle più praticabili e che fornisce risultati soddisfacenti è quella di considerare il terreno con comportamento elasto-plastico perfetto. Si assume cioè che la curva sforzi-deformazioni del terreno abbia andamento bilatero. Rimane da scegliere il criterio di plasticizzazione del terreno (molle). Si può fare riferimento ad un criterio di tipo cinematico: la resistenza della molla cresce con la deformazione fino a quando lo spostamento non raggiunge il valore Xmax; una volta superato tale spostamento limite non si ha più incremento di resistenza all'aumentare degli spostamenti. Un altro criterio può essere di tipo statico: si assume che la molla abbia una resistenza crescente fino al raggiungimento di una pressione pmax. Tale pressione pmax può essere imposta pari al valore della pressione passiva in corrispondenza della quota della molla. D'altronde un ulteriore criterio si può ottenere dalla combinazione dei due descritti precedentemente: plasticizzazione o per raggiungimento dello spostamento limite o per raggiungimento della pressione passiva. Dal punto di vista strettamente numerico è chiaro che l'introduzione di criteri di plasticizzazione porta ad analisi di tipo non lineare (non linearità meccaniche). Questo comporta un aggravio computazionale non indifferente. L'entità di tale aggravio dipende poi dalla particolare tecnica adottata per la soluzione. Nel caso di analisi elastica lineare il problema si risolve immediatamente con la soluzione del sistema fondamentale (K matrice di rigidezza, u vettore degli spostamenti nodali, p vettore dei carichi nodali)
Ku=p Un sistema non lineare, invece, deve essere risolto mediante un'analisi al passo per tener conto della plasticizzazione delle molle. Quindi si procede per passi di carico, a partire da un carico iniziale p0, fino a raggiungere il carico totale p. Ogni volta che si incrementa il carico si controllano eventuali plasticizzazioni delle molle. Se si hanno nuove plasticizzazioni la matrice globale andrà riassemblata escludendo il contributo delle molle plasticizzate. Il procedimento descritto se fosse applicato in questo modo sarebbe particolarmente gravoso (la fase di decomposizione della matrice di rigidezza è particolarmente onerosa). Si ricorre pertanto a soluzioni più sofisticate che escludono il riassemblaggio e la decomposizione della matrice, ma usano la matrice elastica iniziale (metodo di Riks). Senza addentrarci troppo nei dettagli diremo che si tratta di un metodo di Newton-Raphson modificato e ottimizzato. L'analisi condotta secondo questa tecnica offre dei vantaggi immediati. Essa restituisce l'effettiva deformazione della paratia e le relative sollecitazioni; dà informazioni dettagliate circa la deformazione e la pressione sul terreno. Infatti la deformazione è direttamente leggibile, mentre la pressione sarà data dallo sforzo nella molla diviso per l'area di influenza della molla stessa. Sappiamo quindi quale è la zona di terreno effettivamente plasticizzato. Inoltre dalle deformazioni ci si può rendere conto di un possibile meccanismo di rottura del terreno.
Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso paratia+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a 1,10. È usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento è supposta circolare. In particolare il programma esamina, per un dato centro 3 cerchi differenti: un cerchio passante per la linea di fondo scavo, un cerchio passante per il piede della paratia ed un cerchio passante per il punto medio della parte interrata. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 6x6 posta in prossimità della sommità della paratia. Il numero di strisce è pari a 50. Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula:
cibi i ( ––––––––– + [Wicosi-uili]tgi )
cosi = –––––––––––––––––––––––––––––––––––––
iWisini dove n è il numero delle strisce considerate, bi e i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia iesima rispetto all'orizzontale,
Wi è il peso della striscia iesima e ci e i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre ui ed li rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (li = bi/cosi ). Quindi, assunto un cerchio di tentativo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava . Questo procedimento è eseguito per il numero di centri prefissato e è assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati.
Geometria paratia Tipo paratia: Paratia di pali Altezza fuori terra 6,00 [m] Profondità di infissione 15,50 [m] Altezza totale della paratia 21,50 [m] Lunghezza paratia 33,50 [m] Numero di file di pali 1 Interasse fra i pali della fila 1,50 [m] Diametro dei pali 100,00 [cm] Numero totale di pali 22 Numero di pali per metro lineare 0.66
Geometria cordoli Simbologia adottata n° numero d'ordine del cordolo Y posizione del cordolo sull'asse della paratia espresso in [m] Cordoli in calcestruzzo B Base della sezione del cordolo espresso in [cm] H Altezza della sezione del cordolo espresso in [cm] Cordoli in acciaio A Area della sezione in acciaio del cordolo espresso in [cmq]
Aztec Informatica® * PAC 10.0 Relazione di calcolo 4
W Modulo di resistenza della sezione del cordolo espresso in [cm^3] n° Y Tipo B H A W 1 0,00 Calcestruzzo 130,00 100,00 -- -- 2 2,50 Acciaio -- -- 77,54 440,20 3 5,00 Acciaio -- -- 77,54 440,20
Geometria profilo terreno Simbologia adottata e sistema di riferimento
(Sistema di riferimento con origine in testa alla paratia, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [°] Profilo di monte N X Y A 2 13,15 0,00 0,00 3 14,65 2,00 53,13 4 17,65 2,00 0,00 5 17,95 4,00 81,47 6 20,95 6,00 33,69 7 44,45 6,00 0,00 8 64,45 6,00 0,00 Profilo di valle N X Y A 1 -20,00 -9,20 9,09 2 0,00 -6,00 0,00
Descrizione terreni Simbologia adottata
n° numero d'ordine dello strato a partire dalla sommità della paratia Descrizione Descrizione del terreno peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] s peso di volume saturo del terreno espresso [kg/mc] angolo d'attrito interno del terreno espresso in [°] angolo d'attrito terreno/paratia espresso in [°] c coesione del terreno espressa in [kg/cmq] n° Descrizione s c 1 coltre 1900,00 1950,00 18,00 6,00 0,120 2 argilla marnosa 2000,00 2050,00 23,00 8,00 0,250 Parametri per il calcolo dei tiranti Simbologia adottata
min angolo d'attrito minimo interno del terreno espresso in [°] min angolo d'attrito minimo terreno/paratia espresso in [°] cmin coesione minima del terreno espressa in [kg/cmq] med angolo d'attrito medio interno del terreno espresso in [°] med angolo d'attrito medio terreno/paratia espresso in [°] cmed coesione media del terreno espressa in [kg/cmq] N° Descrizione min med min med cmin cmed 1 coltre 15,00 18,00 3,00 6,00 0,100 0,120 2 argilla marnosa 20,00 23,00 4,00 8,00 0,200 0,250
Descrizione stratigrafia Simbologia adottata n° numero d'ordine dello strato a partire dalla sommità della paratia sp spessore dello strato in corrispondenza dell'asse della paratia espresso in [m] kw costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm
2/cm
inclinazione dello strato espressa in GRADI(°) Terreno Terreno associato allo strato n° sp kw Terreno 1 7,50 8,00 0,99 coltre 2 30,00 8,00 6,17 argilla marnosa
Caratteristiche materiali utilizzati Calcestruzzo Peso specifico 2500 [kg/mc] Classe di Resistenza Rck 250 Resistenza caratteristica a compressione Rck 250 [kg/cmq] Tensione di progetto a compressione c 85 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile c0 5,3 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile c1 16,9 [kg/cmq] Acciaio Tipo FeB44K Tensione di snervamento fyk 4400 [kg/cmq] Caratteristiche acciaio cordoli in c.a. Tipo FeB44K Tensione di snervamento fyk 4400 [kg/cmq] Caratteristiche acciaio cordoli in acciaio. Tipo UNI S275J Tensione di snervamento fyk 2750 [kg/cmq] Malta utilizzata per i tiranti Classe di Resistenza Rck 250 Resistenza caratteristica a compressione Rck 250 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile c0 5,3 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile c1 16,9 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i tiranti
Aztec Informatica® * PAC 10.0 Relazione di calcolo 5
Tipo ASTM A 416 Tensione di progetto fa 8000,0 [kg/cmq] Tensione di snervamento fyk 16700,0 kg/cmq
Condizioni di carico Simbologia e convenzioni adottate Le ascisse dei punti di applicazione del carico sono espresse in [m] rispetto alla testa della paratia Le ordinate dei punti di applicazione del carico sono espresse in [m] rispetto alla testa della paratia Fx Forza orizzontale espressa in [kg], positiva da monte verso valle Fy Forza verticale espressa in [kg], positiva verso il basso M Momento espresso in [kgm], positivo ribaltante Qi, Qf Intensità dei carichi distribuiti sul profilo espresse in [kg/mq] Vi, Vs Intensità dei carichi distribuiti sulla paratia espresse in [kg/mq], positivi da monte verso valle R Risultante carico distribuito sulla paratia espressa in [kg] Condizione n° 1 Carico distribuito sul profilo Xi = 2,95 Xf = 13,05 Qi = 1500 Qf = 1500 Condizione n° 2 Carico distribuito sul profilo Xi = 44,45 Xf = 64,45 Qi = 100000 Qf = 100000
Descrizione tiranti di ancoraggio Simbologia adottata - Caratteristiche geometriche N numero d'ordine della fila Y ordinata della fila espressa in [m] misurata dalla testa della paratia I interasse tra le file di tiranti espressa in [m] alfa inclinazione dei tiranti della fila rispetto all'orizzontale espressa in [°] D diametro della perforazione espresso in [cm] Cesp coeff. di espansione laterale ALL allineamento dei tiranti della fila (CENTRATI o SFALSATI) nr numero di tiranti della fila Lt lunghezza totale del tirante espresso in [m] Lf lunghezza di fondazione del tirante espresso in [m] Simbologia adottata - Caratteristiche armatura e di interazione con il terreno N numero d'ordine della fila At area del singolo trefolo espressa in [cmq] nt numero di trefoli del tirante T tiro iniziale espresso in [kg] Caratteristiche geometriche N Y I Alfa D Cesp ALL nr Lt Lf 1 2,50 3,00 25,00 16,00 1,00 Centrati 11 38,00 20,00 2 5,00 3,00 28,00 16,00 1,00 Sfalsati 10 38,00 20,00 Caratteristiche armatura e di interazione con il terreno N At nt T 1 1,40 4 12000 2 1,40 1 12000
Combinazioni di carico Nella tabella sono riportate le condizioni di carico di ogni combinazione con il relativo coefficiente di partecipazione. Combinazione n° 1 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO) x 1.00 Combinazione n° 2 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO) x 1.00 Combinazione n° 3 [DA1- A2M2] Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO) x 1.00 Combinazione n° 4 [DA1- A2M2] Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO) x 1.00 Combinazione n° 5 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO / sisma V+) x 1.00 Combinazione n° 6 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO / sisma V+) x 1.00 Combinazione n° 7 [DA1- A2M2] Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO / sisma V+) x 1.00 Combinazione n° 8 [DA1- A2M2] Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO / sisma V+) x 1.00 Combinazione n° 9 Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO) x 1.00 Condizione 1 (STRADA PROVINCIALE) x 0.20 Combinazione n° 10 Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO) x 1.00 Condizione 1 (STRADA PROVINCIALE) x 0.50 Combinazione n° 11 Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO) x 1.00 Condizione 1 (STRADA PROVINCIALE) x 1.00 Combinazione n° 12 Spinta terreno
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Impostazioni di progetto Spinte e verifiche secondo : Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008 Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole Gfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole Gsfav 1,30 1,00 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan' 1,00 1,25 Coesione efficace c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole Gfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole Gsfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan' 1,00 1,25 Coesione efficace c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 TIRANTI DI ANCORAGGIO Coefficienti parziali R per le verifiche dei tiranti Resistenza Tiranti Laterale st 1,20 Coefficienti di riduzione per la determinazione della resistenza caratteristica dei tiranti. Numero di verticali indagate 1 3=1,80 4=1,80 Verifica materiali : Stato Limite Ultimo
Impostazioni di analisi Analisi per Combinazioni di Carico. Rottura del terreno: Pressione passiva Spostamento limite (spostamento limite molle pari a 1.50) Influenza (angolo di attrito terreno-paratia): Nel calcolo del coefficiente di spinta attiva Ka e nell'inclinazione della spinta attiva (non viene considerato per la spinta passiva) Stabilità globale: Metodo di Fellenius
Impostazioni analisi sismica Identificazione del sito Latitudine 41.776185 Longitudine 14.554443 Comune Trivento Provincia Campobasso Regione Molise Punti di interpolazione del reticolo 28987 - 28986 - 29208 - 29209 Tipo di opera Tipo di costruzione Opera ordinaria Vita nominale 50 anni Classe d'uso III - Affollamenti significativi e industrie non pericolose Vita di riferimento 75 anni Combinazioni/Fase SLU SLE Accelerazione al suolo [m/s^2] 2.214 0.843 Massimo fattore amplificazione spettro orizzontale F0 2.495 2.433 Periodo inizio tratto spettro a velocità costante Tc* 0.365 0.336 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.000 1.000 Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.362 1.500 Coefficiente di riduzione per tipo di sottosuolo () 0.705 0.705 Spostamento massimo senza riduzione di resistenza Us [m] 0.107 0.107
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Coefficiente di riduzione per spostamento massimo () 0.381 0.381 Coefficiente di intensità sismica (percento) 8.245 3.457 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale (kv) 0.00 Influenza sisma nelle spinte attiva e passiva Forma diagramma incremento sismico : Triangolare con vertice in alto.
Analisi della paratia L'analisi è stata eseguita per combinazioni di carico La paratia è analizzata con il metodo degli elementi finiti. Essa è discretizzata in 120 elementi fuori terra e 310 elementi al di sotto della linea di fondo scavo. Le molle che simulano il terreno hanno un comportamento elastoplastico: una volta raggiunta la pressione passiva oppure lo spostamento limite di 1.50 [cm] non reagiscono ad ulteriori incremento di carico. Altezza fuori terra della paratia 6,00 [m] Profondità di infissione 15,50 [m] Altezza totale della paratia 21,50 [m] Forze agenti sulla paratia Tutte le forze si intendono positive se dirette da monte verso valle. Esse sono riferite ad un metro di larghezza della paratia. Le Y hanno come origine la testa della paratia, e sono espresse in [m] Simbologia adottata
n° Indice della Combinazione/Fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Pa Spinta attiva, espressa in [kg] Is Incremento sismico della spinta, espressa in [kg] Pw Spinta della falda, espressa in [kg] Pp Resistenza passiva, espressa in [kg] Pc Controspinta, espressa in [kg] n° Tipo Pa YPa Is YIs Pw YPw Pp YPp Pc YPc 1 [A1-M1] 14969 4,68 -- -- -- -- -13480 8,68 5000 13,93 2 [A1-M1] 8912 4,66 -- -- -- -- -4782 8,58 1371 14,15 3 [A2-M2] 14533 4,85 -- -- -- -- -12651 8,87 4532 14,18 4 [A2-M2] 14533 4,85 -- -- -- -- -12651 8,87 4532 14,18 5 [A1-M1] S 11812 4,75 -- -- -- -- -8856 8,68 2989 14,04 6 [A1-M1] S 11812 4,75 -- -- -- -- -8856 8,68 2989 14,04 7 [A2-M2] S 18380 4,94 -- -- -- -- -16594 9,06 5701 14,91 8 [A2-M2] S 18380 4,94 -- -- -- -- -16594 9,06 5701 14,91 9 [SLEQ] 9332 4,69 -- -- -- -- -5358 8,60 1583 14,13 10 [SLEF] 10009 4,73 -- -- -- -- -6291 8,62 1934 14,10 11 [SLER] 11247 4,78 -- -- -- -- -8011 8,66 2594 14,07 12 [SLEQ] S 10490 4,72 -- -- -- -- -7004 8,65 2255 14,07 13 [SLEF] S 11309 4,76 -- -- -- -- -8130 8,67 2675 14,06 14 [SLER] S 12802 4,81 -- -- -- -- -10178 8,69 3438 14,04
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Simbologia adottata
n° Indice della Combinazione/Fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Rc Risultante carichi esterni applicati, espressa in [kg] Rt Risultante delle reazioni dei tiranti (componente orizzontale), espressa in [kg] Rv Risultante delle reazioni dei vincoli, espressa in [kg] Rp Risultante delle reazioni dei puntoni, espressa in [kg] n° Tipo Rc YRc Rt YRt Rv YRv Rp YRp 1 [A1-M1] 0 0,00 6486 3,50 -- -- -- -- 2 [A1-M1] 0 0,00 5499 3,62 -- -- -- -- 3 [A2-M2] 0 0,00 6412 3,51 -- -- -- -- 4 [A2-M2] 0 0,00 6412 3,51 -- -- -- -- 5 [A1-M1] S 0 0,00 5943 3,56 -- -- -- -- 6 [A1-M1] S 0 0,00 5943 3,56 -- -- -- -- 7 [A2-M2] S 0 0,00 7483 3,41 -- -- -- -- 8 [A2-M2] S 0 0,00 7483 3,41 -- -- -- -- 9 [SLEQ] 0 0,00 5556 3,62 -- -- -- -- 10 [SLEF] 0 0,00 5650 3,60 -- -- -- -- 11 [SLER] 0 0,00 5828 3,58 -- -- -- -- 12 [SLEQ] S 0 0,00 5739 3,59 -- -- -- -- 13 [SLEF] S 0 0,00 5853 3,57 -- -- -- -- 14 [SLER] S 0 0,00 6060 3,55 -- -- -- -- Simbologia adottata n° Indice della Combinazione/Fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase PNUL Punto di nullo del diagramma, espresso in [m] PINV Punto di inversione del diagramma, espresso in [m] CROT Punto Centro di rotazione, espresso in [m] MP Percentuale molle plasticizzate, espressa in [%] R/RMAX Rapporto tra lo sforzo reale nelle molle e lo sforzo che le molle sarebbero in grado di esplicare, espresso in [%] Pp Portanza di punta, espressa in [kg] n° Tipo PNUL PINV CROT MP R/RMAX Pp 1 [A1-M1] 7,19 7,70 10,79 10.93 1,57 294893 2 [A1-M1] 6,68 7,55 11,02 6.75 0,65 294893 3 [A2-M2] 7,49 8,30 11,05 15.11 2,63 192292 4 [A2-M2] 7,49 8,30 11,05 15.11 2,63 192292 5 [A1-M1] S 7,38 7,55 10,91 9.65 1,42 294893 6 [A1-M1] S 7,38 7,55 10,91 9.65 1,42 294893 7 [A2-M2] S 7,49 9,70 -9,50 53.05 4,63 192292 8 [A2-M2] S 7,49 9,70 -9,50 53.05 4,63 192292 9 [SLEQ] 6,75 7,55 10,99 7.40 0,73 294893 10 [SLEF] 6,87 7,55 10,97 8.36 0,86 294893 11 [SLER] 7,05 7,55 10,93 9.65 1,11 294893 12 [SLEQ] S 7,01 7,55 10,93 9.65 1,03 294893 13 [SLEF] S 7,14 7,55 10,92 9.65 1,20 294893 14 [SLER] S 7,36 7,55 10,91 9.97 1,51 294893
Risultati tiranti Caratteristiche dei tiranti utilizzati Simbologia adottata
Y ordinata della fila rispetto alla testa della paratia espressa in [m] nt numero di tiranti della fila N sforzo su ogni tirante della fila espresso in [kg] L lunghezza totale di progetto del tirante espressa in [m] Lf lunghezza di fondazione di progetto del tirante espressa in [m] Ld lunghezza totale definita del tirante espressa in [m] Ldf lunghezza di fondazione definita del tirante espressa in [m] FS Fattore di sicurezza. Rapporto tra lunghezza di fondazione definita e lunghezza di fondazione di progetto. Af area di armatura in ogni tirante espressa in [cmq] Rt/ml reazione a metro lineare del tirante della fila espresso in [kg] f tensione di trazione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] u spostamento orizzontale del tirante della fila, positivo verso valle, espresso in [cm] 2 file di tiranti attivi armati con trefoli n° Y nt Af L Lf Ld Ldf FS 1 2,50 11 5,60 31,00 13,00 38,00 20,00 1.54 2 5,00 10 1,40 26,70 8,70 38,00 20,00 2.30 Combinazione n° 1 N° N Rt/ml f u 1 13110 4304,62 2340,99 0,66622 2 9808 2927,87 7005,96 0,41262 Combinazione n° 2 N° N Rt/ml f u 1 10169 3339,21 1815,97 0,16940 2 9382 2800,46 6701,10 0,11638 Combinazione n° 3 N° N Rt/ml f u 1 12876 4227,91 2299,27 0,62675 2 9788 2921,94 6991,79 0,39883 Combinazione n° 4 N° N Rt/ml f u 1 12876 4227,91 2299,27 0,62675 2 9788 2921,94 6991,79 0,39883 Combinazione n° 5 N° N Rt/ml f u
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1 11488 3772,14 2051,41 0,39219 2 9576 2858,58 6840,18 0,25152 Combinazione n° 6 N° N Rt/ml f u 1 11488 3772,14 2051,41 0,39219 2 9576 2858,58 6840,18 0,25152 Combinazione n° 7 N° N Rt/ml f u 1 16007 5255,92 2858,33 1,15578 2 10317 3079,69 7369,25 0,76557 Combinazione n° 8 N° N Rt/ml f u 1 16007 5255,92 2858,33 1,15578 2 10317 3079,69 7369,25 0,76557 Combinazione n° 9 N° N Rt/ml f u 1 10337 3394,19 1845,87 0,19770 2 9407 2808,06 6719,28 0,13405 Combinazione n° 10 N° N Rt/ml f u 1 10615 3485,62 1895,59 0,24475 2 9449 2820,63 6749,37 0,16329 Combinazione n° 11 N° N Rt/ml f u 1 11145 3659,49 1990,15 0,33423 2 9529 2844,42 6806,29 0,21860 Combinazione n° 12 N° N Rt/ml f u 1 10883 3573,42 1943,34 0,28993 2 9487 2832,08 6776,76 0,18990 Combinazione n° 13 N° N Rt/ml f u 1 11220 3684,09 2003,52 0,34689 2 9539 2847,33 6813,24 0,22535 Combinazione n° 14 N° N Rt/ml f u 1 11834 3885,85 2113,24 0,45071 2 9631 2874,84 6879,07 0,28932
Pressioni orizzontali agenti sulla paratia Simbologia adottata
N° numero d'ordine della sezione Y ordinata della sezione espressa in [m] P pressione sulla paratia espressa in [kg/mq] positiva da monte verso valle Combinazione n° 1 N° Y P 1 0,00 0,00 11 0,50 0,00 21 1,00 0,00 31 1,50 195,52 41 2,00 801,44 51 2,50 1407,93 61 3,00 2014,80 71 3,50 2621,93 81 4,00 3229,23 91 4,50 3836,68 101 5,00 4444,22 111 5,50 5051,84 121 6,00 5659,51 131 6,45 1860,31 141 6,95 609,83 31 7,50 -4859,68 41 8,00 -7869,00 51 8,50 -5718,12 61 9,00 -3907,90 71 9,50 -2433,26 81 10,00 -1272,49 91 10,50 -393,43 101 11,00 241,60 111 11,50 672,13 121 12,00 936,81 131 12,50 1071,57 141 13,00 1108,52 151 13,50 1075,31 161 14,00 995,01 171 14,50 886,19 181 15,00 763,26 191 15,50 636,93
Valori massimi e minimi sollecitazioni per metro di paratia Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della combinazione/fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa espressa in [m] M momento flettente massimo e minimo espresso in [kgm] N sforzo normale massimo e minimo espresso in [kg] (positivo di compressione) T taglio massimo e minimo espresso in [kg] n° Tipo M YM T YT N YN 1 [A1-M1] 20428 8,60 8480 7,15 30917 21,50 MAX -- -- -2066 3,90 -4745 10,75 0 0,00 MIN 2 [A1-M1] 5600 8,85 3411 6,65 30449 21,50 MAX -- -- -2841 4,30 -2757 2,50 0 0,00 MIN 3 [A2-M2] 18507 8,85 8119 7,45 30882 21,50 MAX -- -- -2277 4,00 -4299 11,05 0 0,00 MIN 4 [A2-M2] 18507 8,85 8119 7,45 30882 21,50 MAX
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-- -- -2277 4,00 -4299 11,05 0 0,00 MIN 5 [A1-M1] S 12209 8,70 5867 7,35 30660 21,50 MAX -- -- -2600 4,10 -2957 2,50 0 0,00 MIN 6 [A1-M1] S 12209 8,70 5867 7,35 30660 21,50 MAX -- -- -2600 4,10 -2957 2,50 0 0,00 MIN 7 [A2-M2] S 28449 9,50 10894 7,45 31390 21,50 MAX -- -- -2669 4,00 -5701 12,05 0 0,00 MIN 8 [A2-M2] S 28449 9,50 10894 7,45 31390 21,50 MAX -- -- -2669 4,00 -5701 12,05 0 0,00 MIN 9 [SLEQ] 6466 8,80 3775 6,75 30476 21,50 MAX -- -- -2919 4,30 -2807 2,50 0 0,00 MIN 10 [SLEF] 7898 8,80 4357 6,85 30521 21,50 MAX -- -- -3026 4,25 -2890 2,50 0 0,00 MIN 11 [SLER] 10596 8,75 5417 7,05 30605 21,50 MAX -- -- -3168 4,20 -3047 2,50 0 0,00 MIN 12 [SLEQ] S 9212 8,75 4749 7,00 30563 21,50 MAX -- -- -2822 4,20 -2897 2,50 0 0,00 MIN 13 [SLEF] S 10927 8,75 5455 7,10 30617 21,50 MAX -- -- -2938 4,20 -2998 2,50 0 0,00 MIN 14 [SLER] S 14042 8,75 6740 7,35 30715 21,50 MAX -- -- -3072 4,10 -3262 10,90 0 0,00 MIN
Spostamenti massimi e minimi della paratia Simbologia adottata
n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della combinazione/fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m] U spostamento orizzontale massimo e minimo espresso in [cm] positivo verso valle V spostamento verticale massimo e minimo espresso in [cm] positivo verso il basso n° Tipo U YU V YV 1 [A1-M1] 0,9159 0,00 0,0242 0,00 MAX -- -- -0,0180 13,00 0,0000 0,00 MIN 2 [A1-M1] 0,2169 0,00 0,0236 0,00 MAX -- -- -0,0049 13,20 0,0000 0,00 MIN 3 [A2-M2] 0,8504 0,00 0,0242 0,00 MAX -- -- -0,0163 13,25 0,0000 0,00 MIN 4 [A2-M2] 0,8504 0,00 0,0242 0,00 MAX -- -- -0,0163 13,25 0,0000 0,00 MIN 5 [A1-M1] S 0,5277 0,00 0,0239 0,00 MAX -- -- -0,0108 13,10 0,0000 0,00 MIN 6 [A1-M1] S 0,5277 0,00 0,0239 0,00 MAX -- -- -0,0108 13,10 0,0000 0,00 MIN 7 [A2-M2] S 1,5412 0,00 0,0248 0,00 MAX -- -- -0,0226 14,30 0,0000 0,00 MIN 8 [A2-M2] S 1,5412 0,00 0,0248 0,00 MAX -- -- -0,0226 14,30 0,0000 0,00 MIN 9 [SLEQ] 0,2557 0,00 0,0236 0,00 MAX -- -- -0,0057 13,20 0,0000 0,00 MIN 10 [SLEF] 0,3204 0,00 0,0237 0,00 MAX -- -- -0,0070 13,15 0,0000 0,00 MIN 11 [SLER] 0,4437 0,00 0,0238 0,00 MAX -- -- -0,0093 13,15 0,0000 0,00 MIN 12 [SLEQ] S 0,3845 0,00 0,0238 0,00 MAX -- -- -0,0081 13,15 0,0000 0,00 MIN 13 [SLEF] S 0,4627 0,00 0,0238 0,00 MAX -- -- -0,0096 13,10 0,0000 0,00 MIN 14 [SLER] S 0,6060 0,00 0,0239 0,00 MAX -- -- -0,0124 13,10 0,0000 0,00 MIN
Stabilità globale Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 100 Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della combinazione/fase (XC; YC) Coordinate centro cerchio superficie di scorrimento, espresse in [m] R Raggio cerchio superficie di scorrimento, espresso in [m] (XV; YV) Coordinate intersezione del cerchio con il pendio a valle, espresse in [m] (XM; YM) Coordinate intersezione del cerchio con il pendio a monte, espresse in [m] FS Coefficiente di sicurezza n° Tipo (XC, YC) R (XV, YV) (XM, YM) FS 3 [A2-M2] (-6,45; 19,35) 41,36 (-34,06; -11,44) (32,70; 6,00) 1,79 4 [A2-M2] (-6,45; 19,35) 41,36 (-34,06; -11,44) (32,70; 6,00) 1,79 7 [A2-M2] S (-6,45; 19,35) 41,36 (-34,06; -11,44) (32,70; 6,00) 1,42 8 [A2-M2] S (-6,45; 19,35) 41,36 (-34,06; -11,44) (32,70; 6,00) 1,42 Combinazione n° 7 Numero di strisce 50 Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto
Aztec Informatica® * PAC 10.0 Relazione di calcolo 19
Descrizione armatura pali e caratteristiche sezione Diametro del palo 100,00 [cm] Area della sezione trasversale 7853,98 [cmq] Copriferro 5,00 [cm] L'armatura del palo è costituita da 820(Af=25,13 cmq) longitudinali e staffe 10/20,0 cm.
Verifica armatura paratia (Sezioni critiche) Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m] M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] (positivo di compressione)
Aztec Informatica® * PAC 10.0 Relazione di calcolo 20
Mu momento ultimo di riferimento espresso in [kgm] Nu sforzo normale ultimo di riferimento espresso in [kg] FS fattore di sicurezza (rapporto fra la sollecitazione ultima e la sollecitazione di esercizio) T taglio espresso in [kg] Tr taglio resistente espresso in [kg] FST fattore di sicurezza a taglio n° Tipo Y M N Mu Nu FS 1 [A1-M1] 8,55 31093 21651 50313 35035 1.62 2 [A1-M1] 8,70 8506 21233 105828 264170 12.44 3 [A2-M2] 8,80 28164 22088 52285 41005 1.86 4 [A2-M2] 8,80 28164 22088 52285 41005 1.86 5 [A1-M1] S 8,60 18554 21357 62503 71945 3.37 6 [A1-M1] S 8,60 18554 21357 62503 71945 3.37 7 [A2-M2] S 9,45 43306 24139 47483 26467 1.10 8 [A2-M2] S 9,45 43306 24139 47483 26467 1.10 n° Tipo Y T Tr FST 1 [A1-M1] 7,15 12912 65935 5.11 2 [A1-M1] 6,65 5194 65935 12.69 3 [A2-M2] 7,45 12363 65935 5.33 4 [A2-M2] 7,45 12363 65935 5.33 5 [A1-M1] S 7,35 8934 65935 7.38 6 [A1-M1] S 7,35 8934 65935 7.38 7 [A2-M2] S 7,45 16589 65935 3.97 8 [A2-M2] S 7,45 16589 65935 3.97 Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m] c tensione nel calcestruzzo, espressa in [kg/cmq] f tensione nell'armatura longitudinale del palo, espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo, espresso in [kg/cmq] st tensione nell'armatura trasversale, espresso in [kg/cmq] n° Tipo c Y(c) f Y(f) Af c Y(c) st Y(st) 9 [SLEQ] 20,23 8,70 430,33 8,60 25,13 1,37 7,30 1161,21 7,30 10 [SLEF] 26,54 8,70 689,90 8,60 25,13 1,69 7,10 1430,76 7,10 11 [SLER] 38,27 8,70 1212,85 8,60 25,13 2,11 6,85 1789,65 6,85 12 [SLEQ] S 32,29 8,70 942,32 8,60 25,13 1,87 6,95 1583,10 6,95 13 [SLEF] S 39,69 8,70 1278,89 8,60 25,13 2,10 6,80 1782,37 6,80 14 [SLER] S 52,96 8,70 1902,57 8,60 25,13 2,42 6,55 2052,39 6,55
Aztec Informatica® * PAC 10.0 Relazione di calcolo 26
7 [A2-M2] S 20,75 0 46326 0 834958 18.02 194 65935 340.66 7 [A2-M2] S 20,80 0 46425 0 834958 17.99 182 65935 361.82 7 [A2-M2] S 20,85 0 46523 0 834958 17.95 171 65935 386.46 7 [A2-M2] S 20,90 0 46621 0 834958 17.91 159 65935 415.49 7 [A2-M2] S 20,95 0 46719 0 834958 17.87 146 65935 450.17 7 [A2-M2] S 21,00 0 46817 0 834958 17.83 134 65935 492.25 7 [A2-M2] S 21,05 0 46916 0 834958 17.80 121 65935 544.36 7 [A2-M2] S 21,10 0 47014 0 834958 17.76 108 65935 610.51 7 [A2-M2] S 21,15 0 47112 0 834958 17.72 95 65935 697.15 7 [A2-M2] S 21,20 0 47210 0 834958 17.69 81 65935 815.46 7 [A2-M2] S 21,25 0 47308 0 834958 17.65 67 65935 986.53 7 [A2-M2] S 21,30 0 47406 0 834958 17.61 53 65935 1255.55 7 [A2-M2] S 21,35 0 47505 0 834958 17.58 38 65935 1739.92 7 [A2-M2] S 21,40 0 47603 0 834958 17.54 23 65935 2869.66 7 [A2-M2] S 21,45 0 47701 0 -96160 2.02 8 65935 8498.32 Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Y ordinata della sezione, espressa in [m] c tensione massima nel calcestruzzo, espressa in [kg/cmq] f tensione massima nei ferri longitudinali, espressa in [kg/cmq] st tensione massima nei ferri trasversali, espressa in [kg/cmq] Y c n° - Tipo f n° - Tipo c n° - Tipo st n° - Tipo 0,00 0,00 9 - [SLEQ] 0,00 9 - [SLEQ] 0,0014 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,05 0,0114 - [SLER] S 0,1814 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 0,10 0,0214 - [SLER] S 0,3614 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 0,15 0,0414 - [SLER] S 0,5414 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0214 - [SLER] S 0,20 0,0514 - [SLER] S 0,7214 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 0,25 0,0614 - [SLER] S 0,8914 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 0,30 0,0714 - [SLER] S 1,0714 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 0,35 0,0814 - [SLER] S 1,2514 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 0,40 0,1014 - [SLER] S 1,4314 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0514 - [SLER] S 0,45 0,1114 - [SLER] S 1,6114 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0514 - [SLER] S 0,50 0,1214 - [SLER] S 1,7914 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0614 - [SLER] S 0,55 0,1314 - [SLER] S 1,9714 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0614 - [SLER] S 0,60 0,1414 - [SLER] S 2,1514 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0714 - [SLER] S 0,65 0,1614 - [SLER] S 2,3314 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0714 - [SLER] S 0,70 0,1714 - [SLER] S 2,5114 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0814 - [SLER] S 0,75 0,1814 - [SLER] S 2,6914 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0814 - [SLER] S 0,80 0,1914 - [SLER] S 2,8714 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0914 - [SLER] S 0,85 0,2014 - [SLER] S 3,0414 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0914 - [SLER] S 0,90 0,2114 - [SLER] S 3,2214 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1014 - [SLER] S 0,95 0,2314 - [SLER] S 3,4014 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1014 - [SLER] S 1,00 0,2414 - [SLER] S 3,5814 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1114 - [SLER] S 1,05 0,2514 - [SLER] S 3,7614 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1114 - [SLER] S 1,10 0,2614 - [SLER] S 3,9414 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1214 - [SLER] S 1,15 0,2714 - [SLER] S 4,1214 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1214 - [SLER] S 1,20 0,2914 - [SLER] S 4,3014 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1314 - [SLER] S 1,25 0,3014 - [SLER] S 4,4814 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1314 - [SLER] S 1,30 0,3114 - [SLER] S 4,6614 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1414 - [SLER] S 1,35 0,3214 - [SLER] S 4,8414 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1414 - [SLER] S 1,40 0,3314 - [SLER] S 5,0214 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1514 - [SLER] S 1,45 0,3514 - [SLER] S 5,2014 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1514 - [SLER] S 1,50 0,3614 - [SLER] S 5,3814 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1514 - [SLER] S 1,55 0,3714 - [SLER] S 5,5614 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1614 - [SLER] S 1,60 0,3814 - [SLER] S 5,7414 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1614 - [SLER] S 1,65 0,3914 - [SLER] S 5,9214 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1714 - [SLER] S 1,70 0,4114 - [SLER] S 6,1014 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1714 - [SLER] S 1,75 0,4214 - [SLER] S 6,2714 - [SLER] S 0,0013 - [SLEF] S 0,2213 - [SLEF] S 1,80 0,43 10 - [SLEF] 6,45 10 - [SLEF] 0,0013 - [SLEF] S 1,3213 - [SLEF] S 1,85 0,44 10 - [SLEF] 6,63 10 - [SLEF] 0,0013 - [SLEF] S 3,0713 - [SLEF] S 1,90 0,4513 - [SLEF] S 6,8213 - [SLEF] S 0,0113 - [SLEF] S 5,3413 - [SLEF] S 1,95 0,4713 - [SLEF] S 7,0313 - [SLEF] S 0,0113 - [SLEF] S 8,1613 - [SLEF] S 2,00 0,4813 - [SLEF] S 7,2513 - [SLEF] S 0,0113 - [SLEF] S 11,5013 - [SLEF] S 2,05 0,5013 - [SLEF] S 7,4813 - [SLEF] S 0,0213 - [SLEF] S 15,3813 - [SLEF] S 2,10 0,5213 - [SLEF] S 7,7413 - [SLEF] S 0,0213 - [SLEF] S 19,7813 - [SLEF] S 2,15 0,5413 - [SLEF] S 8,0113 - [SLEF] S 0,0313 - [SLEF] S 24,7313 - [SLEF] S 2,20 0,5613 - [SLEF] S 8,3113 - [SLEF] S 0,0413 - [SLEF] S 30,2013 - [SLEF] S 2,25 0,5813 - [SLEF] S 8,6313 - [SLEF] S 0,0413 - [SLEF] S 36,2113 - [SLEF] S 2,30 0,6113 - [SLEF] S 8,9813 - [SLEF] S 0,0513 - [SLEF] S 42,7613 - [SLEF] S 2,35 0,6313 - [SLEF] S 9,3613 - [SLEF] S 0,0613 - [SLEF] S 49,8313 - [SLEF] S 2,40 0,6613 - [SLEF] S 9,7713 - [SLEF] S 0,0713 - [SLEF] S 57,4413 - [SLEF] S 2,45 0,7013 - [SLEF] S 10,2113 - [SLEF] S 0,0813 - [SLEF] S 65,5913 - [SLEF] S 2,50 1,0414 - [SLER] S 15,2414 - [SLER] S 0,8214 - [SLER] S 691,9814 - [SLER] S 2,55 1,02 11 - [SLER] 14,98 11 - [SLER] 0,8014 - [SLER] S 682,7714 - [SLER] S 2,60 1,24 11 - [SLER] 17,9814 - [SLER] S 0,7914 - [SLER] S 673,0214 - [SLER] S 2,65 1,4814 - [SLER] S 21,0314 - [SLER] S 0,7814 - [SLER] S 662,7414 - [SLER] S 2,70 1,7114 - [SLER] S 24,0314 - [SLER] S 0,7714 - [SLER] S 651,9314 - [SLER] S
Aztec Informatica® * PAC 10.0 Relazione di calcolo 27
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Aztec Informatica® * PAC 10.0 Relazione di calcolo 28
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Aztec Informatica® * PAC 10.0 Relazione di calcolo 29
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Aztec Informatica® * PAC 10.0 Relazione di calcolo 30
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[SLER] S 36,9814 - [SLER] S 18,80 5,5214 - [SLER] S 81,8314 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 37,3014 - [SLER] S 18,85 5,5214 - [SLER] S 81,8514 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 37,5714 - [SLER] S 18,90 5,5214 - [SLER] S 81,8614 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 37,8014 - [SLER] S 18,95 5,5214 - [SLER] S 81,8814 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 37,9814 - [SLER] S 19,00 5,5214 - [SLER] S 81,9014 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 38,1314 - [SLER] S 19,05 5,5214 - [SLER] S 81,9114 - [SLER] S 0,0514 - [SLER] S 38,2314 - [SLER] S 19,10 5,5214 - [SLER] S 81,9314 - [SLER] S 0,0514 - [SLER] S 38,2814 - [SLER] S 19,15 5,5214 - [SLER] S 81,9414 - [SLER] S 0,0514 - [SLER] S 38,3014 - [SLER] S 19,20 5,5214 - [SLER] S 81,9614 - [SLER] S 0,0514 - [SLER] S 38,2814 - [SLER] S 19,25 5,5214 - [SLER] S 81,9714 - [SLER] S 0,0514 - [SLER] S 38,2214 - [SLER] S 19,30 5,5214 - [SLER] S 81,9914 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 38,1214 - [SLER] S 19,35 5,5214 - [SLER] S 82,0014 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 37,9814 - [SLER] S 19,40 5,5114 - [SLER] S 82,0214 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 37,8014 - [SLER] S 19,45 5,5114 - [SLER] S 82,0314 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 37,5814 - [SLER] S 19,50 5,5114 - [SLER] S 82,0514 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 37,3314 - [SLER] S 19,55 5,5114 - [SLER] S 82,0714 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 37,0414 - [SLER] S 19,60 5,5114 - [SLER] S 82,0914 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 36,7114 - [SLER] S 19,65 5,5114 - [SLER] S 82,1114 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 36,3514 - [SLER] S 19,70 5,5114 - [SLER] S 82,1314 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 35,9414 - [SLER] S 19,75 5,5114 - [SLER] S 82,1614 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 35,5114 - [SLER] S 19,80 5,5114 - [SLER] S 82,1814 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 35,0414 - [SLER] S 19,85 5,5114 - [SLER] S 82,2114 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 34,5314 - [SLER] S 19,90 5,5114 - [SLER] S 82,2414 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 33,9914 - [SLER] S 19,95 5,5114 - [SLER] S 82,2814 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 33,4114 - [SLER] S 20,00 5,5114 - [SLER] S 82,3114 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 32,8014 - [SLER] S 20,05 5,5114 - [SLER] S 82,3514 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 32,1514 - [SLER] S 20,10 5,5214 - [SLER] S 82,3914 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 31,4714 - [SLER] S 20,15 5,5214 - [SLER] S 82,4314 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 30,7614 - [SLER] S 20,20 5,5214 - [SLER] S 82,4814 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 30,0114 - [SLER] S 20,25 5,5214 - [SLER] S 82,5314 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 29,2314 - [SLER] S 20,30 5,5214 - [SLER] S 82,5814 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 28,4214 - [SLER] S 20,35 5,5314 - [SLER] S 82,6414 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 27,5714 - [SLER] S 20,40 5,5314 - [SLER] S 82,7014 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 26,6914 - [SLER] S 20,45 5,5314 - [SLER] S 82,7714 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 25,7814 - [SLER] S 20,50 5,5414 - [SLER] S 82,8314 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 24,8414 - [SLER] S 20,55 5,5414 - [SLER] S 82,9114 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 23,8614 - [SLER] S 20,60 5,5414 - [SLER] S 82,9814 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 22,8514 - [SLER] S 20,65 5,5514 - [SLER] S 83,0614 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 21,8114 - [SLER] S 20,70 5,5514 - [SLER] S 83,1514 - [SLER] S 0,0214 - [SLER] S 20,7314 - [SLER] S 20,75 5,5614 - [SLER] S 83,2414 - [SLER] S 0,0214 - [SLER] S 19,6314 - [SLER] S 20,80 5,5614 - [SLER] S 83,3314 - [SLER] S 0,0214 - [SLER] S 18,4914 - [SLER] S 20,85 5,5714 - [SLER] S 83,4314 - [SLER] S 0,0214 - [SLER] S 17,3214 - [SLER] S 20,90 5,5714 - [SLER] S 83,5414 - [SLER] S 0,0214 - [SLER] S 16,1214 - [SLER] S 20,95 5,5814 - [SLER] S 83,6514 - [SLER] S 0,0214 - [SLER] S 14,8814 - [SLER] S 21,00 5,5914 - [SLER] S 83,7614 - [SLER] S 0,0214 - [SLER] S 13,6214 - [SLER] S 21,05 5,6014 - [SLER] S 83,8814 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 12,3214 - [SLER] S 21,10 5,6014 - [SLER] S 84,0114 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 10,9914 - [SLER] S 21,15 5,6114 - [SLER] S 84,1414 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 9,6314 - [SLER] S 21,20 5,6214 - [SLER] S 84,2814 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 8,2314 - [SLER] S 21,25 5,6314 - [SLER] S 84,4214 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 6,8114 - [SLER] S 21,30 5,6414 - [SLER] S 84,5714 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 5,3514 - [SLER] S 21,35 5,6514 - [SLER] S 84,7314 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 3,8614 - [SLER] S 21,40 5,6614 - [SLER] S 84,8914 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 2,3414 - [SLER] S 21,45 5,6714 - [SLER] S 85,0614 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,7914 - [SLER] S
Verifica a SLU * Diagrammi M-N delle sezioni Di seguito sono riportati per ogni tratto di armatura i diagrammi di interazione Mu-Nu della sezione; sono stati calcolati 16 punti per ogni sezione analizzata. Per la costruzione dei diagrammi limiti si sono assunti i seguenti valori: Tensione caratteristica cubica del cls Rbk = 250 [kg/cmq]) Tensione caratteristica cilindrica del cls (0.83xRbk) Rck = 208 (Kg/cm
2)
Fattore di riduzione per carico di lunga permanenza = 0.85 Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio fyk = 4400 [kg/cmq]) Coefficiente di sicurezza cls c = 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio s = 1.15
Aztec Informatica® * PAC 10.0 Relazione di calcolo 32
Resistenza di calcolo del cls(Rck/c) R*c = 118 (Kg/cm
2)
Resistenza di calcolo dell'acciaio(fyk/s) R*s = 3826 (Kg/cm
2)
Modulo elastico dell'acciaio Es = 2100000 (Kg/cm2)
Deformazione ultima del calcestruzzo cu = 0.0035(0.35%) Deformazione del calcestruzzo al limite elastoplastico ck = 0.0020(0.20%) Deformazione ultima dell'acciaio yu = 0.0100(1.00%) Deformazione dell'acciaio al limite elastico (R
*s/Es) yk = 0.0014(0.18%)
Legame costitutivo del calcestruzzo Per il legame costitutivo del calcestruzzo si assume il diagramma parabola-rettangolo espresso dalle seguenti relazioni: Tratto parabolico: 0<=c<=ck
R*c(2cck-c
2)
c= –––––––––––––––– ck
2
Tratto rettangolare: ck<c<=cu c=R
*c
Legame costitutivo dell'acciaio Per l'acciaio si assume un comportamento elastico-perfettamente plastico espresso dalle seguenti relazioni: s = Ess per 0<=s<=sy s = R
Verifica sezione cordoli Simbologia adottata Mh momento flettente espresso in [kgm] nel piano orizzontale Th taglio espresso in [kg] nel piano orizzontale Mv momento flettente espresso in [kgm] nel piano verticale Tv taglio espresso in [kg] nel piano verticale Cordolo N° 1 (X=0,00 m) (Cordolo in c.a.) B=130,00 [cm] H=100,00 [cm] Afv=8,04 [cmq] Afh=8,04 [cmq] Staffe 12/25 Nbh=2 - Nbv=2 Mh=13785 [kgm] Muh=28521 [kgm] FS=2.07 Th=27569 [kg] TRh=119505 [kg] FST=4.33 Mv=3656 [kgm] Muv=42524 [kgm] FS=11.63 Tv=4875 [kg] TR=109192 [kg] FSTv=22.40 Cordolo N° 2 (X=2,50 m) (Cordolo in acciaio) A=77,54 [cmq] W=440,20 [cm^3] Mh=5359 [kgm] Th=7145 [kg] Mv=3202 [kgm] Tv=4269 [kg] f = 1217,38 [kg/cmq] f = 92,15 [kg/cmq] id = 1227,80 [kg/cmq] Cordolo N° 3 (X=5,00 m) (Cordolo in acciaio) A=77,54 [cmq] W=440,20 [cm^3] Mh=3059 [kgm] Th=4079 [kg] Mv=2330 [kgm] Tv=3106 [kg] f = 694,93 [kg/cmq] f = 52,60 [kg/cmq] id = 700,88 [kg/cmq]
Dichiarazioni secondo N.T.C. 2008 (punto 10.2) Analisi e verifiche svolte con l'ausilio di codici di calcolo Il sottoscritto Ing. Pasquale STOPPIELLO, in qualità di calcolatore delle opere in progetto, dichiara quanto segue.
Aztec Informatica® * PAC 10.0 Relazione di calcolo 33
Tipo di analisi svolta L'analisi strutturale e le verifiche sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico. La verifica della sicurezza degli elementi strutturali è stata valutata con i metodi della scienza delle costruzioni. L'analisi strutturale è condotta con l'analisi statica non-lineare, utilizzando il metodo degli spostamenti per la valutazione dello stato limite indotto dai carichi statici.L'analisi strutturale sotto le azioni sismiche è condotta con il metodo dell'analisi statica equivalente secondo le disposizioni del capitolo 7 del DM 14/01/2008. L'analisi strutturale viene effettuata con il metodo degli elementi finiti, schematizzando la struttura in elementi lineari e nodi. Le incognite del problema sono le componenti di spostamento in corrispondenza di ogni nodo (2 spostamenti e 1 rotazioni). La verifica delle sezioni degli elementi strutturali è eseguita con il metodo degli Stati Limite. Le combinazioni di carico adottate sono esaustive relativamente agli scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta. Origine e caratteristiche dei codici di calcolo Titolo PAC - Analisi e Calcolo Paratie Versione 10.0 Produttore Aztec Informatica srl, Casole Bruzio (CS) Utente Provincia di Campobasso Licenza AIU4045W1 Affidabilità dei codici di calcolo Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di valutarne l'affidabilità. La documentazione fornita dal produttore del software contiene un'esauriente descrizione delle basi teoriche, degli algoritmi impiegati e l'individuazione dei campi d'impiego. La società produttrice Aztec Informatica srl ha verificato l'affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero significativo di casi prova in cui i risultati dell'analisi numerica sono stati confrontati con soluzioni teoriche. Modalità di presentazione dei risultati La relazione di calcolo strutturale presenta i dati di calcolo tale da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la riproducibilità. La relazione di calcolo illustra in modo esaustivo i dati in ingresso ed i risultati delle analisi in forma tabellare. Informazioni generali sull'elaborazione Il software prevede una serie di controlli automatici che consentono l'individuazione di errori di modellazione, di non rispetto di limitazioni geometriche e di armatura e di presenza di elementi non verificati. Il codice di calcolo consente di visualizzare e controllare, sia in forma grafica che tabellare, i dati del modello strutturale, in modo da avere una visione consapevole del comportamento corretto del modello strutturale. Giudizio motivato di accettabilità dei risultati I risultati delle elaborazioni sono stati sottoposti a controlli dal sottoscritto utente del software. Tale valutazione ha compreso il confronto con i risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi tradizionali. Inoltre sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi determinati, si è valutata la validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle azioni. In base a quanto sopra, io sottoscritto asserisco che l'elaborazione è corretta ed idonea al caso specifico, pertanto i risultati di calcolo sono da ritenersi validi ed accettabili. Luogo e data ________________________ Il progettista ( Ing. Pasquale STOPPIELLO )