REPÚBLICA DE COLOMBIA FONDO FINANCIERO …€¦ · 8.1 mÉtodo de la portland cement association ... resumen de las alternativas obtenidas por el mÉtodo de pca..... 213 tabla 76.

CONSORCIO DIS – CEI

Ingenieros Consultores

REPÚBLICA DE COLOMBIA

FONDO FINANCIERO DE PROYECTOS DE DESARROLLO – FONADE

ESTUDIOS Y DISEÑOS, GESTIÓN SOCIAL, PREDIAL Y AMBIENTAL, PARA EL

MEJORAMIENTO DE LAS VIAS, GRUPO 1: “CARRETERA DE LA

SOBERANÍA”, TRAMO LA LEJÍA (NORTE DE SANTANDER) – SARAVENA

(ARAUCA)”; EN DESARROLLO DEL PROGRAMA DE CORREDORES

ARTERIALES COMPLEMENTARIOS DE COMPETITIVIDAD

CONSORCIO DIS-CEI


VOLUMEN VI

ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA EL DISEÑO DE PAVIMENTOS

VERSION 2

PARTE I

PR 5+000 AL PR 58+500 Y DEL PR 72+000 AL PR 139+000

2006-2092649-2009-EG-03

BOGOTÁ. 11-04-2011

La Lejía



TABLA DE CONTENIDO

1 OBJETIVOS Y ALCANCE DEL ESTUDIO .............................................................................. 7

2 ANTECENDENTES .................................................................................................................... 8

3 LOCALIZACIÓN DEL PROYECTO ......................................................................................... 9

4 TRABAJOS DE CAMPO .......................................................................................................... 10

4.1 TRABAJO EN CAMPO ............................................................................................................ 10

4.2 ENSAYOS DE LABORATORIO .............................................................................................. 12

5 CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS .................................................................................. 57

5.1 PERFILES ESTRATIGRÁFICOS ............................................................................................ 57

5.2 CAPACIDAD DE SOPORTE .................................................................................................... 74

6 ESTUDIO DE FUENTES DE MATERIALES........................................................................ 106

6.1 FUENTE: RÍO CHITAGÁ ...................................................................................................... 107

6.2 FUENTE: CANTERA LA CASCAJERA ............................................................................... 107

6.3 FUENTE: CANTERA LAS PALMAS .................................................................................... 120

6.4 FUENTE: CANTERA EL PORVENIR .................................................................................. 122

6.5 FUENTE: CANTERA CUBUGÓN ......................................................................................... 124

6.6 FUENTE: CANTERA CUBARÍA ........................................................................................... 126

6.7 FUENTE: CANTERA CUBARÁ ............................................................................................ 128

7 ESTUDIO DE TRÁNSITO ...................................................................................................... 131

8 DISEÑO DELA ESTRUCTURA DE PAVIMENTO .............................................................. 135

8.1 MÉTODO DE LA PORTLAND CEMENT ASSOCIATION – 1984 ...................................... 135

8.2 DISEÑO PARA ESTRUCTURA EN PAVIMENTO RÍGIDO – MÉTODO DE LA GUÍA DE

AASHTO. .......................................................................................................................................... 190

8.3 JUNTAS LONGITUDINALES, BARRAS DE ANCLAJE Y MODULACIÓN DE LA LOSA.

191

8.4 CANTIDADES DE OBRA. ...................................................................................................... 196

9 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ....................................................................... 212

10 LIMITACIONES DEL ESTUDIO .......................................................................................... 223



ÍNDICE DE TABLAS

TABLA 1. DISTANCIAS ENTRE SEGMENTOS DE LA CARRETERA DE LA SOBERANÍA. ............................................................. 9 TABLA 2. TOTAL DE ENSAYOS. PR5+000 AL PR58+500 ........................................................................................ 10 TABLA 3. TOTAL DE ENSAYOS. PR72+000 AL PR139+000 .................................................................................... 10 TABLA 4. SECTORIZACIÓN DEL CORREDOR. INFORMACIÓN SECUNDARIA. ..................................................................... 11 TABLA 5. SECTORES DE INTERÉS. INFORMACIÓN SECUNDARIA. JOYCO LTDA. .............................................................. 11 TABLA 6. RESUMEN DE LAS CARACTERÍSTICAS DE LOS SUELOS. PR5+000 AL PR58+500. INFORMACIÓN PRIMARIA ........... 13 TABLA 7. RESUMEN DE LAS CARACTERÍSTICAS DE LOS SUELOS. PR72+000 AL PR139+000. INFORMACIÓN PRIMARIA ....... 31 TABLA 8: CARACTERIZACIÓN DEL MATERIAL DE SUBRASANTE Y VALOR DEL CBR. K23 AL K25. INFORMACIÓN SECUNDARIA . 56 TABLA 9: CARACTERIZACIÓN DEL MATERIAL. SECTORES III Y IV. INFORMACIÓN SECUNDARIA. JOYCOLTDA. ........................ 56 TABLA 10. EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE EXPANSIÓN DE ACUERDO CON NSR-10. ..................................................... 68 TABLA 11: RESUMEN DE LA CAPACIDAD PORTANTE DE LOS SUELOS DE SUBRASANTE ENTRE LOS POSTES DE REFERENCIA

PR5+000 AL PR58+500. INFORMACIÓN PRIMARIA. ................................................................................... 75 TABLA 12: VALORES DE DISEÑO DE CBR PARA LOS SECTORES DEL PR5+000 AL PR58+500. ......................................... 96 TABLA 13: RESUMEN DE LA CAPACIDAD PORTANTE DE LOS SUELOS DE SUBRASANTE ENTRE LOS POSTES DE REFERENCIA

PR72+000 AL PR139+000. INFORMACIÓN PRIMARIA. ............................................................................... 97 TABLA 14: VALORES DE DISEÑO DE CBR PARA LOS SECTORES DEL PR72+000 AL PR139+000. ................................... 102 TABLA 15. VALOR DEL CBR DE LA SUBRASANTE. INGEOLLANOS LTDA. INFORMACIÓN SECUNDARIA. .......................... 103 TABLA 16. VALORES DEL CBR. JOYCO LTDA. ..................................................................................................... 104 TABLA 17. VALOR DE LA CAPACIDAD PORTANTE DE DISEÑO. ................................................................................... 104 TABLA 18. RESULTADOS DE LABORATORIO. RÍO CHITAGÁ. ..................................................................................... 107 TABLA 19. ESPECIFICACIONES INVIAS PARA BG-1 Y BG-2. ................................................................................... 108 TABLA 20. ESPECIFICACIONES INVIAS PARA SBG-1 Y SBG-2. ............................................................................... 108 TABLA 21. GRANULOMETRÍA PARA LA FUENTE: CANTERA LA CASCAJERA. ARENA 1”. ................................................. 109 TABLA 22. GRANULOMETRÍA PARA LA FUENTE: CANTERA LA CASCAJERA. ARENA 3/8”. .............................................. 111 TABLA 23. GRANULOMETRÍA PARA LA FUENTE: CANTERA LA CASCAJERA. TRITURADO 1 ½”. ........................................ 113 TABLA 24. GRANULOMETRÍA PARA LA FUENTE: CANTERA LA CASCAJERA. DOSIFICACIÓN BG........................................ 115 TABLA 25. GRANULOMETRÍA PARA LA FUENTE: CANTERA LA CASCAJERA. DOSIFICACIÓN SBG ...................................... 117 TABLA 26. RESUMEN DE RESULTADOS ENSAYOS DE LABORATORIO. ......................................................................... 119 TABLA 27. GRANULOMETRÍA PARA LA FUENTE: CANTERA LAS PALMAS. GRAVAS TAMAÑO MÁXIMO1 1/2”..................... 120 TABLA 28. RESUMEN DE RESULTADOS ENSAYOS DE LABORATORIO. ......................................................................... 121 TABLA 29.RESULTADOS DE LABORATORIO. LAS PALMAS ........................................................................................ 122 TABLA 30. RESULTADOS DE LABORATORIO. CANTERA EL PORVENIR. ........................................................................ 122 TABLA 31. GRANULOMETRÍA PARA LA FUENTE: CANTERA EL PORVENIR. GRAVAS- ARENAS COLOR HABANA (TRITURADO) 123 TABLA 32. RESUMEN DE RESULTADOS ENSAYOS DE LABORATORIO. CANTERA EL PORVENIR ......................................... 124 TABLA 33. GRANULOMETRÍA PARA LA FUENTE: CANTERA CUBUGÓN. GRAVAS TAMAÑO MÁXIMO2”. ............................ 125 TABLA 34. RESULTADOS DE LABORATORIO. CUBUGÓN .......................................................................................... 126 TABLA 35. GRANULOMETRÍA PARA LA FUENTE: CANTERA CUBARÍA. GRAVAS TAMAÑO MÁXIMO2”. .............................. 127 TABLA 36. GRANULOMETRÍA PARA LA FUENTE: CANTERA CUBARÁ. GRAVAS TAMAÑO MÁXIMO2”. ............................... 128 TABLA 37. RESULTADOS DE LABORATORIO. CUBARÁ ............................................................................................. 129 TABLA 38: TPD POR TIPO DE VEHÍCULO SENTIDO DE MAYOR DEMANDA ................................................................. 131 TABLA 39: ESTACIÓN DE CUBARÁ - TPD POR TIPO DE VEHÍCULO - AÑO 2013. ................................................... 131 TABLA 40: ESTACIÓN DE LA LEJÍA - TPDA POR TIPO DE VEHÍCULO - AÑO 2013. .................................................. 132 TABLA 41: TRÁNSITO PROMEDIO DIARIO AÑO 2033 Y ACUMULADO ENTRE AÑOS 2013 Y 2033. - ESCENARIO 1 ........... 132 TABLA 42: TRÁNSITO PROMEDIO DIARIO AÑO 2033 Y ACUMULADO ENTRE AÑOS 2013 Y 2033. - ESCENARIO 2 ............ 132 TABLA 43: NÚMERO DE REPETICIONES DE CARGA POR TIPO DE EJE, ESCENARIO 1 – DISEÑO DE PAVIMENTOS POR MEDIO DEL

MÉTODO DE LA PCA. ............................................................................................................................ 133 TABLA 44: NÚMERO DE EJES SIMPLES EQUIVALENTES DE 8.2 TONELADAS MÉTODO DE AASHTO. ............................... 133 TABLA 45. ESPECTRO DE CARGA – PCA 1984. LA LEJÍA. PR5+000 AL PR58+500 ................................................... 136 TABLA 46. ESPECTRO DE CARGA – PCA 1984. CUBARÁ. PR72+000AL PR139+000 ............................................... 136



TABLA 47. VALOR DEL MÓDULO DE REACCIÓN DE LA SUBRASANTE ......................................................................... 137 TABLA 48. EFECTO DE LA SUBBASE GRANULAR SOBRE LOS VALORES DE K .................................................................. 137 TABLA 49. VALOR DEL MÓDULO DE REACCIÓN COMBINADO. PR5+000 AL PR19+500. ............................................ 137 TABLA 50. VALOR DEL MÓDULO DE REACCIÓN COMBINADO. PR20+000 AL PR30+500. .......................................... 138 TABLA 51. VALOR DEL MÓDULO DE REACCIÓN COMBINADO. PR31+000 AL PR58+500. .......................................... 138 TABLA 52. VALOR DEL MÓDULO DE REACCIÓN COMBINADO. PR72+000 AL PR87+000. .......................................... 138 TABLA 53. VALOR DEL MÓDULO DE REACCIÓN COMBINADO. PR87+500 AL PR132+500. ........................................ 138 TABLA 54. VALOR DEL MÓDULO DE REACCIÓN COMBINADO. PR133+000 AL PR139+000 ....................................... 138 TABLA 55. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO – CARRETERA DE LA SOBERANÍA. PR5 AL PR19.5. .................... 139 TABLA 56. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO APOYADAS SOBRE BASE DE CONCRETO POBRE – CARRETERA DE LA

SOBERANÍA.PR5 AL PR30 ..................................................................................................................... 144 TABLA 57. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO – CARRETERA DE LA SOBERANÍA. PR20+000 AL PR30+500. ..... 149 TABLA 58. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO APOYADAS SOBRE BASE DE CONCRETO POBRE – CARRETERA DE LA

SOBERANÍA. PR20+000 AL PR30+500 .................................................................................................. 153 TABLA 59. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO – CARRETERA DE LA SOBERANÍA. PR31+000 AL PR58+500. ..... 157 TABLA 60. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO APOYADAS SOBRE BASE DE CONCRETO POBRE – CARRETERA DE LA

SOBERANÍA. PR31+000 AL PR58+500 .................................................................................................. 161 TABLA 61. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO – CARRETERA DE LA SOBERANÍA. PR72+000 AL PR87+000. ..... 165 TABLA 62. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO APOYADAS SOBRE BASE DE CONCRETO POBRE – CARRETERA DE LA

SOBERANÍA. PR72+000 AL PR87+000 .................................................................................................. 170 TABLA 63. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO – CARRETERA DE LA SOBERANÍA. PR87+500 AL PR132+500. ... 174 TABLA 64. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO APOYADAS SOBRE BASE DE CONCRETO POBRE – CARRETERA DE LA

SOBERANÍA. PR87+500 AL PR132+500 ................................................................................................ 178 TABLA 65. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO – CARRETERA DE LA SOBERANÍA. PR133+000 AL PR139+000. . 182 TABLA 66. ESPESOR DE DISEÑO – LOSAS DE CONCRETO APOYADAS SOBRE BASE DE CONCRETO POBRE – CARRETERA DE LA

SOBERANÍA. PR133+000 AL PR139+000 .............................................................................................. 186 TABLA 67. VALORES DE ENTRADA PARA EL DISEÑO MÉTODO DE AASHTO ............................................................... 190 TABLA 68. ESPESORES DE LOSA CALCULADOS. MÉTODO DE AASHTO. ..................................................................... 191 TABLA 69. DIMENSIONES DEL ACERO DE REFUERZO. ............................................................................................. 192 TABLA 70. SEPARACIÓN MÁXIMA ENTRE LAS JUNTAS (CRITERIO I) ............................................................................ 192 TABLA 71. SEPARACIÓN MÁXIMA ENTRE JUNTAS DE CONTRACCIÓN (CRITERIO II) ........................................................ 192 TABLA 72. ESPACIAMIENTO ENTRE JUNTAS (CRITERIO III) ...................................................................................... 193 TABLA 73. SEPARACIÓN MÁXIMA ENTRE JUNTAS (CRITERIO IV) ............................................................................... 193 TABLA 74. GEOMETRÍA DE LOS PASADORES RECOMENDADOS. ............................................................................... 194 TABLA 75. RESUMEN DE LAS ALTERNATIVAS OBTENIDAS POR EL MÉTODO DE PCA. .................................................... 213 TABLA 76. VENTAJAS Y DESVENTAJAS DE LAS ALTERNATIVAS DEFINIDAS POR EL MÉTODO DE LA PCA. ............................ 214 TABLA 77. ESPESORES DE DISEÑO RECOMENDADOS ............................................................................................. 221

ÍNDICE DE FIGURAS

FIGURA 1. UBICACIÓN DE LOS PUNTOS DE TOMA DE MUESTRAS PR23 AL PR25. INFORMACIÓN SECUNDARIA .................. 11 FIGURA 2. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K5+143+000 AL K11+011. INFORMACIÓN PRIMARIA .................. 57 FIGURA 3. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K11+606 AL K19+500. INFORMACIÓN PRIMARIA. ........................ 58 FIGURA 4. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K20+000 AL K24+500. INFORMACIÓN PRIMARIA. ........................ 58 FIGURA 5. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K25+511 AL K33+000. INFORMACIÓN PRIMARIA. ........................ 59 FIGURA 6. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K30+510 AL K40+498. INFORMACIÓN PRIMARIA. ........................ 59 FIGURA 7. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K41+000 AL K48+000. INFORMACIÓN PRIMARIA. ........................ 60



FIGURA 8. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K49+000 AL K54+000. INFORMACIÓN PRIMARIA. ........................ 60 FIGURA 9. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K54+000 AL K58+500. INFORMACIÓN PRIMARIA. ........................ 61 FIGURA 10. LÍMITE LÍQUIDO EN EL SECTOR K5+000 AL K58+500. ........................................................................... 62 FIGURA 11. ÍNDICE PLÁSTICO EN EL SECTOR K5+000 AL K58+500. .......................................................................... 62 FIGURA 12. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K139+000 AL K133+000. INFORMACIÓN PRIMARIA ................... 63 FIGURA 13. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K132+500 AL K126+500. INFORMACIÓN PRIMARIA ................... 63 FIGURA 14. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K126+000 AL K119+000. INFORMACIÓNPRIMARIA .................... 64 FIGURA 15. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K118+500 AL K113+500. INFORMACIÓNPRIMARIA .................... 64 FIGURA 16. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K113+000 AL K106+000. INFORMACIÓNPRIMARIA .................... 65 FIGURA 17. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K105+500 AL K99+500. INFORMACIÓNPRIMARIA. ..................... 65 FIGURA 18. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K99+000 AL K93+000. INFORMACIÓNPRIMARIA. ....................... 66 FIGURA 19. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K92+500 AL K86+500. INFORMACIÓNPRIMARIA ........................ 66 FIGURA 20. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K86+000 AL K79+500. INFORMACIÓNPRIMARIA ........................ 67 FIGURA 21. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K79+000 AL K72+000. INFORMACIÓN PRIMARIA ....................... 67 FIGURA 22. LÍMITE LÍQUIDO EN EL SECTOR EN ESTUDIO. .......................................................................................... 68 FIGURA 23. ÍNDICE PLÁSTICO EN EL SECTOR EN ESTUDIO. ......................................................................................... 68 FIGURA 24. PERFIL ESTRATIGRÁFICO. APIQUE NO. 1 K23+000. INFORMACIÓN SECUNDARIA ......................................... 69 FIGURA 25. PERFIL ESTRATIGRÁFICO. APIQUE NO. 2 K23+250. INFORMACIÓN SECUNDARIA ......................................... 69 FIGURA 26. PERFIL ESTRATIGRÁFICO. APIQUE NO. 3 K23+500. INFORMACIÓN SECUNDARIA ......................................... 70 FIGURA 27. PERFIL ESTRATIGRÁFICO. APIQUE NO. 4 K23+750. INFORMACIÓN SECUNDARIA ......................................... 70 FIGURA 28. PERFIL ESTRATIGRÁFICO. APIQUE NO. 5 K24+000. INFORMACIÓN SECUNDARIA ......................................... 71 FIGURA 29. PERFIL ESTRATIGRÁFICO. APIQUE NO. 6 K24+250. INFORMACIÓN SECUNDARIA ......................................... 71 FIGURA 30. PERFIL ESTRATIGRÁFICO. APIQUE NO. 7 K24+500. INFORMACIÓN SECUNDARIA ......................................... 72 FIGURA 31. PERFIL ESTRATIGRÁFICO. APIQUE NO. 8 K24+750. INFORMACIÓN SECUNDARIA ......................................... 72 FIGURA 32. PERFIL ESTRATIGRÁFICO EN EL SECTOR DEL K23+000 AL K25+000. INGEOLLANOS LTDA. INFORMACIÓN

SECUNDARIA. ......................................................................................................................................... 73 FIGURA 33. VARIACIÓN DEL C.B.R. EN EL CORREDOR VIAL. PR5+000 AL PR58+000. CBR MÉTODO I (55 GOLPES)......... 93 FIGURA 34. VARIACIÓN DEL C.B.R. EN EL CORREDOR VIAL. PR5+000 AL PR58+500. CBR MÉTODO I (26 GOLPES)......... 93 FIGURA 35. VARIACIÓN DEL C.B.R. EN EL CORREDOR VIAL. PR5+000 AL PR58+500. CBR MÉTODO I (12 GOLPES) ........ 94 FIGURA 36. VARIACIÓN DEL C.B.R. A PROFUNDIDAD. PR5+000 AL PR58+500. INFORMACIÓN PRIMARIA. MÉTODO I (55

GOLPES) ............................................................................................................................................... 94 FIGURA 37. VARIACIÓN DEL C.B.R. A PROFUNDIDAD. PR5+000 AL PR58+500. INFORMACIÓN PRIMARIA. MÉTODO I (26

GOLPES) ............................................................................................................................................... 95 FIGURA 38. VARIACIÓN DEL C.B.R. A PROFUNDIDAD. PR5+000 AL PR58+500. INFORMACIÓN PRIMARIA. MÉTODO I (12

GOLPES) ............................................................................................................................................... 95 FIGURA 39. SECTORIZACIÓN A PARTIR DEL VALOR DE CBR MÉTODO I. ....................................................................... 96 FIGURA 40. VARIACIÓN DEL C.B.R. EN EL CORREDOR VIAL. PR72+000 AL PR139+000. CBR MÉTODO I (55 GOLPES)..... 99 FIGURA 41. VARIACIÓN DEL C.B.R. EN EL CORREDOR VIAL. PR72+000 AL PR139+000. CBR MÉTODO I (26 GOLPES)..... 99 FIGURA 42. VARIACIÓN DEL C.B.R. EN EL CORREDOR VIAL. PR72+000 AL PR139+000. CBR MÉTODO I (12 GOLPES) .. 100 FIGURA 43. VARIACIÓN DEL C.B.R. A PROFUNDIDAD. PR72+000 AL PR139+000. INFORMACIÓN PRIMARIA. MÉTODO I (55

GOLPES) ............................................................................................................................................. 100 FIGURA 44. VARIACIÓN DEL C.B.R. A PROFUNDIDAD. PR72+000 AL PR139+000. INFORMACIÓN PRIMARIA. MÉTODO I (26

GOLPES) ............................................................................................................................................. 101 FIGURA 45. VARIACIÓN DEL C.B.R. A PROFUNDIDAD. PR72+000 AL PR139+000. INFORMACIÓN PRIMARIA. MÉTODO I (12

GOLPES) ............................................................................................................................................. 101 FIGURA 46. SECTORIZACIÓN A PARTIR DEL VALOR DE CBR MÉTODO I. PR72-PR139. ................................................ 102 FIGURA 47. VARIACIÓN DEL CBR A LO LARGO DEL CORREDOR VIAL. INFORMACIÓN SECUNDARIA ................................... 103 FIGURA 48. ALTERNATIVA DE DISEÑO NO. 1. ...................................................................................................... 105 FIGURA 49. ALTERNATIVA DE DISEÑO NO. 2. ...................................................................................................... 105 FIGURA 50. ALTERNATIVA DE DISEÑO NO. 3. ...................................................................................................... 105 FIGURA 51. UBICACIÓN FUENTE DE MATERIAL. RÍO CHITAGÁ ................................................................................ 106 FIGURA 52. UBICACIÓN FUENTE DE MATERIAL. ................................................................................................... 106



FIGURA 53. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-1. ARENA DE TAMAÑO MÁXIMO 1” ...................................................... 110 FIGURA 54. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-2. ARENA DE TAMAÑO MÁXIMO 1” ...................................................... 110 FIGURA 55. HUSOS GRANULOMÉTRICOS SBG-1. ARENA DE TAMAÑO MÁXIMO 1”..................................................... 111 FIGURA 56. HUSOS GRANULOMÉTRICOS SBG-2. ARENA DE TAMAÑO MÁXIMO 1”..................................................... 111 FIGURA 57. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-1. ARENA 3/8” ................................................................................ 112 FIGURA 58. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-2. ARENA 3/8” ................................................................................ 112 FIGURA 59. HUSOS GRANULOMÉTRICOS SBG-1. ARENA 3/8”............................................................................... 113 FIGURA 60. HUSOS GRANULOMÉTRICOS SBG-2. ARENA 3/8”............................................................................... 113 FIGURA 61. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-1. TRITURADO 1 ½” .......................................................................... 114 FIGURA 62. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-2. TRITURADO 1 ½” .......................................................................... 114 FIGURA 63. HUSOS GRANULOMÉTRICOS SBG-1. TRITURADO 1 ½” ........................................................................ 115 FIGURA 64. HUSOS GRANULOMÉTRICOS SBG-2. TRITURADO 1 ½” ........................................................................ 115 FIGURA 65. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-1. DOSIFICACIÓN BG ......................................................................... 116 FIGURA 66. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-2. DOSIFICACIÓN BG ......................................................................... 117 FIGURA 67. HUSOS GRANULOMÉTRICOS SBG-1. DOSIFICACIÓN SBG ..................................................................... 118 FIGURA 68. HUSOS GRANULOMÉTRICOS SBG-2. DOSIFICACIÓN SBG ..................................................................... 118 FIGURA 69. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-1. GRAVAS TAMAÑO MÁXIMO1 1/2” ................................................... 121 FIGURA 70. HUSOS GRANULOMÉTRICOS SBG-1. TRITURADO 11/2” ...................................................................... 123 FIGURA 71. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-1. GRAVAS TAMAÑO MÁXIMO 1” ......................................................... 125 FIGURA 72. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-1. GRAVAS TAMAÑO MÁXIMO2” .......................................................... 127 FIGURA 73. HUSOS GRANULOMÉTRICOS BG-1. GRAVAS TAMAÑO MÁXIMO2” .......................................................... 129 FIGURA 74. CORRELACIÓN APROXIMADA ENTRE LA CLASIFICACIÓN DE SUELOS, EL VALOR DE CBR Y EL VALOR DE MÓDULO DE

REACCIÓN DE LA SUBRASANTE. ............................................................................................................... 136 FIGURA 75: GRÁFICO DE DISEÑO PARA PAVIMENTO COMPUESTO DE CONCRETO POBRE. .............................................. 144 FIGURA 76. DETALLE DE CONSTRUCCIÓN DE LAS JUNTAS ........................................................................................ 194 FIGURA 77. ESQUEMAS DE BARRAS DE TRANSFERENCIA DE CARGA – PASAJUNTAS ..................................................... 195 FIGURA 78. ESQUEMA DE JUNTA LONGITUDINAL Y BARRAS CORRUGADAS DE AMARRE. .............................................. 196



7

1 OBJETIVOS Y ALCANCE DEL ESTUDIO

Identificar y caracterizar mediante técnicas de exploración y muestreo los materiales

que conforman la subrasante en toda la longitud del proyecto.

Determinar y caracterizar mediante ensayos de laboratorio las propiedades físicas y

mecánicas más importantes de los suelos representativos de la subrasante y

homogenizar mediante los resultados de CBR, sectores para el diseño de la estructura

del pavimento.

Identificar las condiciones estructurales de la vía existente. Definir los espesores y

materiales más apropiados que pueden ser colocados de acuerdo con las condiciones

del proyecto y que constituirán la estructura de pavimento.

Diseñar una estructura que sea cómoda, funcional, segura y económica.

Presentar sugerencias de tipo constructivo y de mejoramiento que conlleven a un

óptimo desarrollo del proyecto.

El alcance de este volumen corresponde a la definición de la estructura de diseño de

pavimento por recomendar para su construcción a lo largo del corredor, según los

sectores homogéneos que sean definidos de acuerdo con la información y el análisis de

todos los datos recolectados en campo, en especial los datos geotécnicos y de

solicitación por tránsito. Lo anterior, de conformidad con lo exigido en el pliego de

condiciones definitivo del concurso de méritos CM 047-2009 para los estudios y diseños

para el mejoramiento de la Carretera de la Soberanía y en particular para lo contenido en

los Aspectos Generales de los Estudios y Diseños del Capítulo Primero que define la

elaboración de los estudios y diseños de la estructura de pavimento en pavimento rígido,

donde el soporte de las losas de concreto será una interfase granular o una estabilización

de base granular con cemento de 15 cm de espesor mínimo. Por las anteriores

consideraciones no se incluye en el presente estudio el análisis de la alternativa de

pavimento asfáltico.Así mismo se indicarán las recomendaciones constructivas mínimas

para lograr que durante el desarrollo de las obras se cumpla con las hipótesis de diseño.



8

2 ANTECENDENTES

La información secundaria existente y que ha sido suministrada a esta Consultoría

consta de dos estudios previos:

Estudios para el Mejoramiento y la Pavimentación de la Carretera Pamplona –

Saravena, Sector de Pamplona – Alto de Santa Inés, realizada por Joyco Ltda.

(Septiembre de 1996).

En este informe final se relacionan los siguientes estudios.

o Estudio de Tránsito.

o Geología para Ingeniería.

o Hidrología, Hidráulica, Drenaje y Socavación.

o Elaboración del Proyecto de Diseño Geométrico para el Mejoramiento de

la Carretera Existente.

o Geotecnia y Diseño de Pavimentos.

o Diseño de Estructuras.

o Estudio de Impacto Ambiental.

o Estudio para la instalación de una Estación de Peaje.

o Cantidades de Obra y especificaciones de construcción.

o Análisis de Precios Unitarios.

o Presupuesto.

o Programa de Trabajo de Inversión.

o Información para pliegos de condiciones.

o Evaluación económica y financiera.

Durante el desarrollo del presente informe se entiende como información secundaria el

estudio final de geotecnia y diseño de pavimentos.



9

3 LOCALIZACIÓN DEL PROYECTO

La zona específica o zona de influencia del proyecto está comprendida entre el caserío

de La Lejía localizado 10 Km al sur del Municipio de Pamplona (Norte de Santander)

donde se marca el PR0+000, aunque técnicamente el proyecto comienza en el PR5+000,

y avanza hasta las proximidades del Municipio de Saravena, Departamento de Arauca, a

la altura del PR139+000 cruzando además algunas poblaciones del Departamento de

Boyacá. No obstante, es posible aclarar que la zona de influencia del proyecto se estima

en 5.600 km2, se encuentra limitada por los nodos de Cúcuta y Saravena, y comprende el

paso por los siguientes municipios y poblaciones, cuya distancia intermedia se presenta:

Tabla 1. Distancias entre Segmentos de la Carretera de la Soberanía.

TRAMO DISTANCIA (Km)

La Lejía - La Cabuya 16

La Cabuya - Chorrocolorado 5

Chorrocolorado - San Bernardo de Batá 1

San Bernardo de Batá - Los Alpes 20

Los Alpes - Samoré 38

Samoré - Tureibia 28

Tureibia - Cubará 12

Cubará - Bojabá 5

Bojabá - Saravena 6

Fuente: Elaboración IAM Ltda.- Ingeniería de Transporte – 2010

Se aclara que este documento se desarrolla para los tramos comprendidos entre el

PR5+000 al PR58+500 y el PR72+000 al PR139+000.



10

4 TRABAJOS DE CAMPO

4.1 TRABAJO EN CAMPO

La información primaria consiste en la caracterización del suelo y definición del valor

del CBR para el diseño de pavimento del sector comprendido entre Lejía (Norte de

Santander) y Saravena (Arauca)en una longitud aproximada de 120.5 km (entre el

PR5+000 al PR58+500 y del PR72+000 al PR139+000).

Los trabajos de campo se realizaron llevándose el registro adecuado de los materiales

hallados en las diversas capas y/o estratos de suelo a lo largo de los perfiles de cada

apique. Las muestras recuperadas fueron rotuladas y empacadas debidamente para

posteriormente realizar los ensayos de laboratorio correspondientes y definir sus

características geotécnicas más relevantes. En total, se realizaron los siguientes ensayos:

Tabla 2. Total de Ensayos. PR5+000 al PR58+500

ENSAYOS CANTIDAD NORMA

Perfil Estratigráfico 102 NTC 1504:2000

Granulometría 256 INV E 123:2007

Límites de Consistencia 256 INV E 125/126:2007

Humedad Natural 256 INV E 122:2007

CBR Método I 85 INV E 148:2007

CBR Inalterado 9 INV E 148:2007

Cono Dinámico PDC 15 INV E 172:2007

Tabla 3. Total de Ensayos. PR72+000 al PR139+000

ENSAYOS CANTIDAD NORMA

Perfil Estratigráfico 132 NTC 1504:2000

Granulometría 284 INV E 123:2007

Límites de Consistencia 284 INV E 125/126:2007

Humedad Natural 281 INV E 122:2007

CBR Método I 90 INV E 148:2007

Como Información secundaria, se cuenta con el informe de la empresa INGEOLLANOS

Ltda sobre la caracterización de los materiales obtenidos durante la exploración

realizada entre los K23+000 al K25+000, esta información ha sido suministradapor el

FONADE.

El muestreo para la Caracterización Geotécnica de este sector a lo largo del corredorvial,

se realizó cada 250 metros en el sentido del abscisado alternando la posición de derecha,

centro, izquierda (Tres Bolillo)



11

Figura 1. Ubicación de los Puntos de Toma de Muestras PR23 al PR25. Información secundaria

Fuente: Informe de Caracterización Geotécnica Mejoramiento De La Vía Labateca Departamento De Norte De Santander – K23+000

al K25+000

Adicionalmente al informe de INGEOLLANOS Ltda, como información secundaria se

presenta la siguiente tabla extraída del informe de pavimentos realizado por JOYCO

Ltda en Septiembre de 1996, en el cual se sectoriza el corredor en 8 tramos según las

variaciones en las propiedades de los materiales.

Tabla 4. Sectorización del corredor. Información secundaria.

Sector Abscisado Tipo de Suelos

I K0+000 a K5+000 SC, GP-GM, GM-GC, SC

II K5+000 a K9+500 SM, CL-ML, MH-CH, SC

III K9+500 a K23+000 GC, GW-GM, SM, SC, SW

IV K23+000 a K33+000 GM-GC, ROCA FRACTURADA

V K33+000 a K39+000 GC, CL-ML, MH-CH

VI K39+000 a K55+000 GM-GC, SM, GW, SM-SC, GP-GM, SC, SP, GC

VII K55+000 a K59+000 MH-CH, SM-SC, CL-ML

VIII K59+000 a K75+000 GC, GM, SM, SP-SM Fuente: Estudios para el Mejoramiento y la Pavimentación de la Carretera Pamplona – Saravena, Sector de Pamplona – Alto de Santa

Inés, realizada por Joyco Ltda. (Septiembre de 1996).

Los sectores de interés para el desarrollo de este informe son los siguientes.

Tabla 5. Sectores de interés. Información secundaria. JOYCO Ltda.

Sector Abscisado

II K5+000 a K9+500

III K9+500 a K23+000

IV K23+000 a K33+000

V K33+000 a K39+000

VI K39+000 a K55+000

VII K55+000 a K59+000

K23+

000

K23+

250

K23+

500

K23+

750

K24+

000

K24+

250

K24+

500

K24+

750

POSICIÓN DE LA TOMA



12

4.2 ENSAYOS DE LABORATORIO

Es importante mencionar que los trabajos de campo se hicieron en dos sectores del

tramo Lejía - Cubará.

- Sector 1: Empieza con el apique Número seis (No.6) que corresponde al

PR5+000 y finaliza en el apique Número Ciento Tres (No.103) correspondiente

al PR58+500. Es importante mencionar que el número de los apiques no es

consecutivo.

- Sector 2: Empieza con el apique Número Ciento Once (No.133) que corresponde

al PR72+000 y finaliza en el apique Número Uno (No.1) correspondiente al

PR139+000.

En la siguiente tabla se presentan los resultados obtenidos indicando la descripción del

material, los valores de los límites de consistencia (Atterberg), la clasificación por el

método del USCS/AASHTO y el contenido de humedad natural.



13

Tabla 6. Resumen de las Características de los Suelos. PR5+000 al PR58+500. Información primaria

Apique Muestra

No. Ubicación Profundidad

(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción

Clasificación Granulometría

Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

6 K5+143

0.00 - 0.60 2 0.60 0.30 GRAVA ARENO LIMOSA COLOR CAFÉ

OSCURA CONSISTENCIA MEDIA A BAJA GM A-1-b 43 57 43 14 6.0 NL NP NP

0.60 - 0.80 3 0.20 0.70 GRAVA -LIMO ARENOSA BIEN GRADADA DE

COLOR ROJIZA DE CONSISTENCIA MEDIA GM A-1-b 39 61 48 13 6.8 NL NP NP

0.80 - 1.20 4 0.40 1.00

GRAVA -LIMO ARENOSA BIEN GRADADA ,

COLOR GRIS VERDOSA DE CONSISTENCIA

MEDIA

GM A-1-b 47 53 43 10 5.4 NL NP NP

7 K5+535

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 GRAVA ARENO - LIMOSA DE COLOR CAFE

OSCURA- CONSISTENCIA BAJA GP-GM A-1-b 61 39 30 9 1.3 NL NP NP

0.20 - 0.75 2 0.55 0.48 GRAVA -LIMO ARENOSA BIEN GRADADA -

ROJIZA GP-GM A-1-b 50 50 37 13 3.3 26 23 3

0.75 - 1.20 3 0.45 0.98 GRAVA LIMO ARENOSA CAFÉ OSCURA DE

CONSISTENCIA MEDIA-MEDIA ALTA GM A-1-b 52 48 34 14 6.2 26 22 4

8 K6+000

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 ARENA -GRAVO LIMOSA ROJIZA-

CONSISTENCIA BAJA-HUMEDD BAJA SP-SM A-2-4 37 63 45 18 0.8 26 22 4

0.30 - 0.90 2 0.60 0.60

ARENA- GRAVO LIMOSA BIEN GRADADA,

DE COLOR GRIS CLARA - PRESENTA

OXIDACION

SW-SM A-1-a 36 64 50 14 1.0 26 23 3

0.90 - 1.20 3 0.30 1.05 GRAVA LIMO ARENOSA CAFÉ OSCURA DE

CONSISTENCIA MEDIA-MEDIA ALTA GM A-1-b 52 48 34 14 6.2 26 22 4

9 K6+497

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15

GRAVA ARENO LIMOSA COLOR ROJIZA,

CONSISTENCIA BAJA HUMEDAD BAJA -

MUESTRA # 1

SM

0.30 - 0.90 2 0.60 0.60

GRAVA ARENOSA POBREMENTE GRADADA

,COLOR CAFÉ OSCURA PRESENTA

OXIDACION

MUESTRA #2

GM

0.90 - 1.40 3 0.50 1.15

ARENA ARCILLOSA,COLOR ROJIZA,CON

GRAVAS PEQUEÑAS (OXIDADAS)- MUESTRA

#3

CL A-4 8 92 39 53 10.1 NL NP NP

10 K7+000

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10

ARENA GRAVO LIMOSA BIEN

GRADADA,COLOR ROJIZA,CONSISTENCIA

BAJA-HUMEDAD BAJA

MUESTRA #1

SW-SM A-1-b 40 60 44 16 1.2 24 22 2

0.20 - 0.85 2 0.65 0.53

ARENA -GRAVO LIMOSA COLOR

ROJIZA,CONSISTENCIA MEDIA A BAJA-

MUESTRA # 2

SM A-1-a 33 67 58 9 6.7 NL NP NP

11 K7+500 0.00 - 0.20 1 0.20 0.10

ARENA- GRAVO LIMOSA BIEN GRADADA ,

ROJIZA,DE CONSISTENCIA BAJA -HUMEDAD

BAJA

SM A-1-b 42 58 43 15 7.1 23 20 3



14


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.20 - 0.32 2 0.12 0.26 ARENA-GRAVO LIMOSA COLOR CAFÉ

OSCURA, CONSISTENCIA MEDIA A BAJA SP-SM A-1-b 32 68 46 22 6.4 26 23 3

0.32 - 1.20 3 0.88 0.76 ARENA ARCILLOSA ROJIZA CON GRAVAS

PEQUEÑAS (OXIDADAS) SC A-2-4 4 96 63 33 21.7 26 21 5

12 K8+000

0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 ARENA- ARCILLO GRAVOSA BIEN GRADADA

, CAFÉ OSCURA,PRESENTA OXIDACION SM A-1-b 17 83 67 16 0.3 23 19 4

0.10 - 0.25 2 0.15 0.18 ARENA-ARCILLOSA COLOR CAFÉ OSCURA,

CONSISTENCIA MEDIA BAJA A BAJA SC A-2-4 10 90 67 23 3.7 26 21 5

0.25 - 1.00 3 0.75 0.63 ARENA LIMO -GRAVOSA DE COLOR CAFÉ

CLARA SC A-2-4 22 78 55 23 3.8 26 21 5

13 K8+498

0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 ARENA- GRAVO LIMOSA BIEN GRADADA ,

ROJIZA,PRESENTA OXIDACION SM A-2-4 34 66 48 18 0.8 23 20 3

0.10 - 0.60 2 0.50 0.35 ARENA-GRAVO LIMOSA GRIS CLARA,

CONSISTENCIA MEDIA BAJA A BAJA SM A-1-b 36 64 50 14 2.2 23 20 3

14 K9+000

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 ARENA- ARCILLO LIMOSA COLOR , ROJIZA

CONSISTENCIA BAJA CL A-2-4 14 86 57 29 0.7 24 19 5

0.30 - 0.70 2 0.40 0.50 GRAVA ARENO LIMOSA COLOR ROJIZA

CONSISTENCIA BAJA-HUNEDAD BAJA SM A-2-4 47 53 30 23 2.5 23 18 5

0.70 - 1.00 3 0.30 0.85 ARCILLA LIMO -ARENOSA, ROJIZA, DE

PLASTICIDAD MEDIA- BAJA CL A-4 14 86 38 48 8.8 31 21 10

15 K9+460

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 GRAVA- ARENO LIMOSA CAFÉ

CLARA,PRESENTA OXIDACION SM A-1-b 47 53 38 15 10.6 26 22 4

0.20 - 0.75 2 0.20 0.10 ARENA -GRAVO LIMOSA COLOR ROJIZA SP-SM A-1-a 33 67 54 13 15.5 NL NP NP

0.75 - 1.40 3 0.55 0.48 GRAVA -ARENO LIMOSA,COLOR MARRON GP-GM A-1-b 48 52 39 13 5.5 NL NP NP

16 K10+000

0.00 - 0.10 1 0.65 1.08 ARENA- GRAVO LIMOSA DE COLOR , ROJIZA

PLASTICIDAD BAJA SM A-2-4 35 65 46 19 2.0 24 19 5

0.10 - 0.30 2 0.10 0.05

ARENA- GRAVO LIMOSA DE COLOR CAFÉ

OSCURA ,POBREMENTE GRADADA , DE

CONSISTENCIA BAJA,HUMEDAD BAJA

SM A-2-4 37 63 44 19 2.4 23 19 4

0.30 - 0.60 3 0.20 0.20

ARENA -ARCILLO LIMOSA DE COLOR CAFÉ

CLARA, DE CONSISTENCIA MEDIA-MEDIA

BAJA

SC A-2-5 14 86 49 37 9.1 33 26 7

0.60 - 1.00 4 0.30 0.45

ARENA -GRAVO LIMOSA DE COLOR CAFÉ

OSCURA, DE CONSISTENCIA MEDIA-MEDIA

BAJA

SM A-1-b 22 78 65 13 9.4 NL NP NP



15


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

17 K10+485

0.00 - 0.12 1 0.12 0.06 ARENA GRAVO LIMOSA,ROJIZA SM A-1-b 23 77 55 22 6.5 24 20 4

0.12 - 0.36 2 0.24 0.24 ARENA -GRAVO LIMOSA COLOR ROJIZA SM A-1-b 32 68 52 16 6.6 NL NP NP

0.36 - 0.81 3 0.45 0.59 ARENA -LIMO GRAVOSA COLOR GRIS CLARA SM A-1-b 18 82 62 20 3.8 NL NP NP

0.81 - 1.10 4 0.29 0.96 ARENA-GRAVO LIMOSA DE COLOR MARRON SP-SM A-1-a 28 72 60 12 6.3 NL NP NP

1.10 - 1.35 5 0.25 1.23 ARENA-GRAVO LIMOSA DE COLOR MARRON SP-SM A-1-b 25 75 64 11 5.9 NL NP NP

1.35 - 1.50 6 0.15 1.43 ARENA-LIMO GRAVOSA DE COLOR GRIS

CLARA SM A-1-b 12 88 74 14 8.7 NL NP NP

18 K11+011

0.00 - 0.35 1 0.35 0.18 GRAVA-ARENO LIMOSA DE COLOR GRIS

OSCURA SM A-2-4 43 57 37 20 1.7 22 18 4

0.35 - 0.45 2 0.10 0.40 ARENA -LIMO GRAVOSA DE COLOR GRIS

CLARA SM A-2-4 13 87 66 21 4.4 23 20 3

0.45 - 0.55 3 0.10 0.50 ARENA-GRAVO LIMOSA DE COLOR GRIS

CLARA SP-SM A-1-a 20 80 62 18 3.3 NL NP NP

19 K11+606 0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 ARENA -GRAVO LIMOSA DE COLOR ROJIZA SM A-2-4 38 62 42 20 1.2 23 19 4

20 K12+035

0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 ARENA-GRAVO LIMOSA COLOR GRIS

VERDOSA SM A-1-b 37 63 51 12 2.3 NL NP NP

0.15 - 0.60 2 0.45 0.38 ARENA-GRAVO LIMOSA ,COLOR ROJIZA SM A-1-b 38 62 42 20 2.6 22 19 3

21 K12+526


OSCURA GP-GM A-1-b 54 46 34 12 2.0 NL NP NP

0.26 - 0.70 2 0.44 0.48 ARENA-ARCILLO GRAVOSA ,COLOR ROJIZA SC A-2-4 26 74 43 31 6.8 24 19 5

0.70 - 1.23 3 0.53 0.97 ARENA-GRAVO LIMOSA,COLOR CAFÉ

OSCURA SP-SM A-2-4 31 69 44 25 10.0 23 19 4

1.23 - 1.40 4 0.17 1.32 GRAVA -ARENO LIMOSA,COLOR CAFÉ

OSCURA GP-GM A-2-5 44 56 32 24 5.1 23 19 4

22 K12+995 0.00 - 0.45 1 0.45 0.23 GRAVA- LIMO ARENOSA COLOR ROJIZA GP-GM A-1-b 46 54 43 11 1.9 NL NP NP



16


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.45 - 0.70 2 0.25 0.58 ARENA-LIMO GRAVOSA ,COLOR CAFÉ

OSCURA SC A-2-4 30 70 34 36 7.5 23 18 5

0.70 - 1.00 3 0.30 0.85 ARENA-GRAVO LIMOSA,COLOR GRIS CLARA SM A-2-4 20 80 51 29 11.1 22 18 4

23 K13+500

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 ARENA-ARCILLO LIMOSA COLOR CAFÉ

OSCURA SM-SC A-2-4 30 70 39 31 2.8 23 18 5

0.30 - 0.87 2 0.57 0.59 ARENA-GRAVO ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ

OSCURA SM-SC A-2-5 34 66 37 29 3.9 23 18 5


OSCURA SM A-2-4 34 66 39 27 3.2 23 18 5

24 K14+000

0.00 - 0.24 1 0.24 0.12 ARENA-GRAVO ARCILLOSA, COLOR CAFÉ

OSCURA SM-SC A-2-4 32 68 47 21 2.5 23 18 5

0.24 - 0.80 2 0.56 0.52 ARENA-GRAVO ARCILLOSA, COLOR CAFÉ

OSCURA SM-SC A-2-4 28 72 48 24 18.7 23 18 5

25 K14+500

0.00 - 0.45 1 0.45 0.23 GRAVA-ARENO ARCILLOSA, COLOR CAFÉ

OSCURA SC A-1-b 46 54 37 17 2.7 NL NP NP

0.45 - 0.70 2 0.25 0.58 GRAVA -ARENO ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ


0.70 - 1.20 3 0.50 0.95 ARENA-GRAVO LIMOSA ,COLOR GRIS


26 K15+000


OSCURA SM A-1-a 35 65 50 15 1.7 NL NP NP

0.70 - 1.00 2 0.30 0.85 ARENA -GRAVO LIMOSA COLOR ROJIZA SM A-1-b 33 67 50 17 9.8 NL NP NP


OSCURA SP A-1-a 35 65 50 15 1.7 NL NP NP

27 K15+500

0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 GRAVA -ARENO LIMOSA COLOR ROJIZA GM A-1-a 43 57 38 19 3.0 NL NP NP

0.15 - 0.35 2 0.20 0.25 ARENA -GRAVO LIMOSA COLOR ROJIZA SM A-2-4 34 66 40 26 3.4 20 16 4

28 K16+000

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 ARENA -GRAVO LIMOSA , COLOR GRIS

VERDOSA SP-SM A-1-b 42 58 43 15 2.9 NL NP NP

0.30 - 1.25 2 0.95 0.78 ARENA -ARCILLO GRAVOSA COLOR CAFÉ

OSCURA SC A-2-4 20 80 44 36 8.4 23 17 6



17


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

29 K16+500

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 ARENA -GRAVO LIMOSA , COLOR GRIS

VERDOSA SM A-2-4 25 75 45 30 6.3 23 17 6

0.30 - 0.75 2 0.45 0.53 ARENA -GRAVO LIMOSA COLOR CAFÉ

OSCURA SP-SM A-1-b 39 61 43 18 8.5 NL NP NP

30 K17+000



0.50 - 0.92 2 0.42 0.71 GRAVA ARENO LIMOSA,COLOR CAFÉ


31 K17+500


OSCURA GP-GM A-2-4 37 63 34 29 1.8 23 17 6

0.30 - 0.60 2 0.30 0.45 GRAVA-ALGO ARENOSA DE COLOR GRIS

VERDOSA GP A-1-a 93 7 4 3 0.6 NL NP NP

32 K18+000

0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 GRAVA -ARENOSA ALGO LIMOSA,COLOR

CAFÉ OSCURA GW A-1-b 74 26 19 7 0.5 NL NP NP

0.15 - 0.60 2 0.45 0.38 GRAVA-ARENO LIMOSA DE COLOR CAFÉ

OSCURA GM A-2-4 44 56 34 22 1.4 22 18 4

33 K18+500


OSCURA GM A-1-b 52 48 34 14 2.3 NL NP NP

0.30 - 1.20 2 0.90 0.75 ARENA - LIMO GRAVOSA,COLOR CAFÉ

CLARA SC A-2-4 29 71 39 32 6.3 22 18 4

34 K19+000

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 GRAVA -ARCILLO LIMOSA,COLOR CAFÉ

OSCURA GC A-1-b 52 48 34 14 2.3 NL NP NP

0.30 - 0.90 2 0.60 0.60 ARENA - LIMO ARCILLOSA,COLOR CAFÉ

CLARA SM-SC A-4 24 76 39 37 6.9 25 18 7

35 K19+500

0.00 - 0.35 1 0.35 0.18 GRAVA -ARENOSA ,COLOR GRIS VERDOSA GP A-1-a 61 39 36 3 4.7 NL NP NP

0.35 - 1.10 2 0.75 0.73 ARCILLA -ARENO GRAVOSA ,COLOR CAFÉ

OSCURA,PLASTICIDAD BAJA CL A-4 22 78 38 40 1.2 25 18 7

36 K20+000

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 GRAVA ARENO LIMOSA,GRIS VERDOSA GM A-1-b 65 35 9 26 1.9 NL NP NP

0.20 - 0.32 2 0.12 0.26 GRAVA ARENO LIMOSA ,CAFE OSCURA GM A-1-b 49 51 20 31 2.9 22 20 3

0.32 - 1.20 3 0.88 0.76 ARENA-GRAVO LIMOSA,CAFÉ OSCURA SM A-2-4 33 67 21 46 7.1 24 22 3



18


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

37 K20+532

0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 GRAVA ARENO LIMOSA COLOR CARMELITA

CLARA GP A-1-b 48 52 26 26 1.8 NL NP NP


CLARA SM A-2-4 27 73 42 31 3.8 21 19 3


CLARA SC A-2-4 21 80 34 46 6.4 32 26 5

38 K21+035

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 ARENO-GRAVOSA DE COLOR GRIS VERDOSA SM A-1-b 28 72 60 12 2.0 NL NP NP

0.30 - 0.45 2 0.15 0.38 ARCILLA ARENO GRAVOSA DE COLOR CAFÉ

OSCURA CL A-7-5 13 87 15 72 12.1 33 18 15

0.45 - 1.00 3 0.55 0.73 ARCILLA ARENO GRAVOSA DE COLOR CAFÉ

OSCURA CL A-7-5 9 91 15 76 4.4 33 21 12

39 K21+512

0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 ARENO-GRAVOSA DE COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-b 26 74 60 14 1.9 NL NP NP

0.25 - 0.80 2 0.55 0.53 ARENA -ARCILLO GRAVOSA COLOR CAFÉ

OSCURA SC A-1-b 14 86 49 37 2.9 22 20 2

0.80 - 1.10 3 0.30 0.95 ARCILLA -ARENOSA ,DE COLOR CAFÉ

OSCURA,PLASTICIDAD MEDIA CL A-2-4 3 97 23 74 7.1 24 22 2

40 K24+500

0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 ARENA GRAVO LIMOSA GRIS VERDOSA SM A-1-b 38 62 36 26 3.1 NL NP NP

0.25 - 0.50 2 0.25 0.38 ARENA-ARCILLO GRAVOSA CAFÉ OSCURA SC A-2-4 14 86 55 31 8.7 29 23 7

0.50 - 1.28 3 0.78 0.89 ARCILLA-ARENOSA COLOR CAFÉ


41 K25+000

0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 GRAVA -ARENO LIMOSA COLOR CAFÉ

OSCURA,POBREMENTE GRADADA GP-GM A-1-b 65 35 27 8 2.0 NL NP NP

0.15 - 0.60 2 0.45 0.38 GRAVA ARCILLO ARENOSA,COLOR GRIS

VERDOSA GC A-2-4 44 56 20 36 6.8 24 19 5

0.60 - 0.70 3 0.10 0.65 ARCILLA GRAVO ARENOSA COLOR

MARRON, PLASTICIDAD MEDIA CL A-2-4 17 83 24 59 10.0 23 19 4

0.70 - 0.85 4 0.15 0.78 LIMO ARENOSO DE COLOR CAFÉ OSCURO,DE

BAJA PLASTICIDAD ML A-2-5 19 81 40 41 5.1 23 19 4

0.85 - 1.45 4 0.60 1.15 LIMO ARCILLOSO DE COLOR CAFÉ CLARO

DE PLASTICIDAD MEDIA-MEDIA ALTA MH A-2-5 5 95 13 82 5.1 23 19 4



19


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

42 K25+511

0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 ARENA-GRAVO LIMOSA CAFE OSCURA SM A-1-b 24 76 54 22 1.9 NL NP NP

0.25 - 0.90 2 0.65 0.58 ARENA-ARCILLO GRAVOSA, COLOR CAFÉ

OSCURA SC A-1-b 23 77 43 34 2.9 22 20 2

0.90 - 1.26 3 0.36 1.08 ARCILLA -ARENOSA COLOR CAFÉ

OSCURA,DE PLASTICIDAD MEDIA CL A-2-4 4 96 29 67 7.1 24 22 2

43 K25+926

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 ARENA-LIMO GRAVOSA,COLOR CAFE

OSCURA SM A-1-b 20 80 53 27 1.9 NL NP NP

0.20 - 0.70 2 0.50 0.45 GRAVA LIMO ARENOSA COLOR , CAFÉ

CLARA GM A-1-b 39 61 30 31 2.9 22 20 2

0.70 - 1.20 3 0.50 0.95 GRAVA LIMO ARENOSA COLOR CAFÉ

OSCURA GM A-2-4 41 59 37 22 7.1 24 22 2

44 K26+620

0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 ARENA- GRAVO LIMOSA ,COLOR CAFE

OSCURA,ALGO ORGANICA SM A-1-b 26 74 57 17 4.2 NL NP NP

0.40 - 0.80 2 0.40 0.60 ARCILLA ARENO GRAVOSA COLOR , GRIS

VERDOSA CL A-4 16 84 27 58 15.1 27 18 9

0.80 - 1.30 3 0.50 1.05 ARCILLA- ARENOSA COLOR CAFÉ

OSCURA,PRESENTA OXIDACION CL A-7-5 1 99 27 73 15.6 35 23 13

45 K27+000

0.00 - 0.28 1 0.28 0.14 GRAVA -LIMO ARENOSA ,COLOR CAFE

CLARA SM A-1-b 73 27 10 17 3.3 NL NP NP

0.28 - 0.90 2 0.62 0.59 ARENA LIMO ARENOSA COLOR ,

CARMELITA CLARA SM A-1-b 19 81 60 21 2.4 22 19 3

46 K27+485

0.00 - 0.35 1 0.35 0.18

ARENA ARCILLO LIMOSA DE COLOR , CAFE

CLARA,DE CONSISTENCIA MEDIA -MEDIA

BAJA

SC A-2-4 23 77 45 32 9.1 33 26 7

0.35 - 1.20 3 0.85 0.78 ARCILLA-ARENO GRAVOSA COLOR , CAFÉ

OSCURA,DE PLASTICIDAD MEDIA A BAJA CL A-2-4 13 87 43 44 8.2 33 25 7

47 K28+000

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 ARENA- GRAVO LIMOSA DE COLOR , CAFÉ


0.20 - 0.30 2 0.10 0.25 ARENA LIMO GRAVOSA DE COLOR CAFÉ

OSCURA,POBREMENTE GRADADA SM A-2-4 22 78 51 27 2.4 23 19 4

0.30 - 0.60 3 0.30 0.45 ARENA LIMO GRAVOSA DE COLOR CAFÉ

OSCURA,POBREMENTE GRADADA SM A-2-4 18 82 64 18 3.9 23 20 4

0.60 - 1.20 4 0.60 0.90 ARCILLA ARENOSA DE COLOR CAFÉ

OSCURA PLASTICIDAD MEDIA A BAJA CL A-7-5 2 98 42 56 6.4 31 21 10



20


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

48 K28+500

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 ARENA- GRAVO LIMOSA DE COLOR , CAFE

CLARA SM A-1-b 22 78 56 22 2.7 23 20 3

0.20 - 1.00 3 0.80 0.60 ARENA- ARCILLO GRAVOSA ,COLOR , CAFÉ

OSCURA,PLASTICIDAD BAJA SC A-2-4 26 74 40 34 6.9 29 23 6

49 K29+000

0.00 - 0.40 1 0.40 0.20

ARENA- GRAVO LIMOSA , COLOR CAFÉ

CLARA, DE CONSISTENCIA MEDIA-MEDIA

BAJA

SP-SM A-2-4 32 68 50 19 3.0 23 19 4

0.40 - 1.10 3 0.70 0.75

ARENA- GRAVO LIMOSA ,COLOR CAFÉ

OSCURA, DE CONSISTENCIA MEDIA -MEDIA

A BAJA

SM A-1-b 39 61 59 2 3.7 NL NP NP

50 K29+490

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 ARENA- GRAVO LIMOSA , COLOR GRIS


0.20 - 0.40 2 0.20 0.30

ARENA- GRAVO LIMOSA ,COLOR GRIS

VERDOSA, POBREMENTE GRADADA DE

CONSISTENCIA BAJA

SP-SM A-1-b 29 71 56 15 5.4 NL NP NP

0.40 - 0.85 3 0.45 0.63

GRAVA- ARENO LIMOSA COLOR CAFÉ

OSCURA, DE CONSISTENCIA MEDIA -MEDIA

BAJA

GP-GM A-1-a 42 58 41 17 7.8 NL NP NP

51 K30+000

0.00 - 0.15 1 0.15 0.08

ARENA- GRAVO LIMOSA , COLOR GRIS

VERDOSA, CONSISTENCIA BAJA-HUMEDAD

BAJA

SM A-1-b 38 62 49 14 3.2 NL NP NP

0.15 - 1.00 3 0.85 0.58 ARENA- GRAVO LIMOSA ,COLOR GRIS

VERDOSA,DE CONSISTENCIA BAJA SM A-4 21 79 57 22 6.2 24 20 4

52 K30+510

0.00 - 0.48 1 0.48 0.24 ARENA ARCILLOSA DE COLOR CAFÉ

OSCURA SC A-2-4 25 75 22 2.0 22 18 4

0.48 - 1.30 2 0.82 0.89 GRAVA LIMOSA COLOR CAFÉ CLARA GM A-1-a 42 59 35 24 2.5 22 18 4

53 K31+005

0.00 - 0.45 1 0.45 0.23 GRAVA ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA GP-GM A-2-4 44 56 39 17 2.4 NL NP NP

0.45 - 0.90 2 0.45 0.68 GRAVA LIMOSA COLOR GRIS VERDOSA GM A-1-b 45 55 38 18 3.3 NL NP NP

0.90 - 1.40 3 0.50 1.15 ARENA ARCILLOSA ,COLOR GRIS CLARA SM-SC A-2-4 29 71 40 31 7.8 23 17 6

54 K31+567

0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 ARENA LIMOSA ,COLOR CAFÉ CLARA SM A-2-4 31 69 44 25 1.2 24 19 4

0.15 - 0.24 2 0.09 0.20 ARENA LIMOSA ,COLOR GRIS VERDOSA SM A-2-4 28 72 54 19 3.1 23 19 4



21


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.24 - 0.45 3 0.21 0.35 ARENA ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SC A-3 19 81 61 21 4.4 23 18 5

0.45 - 1.35 4 0.90 0.90 ARENA ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SC A-3

55 K32+000

0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 ARENA LIMOSA ,COLOR CAFÉ CLARA SM A-1-b 34 66 45 21 2.2 23 19 4



0.45 - 1.35 4 0.90 0.90 ARENA ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SC A-3

56 K32+500

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 ARENA LIMOSA ,COLOR AMARILLA



0.52 - 1.30 3 0.78 0.91 ARENA LIMOSA,COLOR GRIS VERDOSA SM A-2-4 39 61 46 15 3.3 NL NP NP

57 K33+000

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 ARENA LIMOSA ,COLOR GRIS CLARA SM A-1-b 29 72 52 20 0.9 NL NP NP

0.20 - 0.50 2 0.30 0.35 GRAVA LIMOSA ,COLOR GRIS VERDOSA GM A-1-b 49 51 31 20 2.9 22 20 3

0.50 - 0.90 3 0.40 0.70 ARENA LIMOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-2-4 33 67 46 21 7.1 24 22 3

0.90 - 1.35 4 0.45 1.13 ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURA SM A-2-4

58 K33+500




OSCURA SM A-1-b

59 K34+000

0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 ARENA LIMOSA ,COLOR GRIS CLARA SM A-1-b 29 72 51 20 0.9 NL NP NP

0.15 - 0.40 2 0.25 0.28 ARENA LIMOSA ,COLOR AMARILLA CLARA SM A-1-b 36 64 45 19 3.7 NL NP NP



22


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.40 - 1.10 3 0.70 0.75 GRAVA ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA GC A-4 37 63 26 37 9.0 24 21 4

60 K34+505

0.00 - 0.12 1 0.12 0.06 ARENA ARCILLOSA ,COLOR CAFE CLARA SC A-2-4 21 79 53 26 1.5 23 19 4

0.12 - 0.80 2 0.68 0.46 ARENA LIMOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-b 30 70 49 22 1.5 NL NP NP

0.80 - 1.10 3 0.30 0.95 ARENA ARCILLOSA,COLOR CAFÉ OSCURA SC A-4 10 90 45 45 9.4 24 19 6

61 K35+000

0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 ARENA LIMOSA ,COLOR GRIS VERDOSA SM A-2-4 32 68 55 14 2.8 NL NP NP


OSCURA SM A-2-4 19 81 59 22 5.7 NL NP NP

0.60 - 1.20 3 0.60 0.90 ARENA GRAVOSA,COLOR CAFÉ OSCURA SW A-1-b 27 73 71 2 8.2 NL NP NP

62 K35+997

0.00 - 0.23 1 0.23 0.12 ARENA LIMOSA ,COLOR GRIS VERDOSA SM A-1-b 35 65 50 15 2.6 NL NP NP

0.23 - 1.30 2 1.07 0.77 ARENA LIMOSA ,COLOR GRIS VERDOSA SM A-1-b

63 K36+510

0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 ARENA LIMOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-2-4 26 74 52 22 3.3 NL NP NP

0.15 - 0.40 2 0.25 0.28 ARENA LIMOSA ,COLOR ROJIZA SM A-2-4 27 73 50 23 5.0 NL NP NP

0.40 - 1.20 3 0.80 0.80 ARENA LIMO ARCILLOSA DE COLOR CAFÉ

OSCURA SM-SC A-4 17 83 52 31 15.1 25 19 6

64 K37+000

0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 ARENA LIMO GRAVOSA ,COLOR GRIS


0.10 - 0.30 2 0.20 0.20 LIMO ARCILLOSO ,COLOR CAFÉ

CLARO,PRESENTA OXID. ML-CL A-6 11 90 38 52 16.7 25 17 8

0.30 - 0.80 3 0.50 0.55 LIMO ARCILLOSO ,COLOR CAFÉ

OSCURO,PLASTIC MEDIA BAJA ML-CL A-6 26 74 35 39 15.8 25 19 8

65 K37+500

0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 GRAVA LIMOSA COLOR GRIS VERDOSA GM A-1-a 53 47 35 12 6.5 NL NP NP

0.15 - 0.40 2 0.25 0.28 ARENA LIMOSA,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-b 35 65 49 16 7.5 NL NP NP



23


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.40 - 1.40 3 1.00 0.90 ARENA LIMOSA,COLOR GRIS VERDOSA SM A-1-b

66 K38+000

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 ARENA LIMOSA COLOR GRIS VERDOSA SM A-1-a 29 71 53 18 4.8 NL NP NP

0.30 - 0.40 2 0.10 0.35 ARENA LIMO ARCILLOSA,COLOR CAFÉ

OSCURA SM-SC A-2-4 23 77 45 32 9.8 23 18 5

0.40 - 1.35 3 0.95 0.88 ARENA LIMO ARCILLOSA COLOR CAFÉ

OSCURA SM-SC A-2-4

67 K38+520

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 ARENA LIMOSA COLOR GRIS VERDOSA SM A-2-4 26 74 49 25 4.8 NL NP NP


OSCURA SM-SC A-2-4 31 69 42 27 12.3 23 18 5

0.40 - 1.35 3 0.95 0.88 ARENA LIMO ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ

OSCURA SM-SC A-2-4

68 K39+000

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 GRAVA LIMOSA , COLOR CAFÉ OSCURA GM A-1-a 50 50 41 9 3.0 NL NP NP


OSCURA SM A-1-a 32 68 46 22 6.3 NL NP NP

0.60 - 1.30 3 0.70 0.95 ARENA LIOMSA,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-a

69 K39+525


0.25 - 0.55 2 0.30 0.40 ARENA LIMOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-a 35 65 53 12 1.0 NL NP NP

0.55 - 1.35 3 0.80 0.95 ARENA LIMOSA,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-a

70 K39+980

0.00 - 0.50 1 0.50 0.25 ARENA LIMOSA, COLOR GRIS VERDOSA SM A-1-a 42 58 43 15 4.3 NL NP NP

0.50 - 1.30 2 0.80 0.90 ARENA LIMOSA,COLOR GRIS VERDOSA SM A-1-a

71 K40+498


0.17 - 0.30 2 0.13 0.24 ARENA LIMOSA,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-2-4 36 64 39 25 1.2 NL NP NP



24


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.30 - 0.60 3 0.30 0.45 ARENA GRAVOSA,COLOR CAFÉ OSCURA SW A-2-4 20 80 74 6 5.3 NL NP NP

0.60 - 1.35 4 0.75 0.98 ARENA GRAVOSA,COLOR CAFÉ OSCURA SW A-2-4

72 K41+000

0.00 - 0.12 1 0.12 0.06 ARENA LIMOSA, COLOR CAFÉ CLARA SM A-1-a 35 65 43 22 0.5 NL NP NP

0.12 - 0.55 2 0.43 0.34 ARENA LIMOSA,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-2-4 25 75 53 22 3.1 NL NP NP

0.55 - 1.10 3 0.55 0.83 ARENA LIMOSA DE COLOR GRIS VERDOSA SM A-1-a 25 75 65 10 4.0 NL NP NP

73 K41+500

0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 GRAVA LIMOSA, COLOR GRIS VERDOSA GM A-1-a 52 48 36 12 2.1 NL NP NP

0.25 - 0.60 2 0.35 0.43 ARENA LIMOSA,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-2-4 66 34 2 32 1.3 22 18 4

0.60 - 1.00 3 0.40 0.80 ARENA LIMOSA,COLOR CAFÉ OSCURA SM-SC A-7-5 12 88 46 42 7.8 25 17 8

74 K42+000

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 GRAVA LIMOSA, COLOR GRIS VERDOSA GM A-1-a 43 57 59 -2 5.1 NL NP NP

0.20 - 0.60 2 0.40 0.40 GRAVA LIMOSA,COLOR CAFÉ OSCURA GM A-2-4 36 64 32 32 3.2 22 18 4

0.60 - 1.10 3 0.50 0.85 ARCILLA ARENOSA,COLOR CAFÉ

CLARA,PLASTICIDAD MEDIA A BAJA CL A-7-5 7 93 33 60 18.6 25 17 8

75 K42+500

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 ARENA GRAVO LIMOSA, COLOR CAFÉ


0.20 - 0.40 2 0.20 0.30 ARCILLA LIMOSA ,COLOR CAFÉ


0.40 - 0.60 3 0.20 0.50 LIMO -ARENO ARCILLOSO,COLOR

AMARILLO,PLASTICIDAD MEDIA ML-CL A-4 21 79 31 48 3.5 26 16 11

0.60 - 1.30 4 0.70 0.95 LIMO -ARENO ARCILLOSO,COLOR

AMARILLO,PLASTICIDAD MEDIA ML-CL A-4

133 K43+000

0.00 - 0.50 1 0.50 0.25 LIMO ARENOSO,COLOR GRIS VERDOSO ML-CL A-4 28 72 36 36 17.0 28 20 8

0.50 - 0.80 2 0.30 0.65 ARCILLA ARENOSA,COLOR, GRIS

VERDOSA,PRESENTA OXIDACION CL A-6 10 90 24 66 25.2 36 22 14



25


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.80 - 1.35 3 0.55 1.08 ARCILLA ARENOSA,COLOR, GRIS

VERDOSA,PRESENTA OXIDACION CL A-6

132 K43+500

0.00 - 0.35 1 0.35 0.18 ARENA LIMOSA ,COLOR AMARILLA OSCURA SM A-1-a 34 66 45 21 5.3 NL NP NP

0.35 - 1.35 2 1.00 0.85 ARCILLA ARENOSA COLOR ,AMARILLA

OSCURA CL A-4 7 93 30 63 35.1 34 22 12

131 K44+000

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 ARENA LIMOSA COLOR AMARILLA OSCURA SM A-1-a 35 65 49 16 5.6 NL NP NP

0.30 - 1.25 2 0.95 0.78 ARCILLA LIMOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA CL A-6

130 K44+500

0.00 - 0.47 1 0.47 0.24 GRAVA ARENOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-b 33 67 47 20 16.0 NL NP NP

0.47 - 0.87 2 0.40 0.67 ARCILLA ARENOSA COLOR CAFÉ CLARA SC A-6 23 77 27 50 6.9 27 18 9

0.87 - 1.40 3 0.53 1.14 ARCILLA ARENOSA COLOR CAFÉ CLARA CL A-4

129 K45+000

0.00 - 0.14 1 0.14 0.07 GRAVA ARENOSA,COLOR CAFÉ OSCURA GW-GM A-1-a 51 67 56 11 9.4 NL NP NP

0.14 - 0.40 2 0.26 0.27 ARCILLA ARENOSA ,COLOR CAFÉ CLARA CL A-4 19 81 30 51 4.2 38 21 17

0.40 - 1.03 3 0.63 0.72 ARENA LIMOSA COLORE,CAFÉ OSCURA SM A-1-b 51 89 67 22 8.5 NL NP NP

128 K45+500

0.00 - 0.17 1 0.17 0.09 ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-b 51 64 49 15 3.7 NL NP NP

0.17 - 0.65 2 0.48 0.41 ARENA GRAVOSA COLOR CAFÉ OSCURA SP-SM A-1-a 27 73 54 19 4.2 NL NP NP

0.65 - 1.05 3 0.40 0.85 ARENA ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SC A-2-4 51 62 22 40 4.1 30 22 8

127 K46+000


0.17 - 0.30 2 0.13 0.24 GRAVA ARENOSA COLOR GRIS VERDOSA ,

OXIDADA GP-GM A-1-a 64 36 29 7 3.1 23 19 4

0.30 - 0.56 3 0.26 0.43 GRAVA ARENOSA COLOR GRIS VERDOSA ,

OXIDADA GP A-1-a 52 48 46 2 1.1 NL NP NP



26


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.56 - 1.10 4 0.54 0.83 ARENA GRAVOSA,COLOR GRIS VERDOSA SP A-1-a 64 36 35 1 4.4 NL NP NP

126 K46+500

0.00 - 0.17 1 0.17 0.09 GRAVA ARENOSA COLOR GRIS OSCURA,

COLOR CAFÉ OSCURA GP A-1-a 78 22 15 7 3.4 NL NP NP

0.17 - 0.30 2 0.13 0.24 GRAVA ARENOSA COLOR GRIS

VERDOSA,COLOR AMARILLA OSCURA GP-GM A-1-a

0.30 - 0.56 3 0.26 0.43 GRAVA ARENOSA ,COLOR GRIS VERDOSA GP A-1-a

0.56 - 1.35 4 0.79 0.96 GRAVA ARENOSA ,COLOR GRIS VERDOSA GP A-1-a

125 K47+000

0.00 - 0.65 1 0.65 0.33 ARENA ARCILLOSA, COLOR GRIS OSCURA SM-SC A-2-4 51 74 45 29 8.5 27 22 5


0.78 - 1.35 3 0.57 1.07 ARCILLA ARENOSA, COLOR CAFÉ OSCURA CL A-7

124 K47+500

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 ARENA ARCILLOSA ,COLOR GRIS OSCURA SC A-6 51 73 36 37 7.9 28 22 6

0.30 - 0.80 2 0.50 0.55 ARCILLA ARENOSA,COLOR, CAFÉ CLARA CL A-6 5 95 37 58 17.6 30 19 11

0.80 - 1.40 3 0.60 1.10 ARENA ARCILLOSA,CAFÉ OSCURA SC A-6 5 95 55 40 21.3 30 19 11

123 K48+000

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 ARENA LIMOSA ,COLOR NEGRA ALGO

ORGANICA SM A-1-a 48 52 35 17 10.0 NL NP NP

0.20 - 1.10 2 0.90 0.65 ARENA LIMOSA COLOR ,CAFE OSCURA SM A-1-b 31 69 53 16 7.5 NL NP NP

122 K48+500

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 ARENA LIMOSA COLOR

NEGRA,POBREMENTE GRADADA SP A-1-a 42 58 55 3 3.9 NL NP NP

0.30 - 1.20 2 0.90 0.75 ARCILLA LIMOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA CL A-6 2 98 47 51 33.2 34 20 14

121 K49+000

0.00 - 0.47 1 0.47 0.24 GRAVA ARENOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA GP A-1-a 51 44 43 1 8.7 NL NP NP

0.47 - 0.87 2 0.40 0.67 GRAVA ARENOSA, COLOR CAFÉ CLARA GP A-1-b 17 83 57 26 3.2 NL NP NP



27


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.87 - 1.35 3 0.48 1.11 GRAVA ARENOSA, COLOR CAFÉ CLARA GP A-1-b

120 K49+500

0.00 - 0.47 1 0.47 0.24 ARENA ARCILLOSA,COLOR CAFÉ OSCURA SC A-5 51 90 51 39 17.1 29 21 8

0.47 - 0.90 2 0.43 0.69 ARENA LIMOSA ,COLOR CAFÉ CLARA SM A-1-b 17 83 57 26 7.1 NL NP NP

0.90 - 1.35 3 0.45 1.13 ARENA LIMOSA ,COLOR CAFÉ CLARA SM A-1-b

119 K50+000



0.30 - 1.20 3 0.90 0.75 GRAVA ARENOSA, COLOR CAFÉ OSCURA GP A-1-a 50 50 41 10 8.7 NL NP NP

118 K50+500

0.00 - 0.24 1 0.24 0.12 ARENAGRAVOSA,CAFÉ OSCURA SM A-1-a 51 62 47 15 8.2 NL NP NP

0.24 - 0.57 2 0.33 0.41 ARENA ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SC A-2-4 18 82 57 25 5.4 NL NP NP

0.57 - 1.35 3 0.78 0.96 ARENA ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ OSCURA SC A-2-4 9 91 53 38 23.3 30 19 11

117 K51+000

0.00 - 0.23 1 0.23 0.12 ARENA LIMOSA, COLOR CAFÉ OSCURA SM A-2-4 51 83 56 27 7.2 NL NP NP

0.23 - 0.57 2 0.34 0.40 ARENA ARCILLOSA,COLOR AMARILLA


0.57 - 1.30 3 0.73 0.94 ARENA ARCILLOSA COLOR AMARILLA

OSCURA SC A-1-b

116 K51+500

0.00 - 0.24 1 0.24 0.12 ARENA LIMOSA COLOR CAFE OSCURA SP A-1-b 51 84 57 27 7.2 NL NP NP


0.57 - 1.35 3 0.78 0.96 ARENA ARCILLOSA COLOR CAFÉ OSCURA SC A-1-b

115 K52+000 0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 ARENA LIMOSA,COLOR AMARILLA OSCURA SM A-1-b 51 92 78 14 11.1 NL NP NP



28


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.40 - 0.74 2 0.34 0.57 ARENA ARCILLOSA, COLORGRIS VERDOSA SM A-2-4 7 93 56 37 12.5 23 19 5

0.74 - 1.25 3 0.51 1.00 ARENA LIMOSA, COLOR GRIS VERDOSA SM A-1-b 23 77 46 31 14.2 24 19 5

114 K52+500

0.00 - 0.28 1 0.28 0.14 GRAVA ARENOSA ,COLOR AMARILLA

OSCURA GP-GM A-1-a 51 72 56 16 6.0 NL NP NP

0.28 - 0.47 2 0.19 0.38 ARENA LIMOSA COLOR ,CAFÉ OSCURA SM A-1-b 20 80 59 21 3.9 NL NP NP

0.47 - 1.30 3 0.83 0.89 ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-b

113 K53+000 0.00 - 0.60 1 0.60 0.30 ARENA LIMOSA ,COLOR CAFE OSCURA SM A-1-a 51 55 45 10 7.4 NL NP NP

134 K53+500

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 ARENA LIMOSA COLOR GRIS VERDOSA SM A-1-b 33 67 51 16 7.0 NL NP NP

0.30 - 0.50 2 0.20 0.40 ARENA LIMOSA, COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-b 28 72 54 18 12.1 NL NP NP

0.50 - 1.35 3 0.85 0.93 ARENA LIMOSA, COLOR CAFÉ OSCURA SM A-1-b

112 K54+000

0.00 - 0.50 1 0.50 0.25 ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ CARA SM A-1-b 29 71 52 19 6.5 NL NP NP

0.50 - 1.35 2 0.85 0.93 ARENA LIMOSA CAFÉ CLARA SM A-1-b

111 K54+535


0.40 - 0.93 2 0.53 0.67 ARENA GRAVOSA COLOR CAFÉ CLARA SM A-1-b 25 75 58 17 6.6 NL NP NP

0.93 - 1.30 3 0.37 1.12 ARENA GRAVOSA COLOR CAFÉ CLARA SM A-1-b

110 K55+000

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 ARENA LIMOSA,COLOR CAFÉ CLARA SM A-2-4 51 80 58 22 6.3 NL NP NP

0.20 - 0.90 2 0.70 0.55 ARENA ARCILLOSA,COLOR GRIS VERDOSA SC A-6 5 95 55 40 5.9 25 15 11

0.90 - 1.10 3 0.20 1.00 ARENA ARCILLOSA ,COLOR GRIS VREDOSA SC A-2-4 9 91 49 42 13.4 24 17 6



29


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

109 K55+500


0.26 - 0.34 2 0.08 0.30 ARENA LIMOSA COLOR GRIS VERDOSA SM-SC A-2-4 28 72 57 15 4.0 24 19 5

0.34 - 1.10 3 0.76 0.72 ARENA ARCILLOSA COLOR CAFÉ OSCURA SC A-2-4 15 85 58 27 12.5 NL NP NP

108 K56+000

0.00 - 0.45 1 0.45 0.23 ARENA LIMOSA,CAFÉ OSCURA SM A-2-4 30 71 54 17 5.9 NL NP NP


107 K56+500

0.00 - 0.75 1 0.75 0.38 ARENA ARCILLOSA, COLOR CAFÉ OSCURA SM-SC A-2-4 51 92 57 35 14.8 24 19 5


OSCURA SM-SC A-2-4 20 80 54 26 18.3 24 19 5


OSCURA SM-SC A-2-4

106 K57+000

0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 ARENA GRAVOSA COLOR AMARILLA

OSCURA SP A.1-b 40 60 56 4 7.1 NL NP NP

0.40 - 1.35 2 0.95 0.88 ARENA GRAVOSA COLOR AMARILLA

OSCURA SP A-1-b

105 K57+500

0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 ARENA GRAVOSA ,CAFÉ CLARA ALGO

LIMOSA SM A-2-4 17 83 67 16 14.2 NL NP NP

0.15 - 0.37 2 0.22 0.26 ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURA SM A-2-4 25 75 56 19 17.2 NL NP NP

0.37 - 0.90 3 0.53 0.64 GRAVA ARENOSA COLOR CAFÉ OSCURA GP A-1-a 63 37 29 8 10.3 NL NP NP

0.90 - 1.35 4 0.45 1.13 GRAVA ARENOSA COLOR CAFÉ OSCURA GP A-1-a

104 K58+000

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 GRAVA LIMOSA ,COLOR AMARILLA GM A-1-b 46 54 44 10 6.6 NL NP NP

0.20 - 0.40 2 0.20 0.30 ARENA LIMOSA COLOR ,CAFÉ OSCURA SM A-2-4 25 75 56 19 15.8 NL NP NP

0.40 - 0.95 3 0.55 0.68 ARENA LIMO ARCILLOSA ,COLOR CAFÉ

OSCURA SM-SC A-2-4 1 99 63 36 20.6 26 20 6



30


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.95 - 1.04 4 0.09 1.00 ARENA LIMOSA DE COLOR AMARILLA


103 K58+500

0.00 - 0.14 1 0.14 0.07 ARENA LIMOSA , COLOR CAFÉ OSCURA SM A-2-4 26 74 54 20 5.4 NL NP NP

0.14 - 0.70 2 0.56 0.42 ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURA SM A-2-4 17 83 59 24 7.6 23 18 4



31


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

133 PR72+000

0.00 - 0.60 1 0.60 0.30 ARENA LIMOSA. COLOR CAFÉ OSCURO. -

CONSISTENCIA ALTA SM A-2-4 42 58 38 20 6.3 NL NP NP

0.60 - 1.30 2 0.70 0.95 ARCILLA DE PLASTICIDAD BAJA A MEDIA .

COLOR GRIS CLARO - CONSISTENCIA ALTA CL A-6 15 85 25 60 10.6 23 12 11

1.30 - 1.50 3 0.20 1.40 ROCA

132 PR72+500

0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 GRAVA LIMOSA. COLOR CAFÉ OSCURO. -

CONSISTENCIA ALTA GM A-1-a 55 45 31 14 9.5 NL NP NP

0.40 - 0.80 2 0.40 0.60 ARENA LIMOSA . COLOR CAFÉ CLARO -


0.80 - 1.50 3 0.70 1.15 GRAVA LIMOSA. COLOR CAFÉ CLARO -

CONSISTENCIA ALTA GM A-1-b 53 47 27 20 14.3 NL NP NP

131 PR73+000

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 ARENA LIMOSA. COLOR CAFÉ CLARO. -

CONSISTENCIA ALTA SM A-1-b 42 58 41 17 7.9 NL NP NP

0.20 - 0.90 2 0.70 0.55 ARENA LIMOSA . COLOR GRIS OSCURO -


0.90 - 1.50 3 0.60 1.20 ROCA

130 PR73+500


CONSISTENCIA ALTA SP A-1-b 33 67 57 10 6.5 NL NP NP

0.40 - 1.00 2 0.60 0.70 ARENA LIMOSA . COLOR CAFÉ CON BETAS

GRIS - CONSISTENCIA ALTA SM A-1-a 49 51 35 16 12.3 NL NP NP

1.00 - 1.50 3 0.50 1.25 ARENA ARCILLOSA. COLOR GRIS CLARO -

CONSISTENCIA ALTA SC A-4 24 76 38 38 12.2 28 19 9

129 PR74+000



0.30 - 0.80 2 0.50 0.55 ARENA ARCILLOSA. COLOR NEGRO -

CONSISTENCIA ALTA SC A-2-6 28 72 39 33 18.2 31 23 9

0.80 - 1.50 3 0.70 1.15 ARENA LIMOSA. COLOR GRIS CLARO -


128 PR74+500

0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 GRAVA MAL GRADADA. COLOR CAFÉ

OSCURO. - CONSISTENCIA ALTA GP A-1-a 68 32 22 10 3.9 NL NP NP

0.40 - 0.70 2 0.30 0.55 GRAVA LIMOSA . COLOR CAFÉ CLARO-


0.70 - 1.50 3 0.80 1.10 ARENA ARCILLOSA . COLOR ROJIZO CON

BETAS GRIS CLARO- CONSISTENCIA BAJA SC A-2-6 32 68 34 34 17.7 32 24 8



32


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

127 PR75+000

0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 ARENA LIMOSA. COLOR GRIS CLARO. -


0.10 - 0.60 2 0.50 0.35 FRAGMENTO DE LUTITAS LAMINADAS.

COLOR NEGRO - CONSISTENCIA ALTA GM A-1-a 50 50 37 13 6.4 NL NP NP

0.60 - 1.50 3 0.90 1.05 ROCA

126 PR75+500

0.00 - 0.60 1 0.60 0.30 ARENA LIMOSA. COLOR GRIS OSCURO

CON BETAS NEGRAS. - CONSISTENCIA ALTA SM A-1-b 32 68 48 20 10.8 NL NP NP

0.60 - 0.70 2 0.10 0.65 LIMO INORGANICO. COLOR CAFE CON

BETAS GRIS CLARO - CONSISTENCIA ALTA MH A-7-6 12 88 25 63 25.1 46 33 8

0.70 - 1.50 3 0.80 1.10 ROCA

125 PR76+000

0.00 - 0.35 1 0.35 0.18 ARENA LIMOSA. - COLOR CEFE OSCURO -


0.35 - 1.10 2 0.75 0.73 ARENA MAL GRADADA COLOR GRIS CLARO

- CONSISTENCIA ALTA SP A-1-b 45 55 44 11 6.2 NL NP NP

1.10 - 1.50 3 0.40 1.30 ROCA

124 PR76+500

0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 GRAVA MAL GRADADA.- COLOR CEFE

OSCURO - CONSISTENCIA ALTA GP A-1-a 65 35 26 9 3.6 NL NP NP

0.40 - 1.50 2 1.10 0.95 ROCA

123 PR77+000

0.00 - 0.50 1 0.50 0.25 ARENA LIMOSA COLOR GRIS CON BETAS

CLARO - CONSISTENCIA ALTA SM A-2-4 26 74 44 30 11.6 NL NP NP

0.50 - 1.50 2 1.00 1.00 ROCA

122 PR77+500

0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 GRAVA MAL GRADADA COLOR CEFE

OSCURO - CONSISTENCIA ALTA GP A-1-a 62 38 29 9 2.6 NL NP NP

0.40 - 0.60 2 0.20 0.50 ARENALIMOSA COLOR GRIS CON BETAS

CAFE CLARO - CONSISTENCIA ALTA SM A-1-b 47 53 34 19 8.1 NL NP NP

0.60 - 1.00 3 0.40 0.80 GRAVA ARCILLOSA COLOR CAFE CLARO -

CONSISTENCIA ALTA GC A-2-6 52 48 23 25 13.5 30 23 7

1.00 - 1.50 4 0.50 1.25 ROCA

121 PR78+000 0.00 - 0.50 1 0.50 0.25 ARENA MAL GRADADA COLOR HABANA

CLARO - CONSISTENCIA ALTA SP A-1-b 33 67 57 10 5.0 NL NP NP



33


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.50 - 1.50 2 1.00 1.00 ROCA

120 PR78+500

0.00 - 0.35 1 0.35 0.18 ARENA ARCILLOSA COLOR CEFE OSCURO -

CONSISTENCIA ALTA SC A-2-4 35 65 34 31 10.0 23 28 5

0.35 - 0.70 2 0.35 0.53 ARENA LIMOSA COLOR CEFE CLARO -

CONSISTENCIA ALTA SM A-1a 42 58 43 15 4.9 NL NP NP

0.70 - 1.50 3 0.80 1.10 ROCA

119 PR79+000

0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 GRAVA LIMOSA COLOR CEFE OSCURO -

CONSISTENCIA ALTA GM A-1-b 55 45 28 17 4.3 NL NP NP

0.40 - 1.50 2 1.10 0.95 ROCA

118 PR79+500

0.00 - 1.00 1 1.00 0.50 ARENA ARCILLOSA . COLOR CAFÉ OSCURA.

- CONSISTENCIA ALTA SC A-2-6 33 67 39 28 18.5 27 20 7

1.00 - 1.50 2 0.50 1.25 ROCA

117 PR80+000

0.00 - 0.60 1 0.60 0.30 ARENA LIMOSA COLOR CEFE OSCURO -


0.60 - 1.50 2 0.90 1.05 GRAVA LIMOSA . COLOR CAFÉ CLARO. -


116 PR80+500



0.35 - 1.20 2 0.85 0.78 GRAVA LIMOSA . COLOR CAFÉ CLARO. -

CONSISTENCIA ALTA GM A-1a 57 43 29 14 4.9 NL NP NP

1.20 - 1.50 3 0.30 1.35 ROCA

115 PR81+000

0.00 - 0.50 1 0.50 0.25 ARENA LIMOSA COLOR CEFE OSCURO-


0.50 - 1.50 2 1.00 1.00 ROCA

114 PR81+500

0.00 - 0.12 1 0.12 0.06 CARPETA ASFÁLTICA

0.12 - 0.50 2 0.38 0.31 ARENA LIMOSA COLOR CEFE OSCURO -


0.50 - 1.50 3 1.00 1.00 GRAVA MAL GRADADA . COLOR CAFÉ

OSCURO. - CONSISTENCIA ALTA GP A-1-a 72 28 20 8 7.6 NL NP NP



34


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

113 PR82+000


0.11 - 0.40 2 0.29 0.26 GRAVA LIMOSA COLOR CEFE OSCURO-


0.40 - 1.50 3 1.10 0.95 ROCA

112 PR82+500




0.40 - 1.50 3 1.10 0.95 ARENA LIMOSA . COLOR ROJIZO. -


111 PR83+000

0.00 - 0.05 1 0.05 0.03 CARPETA ASFALTICA EN MAL ESTADO

0.05 - 0.70 2 0.65 0.38

MATERIAL ARENOSO DE COLOR CAFÉ

OSCURO CON GRAVASGRUESAS TAMAÑO

MAXIMO 17"

GM A-1-a 55 45 30 15 5.6 NL NP NP

110 PR83+500


0.08 - 1.50 2 1.42 0.79

MATERIAL LIMO ARCILLO ARENOSO DE

COLOR CAFÉ OSCURO CON GRAVAS

MEDIANAS Y GRUESAS TAMAÑO MAXIMO

8"

SM A-2-4 42 58 37 21 4.8 NL NP NP

109 PR84+000 0.00 - 0.4 1 0.40 0.20

MATERIAL LIMO ARCILLO ARENOSO DE

COLOR CAFÉ OSCURO CON GRAVAS

GRUESAS DE TAMAÑO MAXIMO 13"

SM A-2-4 38 62 35 27 5.5 NL NP NP

108 PR84+500 0.00 - 1.50 1 1.50 0.75

MATERIAL ARENOSO DE COLOR CAFÉ

CLARO CON GRAVAS GRUESAS DE TAMAÑO

MAXIMO 7"

SM A-2-4 43 57 35 22 4.6 NL NP NP

107 PR85+000

0.00 - 0.55 1 0.55 0.28 MATERIAL ARENOSO DE COLOR GRIS CON

GRAVAS MEDIANAS SM A-2-4 41 59 38 21 4.3 NL NP NP

0.55 - 0.85 2 0.30 0.70 FRAGMENTOS DE ROCAS LAMINADAS DE

COLOR CAFÉ CON OXIDACIONES GM A-1-a 57 43 28 15 5.7 NL NP NP

106 PR85+500 0.00 - 1.50 1 1.50 0.75

MATERIAL ARENOSO DE COLOR CAFE

OSCURO CON GRAVAS GRUESAS DE

TAMAÑO MAXIMO 14.5"

GM A-1-a 59 42 28 14 3.4 NL NP NP

105 PR86+000 0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 MATERIAL ARENOSO DE COLOR GRIS CON

GRAVAS MEDIANAS SM A-2-4 41 59 38 21 4.3 NL NP NP



35


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.15 - 0.30 2 0.15 0.23 FRAGMENTOS DE ROCAS LAMINADAS DE

COLOR CAFÉ CON OXIDACIONES SM A-2-4 4 96 82 14 6.8 NL NP NP

104 PR86+500

0.00 - 0.5 1 0.50 0.25 MATERIAL ARENOSO DE COLOR CAFÉ

CLARO CON GRAVAS MEDIANAS SM A-2-4 40 60 37 23 4.7 NL NP NP

0.50 - 1.50 2 1.00 1.00 MATERIAL LIMO ARCILLOSO DE COLOR

GRIS CON BETAS AMARILLA, CON GRAVAS SC A-7 0 100 64 36 16.8 35 25 10

103 PR87+000

0.00 - 0.07 1 0.07 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL

ESTADO


OSCURO CON GRAVAS MEDIANAS GM A-1-a 51 49 35 14 3.0 NL NP NP


OSCURO CON GRAVAS MEDIANAS SM A-2-4 21 79 62 17 11.1 NL NP NP

102 PR87+500


ESTADO

0.06 - 0.40 2 0.34 0.23

MATERIAL DE GRANO GRUESO

GRAVA LIMOSA COLOR HABANA -

CONSISTENCIA ALTA

GM A-1-a 54 46 32 14 4.3 NL NP NP

0.40 - 1.50 3 1.10 0.95


GRAVA LIMOSA COLOR GRIS CON BETAS

CAFÉ OSCURO - CONSISTENCIA ALTA

GM A-2-4 51 49 27 22 7.9 NL NP NP

101 PR88+000

0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA EN MAL ESTADO

0.08 - 0.60 2 0.52 0.34


ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ CLARO -

CONSISTENCIA ALTA

SM A-2-4 43 57 39 18 2.7 NL NP NP

100 PR88+500

0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA

0.08 - 0.30 2 0.22 0.19


ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURO -

CONSISTENCIA ALTA

SM A-1-a 42 58 46 12 3.9 NL NP NP

0.30 - 0.75 3 0.45 0.53


ARENA LIMOSA.- COLOR CEFE CLARO -

CONSISTENCIA ALTA

SM A-2-4 31 69 47 22 0.7 NL NP NP

0.75 - 1.40 4 0.65 1.08


ARENA ARCILLOSA. COLOR CEFE OSCURO.

CONSISTENCIA ALTA

SM A-7 27 73 35 38 4.2 NL NP NP

99 PR89+000 0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFALTICA EN MAL ESTADO



36


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.08 - 0.30 2 0.22 0.19


GRAVA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURO -

CONSISTENCIA ALTA

GM A-2-4 49 51 34 17 6.6 NL NP NP

0.30 - 0.80 3 0.50 0.55


GRAVA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURO -

CONSISTENCIA ALTA

SM A-2-4 46 54 38 16 5.7 NL NP NP

0.80 - 1.50 4 0.70 1.15


ARENA LIMOSA COLOR CARMELITO -

CONSISTENCIA ALTA

SM A-7 46 54 22 32 13.9 NL NP NP

98 PR89+500

0.00 - 0.13 1 0.13 0.07 CARPETA ASFALTICA

0.13 - 0.40 2 0.27 0.27


ARENA LIMOSA.- COLOR CAFÉ -

CONSISTENCIA ALTA

SM A-2-4 47 53 38 15 4.0 NL NP NP

0.40 - 0.60 3 0.20 0.50


ARENA ARCILLOSA.- COLOR CAFÉ -

CONSISTENCIA ALTA

SC A-2-4 23 77 45 32 14.3 32 19 13

0.60 - 1.50 4 0.90 1.05


ARENA ARCILLOSA. COLOR CAFÉ CON

BETAS GRIS . CONSISTENCIA ALTA

SC A-7 11 89 41 48 15.8 36 22 14

97 PR90+000

0.00 - 0.07 1 0.07 0.04 CARPETA ASFÁLTICA EN MAL ESTADO

0.07 - 0.50 2 0.43 0.29


ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURO -

CONSISTENCIA ALTA

SM A-2-4 46 54 36 18 7.1 NL NP NP

96 PR90+500


ESTADO

0.04 - 0.22 2 0.18 0.13


ARENA LIMOSA COLOR CARMELITO -

CONSISTENCIA ALTA

SM A-2-4 47 53 40 13 4.0 NL NP NP

0.22 - 0.45 3 0.23 0.34


GRAVA LIMOSA.- COLOR CAFÉ CLARO -

CONSISTENCIA ALTA

GM A-1-a 51 49 34 15 4.1 NL NP NP

95 PR91+000

0.00 - 0.12 1 0.12 0.06 CARPETA ASFÁLTICA EN BUEN ESTADO

0.12 - 0.30 2 0.18 0.21


ARENA LIMOSA DE COLOR CAFÉ OSCURO

CONSISTENCIA ALTA

SM A-2-4 39 61 45 16 4.5 NL NP NP

0.30 - 0.80 3 0.50 0.55


GRAVA LIMOSA DE COLOR CAFÉ CLARO

CONSISTENCIA ALTA

GM A-1-b 60 40 27 13 4.0 NL NP NP



37


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.80 - 1.50 4 0.70 1.15 ARENA LIMOSA. COLOR GRIS .

CONSISTENCIA DURA SM A-2-4 2 98 60 38 18.3 NL NP NP

94 PR91+500

0.00 - 0.45 1 0.45 0.23

MATERIAL DE GRANO GRUESO GRAVA

LIMOSA COLOR CAFÉ CON BETAS GRIS -

CONSISTENCIA ALTA

GM A-2-4 52 48 29 19 5.4 NL NP NP

0.45 - 0.80 2 0.35 0.63

MATERIAL DE GRANO FINO

ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD.- COLOR

GRIS CON BETAS AMARILLAS-

CONSISTENCIA ALTA

CL A-7 18 82 30 52 20.9 NL NP NP

0.80 - 1.50 3 0.70 1.15


ARCILLA DE PLASTICIDAD BAJA. COLOR

GRIS CLARO. CONSISTENCIA BAJA

CL A-7 7 93 27 66 28.4 43 29 14

93 PR92+000

0.00 - 0.1 1 0.10 0.05


GRAVA LIMOSA COLOR CAFÉ CLARO -

CONSISTENCIA ALTA

GM A-2-4 45 55 38 17 3.7 NL NP NP

0.10 - 0.50 2 0.40 0.30


ARENA LIMOSA DE COLOR CAFE OSCURO . -

CONSISTENCIA ALTA

SM A-2-4 36 64 44 20 3.9 NL NP NP

0.50 - 0.80 3 0.30 0.65


ARENA ARCILLOSA DE COLOR CAFE

OSCURO . - CONSISTENCIA ALTA

SC A-2-4 44 56 29 27 22.2 29 17 12

92 PR92+500

0.00 - 0.2 1 0.20 0.10


GRAVA LIMOSA COLOR GRIS -

CONSISTENCIA ALTA

SM A-2-4 34 66 41 25 3.6 NL NP NP

0.20 - 0.45 2 0.25 0.33


ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO OSCURO

- CONSISTENCIA ALTA

SM A-2-4 25 75 46 29 12.9 NL NP NP

0.45 - 1.00 3 0.55 0.73


ARCILLA ORGANICA DE ALTA

PLASTICIDAD. COLOR AMARILLO OSCURO

CON BETAS HABANAS

CH A-2-4 5 95 21 74 29.4 56 35 21

1.00 - 1.50 4 0.50 1.25


ARCILLA ORGANICA DE ALTA

PLASTICIDAD. COLOR AMARILLO OSCURO

CON BETAS HABANAS. - CONSISTENCIA

ALTA

CH A-2-4 1 99 22 77 27.6 60 38 22

91 PR93+000

0.00 - 0.6 1 0.60 0.30


GRAVA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURA -

CONSISTENCIA ALTA

GM A-2-4 52 48 29 19 5.5 NL NP NP

0.60 - 0.80 2 0.20 0.70


GRAVA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURA -

CONSISTENCIA ALTA

SM A-2-4 24 76 51 25 10.4 NL NP NP



38


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.80 - 1.50 3 0.70 1.15



CONSISTENCIA ALTA

SM A-2-4 25 75 30 45 12.2 NL NP NP

90 PR93+500


0.07 - 0.15 2 0.08 0.11



CONSISTENCIA ALTA

SP A-2-4 34 66 35 31 7.8 NL NP NP

0.15 - 0.32 3 0.17 0.24



CONSISTENCIA ALTA

SM A-1-b 39 61 46 15 3.7 NL NP NP

0.32 - 0.50 4 0.18 0.41



CONSISTENCIA ALTA

SM A-2-4 2 98 79 19 6.8 NL NP NP

89 PR94+000

0.00 - 0.07 1 0.07 0.04 CARPETA ASFALTICA FISURADA

0.07 - 0.40 2 0.33 0.24


ARENA LIMOSA. COLOR CAFÉ OSCURO. -

CONSISTENCIA ALTA

SM A-2-4 42 58 39 19 3.0 NL NP NP

0.40 - 0.70 3 0.30 0.55


ARENA LIMOSA. COLOR CARMELITO. -

CONSISTENCIA ALTA

SM A-2-4 48 52 32 20 7.4 NL NP NP

0.70 - 1.50 4 0.80 1.10

MATERIAL DE GRANO GRUESO.

FRAGMENTOS DE LUTITAS LAMINADAS.

COLOR AMARILLO CON OXIDACIONES. -

CONSISTENCIA ALTA

SM A-2-4 24 76 60 16 14.3 NL NP NP

88 PR94+500


0.07 - 0.40 2 0.33 0.24 ARENA LIMOSA. COLOR CAFÉ OSCURA. -


0.40 - 1.20 3 0.80 0.80


FRAGMENTO DE ROCAS LAMINADAS DE

COLOR CAFÉ CON OXIDADCIONES

GM A-1-b 54 46 37 9 9.4 NL NP NP

87 PR95+000

0.00 - 0.1 1 0.10 0.05 CARPETA ASFALTICA FISURADA

0.10 - 0.60 2 0.50 0.35


ARENA LIMOSA. COLOR CAFÉ OSCURA -

CONSISTENCIA ALTA

SM A-2-4 36 64 49 15 8.1 NL NP NP

0.60 - 1.50 3 0.90 1.05


ARENA LIMOSA. COLOR CAFÉ CLARO -

CONSISTENCIA ALTA

SM A-1-b 21 79 51 28 21.4 NL NP NP



39


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

86 PR95+500


ESTADO 46 54 17 6 NL NP NP

0.05 - 0.60 2 0.55 0.33 GRAVAS MEDIANAS Y ARENA LIMOSA

COLOR ABANO CONSISTENCIA DURA SM 51 49 37 13 3.6 NL NP NP

0.60 - 1.50 3 0.90 1.05 ARENA GRAVOSA COLOR CAFÉ CLARA

CONSISTENCIA DURA SM 21 79 49 30 15.3 NL NP NP

85 PR96+000



0.08 - 0.25 2 0.17 0.17 GRAVA LIMOSA COLOR GRIS CLARO SP-SM 49 51 43 9 5.1 NL NP NP


84 PR96+500



0.75 - 1.10 2 0.35 0.93 GRAVA ARENOSA COLOR CAFÉ CLARO GM 39 62 31 9 11.0 NL NP NP

1.10 - 1.50 3 0.40 1.30 GRAVA LIMOSA COLOR CAFÉ CLARA CON

OXIDACIONES SP-SM 19 81 70 11 55.0 NL NP NP

83 PR97+000


ESTADO

0.03 - 0.50 2 0.47 0.27 GRAVA LIMOSA COLOR CAFÉ CLARA SP-SM A-1-b 46 54 36 18 4.8 NL NP NP

82 PR97+500



0.06 - 0.25 2 0.19 0.16 GRAVA LIMOSA COLOR CAFÉ CLARA GM 45 55 31 20 5.4 NL NP NP

0.25 - 0.60 3 0.35 0.43 GRAVA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURO

CONSISTENCIA DURA GM 49 51 32 19 5.1 NL NP NP

81 PR98+000




OSCURA GM 45 55 31 16 5.4 NL NP NP

0.30 - 0.50 3 0.20 0.40 ARENA LIMO GRAVOSA COLOR ROJIZO CON

OXIDACIONES SM 4 96 74 22 12.5 NL NP NP

80 PR98+500 0.00 - 0.06 1 0.06 0.03 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL




40


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.06 - 0.40 2 0.34 0.23 GRAVA ARENO ARCILLOSA COLOR CAFÉ

OSCURA CONSISTENCIA ALTA GM A-1-a 48 52 31 17 6.8 NL NP NP

0.40 - 1.30 3 0.90 0.85

GRAVA ARENO ARCILLOSA COLOR

AMARILLA OSCURA CON VETAS COLOR

GRIS CONSISTENCIA ALTA

GC A-1-a 50 50 31 19 35.1 NL NP NP

79 PR99+000

0.00 - 0.2 1.00 0.20 0.10 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL

ESTADO

0.20 - 0.80 2 0.60 0.50

ARENA LIMO GRAVOSA,COLOR CAFÉ

CLARO CON OXIDACIONES CONSISTENCIA

ALTA

SM A-2-4 29 71 38 34 8.6 NL NP NP

78 PR99+500

0.00 - 0.23 1 0.23 0.12 GRAVA ARENO LIMOSA COLOR AMARILLA

OSCURA CONSISTENCIA ALTA GM A-1-a 50 50 15 4 NL NP NP

0.23 - 0.70 2 0.47 0.47 GRAVA ARENO ARCILLOSA, COLOR CAFÉ

OSCURA CONSISTENCIA ALTA GC A-1-a 52 48 31 15 3.6 NL NP NP

77 PR100+000 0.00 - 0.5 1 0.50 0.25 ARENA GRAVO ARCILLOSA, COLOR CAFÉ

OSCURO CONSISTENCIA ALTA SC A-2-4 100 64 27 6 NL NP NP

76 PR100+500


ESTADO


CLARO CONSISTENCIA ALTA GC A-1-a 53 47 19 3 6.4 NL NP NP

75 PR101+000


ESTADO


OSCURA CONSISTENCIA ALTA GM A-1-a 55 45 31 13 6.0 NL NP NP

0.40 - 0.85 3 0.45 0.63 LIMO ARENO GRAVOSO COLOR CAFÉ

CLARO CONSISTENCIA ALTA ML A-2-4 29 71 33 39 9.3 NL NP NP

74 PR101+500


ESTADO

0.06 - 0.16 2 0.10 0.11 ARENA GRAVO ARCILLOSA COLOR

AMARILLO CLARO CONSISTENCIA ALTA SC A-1-a 44 56 36 20 2.9 NL NP NP

0.16 - 0.70 3 0.54 0.43

GERAVA ARENO ARCILLOSA, COLOR CAFÉ

OSCURA CON PARTÍCULAS DE ARCILLA

COLOR GRIS CONSISTENCIA ALTA

GC A-1-a 43 57 40 17 10.0 NL NP NP

0.70 - 1.20 4 0.50 0.95 ARENA GRAVO ARCILLOSA, COLOR CAFÉ

CLARO CONSISTENCIA ALTA SC A-2-4 37 63 38 26 13.5 NL NP NP

73 PR102+000 0.00 - 0.05 1 0.05 0.03 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL

ESTADO



41


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP


OSCURA CONSISTENCIA DURA GC A-1-a 42 58 31 17 5.8 NL NP NP

0.50 - 1.50 3 1.00 1.00 ARENA GRAVO ARCILLOSA COLOR CAFÉ

CLARA SC A-1-a 32 68 53 15 13.8 NL NP NP

72 PR102+500


ESTADO


OSCURA CONSISTENCIA ALTA ML A-1-b 38 62 31 21 12.6 NL NP NP

71 PR103+000


ESTADO

0.13 - 0.28 2 0.15 0.21 GRAVA ARENO ARCILLOSA, COLOR

AMARILLA OSCURA CONSISTENCIA ALTA GC A-1-a 48 52 35 18 3.3 NL NP NP



0.55 - 1.50 3 0.95 1.03 LIMO ARENOSO, COLOR CARMELITA

OSCURA CONSISTENCIA DURA ML A-2-4 30 70 33 37 23.3 NL NP NP

70 PR103+500


ESTADO

0.60 - 0.90 2 0.30 0.75

LIMO ARENOSO, COLOR HABANO CON

VETAS AMARILLAS CLARAS CONSISTENCIA

DURA

ML A-2-4 20 80 31 41 8.4 NL NP NP

69 PR104+000


ESTADO

0.14 - 0.60 2 0.46 0.37 ARENA GRAVO ARCILLOSA COLOR CAFÉ

OSCURA CONSISTENCIA ALTA SC A-2-4 36 65 31 27 5.6 NL NP NP

0.60 - 1.10 3 0.50 0.85 ARENA ARCILLO GRAVOSA, COLOR CAFÉ

CON VETAS GRISES CONSISTENCIA DURA SC A-1-a 31 69 38 31 13.1 NL NP NP

68 PR104+500


ESTADO

0.10 - 0.80 2 0.70 0.45 ARENA ARCILLO GRAVOSA, COLOR CAFÉ

OSCURA CONSISTENCIA DURA SC A-2-4 27 73 31 33 1.7 NL NP NP

67 PR105+000

0.00 - 0.23 1 0.23 0.12 GRAVA ARENO, LIMOSA COLOR HABANA

CLARA CONSISTENCIA DURA GC A-1-b 40 60 31 25 5.3 NL NP NP





42


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

66 PR105+500


ESTADO


CLARO CONSISTENCIA ALTA SC A-1-b 41 59 46 13 5.9 NL NP NP



0.70 - 1.40 3 0.70 1.05 ARENA ARCILLO,GRAVOSA COLOR ROJIZO

CON FRAGMENTOS LAMINARES A-1-b 10 90 71 19 20.1 NL NP NP

65 PR106+000


ESTADO

0.11 - 0.21 2 0.10 0.16 GRAVA ARENO ARCILLOSA, COLOR

AMARILLA OSCURA CONSISTENCIA ALTA GC A-1-b 49 51 31 20 3.5 NL NP NP

0.21 - 1.50 3 1.29 0.86

ARENA GRAVO LIMOSA COLOR CAFÉ

CLARA CON VETAS GRISES CONSISTENCIA

DURA

SM A-1-a 33 67 60 7 17.9 NL NP NP

64 PR106+500

0.00 - 0.13 1 0.13 0.07 GRAVA ARENO LIMOSA COLOR AMARILLO



CLARO CONSISTENCIA DURA GC A-2-4 48 52 31 23 9.9 NL NP NP

0.55 - 1.50 3 0.95 1.03 ARENA ARCILLOSA, COLOR CAFÉ CLARA

CON VETAS GRISES CONSISTENCIA ALTA SC A-7-6 9 91 51 40 7.6 60 32 28

63 PR107+000


ESTADO

0.12 - 0.30 2 0.18 0.21

ARENA ARCILLO GRAVOSA, COLOR CAFÉ

CLARA CON VETAS GRISES CONSISTENCIA

DURA

SC A-2-4 22 78 31 27 8.1 NL NP NP

0.30 - 0.80 3 0.50 0.55 GRAVA ARENO LIMOSA,COLOR AMARILLA

OSCURA GM A-2-4 41 59 35 24 8.1 NL NP NP

62 PR107+500

0.00 - 0.1 1.00 0.10 0.05 GRAVA ARENO LIMOSA COLOR AMARILLA

OSCURA CONSISTENCIA ALTA GP A-1-b 53 47 38 9 3.6 NL NP NP

0.10 - 0.60 2 0.50 0.35 ARCILLA ARENO GRAVOSA,COLOR

AMARILLA OSCURA CON OXIDACION CL A-7-5 8 92 31 51 19.1 38 18 19

0.60 - 1.50 3 0.90 1.05 LIMO ARENOSO CON GRAVA,COLOR GRIS, ML A-2-4 30 70 34 36 18.1 NL NP NP

61 PR108+000 0.00 - 0.2 1 0.20 0.10 GRAVA ARENO LIMOSA COLOR AMARILLA

OSCURA CONSISTENCIA ALTA GP A-1-a 66 35 31 4 3.3 NL NP NP



43


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.20 - 0.70 2 0.50 0.45 GRAVA ARENO ALGO LIMOSA,COLOR CAFÉ

OSCURA CONSISTENCIA ALTA GP A-1-a 53 47 31 8 3.5 NL NP NP

60 PR108+500

0.00 - 0.1 1 0.10 0.05 ARENA GRAVO LIMOSA COLOR CAFÉ

OSCURA CONSISTENCIA DURA SP-SC A-1-a 40 61 52 9 7.5 NL NP NP

0.10 - 1.00 2 0.90 0.55 GRAVA ARENO ARCILLOSA COLOR

AMARILLA OSCURA CONSISTENCIA DURA GC A-2-4 43 57 31 18 3.5 NL NP NP

59 PR109+000


OSCURA CONSISTENCIA ALTA GC A-2-4 50 50 29 21 5.4 NL NP NP

0.25 - 0.60 2 0.35 0.43 GRAVA ARENOSA, COLOR GRIS CLARA

CONSISTENCIA DURA GP A-1-a 55 46 31 6 5.7 NL NP NP

0.60 - 1.40 2 0.80 1.00 LIMO ARENO GRAVOSO ,COLOR CAFÉ

CLARO CONSISTENCIA DURA ML A-4 27 73 31 41 12.2 28 24 4

58 PR109+500


ESTADO

0.08 - 0.40 2 0.32 0.24 GRAVA ARENOSA COLOR AMARILLA

OSCURA CONSISTENCIA DURA GP-GC A-1-a 50 50 31 7 4.6 NL NP NP


OSCURA CONSISTENCIA DURA GC A-2-4 49 51 31 20 13.2 NL NP NP

57 PR110+000 0.00 - 1.5 1 1.50 0.75 ARENA GRAVOSA, COLOR AMARILLA

CLARA CONSISTENCIA DURA SP A-1-a 46 54 47 6 3.8 NL NP NP

56 PR110+500


ESTADO

0.07 - 0.25 2 0.18 0.16 GRAVAS MEDIANAS Y ARENA LIMOSA

COLOR ABANO CONSISTENCIA DURA GC A-1-a 51 49 37 13 3.6 NL NP NP

0.25 - 0.55 3 0.30 0.40

MATERIAL SUBRASANTE COMPUESTA DE

GRAVAS MEDIANAS Y LIMO ARENOSO

COLOR CAFÉ OSCURO CONSISTENCIA DURA

HUMEDAD MEDIA

SP-SC A-1-a 44 56 49 8 2.7 NL NP NP

0.55 - 1.20 4 0.65 0.88


GRAVAS MEDIANAS Y LIMO ARENOSO

COLOR CAFÉ OSCURO CONSISTENCIA DURA

HUMEDAD MEDIA

SC A-2-4 10 90 60 30 9.1 NL NP NP

55 PR111+000


ESTADO A-1-a 44 56 49 8 NL NP NP

0.08 - 0.20 2 0.12 0.14

MATERIAL LIMO ARENOSO COLOR

AMARILLO OSCURO CON

INTERCALACIONES DE GRAVAS

CONSISTENCIA DURA

SP-SC A-1-b 44 56 46 10 4.4 NL NP NP



44


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP


OSCURA, GC

0.28 - 0.50 4 0.22 0.39

MATERIAL SUBRSANTE COMPUESTA DE

HARAVAS INTERMEDIAS DE TAMAÑO MAX

9" ARENA LIMO ARCILLOSA CAFÉ OSCURO

CON PARTICULAS DE ARCILLA COLOR GRIS

CONSISTENCIA DURA

GC A-2-4 42 58 39 19 5.2 NL NP NP

0.50 - 1.30 5 0.80 0.90 ARENA LIMO ARCILLOSA COLOR

AMARILLO OSCURO CONSISTENCIA MEDIA GC A-1-b 55 45 33 12 2.8 NL NP NP

54 PR112+500


ESTADO

0.05 - 0.13 2 0.08 0.09 ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO CLARO

CONSISTENCIA MEDIA GP-GC A-1-a 55 45 34 12 3.5 NL NP NP

0.13 - 1.00 3 0.87 0.57

GRAVAS GRUESAS TAMAÑO MAX 5" LIMO

ARENOSO COOR CAFÉ CON PARTÍCULAS

COLOR GRIS CONSISTENCIA DURA

GC A-2-4 49 51 32 19 5.3 NL NP NP

53 PR113+000

0.00 - 0.50 1 0.50 0.25 ARENA LIMOSA COLOR GRIS CON GRAVAS

MEDIANAS GC A-1-b 43 57 42 14 6 NL NP NP

0.50 - 0.75 2 0.25 0.63 ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURO CON

GRAVAS MEDIANAS CONSISTENCIA DURA GC A1-b 47 53 41 12 5.0 NL NP NP

0.75 - 1.50 3 0.75 1.13

LIMO ARCILLOSO COLOR AMARILLO

OSCURO CON GRAVAS MEDIANAS

CONSISTENCIA DURA

SC A-2-4 41 59 42 18 7.0 NL NP NP

52 PR113+500

0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO

0.08 - 0.35 2 0.27 0.22 ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO CON

GRAVAS MEDIAS CONSISTENCIA DURA GC A1-a 48 52 40 12 4.6 NL NP NP

0.35 - 1.10 3 0.75 0.73

LIMO ARENOSO COLOR GRIS CON VETAS

CAFÉS Y GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA

DURA

GC A-2-b 49 52 33 19 7.4 NL NP NP

51 PR114+000


0.01 - 0.70 2 0.69 0.36

ARENA LIMO ARENOSA COLOR AMARILLO

CLARO CON GRAVAS GRUESAS

SONSISTENCIA DURA

48 52 42 10 2.3 NL NP NP

0.70 - 1.30 3 0.60 1.00 LIMO ARCILLOSO COLOR CAFÉ CLARO CON

GRAVAS MEDIAS CONSISTENCIA MEDIA GC A-2-b 44 56 33 24 7.7 NL NP NP

50 PR114+500 0.00 - 0.09 1 0.09 0.05 CARPETA ASFÁLTICA BUEN ESTADO

100



45


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.09 - 0.5 2 0.41 0.30 ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO OSCURO

CON GRAVAS GRUESAS GC A-1-b 47 53 41 12 3.7 NL NP NP

0.50 - 1.50 3 1.00 1.00

LIMO ARCILLOSO COLOR GRIS CON VETA

CAFÉS Y BLANCAS CON INTERCALACIONES

DE PEQUEÑAS GRAVAS CONSISTENCIA

DURA

CL A-2-4 17 83 40 44 10.6 28 24 4

49 PR115+000

0.00 - 0.60 1 0.60 0.30 ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ OSCURO CON

GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA DURA GC A-1-a 49 51 37 14 5 NL NP NP

0.60 - 1.50 2 0.90 1.05 LIMO ARCILLOSO COLOR GRIS CON VETAS

COLOR ABANO CON GRAVAS MEDIANAS SC A-2-4 1 99 52 47 18.9 27 19 9

48 PR114+500


0.09 - 0.65 2 0.56 0.37 ARENA LIMOSA COLOR CAFÉ CLARO CON

GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA DURA GP-GC A-1-a 55 46 34 11 3.6 NL NP NP

0.65 - 1.20 3 0.55 0.93

LIMO ARENOSO COLOR ROJIZO CON

INTERCALACIONES DE RAVAS

CONSISTENCIA DURA

SC A-2-4 27 73 42 31 5.2 NL NP NP

47 PR115+100

0.00 - 0.25 1 0.25 0.13

LIMO ARENOSO COLOR AMARILLO OSCURO

CON GRAVAS MEDIANAS CONSISTENCIA

DURA

SC A-2-a 42 58 46 12 4 NL NP NP

0.25 - 1.00 2 0.75 0.63

LIMO ARENOSO COLOR AMARILLO OSCURO


DURA

SC A-2-4 28 72 51 21 6.4 NL NP NP

46 PR115+500


100

0.08 - 0.15 2 0.07 0.12

ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO CLARO


DURA

GC A-1-a 50 50 38 12 4.9 NL NP NP

0.15 - 1.00 3 0.85 0.58 LIMO ARENOSO COLOR CAFÉ CON GRAVAS

GRUESAS CONSISTENCIA DURA GC A-1-a 56 44 31 13 4.0 NL NP NP

45 PR116+000


ESTADO

0.08 - 0.20 2 0.12 0.14 MATERIAL LIMO ARENOSO COLOR

AMARILLO CLARO CON GRAVAS MEDIANAS GP A-1-b 56 44 36 8 2.4 NL NP NP

0.20 - 0.7 3 0.50 0.45

CONGLOMERADO CON ARENA COLOR

ABANO Y GRAVAS MEDIANAS

CONSISTENCIA DURA

GP A-1-a 52 48 39 9 2.6 NL NP NP

0.70 - 1.30 4 0.60 1.00 LIMO ARCILLOSO COLOR CAFÉ CLARO CON

GRAVAS MEDIAS CONSISTENCIA DURA GC A-1-b 36 64 36 29 8.1 NL NP NP



46


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

44 PR115+500



CON GRAVAS MEDIAS CONSISTENCIA DURA 52 48 38 10 4.2 NL NP NP

0.20 - 1.5 3 1.30 0.85

LIMO ARENOSO COLOR ROJIZO CON

INTERCALACIONES DE GRAVA

CONSISTENCIA DURA

SC A-2-4 25 75 40 35 10.0 26 18 8

43 PR117+000


ESTADO

0.07 - 0.40 2 0.33 0.24 ARENA LIMOSA COLOR ABANO CON

GRAVAS MEDIANAS CONSISTENCIA DURA SC A-1-a 36 64 49 15 3.3 NL NP NP

0.40 - 0.62 3 0.22 0.51

LIMO ARENOSO COLOR AMARILLO

OSCUROCON GRAVAS MEDIANAS

CONSISTENCIA DURA

SC A-2-4 41 59 42 18 4.0 NL NP NP

0.62 - 0.90 4 0.28 0.76 LIMO ARCILLOSO COLOR GIS CON VETAS

ABANAS CONSISTENCIA DURA SIN GRAVAS CL A-7-5 0 100 47 53 14.5 28 24 14

0.90 - 1.5 5.00 0.60 1.20

LIMO ARCILLOSO COLOR ROJIZO

CONSISTENCIA MEDIA NO SE ENCONTRÓ

NAF

ML-CL A-4 0 100 47 53 13.3 28 24 4

42 PR117+500


0.04 - 0.30 2 0.26 0.17 LIMO ARENOSO COLOR AMARILLO CLARO

Y GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA DURA GM A-1-b 49 51 40 11 1.7 NL NP NP

0.30 - 1.50 3 1.20 0.90 LIMO ARENOSO COLOR ROJIZO CON

GRAVAS MEDIANAS SC A-2-4 33 67 45 22 6.6 NL NP NP

41 PR118+000


ESTADO


CON GRAVAS MEDIANAS SP-SM A-1-b 44 56 45 11 1.7 NL NP NP


CON GRAVAS MEDIANAS SM A-1-b 43 57 41 16 3.4 NL NP NP

0.50 - 1.50 4 1.00 1.00

LIMO ARCILLOSO COLOR ROJIZO CON

VETAS GRISES SIN GRAVAS CONSISTENCIA

DURA

CL A-7-5 0 100 18 82 24.2 40 24 16

40 PR118+500


0.06 - 0.9 2 0.84 0.48 MATERIAL LIMO ARENOSO COLOR

AMARILLO CLARO CON GRAVAS GRUESAS GC A-1-b 53 47 30 18 2.6 NL NP NP



47


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

CONSISTENCIA DURA

0.90 - 1.50 3 0.60 1.20

LIMO ARCILLOSO COLOR ROJIZO CON

VETAS ABANAS CONSISTENCIA MEDIA CON

INTERCALACIONES DE ALGUNAS GRAVAS

MEDIANAS

CL A-7-5 1 99 36 63 26.0 36 21 16

39 PR119+000


0.08 - 0.60 2 0.52 0.34


CON PRESENCIA DE ALGUNAS GRAVAS

GRUESAS

GC A-2-4 38 62 33 29 2.7 NL NP NP

0.60 - 1.5 3 0.90 1.05

LIMO ARCILLOSO COLOR GRIS CON VETAS

ABANAS SIN GRAVAS CONSISTENCIA

MEDIA

ML A-7-5 0 100 29 71 26.2 42 26 16

38 PR119+500


0.10 - 0.35 2 0.25 0.23 LIMO ARENOSO COLOR CLARO GRAVAS

GRUESAS GM A-1-b 44 56 36 20 3.5 NL NP NP

0.35 - 1.00 3 0.65 0.68 LIMO ARENOSO COLOR CAFÉ OSCURO CON

GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA DURA GM A-1-b 49 51 40 11 4.5 NL NP NP

37 PR120+000


ESTADO

0.03 - 0.4 2 0.37 0.22 LIMO ARENOSO COLOR CAFÉ CLARO CON

GRAVAS MEDIANAS GM A-1-b 43 57 40 17 2.2 NL NP NP

0.40 - 0.65 3 0.25 0.53 LIMO ARENOSO COLOR CAFÉ OSCURO CON

GRAVAS MEDIANAS CONSISTENCIA DURA GM A-1-b 43 58 40 17 3.7 NL NP NP

0.65 - 1.00 4 0.35 0.83 LIMO ARCILLOSO COLOR GRIS CON

GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA DURA 38 63 40 23 8.1 NL NP NP

1.00 - 1.50 5 0.50 1.25

LIMO ARCILLOSO COLOR GRIS CON VETAS

AMARILLAS CON INTERCALACIONES DE

UNAS GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA

MEDIA

GC A-4 47 53 35 18 33.1 29 19 10

36 PR121+500


ESTADO

0.08 - 0.40 2 0.32 0.24 MATERIAL LIMO ARENOSO COLOR ABANO

CON GRAVAS MEDIANAS GM A-1-b 47 53 29 24 0.8 NL NP NP

0.40 - 0.70 3 0.30 0.55 LIMO ARENOSO COLOR OSCURO CON




48


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.70 - 1.50 4 0.80 1.10 LIMO ARENOSO COLOR CAFÉ CON VETAS

ROJIZAS CONSISTENCIA DURA CL A-7-5 0 100 43 57 22.1 37 22 15

35 PR122+000


ESTADO

0.09 - 0.12 2 0.03 0.11

MATERIAL DE AFIRMADO LIMO ARENOSO

COLOR AMRILLO CLARO CON GRAVAS

GRUESAS CONSISTENCIA DURA

GM A-1-b 49 51 34 17 2.5 NL NP NP

0.12 - 0.25 3 0.13 0.19 LIMO ARENOSO COLOR CAFÉ OSCURO

GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA DURA SC A-4 24 76 41 35 4.7 0 0 0

0.25 - 0.40 4 0.15 0.33 MATERIAL LIMO ARENOSO GRIS OSCURO

CON GRAVAS MEDIANAS SM A-1-b 39 61 39 22 4.2 NL NP NP

0.40 - 1.30 5 0.90 0.85

MATERIAL LIMO ARENOSO COLOR

CARMELITA CON GRAVAS GRUESAS

CONSISTENCIA DURA

GM A-2-4 39 61 37 24 5.4 NL NP NP

34 PR122+500


0.13 - 0.30 2 0.17 0.22


CON GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA

DURA

GP A-1-b 60 40 33 7 0.2 NL NP NP

0.30 - 1.50 3 1.20 0.90 LIMO ARENOSO COLOR CAFÉ OSCURO Y

GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA MEDIA GP-GM A-11-b 56 44 33 11 5.0 NL NP NP

33 PR123+000


0.05 - 0.45 2 0.40 0.25

MATERIAL AFIRMADO GRAVA LIMO

ARENOSA COLOR AMARILLO CLARO Y

GRAVAS MEDIAS CONSISTENCIA DURA

GM A-1-b 50 50 33 17 2.2 NL NP NP

0.45 - 1.5 3 1.05 0.98 LIMO ARENOSO COLOR CAFÉ CON POCAS

GRAVAS CONSISTENCIA MEDIA SC A-4 12 88 39 50 14.3 0 0 0

32 PR123+500



CONSISTENCIA DURA GM A-2-4 45 55 29 26 0.8 NL NP NP

31 PR124+000







49


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.06 - 0.25 Z 0.19 0.16 ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO GRAVAS

MEDIANAS CONSISTENCIA DURA GM A-1-b 56 44 30 13 2.4 NL NP NP

0.25 - 1.30 3 1.05 0.78 ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO GRAVAS

MEDIANAS CONSISTENCIA DURA GM A-1-a 53 47 29 18 3.5 NL NP NP

29 PR125+000


0.06 - 0.5 2 0.44 0.28



DURA HUMEDAD BAJA

GM A-1-b 53 47 31 15 3.9 NL NP NP

0.50 - 1.20 3 0.70 0.85 ARENA LIMOSA COLOR CARMELITA CON

GRAVAS GRUESAS GP-GM A-1-a 60 40 30 10 2.3 NL NP NP

28 PR125+500


0.07 - 1.50 2 1.43 0.79

LIMO ARENOSO COLOR AMARILLO CLARO


DURA

GM A-1-b 52 48 33 16 1.2 NL NP NP

27 PR126+000


0.11 - 1.20 2 1.09 0.66 ARENA LIMOSA COLOR ABANO CON

GRAVAS GRUESASA CONSISTENCIA DURA GP A-1-b 63 37 28 9 0.9 NL NP NP

26 PR126+500


0.05 - 0.10 2 0.05 0.08 ARENA COLOR AMARILLO CLARO CON

GRAVAS MEDIANAS CONSISTENCIA DURA GM A-1-b 53 47 39 8 4.4 NL NP NP

0.10 - 1.30 3 1.20 0.70 MATERIAL EXISTENTE LIMO ARENOSO

COLOR GRIS CON GRAVAS INTERMEDIAS GP A-1-b 55 45 38 7 3.5 NL NP NP

25 PR127+000

0.00 - 0.09 1.00 0.09 0.05 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA EN MAL

ESTADO

0.09 - 0.50 2 0.41 0.30 LIMO ARENOSO COLOR AMARILLO CLARO

CON GRAVAS GRUESAS GM A-1-b 49 51 36 16 5.5 NL NP NP

0.50 - 1.10 3 0.60 0.80 LIMO ARENOSO COLOR CAFÉ CLARO CON


1.10 - 1.50 4 0.40 1.30 ARENA LIMOSA COLOR GRIS Y GRAVAS

MEDIANAS CONSISTENCIA DURA GP A-1-b 0 100 43 57 7.0 NL NP NP




50


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.06 - 0.10 2 0.04 0.08

MATERIAL AFIRMADO COMPUESTO DE

ARENA COLOR AMARILLO Y GRAVAS

MEDIAS

GM A-1-b 50 50 31 18 0.7 NL NP NP

0.10 - 1.30 3 1.20 0.70

MATERIAL EXISTENTE COMPUESTO DE

ARENA LIMO ARENOSA COLOR GRIS CON

GRAVAS GRUESAS CONSISTENCIA DURA

GP-GM A-2-4 56 44 31 13 5.4 NL NP NP

23 PR128+000


ESTADO

0.09 - 0.22 2 0.13 0.16 ARENA COLOR ABANO CON GRAVA MEDIA

CONSISTENCIA DURA GP-GM A-1-b 51 48 33 15 2.3 NL NP NP

0.22 - 0.65 3 0.43 0.44 ARENA COLOR AMARILLO GRAVAS MEDIAS SP-SM A-1-a 45 55 51 4 2.9 NL NP NP

0.65 - 1.50 4 0.85 1.08

MATERIAL COMPUESTO DE ARENA LIMOSA

COLOR GRIS CON GRAVAS GRUESAS

CONSISTENCIA DURA NO SE ENCONTRÓ

NAF

GP A-1-b 60 40 45 5 5.1 NL NP NP

22 PR128+500


ESTADO

0.08 - 0.20 2 0.12 0.14 LIMO ARENOSO COLOR AMARILLO CON

GRAVAS MEDIANAS GP-GM A-1-b 58 42 40 3 2.3 NL NP NP

0.20 - 1.3 3 1.10 0.75

MATERIAL LIMO ARENOSO COLOR GRIS

CLARO GRAVAS MEDIANAS CONSISTENCIA

DURA

SP-SM A-1-a 45 55 46 9 3.8 NL NP NP

1.30 - 1.50 4 0.20 1.40


CON PARTÍCULAS OXIDADAS


NAF

SM A-2-4 1 99 45 23 13.1 NL NP NP

21 PR129+000


0.07 - 0.40 2 0.33 0.24

MATERIAL AFIRMADO COMPUESTO ARENA

LIMOSA COLOR AMARILLO CLARO GRAVAS

GRUESAS TAMAÑO MÁX 9"

GP-GM A-1-b 55 45 33 12 0.6 NL NP NP

0.40 - 1.50 3 1.10 0.95

MATERIAL SUBRASANTE COMPUESTO DE

ARENA LIMOSA COLOR GRIS CLARO Y

GRAVA GRUESA TAMAÑO MÁXIMO 13,5"

CONSISTENCIA DURA. NO SE ENCONTRÓ

NAF

GP-GM A-1-b 61 40 31 9 1.6 NL NP NP




51


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.09 - 0.70 2 0.61 0.40


LIMOSA COLOR AMARILLO OSCURO

GRAVAS TAMAÑO MÁX 10" CONSISTENCIA

DURA

GP-GM A-1-b 55 45 33 12 0.6 NL NP NP

0.70 - 1.40 3 0.70 1.05

MATERIAL COMPUESTO DE ARENA COLOR

GRIS Y GRAVA GRUESA TAMAÑO MÁXIMO

13,5" SUBRASANTE CONSISTENCIA DURA.

NO SE ENCONTRÓ NAF.

GM A-1-b 52 48 42 6 3.1 NL NP NP

19 PR130+000


ESTADO

0.75 - 1.5 2 0.75 1.13

MATERIAL DE RELLENO COMPUESTO DE

ARENA LIMOSA AMARILLO CLARO Y

GRAVAS GRUESAS TAMAÑO MÁX 10"


NAF

GM A-1-b 53 47 26 21 3.2 NL NP NP

18 PR130+500


ESTADO

0.08 - 0.45 2 0.37 0.27



CON GRAVAS OXIDADAS TAMAÑO MÁXIMO

DE 6" CONSISTENCIA DURA

GM A-1-b 61 39 27 12 2.3 NL NP NP

0.45 - 1.30 3 0.85 0.88


COLOR GRIS Y GRAVA GRUESA TAMAÑÓ

MÁX 9,5" SUBRASANTE CONSISTENCIA

DURA

SM A-2-4 55 45 34 12 2.9 NL NP NP

17 PR131+000

0.00 - 0.08 1 0.08 0.04 CARPETA ASFÁLTICA FISURADA MAL

ESTADO

0.08 - 0.4 2 0.32 0.24


COLOR AMARILLO OSCURO GRAVAS

GRUESAS TAMAÑO MÁX 8" CONSISTENCIA

DURA

GP-GM A-1-b 56 44 32 12 3.7 NL NP NP

0.40 - 1.40 3 1.00 0.90

MATERIAL SUBRASANTE COMPUESTO DE

ARENA LIMOSA COLOR GRIS GRAVA

GRUESA TAMAÑO MÁXIMO 11,5"

CONSISTENCIA DURA.

GP-GM A-1-a 51 49 39 10 2.9 NL NP NP

16 PR131+500


ESTADO

0.10 - 0.25 2 0.15 0.18


LIMOSA COLOR AMARILLO CLARO GRAVAS

MEDIANAS CONSISTENCIA DURA

GP-GM A-1-a 54 46 34 12 3.2 NL NP NP

0.25 - 1.5 3 1.25 0.88 MATERIAL AFIRMADO COMPUESTO ARENA

LIMOSA COLOR AMARILLO CLARO GRAVAS GM A-1-b 45 55 42 14 2.0 NL NP NP



52


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP


15 PR132+000


ESTADO

0.08 - 0.30 2 0.22 0.19

MATERIAL DE AFIRMADO COMPUESTO DE

ARENA AMARILLO CLARO Y GRAVAS

GRUESAS TAMAÑO MEDIANO

CONSISTENCIA DURA

GM A-1-b 46 54 31 23 2.2 NL NP NP

0.30 - 1.00 3 0.70 0.65


CAFÉ Y GRAVA GRUESA TAMAÑO MÁX 10"

CONSISTENCIA DURA HUMEDAD BAJA

SM A-2-4 17 83 56 26 8.9 NL NP NP

1.00 - 1.50 4 0.50 1.25

SUBRASANTE ARENA COLOR GRIS CON

VETAS AMARILLAS CON GRAVAS

MEDIANAS CONSISTENCIA DUR HUMEDAD

BAJA NO SE ENCONTRÓ NAF

GM A-1-b 46 54 45 8 4.2 NL NP NP

14 PR132+500


ESTADO

0.07 - 0.40 2 0.33 0.24


ARENA LIMOSA COLOR AMARILLO CON

GRAVAS MEDIANAS TAMAÑO MÁXIMO DE

4,5" CONSISTENCIA DURA

SM A-1-a 53 47 32 15 2.5 NL NP NP

0.40 - 1.50 3 1.10 0.95


COLOR GRIS Y GRAVA GRUESA TAMAÑÓ

MÁX 9" SUBRASANTE CONSISTENCIA DURA

NO SE ENCONTRÓ NAF

SM A-2-4 62 38 29 8 0.6 NL NP NP

13 PR133+000


ESTADO

0.07 - 0.55 2.00 0.48 0.31


GRUESA COLOR AMARILLO CLARO GRAVAS


SM A-1-a 69 31 16 15 2.1 NL NP NP

0.55 - 1.54 3 0.99 1.05

MATERIAL EXISTENTE COMPUESTO DE

ARENA COLOR CAFÉ CLARO CON

PARTÍCULAS OXIDADAS CONSISTENCIA

BAJA. NO SE ENCONTRÓ NAF.

SM A-2-4 15 85 61 24 4.7 NL NP NP

12 PR133+500

0.00 - 0.13 1 0.13 0.07 CARPETA ASFÁLTICAEN BUEN ESTADO

0.13 - 0.40 2 0.27 0.27



GRAVAS TAMAÑO MÁXIMO 4"

CONSISTENCIA DURA

SM A-1-b 33 67 51 16 1.9 NL NP NP



53


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

0.40 - 1.50 3 1.10 0.95

ARENA SUELTA SIN GRAVA COLOR GRIS

CONSISTENCIA BAJA. SUBRASANTE. NO SE

ENCONTRÓ NAF

SM A-2-4 1 99 78 22 4.4 NL NP NP

11 PR134+000


ESTADO

0.08 - 0.30 2 0.22 0.19



CON GRAVAS TAMAÑO MEDIANO MÁXIMO

DE 2,5"

GM A-1-b 44 56 44 11 2.4 NL NP NP

0.30 - 1.00 3 0.70 0.65


BEIGE Y GRAVA GRUESA TAMAÑÓ MÁX

10,5" CONSISTENCIA DURA

SM A-1-b 37 63 50 12 3.2 NL NP NP

1.00 - 1.50 4 0.50 1.25


COLOR GRIS OSCURO GRAVA GRUESA

TAMAÑO MÁX 12"

SM A-1-a 35 65 45 17 7.4 NL NP NP

10 PR134+500

0.00 - 0.8 1 0.80 0.40

MATERIAL DE AFIRMADO COMPUESTO DE


GRAVAS TAMAÑO MÁX 13,5" CONSISTENCIA

DURA

GP-GM A-1-b 55 45 39 6 0 NL NP NP

0.80 - 1.50 2 0.70 1.15

MATERIAL COMPUESTO DE ARENA GRUESA

COLOR AMARILL OSCURO CONSISTENCIA

BAJA SUBRASANTE NO SE ENCONTRÓ NAF

SM A-1-b 26 74 67 7 3.2 NL NP NP

9 PR135+000

0.00 - 0.50 1 0.50 0.25

AFIRMADO COMPUESTO DE ARENA COLOR

AMARILLO CLARO Y GRAVAS TAMAÑO

MÁX 9,5"

GP A-1-a 72 28 25 3 1 NL NP NP

0.50 - 1.50 2 1.00 1.00


ARENA COLOR GRIS CON VETAS DE

OXIDACIÓN Y GRAVAS TAMAÑO MÁX 12"

NO SE ENCONTRÓ NAF

SM A-1-b 39 61 51 10 3.4 NL NP NP

8 PR135+500


ESTADO

0.10 - 1.35 2 1.25 0.73

MATERIAL RELLENO CON GRAVAS

GRUESAS EN TAMAÑO MÁXIMO 11,5"

ARENA COLOR AMARILLO CLARO

SM A-1-b 67 33 17 16 2 NL NP NP

7 PR136+000


ESTADO

0.08 - 0.40 2 0.32 0.24


ARENA COLOR MARILLO OSCURO GRAVAS

GRUESAS TAMAÑO MÁXIMO 8"

CONSISTENCIA DURA

GP A-1-b 60 40 37 3 1.5 NL NP NP

0.40 - 1.30 3 0.90 0.85 MATERIAL ARENAS COLOR GRIS CON

GRAVAS GRUESAS TAMAÑO MÁX 8". GM A-1-b 17 83 65 18 1.6 NL NP NP



54


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

SUBRASANTE, CONSISTENCIA DURA

HUMEDAD BAJA

6 PR136+500


ESTADO

0.10 - 1.40 2 1.30 0.75



GRAVA GRUESA TAMAÑO MÁX 6"

CONSISTENCIA DURA

SP-SM A-1-b 43 57 47 10 1 NL NP NP

5 PR137+000 0.00 - 1.20 1 1.20 0.60

TERRAPLÉN COMPUESTO DE ARENA COLOR

AMARILLO CLARO GRAVA GRUESA

TAMAÑO MÁXIMO 9"

GP A-1-a 56 44 38 7 1 NL NP NP

4 PR137+500


ESTADO

0.08 - 0.40 2 0.32 0.24


ARENA COLOR AMARILLO CLARO Y

GRAVAS TAMAÑO MÁXIMO 12"

CONSISTENCIA DURA

GP A-1-b 57 44 38 5 5.9 NL NP NP

0.40 - 1.5 3 1.10 0.95


CAFÉ OSCURO. SUBRASANTE

CONSISTENCIA DURA. NO SE ENCONTRÓ

NIVE FREÁTICO

SM A-2-4 13 87 62 25 5.2 NL NP NP

3 PR138+000


ESTADO

0.07 - 1.20 2 1.13 0.64


ARENA COLOR GRIS CLARO Y GRAVAS EN

TAMAÑO MÁXIMO 8" CONSISTENCIA DURA.

MATERIAL DE RELLENO

SP-SM A-1-b 32 68 57 11 2 NL NP NP

2 PR138+500


ESTADO

0.07 - 0.4 2 0.33 0.24


ARENA LIMOSA COLOR ABANO CON

PARTÍCULAS AMARILLAS Y GRAVAS

GRUESAS TAMAÑO MÁXIMO 12"

CONSISTENCIA, HUMEDAD BAJA

SM A-1-a 32 68 55 14 2.1 NL NP NP

0.40 - 1.20 3 0.80 0.80

MATERIAL LIMO ARENOSO COLOR CAFÉ

CON PARTÍCULAS OXIDADAS Y GRAVAS

MEDIAS. SUBRASANTE, CONSISTENCIA

DURA HUMEDAD BAJA

SM A-2-4 14 86 63 23 6.1 NL NP NP

1.20 - 1.50 4 0.30 1.35 SC A-2-4 11 89 59 30 5.8 NL NP NP



55


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m) Descripción


Wn

(%)

Límites de

Consistencia, %

USCS AASHTO %

Gravas

%

Pasa

No. 4

%

Arenas

%

Pasa

200

LL LP IP

1 PR139+000


ESTADO

0.08 - 0.42 2 0.34 0.25


GRAVA COLOR AMARILLO CLARO CON

GRAVAS GRUESAS TAMAÑO MÁXIMO 10"

SM A-1-b 30 70 53 17 3.6 NL NP NP

0.42 - 1.2 3 0.78 0.81

MATERIAL ARENOSO COLOR GRIS CON

GRAVAS GRUESAS TAMAÑO MÁXIMO 12"

CONSISTENCIA MEDIA HUMEDAD BAJA

SP-SM A-1-a 40 60 52 8 2.8 NL NP NP



56

Como información secundaria y de acuerdo a las exploraciones e investigaciones

desarrolladas en la capa subrasante, realizada JOYCO Ltda (Septiembre de 1996)

eINGEOLLANOS Ltda (K23+000 al K25+000), se buscó caracterizar

geotécnicamente este suelo. Los resultados se relacionan en el siguiente cuadro

resumen.

Tabla 8: Caracterización del Material de Subrasante y Valor del CBR. K23 al K25. Información

Secundaria

APIQUE No Clasificación IP Humedad Natural

1 CL 21.02 8.24%

2 CL 10.78 10.68%

3 CL 9.88 11.99%

4 SM NP 20.55%

5 CL 20.11 23.38%

6 CL 12.01 25.61%

7 CL 13.76 28.52%

8 CL 10.77 7.56%

La subrasante presenta una característica de suelos con una baja compresibilidad, la

profundidad promedio en la cual se adelantaron las exploraciones fue de 0.60 m, es

importante mencionar que el valor del IP, adicional a la clasificación de material, indica

que los éstos presentan un comportamiento, frente al cambio volumétrico, entre bajo a

medio.

De la información de la caracterización geotécnica presentada por la Empresa

INGEOLLANOS Ltda se consideran relevantes los siguientes aspectos:

La profundidad a la cual se halló el material de subrasante es en promedio 0.60

m. este material corresponde a una Arcilla de Baja Compresibilidad en la

mayoría del Sector y su IP es en promedio de 14%.

Encima de la capa de Arcilla de Baja Compresibilidad se encuentra una capa de

material granular de relleno cuyo espesor promedio es 0.15 m, para efectos de

cálculo no se considerará el aporte estructural que pueda presentar esta capa.

Tabla 9: Caracterización del material. Sectores III y IV. Información secundaria. JoycoLtda.

Sector Abscisado Tipo de Suelos

II K5+000 a K9+500 SM, CL-ML, MH-CH, SC

III K9+500 a K23+000 GC, GW-GM, SM, SC, SW

IV K23+000 a K33+000 GM-GC, ROCA FRACTURADA

La caracterización del material realizada por JOYCO Ltda en su informe, se resalta que

los sectores en estudio predominan suelos granulares, adicionalmente en este grupo se

encuentra una subrasante rocosa y de grandes bloques.



57

5 CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS

5.1 PERFILES ESTRATIGRÁFICOS

La anterior información permite definir el perfil estratigráfico del corredor, éste se

presenta en las siguientes figuras donde se indican los tipos de capa halladas y sus

correspondientes espesores.

INFORMACIÓN PRIMARIA

SECTOR 1 (PR5+000 – PR58+500):

Dentro del programa de exploración del subsuelo, se efectuaron ciento dos(102) apiques

con una separación entre ellos de 500.0 m aproximadamente, la profundidad máxima de

estos es hasta 1.50 m.

Figura 2. Perfil estratigráfico en el sector del K5+143+000 al K11+011. Información Primaria

SM

SM

SM

SM

SM

SM

SM

SM

SMG

P

GP

SP

SP

SP

SC

SC

SC

SC

GM

GM

GM

GM

CL

SM

SM

SM

SM

SC0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

110

120

130

140

150

PR011+011 PR010+000 PR009+000 PR008+000 PR007+000 PR006+000 PR005+143

Abscisa

Pro

fun

did

ad(c

m)



58

Figura 3. Perfil estratigráfico en el sector del K11+606 al K19+500. Información primaria.


GM

GM

GM

GM

GM

SM

SM

SM

SM

SM

SM

SM

SM

SM

SM

SM

GP

GP

GP

SP

SC

SC

SC

SC

SC

GC

CL

SM

SM SM

SM

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

110

120

130

140

150

PR019+500 PR018+500 PR017+500 PR016+500 PR015+500 PR014+500 PR013+500 PR012+526 PR011+606

Abscisa

Pro

fun

did

ad(c

m)

SM

SM

SM

SM SM

SM

SM SM

GP

GP

SC

SC

SC

SC

SC

GM

CL

CL

CL

CL

CL

ML

SM

SM

SM

SC

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

110

120

130

140

150

PR024+500 PR024+000 PR023+500 PR023+000 PR022+500 PR022+000 PR021+512 PR021+035 PR020+532 PR020+000

Abscisa

Pro

fun

did

ad(c

m)



59



GM

SM

SM

SM

SM

SM

SM

SM SM

SC

SC

SC

GC

GM

GM

CL

CL

CL

CL

CL

ML

MH

SM

GM

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

110

120

130

140

150

PR030+000 PR029+450 PR029+000 PR028+500 PR028+000 PR027+485 PR027+000 PR026+620 PR025+926 PR025+511 PR025+000

AbscisaP

rofu

nd

idad

(cm

)

GM

GM

GM

SM

SM

SM SM

SM SM

SM

SM

SM

SM

SM

SM

SM

SM

SM

SM

SM

SM

SC

SC

SC

SCGC

GM

GM

SW

SW GM

ML

SM

SM

SM

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

110

120

130

140

150

Abscisa

Pro

fun

did

ad(c

m)



60



GM GM

SM

SM

SM

SM

SM

SM

SM

SM

SM SM

SM

SM

SC

SC

SC

SC

GM

CL

CL

CL

CL

CL

CL

CL

CL

ML

SM

GP

GP

SP

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

110

120

130

140

150

AbscisaP

rofu

nd

idad

(cm

)

SM

SM

SM

SM SM SM

SM

GP

GP

SP

SC

SC

SC

SC

SM

SM

SM

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

110

120

130

140

150


Abscisa

Pro

fun

did

ad(c

m)



61


Con base en los resultados de laboratorio y los registros de perforación,entre el PR5+000

al PR58+500la capa de soporte en material fino está constituida por arcillas del tipo CL,

y materiales SM o GM, presentando valores de Límites de Atterberg del orden de 25% y

6% para el Límite Líquido e Índice de Plasticidad respectivamente, cuestión que implica

un potencial de expansión bajo, según NSR-10 (Tabla 10), lo que indica que el material

de subrasante no refleja grandes cambios volumétricos por la presencia de agua,

sustentándose en los valores del IP y LL.

SM

SM

SM

SM

SM

SM

SM SM

GP

SP

SC

SCSM

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

110

120

130

140

150


AbscisaP

rofu

nd

idad

(cm

)



62

Figura 10. Límite líquido en el sector K5+000 al K58+500.

Figura 11. Índice plástico en el sector K5+000 al K58+500.

SECTOR 2 (PR72+000 – PR139+000):

Dentro del programa de exploración del subsuelo, se efectuaron ciento once (111)

apiques con una separación entre ellos de 500.0 m aproximadamente, la profundidad

máxima de éstos es hasta 1.50 m.

0

5

10

15

20

25

30

35

40

PR

5+1

43

PR

6+4

97

PR

8+4

98

PR

10

+00

0

PR

11

+01

1

PR

12

+99

5

PR

15

+00

0

PR

17

+50

0

PR

20

+00

0

PR

21

+51

2

PR

25

+51

1

PR

27

+00

0

PR

29

+00

0

PR

31

+00

5

PR

32

+50

0

PR

34

+00

0

PR

36

+51

0

PR

38

+00

0

PR

39

+98

0

PR

41

+50

0

PR

43

+00

0

PR

45

+00

0

PR

46

+50

0

PR

48

+00

0

PR

50

+00

0

PR

51

+50

0

PR

53

+50

0

PR

55

+50

0

PR

57

+50

0

% L

L

Apique

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

PR

5+1

43

PR

6+4

97

PR

8+4

98

PR

10

+00

0

PR

11

+01

1

PR

12

+99

5

PR

15

+00

0

PR

17

+50

0

PR

20

+00

0

PR

21

+51

2

PR

25

+51

1

PR

27

+00

0

PR

29

+00

0

PR

31

+00

5

PR

32

+50

0

PR

34

+00

0

PR

36

+51

0

PR

38

+00

0

PR

39

+98

0

PR

41

+50

0

PR

43

+00

0

PR

45

+00

0

PR

46

+50

0

PR

48

+00

0

PR

50

+00

0

PR

51

+50

0

PR

53

+50

0

PR

55

+50

0

PR

57

+50

0

% IP

Apique



63

Figura 12. Perfil estratigráfico en el sector del K139+000 al K133+000. Información primaria


CA CA CA CA CA CA CA CA CA CA

GP-GM

GMGP

GP

GP GPSM

SM

SM

SM

SM

SM

SM

SM SM

SC

GMSP-SM

SP-SM

SP-SM

0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

1,60

k139+000

k138+500

k138+000

k137+500

k137+000

k136+500

k136+000

k135+500

k135+000

k134+500

k134+000

k133+500

k133+000

Pro

fun

did

ad

(m

)

Abscisa

CA CA CA CA

CA

CA CA CA CA CA CA CA

GP-GM

GP-GM

GP-GM

GP-GM GP-GMGM

GM

GM

GM

GMGM

GM

GM

GM

GP

GPSMSM

SM

GM

SP-SM

SP-SM

GP

GP-GM

SM

-0,10

0,10

0,30

0,50

0,70

0,90

1,10

1,30

1,50

k132+500

k132+000

k131+500

k131+000

k130+500

k130+000

k129+500

k129+000

k128+500

k128+000

k127+500

k127+000

k126+500

Pro

fun

did

ad

(m

)

Abscisa



64

Figura 14. Perfil estratigráfico en el sector del K126+000 al K119+000. Informaciónprimaria


CA CA CA CA CA CA CACA CA CA CA

CA CA

GC

GM

GM

GMGM

GM

GM

GM

GMGM

GM

GP

GP

SC

SC

CL

SM

GP-GMGP-GM

GM

ML

GC

-0,10

0,10

0,30

0,50

0,70

0,90

1,10

1,30

1,50

k126+000

k125+500

k125+000

k124+500

k124+000

k123+500

k123+000

k122+500

k122+000

k121+500

k120+000

k119+500

k119+000

Pro

fun

did

ad

(m

) Abscisa

CA CA CA CA CA CA CA CA CACA

CA

GCGC

GC GC

GM

GP

GP

SC

SC

SC

SC

CL

CL

CL

SP-SM

GP-GM

ML-CL

SCSC

SM

CL

GC

GC

-0,10

0,10

0,30

0,50

0,70

0,90

1,10

1,30

1,50

k118+500

k118+000

k117+500

k117+000

k116+500

k116+000

k115+500

k115+100

k114+500

k115+000

k114+500

k114+000

k113+500

Pro

fun

did

ad

(m

)

Abscisa



65


Figura 17. Perfil estratigráfico en el sector del K105+500 al K99+500. Informaciónprimaria.

CA CA CA CA CA CA

GC

GC GC

GC

GC

GPGP

GP

SM

SC

SC

SC

GM

CL

SP-SM

MLML

SP

SP-SC

SP-SC

SC

SC

GP-GC

GP-GC

GC

GCGC

0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

1,60

k113+000

k112+500

k111+000

k110+500

k110+000

k109+500

k109+000

k108+500

k108+000

k107+500

k107+000

k106+500

k106+000

Pro

fun

did

ad

(m

)

Abscisa

CA CA CA

CA

CA CA CA CACA

CA

GC

GCGC GCGM

GMSC

SC

SC

SC

SC

SC

MLML

ML

ML

GCGC

GC

SC

0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

1,60

k105+500

k105+000

k104+500

k104+000

k103+500

k103+000

k102+500

k102+000

k101+500

k101+000

k100+500

k100+000

k99+500

Pro

fun

did

ad

(m

)

Abscisa



66

Figura 18. Perfil estratigráfico en el sector del K99+000 al K93+000. Informaciónprimaria.


CACA CA CA CA

CA

CA CA CA CA CA CA

GMGM

GM

GM

GM

SM

SM

SM SM

SM

SM

SM

GM

SP-SM

SP-SM

SP-SM

SM

SP

GC

SM

-0,10

0,10

0,30

0,50

0,70

0,90

1,10

1,30

1,50

k99+000

k98+500

k98+000

k97+500

k97+000

k96+500

k96+000

k95+500

k95+000

k94+500

k94+000

k93+500

k93+000

Pro

fun

did

ad

(m

)

Abscisa

CACA CA CA CA CA CA CA CAGM

GMGM

GM

GMSM

SM

SM

SM

SM SM

SM

SM

SM

SM

SM

SC

SCSC

GM

GM

CL

SM

CH

-0,10

0,10

0,30

0,50

0,70

0,90

1,10

1,30

1,50

k92+500

k92+000

k91+500

k91+000

k90+500

k90+000

k89+500

k89+000

k88+500

k88+000

k87+500

k87+000

k86+500

Pro

fun

did

ad

(m

)

Abscisa



67



Con base en los resultados de laboratorio y los registros de perforación, entre el

PR72+000 al PR139+000 la capa de soporte en material fino está constituida por

suelosdel tipo CL, SM o GM, presentando valores de Límites de Atterberg del orden de

33% y 12% para el Límite Líquido e Índice de Plasticidad respectivamente, cuestión que

CA CACA CA CA

GM

GM

GM GM

GMSM

SM

SM

SM

SM

SM

SMSM

SM

SC

GM

GM

GMGP

ROCAROCA

ROCA

ROCA

0,00

0,10

0,20

0,30

0,40

0,50

0,60

0,70

0,80

0,90

1,00

1,10

1,20

1,30

1,40

1,50

k86+000

k85+500

k85+000

k84+500

k84+000

k83+500

k83+000

k82+500

k82+000

k81+500

k81+000

k80+500

k80+000

k79+500

Pro

fun

did

ad

(m

)

Abscisa

GM GMGP GP GP

SM

SM

SM

SM

SM

SMSM

SM

SM

SC

SC

GM

GM

CL

SM

SM

SM

GM

MH

SC

SP

SP

SP

SC

GC

ROCA

ROCA

ROCA

ROCA

ROCAROCA

ROCA

ROCAROCA

ROCA

ROCA

0,00

0,10

0,20

0,30

0,40

0,50

0,60

0,70

0,80

0,90

1,00

1,10

1,20

1,30

1,40

1,50

k79+000

k78+500

k78+000

k77+500

k77+000

k76+500

k76+000

k75+500

k75+000

k74+500

k74+000

k73+500

k73+000

k72+500

k72+000

Pro

fun

did

ad

(m

)

Abscisa



68

implica un potencial de expansión de medio a bajo, según NSR-10 (Tabla 10), lo que

indica que el material de subrasante no refleja grandes cambios volumétricos por la

avidez al agua, sustentándose en los valores del IP y LL.

Figura 22. Límite líquido en el sector en estudio.

Figura 23. Índice plástico en el sector en estudio.

Tabla 10. Evaluación del potencial de expansión de acuerdo con NSR-10.

Potencial de

expansión

Expansión

Consolidómetro

(%)

LL (%) LC (%) IP (%)

Partículas

menores 1µ

(%)

Expansión

libre en

probeta (%)

Muy Alto > 30 > 63 < 10 > 32 > 37 > 100

Alto 20 - 30 50 - 63 6 - 12 23 - 45 18 - 37 > 100

Medio 10 - 20. 39 - 50 8 - 18. 12 - 34. 12 - 37. 50 - 100

Bajo < 10 < 39 > 13 < 20 < 17 < 50

0

10

20

30

40

50

60

70

K7

2+0

00

K7

4+0

00

K7

6+5

00

K7

9+5

00

K8

2+0

00

K8

6+0

00

K8

8+5

00

K9

1+0

00

K9

3+0

00

K9

5+0

00

K9

7+5

00

K1

00

+50

0

K1

03

+00

0

K1

05

+50

0

K1

07

+00

0

K1

10

+50

0

K1

13

+50

0

K1

15

+10

0

K1

17

+00

0

K1

19

+00

0

K1

22

+00

0

K1

24

+50

0

K1

27

+00

0

K1

29

+00

0

K1

31

+50

0

K1

33

+50

0

K1

36

+00

0

K1

39

+00

0

% L

L

Abscisa

0

5

10

15

20

25

30

K7

2+0

00

K7

4+0

00

K7

6+5

00

K7

9+5

00

K8

2+0

00

K8

6+0

00

K8

8+5

00

K9

1+0

00

K9

3+0

00

K9

5+0

00

K9

7+5

00

K1

00

+5…

K1

03

+0…

K1

05

+5…

K1

07

+0…

K1

10

+5…

K1

13

+5…

K1

15

+1…

K1

17

+0…

K1

19

+0…

K1

22

+0…

K1

24

+5…

K1

27

+0…

K1

29

+0…

K1

31

+5…

K1

33

+5…

K1

36

+0…

K1

39

+0…

% IP

Abscisa



69

INFORMACIÓN SECUNDARIA. INGEOLLANOS LTDA.

A continuación se presenta la información recabada de los datos suministrados por el

FONADE y correspondiente a los trabajos realizados por INGEOLLANOS Ltda.

Figura 24. Perfil estratigráfico. Apique No. 1 K23+000. Información secundaria




70





71





72





73

Figura 32. Perfil estratigráfico en el sector del K23+000 al K25+000. INGEOLLANOS Ltda. Información secundaria.



74

5.2 CAPACIDAD DE SOPORTE

Dentro del alcance de este informe se ha llevado a cabo la verificación y análisis de los

resultados del ensayo de CBR en las capas halladas durante los trabajos de exploración.

Los resultados obtenidos se recopilaron a través de la ejecución del ensayo CBR

inalterado, el ensayo de cono dinámico (PDC) y por medio del ensayo CBR Método I

para los materiales granulares, los ensayos corresponden a los puntos donde la condición

del terreno permitió la recuperación de muestras.

Es necesario resaltar que los valores reportados en los ensayos de CBR inalterado y de

Cono Dinámico no se tienen en cuenta dentro de las premisas de diseño para la

obtención de la estructura de pavimento.

Se llevó a cabo la obtención de la capacidad portante (CBR) a partir de los resultados de

laboratorio de la información primaria y secundaria del Proyecto. Como antecedentes se

tomó en cuenta los ensayos realizados por INGEOLLANOS Ltda (2009) y JOYCO Ltda

(1996).

INFORMACIÓN PRIMARIA.

A continuación se presenta la tabla de resumen para los valores de capacidad portante de

la subrasante, expresada en términos de CBR.



75

SECTOR 1 (PR5+000 – PR58+500):

Tabla 11: Resumen de la Capacidad Portante de los suelos de Subrasante entre los Postes de Referencia PR5+000 al PR58+500. Información primaria.

Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m)

Clasificación % CBR

%CBR=292*(PDC)^-

1.12

MÉTODO I PROCTOR MODIFICADO

USCS

Sumergido CBR 0.1" Golpes

por capa

CBR 0.2" Golpes

por capa Densidad

Seca 12

golpes (g/cm3)

Densidad

Seca Máxima

(g/cm3)

Humedad

Óptima (%) 0,1" 0,2"

Expansión

Total (%) 55 26 12 55 26 12

6 K5+143

0.00 - 0.60 2 0.60 0.30 GM

0.60 - 0.80 3 0.20 0.70 GM

0.80 - 1.20 4 0.40 1.00 GM

7 K5+535

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 GP-GM

0.20 - 0.75 2 0.55 0.48 GP-GM

0.75 - 1.20 3 0.45 0.98 GM 24.6 16.9 12.9 24.9 17.9 13.7 1.74 2.17 7.5

8 K6+000

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 SP-SM

0.30 - 0.90 2 0.60 0.60 SW-SM

0.90 - 1.20 3 0.30 1.05 GM 24.2 17.3 13.2 24.5 19.6 15.3 1.73 2.25 8.6

9 K6+497

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 SM

0.30 - 0.90 2 0.60 0.60 GM

0.90 - 1.40 3 0.50 1.15 CL 14.0 9.5 7.0 15.4 11.5 9.1 1.80 2.04 11.1

10 K7+000

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SW-SM

0.20 - 0.85 2 0.65 0.53 SM 23.1 14.7 8.8 24.4 18.2 11.7 1.74 2.11 7.6

11 K7+500 0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM



76


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m)


%CBR=292*(PDC)^-

1.12


USCS


por capa

CBR 0.2" Golpes

por capa Densidad

Seca 12

golpes (g/cm3)

Densidad

Seca Máxima

(g/cm3)

Humedad

Óptima (%) 0,1" 0,2"

Expansión

Total (%) 55 26 12 55 26 12

0.20 - 0.32 2 0.12 0.26 SP-SM

0.32 - 1.20 3 0.88 0.76 SC

12 K8+000

0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 SM

0.10 - 0.25 2 0.15 0.18 SC

0.25 - 1.00 3 0.75 0.63 SC 44.0 33.0 23.1 15.4 33.3 25.9 20.3 1.88 2.12 7.2

13 K8+498

0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 SM

0.10 - 0.60 2 0.50 0.35 SM

14 K9+000

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 CL

0.30 - 0.70 2 0.40 0.50 SM

0.70 - 1.00 3 0.30 0.85 CL 32.8 8.1 5.9 4.0 11.0 8.8 6.3 1.85 2.14 9.0

15 K9+460

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM

0.20 - 0.75 2 0.20 0.10 SP-SM

0.75 - 1.40 3 0.55 0.48 GP-GM 22.0 16.5 9.9 24.2 17.9 12.5 1.86 2.10 9.9

16 K10+000

0.00 - 0.10 1 0.65 1.08 SM

0.10 - 0.30 2 0.10 0.05 SM

0.30 - 0.60 3 0.20 0.20 SC

0.60 - 1.00 4 0.30 0.45 SM 28.8 17.3 11.8 23.3 19.1 13.9 1.79 2.03 8.6



77


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m)


%CBR=292*(PDC)^-

1.12


USCS


por capa

CBR 0.2" Golpes

por capa Densidad

Seca 12

golpes (g/cm3)

Densidad

Seca Máxima

(g/cm3)

Humedad

Óptima (%) 0,1" 0,2"

Expansión

Total (%) 55 26 12 55 26 12

17 K10+485

0.00 - 0.12 1 0.12 0.06 SM

0.12 - 0.36 2 0.24 0.24 SM

0.36 - 0.81 3 0.45 0.59 SM

0.81 - 1.10 4 0.29 0.96 SP-SM

1.10 - 1.35 5 0.25 1.23 SP-SM

1.35 - 1.50 6 0.15 1.43 SM 19.1 14.3 9.5 20.3 17.9 13.7 1.74 2.18 7.4

18 K11+011

0.00 - 0.35 1 0.35 0.18 SM

0.35 - 0.45 2 0.10 0.40 SM

0.45 - 0.55 3 0.10 0.50 SP-SM 26.8 18.4 13.2 26.7 21.5 14.9 1.74 2.13 7.6

19 K11+606 0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 SM 20.9 16.2 11.4 23.5 20.3 15.2 2.19 2.31 7.7

20 K12+035

0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 SM

0.15 - 0.60 2 0.45 0.38 SM 23.9 16.5 11.0 24.2 18.6 14.7 2.01 2.03 11.8

21 K12+526

0.00 - 0.26 1 0.26 0.13 GP-GM

0.26 - 0.70 2 0.44 0.48 SC

0.70 - 1.23 3 0.53 0.97 SP-SM

1.23 - 1.40 4 0.17 1.32 GP-GM 59.8 34.5 22.8 11.4 34.3 24.9 15.2 1.78 2.10 8.6

22 K12+995 0.00 - 0.45 1 0.45 0.23 GP-GM



78


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m)


%CBR=292*(PDC)^-

1.12


USCS


por capa

CBR 0.2" Golpes

por capa Densidad

Seca 12

golpes (g/cm3)

Densidad

Seca Máxima

(g/cm3)

Humedad

Óptima (%) 0,1" 0,2"

Expansión

Total (%) 55 26 12 55 26 12

0.45 - 0.70 2 0.25 0.58 SC

0.70 - 1.00 3 0.30 0.85 SM 22.4 16.2 10.3 28.1 23.5 15.7 1.55 2.11 7.6

23 K13+500

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 SM-SC

0.30 - 0.87 2 0.57 0.59 SM-SC

0.87 - 0.93 3 0.06 0.90 SM 18.4 13.2 8.1 21.3 16.4 11.7 1.58 2.12 7.2

24 K14+000

0.00 - 0.24 1 0.24 0.12 SM-SC

0.24 - 0.80 2 0.56 0.52 SM-SC

25 K14+500

0.00 - 0.45 1 0.45 0.23 SC

0.45 - 0.70 2 0.25 0.58 SC

0.70 - 1.20 3 0.50 0.95 SM 18.4 13.2 7.7 21.3 16.4 11.3 1.61 2.28 7.2

26 K15+000

0.00 - 0.70 1 0.70 0.35 SM

0.70 - 1.00 2 0.30 0.85 SM

1.00 - 1.20 3 0.20 1.10 SP 18.4 13.2 8.1 21.5 16.4 11.9 1.65 2.07 8.6

27 K15+500

0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 GM

0.15 - 0.35 2 0.20 0.25 SM 23.1 14.7 8.8 24.5 18.1 11.7 1.74 2.12 7.6

28 K16+000

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 SP-SM

0.30 - 1.25 2 0.95 0.78 SC 22.8 15.1 9.2 28.7 19.1 12.3 1.78 1.92 11.8



79


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m)


%CBR=292*(PDC)^-

1.12


USCS


por capa

CBR 0.2" Golpes

por capa Densidad

Seca 12

golpes (g/cm3)

Densidad

Seca Máxima

(g/cm3)

Humedad

Óptima (%) 0,1" 0,2"

Expansión

Total (%) 55 26 12 55 26 12

29 K16+500

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 SM

0.30 - 0.75 2 0.45 0.53 SP-SM 24.2 15.8 10.3 24.9 19.3 13.2 1.84 2.12 7.2

30 K17+000

0.00 - 0.50 1 0.50 0.25 GP-GM

0.50 - 0.92 2 0.42 0.71 GP-GM 1.93 2.08 11.5

31 K17+500

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 GP-GM

0.30 - 0.60 2 0.30 0.45 GP 26.4 16.9 9.9 25.9 19.8 13.9 1.84 2.14 7.4

32 K18+000

0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 GW

0.15 - 0.60 2 0.45 0.38 GM 1.93 2.02 11.1

33 K18+500

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 GM

0.30 - 1.20 2 0.90 0.75 SC 26.8 18.0 11.0 26.5 20.3 14.7 1.82 2.09 8.0

34 K19+000

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 GC

0.30 - 0.90 2 0.60 0.60 SM-SC 2.04 2.17 9.7

35 K19+500

0.00 - 0.35 1 0.35 0.18 GP

0.35 - 1.10 2 0.75 0.73 CL 29.0 20.2 13.2 31.3 22.5 15.4 1.71 1.95 8.0

36 K20+000

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 GM

0.20 - 0.32 2 0.12 0.26 GM

0.32 - 1.20 3 0.88 0.76 SM



80


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m)


%CBR=292*(PDC)^-

1.12


USCS


por capa

CBR 0.2" Golpes

por capa Densidad

Seca 12

golpes (g/cm3)

Densidad

Seca Máxima

(g/cm3)

Humedad

Óptima (%) 0,1" 0,2"

Expansión

Total (%) 55 26 12 55 26 12

37 K20+532

0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 GP

0.10 - 0.25 2 0.15 0.18 SM

0.25 - 1.00 3 0.75 0.63 SC 57.1

38 K21+035

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 SM

0.30 - 0.45 2 0.15 0.38 CL

0.45 - 1.00 3 0.55 0.73 CL 17.6 29.1 0.03 27.8 32.2 25.6 19.2 37.5 27.5 23.6 1.89 1.98 11.7

39 K21+512

0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 SM

0.25 - 0.80 2 0.55 0.53 SC

0.80 - 1.10 3 0.30 0.95 CL 16.5 21.3 0.02 55.8 44.6 32.3 22.8 50.0 39.1 31.0 2.17 2.25 7.4

40 K24+500

0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 SM

0.25 - 0.50 2 0.25 0.38 SC

0.50 - 1.28 3 0.78 0.89 CL 13.9 22.0 0.03 64.5 36.7 25.4 16.5 48.7 37.9 30.8 1.79 1.85 11.7

41 K25+000

0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 GP-GM

0.15 - 0.60 2 0.45 0.38 GC

0.60 - 0.70 3 0.10 0.65 CL 29.5

0.70 - 0.85 4 0.15 0.78 ML

0.85 - 1.45 4 0.60 1.15 MH 7.5 9.0 0.02 36.0 24.0 15.8 37.4 27.5 19.5 1.95 2.07 11.6



81


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m)


%CBR=292*(PDC)^-

1.12


USCS


por capa

CBR 0.2" Golpes

por capa Densidad

Seca 12

golpes (g/cm3)

Densidad

Seca Máxima

(g/cm3)

Humedad

Óptima (%) 0,1" 0,2"

Expansión

Total (%) 55 26 12 55 26 12

42 K25+511

0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 SM

0.25 - 0.90 2 0.65 0.58 SC

0.90 - 1.26 3 0.36 1.08 CL 10.0 16.6 0.02 20.8 26.5 21.0 14.7 36.1 31.0 20.6 1.80 1.91 11.7

43 K25+926

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM

0.20 - 0.70 2 0.50 0.45 GM

0.70 - 1.20 3 0.50 0.95 GM 19.1 24.4 0.02 29.1 31.5 22.6 15.0 38.0 30.8 20.9 1.77 2.06 13.6

44 K26+620

0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 SM

0.40 - 0.80 2 0.40 0.60 CL

0.80 - 1.30 3 0.50 1.05 CL 15.9 21.8 0.02 17.5 31.5 22.6 15.0 38.0 30.8 20.9 1.77 2.06 13.6

45 K27+000

0.00 - 0.28 1 0.28 0.14 SM

0.28 - 0.90 2 0.62 0.59 SM

46 K27+485

0.00 - 0.35 1 0.35 0.18 SC

0.35 - 1.20 3 0.85 0.78 CL 31.9 35.7 0.03 69.7 41.3 30.0 21.2 39.0 30.7 21.7 1.88 1.97 11.7

47 K28+000

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM

0.20 - 0.30 2 0.10 0.25 SM

0.30 - 0.60 3 0.30 0.45 SM 63.1

0.60 - 1.20 4 0.60 0.90 CL



82


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m)


%CBR=292*(PDC)^-

1.12


USCS


por capa

CBR 0.2" Golpes

por capa Densidad

Seca 12

golpes (g/cm3)

Densidad

Seca Máxima

(g/cm3)

Humedad

Óptima (%) 0,1" 0,2"

Expansión

Total (%) 55 26 12 55 26 12

48 K28+500

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM

0.20 - 1.00 3 0.80 0.60 SC 25.7 30.8 0.03 52.7 40.0 29.9 22.0 38.3 30.5 22.2 2.07 2.15 8.5

49 K29+000

0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 SP-SM

0.40 - 1.10 3 0.70 0.75 SM

50 K29+490

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM

0.20 - 0.40 2 0.20 0.30 SP-SM

0.40 - 0.85 3 0.45 0.63 GP-GM

51 K30+000

0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 SM

0.15 - 1.00 3 0.85 0.58 SM 68.3

52 K30+510

0.00 - 0.48 1 0.48 0.24 SC

0.48 - 1.30 2 0.82 0.89 GM 24.5 20.2 18.0 30.6 26.6 22.7 2.03 2.17 5.8

53 K31+005

0.00 - 0.45 1 0.45 0.23 GP-GM

0.45 - 0.90 2 0.45 0.68 GM

0.90 - 1.40 3 0.50 1.15 SM-SC 24.0 19.8 15.6 30.4 26.0 22.1 1.99 2.17 5.8

54 K31+567

0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 SM

0.15 - 0.24 2 0.09 0.20 SM

0.24 - 0.45 3 0.21 0.35 SC



83


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m)


%CBR=292*(PDC)^-

1.12


USCS


por capa

CBR 0.2" Golpes

por capa Densidad

Seca 12

golpes (g/cm3)

Densidad

Seca Máxima

(g/cm3)

Humedad

Óptima (%) 0,1" 0,2"

Expansión

Total (%) 55 26 12 55 26 12

0.45 - 1.35 4 0.90 0.90 SC 7.6 5.4 3.9 9.9 8.1 6.4 1.65 1.78 13.8

55 K32+000

0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 SM

0.10 - 0.35 2 0.25 0.23 SM

0.35 - 0.45 3 0.10 0.40 SC

0.45 - 1.35 4 0.90 0.90 SC 7.5 5.0 3.8 9.8 7.9 6.3 1.65 1.78 13.8

56 K32+500

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM

0.20 - 0.52 2 0.32 0.36 SM

0.52 - 1.30 3 0.78 0.91 SM 8.1 6.8 4.0 8.7 7.6 6.1 1.99 2.08 10.8

57 K33+000

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM

0.20 - 0.50 2 0.30 0.35 GM

0.50 - 0.90 3 0.40 0.70 SM

0.90 - 1.35 4 0.45 1.13 SM 6.2 4.9 3.5 6.9 5.6 4.5 1.91 2.08 10.8

58 K33+500

0.00 - 0.70 1 0.70 0.35 SM

0.70 - 1.35 2 0.65 1.03 SM 6.2 4.9 3.5 6.9 5.6 4.5 1.91 2.13 10.8

59 K34+000

0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 SM

0.15 - 0.40 2 0.25 0.28 SM

0.40 - 1.10 3 0.70 0.75 GC 12.3 8.4 6.1 12.0 9.6 7.9 2.01 2.12 7.1



84


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m)


%CBR=292*(PDC)^-

1.12


USCS


por capa

CBR 0.2" Golpes

por capa Densidad

Seca 12

golpes (g/cm3)

Densidad

Seca Máxima

(g/cm3)

Humedad

Óptima (%) 0,1" 0,2"

Expansión

Total (%) 55 26 12 55 26 12

60 K34+505

0.00 - 0.12 1 0.12 0.06 SC

0.12 - 0.80 2 0.68 0.46 SM

0.80 - 1.10 3 0.30 0.95 SC 12.3 8.4 6.1 12.0 9.6 7.9 2.01 2.12 7.1

61 K35+000

0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 SM

0.15 - 0.60 2 0.45 0.38 SM

0.60 - 1.20 3 0.60 0.90 SW 13.0 9.0 6.4 12.4 9.4 7.4 2.00 2.08 10.0

62 K35+997

0.00 - 0.23 1 0.23 0.12 SM

0.23 - 1.30 2 1.07 0.77 SM 12.6 8.6 6.1 12.3 9.7 7.9 1.92 2.08 7.4

63 K36+510

0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 SM

0.15 - 0.40 2 0.25 0.28 SM

0.40 - 1.20 3 0.80 0.80 SM-SC 22.6 19.3 16.2 22.1 19.7 17.3 1.80 1.93 13.7

64 K37+000

0.00 - 0.10 1 0.10 0.05 SM

0.10 - 0.30 2 0.20 0.20 ML-CL

0.30 - 0.80 3 0.50 0.55 ML-CL 17.0 13.9 11.5 21.1 18.3 15.0 1.66 1.73 14.4

65 K37+500

0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 GM

0.15 - 0.40 2 0.25 0.28 SM

0.40 - 1.40 3 1.00 0.90 SM 22.0 18.8 15.0 24.7 21.3 18.2 1.96 2.08 11.8



85


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m)


%CBR=292*(PDC)^-

1.12


USCS


por capa

CBR 0.2" Golpes

por capa Densidad

Seca 12

golpes (g/cm3)

Densidad

Seca Máxima

(g/cm3)

Humedad

Óptima (%) 0,1" 0,2"

Expansión

Total (%) 55 26 12 55 26 12

66 K38+000

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 SM

0.30 - 0.40 2 0.10 0.35 SM-SC

0.40 - 1.35 3 0.95 0.88 SM-SC 23.1 14.7 8.8 24.5 18.1 11.7 1.74 2.11 7.5

67 K38+520

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM

0.20 - 0.40 2 0.20 0.30 SM-SC

0.40 - 1.35 3 0.95 0.88 SM-SC 8.8 6.9 5.1 9.7 8.0 6.1 1.74 1.88 10.4

68 K39+000

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 GM

0.30 - 0.60 2 0.30 0.45 SM

0.60 - 1.30 3 0.70 0.95 SM

69 K39+525

0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 GM

0.25 - 0.55 2 0.30 0.40 SM

0.55 - 1.35 3 0.80 0.95 SM 9.1 7.2 5.2 0.9 8.2 6.1 2.00 2.10 9.6

70 K39+980

0.00 - 0.50 1 0.50 0.25 SM

0.50 - 1.30 2 0.80 0.90 SM

71 K40+498

0.00 - 0.17 1 0.17 0.09 GM

0.17 - 0.30 2 0.13 0.24 SM

0.30 - 0.60 3 0.30 0.45 SW



86


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m)


%CBR=292*(PDC)^-

1.12


USCS


por capa

CBR 0.2" Golpes

por capa Densidad

Seca 12

golpes (g/cm3)

Densidad

Seca Máxima

(g/cm3)

Humedad

Óptima (%) 0,1" 0,2"

Expansión

Total (%) 55 26 12 55 26 12

0.60 - 1.35 4 0.75 0.98 SW 9.8 7.4 5.2 10.4 8.6 6.1 2.02 2.12 7.5

72 K41+000

0.00 - 0.12 1 0.12 0.06 SM

0.12 - 0.55 2 0.43 0.34 SM

0.55 - 1.10 3 0.55 0.83 SM

73 K41+500

0.00 - 0.25 1 0.25 0.13 GM

0.25 - 0.60 2 0.35 0.43 SM

0.60 - 1.00 3 0.40 0.80 SM-SC 9.9 7.2 5.1 10.3 8.5 6.4 1.89 2.03 9.4

74 K42+000

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 GM

0.20 - 0.60 2 0.40 0.40 GM

0.60 - 1.10 3 0.50 0.85 CL 9.5 7.0 5.0 10.1 8.4 6.1 1.68 1.81 11.4

75 K42+500

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM

0.20 - 0.40 2 0.20 0.30 CL

0.40 - 0.60 3 0.20 0.50 ML-CL

0.60 - 1.30 4 0.70 0.95 ML-CL 9.7 7.4 5.2 10.1 8.1 6.4 1.87 2.05 13.8

133 K43+000

0.00 - 0.50 1 0.50 0.25 ML-CL

0.50 - 0.80 2 0.30 0.65 CL

0.80 - 1.35 3 0.55 1.08 CL 13.6 9.0 6.8 15.2 11.3 8.9 1.91 2.02 9.1



87


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m)


%CBR=292*(PDC)^-

1.12


USCS


por capa

CBR 0.2" Golpes

por capa Densidad

Seca 12

golpes (g/cm3)

Densidad

Seca Máxima

(g/cm3)

Humedad

Óptima (%) 0,1" 0,2"

Expansión

Total (%) 55 26 12 55 26 12

132 K43+500

0.00 - 0.35 1 0.35 0.18 SM

0.35 - 1.35 2 1.00 0.85 CL 15.8 11.2 7.3 16.4 13.1 10.0 1.74 1.83 12.3

131 K44+000

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 SM

0.30 - 1.25 2 0.95 0.78 CL 15.8 11.2 7.4 16.5 13.2 10.0 2.00 2.09 7.6

130 K44+500

0.00 - 0.47 1 0.47 0.24 SM

0.47 - 0.87 2 0.40 0.67 SC

0.87 - 1.40 3 0.53 1.14 CL 15.8 10.9 7.3 16.2 12.8 10.0 1.75 1.85 11.5

129 K45+000

0.00 - 0.14 1 0.14 0.07 GW-GM

0.14 - 0.40 2 0.26 0.27 CL

0.40 - 1.03 3 0.63 0.72 SM 14.0 10.0 6.8 15.5 11.7 9.0 1.97 2.06 9.8

128 K45+500

0.00 - 0.17 1 0.17 0.09 SM

0.17 - 0.65 2 0.48 0.41 SP-SM

0.65 - 1.05 3 0.40 0.85 SC 14.8 10.2 7.2 15.6 11.8 9.0 1.98 2.06 9.8

127 K46+000

0.00 - 0.17 1 0.17 0.09 SM

0.17 - 0.30 2 0.13 0.24 GP-GM

0.30 - 0.56 3 0.26 0.43 GP

0.56 - 1.10 4 0.54 0.83 SP 15.4 11.2 7.0 15.9 12.2 9.0 1.79 2.02 14.4



88


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m)


%CBR=292*(PDC)^-

1.12


USCS


por capa

CBR 0.2" Golpes

por capa Densidad

Seca 12

golpes (g/cm3)

Densidad

Seca Máxima

(g/cm3)

Humedad

Óptima (%) 0,1" 0,2"

Expansión

Total (%) 55 26 12 55 26 12

126 K46+500

0.00 - 0.17 1 0.17 0.09 GP

0.17 - 0.30 2 0.13 0.24 GP-GM

0.30 - 0.56 3 0.26 0.43 GP

0.56 - 1.35 4 0.79 0.96 GP 16.2 11.4 7.4 16.4 12.4 9.0 1.98 2.08 7.6

125 K47+000

0.00 - 0.65 1 0.65 0.33 SM-SC

0.65 - 0.78 2 0.13 0.72 SC

0.78 - 1.35 3 0.57 1.07 CL 16.0 11.4 7.0 16.2 12.5 9.0 1.63 1.82 14.4

124 K47+500

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 SC

0.30 - 0.80 2 0.50 0.55 CL

0.80 - 1.40 3 0.60 1.10 SC 12.7 10.0 7.3 14.1 11.5 8.9 1.77 1.86 13.6

123 K48+000

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM

0.20 - 1.10 2 0.90 0.65 SM 12.4 9.5 7.0 13.9 11.4 8.9 1.65 1.78 13.2

122 K48+500

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 SP

0.30 - 1.20 2 0.90 0.75 CL 12.2 9.8 7.1 13.9 11.4 8.9 1.66 1.74 15.4

121 K49+000

0.00 - 0.47 1 0.47 0.24 GP

0.47 - 0.87 2 0.40 0.67 GP

0.87 - 1.35 3 0.48 1.11 GP 13.2 10.0 7.3 14.7 11.7 9.9 1.96 2.05 7.9



89


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m)


%CBR=292*(PDC)^-

1.12


USCS


por capa

CBR 0.2" Golpes

por capa Densidad

Seca 12

golpes (g/cm3)

Densidad

Seca Máxima

(g/cm3)

Humedad

Óptima (%) 0,1" 0,2"

Expansión

Total (%) 55 26 12 55 26 12

120 K49+500

0.00 - 0.47 1 0.47 0.24 SC

0.47 - 0.90 2 0.43 0.69 SM

0.90 - 1.35 3 0.45 1.13 SM 13.5 9.9 7.2 14.8 11.6 9.2 1.78 1.88 13.6

119 K50+000

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM

0.20 - 0.30 2 0.10 0.25 SM

0.30 - 1.20 3 0.90 0.75 GP 13.7 10.2 7.1 15.0 11.8 9.5 2.01 2.05 6.6

118 K50+500

0.00 - 0.24 1 0.24 0.12 SM

0.24 - 0.57 2 0.33 0.41 SC

0.57 - 1.35 3 0.78 0.96 SC 13.0 9.6 7.0 14.7 11.3 8.9 1.69 1.78 14.4

117 K51+000

0.00 - 0.23 1 0.23 0.12 SM

0.23 - 0.57 2 0.34 0.40 SC

0.57 - 1.30 3 0.73 0.94 SC 13.7 10.2 7.1 15.0 11.8 9.5 2.01 2.05 6.6

116 K51+500

0.00 - 0.24 1 0.24 0.12 SP

0.24 - 0.57 2 0.33 0.41 SM

0.57 - 1.35 3 0.78 0.96 SC 14.3 10.6 7.4 15.2 12.0 9.6 2.01 2.09 6.4

115 K52+000

0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 SM

0.40 - 0.74 2 0.34 0.57 SM



90


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m)


%CBR=292*(PDC)^-

1.12


USCS


por capa

CBR 0.2" Golpes

por capa Densidad

Seca 12

golpes (g/cm3)

Densidad

Seca Máxima

(g/cm3)

Humedad

Óptima (%) 0,1" 0,2"

Expansión

Total (%) 55 26 12 55 26 12

0.74 - 1.25 3 0.51 1.00 SM 13.2 9.5 6.7 14.8 11.5 8.7 1.90 2.04 9.8

114 K52+500

0.00 - 0.28 1 0.28 0.14 GP-GM

0.28 - 0.47 2 0.19 0.38 SM

0.47 - 1.30 3 0.83 0.89 SM 13.3 9.5 6.7 14.9 11.5 8.7 2.00 2.07 6.6

113 K53+000 0.00 - 0.60 1 0.60 0.30 SM 13.3 9.3 6.9 14.9 11.4 8.8 1.89 1.96 7.2

134 K53+500

0.00 - 0.30 1 0.30 0.15 SM

0.30 - 0.50 2 0.20 0.40 SM

0.50 - 1.35 3 0.85 0.93 SM 13.3 9.6 6.8 14.9 11.5 8.7 2.00 2.07 6.6

112 K54+000

0.00 - 0.50 1 0.50 0.25 SM

0.50 - 1.35 2 0.85 0.93 SM 13.5 9.4 6.8 14.9 11.5 8.9 2.03 2.10 6.8

111 K54+535

0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 SM

0.40 - 0.93 2 0.53 0.67 SM

0.93 - 1.30 3 0.37 1.12 SM 13.5 9.7 6.8 15.1 11.6 9.0 1.89 2.10 6.8

110 K55+000

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 SM

0.20 - 0.90 2 0.70 0.55 SC

0.90 - 1.10 3 0.20 1.00 SC 13.0 9.5 6.5 14.7 11.3 8.6 1.90 2.04 7.8

109 K55+500 0.00 - 0.26 1 0.26 0.13 SM



91


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m)


%CBR=292*(PDC)^-

1.12


USCS


por capa

CBR 0.2" Golpes

por capa Densidad

Seca 12

golpes (g/cm3)

Densidad

Seca Máxima

(g/cm3)

Humedad

Óptima (%) 0,1" 0,2"

Expansión

Total (%) 55 26 12 55 26 12

0.26 - 0.34 2 0.08 0.30 SM-SC

0.34 - 1.10 3 0.76 0.72 SC 13.0 9.9 7.0 14.8 11.4 8.7 1.91 2.04 7.8

108 K56+000

0.00 - 0.45 1 0.45 0.23 SM

0.45 - 1.00 2 0.55 0.73 SM 14.5 9.9 7.0 14.9 1.4 8.7 2.00 2.09 7.8

107 K56+500

0.00 - 0.75 1 0.75 0.38 SM-SC

0.75 - 0.90 2 0.15 0.83 SM-SC

0.90 - 1.30 3 0.40 1.10 SM-SC 12.6 9.4 6.2 14.5 11.2 8.4 1.83 1.92 10.0

106 K57+000

0.00 - 0.40 1 0.40 0.20 SP

0.40 - 1.35 2 0.95 0.88 SP 14.8 10.0 7.2 15.1 11.5 8.8 2.00 2.08 8.0

105 K57+500

0.00 - 0.15 1 0.15 0.08 SM

0.15 - 0.37 2 0.22 0.26 SM

0.37 - 0.90 3 0.53 0.64 GP

0.90 - 1.35 4 0.45 1.13 GP 12.9 9.1 6.3 15.1 11.4 8.5 1.77 1.83 10.5

104 K58+000

0.00 - 0.20 1 0.20 0.10 GM

0.20 - 0.40 2 0.20 0.30 SM

0.40 - 0.95 3 0.55 0.68 SM-SC

0.95 - 1.04 4 0.09 1.00 SM 12.3 8.9 6.5 15.1 11.2 8.6 1.70 1.80 12.6



92


Apique Muestra


(m) Capa

Espesor

(m)

Profundidad

(m)


%CBR=292*(PDC)^-

1.12


USCS


por capa

CBR 0.2" Golpes

por capa Densidad

Seca 12

golpes (g/cm3)

Densidad

Seca Máxima

(g/cm3)

Humedad

Óptima (%) 0,1" 0,2"

Expansión

Total (%) 55 26 12 55 26 12

103 K58+500

0.00 - 0.14 1 0.14 0.07 SM

0.14 - 0.70 2 0.56 0.42 SM 12.3 8.8 6.4 15.1 11.1 8.6 1.95 2.05 8.7



93

En las siguientes figuras presentadas a continuación, se observa la variación de la

capacidad portante obtenida a partir del ensayo Método I a lo largo del sector I

(PR5+000 al PR58+500).

Figura 33. Variación del C.B.R. en el corredor Vial. PR5+000 al PR58+000. CBR Método I (55

golpes)


golpes)

0

10

20

30

40

50

60

PR

0+0

00

PR

10

+00

0

PR

20

+00

0

PR

30

+00

0

PR

40

+00

0

PR

50

+00

0

PR

60

+00

0

PR

70

+00

0

%C

BR

Abscisa

55 golpes a 0.1"

55 golpes a 0.2"

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

PR

0+0

00

PR

10

+00

0

PR

20

+00

0

PR

30

+00

0

PR

40

+00

0

PR

50

+00

0

PR

60

+00

0

PR

70

+00

0

%C

BR

Abscisa

26 golpes a 0.1"

26 golpes a 0.2"



94

Figura 35. Variación del C.B.R. en el corredor Vial.PR5+000 al PR58+500. CBR Método I (12

golpes)

Las siguientes figuras presentan la variación encontrada del C.B.R. sumergido 0.1” y

0.2” con la profundidad. Se observa que el C.B.R. se encuentra concentrado 0.20m y

1.20m de profundidad, con una variación del mismo entre 8% y 34%.

Figura 36. Variación del C.B.R. a profundidad.PR5+000 al PR58+500. Información primaria.

Método I (55 golpes)

0

5

10

15

20

25

30

35

PR

0+0

00

PR

10

+00

0

PR

20

+00

0

PR

30

+00

0

PR

40

+00

0

PR

50

+00

0

PR

60

+00

0

PR

70

+00

0

%C

BR

Abscisa

12 golpes a 0.1"

12 golpes a 0.2"

0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

1,60

0 10 20 30 40 50 60

Pro

fun

did

ad

%CBR

55 golpes a 0.1"

55 golpes a 0.2"



95





Con base en las tablas y figuras anteriores, se establecen tres (3) sectores de diseño en

función de la variación de la capacidad de soporte a lo largo del sector, tal y como se

presenta a continuación.

0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

1,60

0 10 20 30 40 50P

rofu

nd

idad

%CBR

26 golpes a 0.1"

26 golpes a 0.2"

0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

1,60

0 10 20 30 40

Pro

fun

did

ad

%CBR

12 golpes a 0.1"

12 golpes a 0.2"



96

Figura 39. Sectorización a partir del valor de CBR Método I.

En función de la sectorización presentada en la Figura 39, se establece para cada sector,

los siguientes valores de diseño de capacidad de soporte expresada en términos de CBR

en función del percentil 87.5 de la densidad mínima reportada del ensayo de Proctor

Modificado.

Tabla 12: Valores de diseño de CBR para los sectores del PR5+000 al PR58+500.

MÉTODO I

PROCTOR MODIFICADO

Tramo Abscisa Valores

CBR 0.1" Golpes por capa


Densidad

Seca 12

golpes (g/cm3)

Densidad

Seca

Máxima (g/cm3)

Humedad Óptima

(%) 55 26 12 55 26 12

I PR5+000-

PR19+500

Promedio 22.2 15.4 9.9 23.8 18.4 13.1 1.82 2.11 8.9

Mínimo 8.1 5.9 4.0 11.0 8.8 6.3 1.55 1.92 7.2

Máximo 34.5 23.1 15.4 34.3 25.9 20.3 2.19 2.31 11.8

Desviación Estándar 6.3 4.0 2.6 5.4 3.9 2.7 0.14 0.08 1.7

Coeficiente de Variación 0.28 0.26 0.26 0.23 0.21 0.21 0.08 0.04 0.19

Percentil 87.5 15.6 12.2 7.4 20.4 15.4 10.2 1.66 2.03 7.2

II PR20+000-PR30+500

Promedio 34.5 25.4 18.0 39.4 31.2 23.4 1.88 2.06 10.2

Mínimo 24.5 20.2 14.7 30.6 26.6 19.5 1.71 1.91 5.8

Máximo 44.6 32.3 22.8 50.0 39.1 31.0 2.07 2.17 13.6



Percentil 87.5 27.1 21.2 15.0 36.3 27.5 20.6 1.77 1.95 8.0

III PR31+000-

PR58+000

Promedio 13.3 9.8 7.0 14.4 11.4 9.0 1.87 1.99 10.0

Mínimo 6.2 4.9 3.5 0.9 1.4 4.5 1.63 1.73 5.8

Máximo 24.0 19.8 16.2 30.4 26.0 22.1 2.03 2.17 15.4



Percentil 87.5 9.3 7.1 5.1 10.0 8.1 6.2 1.68 1.80 6.8



97

SECTOR 2 (PR72+000 – PR139+000):

Tabla 13: Resumen de la Capacidad Portante de los suelos de Subrasante entre los Postes de

Referencia PR72+000 al PR139+000. Información primaria.


Apique Clasificación USCS

CBR 0.1" Golpes

por capa

CBR 0.2" Golpes

por capa Densidad Seca

12 golpes (g/cm3)

Densidad Seca

Máxima (g/cm3)

Humedad

Óptima (%) 55 26 12 55 26 12

PR72+000 CL 19.2 13.1 9.6 23.6 17.9 14.4 1.94 2.19 5.8

PR72+500 GM 17.3 12.7 8.1 21.3 17.7 12.8 1.87 2.07 8.0

PR73+000 SM 18.1 13.8 10.0 22.6 19.2 14.4 1.98 2.25 6.0

PR73+500 SC 8.8 4.6 2.7 13.1 7.9 5.4 1.67 1.86 15.1

PR74+000 SM 20.8 13.1 10.0 25.1 16.7 14.1 1.92 2.17 7.0

PR74+500 SC 18.5 14.6 9.6 22.8 19.5 14.1 1.87 2.17 7.0

PR75+000 GM 20.4 14.6 10.0 24.6 19.0 14.1 1.84 2.05 6.5

PR75+500 MH 8.8 5.8 3.8 12.8 8.5 5.9 1.72 1.93 14.2

PR76+000 SP 9.2 4.6 2.7 13.3 7.2 4.9 1.85 2.02 8.5

PR76+500 GP 8.8 5.0 3.1 13.1 8.7 5.1 1.77 1.91 14.9

PR77+000 SM 20.4 14.2 8.5 25.1 19.0 13.3 1.85 2.06 7.1

PR77+500 GC 16.9 12.3 7.7 21.8 17.7 12.8 1.86 2.06 7.0

PR78+000 SP 20.0 12.3 8.1 24.6 16.9 13.1 1.80 1.97 11.9

PR78+500 SM 18.1 11.9 6.9 22.6 16.7 11.5 1.94 2.18 7.1

PR79+000 GM 11.5 8.5 5.8 15.6 12.8 10.5 1.74 1.93 11.7

PR79+500 SC 17.7 11.9 8.8 22.0 16.9 13.3 1.87 2.08 8.0

PR80+000 GM 18.8 13.5 9.2 23.6 18.7 14.1 1.89 2.01 7.5

PR80+500 GM 24.2 13.8 8.8 29.0 18.5 13.1 1.88 2.14 5.2

PR81+000 SM 20.4 15.0 10.8 25.4 19.5 15.6 1.81 2.01 7.5

PR81+500 GP 16.2 11.9 7.3 20.5 16.9 12.0 1.87 2.13 8.9

PR82+000 GM 16.9 10.0 6.9 21.3 14.4 11.3 1.89 2.08 8.6

PR82+500 SM 16.5 9.6 6.2 21.0 14.1 10.0 1.85 2.03 11.4

PR83+000 GM 15.0 9.6 6.9 29.0 13.9 10.5 1.89 2.04 10.7

PR83+500 SM 20.4 16.5 11.2 23.6 20.5 15.6 1.98 2.19 6.0

PR84+000 SM 27.7 19.6 13.5 30.8 23.6 17.4 2.06 2.22 5.2

PR84+500 SM 20.0 15.0 9.6 22.6 18.7 13.6 2.04 2.21 7.0

PR85+000 GM 21.9 17.3 10.4 26.4 21.5 14.9 1.96 2.12 8.0

PR85+500 GM 11.5 9.2 7.3 15.4 13.3 11.5 1.98 2.18 7.8

PR86+000 SM 11.2 7.7 4.6 15.1 12.1 8.7 1.72 1.88 9.6

PR86+500 SC 12.7 10.4 7.3 16.9 14.9 11.5 1.84 2.07 9.7

PR87+000 SM 14.2 9.2 5.4 17.4 13.6 8.7 1.88 2.05 9.0

PR87+500 GM 17.3 13.8 10.8 20.5 17.7 14.4 2.02 2.18 8.4

PR88+000 SM 18.8 14.6 10.8 22.0 18.5 14.4 2.06 2.20 6.1

PR88+500 SM 28.1 19.6 14.2 32.0 23.3 18.7 2.03 2.20 5.0

PR89+000 SM 20.4 15.4 12.3 23.6 18.5 16.2 2.02 2.17 6.2

PR89+500 SC 16.5 11.5 8.9 20.0 13.8 11.8 2.01 2.13 7.2

PR90+000 SM 11.5 8.5 6.5 14.4 12.1 10.0 1.69 1.89 12.6

PR90+500 GM 21.2 17.3 12.3 24.9 21.5 16.9 1.84 2.04 8.4

PR91+000 SM 17.7 12.3 9.2 22.0 16.2 13.3 1.88 2.09 8.6

PR91+500 CL 10.4 6.2 3.5 13.6 8.7 5.4 1.78 1.92 13.2

PR92+000 SC 31.5 24.2 15.8 36.9 28.5 19.7 2.09 2.26 4.4

PR92+500 CH 19.6 15.4 11.9 23.6 19.5 16.4 1.93 2.08 8.4

PR93+000 SM 17.3 13.5 9.6 21.3 18.5 14.6 1.86 2.03 11.1

PR93+500 SM 18.1 14.2 11.2 22.0 18.5 14.4 2.02 2.17 7.8

PR94+000 SM 21.2 16.5 13.1 25.6 19.7 16.7 2.01 2.20 6.5

PR94+500 GM 23.1 17.3 11.5 26.9 22.6 19.5 1.96 2.15 7.5



98


Apique Clasificación USCS



Densidad Seca

12 golpes

(g/cm3)

Densidad Seca Máxima (g/cm3)

Humedad Óptima (%)

55 26 12 55 26 12

PR95+000 SM 19.6 14.2 9.6 23.3 19.5 14.4 2.01 2.16 6.5

PR95+500 SM 24.2 20.7 13.5 27.9 25.4 18.5 2.09 2.27 5.4

PR96+000 SM 24.2 20.0 15.4 28.7 24.6 21.5 2.02 2.34 5.7

PR96+500 SP-SM 31.5 28.5 23.8 33.8 30.3 27.7 2.06 2.21 4.6

PR97+000 SP-SM 22.3 20.0 11.9 22.6 21.3 15.9 2.00 2.20 5.6

PR97+500 GM 17.7 13.5 9.6 22.8 19.2 15.4 1.96 2.11 7.4

PR98+000 SM 26.9 23.1 16.5 27.2 24.6 19.0 1.94 2.10 7.7

PR98+500 GC 24.2 18.8 13.5 28.2 22.3 18.7 1.94 2.10 6.6

PR99+000 SM 18.1 16.2 11.9 20.5 18.2 15.9 1.96 2.17 8.0

PR99+500 GC 17.7 12.7 9.6 21.0 17.4 13.8 2.02 2.12 8.6

PR100+000 SC 26.2 22.3 16.5 25.1 23.3 20.3 2.13 2.21 7.1

PR100+500 GC 24.6 22.3 13.5 24.4 22.6 15.1 1.90 2.08 10.1

PR101+000 ML 16.2 13.8 11.2 19.5 17.9 15.9 1.92 2.16 6.8

PR101+500 SC 25.0 20.0 16.2 27.9 13.6 19.5 2.02 2.21 6.1

PR102+000 SC 11.5 8.1 6.9 13.6 10.8 9.7 1.80 1.94 12.9

PR102+500 ML 11.5 8.1 6.9 13.6 10.8 9.7 1.82 1.95 12.6

PR103+000 ML 23.1 16.2 11.5 24.4 18.2 14.9 1.98 2.05 7.2

PR103+500 ML 23.8 18.1 11.5 25.6 22.0 14.1 1.96 2.14 6.8

PR104+000 SC 21.9 17.7 7.7 23.3 21.5 9.2 1.82 2.05 8.7

PR104+500 SC 22.3 18.1 10.8 24.4 22.0 12.8 1.98 2.09 8.3

PR105+000 GC 21.5 18.1 16.5 25.6 22.6 21.0 1.92 2.16 7.6

PR105+500 GC 21.2 16.2 10.8 23.1 19.2 14.6 2.03 2.18 7.7

PR106+000 SM 21.2 15.0 9.6 30.8 22.0 16.7 1.82 1.94 14.3

PR106+500 SC 12.3 10.8 7.7 16.4 14.4 9.5 1.69 1.89 13.3

PR107+000 GM 22.7 10.8 7.3 23.6 15.4 12.3 2.02 2.17 8.3

PR107+500 ML 24.6 20.8 13.8 26.9 24.4 15.9 1.98 2.20 7.8

PR118+500 GC 20.0 16.5 10.0 30.6 24.5 19.8 2.04 2.17 6.8

PR119+500 GM 17.6 14.3 9.2 27.4 22.7 11.7 2.01 2.16 6.5

PR123+500 GM 32.7 23.5 18.7 46.7 34.0 28.0 2.09 2.20 6.7

PR124+500 GM 15.4 12.1 8.1 26.9 20.5 13.5 1.82 2.19 6.9

PR125+500 GM 25.1 16.4 9.1 27.6 22.3 14.3 1.89 2.18 6.8

PR126+500 GM 31.2 22.8 11.0 30.8 23.3 14.9 2.10 2.20 6.2

PR127+500 GP.-GM 20.9 13.2 8.8 26.5 17.4 14.0 2.03 2.16 5.8

PR128+500 GP-GM 18.4 12.0 8.3 24.4 17.7 14.9 1.93 2.16 5.3

PR129+500 GM 21.3 11.7 8.9 27.1 20.1 14.7 1.95 2.19 7.0

PR130+500 SM 18.6 12.1 8.8 29.4 20.5 13.9 1.74 2.15 7.8

PR131+500 GM 34.1 25.0 15.4 38.0 28.2 21.0 1.69 1.81 7.2

PR132+500 SM 15.5 12.1 8.1 26.9 20.5 13.6 1.91 2.20 6.7

PR133+500 SM 31.2 25.7 16.9 34.7 29.6 23.5 1.81 2.20 7.1

PR133+500 GP-GM 36.7 22.5 16.5 39.3 29.6 24.0 1.91 2.15 6.9

PR135+500 SM 36.5 22.3 16.3 39.1 29.5 23.9 1.91 2.15 6.9

PR136+500 SP-SM 36.0 22.5 16.7 39.3 29.7 24.1 1.90 2.04 6.3

PR137+500 GP 35.6 21.9 16.0 39.0 29.2 23.9 2.03 2.13 6.5

PR138+500 SM 35.2 22.5 17.0 38.5 28.9 23.5 2.04 2.18 6.5

En las figuras presentadas a continuación, se observa la variación de la capacidad

portante obtenida a partir del ensayo Método I a lo largo del sector I (PR5+000 al

PR58+500).



99


golpes)


golpes)

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

K7

0+0

00

K8

0+0

00

K9

0+0

00

K1

00

+00

0

K1

10

+00

0

K1

20

+00

0

K1

30

+00

0

K1

40

+00

0

%C

BR

Abscisa

55 golpes a 0.1"

55 golpes a 0.2"

0

5

10

15

20

25

30

35

40

K7

0+0

00

K8

0+0

00

K9

0+0

00

K1

00

+00

0

K1

10

+00

0

K1

20

+00

0

K1

30

+00

0

K1

40

+00

0

%C

BR

Abscisa

26 golpes a 0.1"

26 golpes a 0.2"



100


golpes)

Las siguientes figuras presentan la variación encontrada del C.B.R. sumergido 0.1” y

0.2” con la profundidad. Se observa que el C.B.R. se encuentra concentrado 0.20m y

1.20m de profundidad, con una variación del mismo entre 10% y 40%.



0

5

10

15

20

25

30

K7

0+0

00

K8

0+0

00

K9

0+0

00

K1

00

+00

0

K1

10

+00

0

K1

20

+00

0

K1

30

+00

0

K1

40

+00

0

%C

BR

Abscisa

12 golpes a 0.1"

12 golpes a 0.2"

0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

1,60

0 10 20 30 40 50

Pro

fun

did

ad

%CBR

55 golpes a 0.1"

55 golpes a 0,2"



101





Con base en las tablas y figuras anteriores, se establecen tres (3) sectores de diseño en

función de la variación de la capacidad de soporte a lo largo del sector, tal y como se

presenta a continuación.

0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

1,60

0 10 20 30 40

Pro

fun

did

ad

%CBR

26 golpes a 0.1"

26 golpes a 0,2"

0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

1,60

0 10 20 30

Pro

fun

did

ad

%CBR

12 golpes a 0.1"

12 golpes a 0,2"



102

Figura 46. Sectorización a partir del valor de CBR Método I. PR72-PR139.

En función de la sectorización presentada en la Figura 46, se establece para cada sector,

los siguientes valores de diseño de capacidad de soporte expresada en términos de CBR

en función del percentil 87.5 de la densidad mínima reportada del ensayo de Proctor

Modificado.

Tabla 14: Valores de diseño de CBR para los sectores del PR72+000 al PR139+000.

MÉTODO I

PROCTOR MODIFICADO

Tramo Abscisa Valores

CBR 0.1" Golpes

por capa

CBR 0.2" Golpes

por capa

Densidad

Seca 12

golpes (g/cm3)

Densidad

Seca

Máxima (g/cm3)

Humedad Óptima

(%) 55 26 12 55 26 12

I PR72+000-

PR87+000

Promedio 16.8 11.7 7.8 21.4 16.0 11.9 1.87 2.07 8.6

Mínimo 8.8 4.6 2.7 12.8 7.2 4.9 1.67 1.86 5.2

Máximo 27.7 19.6 13.5 30.8 23.6 17.4 2.06 2.25 15.1



Percentil 87.5 10.7 7.2 4.4 14.7 11.2 8.0 1.76 1.93 6.0

II PR87+500-PR132+500

Promedio 21.1 16.1 11.3 25.2 20.2 15.6 1.95 2.13 7.8

Mínimo 10.4 6.2 3.5 13.6 8.7 5.4 1.69 1.81 4.4

Máximo 34.1 28.5 23.8 46.7 34.0 28.0 2.13 2.34 14.3



Percentil 87.5 15.8 11.6 7.9 20.3 14.9 11.7 1.82 1.99 5.8

III PR133+000-

PR139+000

Promedio 35.2 22.9 16.6 38.3 29.4 23.8 1.93 2.14 6.7

Mínimo 31.2 21.9 16.0 34.7 28.9 23.5 1.81 2.04 6.3

Máximo 36.7 25.7 17.0 39.3 29.7 24.1 2.04 2.20 7.1



Percentil 87.5 33.7 22.2 16.2 37.1 29.1 23.5 1.87 2.10 6.4



103

INFORMACIÓN SECUNDARIA. INGEOLLANOS LTDA.

A continuación se presenta la tabla de resumen para los valores de capacidad portante de

la subrasante, expresada en términos de CBR.

Tabla 15. Valor del CBR de la subrasante. INGEOLLANOS Ltda. Información secundaria.

Apique No. Abscisa CBR

0.1”

1 K23+000 4.11

2 K23+250 3.06

3 K23+500 3.59

4 K23+750 3.44

5 K24+000 3.14

6 K24+250 3.29

7 K24+500 4.78

8 K24+750 3.29

La Figura 45 presenta la variación encontrada del C.B.R. sumergido a 0.1” entre el

K23+000 y el K25+000. Se observa que el C.B.R. presenta una variación entre 3.1 % y

4.8%.

Figura 47. Variación del CBR a lo largo del corredor vial. Información secundaria

INFORMACIÓN SECUNDARIA. JOYCO LTDA (1996).

La siguiente tabla presenta el resumen para los valores de capacidad portante de la

subrasante, expresada en términos de CBR.

0

1

2

3

4

5

6

K22+500 K23+000 K23+500 K24+000 K24+500 K25+000

%C

BR

Abscisa

CBR 0.1"



104

Tabla 16. Valores del CBR. JOYCO Ltda.

Sector Abscisa %CBR de diseño

II K5+000 a K9+500 7.0

III K9+500 a K23+000 15.0

IV K23+000 a K33+000 14.0

En relación con lo presentado en las viñetas y acápites anteriores, se llevó a cabo la

determinación de la capacidad portante de diseño (CBR) a partir de los resultados de

laboratorio y tomando la información secundaria de los ensayos realizados por la

Empresa INGEOLLANOS Ltda. y por la firma JOYCO Ltda, haciendo claridad que los

valores del CBR mencionados en el informe denominado “Estudios para el

Mejoramiento y la Pavimentación de la Carretera Pamplona-Saravena” en Septiembre de

1996 (JOYCO Ltda), se enmarcan dentro de los resultados obtenidos en los reportes

mencionados.

Teniendo en cuenta la información primaria y secundaria, y a partir de la caracterización

del suelo, los perfiles estratigráficos y la estimación de la capacidad portante, se define

que entre el PR5+000-PR58+500 y el PR72+000 al PR139+000 de la vía La Lejía –

Saravena, existenseistramos de diseño y la definición del valor del CBR se hará en

función del valor del percentil 87.5% de los datos obtenidos para la actividad de

exploración primaría mediante el Método I; el dato se presenta en la tabla siguiente. Es

importante hacer claridad que la información recopilada coincide en buena parte con los

valores reportados en el informe de JOYCO, por tanto el valor que se define para

estostramos de diseño, una vez ajustado el análisis de la información, corresponde a los

presentados en la tabla siguiente.

Tabla 17. Valor de la Capacidad portante de diseño.

Tramo CBR de diseño

PR5+000 al PR19+500 7.4%

PR20+000 al PR30+500 15.0%

PR31+000 al PR58+000 5.1%

PR72+000 al PR87+000 4.4%

PR87+500 al PR132+500 7.9%

PR133+000 al PR139+000 16.2%

El anterior valor reportado aplica para las tres (3) alternativas de diseño contempladas en

este documento, las cuales son presentadas a continuación. Los espesores que no se

encuentran acotados son el resultado del análisis descrito en su respectivo método de

diseño.



105

Figura 48. Alternativa de diseño No. 1.





106

6 ESTUDIO DE FUENTES DE MATERIALES

En la zona de desarrollo del proyecto se han ubicado las posibles fuentes de materiales,

las cuales se mencionan seguidamente. Sin embargo, podemos destacar dos (2)

denominadas como Río Chitagá y la Cantera La Cascareja ubicada en el PR54+700. En

laFigura 51se puede observar la ubicación aproximada de la posible fuente de material

Río Chitagá.

Figura 51. Ubicación Fuente de Material. Río Chitagá

Figura 52. Ubicación Fuente de Material.



107

POSIBLES FUENTES DE MATERIALES

1. Río Chitagá

2. Cantera la Cascajera

3. Fuente Las Palmas PR 84+500

4. Cantera El Provenir PR 98+100

5. Fuente Rio Cubugón PR 108+100

6. Cantera Cubaría PR 121+150

7. Río Cubará PR 125+100

A continuación se presenta la consideración y análisis de los resultados de laboratorio,

realizando de esta manera las recomendaciones a tener en cuenta para el empleo que se

le podría dar a los materiales extraíbles de cada una de ellas. Los resultados reportados

por el laboratorio pueden ser observados en el Anexo 1 “Estudio de Fuentes de

Materiales”.

6.1 FUENTE: RÍO CHITAGÁ

En esta posible fuente de material se realizaron los siguientes ensayos: Abrasión de

agregados en la máquina de los ángeles, Peso específico y absorción de agregados finos

y gruesos. Los resultados de los ensayos anteriormente mencionados son presentados en

la siguiente tabla. Haciendo claridad que el ensayo de desgaste en la máquina de los

ángeles cumple la Norma INV 2007, de acuerdo con el nivel de tránsito NT3.

Tabla 18. Resultados de laboratorio. Río Chitagá.

ENSAYO RESULTADO NORMA DE

ENSAYO INV

NT3

SGB BG

DESGASTE EN MAQUINA DE LOS ÁNGELES (%) 22.4 E-218 < 50 < 35

ABSORCIÓN DE GRANOS FINOS (%) 0.860

ABSORCIÓN DE GRANOS GRUESOS (%) 1.125

Se debe complementar, al momento de la ejecución de los trabajos de obra, el reporte de

los ensayos de caracterización de los materiales, así mismo definir mediante el proceso

de explotación y producción el tipo de capa para la cual el material es adecuado, esta

labor estará a cargo del Contratista de obra o del proveedor de materiales que se defina.

6.2 FUENTE: CANTERA LA CASCAJERA

En el siguiente listado se relacionan los resultados de los ensayos ejecutados en esta

Cantera:

CBR Método I para Base Granular y Subbase Granular.

Dosificación para Base Granular y Subbase Granular.

Granulometría para material tipo Arena de 3/8”, Arena Blanca de 1” y Triturado

de 1½”.



108

Índice de alargamiento y aplanamiento.

Porcentaje de Caras fracturas.

Proctor Base Granular y Subbase Granular.

Esta fuente tiene la capacidad de proveer material para Base Granular Tipo 1 (BG-1) y

Base Granular Tipo 2 (BG-2) para un material dosificado con 60% de triturado color

beige con arena y cascajo triturado color gris oscuro;Subbase Granular Tipo 1 (SBG-1) y

Subbase granular Tipo 2 (SBG-2) para material dosificado de 62% de cascajo triturado

gris oscuro y 38% de triturado y arena color beis, tal como lo presentanlos resultados

obtenidos de laboratorio.

Granulometría:

Los valores máximos y mínimos de las especificaciones INVIAS para bases y subbases

granulares Tipo 1 y 2, son las presentadas en laTabla 19y Tabla 20.

Tabla 19. Especificaciones INVIAS para BG-1 y BG-2.

TAMIZ ESPECIFICACION INVIAS (%PASA).

BG-1

ESPECIFICACION INVIAS (%PASA).

BG-2

Abertura No. MINIMO MÁXIMO MINIMO MÁXIMO

76.0 mm 3"

64.0 mm 2 1/2"

50.8 mm 2"

37.5 mm 1 1/2" 100 100 100 100

25.0 mm 1” 70 100 100 100

19.0 mm 3/4” 60 90 70 100

9.5 mm 3/8” 45 75 50 80

4.75 mm No.4 30 60 35 65

2.00 mm No.10 20 45 20 45

425 m No.40 10 30 10 30

75 m No.200 5 15 5 15

0.00 Fondo 0 0 0 0

Tabla 20. Especificaciones INVIAS para SBG-1 y SBG-2.


SBG-1


SBG-2


76.0 mm 3"

64.0 mm 2 1/2"



109


SBG-1


SBG-2


50.8 mm 2" 100 100

37.5 mm 1 1/2" 70 95 100 100

25.0 mm 1” 60 90 75 95

12.5 mm 1/2” 45 75 55 85

9.5 mm 3/8” 40 70 45 75

4.75 mm No.4 25 55 30 60

2.00 mm No.10 15 40 20 45

425 m No.40 6 25 8 30

75 m No.200 2 15 2 15

0.00 Fondo 0 0

Tabla 21. Granulometría para la Fuente: Cantera La Cascajera. Arena 1”.

TAMIZ PESO

RETENIDO (gr) % RETENIDO

% RETENIDO

ACUMULADO % PASA

Abertura No.

76.0 mm 3" 0.00 0.00 0.00 100.00

64.0 mm 2 1/2" 0.00 0.00 0.00 100.00

50.8 mm 2" 0.00 0.00 0.00 100.00

37.5 mm 1 1/2" 0.00 0.00 0.00 100.00

25.0 mm 1” 366.10 11.23 11.23 88.80

19.0 mm 3/4” 184.30 5.65 16.88 83.10

12.5 mm 1/2" 207.40 6.36 23.25 76.70

9.5 mm 3/8” 166.00 5.09 28.34 71.61

4.75 mm No.4 300.10 9.21 37.54 62.40

2.00 mm No.10 341.40 10.47 48.02 51.93

800 m No. 20 667.20 20.47 68.48 31.46

425 m No.40 667.20 20.47 88.95 31.40

150 m No. 100 390.70 11.98 100.93 19.40

75 m No.200 200.00 6.13 107.07 13.30

0.00 Fondo 427.00 13.10 100.00

Peso Inicial (g) 3260 Peso Final (g) -



110

Figura 53. Husos Granulométricos BG-1. Arena de tamaño máximo 1”

Figura 54. Husos Granulométricos BG-2. Arena de tamaño máximo 1”

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110

% P

ASA

ABERTURA TAMIZ (mm)

GRANULOMETRÍA BG-1

Especificaciones INVIAS (min) Especificaciones INVIAS (max) Cascajera 1

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110

% P

ASA

ABERTURA TAMIZ (mm)

GRANULOMETRÍA BG-2




111

Figura 55. Husos Granulométricos SBG-1. Arena de tamaño máximo 1”

Figura 56. Husos Granulométricos SBG-2. Arena de tamaño máximo 1”

Tabla 22. Granulometría para la Fuente: Cantera La Cascajera. Arena 3/8”.

TAMIZ PESO


% RETENIDO

ACUMULADO % PASA

Abertura No.

76.0 mm 3" 0.0 0.00 0.00 100.00

64.0 mm 2 1/2" 0.0 0.00 0.00 100.00

50.8 mm 2" 0.0 0.00 0.00 100.00

37.5 mm 1 1/2" 0.0 0.00 0.00 100.00

25.0 mm 1” 0.0 0.00 0.00 100.00

19.0 mm 3/4” 0.0 0.00 0.00 100.00

12.5 mm 1/2" 0.0 0.00 0.00 100.00

9.5 mm 3/8” 91.0 3.14 3.14 96.86

4.75 mm No.4 477.1 16.45 19.59 80.40

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110

% P

ASA

ABERTURA TAMIZ (mm)

GRANULOMETRÍA SBG-1

Especificaciones INVIAS (min) Especificaciones INVIAS max) Cascajera 1

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110

% P

ASA

ABERTURA TAMIZ (mm)





112

TAMIZ PESO


% RETENIDO

ACUMULADO % PASA

Abertura No.

2.00 mm No.10 615.5 21.22 40.81 59.18

800 m No. 20 473.2 16.32 57.13 42.86

425 m No.40 736.5 25.40 82.53 33.80

150 m No. 100 0.0 0.00 82.53 33.80

75 m No.200 546.5 18.84 99.00 14.96

0.00 Fondo 433.4 14.90 99.00


Figura 57. Husos Granulométricos BG-1. Arena 3/8”

Figura 58. Husos Granulométricos BG-2. Arena 3/8”

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110

% P

ASA

ABERTURA TAMIZ (mm)

GRANULOMETRÍA BG-1


0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110

% P

ASA

ABERTURA TAMIZ (mm)

GRANULOMETRÍA BG-2




113

Figura 59. Husos Granulométricos SBG-1. Arena 3/8”

Figura 60. Husos Granulométricos SBG-2. Arena 3/8”

Tabla 23. Granulometría para la Fuente: Cantera La Cascajera. Triturado 1 ½”.

TAMIZ PESO


% RETENIDO

ACUMULADO % PASA

Abertura No.

76.0 mm 3" 0.0 0.00 0.00 100.00

64.0 mm 2 1/2" 0.0 0.00 0.00 100.00

50.8 mm 2" 0.0 0.00 0.00 100.00

37.5 mm 1 1/2" 0.0 0.00 0.00 100.00

25.0 mm 1” 888.7 29.82 29.82 70.20

19.0 mm 3/4” 711.2 23.87 53.69 46.30

12.5 mm 1/2" 0.0 0.00 53.69 46.30

9.5 mm 3/8” 1311.3 44.00 97.69 2.30

4.75 mm No.4 44.7 1.50 99.19 0.80

2.00 mm No.10 4.7 0.16 99.35 0.64

800 m No. 20 667.2 22.39 121.74 -21.75

425 m No.40 7.0 0.23 121.97 0.40

0102030405060708090

100

0,010,1110

% P

ASA

ABERTURA TAMIZ (mm)



0

20

40

60

80

100

0,010,1110

% P

ASA

ABERTURA TAMIZ (mm)





114

TAMIZ PESO


% RETENIDO

ACUMULADO % PASA

Abertura No.

250 m No. 60

121.97 0.40

150 m No. 100 0.0 0.00 121.97 0.40

75 m No.200 5.1 0.17 122.14 0.20

0.00 Fondo 7.3 0.20 122.34


Figura 61. Husos Granulométricos BG-1. Triturado 1 ½”

Figura 62. Husos Granulométricos BG-2. Triturado 1 ½”

-20

0

20

40

60

80

100

0,010,1110

% P

ASA

ABERTURA TAMIZ (mm)

GRANULOMETRÍA BG-1


-20

0

20

40

60

80

100

0,010,1110

% P

ASA

ABERTURA TAMIZ (mm)

GRANULOMETRÍA BG-2




115

Figura 63. Husos Granulométricos SBG-1. Triturado 1 ½”

Figura 64. Husos Granulométricos SBG-2. Triturado 1 ½”

La granulometría obtenida de la muestra tomada de la Fuente Cantera La Cascajera para

los Materiales tipo arena de 1”, arena blanca de 3/8” y triturado 1 ½”, no se encuentran

dentro del Huso Granulométrico establecido en el artículo 330 de las Especificaciones

2007 del INVIAS para BG y SBG,ya que presenta falencias en su distribución, no

obstante se puede considerar la preparación del material a partir de técnicas de mezclado

y de estabilización suelo a suelo, dado que los husos granulométricos presentados son

carentes,en ocasiones, de finos y en otros momentos presentan elevados contenidos de

los mismos, esta situación puede balancearse a partir de mezclas de materiales.

Tabla 24. Granulometría para la Fuente: Cantera La Cascajera. Dosificación BG

TAMIZ PESO RETENIDO

(gr) % RETENIDO

% RETENIDO

ACUMULADO % PASA

Abertura No.

76.0 mm 3" 0.00 0.00 0.00 100.00

64.0 mm 2 1/2" 0.00 0.00 0.00 100.00

50.8 mm 2" 0.00 0.00 0.00 100.00

-20

0

20

40

60

80

100

0,010,1110

% P

ASA

ABERTURA TAMIZ (mm)



-20

0

20

40

60

80

100

0,010,1110

% P

ASA

ABERTURA TAMIZ (mm)





116

TAMIZ PESO RETENIDO

(gr) % RETENIDO

% RETENIDO

ACUMULADO % PASA

Abertura No.

37.5 mm 1 1/2" 0.00 0.00 0.00 100.00

25.0 mm 1” 954.60 13.48 13.48 86.50

19.0 mm 3/4” 953.70 13.47 26.95 73.00

12.5 mm 1/2" 0.00 0.00 26.95 73.00

9.5 mm 3/8” 1036.30 14.64 41.59 58.36

4.75 mm No.4 966.60 13.65 55.24 44.70

2.00 mm No.10 939.30 13.27 68.51 31.43

800 m No. 20 473.20 6.68 75.19 24.75

425 m No.40 827.50 11.69 86.88 19.70

150 m No. 100 0.00 0.00 86.88 19.70

75 m No.200 504.90 7.13 94.01 12.57

0.00 Fondo 897.10 12.70 100.00

Peso Inicial (g) 708.0 Peso Final (g) -

Figura 65. Husos Granulométricos BG-1. Dosificación BG

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110%

PA

SAABERTURA TAMIZ (mm)

GRANULOMETRÍA FUENTE CASCAJERA BG-1

Especificaciones INVIAS (min) Especificaciones INVIAS (max) Dosificación



117

Figura 66. Husos Granulométricos BG-2. Dosificación BG

La anterior figura presenta que, la granulometría obtenida de la muestra tomada a la

cantera La Cascajera para un material dosificado con 60% de triturado color beige con

arena y cascajo triturado color gris oscuro, se encuentra parcialmente dentro del Huso

Granulométrico establecido en el artículo 330 de las Especificaciones 2007 del INVIAS

para BG-1. Adicionalmente, para el material BG-2 se requiere de la adición de finos,

pues en esta parte del huso sé carece de material de tamaño inferior a 0.150 mm.

Tabla 25. Granulometría para la Fuente: Cantera La Cascajera. Dosificación SBG

TAMIZ PESO RETENIDO

(gr) % RETENIDO

% RETENIDO

ACUMULADO % PASA

Abertura No.

76.0 mm 3" 0.00 0.00 0.00 100.00

64.0 mm 2 1/2" 0.00 0.00 0.00 100.00

50.8 mm 2" 0.00 0.00 0.00 100.00

37.5 mm 1 1/2" 371.30 7.95 7.95 92.05

25.0 mm 1” 1128.50 24.16 32.12 67.80

19.0 mm 3/4” 0.00 0.00 32.12 67.80

12.5 mm 1/2" 522.10 11.18 43.30 56.60

9.5 mm 3/8” 175.80 3.76 47.06 52.84

4.75 mm No.4 363.70 7.79 54.85 45.00

2.00 mm No.10 501.80 10.75 65.59 34.25

800 m No. 20 473.20 10.13 75.73 24.12

425 m No.40 393.90 8.43 84.16 25.90

150 m No. 100 0.00 0.00 84.16 25.90

75 m No.200 379.20 8.12 92.28 17.78

0.00 Fondo 833.70 17.80 100.00

Peso Inicial (g) 4670.0 Peso Final (g) -

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110

% P

ASA

ABERTURA TAMIZ (mm)

GRANULOMETRÍA FUENTE CASCAJERA BG-2




118

Figura 67. Husos Granulométricos SBG-1. Dosificación SBG

Figura 68. Husos Granulométricos SBG-2. Dosificación SBG

La anterior figura presentala granulometría obtenida de la muestra tomada a la Cantera

La Cascajera, se encuentra parcialmente dentro del Huso Granulométrico establecido en

el artículo 330 de las Especificaciones 2007 del INVIAS para SBG-1, no obstante lo

anterior, esta muestra presenta un exceso de material fino inferior a 0.425 mm.Para

materialSBG-2, al ser éste un huso con mayor requerimiento de gravas finas se presenta

un leve exceso de material granular de diámetro superior a 1”, adicionalmente, presenta

exceso de material fino de tamaño inferior a 0.075mm.

A continuación se presentan los resultados de los demás ensayos realizados:

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110

% P

ASA

ABERTURA TAMIZ (mm)

GRANULOMETRÍA FUENTE CASCAJERA SBG-1


0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110

% P

ASA

ABERTURA TAMIZ (mm)

GRANULOMETRÍA FUENTE CASCAJERA SBG-2




119

Tabla 26. Resumen de Resultados Ensayos de Laboratorio.

ENSAYO RESULTADO

NORMA

DE

ENSAYO

INV

NT3

SBG BG

CBR MÉTODO I BASE GRANULAR CBR 0.1" 65.00 52.00 40.32

E-148

> 100

CBR 0.2" 64.67 56.67 51.67 >100

CBR MÉTODO I SUBBASE GRANULAR CBR 0.1" 52.00 41.00 33.00 > 30

CBR 0.2" 56.67 46.67 38.36 >30

ÍNDICE DE APLANAMIENTO (%) 16.45 E-230 - < 35

ÍNDICE DE ALARGAMIENTO (%) 25.73 E-230 - < 35

CARAS FRACTURADAS (%) 89.70 E-227 - > 60

PROCTOR

MODIFICADO

BASE

GRANULAR

DENSIDAD

MÁXIMA

(g/cc)

2.182

HUMEDAD ÓPTIMA

(%)

6.7

SUBBASE

GRANULAR

DENSIDAD MÁXIMA

(g/cc)

2.141

HUMEDAD

ÓPTIMA (%)

8.5

Una vez comparados los resultados obtenidos con los requisitos para los agregados de

base y subbase granular (Tabla 300.1 artículo 300-07 norma INVIAS), se encuentra que

La cantera Cascajera produce agregados que cumplen adecuadamente con lo estipulado

en la especificación ya mencionada, a pesar que presenta algunas falencias en la

distribución granulométrica lo cual puede ser corregido una vez se determine el uso

definitivo de esta fuente por parte del Contratista o Proveedor de materiales y a través

del proceso de explotación y producción de materiales que se defina, adicionalmente el

cumplimiento del material como Base para tránsito NT3 en consideración del valor del

CBR no se presenta, no obstante se hace claridad que este informe de diseño presenta la

alternativa de pavimento con losa de concreto la cual se apoya sobre material granular

del tipo Subbase para el cual las condiciones de soporte, CBR, son cumplidas a

satisfacción como se indica en la tabla anterior.

Por último se recomienda que durante los trabajos de obra se lleve a cabo la ejecución de

la totalidad de los ensayos de caracterización y especificación indicados en el

documento del INV y de este modo se pueda definir de manera permanente la viabilidad

de uso de estos materiales. Se aclara que estos materiales deberán pasar por una

trituradora para garantizar el porcentaje de caras fracturadas.



120

6.3 FUENTE: CANTERA LAS PALMAS


Cantera:

CBR Método I para Subbase Granular.

Granulometría para material Subbase Granular.

Sanidad de agregados gruesos y finos – solidez

Esta fuente tiene la capacidad de proveer material para; Subbase granular Tipo 1 (SBG-

1).

Granulometría:

Los valores máximos y mínimos de las especificaciones INVIAS subbase granular

Tipo1, es la presentada en laTabla 19 y Tabla 20.

Tabla 27. Granulometría para la Fuente: Cantera Las palmas. Gravas tamaño máximo1 1/2”.

TAMIZ PESO

RETENIDO (gr) % RETENIDO % PASA

Abertura No.

76.0 mm 3" 0.00 0.00 0.00

64.0 mm 2 1/2" 0.00 0.00 0.00

50.8 mm 2" 0,00 0,00 100

37.5 mm 1 1/2" 316,90 2,74 100,00

25.0 mm 1” 1404,30 12,12 97,26

12.5 mm 1/2" 2161,80 18,66 85,14

9.5 mm 3/8” 1051,30 9,07 66,48

4.75 mm No.4 1474,80 12,73 57,41

2.00 mm No.10 1512,80 13,06 44,68

425 m No.40 1367,00 11,80 31,62

75 m No.200 1171,90 10,12 19,82

0.00 Fondo 1124,20 9,70 9,70

Peso Inicial (g) 12000 Peso Final (g) 11585



121

Figura 69. Husos Granulométricos BG-1. Gravas tamaño máximo1 1/2”

La granulometría obtenida de la muestra tomada de la Fuente Cantera Las palmas para

los Materiales tipo Gravas tamaño máximo1 1/2” presenta un buen comportamiento

para uso de base granular tipo 1.

Tabla 28. Resumen de Resultados Ensayos de Laboratorio.

ENSAYO RESULTADO

NORMA

DE

ENSAYO

INV

NT3

SBG BG

CBR MÉTODO I BASE GRANULAR CBR 0.1"

E-148

> 100

CBR 0.2"

>100

CBR MÉTODO I SUBBASE GRANULAR CBR 0.1" 44.21 33.07 19.99 > 30

CBR 0.2" 47.16 39.98 29.73 >30

PROCTOR

MODIFICADO

SUBBASE

GRANULAR

DENSIDAD MÁXIMA

(g/cc)

2.22

HUMEDAD ÓPTIMA (%)

7.3

Una vez comparados los resultados obtenidos con los requisitos para la subbase granular

(Tabla 300.1 artículo 300-07 norma INVIAS), se encuentra que La cantera las palmas

produce agregados que cumplen adecuadamente con lo estipulado en la especificación

ya mencionada, no obstante se hace claridad que este informe de diseño presenta la

alternativa de pavimento con losa de concreto la cual se apoya sobre material granular

del tipo Subbase para el cual las condiciones de soporte, CBR, son cumplidas a

satisfacción como se indica en la tabla anterior.

En esta posible fuente de material se realizó el ensayo de abrasión de agregados en la

máquina de los ángeles. El resultado del ensayo mencionado anteriormente se presenta

en la Tabla 29. Haciendo claridad que el ensayo de desgaste en la máquina de los


0

20

40

60

80

100

120

0,0010,010,1110

CURVA DE SUBBASE GRANULAR

%

QUE

PASA

DIAMETRO EN mm



122

Tabla 29.Resultados de laboratorio. Las palmas

ENSAYO RESULTADO

NORMA

DE

ENSAYO

INV

NT3

SGB BG


Se debe complementaral momento de la ejecución de los trabajos de obra, el reporte de

los ensayos de caracterización de los materiales para que cumplan con las

especificaciones del INV y de este modo se pueda definir de manera permanente la

viabilidad de uso de estos materiales, así mismo definir mediante el proceso de

explotación y producción el tipo de capa para la cual el material es adecuado, esta labor

estará a cargo del Contratista de obra o del proveedor de materiales que se defina. Por

último se aclara que estos materiales deberán pasar por una trituradora para garantizar el

porcentaje de caras fracturadas.

6.4 FUENTE: CANTERA EL PORVENIR

En esta posible fuente de material se realizaron los siguientes ensayos para determinar su

uso en subbases y bases granulares:

Abrasión de agregados en la máquina de los ángeles

Equivalente de arena

Granulometría para material tipo Gravas - Arena (Triturado) de 1 ½”.

Sanidad de los agregados gruesos.

CBR Método I para Base Granular y Subbase Granular.

Los resultados de los ensayos anteriormente mencionados son presentados en la

siguiente tabla. Haciendo claridad que el ensayo de desgaste en la máquina de los


Tabla 30. Resultados de laboratorio. Cantera el Porvenir.

ENSAYO RESULTADO

NORMA

DE

ENSAYO

INV

NT3

SGB BG


EQUIVALENTE DE ARENA (%) 64 E-133 >=25 >=30

PERDIDA EN EL ENSAYO DE SOLIDEZ EN SULFATOS

(SULFATO DE SODIO) (%) 9.7 E-220 < 12 < 12

CBR METODO 1 (%) 32 E-148 >=30 >=100

Esta fuente tiene la capacidad de proveer material para Subbase Granular Tipo 1 (SBG-

1).



123

Granulometría:

Los valores máximos y mínimos de las especificaciones INVIAS para bases y subbases

granulares Tipo 1 y 2, son las presentadas en laTabla 19 y Tabla 20.

Tabla 31. Granulometría para la Fuente: Cantera El Porvenir. Gravas- Arenas Color Habana (Triturado)

TAMIZ W RETENIDO % RETENIDO % RETENIDO

ACUMULADO % QUE PASA

ALTERNO NORMAL

2” 50,8 152,10 1,33 1,33 100,00

1 ½ " 38,1 539,10 4,71 6,04 98,67

1” 25,4 1418,20 12,40 18,44 93,96

½” 12,7 2459,70 21,50 39,94 81,56

3/8” 9,52 929,20 8,12 48,06 60,06

No.4 4,76 1500,20 13,11 61,18 51,94

No.10 2 1352,10 11,82 72,99 38,82

No.40 0,425 1092,50 9,55 82,54 27,01

No.200 0,008 1163,10 10,17 92,71 17,46

P/200

833,80 7,29 100,00 7,29

peso inicial (g) 11440 peso final (g) -

Figura 70. Husos Granulométricos SBG-1. Triturado 11/2”

La granulometría obtenida de la muestra tomada de la Fuente Cantera El Porvenir era

para los Materiales tipo arena de 1”, arena blanca de 3/8” y triturado 1 ½”, se encuentra

parcialmente dentro del Huso Granulométrico establecido en el artículo 330 de las

Especificaciones 2007 del INVIAS para SBG, sin embargo se debe realizar en obra un

0

20

40

60

80

100

120

0,0010,010,1110


%

QUE

PASA

DIAMETRO EN mm



124

tamizado previo para eliminar un porcentaje de material grueso (1½, 1” y ½”) debido a

que el material tiende a pegarse al límite superior de la franja, además se debe realizar

una mezcla con material más fino tipo arena gruesa y algo de fina para garantizar un

cumplimiento adecuado de la norma.

A continuación se presentan los resultados de los demás ensayos realizados:

Tabla 32. Resumen de Resultados Ensayos de Laboratorio. Cantera El Porvenir

ENSAYO RESULTADO

NORMA

DE

ENSAYO

INV

NT3

SBG BG

CBR SUMERGIDO SUBBASE GRANULAR

CBR

0.1" 27.90 19.09 13.95

E-148

>30 > 100

CBR 0.2"

39.41 29.37 19.83 >30 >100

ÍNDICE DE APLANAMIENTO (%) 20.23 E-230 25 para concretos

ÍNDICE DE ALARGAMIENTO (%) 34.40 E-230 25 para concretos

PROCTOR MODIFICADO

SUBBASE GRANULAR

DENSIDAD

MÁXIMA (g/cc)

2.235

HUMEDAD

ÓPTIMA

(%)

7.0

Una vez comparados los resultados obtenidos con los requisitos para los agregados de

subbase granular (Tabla 300.1 artículo 300-07 norma INVIAS), se encuentra que La

cantera El Porvenir produce agregados que cumplen con lo estipulado en la

especificación ya mencionada, a pesar que presenta algunas falencias en la distribución

granulométrica lo cual puede ser corregido una vez se determine el uso definitivo de esta

fuente por parte del Contratista o Proveedor de materiales y a través del proceso de

explotación y producción de materiales que se defina

Por último se recomienda que para el uso del material de la cantera para concretos

hidráulicos se realicen todos los ensayos establecidos en el artículo 630-07 Tablas 630.1,

630.2 y 630.3 y 630.4 de las Especificaciones Generales de Construcción del INVIAS y

así determinar su mejor uso para las estructuras en concreto a construir.

6.5 FUENTE: CANTERA CUBUGÓN


Cantera:




Esta fuente tiene la capacidad de proveer material para; Subbase granular Tipo1 (SBG-

1).



125

Granulometría:



Tabla 33. Granulometría para la Fuente: Cantera Cubugón. Gravas tamaño máximo2”.

TAMIZ PESO


Abertura No.

76.0 mm 3" 0,00 0,00 100

64.0 mm 2 1/2" 0,00 0,00 100,00

50.8 mm 2" 462,70 4,79 100,00

37.5 mm 1 1/2" 729,60 7,56 95,21

25.0 mm 1” 496,30 5,14 87,65

12.5 mm 1/2" 968,00 10,03 82,51

9.5 mm 3/8” 2819,50 29,20 72,48

4.75 mm No.4 3370,50 34,91 43,28

2.00 mm No.10 584,30 6,05 8,37

425 m No.40 224,10 2,32 2,32

75 m No.200 0,00 0,00 100

0.00 Fondo 0,00 0,00 100,00


Figura 71. Husos Granulométricos BG-1. Gravas tamaño máximo 1”

0

20

40

60

80

100

120

0,0010,010,1110


%

QUE

PASA

DIAMETRO EN mm

%

QUE

PASA

DIAMETRO EN mm

%

QUE

PASA

DIAMETRO EN mm



126

La granulometría obtenida de la muestra tomada de la Fuente Cantera Cubugón para los

Materiales tipo Gravas tamaño máximo1” presenta un buen comportamiento para uso de

base granular tipo 1.

No obstante se hace claridad que este informe de diseño presenta la alternativa de

pavimento con losa de concreto la cual se apoya sobre material granular del tipo

Subbase.


agregados en la máquina de los ángeles. Los resultados de los ensayos anteriormente

mencionados son presentados en la siguiente tabla. Haciendo claridad que el ensayo de

desgaste en la máquina de los ángeles cumple la Norma INV 2007, de acuerdo con el

nivel de tránsito NT3.

Tabla 34. Resultados de laboratorio. Cubugón

ENSAYO RESULTADO

NORMA

DE

ENSAYO

INV

NT3

SGB BG


Se debe complementaral momento de la ejecución de los trabajos de obra, el reporte de

los ensayos de caracterización de los materiales para que cumplan con las

especificaciones del INV y de este modo se pueda definir de manera permanente la

viabilidad de uso de estos materiales, así mismo definir mediante el proceso de

explotación y producción el tipo de capa para la cual el material es adecuado, esta labor

estará a cargo del Contratista de obra o del proveedor de materiales que se defina. Por

último se aclara que estos materiales deberán pasar por una trituradora para garantizar el

porcentaje de caras fracturadas, además de su posible uso como insumo para las mezclas

de concreto, realizando los ensayos necesarios que cumplan con los requerimientos

según la norma INVIAS.

6.6 FUENTE: CANTERA CUBARÍA


Cantera:




Esta fuente tiene la capacidad de proveer material para; Subbase granular Tipo1 (SBG-

1).



127

Granulometría:



Tabla 35. Granulometría para la Fuente: Cantera Cubaría. Gravas tamaño máximo2”.

TAMIZ PESO


Abertura No.

76.0 mm 3" 0.00 0.00 0.00

64.0 mm 2 1/2" 0.00 0.00 0.00

50.8 mm 2" 276,90 2,28 100

37.5 mm 1 1/2" 155,90 1,28 97,72

25.0 mm 1” 1207,30 9,94 96,44

12.5 mm 1/2" 1870,20 15,39 86,50

9.5 mm 3/8” 898,20 7,39 71,11

4.75 mm No.4 1089,20 8,97 63,71

2.00 mm No.10 926,70 7,63 54,75

425 m No.40 3228,00 26,57 47,12

75 m No.200 2120,00 17,45 20,55

0.00 Fondo 376,60 3,10 3,10


Figura 72. Husos Granulométricos BG-1. Gravas tamaño máximo2”

0

20

40

60

80

100

120

0,0010,010,1110


%

QUE

PASA

DIAMETRO EN mm

%

QUE

PASA

DIAMETRO EN mm



128

La granulometría obtenida de la muestra tomada de la Fuente Cantera Cubaría para los

Materiales tipo Gravas tamaño máximo2” presenta un buen comportamiento para uso de

base granular tipo 1.

No obstante se hace claridad que este informe de diseño presenta la alternativa de

pavimento con losa de concreto la cual se apoya sobre material granular del tipo

Subbase.





trituradora para garantizar el porcentaje de caras fracturadas, además de su posible uso

como insumo para las mezclas de concreto, realizando los ensayos necesarios que

cumplan con los requerimientos según la norma INVIAS.

6.7 FUENTE: CANTERA CUBARÁ


Cantera:




Esta fuente tiene la capacidad de proveer material para; Subbase granular Tipo 1 (SBG-

1).

Granulometría:



Tabla 36. Granulometría para la Fuente: Cantera Cubará. Gravas tamaño máximo2”.

TAMIZ PESO


Abertura No.

76.0 mm 3" 0.00 0.00 0.00

64.0 mm 2 1/2" 0.00 0.00 0.00

50.8 mm 2" 374,30 2,58 100

37.5 mm 1 1/2" 413,90 2,85 97,42

25.0 mm 1” 509,40 3,51 94,57

12.5 mm 1/2" 1388,60 9,57 91,06



129

TAMIZ PESO


9.5 mm 3/8” 568,10 3,91 81,49

4.75 mm No.4 1077,40 7,42 77,58

2.00 mm No.10 1505,60 10,37 70,16

425 m No.40 2830,50 19,50 59,78

75 m No.200 3351,00 23,09 40,28

0.00 Fondo 2496,20 17,20 17,20


Figura 73. Husos Granulométricos BG-1. Gravas tamaño máximo2”

La granulometría obtenida de la muestra tomada de la Fuente Rio cubara, para los

Materiales tipo Gravas tamaño máximo2” presenta un buen comportamiento

granulométrico para uso de base granular tipo 1.


agregados en la máquina de los ángeles. Los resultados de los ensayos anteriormente

mencionados son presentados en la siguiente tabla. Haciendo claridad que el ensayo de

desgaste en la máquina de los ángeles cumple la Norma INV 2007, de acuerdo con el

nivel de tránsito NT3.Se debe complementar, al momento de la ejecución de los trabajos

de obra, el reporte de los ensayos de caracterización de los materiales, así mismo definir

mediante el proceso de explotación y producción el tipo de capa para la cual el material

es adecuado, esta labor estará a cargo del Contratista de obra o del proveedor de

materiales que se defina

Tabla 37. Resultados de laboratorio. Cubará

ENSAYO RESULTADO

NORMA

DE

ENSAYO

INV

NT3

SGB BG


0

20

40

60

80

100

120

0,0010,010,1110


%

QUE

PASA

DIAMETRO EN mm

%

QUE

PASA

DIAMETRO EN mm



130





trituradora para garantizar el porcentaje de caras fracturadas, además de su posible uso

como insumo para las mezclas de concreto, realizando los ensayos necesarios que

cumplan con los requerimientos según la norma INVIAS.



131

7 ESTUDIO DE TRÁNSITO

Como parte del alcance de los trabajos a realizar por el Consorcio DIS-CEI se encuentra

el informe de Estudios de Tráfico, a continuación se presentan los valores extraídos de

éste y que se consideran de relevancia para la definición del diseño de la estructura de

Pavimento para el sector en estudio; es importante hacer claridad que esta labor se ha

realizado y los datos son suministrados por el Especialista en el Área.

Tabla 38: TPD por Tipo de Vehículo Sentido de Mayor Demanda

ESTACION CUBARA LA LEJIA

TIPO VEHICULO TPD 2010 TASA TPD 2013 TPDS 2010 TASA TPD2013

AUTOS 134 4.5 153 75 4.5 86

BUSES 26 4.5 30 23 4.5 26

C2P 23 4.5 26 31 4.5 35

C2G 33 4.5 38 33 4.5 38

C3 5 4.5 6 5 4.5 6

C4 - 4.5 - 1 4.5 1

C5 1 4.5 1 3 4.5 3

C5> - 4.5 - 2 4.5 2

TOTALES: 222 4.5 253 173 4.5 197

Fuente: Elaboración IAM Ltda. - Ingeniería de Transporte - 2010

Con base en los análisis de Origen y Destino y de Tránsito Atraído y Generado los

cuales se detallan de mejor manera en el informe correspondiente se obtienen los valores

de TPD que se indican en las tablas a continuación.

Tabla 39: ESTACIÓN DE CUBARÁ - TPD por Tipo de Vehículo - Año 2013.

Sentido de Mayor Demanda

TIPO VEHICULO TPD 2013 TRANSITO

ATRAIDO

TRANSITO

FACTOR ECONOMICO

AJUSTE

TPD A MES

PROMEDIO

TPD

CON

PROYECTO

AUTOS 153 46 54 1,15 290

BUSES 30 9 10 1,15 56

C2P 26 8 9 1,15 50

C2G 38 11 13 1,15 71

C3 6 2 2 1,15 11

C4 0 0 0 1,15 0

C5 1 0 0 1,15 2

C5> 0 0 0 1,15 0

TOTALES: 253 76 78 1,15 481




132

Tabla 40: ESTACIÓN DE LA LEJÍA - TPDA por Tipo de Vehículo - Año 2013.

Sentido de Mayor Demanda

TIPO DE VEHICULO TPDS 2013

TRANSITO

ATRAIDO

TRANSITO

F. ECONOMICO

AJUSTE

TPDA

TPDA

CON PROYECTO

AUTOS 86 26 30 1,15 162

BUSES 26 8 9 1,15 50

C2P 35 11 12 1,15 67

C2G 38 11 13 1,15 71

C3 6 2 2 1,15 11

C4 1 0 0 1,15 2

C5 3 1 1 1,15 6

C5> 2 1 1 1,15 4

TOTALES: 197 59 69 1,15 375


Con base en las tablas presentadas anteriormente se procede a llevar a cabo el análisis de

los valores correspondientes y se obtienen los valores de repeticiones acumuladas por

tipo de vehículo para el periodo de diseño, éstos se indican a continuación.

Tabla 41: Tránsito Promedio Diario Año 2033 y Acumulado entre Años 2013 y 2033. - Escenario 1



ACUMULADO TPD 2033

TRANSITO

ACUMULADO

AUTOS 931 4.235.545 521 2.370.641

BUSES 181 821.822 160 726.997

C2P 160 726.997 215 979.865

C2G 229 1.043.082 229 1.043.082

C3 35 158.043 35 158.043

C4 - - 7 31.609

C5 7 31.457 21 94.372

C5> - - 14 63.217

TOTALES: 1.542 7.016.946 1.201 5.467.825


Tabla 42: Tránsito Promedio Diario año 2033 y Acumulado entre Años 2013 y 2033. - Escenario 2



ACUMULADO TPD 2033

TRANSITO

ACUMULADO

AUTOS 724 3.665.975 405 2.051.852

BUSES 140 711.309 124 629.235

C2P 120 614.117 162 827.723

C2G 172 881.125 172 881.125

C3 27 136.790 27 136.790

C4 - - 5 26.701

C5 5 25.146 14 75.439

C5> - - 11 54.716

TOTALES: 1.188 6.034.462 921 4.683.580




133

En las tablas anteriores se presenta el valor del TPD para el año 2033 y el Tránsito

Acumulado para las Estaciones de Cubará y de la Lejía considerando dos escenarios, de

acuerdo con el informe de tránsito estos escenarios corresponden a las siguientes

hipótesis de diseño.

1. El primero bajo las previsiones Económicas Teóricas del PIB estimadas por el

DNP/ Banco de la República.

2. El segundo considerando protecciones de crecimiento de Tráfico fundamentadas

en los crecimientos históricos del sector transporte.

Para efectos prácticos y como un margen de seguridad se tomará el escenario cuyo valor

de solicitación por tránsito sea mayor, esto para el análisis de espesores de la estructura

de pavimento a diseñar.

Con base en la información anterior se define el número de repeticiones por tipo de eje y

carga en la tabla a continuación se indican los resultados obtenidos para un periodo de

diseño de 20 años, así mismo y en aras de presentar una alternativa de diseño adicional

se calcula el valor del Tránsito expresado en Número de Ejes Simples Equivalentes esto

con la finalidad de obtener espesores por medio de la metodología de AASHTO, siendo

importante mencionar que este valor se determina en el informe de Tránsito

directamente. Los valores que se presentan están soportados sobre la hipótesis del

Escenario No 1.

Tabla 43: Número de Repeticiones de Carga por tipo de Eje, Escenario 1 – Diseño de Pavimentos

por medio del Método de la PCA.

Carga Eje simple Eje Tandem Eje Tridem

5 726,997

6 2,054,404

11 2,591,901

22

220,957

24

-

Carga Eje simple Eje Tandem EjeTridem

5 979,865

6 2,085,711

11 2,749,944

22

346,787

24

63,217

Número de Repeticiones Estación de Cubará. Número de Repeticiones Estación de Lejía.

A continuación se presenta la valoración del Número de Ejes Simples Equivalentes de

acuerdo con lo mencionado en el informe de Tránsito, nuevamente se hace énfasis que la

consideración de Escenario adoptada para el Informe de Diseño de la Estructura de

Pavimento corresponde al Número Uno (1).

Tabla 44: Número de Ejes Simples Equivalentes de 8.2 Toneladas Método de AASHTO.


TIPO VEHICULO TRANSITO

ACUMULADO

FACTOR

DAÑO

EJES

EQUIV. (N)

TRANSITO

ACUMULADO

FACTOR

DAÑO

EJES

EQUIV. (N)

AUTOS 4.235.545 0 - 2.370.641 0 -

BUSES 821.822 1 821.822 726.997 1 726.997

C2P 726.997 1,14 828.776 979.865 1,14 1.117.046

C2G 1.043.082 3,44 3.588.202 1.043.082 3,44 3.588.202



134

Tabla 44: Número de Ejes Simples Equivalentes de 8.2 Toneladas Método de AASHTO.


TIPO VEHICULO TRANSITO

ACUMULADO

FACTOR

DAÑO

EJES

EQUIV. (N)

TRANSITO

ACUMULADO

FACTOR

DAÑO

EJES

EQUIV. (N)

C3 158.043 3,44 543.667 158.043 3,44 543.667

C4 - 3,75 - 31.609 3,75 118.532

C5 31.457 3,48 109.471 94.372 3,48 328.414

C5> - 4,4 - 63.217 4,4 283.213

TOTALES 7.016.946 21 5.891.939 5.467.825 21 6.706.071


Se aclara que para el desarrollo de las alternativas de diseño, se tomará para el tramo

comprendido entre el PR5+000 al PR58+500 los valores obtenidos en la estación La

Lejía y para el PR72+000 al PR139+000 los valores de la estación de Cubará.



135

8 DISEÑO DELA ESTRUCTURA DE PAVIMENTO

8.1 MÉTODO DE LA PORTLAND CEMENT ASSOCIATION – 1984

Para aplicar el método de diseño de pavimentos rígidos de la PCA se debe realizar el

siguiente proceso:

Elegir el tipo de concreto, éste hace referencia a la resistencia a la flexión del

concreto a 28 días (módulo de rotura, MR), para el caso se considera tener en cuenta

un tipo de resistencia, un concreto de Módulo de rotura 4.0 MPa, de acuerdo con lo

definido por el Instituto Nacional de Vías y FONADE para este tipo de proyectos.

El período de diseño, contrario a los pavimento flexibles, las estructuras en concreto

rígido aceptan periodos de diseño de 20 años y mayores, para el caso se determinó

utilizar un periodo de diseño de 20 años.

La clase de material de soporte, Módulo de Reacción Combinado o del conjunto de

subrasante - subbase (K), este análisis se presenta más adelante.

La forma de interacción de las juntas y la condición de berma, para el caso se

determina un análisis de juntas con barras de transferencia y sin la condición del

efecto berma.

Factor de seguridad de carga (FSC), distribución de carga por eje y número esperado

de repeticiones de las diversas cargas por eje en el carril de diseño y durante el

período de diseño, dada la condición de la vía se define un valor de 1.1 para este

factor de seguridad.

En la aplicación de este método de diseño se llevan a cabo los siguientes tipos de

análisis:

Análisis de fatiga.

Análisis de erosión para controlar la deflexión en los bordes de la losa.

Conveniencia del uso de pasadores y comportamiento del diseño frente al Efecto

Berma.

Tránsito

Para los pavimentos rígidos se recomienda siempre considerar un periodo no menor de

20 años, como ya se mencionó previamente, por lo que se determina utilizar este lapso

de tiempo como mínimo para la definición del volumen de vehículos que circularan a lo

largo del corredor, a continuación se presentan los valores obtenidos, esto con base en la

información suministrada por el Especialista en el Área. Cabe mencionar que para el

método de la PCA la solicitación asociada al tránsito se expresa en función del tipo de

eje y la carga máxima definida para el mismo de acuerdo con la resolución 004100 del

Ministerio de Transporte, para el sector de diseño, PR5 al PR58.5y del PR72 al PR139

se tomarán los valores que corresponden al Escenario 1 en el sector de la Lejía y Cubará

respectivamente, a continuación se presentan los valores obtenidos.



136

Tabla 45. Espectro de Carga – PCA 1984. La Lejía. PR5+000 al PR58+500


5 979,865

6 2,085,711

11 2,749,944

22 346,787

24 63,217

Tabla 46. Espectro de Carga – PCA 1984. Cubará. PR72+000al PR139+000


5 726,997

6 2,054,404

11 2,591,901

22 220,957

24 -

Posterior a lo indicado se determina el valor del Módulo de Reacción de la Subrasante,

éste se obtiene a partir de laFigura 74, con base en ésta, y en el valor del CBR se

determina el Módulo de Reacción de la Subrasante, el resultado que corresponde al

tramo en análisis es presentado en laTabla 47.

. Figura 74. Correlación Aproximada entre la clasificación de suelos, el valor de CBR y el valor de

Módulo de Reacción de la Subrasante.

Fuente: Figura 2 – Approximate interrelationship of soil classification and bearing values Page 7, Thickness Design

for Concrete Highway and Street Pavements



137

Tabla 47. Valor del Módulo de Reacción de la Subrasante

Tramo CBR (%) K (MPa/m)

PR5+000 al PR19+500 7.4 48.2

PR20+000 al PR30+500 15.0 64.3

PR31+000 al PR58+500 5.1 39.7

PR72+000 al PR87+000 4.4 36.3

PR87+500 al PR132+500 7.9 49.7

PR133+000 al PR139+000 16.2 66.0

Una vez establecido el valor del módulo de reacción de subrasante se realiza el análisis

correspondiente para determinar el valor del Módulo de Reacción Combinado de toda la

Estructura sobre la cual se apoyará la losa de pavimento, para tal efecto se considera la

colocación de una capa de subbase de 150 mm (0.150 m). En ese contexto, se presenta el

cálculo y los resultados obtenidos para el valor del módulo de reacción combinado.

Tabla 48. Efecto de la subbase granular sobre los valores de K

Valor de K para Sub-

rasante

Valor de K para subbase combinada

100 mm 150 mm 225 mm 300 mm

MPa/m Lb/Pulg³ MPa/m Lb/Pulg³ MPa/m Lb/Pulg³ MPa/m Lb/Pulg³ MPa/m Lb/Pulg³

20 73 23 85 26 69 32 117 38 140

40 147 45 165 49 180 57 210 66 245

60 220 64 235 66 245 76 280 90 330

80 295 87 320 90 330 100 370 117 430

Fuente: Tabla 1 – Effect of Untreated Subbase on k Values Thickness Design for Concrete Highway and

Street Pavements PCA.

Realizando el cálculo debido, con soporte de la tabla anterior y con el valor determinado

de Módulo de reacción de la subrasante, se determina el valor de Módulo de Reacción

Combinado de la Estructura (K). Los valores obtenidos para cada una de las condiciones

de soporte se presentan en la tabla siguiente; es importante mencionar que para la

alternativa 3 se ha definido el apoyo de la losa sobre una capa de mezcla asfáltica de

protección de 0.05 m de espesor, adicionales a los 0.15 m de material granular, esta capa

permite un aumento del valor del Módulo de Reacción Combinado entre 20 MPa/m y 40

MPa/m, para el caso se considerará un valor de 30 MPa/m adicionales, a continuación se

indican los valores obtenidos para estas tres alternativas en estudio.

Tabla 49. Valor del Módulo de Reacción Combinado. PR5+000 al PR19+500.

Alternativa CBR (%) K (MPa/m)

1 y 2 7.6 56

3 7.6 86



138



1 y 2 15.0 73

3 15.0 103



1 y 2 5.1 47

3 5.1 77



1 y 2 4.4 43

3 4.4 73



1 y 2 7.9 57

3 7.9 87

Tabla 54. Valor del Módulo de Reacción Combinado. PR133+000 al PR139+000


1 y 2 16.2 75

3 16.2 105



139

El resultado de cálculo de los espesores de losa para el sector en estudio entre el

PR5+000 al PR19+500 del Corredor Carretera de la Soberanía se presenta en la tabla a

continuación, es importante aclarar que el cálculo realizado se llevó a cabo teniendo en

cuenta un módulo de elasticidad del concreto de 20000 MPa.

Tabla 55. Espesor de Diseño – Losas de Concreto – Carretera de la Soberanía. PR5 al PR19.5.

Alternativa 1 2* 3

Módulo de Rotura (MPa) 4.0 4.0 4.0

Módulo de Elasticidad del Concreto (MPa) 20000 20000 20000 20000 20000 20000

Factor de Seguridad de Carga 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1

Uso de Barras de Transferencia SI SI SI SI SI SI

Consideración del Efecto Berma NO SI NO SI NO SI

CBR de la Subrasante (%) 7.6 7.6 7.6 7.6 7.6 7.6

Módulo de Reacción Combinado (MPa/m) 56 56 56 56 86 86

Consumo por Erosión (%) 71 73 71* 73* 91 96

Consumo Por Fatiga (%) 6 0 *6 0* 0 0

Espesor de la Losa (cm) 24 21 18 16 23 20

MDC-2 (cm) – Protección Bombeo --- --- --- --- 5 5

Espesor Concreto Pobre MR 2.0 (cm) --- --- 10 10 --- ---

Espesor de la Subbase Granular SBG-1 (cm) 15 15 15 15 15 15

*Es importante resaltar que para el cálculo de la Alternativa No 2 se requiere previamente de la definición

del espesor de diseño mediante el método de la PCA y posteriormente la utilización del procedimiento

determinado por esta Asociación para la determinación de los espesores de la losa de concreto pobre a

partir de las cartas de diseño establecidas, por tanto los valores de Consumo por Erosión y Fatiga

corresponden a los obtenidos al calcular el espesor de losa de concreto total, previo a la definición del

espesor por medio de la carta de diseño, para el caso aplica las mismas condiciones y premisas de diseño

de la alternativa No 1.

A continuación se presenta la memoria del cálculo del espesor de cada una de las

alternativas presentadas.



140

ALTERNATIVA 1– MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIALES

GRANULARES. SIN CONSIDERAR EL EFECTO BERMA.PR5+000 AL

PR19+500

PAVEMENT DESIGN METHOD PCA

GENERAL INFORMATION

INPUT DATA

Base thickness

15 5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness

24 9.45 in Dowled joints

YES OTHER

Subbase-subgrade

reaction 56 206 pci

Concrete shoulders

(NS/WS) NS 4.99

Modulus of rupture

40 571 psi Design period

(years) OTHER

Load safety factor

1.1

thickness of

base OTHER

RESULTADO:

FATIGUE

SATISFACED YES 5.84%

EROSION


Ec (Method datum) 40000

00

Ec (Current design

datum)

28571

43

COMPUTED DATA

relative stifness radio of slab-subgrade system 31.59

F2 COMPUTED 0.972

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 0.896

SINGLE AXLE

SA

8 Equivalent

stress 179.02

EROSION

9 Stress ratio Factor 0.313

Pc 4.98851

106

10 Erosion

Factor 2.68

C1 0.9951

FATIGUE

Deq

uiv

0.02418

039

SAL 18

f5 1

Me 3161.45

P

14.4624

356

f1

1.0174107

55 C2 0.06

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVAL

ENT

STRESS

Expected

repetition

Fatigue analysis Erosion Analysis

Allowabl

e

Repetitio

Fatigue

Percent f5

Deq

uiv P

Allowabl

e

Repetitio

Dama

ge

Perce



141

ns ns nt

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.699 122.983

979,865

UNLIMI

TED

0.6

71

0.014

5 5.2228

UNLIMI

TED

13.17 14.49 0.830 145.974 2,085,711

UNLIMITED

0.805

0.0174

7.5209 UNLIMITED

24.15 26.56 1.467 258.061

2,749,944

47,125,03

6 5.84%

1.4

76

0.032

0 25.2786 5,246,698

52.41

%

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalent

stress 155.18

Pc (TA) 5.825


OTHER

10 Erosion

Factor 2.81

FATIGUE

5.825396

307

TAL 36

OTHER

Me 2740.43

OTHER

f1

1.0174107

55

48.29 53.12 1.467 223.694

346,787

UNLIMI

TED

1.4

76

0.037

3 34.4716 1,963,159

17.66

%

TRIDEM AXLE

TRI

NR 7.27

Repetici

ones 63217

52.68 57.95 1.087 165.825

8,696

UNLIMI

TED

1.6

10

0.040

7 41.0240 1,166,977 0.75%

Total 5.84%

Total

70.82

%



142


GRANULARES. CONSIDERANDO EL EFECTO BERMA. PR5 AL PR19.5


GENERAL INFORMATION

INPUT DATA

Base thickness

15 5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness


YES OTHER

Subbase-subgrade

reaction 56 206 pci

Concrete shoulders

(NS/WS) WS OTHER

Modulus of rupture


(years) OTHER

Load safety factor

1.1

thickness of base

3.036769

178

RESULTADO:

FATIGUE


EROSION



00

Ec (Current design

datum)

28571

43

COMPUTED DATA


F2 COMPUTED 1.000

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 1

SINGLE AXLE

SA

8 Equivalent

stress 174.45

EROSION


Pc 3.03676

918

10 Erosion

Factor 2.31

C1 0.9951

FATIGUE

Deq

uiv

0.01471

988

SAL 18

f5 1

Me 2293.76

P

6.12512

661

f1

1.0174107

55 C2 0.94

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVAL

ENT

STRESS

Expected

repetition


Allowabl

e

Repetitio

ns

Fatigue

Percent f5

Deq

uiv P

Allowabl

e

Repetitio

ns

Dama

ge

Perce

nt



143

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.699 119.842 979,865

UNLIMITED

0.671

0.0099

2.7553 UNLIMITED

13.17 14.49 0.830 142.246

2,085,711

UNLIMI

TED

0.8

05

0.01

18 3.9676

UNLIMI

TED

24.15 26.56 1.467 251.471

2,749,944

UNLIMI

TED

1.4

76

0.02

17 13.3355 4,795,681

57.34

%

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalent

stress 147.18

Pc (TA) 3.253


OTHER

10 Erosion

Factor 2.37

FATIGUE

OTHER

TAL 36

OTHER

Me 1935.20

3.252624

791

f1

1.0174107

55

48.29 53.12 1.467 212.161

346,787

UNLIMI

TED

1.4

76

0.02

33 15.2987 2,341,475

14.81

%

TRIDEM AXLE

TRI

NR 6.68

Repetici

ones 63217

52.68 57.95 1.087 157.275

9,465

UNLIMI

TED

1.6

10

0.02

54 18.2067 1,099,836

0.86

%

Total 0.00%

Total

73.01

%



144

ALTERNATIVA 2– MR-40– LOSA APOYADA SOBRE CONCRETO POBRE.

PR5 AL PR19.5

Como se mencionó en líneas anteriores, se reitera que la alternativa de Losa de Concreto

apoyada sobre una Capa de Concreto Pobre, se soporta en las mismas premisas de

diseño definidas por el método de la PCA, e incluso éste mismo ha definido la carta de

diseño (Figura 75), y mediante ésta se determina la resistencia del concreto pobre y el

espesor que permite definir la estructura de diseño, a continuación se indica la carta de

diseño utilizada.

Figura 75: Gráfico de diseño para pavimento compuesto de concreto pobre.

Con base en la figura anterior se determina que para una resistencia del concreto pobre

de 2.0 MPa y un espesor de 100 mm la estructura de diseño que se recomienda para el

corredor vial, siendo importante mencionar que ésta cubre los requerimientos y premisas

sugeridas por el Ministerio de Transporte y el INVIAS

Tabla 56. Espesor de Diseño – Losas de Concreto apoyadas sobre base de concreto pobre –

Carretera de la Soberanía.PR5 al PR30

Alternativa 2

Módulo de Rotura Losa (MPa) 4.0 4.0

Uso de Barras de Transferencia SI SI

Consideración del Efecto Berma SI NO

CBR de la Subrasante (%) 7.6 7.6



145

Alternativa 2

Espesor de la Losa (cm) 16 18

Espesor Concreto Pobre MR 2.0 (cm) 10 10

Espesor de la Subbase Granular SBG-1 (cm) 15 15

Nota Importante: Los términos de los Estudios manifiestan que el espesor mínimo de losa por

construir a lo largo del corredor en estudio no deberá ser inferior de 0.18 m (18 cm) por lo cual

se recomienda por parte de esta Consultoría no permitir que los espesores indicados en la tabla

anterior, para la losa de Concreto MR 40, sean inferiores a la medida mencionada, si bien es

cierto que los valores calculados permiten obtener un valor de espesor igual a 0.16 m (16 cm), en

cumplimiento a lo solicitado por los términos del contrato se recomienda que este valor no sea

menor de 0.18 m.

ALTERNATIVA 3 – MR-40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIAL

ASFÁLTICO MDC. SIN CONSIDERAR EL EFECTO BERMA.PR5 AL PR19.5


GENERAL INFORMATION

INPUT DATA

Base thickness

15 5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness


YES OTHER

Subbase-subgrade

reaction 86 317 pci

Concrete shoulders

(NS/WS) NS 6.01

Modulus of rupture


(years) OTHER

Load safety factor

1.1

thickness of

base OTHER

RESULTADO:

FATIGUE


EROSION



00

Ec (Current design

datum)

28571

43

COMPUTED DATA


F2 COMPUTED 0.970

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 0.896

SINGLE AXLE

SA

8 Equivalent

stress 175.90

EROSION


Pc 6.00686

944



146

10 Erosion

Factor 2.72

C1 0.9885

FATIGUE

Deq

uiv

0.01895

964

SAL 18

f5 1

Me 2859.14

P

15.9982

596

f1

1.0174107

55 C2 0.06

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVAL

ENT

STRESS

Expected

repetition


Allowabl

e

Repetitio

ns

Fatigue

Percent f5 Deq

uiv P

Allowabl

e

Repetitio

ns

Dama

ge

Perce

nt

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.699 120.835

979,865

UNLIMI

TED

0.67

1

0.011

4 5.7775

UNLIMI

TED

13.17 14.49 0.830 143.425 2,085,711

UNLIMITED

0.80

5 0.013

7 8.3196

UNLIMITED

24.15 26.56 1.467 253.554

2,749,944

UNLIMI

TED

1.47

6

0.025

1 27.9630 3,853,354

71.36

%

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalent

stress 146.81

Pc (TA) 6.760


OTHER

10 Erosion

Factor 2.82

FATIGUE

6.760487

287

TAL 36

OTHER

Me 2386.37

OTHER

f1

1.0174107

55

48.29 53.12 1.467 211.628

346,787

UNLIMI

TED

1.47

6

0.028

2 35.4196 1,845,146

18.79

%

TRIDEM AXLE

TRI

NR 6.68

Repetici

ones 63217

52.68 57.95 1.087 156.880 9,465

UNLIMITED

1.61

0 0.030

8 42.1522 1,098,901 0.86%

Total 0.00%

Total

91.02

%



147


ASFÁLTICO MDC. CONSIDERANDO EL EFECTO BERMA. PR5 AL PR19.5


GENERAL INFORMATION

INPUT DATA

Base thickness

15 5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness


YES OTHER

Subbase-subgrade

reaction 86 317 pci

Concrete shoulders

(NS/WS) WS OTHER

Modulus of rupture


(years) OTHER

Load safety factor

1.1

thickness of

base

3.601142325

RESULTADO:

FATIGUE


EROSION



00

Ec (Current design

datum)

28571

43

COMPUTED DATA


F2 COMPUTED 1.000

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 1

SINGLE AXLE

SA

8 Equivalent

stress 173.26

EROSION


Pc 3.60114

232

10 Erosion

Factor 2.34

C1 0.9885

FATIGUE

Deq

uiv

0.01136

638

SAL 18

f5 1

Me 2066.29

P

6.61233

375

f1

1.0174107

55 C2 0.94

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVAL

ENT

STRESS

Expected

repetition


Allowabl Fatigue f5 Deq P Allowabl Dama



148

e

Repetitio

ns

Percent uiv e

Repetitio

ns

ge

Perce

nt

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.699 119.023 979,865

UNLIMITED

0.671

0.0076

2.9744 UNLIMITED

13.17 14.49 0.830 141.274

2,085,711

UNLIMI

TED

0.8

05

0.009

1 4.2832

UNLIMI

TED

24.15 26.56 1.467 249.752 2,749,944

UNLIMITED

1.476

0.0168

14.3963 3,271,380 84.06

%

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalent

stress 144.57

Pc (TA) 3.622


OTHER

10 Erosion

Factor 2.34

FATIGUE

OTHER

TAL 36

OTHER

Me 1724.10

3.621952

786

f1

1.0174107

55

48.29 53.12 1.467 208.392 346,787

UNLIMITED

1.476

0.0169

14.5631 3,083,119 11.25

%

TRIDEM AXLE

TRI

NR 6.68

Repetici

ones 63217

52.68 57.95 1.087 154.481

9,465

UNLIMI

TED

1.6

10

0.018

4 17.3313 1,383,735

0.68

%

Total 0.00%

Total

95.99

%



149

El resultado de cálculo de los espesores de losa para el sector en estudio (PR20+000 al

PR30+500) del Corredor Carretera de la Soberanía se presenta en la tabla a



Tabla 57. Espesor de Diseño – Losas de Concreto – Carretera de la Soberanía. PR20+000 al

PR30+500.

Alternativa 1 2 3









Consumo Por Fatiga (%) 13 0 13* 0* 0 0















GRANULARES. SIN CONSIDERAR EL EFECTO BERMA. PR20+000 AL

PR30+500


GENERAL INFORMATION

INPUT DATA

Base thickness

15 5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness


YES OTHER

Subbase-subgrade

reaction 73 269 pci

Concrete shoulders

(NS/WS) NS 5.69

Modulus of rupture


(years) OTHER

Load safety factor

1.1

thickness of

base OTHER



150

RESULTADO:

FATIGUE


EROSION



00

Ec (Current design

datum)

28571

43

COMPUTED DATA


F2 COMPUTED 0.970

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 0.896

SINGLE AXLE

SA

8 Equivalent

stress 181.20

EROSION


Pc 5.68532

33

10 Erosion

Factor 2.73

C1 0.9917

FATIGUE

Deq

uiv

0.02114

037

SAL 18

f5 1

Me 2945.31

P

16.1526

904

f1

1.0174107

55 C2 0.06

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVAL

ENT

STRESS

Expected

repetition


Allowabl

e

Repetitio

ns

Fatigue

Percent f5 Deq

uiv P

Allowabl

e

Repetitio

ns

Dama

ge

Perce

nt

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.699 124.477 979,865

UNLIMITED

0.671

0.0127

5.8332 UNLIMITED

13.17 14.49 0.830 147.747

2,085,711

UNLIMI

TED

0.8

05

0.015

2 8.3999

UNLIMI

TED

24.15 26.56 1.467 261.196 2,749,944

20,654,458

13.31% 1.476

0.0279

28.2329 3,697,350 74.38

%

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalent

stress 152.77

Pc (TA) 6.465


OTHER

10 Erosion

Factor 2.84

FATIGUE

6.464559

895

TAL 36

OTHER



151

Me 2483.19

OTHER

f1

1.0174107

55

48.29 53.12 1.467 220.214

346,787

UNLIMI

TED

1.4

76

0.031

8 36.5026 1,668,494

20.78

%

TRIDEM AXLE

TRI

NR 8.49

Repetici

ones 63217

52.68 57.95 1.087 163.245

7,444

UNLIMI

TED

1.6

10

0.034

7 43.4411 996,585

0.75

%

Total 13.31%

Total

95.91

%


GRANULARES. CONSIDERANDO EL EFECTO BERMA. PR20+000 AL

PR30+500


GENERAL INFORMATION

INPUT DATA

Base thickness

15 5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness


YES OTHER

Subbase-subgrade

reaction 73 269 pci

Concrete shoulders

(NS/WS) WS OTHER

Modulus of rupture


(years) OTHER

Load safety factor

1.1

thickness of

base

3.283093482

RESULTADO:

FATIGUE


EROSION



00

Ec (Current design

datum)

28571

43

COMPUTED DATA


F2 COMPUTED 1.000

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 1

SINGLE AXLE

SA



152

8 Equivalent

stress 166.89

EROSION


Pc 3.28309

348

10 Erosion

Factor 2.29

C1 0.9917

FATIGUE

Deq

uiv

0.01220

789

SAL 18

f5 1

Me 2194.30

P

5.89942

351

f1

1.0174107

55 C2 0.94

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVAL

ENT

STRESS

Expected

repetition


Allowabl

e

Repetitio

ns

Fatigue

Percent f5 Deq

uiv P

Allowabl

e

Repetitio

ns

Dama

ge

Perce

nt

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.699 114.645

979,865

UNLIMI

TED

0.67

1

0.008

2 2.6537

UNLIMI

TED

13.17 14.49 0.830 136.078 2,085,711

UNLIMITED

0.80

5 0.009

8 3.8214

UNLIMITED

24.15 26.56 1.467 240.566

2,749,944

UNLIMI

TED

1.47

6

0.018

0 12.8441 6,139,689

44.79

%

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalent

stress 139.85

Pc (TA) 3.414


OTHER

10 Erosion

Factor 2.32

FATIGUE

OTHER

TAL 36

OTHER

Me 1838.82

3.414016

261

f1

1.0174107

55

48.29 53.12 1.467 201.594

346,787

UNLIMI

TED

1.47

6

0.018

7 13.8889 3,890,591 8.91%

TRIDEM AXLE

TRI

NR 7.77

Repetici

ones 63217

52.68 57.95 1.087 149.442

8,132

UNLIMI

TED

1.61

0

0.020

4 16.5290 1,672,187 0.49%

Total 0.00%

Total

54.19

%



153


PR20+000 AL PR30+500





espesor que permite definir la estructura de diseño, a continuación se indica la carta de

diseño utilizada.

Con base en laFigura 75se determina que para una resistencia del concreto pobre de 2.0

MPa y un espesor de 100 mm la estructura de diseño que se recomienda para el corredor

vial, siendo importante mencionar que ésta cubre los requerimientos y premisas



Carretera de la Soberanía.PR20+000 al PR30+500

Alternativa 2








Nota Importante: Los términos de los Estudios manifiestan que el espesor mínimo de

losa por construir a lo largo del corredor en estudio no deberá ser inferior de 0.18 m (18

cm) por lo cual se recomienda por parte de esta Consultoría no permitir que los

espesores indicados en la tabla anterior, para la losa de Concreto MR 40, sean inferiores

a la medida mencionada, si bien es cierto que los valores calculados permiten obtener un

valor de espesor igual a 0.16 m (16 cm), en cumplimiento a lo solicitado por los

términos del contrato se recomienda que este valor no sea menor de 0.18 m.


ASFÁLTICO MDC. SIN CONSIDERAR EL EFECTO BERMA. PR20+000 AL

PR30+500.


GENERAL INFORMATION

INPUT DATA

Base thickness

15 5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness


YES OTHER

Subbase-subgrade

reaction 103 379 pci

Concrete shoulders

(NS/WS) NS 6.38



154

Modulus of rupture


(years) OTHER

Load safety factor

1.1

thickness of

base OTHER

RESULTADO:

FATIGUE


EROSION



00

Ec (Current design

datum)

28571

43

COMPUTED DATA


F2 COMPUTED 0.970

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 0.896

SINGLE AXLE

SA

8 Equivalent

stress 170.22

EROSION


Pc 6.38405

211

10 Erosion

Factor 2.71

C1 0.9835

FATIGUE

Deq

uiv

0.01682

44

SAL 18

f5 1

Me 2766.80

P

15.8409

746

f1

1.0174107

55 C2 0.06

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVAL

ENT

STRESS

Expected

repetition


Allowabl

e

Repetitio

ns

Fatigue

Percent f5 Deq

uiv P

Allowabl

e

Repetitio

ns

Dama

ge

Perce

nt

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.699 116.933

979,865

UNLIMI

TED

0.6

71

0.010

1 5.7207

UNLIMI

TED

13.17 14.49 0.830 138.793

2,085,711

UNLIMI

TED

0.8

05

0.012

1 8.2378

UNLIMI

TED

24.15 26.56 1.467 245.365

2,749,944

UNLIMI

TED

1.4

76

0.022

2 27.6881 4,043,987

68.00

%

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalent

140.67

Pc (TA) 7.108



155

stress


OTHER

10 Erosion

Factor 2.81

FATIGUE

7.108237

974

TAL 36

OTHER

Me 2286.56

OTHER

f1

1.0174107

55

48.29 53.12 1.467 202.776

346,787

UNLIMI

TED

1.4

76

0.024

8 34.3260 2,061,095

16.83

%

TRIDEM AXLE

TRI

NR 7.77

Repetici

ones 63217

52.68 57.95 1.087 150.319

8,132

UNLIMI

TED

1.6

10

0.027

0 40.8508 1,223,307

0.66

%

Total 0.00%

Total

85.49

%


ASFÁLTICO MDC. CONSIDERANDO EL EFECTO BERMA. PR20+000 AL

PR30+500.


GENERAL INFORMATION

INPUT DATA

Base thickness

15 5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness


YES OTHER

Subbase-subgrade

reaction 103 379 pci

Concrete shoulders

(NS/WS) WS OTHER

Modulus of rupture


(years) OTHER

Load safety factor

1.1

thickness of

base

3.802422459

RESULTADO:

FATIGUE


EROSION



00

Ec (Current design

datum)

28571

43

COMPUTED DATA




156

F2 COMPUTED 1.000

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 1

SINGLE AXLE

SA

8 Equivalent

stress 168.22

EROSION


Pc 3.80242

246

10 Erosion

Factor 2.32

C1 0.9835

FATIGUE

Deq

uiv

0.01002

083

SAL 18

f5 1

Me 2006.23

P

6.46260

515

f1

1.0174107

55 C2 0.94

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVAL

ENT

STRESS

Expected

repetition


Allowabl

e

Repetitio

ns

Fatigue

Percent f5 Deq

uiv P

Allowabl

e

Repetitio

ns

Dama

ge

Perce

nt

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.699 115.564

979,865

UNLIMI

TED

0.6

71

0.006

7 2.9071

UNLIMI

TED

13.17 14.49 0.830 137.168

2,085,711

UNLIMI

TED

0.8

05

0.008

1 4.1862

UNLIMI

TED

24.15 26.56 1.467 242.493

2,749,944

UNLIMI

TED

1.4

76

0.014

8 14.0703 3,793,646

72.49

%

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalent

stress 140.30

Pc (TA) 3.755


OTHER

10 Erosion

Factor 2.31

FATIGUE

OTHER

TAL 36

OTHER

Me 1673.16

3.754811

529

f1

1.0174107

55

48.29 53.12 1.467 202.234

346,787

UNLIMI

TED

1.4

76

0.014

6 13.7201 4,359,708

7.95

%

TRIDEM AXLE

TRI

NR 7.77



157

Repeticiones

63217

52.68 57.95 1.087 149.917

8,132

UNLIMI

TED

1.6

10

0.015

9 16.3281 1,831,397

0.44

%

Total 0.00%

Total

80.89

%






PR58+500.

Alternativa 1 2 3

























158


GRANULARES. SIN CONSIDERAR EL EFECTO BERMA.PR31+000 al

PR58+500


GENERAL INFORMATION

INPUT DATA

Base thickness

15 5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness


YES OTHER

Subbase-subgrade

reaction 47 173 pci

Concrete shoulders

(NS/WS) NS 4.71

Modulus of rupture


(years) OTHER

Load safety factor

1.1

thickness of

base OTHER

RESULTADO:

FATIGUE


EROSION



00

Ec (Current design

datum)

28571

43

COMPUTED DATA


F2 COMPUTED 0.972

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 0.896

SINGLE AXLE

SA

8 Equivalent

stress 184.76

EROSION


Pc 4.70801

145

10 Erosion

Factor 2.69

C1 0.9966

FATIGUE

Deq

uiv

0.02719

068

SAL 18

f5 1

Me 3262.66

P

14.6393

031

f1

1.0174107

55 C2 0.06

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVAL

ENT

STRESS

Expected

repetition


Allowabl

e

Repetitio

Fatigue

Percent f5

Deq

uiv P

Allowabl

e

Repetitio

Dama

ge

Perce



159

ns ns nt

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.699 126.920

979,865

UNLIMI

TED

0.6

71

0.016

3 5.2867

UNLIMI

TED

13.17 14.49 0.830 150.647 2,085,711

UNLIMITED

0.805

0.0196

7.6129 UNLIMITED

24.15 26.56 1.467 266.323

2,749,944 7,474,279 36.79%

1.4

76

0.035

9 25.5877 5,014,703

54.84

%

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalent

stress 162.37

Pc (TA) 5.569


OTHER

10 Erosion

Factor 2.83

FATIGUE

5.569117

625

TAL 36

OTHER

Me 2867.32

OTHER

f1

1.0174107

55

48.29 53.12 1.467 234.052

346,787

UNLIMI

TED

1.4

76

0.042

5 35.8038 1,742,637

19.90

%

TRIDEM AXLE

TRI

NR 6.30

Repetici

ones 63217

52.68 57.95 1.087 173.503

10,027

UNLIMI

TED

1.6

10

0.046

4 42.6095 1,039,590

0.96

%

Total 36.79%

Total

75.70

%


GRANULARES. CONSIDERANDO EL EFECTO BERMA.PR31+000 al

PR58+500


GENERAL INFORMATION

INPUT DATA

Base thickness

15 5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness


YES OTHER

Subbase-subgrade

reaction 47 173 pci

Concrete shoulders

(NS/WS) WS OTHER

Modulus of rupture


(years) OTHER

Load safety factor

1.1

thickness of

base

2.885602

421



160

RESULTADO:

FATIGUE


EROSION



00

Ec (Current design

datum)

28571

43

COMPUTED DATA


F2 COMPUTED 1.000

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 1

SINGLE AXLE

SA

8 Equivalent

stress 179.73

EROSION


Pc 2.88560

242

10 Erosion

Factor 2.32

C1 0.9966

FATIGUE

Deq

uiv

0.01666

553

SAL 18

f5 1

Me 2363.15

P

6.28507

285

f1

1.0174107

55 C2 0.94

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVAL

ENT

STRESS

Expected

repetition


Allowabl

e

Repetitio

ns

Fatigue

Percent f5 Deq

uiv P

Allowabl

e

Repetitio

ns

Dama

ge

Perce

nt

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.699 123.468

979,865

UNLIMI

TED

0.6

71

0.011

2 2.8272

UNLIMI

TED

13.17 14.49 0.830 146.549

2,085,711

UNLIMI

TED

0.8

05

0.013

4 4.0712

UNLIMI

TED

24.15 26.56 1.467 259.078

2,749,944

35,225,83

3 7.81%

1.4

76

0.024

6 13.6837 4,110,184

66.91

%

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalent

stress 152.52

Pc (TA) 3.152


OTHER

10 Erosion

Factor 2.39

FATIGUE

OTHER



161

TAL 36

OTHER

Me 2005.41

3.152499

403

f1

1.0174107

55

48.29 53.12 1.467 219.857

346,787

UNLIMI

TED

1.4

76

0.026

9 16.3321 1,725,172

20.10

%

TRIDEM AXLE

TRI

NR 6.02

Repetici

ones 63217

52.68 57.95 1.087 162.981

10,493

UNLIMI

TED

1.6

10

0.029

3 19.4366 846,858

1.24

%

Total 7.81%

Total

88.25

%

ALTERNATIVA 2– MR 40 – LOSA APOYADA SOBRE CONCRETO POBRE.

PR31+000 al PR58+500





espesor que permite definir la estructura de diseño.

Con base en la Figura 75 se determina que para una resistencia del concreto pobre de 2.0





Carretera de la Soberanía. PR31+000 al PR58+500

Alternativa 2










162







menor de 0.18 m.


ASFÁLTICO MDC. SIN CONSIDERAR EL EFECTO BERMA. PR31+000 al

PR58+500


GENERAL INFORMATION

INPUT DATA

Base thickness

15 5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness


YES OTHER

Subbase-subgrade

reaction 77 284 pci

Concrete shoulders

(NS/WS) NS 5.79

Modulus of rupture


(years) OTHER

Load safety factor

1.1

thickness of

base OTHER

RESULTADO:

FATIGUE


EROSION



00

Ec (Current design

datum)

28571

43

COMPUTED DATA


F2 COMPUTED 0.970

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 0.896

SINGLE AXLE

SA

8 Equivalent

stress 179.46

EROSION


Pc 5.78786

849

10 Erosion

Factor 2.72

C1 0.9908

FATIGUE

Deq

uiv

0.02040

367

SAL 18

f5 1

Me 2917.02

P

16.1012

393



163

f1

1.0174107

55 C2 0.06

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVAL

ENT

STRESS

Expected

repetition


Allowabl

e

Repetitio

ns

Fatigue

Percent f5 Deq

uiv P

Allowabl

e

Repetitio

ns

Dama

ge

Perce

nt

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.699 123.281

979,865

UNLIMI

TED

0.6

71

0.012

3 5.8147

UNLIMI

TED

13.17 14.49 0.830 146.328 2,085,711

UNLIMITED

0.805

0.0147

8.3731 UNLIMITED

24.15 26.56 1.467 258.687

2,749,944

39,277,92

8 7.00%

1.4

76

0.027

0 28.1430 3,746,724

73.40

%

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalent

stress 150.79

Pc (TA) 6.559


OTHER

10 Erosion

Factor 2.83

FATIGUE

6.558876

293

TAL 36

OTHER

Me 2451.02

OTHER

f1

1.0174107

55

48.29 53.12 1.467 217.361

346,787

UNLIMI

TED

1.4

76

0.030

6 36.1403 1,724,213

20.11

%

TRIDEM AXLE

TRI

NR 6.30

Repetici

ones 63217

52.68 57.95 1.087 161.130

10,027

UNLIMI

TED

1.6

10

0.033

3 43.0099 1,028,912

0.97

%

Total 7.00%

Total

94.48

%


ASFÁLTICO MDC. CONSIDERANDO EL EFECTO BERMA. PR31+000 al

PR58+500


GENERAL INFORMATION

INPUT DATA



164

Base thickness

15 5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness


YES OTHER

Subbase-subgrade

reaction 77 284 pci

Concrete shoulders

(NS/WS) WS OTHER

Modulus of rupture


(years) OTHER

Load safety factor

1.1

thickness of

base

3.335393794

RESULTADO:

FATIGUE


EROSION



00

Ec (Current design

datum)

28571

43

COMPUTED DATA


F2 COMPUTED 1.000

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 1

SINGLE AXLE

SA

8 Equivalent

stress 165.42

EROSION


Pc 3.33539

379

10 Erosion

Factor 2.28

C1 0.9908

FATIGUE

Deq

uiv

0.01175

809

SAL 18

f5 1

Me 2175.06

P

5.85631

958

f1

1.0174107

55 C2 0.94

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVAL

ENT

STRESS

Expected

repetition


Allowabl

e

Repetitio

ns

Fatigue

Percent f5 Deq

uiv P

Allowabl

e

Repetitio

ns

Dama

ge

Perce

nt

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.699 113.640

979,865

UNLIMI

TED

0.6

71

0.007

9 2.6344

UNLIMI

TED

13.17 14.49 0.830 134.885

2,085,711

UNLIMI

TED

0.8

05

0.009

5 3.7935

UNLIMI

TED

24.15 26.56 1.467 238.457

2,749,944

UNLIMI

TED

1.4

76

0.017

3 12.7503 6,469,805

42.50

%



165

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalent

stress 138.48

Pc (TA) 3.448


OTHER

10 Erosion

Factor 2.31

FATIGUE

OTHER

TAL 36

OTHER

Me 1820.82

3.448160

011

f1

1.0174107

55

48.29 53.12 1.467 199.621

346,787

UNLIMI

TED

1.4

76

0.017

9 13.6270 4,345,750

7.98

%

TRIDEM AXLE

TRI

NR 6.30

Repeticiones

63217

52.68 57.95 1.087 147.979

10,027

UNLIMI

TED

1.6

10

0.019

6 16.2173 1,826,741

0.55

%

Total 0.00%

Total

51.03

%






PR87+000.

Alternativa 1 2 3



















166








GRANULARES. SIN CONSIDERAR EL EFECTO BERMA.PR72+000 al

PR87+000


GENERAL INFORMATION

INPUT DATA

Base thickness

15 5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness


YES OTHER

Subbase-subgrade

reaction 43 158 pci

Concrete shoulders

(NS/WS) NS 4.57

Modulus of rupture


(years) OTHER

Load safety factor

1.1

thickness of

base OTHER

RESULTADO:

FATIGUE


EROSION



00

Ec (Current design

datum)

28571

43

COMPUTED DATA


F2 COMPUTED 0.972

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 0.896

SINGLE AXLE

SA

8 Equivalent

stress 187.73

EROSION


Pc 4.57213

508

10 Erosion

Factor 2.69

C1 0.9971

FATIGUE

Deq

uiv

0.02886

23

SAL 18

f5 1



167

Me 3315.27

P

14.7327

205

f1

1.0174107

55 C2 0.06

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVAL

ENT

STRESS

Expected

repetition


Allowabl

e

Repetitio

ns

Fatigue

Percent f5 Deq

uiv P

Allowabl

e

Repetitio

ns

Dama

ge

Perce

nt

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.699 128.967 726,997

UNLIMITED

0.671

0.0173

5.3205 UNLIMITED

13.17 14.49 0.830 153.077

2,054,404

UNLIMI

TED

0.8

05

0.020

8 7.6614

UNLIMI

TED

24.15 26.56 1.467 270.617 2,591,901

3,861,767 67.12% 1.476

0.0382

25.7510 4,901,057 52.88

%

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalent

stress 166.19

Pc (TA) 5.445


OTHER

10 Erosion

Factor 2.84

FATIGUE

5.445221

665

TAL 36

OTHER

Me 2934.76

OTHER

f1

1.0174107

55

48.29 53.12 1.467 239.557 220,957

UNLIMITED

1.476

0.0454

36.5247 1,638,421 13.49

%

TRIDEM AXLE

TRI

NR 5.88

Repetici

ones 0

52.68 57.95 1.087 177.584 -

UNLIMITED

1.610

0.0496

43.4674 979,116 0.00%

Total 67.12%

Total

66.37

%



168


GRANULARES. CONSIDERANDO EL EFECTO BERMA.PR72+000 al

PR87+000


GENERAL INFORMATION

INPUT DATA

Base thickness

15 5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness


YES OTHER

Subbase-subgrade

reaction 43 158 pci

Concrete shoulders

(NS/WS) WS OTHER

Modulus of rupture


(years) OTHER

Load safety factor

1.1

thickness of

base

2.812157344

RESULTADO:

FATIGUE


EROSION



00

Ec (Current design

datum)

28571

43

COMPUTED DATA


F2 COMPUTED 1.000

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 1

SINGLE AXLE

SA

8 Equivalent

stress 182.50

EROSION


Pc 2.81215

734

10 Erosion

Factor 2.32

C1 0.9971

FATIGUE

Deq

uiv

0.01775

217

SAL 18

f5 1

Me 2399.53

P

6.36965

668

f1

1.0174107

55 C2 0.94

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVAL

ENT

STRESS

Expected

repetition


Allowabl Fatigue f5 Deq P Allowabl Dama



169

e

Repetitio

ns

Percent uiv e

Repetitio

ns

ge

Perce

nt

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.699 125.368 726,997

UNLIMITED

0.671

0.0119

2.8653 UNLIMITED

13.17 14.49 0.830 148.805

2,054,404

UNLIMI

TED

0.8

05

0.014

3 4.1260

UNLIMI

TED

24.15 26.56 1.467 263.066 2,591,901

13,728,797

18.88% 1.476

0.0262

13.8679 3,808,396 68.06

%

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalent

stress 155.39

Pc (TA) 3.103


OTHER

10 Erosion

Factor 2.41

FATIGUE

OTHER

TAL 36

OTHER

Me 2043.09

3.103368

761

f1

1.0174107

55

48.29 53.12 1.467 223.989

220,957

UNLIMI

TED

1.4

76

0.028

9 16.8888 1,488,085

14.85

%

TRIDEM AXLE

TRI

NR 5.73

Repetici

ones 0

52.68 57.95 1.087 166.044 -

UNLIMITED

1.610

0.0315

20.0990 744,565 0.00%

Total 18.88%

Total

82.91

%

ALTERNATIVA 2– MR 40 – LOSA APOYADA SOBRE CONCRETO POBRE.

PR72+000 al PR87+000






Con base en la Figura 75se determina que para una resistencia del concreto pobre de 2.0




170





Alternativa 2














menor de 0.18 m.



PR87+000


GENERAL INFORMATION

INPUT DATA

Base thickness

15 5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness


YES OTHER

Subbase-subgrade

reaction 73 269 pci

Concrete shoulders

(NS/WS) NS 5.69

Modulus of rupture


(years) OTHER

Load safety factor

1.1

thickness of

base OTHER

RESULTADO:

FATIGUE


EROSION



00

Ec (Current design

datum)

28571

43

COMPUTED DATA




171

F2 COMPUTED 0.970

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 0.896

SINGLE AXLE

SA

8 Equivalent

stress 181.20

EROSION


Pc 5.68532

33

10 Erosion

Factor 2.73

C1 0.9917

FATIGUE

Deq

uiv

0.02114

037

SAL 18

f5 1

Me 2945.31

P

16.1526

904

f1

1.0174107

55 C2 0.06

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVAL

ENT

STRESS

Expected

repetition


Allowabl

e

Repetitio

ns

Fatigue

Percent f5 Deq

uiv P

Allowabl

e

Repetitio

ns

Dama

ge

Perce

nt

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.699 124.477

726,997

UNLIMI

TED

0.6

71

0.012

7 5.8332

UNLIMI

TED

13.17 14.49 0.830 147.747

2,054,404

UNLIMI

TED

0.8

05

0.015

2 8.3999

UNLIMI

TED

24.15 26.56 1.467 261.196

2,591,901

20,654,45

8 12.55%

1.4

76

0.027

9 28.2329 3,697,350

70.10

%

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalent

stress 152.77

Pc (TA) 6.465


OTHER

10 Erosion

Factor 2.84

FATIGUE

6.464559

895

TAL 36

OTHER

Me 2483.19

OTHER

f1

1.0174107

55

48.29 53.12 1.467 220.214

220,957

UNLIMI

TED

1.4

76

0.031

8 36.5026 1,668,494

13.24

%

TRIDEM AXLE

TRI

NR 5.73

Repetici 0



172

ones

52.68 57.95 1.087 163.245 -

UNLIMITED

1.610

0.0347

43.4411 996,585 0.00%

Total 12.55%

Total

83.34

%



PR87+000


GENERAL INFORMATION

INPUT DATA

Base thickness

15 5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness


YES OTHER

Subbase-subgrade

reaction 73 269 pci

Concrete shoulders

(NS/WS) WS OTHER

Modulus of rupture


(years) OTHER

Load safety factor

1.1

thickness of

base

3.428911

135

RESULTADO:

FATIGUE


EROSION



00

Ec (Current design

datum)

28571

43

COMPUTED DATA


F2 COMPUTED 1.000

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 1

SINGLE AXLE

SA

8 Equivalent

stress 178.03

EROSION


Pc 3.42891

114

10 Erosion

Factor 2.35

C1 0.9917

FATIGUE

Deq

uiv

0.01275

01

SAL 18

f5 1

Me 2123.20

P 6.75685



173

868

f1

1.0174107

55 C2 0.94

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVAL

ENT

STRESS

Expected

repetition


Allowabl

e

Repetitio

ns

Fatigue

Percent f5 Deq

uiv P

Allowabl

e

Repetitio

ns

Dama

ge

Perce

nt

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.699 122.301

726,997

UNLIMI

TED

0.6

71

0.008

6 3.0394

UNLIMI

TED

13.17 14.49 0.830 145.165

2,054,404

UNLIMI

TED

0.8

05

0.010

3 4.3768

UNLIMI

TED

24.15 26.56 1.467 256.630

2,591,901

UNLIMI

TED

1.4

76

0.018

8 14.7109 2,881,977

89.93

%

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalent

stress 148.81

Pc (TA) 3.509


OTHER

10 Erosion

Factor 2.37

FATIGUE

OTHER

TAL 36

OTHER

Me 1774.71

3.509215

39

f1

1.0174107

55

48.29 53.12 1.467 214.509 220,957

UNLIMITED

1.476

0.0193

15.4080 2,300,962 9.60%

TRIDEM AXLE

TRI

NR 5.73

Repeticiones

0

52.68 57.95 1.087 159.016

-

UNLIMI

TED

1.6

10

0.021

0 18.3368 1,083,723

0.00

%

Total 0.00%

Total

99.54

%







174


PR132+500.

Alternativa 1 2 3
























GRANULARES. SIN CONSIDERAR EL EFECTO BERMA. PR87+500 al

PR132+500


GENERAL INFORMATION

INPUT DATA

Base thickness

15 5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness


YES OTHER

Subbase-subgrade

reaction 57 210 pci

Concrete shoulders

(NS/WS) NS 5.23

Modulus of rupture


(years) OTHER

Load safety factor

1.1

thickness of

base OTHER

RESULTADO:

FATIGUE


EROSION



00

Ec (Current design 28571



175

datum) 43

COMPUTED DATA


F2 COMPUTED 0.970

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 0.896

SINGLE AXLE

SA

8 Equivalent

stress 189.47

EROSION


Pc 5.23496

391

10 Erosion

Factor 2.73

C1 0.9949

FATIGUE

Deq

uiv

0.02492

982

SAL 18

f5 1

Me 3079.78

P

16.4058

586

f1

1.0174107

55 C2 0.06

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVAL

ENT

STRESS

Expected

repetition


Allowabl

e

Repetitio

ns

Fatigue

Percent f5 Deq

uiv P

Allowabl

e

Repetitio

ns

Dama

ge

Perce

nt

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.699 130.160

726,997

UNLIMI

TED

0.6

71

0.015

0 5.9247

UNLIMI

TED

13.17 14.49 0.830 154.493

2,054,404

UNLIMI

TED

0.8

05

0.018

0 8.5315

UNLIMI

TED

24.15 26.56 1.467 273.121

2,591,901 2,773,038 93.47%

1.4

76

0.033

0 28.6754 3,481,462

74.45

%

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalent

stress 162.47

Pc (TA) 6.051


OTHER

10 Erosion

Factor 2.86

FATIGUE

6.051082

308

TAL 36

OTHER

Me 2640.94

OTHER

f1

1.0174107

55

48.29 53.12 1.467 234.204

220,957

UNLIMI

TED

1.4

76

0.038

1 38.3132 1,429,527

15.46

%



176

TRIDEM AXLE

TRI

NR 6.95

Repetici

ones 0

52.68 57.95 1.087 173.616

-

UNLIMI

TED

1.6

10

0.041

6 45.5959 857,344

0.00

%

Total 93.47%

Total

89.91

%


GRANULARES. CONSIDERANDO EL EFECTO BERMA. PR87+500 al

PR132+500.


GENERAL INFORMATION

INPUT DATA

Base thickness

15 5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness


YES OTHER

Subbase-subgrade

reaction 57 210 pci

Concrete shoulders

(NS/WS) WS OTHER

Modulus of rupture


(years) OTHER

Load safety factor

1.1

thickness of

base

3.052537

965

RESULTADO:

FATIGUE


EROSION



00

Ec (Current design

datum)

28571

43

COMPUTED DATA


F2 COMPUTED 1.000

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 1

SINGLE AXLE

SA

8 Equivalent

stress 173.93

EROSION


Pc 3.05253

797

10 Erosion

Factor 2.30

C1 0.9949

FATIGUE

Deq 0.01453



177

uiv 673

SAL 18

f5 1

Me 2286.92

P

6.10945

216

f1

1.0174107

55 C2 0.94

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVAL

ENT

STRESS

Expected

repetition


Allowabl

e

Repetitio

ns

Fatigue

Percent f5 Deq

uiv P

Allowabl

e

Repetitio

ns

Dama

ge

Perce

nt

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.699 119.485

726,997

UNLIMI

TED

0.6

71

0.009

7 2.7482

UNLIMI

TED

13.17 14.49 0.830 141.822 2,054,404

UNLIMITED

0.805

0.0117

3.9574 UNLIMITED

24.15 26.56 1.467 250.720

2,591,901

UNLIMI

TED

1.4

76

0.021

4 13.3014 4,872,670

53.19

%

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalent

stress 146.66

Pc (TA) 3.263


OTHER

10 Erosion

Factor 2.36

FATIGUE

OTHER

TAL 36

OTHER

Me 1928.40

3.263007

739

f1

1.0174107

55

48.29 53.12 1.467 211.415

220,957

UNLIMI

TED

1.4

76

0.022

9 15.1989 2,417,707

9.14

%

TRIDEM AXLE

TRI

NR 6.74

Repetici

ones 0

52.68 57.95 1.087 156.723

-

UNLIMI

TED

1.6

10

0.025

0 18.0879 1,129,974

0.00

%

Total 0.00%

Total

62.33

%



178


PR87+500 al PR132+500





espesor que permite definir la estructura de diseño.Con base en la Figura 75se determina

que para una resistencia del concreto pobre de 2.0 MPa y un espesor de 100 mm la

estructura de diseño que se recomienda para el corredor vial, siendo importante

mencionar que ésta cubre los requerimientos y premisas sugeridas por el Ministerio de

Transporte y el INVIAS



Alternativa 2














menor de 0.18 m.



PR132+500.


GENERAL INFORMATION

INPUT DATA

Base thickness

15 5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness


YES OTHER

Subbase-subgrade

reaction 87 321 pci

Concrete shoulders

(NS/WS) NS 6.03

Modulus of rupture


(years) OTHER

Load safety factor

1.1

thickness of

base OTHER



179

RESULTADO:

FATIGUE


EROSION



00

Ec (Current design

datum)

28571

43

COMPUTED DATA


F2 COMPUTED 0.970

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 0.896

SINGLE AXLE

SA

8 Equivalent

stress 175.53

EROSION


Pc 6.03029

341

10 Erosion

Factor 2.72

C1 0.9882

FATIGUE

Deq

uiv

0.01881

48

SAL 18

f5 1

Me 2853.15

P

15.9877

76

f1

1.0174107

55 C2 0.06

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVAL

ENT

STRESS

Expected

repetition


Allowabl

e

Repetitio

ns

Fatigue

Percent f5 Deq

uiv P

Allowabl

e

Repetitio

ns

Dama

ge

Perce

nt

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.699 120.582

726,997

UNLIMI

TED

0.6

71

0.011

3 5.7737

UNLIMI

TED

13.17 14.49 0.830 143.124

2,054,404

UNLIMI

TED

0.8

05

0.013

6 8.3141

UNLIMI

TED

24.15 26.56 1.467 253.023

2,591,901

UNLIMI

TED

1.4

76

0.024

9 27.9447 3,864,892

67.06

%

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalent

stress 146.41

Pc (TA) 6.782


OTHER

10 Erosion

Factor 2.82

FATIGUE

6.782065

198



180

TAL 36

OTHER

Me 2379.76

OTHER

f1

1.0174107

55

48.29 53.12 1.467 211.042

220,957

UNLIMI

TED

1.4

76

0.028

0 35.3465 1,858,253

11.89

%

TRIDEM AXLE

TRI

NR 6.74

Repeticiones

0

52.68 57.95 1.087 156.446

-

UNLIMI

TED

1.6

10

0.030

5 42.0652 1,106,473

0.00

%

Total 0.00%

Total

78.95

%



PR132+500.


GENERAL INFORMATION

INPUT DATA

Base thickness

15 5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness


YES OTHER

Subbase-subgrade

reaction 87 321 pci

Concrete shoulders

(NS/WS) WS OTHER

Modulus of rupture


(years) OTHER

Load safety factor

1.1

thickness of

base

3.613665

349

RESULTADO:

FATIGUE


EROSION



00

Ec (Current design

datum)

28571

43

COMPUTED DATA


F2 COMPUTED 1.000

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 1



181

SINGLE AXLE

SA

8 Equivalent

stress 172.93

EROSION


Pc 3.61366

535

10 Erosion

Factor 2.34

C1 0.9882

FATIGUE

Deq

uiv

0.01127

481

SAL 18

f5 1

Me 2062.36

P

6.60244

621

f1

1.0174107

55 C2 0.94

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVAL

ENT

STRESS

Expected

repetition


Allowabl

e

Repetitio

ns

Fatigue

Percent f5 Deq

uiv P

Allowabl

e

Repetitio

ns

Dama

ge

Perce

nt

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.699 118.797

726,997

UNLIMI

TED

0.6

71

0.007

6 2.9700

UNLIMI

TED

13.17 14.49 0.830 141.005

2,054,404

UNLIMI

TED

0.8

05

0.009

1 4.2768

UNLIMI

TED

24.15 26.56 1.467 249.277

2,591,901

UNLIMI

TED

1.4

76

0.016

6 14.3747 3,301,563

78.51

%

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalent

stress 144.28

Pc (TA) 3.630


OTHER

10 Erosion

Factor 2.34

FATIGUE

OTHER

TAL 36

OTHER

Me 1720.69

3.630176

536

f1

1.0174107

55

48.29 53.12 1.467 207.979

220,957

UNLIMI

TED

1.4

76

0.016

7 14.5064 3,149,700

7.02

%

TRIDEM AXLE

TRI

NR 6.74

Repetici

ones 0

52.68 57.95 1.087 154.175 -

UNLIMITED

1.610

0.0182

17.2638 1,408,277 0.00%



182

Total 0.00%

Total

85.52

%






PR139+000.

Alternativa 1 2 3
























GRANULARES. SIN CONSIDERAR EL EFECTO BERMA. PR133+000 AL

PR139+000


GENERAL

INFORMATION

INPUT DATA

Base thickness

5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness

9.06 in Dowledjoints

YES OTHER

Subbase-

subgradereaction 276 pci

Concrete shoulders

(NS/WS) NS 5.74

Modulus of

rupture 571 psi

Designperiod

(years) OTHER



183

Load safety factor

1.1

thickness of

base OTHER

RESULTADO:

FATIGUE

SATISFACED YES

EROSION

SATISFACED YES

Ec (Methoddatum) 4000000

Ec

(Currentdesigndatu

m)

2857143

COMPUTED DATA


F2 COMPUTED 0.970

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 0.896

SINGLE AXLE

SA

8 Equivalen

t stress 180.32

EROSION

9 Stress ratio

Factor 0.316

Pc

5.7370

2898

10 Erosion

Factor 2.72

C1 0.9912

FATIGUE

Deq

uiv

0.0207

6377

SAL 18

f5 1

Me 2930.94

P

16.126

4802

f1

1.01741

0755 C2 0.06

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVA

LENT

STRESS

Expectedre

petition

Fatigue analysis ErosionAnalysis

AllowableRe

petitions

Fatigue

Percen

t f5 Deq

uiv P

AllowableRe

petitions

DamageP

ercent

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.6

99 123.870

726,997 UNLIMITED

0.67

1

0.01

25 5.8238 UNLIMITED

13.17 14.49 0.8

30 147.026

2,054,404 UNLIMITED

0.80

5

0.01

50 8.3862 UNLIMITED

24.15 26.56 1.4

67 259.922

2,591,901 28,176,228 9.20%

1.47

6

0.02

75

28.187

1 3,722,215 69.63%

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalen

t stress 151.76

Pc (TA) 6.512

9 Stress ratio

Factor 0.266

OTHER

10 Erosion

2.83

FATIGUE

6.512109234



184

Factor

TAL 36

OTHER

Me 2466.81

OTHER

f1

1.01741

0755

48.29 53.12 1.467

218.761 220,957

UNLIMITED 1.47

6 0.03

12 36.317

8 1,696,522 13.02%

TRIDEM AXLE

TRI

NR 8.69

Repetic

iones 0

52.68 57.95 1.0

87 162.168

- UNLIMITED

1.61

0

0.03

40

43.221

2 1,012,852 0.00%

Total 9%

Total 83%


GRANULARES. CONSIDERANDO EL EFECTO BERMA. PR133+000 AL

PR139+000


GENERAL

INFORMATION

INPUT DATA

Base thickness

5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness


YES OTHER

Subbase-


Concrete shoulders

(NS/WS) WS OTHER

Modulus of

rupture 571 psi

Designperiod

(years) OTHER

Load safety factor

1.1

thickness of

base 3.309473304

RESULTADO:

FATIGUE

SATISFACED YES

EROSION

SATISFACED YES


Ec

(Currentdesigndatu

m)

2857143

COMPUTED DATA


F2 COMPUTED 1.000

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 1

SINGLE AXLE

SA



185

8 Equivalen

t stress 166.14

EROSION

9 Stress ratio

Factor 0.291

Pc

3.3094

733

10 Erosion

Factor 2.29

C1 0.9912

FATIGUE

Deq

uiv

0.0119

7783

SAL 18

f5 1

Me 2184.52

P

5.8774

8875

f1

1.01741

0755 C2 0.94

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVA

LENT

STRESS

Expectedre

petition


AllowableRe

petitions

Fatigue

Percen

t f5 Deq

uiv P

AllowableRe

petitions

DamageP

ercent

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.699

114.134 726,997

UNLIMITED 0.67

1 0.00

80 2.6439 UNLIMITED

13.17 14.49 0.8

30 135.471

2,054,404 UNLIMITED

0.80

5

0.00

96 3.8072 UNLIMITED

24.15 26.56 1.467

239.494 2,591,901

UNLIMITED 1.47

6 0.01

77 12.796

4 6,303,948 41.12%

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalen

t stress 139.15

Pc (TA) 3.431

9 Stress ratio

Factor 0.244

OTHER

10 Erosion

Factor 2.32

FATIGUE

OTHER

TAL 36

OTHER

Me 1829.64

3.43123953

f1

1.01741

0755

48.29 53.12 1.4

67 200.588

220,957 UNLIMITED

1.47

6

0.01

83

13.755

3 4,113,209 5.37%

TRIDEM AXLE

TRI

NR 7.90

Repetic

iones 0

52.68 57.95 1.087

148.696 -

UNLIMITED 1.61

0 0.02

00 16.370

0 1,748,450 0.00%

Total 0%

Total 46%



186


PR133+000 AL PR139+000






Con base en laFigura 75se determina que para una resistencia enel concreto pobre de 2.0

MPa y un espesor de 100 mm, la estructura de diseño que se recomienda para el corredor


sugeridas por el Ministerio de Transporte y el INVIAS.


Carretera de la Soberanía. PR133+000 al PR139+000

Alternativa 2














menor de 0.18 m.

ALTERNATIVA 3 – MR 40 – LOSA APOYADA SOBRE MATERIAL

ASFÁLTICO MDC. SIN CONSIDERAR EL EFECTO BERMA. PR133+000 AL

PR139+000.


GENERAL

INFORMATION

INPUT DATA

Base thickness

5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness


YES OTHER

Subbase-


Concrete shoulders

(NS/WS) NS 6.43

Modulus of

rupture 571 psi

Designperiod

(years) OTHER

Load safety factor

1.1

thickness of

base OTHER



187

RESULTADO:

FATIGUE

SATISFACED YES

EROSION

SATISFACED YES


Ec

(Currentdesigndatu

m)

2857143

COMPUTED DATA


F2 COMPUTED 0.970

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 0.896

SINGLE AXLE

SA

8 Equivalen

t stress 169.62

EROSION

9 Stress ratio

Factor 0.297

Pc

6.4257

8133

10 Erosion

Factor 2.71

C1 0.9828

FATIGUE

Deq

uiv

0.0166

1181

SAL 18

f5 1

Me 2757.11

P

15.825

0073

f1

1.01741

0755 C2 0.06

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVA

LENT

STRESS

Expectedre

petition


AllowableRe

petitions

Fatigue

Percen

t f5 Deq

uiv P

AllowableRe

petitions

DamageP

ercent

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.6

99 116.523

726,997 UNLIMITED

0.67

1

0.01

00 5.7149 UNLIMITED

13.17 14.49 0.8

30 138.306

2,054,404 UNLIMITED

0.80

5

0.01

20 8.2295 UNLIMITED

24.15 26.56 1.4

67 244.505

2,591,901 UNLIMITED

1.47

6

0.02

20

27.660

2 4,065,878 63.75%

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalen

t stress 140.04

Pc (TA) 7.147

9 Stress ratio

Factor 0.245

OTHER

10 Erosion

Factor 2.81

FATIGUE

7.146746732



188

TAL 36

OTHER

Me 2276.32

OTHER

f1

1.01741

0755

48.29 53.12 1.4

67 201.869

220,957 UNLIMITED

1.47

6

0.02

44

34.215

2 2,085,717 10.59%

TRIDEM AXLE

TRI

NR 7.90

Repetic

iones 0

52.68 57.95 1.0

87 149.646

- UNLIMITED

1.61

0

0.02

66

40.719

0 1,237,446 0.00%

Total 0.00%

Total 74%


ASFÁLTICO MDC. CONSIDERANDO EL EFECTO BERMA. PR133+000 AL

PR139+000.


GENERAL

INFORMATION

INPUT DATA

Base thickness

5.9 in

Pc (SA)

Trial thickness


YES OTHER

Subbase-


Concrete shoulders

(NS/WS) WS OTHER

Modulus of

rupture 571 psi

Designperiod

(years) OTHER

Load safety factor

1.1

thickness of

base 3.824643669

RESULTADO:

FATIGUE

SATISFACED YES

EROSION

SATISFACED YES


Ec

(Currentdesigndatu

m)

2857143

COMPUTED DATA


F2 COMPUTED 1.000

F3 0.894

f 6 1

F4 0.953

f 7 1

SINGLE AXLE

SA



189

8 Equivalen

t stress 167.70

EROSION

9 Stress ratio

Factor 0.293

Pc

3.8246

4367

10 Erosion

Factor 2.32

C1 0.9828

FATIGUE

Deq

uiv

0.0098

874

SAL 18

f5 1

Me 1999.98

P

6.4472

1027

f1

1.01741

0755 C2 0.94

Axle

load

kips

Multiplied

for LSF F1

EQUIVA

LENT

STRESS

Expectedre

petition


AllowableRe

petitions

Fatigue

Percen

t f5 Deq

uiv P

AllowableRe

petitions

DamageP

ercent

1 2 3 4 5 6 7

10.98 12.07 0.6

99 115.204

726,997 UNLIMITED

0.67

1

0.00

66 2.9002 UNLIMITED

13.17 14.49 0.830

136.740 2,054,404

UNLIMITED 0.80

5 0.00

80 4.1762 UNLIMITED

24.15 26.56 1.4

67 241.737

2,591,901 UNLIMITED

1.47

6

0.01

46

14.036

8 3,856,756 67.20%

TANDEM AXLE

TA

8 Equivalen

t stress 139.86

Pc (TA) 3.770

9 Stress ratio

Factor 0.245

OTHER

10 Erosion

Factor 2.31

FATIGUE

OTHER

TAL 36

OTHER

Me 1668.02

3.76958499

f1

1.01741

0755

48.29 53.12 1.467

201.612 220,957

UNLIMITED 1.47

6 0.01

44 13.635

5 4,532,130 4.88%

TRIDEM AXLE

TRI

NR 7.90

Repetic

iones 0

52.68 57.95 1.0

87 149.456

- UNLIMITED

1.61

0

0.01

57

16.227

4 1,888,523 0.00%

Total 0.00%

Total 72%



190

8.2 DISEÑO PARA ESTRUCTURA EN PAVIMENTO RÍGIDO – MÉTODO

DE LA GUÍA DE AASHTO.

En el método de AASHTO el espesor de la losa de pavimento se define mediante la

ecuación que se presenta a continuación.

25.0

75.0

75.0

10

46.8

19

10

102.8

38.709.0*51.1

132.109.0**32.022.4

4.25

10*25.11

5.15.439.104.2535.7

kEc

DJ

DCMRLogP

D

PSILog

DLogZrSoLog dxtW

Donde:

W82: Número previsto de ejes de 8.2 toneladas a lo largo del periodo de diseño.

Zr: Desviación Normal Estándar.

So: Error Estándar combinado en la predicción del tránsito y en la variación del comportamiento

esperado del pavimento.

D: Espesor de la losa de Pavimento (mm)

ΔPSI: Diferencia entre los índices de servicio inicial y final.

Pt: Indice de servicio Final.

MR: Resistencia media del Concreto a la Flexotracción a los 28 días – Módulo de Rotura.

Cd: Coeficiente de Drenaje.

J: Coeficiente de Transmisión de cargas en las Juntas.

Ec: Modulo de elasticidad del Concreto.

K: Módulo de reacción combinado de la capa de apoyo de la losa de pavimento.

De lo anterior se determina que la totalidad de los valores que conforman la ecuación

están definidos, a excepción del valor que corresponde al espesor de la losa (D), éste se

obtiene a partir de las múltiples iteraciones de la formulación hasta lograr una

equivalencia numérica a los dos lados de la ecuación, ésta también se puede resolver a

partir de la utilización de las cartas de diseño definidas por el documento. A

continuación se presentan los valores obtenidos para cada término de la ecuación.

Tabla 67. Valores de Entrada para el Diseño Método de AASHTO

W82 6.706.071 5.891.939

Zr (R=90%) -1.282 -1.282

So 0.35 0.35

PSI 1.7 1.7

Pt 2.5 2.5

MR (MPa) 4.0 4.0

Cd 0.9 0.9

J 3.2 3.2

Ec (MPa) 20000 20000



191

Para la determinación del espesor de la losa se ha definido las mismas condiciones de

apoyo definidas para el método de la PCA. A continuación se presentan los resultados

obtenidos.

Tabla 68. Espesores de losa calculados. Método de AASHTO.

Sector PR5+000- PR20+000-

PR31+000-PR58+500 PR72+000-PR87+000 PR87+500-

PR132+500

PR133+000-

PR139+000 PR19+500 PR30+500

Alternativa 1 3 1 3 1 3 1 3 1 3 1 3

W82 6.706.071 6.706.071 6.706.071 6.706.071 6.706.071 6.706.071 5.891.939 5.891.939 5.891.939 5.891.939 5.891.939 5.891.939

Zr (R=90%) -1.282 -1.282 -1.282 -1.282 -1.282 -1.282 -1.282 -1.282 -1.282 -1.282 -1.282 -1.282

So 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35

PSI 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7

Pt 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5

MR (MPa) 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0

Cd 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9

J 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2 3.2

Ec (MPa) 20000 20000 20000 20000 20000 20000 20000 20000 20000 20000 20000 20000

K Combinado 56 86 73 103 47 77 43 73 57 87 75 105

en MPa/m

Espesor de la Losa

(cm) 27 27 27 27 27 27 26 26 26 26 26 26

MDC-2 (cm) –

Protección Bombeo --- 5 --- 5 --- 5 --- 5 --- 5 --- 5

Espesor de la

Subbase Granular

SBG-1 (cm)

15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15

Para las metodologías utilizadas se han obtenido tres espesores de losa, estos oscilan

entre 20 cm y 27 cm, considerándose un espesor de 18 cm para la losa de concreto

apoyada sobre la subbase de concreto pobre, a continuación se indican las

recomendaciones a tener en cuenta para el desarrollo de la modulación de la losas,

indiferentemente del espesor por escoger.

8.3 JUNTAS LONGITUDINALES, BARRAS DE ANCLAJE Y MODULACIÓN

DE LA LOSA.

Juntas Longitudinales y Barras de Anclaje.

Entre otras funciones la junta longitudinal controla el agrietamiento producido por

alabeo. En la construcción del pavimento, la junta debe ser marcada con una ranura que

separe los carriles y proporcione alojamiento para el sellado, unida por barras de anclaje

corrugadas, que se encarguen de asegurar que no haya desplazamiento relativo de las

losas.

Si el pavimento se construye carril por carril, la junta longitudinal es del tipo junta de

construcción.Para este diseño se considera el ancho de carril promedio de 3,65 m.

Las características de las barras de anclaje se establecen de acuerdo con la metodología

PCA. En la se presenta la recomendación para el refuerzo, teniendo en cuenta que el

acero usado deberá cumplir con un esfuerzo de fluencia de 420MPa.



192

Tabla 69. Dimensiones del acero de refuerzo.

Espesor de losa (m) Diámetro (in)- (m) Longitud (m) Espaciamiento (m)

0.18-0.23 ½” (0.0127) 0.85 1.20

0.24-0.27 ½” (0.0127) 0.85 1.10 Fuente: Diseño, Construcción y Mantenimiento de Pavimentos de Concreto – Ing. Cipriano A. Londoño N. ICPC.

Las barras de acero no se deben instalar a menos de 40 cm de la junta transversal para

evitar que interfieran con el movimiento de las juntas.

Juntas Transversales y Pasadores.

Las juntas transversales o juntas de contracción son juntas de alabeo (Tipo B), es decir,

controlan las grietas causadas por la retracción de fraguado del hormigón y por las

acciones climáticas (temperatura y humedad) cumpliendo una función mecánica esencial

constituyendo un medio de transferencia de la carga. Se deben cumplir las separaciones

máximas indicadas en la tabla a continuación.

Tabla 70. Separación máxima entre las juntas (criterio I)

Tipo de Agregado

Grueso

Separación Máxima de Juntas

Transversales (m)

Separación Máxima de Juntas

Longitudinales (m)

Piedra Partida 6,0 4,0

Agregado

Redondeado 4,5 4,0

Fuente: Diseño, Construcción y Mantenimiento de Pavimentos de Concreto – Ing. Cipriano A. Londoño N. ICPC.

Para el espaciamiento entre juntas transversales, hay varias recomendaciones en la

literatura técnica que podrían considerarse en este proyecto:

Que el espaciamiento en pies entre juntas de contracción para pavimentos de hormigón

no supere 2 veces el espesor de la losa en pulgadas, lo que para este diseño sería lo que

se presenta en laTabla 71.

Tabla 71. Separación máxima entre juntas de contracción (criterio II)

Espesor de la Losa

(cm)

Espesor de la Losa

(in)

Separación de Juntas

(ft)

Separación de las Juntas

(m)

18 7.09 14.17 4.32

21 8.27 16.54 5.04

22 8.66 17.32 5.28

23 9.06 18.11 5.52

24 9.45 18.90 5.76

26 10.24 20.47 6.24

27 10.63 21.26 6.48 Fuente: Diseño, Construcción y Mantenimiento de Pavimentos de Concreto – Ing. Cipriano A. Londoño N. ICPC.



193

Que el espaciamiento entre juntas sea veinticinco veces el espesor de la losa.

(VéaseTabla 72).

Tabla 72. Espaciamiento entre juntas (criterio III)

Espesor de la Losa (m) Separación (m)

18 4.50

21 5.25

22 5.50

23 5.75

24 6.00

26 6.50

27 6.75 Fuente: Diseño, Construcción y Mantenimiento de Pavimentos

de Concreto – Ing. Cipriano A. Londoño N. ICPC

Que la máxima relación de esbeltez de la losa sea de 1,4 veces (se recalca que es

deseable cumplir con una relación máxima de 1,25):

Tabla 73. Separación máxima entre juntas (criterio IV)

Ancho (m) 3.65

Separación máxima (m) 5.11 Fuente: Diseño, Construcción y Mantenimiento de Pavimentos

de Concreto – Ing. Cipriano A. Londoño N. ICPC

Por razones constructivas y respetando los criterios anteriores, se ha establecido una

separación máxima entre juntas transversales de 4,50 metros para las losas de 0.23 m a

0.27m de espesor y de 4.0 para la losa de 0.18 m a 0.22 m de espesor.

Es importante tener en cuenta que mientras mayor número de cortes haya (juntas) se

aumenta la posibilidad de la infiltración de agua de escorrentía hacia el interior de la

estructura de pavimento pero previendo la presencia de material “impermeable”

constituido por la mezcla asfáltica o similar, no hay efecto posible de generación de

bombeo de finos. En razón a lo anterior, se considera prudente efectuar losas que

respeten la modulación de 3,65 m (ancho de carril) por 4,50 m de largo, el cual tiene en

cuenta una relación de esbeltez menor a 1,25, lo cual se considera satisfactorio para el

desempeño de la estructura de pavimento. Otro aspecto a tener en cuenta es la transición

entre losa y berma propiamente dicho, lo cual deberá hacerse para evitar sobrecostos en

el proyecto.

Es necesario complementar la eficiencia de la trabazón de agregados mediante el empleo

de barras de acero liso, denominadas pasadores, que conectan entre sí las losas separadas

por juntas. Este tipo de mecanismo transmite tanto fuerzas de cizalladura como

momento flector, pero debe permitir el libre movimiento horizontal de las losas, por lo

cual al menos una mitad del pasador debe no adherir con el concreto que lo rodea. Así

mismo, esta libertad de movimiento horizontal exige que los pasadores de una junta sean

todos paralelos al eje de la calzada y que se encuentren ubicados en el eje neutro de la

losa.



194

Se presenta a continuación la geometría de las barras de pasador a utilizar, según lo

establece la PCA1, estas varillas deberán ser varillas lisas tipo A-37 con fy = 420MPa.

Tabla 74. Geometría de los Pasadores Recomendados.

Espesor de la Losa

(mm)

Diámetro del Pasador

(mm)

Longitud Total del

Pasador (mm)

Separación entre

centros (mm)

180 22.2 (7/8”) 350 300

210-230 28.6 (1 1/8”) 400 300

240-250 31.8 (1 ¼”) 450 300

260-270 34.9 (1 3/8”) 450 300

Sellado de Juntas

Las juntas transversales se deben cortar con un equipo autopropulsado de disco

diamantado cumpliendo con las siguientes dimensiones:

Corte inicial de 1/3 del espesor de la losa, medido desde la superficie, con un ancho

máximo de 3 mm. Corte de ensanche de 3 mm de ancho máximo y una profundidad de

30 mm medido desde la superficie de la losa.

El ancho total de la junta transversal debe tener 6 mm (Ø1.5 mm) de ancho, incluido el

corte inicial y el corte de ensanche.

Se deben ejecutar los cortes de las juntas transversales y el sello de las juntas de acuerdo

con el detalle de laFigura 76.

Figura 76. Detalle de construcción de las juntas

Se realizará la colocación del sello plástico (cordón de respaldo) para mantener el factor

de forma apropiado para las masillas de sello aplicadas. Para la instalación del material

de sello con silicón o poliuretano se debe tener especial cuidado en la adecuada limpieza

1 Diseño, Construcción y Mantenimiento de Pavimentos de Concreto – Ing. Cipriano A. Londoño N. ICPC, Tabla 64, Página 104



195

de los bordes de la junta para evitar el desprendimiento prematuro, en el tiempo, del

sello. En el momento de colocación del sello, la junta debe estar seca, limpia, libre de

partículas. También para evitar el desprendimiento prematuro, el material de sello debe

quedar de 3 a6 mm por debajo de la rasante de las calzadas.

Para el sellado de junta debe cumplirse lo siguiente:

La tirilla de respaldo debe tener un diámetro de 9 mmØ±1,5 mm.

La relación ancho/profundidad del sellador de silicón deberá ser como mínimo1:1 y

máximo 2:1.

La ranura inicial de 3 mm para debilitar la sección deberá realizarse en el momento

oportuno para evitar el agrietamiento de la losa, la pérdida de agregados en la junta, o el

desportillamiento. El corte adicional para formar el depósito de la junta deberá

efectuarse cuando menos 72 horas después del vaciado.

La superficie del sello debe quedar entre 3 y 6 mm por debajo de la superficie de la losa.

La cavidad de la junta deberá estar limpia y libre de cualquier material, antes de la

colocación del sello. A este respecto es importante anotar que dicha cavidad debe

protegerse para que no ingrese polvo y partículas incompresibles, antes de colocar el

sello, porque al paso del tránsito se produce desportillamiento de los bordes de las

juntas, como efectivamente ha venido ocurriendo en las losas nuevas.

Juntas de Expansión

Cuando el pavimento rígido empalme con pavimento flexible se construirá una junta en

la cual se aumente el espesor de la losa con la finalidad de absorber los esfuerzos de

borde ocasionados por el tráfico, ésta se conoce como junta de expansión.

Armado del refuerzo de la losa.

A continuación se indican los esquemas de armado para las barras de transferencia de

carga o pasajuntas.

Figura 77. Esquemas de Barras de transferencia de Carga – Pasajuntas

Ø



196

Figura 78. Esquema de Junta Longitudinal y Barras Corrugadas de Amarre.

8.4 CANTIDADES DE OBRA.

Con base en los datos obtenidos en los numerales anteriores se procedió a calcular las

cantidades de cada una de las alternativas para un kilómetro, en cuanto a estructura de

Pavimento y bermas exclusivamente, tal como se presenta en el cuadro siguiente:



197

ALTERNATIVA LOSA CONCRETO HIDÁULICO SOBRE BASE

GRANULAR (considerando el efecto berma)

Ítem Descripción

1 Suministro y colocación de Sub-base granular tipo SBG-1. Incluye el

Transporte

8,65 m ancho promedio * 0,15 m alto * 1000 ml = 1.297,50 m3

Ítem Descripción

2 Geotextil para Pavimentación y Repavimentación.

8,30 m ancho * 1000 ml = 8.300,00 m2

Ítem Descripción

3 Construcción de losas de concreto hidráulico MR 40 para pavimento

rígido. e=0,21 m.

7,30 m ancho * 0,21 m alto * 1000 ml = 1.533,00 m3

Ítem Descripción

4 Curado de losas de concreto.

7,30 m ancho * 1000 ml = 7.300,00 m2 (concreto MR 40)

2 * 0,50 m ancho * 1000 ml = 1.000,00 m2 (bermas de concreto)

8.300,00 m2



198

Ítem Descripción

5 Corte y ampliación de juntas de losas de concreto.

250 juntas transversales (en 1000 m) * 7,30 m ancho (losa) = 1.825,00 ml

1000 juntas transversales * 0,50 m ancho (bermas) * 2 lados = 1.000,00 ml

3 juntas longitudinales * 1000 m largo = 3.000,00 ml

5.825,00 ml

Ítem Descripción

6 Sello de juntas.




5.825,00 ml

Ítem Descripción

7 Barras de Anclaje.

Total barras de anclaje por cada junta:

4 barras de 0,85 m de Ø 1/2” * 250 juntas * 1 Kg/ml = 850,00 Kg

14 barras de 0,40 m de Ø 1/2” * 250 juntas * 1 Kg/ml = 1.400,00 Kg

2.250,00 Kg



199

Ítem Descripción

8 Canastilla.



200

ITEM DIMENSIONES UNIDAD

CANASTILLA

ATIEASADOR 3/16" NUMERO 4,00 un

LONGITUD 7,08 m

PESO/ML 0,20 Kg

PESO/CANATILLA 5,66 Kg

DIAGONALES 3/8" NUMERO 48,00 un

LONGITUD 0,22 m

PESO/ML 0,56 Kg


ATIEASADOR

TRANSVERSAL 3/16" NUMERO 24,00 un

LONGITUD 0,332 m

PESO/ML 0,20 Kg


ANCLAJE 3/16” NUMERO 24,00 Un

LONGITUD 0,075 M

PESO/ML 0,20 Kg


TOTAL/CANASTILLA 13,52 Kg

TOTAL/1 KM (250 canastillas) 3.380,00 Kg

Ítem Descripción

9 Pasadores.


PASADORES

TRANSVERSALES

DIAMETRO 1 1/4 pulgada

LONGITUD 0,40 m

ESPACIAMIENTO 0,30 m

NUMERO DE PASADORES /

JUNTA 24,00 un

SEPARACION DE LAS JUNTAS 4,00 m

NUMERO DE JUNTAS

TRANSVERSALES 250,00 un

TOTAL BARRAS REQUERIDAS 6.000,00 un

LONGITUD TOTAL 2.400,00 m

PESO/ML 6,21 Kg

PESO/1 KM 14.904,00 Kg



201

Ítem Descripción

10 Construcción de bermas de concreto MR 40. e=21 cm

2 lados * 0,50 m ancho * 0,21 m alto * 1000 ml = 210,00 m3

ALTERNATIVA LOSA CONCRETO HIDÁULICO SOBRE BASE

CONCRETO POBRE (considerando el efecto berma)

Ítem Descripción


Transporte




202

Ítem Descripción

2 Geotextil para Pavimentación y Repavimentación.

8,30 m ancho * 1000 ml = 8.300,00 m2

Ítem Descripción


rígido. e=0,18 m.

7,30 m ancho * 0,18 m alto * 1000 ml = 1.314,00 m3

Ítem Descripción


rígido. e=0,10 m.

8,50 m ancho * 0,10 m alto * 1000 ml = 850,00 m3

Ítem Descripción





16.800,00 m2

Ítem Descripción

6 Corte de juntas de losas de concreto pobre.

250 juntas transversales (en 1000 m) * 8,50 m ancho = 2.125,00 ml

1 junta longitudinal * 1000 m largo = 1.000,00 ml

3.125,00 ml

Ítem Descripción





203



5.825,00 ml

Ítem Descripción

8 Sello de juntas.




5.825,00 ml

Ítem Descripción




204




2.250,00 Kg

Ítem Descripción

10 Canastilla.


CANASTILLA


LONGITUD 7,08 M

PESO/ML 0,20 Kg


DIAGONALES 3/8" NUMERO 48,00 Un

LONGITUD 0,179 M

PESO/ML 0,56 Kg


ATIEASADOR


LONGITUD 0,284 m

PESO/ML 0,20 Kg





205

LONGITUD 0,075 M

PESO/ML 0,20 Kg




Ítem Descripción

10 Pasadores.


PASADORES

TRANSVERSALES

DIAMETRO 7/8 pulgada

LONGITUD 0,35 m


NUMERO DE PASADORES / JUNTA 24,00 un


NUMERO DE JUNTAS




PESO/ML 3,04 Kg

PESO/1 KM 7.296,00 Kg

Ítem Descripción

12 Construcción de bermas de concreto MR 40. e=18 cm.




206

ALTERNATIVA LOSA CONCRETO HIDÁULICO SOBRE BASE DE

MDC-2 (considerando el efecto berma)

Ítem Descripción


Transporte




207

Ítem Descripción

2 Imprimación capa de sub-base granular.

8,70 m ancho * 1000 ml = 8.700,00 m2

Ítem Descripción

3 Construcción capa en concreto asfáltico tipo MDC-2.

8,60 m ancho promedio * 0,05 m alto * 1000 ml = 430,00 m3

Ítem Descripción


rígido. e=0,20 m.

7,30 m ancho * 0,20 m alto * 1000 ml = 1.460,00 m3

Ítem Descripción




8.300,00 m2

Ítem Descripción





5.825,00 ml



208

Ítem Descripción

7 Sello de juntas.




5.825,00 ml

Ítem Descripción





2.250,00 Kg



209

Ítem Descripción

9 Canastilla.


CANASTILLA


LONGITUD 7,08 m

PESO/ML 0,20 Kg


DIAGONALES 3/8" NUMERO 48,00 un

LONGITUD 0,191 m

PESO/ML 0,56 Kg


ATIEASADOR


LONGITUD 0,284 m

PESO/ML 0,20 Kg



LONGITUD 0,075 M

PESO/ML 0,20 Kg






210

Ítem Descripción

10 Pasadores.


PASADORES

TRANSVERSALES

DIAMETRO 7/8 pulgadas

LONGITUD 0,35 m


NUMERO DE PASADORES /

JUNTA 24,00 un


NUMERO DE JUNTAS




PESO/ML 3,04 Kg

PESO/1 KM 7.296,00 Kg

Ítem Descripción

11 Construcción de bermas de concreto MR 40. e=0,20 m.




211



212

9 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

Para el desarrollo de este informe se logra contar con información tanto secundaria como

de primer orden en lo referente a la definición del valor de capacidad portante de la capa

de soporte para la estructura de pavimento, ésta permite complementar los resultados

reportados en los Documentos suministrados como información secundaria, con base en

ello y considerando la confianza que se tiene en los resultados entregados por el

Consorcio se determina que, dando cumplimiento a los requerimientos contractuales

contenidos en el Pliego de Condiciones Definitivo respecto a los aspectos generales

delos estudios y diseños en pavimento rígido, la estructura de pavimento obtenida por el

método de la PCA-1984, para un periodo de diseño de 20 añosy un Módulo de Rotura de

4.0 MPaes la más apta para recomendar, no obstante para esta consideración existen las

alternativas que se presentan a continuación en la Tabla 75.

El valor de la capacidad de soporte, expresada en términos de CBR, se obtuvo a partir de

la densidad seca del material, el cual, en todos los casos debe alcanzar mínimo el 95%

del Proctor Modificado. El contratista de obra deberá verificar mediante curvas maestras

(Humedad respecto a densidad seca), las condiciones de trabajo de los materiales que se

usen en obra.



213

Tabla 75. Resumen de las Alternativas Obtenidas por el Método de PCA.

Sector PR5+000 AL PR19+500 PR20+000 AL PR30+500 PR31+000 AL PR58+500 PR72+000 AL PR87+000 PR87+500 AL PR132+500 PR133+000 AL PR139+000

Alternativa 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3

Espesor de

la Losa (cm) 24 21 18 16 23 20 23 21 18 16 23 20 24 21 18 16 23 21 24 21 18 16 23 20 23 21 18 16 23 20 23 21 18 16 23 20

MDC-2 (cm) –

Protección

Bombeo

--- --- --- --- 5 5 --- --- --- --- 5 5 --- --- --- --- 5 5 --- --- --- --- 5 5 --- --- --- --- 5 5 --- --- --- --- 5 5

Espesor Concreto

Pobre MR

2.0 (cm)

--- --- 10 10 --- --- --- --- 10 10 --- --- --- --- 10 10 --- --- --- --- 10 10 --- --- --- --- 10 10 --- --- --- --- 10 10 --- ---

Espesor de la Subbase

Granular

SBG-1 (cm)

15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15

*Se recomienda espesor mínimo para la losa de Concreto Hidráulico un valor de 0.18 m (18 cm), esto en cumplimiento con lo solicitado por los términos de referencia.



214

A continuación se presenta un cuadro comparativo de cada una de las alternativas de diseño

contempladas dentro del alcance del método de la PCA.

Tabla 76. Ventajas y desventajas de las Alternativas Definidas por el Método de la PCA.

Alternativa Ventaja Desventaja

1

Disminución del Espesor de la Losa al considerarse el efecto de la berma, permite

un ahorro que implica una meta física

potencialmente mayor

Disminución del efecto de borde en la losa.

Requiere que el ancho de la vía a lo largo del corredor permita la inclusión de un elemento rígido de berma de por

lo menos 0.75 m a cada lado, cuestión que por diseño

geométrico no sea posible en varios sectores.

Exige un buen programa de mantenimiento de Juntas.

2

Protección de los Granulares.

Posible disponibilidad de dos Insumos en la

misma planta

Probabilidad de una mayor vida residual.

Disminución en los rendimientos de obra

Conflicto con el tránsito al restringirlo a un solo carril

Requiere de doble corte de Juntas

Mayor Tiempo de Proceso Constructivo y requiere mano de

obra de elevada calidad

3

Protección de los granulares en toda el área

de la calzada frente a los fenómenos de

erosión y bombeo.

Mitiga la perdida de finos lo que implica

una menor cantidad de falla por

escalonamiento.

En temporada de Lluvia la protección de la

mezcla mitiga la ejecución de posibles reprocesos.

La disponibilidad del material de mezcla asfáltica en el sector del proyecto.

Implica mayor cantidad de insumos, una planta adicional como mínimo.

De otra parte, se recomienda considerar la protección de la estructura de material granular

de soporte y que permita garantizar una mayor durabilidad de la estructura del pavimento

teniendo en cuenta las condiciones de mantenimiento a futuro de la vía en diseño y en

especial de los drenajes que es lo que más afecta los materiales granulares y ocasiona el

bombeo. Lo anterior, debido a que se ha demostrado que apoyar la losa de concreto sobre

capas menos erodables que la base granular, disminuye la probabilidad de presentarse el

efecto del bombeo.

Es importante tener en cuenta que para las dos condiciones de resistencia del concreto

MR40 y MR43 en el caso de losa apoyada sobre una capa de protección ya sea concreto

pobre o asfáltica, el espesor de la losa es similar; esta consultoría considera que esto sucede

por la solicitación del tránsito en el corredor, dado que éste implica que el valor por evaluar

sea la Erosión y no la fatiga, situación que se observa con claridad en el diseño definido por

el método de la PCA. Esto implica que se mantiene la misma condición de capacidad del

diseño al variar el módulo de rotura, por lo tanto cualquiera de los dos valores de resistencia

es válido para el diseño por desarrollar para estas dos alternativas, manteniendo los mismos

espesores. Sin embargo, considerando que la producción del concreto hidráulico puede no

ser industrializada y dado su costo, se recomienda utilizar concreto MR40 y efectuar un

estricto control de calidad durante la producción y colocación del mismo.

De acuerdo con las anteriores consideraciones, se evidencia lo siguiente:

Las condiciones de resistencia del concreto MR 40 y MR 43 no generan diferencia en el

espesor de la losa para las alternativas de losa de concreto apoyada sobre concreto

pobre o base asfáltica. En el caso de la estructura de losa en concreto hidráulico

apoyado sobre el material granular, el uso de concreto MR 43 implica un centímetro de

menor espesor.



215

La alternativa de construcción del pavimento en concreto hidráulico directamente

apoyado sobre el material granular es la que mayor riesgo implica frente al fenómeno de

bombeo y la que durante mayor tiempo restringe el paso vehicular.

La alternativa de construcción del pavimento en concreto hidráulico sobre una base de

protección del material granular de soporte constituye una protección a la losa de

concreto necesaria para controlar el fenómeno de bombeo que se puede presentar

teniendo en cuenta que el proyecto se localiza en una zona de elevada presencia de

aguas, en media ladera y con altas pendientes longitudinales. De otra parte, la

alternativa de construcción de la capa en base asfáltica concede de manera inmediata

posibilidades de transitabilidad de la vía. Además de las ventajas mencionadas en

cuanto a menor tiempo de construcción y por lo tanto, menor tiempo de restricción

vehicular.

La ocurrencia del fenómeno de bombeo se asocia también al ingreso de agua a través de

las juntas de las losas de concreto hidráulico, requiriéndose mantenimiento constante

sobre la vía. En el evento de falta de mantenimiento, la probabilidad que se presente el

fenómeno de bombeo es mucho mayor y más crítico en el caso de losas apoyadas sobre

capas granulares.

La transferencia de cargas, definida como la capacidad que tiene una junta de transferir

algo de carga de un lado de la junta a otro. Se evalúa mediante la “Efectividad de la

Junta”. Una adecuada transferencia de cargas disminuye las deflexiones, por ende el

fenómeno de bombeo, reduce el escalonamiento, el descascaramiento y las fisuras de

esquinas y bordes. La transferencia de carga va depender de los sistemas mecánicos

para trasmitir carga y la capa de apoyo de las losas.

Los costos de mantenimiento estimados para la alternativa de losa apoyada sobre

materiales granulares son mayores.

Como complemento de lo anterior se presenta el siguiente cuadro un comparativo básico de

cada una de las alternativas presentadas:



216

Característic

a por

evaluar

Losa apoyada sobre Granulares Losa apoyada Sobre MDC Losa apoyada Sobre Concreto Pobre

Observación

Con efecto Berma Con efecto Berma Con efecto Berma

Espesor

Losa MR 40

Esta condición presenta mayores espesores de

losa MR 40

Permite obtener espesores menores en comparación al apoyo sobre materiales

granulares, sin embargo se requiere la colocación

de un segundo material

El espesor total sumado de es mayor, sin embargo

trabaja con dos tipos de resistencias diferentes

entre sí, (MR40 y MR20), donde la capa de MR20 contribuye a la resistencia de la estructura de

pavimento y a la protección del material granular.

Los espesores de concreto obtenidos en la

alternativa de Losa apoyada sobre concreto

pobre son proporcionales a la resistencia de cada una de sus capas y otorga una capa de

protección del material granular.

Materiales Implica el uso de solo dos tipos de materiales,

Granulares y Concreto Hidráulico.

Requiere de tres tipos de materiales como mínimo, Concreto Hidráulico, Mezcla Asfáltica y

Granulares.

Requiere de dos tipos de materiales, Concreto

Hidráulico (dos resistencias) y Granulares.

La producción de materiales para las

alternativas apoyadas sobre granulares y

apoyada sobre concreto pobre requiere solo de dos proveedores de materiales. La alternativa

con mezcla asfáltica requiere de la instalación

de una planta de producción adicional. No obstante, se menciona que la alternativa por

escoger también puede estar en función de la

zona donde ésta se proyecte la instalación de plantas de producción y ventajas comerciales.

Juntas Solo requiere un corte de juntas Solo requiere un corte de juntas Requiere de doble corte de juntas, previendo que las de la losa de CP no coincidan con la Losa de

Rodadura.

El requerimiento de doble corte en la

alternativa de concreto pobre implica que este ítem se multiplica al doble del costo estimado.

Sin embargo, este valor de corte no es

representativo en el costo total.

Material Granular [15 cm]

Concreto Hidráulico MR40 [20 cm]

Concreto Asfáltico MDC2 [5 cm]



Concreto Pobre MR20 [10 cm]

Cuadro Comparativo de Diseños de Pavimento

ESTUDIOS Y DISEÑOS, GESTIÓN SOCIAL, PREDIAL Y AMBIENTAL, PARA EL MEJORAMIENTO DE LAS VIAS, GRUPO 1:

“CARRETERA DE LA SOBERANÍA”, TRAMO LA LEJÍA (NORTE DE SANTANDER) – SARAVENA (ARAUCA)”; EN DESARROLLO DEL

PROGRAMA DE CORREDORES ARTERIALES COMPLEMENTARIOS DE COMPETITIVIDAD





217

Característic

a por

evaluar


Observación

Bombeo

Es la más propicia a ser afectada por el fenómeno

de bombeo y erosión, ya que la probabilidad de

ocurrencia del efecto de dicho fenómeno es mucho mayor, especialmente por cuanto la

mayoría del corredor vial de este proyecto se

localiza a media ladera y con pendientes longitudinal, lo que reduce sustancialmente la

vida útil del pavimento requiriendo inversiones

adicionales de mantenimiento rutinario y periódico

La mezcla asfáltica permite una protección de la

losa frente al fenómeno de bombeo

El apoyo sobre el CP permite una protección de la

losa frente al fenómeno de bombeo.

El fenómeno de bombeo se asocia con el régimen de presencia de agua, altas pendientes

y el nivel de tránsito. El corredor vial

atraviesa sectores con alta incidencia de estas condiciones, lo que genera una alta

probabilidad de ocurrencia del fenómeno de

bombeo y de la erosión y desgaste del material granular. Por lo tanto, es importante

considerar la protección de la estructura de

apoyo de la losa. Situación de alta relevancia en las consideraciones del diseño.


Proceso

Constructivo

Requieren curado de la losa de concreto

hidráulico. Durante la construcción, inicialmente el paso vehicular se restringe por vía en base

granular

Requiere curado de la losa de concreto hidráulico.

Durante la construcción se puede permitir el paso vehicular por vía en base asfáltica, sin deterioro de

la base de apoyo por tránsito.

Requiere doble curado de la losa de concreto

hidráulico. Durante la construcción, inicialmente el paso vehicular se restringe por vía en base

granular y/o concreto hidráulico

La alternativa de Losa apoyada sobre MDC es la que requiere menor tiempo de construcción.











218

Característic

a por

evaluar


Observación

Transferenci

as de Carga

La transferencia de cargas es la capacidad que tiene una junta de transferir algo de carga de

un lado de la junta a otro. Se evalúa mediante

la “Efectividad de la Junta” Una adecuada transferencia de cargas

disminuye las deflexiones, por ende el

fenómeno de bombeo, reduce el escalonamiento, el descascaramiento y las

fisuras de esquinas y bordes.

La transferencia de carga va depender de:

Sistemas mecánicos para trasmitir

carga

Capa de apoyo de las losas









0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

Subrasante natural Subbase granular Base estabilizada Concreto pobre

Efe

cti

va

da

d d

e l

a j

un

ta (

%)

Efectividad inicial

Efectividad final



219

Característica por evaluar


Observación


Costo (estructura del pavimento,

bermas y cunetas)

Es la más económica de las alternativas,

considerando MR 40 ($1.091.412.259 por Km)

Es la segunda más económica de las alternativas,


Es la más costosa de las alternativas,


Aun cuando la

alternativa de Losa

apoyada sobre material granular es la más

económica (con efecto

berma), difiere en aproximadamente el 9%

con respecto a la

alternativa de Losa apoyada sobre MDC-2,

lo que posteriormente

pudiese traducirse en muchas más inversiones

para su mantenimiento

para alargar su vida útil.

Además, la alternativa

de losa apoyada sobre base de MDC-2 tiene un

sobreprecio debido a

que no se tiene previsto instalar una planta de

asfalto en la zona, por

consiguiente, el APU

correspondiente a la

colocación de la mezcla asfáltica se encarece

debido a el transporte

de la misma.

Diferencia de Costo (estructura

del pavimento y bermas) $0,00 $99.470.653 $179.463.953

Cuadro Comparativo de Diseños de Pavimento

ESTUDIOS Y DISEÑOS, GESTIÓN SOCIAL, PREDIAL Y AMBIENTAL, PARA EL MEJORAMIENTO DE LAS VIAS, GRUPO 1: “CARRETERA DE LA SOBERANÍA”, TRAMO LA

LEJÍA (NORTE DE SANTANDER) – SARAVENA (ARAUCA)”; EN DESARROLLO DEL PROGRAMA DE CORREDORES ARTERIALES COMPLEMENTARIOS DE

COMPETITIVIDAD


Concreto Hidráulico MR40 [20cm]









220

Característica por evaluar


Observación

Mantenimiento


2% de deterioro anual estimado 0,82% de deterioro anual estimado 0,82% de deterioro anual estimado

Los costos de mantenimiento estimados

para la alternativa de

Losa apoyada sobre granulares son mayores.

Para losa apoyada sobre granulares, se estima que

el deterioro anual es de

150 segmentos (de 3,65 m * 4 m) en 15 Km

(15000 m * 7,30 m)= 2%

del área total Para losa apoyada sobre

otros materiales, se

estima que el deterioro anual es de 62 segmentos

(de 3,65 m * 4 m) en 15

Km (15000 m * 7,30 m)= 0,82% del área total

Es una de las más

costosas de las alternativas

Concepto

Unid

ad Cantidad Costo Total Cantidad Costo Total Cantidad Costo Total

Demolición de Estructuras m3 31 131.511,00 $ 4.076.841,00 12 131.511,00 $ 1.578.132,00 11 131.511,00 $ 1.446.621,00

Construcción de Losas m3 31 468.700,00 $ 14.529.700,00 12 468.700,00 $ 5.624.400,00 11 468.700,00 $ 5.155.700,00

Curado de Losas m2 146 2.236,00 $ 326.456,00 58,4 2.236,00 $ 130.582,40 58,4 2.236,00 $ 130.582,40

Sello de Juntas ml 113 5.932,00 $ 670.316,00 45,2 5.932,00 $ 268.126,40 45,2 5.932,00 $ 268.126,40

Costo estimado de Mantenimiento

Anual $ 19.603.313,00

$ 7.601.240,80

$ 7.001.029,80

Costo estimado de Mantenimiento

en 5 años $ 98.016.565,00

$ 38.006.204,00

$ 35.005.149,00

Diferencia de Costo estimado de

Mantenimiento Anual

$ 0,00 -$ 12.002.072,20 -$ 12.602.283,20

Diferencia de Costo estimado de

Mantenimiento en 5 años

$ 0,00

-$ 60.010.361,00

-$ 63.011.416,00


Concreto Hidráulico MR40 [20cm]









221

Durante las labores de construcción se recomienda verificar, en campo, por un especialista

en el área, las condiciones existentes y éstas deberán garantizar las condiciones óptimas y

premisas de diseño para la fundación de la estructura que soportará el sistema de

pavimento. De encontrarse condiciones diferentes a las definidas para el diseño presentado

deberá informarse a esta Consultoría con el fin de realizar las modificaciones pertinentes.

Cualquiera de las alternativas calculadas esválida para el desarrollo de los trabajos de obra

al estar enmarcadas bajo las premisas de diseño del método que se determine escoger.

Sin embargo y con base en los estudios para la definición de la estructura de pavimento y

de acuerdo con las condiciones de la región, esta consultoría recomienda la opción de

estructura de pavimento compuesta por la losa en concreto hidráulico MR 40 diseñada por

el método de la PCA-1984 apoyada sobre una capa de transición y de protección en

concreto MR 20, colocada sobre una subbase granular. Es importante precisar que mediante

informe de estudios y diseño de la estructura de pavimento para el sector comprendido

entre el PR 20 al PR 30,presentado mediante comunicación 2006-CS-2092649-2009-184

del 30 de marzo de 2010, este tipo de estructura fue remitido a la interventoría, quienes a su

vez ya habían emitido su aprobación.

En consecuencia, se establece que para un periodo de diseño de 20 años y considerando la

protección de la estructura de material granular de soporte, la cual permitirá garantizar una

mayor durabilidad de la estructura del pavimento, la estructura recomendada es:

Tabla 77. Espesores de Diseño Recomendados

Módulo de Rotura (MPa) 4.0

Espesor de la Losa (cm) 18

Espesor Concreto Pobre MR 2.0 (cm) 10

Espesor de la Subbase Granular SBG-1 (cm) 15

Es de advertir que, mediante comunicación 20462 del 18 de mayo de 2010, el INVIAS le

comunicó a FONADE que los parámetros avalados para el proyecto son una sección de

7.30 mts de ancho de calzada, bermas de 0,50 m en ambos lados, 0,75 m de cunetas donde

se requiera, espesor de losa en concreto hidráulico de 0.21 m con módulo de rotura de 4.0

Mpa, subbase granular de 0,15 m, correspondiendo esta estructura a la alternativa 1 “Losa

en concreto MR 40 apoyada sobre materiales granulares, considerando el efecto berma”.

Por consiguiente este tipo de estructura difiere con la alternativa 2 (espesor de losa de 18

cm) recomendada por esta consultoría.

Esta aprobación fue comunicada a FONADE con oficio 20102320 del 18 de mayo de 2010

y posteriormente la interventoría APPLUS comunica esta decisión, mediante oficio No.

NORCONTROL APP ARM 0357-10 del 12 de julio de 2010.

De acuerdo con esta definición de parámetros para el proyecto, dada por INVIAS y

FONADE, esta consultoría recomienda para la alternativa seleccionada tener en cuenta las

siguientes consideraciones:

Durante las labores de construcción se recomienda verificar, en campo, por un especialista

en el área, las condiciones existentes y éstas deberán garantizar las condiciones óptimas y



222

premisas de diseño para la fundación de la estructura que soportará el sistema de

pavimento. De encontrarse condiciones diferentes a las definidas para el diseño presentado

deberá informarse a esta Consultoría con el fin de realizar las modificaciones pertinentes.

El espesor de losa recomendado, para cualquiera de las alternativas presentadas, deberá

cumplir con la premisa de producción de concreto rígido bajo los estándares de producción

en planta, cumpliendo a cabalidad el valor de resistencia establecido en este diseño, éste

bajo la definición del Módulo de Rotura del mismo esto es MR 40, en todo caso deberá

cumplir los estándares y requisitos establecidos por la norma del INV para este tipo de

materiales en su versión 2007.

En continuidad con lo anterior y con el fin de dar cumplimiento a lo mencionado en la

viñeta anterior, se define por parte de esta Consultoría, que para la producción del material

de concreto de las losas, adicional al cumplimiento de la especificación de construcción

INV 2007, se deberá siempre garantizar que para el lote de producción el valor del

promedio menos dos (2) veces la desviación estándar sea siempre superior o como mínimo

igual al valor de diseño, éste expresado en términos de Módulo de Rotura, para el caso 4.0

MPa por ningún motivo se deberán recibir valores de módulo de rotura menores al

determinado para el diseño.

Los materiales de la estructura recomendada deberán, en todo momento, cumplir con los

requerimientos de especificación del INVIAS 2007. Asimismo, la sección transversal debe

considerar siempre la construcción de las bermas laterales, o bermas – cunetas, para que el

efecto berma analizado efectivamente se produzca, siendo importante manifestar que los

elementos de berma o berma cuneta se deberán emplazar a ambos costados de la calzada,

de lo contrario no se podrá considerar que éste se cumple y el espesor de la losa en estos

sectores será de 23 cm ó 24 cm, manteniéndose los demás valores inmodificables.

Se recomienda la verificación de la condición de soporte de la losa antes del vaciado de la

misma, esta actividad podrá llevarse a cabo a partir de la ejecución del ensayo de Placa o

por medio de la ejecución del ensayo de FWD, esta verificación se recomienda llevar a

cabo en una periodicidad de por lo menos una cada 3000 m2.

Si durante la ejecución de los trabajos se encuentran sectores donde se requiera un

mejoramiento para la capa de subrasante, esto se refiere a encontrarse sectores con baja

capacidad portante (CBR<1.0%), situación que puede presentarse por efecto de

acumulación de agua y por ende reblandecimiento de la capa de soporte, se recomienda

realizar el mejoramiento de ésta por medio de la colocación de una capa de rajón y sello de

0.40 m en espesores de 0.30 m de rajón y 0.10 m de sello.

Se recomienda la instalación de filtros y subdrenes en la totalidad del proyecto. Esta

consideración deberá ser tenida en cuenta por el área hidráulica dentro del alcance de su

informe, así mismo se debe considerar el bombeo adecuado de la superficie de la estructura

buscando garantizar el menor tiempo de concentración de agua sobre la estructura.

Todos los materiales por utilizar deberán cumplir con las especificaciones de construcción

del INV en su versión del año 2007 o aquellas que de manera particular se definan.



223

10 LIMITACIONES DEL ESTUDIO

Este informe se efectuó con base en resultados de laboratorio que corresponden a la

campaña de exploración del subsuelo y a la caracterización geotécnica realizada a partir del

programa de ensayos de laboratorio y de campo. En caso de encontrarse condiciones

diferentes a las aquí consignadas se deberá informar a la menor brevedad a esta

Consultoría para analizar la situación y verificar las condiciones propias de los cambios que

se requieran efectuar. Cualquier modificación que se lleve a cabo deberá ser informada a

esta oficina para analizar su viabilidad y deberá llevar el visto bueno de acuerdo con

comunicación oficial.

REPÚBLICA DE COLOMBIA FONDO FINANCIERO …€¦ · 8.1 mÉtodo de la portland cement association ... resumen de las alternativas obtenidas por el mÉtodo de pca..... 213 tabla 76.

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