RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE ST 10/10/2018 PROGETTISTI DELLE OPERE EDILI ED IMPIANTISTICHE: arch. Marcello Fiscelli COMUNE DI CIVIDALE DEL FRIULI www.artesarchitettura.com - [email protected]via lorenzoni 2/b - 34072 gradisca d'isonzo (go) - tel. 048193732 arch. marcello fiscelli arch. barbara franco studio tecnico associato artes c.f./p.i. 01156110312 - PROGETTO DEFINITIVO/ESECUTIVO - INTERVENTO DI ADEGUAMENTO SISMICO DELLA SCUOLA PRIMARIA A. MANZONI ING. MARINO DEL PICCOLO via A.L. Moro 30/9 - 33100 UDINE tel. 0432.204156 DATA REV. 00 VER. BF PRAT. 0150 PROGETTISTA DELLE OPERE STRUTTURALI: arch. Barbara Franco ing. Marino del Piccolo EST. AM DATA: 10/10/2018 AGG.:
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RELAZIONE DI CALCOLO Progetto scuola Cividale 08-10-2018 PDF · 2018. 10. 25. · La relazione metodologica è il documento preliminare che riguarda il quadro complessivo di attività
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III . RELAZIONE ILLUSTRATIVA SUI MATERIALI IMPIEGATI
IV . RELAZIONE SULLE FONDAZIONI E GEOTECNICA
V. RELAZIONE DI CALCOLO
1. RELAZIONE METODOLOGICA
2. RICOGNIZIONE STRUTTURALE
2.1 PRIMA FASE IL RILIEVO
LIVELLO DI CONOSCENZA
2.2 SECONDA FASE – ANALISI STRUTTURALE
2.2.3 ANALISI DEI CARICHI
2.2.4 PARAMETRI DI CALCOLO
2.2.5 STRUTTURE VERTICALI – verifica di capacità sismica
VI . RIFERIMENTI NORMATIVI E BIBLIOGRAFICI
PIANO DI MANUTENZIONE
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I. PREMESSA
La presente relazione è relativa al PROGETTO DI ADEGUAMENTO SISMICO DELLA
SCUOLA MEDIA "ALESSANDRO MANZONI" IN Piazza XX SETTEMBRE A CIVIDALE
DEL FRIULI, con specifico riferimento ai corpi che chiameremo “corpo A e B” i due corpi sono
ACCOSTATI ma non efficacemente collegati.
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INTERVENTI DI PROGETTO
Si prevede di realizzare un adeguamento sismico del fabbricato in oggetto.
Si prevede di intervenire sul corpo destinato ad aule scolastiche A e in parte sul corpo B nello
specifico la parte degli spogliatoi NON intervenendo sul copro palestra che sarà oggetto di un
successivo intervento ancora da definire.
Gli interventi previsti sono:
per il copro A
1) Realizzazione nuove pareti in c.a. con nuove fondazioni al piano interrato
2) Realizzazione di pareti in muratura dello spessore di 25cm in blocco di laterizio modulare
portante con doppia lastra in betoncino sulla nuova muratura.
3) Collegamenti delle nuove pareti con le strutture esistenti
4) Realizzazione di cappe di collegamento tra solaio esistente e nuove murature
Per il corpo B
1) Realizzazione nuove pareti in muratura dello spessore di 25cm in blocco di laterizio
modulare portante con doppia lastra in betoncino sulla nuova muratura con nuove
fondazioni al piano interrato
2) Realizzazione di doppia lastra in betoncino sulla muratura esistente.
3) Collegamenti delle nuove pareti con le strutture esistenti
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COMUNE DI CIVIDALE DEL FRIULI PROV. DI UDINE
II. PARAMETRI SISMICI
Il sottoscritto Ing. Marino Del Piccolo C.F. DPLMRN64B02E473B con studio a Udine in via
A.L.Moro n°30/9, iscritto all'Ordine degli Ingegneri di Udine in pos. 1625, progettista strutturale
delle opere relative a Lavori di PROGETTO DI ADEGUAMENTO SISMICO DELLA
SCUOLA MEDIA "ALESSANDRO MANZONI" IN PIAZZA XX SETTEMBRE A
CIVIDALE DEL FRIULI, con committente il comune di San Cividale del Friuli nella persona
del responsabile unico del procedimento ………………………………………..C.F.
……………………………… con recapito in……………………..via ……………………………
DICHIARA
che il progetto esecutivo allegato è stato redatto secondo il DM 17/01/2008 “Norme tecniche per le
costruzioni” facendo riferimento ai seguenti parametri sismici:
CLASSE DELLA STRUTTURA: III VITA NOMINALE: Vn=50 anni COEFFICIENTE D’USO: Cu=1.5 PERIODO DI RIFERIMENTO: Vr=75 anni LOCALIZZAZIONE: ED50 Latitudine: 46.0940 Longitudine: 13.4288
WGS84 Latitudine: 46.0922 Longitudine: 13.4279 I dati di pericolosità sismica utilizzati sono i seguenti: Stato limite Pvr (%) Tr (anni) ag/g Fo T*c (s) SLO 81 45 0.076 2.477 0.249 SLD 63 75 0.100 2.452 0.269 SLV 10 712 0.278 2.408 0.338 SLC 5 1462 0.371 2.412 0.356
C topografica T1
Categoria di sottosuolo B
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III . RELAZIONE ILLUSTRATIVA SUI MATERIALI IMPIEGATI
La presente relazione viene redatta ai sensi dell'art.4 della L. 5/11/71 n.1086, allo scopo di fornire all'assistente ai lavori e al direttore dei lavori, un quadro sintetico delle caratteristiche e qualità dei materiali da impiegare per la realizzazione delle strutture previste
dall’intervento in oggetto. - CALCESTRUZZO:
- fondazioni e strutture verticali C28/35 (Rck 35Mpa), classe di esposizione XC2fondazioni- Xc1
strutture interne – XC3 Strutture esposte esterne, classe di lavorabilità S5 inerti assortiti di
diametro massimo 25mm (fondazioni), 20 mm (solette, travi, cordoli, ….) provenienti da
impianti di estrazione e lavaggio.
cemento portland 325
- ACCIAIO:
Acciaio per c.a.: barre tonde ad aderenza migliorata tipo B450C
- ancoraggi con iniezione di malta a ritiro compensato tipo EMACO S55
- ancoraggi con iniezioni di resina epossidica tipo Hilti HIT RE 500
- ACCIAIO PER CARPENTERIA:
UNI EN 10025-2 S355 - GIUNZIONI BULLONATE:
- viti classe 8.8 dadi classe 8;
- barre filettate zincate, classe di resistenza 8.8 o equivalente;
- GIUNZIONI SALDATE:
saldature di II classe
TERRENO
Durante gli scavi di fondazione dovranno comunque essere verificate le ipotesi di progetto e le
effettive caratteristiche del terreno di fondazione.
Verificare il piano di posa delle nuove fondazioni valutando l’eventuale rimaneggiamento del
terreno in corrispondenza delle fondazioni esistenti, e raggiungimento del piano stabile mediante
magrone o fondazioni profonde.
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IV. RELAZIONE SULLE FONDAZIONI E GEOTECNICA
La presente relazione è relativa al terreno di fondazione caratterizzante il sito relativo ai Lavori di
PROGETTO DI ADEGUAMENTO SISMICO DELLA SCUOLA MEDIA "ALESSANDRO
MANZONI" IN Piazza XX SETTEMBRE A CIVIDALE DEL FRIULI.
Per la presente relazione si fa riferimento ad una relazione geologica redatta dal Geologo Ziraldo
Gianluigi.
L’area in esame (q. 130m s.l.m.) è situata in corrispondenza dell’abitato di Cividale, in zona
pianeggiante priva di particolarità geomorfologiche.
La zona si presenta come un ripiano alluvionale terrazzato, caratterizzato da un limitato gradiente
morfologico verso sud –est, in prossimità del bordo superiore del terrazzo alluvionale che limita in
sponda idrografica destra il paleo alveo fluviale, profondamente incassato nella pianura circostante,
percorso dal F. Natisone.
Il terreno si presenta costituito da materiali ghiaiosi-sabbiosi, sono presenti con una certa frequenza
sabbie a grana grossa e , più raramente, lenti limoso-sabbiose o limoso-argillose.
α= 36° decurtato dal valore di picco(42°)
γ= 2.00 t/mc
c=0
Categoria Topografica T1, Categoria di sottosuolo B.
Il sito in esame non rientra fra quelli soggetti ad amplificazione per fattori topografici.
Sono assenti anche potenziali fenomeni di liquefazione.
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Parametri geomeccanici Relazioni di calcolo
γk = 2,00 t/m3 q = γD
ck = 0 daN/cm2 Nq = eπtanφtan2(45+φ/2)
φk = 36,0 ° Nc = (Nq-1)cotgφ
tanφk = 0,726 ° Nγ = (Nq-1)tan(1,4φ)
qlim=cNc + qNq + 1/2γBNγ
Parametri geometrici qult = qlim/γR B = 1 m D = 0,7 m
Approcio 1 Approcio 2
Comb. A1 Comb. A2
A1+M1+R2 A2+M2+R2 A1+M1+R3
γMγ = 1 1 1
γMc = 1 1,25 1
γMtanφ = 1 1,25 1
γd = [t/m3] 2,0 2,0 2,0
cd = [daN/cm2] 0,0 0,0 0,0
φd = ° 36,0 30,2 36
tanφd = ° 0,726 0,581 0,726
B= m 1,00 1,00 1,00
q = [t/m2] 1,40 1,40 1,40
Nq = 37,5 18,7 37,55
Nc = 50,3 30,4 50,34
Nγ = 44,1 16,0 44,14
γR = 1 1,8 2,3
qlim= [daN/cm2] 9,7 4,2 9,7
qult = [daN/cm2] 9,7 2,34 4,2
N.B. Il piano di fondazione essere approfondito fino ad intercettare il terreno di tipo ghiaioso-
sabbioso.
Durante gli scavi di fondazione dovranno comunque essere verificate le ipotesi di progetto e le
effettive caratteristiche del terreno di fondazione.
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V - RELAZIONE DI CALCOLO
1- RELAZIONE METODOLOGICA
La relazione metodologica è il documento preliminare che riguarda il quadro complessivo di attività
da intraprendere, per la “Verifica Strutturale secondo le previsioni del D.M. 17 gennaio 2018 e la
relativa circolare n°617/C.S.LL.PP. del 02 febbraio 2009 sul edificio PROGETTO DI
ADEGUAMENTO SISMICO DELLA SCUOLA MEDIA "ALESSANDRO MANZONI" IN
Piazza XX SETTEMBRE A CIVIDALE DEL FRIULI.
La ricerca verrà effettuata sulla base delle seguenti fasi attuative:
- Analisi storico-critica e livello di conoscenza del manufatto oggetto dell’indagine,
compresa la ricerca e la valutazione della documentazione disponibile;
La documentazione disponibile è relativa in particolare a modifiche successive dei fabbricati
originali e a rilievi architettonici recenti. Tuttavia si è ritenuto di procedere al controllo sistematico
e sostanzialmente al rifacimento del rilievo geometrico architettonico degli edifici, procedendo nel
contempo all’analisi del rilievo con l’individuazione degli elementi strutturali e la prima analisi
qualitativa degli stessi.
L’analisi storico critica verrà effettuata mettendo in relazione gli edifici e gli elementi specifici con
le tradizioni delle varie epoche di costruzione e relative tecniche costruttive, i materiali in uso ecc. I
dati desunti dai documenti verranno puntualmente verificati in sito mediante misure dirette (rilievo),
rilievi non distruttivi (pacometro, sclerometro) e saggi diretti (indagini – vedi p.ti successivi).
Le indagini sono riferite sia alla struttura globale principale del complesso edilizio in oggetto che a
quella degli elementi costruttivi secondari, teoricamente non strutturali e che tuttavia hanno una
importante influenza sul comportamento sismico del complesso, sia per le risorse di resistenza e
per i possibili dissesti e le vulnerabilità. Tali sono ad esempio i tamponamenti e le tramezzature,
elementi ritenuti non strutturali e che pertanto sono stati oggetto anche di modificazioni negli anni,
che possono influenzare in maniera sostanziale il comportamento strutturale globale e locale
dell’edificio.
Sono stati cercati eventuali elementi di degrado (come ad esempio le armature corrose, e lesioni
sulle murature) e gli elementi principali delle trasformazioni effettuate nel complesso.
- Individuazione della tipologia strutturale;
La tipologia strutturale sarà individuata a partire da quelle classiche:
tipologia scatolare in muratura portante con solai di piano rigidi o deformabili connessi o poco
connessi, tali (o meno) da assicurare deformazioni congruenti di piano, con muratura confinata (o
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meno) con telai in c.a..
- Analisi qualitativa sistematica
Indagini con saggi sulle pareti e con metodi non distruttivi (pacometro, microperforazioni,
microcarotature....). I saggi indicati nelle piante allegate sono finalizzati a identificare il materiale
costitutivo di tutte le pareti, pilastri, travi e solai, mediante rimozione di intonaco adeguate. Sulla
base dell’omogeneità dei risultati dei saggi il numero potrà essere ridotto o aumentato. Per le
murature si valuterà qualitativamente e con prove sclerometriche la consistenza e l’eventuale
degrado delle malte e dei mattoni, l’analisi petrografica litologica e geologica degli elementi
lapidei, la qualità (con sclerometro) dei calcestruzzi e il diametro dei ferri da c.a..
-Analisi sismiche preliminari strutturali mediante modelli semplificati e modelli fem lineari
dinamici, statici, e non lineari tipo pushover. Tali analisi preliminari servono per una prima
valutazione del grado di sicurezza degli edifici e l’individuazione delle zone critiche, degli elementi
più sollecitati e di quelli ininfluenti e sovrabbondanti...
- Ipotesi preliminare e sommaria dell’indicazione e definizione delle indagini diagnostiche
ritenute necessarie per accertare le caratteristiche di resistenza dei materiali esistenti e le
caratteristiche meccaniche dei terreni di fondazione; sulla base delle analisi sismiche preliminari
si individuano gli elementi strutturali più impegnati e si focalizzano così le indagini per la stima
della resistenza dei materiali. Il prelievo di campioni per le prove in laboratorio e il tipo di prove in
sito (distruttive o non -) sarà effettuato sulla base dell’omogeneità e della regolarità delle tipologie
costruttive e dell’utilità “nella valutazione e nel progetto dell’intervento” secondo le NTC ed in
particolare le “Linee Guida per la valutazione e riduzione del rischio sismico del patrimonio
culturale allineate alle nuove NTC 14-01-2008”.
Per le murature nel caso di regolarità generale delle tessiture e degli elementi costituenti, si
rimuove l’intonaco e si verifica la tipologia di muratura con prove penetro metriche sulle malte.
Inoltre si potrà procedere al prelievo di campioni mediante carote dagli elementi in laterizio o in
pietra (da provare in laboratorio) e alla determinazione della classe di resistenza della malta (ad es.
<2.5MPa o compresa tra 2.5 e 5.0 MPa...) mediante prove sclerometriche e penetrometriche
comparate. Sulla base delle classi di resistenza dei materiali costituenti si potrà pervenire alla
caratterizzazione delle murature. Nel caso invece di murature disordinate con tessiture non regolari
si potrà procedere con prove semidistruttive con martinetti piatti o altre prove sostitutive di
comprovata idoneità.
I saggi e prelievi verranno ridotti al minimo, nel rispetto della norma per LC1, al fine di ridurre il
danneggiamento degli edifici soggetti a vincolo architettonico da parte del Ministero dei Beni
Culturali. I saggi saranno preceduti da verifiche sulla qualità ed eventuali decorazioni degli
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intonaci.
I dati geologici e geotecnici necessari per le analisi strutturali sono stati desunti da relazioni
geologiche di siti limitrofi.
Modellazioni numeriche, tipologie di analisi strutturale e procedure che si intendono adottare per
la definizione dei livelli di sicurezza, nonché l’indicazione delle vulnerabilità non valutabili
numericamente o valutabili con scarsa affidabilità, dando su di esse un giudizio esperto;
Sulla base dei rilievi e dei dati assunti sulle resistenze dei materiali saranno effettuate analisi
sismiche mediante modelli semplificati, modelli fem lineari dinamici, statici, e non lineari tipo
pushover. Incrociando i risultati delle varie modellazioni si perverrà alla stima della sicurezza
antisismica dello stato di fatto. Verranno altresì individuate, le lacune, le criticità, i punti deboli i
meccanismi vulnerabili (torsioni, spanciamenti fuori piano, limitata presenza di setti murari,
resistenza limitata dei materiali scarsa capacità degli elementi strutturali....).
Sulla base di tali risultati verrà individuato il progetto a livello di fattibilità per l’adeguamento
sismico. L’intervento cercherà di non alterare il comportamento dell’edificio secondo i principi del
miglioramento sismico.
I progetto sarà corredato da disegni grafici generali con alcuni particolari tipo, dal computo metrico
estimativo degli interventi strutturali, oltre alla relazione di calcolo e illustrativa.
Le varie fasi saranno comunque conformi a quanto previsto dal Disciplinare di Incarico e
relativo allegato tecnico.
Le procedure di valutazione della sicurezza e di progetto di miglioramento sismico saranno di tipo
iterativo, con analisi dello stato di fatto e delle carenze e ipotesi di progetto da calibrare
progressivamente con la conoscenza dei manufatti. I risultati delle varie fasi principali verranno
progressivamente illustrate nel corso dei lavori.
rilievo, ricerche di archivio, saggi su ogni struttura, analisi rilievo
analisi e verifiche preliminari
analisi/verifiche strutturali stato di fatto definitive
sondaggi prelievi e prove di laboratorio
eventuali interventi urgenti
prime ipotesi di progetto
progetto di adeguamento/ riparazione/miglioramento(fattibilità) con alternative
Relazione sulla idoneità statica e sul livello di sicurezza
calcoli strutturali di progetto e computo
metrico estimativo
RICOGNIZIONE STRUTTURALE VALUTAZIONE LIVELLO SICUREZZA
EL
AB
OR
AT
I G
RA
FIC
I
INDICAZIONI PROGETTO
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2.- RICOGNIZIONE STRUTTURALE
2.1.- PRIMA FASE - IL RILIEVO
L’edificio fa parte del complesso scolastico del Capoluogo realizzato verso il 1965-1970.
L’edificio in oggetto presenta dimensioni in pianta 75 x 57m circa. Il corpo A presenta un piano
seminterrato parziale su circa 2/3 della pianta dell’edificio, e due piani fuori terra: il piano rialzato e
il piano primo. Il sottotetto è solo accessibile parzialmente. L’edificio è costituito da due corpi
realizzati in tempi diversi. Il secondo corpo (B) posto destinato a spogliatoi e palestra si presenta ad
un unico livello con copro spogliatoi di collegamento tra il corpo A e la palestra.
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Le strutture murarie sono costituite nel piano seminterrato da c.a.; dal piano rialzato alla copertura
alcune sono in muratura in blocco portante di laterizio dello spessore di circa 25cm. Le strutture
principali sono dei telai monodirezionali in c.a.. I solai sono del tipo in laterocemento 20+4/50.
LIVELLO DI CONOSCENZA
La NTC ’08 inquadra le indagini conoscitive in una serie di livelli di conoscenza a cui
corrispondono diversi fattori di confidenza sui parametri meccanici dei materiali. Sono stati eseguiti
saggi e sondaggi, su pilastri, travi e murature, rilievi di particolari costruttivi, prove non distruttive.
Sulla base dei dati, tenuto conto delle condizioni di modularità e ripetitività per ruolo e geometria
degli schemi (cfr. /9/ tab. C8A.1.1 - note esp.), il livello di conoscenza relativo a geometria, dettagli
costruttivi e materiali del complesso edilizio è di tipo limitato LC2.
Il livello di conoscenza è stato conseguito rispettando le NTC’08, la relativa Circolare e le “Linee
Guida1.
In particolare, tenuto conto della regolarità e modularità degli elementi strutturali e dei materiali
loro costituenti, caratterizzati sostanzialmente da omogeneità delle tipologie con uniformità delle
fasi costruttive o alla posizione e all’impegno meccanico dell’elemento costruttivo, verificato che le
strutture sismoresistenti in muratura e c.a. presentano tessiture in pietrame a spacco di buona
tessitura con listature realizzate secondo le migliori tradizioni con giunti di malta non anomali, con
malte non degradate, e strutture in c.a. senza fenomeni di degrado diffuso e avanzato, si è ritenuto
1 4.1.6 Il rilievo materico costruttivo e lo stato di conservazione
Il rilievo materico costruttivo deve permettere di individuare completamente l’organismo resistente della fabbrica, tenendo anche presente la qualità e lo stato di conservazione dei materiali e degli elementi costitutivi. Tale riconoscimento richiede l’acquisizione di informazioni spesso nascoste (sotto intonaco, dietro a controsoffitti, ecc.), che può essere eseguita grazie a tecniche di indagine non distruttive di tipo indiretto (termografia, georadar, tomografia sonica, ecc.) o ispezioni dirette debolmente distruttive (endoscopie, scrostamento di intonaci, saggi, piccoli scassi, ecc.). Un aspetto rilevante è la scelta del numero, della tipologia e della localizzazione delle prove da effettuare. Per una corretta conoscenza esse dovrebbero essere adottate in modo diffuso, ma per il loro eventuale impatto e per motivazioni economiche, esse andranno impiegate solo se ben motivate,ovvero se utili nella valutazione e nel progetto ell’intervento. Al fine di limitare al massimo l’impatto di queste indagini, oltre alla conoscenza delle vicende costruttive del manufatto in esame, è fondamentale avere un’approfondita consapevolezza delle caratteristiche costruttive dei manufatti nell’area e nei diversi periodi storici.Speciale attenzione dovrà essere riservata alla valutazione della qualità muraria, tenendo conto dei modi di costruire tipici di quel territorio ed individuando le caratteristiche geometriche e materiche dei singoli componenti, oltre che le modalità di assemblaggio. Di particolare importanza risulta essere: • la presenza di elementi trasversali (denominati diatoni), di collegamento tra i paramenti murari; la forma, tipologia e dimensione degli elementi; • il riconoscimento di una disposizione regolare e pressoché orizzontale dei corsi (o, in alternativa, la presenza di listature a passo regolare); • la buona tessitura, ottenuta tramite l’ingranamento degli elementi (numero ed estensione dei contatti, presenza di scaglie) ed il regolare sfalsamento dei giunti; • la natura delle malte ed il loro stato di conservazione. La lettura di uno schema strutturale di funzionamento della fabbrica necessita di una conoscenza dei dettagli costruttivi e delle caratteristiche di collegamento tra i diversi elementi: • tipologia della muratura (in mattoni, in pietra – squadrata, sbozzata,a spacco, ciottoli – o mista; a paramento unico, a due o più paramenti) e caratteristiche costruttive (tessitura regolare o irregolare;con o senza collegamenti trasversali, ecc.); • qualità del collegamento tra pareti verticali (ammorsamento nei cantonali e nei martelli, catene, ecc.); • qualità del collegamento tra orizzontamenti (solai, volte e coperture)e pareti, con rilievo dell’eventuale presenza di cordoli di pianoo di altri dispositivi di collegamento (catene, ecc.); • elementi di discontinuità determinati da cavedi, canne fumarie etc. • tipologia degli orizzontamenti (solai, volte, coperture), con particolare riferimento alla loro rigidezza nel piano; • tipologia ed efficienza degli architravi al di sopra delle aperture; • presenza di elementi strutturalmente efficienti atti ad equilibrare lespinte eventualmente presenti; • presenza di elementi, anche non strutturali, ad elevata vulnerabilità.I risultati del rilievo materico costruttivo potranno essere articolati mediante la realizzazione di moduli schedografici (modulo D in Allegato A), atti a descrivere i singoli elementi ed il relativo stato di conservazione. Il modulo schedografico si arricchirà delle informazioni sui rapporti tra elementi e, nel caso di aggregato urbano, delle relazionicon gli edifici contermini.
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più corretto valutare la resistenza delle murature a partire dalla stima della resistenza dei singoli
materiali costituenti come previsto in questi casi dalle stesse Linee Guida2 pur estendendo il
controllo delle tessiture e delle tipologie in modo esteso con piccole ma frequenti micro saggi,
piuttosto di concentrare l’attenzione su prove puntuali (ad es. martinetti piatti) troppo invasive sia
per il vincolo architettonico degli edifici e sia per l’interferenza con l’attività scolastica. D’altra
parte se la muratura è in mattoni dipende essenzialmente dalla qualità della malta e dei mattoni, se
la tessitura è canonica, mentre la muratura di pietrame anche se è regolare ha comunque una sua
topologia ricorrente e presenta oltre alla listatura, per esempio intorno alle aperture, spallette in
mattoni o cantonali in pietra più curati e di buona qualità, rispetto al corpo delle pareti, dove si
possono eseguire tali prove distruttive e dove il modulo murario è più complesso e ampio rispetto al
modulo di misura (martinetto piatto). Nella muratura di pietrame tali valutazioni sperimentali
localizzate nel corpo delle pareti non sembrano facilmente estendibili a tutta struttura muraria,
danno solo l’illusione di una precisione deterministica. Si considera inoltre che, anche in caso di
sisma, la tensione di compressione sulla muratura non supera i 0.4 MPa rispetto ad una resistenza
almeno 10 volte superiore e pertanto si ritiene che non sia il parametro più importante ai fini della
sicurezza sismica. Anche la resistenza al taglio, più importante per la resistenza sismica, verrebbe
comunque legata alla resistenza a compressione con relazioni comunque di tipo empirico, tabellare.
Tenuto conto del carattere distruttivo e invasivo dei martinetti piatti3 si è ritenuto così di seguire le
2 4.1.7 La caratterizzazione meccanica dei materiali
Il rilievo visivo ed alcune indagini possono consentire di giungere ad una buona conoscenza e ad un giudizio sulla qualità dei materiali e del loro degrado (punto 4.1.5). Tuttavia, in alcuni casi la modellazione del comportamento strutturale, specie nei riguardi dell’azione sismica, richiede la conoscenza di parametri meccanici di deformabilità e resistenzadei materiali, ed in particolare della muratura. Tecniche diagnostiche non distruttive di tipo indiretto, quali prove soniche ed ultrasoniche, consentono di valutare l’omogeneità dei parametri meccanici nelle diverse parti della costruzione, ma non forniscono stime quantitative attendibili dei loro valori, in quanto essi vengono desunti dalla misura di altre grandezze (ad esempio, la velocità di propagazione di onde di volume). La misura diretta dei parametri meccanici della muratura, in particolare di quelli di resistenza, non può essere eseguita, quindi, se non attraverso prove debolmente distruttive o distruttive, anche se su porzioni limitate. Le calibrazioni di prove non distruttive con prove distruttive possono essere utilizzate per ridurre l’invasività delle indagini di qualificazione. La caratterizzazione degli elementi costituenti (malta; mattoni o elementi lapidei) può essere eseguita in sito o su campioni di piccole dimensioni, prelevati e successivamente analizzati in un laboratorio, di cui all’art. 59 del DPR 380/2001. Per quanto riguarda le malte
possono essere eseguite, tra le altre: a) prove sclerometriche e penetrometriche;
b) analisi chimiche, su campioni prelevati in profondità in modo da non essere soggetti al degrado superficiale, per la caratterizzazione della malta. Sui mattoni, oltre a determinarne le caratteristiche fisiche, è possibile valutare il modulo elastico e le resistenze a trazione e compressione attraverso prove meccaniche in laboratorio, di compressione e flessione. Per quanto riguarda gli elementi lapidei, possono essere eseguite una caratterizzazione litologica. Le caratteristiche meccaniche della muratura possono essere desunte dalle proprietà degli elementi costituenti solo nel caso della muratura di mattoni o di elementi naturali squadrati ed a tessitura regolare; in questo caso è possibile fare riferimento alle indicazioni contenute nel punto 11.10 delle NTC o in altri documenti di riconosciuto valore scientifico e tecnico. Negli altri casi, è possibile far ricorso alle seguenti metodologie di prova in sito: • per la determinazione del modulo di elasticità normale e della resistenza a compressione: a) doppio martinetto piatto (tecnica debolmente distruttiva, in quanto eseguita su una porzione limitata di un paramento murario sottoposto ad una sollecitazione massima corrispondente all’innesco della fessurazione, da realizzare mediante l’esecuzione di tagli di piccole dimensioni, preferibilmente eseguiti nei giunti di malta e quindi facilmente ripristinabili); b) prova a compressione su un pannello murario (molto invasiva, in quanto coinvolge una porzione rilevante di muratura, dell’ordine del metro, e richiede l’esecuzione di tagli di notevoli dimensioni per l’alloggiamento dei martinetti e spesso di onerose strutture di contrasto). La prova di tipo b) va limitata ai soli casi in cui le altre metodologie di indagine non forniscano valutazioni sufficientemente attendibili o quando siano disponibili murature di sacrificio; • per la determinazione della resistenza e del modulo a taglio sono generalmente utilizzabili prove su pannelli per le quali valgono le considerazioni riportate nel paragrafo precedente, secondo due modaltà: a) prova di compressione diagonale, su un pannello quadrato; b) prova di compressione e taglio, su un pannello rettangolare di altezza doppia rispetto alla larghezza. Entrambe queste prove hanno carattere fortemente invasivo. 3 (continua 4.1.7... ) È evidente che, dato il carattere distruttivo delle succitate prove, esse andranno impiegate solo se ben motivate e giustificate non solo dall’uso dei relativi risultati nella modellazione della struttura, ma anche dal fatto di essere discriminanti nei confronti della valutazione o della scelta dell’intervento. Nell’individuazione di possibili zone di sacrificio ove realizzare eventuali analisi distruttive si potrà tener conto degli esiti della ricerca storica, dello stato di conservazione dei materiali e del rilievo delle superfici di pregio. Il numero di prove che si potrà eseguire su materiale
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Linee Guida e di usare la relazione tabellare prevista dalla normativa per il progetto che fornisce i
parametri di resistenza muraria sulla base della classe di malta e della classe di resistenza del
mattone o della pietra4, caratteristiche che è possibile controllare in più punti in centinaia di saggi in
tutto l’edificio con prove penetrometriche e sclerometriche, scartando all’origine le misure anomale,
ripetendo e cercando valori medi ricorrenti, dedicando più risorse alla ricerca di disomogeneità, vizi
esecutivi, degradi e tenendone conto nel calcolo.
La costruzione in oggetto è caratterizzata da una essenziale ripetitività negli schemi strutturali, delle
murature in mattoni, delle travi, dei solai, e della ripetitività della tipologia costruttiva, della qualità
dei materiali e relativi “ruoli” (tipo di impiego degli stessi). Il livello di conoscenza conseguito,
oltre che da adeguate indagini in sito ha tenuto conto degli elaborati grafici originali di progetto che
si sono individuati e consultati.
Le indagini conoscitive sulla costruzione e sui materiali hanno compreso in particolare:
Estese campagne di saggi su murature, su travi con prove non distruttive su c.a., prove
sclerometriche con rilievo di armature e particolari costruttivi; prove di compressione sul laterizio,
prove penetrometriche sulle malte.
Sulla base dei dati, tenuto conto delle evidenti condizioni di ripetitività per ruolo e geometria degli
schemi (cfr. /9/ tab. C8A.1.3a,b - note esp.), e della corrispondenza con gli elaborati di progetto, il
livello di conoscenza relativo a geometria, dettagli costruttivi e materiali del complesso edilizio può
essere considerato limitato (LC2) con fattori di confidenza FC=1.20 relativi ad un LC2.
Si allegano le prove materiali effettuate con certificato di prova del laboratorio dell’Istituto
Malignani certificato P2-3368 del 19-07-2018.
omogeneo sarà generalmente molto limitato, e non consentirà una trattazione statistica dei risultati significativa in relazione a procedure formali di verifica della sicurezza basate su metodi probabilistici o semi-probabilistici. La programmazione delle indagini e la interpretazione dei risultati va pertanto inquadrata in procedure di carattere più complessivo, nelle quali possa assumere significato anche l’impiego di un solo dato sperimentale. L’identificazione delle caratteristiche meccaniche potrà anche essere ottenuta per analogia con murature simili, tenendo conto, per quanto possibile, anche dei fenomeni di degrado. A tale scopo è auspicabile che gli enti territoriali di tutela e controllo istituiscano degli archivi permanenti contenenti: a) almanacchi delle diverse tipologie murarie presenti, nel corso del tempo, nell’area in esame; b) tabelle con valori di riferimento delle proprietà meccaniche, desunti da sperimentazioni organizzate dagli stessi enti e/o utilizzando campagne eseguite per singoli interventi e studi. I dati acquisiti nella campagna di indagine andranno restituiti in modo tale da consentire, in tempi relativamente brevi, la creazione di una banca dati accessibile attraverso il programma di monitoraggio dello stato di conservazione dei beni architettonici tutelati (AllegatoA). In assenza degli archivi di cui sopra si potrà far riferimento, per ogni tipologia muraria, ai valori medi dei parametri meccanici definiti nelle Tabelle C8A.2.1 e C8A.2.2 dell’Appendice C8A alla Circolare. 4 La resistenza delle murature dipende dalla tipologia degli elementi lapidei o laterizi e dalla tessitura con corretto assortimento di elementi interbloccati longitudinalmente e trasversalmente, dalla resistenza degli stessi e della malta. La malta ha la funzione di allettamento e di solito rappresenta l’elemento debole fessurandosi e dilatandosi causando la fessurazione degli elementi lapidei o dei mattoni o delle fughe verticali creando via via la scomposizione dell’assetto dell’articolazione degli elementi stessi.
17
2.2- SECONDA FASE-ANALISI STRUTTURALI
Nella presente fase vengono realizzati modelli strutturali ad elementi finiti (analisi lineari e non
lineari tipo pushover) dei due corpi di fabbrica considerati indipendenti. Vengono effettuate analisi
statiche e sismiche locali e globali per la determinazione dei carichi di servizio ammissibili e la
verifica di quelli esistenti, e la determinazione del grado di sicurezza nei confronti del sisma di
normativa (determinazione della massima accelerazione PGA).
Si procede all’analisi del comportamento strutturale del complesso considerandolo nella sua globalità.
Le analisi numeriche presentate in questo studio sono le seguenti:
• analisi dinamica non dissipativa (q=1.5) per le fondazioni e strutture in c.a. del seminterrato
• analisi dinamica in CD B con fattore di struttura per strutture del piano primo e secondo (q=2.25)
• giudizio motivato dei risultati.
I modelli di calcolo sono stati sviluppati con il programma ad elementi finiti Sismicad nella versione 12.12.
Il modello agli elementi finiti comprende la struttura a pareti in muratura e c.a., pilastri e travi in c.a., i solai
di piano e le fondazioni secondo le geometrie, armature e caratteristiche dei materiali individuate.
Le strutture in c.a. sono state modellate con elementi di tipo beam per i pilastri e le travi. La struttura è stata
vincolata alla base per le verifiche delle pareti e un modello svincolato per le fondazioni.
I carichi relativi agli impalcati sono stati introdotti per aree di influenza, quelli relativi ai pesi degli elementi
strutturali sono valutati in via automatica dal programma di calcolo.
Nelle pagine a seguire si riportano alcune immagini dei modelli, un estratto dei files di input-output dei
modelli con una breve descrizione del programma, i risultati e le verifiche relative.
Vengono eseguiti di seguito i calcoli nel rispetto della D.M. 17-01-2008.
PROGETTO
Il presente progetto riguarda l’adeguamento sismico del’edificio mediante un insieme organizzato
di opere che tendono a eliminare i punti deboli della struttura e delle infrastrutture cercando di
eliminare ogni possibile rischio sismico.
Gli obiettivi sono i seguenti:
- Eliminare i punti deboli della struttura attraverso introduzione di nuove pareti in c.a. e
muratura al fine di raggiungere la condizione unitaria di adeguamento sismico.
I criteri attraverso i quali conseguire quegli obiettivi sono i seguenti.
18
ADEGUAMENTO SISMICO STRUTTURALE
L’intervento di ADEGUAMENTO sismico opera in particolare con delle nuove strutture murarie
trasversali e longitudinali che come si è detto sono le più deboli anche se effetti vantaggiosi si
possono ottenere anche sulle strutture longitudinali. Gli interventi in particolare riguardano:
Gli interventi previsti sono:
per il copro A
1 Realizzazione nuove pareti in c.a. con nuove fondazioni al piano interrato
2 Realizzazione di pareti in muratura dello spessore di 25cm in blocco di laterizio modulare
portante con doppia lastra in betoncino sulla nuova muratura.
3 Collegamenti delle nuove pareti con le strutture esistenti
4 Realizzazione di cappe di collegamento tra solaio esistente e nuove murature
Per il corpo B
1 Realizzazione nuove pareti in muratura dello spessore di 25cm in blocco di laterizio
modulare portante con doppia lastra in betoncino sulla nuova muratura con nuove
fondazioni al piano interrato
2 Realizzazione di doppia lastra in betoncino sulla muratura esistente.
3 Collegamenti delle nuove pareti con le strutture esistenti
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2.2.3- ANALISI DEI CARICHI
ANALISI DEI CARICHI UNITARI
La presente analisi dei carichi è stata svolta sulla base degli elementi costruttivi presenti nel fabbricato in oggetto, indicati negli elaborati grafici di progetto, e con l'adozione dei sovraccarichi previsti dalla normativa vigente /4/5/6.
CORPO A
IMPALCATO DI COPERTURA α= 17 Lamiera e isolante 20 daN/mq solaio prefabbricato20+3/50 240 daN/mq travi PRINCIPALI 30 daN/mq CARICO PERMANENTE 290 daN/mq CARICO ACCIDENTALE neve 120 daN/mq CARICO STATICO g/cosα+q in proiezione 465,1 daN/mq
Tensione caratteristica di snervamento γs = 1.15 Fattore di sicurezza parziale fyd = fyk / γs = 391 MPa Resistenza di progetto Es = 206000 MPa Modulo di elasticità
ACCIAIO PER CARPENTERIA
UNI EN 10025-2 S 275 fyk = 275MPa γS = 1.05 fsd = 250MPa
BULLONERIA
Viti Classe 8.8 Dadi Classe 6s fyk = 640MPa ftk = 800MPa
SALDATURE II classe
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2.2.5 STRUTTURE VERTICALI – verifica di capacità sismica
MODELLI F.EM. ANALISI DINAMICA
Si riportano le verifiche di ADEGUAMENTO sismico dell’edificio esistente.
Si riportano due modelli di stato di fatto e progetto:
Le analisi numeriche presentate in questo studio sono le seguenti:
• analisi dinamica non dissipativa (q=1.5) per le fondazioni e strutture in c.a. del seminterrato
• analisi dinamica in CD B con fattore di struttura per strutture del piano primo e secondo (q=2.25)
• giudizio motivato dei risultati.
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MATERIALI UTILIZZATI PER LE MURATURE ESISTENTI DI STATO DI FATTO
Le strutture verticali del piano interrato sono realizzate in C.A. on spessori delle pareti esterne di
circa 35cm.
Per il modello di calcolo si è applicata muratura in pareti di cls con rete f820*20.
Le strutture verticali perimetrali e alcune interne dei piani rialzati sono realizzate prevalentemente
in muratura in blocco portante di laterizio con spessori pareti da 25cm.
Internamente troviamo pareti di divisione in forato.
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LIVELLI DI CONOSCENZA APPLICATI Secondo quanto riportato nel cap C8A.1.A.4 si è applicato livello di conoscenza LC2 viste le
verifiche in sito e indagini sulle proprietà dei materiali si dispone inoltre dei disegni
strutturali delle strutture verticali e solai.
-LC2
- Resistenze: I minimi degli intervalli riportati in Tab. C8A.2.1
- Moduli elastici: I valori medi riportati in Tab. C8A.2.1
MURATURE CON COEFFICIENTI CORRETTIVI
MATERIALE MURATURA UTILIZZATO PER IL MODELLO F.E.M. POST OPERAM
Le caratteristiche delle murature adottate post operam in base alle tipologie esistenti (Tab.
C8A.2.1) si sono assunte cautelativamente pari a quelle esistenti con livello di conoscenza
LC2.
In via cautelativa per il calcolo dell’adeguamento della struttura in SLV come caratteristica
delle murature:
1) SI E’ considerato il contributo della nuova muratura in doppio UNI
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2) SI E’ considerato il contributo della aggiunta dell’intonaco armato sulle murature
nuove e d esistenti.
Per le varie tipologie murarie e i relativi maschi sulla quale viene applicata si rimanda alle
piante esplicative sotto riportate.
MODELLO GLOBALE CORPO A E B
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PROGETTO COPRO A
SINTESI DEI RISULTATI OTTENUTI PER IL CORPO A – fondazioni bloccate alla base
Le strutture esistenti sono state considerate come delle bielle con svincoli sui pilastri viste anche le
scarse armature esistenti.
Piante dei fili
Per le pareti in c.a. della parte interrata si è adottato fattore di struttura q=1.5 così come per la
verifica delle pressioni e per le sollecitazioni sulle fondazioni.
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Preferenze di analisi Metodo di analisi D.M. 17-01-18 (N.T.C.)
Tipo di costruzione 2 - Costruzioni con livelli di prestazioni ordinari
Vn 50
Classe d'uso III
Vr 75
Tipo di analisi Lineare dinamica
Località Udine, Cividale Del Friuli; Latitudine ED50 46,0905° (46° 5' 26''); Longitudine ED50 13,435° (13° 26' 6''); Altitudine s.l.m. 135,97 m.
Categoria del suolo B - Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti
Categoria topografica T1 - Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i<=15°
Ss orizzontale SLO 1.2
Tb orizzontale SLO 0.12 [s]
Tc orizzontale SLO 0.361 [s]
Td orizzontale SLO 1.917 [s]
Ss orizzontale SLD 1.2
Tb orizzontale SLD 0.128 [s]
Tc orizzontale SLD 0.385 [s]
Td orizzontale SLD 2.016 [s]
Ss orizzontale SLV 1.124
Tb orizzontale SLV 0.154 [s]
Tc orizzontale SLV 0.463 [s]
Td orizzontale SLV 2.746 [s]
Ss verticale 1
Tb verticale 0.05 [s]
Tc verticale 0.15 [s]
Td verticale 1 [s]
St 1
PVr SLO (%) 81
Tr SLO 45.16
Ag/g SLO 0.0792
Fo SLO 2.472
Tc* SLO 0.248
PVr SLD (%) 63
Tr SLD 75.43
Ag/g SLD 0.1041
Fo SLD 2.444
Tc* SLD 0.269
PVr SLV (%) 10
Tr SLV 711.84
Ag/g SLV 0.2865
Fo SLV 2.409
Tc* SLV 0.339
Smorzamento viscoso (%) 5
Classe di duttilità Non dissipativa
Rotazione del sisma 0 [deg]
Quota dello '0' sismico -120 [cm]
Regolarità in pianta No
Regolarità in elevazione No
Edificio C.A. Si
Edificio muratura Si
Edificio esistente Si
T1,x 6.42315 [s]
T1,y 0.05179 [s]
λ SLO,x 1
λ SLO,y 0.85
λ SLD,x 1
λ SLD,y 0.85
λ SLV,x 1
λ SLV,y 0.85
Numero modi 25
Metodo di Ritz applicato
Limite spostamenti interpiano 0.0013
Fattore di comportamento per sisma SLD X 1.5
Fattore di comportamento per sisma SLD Y 1.5
Fattore di comportamento per sisma SLV X 1.5
Fattore di comportamento per sisma SLV Y 1.5
Coefficiente di sicurezza per carico limite (fondazioni superficiali) 2.3
Coefficiente di sicurezza per scorrimento (fondazioni superficiali) 1.1
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, punta 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale compressione 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale trazione 1.25
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, punta 1.35
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale compressione 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale trazione 1.25
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, punta 1.35
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale compressione 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale trazione 1.25
Coefficiente di sicurezza portanza trasversale pali 1.3
Fattore di correlazione resistenza caratteristica dei pali in base alle verticali
indagate 1.7
Coefficiente di sicurezza per ribaltamento (plinti superficiali) 1.15
Pareti interrato in c.a. (tutte verificate)
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Verifiche pareti
Verifiche piastre e pareti C.A. nod.: nodo del modello FEM sez.: tipo di sezione (o = orizzontale, v = verticale) B: base della sezione H: altezza della sezione Af+: area di acciaio dal lato B (inferiore per le piastre)) Af-: area di acciaio dal lato A (superiore per le piastre)) c+: copriferro dal lato B (inferiore per le piastre)) c-: copriferro dal lato A (superiore per le piastre)) sc: tensione sul calcestruzzo in esercizio comb: combinazione di carico c.s.: coefficiente di sicurezza N: sforzo normale di calcolo M: momento flettente di calcolo Mu: momento flettente ultimo Nu: sforzo normale ultimo sf: tensione sull'acciaio in esercizio Wk: apertura caratteristica delle fessure Sm: distanza media fra le fessure st: sigma a trazione nel calcestruzzo in condizioni non fessurate fck: resistenza caratteristica cilindrica del calcestruzzo fcd: resistenza a compressione di calcolo del calcestruzzo fctd: resistenza a trazione di calcolo del calcestruzzo Hcr: altezza critica q.Hcr: *quota della sezione alla altezza critica hw: altezza della parete lw: lunghezza della parete n.p.: numero di piani hs: altezza dell'interpiano Mxd: momento di progetto attorno all'asse x (fuori piano) Myd: momento di progetto attorno all'asse y (nel piano) NEd: sforzo normale di progetto MEd: Momento flettente di progetto di progetto VEd: sforzo di taglio di progetto Ngrav.: sforzo normale dovuto ai carichi gravitazionali NReale.: sforzo normale derivante dall'analisi VRcd: resistenza a taglio dovuta alle bielle di calcestruzzo epsilon: coefficiente di maggiorazione del taglio derivante dall'analisi αS: MEd/(VEd*lw) formula 7.4.15 At: area tesa di acciaio roh: rapporto tra area della sezione orizzotale dell'armatura di anima e l'area della sezione di calcestruzzo rov: rapporto tra area della sezione verticale dell'armatura di anima e l'area della sezione di calcestruzzo VRsd: resistenza a taglio della sezione con armature Somma(Asj)- Ai: somma delle aree delle barre verticali che attraversano la superficie di scorrimento csi: altezza della parte compressa normalizzata all'altezza della sezione Vdd: contributo dell'effetto spinotto delle armature verticali Vfd: contributo della resistenza per attrito Vid: contributo delle armature inclinate presenti alla base
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VRd,s: valore di progetto della resistenza a taglio nei confronti dello scorrimento M01: momento flettente inferiore per verifica instabilità M02: momento flettente superiore per verifica instabilità etot: eccentricità complessiva EC2 12.6.5.2 (12.12) Fi: coefficiente riduttivo EC2 12.6.5.2 (12.11) l0: lunghezza libera di inflessione beta: coefficiente EC2 12.6.5.1 (12.9) Nrd: resistenza di progetto EC2 12.6.5.2 (12.10) l,lim: snellezza limite EC2 12.6.5.1 (4) At: area di calcestruzzo del traverso in parete con blocco cassero in legno Vr,cls: resistenza a taglio in assenza di armatura orizzontale in parete con blocco cassero in legno Mu: momento resistente ultimo del singolo traverso in parete con blocco cassero in legno Hp: resistenza a trazione dell'elemento teso in parete con blocco cassero in legno R: fattore di efficienza in parete con blocco cassero in legno Vr,s: contributo alla resistenza a taglio della armatura orizzontale in parete con blocco cassero in legno Vrd: resistenza a taglio per trazione del diagonale in parete con blocco cassero in legno l: luce netta della trave di collegamento h: altezza della trave di collegamento b: spessore della trave di collegamento d: altezza utile della trave di collegamento Asi: area complessiva della armatura a X M,plast: momenti resistenti della trave a filo appoggio T,plast: sforzi di taglio nella trave derivanti da gerarchia delle resistenze
Parete a "Fondazione - Piano 1"
Parete fra le coordinate in pianta (1467;2122) (1352;2122) da quota -160 a quota 150 Valori in daN, cm C28/35: rck 350 fyk 4500 Verifiche effettuate secondo DM NTC18
Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 1202 o 50 30 9.4 9.4 4.2 4.2 11.932 20 SLU -22738 -11486 -271299 -137042 v 100 30 11.3 11.3 2.6 2.6 93.620 17 SLU -5165 1621 -483591 151783 1625 o 65 30 12.6 12.6 4.2 4.2 4.415 5 SLV 4195 -214799 18523 -948334 v 62 30 6.8 6.8 2.6 2.6 8.099 1 SLV 3169 -42938 25669 -347736 1626 o 50 30 9.4 9.4 4.2 4.2 4.437 5 SLV -11931 -304819 -52941 -1352564
v 62 30 6.8 6.8 2.6 2.6 17.340 12 SLV -4602 84902 -79803 1472203 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 1202 o 50 30 9.4 9.4 4.2 4.2 14.941 4 SLD -18157 -11626 -271299 -173716 v 100 30 11.3 11.3 2.6 2.6 145.532 8 SLD -3323 6874 -483591 1000425 1625 o 65 30 12.6 12.6 4.2 4.2 10.706 5 SLD 1533 -90888 16410 -973076 v 62 30 6.8 6.8 2.6 2.6 10.860 8 SLD 2693 -27243 29247 -295862 1626 o 50 30 9.4 9.4 4.2 4.2 11.885 5 SLD -12847 -116106 -152684 -1379867 v 62 30 6.8 6.8 2.6 2.6 44.458 12 SLD -4470 33925 -198746 1508225 Combinazione rara
nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 1202 o 50 30 9.4 9.4 4.2 4.2 -10.4 3 ra -1.68E04 -9.66E03 -133.3 5 ra -1.70E04 -8.50E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 100 30 11.3 11.3 2.6 2.6 -1.2 2 ra -3.87E03 1.22E03 -16.6 2 ra -3.87E03 1.22E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra 1625 o 65 30 12.6 12.6 4.2 4.2 -1.9 4 ra -5.46E02 -1.55E04 50.3 2 ra 1.47E02 -1.26E04 0.00999.00 1.3 0.0 1 ra v 62 30 6.8 6.8 2.6 2.6 0.0 1 ra 2.41E03 -6.81E03 242.3 3 ra 2.69E03 -7.44E03 0.00999.00 2.1 0.0 1 ra 1626 o 50 30 9.4 9.4 4.2 4.2 -6.6 5 ra -1.13E04 3.16E03 -91.2 5 ra -1.13E04 3.16E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 62 30 6.8 6.8 2.6 2.6 -2.4 5 ra -4.70E03 1.25E03 -32.8 5 ra -4.70E03 1.25E03 0.00999.00
0.0 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 1202 o 50 30 9.4 9.4 4.2 4.2 -9.9 5 fr -1.60E04 -9.20E03 -124.3 5 fr -1.60E04 -9.20E03 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr v 100 30 11.3 11.3 2.6 2.6 -1.2 3 fr -3.78E03 1.16E03 -16.2 3 fr -3.78E03 1.16E03 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr 1625 o 65 30 12.6 12.6 4.2 4.2 -1.7 4 fr -3.32E02 -1.40E04 44.8 2 fr 1.46E01 -1.26E04 0.00 0.40 1.2 0.0 1 fr v 62 30 6.8 6.8 2.6 2.6 0.0 1 fr 2.41E03 -6.81E03 229.6 3 fr 2.54E03 -7.10E03 0.00 0.40
2.0 0.0 1 fr 1626 o 50 30 9.4 9.4 4.2 4.2 -6.1 5 fr -1.04E04 2.69E03 -84.9 5 fr -1.04E04 2.69E03 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr v 62 30 6.8 6.8 2.6 2.6 -2.3 3 fr -4.45E03 1.62E03 -30.6 3 fr -4.45E03 1.62E03 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim
Parete fra le coordinate in pianta (2663;561) (2663;1054) da quota -160 a quota 150 Valori in daN, cm C28/35: rck 350
fyk 4500 Verifiche effettuate secondo DM NTC18 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 54 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 12.840 4 SLV -5758 87294 -73936 1120815 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 4.548 20 SLU 4105 25406 18669 115537
1449 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 1.734 15 SLV 1064 314039 1844 544391 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 4.316 2 SLV 1173 -66231 5062 -285882 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 54 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 19.652 7 SLD -10232 67068 -201086 1318012 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 6.033 2 SLD 2693 21182 16248 127790 1449 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 4.300 15 SLD 1097 117506 4719 505316 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 10.655 2 SLD 634 -24598 6750 -262095 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c
54 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -10.9 4 ra -1.06E04 6.03E04 -16.4 2 ra -8.34E03 4.22E04 0.00999.00 0.6 0.0 1 ra v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 0.0 1 ra 2.42E03 1.31E04 659.7 5 ra 3.00E03 1.83E04 0.00999.00 3.1 0.0 1 ra 1449 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 0.0 1 ra 2.73E02 -1.18E03 108.7 2 ra 1.11E03 1.35E03 0.00999.00 0.4 0.0 1 ra v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -0.6 5 ra -5.65E01 3.18E03 74.2 5 ra 4.02E02 1.26E03 0.00999.00 0.3 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c
54 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -9.5 4 fr -9.43E03 5.16E04 -15.7 2 fr -8.29E03 4.25E04 0.00 0.40 0.4 0.0 1 fr v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 0.0 1 fr 2.42E03 1.31E04 585.3 5 fr 2.71E03 1.57E04 0.00 0.40 2.7 0.0 1 fr 1449 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 0.0 1 fr 2.73E02 -1.18E03 85.6 2 fr 8.46E02 1.37E03 0.00 0.40 0.4 0.0 1 fr v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -0.6 5 fr -6.43E01 2.82E03 58.5 5 fr 3.33E02 7.93E02 0.00 0.40 0.3 0.0 1 fr Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 54 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -8.9 3 q. -8.96E03 4.81E04 -15.5 2 q. -8.27E03 4.26E04 0.00 0.30
Parete fra le coordinate in pianta (7113;1739) (5731;1739) da quota -160 a quota 150 Valori in daN, cm C28/35: rck 350 fyk 4500 Verifiche effettuate secondo DM NTC18 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5
31
Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 275 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 4.620 20 SLU -46865 -277751 -216522 -1283233 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 11.075 11 SLV -7446 -111304 -82465 -1232730 292 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 15.210 6 SLV 364 17405 5537 264742 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 5.359 20 SLU 4902 789 26271 4230 1535 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 1.022 7 SLV -9905 687018 -10123 702133 v 62 30 5.4 5.4 3.6 3.6 2.970 7 SLV -145 183009 -429 543601 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 275 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 5.944 10 SLD -34003 -221117 -202132 -1314421
v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 16.924 16 SLD -5143 -74883 -87039 -1267290 292 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 31.041 15 SLD -7219 -1700 -224093 -52766 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 7.269 2 SLD 3560 1144 25883 8318 1535 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 4.682 7 SLD -12038 264863 -56359 1239972 v 62 30 5.4 5.4 3.6 3.6 8.409 10 SLD -918 -75385 -7722 -633914 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 275 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -36.5 5 ra -3.46E04 -2.06E05 -29.8 5 ra -3.46E04 -2.06E05 0.00999.00 3.1 0.0 1 ra v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -13.0 5 ra -6.68E03 -8.14E04 185.3 1 ra -5.09E03 -6.93E04 0.00999.00
4.3 0.0 1 ra 292 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -3.4 5 ra -5.40E03 -6.19E02 -49.7 5 ra -5.40E03 -6.19E02 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 0.0 1 ra 2.52E03 3.29E02 524.2 5 ra 3.51E03 5.46E02 0.00999.00 1.7 0.0 1 ra 1535 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -3.7 5 ra -1.14E04 -2.25E03 -52.5 5 ra -1.14E04 -2.25E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 62 30 5.4 5.4 3.6 3.6 -0.7 3 ra -7.98E02 -3.01E03 32.7 5 ra 1.58E02 -2.15E03 0.00999.00 0.3 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c
Parete fra le coordinate in pianta (2930;3188) (3574;3188) da quota -160 a quota 150
Valori in daN, cm C28/35: rck 350 fyk 4500 Verifiche effettuate secondo DM NTC18 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu
613 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 2.153 7 SLV -8039 -255740 -17307 -550577 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 4.213 20 SLU 1130 127764 4760 538225 615 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 2.189 20 SLU -17922 480909 -39239 1052924 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 2.793 20 SLU -3274 -255911 -9146 -714856 1678 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 1.856 5 SLV -8361 415312 -15515 770654 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 2.909 12 SLV -2401 -154151 -6987 -448496 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 613 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 2.782 7 SLD -7888 -216418 -21943 -602022 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 5.936 5 SLD 590 91749 3505 544583
32
615 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 3.130 5 SLD -12064 331368 -37756 1037027 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 4.326 4 SLD -1977 -163241 -8551 -706150 1678 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 3.862 12 SLD -3413 -191918 -13179 -741157 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 4.257 12 SLD -2796 -120085 -11904 -511247 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 613 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -51.6 5 ra -8.71E03 -2.14E05 1414.8 5 ra -8.71E03 -2.14E05 0.00999.00 21.5 0.0 1 ra v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -11.1 5 ra 8.16E02 9.41E04 725.1 5 ra 8.16E02 9.41E04 0.00999.00 6.2 0.0 1 ra
615 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -46.0 5 ra -1.31E04 3.52E05 1468.2 5 ra -1.31E04 3.52E05 0.00999.00 18.3 0.0 1 ra v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -22.8 5 ra -2.36E03 -1.87E05 1100.2 5 ra -2.36E03 -1.87E05 0.00999.00 11.1 0.0 1 ra 1678 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -13.2 5 ra -1.65E03 -9.82E04 575.2 5 ra -1.65E03 -9.82E04 0.00999.00 5.8 0.0 1 ra v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -24.9 5 ra -3.65E03 -1.24E05 948.1 4 ra -3.54E03 -1.24E05 0.00999.00 10.9 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c
Parete fra le coordinate in pianta (1553;576) (1352;576) da quota -160 a quota 150
Valori in daN, cm C28/35: rck 350 fyk 4500 Verifiche effettuate secondo DM NTC18 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 1086 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 8.022 11 SLV 2376 -10458 19062 -83897
v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 22.999 11 SLV -1082 -39682 -24886 -912668 1088 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 6.922 20 SLU -32376 3109 -224093 21520 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 32.190 20 SLU -13648 -1350 -439336 -43458 1424 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 5.316 4 SLV 7939 -4321 42204 -22973 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 7.374 6 SLV 3460 -1748 25514 -12889 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 1086 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 11.032 11 SLD 1865 -6065 20579 -66910 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 90.889 6 SLD -4044 20071 -367573 1824268 1088 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 11.064 6 SLD -20254 6163 -224093 68184 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 51.453 1 SLD -8539 -782 -439336 -40211
1424 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 8.777 10 SLD 4877 -1848 42807 -16224 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 7.456 7 SLD 3435 -1563 25614 -11652 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 1086 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -1.4 4 ra -2.02E03 4.67E03 330.6 5 ra 1.89E03 -3.95E03 0.00999.00 1.3 0.0 1 ra v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -1.5 5 ra -3.93E03 3.94E03 -15.7 5 ra -3.93E03 3.94E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra 1088 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -14.9 5 ra -2.34E04 2.26E03 -215.9 5 ra -2.34E04 2.26E03 0.00999.00
33
0.0 0.0 1 ra v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -3.2 5 ra -9.87E03 -9.79E02 -46.0 5 ra -9.87E03 -9.79E02 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra 1424 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 0.0 1 ra 3.23E03 -7.72E02 388.4 5 ra 4.32E03 -8.51E02 0.00999.00 1.5 0.0 1 ra v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -0.4 5 ra -6.23E02 -5.84E02 335.2 5 ra 2.27E03 -1.03E02 0.00999.00 1.2 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 1086 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -1.2 4 fr -1.71E03 4.01E03 284.1 5 fr 1.63E03 -3.32E03 0.00 0.40
Parete fra le coordinate in pianta (1374;2951) (1374;3495) da quota -160 a quota 150 Valori in daN, cm
C28/35: rck 350 fyk 4500 Verifiche effettuate secondo DM NTC18 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 1231 o 50 30 2.3 2.3 3.8 3.8 2.406 20 SLU -78482 344409 -188797 828517
v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 1.897 20 SLU -4919 378109 -9330 717145 1662 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 1.710 12 SLV 9484 67697 16217 115761 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 14.843 12 SLV 927 -10808 13766 -160433 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 1231 o 50 30 2.3 2.3 3.8 3.8 4.091 12 SLD -46130 200011 -188696 818160 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 3.180 7 SLD -2354 217666 -7484 692131 1662 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 5.710 12 SLD 2108 30422 12033 173696 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 46.252 12 SLD 243 -4272 11236 -197569 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim
st Sm(mm) c 1231 o 50 30 2.3 2.3 3.8 3.8 -66.4 5 ra -5.62E04 2.46E05 -196.0 5 ra -5.62E04 2.46E05 0.00999.00 9.4 0.0 1 ra v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -32.7 5 ra -3.49E03 2.68E05 1567.6 5 ra -3.49E03 2.68E05 0.00999.00 15.9 0.0 1 ra 1662 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -1.8 5 ra -2.60E03 6.06E03 -14.3 1 ra -2.47E03 3.53E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -0.1 5 ra -1.40E02 -5.19E02 -0.4 5 ra -1.40E02 -5.19E02 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim
nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 1231 o 50 30 2.3 2.3 3.8 3.8 -52.4 4 q. -4.47E04 1.93E05 -159.8 4 q. -4.47E04 1.93E05 0.00 0.30 5.4 0.0 1 q. v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -24.8 4 q. -2.68E03 2.03E05 1184.4 4 q. -2.68E03 2.03E05 0.00 0.30 12.0 0.0 1 q. 1662 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -1.6 4 q. -2.54E03 4.33E03 -14.3 1 q. -2.47E03 3.53E03 0.00 0.30 0.0 0.0 1 q. v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -0.1 4 q. -1.15E02 -4.14E02 -0.4 4 q. -1.15E02 -4.14E02 0.00 0.30 0.0 0.0 1 q.
Parete a "Fondazione - Piano 1"
Parete fra le coordinate in pianta (1932;2122) (1817;2122) da quota -160 a quota 150 Valori in daN, cm C28/35: rck 350 fyk 4500 Verifiche effettuate secondo DM NTC18
Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 405 o 65 30 12.6 12.6 4.2 4.2 16.898 4 SLV 5555 -2866 93861 -48437 v 70 30 7.9 7.9 2.6 2.6 9.295 20 SLU 4879 -25380 45354 -235918 867 o 50 30 9.4 9.4 4.2 4.2 5.632 20 SLU -48168 -20257 -271299 -114095 v 100 30 11.3 11.3 2.6 2.6 50.632 20 SLU -9551 6073 -483591 307488 1627 o 50 30 9.4 9.4 4.2 4.2 3.068 5 SLV 414 -278818 1270 -855467
v 62 30 6.8 6.8 2.6 2.6 5.086 8 SLV 5292 64818 26916 329690 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 405 o 65 30 12.6 12.6 4.2 4.2 23.802 8 SLD 3875 -2771 92239 -65948 v 70 30 7.9 7.9 2.6 2.6 11.900 4 SLD 3727 -18347 44350 -218334 867 o 50 30 9.4 9.4 4.2 4.2 7.723 8 SLD -35127 -14002 -271299 -108143 v 100 30 11.3 11.3 2.6 2.6 60.673 4 SLD -7970 3849 -483591 233539 1627 o 50 30 9.4 9.4 4.2 4.2 8.499 5 SLD -225 -104672 -1911 -889636 v 62 30 6.8 6.8 2.6 2.6 7.927 8 SLD 4634 25612 36734 203020 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim
st Sm(mm) c 405 o 65 30 12.6 12.6 4.2 4.2 -0.5 4 ra 3.24E02 -5.84E03 49.8 2 ra 7.67E02 -5.25E03 0.00999.00 0.8 0.0 1 ra v 70 30 7.9 7.9 2.6 2.6 0.0 1 ra 3.18E03 -1.55E04 324.6 5 ra 3.63E03 -1.87E04 0.00999.00 3.3 0.0 1 ra 867 o 50 30 9.4 9.4 4.2 4.2 -21.5 5 ra -3.56E04 -1.50E04 -283.1 5 ra -3.56E04 -1.50E04 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 100 30 11.3 11.3 2.6 2.6 -2.4 5 ra -7.06E03 4.49E03 -28.7 5 ra -7.06E03 4.49E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra 1627 o 50 30 9.4 9.4 4.2 4.2 -0.7 4 ra -1.04E03 -1.28E03 48.2 2 ra 5.32E02 4.06E03 0.00999.00 0.8 0.0 1 ra v 62 30 6.8 6.8 2.6 2.6 0.0 1 ra 6.64E02 -2.33E01 314.6 5 ra 4.18E03 1.16E03 0.00999.00
2.3 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 405 o 65 30 12.6 12.6 4.2 4.2 -0.4 4 fr 4.39E02 -5.65E03 45.9 2 fr 6.60E02 -5.34E03 0.00 0.40 0.8 0.0 1 fr v 70 30 7.9 7.9 2.6 2.6 0.0 1 fr 3.18E03 -1.55E04 301.8 5 fr 3.40E03 -1.71E04 0.00 0.40 3.0 0.0 1 fr 867 o 50 30 9.4 9.4 4.2 4.2 -19.9 5 fr -3.29E04 -1.39E04 -261.1 5 fr -3.29E04 -1.39E04 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr v 100 30 11.3 11.3 2.6 2.6 -2.2 5 fr -6.52E03 4.14E03 -26.5 5 fr -6.52E03 4.14E03 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr
1627 o 50 30 9.4 9.4 4.2 4.2 -0.7 4 fr -9.55E02 -1.17E03 39.1 2 fr 3.73E02 3.99E03 0.00 0.40 0.7 0.0 1 fr v 62 30 6.8 6.8 2.6 2.6 0.0 1 fr 6.64E02 -2.33E01 282.0 5 fr 3.75E03 9.98E02 0.00 0.40 2.0 0.0 1 fr Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 405 o 65 30 12.6 12.6 4.2 4.2 -0.4 3 q. 4.85E02 -5.57E03 44.3 2 q. 6.18E02 -5.38E03 0.00 0.30 0.8 0.0 1 q. v 70 30 7.9 7.9 2.6 2.6 0.0 1 q. 3.18E03 -1.55E04 294.4 4 q. 3.33E03 -1.65E04 0.00 0.30 2.9 0.0 1 q.
Parete fra le coordinate in pianta (1367;561) (1367;1039) da quota -160 a quota 150 Valori in daN, cm C28/35: rck 350 fyk 4500
Verifiche effettuate secondo DM NTC18 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 34 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 7.022 8 SLV 2569 -45346 18040 -318404 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 4.036 19 SLU 1217 -74478 4910 -300586 1110 o 50 30 2.3 2.3 3.8 3.8 5.813 9 SLV -37027 44654 -215242 259578
v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 16.764 12 SLV 295 31301 4945 524716 1435 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 3.179 6 SLV -746 -188985 -2373 -600842 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 7.731 15 SLV 144 44060 1111 340606 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 34 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 13.365 8 SLD 575 -34755 7688 -464484 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 5.524 4 SLD 579 -56586 3201 -312570 1110 o 50 30 2.3 2.3 3.8 3.8 7.410 13 SLD -29046 34190 -215242 253357 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 45.711 5 SLD -9008 32631 -411754 1491572 1435 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 9.090 6 SLD -694 -71805 -6310 -652708 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 18.108 11 SLD -17 19876 -309 359922
Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 34 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -4.9 4 ra -1.12E04 2.30E04 134.9 4 ra -1.24E03 -3.28E04 0.00999.00 1.7 0.0 1 ra v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -9.7 4 ra 8.54E02 -5.44E04 752.5 4 ra 8.54E02 -5.44E04 0.00999.00 5.4 0.0 1 ra 1110 o 50 30 2.3 2.3 3.8 3.8 -21.9 5 ra -2.11E04 6.80E04 -167.4 5 ra -2.04E04 2.02E04 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -4.9 5 ra -7.84E03 4.07E04 9.6 5 ra -4.02E03 -3.18E04 0.00999.00 0.7 0.0 1 ra 1435 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -0.8 4 ra 1.75E02 6.24E03 62.0 5 ra 1.78E02 6.25E03 0.00999.00
0.5 0.0 1 ra v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -0.7 5 ra -5.37E01 3.29E03 30.6 5 ra -5.37E01 3.29E03 0.00999.00 0.3 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 34 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -4.5 4 fr -1.00E04 2.12E04 131.3 4 fr -9.77E02 -2.93E04 0.00 0.40 1.6 0.0 1 fr v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -8.7 4 fr 6.87E02 -4.85E04 659.6 4 fr 6.87E02 -4.85E04 0.00 0.40 4.8 0.0 1 fr 1110 o 50 30 2.3 2.3 3.8 3.8 -19.0 5 fr -1.84E04 5.82E04 -144.2 5 fr -1.76E04 1.74E04 0.00 0.40
0.0 0.0 1 fr v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -4.2 5 fr -6.72E03 3.47E04 7.8 5 fr -3.43E03 -2.69E04 0.00 0.40 0.6 0.0 1 fr 1435 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -0.7 5 fr 3.60E01 5.46E03 43.2 5 fr 3.60E01 5.46E03 0.00 0.40 0.4 0.0 1 fr v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -0.6 5 fr -4.20E01 2.85E03 27.2 5 fr -4.20E01 2.85E03 0.00 0.40 0.3 0.0 1 fr Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 34 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -4.3 3 q. -9.54E03 2.05E04 129.9 3 q. -8.73E02 -2.79E04 0.00 0.30 1.5 0.0 1 q.
Parete fra le coordinate in pianta (3955;3495) (2034;3495) da quota -160 a quota 150 Valori in daN, cm C28/35: rck 350 fyk 4500 Verifiche effettuate secondo DM NTC18
Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5
36
Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 542 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 4.095 20 SLU -37083 -362460 -151853 -1484255 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 4.978 14 SLV 58 -70906 289 -352962 543 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 2.486 20 SLU 13295 66081 33045 164249 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 2.926 20 SLU 3379 81054 9886 237160 1698 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 2.422 12 SLV -3865 285866 -9361 692305 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 34.823 12 SLV -1801 29921 -62714 1041950 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu
542 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 5.486 5 SLD -24812 -255190 -136114 -1399920 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 9.811 14 SLD -3071 -74937 -30126 -735209 543 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 3.415 5 SLD 8884 45651 30337 155887 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 4.146 16 SLD 2567 49777 10642 206394 1698 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 9.617 12 SLD -4084 109628 -39273 1054244 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 51.369 5 SLD -5285 -14378 -271503 -738566 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 542 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -44.1 5 ra -2.70E04 -2.64E05 286.9 5 ra -2.70E04 -2.64E05 0.00999.00 12.6 0.0 1 ra
v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -15.6 5 ra -5.61E03 -9.07E04 335.1 5 ra -5.61E03 -9.07E04 0.00999.00 5.7 0.0 1 ra 543 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -6.8 5 ra -5.14E03 -6.04E04 1236.5 5 ra 9.68E03 4.82E04 0.00999.00 6.2 0.0 1 ra v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -9.2 5 ra 2.41E03 5.91E04 1038.5 5 ra 2.41E03 5.91E04 0.00999.00 6.5 0.0 1 ra 1698 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -2.0 4 ra -5.52E03 -4.60E03 69.8 4 ra 6.31E02 1.78E03 0.00999.00 0.3 0.0 1 ra v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -3.0 5 ra -5.54E03 -2.16E03 -39.8 5 ra -5.54E03 -2.16E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim
Parete fra le coordinate in pianta (1367;1584) (1367;2134)
da quota -160 a quota 150 Valori in daN, cm C28/35: rck 350 fyk 4500 Verifiche effettuate secondo DM NTC18 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5 Verifica di stato limite ultimo
nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 814 o 50 30 4.3 4.3 3.9 3.9 5.133 20 SLU -44994 581 -230978 2984 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 37.935 9 SLV -11581 855 -439336 32444 1201 o 63 30 5.4 5.4 3.9 3.9 4.424 13 SLV 7216 26062 31925 115303 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 4.843 9 SLV 4771 -54723 23103 -265018 1566 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 6.257 2 SLV -4108 -143181 -25702 -895915 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 23.232 2 SLV -389 -20444 -9041 -474967 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 814 o 50 30 4.3 4.3 3.9 3.9 7.082 5 SLD -32615 -1170 -230978 -8284
37
v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 49.488 9 SLD -8878 404 -439336 19974 1201 o 63 30 5.4 5.4 3.9 3.9 5.732 13 SLD 5053 25867 28962 148268 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 13.243 2 SLD 0 44731 1 592351 1566 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 37.198 2 SLD -4345 -55960 -161625 -2081633 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 58.360 2 SLD -339 -10411 -19793 -607567 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 814 o 50 30 4.3 4.3 3.9 3.9 -20.2 5 ra -3.29E04 4.40E02 -302.4 5 ra -3.29E04 4.40E02 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -2.1 3 ra -6.50E03 -3.07E02 -30.5 3 ra -6.50E03 -3.07E02 0.00999.00
0.0 0.0 1 ra 1201 o 63 30 5.4 5.4 3.9 3.9 -6.2 5 ra 6.45E02 3.68E04 581.9 3 ra 3.89E03 2.65E04 0.00999.00 4.7 0.0 1 ra v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -3.0 5 ra 7.12E02 2.72E04 251.5 5 ra 7.12E02 2.72E04 0.00999.00 2.0 0.0 1 ra 1566 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -1.4 5 ra -3.97E03 -2.49E03 -17.1 4 ra -3.96E03 -2.45E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -0.9 5 ra -4.17E02 -5.03E03 19.1 2 ra -2.54E02 -4.46E03 0.00999.00 0.3 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim
Parete fra le coordinate in pianta (2049;3480) (2049;4136)
da quota -160 a quota 150 Valori in daN, cm C28/35: rck 350 fyk 4500 Verifiche effettuate secondo DM NTC18 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu
1696 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 2.512 19 SLU -54528 -587286 -136978 -1475299 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 1.814 12 SLV 2798 -157502 5075 -285672 1739 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 1.642 10 SLV -11624 496437 -19088 815239 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 3.681 10 SLV -3945 147711 -14522 543791 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 1696 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 3.511 7 SLD -33490 -393474 -117596 -1381615 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 2.567 12 SLD 883 -126477 2268 -324722 1739 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 7.497 10 SLD -10367 193614 -77721 1451450 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 12.218 10 SLD -3920 74363 -47900 908567
Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 1696 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -70.9 4 ra -3.94E04 -4.18E05 598.9 4 ra -3.94E04 -4.18E05 0.00999.00 21.5 0.0 1 ra v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -27.2 5 ra -3.42E02 -1.37E05 1543.4 5 ra -3.42E02 -1.37E05 0.00999.00 13.9 0.0 1 ra 1739 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -3.5 5 ra -8.98E03 -1.06E04 -35.3 5 ra -8.98E03 -1.06E04 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -5.6 5 ra -4.69E03 3.23E04 -9.6 5 ra -3.79E03 1.62E04 0.00999.00 0.9 0.0 1 ra
38
Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 1696 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -58.6 4 fr -3.46E04 -3.49E05 421.4 4 fr -3.46E04 -3.49E05 0.00 0.40 17.2 0.0 1 fr v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -22.7 5 fr -3.10E02 -1.15E05 1287.2 5 fr -3.10E02 -1.15E05 0.00 0.40 11.6 0.0 1 fr 1739 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -3.1 5 fr -7.94E03 -9.65E03 -31.0 5 fr -7.94E03 -9.65E03 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -5.0 5 fr -4.10E03 2.93E04 8.8 1 fr -3.53E03 2.62E04 0.00 0.40 0.9 0.0 1 fr
Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 1696 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -53.8 3 q. -3.28E04 -3.22E05 354.5 3 q. -3.28E04 -3.22E05 0.00 0.30 15.4 0.0 1 q. v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -21.0 4 q. -2.99E02 -1.06E05 1185.7 4 q. -2.99E02 -1.06E05 0.00 0.30 10.7 0.0 1 q. 1739 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -3.0 4 q. -7.58E03 -9.25E03 -29.5 4 q. -7.58E03 -9.25E03 0.00 0.30 0.0 0.0 1 q. v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -4.8 4 q. -3.90E03 2.80E04 8.8 1 q. -3.53E03 2.62E04 0.00 0.30 0.9 0.0 1 q.
Parete a "Fondazione - Piano 1"
Parete fra le coordinate in pianta (3282;1271) (3282;1982) da quota -160 a quota 150 Valori in daN, cm C28/35: rck 350 fyk 4500
Verifiche effettuate secondo DM NTC18 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 219 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 2.202 20 SLU 19175 13622 42222 29996 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 4.019 20 SLU 5326 18900 21407 75964 788 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 7.895 20 SLU -35888 8041 -283355 63486 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 23.863 20 SLU -18411 -21955 -439336 -523913
1564 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 2.910 15 SLV -3351 239633 -9751 697342 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 5.900 13 SLV 541 52879 3189 311970 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 219 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 2.930 9 SLD 14176 10375 41541 30403 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 5.682 9 SLD 3220 18018 18296 102384 788 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 10.400 10 SLD -27245 7787 -283355 80989 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 33.307 9 SLD -13190 -13141 -439336 -437681 1564 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 23.606 15 SLD -6287 84772 -148404 2001117 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 22.141 13 SLD -85 17210 -1874 381051
Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 219 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 0.0 1 ra 2.14E03 -5.26E03 1309.2 5 ra 1.39E04 9.80E03 0.00999.00 5.2 0.0 1 ra v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -0.5 1 ra 1.00E02 3.12E03 732.0 5 ra 3.87E03 1.36E04 0.00999.00 3.1 0.0 1 ra 788 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -13.2 5 ra -2.60E04 5.53E03 -184.0 5 ra -2.60E04 5.53E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -5.2 5 ra -1.35E04 -1.61E04 -51.8 5 ra -1.35E04 -1.61E04 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra 1564 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -2.3 5 ra -6.50E03 -4.31E03 -27.8 5 ra -6.50E03 -4.31E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra
v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -0.6 5 ra -4.71E02 -3.74E03 1.9 5 ra -4.71E02 -3.74E03 0.00999.00 0.1 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 219 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 0.0 1 fr 2.14E03 -5.26E03 1157.8 5 fr 1.23E04 8.48E03 0.00 0.40 4.6 0.0 1 fr v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -0.5 1 fr 1.00E02 3.12E03 645.2 5 fr 3.42E03 1.18E04 0.00 0.40 2.7 0.0 1 fr 788 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -11.5 5 fr -2.27E04 4.25E03 -161.4 5 fr -2.27E04 4.25E03 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr
v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -4.7 5 fr -1.21E04 -1.44E04 -46.6 5 fr -1.21E04 -1.44E04 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr 1564 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -2.1 5 fr -5.86E03 -4.00E03 -25.0 5 fr -5.86E03 -4.00E03 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -0.6 5 fr -4.52E02 -3.39E03 -1.5 2 fr -2.53E02 3.97E02 0.00 0.40 0.1 0.0 1 fr Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 219 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 0.0 1 q. 2.14E03 -5.26E03 1106.3 4 q. 1.18E04 8.02E03 0.00 0.30
Parete fra le coordinate in pianta (3285;3480) (3285;4136) da quota -160 a quota 150 Valori in daN, cm C28/35: rck 350 fyk 4500
Verifiche effettuate secondo DM NTC18 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 558 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 29.117 10 SLV -5102 48206 -148540 1403604 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 4.411 12 SLV 4578 -17878 20193 -78865 604 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 6.374 20 SLU -31894 125323 -203306 798867 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 12.800 5 SLV -837 39031 -10720 499586
1740 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 1.593 10 SLV -10407 492238 -16574 783931 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 4.021 7 SLV -4168 -142050 -16759 -571140 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 558 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 42.751 10 SLD -4981 29763 -212946 1272400 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 6.516 12 SLD 3082 -12316 20081 -80254 604 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 8.856 2 SLD -19953 108681 -176700 962445 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 33.435 2 SLD -3240 42213 -108323 1411390 1740 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 8.135 10 SLD -11077 192241 -90118 1563953 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 16.190 7 SLD -3834 -64019 -62071 -1036500 Combinazione rara
nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 558 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -5.3 5 ra -5.62E03 2.72E04 -15.8 1 ra -4.57E03 1.67E04 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 0.0 1 ra 2.00E03 -7.70E03 474.0 5 ra 2.25E03 -1.20E04 0.00999.00 2.1 0.0 1 ra 604 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -25.5 5 ra -2.34E04 9.11E04 -96.9 5 ra -2.34E04 9.11E04 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -5.8 5 ra -3.82E03 3.80E04 43.5 5 ra -3.82E03 3.80E04 0.00999.00 1.7 0.0 1 ra 1740 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -2.9 5 ra -8.27E03 4.01E03 -36.4 5 ra -8.27E03 4.01E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra
v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -3.7 5 ra -4.36E03 -1.58E04 -15.2 5 ra -3.51E03 -9.72E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 558 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -4.5 5 fr -5.08E03 2.18E04 -15.8 1 fr -4.57E03 1.67E04 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 0.0 1 fr 2.00E03 -7.70E03 429.6 5 fr 2.12E03 -9.82E03 0.00 0.40 1.9 0.0 1 fr 604 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -22.9 5 fr -2.12E04 8.10E04 -89.8 5 fr -2.12E04 8.10E04 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -5.1 5 fr -3.62E03 3.40E04 31.5 5 fr -3.62E03 3.40E04 0.00 0.40
1.4 0.0 1 fr 1740 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -2.5 5 fr -7.33E03 3.89E03 -32.0 5 fr -7.33E03 3.89E03 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -3.4 5 fr -3.81E03 -1.50E04 -12.6 5 fr -3.09E03 -9.19E03 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 558 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -4.3 4 q. -4.90E03 2.00E04 -15.8 1 q. -4.57E03 1.67E04 0.00 0.30 0.0 0.0 1 q. v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 0.0 1 q. 2.00E03 -7.70E03 414.5 4 q. 2.08E03 -9.07E03 0.00 0.30
Parete fra le coordinate in pianta (2799;576) (2593;576) da quota -160 a quota 150 Valori in daN, cm C28/35: rck 350 fyk 4500
Verifiche effettuate secondo DM NTC18 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 754 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 9.121 20 SLU -24570 3401 -224093 31017 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 137.474 11 SLV 13 -4129 1816 -567651 1094 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 6.049 9 SLV 3780 -6835 22862 -41345
v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 45.598 9 SLV 908 774 41411 35276 1429 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 8.846 20 SLU -25334 -1647 -224093 -14569 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 64.173 19 SLU -4231 -823 -271503 -52845 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 754 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 12.904 9 SLD -17366 6151 -224093 79376 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 148.445 8 SLD 207 -1136 30657 -168618 1094 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 7.893 9 SLD 3021 -3844 23844 -30339 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 84.084 9 SLD 460 816 38720 68641 1429 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 14.545 9 SLD -15406 -2662 -224093 -38721 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 100.726 9 SLD -2695 -1319 -271503 -132855
Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 754 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -11.6 5 ra -1.81E04 2.48E03 -165.9 5 ra -1.81E04 2.48E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -0.4 5 ra -1.05E03 3.32E02 -4.7 5 ra -1.05E03 3.32E02 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra 1094 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 0.0 1 ra 2.36E03 -1.74E03 455.0 5 ra 2.87E03 -2.42E03 0.00999.00 2.2 0.0 1 ra v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -0.1 4 ra -1.50E02 -3.19E02 29.7 2 ra 2.31E02 1.30E03 0.00999.00 0.2 0.0 1 ra 1429 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -11.5 5 ra -1.82E04 -1.19E03 -169.3 5 ra -1.82E04 -1.19E03 0.00999.00
0.0 0.0 1 ra v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -1.6 4 ra -3.00E03 -5.94E02 -22.2 4 ra -3.00E03 -5.94E02 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 754 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -10.5 5 fr -1.64E04 2.22E03 -150.9 5 fr -1.64E04 2.22E03 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -0.3 5 fr -1.01E03 3.23E02 -4.5 5 fr -1.01E03 3.23E02 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr 1094 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 0.0 1 fr 2.36E03 -1.74E03 412.0 5 fr 2.61E03 -2.08E03 0.00 0.40
2.0 0.0 1 fr v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -0.1 5 fr -1.35E02 -2.74E02 28.1 2 fr 2.12E02 1.31E03 0.00 0.40 0.2 0.0 1 fr 1429 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -10.0 5 fr -1.58E04 -1.04E03 -146.2 5 fr -1.58E04 -1.04E03 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -1.3 4 fr -2.47E03 -5.12E02 -18.3 4 fr -2.47E03 -5.12E02 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 754 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -10.1 4 q. -1.58E04 2.13E03 -145.3 4 q. -1.58E04 2.13E03 0.00 0.30 0.0 0.0 1 q.
Parete fra le coordinate in pianta (2678;1039) (1913;1039) da quota -160 a quota 150 Valori in daN, cm C28/35: rck 350 fyk 4500 Verifiche effettuate secondo DM NTC18
Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5
41
Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 43 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 2.084 5 SLV -3282 -316521 -6839 -659622 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 1.734 5 SLV 749 195479 1300 339009 1454 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 1.049 8 SLV 5765 464235 6049 487117 v 62 30 7.4 7.4 4.0 4.0 18.848 8 SLV -351 41962 -6620 790903 1465 o 65 30 4.5 4.5 3.8 3.8 1.987 12 SLV -9133 340172 -18144 675787 v 62 30 7.4 7.4 4.0 4.0 5.944 9 SLV -254 123039 -1511 731357 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu
43 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 3.339 5 SLD -3047 -210507 -10173 -702791 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 2.752 5 SLD 557 122003 1533 335800 1454 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 2.860 8 SLD 478 192627 1367 550832 v 62 30 7.4 7.4 4.0 4.0 66.200 9 SLD -1731 -24306 -114607 -1609033 1465 o 65 30 4.5 4.5 3.8 3.8 3.618 12 SLD -8763 228428 -31706 826468 v 62 30 7.4 7.4 4.0 4.0 8.343 9 SLD -130 87065 -1088 726348 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 43 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -20.8 5 ra -3.42E03 -1.56E05 843.2 5 ra -3.42E03 -1.56E05 0.00999.00 8.9 0.0 1 ra
v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -14.7 5 ra 5.42E02 8.04E04 1007.1 5 ra 5.42E02 8.04E04 0.00999.00 7.6 0.0 1 ra 1454 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -1.7 5 ra -2.26E03 1.52E04 3.1 5 ra -1.07E03 -8.92E03 0.00999.00 0.2 0.0 1 ra v 62 30 7.4 7.4 4.0 4.0 -1.6 5 ra -1.66E03 -9.25E03 -4.9 5 ra -8.10E02 -7.98E02 0.00999.00 0.1 0.0 1 ra 1465 o 65 30 4.5 4.5 3.8 3.8 -24.8 5 ra -8.28E03 1.40E05 471.6 5 ra -8.28E03 1.40E05 0.00999.00 9.6 0.0 1 ra v 62 30 7.4 7.4 4.0 4.0 -11.9 5 ra -5.05E00 7.81E04 483.6 5 ra -5.05E00 7.81E04 0.00999.00 7.8 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim
Parete fra le coordinate in pianta (4513;1286) (3267;1286)
da quota -160 a quota 150 Valori in daN, cm C28/35: rck 350 fyk 4500 Verifiche effettuate secondo DM NTC18 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5 Verifica di stato limite ultimo
nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 136 o 65 30 4.4 4.4 3.8 3.8 3.987 20 SLU -32259 -386614 -128629 -1541590 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 3.832 20 SLU -3246 -136055 -12437 -521297 799 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 1.379 20 SLU 19232 310 26524 428 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 5.760 20 SLU 7653 -454 44081 -2614 1136 o 50 30 2.3 2.3 3.8 3.8 1.113 7 SLV 9799 68382 10907 76110 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 18.144 7 SLV 1736 8717 31500 158170 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 136 o 65 30 4.4 4.4 3.8 3.8 5.090 6 SLD -22871 -286195 -116414 -1456755
42
v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 4.857 4 SLD -1377 -92031 -6690 -447018 799 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 1.931 7 SLD 12263 16692 23676 32227 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 7.506 8 SLD 5792 1295 43472 9717 1136 o 50 30 2.3 2.3 3.8 3.8 1.555 7 SLD 9016 26521 14020 41240 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 27.230 7 SLD 1360 3294 37021 89701 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 136 o 65 30 4.4 4.4 3.8 3.8 -47.1 5 ra -2.36E04 -2.83E05 499.8 5 ra -2.36E04 -2.83E05 0.00999.00 15.9 0.0 1 ra v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -18.6 5 ra -2.30E03 -9.94E04 827.1 5 ra -2.30E03 -9.94E04 0.00999.00
8.0 0.0 1 ra 799 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 0.0 1 ra 1.04E02 -3.66E00 2010.4 5 ra 1.36E04 2.36E02 0.00999.00 8.9 0.0 1 ra v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 0.0 1 ra 3.89E03 -3.14E02 485.6 5 ra 5.46E03 -3.42E02 0.00999.00 1.8 0.0 1 ra 1136 o 50 30 2.3 2.3 3.8 3.8 0.0 1 ra 7.38E03 1.07E03 2440.9 5 ra 1.09E04 1.30E03 0.00999.00 7.3 0.0 1 ra v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -0.2 4 ra -5.65E02 4.73E01 131.2 3 ra 1.48E03 -6.52E01 0.00999.00 0.5 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim
Parete fra le coordinate in pianta (6943;2352) (7113;2352)
da quota -160 a quota 150 Valori in daN, cm C28/35: rck 350 fyk 4500 Verifiche effettuate secondo DM NTC18 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu
1211 o 50 30 5.4 5.4 3.9 3.9 15.142 10 SLV -2947 64899 -44622 982719 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 5.905 6 SLV 2086 71382 12317 421490 1212 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 14.724 6 SLV -2456 -69197 -36163 -1018839 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 3.219 10 SLV 938 171243 3018 551226 1652 o 65 30 5.4 5.4 3.9 3.9 1.463 10 SLV 2782 328850 4070 481064 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 4.824 10 SLV 332 69213 1604 333871 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 1211 o 50 30 5.4 5.4 3.9 3.9 31.941 7 SLD -6111 -30474 -195182 -973360 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 15.130 6 SLD 667 29941 10086 453003 1212 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 38.572 7 SLD -11390 11083 -439336 427498
v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 7.692 10 SLD 668 67876 5135 522109 1652 o 65 30 5.4 5.4 3.9 3.9 5.661 10 SLD -2498 124751 -14138 706173 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 15.272 10 SLD -230 26384 -3514 402940 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 1211 o 50 30 5.4 5.4 3.9 3.9 -4.5 5 ra -6.09E03 -7.17E03 -45.9 5 ra -6.09E03 -7.17E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -0.3 5 ra -5.17E01 2.06E03 10.1 5 ra -5.17E01 2.06E03 0.00999.00 0.1 0.0 1 ra
43
1212 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -3.8 5 ra -1.08E04 -6.10E03 -47.2 5 ra -1.08E04 -6.10E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -0.4 1 ra 1.57E02 3.65E03 87.6 5 ra 6.37E02 4.39E03 0.00999.00 0.5 0.0 1 ra 1652 o 65 30 5.4 5.4 3.9 3.9 -3.4 5 ra -6.54E03 -3.63E03 -42.8 5 ra -6.54E03 -3.63E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -0.3 5 ra -3.68E02 7.20E02 -2.0 5 ra -3.68E02 7.20E02 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c
Parete fra le coordinate in pianta (3898;1920) (3897;1271) da quota -160 a quota 150
Valori in daN, cm C28/35: rck 350 fyk 4500 Verifiche effettuate secondo DM NTC18 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu
145 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 15.320 16 SLV -4589 71299 -70299 1092276 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 3.936 15 SLV 4552 27210 17917 107091 1339 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 2.927 13 SLV -12092 -252574 -35397 -739336 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 3.831 9 SLV -1525 -175019 -5844 -670546 1570 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 8.187 4 SLV -11423 137330 -93525 1124356 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 2.492 8 SLV 2160 112910 5383 281387 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 145 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 35.510 16 SLD -5523 37572 -196110 1334180 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 5.823 15 SLD 3385 14571 19711 84839 1339 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 8.677 15 SLD -11781 -130065 -102227 -1128608 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 11.091 11 SLD -915 65543 -10149 726948
1570 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 15.039 4 SLD -11670 64418 -175509 968797 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 8.121 8 SLD 630 35109 5117 285126 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 145 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -6.3 5 ra -7.08E03 2.97E04 -32.3 1 ra -5.69E03 8.77E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 0.0 1 ra 2.41E03 3.36E03 598.5 5 ra 3.07E03 1.22E04 0.00999.00 2.6 0.0 1 ra 1339 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -13.7 2 ra -1.13E04 -5.54E04 -63.2 5 ra -1.29E04 -4.31E04 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra
v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -1.0 2 ra -2.53E02 -8.37E03 37.5 2 ra -2.53E02 -8.37E03 0.00999.00 0.4 0.0 1 ra 1570 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -10.1 5 ra -1.35E04 1.40E04 -107.7 5 ra -1.35E04 1.40E04 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -2.0 2 ra -2.88E02 -1.01E04 77.1 2 ra -2.88E02 -1.01E04 0.00999.00 0.9 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 145 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -4.9 5 fr -6.36E03 1.91E04 -32.3 1 fr -5.69E03 8.77E03 0.00 0.40
Parete fra le coordinate in pianta (3574;1967) (2663;1967) da quota -160 a quota 150
Valori in daN, cm C28/35: rck 350 fyk 4500 Verifiche effettuate secondo DM NTC18 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 370 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 81.557 5 SLV -2810 -26808 -229152 -2186383
v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 1.639 20 SLU 12222 58461 20037 95841 1042 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 5.667 20 SLU -27402 -369261 -155276 -2092473 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 3.783 20 SLU -6131 -235706 -23197 -891773 1611 o 100 30 7.7 7.7 3.9 3.9 1.209 12 SLV 1202 613728 1452 741756 v 50 30 4.3 4.3 3.8 3.8 4.121 12 SLV 2041 75606 8410 311565 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 370 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 121.670 1 SLD -3330 -12341 -405135 -1501558 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 2.217 1 SLD 8410 44229 18646 98055 1042 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 9.014 11 SLD -16513 -222313 -148854 -2003959 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 5.917 12 SLD -3798 -149227 -22473 -883017
1611 o 100 30 7.7 7.7 3.9 3.9 2.729 9 SLD 2963 -239833 8085 -654500 v 50 30 4.3 4.3 3.8 3.8 5.716 12 SLD 1940 48081 11090 274835 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 370 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -1.5 5 ra -2.84E03 -9.27E03 -7.1 5 ra -2.84E03 -9.27E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 0.0 1 ra 6.81E03 3.06E04 1805.3 5 ra 8.86E03 4.20E04 0.00999.00 8.0 0.0 1 ra 1042 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -30.7 5 ra -1.99E04 -2.65E05 439.7 5 ra -1.99E04 -2.65E05 0.00999.00 10.5 0.0 1 ra v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -20.8 5 ra -4.52E03 -1.70E05 807.7 5 ra -4.52E03 -1.70E05 0.00999.00
9.3 0.0 1 ra 1611 o 100 30 7.7 7.7 3.9 3.9 -8.7 5 ra -3.11E02 -7.41E04 570.6 5 ra 2.78E03 7.01E04 0.00999.00 5.3 0.0 1 ra v 50 30 4.3 4.3 3.8 3.8 -7.0 5 ra 2.04E03 3.94E04 663.4 5 ra 2.04E03 3.94E04 0.00999.00 6.3 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 370 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -1.3 5 fr -2.57E03 -7.97E03 -6.7 5 fr -2.57E03 -7.97E03 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 0.0 1 fr 6.81E03 3.06E04 1582.4 5 fr 7.82E03 3.62E04 0.00 0.40
Parete fra le coordinate in pianta (5747;1286) (5746;2352) da quota -160 a quota 150 Valori in daN, cm
C28/35: rck 350 fyk 4500 Verifiche effettuate secondo DM NTC18 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 217 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 1.280 6 SLV 20750 154927 26554 198256
v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 1.263 20 SLU 4083 235558 5155 297424 803 o 50 30 2.3 2.3 3.8 3.8 4.389 20 SLU -43482 185406 -190841 813734 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 35.954 10 SLV -10304 -50219 -370469 -1805583 805 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 2.116 6 SLV 5788 -189406 12249 -400843 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 27.525 6 SLV -15961 -10777 -439336 -296639 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 217 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 1.789 6 SLD 13239 132068 23686 236289 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 1.642 10 SLD 2885 177199 4738 291028 803 o 50 30 2.3 2.3 3.8 3.8 5.907 10 SLD -32316 135894 -190881 802690 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 45.165 6 SLD -7925 -41701 -357950 -1883404 805 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 3.226 6 SLD 2029 -148850 6546 -480246
v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 41.102 14 SLD -8391 47592 -344903 1956141 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 217 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -24.4 5 ra -2.87E03 -1.82E05 1864.5 5 ra 9.77E03 1.31E05 0.00999.00 11.6 0.0 1 ra v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -30.8 5 ra 2.95E03 1.74E05 2437.9 5 ra 2.95E03 1.74E05 0.00999.00 17.3 0.0 1 ra 803 o 50 30 2.3 2.3 3.8 3.8 -37.2 5 ra -3.17E04 1.37E05 -154.7 5 ra -2.60E04 -6.74E04 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -4.6 5 ra -6.83E03 -4.09E04 -15.5 5 ra -4.54E03 8.12E03 0.00999.00
0.4 0.0 1 ra 805 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -18.3 5 ra -4.73E02 -1.37E05 958.6 5 ra -4.73E02 -1.37E05 0.00999.00 8.6 0.0 1 ra v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -5.8 5 ra -9.50E03 4.76E04 -39.5 4 ra -9.50E03 7.42E03 0.00999.00 0.2 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 217 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -22.4 5 fr -2.59E03 -1.67E05 1689.3 5 fr 8.71E03 1.21E05 0.00 0.40 10.6 0.0 1 fr v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -28.4 5 fr 2.57E03 1.60E05 2219.8 5 fr 2.57E03 1.60E05 0.00 0.40 15.8 0.0 1 fr
803 o 50 30 2.3 2.3 3.8 3.8 -33.6 5 fr -2.84E04 1.25E05 -134.4 5 fr -2.30E04 -6.20E04 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -4.2 5 fr -6.15E03 -3.75E04 -13.7 5 fr -4.07E03 7.51E03 0.00 0.40 0.4 0.0 1 fr 805 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -17.0 5 fr -4.79E02 -1.26E05 883.1 5 fr -4.79E02 -1.26E05 0.00 0.40 7.9 0.0 1 fr v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -5.3 5 fr -8.43E03 4.34E04 -35.9 5 fr -8.68E03 6.98E03 0.00 0.40 0.1 0.0 1 fr Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c
Parete fra le coordinate in pianta (2040;576) (2040;1054) da quota -160 a quota 150 Valori in daN, cm C28/35: rck 350
fyk 4500 Verifiche effettuate secondo DM NTC18 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 10 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 10.201 14 SLV -11604 -110456 -118370 -1126734 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 35.729 16 SLV -2174 -33450 -77679 -1195113
44 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 6.876 2 SLV 181 47346 1246 325569 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 5.332 2 SLV 3075 23619 16397 125931 1436 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 2.122 15 SLV -5824 344344 -12359 730732 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 4.324 6 SLV -1490 -102087 -6441 -441414 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 10 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 14.936 14 SLD -12006 -63472 -179322 -947994 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 76.858 14 SLD -3033 -17851 -233076 -1371963 44 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 13.083 2 SLD -480 32543 -6282 425750 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 7.930 6 SLD 2588 9427 20524 74762 1436 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 8.045 6 SLD -5019 -132600 -40380 -1066741
v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 11.890 6 SLD -1551 -49740 -18438 -591388 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 10 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -13.2 5 ra -1.43E04 -3.58E04 -86.1 4 ra -1.42E04 -3.48E04 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -2.1 5 ra -3.44E03 -6.46E03 -16.5 5 ra -3.44E03 -6.46E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra 44 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -6.1 5 ra -1.00E03 2.92E04 212.0 5 ra -1.00E03 2.92E04 0.00999.00 2.4 0.0 1 ra v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 0.0 1 ra 2.31E02 -1.05E02 360.8 5 ra 2.01E03 5.45E03 0.00999.00 1.4 0.0 1 ra
1436 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -2.0 5 ra -4.56E03 9.14E03 -15.4 4 ra -4.56E03 9.00E03 0.00999.00 0.1 0.0 1 ra v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -3.4 5 ra -2.01E03 -2.02E04 32.3 2 ra -1.43E03 -1.67E04 0.00999.00 1.0 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 10 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -12.0 5 fr -1.28E04 -3.34E04 -75.3 4 fr -1.28E04 -3.30E04 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -2.0 5 fr -3.19E03 -6.27E03 -15.0 5 fr -3.19E03 -6.27E03 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr
44 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -5.3 5 fr -9.08E02 2.54E04 179.5 5 fr -9.08E02 2.54E04 0.00 0.40 2.1 0.0 1 fr v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 0.0 1 fr 2.31E02 -1.05E02 333.9 5 fr 1.87E03 4.86E03 0.00 0.40 1.3 0.0 1 fr 1436 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -1.8 5 fr -3.97E03 8.28E03 -13.2 4 fr -3.97E03 8.22E03 0.00 0.40 0.1 0.0 1 fr v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -3.1 5 fr -1.72E03 -1.82E04 30.8 2 fr -1.43E03 -1.65E04 0.00 0.40 1.0 0.0 1 fr Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 10 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -11.6 4 q. -1.23E04 -3.27E04 -71.0 3 q. -1.22E04 -3.23E04 0.00 0.30
Parete fra le coordinate in pianta (1917;1289) (1917;2134) da quota -160 a quota 150 Valori in daN, cm C28/35: rck 350 fyk 4500
Verifiche effettuate secondo DM NTC18 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5
47
Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 868 o 63 30 3.4 3.4 3.8 3.8 1.739 20 SLU 12415 -42023 21594 -73097 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 7.282 8 SLV 372 -76281 2710 -555472 1511 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 2.226 2 SLV 5568 -179159 12395 -398828 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 18.757 4 SLV -279 -22695 -5238 -425680 Verifica di stato limite danno Resistenza
nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 868 o 63 30 3.4 3.4 3.8 3.8 2.188 4 SLD 9529 -29228 20844 -63939 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 9.432 8 SLD 593 -54691 5592 -515816 1511 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 16.977 2 SLD -2642 -65765 -44845 -1116474 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 136.464 2 SLD -749 -9692 -102254 -1322557 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 868 o 63 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -16.0 5 ra -1.31E03 -7.34E04 1766.3 5 ra 9.20E03 -3.12E04 0.00999.00 8.0 0.0 1 ra v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -4.9 5 ra 8.06E02 -4.32E04 370.4 5 ra 8.06E02 -4.32E04 0.00999.00
3.0 0.0 1 ra 1511 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -1.6 5 ra -4.55E03 2.31E03 -20.4 4 ra -4.57E03 1.85E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -0.6 5 ra -1.00E03 -1.11E03 -6.3 5 ra -1.00E03 -1.11E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 868 o 63 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -14.9 5 fr -1.14E03 -6.80E04 1639.1 5 fr 8.53E03 -2.90E04 0.00 0.40 7.4 0.0 1 fr v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -4.5 5 fr 7.52E02 -4.01E04 344.1 5 fr 7.52E02 -4.01E04 0.00 0.40 2.8 0.0 1 fr
1511 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -1.4 5 fr -4.10E03 2.15E03 -17.9 5 fr -4.10E03 2.15E03 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -0.6 4 fr -9.48E02 -1.02E03 -6.0 4 fr -9.48E02 -1.02E03 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 868 o 63 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -14.5 4 q. -1.08E03 -6.62E04 1599.2 4 q. 8.33E03 -2.83E04 0.00 0.30 7.2 0.0 1 q. v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -4.4 4 q. 7.34E02 -3.89E04 334.6 4 q. 7.34E02 -3.89E04 0.00 0.30 2.7 0.0 1 q.
Parete fra le coordinate in pianta (3940;4136) (3940;3480)
da quota -160 a quota 150 Valori in daN, cm C28/35: rck 350 fyk 4500 Verifiche effettuate secondo DM NTC18 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu
590 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 4.265 20 SLU -7174 223585 -30596 953510 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 1.359 20 SLU -1783 -290148 -2423 -394168 1741 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 1.340 7 SLV -9213 545109 -12348 730614 v 62 30 5.4 5.4 3.6 3.6 3.336 10 SLV -1035 -174338 -3452 -581558 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 590 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 5.417 12 SLD -5184 170640 -28081 924387 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 1.739 12 SLD -1055 -219642 -1835 -381968 1741 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 4.647 7 SLD -9275 236116 -43098 1097132 v 62 30 5.4 5.4 3.6 3.6 5.960 10 SLD -1038 -103231 -6188 -615293
Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 590 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -21.9 5 ra -5.30E03 1.66E05 764.0 5 ra -5.30E03 1.66E05 0.00999.00 8.9 0.0 1 ra v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -40.0 5 ra -1.29E03 -2.15E05 2293.6 5 ra -1.29E03 -2.15E05 0.00999.00 19.0 0.0 1 ra 1741 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -5.1 5 ra -6.64E03 -4.69E04 -7.9 2 ra -3.12E03 1.00E04 0.00999.00 0.9 0.0 1 ra v 62 30 5.4 5.4 3.6 3.6 -12.8 5 ra -1.19E03 -7.33E04 479.2 5 ra -1.19E03 -7.33E04 0.00999.00 6.8 0.0 1 ra
48
Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 590 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -20.5 5 fr -4.88E03 1.55E05 719.3 5 fr -4.88E03 1.55E05 0.00 0.40 8.4 0.0 1 fr v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -36.9 5 fr -1.12E03 -1.98E05 2123.1 5 fr -1.12E03 -1.98E05 0.00 0.40 17.6 0.0 1 fr 1741 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -4.4 5 fr -6.25E03 -3.97E04 -7.6 2 fr -3.06E03 1.01E04 0.00 0.40 0.5 0.0 1 fr v 62 30 5.4 5.4 3.6 3.6 -10.9 5 fr -1.08E03 -6.25E04 403.3 5 fr -1.08E03 -6.25E04 0.00 0.40 5.8 0.0 1 fr
Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 590 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -20.0 4 q. -4.73E03 1.52E05 705.5 4 q. -4.73E03 1.52E05 0.00 0.30 8.2 0.0 1 q. v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -35.8 4 q. -1.06E03 -1.92E05 2064.8 4 q. -1.06E03 -1.92E05 0.00 0.30 17.1 0.0 1 q. 1741 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -4.2 4 q. -6.12E03 -3.69E04 -7.5 2 q. -3.04E03 1.01E04 0.00 0.30 0.4 0.0 1 q. v 62 30 5.4 5.4 3.6 3.6 -10.2 4 q. -1.04E03 -5.83E04 373.2 4 q. -1.04E03 -5.83E04 0.00 0.30 5.3 0.0 1 q.
Parete a "Fondazione - Piano 1"
Parete fra le coordinate in pianta (7098;2367) (7098;1723) da quota -160 a quota 150 Valori in daN, cm C28/35: rck 350 fyk 4500
Verifiche effettuate secondo DM NTC18 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 275 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 8.408 20 SLU -29969 -126242 -251967 -1061380 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 7.882 7 SLV 1345 -26253 10603 -206931 321 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 3.485 20 SLU 10930 26129 38094 91071 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 5.226 20 SLU 2283 40185 11932 210020
1159 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 4.455 7 SLV 1243 -59783 5537 -266307 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 2.246 7 SLV 7150 -163799 16058 -367880 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 275 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 12.193 10 SLD -21573 -78623 -263053 -958681 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 48.524 6 SLD -5512 -24034 -267460 -1166253 321 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 4.293 10 SLD 8904 15749 38219 67604 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 6.733 2 SLD 1485 32035 9998 215699 1159 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 24.698 10 SLD -11473 16231 -283355 400880 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 5.293 7 SLD 3635 -60796 19241 -321795
Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 275 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -19.5 5 ra -2.21E04 -9.20E04 -64.6 5 ra -2.21E04 -9.20E04 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -4.1 5 ra -3.95E03 -2.57E04 -2.2 1 ra -3.70E03 -2.12E04 0.00999.00 0.5 0.0 1 ra 321 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -2.7 5 ra -4.40E03 -2.11E04 864.2 5 ra 8.07E03 1.90E04 0.00999.00 3.8 0.0 1 ra v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -3.8 5 ra 1.69E03 2.93E04 590.5 5 ra 1.69E03 2.93E04 0.00999.00 3.5 0.0 1 ra 1159 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -7.3 5 ra -1.11E04 1.99E04 -60.2 5 ra -1.11E04 1.99E04 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra
v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -0.1 1 ra -1.70E02 -1.47E02 219.8 5 ra 1.50E03 1.23E04 0.00999.00 1.3 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 275 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -17.6 5 fr -2.03E04 -8.19E04 -62.0 5 fr -2.03E04 -8.19E04 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -3.8 5 fr -3.82E03 -2.34E04 -2.2 1 fr -3.70E03 -2.12E04 0.00 0.40 0.4 0.0 1 fr 321 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -2.4 5 fr -4.04E03 -1.88E04 790.3 5 fr 7.43E03 1.69E04 0.00 0.40 3.5 0.0 1 fr
v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -3.4 5 fr 1.55E03 2.63E04 535.3 5 fr 1.55E03 2.63E04 0.00 0.40 3.1 0.0 1 fr 1159 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -6.5 5 fr -1.02E04 1.67E04 -57.1 5 fr -1.02E04 1.67E04 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -0.1 1 fr -1.70E02 -1.47E02 212.3 5 fr 1.52E03 1.09E04 0.00 0.40 1.2 0.0 1 fr Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 275 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -17.0 4 q. -1.97E04 -7.85E04 -61.2 4 q. -1.97E04 -7.85E04 0.00 0.30
Parete fra le coordinate in pianta (2054;2966) (1359;2966) da quota -160 a quota 150 Valori in daN, cm C28/35: rck 350 fyk 4500
Verifiche effettuate secondo DM NTC18 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione X=1.5 Fattore di struttura per meccanismi duttili in direzione Y=1.5 Fattore di struttura per meccanismi fragili =1.5 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 503 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 2.915 20 SLU 7004 -116752 20417 -340358 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 2.151 12 SLV 1856 -140165 3992 -301514 886 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 6.393 20 SLU -34106 -104429 -218054 -667657 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 66.699 20 SLU -5564 27250 -371131 1817553
1662 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 2.119 12 SLV 6147 75112 13027 159172 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 9.269 16 SLV 1904 -11916 17646 -110449 Verifica di stato limite danno Resistenza nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 503 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 3.444 16 SLD 5336 -91043 18379 -313556 v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 2.728 12 SLD 1439 -110884 3924 -302457 886 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 9.083 12 SLD -21856 -90444 -198512 -821475 v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 90.348 16 SLD -3878 21326 -350355 1926748 1662 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 15.114 12 SLD -279 26388 -4223 398825 v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 18.310 8 SLD 424 -13532 7756 -247771 Combinazione rara
nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 503 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -10.3 5 ra -2.67E03 7.86E04 1118.9 5 ra 5.22E03 -8.70E04 0.00999.00 7.3 0.0 1 ra v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -17.8 5 ra 1.44E03 -9.97E04 1360.1 5 ra 1.44E03 -9.97E04 0.00999.00 9.8 0.0 1 ra 886 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -25.0 5 ra -2.51E04 -7.79E04 -133.1 5 ra -2.01E04 4.11E04 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -2.5 5 ra -4.13E03 2.03E04 -16.1 5 ra -4.51E03 -7.17E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra 1662 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -2.8 5 ra -4.69E03 -5.39E03 -28.6 5 ra -4.69E03 -5.39E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra
v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -0.4 4 ra -3.65E02 -2.13E03 -0.7 2 ra -3.71E02 -1.75E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 503 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -9.7 5 fr -2.36E03 7.38E04 1050.2 5 fr 4.91E03 -8.17E04 0.00 0.40 6.8 0.0 1 fr v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -15.8 5 fr 1.24E03 -8.87E04 1204.1 5 fr 1.24E03 -8.87E04 0.00 0.40 8.7 0.0 1 fr 886 o 50 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -23.0 5 fr -2.28E04 -7.31E04 -117.7 5 fr -1.81E04 3.85E04 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr v 100 30 5.7 5.7 2.6 2.6 -2.3 5 fr -3.82E03 1.91E04 -14.7 5 fr -4.17E03 -6.74E03 0.00 0.40
0.0 0.0 1 fr 1662 o 65 30 3.4 3.4 3.8 3.8 -2.6 5 fr -4.41E03 -4.42E03 -27.5 5 fr -4.41E03 -4.42E03 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr v 62 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -0.4 4 fr -3.67E02 -1.96E03 -0.7 2 fr -3.71E02 -1.77E03 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 503 o 100 30 5.7 5.7 3.8 3.8 -9.5 4 q. -2.25E03 7.22E04 1027.0 4 q. 4.80E03 -7.98E04 0.00 0.30 6.7 0.0 1 q. v 70 30 3.4 3.4 2.6 2.6 -15.5 4 q. 1.17E03 -8.67E04 1170.9 4 q. 1.17E03 -8.67E04 0.00 0.30
Le murature dal piano primo sono state verificate con q=2.25
Preferenze commessa 6.1.1 Preferenze di analisi
Metodo di analisi D.M. 17-01-18 (N.T.C.)
Tipo di costruzione 2 - Costruzioni con livelli di prestazioni ordinari
Vn 50
Classe d'uso III
Vr 75
Tipo di analisi Lineare dinamica
Località Udine, Cividale Del Friuli; Latitudine ED50 46,0905° (46° 5' 26''); Longitudine ED50 13,435° (13° 26' 6''); Altitudine s.l.m. 135,97 m.
Categoria del suolo B - Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti
Categoria topografica T1 - Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i<=15°
Ss orizzontale SLO 1.2
Tb orizzontale SLO 0.12 [s]
Tc orizzontale SLO 0.361 [s]
Td orizzontale SLO 1.917 [s]
Ss orizzontale SLD 1.2
Tb orizzontale SLD 0.128 [s]
Tc orizzontale SLD 0.385 [s]
Td orizzontale SLD 2.016 [s]
Ss orizzontale SLV 1.124
Tb orizzontale SLV 0.154 [s]
Tc orizzontale SLV 0.463 [s]
Td orizzontale SLV 2.746 [s]
Ss verticale 1
Tb verticale 0.05 [s]
Tc verticale 0.15 [s]
Td verticale 1 [s]
St 1
PVr SLO (%) 81
Tr SLO 45.16
Ag/g SLO 0.0792
Fo SLO 2.472
Tc* SLO 0.248
PVr SLD (%) 63
Tr SLD 75.43
Ag/g SLD 0.1041
Fo SLD 2.444
Tc* SLD 0.269
PVr SLV (%) 10
Tr SLV 711.84
Ag/g SLV 0.2865
Fo SLV 2.409
Tc* SLV 0.339
Smorzamento viscoso (%) 5
Classe di duttilità CD"B"
Rotazione del sisma 0 [deg]
Quota dello '0' sismico -120 [cm]
Regolarità in pianta No
Regolarità in elevazione No
Edificio C.A. Si
Tipologia C.A. Strutture a telaio q0=3.0*αu/α1
αu/α1 C.A. Strutture a telaio di un piano αu/α1=(1.0+1.1)/2
Edificio muratura Si
Tipologia muratura Costruzioni di muratura ordinaria
αu/α1 muratura αu/α1=(1.0+1.7)/2
Edificio esistente Si
T1,x 6.42315 [s]
T1,y 0.05179 [s]
λ SLO,x 1
λ SLO,y 0.85
λ SLD,x 1
λ SLD,y 0.85
λ SLV,x 1
λ SLV,y 0.85
Numero modi 25
Metodo di Ritz applicato
Limite spostamenti interpiano 0.0013
Fattore di comportamento per sisma SLD X 1.5
Fattore di comportamento per sisma SLD Y 1.5
Fattore di comportamento per sisma SLV X 2.25
Fattore di comportamento per sisma SLV Y 2.25
Coefficiente di sicurezza per carico limite (fondazioni superficiali) 2.3
Coefficiente di sicurezza per scorrimento (fondazioni superficiali) 1.1
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, punta 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale compressione 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale trazione 1.25
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, punta 1.35
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale compressione 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale trazione 1.25
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, punta 1.35
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale compressione 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale trazione 1.25
Coefficiente di sicurezza portanza trasversale pali 1.3
Fattore di correlazione resistenza caratteristica dei pali in base alle verticali
indagate 1.7
51
Coefficiente di sicurezza per ribaltamento (plinti superficiali) 1.15
……………….
………………
Pareti in blocco portante
1
1.1 Verifiche maschi in muratura
X ini.: coordinate del punto iniziale del maschio [cm] Y ini.: coordinate del punto iniziale del maschio [cm] X fin.: coordinate del punto finale del maschio [cm] Y fin.: coordinate del punto finale del maschio [cm] Quota i.: livello o falda inferiore Quota.s: livello o falda superiore l: lunghezza del maschio [cm] Sp.: spessore [cm] h netta: altezza netta (a filo solai) [cm] h ini.: altezza nel modello al punto iniziale [cm] h fin.: altezza nel modello al punto finale [cm] a: distanza tra irrigidimenti laterali [cm] a.s.,sx: lunghezza di appoggio del solaio di sinistra [cm] a.s.,dx: lunghezza di appoggio del solaio di destra [cm] fk o fmedio: resistenza a compressione della muratura utilizzata [daN/cm²] fvk0 o τ: resistenza a taglio della muratura utilizzata [daN/cm²] E: modulo di elasticità longitudinale della muratura utilizzato [daN/cm²] G: modulo di elasticità tangenziale della muratura utilizzato [daN/cm²] FC: fattore di confidenza della muratura Materiale: descrizione del materiale Rck: resistenza caratteristica cubica [daN/cm²] E: modulo di elasticità longitudinale [daN/cm²] Fyk: resistenza caratteristica [daN/cm²] Comb.: combinazione Quota: quota della sezione di verifica [cm] γ m: fattore parziale di sicurezza della muratura γ s: fattore parziale di sicurezza dell'acciaio γ c: fattore parziale di sicurezza del calcestruzzo N: sforzo normale [daN] M: momento flettente nel piano [daN*cm] M orto: momento flettente fuori piano [daN*cm] Mrd: momento resistente nel piano [daN*cm] Coeff.s.: coefficiente di sicurezza Verifica: stato di verifica γ c: fattore parziale di sicurezza dell'acciaio V: taglio nel piano [daN] d: distanza tra lembo compresso e baricentro dell'armatura tesa [cm] fvd: resistenza a taglio di calcolo [daN/cm²] Vt,c: taglio limite secondo (7.8.10) [daN] Vt,M: resistenza a taglio secondo (7.8.8) [daN] Vt,S: resistenza a taglio secondo (7.8.9) [daN] c.s.: coefficiente di sicurezza fd: resistenza a compressione di calcolo della muratura [daN/cm²] fcd: resistenza a compressione di calcolo del betoncino [daN/cm²] fyd: resistenza di calcolo dell'acciaio [daN/cm²] Sa: accelerazione massima adimensionalizzata rispetto a quella di gravità M: momento flettente fuori piano [daN*cm] x: ampiezza reagente [cm] Stato limite: pF_SLU=Presso flessione per azioni non sismiche; V_SLU=Taglio per azioni non sismiche; PF_SLV=Presso flessione per azioni sismiche; V_SLV=Taglio per azioni sismiche; PFFP_SLV=Presso flessione fuori piano per azioni sismiche; R_SLV=Ribaltamento per azioni sismiche Le unità di misura delle verifiche elencate nel capitolo sono in [cm, daN] ove non espressamente specificato.
Maschio 1
Verifiche condotte secondo D.M. 17-01-18 (N.T.C.) Maschio considerato membratura sismica secondaria
Dati geometrici
X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
70 3 65000 26000
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E
C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità
2
diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
70 3 65000 26000
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E C25/30 300 314471.61
4
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica SLU 17 250 3 1.15 1.5 -1704 7207 269 546009 75.77 Si
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
70 3 65000 26000
5
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica SLU 12 250 3 1.15 1.5 -3915 22872 -14 976789 42.71 Si
Verifica a pressoflessione fuori piano muratura rinforzata con rete e betoncino D.M. 17-01-18 (N.T.C.)
quota 303 Ta 0.04 Wa 0.04 denominatore 8 Comb. fd fcd fyd N Sa M x Coeff.s. Verifica
SLD 1 47 212 4500 -2833 0.21 2791 25 88.57 Si
SLV 10 29 141 3913 -2358 1.18 15497 25 60.32 Si
SLV 12 29 141 3913 -3634 1.18 15497 25 43.95 Si
SLV 11 29 141 3913 -2329 1.18 15497 25 60.84 Si
SLV 6 29 141 3913 -2969 1.18 15497 25 51.2 Si
SLV 13 29 141 3913 -1178 0.55 7198 25 123.44 Si
SLV 9 29 141 3913 -1053 1.18 15497 25 91.96 Si
SLV 8 29 141 3913 -4244 1.18 15497 25 38.89 Si
SLV 14 29 141 3913 -1702 0.55 7198 25 93.99 Si
SLV 7 29 141 3913 -2939 1.18 15497 25 51.57 Si
Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi
Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica PF_SLU 41.326 SLU 11 Si
V_SLU 15618.793 SLU 20 Si
PFFP_SLV 38.894 SLV 8 Si
Maschio 5
Verifiche condotte secondo D.M. 17-01-18 (N.T.C.) Maschio considerato membratura sismica secondaria
Dati geometrici
X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx 1373.6 3244.7 1373.6 3314.7 L3 L4 70 25 306 330 330
6
Caratteristiche del materiale
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
70 3 65000 26000
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E
C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
70 3 65000 26000
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica SLU 14 250 3 1.15 1.5 -45966 233093 -448 1130445 4.85 Si
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
70 3 65000 26000
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica SLU 16 138 3 1.15 1.5 -5809 -57183 366 1745351 30.52 Si
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
70 3 65000 26000
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E
C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
70 3 65000 26000
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E
C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
70 3 65000 26000
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E
C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
70 3 65000 26000
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica SLU 19 138 3 1.15 1.5 -9085 -40040 418 3794057 94.76 Si
Verifica a pressoflessione fuori piano muratura rinforzata con rete e betoncino D.M. 17-01-18 (N.T.C.)
quota 303 Ta 0.04 Wa 0.04 denominatore 8 Comb. fd fcd fyd N Sa M x Coeff.s. Verifica
SLV 10 29 141 3913 -1960 1.18 79747 25 40.41 Si
SLV 6 29 141 3913 -37 1.18 79747 25 25.11 Si
SLV 7 29 141 3913 -6235 1.18 79747 25 87.89 Si
SLD 1 47 212 4500 -3315 0.21 14363 25 368.23 Si
SLV 14 29 141 3913 -6127 0.55 37040 25 123.05 Si
SLV 8 29 141 3913 -1181 1.18 79747 25 32.51 Si
SLV 11 29 141 3913 -8159 1.18 79747 25 77.56 Si
SLV 9 29 141 3913 -7015 1.18 79747 25 83.64 Si
SLV 13 29 141 3913 -8137 0.55 37040 25 99.9 Si
SLV 12 29 141 3913 -3104 1.18 79747 25 60.72 Si
Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi
Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica
PF_SLU 94.426 SLU 20 Si
V_SLU 28412.858 SLU 20 Si
PFFP_SLV 25.113 SLV 6 Si
Maschio 12
Verifiche condotte secondo D.M. 17-01-18 (N.T.C.) Maschio considerato membratura sismica secondaria
Dati geometrici
X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx 2048.8 3494.7 2048.8 4136 L3 L4 641.3 25 306 330 330
Caratteristiche del materiale
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
70 3 65000 26000
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica SLU 12 138 3 1.15 1.5 -27753 -687901 1937 29551550 42.96 Si
Verifica a pressoflessione fuori piano muratura rinforzata con rete e betoncino D.M. 17-01-18 (N.T.C.)
quota 303 Ta 0.04 Wa 0.04 denominatore 8 Comb. fd fcd fyd N Sa M x Coeff.s. Verifica
SLV 11 29 141 3913 -19122 1.18 110413 25 55.27 Si
SLV 9 29 141 3913 -18921 1.18 110413 25 55.69 Si
SLD 1 47 212 4500 -19016 0.21 19886 25 94.32 Si
SLV 7 29 141 3913 -19010 1.18 110413 25 55.5 Si
SLV 10 29 141 3913 -19238 1.18 110413 25 55.03 Si
SLV 12 29 141 3913 -19439 1.18 110413 25 54.62 Si
SLV 8 29 141 3913 -19328 1.18 110413 25 54.85 Si
SLV 14 29 141 3913 -19343 0.55 51284 25 62.81 Si
SLV 6 29 141 3913 -19127 1.18 110413 25 55.26 Si
SLV 13 29 141 3913 -19216 0.55 51284 25 63.22 Si
Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi
Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica PF_SLU 38.71 SLU 20 Si
V_SLU 24309.691 SLU 20 Si
PFFP_SLV 54.622 SLV 12 Si
Maschio 13
Verifiche condotte secondo D.M. 17-01-18 (N.T.C.) Maschio considerato membratura sismica secondaria
Dati geometrici
X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx 2063.4 1038.8 1917.4 1038.8 L3 L4 146 25 306 330 330
Caratteristiche del materiale
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
70 3 65000 26000
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E
C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
70 3 65000 26000
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E
C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
70 3 65000 26000
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E
C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
70 3 65000 26000
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E
C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
70 3 65000 26000
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E
C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica
Verifica a pressoflessione fuori piano muratura rinforzata con rete e betoncino D.M. 17-01-18 (N.T.C.)
quota 303 Ta 0.04 Wa 0.04 denominatore 8 Comb. fd fcd fyd N Sa M x Coeff.s. Verifica SLV 14 29 141 3913 -4179 0.55 3999 25 23.2 Si
SLV 12 29 141 3913 -4076 1.18 8609 25 23.79 Si
SLD 1 47 212 4500 -3615 0.21 1551 25 39.39 Si
SLV 8 29 141 3913 -3892 1.18 8609 25 24.91 Si
SLV 7 29 141 3913 -3403 1.18 8609 25 28.49 Si
SLV 9 29 141 3913 -3642 1.18 8609 25 26.62 Si
SLV 13 29 141 3913 -3983 0.55 3999 25 24.34 Si
SLV 10 29 141 3913 -4131 1.18 8609 25 23.47 Si
SLV 11 29 141 3913 -3587 1.18 8609 25 27.04 Si
SLV 6 29 141 3913 -3948 1.18 8609 25 24.56 Si
Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi
Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica
PF_SLU 11.313 SLU 20 Si
V_SLU 6271.908 SLU 19 Si
PFFP_SLV 23.203 SLV 14 Si
Maschio 18
Verifiche condotte secondo D.M. 17-01-18 (N.T.C.) Maschio considerato membratura sismica secondaria
Dati geometrici
X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx
2663 575.7 2663 1038.8 L3 L4 463.2 25 306 330 330
Caratteristiche del materiale
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
70 3 65000 26000
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
20
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
70 3 65000 26000
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8
21
passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
70 3 65000 26000
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E
C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
23
Materiale Rck E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica SLU 14 138 3 1.15 1.5 -53315 1610125 -341 38276368 23.77 Si
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
70 3 65000 26000
24
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica SLU 17 138 3 1.15 1.5 -26116 78832 -1311 3598803 45.65 Si
Verifica a pressoflessione fuori piano muratura rinforzata con rete e betoncino D.M. 17-01-18 (N.T.C.)
quota 303 Ta 0.04 Wa 0.04 denominatore 8 Comb. fd fcd fyd N Sa M x Coeff.s. Verifica
SLD 1 47 212 4500 -17158 0.21 19886 25 104.53 Si
SLV 7 29 141 3913 -17687 1.18 110413 25 58.41 Si
SLV 14 29 141 3913 -16449 0.55 51284 25 73.86 Si
SLV 8 29 141 3913 -17054 1.18 110413 25 59.91 Si
SLV 12 29 141 3913 -16844 1.18 110413 25 60.42 Si
SLV 11 29 141 3913 -17477 1.18 110413 25 58.9 Si
SLV 9 29 141 3913 -16953 1.18 110413 25 60.16 Si
SLV 13 29 141 3913 -16702 0.55 51284 25 72.74 Si
SLV 6 29 141 3913 -16530 1.18 110413 25 61.21 Si
SLV 10 29 141 3913 -16320 1.18 110413 25 61.75 Si
Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi
Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica PF_SLU 43.47 SLU 20 Si
V_SLU 50896.335 SLU 20 Si
PFFP_SLV 58.409 SLV 7 Si
Maschio 23
Verifiche condotte secondo D.M. 17-01-18 (N.T.C.) Maschio considerato membratura sismica secondaria
Dati geometrici
X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx 3281.5 1286.3 3747.5 1286.3 L3 L4 466 25 306 330 330
25
Caratteristiche del materiale
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
70 3 65000 26000
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E
C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
70 3 65000 26000
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica SLU 15 138 3 1.15 1.5 -2336 -60962 -183 862333 14.15 Si
Verifica a pressoflessione fuori piano muratura rinforzata con rete e betoncino D.M. 17-01-18 (N.T.C.)
quota 303 Ta 0.04 Wa 0.04 denominatore 8 Comb. fd fcd fyd N Sa M x Coeff.s. Verifica
SLV 7 29 141 3913 -1315 1.18 9409 25 66.67 Si
SLD 1 47 212 4500 -1792 0.21 1695 25 88.43 Si
SLV 8 29 141 3913 -1362 1.18 9409 25 65.11 Si
SLV 14 29 141 3913 -2028 0.55 4370 25 53.46 Si
SLV 11 29 141 3913 -1378 1.18 9409 25 64.61 Si
SLV 10 29 141 3913 -2263 1.18 9409 25 44.95 Si
SLV 12 29 141 3913 -1425 1.18 9409 25 63.13 Si
SLV 13 29 141 3913 -2010 0.55 4370 25 53.95 Si
SLV 6 29 141 3913 -2200 1.18 9409 25 45.94 Si
SLV 9 29 141 3913 -2215 1.18 9409 25 45.69 Si
Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi
Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica
PF_SLU 8.361 SLU 19 Si
V_SLU 4059.567 SLU 20 Si
PFFP_SLV 44.948 SLV 10 Si
52
VERIFICHE DEI PILASTRI ESISTENTI
sono stati verificati con q=2.25
Preferenze commessa 6.1.1 Preferenze di analisi
Metodo di analisi D.M. 17-01-18 (N.T.C.)
Tipo di costruzione 2 - Costruzioni con livelli di prestazioni ordinari
Vn 50
Classe d'uso III
Vr 75
Tipo di analisi Lineare dinamica
Località Udine, Cividale Del Friuli; Latitudine ED50 46,0905° (46° 5' 26''); Longitudine ED50 13,435° (13° 26' 6''); Altitudine s.l.m. 135,97 m.
Categoria del suolo B - Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti
Categoria topografica T1 - Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i<=15°
Ss orizzontale SLO 1.2
Tb orizzontale SLO 0.12 [s]
Tc orizzontale SLO 0.361 [s]
Td orizzontale SLO 1.917 [s]
Ss orizzontale SLD 1.2
Tb orizzontale SLD 0.128 [s]
Tc orizzontale SLD 0.385 [s]
Td orizzontale SLD 2.016 [s]
Ss orizzontale SLV 1.124
Tb orizzontale SLV 0.154 [s]
Tc orizzontale SLV 0.463 [s]
Td orizzontale SLV 2.746 [s]
Ss verticale 1
Tb verticale 0.05 [s]
Tc verticale 0.15 [s]
Td verticale 1 [s]
St 1
PVr SLO (%) 81
Tr SLO 45.16
Ag/g SLO 0.0792
Fo SLO 2.472
Tc* SLO 0.248
PVr SLD (%) 63
Tr SLD 75.43
Ag/g SLD 0.1041
Fo SLD 2.444
Tc* SLD 0.269
PVr SLV (%) 10
Tr SLV 711.84
Ag/g SLV 0.2865
Fo SLV 2.409
Tc* SLV 0.339
Smorzamento viscoso (%) 5
Classe di duttilità CD"B"
Rotazione del sisma 0 [deg]
Quota dello '0' sismico -120 [cm]
Regolarità in pianta No
Regolarità in elevazione No
Edificio C.A. Si
Tipologia C.A. Strutture a telaio q0=3.0*αu/α1
αu/α1 C.A. Strutture a telaio di un piano αu/α1=(1.0+1.1)/2
Edificio muratura Si
Tipologia muratura Costruzioni di muratura ordinaria
αu/α1 muratura αu/α1=(1.0+1.7)/2
Edificio esistente Si
T1,x 6.42315 [s]
T1,y 0.05179 [s]
λ SLO,x 1
λ SLO,y 0.85
λ SLD,x 1
λ SLD,y 0.85
λ SLV,x 1
λ SLV,y 0.85
Numero modi 25
Metodo di Ritz applicato
Limite spostamenti interpiano 0.0013
Fattore di comportamento per sisma SLD X 1.5
Fattore di comportamento per sisma SLD Y 1.5
Fattore di comportamento per sisma SLV X 2.25
Fattore di comportamento per sisma SLV Y 2.25
Coefficiente di sicurezza per carico limite (fondazioni superficiali) 2.3
Coefficiente di sicurezza per scorrimento (fondazioni superficiali) 1.1
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, punta 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale compressione 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale trazione 1.25
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, punta 1.35
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale compressione 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale trazione 1.25
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, punta 1.35
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale compressione 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale trazione 1.25
Coefficiente di sicurezza portanza trasversale pali 1.3
Fattore di correlazione resistenza caratteristica dei pali in base alle verticali
indagate 1.7
53
Coefficiente di sicurezza per ribaltamento (plinti superficiali) 1.15
……………….
………………
Pilastri esistenti
54
verifiche pilastri
1
Verifiche pilastrate C.A.
Q.inf.: quota inferiore [cm] Q.sup.: quota superiore [cm] Sezione: sezione impiegata Esistente: campata esistente Secondaria: campata secondaria Dissipativa: campata dissipativa Interna a parete: campata adiacente ad una parete in c.a. Sovraresistenza: aliquota di sovraresistenza da assicurare in verifica Materiale CLS: materiale calcestruzzo impiegato Materiale Acciaio: materiale/i acciaio impiegato/i FC: fattore di confidenza riferito al materiale CLS Posizione: posizione della barra X: ascissa relativa della barra rispetto al baricentro della sezione [cm] Y: ordinata relativa della barra rispetto al baricentro della sezione [cm] Diametro: diametro nominale della barra [cm] Area: area nominale della barra [cm²] Q.inf.: quota inferiore della barra [cm] Q.sup.: quota superiore della barra [cm] Materiale: materiale della barra Quota: quota della sezione [cm] As: area complessiva delle armature verticali [cm²] %: percentuale di acciaio At: area delle armature verticali destinata alla verifica di torsione [cm²] Pos.: posizioni barre longitudinali presenti nella sezione Mx: momento Mx [daN*cm] My: momento My [daN*cm] N: sforzo normale [daN] MRdx: momento resistente in direzione X [daN*cm] MRdy: momento resistente in direzione Y [daN*cm] Comb.: combinazione peggiore Coeff.s.: coefficiente di sicurezza minimo Verifica: stato di verifica Nmin: compressione massima [daN] Nlim: compressione limite [daN] Comb.Nmin: combinazione in cui si ottiene la compressione massima Ver.: stato di verifica Molt.: moltiplicatore delle azioni sismiche che attiva il meccanismo TR: periodo di ritorno associato all'attivazione del meccanismo I.R.TR: indicatore di rischio sismico in termini di periodo di ritorno PGA: pga associata all'attivazione del meccanismo I.R.PGA: indicatore di rischio sismico in termini di pga Staffe: staffatura presente nella sezione Direzione X: dati della verifica a taglio in direzione X V: taglio di verifica per la direzione considerata [daN] N: sforzo normale per la verifica nella direzione considerata [daN] Comb.: combinazione per la verifica nella direzione considerata VRd: resistenza a taglio del calcestruzzo non staffato per la verifica nella direzione considerata [daN] VRsd: resistenza a taglio delle staffe per la verifica nella direzione considerata [daN] VRcd: resistenza a taglio delle bielle compresse per la verifica nella direzione considerata [daN] Cot: cotagente delle bielle compresse per la verifica nella direzione considerata c.s.: coefficiente di sicurezza per la verifica nella direzione considerata Direzione Y: dati della verifica a taglio in direzione Y Pilastrata: pilastrata cui appartiene il nodo Q.Nodo: quota del nodo oggetto di verifica [cm] Escluso: nodo escluso dalla verifica da parte dell'utente Confinato: nodo interamente confinato Segnalazioni: eventuali indicazioni relative alla verifica Quota: quota della sezione di verifica [cm] λ,x: snellezza per sbandamento in direzione X λ,y: snellezza per sbandamento in direzione Y λ,limX: snellezza limite in direzione X λ,limY: snellezza limite in direzione Y M 2° ord.: la verifica viene effettuata considerando anche gli effetti del secondo ordine, se non richiesti la verifica viene comunque condotta considerando i momenti del 1° ordine Nsd: sforzo normale [daN] M0ed,x: momento del primo ordine che tiene conto dell'effetto delle imperfezioni in direzione X [daN*cm] M2,x: momento del secondo ordine in direzione X [daN*cm] M0ed,y: momento del primo ordine che tiene conto dell'effetto delle imperfezioni in direzione Y [daN*cm] M2,y: momento del secondo ordine in direzione y [daN*cm] Mver,x: momento di verifica in direzione X [daN*cm] Mver,y: momento di verifica in direzione Y [daN*cm] C.s x: coefficiente di sicurezza per sbandamento in direzione X C.s y: coefficiente di sicurezza per sbandamento in direzione Y Risultato: tipo di risultato esposto, può essere critico, in direzione X e in direzione Y (5.38): applicabilità delle verifiche in direzioni separate (5.39): coefficiente di sicurezza per i casi di non applicabilità delle verifiche su direzioni separate
2
Le unità di misura delle verifiche elencate nel capitolo sono in [cm, daN] ove non espressamente specificato.
Pilastrata (1334; 4136)
Geometria
Dati della pilastrata
Verifica dei meccanismi fragili condotta secondo Circ. 617 02/02/2009 §C8.7.2.4 Analisi lineare con fattore q. Fattore di amplificazione della componente sismica di taglio in direzione X: 1,5 Fattore di amplificazione della componente sismica di taglio in direzione Y: 1,5
Campate costituenti la pilastrata Q.inf. Q.sup. Sezione Esistente Secondaria Dissipativa Interna a
parete Sovraresistenza Materiale CLS Materiale Acciaio FC
-120 70 R 40*40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
150 400 R 35x40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
480 740 R 30x40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
Controlli geometrici NTC18
Nessuna anomalia
Verifiche delle sezioni
Verifica a pressoflessione in SLU Quota As % At Pos. Mx My N MRdx MRdy Comb. Coeff.s. Verifica
Verifica a pressoflessione in SLV Quota As % At Pos. Mx My N MRdx MRdy Comb. Coeff.s. Nmin Nlim Comb.Nmin Ver. -120 16.08 1 0 1 2073 -33388 -31528 11544 -185897 SLV 7 5.568 Si
Indicatori di rischio sismico a taglio in SLV Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
-120 14.008 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 10 Si
-82 13.979 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 10 Si
-44 13.949 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 10 Si
-6 13.935 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 10 Si
32 13.905 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 10 Si
70 13.891 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 10 Si
150 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
192 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
233 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
275 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
317 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
358 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
400 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
480 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
523 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
567 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
610 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
653 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
697 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
740 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
Indicatori di rischio sismico a taglio in SLD Resistenza Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
-120 32.623 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 10 Si
-82 32.562 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 10 Si
-44 32.531 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 10 Si
-6 32.469 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 10 Si
32 32.438 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 10 Si
70 32.377 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 10 Si
150 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
5
Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
192 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
233 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
275 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
317 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
358 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
400 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
480 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
523 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
567 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
610 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
653 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
697 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
740 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
Verifiche nodi trave colonna
Riepilogo dei dati per le diverse tipologie di verifica eseguite per i nodi Pilastrata Q.Nodo Escluso Confinato Segnalazioni
Pilastrata 2 -145 Si No non tutte le travature convergenti al nodo sono calcolate/validate
Pilastrata 2 110 No No non tutte le travature convergenti al nodo sono calcolate/validate
Pilastrata 2 440 Si No non tutte le travature convergenti al nodo sono calcolate/validate
Pilastrata 2 780 Si No non tutte le travature convergenti al nodo sono calcolate/validate
Verifica di instabilità
Q.inf. Q.sup. Quota λ,x λ,y λ,limX λ,limY M 2° ord.
Nsd Comb. M0ed,x M2,x M0ed,y M2,y Mver,x Mver,y C.s x C.s y Risultato (5.38) (5.39) Ver.
-145 110 -120 22 22 46 46 No -47254 SLU 20 40166 52619 40166 44546 -40166 -43930 3.71 Min Si Si
-145 110 -120 22 22 46 46 No -47254 SLU 20 40166 52619 40166 44546 -40166 -43930 3.71 X Si Si
-145 110 70 22 22 46 46 No -46271 SLU 20 39331 51524 39331 43868 -39331 -448947 2.56 Min Si Si
-145 110 70 22 22 46 46 No -46271 SLU 20 39331 51524 39331 43868 -39331 -448947 2.56 Y Si Si
110 440 316.7 29 33 54 54 No -29507 SLU 20 32457 36888 32457 42884 32457 32457 4.99 4.99 Min No 4.99 Si
110 440 316.7 29 33 54 54 No -29507 SLU 20 32457 36888 32457 42884 32457 32457 4.99 4.99 X No 4.99 Si
110 440 316.7 29 33 54 54 No -29507 SLU 20 32457 36888 32457 42884 32457 32457 4.99 4.99 Min No 4.99 Si
110 440 316.7 29 33 54 54 No -29507 SLU 20 32457 36888 32457 42884 32457 32457 4.99 4.99 Y No 4.99 Si
440 780 480 29 39 72 72 No -14340 SLU 18 16252 19565 16252 27333 -16252 -16252 9.18 9.18 Min No 9.18 Si
440 780 480 29 39 72 72 No -14340 SLU 18 16252 19565 16252 27333 -16252 -16252 9.18 9.18 X No 9.18 Si
440 780 480 29 39 72 72 No -14340 SLU 18 16252 19565 16252 27333 -16252 -16252 9.18 9.18 Min No 9.18 Si
440 780 480 29 39 72 72 No -14340 SLU 18 16252 19565 16252 27333 -16252 -16252 9.18 9.18 Y No 9.18 Si
Verifiche di gerarchia delle resistenze nei nodi trave pilastro
Verifiche di gerarchia delle resistenze nei nodi trave pilastro non presenti in quanto la verifica è non necessaria per la pilastrata.
Pilastrata (1917; 1289)
Geometria
Dati della pilastrata
Verifica dei meccanismi fragili condotta secondo Circ. 617 02/02/2009 §C8.7.2.4 Analisi lineare con fattore q. Fattore di amplificazione della componente sismica di taglio in direzione X: 1,5 Fattore di amplificazione della componente sismica di taglio in direzione Y: 1,5
Campate costituenti la pilastrata Q.inf. Q.sup. Sezione Esistente Secondaria Dissipativa Interna a
parete Sovraresistenza Materiale CLS Materiale Acciaio FC
-120 90 R 40*40 Si No No Si C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
150 420 R 35x40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
6
Q.inf. Q.sup. Sezione Esistente Secondaria Dissipativa Interna a parete
Sovraresistenza Materiale CLS Materiale Acciaio FC
480 760 R 30x40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
Controlli geometrici NTC18
Nessuna anomalia
Verifiche delle sezioni
Verifica a pressoflessione in SLU Quota As % At Pos. Mx My N MRdx MRdy Comb. Coeff.s. Verifica
Verifica a pressoflessione in SLV Quota As % At Pos. Mx My N MRdx MRdy Comb. Coeff.s. Nmin Nlim Comb.Nmin Ver. -120 16.08 1 0 1 17374 -442 -26909 113343 -2884 SLV 5 6.524 Si
Indicatori di rischio sismico a taglio in SLD Resistenza Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
-120 12.484 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 11 Si
-78 12.484 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 11 Si
-36 12.03 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 13 Si
6 12.03 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 13 Si
48 2.559 768 2.596 0.333 2.663 SLD 9 Si
52 2.559 768 2.596 0.333 2.663 SLD 9 Si
90 2.559 768 2.596 0.333 2.663 SLD 9 Si
150 2.113 478 2.137 0.273 2.185 SLD 9 Si
189 2.113 478 2.137 0.273 2.185 SLD 9 Si
216 2.113 478 2.137 0.273 2.185 SLD 9 Si
226 2.192 524 2.219 0.283 2.269 SLD 9 Si
227 2.192 524 2.219 0.283 2.269 SLD 9 Si
266 2.192 524 2.219 0.283 2.269 SLD 9 Si
304 2.148 498 2.173 0.277 2.221 SLD 9 Si
312 2.148 498 2.173 0.277 2.221 SLD 9 Si
343 2.148 498 2.173 0.277 2.221 SLD 9 Si
381 2.148 498 2.173 0.277 2.221 SLD 9 Si
420 2.242 554 2.27 0.29 2.323 SLD 9 Si
480 3.033 1187 3.103 0.396 3.174 SLD 9 Si
520 3.033 1187 3.103 0.396 3.174 SLD 9 Si
560 1.918 378 1.941 0.247 1.975 SLD 9 Si
600 1.918 378 1.941 0.247 1.975 SLD 9 Si
640 2.266 568 2.294 0.293 2.348 SLD 9 Si
680 2.266 568 2.294 0.293 2.348 SLD 9 Si
720 2.266 568 2.294 0.293 2.348 SLD 9 Si
724 1.914 377 1.939 0.246 1.973 SLD 8 Si
760 1.91 375 1.935 0.246 1.968 SLD 8 Si
Verifiche nodi trave colonna
Verifica di instabilità
Q.inf. Q.sup. Quota λ,x λ,y λ,limX λ,limY M 2° ord.
Nsd Comb. M0ed,x M2,x M0ed,y M2,y Mver,x Mver,y C.s x C.s y Risultato (5.38) (5.39) Ver.
-145 120 -120 23 23 58 58 No -29631 SLU 20 26174 31088 26174 32586 26174 -26174 5.92 Min Si Si
-145 120 -120 23 23 58 58 No -29631 SLU 20 26174 31088 26174 32586 26174 -26174 5.92 X Si Si
-145 120 -120 23 23 58 58 No -29631 SLU 20 26174 31088 26174 32586 26174 -26174 5.92 Min Si Si
-145 120 -120 23 23 58 58 No -29631 SLU 20 26174 31088 26174 32586 26174 -26174 5.92 Y Si Si
120 450 150 29 33 85 85 No -11872 SLU 20 13059 18288 13059 22591 -13059 13059 13.47 13.47 Min No 13.47 Si
120 450 150 29 33 85 85 No -11872 SLU 20 13059 18288 13059 22591 -13059 13059 13.47 13.47 X No 13.47 Si
120 450 150 29 33 85 85 No -11872 SLU 20 13059 18288 13059 22591 -13059 13059 13.47 13.47 Min No 13.47 Si
120 450 150 29 33 85 85 No -11872 SLU 20 13059 18288 13059 22591 -13059 13059 13.47 13.47 Y No 13.47 Si
450 790 480 29 39 132 132 No -4190 SLU 18 4749 7155 4749 9433 -4749 4749 31.42 31.42 Min No 31.42 Si
450 790 480 29 39 132 132 No -4190 SLU 18 4749 7155 4749 9433 -4749 4749 31.42 31.42 X No 31.42 Si
450 790 480 29 39 132 132 No -4190 SLU 18 4749 7155 4749 9433 -4749 4749 31.42 31.42 Min No 31.42 Si
450 790 480 29 39 132 132 No -4190 SLU 18 4749 7155 4749 9433 -4749 4749 31.42 31.42 Y No 31.42 Si
Verifiche di gerarchia delle resistenze nei nodi trave pilastro
Verifiche di gerarchia delle resistenze nei nodi trave pilastro non presenti in quanto la verifica è non necessaria per la pilastrata.
Pilastrata (1917; 1713)
Geometria
9
Dati della pilastrata
Verifica dei meccanismi fragili condotta secondo Circ. 617 02/02/2009 §C8.7.2.4 Analisi lineare con fattore q. Fattore di amplificazione della componente sismica di taglio in direzione X: 1,5 Fattore di amplificazione della componente sismica di taglio in direzione Y: 1,5
Campate costituenti la pilastrata Q.inf. Q.sup. Sezione Esistente Secondaria Dissipativa Interna a
parete Sovraresistenza Materiale CLS Materiale Acciaio FC
-120 90 R 40*40 Si No No Si C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
150 420 R 35x40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
480 760 R 30x40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
Controlli geometrici NTC18
Nessuna anomalia
Verifiche delle sezioni
Verifica a pressoflessione in SLU Quota As % At Pos. Mx My N MRdx MRdy Comb. Coeff.s. Verifica
Indicatori di rischio sismico a taglio in SLV Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
-120 14.447 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 15 Si
-78 14.447 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 15 Si
-36 14.975 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 12 Si
6 14.975 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 12 Si
48 7.207 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 9 Si
52 7.207 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 9 Si
90 7.207 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 9 Si
150 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
189 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
227 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
266 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
304 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
343 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
381 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
420 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
480 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
520 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
560 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
600 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
636 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
640 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
12
Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
680 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
720 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
760 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
Indicatori di rischio sismico a taglio in SLD Resistenza Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
-120 39.268 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 15 Si
-78 39.268 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 15 Si
-36 36.561 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
6 36.438 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
48 15.707 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 11 Si
52 15.707 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 11 Si
90 15.707 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 11 Si
150 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
189 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
227 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
266 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
304 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
343 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
381 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
420 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
480 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
520 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
560 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
600 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
636 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
640 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
680 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
720 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
760 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
Verifiche nodi trave colonna
Verifiche dei nodi trave pilastro non presenti in quanto la verifica è non necessaria per la pilastrata.
Verifica di instabilità
Q.inf. Q.sup. Quota λ,x λ,y λ,limX λ,limY M 2° ord.
Nsd Comb. M0ed,x M2,x M0ed,y M2,y Mver,x Mver,y C.s x C.s y Risultato (5.38) (5.39) Ver.
-145 120 48 23 23 107 107 No -8498 SLU 20 7507 8687 7507 9193 7507 -15961 20.66 20.66 Min No 20.66 Si
-145 120 48 23 23 107 107 No -8498 SLU 20 7507 8687 7507 9193 7507 -15961 20.66 20.66 X No 20.66 Si
-145 120 90 23 23 111 111 No -7985 SLU 18 7054 8178 7054 8360 -7054 -72188 15.38 Min Si Si
-145 120 90 23 23 111 111 No -7985 SLU 18 7054 8178 7054 8360 -7054 -72188 15.38 Y Si Si
120 450 304.3 29 33 85 85 No -11755 SLU 20 12931 14696 12931 17084 -12931 -12931 12.53 Min Si Si
120 450 304.3 29 33 85 85 No -11755 SLU 20 12931 14696 12931 17084 -12931 -12931 12.53 X Si Si
120 450 304.3 29 33 85 85 No -11755 SLU 20 12931 14696 12931 17084 -12931 -12931 12.53 Min Si Si
120 450 304.3 29 33 85 85 No -11755 SLU 20 12931 14696 12931 17084 -12931 -12931 12.53 Y Si Si
450 790 480 29 39 125 125 No -4688 SLU 18 5313 6396 5313 10900 -5313 -5313 28.08 Min Si Si
450 790 480 29 39 125 125 No -4688 SLU 18 5313 6396 5313 10900 -5313 -5313 28.08 X Si Si
450 790 480 29 39 125 125 No -4688 SLU 18 5313 6396 5313 10900 -5313 -5313 28.08 Min Si Si
450 790 480 29 39 125 125 No -4688 SLU 18 5313 6396 5313 10900 -5313 -5313 28.08 Y Si Si
Verifiche di gerarchia delle resistenze nei nodi trave pilastro
Verifiche di gerarchia delle resistenze nei nodi trave pilastro non presenti in quanto la verifica è non necessaria per la pilastrata.
Pilastrata (2040; 576)
Geometria
13
Dati della pilastrata
Verifica dei meccanismi fragili condotta secondo Circ. 617 02/02/2009 §C8.7.2.4 Analisi lineare con fattore q. Fattore di amplificazione della componente sismica di taglio in direzione X: 1,5 Fattore di amplificazione della componente sismica di taglio in direzione Y: 1,5
Campate costituenti la pilastrata Q.inf. Q.sup. Sezione Esistente Secondaria Dissipativa Interna a
parete Sovraresistenza Materiale CLS Materiale Acciaio FC
-120 90 R 40*40 Si No No Si C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
150 420 R 35x40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
Controlli geometrici NTC18
Nessuna anomalia
Verifiche delle sezioni
Verifica a pressoflessione in SLU Quota As % At Pos. Mx My N MRdx MRdy Comb. Coeff.s. Verifica
Indicatori di rischio sismico a taglio in SLD Resistenza Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
-120 30.002 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 11 Si
-78 30.002 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 11 Si
15
Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
-36 34.469 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 8 Si
6 34.469 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 8 Si
48 8.632 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 6 Si
52 8.617 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 6 Si
90 8.603 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 6 Si
150 2.324 606 2.355 0.301 2.411 SLD 12 Si
189 2.318 601 2.347 0.3 2.404 SLD 12 Si
216 2.315 600 2.346 0.3 2.402 SLD 12 Si
226 2.898 1052 2.953 0.378 3.029 SLD 12 Si
227 2.898 1052 2.953 0.378 3.029 SLD 12 Si
266 2.893 1046 2.946 0.377 3.023 SLD 12 Si
304 4.411 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
343 4.404 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
381 4.391 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
420 7.699 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 9 Si
Verifica di instabilità
Q.inf. Q.sup. Quota λ,x λ,y λ,limX λ,limY M 2° ord.
Nsd Comb. M0ed,x M2,x M0ed,y M2,y Mver,x Mver,y C.s x C.s y Risultato (5.38) (5.39) Ver.
-145 120 -120 23 23 57 57 No -29762 SLU 20 26290 30805 26290 35556 26290 26290 5.9 Min Si Si
-145 120 -120 23 23 57 57 No -29762 SLU 20 26290 30805 26290 35556 26290 26290 5.9 X Si Si
-145 120 -120 23 23 57 57 No -29762 SLU 20 26290 30805 26290 35556 26290 26290 5.9 Min Si Si
-145 120 -120 23 23 57 57 No -29762 SLU 20 26290 30805 26290 35556 26290 26290 5.9 Y Si Si
120 450 304.3 29 33 78 78 No -14037 SLU 19 15441 22463 15441 25162 -15441 15441 10.5 Min Si Si
120 450 304.3 29 33 78 78 No -14037 SLU 19 15441 22463 15441 25162 -15441 15441 10.5 X Si Si
120 450 304.3 29 33 78 78 No -14037 SLU 19 15441 22463 15441 25162 -15441 15441 10.5 Min Si Si
120 450 304.3 29 33 78 78 No -14037 SLU 19 15441 22463 15441 25162 -15441 15441 10.5 Y Si Si
Verifiche di gerarchia delle resistenze nei nodi trave pilastro
Verifiche di gerarchia delle resistenze nei nodi trave pilastro non presenti in quanto la verifica è non necessaria per la pilastrata.
Pilastrata (2049; 3495)
Geometria
Dati della pilastrata
Verifica dei meccanismi fragili condotta secondo Circ. 617 02/02/2009 §C8.7.2.4 Analisi lineare con fattore q. Fattore di amplificazione della componente sismica di taglio in direzione X: 1,5 Fattore di amplificazione della componente sismica di taglio in direzione Y: 1,5
16
Campate costituenti la pilastrata Q.inf. Q.sup. Sezione Esistente Secondaria Dissipativa Interna a
parete Sovraresistenza Materiale CLS Materiale Acciaio FC
-120 126 R 40*40 Si No No Si C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
150 456 R 35x40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
480 760 R 30x40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
Controlli geometrici NTC18
Nessuna anomalia
Verifiche delle sezioni
Verifica a pressoflessione in SLU Quota As % At Pos. Mx My N MRdx MRdy Comb. Coeff.s. Verifica
Indicatori di rischio sismico a taglio in SLV Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
-120 7.718 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 5 Si
-79 7.729 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 5 Si
-38 14.945 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 8 Si
3 14.945 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 8 Si
44 14.945 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 8 Si
47 5.204 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 12 Si
85 5.197 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 12 Si
126 5.19 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 12 Si
150 1.527 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 7 Si
188 1.527 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 7 Si
213 1.527 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 7 Si
227 4.527 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 5 Si
265 4.527 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 5 Si
303 2.939 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 10 Si
341 2.939 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 10 Si
380 2.939 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 10 Si
418 7.904 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 14 Si
456 7.904 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 14 Si
480 2.875 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 10 Si
520 2.869 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 10 Si
560 3.871 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 7 Si
600 3.871 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 7 Si
640 4.11 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 7 Si
680 4.104 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 7 Si
720 4.09 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 7 Si
728 2.336 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 7 Si
760 2.342 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 7 Si
Indicatori di rischio sismico a taglio in SLD Resistenza Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
-120 19.739 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
-79 19.739 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
-38 43.082 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 8 Si
3 43.082 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 8 Si
44 43.082 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 8 Si
47 12.865 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
85 12.851 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
126 12.836 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
150 4.37 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
188 4.37 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
213 4.37 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
227 12.924 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
265 12.909 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
303 8.441 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
341 8.441 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
380 8.441 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
418 22.191 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 3 Si
456 22.161 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 3 Si
480 6.947 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 10 Si
520 6.934 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 10 Si
560 9.613 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
600 9.599 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
640 10.053 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
680 10.023 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
720 10.009 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
728 5.771 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
760 5.778 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
Verifica di instabilità
Q.inf. Q.sup. Quota λ,x λ,y λ,limX λ,limY M 2° ord.
Nsd Comb. M0ed,x M2,x M0ed,y M2,y Mver,x Mver,y C.s x C.s y Risultato (5.38) (5.39) Ver.
-145 138 -120 25 25 37 37 No -70282 SLU 20 66299 78134 66299 77805 66299 66299 2.5 2.5 Min No 2.5 Si
-145 138 -120 25 25 37 37 No -70282 SLU 20 66299 78134 66299 77805 66299 66299 2.5 2.5 X No 2.5 Si
-145 138 126 25 25 39 39 No -62910 SLU 20 59345 73527 59345 72537 97944 989785 1.38 Min Si Si
-145 138 126 25 25 39 39 No -62910 SLU 20 59345 73527 59345 72537 97944 989785 1.38 Y Si Si
138 468 417.8 29 33 31 31 Si -86491 SLU 20 95141 99860 95141 111541 -95141 206682 1.7 1.7 Min No 1.69 Si
138 468 417.8 29 33 31 31 Si -86491 SLU 20 95141 99860 95141 111541 -95141 206682 1.7 1.7 X No 1.69 Si
138 468 417.8 29 33 31 31 Si -86491 SLU 20 95141 99860 95141 111541 -95141 206682 1.7 1.7 Min No 1.69 Si
138 468 417.8 29 33 31 31 Si -86491 SLU 20 95141 99860 95141 111541 -95141 206682 1.7 1.7 Y No 1.69 Si
468 790 480 28 37 51 51 No -27905 SLU 17 29951 43227 29951 59983 -29951 -29951 4.72 4.72 Min No 4.72 Si
468 790 480 28 37 51 51 No -27905 SLU 17 29951 43227 29951 59983 -29951 -29951 4.72 4.72 X No 4.72 Si
468 790 480 28 37 51 51 No -27905 SLU 17 29951 43227 29951 59983 -29951 -29951 4.72 4.72 Min No 4.72 Si
468 790 480 28 37 51 51 No -27905 SLU 17 29951 43227 29951 59983 -29951 -29951 4.72 4.72 Y No 4.72 Si
19
Verifiche di gerarchia delle resistenze nei nodi trave pilastro
Verifiche di gerarchia delle resistenze nei nodi trave pilastro non presenti in quanto la verifica è non necessaria per la pilastrata.
Pilastrata (2049; 4136)
Geometria
Dati della pilastrata
Verifica dei meccanismi fragili condotta secondo Circ. 617 02/02/2009 §C8.7.2.4 Analisi lineare con fattore q. Fattore di amplificazione della componente sismica di taglio in direzione X: 1,5 Fattore di amplificazione della componente sismica di taglio in direzione Y: 1,5
Campate costituenti la pilastrata Q.inf. Q.sup. Sezione Esistente Secondaria Dissipativa Interna a
parete Sovraresistenza Materiale CLS Materiale Acciaio FC
-120 70 R 40*40 Si No No Si C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
150 400 R 35x40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
480 740 R 30x40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
Controlli geometrici NTC18
Nessuna anomalia
Verifiche delle sezioni
Verifica a pressoflessione in SLU Quota As % At Pos. Mx My N MRdx MRdy Comb. Coeff.s. Verifica
Verifica a pressoflessione in SLV Quota As % At Pos. Mx My N MRdx MRdy Comb. Coeff.s. Nmin Nlim Comb.Nmin Ver. -120 16.08 1 0 1 -4435 8384 -35604 -21866 41337 SLV 8 4.93 Si
Indicatori di rischio sismico a taglio in SLV Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
-120 11.283 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 10 Si
-82 11.283 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 10 Si
-44 23.342 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 14 Si
-6 23.342 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 14 Si
32 23.342 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 14 Si
52 2.91 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 10 Si
70 2.91 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 10 Si
150 1.227 1197 1.237 0.398 1.235 SLV 7 Si
192 1.227 1197 1.237 0.398 1.235 SLV 7 Si
216 1.227 1197 1.237 0.398 1.235 SLV 7 Si
233 4.411 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 7 Si
275 4.411 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 7 Si
312 2.641 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 7 Si
317 2.641 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 7 Si
358 2.641 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 7 Si
400 5.498 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 5 Si
480 2.201 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 7 Si
523 2.195 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 7 Si
561 3.982 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 7 Si
567 3.982 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 7 Si
610 3.977 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 7 Si
637 3.965 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 7 Si
653 4.281 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 10 Si
697 4.268 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 10 Si
725 1.945 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 7 Si
740 1.945 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 7 Si
Indicatori di rischio sismico a taglio in SLD Resistenza Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
-120 27.671 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 10 Si
-82 27.671 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 10 Si
-44 60.432 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 14 Si
-6 60.432 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 14 Si
32 60.432 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 14 Si
52 7.576 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 10 Si
70 7.563 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 10 Si
150 3.303 1488 3.404 0.433 3.464 SLD 7 Si
192 3.297 1481 3.397 0.432 3.458 SLD 7 Si
216 3.291 1473 3.39 0.431 3.452 SLD 7 Si
233 11.488 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
275 11.488 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
312 7.002 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
317 7.002 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
358 6.988 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
400 13.334 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 5 Si
480 5.32 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
523 5.313 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
561 9.672 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
567 9.672 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
610 9.657 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
637 9.643 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
653 10.448 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 10 Si
697 10.434 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 10 Si
725 4.753 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
740 4.746 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 7 Si
Verifica di instabilità
Q.inf. Q.sup. Quota λ,x λ,y λ,limX λ,limY M 2° ord.
Nsd Comb. M0ed,x M2,x M0ed,y M2,y Mver,x Mver,y C.s x C.s y Risultato (5.38) (5.39) Ver.
-145 110 52.4 22 22 41 41 No -58437 SLU 20 49672 54286 49672 57313 49672 102529 3 Min Si Si
-145 110 52.4 22 22 41 41 No -58437 SLU 20 49672 54286 49672 57313 49672 102529 3 X Si Si
-145 110 52.4 22 22 41 41 No -58437 SLU 20 49672 54286 49672 57313 49672 102529 3 Min Si Si
-145 110 52.4 22 22 41 41 No -58437 SLU 20 49672 54286 49672 57313 49672 102529 3 Y Si Si
110 440 400 29 33 38 38 No -58004 SLU 20 63805 88253 63805 100766 -63805 63805 2.54 2.54 Min No 2.54 Si
110 440 400 29 33 38 38 No -58004 SLU 20 63805 88253 63805 100766 -63805 63805 2.54 2.54 X No 2.54 Si
110 440 400 29 33 38 38 No -58004 SLU 20 63805 88253 63805 100766 -63805 63805 2.54 2.54 Min No 2.54 Si
110 440 400 29 33 38 38 No -58004 SLU 20 63805 88253 63805 100766 -63805 63805 2.54 2.54 Y No 2.54 Si
440 780 480 29 39 52 52 No -27262 SLU 18 30897 46938 30897 61318 -30897 -30897 4.83 4.83 Min No 4.83 Si
440 780 480 29 39 52 52 No -27262 SLU 18 30897 46938 30897 61318 -30897 -30897 4.83 4.83 X No 4.83 Si
440 780 480 29 39 52 52 No -27262 SLU 18 30897 46938 30897 61318 -30897 -30897 4.83 4.83 Min No 4.83 Si
440 780 480 29 39 52 52 No -27262 SLU 18 30897 46938 30897 61318 -30897 -30897 4.83 4.83 Y No 4.83 Si
Verifiche di gerarchia delle resistenze nei nodi trave pilastro
Verifiche di gerarchia delle resistenze nei nodi trave pilastro non presenti in quanto la verifica è non necessaria per la pilastrata.
23
Pilastrata (2054; 2966)
Geometria
Dati della pilastrata
Verifica dei meccanismi fragili condotta secondo Circ. 617 02/02/2009 §C8.7.2.4 Analisi lineare con fattore q. Fattore di amplificazione della componente sismica di taglio in direzione X: 1,5 Fattore di amplificazione della componente sismica di taglio in direzione Y: 1,5
Campate costituenti la pilastrata Q.inf. Q.sup. Sezione Esistente Secondaria Dissipativa Interna a
parete Sovraresistenza Materiale CLS Materiale Acciaio FC
-120 70 R 40*40 Si No No Si C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
150 400 R 35x40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
480 740 R 30x40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
Controlli geometrici NTC18
Nessuna anomalia
Verifiche delle sezioni
Verifica a pressoflessione in SLU Quota As % At Pos. Mx My N MRdx MRdy Comb. Coeff.s. Verifica
Verifica a pressoflessione in SLV Quota As % At Pos. Mx My N MRdx MRdy Comb. Coeff.s. Nmin Nlim Comb.Nmin Ver. -120 16.08 1 0 1 -37753 -18070 -32348 -204871 -98058 SLV 14 5.427 Si
Indicatori di rischio sismico a taglio in SLV Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
-120 11.562 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 12 Si
-82 11.547 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 12 Si
-55 11.518 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 12 Si
-44 41.482 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 12 Si
-6 41.359 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 12 Si
32 41.236 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 12 Si
52 9.818 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 3 Si
70 9.804 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 3 Si
150 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
192 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
233 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
275 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
317 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
358 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
400 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
480 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
523 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
567 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
26
Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
610 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
653 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
697 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
740 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
Indicatori di rischio sismico a taglio in SLD Resistenza Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
-120 27.096 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
-82 27.035 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
-55 27.035 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
-44 94.514 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
-6 94.266 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
32 94.018 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
52 23.463 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 3 Si
70 23.463 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 3 Si
150 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
192 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
233 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
275 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
317 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
358 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
400 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
480 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
523 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
567 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
610 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
653 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
697 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
740 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
Verifiche nodi trave colonna
Verifiche dei nodi trave pilastro non presenti in quanto la verifica è non necessaria per la pilastrata.
Verifica di instabilità
Q.inf. Q.sup. Quota λ,x λ,y λ,limX λ,limY M 2° ord.
Nsd Comb. M0ed,x M2,x M0ed,y M2,y Mver,x Mver,y C.s x C.s y Risultato (5.38) (5.39) Ver.
-145 110 -54.5 22 22 46 46 No -45648 SLU 20 38800 45545 38800 44873 -181713 -103392 3.58 3.84 Min No 3.43 Si
-145 110 -54.5 22 22 46 46 No -45648 SLU 20 38800 45545 38800 44873 -181713 -103392 3.58 3.84 X No 3.43 Si
-145 110 -54.5 22 22 46 46 No -45648 SLU 20 38800 45545 38800 44873 -181713 -103392 3.58 3.84 Min No 3.43 Si
-145 110 -120 22 22 46 46 No -45983 SLU 20 39086 45369 39086 44722 -44480 -39086 3.82 3.82 Y No 3.82 Si
110 440 316.7 29 33 42 42 No -49101 SLU 20 54011 61384 54011 71361 54011 54011 3 3 Min No 3 Si
110 440 316.7 29 33 42 42 No -49101 SLU 20 54011 61384 54011 71361 54011 54011 3 3 X No 3 Si
110 440 316.7 29 33 42 42 No -49101 SLU 20 54011 61384 54011 71361 54011 54011 3 3 Min No 3 Si
110 440 316.7 29 33 42 42 No -49101 SLU 20 54011 61384 54011 71361 54011 54011 3 3 Y No 3 Si
440 780 480 29 39 56 56 No -23546 SLU 18 26685 32124 26685 44878 -26685 -26685 5.59 Min Si Si
440 780 480 29 39 56 56 No -23546 SLU 18 26685 32124 26685 44878 -26685 -26685 5.59 X Si Si
440 780 480 29 39 56 56 No -23546 SLU 18 26685 32124 26685 44878 -26685 -26685 5.59 Min Si Si
440 780 480 29 39 56 56 No -23546 SLU 18 26685 32124 26685 44878 -26685 -26685 5.59 Y Si Si
Verifiche di gerarchia delle resistenze nei nodi trave pilastro
Verifiche di gerarchia delle resistenze nei nodi trave pilastro non presenti in quanto la verifica è non necessaria per la pilastrata.
Pilastrata (2211; 1039)
Geometria
27
Dati della pilastrata
Verifica dei meccanismi fragili condotta secondo Circ. 617 02/02/2009 §C8.7.2.4 Analisi lineare con fattore q. Fattore di amplificazione della componente sismica di taglio in direzione X: 1,5 Fattore di amplificazione della componente sismica di taglio in direzione Y: 1,5
Campate costituenti la pilastrata Q.inf. Q.sup. Sezione Esistente Secondaria Dissipativa Interna a
parete Sovraresistenza Materiale CLS Materiale Acciaio FC
-120 100 R 40*40 Si No No Si C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
150 430 R 35x40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
480 785 R 30x40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
Controlli geometrici NTC18
Nessuna anomalia
Verifiche delle sezioni
Verifica a pressoflessione in SLU Quota As % At Pos. Mx My N MRdx MRdy Comb. Coeff.s. Verifica
Indicatori di rischio sismico a taglio in SLV Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
-120 19.255 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 12 Si
-83 19.225 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 12 Si
-47 16.167 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 12 Si
-40 16.167 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 12 Si
-10 16.106 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 12 Si
27 16.076 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 12 Si
47 11.986 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 8 Si
63 11.986 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 8 Si
100 11.986 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 8 Si
150 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
190 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
230 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
270 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
310 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
350 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
390 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
430 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
480 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
518 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
556 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
594 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
633 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
671 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
709 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
747 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
785 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
Indicatori di rischio sismico a taglio in SLD Resistenza Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
-120 46.773 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
-83 46.773 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
-47 40.498 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
-40 40.498 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
-10 40.498 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
27 40.498 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 12 Si
47 28.609 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 8 Si
63 28.609 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 8 Si
100 28.609 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 8 Si
150 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
190 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
230 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
270 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
310 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
350 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
390 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
430 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
480 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
518 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
556 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
594 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
633 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
671 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
709 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
747 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
785 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
Verifiche nodi trave colonna
Verifiche dei nodi trave pilastro non presenti in quanto la verifica è non necessaria per la pilastrata.
Verifica di instabilità
Q.inf. Q.sup. Quota λ,x λ,y λ,limX λ,limY M 2° ord.
Nsd Comb. M0ed,x M2,x M0ed,y M2,y Mver,x Mver,y C.s x C.s y Risultato (5.38) (5.39) Ver.
-145 125 46.6 23 23 118 118 No -6985 SLU 20 6287 7609 6287 8536 6287 6287 25.13 25.13 Min No 25.13 Si
-145 125 46.6 23 23 118 118 No -6985 SLU 20 6287 7609 6287 8536 6287 6287 25.13 25.13 X No 25.13 Si
-145 125 46.6 23 23 118 118 No -6985 SLU 20 6287 7609 6287 8536 6287 6287 25.13 25.13 Min No 25.13 Si
-145 125 46.6 23 23 118 118 No -6985 SLU 20 6287 7609 6287 8536 6287 6287 25.13 25.13 Y No 25.13 Si
125 455 310 29 33 84 84 No -12114 SLU 20 13326 15145 13326 17607 -13326 -13326 12.16 12.16 Min No 12.16 Si
125 455 310 29 33 84 84 No -12114 SLU 20 13326 15145 13326 17607 -13326 -13326 12.16 12.16 X No 12.16 Si
125 455 310 29 33 84 84 No -12114 SLU 20 13326 15145 13326 17607 -13326 -13326 12.16 12.16 Min No 12.16 Si
125 455 310 29 33 84 84 No -12114 SLU 20 13326 15145 13326 17607 -13326 -13326 12.16 12.16 Y No 12.16 Si
455 802.5 480 30 40 132 132 No -4240 SLU 18 4911 6043 4911 8442 4911 -4911 31.05 Min Si Si
455 802.5 480 30 40 132 132 No -4240 SLU 18 4911 6043 4911 8442 4911 -4911 31.05 X Si Si
455 802.5 480 30 40 132 132 No -4240 SLU 18 4911 6043 4911 8442 4911 -4911 31.05 Min Si Si
455 802.5 480 30 40 132 132 No -4240 SLU 18 4911 6043 4911 8442 4911 -4911 31.05 Y Si Si
Verifiche di gerarchia delle resistenze nei nodi trave pilastro
Verifiche di gerarchia delle resistenze nei nodi trave pilastro non presenti in quanto la verifica è non necessaria per la pilastrata.
Pilastrata (2211; 1289)
Geometria
31
Dati della pilastrata
Verifica dei meccanismi fragili condotta secondo Circ. 617 02/02/2009 §C8.7.2.4 Analisi lineare con fattore q. Fattore di amplificazione della componente sismica di taglio in direzione X: 1,5 Fattore di amplificazione della componente sismica di taglio in direzione Y: 1,5
Campate costituenti la pilastrata Q.inf. Q.sup. Sezione Esistente Secondaria Dissipativa Interna a
parete Sovraresistenza Materiale CLS Materiale Acciaio FC
-120 90 R 40*40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
150 420 R 35x40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
480 760 R 30x40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
Controlli geometrici NTC18
Nessuna anomalia
Verifiche delle sezioni
Verifica a pressoflessione in SLU Quota As % At Pos. Mx My N MRdx MRdy Comb. Coeff.s. Verifica
Indicatori di rischio sismico a taglio in SLV Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
-120 13.495 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 2 Si
-78 13.495 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 2 Si
-36 13.495 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 2 Si
6 13.495 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 2 Si
48 13.495 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 2 Si
90 13.495 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 2 Si
150 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
189 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
227 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
266 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
304 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
343 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
381 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
420 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
480 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
520 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
560 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
600 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
640 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
680 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
720 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
760 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
Indicatori di rischio sismico a taglio in SLD Resistenza Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
34
Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
-120 41.052 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 2 Si
-78 41.052 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 2 Si
-36 41.052 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 2 Si
6 41.052 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 2 Si
48 41.052 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 2 Si
90 41.052 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 2 Si
150 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
189 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
227 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
266 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
304 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
343 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
381 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
420 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
480 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
520 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
560 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
600 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
640 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
680 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
720 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
760 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
Verifiche nodi trave colonna
Riepilogo dei dati per le diverse tipologie di verifica eseguite per i nodi Pilastrata Q.Nodo Escluso Confinato Segnalazioni
Pilastrata 23 -200 Si No
Pilastrata 23 120 No No non tutte le travature convergenti al nodo sono calcolate/validate
Pilastrata 23 450 Si No non tutte le travature convergenti al nodo sono calcolate/validate
Pilastrata 23 790 Si No non tutte le travature convergenti al nodo sono calcolate/validate
Verifica di instabilità
Q.inf. Q.sup. Quota λ,x λ,y λ,limX λ,limY M 2° ord.
Nsd Comb. M0ed,x M2,x M0ed,y M2,y Mver,x Mver,y C.s x C.s y Risultato (5.38) (5.39) Ver.
-200 120 -120 28 28 49 49 No -40480 SLU 20 43179 59843 43179 59685 -43179 -43179 4.34 Min Si Si
-200 120 -120 28 28 49 49 No -40480 SLU 20 43179 59843 43179 59685 -43179 -43179 4.34 X Si Si
-200 120 90 28 28 50 50 No -39393 SLU 20 42019 58561 42019 58404 -42019 -160346 4.13 Min Si Si
-200 120 90 28 28 50 50 No -39393 SLU 20 42019 58561 42019 58404 -42019 -160346 4.13 Y Si Si
120 450 304.3 29 33 54 54 No -29018 SLU 20 31920 36277 31920 42173 -31920 31920 5.08 Min Si Si
120 450 304.3 29 33 54 54 No -29018 SLU 20 31920 36277 31920 42173 -31920 31920 5.08 X Si Si
120 450 304.3 29 33 54 54 No -29018 SLU 20 31920 36277 31920 42173 -31920 31920 5.08 Min Si Si
120 450 304.3 29 33 54 54 No -29018 SLU 20 31920 36277 31920 42173 -31920 31920 5.08 Y Si Si
450 790 480 29 39 62 62 No -18870 SLU 18 21386 25746 21386 35967 -21386 21386 6.98 Min Si Si
450 790 480 29 39 62 62 No -18870 SLU 18 21386 25746 21386 35967 -21386 21386 6.98 X Si Si
450 790 480 29 39 62 62 No -18870 SLU 18 21386 25746 21386 35967 -21386 21386 6.98 Min Si Si
450 790 480 29 39 62 62 No -18870 SLU 18 21386 25746 21386 35967 -21386 21386 6.98 Y Si Si
Verifiche di gerarchia delle resistenze nei nodi trave pilastro
Verifiche di gerarchia delle resistenze nei nodi trave pilastro non presenti in quanto la verifica è non necessaria per la pilastrata.
Pilastrata (2211; 1713)
Geometria
Dati della pilastrata
Verifica dei meccanismi fragili condotta secondo Circ. 617 02/02/2009 §C8.7.2.4 Analisi lineare con fattore q. Fattore di amplificazione della componente sismica di taglio in direzione X: 1,5
35
Fattore di amplificazione della componente sismica di taglio in direzione Y: 1,5
Campate costituenti la pilastrata Q.inf. Q.sup. Sezione Esistente Secondaria Dissipativa Interna a
parete Sovraresistenza Materiale CLS Materiale Acciaio FC
-120 90 R 40*40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
150 420 R 35x40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
480 760 R 30x40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
Controlli geometrici NTC18
Nessuna anomalia
Verifiche delle sezioni
Verifica a pressoflessione in SLU Quota As % At Pos. Mx My N MRdx MRdy Comb. Coeff.s. Verifica
Indicatori di rischio sismico a taglio in SLV Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
-120 28.549 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
-78 28.549 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
-36 28.549 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
6 28.549 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
48 28.549 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
90 28.549 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
150 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
189 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
227 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
266 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
304 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
343 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
381 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
420 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
480 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
520 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
560 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
600 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
640 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
680 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
720 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
760 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
Indicatori di rischio sismico a taglio in SLD Resistenza Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
-120 68.593 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 2 Si
-78 68.593 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 2 Si
-36 68.593 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 2 Si
6 68.593 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 2 Si
48 68.593 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 2 Si
90 68.593 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 2 Si
150 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
189 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
227 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
266 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
304 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
343 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
381 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
420 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
480 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
520 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
560 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
600 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
640 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
680 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
720 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
760 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
Verifiche nodi trave colonna
Riepilogo dei dati per le diverse tipologie di verifica eseguite per i nodi Pilastrata Q.Nodo Escluso Confinato Segnalazioni
Pilastrata 24 -200 Si No
Pilastrata 24 120 No No non tutte le travature convergenti al nodo sono calcolate/validate
Pilastrata 24 450 Si No non tutte le travature convergenti al nodo sono calcolate/validate
Pilastrata 24 790 Si No non tutte le travature convergenti al nodo sono calcolate/validate
Verifica di instabilità
Q.inf. Q.sup. Quota λ,x λ,y λ,limX λ,limY M 2° ord.
Nsd Comb. M0ed,x M2,x M0ed,y M2,y Mver,x Mver,y C.s x C.s y Risultato (5.38) (5.39) Ver.
-200 120 -120 28 28 49 49 No -41518 SLU 20 44286 60481 44286 61167 44286 -44286 4.23 Min Si Si
-200 120 -120 28 28 49 49 No -41518 SLU 20 44286 60481 44286 61167 44286 -44286 4.23 X Si Si
-200 120 90 28 28 49 49 No -40431 SLU 20 43127 59207 43127 59894 43127 -189026 3.89 Min Si Si
-200 120 90 28 28 49 49 No -40431 SLU 20 43127 59207 43127 59894 43127 -189026 3.89 Y Si Si
120 450 304.3 29 33 54 54 No -29701 SLU 20 32671 37131 32671 43166 -32671 32671 4.96 4.96 Min No 4.96 Si
120 450 304.3 29 33 54 54 No -29701 SLU 20 32671 37131 32671 43166 -32671 32671 4.96 4.96 X No 4.96 Si
120 450 304.3 29 33 54 54 No -29701 SLU 20 32671 37131 32671 43166 -32671 32671 4.96 4.96 Min No 4.96 Si
120 450 304.3 29 33 54 54 No -29701 SLU 20 32671 37131 32671 43166 -32671 32671 4.96 4.96 Y No 4.96 Si
450 790 480 29 39 62 62 No -19222 SLU 18 21785 26225 21785 36637 -21785 21785 6.85 Min Si Si
450 790 480 29 39 62 62 No -19222 SLU 18 21785 26225 21785 36637 -21785 21785 6.85 X Si Si
450 790 480 29 39 62 62 No -19222 SLU 18 21785 26225 21785 36637 -21785 21785 6.85 Min Si Si
450 790 480 29 39 62 62 No -19222 SLU 18 21785 26225 21785 36637 -21785 21785 6.85 Y Si Si
Verifiche di gerarchia delle resistenze nei nodi trave pilastro
Verifiche di gerarchia delle resistenze nei nodi trave pilastro non presenti in quanto la verifica è non necessaria per la pilastrata.
38
Pilastrata (2211; 1967)
Geometria
Dati della pilastrata
Verifica dei meccanismi fragili condotta secondo Circ. 617 02/02/2009 §C8.7.2.4 Analisi lineare con fattore q. Fattore di amplificazione della componente sismica di taglio in direzione X: 1,5 Fattore di amplificazione della componente sismica di taglio in direzione Y: 1,5
Campate costituenti la pilastrata Q.inf. Q.sup. Sezione Esistente Secondaria Dissipativa Interna a
parete Sovraresistenza Materiale CLS Materiale Acciaio FC
-120 88 R 40*40 Si No No Si C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
88 126 R 40*40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
150 400 R 35x40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
480 740 R 30x40 Si No No No C20/25 LC2 FeB 44 k Liscio LC2_FC = 1,2
1.2
Controlli geometrici NTC18
Nessuna anomalia
Verifiche delle sezioni
Verifica a pressoflessione in SLU Quota As % At Pos. Mx My N MRdx MRdy Comb. Coeff.s. Verifica
Indicatori di rischio sismico a taglio in SLV Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
-120 22.01 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 9 Si
-79 22.01 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 9 Si
-39 17.075 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 5 Si
2 17.075 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 5 Si
13 10.229 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 5 Si
42 10.199 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 5 Si
80 10.17 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 5 Si
83 10.17 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 5 Si
88 10.17 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 5 Si
150 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
192 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
233 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
275 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
317 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
358 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
400 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
480 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
523 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
567 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
610 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
653 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
697 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
740 100000000000000000000 1830 1.473 0.469 1.456 SLV 1 Si
Indicatori di rischio sismico a taglio in SLD Resistenza Quota Molt. TR I.R.TR PGA I.R.PGA Comb.
-120 48.619 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 9 Si
-79 48.619 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 9 Si
-39 40.437 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 5 Si
2 40.437 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 5 Si
13 24.311 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 5 Si
42 24.28 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 5 Si
80 24.22 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 5 Si
83 24.189 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 5 Si
88 24.189 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 5 Si
150 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
192 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
233 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
275 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
317 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
358 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
400 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
480 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
523 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
567 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
610 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
653 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
697 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
740 100000000000000000000 1830 3.705 0.469 3.754 SLD 1 Si
Verifiche di gerarchia delle resistenze nei nodi trave pilastro
Verifiche di gerarchia delle resistenze nei nodi trave pilastro non presenti in quanto la verifica è non necessaria per la pilastrata.
55
verifiche delle fondazione
Le fondazioni verificate con q=1.5
1
Verifiche travate C.A.
N°: indice progressivo della sezione Descrizione: descrizione della sezione Tipo: tipo di sezione Base: base della sezione [cm] Altezza: altezza della sezione [cm] Copriferro sup.: distanza del bordo della staffa dalla superficie superiore del getto [cm] Copriferro inf.: distanza del bordo della staffa dalla superficie inferiore del getto [cm] Copriferro lat.: distanza del bordo della staffa dalle superfici laterali del getto [cm] x: distanza da asse appoggio sinistro [cm] A sup.: area efficace di armatura longitudinale superiore [cm²] C.b. sup.: distanza dal bordo del baricentro dell'armatura longitudinale superiore [cm] A inf.: area efficace di armatura longitudinale inferiore [cm²] C.b. inf.: distanza dal bordo del baricentro dell'armatura longitudinale inferiore [cm] M+ela: momento flettente desunto dal solutore che tende le fibre inferiori [daN*cm] Comb.: combinazione M+des: momento flettente di progetto che tende le fibre inferiori [daN*cm] M+ult: momento ultimo per trazione delle fibre inferiori [daN*cm] x/d: rapporto tra posizione asse neutro e altezza utile M-ela: momento flettente desunto dal solutore che tende le fibre superiori [daN*cm] M-des: momento flettente di progetto che tende le fibre superiori [daN*cm] M-ult: momento ultimo per trazione delle fibre superiori [daN*cm] Verifica: stato di verifica A st: area di staffe per unità di lunghezza [cm²] A sl: area di armatura longitudinale tesa per valutazione resistenza taglio in assenza di armature a taglio [cm²] A sag: area equivalente di barre piegate per unità di lunghezza [cm²] Vela: taglio elastico [daN] Vdes: taglio di progetto [daN] Vrd: resistenza a taglio della sezione senza armature [daN] Vrcd: sforzo di taglio che produce il cedimento delle bielle [daN] Vrsd: resistenza a taglio per la presenza delle armature [daN] Vult: taglio ultimo [daN] cotgθ: cotg dell'angolo di inclinazione dei puntoni in calcestruzzo Rara: famiglia di combinazione di verifica Mela: momento elastico [daN*cm] Mdes: momento di progetto [daN*cm] σ c: tensione di compressione nel calcestruzzo [daN/cm²] σ c lim.: tensione limite di compressione nel calcestruzzo [daN/cm²] σ f.: tensione di trazione nell'acciaio [daN/cm²] σ f lim.: tensione limite di trazione nell'acciaio [daN/cm²] σ c limite: tensione di compressione limite nel calcestruzzo [daN/cm²] σ f: tensione di trazione nell'acciaio [daN/cm²] σ f limite: tensione di trazione limite nell'acciaio [daN/cm²] Quasi permanente: famiglia di combinazione di verifica σ FRP: tensione di trazione nell'FRP [daN/cm²] σ FRP lim.: tensione limite di trazione nell'FRP [daN/cm²] d: altezza utile [cm] Af: area di armatura inferiore per unità di lunghezza [cm] M: momento flettente [daN*cm] Comb: combinazione Mult: momento ultimo [daN*cm] V: sforzo di taglio [daN] Vult: sforzo di taglio ultimo [daN] Af: area di armatura [cm²] Aste: numero delle aste del tratto in verifica Size X: misura dell'impronta al suolo lungo la direzione X locale [cm] Size Y: misura dell'impronta al suolo lungo la direzione Y locale [cm] Type: indicazione del tipo di combinazione statica o sismica Cond: indicazione della condizione di carico (BT breve termine o LT lungo termine) γR: coefficiente parziale sulla resistenza di progetto Rd: resistenza di progetto [daN] Ed: azione di progetto [daN] Rd/Ed: coefficiente di sicurezza alla capacità portante Fx: componente orizzontale del carico lungo x [daN] Fy: componente orizzontale del carico lungo y [daN] Fz: componente verticale del carico [daN] Mx: momento risultante agente attorno x [daN*cm] My: momento risultante agente attorno y [daN*cm] Inc.x: inclinazione del carico lungo x [deg] Inc.y: inclinazione del carico lungo y [deg] Ecc.x: eccentricità del carico lungo x [cm] Ecc.y: eccentricità del carico lungo y [cm] B': larghezza efficace [cm] L': lunghezza efficace [cm] qd: sovraccarico di progetto [daN/cm²] γs: peso specifico di progetto del suolo [daN/cm³] Fi: angolo di attrito di progetto [deg]
2
Coes: coesione di progetto [daN/cm²] Amax: accelerazione normalizzata max al suolo N: Nq: fattore di capacità portante per il termine di sovraccarico Nc: fattore di capacità portante per il termine coesivo Ng: fattore di capacità portante per il termine attritivo S: Sq: fattore correttivo di capacità portante per forma (shape), per il termine di sovraccarico Sc: fattore correttivo di capacità portante per forma (shape), per il termine coesivo Sg: fattore correttivo di capacità portante per forma (shape), per il termine attritivo D: Dq: fattore correttivo di capacità portante per approfondimento (deep), per il termine di sovraccarico Dc: fattore correttivo di capacità portante per approfondimento (deep), per il termine coesivo Dg: fattore correttivo di capacità portante per approfondimento (deep), per il termine attritivo I: Iq: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del carico, per il termine di sovraccarico Ic: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del carico, per il termine coesivo Ig: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del carico, per il termine attritivo B: Bq: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione della base, per il termine di sovraccarico Bc: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione della base, per il termine coesivo Bg: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione della base, per il termine attritivo G: Gq: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del pendio, per il termine di sovraccarico Gc: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del pendio, per il termine coesivo Gg: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del pendio, per il termine attritivo P: Pq: fattore correttivo di capacità portante per punzonamento, per il termine di sovraccarico Pc: fattore correttivo di capacità portante per punzonamento, per il termine coesivo Pg: fattore correttivo di capacità portante per punzonamento, per il termine attritivo E: Eq: fattore correttivo di capacità portante per sisma (earthquake), per il termine di sovraccarico Ec: fattore correttivo di capacità portante per sisma (earthquake), per il termine coesivo Eg: fattore correttivo di capacità portante per sisma (earthquake), per il termine attritivo Bordo: bordo interessato dalla fessura Rara: famiglia di combinazione per verifica inferiore Dmax: distanza massima tra le fessure [cm] Esm: dilatazione media delle barre di armatura Wd: valore di calcolo di apertura delle fessure [cm] Frequente: famiglia di combinazione per verifica inferiore Quasi permanente: famiglia di combinazione per verifica inferiore Le unità di misura delle verifiche elencate nel capitolo sono in [cm, daN, deg] ove non espressamente specificato.
Trave di fondazione a "Fondazione" (1334; 3495)-(3940; 3495)
Le fondazioni verificate con q=1.5 risultano sempre in compressione
Inviluppo massimi
Inviluppo minimi
Le pressioni in fondazione sono sempre inferiori a 2.34 come da relazione geotecnica (cap IV)
Infatti da modello 2 daN/cmq < 2.34 daN/cmq OK verificato.
57
CORPO B
VISTA MODELLO F.E.M.
Modello corpo B
Fili fissi corpo B
58
VERIFICHE in pareti in muratura ccoorrppoo BB
Le murature dal piano primo sono state verificate con q=2.25
Preferenze commessa Metodo di analisi D.M. 17-01-18 (N.T.C.)
Tipo di costruzione 2 - Costruzioni con livelli di prestazioni ordinari
Vn 50
Classe d'uso III
Vr 75
Tipo di analisi Lineare dinamica
Località Udine, Cividale Del Friuli; Latitudine ED50 46,0905° (46° 5' 26''); Longitudine ED50 13,435° (13° 26' 6''); Altitudine s.l.m. 135,97 m.
Categoria del suolo B - Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti
Categoria topografica T1 - Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i<=15°
Ss orizzontale SLO 1.2
Tb orizzontale SLO 0.12 [s]
Tc orizzontale SLO 0.361 [s]
Td orizzontale SLO 1.917 [s]
Ss orizzontale SLD 1.2
Tb orizzontale SLD 0.128 [s]
Tc orizzontale SLD 0.385 [s]
Td orizzontale SLD 2.016 [s]
Ss orizzontale SLV 1.124
Tb orizzontale SLV 0.154 [s]
Tc orizzontale SLV 0.463 [s]
Td orizzontale SLV 2.746 [s]
Ss verticale 1
Tb verticale 0.05 [s]
Tc verticale 0.15 [s]
Td verticale 1 [s]
St 1
PVr SLO (%) 81
Tr SLO 45.16
Ag/g SLO 0.0792
Fo SLO 2.472
Tc* SLO 0.248
PVr SLD (%) 63
Tr SLD 75.43
Ag/g SLD 0.1041
Fo SLD 2.444
Tc* SLD 0.269
PVr SLV (%) 10
59
Tr SLV 711.84
Ag/g SLV 0.2865
Fo SLV 2.409
Tc* SLV 0.339
Smorzamento viscoso (%) 5
Classe di duttilità CD"B"
Rotazione del sisma 0 [deg]
Quota dello '0' sismico 0 [cm]
Regolarità in pianta No
Regolarità in elevazione No
Edificio C.A. Si
Tipologia C.A. Strutture a telaio q0=3.0*αu/α1
αu/α1 C.A. Strutture a telaio di un piano αu/α1=(1.0+1.1)/2
Edificio muratura Si
Tipologia muratura Costruzioni di muratura ordinaria
αu/α1 muratura αu/α1=(1.0+1.7)/2
Edificio esistente Si
T1,x 0.10844 [s]
T1,y 0.15401 [s]
λ SLO,x 0.85
λ SLO,y 0.85
λ SLD,x 0.85
λ SLD,y 0.85
λ SLV,x 0.85
λ SLV,y 0.85
Numero modi 50
Metodo di Ritz applicato
Limite spostamenti interpiano 0.0013
Fattore di comportamento per sisma SLD X 1.5
Fattore di comportamento per sisma SLD Y 1.5
Fattore di comportamento per sisma SLV X 2.25
Fattore di comportamento per sisma SLV Y 2.25
Coefficiente di sicurezza per carico limite (fondazioni superficiali) 2.3
Coefficiente di sicurezza per scorrimento (fondazioni superficiali) 1.1
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, punta 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale compressione 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale trazione 1.25
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, punta 1.35
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale compressione 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale trazione 1.25
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, punta 1.35
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale compressione 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale trazione 1.25
Coefficiente di sicurezza portanza trasversale pali 1.3
Fattore di correlazione resistenza caratteristica dei pali in base alle verticali
indagate 1.7
Coefficiente di sicurezza per ribaltamento (plinti superficiali) 1.15
……………………..
……………………..
1
Verifiche maschi in muratura
X ini.: coordinate del punto iniziale del maschio [cm] Y ini.: coordinate del punto iniziale del maschio [cm] X fin.: coordinate del punto finale del maschio [cm] Y fin.: coordinate del punto finale del maschio [cm] Quota i.: livello o falda inferiore Quota.s: livello o falda superiore l: lunghezza del maschio [cm] Sp.: spessore [cm] h netta: altezza netta (a filo solai) [cm] h ini.: altezza nel modello al punto iniziale [cm] h fin.: altezza nel modello al punto finale [cm] a: distanza tra irrigidimenti laterali [cm] a.s.,sx: lunghezza di appoggio del solaio di sinistra [cm] a.s.,dx: lunghezza di appoggio del solaio di destra [cm] fk o fmedio: resistenza a compressione della muratura utilizzata [daN/cm²] fvk0 o τ: resistenza a taglio della muratura utilizzata [daN/cm²] E: modulo di elasticità longitudinale della muratura utilizzato [daN/cm²] G: modulo di elasticità tangenziale della muratura utilizzato [daN/cm²] FC: fattore di confidenza della muratura Materiale: descrizione del materiale Rck: resistenza caratteristica cubica [daN/cm²] E: modulo di elasticità longitudinale [daN/cm²] Fyk: resistenza caratteristica [daN/cm²] Comb.: combinazione Quota: quota della sezione di verifica [cm] γ m: fattore parziale di sicurezza della muratura γ s: fattore parziale di sicurezza dell'acciaio γ c: fattore parziale di sicurezza del calcestruzzo N: sforzo normale [daN] M: momento flettente nel piano [daN*cm] M orto: momento flettente fuori piano [daN*cm] Mrd: momento resistente nel piano [daN*cm] Coeff.s.: coefficiente di sicurezza Verifica: stato di verifica γ c: fattore parziale di sicurezza dell'acciaio V: taglio nel piano [daN] d: distanza tra lembo compresso e baricentro dell'armatura tesa [cm] fvd: resistenza a taglio di calcolo [daN/cm²] Vt,c: taglio limite secondo (7.8.10) [daN] Vt,M: resistenza a taglio secondo (7.8.8) [daN] Vt,S: resistenza a taglio secondo (7.8.9) [daN] c.s.: coefficiente di sicurezza fd: resistenza a compressione di calcolo della muratura [daN/cm²] fcd: resistenza a compressione di calcolo del betoncino [daN/cm²] fyd: resistenza di calcolo dell'acciaio [daN/cm²] Sa: accelerazione massima adimensionalizzata rispetto a quella di gravità M: momento flettente fuori piano [daN*cm] x: ampiezza reagente [cm] Stato limite: pF_SLU=Presso flessione per azioni non sismiche; V_SLU=Taglio per azioni non sismiche; PF_SLV=Presso flessione per azioni sismiche; V_SLV=Taglio per azioni sismiche; PFFP_SLV=Presso flessione fuori piano per azioni sismiche; R_SLV=Ribaltamento per azioni sismiche Quota: quota della sezione di verifica [cm] N: sforzo normale alla quota [daN] p: fattore laterale di vincolo (4.5.6) es1: eccentricità dovuta alla posizione eccentrica dei maschi sovrastanti la sezione di verifica [cm] es2: eccentricità dovuta alla risultante eccentrica delle reazioni di appoggio dei solai soprastanti [cm] ea: eccentricità dovuta a tolleranze di esecuzione [cm] ev: eccentricità dovuta ad azioni ortogonali (vento, sisma) [cm] e ver: eccentricità di verifica nel piano normale al piano medio del maschio [cm] Φt: coefficiente di riduzione della resistenza per eccentricità nel piano normale al mediano Φl: coefficiente di riduzione della resistenza per eccentricità nel piano mediano Nu: sforzo normale ultimo [daN] V par: taglio nel piano [daN] σ0: tensione media di compressione [daN/cm²] σN: tensione media di compressione sulla parte reagente [daN/cm²] l': lunghezza della parte compressa della parete [cm] Vt scorr.: taglio ultimo per verifica a scorrimento [daN] Vt fess.diag.: taglio ultimo per verifica a fessurazione diagonale [daN] c.s.: coefficiente di sicurezza a taglio fd: resistenza a compressione di calcolo [daN/cm²] Sa: accelerazione massima, adimensionalizzata rispetto a g, che l'elemento strutturale subisce durante il sisma x: ampiezza reagente al collasso [cm] Mc: momento di collasso per azioni perpendicolari al piano [daN*cm] Mu: momento flettente ultimo [daN*cm] Le unità di misura delle verifiche elencate nel capitolo sono in [cm, daN] ove non espressamente specificato.
2
Maschio 1
Verifiche condotte secondo D.M. 17-01-18 (N.T.C.)
Dati geometrici
X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx
Verifica a pressoflessione fuori piano D.M. 17-01-18 (N.T.C.)
quota 134 Ta 0 Wa 0.04 denominatore 8 Comb. fd Sa x N M Mc Coeff.s. Verifica
SLV 5 23 0.45 0.83 -6427 21651 77672 3.59 Si
SLV 6 23 0.45 0.83 -6433 21651 77746 3.59 Si
SLV 9 23 0.45 0.84 -6515 21651 78709 3.64 Si
SLV 10 23 0.45 0.84 -6522 21651 78782 3.64 Si
SLV 1 23 0.45 0.98 -7576 21651 91001 4.2 Si
3
Comb. fd Sa x N M Mc Coeff.s. Verifica
SLV 2 23 0.45 0.98 -7582 21651 91070 4.21 Si
SLV 13 23 0.45 1.01 -7872 21651 94408 4.36 Si
SLV 14 23 0.45 1.01 -7878 21651 94477 4.36 Si
SLV 3 23 0.45 1.11 -8649 21651 103300 4.77 Si
SLV 4 23 0.45 1.11 -8655 21651 103368 4.77 Si
Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi
Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica PF_SLU 4.697 SLU 17 Si
V_SLU 10.332 SLU 17 Si
PF_SLV 0 SLV 1 No
V_SLV 0 SLV 1 No
PFFP_SLV 3.588 SLV 5 Si
Maschio 2
Verifiche condotte secondo D.M. 17-01-18 (N.T.C.)
Dati geometrici
X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx 1868.5 4530.8 1879.3 4640.9 L1 L2 110.6 25 276 308 308
Caratteristiche del materiale
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) LC2 fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
65 2.8 65000 26000 1.2
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E
C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) LC2 fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
65 2.8 65000 26000 1.2
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E
C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
5
Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica SLU 8 -20 3 1.15 1.5 -16441 -944473 -291 35912546 38.02 Si
Verifica a pressoflessione fuori piano muratura rinforzata con rete e betoncino D.M. 17-01-18 (N.T.C.)
quota 134 Ta 0 Wa 0.04 denominatore 8
6
Comb. fd fcd fyd N Sa M x Coeff.s. Verifica
SLV 7 23 141 3913 -7474 0.45 22320 25 99.69 Si
SLV 6 23 141 3913 -10331 0.45 22320 25 72.13 Si
SLV 9 23 141 3913 -12723 0.45 22320 25 58.57 Si
SLV 8 23 141 3913 -7229 0.45 22320 25 103.07 Si
SLV 12 23 141 3913 -9376 0.45 22320 25 79.47 Si
SLV 11 23 141 3913 -9621 0.45 22320 25 77.45 Si
SLV 13 23 141 3913 -14125 0.45 22320 25 52.75 Si
SLV 10 23 141 3913 -12478 0.45 22320 25 59.72 Si
SLV 14 23 141 3913 -13914 0.45 22320 25 53.55 Si
SLD 1 36 212 4500 -8312 0.17 8655 25 131.59 Si
Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi
Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica PF_SLU 31.623 SLU 17 Si
V_SLU 12.365 SLU 17 Si
PF_SLV 9.786 SLV 9 Si
V_SLV 2.242 SLV 9 Si
PFFP_SLV 52.751 SLV 13 Si
Maschio 4
Verifiche condotte secondo D.M. 17-01-18 (N.T.C.)
Dati geometrici
X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx 1934.7 5205.4 1959.3 5456.5 L1 L2 252.3 25 276 308 308
Caratteristiche del materiale
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) LC2 fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
65 2.8 65000 26000 1.2
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E
C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) LC2 fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
65 2.8 65000 26000 1.2
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E
C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica
Verifica a pressoflessione fuori piano muratura rinforzata con rete e betoncino D.M. 17-01-18 (N.T.C.)
quota 134 Ta 0 Wa 0.04 denominatore 8 Comb. fd fcd fyd N Sa M x Coeff.s. Verifica
SLV 12 23 141 3913 -5878 0.45 6836 25 39.57 Si
SLD 1 36 212 4500 -1730 0.17 2651 25 196.53 Si
SLV 11 23 141 3913 -5927 0.45 6836 25 39.24 Si
SLV 10 23 141 3913 -1050 0.45 6836 25 185.53 Si
SLV 9 23 141 3913 -1099 0.45 6836 25 179.62 Si
SLV 14 23 141 3913 -3843 0.45 6836 25 60.52 Si
SLV 7 23 141 3913 -4990 0.45 6836 25 46.61 Si
SLV 6 23 141 3913 -112 0.45 6836 25 121.95 Si
SLV 13 23 141 3913 -3872 0.45 6836 25 60.07 Si
SLV 8 23 141 3913 -4940 0.45 6836 25 47.08 Si
Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi
Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica
PF_SLU 26.243 SLU 17 Si
V_SLU 17.001 SLU 17 Si
PF_SLV 5.394 SLV 9 Si
V_SLV 2.417 SLV 9 Si
PFFP_SLV 39.242 SLV 11 Si
Maschio 7
Verifiche condotte secondo D.M. 17-01-18 (N.T.C.) Maschio considerato membratura sismica secondaria
Dati geometrici
X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx
2087.6 4531 2085.6 4511.1 L1 L2 20 25 276 308 308
Caratteristiche del materiale
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) LC2 fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
65 2.8 65000 26000 1.2
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E C25/30 300 314471.61
11
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica SLU 11 150 3 1.15 1.5 -1361 -5239 9 110370 21.07 Si
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) LC2 fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
65 2.8 65000 26000 1.2
12
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica SLU 18 150 3 1.15 1.5 -3708 -1405 23 26384 18.78 Si
Verifica a pressoflessione fuori piano muratura rinforzata con rete e betoncino D.M. 17-01-18 (N.T.C.)
quota 134 Ta 0.03 Wa 0.04 denominatore 8 Comb. fd fcd fyd N Sa M x Coeff.s. Verifica
SLV 12 23 141 3913 -1282 0.59 2734 25 58.06 Si
SLV 10 23 141 3913 -1288 0.59 2734 25 57.78 Si
SLV 6 23 141 3913 -1289 0.59 2734 25 57.74 Si
SLV 8 23 141 3913 -1283 0.59 2734 25 58.02 Si
SLV 9 23 141 3913 -1288 0.59 2734 25 57.78 Si
SLV 13 23 141 3913 -1285 0.66 3043 25 57.93 Si
SLV 14 23 141 3913 -1285 0.66 3043 25 57.93 Si
SLD 1 36 212 4500 -1287 0.26 1180 25 83.64 Si
SLV 11 23 141 3913 -1282 0.59 2734 25 58.06 Si
SLV 7 23 141 3913 -1283 0.59 2734 25 58.02 Si
Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi
Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica PF_SLU 18.776 SLU 17 Si
V_SLU 32983.54 SLU 17 Si
PFFP_SLV 57.739 SLV 5 Si
Maschio 9
Verifiche condotte secondo D.M. 17-01-18 (N.T.C.) Maschio considerato membratura sismica secondaria
Dati geometrici
X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx 2132.2 4986.1 2128.4 4947.8 L1 L2 38.5 25 276 308 308
13
Caratteristiche del materiale
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) LC2 fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
65 2.8 65000 26000 1.2
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E
C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) LC2 fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
65 2.8 65000 26000 1.2
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica SLU 18 150 3 1.15 1.5 -3555 -1777 16 34956 19.67 Si
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) LC2 fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
65 2.8 65000 26000 1.2
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica SLU 13 150 3 1.15 1.5 -3524 994 13 21452 21.59 Si
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) LC2 fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
65 2.8 65000 26000 1.2
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E
C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) LC2 fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
65 2.8 65000 26000 1.2
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E
C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica
Verifica a pressoflessione fuori piano muratura rinforzata con rete e betoncino D.M. 17-01-18 (N.T.C.)
quota 134 Ta 0.03 Wa 0.04 denominatore 8 Comb. fd fcd fyd N Sa M x Coeff.s. Verifica
SLV 7 23 141 3913 -1443 0.59 2854 25 53.34 Si
SLV 8 23 141 3913 -1430 0.59 2854 25 53.86 Si
SLV 6 23 141 3913 -1231 0.59 2854 25 62.52 Si
18
Comb. fd fcd fyd N Sa M x Coeff.s. Verifica
SLV 11 23 141 3913 -1479 0.59 2854 25 52.05 Si
SLV 14 23 141 3913 -1380 0.66 3176 25 55.81 Si
SLV 12 23 141 3913 -1465 0.59 2854 25 52.54 Si
SLD 1 36 212 4500 -1310 0.26 1232 25 85.16 Si
SLV 9 23 141 3913 -1281 0.59 2854 25 60.1 Si
SLV 13 23 141 3913 -1391 0.66 3176 25 55.35 Si
SLV 10 23 141 3913 -1267 0.59 2854 25 60.75 Si
Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi
Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica
PF_SLU 17.743 SLU 17 Si
V_SLU 26262.553 SLU 17 Si
PFFP_SLV 52.05 SLV 11 Si
Maschio 14
Verifiche condotte secondo D.M. 17-01-18 (N.T.C.) Maschio considerato membratura sismica secondaria
Dati geometrici
X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx
2242.1 6107 2240.3 6089.1 L1 L2 18 25 276 308 308
Caratteristiche del materiale
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) LC2 fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
65 2.8 65000 26000 1.2
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E
C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica
Verifica a pressoflessione fuori piano muratura rinforzata con rete e betoncino D.M. 17-01-18 (N.T.C.)
quota 134 Ta 0.03 Wa 0.04 denominatore 8 Comb. fd fcd fyd N Sa M x Coeff.s. Verifica SLV 14 23 141 3913 -835 0.66 1414 25 42.11 Si
SLD 1 36 212 4500 -632 0.26 548 25 80.2 Si
SLV 7 23 141 3913 -866 0.59 1271 25 40.57 Si
SLV 6 23 141 3913 -513 0.59 1271 25 68.47 Si
SLV 13 23 141 3913 -869 0.66 1414 25 40.46 Si
SLV 11 23 141 3913 -963 0.59 1271 25 36.51 Si
SLV 12 23 141 3913 -922 0.59 1271 25 38.13 Si
SLV 8 23 141 3913 -825 0.59 1271 25 42.58 Si
SLV 9 23 141 3913 -650 0.59 1271 25 54.03 Si
SLV 10 23 141 3913 -610 0.59 1271 25 57.65 Si
Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi
Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica
PF_SLU 11.361 SLU 17 Si
V_SLU 17201.604 SLU 17 Si
PFFP_SLV 36.507 SLV 11 Si
Maschio 15
Verifiche condotte secondo D.M. 17-01-18 (N.T.C.) Maschio considerato membratura sismica secondaria
Dati geometrici
X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx
2262 6105.3 2242.1 6107 L1 L2 20 25 276 308 308
Caratteristiche del materiale
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) LC2 fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
65 2.8 65000 26000 1.2
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica SLU 20 150 3 1.15 1.5 -2599 -8428 -190 99949 11.86 Si
Verifica a pressoflessione fuori piano muratura rinforzata con rete e betoncino D.M. 17-01-18 (N.T.C.)
quota 134 Ta 0.03 Wa 0.04 denominatore 8 Comb. fd fcd fyd N Sa M x Coeff.s. Verifica
SLV 13 23 141 3913 -610 0.66 1568 25 62.46 Si
SLV 10 23 141 3913 -413 0.59 1409 25 89.81 Si
SLD 1 36 212 4500 -444 0.26 608 25 124.42 Si
SLV 14 23 141 3913 -584 0.66 1568 25 65.29 Si
SLV 7 23 141 3913 -630 0.59 1409 25 60.51 Si
SLV 12 23 141 3913 -667 0.59 1409 25 57.17 Si
SLV 6 23 141 3913 -345 0.59 1409 25 103.69 Si
SLV 8 23 141 3913 -599 0.59 1409 25 63.68 Si
SLV 11 23 141 3913 -698 0.59 1409 25 54.6 Si
SLV 9 23 141 3913 -444 0.59 1409 25 84.59 Si
Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi
Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica
PF_SLU 10.544 SLU 17 Si
V_SLU 90968.908 SLU 17 Si
PFFP_SLV 54.604 SLV 11 Si
Maschio 16
Verifiche condotte secondo D.M. 17-01-18 (N.T.C.) Maschio considerato membratura sismica secondaria
Dati geometrici
X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx 2402.5 6093.3 2351.7 6097.7 L1 L2 51 25 276 308 308
Caratteristiche del materiale
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) LC2 fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
65 2.8 65000 26000 1.2
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica SLU 15 150 3 1.15 1.5 -5690 4770 -4 76885 16.12 Si
Verifica a pressoflessione fuori piano muratura rinforzata con rete e betoncino D.M. 17-01-18 (N.T.C.)
quota 134 Ta 0.03 Wa 0.04 denominatore 8 Comb. fd fcd fyd N Sa M x Coeff.s. Verifica
SLV 7 23 141 3913 -1995 0.59 3593 25 46.55 Si
SLV 9 23 141 3913 -1658 0.59 3593 25 56.01 Si
SLV 8 23 141 3913 -1960 0.59 3593 25 47.38 Si
SLV 12 23 141 3913 -2055 0.59 3593 25 45.2 Si
SLV 11 23 141 3913 -2089 0.59 3593 25 44.45 Si
SLV 10 23 141 3913 -1623 0.59 3593 25 57.21 Si
SLV 14 23 141 3913 -1887 0.66 3999 25 49.22 Si
SLV 6 23 141 3913 -1529 0.59 3593 25 60.75 Si
SLD 1 36 212 4500 -1694 0.26 1551 25 80.15 Si
SLV 13 23 141 3913 -1917 0.66 3999 25 48.44 Si
Tabella dei coefficienti di sicurezza minimi
Stato limite Coeff.s. Comb. Verifica PF_SLU 13.628 SLU 17 Si
V_SLU 210506.045 SLU 16 Si
PFFP_SLV 44.448 SLV 11 Si
Maschio 17
Verifiche condotte secondo D.M. 17-01-18 (N.T.C.) Maschio considerato membratura sismica secondaria
Dati geometrici
X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota i. Quota.s l Sp. h netta h ini. h fin. a a.s.,sx a.s.,dx 2635.9 6073.4 2591.8 6077.2 L1 L2 44.3 25 276 308 308
Caratteristiche del materiale
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) LC2 fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
65 2.8 65000 26000 1.2
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E
C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) LC2 fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
65 2.8 65000 26000 1.2
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E
C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica
(circ.617 C8A.2) Muratura in mattoni semipieni con malta cementizia (es:doppiouni foratura <= 40%) LC2 fk o fmedio fvk0 o τ E G FC
65 2.8 65000 26000 1.2
Materiali per rete e betoncino
Materiale Rck E
C25/30 300 314471.61
Materiale Fyk E
B450C 4500 2060000
Rinforzo con rete e betoncino su entrambe le facce Betoncino: C25/30 spessore: 5 acciaio materiale: B450C Barre verticali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15 Barre orizzontali ancorate ad entrambe le estremità diametro (mm): 8 passo: 15
Verifica a pressoflessione nel piano delle sezioni rinforzate con rete e betoncino in combinazioni non sismiche
Comb. Quota γ m γ s γ c N M M orto Mrd Coeff.s. Verifica