3 .Calculu i regimului de aş chiere şi con sumul ene rgetic 3.1 A dânc imea de a chi ere ș Adânc ime a de a chiere ș tse alege în func ie de următorii factori ț : puterea mașinii, material, forma plăcu ei, raza la vârf, fragmentator d e a chii i calitatea plăcu ei. ț ș ș ț Condi ii re stri ctive ț : t > r ε, unde rε reprezint ă raza p lăcu ei ț ; t l!", u nde l reprezin tă dimensiun ea plăcu ei #ta$.".%& ț 'a prelucrări de finisare se consideră adâncimea de a chiere t().% mm ș 3.2 Avansul Av ansu l dep inde de aceea i par ametr ii ca i adâ ncimea ș ș t. *n plu s, la fini sare raz a plăcu ei + rț εeste infl uen ată de aleger ea avansu lui. Con di ii restr ictiv e ț ț : s rε va lo are mi că a valo ri i avansului scauzea ză pro $l eme la fragmentarea a chi il or i scad e ș ș dura$ilitatea sculei. 'a faza de finisare, avansul se alege #ta$. -."& în funcie de raza la vâr fu l scule i i de rug ozi tat ea ț ș admisi$ilă + s = F (rε, Ra ) aza la vârful cu itului ț rε/mm0 ugozitatea admisi$ilă a/1m0 2".% 3.- -." 2.3 4i teza d e a chiere v, ș /m!min0 v3) v>3) v3) v>3) v3) v>3) v3) v>3) ).%...2 + + + + ).)5...).2 ).2...).2% ).)"...).) ).)-...).) 2...2.% )."...). ).-...).% ).2...)." ).2"...)." ).)5...)." ).2...)." ).)-...).) ).)%...).) 2.%..." ).-...). ).6...).3 )."%...). )."...).6 ).2...)."% ).2%...)." ).)-...).) ).)%...).2 >" ).6...). ).%...).7 )."%...). ).-...).% + + + + 8a$.-."- Alegerea avansul ui la faza de finisare exterioară, la prelucra rea cu plăcu e din carburi metalice ț !"# Am ales raza la vârf a plăcu9ei ).6 mm, pentru diminuarea vi$ra9iilor i rugozitatea admisi$ilă de 2,3. s ( ).)- mm!rot in gama de avansuri a strungului <= -") #ta$.-.-& se alege valoarea imediat inferioară sau cel mult egală cu valoarea luis. 8a$. -.--$ama de avansuri longitudinale pentru %&'(#'-'#*mm+rot) 4a loarea avansului aleasă din ta$.-.-. este de ).)- mm!rot. 1
This document is posted to help you gain knowledge. Please leave a comment to let me know what you think about it! Share it to your friends and learn new things together.
3 .Calcului regimului de aşchiere şi consumul energetic
3.1 Adâncimea de a chiereș
Adâncimea de a chiereș t se alege în func ie de următorii factoriț : puterea mașinii, material, forma plăcu ei, raza la vârf, fragmentator de a chii i calitatea plăcu ei.ț ș ș ț
Condi ii restrictiveț : t > r ε, unde r ε reprezintă raza plăcu eiț ;t l!", unde l reprezintă dimensiunea plăcu ei #ta$.".%&ț
'a prelucrări de finisare se consideră adâncimea de a chiere t().% mmș
3.2 Avansul
Avansul depinde de aceea i parametrii ca i adâncimeaș ș t . *n plus, la finisare raza plăcu ei + r ț ε esteinfluen ată de alegerea avansului. Condi ii restrictiveț ț : s r ε
valoare mică a valorii avansului s cauzează pro$leme la fragmentarea a chiilor i scadeș ș
dura$ilitatea sculei.
'a faza de finisare, avansul se alege #ta$. -."& în func ie de raza la vârful sculei i de rugozitateaț șadmisi$ilă + s = F (r ε , Ra ) aza lavârful
cu ituluiț
r ε /mm0
ugozitatea admisi$ilă a /1m02".% 3.- -." 2.3
4iteza de a chiere v,ș /m!min0v3) v>3) v3) v>3) v3) v>3) v3) v>3)
>" ).6...). ).%...).7 )."%...). ).-...).% + + + +8a$.-."- Alegerea avansului la faza de finisare exterioară, la prelucrarea cu plăcu e din carburi metaliceț !"#
Am ales raza la vârf a plăcu9ei ).6 mm, pentru diminuarea vi$ra9iilor i rugozitatea admisi$ilă de 2,3.
s ( ).)- mm!rotin gama de avansuri a strungului <= -") #ta$.-.-& se alege valoarea imediat inferioară sau cel mult egalăcu valoarea lui s.
8a$. -.--$ama de avansuri longitudinale pentru %&' (#'-'#* mm+rot)
4aloarea avansului aleasă din ta$.-.-. este de ).)- mm!rot.
'##' erificarea avansului d#p#d#v# a rezisten0ei plăcu0ei#
,-,5-,)
5,2
χ 7 Rt
c s
m
= pentru prelucrarea o elului cu ț m > 3)) =!mm" -.7/30
unde: c ( 6,73 mm grosimea plăcu9ei
m ( 6) da=!mm" rezisten9a la rupere pentru '-7k χ =( 0.71
sin χ ) X s
=0,88 -.@/30
unde: Hs( ).7 când m > 3)) =!mm"
rot mm7 Rt
c s
m
!7-,--,5-,)
5,2
== χ
s (-,7- mm!rot
'##8 erificarea avansului d#p#d#v# al rigidită0ii piesei
Ientru prinderea semifa$ricatului în universal i spriJin în vârful păpu ii mo$ileș ș , se calculeazăavansul maDim:
s 9f :
. t 34
:
2
adm
x n ;=
6 -3
6
2 2
-
2,
ta$.-.2)/30
unde: f admK),"%8 săgeata admisi$ilă la încovoiere;
8(),6 mm toleran9a la diametrul f adm(),2mm + la finisare;L(",2M2)% =!mm" modulul de elasticitate pt. o9el;(@6 mm diametrul minim al piesei ;'(-73 mm lungimea piesei între vârfuri;
rot mm 2
:
34t .
: 9f s ;
n x
adm !3",2"63)-3,6
2
-
22
6
=
=
s(2"63),3" mm!rot
Avansul ales din ta$elul -." este mai mic decât cel verificat cu formulele -.2, -.", -.7 i -.2), prin
s>).7% "5 ).2 ).6 "% ).2 ).68a$.-.7 Coeficien ii Cț 4, D4 i Eș 4 /30
Naterialul păr9ii achietoare a plăcu9ei este din car$uri metalice I2), materialul de prelucrat este dino9el,iar avansul este mai mic de ).-, iar prelucrarea se face cu răcire. Irin urmare am ales următoarelevalori pentru coeficien9ii C4, D4 i Eș 4:
• C4("%7;• D4().25;• E4().";
2-)M")
2 =
=
ξ =
7
-.23/30R ( 3"% mm" aria sec9iunii transversale a cozii cu9itului;S ( ),)5 + pentru o elț ;T 2 (2
-.25/30a ( 2%+ pentru plăcu e dureț ;? 2 (@)) unghi de atac secundar;T - (),53
7",)"
6 =
=
µ r
7
-.2@/30r ( ),6 mm raza la vîrful plăcu9ei;1 ( )," + pentru finisarea o elului i a aliaJelor de Al i Ngț ș ș ;T 6 ( ),7"
Naterialul de prelucrat
Naterialul păr ii a chietoare aț ș
sculei4aloarea
coeficientului T %
Bontă iș
materialeQ6) ).5-Q-) 2Q2) 2.-"
elț
I-) ).7
I") ).5%I2) 2I)2 2.%
8a$.-.5+ alorile coeficientul 7 * /"
Naterialul prelucrat este din o9el, iar materialul păr9ii achietoare a sculei este I2).4aloarea coeficientuluiT % este 2.
T % ( 2;
Naterialul de prelucrat 4aloarea coeficientului T 3
el car$on cu con inut de C ).3 Wț ț 2
el car$on cu con inut de C > ).3 Wț ț ).5%Bontă cenu ie, fontă malea$ilă i aliaJe de Cuș ș 2 el aliat cu Cr, Cr+=i,ț ).@ el rapid de scule, o el înalt aliat, o el inoDida$ilț ț ț ).3%8a$.-.@+ 4alorile coeficientul T 3 /30
Naterialul prelucrat are con9inutul de car$on mai mic de ),3W. Conform te$elului -.@ valoareacoeficientului T 3 este 2.
8ipul semifa$ricatului 4aloarea coeficientului $ %'aminat la rece 2.2"'aminat la cald, normalizate i îm$unătă iteș ț 2ecopt ).@8a$.-.2)+ 4alorile coeficientul T 7 /30
Naterialul prelucrat a fost supus unui tratament termic de recoacere.4aloarea coeficientului T 7 se alege),@.
T 7 (),@;
<tarea materialului 4aloarea coeficientului $ & el fără under ț ț 2 el cu under ț ț ).@Bontă fără crustă 2Bontă cu crustă cu duritatea FG23) ).@Bontă cu crustă cu duritatea FG(23)...")) ).5Bontă cu crustă cu duritatea FG>")) ).78a$.-.22+ 4alorile coeficientul T 5 /30
Naterialul prelucrat este un o9el cu 9under. Irin urmare coeficientul T 5 are valoarea ),@.
T 5 (),@;
Borma suprafe ei de degaJareț 4aloarea coeficientului $ 'Bormă plană 2Bormă concavă 2.)%Cu fa etăț 2.2%
Ilană cu unghi de degaJare negativ 2."8a$.-.2"+ 4alorile coeficientul T @ /30
Borma suprafe9ei de degaJare este plană. Irin urmare valoarea coeficientului T @ este2.
T @(2;
min!35,237
"))
@573%6-"2 m7 7 7 7 7 7 7 7 7 34
st <
. v
n
;v xvm
v =
=
3.( )ura*ia
nv
:=
2)))
2π -.")2 ( 2)) mm + diametrul prelucrat la faza precedentăn (%--,7% rot!min
in gama de tura9ii a strungului <= -") s+a ales n( %)) rot!min
vrecalculat ( vMn<=-")!n(2%7,)5 m!min
3.5. +or*ele de a chiereș
Bor9a de achiere are o mărime i direc9ie de ac9iune ce depind de: calitatea materialului prelucrat,mărimea elementelor regimului de achiere, parametrii geometrici ai sculei achietoare, lichidele derăcire+ungere.
Bor9a de achiere, din considerente de ordin practic, se consideră prin componentele ei:+pe direc9ia micării principale, Bp:+pe direc9ia micării de avans, Bf;+radială fa9ă de semifa$ricat, Br, #fig. 6.2-&Bor9a rezultantă B are valoarea: F R=√ F p
2+ F r
2+ F f
2 -."2
Big. -.2- + .omponentele for0ei rezultante de a>c1iere 6n cazul strun?irii longitudinale >i sec0iunea a>c1iei
k V ( 2 + coeficientul de corec ie al vitezei de a chiere se alege pe $aza considerentului căț ș
cre terea vitezei de a chiere conduce la scăderea for ei de a chiereș ș ț ș
8a$.-.2%- coeficientul de corec ie al vitezei de a c1iereț ș "
k χ ( 2 + coeficientul de corec ie al unghiului de atac principal ? ț
Naterialul prelucrat ? )
2) ") -) 6% 3) 7% @)
el, o el turnat, aliaJe de Alț ț 2.-" 2.23 2.)5 2 ).@5 2.)- 2.)5
Bontă + + 2.)% 2 ).@% ).@6 ).@"
8a$.-.23- coeficientul de corec ie al ung1iului de atac principal Bț !"
nghiul de atac principal are 6%), iar materialul prelucrat este din o9el. Am ales pentru T B valoarea 2.
k γ ( 2,)3 + coeficientul de corec ie al unghiului de degaJare Xț
Naterialul prelucrat Yr /da=!mm"0 X)
5 2" ") "% -)
el, o el turnatț ț
%) + + 2.)3 2 ).@6
%)...5) + 2.2 2 ).@6 +
5)...2)) 2.)3 2 ).@2 + +
2))...2") 2 ).@6 + + +
Bontă
FG2%) + 2.2 2.2 2 2
2%)...")) 2.)3 2 2 + +
"))..."3) 2 ).@6 ).@6 + +
8a$.-.27- coeficientul de corec ie al ung1iului de dega?are Cț !"
Naterialul prelucrat este din o9el, iar rezisten9a la rupere este cuprinsă între 5) i 2)). Am ales din ta$elul de mai susvaloarea 2,)3 pentru coeficientul de corec9ie al unghiului de degaJare.
T l (),@7 + coeficientul de corec9ie al lichidului de a chiereș
'ichidul de a chiereș <căderea for ei de a chiere în Wț ș T l
Irelucrare uscată ) 2Apă cu sodă - ),@7
Lmulsie 2) ),@lei mineral 2% ),5%
lei sulfonat cu $ază minerală ") ),5lei sulfonat cu $ază vegetală "% ),7%
<ab#'#D- coeficientul de corec ie al lic1idului de răcireț !"
Irelucrarea se face cu apă cu soda. Irin urmare T l are valoarea ),@7.
k r ( ),57 + coeficientul de corec ie al razei la vârfț r
aza la vârf r /mm0
Naterialul prelucrat ).% 2 " - %
el, o el turnatț ț ).57 ).@- 2 2.)6 2.2
Bontă ).@2 ).@% 2 2.)- 2.)7
8a$.-.2@- coeficientul de corec ie al razei la vErf r ț !"k r ia valoarea ),57 deoarece materialul prelucrat este din o9el, iar raza la vârf este ),6 mm , dar am luat cea mai
apropiată valoare a razei din ta$el, adică ),% mm.
k F =k V k χ k γ k l k r (),5@
T c("3)%+ reprezintă for a specifică i se alege în func ie de materialul prelucrat #ta$.-.26&ț ș ț
F p= A k C k F (-6,@% /=0
Calculul componentelor radială F r i aDialăș F f : F r=0,4∗ F c ( 2-,@5 = -."% F f =0.2∗ F c ( 3,@@ =
Bor9a rezultantă B are valoarea: F R=√ F p2+ F r
2+ F f
2 (-5,"@ =
3.6 uterea efectiv
N e= F c v
6000=0,98[kW ] 3.26
unde Bc + for a principală de a chiereț ș /da=0;<e verifică condi iaț : =e I<=-") #-TZ& -."5Condi9ia -."5 este îndeplinită puterea efectivă fiind mai mică decât putea strungului.
(. Sta4ilirea geometriei tehnologice entru ti ul rincialș
[n scopul ascu irii cu itului #dacă este cazul& se foloseț ț ște un dispozitiv care are " grade de li$ertate:o rota9ie în Jurul aDei DD i o rota9ie în Jurul aDei EE.
Ca urmare, pentru pozi9ionarea cu9itului la ascu9ire sau reascuțire sunt necesare unghiurile :*n sec9iunea DD