DISEO L=8.50m.l.DISEO PONTON No 1 L=8.50 mA-
PREDIMENSIONAMIENTOPuente simplemente apoyadoLUZ DEL PUENTEmts LUZ
(L)=8.5?PERALTE LOSAH=L/150.6ESPESOR LOSA mts E=0.60?B-DISEO DE
LOSAMetrado de cargasU (mts)Ancho de via( A )=5.00mt.long
vereda(D)=0.30mt.Altura del Sardinel( h) =0.20Ancho
SARDINEL(C)=0.20mt.Ancho de Calzada(M)=3.80mt.espesor de
losa(E)=0.6mt.Altura sardinel(g)=0.20mt.p.e.
CONCRETOPEC2.40T/M3,p.e. ASFALTOPEA2.00T/M3,espesor del
Asfalto(e)=0.05mt.SE CONSIDERARA UN METRO LINEAL DE LA LOSA
TRANSVERSALMENTE:Peso losa =(1 mt.) * ( H mt.) * (PEC tn/m3,)
=1.44tn/mt.4 t16 t16 tasfalto =(1 mt.) * ( e mt.) * (PEA tn/m3,)
=0.10tn/mt.Wd =1.54tn/mt.1-MOMENTO POR PESO PROPIO ( Md )Sobrecarga
HS-20Md =(Wd) * (L * L) / 8 =13.91tn-mt.2-MOMENTO POR SOBRECARGAB
:(M)* (N) / L =2.13A :(0,00)* (B) / M =0.00C :(0,00)* (B) / N
=0.00M S/C = (A) * (4 t) + (B)*(16 t) + (C) * (16 t ) =34.08M'S/C
=34.08TN-M / ejeM ( mt) =4.25N ( mt) =4.25Recordemos, los "4 t" ,es
el peso /eje, siendo de las rueda la mitad.M S/C =17.04TN-M /
ruedaDETERMINACION DEL ANCHO EFECTIVO :E = 1,219 + 0,06 (L )
=1.729"E "MENOR 2,13 mt.ok !entonces, valor del momento max. por
metro losa=(M S/C)/1,579=9.86TN-M / metro3-MOMENTO POR SOBRECARGA
EQUIVALENTEM eq = 9 * (L/4) + 0,96 *( L) * ( L/8)M eq =13.85TN-M /
carrilDETERMINACION DEL ANCHO EFECTIVO :Un Carril = 3,05 mt.P ( Tn)
=9entonces, valor del momento max. por metro losa=(M eq) / 3,05
=4.54TN-M / metrow (T/M) =0.954-CARGAS POR EJE TAMDENM
=(L-1,2)*6/2M tamden=21.90TN-Mentonces, valor del momento max. por
metro losa=(M tamd)/1,579=12.67TN-M / metroTomando el mayor Mom (
ML )M L =12.67TN-M5-MOMENTO POR IMPACTOI =15,24 / (L+38)
=0.33Momento de impacto(Mi)3.80TN-Mpero, I >>>>0.27E=
0,5 * W * h ( h + 2h" ) * C ========>>>>>0.271TNEv =
E * Sen (o / 2) =0.081Eh = E * Cos (o /2) =0.258Punto de aplicacin
de empuje : EaDh = h*(h + 3*h') / (h+2h' ) / 3=0.29Fuerzas
verticales
actuantesPi(tn)Xi(m)Mi(Tn-m)P10.8040.250.201Ev0.0810.500.0405Total0.8850.2415Xv
= Mt / Pi0.273mZ= Eh* Dh/Pi0.085me=b/2- ( Xv-Z)0.062mVerificaciones
de Esfuerzos de Traccion y Compresion,P = Fv ( 1 + 6e / b ) / (a b
) =3.092CONFORMEChequeo al DeslizamientoFSD = Pi * f / Eh
=2.40>1.5CONFORMEB-ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION
B-B1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado
:a-Empuje terreno :H=5.00h'=0.60C=0.27E = 0,5 * W * h ( h + 2h" ) *
C =======>>>>>6.696TnEv= E * Sen (o / 2)
=======>>>>>2.014TnEh= E * Cos (o / 2)
=======>>>>>6.386TnPunto de aplicacin de empuje EaDh
= h * ( h + 3 * h' ) / ( h + 2 h' ) / 3
=====>>>1.83mFuerzas verticales
actuantesPi(tn)Xi(m)Mi(Tn-m)P16.0002.1512.900P25.1961.658.573P37.2740.936.765Ev2.0141.833.686Total20.48431.924Xv
= Mt / Pi1.56mZ =Eh *Dh /Pi0.57me=b/2-(Xv-Z)0.21mVerificaciones de
Esfuerzos de Traccion y Compresion :P = Fv ( 1 + 6 e / b ) / (a b)
=>13.02< dCONFORMEChequeo al volteo :FSV = Mi / ( Eh * Dh )
=2.73> 2CONFORMEChequeo al Deslizamiento :FSD = Pi * f / Eh
=2.25> 1.5CONFORME2-Estado : Estribo con puente y relleno
sobrecargado :PESO PROPIO DE PUENTEPeso
propio28.0755Tn12.52Tn/mREACCION DEL PUENTE DEBIDO A SU PESO
PROPIO20.08Tn/mR1 =6.6846Tn / m30.09Tn/mSUMA2.69Tn/mRODADURA -
FUERZA HORIZONTALBARANDA6.456Tn/mR2 = 5 % de s/c equivalente
====>>>>0.097Tn / M0.15Tn/m6.606Tn/m8.528.0755REACCION
POR SOBRE CARGAR3 =1.948Tn/MFRICCION - FUERZA HORIZONTAL (5% del
peso propio del puente)R4 =0.334Tn/MFuerzas verticales actuantes
:Pi(tn)Xi(m)Mi(Tn-m)R16.6851.6511.030R31.9481.653.214P vertical
tot,20.4841.5631.955Total29.11746.199Xv = Mt / Pi =1.587mFUERZAS
HORIZONTALES ESTABILIZADORAS
:Pi(tn)yi(m)Mi(Tn-m)Eh6.3861.8311.686R20.0974.350.422R40.3346.832.281Total6.48312.108Yh
= Mi / Pi =1.868Z =`====>>>>0.416e
=`====>>>>0.029VERIFICACIONES :1-Verificacion de
compresion y traccin :P = Fv ( 1 + 6 e / b ) / (a b ) =13.01<
dCONFORMEChequeo al volteoFSV = Mi / ( Eh*Dh) =3.82>
2CONFORMEChequeo al DeslizamientoFSD = Pi * f / Eh =3.14>
1.5CONFORMEC-ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C1-Estado :
Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:B
=3.1H =5.50h' =0.60C =0.27E = 0,5 * W * h ( h + 2h") * C
=====>>>>>>>7.9596Ev = E * Sen (o / 2)
=====>>>>>>>2.394Eh = E * Cos (o/2 )
=====>>>>>>>7.591Punto de aplicacin de empuje
Ea :Dh = h * ( h + 3 * h' ) / ( h + 2h' ) / 3
===>>>2.00Fuerzas verticales actuantes
:Pi(tn)Xi(m)Mi(Tn-m)P16.0002.4514.700P25.1961.9510.132P37.2741.238.947P43.7201.555.766P53.2002.909.280Ev2.3943.107.421Total27.78456.246Xv
= Mt / Pi2.024mZ = Eh *Dh/Pi0.546me=b/2-(Xv-Z)0.072m> b / 6b / 6
=0.5166666667e < b / 6,CONFORMEVERIFICACIONES1-Verificacion de
compresion y traccinP = Fv ( 1 + 6 e / b ) / ( a b ) =10.21<
dCONFORMEChequeo al volteo :FSV = Mi / ( Eh * Dh ) =3.70>
2CONFORMEChequeo al DeslizamientoFSD = Pi * f / Eh =2.56>
1.5CONFORME2-ESTADO:Estribo con puente y relleno
sobrecargado,Fuerzas verticales
actuantesPi(tn)Xi(m)Mi(Tn-m)R16.6851.9513.036R31.9481.953.799P
vertical tot,27.7842.0256.124Total36.41772.959Xv = Mt /
Pi2.003mFUERZAS HORIZONTALES
ESTABILIZADORASPi(tn)yi(m)Mi(Tn-m)Eh7.5912.0015.182R20.0974.850.470R40.3348.332.782Total7.68815.652Yh
= Mi / Pi =2.04Z =`=====>>>>>0.43e
=`=====>>>>>-0.02< b /
6CONFORMEVERIFICACIONES1-Verificacion de compresion y traccin :P
=Fv ( 1 + 6 e / b ) / (a b ) =11.29< dCONFORMEChequeo al
volteoFSV = Mi / ( Eh * Dh ) =4.66> 2CONFORMEChequeo al
DeslizamientoFSD = Pi * f / Eh =3.32> 1.5CONFORME
ESTRIBO IZQUIERDODISEO DE ESTRIBOS : PUENTE 1 (estribo
Izquierdo)DIMENSIONAMIENTOALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m)d
=0.50TIPO DE TERRENO (Kg/cm2)d =3.50ANCHO DE PUENTE (m)A =4.20LUZ
DEL PUENTE (m)L =8.50ALTURA DEL ESTRIBO (m)H =1.00UBIC
FRENADOL1.83ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado)f =27.00ALTURA EQUIV,
DE SOBRE CARGA (m)h' =0.60PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3)g1 =1.80PESO
ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3)g2 =2.40M =0.50Lg. Puente=9mt.N =0.50E
=0.50G =1.00a =0.67L =8.50mt.b =0.50c =0.50B =2.50A-ANALISIS DE
ESTABILIDAD EN LA SECCION : A-A1- Empuje de terreno :h
=0.67h'=0.60C=TAN 2 ( 45 - f / 2 ) ==>>>>>0.38E= 0,5
* W * h ( h + 2h" ) * C ========>>>>>0.428TNEv = E *
Sen (o / 2) =0.100Eh = E * Cos (o /2) =0.416Punto de aplicacin de
empuje : EaDh = h*(h + 3*h') / (h+2h' ) / 3=0.29Fuerzas verticales
actuantesPi(tn)Xi(m)Mi(Tn-m)P10.8040.250.201Ev0.1000.500.05Total0.9040.251Xv
= Mt / Pi0.278mZ= Eh* Dh/Pi0.133me=b/2- ( Xv-Z)0.105mVerificaciones
de Esfuerzos de Traccion y Compresion,P = Fv ( 1 + 6e / b ) / (a b
) =4.092CONFORMEChequeo al DeslizamientoFSD = Pi * f / Eh
=1.52>1.5CONFORMEB-ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION
B-B1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado
:a-Empuje terreno :H=1.67h'=0.60C=0.38E = 0,5 * W * h ( h + 2h' ) *
C =======>>>>>1.6391718TnEv= E * Sen (o / 2)
=======>>>>>0.383TnEh= E * Cos (o / 2)
=======>>>>>1.594TnPunto de aplicacin de empuje EaDh
= h * ( h + 3 * h' ) / ( h + 2 h' ) / 3
=====>>>0.67mFuerzas verticales
actuantesPi(tn)Xi(m)Mi(Tn-m)P11.2001.752.100P22.0041.252.505P31.2000.750.900P50.6031.751.055Ev0.3830.670.257Total5.3906.817Xv
= Mt / Pi1.26mZ =Eh *Dh /Pi0.20me=b/2-(Xv-Z)-0.31mVerificaciones de
Esfuerzos de Traccion y Compresion :P = Fv ( 1 + 6 e / b ) / (a b)
=>-0.86< dCONFORMEChequeo al volteo :FSV = Mi / ( Eh * Dh )
=6.38> 2CONFORMEChequeo al Deslizamiento :FSD = Pi * f / Eh
=2.37> 1.5CONFORME2-Estado : Estribo con puente y relleno
sobrecargado :PESO PROPIO DE PUENTEPeso
propio28.0755Tn12.52Tn/mREACCION DEL PUENTE DEBIDO A SU PESO
PROPIO20.08Tn/mR1 =6.685tn / m30.09Tn/mSUMA2.69Tn/mRODADURA-FUERZA
HORIZONTALBARANDA6.456Tn/mR2 = 5 % de s/c equivalente
====>>>>0.097Tn / M0.15Tn/m6.606Tn/m8.528.0755REACCION
POR SOBRE CARGAR3 =1.948Tn/MFRICCION - FUERZA HORIZONTAL( 5% DE
R1)R4 =0.334TnFuerzas verticales actuantes
:Pi(tn)Xi(m)Mi(Tn-m)R16.6850.755.014R31.9480.751.461P vertical
tot,5.3901.266.791Total14.02313.266Xv = Mt / Pi =0.946mFUERZAS
HORIZONTALES ESTABILIZADORAS
:Pi(tn)yi(m)Mi(Tn-m)Eh1.5940.671.068R20.0973.500.340R40.3341.020.341Total1.6911.408Yh
= Mi / Pi =0.833Z =`====>>>>0.100e
=`====>>>>-0.096VERIFICACIONES :1-Verificacion de
compresion y traccin :P = Fv ( 1 + 6 e / b ) / (a b ) =5.76<
dCONFORMEChequeo al volteoFSV = Mi / ( Eh*Dh) =9.42>
2CONFORMEChequeo al DeslizamientoFSD = Pi * f / Eh =5.80>
1.5CONFORMEC-ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C1-Estado :
Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:B
=2.50H =2.17h' =0.60C =0.38E = 0,5 * W * h ( h + 2h") * C
=====>>>>>>>2.5010118Ev = E * Sen (o / 2)
=====>>>>>>>0.584Eh = E * Cos (o/2 )
=====>>>>>>>2.432Punto de aplicacin de empuje
Ea :Dh = h * ( h + 3 * h' ) / ( h + 2h' ) / 3
===>>>0.85Fuerzas verticales actuantes
:Pi(tn)Xi(m)Mi(Tn-m)P11.2001.752.100P22.0041.252.505P31.2000.750.900P43.0001.253.750P50.6031.751.055P61.5032.253.382Ev0.5842.501.460Total10.09415.152Xv
= Mt / Pi1.501mZ = Eh *Dh/Pi0.205me=b/2-(Xv-Z)-0.046m> b / 6b /
6 =0.4166666667e < b / 6,CONFORMEVERIFICACIONES1-Verificacion de
compresion y traccinP = Fv ( 1 + 6 e / b ) / ( a b ) =3.59<
dCONFORMEChequeo al volteo :FSV = Mi / ( Eh * Dh ) =7.33>
2CONFORMEChequeo al DeslizamientoFSD = Pi * f / Eh =2.91>
1.5CONFORME2-ESTADO:Estribo con puente y relleno
sobrecargado,Fuerzas verticales
actuantesPi(tn)Xi(m)Mi(Tn-m)R16.6851.258.356R31.9481.252.435P
vertical tot,10.0941.5015.141Total18.72725.932Xv = Mt /
Pi1.385mFUERZAS HORIZONTALES
ESTABILIZADORASPi(tn)yi(m)Mi(Tn-m)Eh2.4320.852.067R20.0974.000.388R40.3341.520.508Total2.5292.455Yh
= Mi / Pi =0.97Z =`=====>>>>>0.13e
=`=====>>>>>0.00< b /
6CONFORMEVERIFICACIONES1-Verificacion de compresion y traccin :P
=Fv ( 1 + 6 e / b ) / (a b ) =7.49< dCONFORMEChequeo al
volteoFSV = Mi / ( Eh * Dh ) =10.56> 2CONFORMEChequeo al
DeslizamientoFSD = Pi * f / Eh =5.18> 1.5CONFORME
METRADO GENERALHOJA DE METRADOSPROYECTO : AMPLIACION Y
MEJORAMIENTO DE CARRETERA CHUIQUINTIRCA - ARWIMAYOTRAMO
:CHILLICOPAMPA - CCORIMAYO Y CAJADELA- ARWIMAYOOBRA :PUENTE No 01 (
LUZ = 8.50 m)UBICACIN: TRAMO 4+670Hoja N01CdigoDESCRIPCINN
deDIMENSIONESVecesareaLargoAnchoAltoPARCIALTOTALUnid.1.00OBRAS
PROVICIONALES1.01lLimpieza de
TerrenoM2estribos2.008.006.0096.00136.80Losa y
vereda1.008.504.8040.801.02Trazo nivelacion y
replanteoM2estribos2.008.006.0096.00136.80Losa y
vereda1.008.504.8040.801.03falso puente de
madera1.001.001.00UND1.04Demolicin de muros de Concretoestribo
derecho1.004.201.204.0020.1637.96M32.004.200.504.0016.801.004.202.100.501.002.00MOVIMIENTO
DE TIERRAS2.01Excavacion zapatas(estribo y aleros)Estribo
Derecho1.0010.594.7049.77131.72M3Estribo
Izquierdo1.003.214.7015.09Estribo ala
derecho1.004.902.703.2042.341.004.902.603.151.00Estribo ala
Izquiedro1.004.902.001.3012.741.004.902.001.1010.782.02Relleno y
Compactacin acceso de puenteAcceso
Derecho1.001.234.705.7816.20M3laterales2.003.280.600.501.97Acceso
Izquierdo1.001.634.707.66laterales2.003.280.400.300.792.03Eliminacion
de material excedente1.00158.06158.06M33.00CONCRETO SIMPLE
(ESTRIBOS)3.01Concreto fc=175 kg/cm2 +30% P.M1.00ver cuadro de
metrados120.60120.60M33.02Encofrado y desencofrado de
estribos1.00ver cuadro de metrados174.90174.90m24.00CONCRETO
ARMADO4,01Concreto fc=210 kg/cm2(vigas,losa,aleros y losa
acc.)28.69M3losa y aleros1.00ver cuadro de metrados25.63losa de
acceso
puente2.004.701.500.202.824.004.700.100.100.194.001.300.100.100.054.02Encofrado
y desencofrado64.28M2losa y aleros1.00ver cuadro de
metrados61.80losa de acceso
puente4.004.700.101.884.001.500.100.604.06Acero fy=4200
kg/cm21.002254.402254.40KG5.00MISCELANEAS5.01Sellos Asfaltico de
losa e=2"1.009.003.6032.4032.40M25.02Juntas
asfalticas2.003.607.207.20ML5.03Apoyos de
Neopreno1.001.001.00UND5.04Tuberia PVC SAL 2" PARA DRENAJE DE
LOSA1.0012.0012.0012.00ML5.06Filtro graduado
paraelpaldones11.75M3estribo derecho1.004.700.405.009.40estribo
izquierdo1.004.700.501.002.355.07Junta de construccion con
teknoport11.17M2cajuela4.000.500.671.342.004.200.675.632.004.200.504.205.08Baranda
de tubo F G de 2"2.009.5019.0019.00ML5.09Cartel se sealizacin e
inform. Complementaria1.001.001.00UND6.00OTROS6.01Pintura
General23.98M2losa2.008.900.6511.57aleros2.008.900.152.67vereda2.008.900.213.74baranda10.000.601.006.00
ENCOFRADOPUENTE No 01 LUZ = 8.50 mMETRADO CONCRETO F'C=175
Kg/cm2+30%PMNoDESCRIPCIONNo VECESNo DE
PIEZASAREA(m2)LARGO(m)ANCHO(m)ALTURA(m)PARCIAL(m3)1.0ZAPATA DE
ESTRIBOZAPATA ESTRIBO DERECHO1.001.0026.300.5013.15ZAPATA ESTRIBO
IZQUIERDO1.001.0031.730.5015.8729.022.0CUERPO DE ESTRIBOCUERPO
ESTRIBO
DERECHO1.000.504.701.404.3314.251.001.004.700.504.3310.181.001.004.700.505.0011.752.001.000.250.500.670.17CUERPO
ESTRIBO
IZQUIERDO1.001.004.700.501.002.351.001.004.700.501.673.921.001.004.700.501.002.352.001.000.250.501.670.4245.393.0ALA
DE ESTRIBOH(m)h(m)B(m2)ALA ESTRIBO
DERECHO2.001.005.003.501.3512.152.001.005.003.501.118.882.001.005.003.502.377.902.001.005.003.501.8710.60ALA
ESTRIBO
IZQUIERDO2.001.001.770.401.644.312.001.001.770.401.402.4046.24OBSERVACION:
H(m) ALTURA MAYOR DE LA ALATOTAL120.7M3h(m): ALTURA MENOR DE LA
ALAB(m2): AREA DE LA BASE RECTAPUENTE No 01 LUZ = 8.50 mMETRADO DE
ENCOFRADONoDESCRIPCIONNo VECESNo DE
PIEZASLARGO(m)ANCHO(m)ALTO(m)PARCIAL(m2)1.0ESTRIBO
DERECHOZAPATA11.029.080.5014.54ESTRIBO11.04.705.5025.85ESTRIBO11.04.705.0023.50CAJUELA21.00.500.670.67ALAS21.03.814.0630.94ALAS21.00.993.506.93ALAS21.03.814.0030.482.0ESTRIBO
IZQUIERDAZAPATA11.016.240.406.50ESTRIBO11.04.701.677.85ESTRIBO11.04.701.677.85CAJUELA21.00.500.710.71ALAS21.04.651.0810.04ALAS21.00.710.400.57ALAS21.03.941.088.51TOTAL174.9m2
FALSO PUENTEPUENTE No 01 LUZ = 8.50 mMETRADO DE FALSO
PUENTENoDESCRIPCIONNo VECESNo DE
PIEZASLARGO(')ANCHO(")ESPESOR(")PARCIAL(P2)1.0VIGUETA TRANSVERSAL
7"x5"x 18'19.018.05.07.0472.52.0VIGUETA DE APOYO 3"x5"x
18'22.018.05.03.090.03.0MADERA DE 4"x3"29.02.04.03.036.04.0MADERA
DE 4"x3"29.03.54.03.063.05.0MADERA DE
2"x3"22.026.02.03.052.06.0MADERA DE
2"x2"24.026.02.02.069.3782.87.0ROLLIZO HORIZONTAL
D=10"111.025.010.07199.58.0ROLLIZO VERTICAL
D=10"111.010.010.02879.89.0ROLLIZO VERTICAL
D=10"111.08.010.02303.810.0ROLLIZO VERTICAL
D=10"29.02.010.0942.511.0ROLLIZO
D=2"29.02.02.037.713363.3TOTAL14146.1P2METRADO DE CONCRETO F'C=100
KG/CM2NoDESCRIPCIONNo VECESNo DE
PIEZASLARGO(m)ANCHO(m)ALTO(m)PARCIAL(m3)1.0ESTRIBO
DERECHO14.01.500.801.004.802.0ESTRIBO
IZQUIERDO14.01.500.801.004.803.0ESTRIBO
DERECHO11.01.000.801.000.804.0ESTRIBO
IZQUIERDO11.01.000.801.000.80TOTAL11.2m3PUENTE No 01 LUZ = 8.50
mMETRADO DE ENCOFRADONoDESCRIPCIONNo VECESNo DE
PIEZASLARGO(m)ANCHO(m)ALTO(m)PARCIAL(m2)1.0LOSA11.08.004.1032.802.0ALERO21.08.500.355.953.0ALERO21.08.500.6010.204.0ALERO21.08.500.152.555.0ALERO21.08.500.254.256.0BARANDA85.00.151.006.00TOTAL61.8m2
METRADO ACEROPUENTE No 01 Luz 8.50 mMETRADO DE
ACEROTIPODESCRIPCIONDIAM.LONG. DENo DELONG. DENo
DELONG.PESOPESODESP.TOTALPULG.PIEZASVECESREPARTICIONPIEZASTOTAL
(m)(KG/ml)(KG)5%(KG)A1/2" @ 0.28 cm
(L=10.40)1/2"10.414.115156.001156.07.8163.8B3/4" @ 0.18 cm
(L=10.40)3/4"10.414.123239.202.24535.826.8562.6C3/4" @ 0.18 cm
(L=9.00)3/4"914.123207.002.24463.723.2486.9D1/2" @ 0.24 cm
(L=4.36)1/2"4.3618.837161.321161.38.1169.4E1/2" @ 0.28 cm
(L=4.36)1/2"4.3618.831135.161135.26.8142.0F1/2" @ 0.13 cm
(L=1.31)1/2"1.3128.868178.161178.28.9187.1G3 Fe 3/8"
(L=10.40)3/8"10.42-362.400.5836.21.838.0H1/2" @ 0.15 cm
(L=1.03)1/2"1.0328.859121.541121.56.1127.6I3 Fe 3/8"
(L=10.40)3/8"10.42-362.400.5836.21.838.0J6 Fe 1/2"
(L=10.40)1/2"10.42-6124.801124.86.2131.0E13/8" @ 0.13 cm
(L=2.08)3/8"2.0828.868282.880.58164.18.2172.3E24 Fe de 1" 2 A CADA
LADO1"0.712-22.844.0411.50.612.1COLUMNETA3/8"1.0510-442.000.5824.41.225.6COLUMNETA1/4"0.541011054.000.2513.50.714.2TOTAL2270.6KGMETRADO
DE CONCRETONoDESCRIPCIONNo
VECESLARGOANCHOALTOPRACIAL1Losa18.94.10.6523.722Volado28.90.20.20.713Volado28.90.350.150.934Volado18.90.050.20.095Columneta80.150.1510.18TOTAL25.63
H.HIDROLOGICOCALCULO HIDROLOGICO DEL PROYECTOCALCULO DEL TIRANTE
MAXIMO EN FUNCION AL CAUDAL DE MAXIMA AVENIDADebido a la falta de
informacin hidrometereolgica en determinadas zonas que justifiquen
el diseo hidraulico de lasestructuras proyectadas, se plantean
metodos de calculo empircos en base a observaciuones y parametros
determinadosde acuerdo a las caractersticas geomorfolgicas y de
cobertura vegetal de la zona donde se ubica el proyecto.Con la
finanlidad de obtener la altura maxima que tendr el puente se
calcularan los caudales instantaneos ,por medio de diferentes
metodos empiricos; de esta forma determinaremos el maximo caudal
,Luego con este caudal calculado utililizando la formula de Maning
obtendremos una nueva altura de agua, queser mayor a la marca de la
huella dejada por el agua en una mxima avenida.A.-METODO DE LA
SECCION Y LA PENDIENTEPara aplicar el siguiente mtodo debe
realizarse los siguientes trabajos de campo:1-Seleccin de varios
tramos del ro2-Levantamiento topogrfico de las secciones
tranversales seleccionadas ( 3 secciones mnimas )3-Determinacin de
la pendiente de la superficie de agua con las marcas o huellas
dejadas por las aguasde mximas avenidas4-Elegir un valor de
coeficiente de rugosidad ( n ) el ms ptimo.5-Aplicar clculos en la
formula de Manning.Qmax. = A * R^(2/3) * S^(1/2) / nQmax. = A *
R^(2/3) * S^(1/2) / nA:rea de la seccin humeda ( m2)R:rea de la
seccin humeda/ perimetro mojadoS:pendiente de la superficie del
fondo de caucen: rugosidad del cauce del ro.La siguiente tabla nos
muestra los distinto valores de "n" que se adoptaran:SEGUN
COWAN:Condiciones del ro:material del cauce:AterrosoBrocosoCgravoso
finoDgravoso gruesomaterial del cauce adoptado:D=0.028Grado de
irregularidad:AningunaBleveCregularDseveroGrado de irregularidad
adoptado:B=0.005SeccionesAleveVariablesBregularCseverovariacin de
la secccin adoptada:B=0.005Efecto de las
obstrucciones:AdespreciablesBmenorCapreciableDseveroEfecto de las
obstrucciones
adoptado:B=0.01vegetacin:AningunaBpocoCregularDaltavegetacin
adoptada:A=0grado de
sinuosidad:AInsignificanteBregularCconsiderablegrado de sinuosidad
adoptado:A=1valor de " n " adoptado segn COWAM n =0.048SEGUN
SCOBEY:Condiciones del ro:n = 0.025Cauce de tierra natural limpios
con buen alineamiento con o sin algo de vegetacin en los taludes y
gravillas dispersasen los taludesn = 0.030Cauce de piedra
fragmentada y erosionada de seccin variable con algo de vegetacin
en los bordes y considerable pendiente( tpico de los ros de entrada
de ceja de selva )n = 0.035Cauce de grava y gravilla con variacin
considerable de la seccin transversal con algo de vegetacin en los
taludes ybaja pendiente.( tpico de los ros de entrada de ceja de
selva )n = 0.040-0.050Cauce con gran cantidad de canto rodado
suelto y limpio, de seccin transversal variable con o sin
vegetacion en los taludes( tpicos de los ros de la sierra y ceja de
selva )n = 0.060-0.075Cauce con gran crecimiento de maleza, de
seccin obstruida por la vegetacin externa y acutica de lineamiento
y seccinirregular. ( tpico de los ros de la selva )valor de " n "
adoptado segn SCOBEY n =0.05Seleccionando el menor valor de "n" de
estos dos criterios0.048Cota de N.A.M.E dejada por las
huellas:4190.85m.s.n.mAa : Area de la seccin del ro en la
avenida:10m2P : perimetro mojado de la avenida:11mS : pendiente de
la superficie del fondo de cauce:0.1256n : rugosidad del cauce del
ro.:0.048Qmax. = A * (A/P)^(2/3) * S^(1/2) /
nQmax.=69.29m3/sB.-METODO DE LA VELOCIDAD Y AREAPara aplicar el
siguiente mtodo debe realizarse los siguientes trabajos de
campo:1-Seleccin de 2 tramos del ro2-Medir la profundidad actual en
el centro del ro ( h )3-Levantamiento topogrfico de las secciones
tranversales seleccionadas indicando marcas o huellasdejadas por
las aguas de mximas avenidas.4-Medir la velocidad superficial del
agua ( Vs ) que discurre tomando en cuenta el tiempo que demora un
objetoflotante en llegar de un punto a otro en una seccin
regularmente uniforme, habindose previamentedefinido la distancia
entre ambos puntos.5-Calcular el rea de la seccin transversal del
ro durante la avenida dejadas por las huellas ( Aa ).el rea se
puede calcular usando la regla de Simpson o dibujando la seccin en
papel milimetrado.6-Aplicar clculos en las siguientes formulas:Ha
=( coef.)* Aa / BaHa:Altura mxima de agua en la avenidaAa:Area de
la seccin del ro en la avenidaBa:Ancho mximo del espejo de agua en
la avenida.coef.:Coeficiente de amplificacin adoptadoBa =10.6mcoef.
=2.5Aa10m2Ha =( coef.)* Aa / BaHa =2.36mVa = Vs * Ha /
hVa:Velocidad de agua durante la avenidaVs:Velocidad superficial
del agua actualHa:Altura mxima de agua en la avenidah:Profundidad
actual en el centro del roVs=2m/sh=0.5mHa=2.360m( debera ser mayor
que h )Va=Vs * Ha / h : Va=9.440m/sCaudal de avenida: Qmax=Va *
Aa=94.40m3/sC.-METODO DE LA FORMULA RACIONALPara aplicar el
siguiente mtodo emprico debe realizarse el siguiente trabajo de
gabinete:1-Determinar el rea de influencia de la cuenca en
hctareas.2-Estimar una intensidad de lluvia mxima ( mm/h )3-Aplicar
clculos con la frmula racionalQ= C * i * A / 360Q:Caudal mximo de
escorrentia que provocara una mxima avenida. (m3/s )uCoeficiente de
escorrentiaA:Area de influencia de la cuenca.(ha)( < 500 has
)i:intensidad mxima de lluvia (mm/h)coeficiente escorrentia
(C):Acultivos generales en topografa ondulada ( S = 5 a 10 %
)Bcultivos generales en topografa inclinada ( S = 10 a 30 %
)Ccultivos de pastos en topografa ondulada ( S = 5 a 10 %
)Dcultivos de pastos en topografa inclinada ( S = 10 a 30 %
)Ecultivos de bosques en topografa ondulada ( S = 5 a 10 %
)Fcultivos de bosques en topografa inclinada ( S = 10 a 30 %
)Gareas desnudas en topografa ondulada ( S = 5 a 10 % )Hareas
desnudas en topografa inclinada ( S = 10 a 30 % )indicar la letra
correspondiente al coeficiente seleccionadocoeficiente escorrentia
adoptado ( C ) :H=0.9Area de la cuenca adoptada ( A )
=300hasintensidad mxima de lluvia adoptada ( i ) =140mm/hCaudal
mximo: Qmax=C* i * A / 360 =105.00m3/sDe los tres caudales mximos
calculados se adoptaran lo siguiente:1.- el mximo de los
caudales2.- el promedio de los caudales3.- la media
ponderada1CAUDAL MAXIMO SELECCIONADO Qmax=105.00m3/sLuego con el
caudal mximo adoptado se ingresara nuevamente en la formula de
Manning y se hallara el nuevo valor de la alturade agua de mximas
avenidas.Qmax. = A * (A/P)^(2/3) * S^(1/2) / nQmax.= A^(5/3) *
S^(1/2)P^(2/3) * nQmax.= ( Aa+ &A)^(5/3) * S^(1/2)(1.1P)^(2/3)
* n&A=[ Qmax * n * (1.1P)^(2/3) / S^(1/2) ]^(3/5) -
Aa&A=3.331m2&A= (Ba+&H)*&H=3.331m2INCREMENTE EL
N.A.M.E EN &H=0.31mNUEVA COTA DE N.A.M.E.=4191.16m.s.n.mCAUDAL
MAXIMO Qmax=105.0m3/s
Pgina &P
DISEO LOSA L=13m.l.DISEO PUENTE LOSA CARROZABLE UBIATO - UBIATO
ALTOA- PREDIMENSIONAMIENTOPuente simplemente apoyadoLUZ DEL
PUENTEmts LUZ (L) =13.00?PERALTE LOSAd=L/15 =0.87RECUBRIMIENTOcm
(e) =0.06ESPESOR LOSAmts (H) =L + e =0.93?B-DISEO DE LOSAAREA DE
INFLUENCIA DE VIGAMetrado de cargasU (mts)Ancho de Calzada( A
)=7.20Ancho del Puente( B )=4.30Ancho de Vereda=0.80Altura de la
Vereda=0.15Ancho de la Baranda=0.2Altura de la Baranda=1.00P. E.
CONCRETO( PEC ) =2.40P. E. ASFALTO( PEA ) =2.00espesor del asfalto
(e)=0.05SE CONSIDERARA UN METRO LINEAL DE LOSA TRANSVERSALMENTE
:Peso losa =(1 mt.) * ( H mt.) * ( PEC tn/m3,) =2.232Tn / mt.Peso
Asfalto =(1 mt.) * ( e mt.) * ( PEA tn/m3,) =0.10Tn / mt.Wd
=2.332Tn / mt.HS - 36HS - 201-MOMENTO POR PESO PROPIOEJE DE LOSAEJE
DE LOSAM d =( Wd ) * ( L * L ) / 8 =M d =49.26TN-M2-MOMENTO POR S/C
HS -20e =02.304.204.202.300.004.200.60B:( M ) * (N ) / 4,35
=1.81X1X2X1A:( X1 ) * ( B ) / M =0.00C:( X2 ) * ( B ) / N =0.00M
S/C =28.96TN-M / ejeCONSIDERA QUE LOS "4 T " , ES EL PESO / EJE,
SIENDO DE LAS RUEDAS LA MITAD.M S/C =14.48TN-M /
RUEDA6.506.5002.17510.825DETERMINACION DEL ANCHO EFECTIVO :E =
1,219 + 0,06 ( L ) =2.00" E " es menor de 2,13OK !Entonces, valor
del momento MAX./metro losa =(M S/C) /2.007.24TN-M / METROP = 9
TN.W = 0,95 T/M3-MOMENTO POR SOBRECARGA EQUIVALENTEL / 2L / 2M eq =
9 * ( L/4 ) + 0,96 ( L ) * ( L / 8 ) =M eq =49.53TN-M /
CARRILDETERMINACION DEL ANCHO EFECTIVO :UN CARRIL =3.00mt.Entonces
, valor del momento MAX./metro losa =M eq /3.0016.51TN-M /
METRO4-CARGAS POR EJE TAMDENM =(L-1,2)*6/2M tamden
=35.40TN-MEntonces , valor del momento MAX./metro losa =M eq
/2.0017.70TN-M / METROTOMANDO EL MAYOR MOMENTO "ML" =====:M L
=17.70TN-M5- MOMENTO POR IMPACTOI = 15,24 / (L+38)0.30M I
=5.31TN-MI < = 0,3 =====, I=0.30B1- DISEO POR SERVICIO1.
Verificacion del peralteM = Md + ML + MiM
=72.27TN-MFy4200.00Fc=210.00d=raiz(2*M*100000/(F"c*k*j*b))F''c=0,45*Fc94.50fy=0,5*fy2100.00d=75cm.
===>>>Verificar H = d + 6 cm:H =81.00cmr=fy/F''c22.22d