Página 1 CALCULO DE DISEÑO DE PUENTE COLGANTE 1.- NOMBRE DEL PROYECTO PUENTE COLGANTE SANTA FE 2.- NUMERO DEL EXPEDIENTE 22970506 3.- OFICINA ZONAL PUNO CARACTERISTICAS DE MADERA ESTRUCTURAL Esfuerzo adm,Kg/cm2 Dencidad GRUPO FLEXION CORTE Kg/m3 A 210 15 750 B 150 12 650 C 100 5 450 DATOS A INGRESAR PARA EL DISEÑO ESTRUCTURAL Capacidad portante del terreno Esf,ter = 1 Kg/cm2 Longitud del puente LP= 70 m, Sobrecarga máxima (motocar) SC= 500 Kg, Factor de impacto FI (25% AL 50%)= 0.25 Separación entre largeros eje a eje SL= 0.65 m, Separación entre vigas eje a eje SV= 1.45 m, Ancho máximo del tablero AP= 2 m, CALCULO DE LA FLECHA DEL CABLE FC1=LP/11= 6.4 FC2=LP/12 = 5.8 FC= 6 A) DISEÑO DEL ENTABLADO Se asumira madera estructural del grupo B Sección de madera que asumes: HE BE BASE (BE)= 8 " ALTURA (HE)= 2 " S= 87.4 cm3 R= 68.8 cm2 WE= 6.7 Esfuerzo a la flexión= 116.6 < 150 OK Esfuerzo al corte= 4.6 < 12 OK
This document is posted to help you gain knowledge. Please leave a comment to let me know what you think about it! Share it to your friends and learn new things together.
Transcript
Página 1
CALCULO DE DISEÑO DE PUENTE COLGANTE
1.- NOMBRE DEL PROYECTO PUENTE COLGANTE SANTA FE 2.- NUMERO DEL EXPEDIENTE 22970506 3.- OFICINA ZONAL PUNO
CARACTERISTICAS DE MADERA ESTRUCTURAL
Esfuerzo adm,Kg/cm2 DencidadGRUPO FLEXION CORTE Kg/m3 A 210 15 750 B 150 12 650 C 100 5 450
DATOS A INGRESAR PARA EL DISEÑO ESTRUCTURALCapacidad portante del terreno Esf,ter = 1 Kg/cm2Longitud del puente LP= 70 m,Sobrecarga máxima (motocar) SC= 500 Kg,Factor de impacto FI (25% AL 50%)= 0.25Separación entre largeros eje a eje SL= 0.65 m,Separación entre vigas eje a eje SV= 1.45 m,Ancho máximo del tablero AP= 2 m,
CALCULO DE LA FLECHA DEL CABLE
FC1=LP/11= 6.4FC2=LP/12 = 5.8
FC= 6
A) DISEÑO DEL ENTABLADO
Se asumira madera estructural del grupo B
Sección de madera que asumes: HE BE
BASE (BE)= 8 " ALTURA (HE)= 2 "
S= 87.4 cm3R= 68.8 cm2
WE= 6.7
Esfuerzo a la flexión= 116.6 < 150 OK
Esfuerzo al corte= 4.6 < 12 OK
Página 2
B) DISEÑO DE LARGEROS
Se asumira madera del grupo B
BASE (BL)= 3 " HL ALTURA (HL)= 5 " BL
S= 204.8 cm3R= 64.5 cm2
WL= 30.8
Esfuerzo a la flexión= 114.6 < 150 OK
Esfuerzo al corte= 5.2 < 12 OK
C) DISEÑO DE VIGUETAS
Se asumira madera del grupo B
BASE(BV)= 3 " HV ALTURA (HV)= 6 " BV
S= 295.0 cm3
R= 77.4 cm2
WV= 114.0
Esfuerzo a la flexión= 133.8 < 150 OK
Esfuerzo al corte= 5.8 < 12 OK
D) DISEÑO DE PENDOLAS
PPP= 251.0 Kg,
Peso total de pendolas = 876.0 Kg,
Peso total/pendola= 438 Kg,
Que factor de seguridad quiere asumir (1,5-2,0) ? = 3
P rotura/pendola= 1314 kg, DIAMETRO TIPO BOA (6x19) Pulg, Peso (Kg/m) Rotura (Ton)
SE ASUMIRA CABLE = 1/4" tipo BOA 1/4" 0.17 2.74 3/8" 0.39 6.08
Página 3
E) DISEÑO DE CABLES PRINCIPALES
Wdc= 206.2
Wlc= 625
Wviento= 40
Wsismo= 41
Wtotal cable/m= 912
Tension max,cables H= 93.1 Ton,
Tensión max. cables= 100 Ton,
Que factor de seguridad quiere asumir (1,5-2,0) ? = 2.5
SE ADOPTARA CABLE PRINCIPAL = 11/4" DE DIAMETRO POR CADA BANDASE ADOPTARA CABLE SECUNDARIO = 1/2" DE DIAMETRO
HT=FC+C
F) CALCULO DE LA ALTURA DE LA TORRRE DE SUSPENSION
Página 4
FC= 6 C= 1 f'= 0.8
HT = 7
G) LONGITUD TOTAL DEL CABLE PRINCIPAL
n= 0.086 Dist, camara-torre= 5.6
Longitud de Parabola= 72
Longitud total de cable = 387 m,
H) DISEÑO DE LA CAMARA DE ANCLAJE
hcac
bc
base de camara asumido (bc) = 6 m, altura camara asumidao (hc) = 3 m, profundidad de la camara (ac)= 4.2 m, angulo de fricción interna asumido = 26 o (casi no varia)
kA= 0.4
D= 2.24
e=bc/2-D= 0.8 < 1 OK
q1=(SUMFv/A)*(1+6*e/bc)
q2 =(SUMFv/A)*(1-6*e/bc)
q1 1.0 Kg/cm2 < 1 OK
q2 0.1 Kg/cm2 < 1 OK
Página 5
ANALISIS DE LOS FACTORES DE SEGURIDAD
F,S,D=Hr/Hact >1,25
F,S,D= 1.413 > 1.25 OK
F,S,V=Mr/Mact, >1,75
F,S,V= 2.9 > 1.75 OK
I) DISEÑO DE LA TORRE DE SUSPENSION
Determinación de las fuerzas horizontales de Sismo
teta O= 0.02856366alfa A= 0.380483
TORRE EN PLANTA
L2 L1 L2 L3 VALORES ASUMIDOS
L1= 1.5 m, Hv
L2= 0.5 m,
L3= 0.8 m,
Hv= 0.5 m,
F3 Ht/3
F2
Ht/3
F1
Ht/3
Fza,de sismo en la base
Fza,sis=(S,U,C,Z/Rd)*Wt
Página 6
S=factor de suelo--------------------------->suelo tipo II S= 1.2
U=factor de importancia------------>por la categoria U= 1
C=coeficiente sismico--------------------------------------> C 0.4
Rd= factor de reducción----------------------------------> Rd 3
Z=factor de zona----------------------------------------------> 0.7
Fza,sismo= 0.112 *Wt
nivel hi wi*hi Fza,sismo, i F3 7 41440 953 F2 4.7 27626.6667 635 F1 2.3 10453.3333 240
79520
ANALIZANDO CONDICIONES DE ESTABILIDAD Y CAPACIDAD PORTANTE
F3 Ht/3
F2
Ht/3
F1
Ht/3
Etierra at
ht bt
base de torre asumido (bt) = 7 m, altura torre asumido (ht) = 0.8 m, profundidad de la torre (at)= 3 m, estrato de tierra (Et)= 1 m,
ANALISIS DE LA CAPACIDAD PORTANTE DEL TERRENO
Página 7
(condición mas desfavorable:considerando estrato de tierra)
D= 3.00
e=bt/2-D= 0.5 < 1.16666667 OK
q1=(SUMFv/A)*(1+6*e/bc)
q2 =(SUMFv/A)*(1-6*e/bc)
q1 0.9 Kg/cm2 < 1 OK
q2 0.3 Kg/cm2 < 1 OK
ANALISIS DE LOS FACTORES DE SEGURIDAD
F,S,D=Hr/Hact >1,25
F,S,D= 7.7 > 1.25 OK
F,S,V=Mr/Mact, >1,75
F,S,V= 5.0 > 1.75 OK
J) DISEÑO ESTRUCTURAL DE LA TORRE DE SUSPENSION
Tmax,(coso-cos,alf)
Ht=
Fza,sismo L3
Et= Etierra
ht= bt
Página 8
Mu= 88322
DISEÑO A FLEXION
w=0,85-(0,7225-1,7*Mu/(fi*f'c*b*d*d)^0,5
cuantia=w*f'c/fy
As=cuantia*b*d
DATOS ADOPTADOS
f'c= 175 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 d= 0.74 m, b= 0.5 m, fi= 0.9
As /columna= 16.9 cm2 As, max= 49.1 DUCTIL As,min= 37.0