ÉTUDE DE FAISABILITÉ Remplacement du système au R-22 Projet : Complexe sportif Robert-Hartley Distribution: Nicole Trudeau, Director of Recreation and Tourism Préparé par: Samuel Desmeules, Ing., M. Ing. OIQ #: 5047092 Systèmes Énergie TST inc. ________________________________ Version 1.0 Date : 11 novembre 2019
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Projet : Complexe sportif Robert-Hartley ÉTUDE DE FAISABILITÉ
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ÉTUDE DE FAISABILITÉ
Remplacement du système
au R-22
Projet : Complexe sportif Robert-Hartley
Distribution:
Nicole Trudeau, Director of Recreation
and Tourism
Préparé par:
Samuel Desmeules, Ing., M. Ing.
OIQ #: 5047092
Systèmes Énergie TST inc.
________________________________
Version 1.0
Date : 11 novembre 2019
SOMMAIRE EXÉCUTIF
L’entreprise Systèmes Énergie TST inc. (TST) a été mandatée afin de réaliser une étude de faisabilité pour
le remplacement des systèmes de réfrigération actuels utilisant le réfrigérant R-22 du Complexe sportif
Robert-Hartley. L’objectif de l’étude consiste à analyser les différentes options en réfrigération pour
remplacer le système de réfrigération actuel au R-22. L’analyse permet de déterminer l’option de
remplacement à privilégier pour les besoins de l’aréna et présente également des recommandations de
mise aux normes et de mise à niveau de systèmes mécaniques ainsi que des mesures d’économies
d’énergie. L’analyse financière considère l’évaluation des coûts énergétiques et d’entretien sur une
période de 20 ans.
Trois options de systèmes de réfrigération ont été étudiées dans le cadre de cette étude :
Option A – Nouveau système au CO2 (R-744)
Option B – Nouveau système à l’ammoniac (R-717)
Option C – Nouveau système au réfrigérant synthétique HFO R-513A
L’analyse s’est basée sur un nouveau système de réfrigération avec les spécifications suivantes :
Capacité frigorifique de 70 Tonnes de réfrigération (TR);
Pression de tête flottante;
Refroidisseur de liquide (ou de gaz) de type adiabatique, permettant de limiter la pression de
décharge des compresseurs;
Une pompe de saumure de 25 HP avec entrainement à fréquence variable;
Un désurchauffeur de 88 kW (300 MBH) pour le préchauffage de l’eau;
Un serpentin au glycol de 200 kW (680 MBH) pour le chauffage de l’air de l’enceinte;
Un échangeur de chaleur pour le chauffage de la fosse à neige et du sous-dalle de 80 kW (275
MBH).
Les options de systèmes de réfrigération étudiées incluent des concepts de récupération de chaleur
remplaçant les systèmes existants ainsi que des mesures d’économies d’énergie. Ces mesures consistent :
Installation d’une nouvelle unité de traitement de l’air suspendu pour le chauffage de l’enceinte
de l’aréna;
Installation d’un VRC pour la ventilation des vestiaires, permettant de préchauffé l’air neuf par
l’air évacué;
Remplacement du réservoir d’accumulation d’eau chaude par un nouveau réservoir de 800
gallons ou plus;
Ajout d’un serpentin de récupération de chaleur de 50 kW (170 MBH) pour la fonte des neiges
dans la fosse prévue à cet effet;
Installation d’un serpentin de récupération de chaleur au glycol de 200 kW (680 MBH) dans la
nouvelle unité de ventilation;
Installation d’un désurchauffeur de 88 kW (300 MBH) pour le préchauffage de l’eau chaude
domestique;
Échangeur de chaleur pour le chauffage sous-dalle (30 kW (102 MBH) ).
Installation d’un entrainement à fréquence variable sur la pompe de saumure;
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Installation d’une toile réfléchissante au-dessus de la glace.
Selon notre analyse énergétique et économique effectuée, l’option de réfrigération ayant le coût global
annualisé le plus faible est l’option C, soit un nouveau système au réfrigérant synthétique (R-513a).
L’investissement total net pour le remplacement du système, incluant l’ensemble des travaux connexes
définis ci-haut, est de 1 628 000 $ avant taxes (1 839 640 $ avec des taxes à un taux de 13 %). Sur une
période de 20 ans, en tenant compte des coûts d'investissements, d'énergie, de réfrigérant, d'opération,
d'entretien et de remplacement ainsi que de la valeur résiduelle des équipements, le coût global
annualisé est de 264 576 $/an avant taxes pour cette option. La valeur annualisée du R-744 (CO2) est de
270 870 $ et celle du R-717 (ammoniac) est de 274 575 $. L’analyse s’est réalisée en l’absence de
subventions pour financer le projet.
EXECUTIVE SUMMARY
TST Energy Systems Inc. (TST) was mandated to perform a feasibility study concerning the replacement of
an existing refrigeration system that uses R-22 refrigerant (under phase-out), at the Robert-Hartley sports
complex. The study’s main goal is to analyze the various options that could replace the existing system.
The analysis determines the preferred replacement option for the arena's needs, presents
recommendations to reach present-day building codes and standards, upgrade the mechanical
systems, as well as propose energy saving measures. The accompanying financial analysis considers the
evaluation of energy and maintenance costs over a 20-year period.
In the present study, three (3) options were evaluated:
Option A – New CO2 (R-744) system
Option B – New ammonia (R-717) system
Option C – New synthetic refrigerant HFO R-513A system (innovative refrigerant)
The analysis was based on the following specifications:
Refrigeration capacity of 70 tons of refrigeration (TR);
Floating head pressure;
Adiabatic-type liquid chiller (or gas), to limit the discharge pressure of the compressors;
25 HP brine pump with a variable frequency drive;
Desuperheater (heat reclaim) for water pre-heating, with a capacity of 88 kW (300 MBH);
Glycol fan coil for space heating, with a capacity of 200 kW (680 MBH);
Heat exchanger for heating of the arena snow pit and the sub-slab, with a capacity of 80 kW (275
MBH).
Heat reclaim reuses energy that might otherwise not be harnessed and can be used to reduce
operational cost, energy consumption and equipment requirements. The proposed options to replace
the refrigeration system introduce heat recovery concepts, as well as certain energy efficiency measures.
These measures are:
Installation of a new suspended air handler unit for space heating;
Installation of a Heat Recovery Ventilation (HRV) unit dedicated to the changing room, allowing
the preheating of fresh air with exhaust air;
Replacement of the hot water storage tank with a new 800 gallon tank (or more);
Adding a 50 kW (170 MBH) heat recovery coil for melting snow in the pit;
Installation of a 200 kW (680 MBH) glycol coil for heat recovery in the new air handler unit;
Installation of a desuperheater for pre-heating domestic hot water, with a capacity of 88 kW (300
MBH);
Installation of a heat exchanger to provide for sub-slab heating, with a capacity of 30 kW (102
MBH);
Installation of a variable frequency drive on the brine pump;
Installation of a reflective foil above the ice rink.
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According to our energy and financial analysis, the refrigeration option with the lowest annualized cost is
Option C, a system that uses the synthetic refrigerant (R513a). The total net investment cost for the system
replacement, including the related works defined above, is $1,628,000 before taxes ($1,839,640 with taxes
at 13%). Over a 20-year period, considering costs related to investment, energy, refrigerant, operation,
maintenance, as well as residual value of the equipment, the annualized cost is $264,576/year, before
taxes, for Option C. The annualized value of the R-744 (CO2) system is $270,870 and that of the R-717
(ammonia) system is $274,575. The analysis was performed without considering potential incentives.
3.2 Gaz naturel .......................................................................................................................................... 15
3.3 Energy assesment ......................................................................................... Erreur ! Signet non défini.
4. OPTIONS – SYSTÈMES DE RÉFRIGÉRATION ................................................................ 20
4.1 Description des réfrigérants................................................................................................................ 20
4.2 Considérations pour le remplacement des systèmes ..................................................................... 21
4.3 Option A - Système au CO2 (R-744) .................................................................................................. 22
4.3.1 Spécifications du système de réfrigération ......................................................................... 22
4.3.2 Spécifications du système de rejet de chaleur .................................................................. 22
4.3.3 Spécifications du système de récupération de chaleur .................................................. 22
4.3.4 Spécifications du dimensionnement .................................................................................... 24
4.4 Option B - système à l’ammoniac (R-717) ........................................................................................ 26
4.4.1 Spécifications du système de réfrigération ......................................................................... 26
4.4.2 Spécifications du système de rejet de chaleur .................................................................. 26
4.4.3 Spécifications du système de récupération de chaleur .................................................. 26
4.4.4 Spécifications du dimensionnement .................................................................................... 27
4.5 Option C - système préassemblé au réfrigérant synthétique (R-513a) ......................................... 29
4.5.1 Spécifications du système de réfrigération ......................................................................... 29
4.5.2 Spécifications du système de rejet de chaleur .................................................................. 29
4.5.3 Spécifications du système de récupération de chaleur .................................................. 29
4.5.4 Spécifications du dimensionnement .................................................................................... 30
1 La classification présente une lettre (A ou B) qui définisse le niveau de toxicité et un chiffre (1,2 ou 3) qui définisse le niveau d’inflammabilité.
4.2 Considérations pour le remplacement des systèmes
Les options de remplacement de ce système de réfrigération considèrent les éléments suivants :
Les mesures d’économies d’énergie suivantes sont appliquées pour chaque option :
o Système de contrôle DDC permettant, entre autres, la programmation de séquences,
d’horaires de fonctionnement, de variation des points de consigne, d’opération à
pression de tête flottante des compresseurs et autres.
o Réseau de récupération de chaleur incluant :
Chauffage pour l’unité de ventilation de la glace.
Préchauffage de l’eau chaude des douches et pour la surfaceuse.
Chauffage de la fosse à neige
Chauffage sous-dalle
o Entraînement à fréquence variable sur la pompe de saumure froide.
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4.3 Option A - Système au CO2 (R-744)
L’option A présente le scénario technico-économique du remplacement du système existant pour la
production de glace artificielle par un nouveau système au CO2. L’installation comprend un système de
réfrigération préassemblé qui sera installé dans la salle mécanique actuelle.
4.3.1 Spécifications du système de réfrigération
Capacité frigorifique de 246 kW (70 tonnes).
Quatre compresseurs semi-hermétiques à piston d’une capacité de 30,5 kW (40,8 BHP) chacun
(moteur nominal de 33,6 kW (45 HP)). Un compresseur sera équipé d’un entraînement à
fréquence variable pour moduler la charge de réfrigération.
COP de conception des compresseurs à 2,05 avec Tévaporation -14 °C (7°F) et Tsortie_refroidisseur 29 °C
(84°F).
Pression de tête flottante.
Évaporateur de type tubes et calandre au CO2/Saumure.
Une pompe de saumure froide de 18,7 kW (25 HP) munie d’un entraînement à fréquence
variable.
Une pompe de glycol pour la fosse à neige de 0,75 kW (1 HP) et une pompe de 1,12 kW (1,5
HP) pour le chauffage sous-dalle
Un désurchauffeur de 88 kW (300 MBH) pour le préchauffage de l’eau chaude.
Un (1) serpentin de récupération de chaleur direct au CO2 pour l’unité de ventilation d’une
capacité totale de 200 kW (680 MBH).
Un échangeur de chaleur de CO2/glycol avec une capacité de 80 kW (272 MBH) pour le
chauffage du serpentin de fosse à neige et pour le chauffage du sous-dalle.
Panneau de contrôles et de démarreurs.
Contrôle DDC avec poste opérateur, affichage graphique et accès à distance.
Durée de vie moyenne du système de 25 ans.
Charge de réfrigérant de ±350 kg.
Le COPcompresseur en conception du système est de 2,05 (T°évap :7°F/T°cond :84°F) tandis que son
COPglobal (performance incluant les pompes et les ventilateurs du refroidisseur) est de 1,7.
4.3.2 Spécifications du système de rejet de chaleur
Le rejet de chaleur est réalisé à l’aide d’un refroidisseur de gaz adiabatique dans lequel circule
directement le CO2. Le refroidisseur de gaz utilise de l’eau lors de la saison chaude afin de mouiller des
tampons adiabatiques permettant de refroidir l’air envoyé aux ventilateurs. Ce type d’installation
permet de réduire le nombre de ventilateurs requis pour assurer sa fonction dans les conditions de
conception, permettant des économies à l’achat et d’énergie. Ce système n’est pas soumis au
Règlement sur l’entretien d’une installation de tour de refroidissement à l’eau et ne nécessite pas de
système de traitement de l’eau. Le refroidisseur de gaz adiabatique est équipé de trois ventilateurs munis
d’entraînement à fréquence variable d’une puissance totalisant 7,5 kW (10 HP). Le refroidisseur de gaz
peut être localisé sur le toit, à l’emplacement des condenseurs actuels, ou au sol.
4.3.3 Spécifications du système de récupération de chaleur
Cette configuration sera équipée des éléments suivants :
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Un désurchauffeur d’une capacité de 88 kW (300 MBH) pour le préchauffage de l’eau chaude
raccorder sur un réservoir d’accumulation.
Un serpentin de récupération de chaleur direct au CO2 sera installé dans l’unité de traitement
de l’air d’une capacité nominale de 200 kW (680 MBH).
Un serpentin pour la fosse à neige d’une capacité nominale de 50 kW (170 MBH)
Échangeur de chaleur avec une capacité de 30 kW (102 MBH) pour le chauffage sous-dalle
La prochaine figure présente un schéma explicatif du réseau.
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Figure 10 : Schéma du réseau de récupération de chaleur pour le système au CO2
4.3.4 Spécifications du dimensionnement
L’unité de réfrigération sera localisée dans la salle mécanique actuelle selon les dimensions
approximatives illustrées à la figure suivante, soit 6 m (20’) x 1,8 m (6’) avec des dégagements de
maintenance de 0,9 m (3’) sur trois côtés du système.
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Figure 11 : Aménagement de la salle mécanique avec système de réfrigération CO2
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4.4 Option B - système à l’ammoniac (R-717)
L’option B présente le scénario technico-économique du remplacement du système existant pour la
production de glace artificielle par un nouveau système à l’ammoniac. L’installation comprend un
système de réfrigération préassemblé qui sera installé dans une salle mécanique de classe T, externe au
bâtiment.
4.4.1 Spécifications du système de réfrigération
Capacité frigorifique totale de 246 kW (70 tonnes)
2 compresseurs à piston ouvert d’une capacité de 42 kW (56 BHP) chacun (moteur nominal
de 44,8 kW (60 HP)).
COP de conception à 2,9 avec Tévaporation -14,0 °C (7°F) et Tcondensation de 35,0 °C (95 °F)
Un évaporateur de type à plaques ammoniac/saumure.
Une pompe de saumure froide de 18,7 kW (25 HP) munie d’un entraînement à fréquence
variable.
Une pompe primaire de glycol de 3,73 kW (5 HP) et une pompe secondaire pour le sous-dalle
de 1,12 kW (1,5 HP)
Un désurchauffeur de 88 kW (300 MBH) pour le préchauffage de l’eau chaude.
Un Échangeur de chaleur ammoniac/glycol d’une capacité de 280 kW (955 MBH) pour
alimenter le serpentin au glycol de l’unité de ventilation de l’enceinte, le serpentin de fosse
à neige et le chauffage sous-dalle.
Panneau de contrôles et de démarreurs.
Contrôle DDC avec poste opérateur, affichage graphique et accès à distance.
Durée de vie moyenne du système de 25 ans.
Charge de réfrigérant de ±75 kg.
Le COPcompresseur en conception du système est de 2,9 tandis que son COPglobal (performance
incluant les pompes et les ventilateurs du refroidisseur) est de 2,2.
4.4.2 Spécifications du système de rejet de chaleur
Le rejet de chaleur est réalisé à l’aide d’un refroidisseur de liquide adiabatique dans lequel circule une
boucle de glycol. Le condenseur adiabatique utilise de l’eau lors de la saison chaude afin de mouiller
des tampons adiabatiques permettant de refroidir l’air envoyé aux ventilateurs. Ce système n’est pas
soumis au Règlement sur l’entretien d’une installation de tour de refroidissement à l’eau et ne nécessite
pas de système de traitement de l’eau. Le refroidisseur de liquide adiabatique est équipé de trois
ventilateurs munis d’entraînement à fréquence variable d’une puissance totalisant 7,5 kW (10 HP). Le
refroidisseur de liquide adiabatique sera localisé au-dessus de la salle mécanique externe.
4.4.3 Spécifications du système de récupération de chaleur
Le rejet de chaleur se fera à l’aide d’un échangeur de type à plaques connecté à un réseau de glycol.
Cette boucle de chauffage alimentera les éléments suivants :
Un désurchauffeur d’une capacité de 88 kW (300 MBH) pour le préchauffage de l’eau chaude
raccorder sur un réservoir d’accumulation.
Un serpentin de récupération de chaleur au glycol sera installé dans l’unité de traitement de l’air
d’une capacité nominale de 200 kW (680 MBH).
Un serpentin au glycol pour le chauffage de la fosse à neige d’une capacité nominale de 50 kW
(170 MBH)
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Échangeur de chaleur avec une capacité de 30 kW (102 MBH) pour le chauffage sous-dalle
La prochaine figure présente un schéma explicatif du réseau.
Figure 12 : Schéma du réseau de récupération de chaleur pour le système à l’ammoniac
4.4.4 Spécifications du dimensionnement
Les spécifications de la salle mécanique, pour un système à l’ammoniac, sont de classe T selon la norme
B52. La configuration actuelle de la salle mécanique ne permet pas de respecter ces critères. Une
solution consiste à construire une nouvelle salle mécanique qui pourrait être localisée à l’arrière du
bâtiment tel qu’illustré à la figure suivante. La salle mécanique préfabriquée aura une dimension de 10,4
m (34’) de long par 3,7 m (12’) de large par 3,3 m (10’) de haut. Le refroidisseur de liquide adiabatique
sera localisé sur le dessus de cette salle mécanique.
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Figure 12 : Emplacement potentiel de la nouvelle salle mécanique
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4.5 Option C - système préassemblé au réfrigérant synthétique (R-513a)
L’option C présente le scénario technico-économique du remplacement du système existant pour la
production de glace artificielle par un nouveau système au HFO R-513a. L’installation comprend un
système de réfrigération préassemblé qui sera installé dans la salle mécanique actuelle.
4.5.1 Spécifications du système de réfrigération
Capacité frigorifique total de 246 kW (70 tonnes).
2 compresseurs semi-hermétiques à vis d’une capacité de 53,5 kW (72 BHP) chacun
(moteur nominal de 56 kW (75 HP)).
COP de conception à 2,2 avec Tévaporation -14,0 °C (7°F) et Tcondensation de 38,0 °C (100 °F)
Un évaporateur de type tubes et calandre HFO/saumure.
Une pompe de saumure froide de 15 kW (20 HP) munie d’un entraînement à fréquence
variable.
Une pompe primaire de glycol de 3,73 kW (5 HP) et une pompe secondaire pour le sous-dalle
de 1,12 kW (1,5 HP)
Un désurchauffeur de 88 kW (300 MBH) pour le préchauffage de l’eau chaude.
Un Échangeur de chaleur ammoniac/glycol d’une capacité de 280 kW (955 MBH) pour
alimenter le serpentin au glycol de l’unité de ventilation de l’enceinte, le serpentin de fosse
à neige et le chauffage sous-dalle.
Panneau de contrôle et de démarreurs.
Contrôle DDC avec poste opérateur, affichage graphique et accès à distance.
Durée de vie moyenne du système de 25 ans.
Charge de HFO de ±260 kg.
Le COPcompresseur en conception du système est de 2,2 tandis que son COPglobal (performance
incluant les pompes et les ventilateurs du refroidisseur) est de 1,8.
4.5.2 Spécifications du système de rejet de chaleur
Le rejet de chaleur est réalisé à l’aide d’un refroidisseur de liquide adiabatique dans lequel circule une
boucle de glycol. Le condenseur adiabatique utilise de l’eau lors de la saison chaude afin de mouiller
des tampons adiabatiques permettant de refroidir l’air envoyé aux ventilateurs. Ce système n’est pas
soumis au Règlement sur l’entretien d’une installation de tour de refroidissement à l’eau et ne nécessite
pas de système de traitement de l’eau. Le refroidisseur de liquide adiabatique est équipé de trois
ventilateurs munis d’entraînement à fréquence variable d’une puissance totalisant 7,5 kW (10 HP). Le
refroidisseur de liquide adiabatique sera localisé au-dessus de la salle mécanique externe.
4.5.3 Spécifications du système de récupération de chaleur
Le rejet de chaleur se fera à l’aide d’un échangeur de type à plaques connecté à un réseau de glycol.
Cette boucle de chauffage alimentera les éléments suivants :
Un désurchauffeur d’une capacité de 88 kW (300 MBH) pour le préchauffage de l’eau chaude
raccorder sur un réservoir d’accumulation. La température de surchauffe des compresseurs ne
dépasse généralement pas 65°C (150 °F) à pleine charge, limitant le potentiel de récupération
de l’eau chaude.
Un serpentin de récupération de chaleur au glycol sera installé dans l’unité de traitement de l’air
d’une capacité nominale de 200 kW (680 MBH).
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Un serpentin au glycol pour le chauffage de la fosse à neige d’une capacité nominale de 50 kW
(170 MBH)
Échangeur de chaleur avec une capacité de 30 kW (102 MBH) pour le chauffage sous-dalle
Figure 13 : Schéma du réseau de récupération de chaleur pour le système au R-513a
4.5.4 Spécifications du dimensionnement
L’unité de réfrigération sera localisée dans la salle mécanique actuelle selon les dimensions
approximatives illustrées à la figure suivante, soit 6 m (20’) x 1,8 m (6’) avec des dégagements de
maintenance de 0,9 m (3’) sur trois côtés du système.
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Figure 14 : Aménagement de la salle mécanique avec un système de réfrigération R-513a
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5. RECOMMANDATIONS
Les recommandations décrites dans cette section sont des éléments qui ne sont pas nécessairement
associés à des mesures d’efficacité énergétiques mais plutôt des éléments qui sont considérés comme
des éléments essentiels au bon fonctionnement d’un aréna.
Dans les recommandations suivante, TST cherche toujours à proposer des solutions d’efficacité
énergétiques mais la prise décisionnelle de ces recommandations ne doit pas être basée sur la
rentabilité des économies d’énergies mais plutôt sur le respect des normes et règlementations en vigueur
et sur les bonnes pratiques retrouvées dans les autres arénas du même type.
5.1 Ventilation de l’enceinte
L’aréna ne possède actuellement aucun système de ventilation pour le traitement de l’air de l’enceinte
et pour l’admission de l’air neuf lorsque le niveau de CO2 et/ou CO dépasse les seuils acceptables selon
les normes et règlementation en vigueur. Le chauffage se fait majoritairement par les tubes radiatifs. Le
déshumidificateur aide à chauffer les espaces par son processus de déshumidification de la roue
dessicante mais cette unité est principalement en fonction en début et en fin de saison, là où la
demande de chauffage est la plus faible. De plus, les règlements en vigueur exigent d’avoir une
ventilation permettant un renouvellement de l’air des espaces (ASHRAE 62.1 du CNB). L’admission de
l’air sans chauffage peut engendrer d’importants problèmes de confort.
Les unités de ventilation que l’on retrouve généralement dans les arénas sont des unités de traitement
d’air personnalisée munis d’une prise d’air neuf, d’un retour, d’un serpentin de récupération de chaleur
provenant du système de réfrigération et d’un chauffage d’appoint qui peut être soit à l’électricité ou
au gaz naturel. L’unité de ventilation proposée pour le projet possède les caractéristiques suivantes :
Unité de traitement de l’air avec un débit de 4 000 L/s (8 500 CFM)
Alimentation en air frais de 1 890 L/s (4 000 CFM)
Serpentin de récupération de chaleur de 200 kW (680 MBH)
Brûleur au gaz d’une capacité nette de 203 kW (700 MBH)
Les travaux incluent aussi l’ajout de conduits de ventilation installés au-dessus des gradins pour une
distribution adéquate de l’air dans l’espace de l’enceinte. Les coûts associés à cette mesure sont
estimés à ±153 300$. Ces travaux incluent :
Fourniture et installation de l’unité de traitement de l’air
Conduit d’alimentation d’air neuf avec volet motorisé et persienne
Conduit de distribution de l’air traité dans l’enceinte
Raccordement électrique
Travaux de contrôles (sondes seulement)
Fourniture et installation d’un brûleur au gaz dans le conduit
Fourniture et installation d’un serpentin de récupération au glycol (raccordement
exclue)
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Installation d’un serpentin de récupération d’énergie
Contingence de 10%
Frais généraux (administration et profit) de 15%.
L’estimé budgétaire ci-haut n’inclut pas les frais de conception.
5.2 Ventilation des vestiaires
Les vestiaires de l’aréna sont seulement alimentés par une unité 100% air neuf de type make-up air. La
recommandation suivante consiste à remplacer l’unité de ventilation make-up air par une unité de type
ventilateur récupérateur de chaleur (VRC). Ce type de système permet l’admission simultanément avec
l’évacuation de l’air de l’espace desservi. L’air frais est chauffé à partir de l’air évacué à partir d’un
échangeur à plaque. Ces échangeurs à plaque peuvent avoir une efficacité variant entre 50% jusqu’à
70%, dépendant du matériel utilisé.
Figure 15 : Schema of a heat recovery ventilator (HRV)