Studiu asupra Utilajelor de Sfaramare a Materialelor Granulare
in vederea Alegerii Variantei Optime de Sfaramare a
Ferosiliciului
UNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOV
PROIECT DE DIPLOMPag.5
CAP. II Proiectarea
utilajului................................................................................................44
2.1 Alegerea variantei optime.44 2.2 Calculul cinematic .45 2.2.1.
Determinarea unghiului de apucare 46 2.2.2. Determinarea turaiei
optime 47 2.2.3. Determinarea productivitii concasorului ...48
2.2.4. Determinarea puterii motorului de antrenare .....49 2.3
Calculul de dimensionare i de verificare pentru transmisia prin
curele ..51 2.4 Dimensionarea i verificarea arborelui cu excentric
57 2.5 Calculul asamblrii prin caneluri..62
2.6 Calculul rulmenilor.63 2.7 Dimensionarea i verificarea
volantului .63 2.8 Calculul de dimensionare al prghiilor66 2.9
Calculul batiului...67 CAP III Msuri de exploatarea utilajelor i
mainilor pentru turntorii..70 3.1 Factorii care determin durata de
funcionare a organelor de mainii a utilajelor .71 3.2 ntreinerea
utilajelor pentru turntorii 73CAP IV Norme de tehnica securitii
muncii.........................................................................78
4.1. Msuri speciale de protecie a muncii i a mediului
..80Declaraie81BIBLIOGRAFIE
Constantinescu Alexandru Utilaje pentru turnatorii Universitatea
din
Braov. 1984 V. Zubac - Utilaje si linii automate in turnatorii
Editura tehnic Bucureti
1975
V. Zubac Utilaje pentru turntorii E.D.P. Bucureti - 1982 Oprescu
I Utilaje metalurgice E.D.P. Bucureti - 1977- XXX Colectie reviste
de specialitate- Dghici, I, .a. - Organe de maini, probleme,
Editura Didactic i Pedagogic, Bucureti, 1980
CAP. I Studiu asupra utilajelor
1. Studiu asupra utilajelor de sfrmare a materialelor granulare
n vederea alegerii variantei optime de sfrmare a ferosiliciului1.1
Noiuni generale
Pregtirea materiilor prime are drept scop transformarea
materialelor brute n produse corespunztoare calitativ diferitelor
valorificri sau utilizri tehnologice. Operaiile de pregtire au n
general un caracter fizic sau fizico-chimic, care nu afecteaz de
obicei compoziia chimic a materialelor prelucrate.
Prin operaiile de pregtire se caut a se obine: mbogirea n
substane utile, granulaii adecvate, proprieti mecanice i
tehnologice corespunztoare, nlturarea componentelor duntoare sau
nefolositoare, reducerea preului de cost al tratamentului
metalurgic, reducerea pierderilor de substan util, reducerea
cheltuielilor operaiilor auxiliare,etc.
Metodele de pregtire ale unui material brut se aleg n funcie de
proprietile lui principale i anume: proprietile fizico-chimice,
natura i proprietile componentelor materialului, granulaia
materialului, necesitile procesului tehnologic, posibilitile i
resursele locale la momentul dat,etc..
Principalele operaii specifice ale pregtirii materialelor brute
sunt urmtoarele: sfrmarea, mcinarea, clasarea, concentrarea sau
sortarea desecarea sau uscarea, brichetarea sau aglomerarea i
diversele operaii auxiliare de transport, depozitare, dozare,
amestecare, etc.
Sfrmarea are ca finalitate:
desfacerea mineralelor brute n buci de dimensiuni reduse i
punerea n libertate a diferitelor substane componente,
aducerea diferitelor produse la dimensiunile optime necesare
proceselor tehnologice.
Prin operaii multiple de sfrmare, se pot reduce dimensiunile
materialului de la 1500 mm la 0,01 mm. Raportul dintre dimensiunea
iniial a materialului i cea final se numete grad de sfrmare.
Etapele principale ale operaiunii de sfrmare sunt date n tabelul
1.1
Tabelul 1.1
Operaia de sfrmareDimensiuni iniiale
[mm]Dimensiuni finale
[mm]Gradul de sfrmare per operaieGradul de
afrmare total
Sfrmarea preliminar (concasarea)brut1500 - 300500 - 10033 -
12
fin500 - 100125 - 254
Sfrmarea intermediar (granularea)brut125 - 2525 - 554 - 60
fin30 - 65 - 16
Mcinareabrut5 - 10,5 - 0,11050 - 200
fin1,25 - 0,150,08 - 0,0115
1.2. Teorii referitoare la sfrmare
Mainile i utilajele pentru mrunirea materialelor se pot
clasifica n dou grupe mari n funcie de gradul de mrunire:
1. maini i utilaje pentru sfrmare : concasoare, la care n timpul
procesului de mrunire se formeaz volume noi. La aceste maini
materialul brut este mrunit prin aplicarea unor presiuni asupra
bucilor de material;
2. maini i utilaje pentru mcinare: mori, la care n timpul
procesului de mrunire se formeaz suprafee noi. La aceste maini
materialul brut este mrunit prin contact cinetic;
Valoarea efortului necesar pentru efectuarea sfrmrii este
dependent de o serie de factori compleci cum sunt: natura i
proprietile fizico-chimice ale materialului, n special rezistena
lui la compresiune i strivire, modul de acionare al mainii asupra
materialului; dimensiunile i formele iniiale ale bucilor de
material supuse sfrmrii i gradul de sfrmare impus.
1.3 Utilaje pentru sfrmarea preliminar
Utilajele folosite la aceast operatie sunt:
concasorul cu flci,
concasorul giratoriu,
concasorul cu ciocane.
1.3.1. Concasorul cu flci
Concasoarele cu flci se caracterizeaz prin prinderea bucilor de
material ntre dou piese robuste de mas mare, ale cror suprafee prin
apropiere exercit o for de compresiune asupra materialului.
Concasorul cu flci este utilizat pentru sfrmarea diverselor
materiale cu duritate mare (calcar, feroaliaje, minereuri diverse,
etc.) Concasoarele se folosesc n cazul cnd, n urma unei singure
trepte de mrunire, trebuie s se obin un amestec destul de bine
dispersat de particule mrunite. Concasoarele mrunesc foarte bine
materialele casante i sunt mai puin eficiente n cazul produselor
umede sau a celor care conin o cantitate mare de grsime.
Concasoarele cu flci sunt folosite n special la mrunirea grosier
dar n anumite cazuri i la cea mijlocie. Cel mai ades sunt ntlnite n
industria minier, a materialelor de construcie dar i n industria
alimentar, n special a zahrului, pentru mrunirea pietrei de var ce
intr n procesul tehnologic de fabricare a zahrului.
Gradul de mrunire variaz ntre 2 i 6 la bucile mari i dure i ntre
5 i 10 la bucile de mrime mijlocie.
Dup modul de construcie exist mai multe tipuri de concasoare cu
flci dar cel mai frecvent utilizate sunt:
concasorul cu micare simpl, oscilant a flcii (figura 1.2),
concasorul cu micare complex a flcii (figura 1.3).
Schema de principiu a unui concasor cu flci este prezentata in
fig.1.1
Fig.1.1 Concasor cu flci
Sfrmarea materialului 3, se produce ntre cele dou flci 1 i 2
.Falca mobil 2, oscileaz n jurul articulaiei 9, fiind pus n micare
prin intermediul prghiilor 4 i 5 i a bielei 6, de ctre arborele
excentric 7. Pe arborele 7, sunt montai doi volani 8, unul din ei
jucnd i rolul de roat de curea ce primete micarea de la un motor
electric. Reglajul distantei dintre flci se realizeaz cu ajutorul
penelor 10 i a urubului de reglaj 11.
Tija 12, cu arcul 13, asigur mersul napoi al flcii mobile,
meninnd n acelai timp prghiile 4 i 5, n articulaiile lor
semicilindrice.
Flcile concasorului sunt cptuite cu plci amovibile confecionate
din oel manganos, cu nervuri longitudinale. Pentru a se reduce
sfrmarea prea mare a materialului, nervurile unei plci sunt aezate
n faa adnciturilor celeilalte plci.
Fig. 1.2. Concasor cu flci cu articulaie dubl
i micare oscilant a flciiFig. 1.3 Concasor cu flci cu articulaie
simpl i micare complex a flcii
La ambele variante amplasarea suspensiei flcii mobile este la
partea superioar a mainii pentru a facilita evacuarea materialului
mrunit prin fanta rezultat la partea inferioar ntre falca fix i cea
mobil. La concasorul din figura 1.2 notaiile au urmtoarele
semnificaii:1- falca fix,
2- falca mobil,
3- excentric,
4- biel,
5- placa de presiune fa,
6- placa de presiune spate,
7- suspensia flcii mobile,
A- alimentare,
B- evacuare.
Acest concasor este acionat cu ajutorul unei articulaii duble,
astfel nct fiecare punct al flcii mobile descrie o traiectorie
circular, cu centrul pe axa geometric a suspensiei.
La concasorul din figura 1.3 notaiile reprezint: 1- falca fix,2-
falca mobil, 3- excentric i suspensie, 4- placa de presiune, A-
alimentare, B- evacuare,
< 90o la concasare grosier i ( 90o la concasare fin. La
rotirea excentricului, falca execut o micare oscilant i n acelai
timp, o micare plan complex, plan-paralel. Acest concasor este
acionat de o articulaie simpl astfel nct fiecare punct de pe
suprafaa activ a flcii mobile descrie cte o curb nchis. La acest
concasor sensul de rotaie figurat ajut la evacuarea materialului
mrunit datorit componentei descendente a micrii n timpul cursei
active. n faza de sfrmare rezult o frecare suplimentar ntre
material i falc.
La fiecare rotaie, sensul forelor care ncarc lagrele mainii cu
articulaie simpl se schimb. Pe msur ce uzura lagrelor crete, scade
debitul concasorului i fenomenele de uzur se accentueaz.
Avantajele concasoarelor cu flci : construcie i ntreinere
simpl,
siguran n funcionare mare,
mas redus i cost sczut,
gabarit redus.
Printre dezavantajele principale trebuie menionate:
funcionare ciclic, cu mase mari n oscilaie, care nu pot fi
echilibrate pe deplin i determin funcionarea trepidant cu zgomot
mare,
necesitatea unui volant greu i a unei fundaii costisitoare.
n ciuda acestor dezavantaje concasoarele cu flci sunt cele mai
rspndite pentru mrunirea materialelor, urmate de concasoarele
giratorii.Tipuri de concasoare:
Fig.1.4 Concasor cu flci
Caracteristici:
are capacitati de la 1 la 800 tone/ora;
este ideal pentru statiile de sortare si concasare piatra sau
pentru demolari.
Fig. 1.5. Concasor cu falci european
Caracteristicile concasorului cu flci european:
Falca mobil, compus dintr-o structur de oel turnat de nalt
calitate este pus n micare de ctre dou roti mari fcute de asemenea
din oel turnat. Axul excentric este realizat ntr-o matri forjat.
Toate acestea fac concasorul extrem de fiabil.
Caracteristicile concasorului cu flci european:
Flcile mobile mai avansate ale concasorulul lungesc viaa sa;
Structura de oel turnat este folosit pentru lcaul
rulmentului;
Elementele finite folosesc o tehnologie pentru a face concasorul
mult mai puternic.
Fig. 1.6 Concasor cu falci Nordberg C125Caracteristici concasor
cu falci Nordberg C125: Deschidere gura: 1250 x 950 mm Greutate: 37
tone
Fig. 1.7. Concasor cu flci Caracteristici: Maina e compus din:
carcas din tabl de oel de calitate, electrosudat i tratat termic,
arbore excentric turnat din oel aliat, rulmeni, genunchiera de
protecie, flci fixe i mobile din oel aliat lucrate n etaje de
blocaj.Construcia concasorului cu flci
n figura 1.8 este prezentat un ansamblu de concasor cu dubl
articulaie.Flcile fix 1 i mobil 2, sunt organele de lucru ale
mainii. Falca fix face corp comun cu batiul mainii, iar cea mobil
oscileaz n jurul axului 3 care este rezemat prin intermediul
lagrelor n batiu. Spaiul de lucru al mainii este delimitat de cele
dou flci i de pereii laterali 6 ai batiului, protejai de blindaje.
Cele dou flci sunt de asemenea protejate mpotriva uzurii de plcile
de blindaj 4. Pana 5 mpiedic deplasarea plcilor de blindaj spre
axul flcii. Micarea oscilant a flcii este realizat cu ajutorul
mecanismului biel-manivel format din arborele cu excentric 7 ce se
reazem pe batiu. La ambele capete ale acestui arbore se afl
volanii, dintre care unul este utilizat ca roat pentru transmisia
prin curele trapezoidale. Prin intermediul cuzinetului 10 placa de
presiune fa este legat de falca mobil. Cuzinetul 11 face legtura
dintre placa 10 i biela 12. Cuzinetul 13 al plcii de presiune spate
9 este montat pe batiu i poate fi deplasat cu ajutorul unui
dispozitiv cu pan, pentru modificarea fantei de evacuare. Tiranii
14 prevzui cu arcurile 15 mpiedic desfacerea articulaiilor
sistemului.
La proiectarea concasoarelor se recomand o anume repartiie a
masei totale pe prile componente. Se recomand urmtoarea repartiie a
masei :
- batiul mpreun cu falca mobil 45-50%;
- falca mobil mpreun cu axul 13-18%;
- lagrul excentric mpreun cu biela 8-13%;
- roata de antrenare i volantul 20-25%;
- plci de presiune, arcuri, etc. 3-5%.
Batiul concasoarelor cu flci se execut din turnat, din oel, sau
sudat, din plci de oel laminat. Construcia sudat se utilizeaz la
concasoare unicate sau cu gabarit foarte mare. La concasoarele
mici, cnd batiul este monobloc se folosete construcia turnat. n
ambele cazuri se practic nervurarea pentru asigurarea rigiditii
necesare a pereilor batiului.
Flcile se execut din oel n construcie turnat, nervurat. Partea
activ a flcilor i pereii laterali ai batiului sunt cptuite cu plci
de blindaj striate pentru a fi protejate la uzur. Plcile de blindaj
sunt executate din oel manganos, cu 12- 14% Mn, turnat i clit.
Acest oel nu poate fi prelucrat prin achiere i din acest motiv
gurile pentru uruburile de prindere trebuie prevzute la
turnare.
Biela se execut turnat din oel la concasoarele mici sau asamblat
din mai multe pri constituente n cazul concasoarelor mari. Datorit
ciclurilor de funcionare pulsatoare biela este solicitat la oboseal
i trebuie proiectat corespunztor.
Fig. 1.8 Ansamblul constructiv al concasorului cu flci i dubl
articulaie
1 - falca fixa 8 - prghi
2 - falca mobil 9 - plac de presiune 3 - ax pentru oscilatia
falcii mobile 10 - plac 4 - plci de blindaj 11 - cuzinet 5 - pan 12
- biel 6 - perei laterali 13 cuzinet 7 - arbore cu excentric 14
tirani 15 - arcuri
Fig. 1.9 Ansamblul constructiv al concasorului cu flcin ara
noastr se construiesc trei tipuri de concasoare ce au
caracteristicile date n tabelul 5.
Tabelul 5.
CaracteristicaU/M
2,5 A4 A6 A
Dimensiunile gurii de alimentaiemm250 x 150400 x 250600 x
400
Dimensiunea maxim a materialului de alimentaremm80 100130 -
170140 - 200
Capacitatea de prelucrare la o deschidere de evacuare de 60 - 65
mmm3/h1,8 24 - 58 - 10
Productivitatea medie
t /h2,9 - 3,26,4 - 813 - 16
Turaia axului cu excentricrot/min270270270
Puterea motoruluikW1,5 - 2,24,5 613 - 15
MasaKg80022005380
1.3.2.Concasorul giratoriu
Sfrmarea metalelor n concasorul giratoriu se produce ntre
mantaua exterioar 1 i conul interior 2, al carui ax de rotaie 3,
descrie un con n jurul axei masinii. Datorit aezrii excentrice a
axului de rotaie, conul interior se apropie i se deprteaz n mod
continuu de mantaua exterioar, sfrmnd prin presiune materialul
introdus prin gura de ncarcare 9.
Axul 3 este montat n lagrul superior 4 i lagrul inferior 5,
prevzut cu un manson excentric. Antrenarea concasorului este
asigurat de un motor electric prin intermediul cuplajului 6 i a
roilor dinate conice 7 i 8. Conul sfrmtor interior i mantaua
exterioar se cptuesc cu plci de uzur amovibile din font alb sau oel
manganos, lise sau canelate.
Deschiderea de evacuare dintre con i manta poate fi reglat prin
ridicarea sau coborrea cupei concasorului sau a axului principal.
Amplitudinea deplasrii conului la deschiderea de evacuare este s =
12 - 25 mm.
Modificarea capacitii de prelucrare se obine uor prin
modificarea vitezei de rotaie.
Fig. 1.10 Concasorul giratoriu
1 mantaua exterioar; 5 lagr inferior; 2 con interior; 6
cuplaj;
3 arbore; 7, 8 roi dinate conice. 4 lagr superior;Concasoarele
giratorii realizeaz grade de afnare e = 3-4, putnd sfrma materiale
cu dimensiunile de 1000 - 170 mm la dimensiunile de 230 - 25
mm.
n fig. 1.11 este prezentat o seciune printr-un concasor.
Fig. 1.11 Sectiune printr-un concasorMotorul electric de
antrenare transmite micarea de rotaie la buca excentric 4, prin
transmisia cu curele, arborele de acionare 2 i grupul de roi conice
1 i 3. Arborele de acionare cu o turaie de 330-360 rot/min, n
funcie de mrimea mainii, antreneaz arborele conic i conul de
sfrmare 5. Conul mobil se sprijin cu suportul su, pe lagrul sferic
6. Cele dou suprafee sferice exterioare suportului formeaz mpreun
cu inelul de etanare din fonta 7, un labirint, ce mpiedic
ptrunderea prafului n main.
Micrile giratorii ale conului se produc datorit faptului c
partea conic a arborelui este ghidat n cuzineii 8, montai excentric
n buca excentric 4.
Datorit jocului mare ntre arbore i cuzinei, micarea de rotaie a
conului mobil n jurul axei sale este mult mai mic dect a bucei
excentrice (12-15 rot / min).
Spaiul de concasare este format din conul de sfrmare 9, montat
pe suportul su sferic i cupa concasoare 10, montat pe corpul
concasorului 11. Fanta de evacuare poate fi reglat n timpul
mersului mainii, prin slbirea uruburilor 12, cu ajutorul
dispozitivului de reglare 13.
Concasoarele sunt prevzute cu instalaii de ungere sub presiune n
circuit nchis precum i o suflant de desprfuire a lagrului
sferic.
Comparnd cocasoarele giratorii cu concasoarele cu flci se pot
observa o serie de avantaje i dezavantaje. Principalele avantaje
rezult din faptul c la concasoarele giratorii procesul de sfrmare
este continuu i nu redus la jumatate (cursa activ) ca la
concasoarele cu flci. Aceste avantaje sunt: consum uniform mai
redus de energie raportat la tona de material sfrmat, funcionarea
mai silenioasa fr vibraii puternice i de aici fundaii mai mici,
uzuri mai reduse ale plcilor de sfrmare. Productivitatea
concasoarelor giratorii este cu 40-100% mai mare dect a
concasoarelor cu flci.
n comparaie cu concasoarele cu flci, concasoarele giratorii
prezint ns urmatoarele dezavantaje: greutate i gabarit mai mare,
pre de cost mai ridicat, reglaj i ntreinere dificile grade de
sfrmare mai reduse.
Se recomand folosirea concasoarelor cu flci pentru sfrmarea
materialelor dure cu dimensiuni mari, iar concasoarele giratorii
pentru sfrmarea materialelor cu duritate mai mic, la capacitate de
prelucrare mari.
Tipuri de concasoare giratorii:
Fig. 1.12 Concasor giratoriu
Fig. 1.13 Explicativ pentru concasorul giratoriu
1.3.3.Concasorul cu ciocane
n acest concasor (figura 1.14) sfrmarea se produce prin lovirea
materialului de ctre ciocane i prin lovirea materialului de barele
grtarului i pereii carcasei.
Pe arborele orizontal 1 sunt fixate mai multe discuri 2 sau brae
la periferia crora sunt articulate la 1200, 900 sau 600 prin
bolurile 3, ciocanele 4. Datorit rotirii axului cu 400 600
rot./minut, ciocanele sunt mpinse radial i lovesc materialul de
sfrmat ce este introdus prin plnia de alimentare 5 peste clapeta de
protecie 6.
Materialul sfrmat prin loviri multiple de ctre ciocane i plcile
de uzur canelate 7, fixate pe carcasa 8 este evacuat prin grtarul
9. pentru evitarea distrugerii grtarului, acesta este articulat
ntr-o parte i suspendat elastic n partea opus pe arcul i urubul de
siguran i reglaj 10.
Distanele dintre ciocane i barele grtarului sunt reglate ntre 3
i 5 mm.
Viteza periferic a ciocanelor atinge valori cuprinse ntre 20 i
70 m/secund, iar gradul de sfrmare realizat este cuprins ntre 6 i
12.
Concasoarele cu ciocane sunt caracterizate prin: productivitate
ridicat, grad de sfrmare mare simplitatea construciei i a
ntreinerii.
Figura 1.14 Concasorul cu ciocane: 1 arbore; 6 clapet de
protecie; 2 discuri; 7 plac de uzur; 3 bol; 8 carcas; 4 ciocan; 9
grtar; 5 plnia de alimentare; 10 - urub de siguran i reglare.
Aceste utilaje pot fi utilizate att pentru sfrmarea la
dimensiunile finale de 20 40 mm (concasor cu ciocane), ct i pentru
mcinare la dimensiunile finale de 0,5 5 mm (mori cu ciocane). La
morile cu ciocane turaia arborelui principal este de 600 800
rot.minut, iar distanele dintre barele grtarului sunt egale cu
dimensiunile necesare produsului mcinat. Tipuri de concasoare cu
ciocane:
Fig. 1.15 Concasor cu ciocane R T MV
Fig. 1.16 Concasor cu ciocane
1.4. Utilaje pentru sfrmarea intermediar
Prin sfrmare intermediar dimensiunile bucilor de material
cuprinse ntre 70 i 300 mm sunt reduse la 1,5 25 mm.
Din categoria utilajelor pentru sfrmare intermediar se
enumer:
granulatorul cu flci,
granulatorul giratoriu,
cilindrii (valurile) de sfrmare,
moara cu ciocane,
moara cu ciocnire,
1.4.1.Granulatorul cu flci
Cel mai rspndit granulator cu flci este cel prezentat n figura
1.17. Sfrmarea se produce ntre falca fix 1, montat pe cadrul-batiu
2 i falca mobil 3. Arborele cu excentric 4 pune falca mobil n
micare de oscilaie. Arborele este antrenat de un volant, prin
intermediul unei transmisii cu curele trapezoidale acionate de un
motor electric. n partea inferioar falca mobil este sprijinit pe
prghia oscilant 6. Tirantul 7 i arcul 8 au rolul de a menine prghia
6 n articulaiile semicilindrice. Reglarea deschiderii dintre flci
se realizeaz cu ajutorul penelor 9 i a urubului 10.
Figura 1.17 Granulatorul cu flci:
1 falca fix; 7 tirant; 2 batiu; 8 arc; 3 falca mobil; 9 pene; 4
arbore cu excentric; 10 urub; 5 volant; 11 transmisie prin curele;
6 prghie oscilant; 12 material pentru sfrmare.
Datorit modului de articulare a flcii mobile, diferitele puncte
ale ei, descriu n timpul micarii elipse din ce n ce mai turtite pe
masura ndeprtrii de excentric.
Materialul este supus unor intense forte de compresiune,
forfecare i frecare. Materialul sfrmat are o granulaie uniform,
datorita distanei puin variabile dintre flci, la evacuare.
Construcia i intreinerea acestui tip de concasor este mai
dificil, prezentnd tot odat i uzuri mai rapide ale plcilor
amovibile ale flcilor.
1.4.2. Granulatorul giratoriu
Granulatorul giratoriu are o construcie asemnatoare cu
conoasorul giratoriu, deosebindu-se prin nclinarea mai mare a
generatoarei conului de sfrmare 1 i prin nclinarea n acelai sens cu
conul mantalei exterioare 2 (figura1.18).
Datorit acestei construcii se micoreaz dimensiunile deschiderii
de alimentare 3 i mai ales ale deschiderii de evacuare 4,
obinndu-se astfel un material bine i uniform granulat.
Fig. 1.18. Granulatorul giratoriu
1 - conul de sfrmare2 - conul mantalei exterioare3 - deschidere
de alimentare4 - deschiderii de evacuare1.4.3. Cilindrii de
sfrmare
n figura 1.19 sunt prezentai schematic cilindrii de sfrmare.
Materialul ce trebuie sfrmat este trecut printre cei doi cilindrii
paraleli i orizontali, care se rotesc n sensuri diferite.
Se recomand:
pentru materialele dure, utilizarea cilindrilor netezi 1,
pentru materiale cu duritate medie, utilizarea cilindrilor
striai 2 sau cu dini 3,
pentru materiale moi, utilizarea cilindrilor cu caneluri 4 sau
cu epi 5.
Prin utilizarea cilindrilor nelii se mrete capacitatea de
prelucrare, se uureaz antrenarea materialului i se reduce degajarea
de praf.
La instalaiile mari, cilindrii sunt antrenai individual, iar la
instalaiile mici se antreneaz un singur cilindru, cellalt fiind
antrenat de material sau este antrenat prin intermediul unui
angrenaj cilindric de roi dinate.
Reglarea distanei dintre cilindrii este asigurat prin
posibilitatea deplasrii lagrului 6, n ghidajul 7, utiliznd
distanierele 8, arcul 9 i urubul 10 (figura 10). Arcul 9 i urubul
10 sunt i elemente de siguran ale instalaiei, ce permit mrirea
distanei dintre cilindrii n cazul ptrunderii accidentale a unor
materiale mai dure.
Figura 1.19 Tipuri de cilindrii:
1 cilindrii lii; 6 lagr; 2 cilindrii striai: 7 ghidaj; 3
cilindrii cu dini; 8 distanier; 4 cilindrii cu caneluri; 9 arc; 5
cilindrii cu epi; 10 - urub de reglare.Construcia cilindrilor de
sfrmare
n fig,1.20,a este prezentat o instalaie de sfrmare cu cilindrii,
dndu-se ca detaliu construcia batiului i lagrelor cilindrilor
(fig,1.20,b).
Pe glisierele batiului 1, lagrele mobile 2, sunt reinute de
arcurile de presiune i siguran 3, de uruburile de reglaj 4 i plcile
suport arc, ghidate 5. Tiranii 6, au rolul de rigidizare i ghidare
a lagrelor mobile 2. Lagrele mobile 2 i lagrele fixe 7, sunt
prevzute cu gresoarele 8. Motorul electric 9, prin intermediul
cuplajelor 10 i a reductorului 11, antreneaz cilindrul 12.
Cilindrul 13, este antrenat prin intermediul transmisiei cu roi
dinate cu dini lungi 14. ncrcarea materialului brut se face prin
plnia 15 iar evacuarea materialului sfrmat prin jghiabul 16.
n tabelul 1.2 sunt date principalele caracteristici tehnice ale
cilindrilor de sfrmare.
Fig.1.20 Instalaie de sfrmare cu cilindrii
Fig. 1.20 a
Fig. 1.20 bTabelul 1.2.
Dimensiunile cilindrilor
(mm)Dimensiunea maxim a materialului de alimentare
[mm]Capacitatea de prelucrare minim n funcie de distana dintre
cilindrii.Presiunea specific maxim pe unit. de lung. a cilindr.
[N/m]Turaia maxim
[rot/min]Puterea maxim a motorului [kW]Masa
total aproximativ
(t)
diametrulungime util
a [mm]Q[t /h]
200
300
400
600
800
1000
1200
1500125
225
250
300
350
400
500
60010
15
20
30
40
50
60
754
5
6
8
12
14
16
181.8
6,0
8,0
15,5
32,0
53,0
83,0
103,015000
15000
15000
25000
30000
30000
40000
40000300
250
200
150
128
100
100
803,0
4,5
6,5
10,5
20,5
30,0
51,5
59,02,0
2,5
3,0
6,5
14,5
28,0
32,5
35,0
0bs. Capacitile de prelucrare sunt date pentru materiale de trie
medie, cu greutatea volumetric de 1,6 t/m3.
1.4.4. Moara cu ciocane
La morile cu ciocane mrunirea materialului se produce n urma
ocului la impactul cu ciocanele i cu pereii camerei de lucru.
Elementele caracteristice acestor utilaje sunt ciocanele montate n
rotorul mainii.
n funcie de modul de asamblare dintre ciocane i rotor se disting
urmtoarele dou mari categorii:
mori cu ciocane articulate, la care mrunirea are loc n principal
datorit energiei cinetice a ciocanelor, caz n care viteza periferic
a ciocanelor poate atinge valori de 25(60 m/s (fig.1.21, a-d);
mori cu ciocane fixe, la care rotorul contribuie cu ntreaga sa
mas n procesul de mrunire; mrunirea materialului se produce prin
lovirea acestuia de ctre ciocane, prin lovirea bucilor ntre ele i
prin lovirea de pereii camerei de lucru; viteza periferic a
rotorului este de 40(80 m/s, iar n cazul mrunirii fine la care
predomin efectul autogen viteza poate ajunge pn la 300 m/s
(fig.1.21, e-h).
Morile cu ciocane se folosesc pentru mrunirea materialelor
fragile, fibroase, semidure i cu umiditate redus cum ar fi: crbune,
calcar, ghips, azbest, clorur de sodiu, ngrminte chimice, oase,
coaj de lemn etc.
Clasificarea morilor cu ciocane se face dup urmtoarele
criterii:
Dup numrul de rotoare:
cu un singur rotor (fig.1.21, a, b, e, f);
cu dou rotoare (fig.1.21, c, d, g, h).
n funcie de existena grtarului:
cu grtar din bare profilate n zona de alimentare i/sau evacuare
(fig.1.21, b-d);
fr grtar (fig.1.21, e);
cu fant reglabil, prin modificarea distanei dintre vrful
ciocanelor i plcile de blindaj (fig, 1.21, f-h).
n funcie de poziia gurii de alimentare:
excentric (fig.1.21, b, e, f, h);
centrat (fig.1.21, d, g).
Morile cu ciocane au urmtoarele avantaje: principiu de
funcionare i construcie simpl; posibilitate de utilizare la mrunire
grosier, mijlocie i fin; dimensiuni de gabarit mici, mase mici;
grad de mrunire mare, i=10(200 i chiar mai mare; consumul de
energie variaz aproximativ liniar cu debitul morii.
Printre dezavantaje cele mai importante sunt: uzura rapid a
ciocanelor, grtarelor i blindajelor la mrunirea materialelor
abrazive; materialele cu umiditate ridicat i plasticitate mare se
lipesc de grtare.
Fig.1.21 Tipuri constructive de mori cu ciocane
1.4.5. Morile cu ciocnire
Morile cu ciocnire sunt utilaje ce produc sfrmarea prin
ciocnirea bucilor de materiale ntre ele sau de organele de sfrmare
ale mainilor (plci, bare din oel). Aceste mori se construiesc n mai
multe variante i dimensiuni.
1.4.5.1.Moara cu un singur rotor
Aceast moar (figura 1.22) este construit dintr-o carcas metalic
1, cptuit cu plci din oel rezistent la uzur, n interiorul creia se
amplaseaz rotorul 2, prevzut cu palete 3. ncrcarea materialului se
face prin jgheabul 4, prevzut n interiorul carcasei cu o perdea din
lanuri de protecie 5. Materialul sfrmat este proiectat cu vitez pe
2 8 plci de lovire 6, suspendate elastic ntr-o parte, putnd astfel
s cedeze n cazul unor loviri puternice.
Evacuarea materialului sfrmat se face printr-un grtar de tabl
groas, perforat 7, amplasat n continuarea jgheabului i n partea
inferioar a carcasei.
Figura 1.22 Moar cu un singur rotor:
1 carcas metalic;
2 rotor;
3 palete;
4 jgheab de alimentare;
5 lanuri de protecie;
6 plci de lovire;
7 grtar.
1.4.5.2. Moar cu dou rotoare
Aceast moar (figura 1.23) are montai n carcasa 1 dou rotoare 2,
prevzute cu palete 3. Rotoarele au sensuri de rotaie opuse.
Materialul brut introdus n moar prin jgheabul 4 este preluat de
paletele rotoarelor i aruncat cu vitez pe barele de izbire 5.
Evacuarea materialului sfrmat se face prin partea inferioar a
morii. Dimensiunile rotorului (Dr diametrul, Lr lungimea) se aleg n
funcie de dimensiunile materialului supus sfrmrii (Dm).
Figura 1.23 Moar cu dou rotoare:
1 carcas;
2 rotor;
3 palete;
4 jgheab;
5 bare de izbire
Avantajele acestor mori sunt urmtoarele:
capacitate mare de prelucrare,
gradul de sfrmare este mare,
construcia morilor este simpl,
sunt uor de ntreinut,
uzurile sunt mari,
consumul de energie este redus,
sfrmarea este cu att mai avansat cu ct viteza periferic a
rotoarelor este mai mare.
1.5 Mcinarea
ntre sfrmare i mcinare nu exist o delimitare foarte precis. Se
consider c prin mcinare se obin produse finale cu dimensiuni sub 1
mm.
Mcinarea se produce prin lovire, frecare, comprimare sau sub
aciuni combinate, pe cale uscat sau umed.
Cele mai ntlnite utilaje pentru mcinare sunt:
teampuri
moara cu bile,
moara vibratoare,moara chilian,
moara cu tvlugi nclinai,1.5.1. teampuri
Steampurile sunt instalaii utilizate pentru sfrmarea
materialelor tari de la dimensiuni de 20 - 50 mm la dimensiuni sub
0,5 mm (fig.1.24).
Bateria de stempuri este alctuit din cinci sgei care cad
succesiv ntr-o anumit ordine, sfrmnd minereul ce se gasete pe
nicovalele aezate pe fundul unei piue de font. O sgeat este alctuit
dintr-o bar de oel 1, ce are la partea inferioar o greutate din oel
2, prevzut la rndul ei cu un cap ce sgeat 3, amovibil. Sub fiecare
sgeat, pe fundul piuei 9, se afl cte o nicoval 4.
Sgeile bateriei sunt ridicate succesiv ntr-o anumita ordine de
camele 5, care acioneaz asupra manoanelor (tacheilor) 6, fixate pe
fiecare sgeat. Camele sunt antrenate de axul orizontal 7, comun
bateriei de steampuri. Sgeata este condus de ghidajele 8, fixate pe
traversele orizontale ale bateriei.
Minereul este introdus prin orificiul de alimentare 10, n spaiul
de sfrmare dintre nicovala 4, i capul sgeii 3. Minereul suficient
sfrmat este evacuat prin orificiul cu sit 11, fiind antrenat de
curentul de ap ce circul prin piu.
Piua se fixeaz pe o fundaie solid din beton sau lemn 12,
folosindu-se un strat de cauciuc 13, pentru amortizarea vibraiilor.
Pentru blocarea sgeilor sunt utilizate proptelele 14.
Greutatea unei sagei este de 180 - 850 kg, avnd nlimea de cadere
de 15 - 25 cm i un numr de lovituri de 80 - 110 pe minut.
Steampurile se folosesc cu precdere pentru mcinarea minereurilor
dure ce conin metale preioase. Steampurile realizeaz grade de
sfrmare mari, au o construcie simpl i se ntrein uor, n schimb
necesit spaii mari de lucru, fundaii solide i costisitoare, produc
zgomote puternice i necesit consumuri mari de ap (5 - 25 m3/t de
minereu).
Fig.1.24 Steamp
1- bar de oel 8-ghidaje 2- greutate din oel 9-piu 3- sgeat
10-orificiu de alimentare 4- nicoval 11-orificiu cu sit 5-came
12-fundaie 6-tachei 13-strat de cauciuc 7-ax1.5.2. Morile cu
bile
Morile cu bile sunt cele mai rspndite instalaii pentru mcinare i
sunt constituite dintr-o tob cilindric sau cilindro-conic 1, cu
arbore orizontal 2, care se rotete (figura 1.25). Materialul brut
este introdus n mod continuu prin orificiul 3. Circa jumtate din
volumul morii este ocupat de bile din oel 4, care datorit rotaiei
morii sunt ridicate la o anumit nlime, apoi cad sfrmnd materialul
5, prin izbiri repetate i frecare.
Figura 1.25 Moar cu bile1 tob cilindric;
2 arbore;
3 orificiu de alimentare;
4 bile de oel;
5 material pentru sfrmare. Clasificarea i construcia morilor cu
bile
Morile cu bile se construiesc n mai multe variante.
Clasificarea morilor se face dup mai multe criterii:
dup forma tobei:
mori cilindrice scurte (figura 1.26 a i c),
mori tubulare, lungi (figura 1.26 d),
mori cilindro conice (figura 1.26 b), dup modul de evacuare a
produsului mcinat:
mori cu evacuare axial direct (figura 1.26 b),
mori cu evacuare periferic (figura 1.26 c)
mori cu camer de evacuare (figura 1.26 a i d)
dup modul de lucru:
mori pentru mcinare uscat,
mori pentru mcinare umed.
Figura 1.26 Mori cu bile:a moar cilindric scurt cu camer de
evacuare; 7 sit;
b moar cilindro-conic; 8 camera de evacuare;
c moar cilindric scurt cu evacuare periferic; 9 sit
circular;
d moar tubular compartimentat; 10 orificiu de evacuare,
1 manta metalic; 11 plci cu guri;
2 lagre; 12 sit circular;
3 arbore de antrenare; 13 perei frontali;
4 plnie; 14 carcas metalic;
5 orificiu de alimentare; 15 compartimente;
6 bile; 16 perei frontali.
1.5.3. Mori vibratoare
Morile vibratoare sunt instalaii utilizate pentru mcinarea fin a
materialelor cu dimensiuni iniiale de aproximativ 2 mm la
dimensiuni de 10 20 microni. Mcinarea se produce prin frecri
intense ntre particulele de material sau ntre particulele de
material i corpurile dure (cilindrice, stelate, etc.) ce se
introduc n moar.
O moar vibratoare (figura 1.27) este alctuit dintr-o carcas
cilindric 1, prevzut cu gura de ncrcare 2, gura de golire 3, ubre 4
i o sit 5 montat la gura de golire.
Vibraiile sunt produse de arborele inerial 6, dotat cu dou mase
neechilibrate 7, antrenate de un motor electric, prin intermediul
unei transmisii cu curele 8 i protejat n interiorul morii de un tub
9. Pe umerii 10 moara este suspendat elastic pe fundaia 11, prin
intermediul arcurilor 12.
Cteva caracteristici tehnice ale acestei mori se prezint n
continuare:
capacitatea de ncrcare = 200 dm3,
puterea motorului de antrenare = 14 kW,
turaia arborelui inerial = 1500 rot/min,
amplitudinea vibraiilor = 2 3 mm.
Figura 1.27 Moar vibratoare: 1 carcas cilindric; 7 mase
neechilibrate; 2 gura de ncrcare; 8 transmisie prin curele, 3 gura
de golire; 9 tub; 4 ubr; 10 umeri de sprijin; 5 sit; 11 fundaie; 6
arbore inerial; 12 arcuri.
1.5.4. Morile chiliene
Morile chiliene (kollergangurile) sunt alctuite din 2-4 tavlugi
metalici grei ce se rostogolesc ntr-o cuv din font, strivind
materialul pe care l prind sub ei. Aceste mori se construiesc n dou
variante: cu cuv rotativ (mai rspndite) i cu tvlugi antrenai.
n figura 1.28 este prezentat schematic o moar chilian cu cuv
rotativ.
Materialul ce urmeaz a fi sfrmat este introdus n cuva rotativ 1,
antrenat de motorul 2, prin intermediul reductorului 3 i sprijinit
pe rolele conice de susinere 4. Sfrmarea se produce prin strivirea
materialului ntre tvlugii lii 5 (pentru materialele dure) sau un
tvlug lis i unul canelat 6, (pentru materialele moi i relativ
plastice), pe de o parte i plcile de uzur 7, amovibile , montate n
cuva rotativ.Tvlugii se rotesc pe axul 8, susinut de culisele 9, n
montanii 10. Reglajul distanei dintre tvlugi i cuv precum i
asigurarea ridicrii de siguran a tvlugilor la prinderea unor
corpuri foarte dure, se realizeaz cu ajutorul distanierelor 11,
arcului de siguran 12 i uruburilor de reglaj 13. Dirijarea
materialului sub tvlugi i evacuarea lui peste bordura cuvei 14,
este asigurat de racleii 15.
Fig.1.28 Moara chilian 1-cuv rotativ 8-ax2-motor 9-culise
3-reductor 10-montani 4-role conice de susinere 11-distanieri
5-tvlugi lii 12-arc de siguran 6-tvlug canelat 13-uruburi de reglaj
7-plci de uzur 14-bordura cuvei 15-raclei1.5.5. Morile cu tvlugi
nclinai
Aceste mori sunt utilizate pentru mcinarea fin a materialelor
uscate cu duritate medie i mare. n figura 1.29 este prezentat
schematic o moar cu tvlugi nclinai.
Sfrmarea materialului se produce ntre cei trei tvlugi conici
nclinai 1 i cuva 2, cu profil adecvat tvlugilor. Cuva este antrenat
de motorul electric 3, prin intermediul reductorului 4. Tvlugii au
axele fixate pe parghiile 5. Pentru sigurana i reglajul presiunii
de strivire, asupra prghiilor tvlugilor acioneaz arcurile 6,
ghidate pe tiranii 7 i strnse cu piuliele de reglaj 8. ncrctura
contiunua a morii cu material, este asigurat de alimentatorul
stelat 9. Evacuarea produselor fin mcinate se realizeaz
pneumatic,cu ajutorul aerului introdus n spaiul de lucru al morii,
prin conducta 11, amplasat tangenial fa de cuv, aer dirijat prin
conducta 12 spre sistemul de captare- clasare pneumatic dotat cu
ciocane.
Fig. 1.29 Moara cu tvlugi nclinai
1-tvlugi conici nclinai 7-tirani 2-cuv 8-piulie de reglaj
3-motor electric 9-alimentator stelat 4-reductor 10-carcas 5-prghii
11-conduct 6-arcuri 12-conduct
1.6 Concluzii
Dup prezentarea acestui studiu asupra utilajelor de sfrmare a
materialelor granulare am constat c:
cel mai bun utilaj pentru sfrmarea ferosiliciului este
concasorul clasic cu flci deoarece cu el se pot sfrma i alte
materiale durecum ar fi: calcar, dolomit, feroaliaje, piese din
font, dim. finale: 10-25 cm.
randamentul energetic este relativ sczut deoarece se utilizeaz
pentru sfrmare jumtate din timpul de funcionare.
construcia i ntreinerea sunt relativ simple;
sigurana n funcionare este destul de ridicat;
Concasorul cu flci cu micarea complex a flcii mobile
(granulatorul cu flci) este un utilaj de dimensiuni mai mici
utilizat pentru sfrmarea naintat obinndu-se granule de material
(dim finale: 0,5 cm).
Concasoarele cu flci sunt utilaje puternice construite ntr-o gam
larg de dimensiuni utilizat n diferite construcii: turntorii,
materiale de construcii.
Tot n urma acestui studiu am vzut c ele prezint i unele
dezavantaje i anume:
sunt foarte zgomotoase i au un consum energetic relativ mai mic
fa de concasoarele rotative;
CAP. II Proiectarea utilajului
2.1 Alegerea variantei optime
S se proiecteze un concasor cu flci pentru sfrmarea preliminar a
ferosiliciului.
Concasorul cu flci este utilizat pentru sfrmarea diverselor
materiale cu duritate mare (calcar, feroaliaje, minereuri diverse,
etc.).
n figura 2.1 este prezentat schema unui concasor cu flci cu
articulaie simpl.
Fig. 2.1 Concasor cu flci cu articulaie simpl
1 falc simpl9 reazemul inferior al bielei
2 blindaj10 curea trapezoidal
3 biel (falc mobil)11 motor electric
4 blindaj12 dispozitiv de ntindere
5 pan13 arc de rapel
6 plnie de ncrcare14 cuzinet
7 ax15 volant
8 batiu16 volant roat de curea
2.2 Calculul cinematic
Pentru a sfrma ferosiliciul vom folosi un concasor cu flci ale
crui caracteristici sunt:
Unghiul de nclinare al flcii mobile = 25o Cursa flcii mobile s =
40 mm
Deschiderea minim dintre flci d` = 25 mm
Excentricitatea butonului manivelei e = 30 mm
Se mai cunosc:
Rezistena la rupere a ferosiliciului r = 2000 daN/cm2 Modulul de
elasticitate E = 2,1 106 daN/cm2 Diametrul bulgrilor iniiali Db =
20 cm
Greutatea volumetric a materialului = 1,4 103 daN/cm3
Coeficientul de afnare al materialului = 0,7
Limea flcii b = 400 mm
Randamentul mecanismului de antrenare: = 0,82.2.1. Determinarea
unghiului de apucare
Unghiul format ntre cele dou flci constituie unghiul de apucare
sau antrenare, unghi ce variaz n timpul funcionrii. Pentru
determinarea acestui unghi se va neglija variaia din timpul
funcionrii, lundu-se n considerare valoarea lui maxim ce apare n
monrentul apropierii maxime a flcii mobile de cea fix.
Pentru asigurarea prinderii unei buci de material ntre cele dou
flci ale concasorului este necesar a se respecta condiia adic
unghiul de apucare s fie mai mic dect dublul unghiului de
frecare.
n practic = 15o 25o corespunznd pentru f = 0,13 - 0,22.
Fig. 2.2 Explicativ pentru unghiului de apucare
2.2.2. Determinarea turaiei optime
Fig. 2.3 Explicativ la determinarea turaiei optime
Numrul optim de rotaii ale axului concasorului se poate
determina punnd urmtoarele condiii: n timpul deplasrii flcii
mobile, bucile de material sfrmate pot trece liber prin fanta
inferioar format ntre cele dou flci; se presupune unghiul de
apucare constant, deci falca mobil se deplaseaz paralel cu ea nsi.
Aceast situaie este schematizat n figura 2.2 n care s-au notat
cu:
h - nlimea prismei de material sfrmat;
l - deschiderea minim a fantei inferioare dintre flci;
d - deschiderea maxim a fantei inferioare;
s - cursa flcii mobile.
La deprtarea flcii mobile prin fanta cu limea d va trebui s cad
prisma de material cu nlimea .
Timpul de retragere al flcii mobile este:
Pentru cderea liber a corpurilor, nlimea de cdere este:
Iar turaia va fi:
[rot/min]
Unde: unghiul de nclinaie al flcii
S cursa n mDeci:
[rot/min]Se adopt 220 [rot/min]
2.2.3. Determinarea productivitii concasorului
Concasorul cu flci va avea productivitatea conform formulei:
Unde: d` - deschiderea flcilor, n m
S cursa, n m;
h nlimea prismei de material ce se evacueaz la o rotaie n m:
b limea flcii, n m;
- coeficient de afnare a materialului
- greutatea volumetric a materialului n ;
n turaia arborelui, rot/min.
Deci:
2.2.4. Determinarea puterii motorului de antrenare
Fig. 2.4 Explicativ pentru determinarea puterii motorului Se ia
n considerare cea mai defavorabil situaie, cnd la o curs se
zdrobesc simultan un numr de sfere egal cu b/D sfere cu diametrul D
n partea superioar a flcilor i respectiv b/d sfere cu diametrul d n
partea inferioar a flcilor (fig.2.4).
Conform ipotezei de volum a lui Kick la operaia de concasare se
consum numai lucrul mecanic necesar pentru deformarea materialului
pn la limita sa de elasticitate, lucrul mecanic fiind proporional
cu mioorarea de volum a materialului:
unde:
- rezistena la rupreprin compresiune, n N/m2;
V - variaia de volum, n m3;
E - modul de elasticitate, n N/m2.
Se determin variaia de volum V n aa fel nct s se in seama de
influena gradului de sfrmare "e" asupra lucrului mecanic de
concasare. Aceast influen trebuie oglindit n toate cele trei
condiii de baz ale procesului de concasare i anume:
[cm3]Unde: b este limea flcii, n cm
Db diametrul iniial al bulgrului, n cm
dmed diametrul mediu al particulei sfrmate ()
Deci:
[cm3]Adic:
Puterea necesar va fi:
[kW]
Unde: L este lucrul mecanic de sfrmare, n Kgfm;
n turaia arborelui, n rot/min;
- randamentul mecanismului
Rezult:
[kW]Puterea motorului electric de antrenare:
[kW]Unde:
kn coeficient de rezerv 1,1 1,15
- randamentul transmisiei prin curele 0,7 0,8P puterea necesar
la maina antrenat (puterea efectiv la ieirea din transmisie)
[kW]Se alege un motor electric ASI 160M 42 - 2 avnd urmtoarele
caracteristici:
Puterea = 11 kW
n1 = 2930 rot/min
Raportul de transmisie
Unde: n1, n2 - turaia arborelui motor, respectiv condus; 2.3
Calculul de dimensionare i de verificare pentru transmisia prin
curele Transmisia prin curele este o transmisie prin friciune, la
care puterea se transmite - de la un arbore la cellalt - prin
intermediul unui element flexibil - cureaua - i al roilor de curea,
conductoare i condus.
Calculul transmisiei prin curele trapezoidale cu arbori paraleli
este standardizat (STAS 1163-71).
Mrimile de intrare sunt:
puterea la arborele motorului de antrenare Pc = PM = 11 [KW]
turaia roii conductoare n1 = nM = 2930 [rot/min]
raportul transmisiei prin curele iTCT = 13
Etapele calcului sunt:
a) Alegerea tipului curelei se face n funcie de puterea la
arborele motor PM i de turaia roii conductoare n1 = nM. Se alege o
curea trapezoidal ngust de tip SPZ, avnd urmtoarele elemente
geometrice ale seciunii:
Curea trapezoidal ngust STAS 7192-83Fig. 2.5 Explicativ
cureaCurele trapezoidale. Dimensiuni si lungimi primitiveTabel
2.1
Tip
CureaDimensinile caracteristice ale sectiunii lpxha mmh h
mmDmaxmmgradeLungimi primitive
LpmmDp minmmSectiunea curelei Ac cm2
MinimMaxim
SPZ8,5x8,0-80,42,0400,16303550710,54
SPA11,0x10-100,52,880045001000,90
SPB14,0x13-130,53,5125080001601,50
16x1516,0x15-150,54,01600100002001,98
SPC19,0x18-180,64,82000125002242,78
Lungimi primitive Lp , mmDe
preferat4005006308001000125016002000
2500315040005000620080001000012500
De evitat4505607109001120140018002240
28003550450056007100900011200-
Fig. 2.6 Explicativ la transmisia prin cureleb) Diamentrului
primitiv al roii mici Dp1 Alegerea diametrului primitiv al roii
mici Dp1Se alege Dp1 = 71 mm
c) Calcularea diametrului primitiv al roii mari Dp2Dp2 = iTCT
Dp1 = 13 71 = 923 mmSe rotunjete aceast valoare la cea mai apropiat
valoare standardizat adic:
Dp2 = 900 mm
Diametrul rolei de ntindere este:
Dpo = (1 1,5 ) Dp1 = 90 mm
d) Se alege preliminar distana dintre axe A:
0,7 (Dp1 + Dp2) A 2 (Dp1 + Dp2)
0,7 (71+900) A 2 (71+900)
680 A 1940
e) Unghiul dintre ramurile curelei
f) Unghiul de nfurare la roata mic de curea, 11 = 180o - 1 =
180o - 37 o11` => 1 = 142 o49`
iar pe roata mare:
2 = 180o + 2 = 180o + 37 o11` => 2 = 217 o11`
g) Lungimea primitiv a curelei Lp
Aceast lungime primitiv se rotunjete la valoarea standardizat
cea mai apropiat,adic:Lp = 4000 [mm]Se recalculeaz: Distana dintre
axe A:
Unghiurile: , 1, 2:
1 = 180o - 41 o44` => 1 = 139 o16`2 = 180o + 41 o44` => 2
= 221 o44`
h) Viteza periferic a curelei, V
V = 10,9[m/s]
i) Numrul de curele preliminar, Z0
Unde:
Cf coeficientul de funcionareC coeficientul de nfurare
CL coficient de lungime
P0 puterea nominal transmis de o curea
CL = 1,17
Cf = 1
C = 1 0,003 (180 1) = 1 0,003 (180 139O16`) = 0,6P0 = 2,57
kW
Numrul final de curele:
, unde :CZ coeficientul numrului de curele;
CZ = 0,9
j) Frecvena ncovoierilor curelei, f
unde :x - numrul roilor de curea ale transmisiei
v viteza periferic a curelei
Lp lungimea primitiv a curelei
k) Fora periferic transmis, F
F = 1009 [N]Fora de ntindere iniial a curelei (F0) i cea de
apsare pe arbori (Fa) sunt egale cu:
Fo = Fa = (1,5 2)F = 1,75 1009 = 1765 N
2.4 Dimensionarea i verificarea arborelui cu excentric Arborii -
organe de maini cu micare de rotaie - se folosesc pentru
transmiterea momentului de torsiune organelor cu care sunt
asamblai, n majoritatea cazurilor arborii au i rolul de a menine
poziia axei de rotaie a elementelor susinute.
Osiile sunt organe de maini destinate susinerii altor organe -
cu micare de rotaie, oscilatorie sau care se afl n repaus - fr a
transmite momente de torsiune.
Sistemul de fore care solicit arborele rezult din interaciunea
acestuia cu organele susinute i cu organele pe care se reazem.
Distribuia forelor de interaciune dintre arbore i organele susinute
fiind - n general - neuniform pe lungimea suprafeei de contact, se
impune schematizarea ncrcrii arborelui.
Mt - momentul de torsiune; raportul dintre puterea P i turaia n
a arborelui
Momentul de torsiune n punctul cu excentric va fi Mt
Predimensionarea arborelui
Schia arborelui cu excentric
Fig. 2.7 Explicativ arbore cu excentric
Schema de calcul
Fig. 2.8 Explicativ schema de calcul
Ridicarea nedetrminrii se face aplicnd succesiv ecuaia celor
trei momente reazemelor A B C respectiv B C D.
Diagramele de eforturi
Fig. 2.9. Explicativ diagrama de eforturiVerificarea arborelui
la solicitri compuse
Seciunea periculoas este seciunea C
Verificarea arborelui la solicitri variabile
Se verific arborele la oboseal n seciunea de trecere de la 75 la
85
valoarea care se ncadreaz n limitele recomandate pentru astfel
de organe de maini C = 1,52,52.5 Calculul asamblrii prin
caneluri
Din STAS 1770 - 68 rezult o canelur 16 x 56 x 65 cu:
d = 56 mm;
D = 65 mm;
b = 5 mm;
c = 0,5;
z = 16 dini
2.6 Calculul rulmenilorRulmentul A
p = 3,33; L10 = 2667
P = V X Fr + Y Fa = Fr
Se alege un rulment NU 1015 STAS 3043-68
Rulmentul B
Se alege un rulment NU 1017 STAS 3043-68
2.7. Dimensionarea i verificarea volantului
Lucrul mecanic de sfrmare ce se produce n timpul cursei active
este un rezultat al sumei lucrului mecanic dat de mototrul de
antrenare Am i a lucrului dat de volani Av:
n care: JV momentul de inerie al volantului
Fig. 2.10 Expicativ volantDimensionarea volantului
Se adopt D = 900 mm =>
Calculul volumului volantului
Unde :
n turaia, n [rot/sec]
Unde:
- gradul de neuniformitate
Nm puterea motorului de antrenare, n kW
Nm = Pc = 11 kW
A lucrul mecanic de sfrmare la cursa activ2.8 Calculul de
dimensionare al prghiilorP = 532 kN
Prghia 1
Se adopt t = 50mm
Fig. 2.11 Explicativ prghia 1Prghia 2
Se adopt b = 20 mm
Fig. 2.12 Explicativ prghia 2
2.9 Calculul batiuluiSchematizare: cadru nchis, solicitat de o
for concentrat.
Fig. 2.13 Explicativ calculul batiului
Se adopt constructiv n = 500 mm
Fig. 2.14 Explicativ dimensionarea batiului
Se adopt constructiv g = 30 mm
Verificarea batiului la traciune
Verificarea batiului la forfecare
CAP III Msuri de exploatarea utilajelor i mainilor pentru
turntorii
Pentru o exploatare corect i raional a mainilor trebuie s se
cunoasc bine caracteristicile tehnice, construcia i funcionarea
acestora. nainte de prima punere n funciune se verific n mod strict
urmtoarele: corectitudinea montrii organelor din lanurile
cinematice ale mainii; dispozitivele de antrenare i transmisie, de
ungere, de reglare i de control; aparatajul de msur; curenia n
interiorul rezervoarelor mainii pentru ulei de ungere sau ap de
rcire; se examineaz instalaiile pneumatice, hidraulice etc; se
efectueaz reglajele necesare; se pun n funciune mecanismele fr
sarcin (n gol); se realizeaz dezaerarea (dac este cazul); se
regleaz organele pentru stabilirea presiunilor, a debitelor, a
vitezelor etc; se verific dispozitivele de blocare, siguran, de
ungere, de rcire, temperatura lagrelor, ghidajele etc.
Se determin caracteristicile tehnice reale i se procedeaz la
recepia mainilor.
O alt etap important este rodajul, care are ca scop ajustarea
reciproc a suprafeelor n contact ale pieselor, subansamblurilor i a
ansamblurilor n timpul funcionrii acestora, la sarcini mai mici
dect cele nominale. Rodajul se execut pe standuri speciale, n timp
bine determinat, parcurgndu-se un ciclu special de lucru. Prin
rodaj se uniformizeaz jocurile i se diminueaz unele imperfeciuni de
ordin tehnologic.
Duratele de rodare sunt diferite, dup specificul mainilor.
ncrcarea mainii, n timpul rodajului se face progresiv.
Recepia utilajelor are loc atunci cnd s-au obinut rezultatele
corespunztoare impuse de normativele de dare n funciune. Dup
aceasta, utilajele pot intra n etapa exploatrii curente.
Exploatarea raional a mainilor, utilajelor i instalaiilor din
turntorii impune o deservire corect nsoit de o supraveghere atent,
o ntreinere contiincioas i reparaii, n caz de defectare, executate
la timp i de bun calitate.
3.1 Factorii care determin durata de funcionare a organelor de
mainii a utilajelor n decursul exploatrii, mainile i pierd cu
timpul capacitatea de bun funcionare, datorit deteriorrii pieselor
i a subansamblurilor componente.
Factorii cauzali ai degradrii pieselor n procesul de exploatare
a utilajelor, sunt: materiali, umani i economici.
Aciunea factorilor materiali determin uzarea dinamic, oboseala
materialelor, uzarea static i limitarea duratei de bun funcionare.
Uzarea dinamic este efectul procesului de frecare-uzare i const n
degradarea strii iniiale a suprafeelor de contact. Ea se exprim
prin pierderea de material (uzarea) de pe suprafeele n micare
relativ ale corpurilor n contact. n acest fel, cu timpul, uzarea
dinamic duce la modificarea dimensiunilor, a formei geometrice i a
jocurilor. n anumite condiii de temperatur, pot interveni i
modificri structurale ale straturilor superficiale.
Tipurile de uzare mai frecvente sunt de contact (adeziv),
abraziv, coroziv i prin oboseal superficial. Uzarea adeziv apare
atunci cnd suprafeele solide conjugate nu mai sunt separate complet
de pelicula de lubrifiant (ungere insuficient sau
necorespunztoare). Griparea este un proces de degradare intensiv a
suprafeelor de frecare, determinat de nclzirea excesiv a zonelor de
frecare pn la topirea local a materialului.
Uzarea abraziv este procesul de degradarea intens a suprafeelor
de frecare, provocat de prezena particulelor dure ntre suprafeele
de contact sau de asperitile mai dure ale uneia din suprafee. Acest
tip de uzare se manifest prin deformri plastice locale, i prin
microachierea suprafeei de frecare (n turntorii se ntlnete la
transportoare de materiale granulare, sub form de praf din seciile
de preparare a amestecurilor de formare, din oelrii, la rotoarele
de ventilatoare i exhaustoare etc). Se impune pentru evitarea
uzrii, etanarea reductoarelor, a lagrelor, a cutiilor de
ungere.
Uzarea coroziv are loc prin atacul chimic sau electrochimic
asupra suprafeelor metalice, al diverilor ageni chimici
agresivi.
Uzarea prin oboseal superficial este produs de doi factori: o
for cu aciune alternativ i un mediu lichid. Formele principale de
manifestare a acestui tip de uzare sunt: uzarea prin ciupituri
(pitting) i exfolierea (spalling). Pittingul e o form a uzrii de
oboseal a suprafeelor unor cuple de frecare cu contacte punctiforme
sau liniare (de exemplu la cile de rulare a lagrelor de rostogolire
sau flancurile roilor dinate), mai ales n cazul unor duriti HB <
350. n general uzarea de pitting este nsoit de uzarea adeziv precum
i de uzarea de abraziune produs de precedentele. n unele cazuri
acest tip de uzare poate rmne la forma iniial (pitting incipient),
iar n alte cazuri, poate duce la distrugerea suprafeei (pitting
distructiv). Spallingul (exfolierea) se manifest prin desprinderea
de pe suprafeele de frecare amintite a unor particule de uzare sub
form de solzi, ca rezultat al oboselii substratului suprafeei de
contact. Adesea se identific exfolierea ca o form a pittingului
distructiv. Se ntlnete n cazul tratamentului termic defectuos. De
asemenea poate fi produs prin unirea gropielor vecine. Uzarea
datorit oboselii superficiale limiteaz durata de funcionare a
lagrelor cu rostogolire i cu alunecare, a angrenajelor de roi
dinate etc.
Uzarea static este procesul prin care pisele i subansamblurile i
pierd treptat proprietile fundamentale datorit aciunii mediului
nconjurtor, care const n coroziunea chimic, coroziunea termic,
fluaj i mbtrnire. Uzarea static crete proporional cu durata de
funcionare calendaristic a utilajelor de turntorie, ns ntr-un ritm
mult mai lent dect uzarea dinamic. Pentru ansamblurile statice
(batiuri, construcii metalice, caje etc.) se iau msuri periodice
pentru remedieri (nlocuiri de elemente, curiri, revopsiri, protejri
anticorozive etc.).
mbuntind ungerea, reducnd frecrile, se poate prentmpina sau
atenua mult uzarea. tiina i tehnologia care se ocup cu studiul si
cercetarea interaciunii suprafeelor n micare relativ, cu analiza
fenomenelor din domeniul frecrii, a uzrii i a ungerii, se numete
Tribologie. Msuri de tehnic tribologic trebuiesc luate la
proiectarea i execuia utilajelor i instalaiilor ca: transportoare
(elicoidale, cu band, carusel, cu crucioare), reductoarele
amestectoarelor, afntoare, maini de formare, maini pentru turnare n
forme temporare, de turnare n cmp centrifug, de turnare sub
presiune, arunctoare de alice etc.
Factorii umani au o mare influen asupra durabilitii utilajelor.
Aici se disting factorii externi (calitatea muncii cadrelor din
proiectarea i fabricarea utilajelor), nivelul de pregtire i
contiinciozitate a cadrelor de exploatare, ntreinere i reparare,
precum i stabilitatea cadrelor.
Factorii economici care intervin n durabilitatea instalaiilor
sunt: uzarea moral, factorul care determin durata optim de
utilizare a unui utilaj, innd seama de progresul tehnic nregistrat
n fabricarea de agregate similare.
Uzarea moral este exprimat prin reducerea costului de
achiziionare, creterea productivitii i diminuarea cheltuielilor de
ntreinere i reparare la noile tipuri de utilaje introduse n
industrie; factorii de restricie (limitarea stocurilor de
materiale, penalizri pentru stocuri supranormative, achitarea ratei
amortismentului potrivit prevederilor legale); cointeresarea
material (adoptarea unor forme de stimulare a cadrelor din sectorul
de exploatare i reparaii).
n cadrul utilajelor pentru turntorii, organele deosebit de
solicitate i care se degradeaz: sunt roile dinate la mecanisme
deschise, arborii lagrelor cu rostogolire i cu alunecare, roi de
rulare i inele de rulare de la podurile rulante, de la
transportoarele suspendate, de la conveierele orizontal i vertical
nchise, cabluri i lanuri, tambure de cablu, roi de cablu i de lan
etc. De asemenea piesele mai solicitate din utilajele, mainile i
instalaiile de turntorie sunt: benzile transportoarelor cu banda,
rotoarele mainilor de aruncat amestec i alice, covoarele metalice
ale instalaiilor de curire cu alice, grtarele pentru dezbatere,
capetele de lance, containerele schipurilor, formele pentru
confecionarea modelelor fuzibile, a formelor coji de bachelit, a
formelor pentru turnarea la joas presiune i sub presiune.
Cauzele care determin deteriorarea organelor de maini i a
pieselor sunt multiple: solicitrile statice, dinamice (alternane),
frecri de alunecare sau de rostogolire, n condiii de temperaturi
ridicate, medii cu suspensii i depuneri abrazive, medii corozive
etc.
3.2 ntreinerea utilajelor pentru turntorii n vederea asigurrii
funcionrii unui utilaj pe ntreaga perioad de utilizare normat,
nelegndu-se prin acest termen intervalul n cadrul cruia utilajul, n
condiiile de exploatare normale, n concordan cu normele i
normativele tehnice n vigoare, trebuie s-i menin nemodificate
caracteristicile funcionale, sunt necesare o serie de operaii cu
caracter preventiv sau corectiv. Ansamblul acestor operaii necesare
meninerii n stare de funcionare normal, constituie operaii de
ntreinere.
Modelul de organizare a ntreinerii se alege pe baza unor
principii de baz: ca organizarea s fie ct mai supl, operaiile s fie
avantajoase, rapide i comode ; s se evite organizarea pe vertical,
spre a nu se avea funcii birocratice care s mpiedice operativitatea
interveniilor; s cuprind un numr optim de cadre, structura
organizrii s nu produc suprapuneri de sarcini sau responsabiliti cu
alte compartimente i s realizeze colaborri eficiente.
Elaborarea organizrii ntreinerii se face pe baza unor principii
de ordin tehnic cum sunt:
1. Cunoaterea inventarului exact al instalaiei sau al utilajului
n sine (nregistrat n memoria unui calculator);
2. Planificarea operaiilor de ntreinere pentru utilajele,
mainile sau instalaiile existente;
3. Definirea exact a componenei unitii de ntreinere;
4. Cunoaterea stocului necesar al pieselor de rezerv;
5. Personal calificat necesar i destinat pentru lucrrile de
ntreinere.
Referitor la controlul operaiilor de ntreinere, acesta trebuie
exercitat n urmtoarele domenii: costul ntreinerii, supravegherea
lucrrilor de ntreinere n ateptare, n problemele de ntreinere
preventiv, n stabilirea calitilor personalului de ntreinere i n
determinarea calitii produsului.
Sarcina sistemului de ntreinere este aceea de a reduce duratele
de ntrerupere a funcionrii mainilor. n rezolvarea acestei sarcini
strategia activitilor de ntreinere ofer dou variante: ntreinerea
corectiv i ntreinerea preventiv.
ntreinerea corectiv cuprinde activitile de remediere a
defectelor i de nlocuire a pieselor uzate sau deteriorate,
activitile de revizie i de reparaie.
ntreinerea preventiv cuprinde activitile destinate mpiedicrii i
reducerii uzrilor, meninerii instalaiilor sau a utilajelor n stare
bun de funcionare, cu scopul de a evita ntreruperile
accidentale.
Cele dou tipuri de ntreinere se vor denumi: CORMENT (corectiv
mentenan) i PREMENT (preventiv-mentenan).
Practica a demonstrat c soluia optim a ntreinerii este aceea a
unui sistem care cuprinde ambele tipuri de ntreineri. Prin urmare n
cadrul sistemului de ntreinere n funcie de natura i de condiiile
specifice ale obiectelor destinate ntreinerii, este necesar s se
gseasc astfel de relaii ntre CORMENT i PREMENT nct s se realizeze
cele mai reduse cheltuieli totale de ntreinere.
Scopul final al oricrui sistem de ntreinere este acela de a
acorda obiectului cruia i se aplic o ct mai mare disponibilitate;
ultima definete proporia din durata total de existen n care
obiectul n cauz este potrivit pentru a fi folosit. Disponibilitatea
reprezint criteriul fundamental al ntreinerii, n figura 3.1 se
observ c amplificarea activitilor PREMENT i prin urmare cu
majorarea cheltuielilor aferente acestui tip de ntreinere se reduc
cheltuielile CORMENT, odat cu cheltuielile indirecte datorit
pierderilor produciei generate de ntreruperi. Din cercetarea
graficului se desprinde faptul ca la un cuantum de cheltuieli
PREMENT extrem de mari, se poate obine o situaie (teoretic) n care
disponibilitatea este 100%. Desigur c rentabilizarea sistemului
conduce la alegerea unei situaii cu disponibilitate mai mic, dar la
care cheltuielile au o valoare minim. Aceast situaie definete
disponibilitatea optim a produsului. Disponibilitatea optim trebuie
s aib o valoare acceptabil de ridicat. Dac valoarea disponibilitii
corespunztoare unei valori minime a cheltuielilor de ntreinere este
prea redus i nu poate fi acceptat, ntregul sistem trebuie
reorganizat pe baza unei noi concepii, care s cuprind tehnologii
noi, materiale noi, mijloacele automate de administrare a datelor,
care trebuie s fie recoltate pe baza unei munci susinute, atente i
contiincioase.
Fig. 3.1 Explicativ criteriul fundamental al ntretineriiCorment
Obiectivele acestei ntreineri se refer cu precdere la nlturarea
defeciunilor prin revizii i reparaii.
Revizia cuprinde msurile ce trebuie luate n vederea punerii
produsului n sistuaia de a-i continua utilizarea normal, dup o
anumit perioad la sfritul creia calitile sale nu mai corespund
cerinelor (de exemplu uzare avansat).
Este necesar s se cunoasc precis cheltuielile necesare pentru
revizie, spre a putea judeca i varianta renunrii la revizie i a
nlocuirii produsului integral cu altul nou. innd seama de evoluia
tehnicii actuale n domeniul dat, de perfecionrile tehnologice i
funcionale, de mrirea productivitii etc, varianta adoptrii
produsului nou poate deveni mai rentabil.
Din punct de vedere al tehnologiei reviziilor este necesar ca
operaiile reviziilor s fie studiate n vederea planificrii optime a
acestora prin metoda PERT (Program Evaluation and Review Technique
- tehnica de evaluare i revizuire a programelor) i metoda CPM
(Critical Path Method - metoda drumului critic).
Operaiile reviziilor, odat stabilite, s fie consemnate n
documentele tehnice (cum sunt planurile de operaii), astfel nct
calitatea reviziei i controlul s poat fi realizate n condiii optime
de la demontare pn la montare i punerea final n funcionare. La
demontarea produsului se vor stabili motivele uzrii i deteriorrii
componentelor, iar cauzele vor fi consemnate i utilizate pentru
remediere.
Reparaia intervine att atunci cnd operaiile de revizuire o
impun, ct i cu ocazia avariilor neprevzute.Prement Acest tip de
ntreinere se efectueaz n vederea meninerii produsului n buna stare
de funcionare, evitnd ntreruperile.
Economiile realizate prin organizarea raional PREMENT, depesc
cheltuielile aferente acestui tip de ntreinere. Sursa principal a
acestei situaii rezid n micorarea ntreruperilor i aceasta cu att
mai mult cu ct produsul este mai complex i mai scump. n asemenea
cazuri costul ntreruperii crete vertiginos din minut n minut,
pierderile devenind totale prin oprirea ntregii producii, cum sunt
de exemplu liniile mecanizate i automatizate pentru turnarea
pieselor att n forme temporare ct i n cele permanente.
Avantajele organizrii ntreinerii preventive PREMENT sunt:
reducerea sau chiar evitarea ntreruperilor neprevzute, ale
opririlor n exploatare; nlocuirea reparaiilor provocate de
defeciuni, cu ntreinere programat i deci eficient, ca urmare a
faptului c se creeaz condiii pentru o mai bun executare a
operaiilor de reparaii; rentabilizarea ntr-o msur sensibil a
reparaiilor, datorit efecturii de mici reparaii pe parcurs;
reducerea duratei reparaiilor i a cantitii de piese de schimb
necesare; productivitate ridicat sau prestaii de calitate
superioar, datorit eliminrii risipei i rebuturilor sau deteriorrii
calitii funcionale ale produsului; nivel mai ridicat al siguranei
de funcionare n exploatare.
Activitile PREMENT reprezint msuri de importan major pentru
rentabilizarea produciei n turntorii, aducnd avantaje net
superioare n exploatarea instalaiilor, utilajelor i mainilor, fiind
singurul sistem aplicabil la instalaiile compuse din utilaje
unicate la care datele i informaiile asupra comportamentului n
exploatare sunt relativ puine i nu se caracterizeaz printr-o prea
mare exactitate.
CAP IV Norme de tehnica securitii muncii Sistemul national de
norme privind asigurarea securitatii si sanatatii n munca este
compus din: Normele generale de protectie a muncii, care cuprind
prevederi de securitate si medicina muncii general valabile pentru
orice activitate; Normele specifice de protectie a muncii, care
cuprind prevederi de protectie a muncii valabile pentru anumite
activitati sau grupe de activitati caracterizate prin riscuri
comune.Prevederile acestor norme se aplica cumulativ, indiferent de
forma de proprietate sau modul de organizare a activitatilor
reglementate.Normele specifice de protectie a muncii sunt
reglementari cu aplicabilitate nationala, cuprinznd prevederi
minimal obligatorii pentru desfasurarea diferitelor activitati n
conditii de securitate. Respectarea acestor prevederi nu absolva
persoanele juridice sau fizice de raspunderea ce le revine pentru
asigurarea oricaror altor masuri corespunzatoare conditiilor
concrete n care se desfasoara activitatile respective, prin
instructiuni proprii.ntruct sistemul national al normelor specifice
este structurat pe activitati, persoanele juridice sau fizice vor
selectiona si aplica cumulativ normele specifice de protectie a
muncii corespunzatoare att activitatii de baza ct si conexe sau
complementare.Structura fiecarei norme specifice de protectie a
muncii are la baza abordarea sistemica a aspectelor de securitate a
muncii - practicata n cadrul Normelor generale - pentru orice
proces de munca. Conform acestei abordari, procesul de munca este
tratat ca un sistem, compus din urmatoarele elemente ce
interactioneaza: Executantul: omul implicat nemijlocit n executarea
sarcinii de munca; Sarcina de munca: totalitatea actiunilor ce
trebuie efectuate de executant prin intermediul mijloacelor de
productie si n anumite conditii de mediu, pentru realizarea
scopului procesului de munca; Mijloacele de productie: totalitatea
mijloacelor de munca (instalatii, utilaje, masini, aparate,
dispozitive, unelte etc.) si a obiectelor muncii (materii prime,
materiale etc.) care se utilizeaza n procesul de munca); Mediul de
munca: ansamblul conditiilor fizice, chimice, biologice si
psihosociale n care, unul sau mai multi executanti si realizeaza
sarcina de munca.Reglementarea masurilor de protectie a muncii n
cadrul Normelor specifice, viznd, global, desfasurarea uneia sau
mai multor activitati, n conditii de securitate, se realizeaza prin
tratarea tuturor aspectelor de protectie a muncii la nivelul
fiecarui element al sistemului executant-sarcina de munca -
mijloace de productie - mediu de munca, propriu proceselor de munca
din cadrul activitatilor care face obiect de
reglementare.Prevederile sistemului national de norme privind
asigurarea securitatii si sanatatii n munca constituie, alaturi de
celelalte reglementari juridice referitoare la securitatea si
sanatatea n munca, baza pentru: autorizarea functionarii
unitatilor; instruirea salariatilor n domeniul protectiei muncii;
cercetarea accidentelor de munca , stabilirea cauzelor si a
responsabilitatilor; activitatea de concepere si proiectare a
echipamentelor tehnice si a tehnologiilor.n contextul general pe
care l-am prezentat, Normele specifice de protectie a muncii pentru
fabricarea componentelor si echipamentelor electronice,
electrotehnice si a materialelor electroizolante au fost elaborate
tinnd cont de pericolele specifice existente n cadrul acestor
activitati, astfel nct, pentru fiecare pericol sa existe cel putin
o masura de prevenire adecvata la nivelul fiecarui element
component al sistemului de munca.Structurarea acestor norme a
urmarit includerea tuturor activitatilor necesare pentru pregatirea
si realizarea proceselor tehnologice de fabricare lund n
considerare si necesitatea corelarii prevederilor n raport cu
aceste pericole.Prin prezenta norma specifica de protectie a muncii
sunt reglementate urmatoarele prevederi specifice privind
fabricarea: aparatajului electric, aparatelor de masura,
elementelor de automatizare, radioreceptoarelor si televizoarelor,
dispozitivelor semiconductoare, circuitelor integrate,
componentelor pasive si placilor cu cablaje imprimate;
magnetilor ceramici si feritelor moi; izolatoarelor si
produselor electroceramice; prelucrarea maselor plastice;
cablurilor si produselor electroizolante.Fiind instrument de lucru,
Normele sunt structurate pe capitole si subcapitole n functie de
activitatile, respectiv subactivitatile reglementate, pe care
utilizatorii le pot gasi rapid servindu-se de cuprins.Pentru
facilitarea ntelegerii unor notiuni uzuale n domeniul protectiei
muncii s-a procedat la explicarea acestora n cadrul unei anexe la
prezentele norme.
4.1. Msuri speciale de protecie a muncii i a mediului
Protecia muncii i a mediului face parte integral din procesul de
munc, avand ca scop asigurarea celor mai bune conditii de munca,
prevenirea accidentelor de munca si a imbolnavirilor
profesionale.
Ministerul Muncii stabileste impreuna cu Ministerul Sanatatii
norme obligatorii de protectie, norme care cuprind cadrul general
de tehnica a securitatii precum si norme de igiena a muncii.
Pentru prevenirea accidentelor de munca in timpul spargerii
blocurilor, trebuie respectate urmatoarele masuri de tehnica a
securitatii uncii:
utilajele trebuie manevrate numai de personae pregatite in cest
scop
se pun in functiune numai utilaje dotate cu dispozitive de
protectie si care sunt in perfecta stare de functionare
este interzisa depanarea,repararea si controlul mecanismelor
utilajului in timpul functionarii
in hale unde exista aceste utilaje trebuie prevazute instalatii
de ventilare si captare a prafului
utilajele de pregatire a materiilor prime ( concasoare,
instalatii de spargere) trebuie sa fie bine carcasate spre a se
preintampina degajarile de praf
se interzice trecerea peste masina cand aceasta este in
functiune
deoarece utilajele neantretinute corespunzator duc la accidente
grave, revizuirea si controlul periodic este obligatoriu si acesta
se efectueaza de catre personal calificat.
Pentru prevenirea incendiilor, nu se fumeaza in locurile
nepermise sin u se depoziteazamaterialele inflamabile iar utilajul
este prevazut cu extinctor.
DECLARAIEDeclar pe propria mea rspundere ca materialul din acest
proiect, memoriu, tabele si desene sunt concepute si executate de
mine personal, sub controlul ndrumtorului de proiect.
Braov 26.06.2009
Ciulei Verginica
(1
(2
Dp1
Dp2
(/2
(/2
(
x
y
A
_1308228840.unknown
_1308233722.unknown
_1308241775.unknown
_1308301128.unknown
_1308305167.unknown
_1308309128.unknown
_1308328656.unknown
_1308652315.unknown
_1308329164.unknown
_1308310755.unknown
_1308316882.unknown
_1308310478.unknown
_1308307695.unknown
_1308301317.unknown
_1308304973.unknown
_1308301298.unknown
_1308243679.unknown
_1308244318.unknown
_1308245572.unknown
_1308245581.unknown
_1308245723.unknown
_1308244556.unknown
_1308245445.unknown
_1308244299.unknown
_1308243651.unknown
_1308243673.unknown
_1308243145.unknown
_1308239371.unknown
_1308241191.unknown
_1308241513.unknown
_1308239533.unknown
_1308235518.unknown
_1308238549.unknown
_1308234642.unknown
_1308229966.unknown
_1308230938.unknown
_1308232820.unknown
_1308232847.unknown
_1308231527.unknown
_1308230064.unknown
_1308230935.unknown
_1308230042.unknown
_1308229036.unknown
_1308229565.unknown
_1308229949.unknown
_1308229385.unknown
_1308228876.unknown
_1308229026.unknown
_1308228849.unknown
_1307353569.unknown
_1307728445.unknown
_1308222341.unknown
_1308227730.unknown
_1308228647.unknown
_1308227327.unknown
_1308227621.unknown
_1308222163.unknown
_1308222284.unknown
_1307734730.unknown
_1307734733.unknown
_1308222081.unknown
_1307734732.unknown
_1307734729.unknown
_1307355982.unknown
_1307727436.unknown
_1307727756.unknown
_1307356711.unknown
_1307366088.unknown
_1307369225.unknown
_1307356841.unknown
_1307356701.unknown
_1307353662.unknown
_1307355509.unknown
_1307353585.unknown
_1307253284.unknown
_1307346781.unknown
_1307348010.unknown
_1307348040.unknown
_1307351709.unknown
_1307347606.unknown
_1307347665.unknown
_1307346820.unknown
_1307256566.unknown
_1307256874.unknown
_1307253336.unknown
_1307250930.unknown
_1307251247.unknown
_1307251949.unknown
_1307251097.unknown
_1170349891.unknown
_1299851389.unknown
_1170349889.unknown