PROGRAM STUDI D III TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK … · Ikatan angin Ǿ12 mm . ... BAUT START Gaya – gaya dalam yang terjadi Tipe baut, tebal pelat dan jenis sambungan ... TORSI

Disusun oleh :Disusun oleh :Disusun oleh :Disusun oleh :Disusun oleh :Disusun oleh :Disusun oleh :Disusun oleh :

PROGRAM STUDI D III TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK SIPIL DAN PERENCANAAN

INSTITUT TEKNOLOGI SEPULUH NOPEMBER SURABAYA2009

KRITERIA PERENCANAAN

DATA- DATA BANGUNAN

Nama bangunan : Gedung Type B SMKN 06 Surabaya

Milik : Pemeritah Kota Surabaya

Lokasi: Jl Margorejo

Jenis Bangunan : Gedung dengan struktur beton bertulang dan Jenis Bangunan : Gedung dengan struktur beton bertulang dan

rangka atap baja

DATA MATERIAL

1. Mutu beton (fc’) = 25 Mpa

2. Mutu baja (fy) =400 Mpa (fys) = 240 Mpa

3. Mutu baja pada atap (bj 37) =370 Mpa

PERENCANAAN PERENCANAAN GORDINGGORDING

START

Pembebanan Gording

Analisis Gaya-gaya Dalam yang Terjadi

Rencanakan Profil Gording

Menghitung

∆ yang Terjadi

KEMBALI

××+

××=∆

I

3L

E

Px

48

1

I

4L

E

q

384

5

Menghitung

3,2 100

20

d =

Φb.Mn > Mu

∆ijin > ∆

Menghitung

Mn

Menghitung

∆ yang Terjadi

FINISH

YA

TIDAK

λ < λp

Mn = Mp = Z.fy

λ = λpMn = Mp = (fy – fs).S

λp < λ < λr

Menghitung

Mn

KEMBALI

Penampang Kompak

Penampang tak Kompak KEMBALI

50 b =

PERENCANAAN PERENCANAAN BATANGBATANG TARIKTARIK

Gaya – gaya dalam yang terjadi

START

Pilih profil

1 m

1 m

1 m

Ν

θ

Penggantung gording Ǿ 12 mm

Penggantung gording Ǿ 10 mm

φ.Tn

Tu < φ.Tn

λ = L / r

TIDAK

FINISH

YA

1.33 m1.33 m

1 m

1.33 m

1 m

1 m

1 m

1 m

1 m

Ikatan angin Ǿ 12 mm

PERENCANAAN PERENCANAAN SAMBUNGANSAMBUNGAN

BAUTBAUTSTART

Gaya – gaya dalam yang terjadi

Tipe baut, tebal pelat dan jenis sambungan

3.db < S < 15.tp atau 200 mm

φ.Rn

SNI 03-1729-2002 pasal 13.2

Tahanan Geser baut

Vn = 0,75.m.r1.fub.Ab

Tahanan Tarik baut

Tn = 0,75.0,75.fub.Ab

Tahanan tumpu baut

R = 0,75.2,4.d .t .f

Diameter 22 mm

FINISH

3.db < S < 15.tp atau 200 mm

1,5.db < S1 < (4.tp + 100 mm) atau 200 mm

φ.Rn

Ru < φ.Rn

YA

TIDAKKEMBALI

Rn = 0,75.2,4.db.tp.fu

Tahanan geser baut sambungan tipe

friksi

Vn = 0,75.1,13.φ.µ.m.proof load

PERENCANAAN PERENCANAAN SAMBUNGANSAMBUNGAN LASLAS

START

Gaya – gaya dalam yang terjadi

Mutu las, tebal pelat dan jenis las

Ukuran las, tebal efektif las, luasan las,

φ.Rnw

SNI 03-1729-2002 pasal 13.5

Las tumpul

Akibat gaya aksial

Φ.Rnw = 0,9.te.fy

Akibat gaya geser

Tebal las 3 mm

FINISH

Ukuran las, tebal efektif las, luasan las, statis momen las dan inersia las

φ.Rnw

Ru < φ.Rnw

YA

TIDAK

KEMBALI

Φ.Rnw = 0,8.te.(0,6.fuw)

Las sudut

Φ.Rnw = 0,75.te.(0,6.fuw)

Las baji dan pasak

Φ.Rnw = 0,75.Aw.(0,6.fuw)

Tebal pelat 5 mm

PRE ELIMINARY DESAIN PRE ELIMINARY DESAIN

START

Bentang balok & kolom

BALOK

SNI 03-2847-2002 pasal 11.5.3, Tabel 8

•Balok Dua Tumpuan h ≥l

sloof

sloof

kolom

kolom

L

I

L

I ≥

BALOK :B1 = 40/80 (l= 10 m)B2 = 30/40 (l= 4 m)B3 = 30/45 (l= 5 m)BA = 20/30 (l= 4m)

KOLOM :•Balok Dua Tumpuan h ≥

•Balok Ujung Menerus h ≥

KOLOM

SLOOF

FINISH

16

l

21

l

sloof

sloof

kolom

kolom

L

I

L

I ≥

balok

balok

kolom

kolom

L

I

L

I ≥

KOLOM :K1 = 40/60K2 = 30/50K3 = 40/40

A

Hitung :

0,2 ≤ αm < 2,0, maka

hf =

dan )2,0(536

15008.0ln

−+

+

m

fy

αβ

START

Hitung :

n

n

n

n

S

Lβ

2

b

2

bterpendeksisiS

2

b

2

bterpanjangsisiL

=−

+−=−

+−=−

- Tentukan fc’ , fy

- Rencanakan tebal pelat

Hitung : - Balok bentuk L :

PERENCANAAN DIMENSI PERENCANAAN DIMENSI

PELAT LANTAI PELAT LANTAI

FINISH

tidak kurang dari 120 mm

αm ≥ 2,0 , maka

hf =

dan tidak kurang dari 90 mm

β936

15008.0ln

+

+fy

- Balok bentuk L :

fwel hbb 4+=

wwe hbb +=2

- Balok T

fwel hbb 8+=

wwe hbb 22 +=

Hitung :

−+

−+

+

−

−+

=

h

hx

b

b

h

hx

b

b

h

h

h

h

h

hx

b

b

kh

w

e

f

w

efff

w

e

11

14641132

Ib = k . 12

. 3hbw ; Ip = 12

. 3fp hb

α1 = p

b

I

I ; αm =

n

n∑+++ αααα 321

A

Hitung Spasi Tulangan

Batasan Spasi Tulangan ; S ≤ 2h

A

Pembebanan Pelat

Diketahui αm Rata-Rata

START

Perhitungan Gaya – Gaya Dalam Mtx, Mty, Mlx, Mly (PBBI’71 pasal 13.3 )

Tentukan type perletakkan pelat • αm ≤ 0,375 (Pelat tanpa balok tepi) • 1,875 > αm ≥ 0,375 (Pelat terjepit elastis) • αm ≥ 1,875 (Pelat terjepit penuh)

PERENCANAAN PENULANGAN PERENCANAAN PENULANGAN

PELAT LANTAI PELAT LANTAI

Hitung Kebutuhan tulangan susut + suhu

ρρρρsusut = 0,0018

As = ρρρρsusut x b x t

Jarak spasi tulangan

S < 5 x h atau 450mm

FINISH

Direncanakan fc,fy, Ø tulangan

Mtx, Mty, Mlx, Mly (PBBI’71 pasal 13.3 ) • Terjepit Penuh (Tabel 13.3.1) • Terjepit Elastis ( Tabel 13.3.2)

Hitung:

�

+××

=fyfy

fcb

600

600'85.0 βρ

maxρ = 0.75 . bρ

� minρ = fy

4.1

� '.85,0 fc

fym=

� 0,8

MuMn =

� 2d . b

MnRn =

�

−−=

fy

2xmxRn11

m

1ρperlu

� d . b . ρAs=

A

Penulangan Tangga

Kontrol Jarak Spasi Tulangan

Kontrol Perlu Tulangan Susut dan Suhu

A

5

Pembebanan Bordes Pembebanan Tangga

Penentuan Tebal Pelat Tangga dan Bordes

START

Rencanakan fc’, fy, Ø tulangan

Dimensi Tangga

PERENCANAAN PENULANGAN PERENCANAAN PENULANGAN

PELAT TANGGA PELAT TANGGA

Kontrol Perlu Tulangan Susut dan Suhu

Suhu

Kontrol Lendutan

Kontrol Retak

FINISH

Analisa Gaya-Gaya Dalam

Tangga

Hitung:

�

+=

fyfy

fcbalance

600

600'**85.0 βρ

� maxρ = 0.75* balanceρ

� minρ = fy

4.1

� '.85,0 fc

fym =

� 8,0

MuMn =

� 2bxd

MnRn=

�

−−=

fy

xmxRn

mperlu

211

1ρ

� xbxdAs ρ=

A

STARTT

Hitung beban-beban gempa yang bekerja pada tiap

portal.Beban terdiri dari :

1beban mati

2beban hidup sesuai fungsi bangunan

Hitung :

1Waktu getar struktur (T)

PERENCANAAN GEMPA PERENCANAAN GEMPA

1Waktu getar struktur (T)

2Faktor respons gempa (C)

Input :

1.Faktor keutamaan (I)

2.Faktor reduksi gempa (R)

Hitung gaya geser dasar sepanjang

ketinggian bangunan :

Fi = ((wi x hi) x V)/ ∑ wi x hi

FINISHH

PERENCANAAN PENULANGANPERENCANAAN PENULANGAN

LENTUR BALOK LENTUR BALOK

Diketahui Tu

START

•Acp = b . h

•Pcp = 2 . (b + h)

•Aoh = (b-s-0,5.Øsngkng).(h-s-0,5.Øsngkng)

•Ph = 2.(b-s-0,5.Øsngkng)+(h-s-0,5.Øsngkng)

PERENCANAAN PENULANGANPERENCANAAN PENULANGAN

TORSI MEMANJANGTORSI MEMANJANG

Torsi diabaikan

FINISH

TIDAK

YA

PERENCANAAN PENULANGANPERENCANAAN PENULANGAN

GESER BALOKGESER BALOK

Vu Hasil Analisa Struktur

Comb;1,2DL + 1,0LL

Data Balok, dimensi penampang, fc’, fy,

Øtulangan

START

Cek Kondisi Geser

A

B

Diketahui Momen Torsi (Tu)

•Acp = b . h

•Pcp = 2 . (b + h)

•Aoh = (b-s-0,5.Øsngkng).(h-s-0,5.Øsngkng)

•Ph = 2.(b-s-0,5.Øsngkng)+(h-s-0,5.Øsngkng)

Torsi

diabaikan

A B

YA

TIDAK

FINISH

Tentukan Jarak Tulangan

Skema penulangan kolom :

START

Rencanakan fc’,fy, Ø Tulangan, b, h, Pu, Momen-momen yang dibutuhkan

βd = berfaktortotalbebanmomen

berfaktortetapbebanmomen

Ec = 4700 √ fc’

EI = d

xEcxIg

β+1

4,0

( )kolom

EI∑=λ

ψ/

Perbesaran Momen

Hitung gaya aksial yang bekerja dgn sb. Eksentrisitas

ey = nx

P

Mdan ex = ny

P

M

Pc = 2

2

).(

.

uk

EI

λπ

Cm = 1

δb =

Pc

PuCm

φ−1

> 1 δs = 1

1

≥−∑∑

Pc

PuM s

φ

M1 = M1ns + δsM1s

M2 = M2ns + δsM2s

Kelangsingan Diabaikan

A B C

PERENCANAAN PENULANGANPERENCANAAN PENULANGAN

LENTUR KOLOMLENTUR KOLOM

Ya Tidak

Kelangsingan Diabaikan

Perbesaran Momen

A B C

( )( )

balok

kolom

EI

EI

∑∑=

λλ

ψ/

/

Tentukan : r = 0,3 x h untuk kolom segi empat

Kontrol Kelangsingan Kolom

Syarat :

22

12342

1

≤

−≤

r

uxk

M

M

r

uxk

λ

λ

TIDAK OK

OK

OK

FINISH

Tidak OK

Cari Ag

PuφDengan Diagram Interaksi

nP nP

Check Momen Yang Terjadi Menggunakan PCA COL

M pasang > M beban

Kontrol P aksial

Φ Pn < Pu

Tentukan Vc = dxbwfc

Ag

Nu

+

6

'

141

Check kondisi

START

Diberikan Vu (Dari Kemampuan Pikul Nominal Kolom), dan Nu dari Output SAP

PERENCANAAN PENULANGANPERENCANAAN PENULANGAN

GESER KOLOM GESER KOLOM

1. Vu ≤ 0.5*ϕ *cV tidak memerlukan tulangan geser

2. 0.5*ϕ *cV < Vu ≤ ϕ *

cV Vs perlu = Vs min

3. ϕ *cV < Vu ≤ (ϕ cV +ϕ Vs min ) Vs perlu = Vs min

4. (ϕ cV +ϕ Vs min ) < Vu ≤ (ϕ cV +ϕ Vs max ) ϕ Vsperlu = Vu-ϕ *cV

ϕ Vsada = s

dfyAv **φ

5. (ϕ cV +ϕ Vs max ) <Vu ≤ (ϕ cV +2ϕ Vs max ) ϕ Vsperlu = Vu-ϕ *cV

ϕ Vsada = s

dfyAv **φ

dfy

SVsAv

.

..= S max = d/2

FINISH

PERENCANAAN SLOOF

START

Tentukan dimensi, Pu, Nu (gaya aksial kolom)

Hitung ;

. Poer� Dimensi poer tipe 1 = 2,0

m x 2,2 m x 0,5 m� Dimensi poer tipe 2 = 1,2

m x 2,2 m x 0,5 mHitung ;

- dan

- Tentukan ρ dari diagram

interaksi

- As = ρ x b x h

- Kontrol penampang

Mnpasang > Mn………..(ok)

-

FINISH

m x 2,2 m x 0,5 m� Dimensi tiang pancang

30 cm x 30 cm� Dengan tulangan 22 D22

-100

Tentukan kadalaman tiang pancang Hitung daya dukung tanah :

21 SF

JHPkell

SF

CAP tpntp

t

×+

×=

START

Diberikan Data Tanah Sondir, fc’, fy, Dimensi TP, Ø

Tulangan, b, hrencana, Pu, Mux, Muy

A B

Hitung tebal poer berdasarkan geser pons • ( satu arah )

Vc = xboxdfc'6

1

• ( dua arah)

Vc = xboxdfcc

'6

121

+

β

Vc = 12

'2

xboxdfc

bo

xds

+α

Vc = xboxdfc'3

1

PERENCANAAN PONDASI PERENCANAAN PONDASI

21 SFSF

Tentukan Jumlah Tiang Pancang dan posisi tiang

Pijin

Pn ∑=

2,5 D < S < 3 D 1,5 D < S1 < 2 D

Efisiensi Tiangnm

nmmn

..90

)1()1(1

−+−−= θη

PijinngPgroup tia .η=

Tentukan Pbahan

dimana Pbahan > Ptanah

A B

Tidak

Ya

Cek Tegangan Yang Terjadi

∑∑∑ ±±=

22

max.max.

y

YMx

x

XMy

n

PPsatu TP

Hitung:

� minρ = fy

4.1

� '.85,0 fc

fym=

� 8,0

MuMn=

� 2bxd

MnRn =

�

−−=

fy

xmxRn

mperlu

211

1ρ

� Cek ρmax < ρperlu < ρmax � xbxdAs ρ=

PMAX ≤ PIJIN

PMIN ≤ PIJIN

PGROUP > PMAX

GAMBAR TEKNIKGAMBAR TEKNIK