PROGETTO ESECUTIVO COMUNE di VINADIO RELAZIONE ...

LAVORO

CUP

LIVELLO PROGETTAZIONE

TITOLO TAVOLA

DATA

TIMBRI E FIRME

RESPONSABILE DEL PROCEDIMENTO

Dott. Ing Enzo NOVELLO

INGEGNERE PROGETTISTA

Dott. Ing. Simone NICOLA

ASSISTENZA ALLA PROGETTAZIONE

Settore Tecnico

Geom. Massimo ARIAUDO

Geom. Daniele ROSITO

Geom. Luca ROSSO

ASSISTENZA ALLA PROGETTAZIONE

Settore Geologico

Geol. Paolo Tible

PROGETTO ESECUTIVO

COMUNE di

VINADIO

Provincia di Cuneo - Corso Nizza, 21 - 12100 Cuneo - P . IVA 00447820044 - cetralino tel. 0171 4451 - www. provincia.cuneo.it - e-mail: [email protected]

SP 238 - COMUNE DI VINADIO

DISSESTI NEL COMUNE DI VINADIO LUNGO LA S.P. N. 238

Codice identificativo intervento Ministero: CN 098A/10

I11B10000190002

Allegato n. 1.5

RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE

TIPO DI DOCUMENTO N° ELABORATO

2012-09.05/000001 VIAB CUNEO E RL RCS 5

CLAS S IFICA E FAS CICOLO S ETTORE S EZIONE LIVELLO PROGETTO DOCUMENTO

NOME FILE

REVIS IONE N° DATA DES CRIZIONE REVIS IONE E RIFERIMENTI DOCUMENTI S OS TITUITI

Ques to elaborato è di proprietà della Provincia di Cuneo. Quals ias i divulgaz ione o riproduz ione anche parz iale, deve essere espressamente autorizzata.

Provincia di Cuneo - Direz ione Mobilità e infras trutture - S ettore viabilità - Reparto di Cuneo S aluzzo

Corso Nizza, 21 - 12100 Cuneo - Tel- 0171-44.51 - Fax 0171-69.38.38 e-mail [email protected] - Cod. Fisc. 00447820044

C.so Nizza, 21 – 12100 CUNEO - Tel. (0171)445111

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ESE_SP238_05_RELAZIONE_DI_CALCOLO_DELLE_STRUTTURE

1 PREMESSA................................

1.1 Generalità ................................

1.2 Normativa di riferimento

1.3 Criteri di analisi della sicurezza

1.4 Descrizione generale delle opere in progetto

1.4.1 Opere di difesa dalla valanga del “Bosco Scuro” e “Laparè”

1.4.2 Opera di difesa dalla valanga della “Biacera”

2 MATERIALI E DURABILIT

2.1 Caratteristiche dei materiali

2.1.1 Magrone di fondazione

2.1.2 Strutture di fondazione, muri di sostegno, soletta di copertura C32/40

2.1.3 Barre d’armatura e reti elettrosaldate: B450C

2.1.4 Acciaio per Carpenteria

2.1.5 Bulloneria

2.2 Durabilità strutturale

2.2.1 Opere in cemento a

2.2.2 Chiodature

3 SISMICITA’ E CARATTERISTICHE DE

3.1 Combinazione delle azioni

3.2 Sismicità delle ar

3.2.1 Opera di difesa dalla valanga del “Bosco Scuro” e “Laparè”


3.3 Caratterizzazione Geotecnica e geomeccanica del sito

3.3.1 Geo-Unità 1 (U1)

3.3.2 Geo-Unità 2 (U2)

4 ANALISI DEI CARICHI

4.1 Pesi propri e carichi permanenti

4.2 Carico neve

4.2.1 Calcolo del carico neve su copertura

Tel. (0171)445111 – Fax (0171)698620 - Codice Fiscale e Partita IVA n. 00447820044

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- Pagina 2 -

INDICE

................................................................

................................................................................................

Normativa di riferimento ................................................................

Criteri di analisi della sicurezza ................................................................

Descrizione generale delle opere in progetto ................................

Opere di difesa dalla valanga del “Bosco Scuro” e “Laparè”

Opera di difesa dalla valanga della “Biacera” ................................

ATERIALI E DURABILITÀ ................................................................

Caratteristiche dei materiali ................................................................

Magrone di fondazione - C10/15 ................................................................

e di fondazione, muri di sostegno, soletta di copertura C32/40

Barre d’armatura e reti elettrosaldate: B450C ................................

Acciaio per Carpenteria ................................................................

Bulloneria ................................................................................................

Durabilità strutturale ................................................................

Opere in cemento armato ................................................................

Chiodature ................................................................................................

E CARATTERISTICHE DEL SITO................................

Combinazione delle azioni ................................................................

Sismicità delle aree ................................................................

Opera di difesa dalla valanga del “Bosco Scuro” e “Laparè”

Opera di difesa dalla valanga della “Biacera” ................................

Caratterizzazione Geotecnica e geomeccanica del sito ................................

Unità 1 (U1) - Materiali di riporto eterometrico ................................

Unità 2 (U2) - Substrato roccioso gneissico cloritico

NALISI DEI CARICHI ................................................................

Pesi propri e carichi permanenti ................................................................

................................................................................................

Calcolo del carico neve su copertura ................................

Codice Fiscale e Partita IVA n. 00447820044 - www.provincia.cuneo.it

____________________________________

.................................................... 5

........................................ 5

.................................................. 5

....................................... 6

................................................... 6

Opere di difesa dalla valanga del “Bosco Scuro” e “Laparè” ....................... 7

............................................... 8

................................ 9

............................................. 9

.................................. 9

e di fondazione, muri di sostegno, soletta di copertura C32/40 ........ 9

............................................. 9

.............................................. 9

.................................. 10

...................................................... 10

.......................................... 10

................................. 12

........................................ 13

............................................. 13

....................................................... 14

Opera di difesa dalla valanga del “Bosco Scuro” e “Laparè” ...................... 15

............................................. 16

................................. 17

................................... 17

Substrato roccioso gneissico cloritico .......................... 17

..................................... 19

.................................... 19

................................... 19

......................................................... 19


_________________________________________________________________________________________


4.2.2 Neve aggettante dal bordo della copertura

4.2.3 Carico neve adottato

4.3 Pressione del vento

4.4 Dilatazioni termiche

4.5 Azione sismica

4.6 Azione eccezionale: Dinamica della valanga

4.7 Azione eccezionale: urto di un veicolo in svio sui montanti


4.9 MODELLI DI CALCOLO

4.9.1 Modellazione globale

4.9.2 Modello 1-

4.9.3 Modello 2

5 VERIFICHE STRUTTURALI

5.1 Soletta di copertura

5.1.1 Verifica vincoli soletta Biacera

5.2 Verifica della travi ribassate della soletta di copertura

5.2.1 Boscoscuro

5.2.2 Biacera ................................

5.3 Verifica della pilastrata di valle

5.3.1 Boscoscuro

5.3.2 Biacera ................................

5.4 Verifica della fondazione di valle

5.4.1 Boscoscuro

5.4.2 Biacera ................................

5.5 Verifica della fondazione di monte

5.5.1 Boscoscuro

5.5.2 Biacera ................................

5.6 Verifica dei micropali

5.6.1 Verifica micropali da 8,50 m



5.6.4 Verifica m


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- Pagina 3 -

Neve aggettante dal bordo della copertura ................................

Carico neve adottato ................................................................

Pressione del vento ................................................................

Dilatazioni termiche ................................................................

Azione sismica ................................................................

Azione eccezionale: Dinamica della valanga ................................

Azione eccezionale: urto di un veicolo in svio sui montanti

ne delle azioni ................................................................

MODELLI DI CALCOLO ................................................................

Modellazione globale ................................................................

- Boscoscuro - Lapare’ ...............................................................

Modello 2 - Biacera ................................................................

ERIFICHE STRUTTURALI ..............................................................

Soletta di copertura – solaio alveolare ................................

rifica vincoli soletta Biacera ................................................................

Verifica della travi ribassate della soletta di copertura ................................

Boscoscuro – Laparè ................................................................

................................................................................................

Verifica della pilastrata di valle ................................................................

Boscoscuro – Laparè ................................................................

................................................................................................

Verifica della fondazione di valle ................................................................

curo – Laparè ................................................................

................................................................................................

Verifica della fondazione di monte ................................................................

Boscoscuro – Laparè (Muro di contenimento) ................................

................................................................................................

Verifica dei micropali ................................................................

Verifica micropali da 8,50 m................................................................





____________________________________

................................................ 21

................................................. 22

....................................................... 22

....................................................... 25

.............................................................. 26

................................................. 30

Azione eccezionale: urto di un veicolo in svio sui montanti ............................ 32

............................................. 32

............................................... 44

................................................. 44

............................... 44

.................................................... 52

.............................. 59

........................................................... 59

................................... 61

................................... 63

................................................. 63

...................................... 69

...................................... 75

................................................. 75

...................................... 80

................................... 85

................................................. 85

...................................... 88

................................. 91

........................................... 91

...................................... 94

..................................................... 97

....................................... 99

..................................... 101

..................................... 103

..................................... 105


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Allegato A – TABULATO

Allegato B – TABULATO MODELLO SAP


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- Pagina 4 -

TABULATO MODELLO SAP – MODELLO 1

TABULATO MODELLO SAP – MODELLO 2


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1 PREMESSA

1.1 Generalità

Oggetto della presente relazione di calcolo è la verifica degli elementi strutturali

seguenti manufatti previsti nell’ambito del progetto “

RISCHIO IDROGEOLOGICO.

TERRITORIO. DISSESTI NEL COMUNE DI VINADIO LUNGO LA S.P. N. 238

Decreto n. 003 del 21 dicembre 2011 del Commissario straordinario, “Delegato all’attuazione

degli interventi di mitigazione del rischio idrogeologico di cui all’Accordo di Programma tra il

Ministero dell’Ambiente e della Tutela del Territorio e del Mare e la Regione Piemonte”

(D.P.C.M. 19 Aprile 2011) con il codice identificativo CN098A/10

Nello specifico i manufatti oggetto di verifica strutturale risultano i seguenti:

1. Opera di difesa dalla valanga del “Bosco Scuro”;

2. Opera di difesa dalla valanga “Laparè”;

3. Opera di difesa dalla valanga della “Biacera”.

1.2 Normativa di riferimento

Per il dimensionament

seguenti norme vigenti:

DM 14/01/2008 suppl. 30 GU 29 del 4/2/08

CIRCOLARE 2 febbraio 2009, n. 617

norme tecniche per le costruzioni» di cui al decre

(GU n. 47 del 26-2

Come riferimenti tecnici sono state considerate le seguenti normative:

UNI EN 197-1 “Cemento. Composizione, specificazioni e crit

cementi comuni”;

UNI 11104 “Calcestruzzo. Specificazione, prestazione, produzione e conformità.

Istruzioni complementari per

UNI EN 206-1 “Calcestruzzo. Specificazione, prestazione, produzione e conform

EN 1992-1-1 “Progettazione delle strutture in calcestruzzo. Parte 1

e regole per gli edifici”

UNI EN 1991-1-3 “Eurocodice 1

- Carichi da neve” –


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- Pagina 5 -

Oggetto della presente relazione di calcolo è la verifica degli elementi strutturali

previsti nell’ambito del progetto “INTERVENTI DI MITIG

RISCHIO IDROGEOLOGICO. MESSA IN SICUREZZA DELLE INFRASTRUTTURE E DEL

DISSESTI NEL COMUNE DI VINADIO LUNGO LA S.P. N. 238


li interventi di mitigazione del rischio idrogeologico di cui all’Accordo di Programma tra il


(D.P.C.M. 19 Aprile 2011) con il codice identificativo CN098A/10.

ecifico i manufatti oggetto di verifica strutturale risultano i seguenti:

Opera di difesa dalla valanga del “Bosco Scuro”;

Opera di difesa dalla valanga “Laparè”;

Opera di difesa dalla valanga della “Biacera”.

Normativa di riferimento

Per il dimensionamento e la verifica delle componenti strutturali si sono considerate le

DM 14/01/2008 suppl. 30 GU 29 del 4/2/08 - "Norme Tecniche per le Costruzioni"

CIRCOLARE 2 febbraio 2009, n. 617 - Istruzioni per l'applicazione delle «Nuove

tecniche per le costruzioni» di cui al decreto ministeriale 14 gennaio 2008

2-2009 - Suppl. Ordinario n.27).

Come riferimenti tecnici sono state considerate le seguenti normative:

1 “Cemento. Composizione, specificazioni e crit


Istruzioni complementari per l’applicazione della EN 206-1”;

1 “Calcestruzzo. Specificazione, prestazione, produzione e conform

1 “Progettazione delle strutture in calcestruzzo. Parte 1

e regole per gli edifici” (Eurocodici Strutturali pubblicati dal CEN

3 “Eurocodice 1 - Azioni sulle strutture - Parte 1

– Aprile 2008;


____________________________________

Oggetto della presente relazione di calcolo è la verifica degli elementi strutturali dei

INTERVENTI DI MITIGAZIONE DEL

MESSA IN SICUREZZA DELLE INFRASTRUTTURE E DEL

DISSESTI NEL COMUNE DI VINADIO LUNGO LA S.P. N. 238” finanziato con


li interventi di mitigazione del rischio idrogeologico di cui all’Accordo di Programma tra il


ecifico i manufatti oggetto di verifica strutturale risultano i seguenti:

si sono considerate le

"Norme Tecniche per le Costruzioni";

Istruzioni per l'applicazione delle «Nuove

to ministeriale 14 gennaio 2008

1 “Cemento. Composizione, specificazioni e criteri di conformità per


1 “Calcestruzzo. Specificazione, prestazione, produzione e conformità.

1 “Progettazione delle strutture in calcestruzzo. Parte 1-1 regole generali

Eurocodici Strutturali pubblicati dal CEN).

Parte 1-3: Azioni in generale


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UNI EN 14490 – “Esecuzione di lavori geotecnici speciali

(soil nailing)”.

UNI EN 1993 – 1.1 “Eurocodice 3

1: Regole generali e regole per gli edifici

UNI EN 1993 – 1.8 “Eurocodice 3

8: Progettazione dei collegamenti”;

1.3 Criteri di analisi della sicurezza

Con riferimento alle normative precedentemente citate, le strutture in oggetto vengono

verificate utilizzando il metodo semi

elastici e di servizio: il livello di sicurezza assunto è conforme a quanto previsto dalla normativa

tecnica nazionale vigente.

L’analisi riguarda in particolare le verif

deformazione e fessurazione delle sezioni più sollecitate: in particolare si verificherà la

resistenza delle membrature e dei collegamenti in funzione della duttilità richiesta.

L’analisi delle sollecitazion

Costruzioni automatizzate con l’ausilio di fogli di calcolo implementati dallo scrivente.

L’analisi effettuata sui modelli è di tipo statico lineare.

1.4 Descrizione generale delle opere in progetto

Nell’ambito del presente lavoro, sono quindi previsti i seguenti interventi, individuati in

funzione del nome comune della valanga che le interessa:



Opera di difesa dalla valanga della “Biacera”;

Gli interventi previsti in progetto constano di prolungamenti di opere esistenti o di nuova

realizzazione di opere paravalanghe in cls armato “a tettino” aventi una pilastrata di sostegno di

valle di passo costante e, a second

monte per consentire l’appoggio della struttura di copertura costituita da travi ribassate e soletta

piena.


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- Pagina 6 -

“Esecuzione di lavori geotecnici speciali - Chiodature del terreno

1.1 “Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture di acciaio

1: Regole generali e regole per gli edifici”;

1.8 “Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture di acciaio Parte 1

8: Progettazione dei collegamenti”;

Criteri di analisi della sicurezza


lizzando il metodo semi-probabilistico degli stati limite ultimi e degli stati limite


L’analisi riguarda in particolare le verifica di resistenza degli elementi e la verifica a



L’analisi delle sollecitazioni viene eseguito con le consuete formule della Scienza delle


L’analisi effettuata sui modelli è di tipo statico lineare.

Descrizione generale delle opere in progetto


funzione del nome comune della valanga che le interessa:



lla valanga della “Biacera”;



valle di passo costante e, a seconda dei siti, pilastrata o muro continuo di controripa verso



____________________________________

Chiodature del terreno

Progettazione delle strutture di acciaio Parte 1-

Progettazione delle strutture di acciaio Parte 1-


probabilistico degli stati limite ultimi e degli stati limite


ica di resistenza degli elementi e la verifica a



i viene eseguito con le consuete formule della Scienza delle





a dei siti, pilastrata o muro continuo di controripa verso



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1.4.1 Opere di difesa dalla valanga del “Bosco Scuro” e “Laparè”

In conformità con il progetto

corrispondenza della valanga di “Bosco Scuro” posta circa al km 3+700 della S.P. 238 e in

corrispondenza della valanga “

Il nuovo tratto di opera manterrà le stesse caratteristiche architettoniche e dimensionali

di quanto già esistente, al fine di mantenere un organicità estetica e un’omogeneità in termini

funzionali.

Il prolungamento in progetto avrà le seguenti caratteristiche tecniche e dim

Lunghezza totale del prolungamento

Tipo di struttura

Luce trasversale

Struttura di monte

n° pilastri di valle

Interasse longitudinale pilastri

Altezza dei pilastri

Sottofondazione di monte

Sottofondazione di

La struttura sarà composta da un muro di controripa avente duplice funzione di sostegno

della scarpata di monte che di elemento di appoggio della soletta di copertu

riempimento della porzione a monte della struttura ed alla posa di idonei sistemi di raccolta e

allontanamento delle acque superficiali e meteoriche, al fine di consentire alla neve e ad

eventuali detriti di proseguire al di sopra della

struttura in calcestruzzo.

Lato valle verranno invece realizzate delle pile a sezione quadrata con interasse pari a

5,00 m. Per entrambi i paramenti si prevede la realizzazione di travi continue di fondazione,

ammorsate mediante micropali. Tali strutture dovranno essere realizzate a ridosso dei muri di

sottoscarpa esistenti (in pietrame a secco o in calcestruzzo armato, a seconda del tratto


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Opere di difesa dalla valanga del “Bosco Scuro” e “Laparè”

In conformità con il progetto definitivo approvato, il primo due interventi sono ubicati in


della valanga “Laparè” posta circa al km 4+000 circa della S.P. 238

opera manterrà le stesse caratteristiche architettoniche e dimensionali


Il prolungamento in progetto avrà le seguenti caratteristiche tecniche e dim

del prolungamento 20 m

Tipo di struttura A telaio con travi ribassate trasversali e longitudinali

Materiale Cemento armato

Luce trasversale 6,00 m

Struttura di monte Muro di contenimento continuo

lastri di valle 4 (sezione 0,50 x 0,50 m)

Interasse longitudinale pilastri 5,00 m

dei pilastri 4,20 m


Ø perf = 240 mm L Perf =5,50 / 2Int. micropali long.= 1,20 m Int. micropali trasv.= 0,80 m Armatura tubolare Ø 168,30 mmsp 8 mm Ltubo = 6,00 / 3,00 m

Sottofondazione di valle

Ø perf = 240 mm L Perf =7,00 m Int. micropali long.= 1,20 m Int. micropali trasv.= 0,80 m Armatura tubolare Ø 168,30 mmsp 8 mm Ltubo = 7,50 m


della scarpata di monte che di elemento di appoggio della soletta di copertu



eventuali detriti di proseguire al di sopra della copertura, senza impattare contro la nuova



mmorsate mediante micropali. Tali strutture dovranno essere realizzate a ridosso dei muri di



____________________________________

definitivo approvato, il primo due interventi sono ubicati in


circa della S.P. 238.

opera manterrà le stesse caratteristiche architettoniche e dimensionali


Il prolungamento in progetto avrà le seguenti caratteristiche tecniche e dimensionali:

con travi ribassate trasversali e longitudinali

2,50 m

Armatura tubolare Ø 168,30 mm



della scarpata di monte che di elemento di appoggio della soletta di copertura. Si procederà al



copertura, senza impattare contro la nuova



mmorsate mediante micropali. Tali strutture dovranno essere realizzate a ridosso dei muri di



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interessato) e avranno funzione di trasmettere le sollecitazioni nel subs

sottostante.


In conformità con il progetto definitivo approvato il terzo intervento

corrispondenza della valanga “

presenti manufatti di difesa passiva dalle valanghe.

L’area di intervento è caratterizzata da pareti rocciose a tergo strada dalle quali durante

il periodo invernale si formano imponenti strutture di ghiaccio: l’area è poi soggetta a fenomeni

valanghivi lungo il sito nella parte terminale degli affioramenti rocciosi

A tal proposito prima dell’inizio delle lavorazioni di realizzazione del nuovo manufatto

paravalanghe si provvederà ad un disgaggio preventivo dei fronti adiacenti al cantiere, nonché

alla posa di reti metalliche a doppia torsione in adiacenza alle reti esistenti.

Al fine di ottenere un’efficace protezione della strada, si rende necessaria la costruzione

di un nuovo tratto di galleria paravalanghe per una lunghezza di circa 35 metri. Il nuov

opera manterrà le stesse caratteristiche architettoniche e dimensionali di quanto già

preventivato agli interventi precedenti, al fine di uniformare quanto più possibile la tipologia delle

opere infrastrutturali presenti sul percorso.

L’opera in progetto avrà le seguenti caratteristiche

Lunghezza totale del prolungamento

Tipo di struttura

Luce trasversale

Struttura di monte

n° pilastri di valle

Interasse longitudinale pilastri

Altezza dei pilastri


Sottofondazione di


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- Pagina 8 -

interessato) e avranno funzione di trasmettere le sollecitazioni nel subs

Opera di difesa dalla valanga della “Biacera”

In conformità con il progetto definitivo approvato il terzo intervento

corrispondenza della valanga “Biacera” posta circa al km 4+200 della S.P. 238, ove

presenti manufatti di difesa passiva dalle valanghe.



vi lungo il sito nella parte terminale degli affioramenti rocciosi



posa di reti metalliche a doppia torsione in adiacenza alle reti esistenti.


di un nuovo tratto di galleria paravalanghe per una lunghezza di circa 35 metri. Il nuov



utturali presenti sul percorso.

n progetto avrà le seguenti caratteristiche tecniche e dimensionali:

del prolungamento 35 m

Tipo di struttura A telaio con travi ribassate trasversali e longitudinali

Materiale Cemento armato

Luce trasversale 7,50 m

Struttura di monte Pilastrata e soletta ancorata in roccia

lastri di valle 7 (sezione 0,50 x 0,50 m)

Interasse longitudinale pilastri 5,00 m

dei pilastri 4,20 m (di valle)


INGHISAGGI IN ROCCIA Øbarra = 30 mm L barra = 1.70 m Lperf. = 1.20 m n° 2 file i tra ancoraggi = 50 cm i tra le file = 130 cmØ perf. = 42 mm

Sottofondazione di valle

Ø perf = 240 mm L Perf =8,50 / 5,00Int. micropali long.= 1,20 m Int. micropali trasv.= 0,80 m Armatura tubolare Ø 168,30 mmsp 8 mm Ltubo = 9,00 / 5,50 m


____________________________________

interessato) e avranno funzione di trasmettere le sollecitazioni nel substrato roccioso

intervento è ubicato in

della S.P. 238, ove non sono





posa di reti metalliche a doppia torsione in adiacenza alle reti esistenti.


di un nuovo tratto di galleria paravalanghe per una lunghezza di circa 35 metri. Il nuovo tratto di



tecniche e dimensionali:

con travi ribassate trasversali e longitudinali

Pilastrata e soletta ancorata in roccia

= 130 cm

/ 5,00 m



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2 MATERIALI E DURABILIT

2.1 Caratteristiche dei materiali

2.1.1 Magrone di fondazione

Rck ≥ 15 N/mm

Classe di esposizione (UNI 11104) X0

2.1.2 Strutture di fondazione, muri di sostegno, soletta di copertura

Rck ≥ 40N/mm² a 28 gg

fck = 33,20 N/mm²

γc = 1,5

fcd = 18,81 N/mm²

Ec = 33.642,78

Classe di esposizione (UNI 11104) XF4

2.1.3 Barre d’armatura e reti elettrosaldate: B450C

fyk ≥ 450 N/mm²

γs = 1,15

fyd = 391,30 N/mm²

Es = 200.000,00 N/mm²

2.1.4 Acciaio per Carpenteria

Acciaio S355 (ex Fe510)

ftk = 510 N/mm²

fyk = 355 N/mm²

f d = fy / γm 0 = 338,10 N/mm²

Si utilizzeranno prevalentemente sezioni di Classe 1.

In articolare si richiede il rispetto delle specifiche per acciai da carpenteria in zona

sismica (par. 11.3.4.9. del D.M. 14/01/2008) per le zone dissipative, qui di seguito riportate:

• per gli acciai da carpenteria il rapporto fra i valori caratteristici della tensione di

rottura ftk (nominale) e la tensione di snervamento f


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- Pagina 9 -

ATERIALI E DURABILITÀ

Caratteristiche dei materiali

Magrone di fondazione - C10/15

15 N/mm² a 28 gg

Classe di esposizione (UNI 11104) X0

Strutture di fondazione, muri di sostegno, soletta di copertura C32/

N/mm² a 28 gg

N/mm²

N/mm²

N/mm²

Classe di esposizione (UNI 11104) XF4 + XD3

Barre d’armatura e reti elettrosaldate: B450C

0 N/mm²

= 391,30 N/mm²

= 200.000,00 N/mm²

Acciaio per Carpenteria

S355 (ex Fe510) – t ≤ 40 mm

N/mm² con γm0 =1,05

eranno prevalentemente sezioni di Classe 1.



acciai da carpenteria il rapporto fra i valori caratteristici della tensione di

rottura ftk (nominale) e la tensione di snervamento fyk (nominale) deve essere


____________________________________

/40



acciai da carpenteria il rapporto fra i valori caratteristici della tensione di

(nominale) deve essere


_________________________________________________________________________________________


maggiore di 1,20 e l'allungamento a rottura A5, misurato su provino standard,

deve essere non in

• la tensione di snervamento massima f

• i collegamenti bullonati devono essere realizzati con bulloni ad alta resistenza di

classe 8.8 o 10.9.

2.1.5 Bulloneria

Bulloni del sistema

Classe Dado 10

Classe Vite 10.9

Collegamenti di tipo A (Unioni a taglio) e di tipo D (Unioni a Trazione) non

precaricate secondo l’EC3

A titolo orientativo, la

quella dei corris

libero almeno un filetto completo oltre il dado, dalla parte del pacco serrato

(interno) e uno anche dalla parte esterna.

2.2 Durabilità strutturale

2.2.1 Opere in cemento armato

Al fine di garantire la durabilità dell’opera vengono richiesti opportuni accorgimenti

esecutivi e adeguate scelte progettuali relative al materiale utilizzato, in funzione delle

condizioni ambientali nelle quali si trovano ad operare le strutture in progetto.

Secondo la classificazione della norma UNI EN 206

norma UNI 11104, e richiamata nell’Eurocodice 2 (EN 1992

classi ambientali che possono interessare gli elementi strutturali dell’opera durante la loro

utile di progetto. Per ogni classe ambientale vengono poi anche definite le classi di resistenza

minime, talvolta superiori a quelle strettamente necessarie per il progetto strutturale.


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 10 -


deve essere non inferiore al 20%;

la tensione di snervamento massima fy,max deve risultare fy,max

i collegamenti bullonati devono essere realizzati con bulloni ad alta resistenza di

classe 8.8 o 10.9.

Bulloni del sistema SB (STRUCTURAL BOLTING) - EN 15048

Dado 10 (EN 15048 – EN ISO898 – 1)

10.9 f tb = 1000 N/mm² (EN 15048 – EN ISO898

f yb = 900 N/mm²


precaricate secondo l’EC3.

A titolo orientativo, la coppia di chiusura può essere compresa tra 1/3 e 2/3 di

quella dei corrispondenti bulloni precaricati. A serraggio terminato, deve restare


uno anche dalla parte esterna.

Opere in cemento armato

la durabilità dell’opera vengono richiesti opportuni accorgimenti



ificazione della norma UNI EN 206-1, adottata in Italia per mezzo della

norma UNI 11104, e richiamata nell’Eurocodice 2 (EN 1992-1-1), sono individuate differenti

classi ambientali che possono interessare gli elementi strutturali dell’opera durante la loro

. Per ogni classe ambientale vengono poi anche definite le classi di resistenza



____________________________________


y,max ≤ 1,2 fyk;

i collegamenti bullonati devono essere realizzati con bulloni ad alta resistenza di

EN 15048 1 - 2

EN ISO898 – 1)


essere compresa tra 1/3 e 2/3 di

pondenti bulloni precaricati. A serraggio terminato, deve restare


la durabilità dell’opera vengono richiesti opportuni accorgimenti



1, adottata in Italia per mezzo della

1), sono individuate differenti

classi ambientali che possono interessare gli elementi strutturali dell’opera durante la loro vita

. Per ogni classe ambientale vengono poi anche definite le classi di resistenza



_________________________________________________________________________________________


Eurocodice 2 (EN 1992-1-1)

Nel caso in esame si prevede di adott

cautelativa:

Minima classe di resistenza (f

Al fine di preservare le armature da

tempo, risulta di estrema importanza la scelta del valore del copriferro e della classe di

resistenza del calcestruzzo. I valori di copriferro vanno intesi come nominali e minimi e il loro

rispetto deve essere garantito con l’utilizzo di appositi elementi distanziatori, in materiale non

metallico. Viene uniformato il valore per tutti gli elementi previsti in progetto.

Per le strutture in calcestruzzo armato, il ricoprimento nominale delle armature vale

“4.4.1. Copriferro” della EN 1992

dove:

c nom è la distanza tra la superficie esterna dell’armatura (inclusa staffe, collegamenti e

rinforzi superficiali, se presenti) più prossima alla superficie del calcestruzzo e la

superficie stessa del calcestruzzo;

c min è il ricoprimento minimo necessario a garantire la corretta trasmissione delle

forze di aderenza, la protezione dell’acciaio contro la corrosione e un’adeguata

resistenza al fuoco.

∆cdev tolleranza dimensionale

raccomandato è pari a

In particolare


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 11 -

1) – Appendice E – Classi indicative di resistenza minima

so in esame si prevede di adottare la seguente classe di esposizione

Classe Ambientale - UNI 11104 XD

Minima classe di resistenza (fck / Rck) 28/35

Al fine di preservare le armature dalla corrosione e garantire la durabilità dell’opera nel



ve essere garantito con l’utilizzo di appositi elementi distanziatori, in materiale non


Per le strutture in calcestruzzo armato, il ricoprimento nominale delle armature vale

EN 1992-1-1):

c nom = c min + ∆ ∆ ∆ ∆cdev

è la distanza tra la superficie esterna dell’armatura (inclusa staffe, collegamenti e


superficie stessa del calcestruzzo;

è il ricoprimento minimo necessario a garantire la corretta trasmissione delle


resistenza al fuoco.

tolleranza dimensionale per tener conto degli scostamenti il cui valore

raccomandato è pari a 10 mm.


____________________________________

minima per la durabilità

are la seguente classe di esposizione più

D1

N/mm²

lla corrosione e garantire la durabilità dell’opera nel



ve essere garantito con l’utilizzo di appositi elementi distanziatori, in materiale non


Per le strutture in calcestruzzo armato, il ricoprimento nominale delle armature vale (par.

è la distanza tra la superficie esterna dell’armatura (inclusa staffe, collegamenti e


è il ricoprimento minimo necessario a garantire la corretta trasmissione delle


tener conto degli scostamenti il cui valore


_________________________________________________________________________________________


Con , copriferro minimo

, copriferro minimo dovuto alle condizioni ambientali, desunto dalla tabella

La classe strutturale raccomandata dalla normativa (vita utile di progetto di 50 anni) è la

S4 e nel caso in esame può essere assunto (XD1) quindi un valore di

, margine di sicurezza

, riduzione del copriferro minimo in caso di uso di acciaio inossidabile

caso in esame è pari a 0 mm)

, riduzione del copriferro minimo quando si

(in assenza di prescrizioni aggiuntive è pari a 0 mm)

Il ricoprimento nominale delle armature in tutti gli eleme

2.2.2 Chiodature

Per le chiodature in terreni e roccia trattandosi di opere di tipo permanente (“permanent

nailing”), con riferimento alla norma UNI EN 14490, si adottano le seguenti cautele p

Si prescrive l’utilizzo di

coating - galvanising)

Si prescrivendo un

ricoprimento della barra con boiacca/malta iniettata ad a

Il dimensionamento viene eseguito

(sacrifical thickness

stimato in base all’aggressività del terreno e alla vita utile della chiodatura.


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 12 -

, ; , , , ,

copriferro minimo dovuto al requisito di aderenza, pari al Ø

copriferro minimo dovuto alle condizioni ambientali, desunto dalla tabella


nel caso in esame può essere assunto (XD1) quindi un valore di c

margine di sicurezza (valore raccomandato è 0 mm)

riduzione del copriferro minimo in caso di uso di acciaio inossidabile

caso in esame è pari a 0 mm);

riduzione del copriferro minimo quando si ricorre a protezioni aggiuntiva

(in assenza di prescrizioni aggiuntive è pari a 0 mm);

Il ricoprimento nominale delle armature in tutti gli elementi strutturali vale quindi:

c nom = c min + ∆ ∆ ∆ ∆cdev = 35 + 10 = 45 mm


nailing”), con riferimento alla norma UNI EN 14490, si adottano le seguenti cautele p

Si prescrive l’utilizzo di barre e manicotti zincati ad alte temperature

galvanising).

rescrivendo un diametro minimo di perforazione, a garanzia di un sufficiente

o della barra con boiacca/malta iniettata ad alta pressione (51 mm).

l dimensionamento viene eseguito prevedendo uno “spessore di sacrificio

(sacrifical thickness – Annex B.3.4.4 UNI EN 14490). Tale spessore può essere



____________________________________

;

dovuto al requisito di aderenza, pari al Ø barra = 16 mm;

copriferro minimo dovuto alle condizioni ambientali, desunto dalla tabella:


, = 35 mm.

(valore raccomandato è 0 mm);

riduzione del copriferro minimo in caso di uso di acciaio inossidabile (nel

ricorre a protezioni aggiuntiva

nti strutturali vale quindi:


nailing”), con riferimento alla norma UNI EN 14490, si adottano le seguenti cautele progettuali:

ad alte temperature (Surface

, a garanzia di un sufficiente

lta pressione (51 mm).

spessore di sacrificio”

. Tale spessore può essere



_________________________________________________________________________________________


Nel caso in esame, ipotizzando la presenza di un terreno non corrosivo e struttura con

durata utile compresa tra 30 e 100 anni, il

della barra viene assunto pari a pari a 4 mm.

3 SISMICITA’ E CARATT


Per gli stati limite ultimi le azioni agenti sulla struttura verranno cumulate tra di loro nel

modo più sfavorevole secondo combinazioni del tipo:

dove: Gk,j sono i valori caratteristici d

Qk,1 è il valore caratteristico di una delle azioni variabili;

Qk,i sono i valori caratteristici delle altre azioni variabili;

γG,j sono i fattori di sicurezza parziali per la

γQ,i sono i fattori di sicurez

ψ0,i sono i coefficienti che tengono conto della riduzione della probabilità di

combinazione delle azioni


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 13 -


durata utile compresa tra 30 e 100 anni, il sacrifical thickness di riduzione totale del diametro

della barra viene assunto pari a pari a 4 mm.

E CARATTERISTICHE DEL SITO

Combinazione delle azioni



∑ ∑

++=

>1

,,01,1,,,

i

ikikQjkjGd QQGF ψγγ

sono i valori caratteristici delle azioni permanenti;

è il valore caratteristico di una delle azioni variabili;

sono i valori caratteristici delle altre azioni variabili;

sono i fattori di sicurezza parziali per la j-esima azione permanente

sono i fattori di sicurezza parziali per l’i-esima azione variabile;

sono i coefficienti che tengono conto della riduzione della probabilità di



____________________________________


di riduzione totale del diametro


esima azione permanente

esima azione variabile;



_________________________________________________________________________________________


Per quanto concerne le opere in calcestruzzo armato ordinario si valuterà inoltre il

comportamento in fase di esercizio: si devono prendere in esame le combinazioni rare,

frequenti e quasi permanenti con

azioni variabili adeguati coefficienti

In forma convenzionale le combinazioni posso

Combinazioni rare:

Combinazioni frequenti:

Combinazioni quasi permanenti:

ψ1i coefficiente atto a definire i valori delle azioni assimilabili ai frat

delle distribuzioni dei valori istantanei;

ψ2i coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni variabili

assimilabili ai valori medi delle distribuzioni dei valori istantanei.

Per quanto concerne l’azione sismica “E

Le masse associate agli effetti dell’azione sismica saranno legati ai seguenti carichi

gravitazionali:

Per quanto concerne le azioni eccezionali (SLU):

3.2 Sismicità delle aree

L’ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n° 3274 del 20/03/2003 “

l’individuazione delle zone sismiche e s.m.i.”

appartenente alla zona 3.


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 14 -


e di esercizio: si devono prendere in esame le combinazioni rare,

frequenti e quasi permanenti con γg = γp = γq = 1, e applicando ai valori caratteristici delle

azioni variabili adeguati coefficienti ψ0, ψ1, ψ2.

In forma convenzionale le combinazioni possono essere espresse nel modo seguente:

( )∑=

=

+ +=ni

i

ikikkd QQGF2

01 ψ


( )∑=

=

+ +=ni

i

ikikkd QQGF2

2111 ψψ


( )∑=

=

+=ni

i

ikikd QGF1

2ψ

coefficiente atto a definire i valori delle azioni assimilabili ai frat


coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni variabili


Per quanto concerne l’azione sismica “E” si avrà la seguente espressione:

EQGFi

iijkd ++=∑ ∑>1

,2,2, ψ


∑ ∑

+

>1

,,2,

i

ikijk QG ψ


∑ ∑>

++=1

,2,2,

i

iidjkd QAGF ψ

L’ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n° 3274 del 20/03/2003 “

l’individuazione delle zone sismiche e s.m.i.” classifica il comune di


____________________________________


e di esercizio: si devono prendere in esame le combinazioni rare,

q = 1, e applicando ai valori caratteristici delle

no essere espresse nel modo seguente:

coefficiente atto a definire i valori delle azioni assimilabili ai frattili di ordine 0,95


” si avrà la seguente espressione:


L’ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n° 3274 del 20/03/2003 “Criteri per

classifica il comune di Castelmagno come


_________________________________________________________________________________________


Ai sensi del DM 14/01/2008, l’o

(Classe IV: Costruzioni con funzioni pubbliche o strategiche importanti, anche con riferimento

alla gestione della protezione civile in caso di calamità. Industrie con attività particolarmente

pericolose per l'ambiente. Reti viarie di tipo A o B, di cui al D.M. 5 novembre 2001, n. 6792,

«Norme funzionali e geometriche per la costruzione delle strade», e di tipo C quando

appartenenti ad itinerari di collegamento tra capoluoghi di provincia non altresì se

di tipo A o B. Ponti e reti ferroviarie di importanza critica per il mantenimento delle vie di

comunicazione, particolarmente dopo un evento sismico. Dighe connesse al funzionamento di

acquedotti e a impianti di produzione di energia elettr

nominale della struttura Vn

grandi dimensioni o di importanza strategica

Il periodo di riferimento per l’azione sismica sarà pari a

La normativa impone i seguenti stati limite di esercizio (P

nel periodo di riferimento):

• Stato Limite di Operatività (SLO)

• Stato Limite di Danno (SLD)

La normativa impone i seguenti

• Stato Limite di salvaguardia della Vita (SLV)

• Stato Limite di prevenzione del Collasso (SLC)

3.2.1 Opera di difesa dalla valanga del “Bosco Scuro” e “Laparè”

Si è fatto riferimento al reticolo di riferimento

esame avente le seguenti coordinate

Ottenendo i seguenti parametri di pericolosità sismica allo stato limite:

"Stato Limite"

SLE Operati

SLE Danno

SLU Salvaguardia Vita

SLU Prevenzione Collasso


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 15 -

DM 14/01/2008, l’opera in progetto viene classificata in

Classe IV: Costruzioni con funzioni pubbliche o strategiche importanti, anche con riferimento


se per l'ambiente. Reti viarie di tipo A o B, di cui al D.M. 5 novembre 2001, n. 6792,


appartenenti ad itinerari di collegamento tra capoluoghi di provincia non altresì se



acquedotti e a impianti di produzione di energia elettrica. – Cu = 2) e progettato per

= 100 anni (Grandi opere, ponti, opere infrastrutturali e dighe di

grandi dimensioni o di importanza strategica).

Il periodo di riferimento per l’azione sismica sarà pari a VR = Vn * Cu =

La normativa impone i seguenti stati limite di esercizio (PVR = probabilità di superamento

Stato Limite di Operatività (SLO) - PVR = 81%

Stato Limite di Danno (SLD) - PVR = 63%

La normativa impone i seguenti stati limite ultimi:

Stato Limite di salvaguardia della Vita (SLV) - PVR = 10%

Stato Limite di prevenzione del Collasso (SLC) - PVR = 5%

dalla valanga del “Bosco Scuro” e “Laparè”

al reticolo di riferimento contenuto nel D.M. 14/01/2008 per il sito

esame avente le seguenti coordinate ED50:

Latitudine 44,414565

Longitudine 7,241293


"Stato Limite" Tr

[anni] ag [g]

Fo [-]

T*c

[s]

Operativitá 120 0.072 2.476 0.25

Danno 201 0.091 2.471 0.26

Salvaguardia Vita 1898 0.228 2.497 0.31

Prevenzione Collasso 2475 0.252 2.503 0.316


____________________________________

classificata in classe d’uso IV

Classe IV: Costruzioni con funzioni pubbliche o strategiche importanti, anche con riferimento


se per l'ambiente. Reti viarie di tipo A o B, di cui al D.M. 5 novembre 2001, n. 6792,


appartenenti ad itinerari di collegamento tra capoluoghi di provincia non altresì serviti da strade



e progettato per una vita

Grandi opere, ponti, opere infrastrutturali e dighe di

= 100* 2 = 200 anni

= probabilità di superamento

nel D.M. 14/01/2008 per il sito in


c

0.250

0.264

11

16


_________________________________________________________________________________________


Dove Tr = Tempo di ritorno

ag = accelerazione orizzontale massima

F0 = Valore massimo del fattore d

orizzontale

Tc*= periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione

orizzontale

3.2.2 Opera di difesa dalla valanga della “Biacera

Si è fatto riferimento al reticolo di riferimento

esame avente le seguenti coordinate


SLE Operativitá

SLE Danno

SLU Salvaguardia Vita

SLU Prevenzione Collasso

Dove Tr = Tempo di ritorno

ag = accelerazione orizzontale massima

F0 = Valore massimo del fat

orizzontale

Tc*= periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione

orizzontale


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 16 -

accelerazione orizzontale massima

Valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione

periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione

Opera di difesa dalla valanga della “Biacera”

al reticolo di riferimento contenuto nel D.M. 14/01/2008 per il sito

esame avente le seguenti coordinate ED50:

Latitudine 44,411960

Longitudine 7,221638


"Stato Limite" Tr

[anni] ag [g]

Fo [-]

T*c [s]

perativitá 120 0.071 2.477 0.250

Danno 201 0.091 2.472 0.264

Salvaguardia Vita 1898 0.228 2.497 0.311

Prevenzione Collasso 2475 0.252 2.502 0.316

accelerazione orizzontale massima

Valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione



____________________________________

i amplificazione dello spettro in accelerazione


tenuto nel D.M. 14/01/2008 per il sito in


0

4

1

16

tore di amplificazione dello spettro in accelerazione



_________________________________________________________________________________________


3.3 Caratterizzazione Geotecnica e geomeccanica del sito

Sulla scorta della relazione

progetto, vengono di seguito richiamati valori caratteristici stimati per i terreni e le rocce in cui si

prevede di ammorsare le opere in progetto.

Anche se geologicamente non corretto, per comodità di modella

si è deciso di accomunare una grande quantità di materiali nella stessa Geo

semplificare la trattazione e da ridurre la minimo gli “strati” da considerare in fase di verifica

strutturale, ma tutto con obiettivo ess

3.3.1 Geo-Unità 1 (U1) - Materiali di riporto eterometrico

Materiali di riporto eterometrico, ghiaie con clasti da angolosi a spigoli, in matrice sabbiosa

debolmente limosa. Si presenta bagnato a partire da 1,80 m di profondità nel sonda

Il contatto con la sottostante Geo

pertanto con profondità variabile da 3 a 7 m dal p.c.

Parametro geotecnico

Coesione non drenata

Angolo di attrito interno di picco

Peso di volume

Modulo di Winkler

* valori non caratteristici in quanto ricavati da letteratura e da esperienze su materiali simili.

3.3.2 Geo-Unità 2 (U2) - Substrato roccioso gneissico cloritico

Substrato roccioso gneissico cloritico, talora occhiadino, molto fratturato soprattutto in

superficie, con evidenze di ossidazione di colore ocra sulla superficie delle fratture. Talora è

presente un riempimento argilloso tra le fratture.


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 17 -

Caratterizzazione Geotecnica e geomeccanica del sito

Sulla scorta della relazione geologica con stima dei parametri geotecnici allegata al


prevede di ammorsare le opere in progetto.

Anche se geologicamente non corretto, per comodità di modellazione nella Geo

si è deciso di accomunare una grande quantità di materiali nella stessa Geo


strutturale, ma tutto con obiettivo essenzialmente cautelativo.

Materiali di riporto eterometrico


debolmente limosa. Si presenta bagnato a partire da 1,80 m di profondità nel sonda

Il contatto con la sottostante Geo-Unità 2 (U2), è caratterizzato da geometria ondulata e

à variabile da 3 a 7 m dal p.c.

GEO-UNITÀ U1

Parametro geotecnico Valori caratteristici

Coesione non drenata (cu) 0,0 kN/m²

Angolo di attrito interno di picco (φ’) 33°

Peso di volume (γ)* 18,63 kN/m3

Modulo di Winkler (w)* 147099,8 kN/m³

valori non caratteristici in quanto ricavati da letteratura e da esperienze su materiali simili.

Substrato roccioso gneissico cloritico



mento argilloso tra le fratture.


____________________________________

con stima dei parametri geotecnici allegata al


zione nella Geo-Unità 1

si è deciso di accomunare una grande quantità di materiali nella stessa Geo-Unità, in modo da



debolmente limosa. Si presenta bagnato a partire da 1,80 m di profondità nel sondaggio S1.

Unità 2 (U2), è caratterizzato da geometria ondulata e

Valori caratteristici (xk)

0,0 kg/cm2

1,9 t/m³

15·106 kg/m³

valori non caratteristici in quanto ricavati da letteratura e da esperienze su materiali simili.




_________________________________________________________________________________________


Classificazione dell’ammasso roccioso secondo laclassificazione di Beniawsky e Romana (1985)

Indice RMRc

Classe

Descrizione

Parametro geotecnico

Coesione non drenata

Angolo di attrito interno di picco

Peso di volume

Modulo elastico (E)*

* valori ricavati da letteratura e da esperienze su materiali sim

Per la Geo-unità U2, nelle calcolazioni, cautelativamente si è considerato un valore di c’ pari

a 1/10 della Cu ovvero pari a 24

Dalle indagini eseguite in sito

Sito del “Bosco Scuro”:

compreso tra 894 e 1067 m/s

i primi 30 m di profondità dal p.c.

Sito della “Laparè”: materiali ac

850 m/s la media equivalente della velocità delle onde di taglio per i primi 30 m di

profondità dal p.c.

Sito della “Biacera”: materiali accomunabili alla Categoria A dei sottosuoli, essendo pari

a 1046 m/s la media equivalente della velocità delle onde di taglio per i primi 30 m di

profondità dal p.c.


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 18 -

GEO-UNITÀ U2

Classificazione dell’ammasso roccioso secondo laclassificazione di Beniawsky e Romana (1985)

Indice RMRc 41,2

Classe III

Descrizione Mediocre

Parametro geotecnico Valori caratteristici

n drenata (cu) 240 kN/m² 240 kPa

Angolo di attrito interno di picco (φ’)* 38°

Peso di volume (γ) 24,52 kN/m3 2500 kg/m³

(E)* Con sclerometro 2 • 106 psi 140˙613,9 kg/cm²

da letteratura e da esperienze su materiali simili.

unità U2, nelle calcolazioni, cautelativamente si è considerato un valore di c’ pari

a 1/10 della Cu ovvero pari a 24,00 kN/m² (ovvero pari a 0,24 kg/cm²).

Dalle indagini eseguite in sito, si sono individuate le seguenti categorie di sott

Sito del “Bosco Scuro”: materiali accomunabili alla Categoria A dei sottosuoli, essendo

894 e 1067 m/s la media equivalente della velocità delle onde di taglio per

i primi 30 m di profondità dal p.c.

materiali accomunabili alla Categoria A dei sottosuoli, essendo pari a

la media equivalente della velocità delle onde di taglio per i primi 30 m di

materiali accomunabili alla Categoria A dei sottosuoli, essendo pari



____________________________________

Classificazione dell’ammasso roccioso secondo la

Mediocre

Valori caratteristici (xk)

240 kPa

2500 kg/m³

140˙613,9 kg/cm²

unità U2, nelle calcolazioni, cautelativamente si è considerato un valore di c’ pari

le seguenti categorie di sottosuolo:

materiali accomunabili alla Categoria A dei sottosuoli, essendo

la media equivalente della velocità delle onde di taglio per

comunabili alla Categoria A dei sottosuoli, essendo pari a


materiali accomunabili alla Categoria A dei sottosuoli, essendo pari



_________________________________________________________________________________________


4 ANALISI DEI CARICHI

4.1 Pesi propri e carichi permanenti

Vengono calcolati in automatico dal software di calcolo.

I carichi permanenti che gravitano

strato impermeabilizzante.

Primer + triplo manto di impermeabilizzante di spessore pari a

1,5 mm

4.2 Carico neve

4.2.1 Calcolo del carico neve

Ai sensi del par. 3.5 del

l'espressione:

q s = Carico neve sulla copertura

µ i = Coefficiente di forma della copertura

q sk = Valore di riferimento del carico neve al suolo

CE = Coef. di esposizione

Ct = Coef. Termico (par. 3.4.4 del

Il carico neve al suolo dipende dalle condizioni locali del clima e dalla zona di

appartenenza. Inoltre può variare in funzione del tempo di ritorno che second

tecnica vigente deve risultare >= 50 anni.

Il carico da neve al suolo è calcolato con la seguente espressione (per la Zona I

Alpina):

nel nostro caso :

a s = Quota sul livello del mare del sit

a s = 1300 m

q sk = 5,822 kN/m²

Ai fini del calcolo si assume che la neve non sia impedita di scivolare.

La copertura è del tipo a falda unica

forma è pari a µ1 = 0,8


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 19 -

NALISI DEI CARICHI

Pesi propri e carichi permanenti

Vengono calcolati in automatico dal software di calcolo.

I carichi permanenti che gravitano sulla struttura sono essenzialmente determinati dallo

impermeabilizzante di spessore pari a

arico neve su copertura

Ai sensi del par. 3.5 del D.M. 14/01/2008, il carico neve può essere valutato con

q s = µ i q sk CE Ct

= Carico neve sulla copertura

= Coefficiente di forma della copertura

= Valore di riferimento del carico neve al suolo

= Coef. di esposizione (par. 3.4.3 del D.M. 14/01/2008) posto pari a 1.00

Coef. Termico (par. 3.4.4 del D.M. 14/01/2008) posto pari a 1.00


appartenenza. Inoltre può variare in funzione del tempo di ritorno che second

tecnica vigente deve risultare >= 50 anni.

Il carico da neve al suolo è calcolato con la seguente espressione (per la Zona I

q sk = 1.39*[1+/(as/728)²] per as > 200 m

= Quota sul livello del mare del sito di realizzazione della costruzione


La copertura è del tipo a falda unica con inclinazione di circa 15°


____________________________________

sulla struttura sono essenzialmente determinati dallo

1 kN/m²

può essere valutato con

) posto pari a 1.00

) posto pari a 1.00


appartenenza. Inoltre può variare in funzione del tempo di ritorno che secondo la legislazione

Il carico da neve al suolo è calcolato con la seguente espressione (per la Zona I -

o di realizzazione della costruzione


con inclinazione di circa 15° e il coefficiente di


_________________________________________________________________________________________


Ai sensi del del D.M. 14/01/2008

q s =

Con riferimento alla UNI EN 1991

Azioni in generale - Carichi

ampliando a il Tr (tempo di ritorno) a 200 anni.

La norma stabilisce che il

s = Carico neve sulla copertura

µ i = Coefficiente di forma della copertura

s k = Valore di riferimento del carico neve al suolo

CE = Coef. di esposizione

Ct = Coef. Termico

Il prospetto C.1 riporta la formulazione per il calcolo del carico neve al suolo

Alpina:


A = altitudine della località sul livello del mare

Z = numero di zona assegnato alla mappa (

carico della neve al suolo

Assumendo A pari a 1

valore di 5,147 kN/m² e nel caso in esame s = 0,80 *

Nell’appendi D la norma riporta l’adattamento del carico neve al suolo al v

periodo di ritorno, con la seguente formulazione:


s n = carico neve al suolo riferito ad un tempo di ritorno ”n”

Pn = è la probabilità annuale di superamento [approssimativamente equi

a 1/n, dove n è il corrispondente intervallo di ritorno (in anni)]


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 20 -

D.M. 14/01/2008, il carico neve sulla copertura diventa quindi:

= µ i q sk CE Ct = 0.8 * 5,822 * 1 * 1 = 4,66 kN/m²

UNI EN 1991-1-3 “Eurocodice 1 - Azioni sulle strutture

da neve” – Aprile 2008, si è calcolato il valore del carico neve

r (tempo di ritorno) a 200 anni.

La norma stabilisce che il carico neve può essere valutato con l'espressione

s = µ i s k CE Ct

= Carico neve sulla copertura

iente di forma della copertura = 0,8

= Valore di riferimento del carico neve al suolo

= Coef. di esposizione posto pari a 1.00

= Coef. Termico posto pari a 1.00

Il prospetto C.1 riporta la formulazione per il calcolo del carico neve al suolo

sk = (0,642 Z + 0.009)* [1+(A/728)²]

= Valore di riferimento del carico neve al suolo (Tr50)

A = altitudine della località sul livello del mare

Z = numero di zona assegnato alla mappa (Appendice C

neve al suolo)

A pari a 1300 m e Z pari a 1,90 kN/m² per la Zona 3 Alpina, sk assume il

e nel caso in esame s = 0,80 * 5,147 * 1 * 1 = 4,12 kN/m².

Nell’appendi D la norma riporta l’adattamento del carico neve al suolo al v

periodo di ritorno, con la seguente formulazione:

= Valore di riferimento del carico neve al suolo (Tr50)

carico neve al suolo riferito ad un tempo di ritorno ”n”

è la probabilità annuale di superamento [approssimativamente equi

1/n, dove n è il corrispondente intervallo di ritorno (in anni)]


____________________________________

l carico neve sulla copertura diventa quindi:

kN/m²

Azioni sulle strutture - Parte 1-3:

il valore del carico neve

può essere valutato con l'espressione:

Il prospetto C.1 riporta la formulazione per il calcolo del carico neve al suolo per la Regione

Appendice C - Mappe europee del

² per la Zona 3 Alpina, sk assume il

kN/m².

Nell’appendi D la norma riporta l’adattamento del carico neve al suolo al variare del

è la probabilità annuale di superamento [approssimativamente equivalente

1/n, dove n è il corrispondente intervallo di ritorno (in anni)]


_________________________________________________________________________________________


V = coef. di variazione della serie dei massimi annuali di carico della neve

Per un Tr 200, sn assume il valore di

kN/m².

4.2.2 Neve aggettante dal bordo della copertura

Secondo le indicazioni del

di copertura aggettanti sulle pareti perimetrali, in aggiunta al carico neve previsto per la falda, si

tiene conto anche di in caric

accumuli nella parte inferiore della copertura,

q se = Carico neve

q s = Valore di riferimento del carico neve

γ = peso dell’unità di volume della neve pari a 3,00 kN/m³

k = coef. di funzione delle irregolarità della forma

Nel caso in esame d viene assunto pari a 4,00 m e k assume il valore di 0,75 e

5,42 kN/m.

Con riferimento al capitolo 6.3 della

strutture - Parte 1-3: Azioni in generale

derivante dalla neve aggettante il bordo di una copertura deve essere valutato per località poste

a quote superiori a 800 m, con una formulazione simile alle NTC 2008:


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 21 -


assume il valore di 8,159 kN/m² e s200 = 0,80 *

ttante dal bordo della copertura

Secondo le indicazioni del C3.4.5.7.2 della Circolare del D.M. 14/01/2008


tiene conto anche di in carico di estremità per tenere conto della possibilità che la neve si

rte inferiore della copertura,:

q se = k qs² / γ

= Carico neve per unità di lunghezza dovuto alla sospensione

= Valore di riferimento del carico neve più sfavorevole sulla copertura

= peso dell’unità di volume della neve pari a 3,00 kN/m³

k = coef. di funzione delle irregolarità della forma della neve

Nel caso in esame d viene assunto pari a 4,00 m e k assume il valore di 0,75 e

Con riferimento al capitolo 6.3 della UNI EN 1991-1-3 “Eurocodice 1

3: Azioni in generale - Carichi da neve” – Aprile 2008,


a quote superiori a 800 m, con una formulazione simile alle NTC 2008:

s e = k s² / γ


____________________________________


= 0,80 * 8,159 * 1 * 1 = 6,53

D.M. 14/01/2008, per le porzioni


o di estremità per tenere conto della possibilità che la neve si

per unità di lunghezza dovuto alla sospensione

sulla copertura

della neve k = 3/d con k ≤ d γ

Nel caso in esame d viene assunto pari a 4,00 m e k assume il valore di 0,75 e q se =

3 “Eurocodice 1 - Azioni sulle

Aprile 2008, l’entità del carico



_________________________________________________________________________________________


s e = Carico neve

s = Valore di riferimento del carico neve

γ = peso dell’unità di volume della neve pari a 3,00 kN/m³

k = coef. di funzione delle irregolarità della forma della neve k = 3/d con k

Nel caso in esame d viene assunto pari a 4,00 m e k assume il valore di 0,75 e s

10,65 kN/m con riferimento ad un valore di s calcolato con Tr200.

Tale valore risulta comunque spropositato se rapportato alle reali condizioni del sito e

alla geometria della struttura: un manto di neve di 4 m a terra e sulla copertura crea un effetto

arco di collegamento dello strato nevoso che tende a scaricare la parte di struttura aggettante.

Per tale ragione il valore calcolato su un Tr200 non viene preso in conto.

4.2.3 Carico neve adottato

L’analisi dei dati ottenuti consente di confrontare i valori dei carichi da neve cui la

struttura sarà soggetta:

Ntc 2008EC1

Vista la tipologia di opera in esame, si adotteranno i valori di carico più caute

ovvero:

Carico neve caratteristico sulla copertura q

Carico neve caratteristico di estremità q

4.3 Pressione del vento

La pressione del vento viene

in cui :

q b = Pressione cinetica di riferimento

C e = Coefficiente di esposizione

C p = Coefficiente di forma o aerodinamico

C d = Coefficiente dinamico


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 22 -

= Carico neve per unità di lunghezza dovuto alla sospensione

= Valore di riferimento del carico neve più sfavorevole

= peso dell’unità di volume della neve pari a 3,00 kN/m³

k = coef. di funzione delle irregolarità della forma della neve k = 3/d con k

in esame d viene assunto pari a 4,00 m e k assume il valore di 0,75 e s

kN/m con riferimento ad un valore di s calcolato con Tr200.


ruttura: un manto di neve di 4 m a terra e sulla copertura crea un effetto




Carico neve su

copertura Neve

Estremità

Tr 50 Tr 200 Tr 50 kN/m² kN/m² kN/m

Ntc 2008 4,66 - 5,42

EC1 - 3 4,12 6,53 4,24

Vista la tipologia di opera in esame, si adotteranno i valori di carico più caute

Carico neve caratteristico sulla copertura qk neve = 6,53 kN/m²

Carico neve caratteristico di estremità qk neve estremità =5,42

viene valutata con l'espressione (par. 3.3. del

p = q b x C e x C p x C d

= Pressione cinetica di riferimento

= Coefficiente di esposizione

= Coefficiente di forma o aerodinamico

iciente dinamico


____________________________________

per unità di lunghezza dovuto alla sospensione

k = coef. di funzione delle irregolarità della forma della neve k = 3/d con k ≤ d γ

in esame d viene assunto pari a 4,00 m e k assume il valore di 0,75 e s e =


ruttura: un manto di neve di 4 m a terra e sulla copertura crea un effetto




Vista la tipologia di opera in esame, si adotteranno i valori di carico più cautelativi,

kN/m²

42 kN/m

valutata con l'espressione (par. 3.3. del D.M. 14/01/2008):


_________________________________________________________________________________________


L'azione del vento sui singoli elementi si traduce in pressioni e depressioni agenti

normalmente alle superfici. Nel caso di costruzioni di grossa estensione in pianta, si deve tener

conto anche delle azioni tangenti dirette parallelamente

La pressione cinetica di riferimento vale :

vref 2 = Velocità di riferimento del vento in m/sec

ad un intervallo di ritorno di 50 anni e

categoria e mediata su 10 minuti.

Quota sul livello del mare del sito su cui sorge la costruzione

Zona di Vento 1

V b0 25 m/s

a0 1000 m

ka 0,010 1/s

Nel caso in esame Vb =

Con riferimento al C 3.3.2

calcolata anche per un tempo di ritorno diverso dai 50 anni previsti dalla normativa. In

particolare Vb (Tr) = αR vb dove

Ponendo Tr = 200 anni

Nel nostro caso :

Il coefficiente di esposizione

coefficiente di topografia definito più avanti, dall'altezza della costruzione, e dalla classe di

rugosità del terreno.

Z = Altezza della costruzione in metri

Ce = Coefficiente di esposizione

Coefficienti da cui dipende C

Categoria di esposizione del sito : IV


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 23 -



conto anche delle azioni tangenti dirette parallelamente alle superfici esterne della costruzione.

La pressione cinetica di riferimento vale :

q ref = Vref 2 / 1,60

= Velocità di riferimento del vento in m/sec - Massimo valore della velocità del vento, riferito

ad un intervallo di ritorno di 50 anni e misurata a 10 m dal suolo su un terreno di II

categoria e mediata su 10 minuti.

Quota sul livello del mare del sito su cui sorge la costruzione as = 1

= 28 m/s

3.3.2 della Circolare del 2009 la velocità di riferimento può essere


dove

Ponendo Tr = 200 anni αR è pari a 1,076 e Vb (Tr) = 30.13 m/s

qb (Tr) = 567,56 N/m²

Il coefficiente di esposizione (Ce) dipende dalla categoria di esposizione del sito, dal


Z = Altezza della costruzione in metri = 6,80 m

= Coefficiente di esposizione

Coefficienti da cui dipende Ce, che sono funzione della categoria di esposizione del sito :

Categoria di esposizione del sito : IV


____________________________________



alle superfici esterne della costruzione.

Massimo valore della velocità del vento, riferito

misurata a 10 m dal suolo su un terreno di II

1300 m

della Circolare del 2009 la velocità di riferimento può essere


dipende dalla categoria di esposizione del sito, dal


, che sono funzione della categoria di esposizione del sito :


_________________________________________________________________________________________


Kr = 0,22

Zo = 0,30

Zmin = 8

Ct = Coefficiente di Topografia, funzione della forma del terr

costruzione e nel caso in esame pari a

Ce = 1,74

Il Coefficiente di forma o aerodinamico, c

2009, per elementi sopravento, con in

sottovento (intendendo come tali quelli non direttamente investiti dal vento o quelli investiti da

vento radente) risulta pari a - 0,4

Il Coefficiente dinamico tiene conto degli effetti riduttivi associati alla non

contemporaneità delle massime pressioni locali e degli effetti amplificativi dovuti alle vibrazioni

strutturali. Per edifici a struttura composta acciaio

composte si ha Cd = 1

La pressione di calcolo del vento

p = qb x Ce x Cp

Nei calcoli si farà riferimento alla sola condizione di falda sottovento

Devono essere prese in conto anche le pressioni massime locali

coefficiente di forma cp = -1,80

A tal proposito lungo una fascia perimetrale per e =

applicare una pressione del vento pari a


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 24 -

ficiente di Topografia, funzione della forma del terr

costruzione e nel caso in esame pari a 1,05

Il Coefficiente di forma o aerodinamico, con riferimento al C 3.3.10.1

per elementi sopravento, con inclinazione sull’orizzontale 0° < α


0,4. C p = -0.4


mporaneità delle massime pressioni locali e degli effetti amplificativi dovuti alle vibrazioni

Per edifici a struttura composta acciaio-calcestruzzo o edifici in acciaio con travi

ressione di calcolo del vento risulta quindi

x Cd = 567,56 x 1,74 x 0,4 x 1 = 395,77 N/m²


Devono essere prese in conto anche le pressioni massime locali

1,80

A tal proposito lungo una fascia perimetrale per e = 2,00 m e f =

applicare una pressione del vento pari a pv = 1,781 kN/m²


____________________________________

ficiente di Topografia, funzione della forma del terreno su cui sorge la

3.3.10.1 della Circolare del

< 20° e per elementi



mporaneità delle massime pressioni locali e degli effetti amplificativi dovuti alle vibrazioni

calcestruzzo o edifici in acciaio con travi

N/m² ≈ 0,40 kN/m²


Devono essere prese in conto anche le pressioni massime locali utilizzando il

0 m e f = 1,00 m si dovrà


_________________________________________________________________________________________


Nel caso di costruzioni o elementi di grande estensione, si deve inoltre tenere conto

delle azioni tangenti esercitate dal vento

tangente per unità di superficie parallela alla direzione del vento

L'azione tangente del vento sarà valutata con l'espressione :

Cf = Coefficiente di attrito funzione della scabrezza della superficie su cui si eserc

l'azione tangente

Pf = q b * Ce * Cf = Carico tangente unitario agente sulla superficie

Per superficie scabra C

Pf = 19,79 N/m² ≈ 0,02

Considerata la bassa entità dell’azione tangenziale del vento, questa condizione sarà

inglobata nella precedente.

4.4 Dilatazioni termiche

Le particolari condizioni ambientali in cui viene realizzata l’opera, determinano una

particolare cautela nella definizione degli spostamenti strutturali che possono verificarsi a

seguito di dilatazioni termiche.


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 25 -


azioni tangenti esercitate dal vento. Si riporta di seguito quindi il ca

tangente per unità di superficie parallela alla direzione del vento

L'azione tangente del vento sarà valutata con l'espressione :

p = q b x C e x C f

Cf = Coefficiente di attrito funzione della scabrezza della superficie su cui si eserc

Carico tangente unitario agente sulla superficie

Cf = 0,02

2 KN/m²




seguito di dilatazioni termiche.


____________________________________


. Si riporta di seguito quindi il calcolo dell'azione

Cf = Coefficiente di attrito funzione della scabrezza della superficie su cui si esercita





_________________________________________________________________________________________


Nel rispetto del par. 3.5.5 del

Dilatazione termica

Nel modello di calcolo utilizzato saranno contemplate le dilatazioni termiche come previsto

da normativa.

4.5 Azione sismica

Per il calcolo degli spettri di risposta elastici in accelerazione delle componenti orizzontali si

definiscono i seguenti parametri:

S è il coefficiente che tiene conto della categoria di sottosuolo e delle condizioni

topografiche mediante la relazione seguente S = S

amplificazione stratigrafica e S

η è il fattore che altera lo spettro elastico per coefficienti di smorzamento viscosi

convenzionali ξ diversi dal 5%;

TC è il periodo corrispondente all'inizio del tratto a velocità costante dello spettro, dato da

TC = CC • T*C dove CC

TB è il periodo corrispondente all'inizio del tratto dello spettro ad accelerazione costante,

TB = TC/3;

TD è il periodo corrispondente all'inizio del tratto a spostamento costante dello spettro,

espresso in secondi me

Per quanto concerne lo spettro da utilizzarsi nel calcolo allo stato limite ultimo si

definisce q, che rappresenta il fattore di struttura.

Nella valutazione della duttilità strutturale si è tenuto conto dei

Regolarità della struttura in pianta

La configurazione in pianta è compatta e approssimativamente simmetrica rispetto a

due direzioni ortogonali, in relazione alla distribuzione di masse e rigidezze

Il rapporto tra i lati di un rettangolo in cui la costruzione risulta inscritta è inferiore a 4


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 26 -

etto del par. 3.5.5 del del D.M. 14/01/2008:

Dilatazione termica

∆L = α * L * ∆T = 1,26 cm

α = 0,000012 °C-1

L = 35 m

∆t = 30 °

Strutture in c.a.: esposte + 15° C


lo degli spettri di risposta elastici in accelerazione delle componenti orizzontali si

definiscono i seguenti parametri:


topografiche mediante la relazione seguente S = SS • ST essendo Ss il coefficiente di

amplificazione stratigrafica e ST il coefficiente di amplificazione topografica;

è il fattore che altera lo spettro elastico per coefficienti di smorzamento viscosi

ξ diversi dal 5%;

è il periodo corrispondente all'inizio del tratto a velocità costante dello spettro, dato da

è un coefficiente funzione della categoria di sottosuolo;

è il periodo corrispondente all'inizio del tratto dello spettro ad accelerazione costante,

è il periodo corrispondente all'inizio del tratto a spostamento costante dello spettro,

espresso in secondi mediante la relazione: TD = 4,0 • (Ag/g) + 1,6 ;


esenta il fattore di struttura.

Nella valutazione della duttilità strutturale si è tenuto conto dei seguenti fattori:

Regolarità della struttura in pianta (7.2.2 NTC 2008)

a configurazione in pianta è compatta e approssimativamente simmetrica rispetto a

due direzioni ortogonali, in relazione alla distribuzione di masse e rigidezze

lati di un rettangolo in cui la costruzione risulta inscritta è inferiore a 4


____________________________________


lo degli spettri di risposta elastici in accelerazione delle componenti orizzontali si


essendo Ss il coefficiente di

il coefficiente di amplificazione topografica;

è il fattore che altera lo spettro elastico per coefficienti di smorzamento viscosi

è il periodo corrispondente all'inizio del tratto a velocità costante dello spettro, dato da

nzione della categoria di sottosuolo;

è il periodo corrispondente all'inizio del tratto dello spettro ad accelerazione costante,

è il periodo corrispondente all'inizio del tratto a spostamento costante dello spettro,

= 4,0 • (Ag/g) + 1,6 ;


seguenti fattori:

a configurazione in pianta è compatta e approssimativamente simmetrica rispetto a

due direzioni ortogonali, in relazione alla distribuzione di masse e rigidezze SI

lati di un rettangolo in cui la costruzione risulta inscritta è inferiore a 4 SI


_________________________________________________________________________________________


L =

Nessuna dimensione di eventuali rientri o sporgenze supera il 25% della dimensione

totale della costruzione nella corrispondente direzione

Gli orizzontamenti possono essere considerati infinitamente rigidi nel loro piano

rispetto agli elementi verticali e sufficientemente resistenti.

Regolarità della struttura in altezza

Tutti i sistemi resistenti verticali (quali telai e pareti) si estendono per tutta l'altezza

della costruzione

Massa e rigidezza rimangono costanti o variano gradualmente, senza bruschi

cambiamenti, dalla base alla sommità della costruzione (le variazioni di mas

orizzontamento all'altro non superano il 25%, la rigidezza non si riduce da un

orizzontamento a quello sovrastante più del 30% e non aumenta più del 10%); ai fini

della rigidezza si possono considerare regolari in altezza strutture dotate di paret

nuclei in c.a. o pareti e nuclei in muratura di sezione costante sull'altezza o di telai

controventati in acciaio, ai quali sia affidato almeno il 50% dell'azione sismica alla

base

Nelle strutture intelaiate progettate in CD «B» il rapporto tra res

resistenza richiesta dal calcolo non è significativamente diverso per orizzontamenti

diversi (il rapporto fra la resistenza effettiva e quella richiesta, calcolata ad un generico

orizzontamento, non deve differire più del 20% dall'analo

un altro orizzontamento); può fare eccezione l'ultimo orizzontamento di strutture

intelaiate di almeno tre orizzontamenti

Eventuali restringimenti della sezione orizzontale della costruzione avvengono in

modo graduale da un orizzontamento al successivo, rispettando i seguenti limiti: ad

ogni orizzontamento il rientro non supera il 30% della dimensione corrispondente al

primo orizzontamento, né il 20% della dimensione corrispondente all'orizzontamento

immediatamente sottostante. Fa eccezione l'ultimo orizzontamento di costruzioni di

almeno quattro piani per il quale non sono previste limitazioni di restringimento.

Tipologia strutturale: STRUTTURA INTELAIATA

forze orizzontali con un comportamento prevalentemente flessionale. In queste strutture


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 27 -

L = 35 m / B = 10 m = 3,50 < 4

essuna dimensione di eventuali rientri o sporgenze supera il 25% della dimensione

totale della costruzione nella corrispondente direzione

li orizzontamenti possono essere considerati infinitamente rigidi nel loro piano

rispetto agli elementi verticali e sufficientemente resistenti.

L’edificio è quindi regolare in pianta

Regolarità della struttura in altezza (7.2.2 NTC 2008)

stemi resistenti verticali (quali telai e pareti) si estendono per tutta l'altezza

assa e rigidezza rimangono costanti o variano gradualmente, senza bruschi

cambiamenti, dalla base alla sommità della costruzione (le variazioni di mas



della rigidezza si possono considerare regolari in altezza strutture dotate di paret



elle strutture intelaiate progettate in CD «B» il rapporto tra resistenza effettiva e



orizzontamento, non deve differire più del 20% dall'analogo rapporto determinato per


intelaiate di almeno tre orizzontamenti.

ventuali restringimenti della sezione orizzontale della costruzione avvengono in

orizzontamento al successivo, rispettando i seguenti limiti: ad



te. Fa eccezione l'ultimo orizzontamento di costruzioni di


L’edificio è quindi regolare in altezza

STRUTTURA INTELAIATA: composte da telai che resistono alle



____________________________________

essuna dimensione di eventuali rientri o sporgenze supera il 25% della dimensione SI

li orizzontamenti possono essere considerati infinitamente rigidi nel loro piano SI

L’edificio è quindi regolare in pianta

stemi resistenti verticali (quali telai e pareti) si estendono per tutta l'altezza SI

assa e rigidezza rimangono costanti o variano gradualmente, senza bruschi

cambiamenti, dalla base alla sommità della costruzione (le variazioni di massa da un



della rigidezza si possono considerare regolari in altezza strutture dotate di pareti o



SI

istenza effettiva e



go rapporto determinato per


SI

ventuali restringimenti della sezione orizzontale della costruzione avvengono in

orizzontamento al successivo, rispettando i seguenti limiti: ad



te. Fa eccezione l'ultimo orizzontamento di costruzioni di


SI

L’edificio è quindi regolare in altezza (KR = 1.0)

elai che resistono alle



_________________________________________________________________________________________


le zone dissipative sono principalmente collocate alle estremità delle travi in prossimità

dei collegamenti trave-

viene dissipata per mezzo della flessione ciclica plastica.

Classe di duttilità BASSA

Fattori di struttura: struttura in

q0 = 3 αU / α1 (vedi tabella 7.5.II)

αU / α1 = 1.1 per edifici

perciò q0 = 3.3

Nel caso in esame si assume:

Si riporto il grafico dell’elaborazione degli spettri orizzont

condizioni di analisi dell’azione sismica:

0,00

0,05

0,10

0,15

0,20

0,25

0,30

0,000 0,500 1,000

S(T)[-]

SPETTRISPETTRI


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 28 -


-colonna, dove si possono formare le cerniere plastiche e l'energia

viene dissipata per mezzo della flessione ciclica plastica.

BASSA (CD “B”);

struttura in calcestruzzo (par. 7.4.3.2 del D.M. 14/01/2008)

(vedi tabella 7.5.II) – per bassa duttilità

= 1.1 per edifici ad un piano regolari in pianta

Nel caso in esame si assume:

SS 1.0

ST 1.0

η 1.0

CC 1.0

q 3.3

Si riporto il grafico dell’elaborazione degli spettri orizzontali di progetto per le varie

condizioni di analisi dell’azione sismica:

Spettro del sito del Boscoscuro e del Laparè

1,000 1,500 2,000 2,500 3,000 3,500

SPETTRI ORIZZONTALI DI PROGETTO - STATI LIMITE DI ESERCIZIO E STATO LIMITE ULTIMO - DM 14/01/2008



____________________________________


re le cerniere plastiche e l'energia

par. 7.4.3.2 del D.M. 14/01/2008)

ali di progetto per le varie

4,000 4,500

T [sec]

Se oriz SLO

Se oriz SLD

Se oriz SLV

Se oriz SLC


_________________________________________________________________________________________


Ai sensi del paragrafo 7.2.1. del D.M. 14/01/2008, nel caso in esame

componente verticale dell’azione sismica in quanto

[…] “La componente verticale deve essere considerata solo in presenza di elementi

pressoché orizzontali con luce superiore a 20 m, elementi precompressi (con l'esclusione dei

solai di luce inferiore a 8 m), elementi a mensol

spingente, pilastri in falso, edifici con piani sospesi, ponti, costruzioni con isolamento nei casi

specificati in § 7.10.5.3.2 e purché il sito nel quale la costruzione sorge non ricada in zona 3 o

4.”

Si è assunto come limite gli spostamenti relativi lo 0.3% dell’altezza di interpiano,

ritenendolo un valore compatibile con la tipologia costruttiva, nel rispetto del par. 7.2.2 del D.M.

14/01/2008.

Ai sensi del par. “7.2.5.1 Collegamenti orizzontali tra fondazion

“[…] Il collegamento tra le strutture di fondazione non è necessario per profili

stratigrafici di tipo A e per siti ricadenti in zona 4.”

esame si sono poste delle travi trasversali di collegamento

Le verifiche verranno eseguite allo SLU considerando lo Stato Limite di Salvaguardia della

Vita (SLV) mentre allo SLE considerando lo Stato Limite di Danno (SLD).

0,00

0,05

0,10

0,15

0,20

0,25

0,30

0,000 0,500 1,000

S(T)[-]


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 29 -

Spettro del sito del Biacera

Ai sensi del paragrafo 7.2.1. del D.M. 14/01/2008, nel caso in esame

dell’azione sismica in quanto:

La componente verticale deve essere considerata solo in presenza di elementi


solai di luce inferiore a 8 m), elementi a mensola di luce superiore a 4 m, strutture di tipo



unto come limite gli spostamenti relativi lo 0.3% dell’altezza di interpiano,


7.2.5.1 Collegamenti orizzontali tra fondazioni”


stratigrafici di tipo A e per siti ricadenti in zona 4.” Cautelativamente nelle strutture in

esame si sono poste delle travi trasversali di collegamento tra le fondazioni di valle e di monte.


Vita (SLV) mentre allo SLE considerando lo Stato Limite di Danno (SLD).

1,000 1,500 2,000 2,500 3,000 3,500 4,000




____________________________________

Ai sensi del paragrafo 7.2.1. del D.M. 14/01/2008, nel caso in esame si considera la

La componente verticale deve essere considerata solo in presenza di elementi


a di luce superiore a 4 m, strutture di tipo



unto come limite gli spostamenti relativi lo 0.3% dell’altezza di interpiano,


” del D.M. 14/01/2008


Cautelativamente nelle strutture in

tra le fondazioni di valle e di monte.


4,000 4,500

T [sec]

Se oriz SLO

Se oriz SLD

Se oriz SLV

Se oriz SLC


_________________________________________________________________________________________


4.6 Azione eccezionale: Dinamica della valanga

Per la valutazione della forza di impatto che genera sulla struttura la caduta di una massa

nevosa si fa riferimento agli studi presenti in letteratura in quanto la normativa italiana non

contempla questa azione eccezionale.

di tipo impulsivo dovuti allo scivolamento o alla caduta di neve da pendii.

Per quanto concerne il dimensionamento di opera di difesa passiva posizionate in zone di

scorrimento o di arresto della valanga, uno studio completo risulta ess

Voellmy (1955), dove la neve è considerata un fluido.

La velocità massima raggiunta dalla valanga è:

dove ξ = Coefficiente di attrito turbolento (tra 150 e 180 m/s²)


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 30 -

Azione eccezionale: Dinamica della valanga

lutazione della forza di impatto che genera sulla struttura la caduta di una massa


contempla questa azione eccezionale. Anche l’EC3 non affronta l’aspetto

di tipo impulsivo dovuti allo scivolamento o alla caduta di neve da pendii.


scorrimento o di arresto della valanga, uno studio completo risulta essere quello condotto da

Voellmy (1955), dove la neve è considerata un fluido.

La velocità massima raggiunta dalla valanga è:

( )ψµψγ

γξ cos1 ⋅−⋅

−⋅⋅= sendV

n

a

MAX

= Coefficiente di attrito turbolento (tra 150 e 180 m/s²)


____________________________________

lutazione della forza di impatto che genera sulla struttura la caduta di una massa


spetto dei carichi della neve


ere quello condotto da


_________________________________________________________________________________________


d = Spessore strato di neve in movimento

γa = Peso specifico dell’aria

γn = Peso specifico della neve (variabile tra 0,80 e 1,9 kN/m³)

µ = Coefficiente di attrito cinetico (per la neve pari a 0,5)

ψ = Angolo di inclinazione del pendio in gradi

Nel caso in esame, i vari parametri sono assun

ξ = 150 m/s²

d = 0,165 m

γa = 0,125 kN/m³

e il valore di Vmax = 3,38 m/s ovvero 12,18 km/h

Arrivata nella vallata la valanga tende ad arrestarsi: l’energia cinetica si trasforma in

energia potenziale più le perdite. Trascurando quest’ultime, l’altezza di deposito diviene:

essendo V/2 la media tra 0 e V

Nel caso in esame l’azione eccezionale viene considera nell’ipotesi che la

la galleria, inteso come ostacolo

La valutazione della pressione esercitata sopra un ostacolo, nell’ipotesi che la neve

sorpassi la galleria artificiale, è data da:

dove pa = pressione atmosferica

g = accelerazione di gravità

⋅−=

f

a Hpq

γ1

2

−⋅+=

g

V1

2dH

2

γf = peso specifico della neve compressa (variabile tra 6,5 e 8 kN/m³)

Vu = velocità finale (pari a 0 m/s)

Nel caso in esame la p


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 31 -

d = Spessore strato di neve in movimento

= Peso specifico dell’aria

= Peso specifico della neve (variabile tra 0,80 e 1,9 kN/m³)

= Coefficiente di attrito cinetico (per la neve pari a 0,5)

= Angolo di inclinazione del pendio in gradi

Nel caso in esame, i vari parametri sono assunti pari a:

γn = 1 kN/m³

µ = 0,5

= 0,125 kN/m³ ψ = 54°

= 3,38 m/s ovvero 12,18 km/h


più le perdite. Trascurando quest’ultime, l’altezza di deposito diviene:

m 88,74

2

=+=g

Vddm

essendo V/2 la media tra 0 e Vmax.

Nel caso in esame l’azione eccezionale viene considera nell’ipotesi che la

a, inteso come ostacolo al percorso valanghivo.


sorpassi la galleria artificiale, è data da:

2

2q

g

qpHp

f

a

fostacolo −+⋅⋅=γ

γ

= pressione atmosferica

g = accelerazione di gravità

+

f

n

γ

γ1

−

V

Vu

= peso specifico della neve compressa (variabile tra 6,5 e 8 kN/m³)

= velocità finale (pari a 0 m/s)

Nel caso in esame la postacolo = 13,97 kN/m² = 14,00 kN/m²


____________________________________

= Peso specifico della neve (variabile tra 0,80 e 1,9 kN/m³)

= Coefficiente di attrito cinetico (per la neve pari a 0,5)

= 1 kN/m³


più le perdite. Trascurando quest’ultime, l’altezza di deposito diviene:

Nel caso in esame l’azione eccezionale viene considera nell’ipotesi che la neve sorpassi


= peso specifico della neve compressa (variabile tra 6,5 e 8 kN/m³)


_________________________________________________________________________________________


4.7 Azione eccezionale: urto di un veicolo in svio sui monta

Ai sensi della 3.6.3.3 del D.M. 14/01/2008

Fdx

Fdy = 0.5 * F

L’intensità statica equivalente è di F

Tali forza risultano applicate a 0.50 m dal piano strada sull’el

struttura, considerando un’area di applicazione 0.25 m e la larghezza della membratura.


Per gli stati limite ultimi le azioni agenti s


dove: Gk,j sono i valori caratteristici delle azioni permanenti;

Qk,1 è il valore caratteristico di una delle azioni variabili;

Qk,i sono i valori caratteristici delle altre azioni variabili;

γG,j sono i fattori di sicurezza parziali per la

(1,5 oppure 1 ,0 se il suo contributo opera a favore di sicurezza);

γQ,i sono i fattori di sicurezza parziali per l’

ψ0,i sono i coefficienti che teng


variabili di esercizio sui fabbricati per edifici)

Per la verifica degli elementi metallici si farà riferimento allo stato limi

sezione (applicando un coef. parziale

deformabilità imposti dalla normativa allo stato limite di esercizio (assumendo i coef. parziali

sulle azioni γ G = γ Q = 1).

Per quanto concerne le opere in calcestruzzo armato ordinario si va


frequenti e quasi permanenti con

azioni variabili adeguati coefficienti


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 32 -

Azione eccezionale: urto di un veicolo in svio sui montanti

D.M. 14/01/2008, si considerano due forze non simultanee:

dx = azione parallela alla direzione di marcia

= 0.5 * Fdx = azione ortogonale alla direzione di marcia

L’intensità statica equivalente è di Fdx = 750 kN e Fdy = 375 kN.

Tali forza risultano applicate a 0.50 m dal piano strada sull’elemento montante della


Combinazione delle azioni



∑ ∑

++=

>1

,,01,1,,,

i

ikikQjkjGd QQGF ψγγ

sono i valori caratteristici delle azioni permanenti;

è il valore caratteristico di una delle azioni variabili;

sono i valori caratteristici delle altre azioni variabili;

sono i fattori di sicurezza parziali per la j-esima azione permanente


sono i fattori di sicurezza parziali per l’i-esima azione variabile (1,5);


combinazione delle azioni (0,7 per le azioni da neve, vento, sisma e per carichi

variabili di esercizio sui fabbricati per edifici)

Per la verifica degli elementi metallici si farà riferimento allo stato limi

sezione (applicando un coef. parziale γ m = 1 sul materiale), verificando il rispetto dei limiti di


Per quanto concerne le opere in calcestruzzo armato ordinario si va


frequenti e quasi permanenti con γg = γp = γq = 1, e applicando ai valori caratteristici delle

azioni variabili adeguati coefficienti ψ0, ψ1, ψ2.


____________________________________

, si considerano due forze non simultanee:

azione ortogonale alla direzione di marcia

mento montante della


ulla struttura verranno cumulate tra di loro nel

esima azione permanente


esima azione variabile (1,5);

ono conto della riduzione della probabilità di

(0,7 per le azioni da neve, vento, sisma e per carichi

Per la verifica degli elementi metallici si farà riferimento allo stato limite elastico della

= 1 sul materiale), verificando il rispetto dei limiti di




= 1, e applicando ai valori caratteristici delle


_________________________________________________________________________________________


In forma convenzionale le combinazioni possono essere espresse nel modo seguente:

Combinazioni rare:



ψ1i coefficiente atto a definire i va


ψ2i coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni variabili


In mancanza di informazioni adeguate si potranno attribuire ai coefficienti

valori seguenti:


Le masse associate agli effet

gravitazionali:



_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 33 -

ma convenzionale le combinazioni possono essere espresse nel modo seguente:

( )∑=

=

+ +=ni

i

ikikkd QQGF2

01 ψ


( )∑=

=

+ +=ni

i

ikikkd QQGF2

2111 ψψ


( )∑=

=

+=ni

i

ikikd QGF1

2ψ

coefficiente atto a definire i valori delle azioni assimilabili ai frattili di ordine 0,95




mancanza di informazioni adeguate si potranno attribuire ai coefficienti

ψ0 = 0,7

ψ1 = 0,2

ψ2 = 0


EQGFi

iijkd ++=∑ ∑>1

,2,2, ψ


∑ ∑

+

>1

,,2,

i

ikijk QG ψ


∑ ∑>

++=1

,2,2,

i

iidjkd QAGF ψ


____________________________________

ma convenzionale le combinazioni possono essere espresse nel modo seguente:

lori delle azioni assimilabili ai frattili di ordine 0,95


mancanza di informazioni adeguate si potranno attribuire ai coefficienti ψ0, ψ1, ψ2 i


ti dell’azione sismica saranno legati ai seguenti carichi


_________________________________________________________________________________________


In particolare, nel primo modello

Case

Text

DEAD

MODAL

Gk

Qk_NEVE_ALL

Qk_NEVE_BORDO

Qk_WIND_NORM

Qk_WIND_TG_LONG

QK_WIND_TG_TRASV

QK_WIND_ALL

Ak_VALANGA

Gk_TERRE_GEO

Gk_TERRA_STR

E_SLV_x

E_SLV_y

E_SLV_z

E_SLD_x

E_SLD_y

E_SLD_z

Ak_SVIO_X

Ak_SVIO_Y


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 34 -

el primo modello si avranno i seguenti casi di carico:

Type InitialCond ModalCase DesignType

Text Text Text

LinStatic Zero

LinModal Zero

LinStatic Zero

Qk_NEVE_ALL LinStatic Zero

Qk_NEVE_BORDO LinStatic Zero

Qk_WIND_NORM LinStatic Zero

TG_LONG LinStatic Zero

QK_WIND_TG_TRASV LinStatic Zero

QK_WIND_ALL LinStatic Zero

Ak_VALANGA LinStatic Zero

Gk_TERRE_GEO LinStatic Zero

Gk_TERRA_STR LinStatic Zero

LinRespSpec

MODAL QUAKE

LinRespSpec

MODAL QUAKE

LinRespSpec

MODAL QUAKE

LinRespSpec

MODAL QUAKE

LinRespSpec

MODAL QUAKE

LinRespSpec

MODAL QUAKE

LinStatic Zero

LinStatic Zero


____________________________________

si avranno i seguenti casi di carico:

DesignType

Text

DEAD

OTHER

OTHER

LIVE

LIVE

LIVE

LIVE

LIVE

LIVE

LIVE

OTHER

OTHER

QUAKE

QUAKE

QUAKE

QUAKE

QUAKE

QUAKE

OTHER

OTHER


_________________________________________________________________________________________


Nel primo modello, le seguenti

TABLE: Combination Definitions

ComboName ComboType

Text Text

E_SLV_ALL_X Linear Add

E_SLV_ALL_X

E_SLV_ALL_X

E_SLV_ALL_Y Linear Add

E_SLV_ALL_Y

E_SLV_ALL_Y

E_SLV_ALL_Z Linear Add

E_SLV_ALL_Z

E_SLV_ALL_Z

E_SLV_INVIL Envelope

E_SLV_INVIL

E_SLV_INVIL

SLU_1_STR Linear Add

SLU_1_STR

SLU_1_STR

SLU_1_STR

SLU_1_STR


SLU_2_STR

SLU_2_STR

SLU_2_STR

SLU_2_STR


SLU_3_STR

SLU_3_STR

SLU_3_STR

SLU_3_STR

SLU_4_GEO Linear Add

SLU_4_GEO

SLU_4_GEO

SLU_4_GEO

SLU_4_GEO


SLU_5_GEO

SLU_5_GEO

SLU_5_GEO

SLU_5_GEO


SLU_6_GEO


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 35 -

le seguenti combinazioni di carico allo SLU:


ComboType AutoDesign CaseType CaseName

Yes/No Text Text

Linear Add No Response Spectrum E_SLV_x

Response Spectrum E_SLV_y

Response Spectrum E_SLV_z







Envelope No Response Combo E_SLV_ALL_X

Response Combo E_SLV_ALL_Y

Response Combo E_SLV_ALL_Z

Linear Add No Linear Static DEAD

Linear Static Gk

Linear Static Qk_NEVE_ALL

Linear Static QK_WIND_ALL

Linear Static Gk_TERRA_STR


Linear Static Gk





Linear Static Gk

Linear Static Qk_NEVE_BORDO




Linear Static Gk



Linear Static Gk_TERRE_GEO


Linear Static Gk





Linear Static Gk


____________________________________

CaseName ScaleFactor

Text Unitless

E_SLV_x 1

LV_y 0,3

E_SLV_z 0,3

E_SLV_x 0,3

E_SLV_y 1

E_SLV_z 0,3

E_SLV_x 0,3

E_SLV_y 0,3

E_SLV_z 1

E_SLV_ALL_X 1

E_SLV_ALL_Y 1

E_SLV_ALL_Z 1

DEAD 1,3

Gk 1,5

Qk_NEVE_ALL 1,5

QK_WIND_ALL 0,9

Gk_TERRA_STR 1,5

DEAD 1,3

Gk 1,5

Qk_NEVE_ALL 1,05

QK_WIND_ALL 1,5

Gk_TERRA_STR 1,5

DEAD 1,3

Gk 1,5

EVE_BORDO 1,5

QK_WIND_ALL 0,9

Gk_TERRA_STR 1,5

DEAD 1

Gk 1,3

Qk_NEVE_ALL 1,3

ND_ALL 0,78

Gk_TERRE_GEO 1,3

DEAD 1

Gk 1,3

Qk_NEVE_ALL 0,91

QK_WIND_ALL 1,3

RE_GEO 1,3

DEAD 1

Gk 1,3


_________________________________________________________________________________________


SLU_6_GEO

SLU_6_GEO

SLU_6_GEO

Inviluppo_SLU Envelope

Inviluppo_SLU

Inviluppo_SLU

Inviluppo_SLU

Inviluppo_SLU

Inviluppo_SLU


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 36 -




Envelope No Response Combo SLU_1_STR

Response Combo SLU_2_STR


Response Combo SLU_4_GEO




____________________________________

Qk_NEVE_BORDO 1,3

QK_WIND_ALL 0,78

Gk_TERRE_GEO 1,3

SLU_1_STR 1

SLU_2_STR 1

SLU_3_STR 1

SLU_4_GEO 1

SLU_5_GEO 1

SLU_6_GEO 1


_________________________________________________________________________________________


Nel primo modello , le segue

ComboName ComboType

Text Text

SLU_ACC_1 Linear Add

SLU_ACC_1

SLU_ACC_1

SLU_ACC_1

SLU_ACC_1


SLU_ACC_2

SLU_ACC_2

SLU_ACC_2

SLU_ACC_2


SLU_ACC_3

SLU_ACC_3

SLU_ACC_3

SLU_ACC_3


SLU_ACC_4

SLU_ACC_4

SLU_ACC_4

SLU_ACC_4


SLU_ACC_5

SLU_ACC_5

SLU_ACC_5

SLU_ACC_5


SLU_ACC_6

SLU_ACC_6

SLU_ACC_6

SLU_ACC_6

Inviluppo_SLU_acc Envelope

Inviluppo_SLU_acc

Inviluppo_SLU_acc

Inviluppo_SLU_acc

Inviluppo_SLU_acc

Inviluppo_SLU_acc


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 37 -

le seguenti combinazioni di carico allo SLU ACCIDENTALI:



Yes/No Text Text


Linear Static Gk



Linear Static Ak_VALANGA


Linear Static Gk





Linear Static Gk



Linear Static Ak_SVIO_X


Linear Static Gk



Linear Static Ak_SVIO_Y


Linear Static Gk



Linear Static Ak_SVIO_X


Linear Static Gk



Linear Static Ak_SVIO_Y

Envelope No Response Combo SLU_ACC_1

Response Combo SLU_ACC_2






____________________________________

nti combinazioni di carico allo SLU ACCIDENTALI:


Text Unitless

DEAD 1

Gk 1

Qk_NEVE_ALL 0,2

Gk_TERRA_STR 1

Ak_VALANGA 1

DEAD 1

Gk 1

Qk_NEVE_ALL 0,2

Gk_TERRE_GEO 1

Ak_VALANGA 1

DEAD 1

Gk 1

Qk_NEVE_ALL 0,2

Gk_TERRA_STR 1

Ak_SVIO_X 1

DEAD 1

Gk 1

Qk_NEVE_ALL 0,2

Gk_TERRA_STR 1

Ak_SVIO_Y 1

DEAD 1

Gk 1

Qk_NEVE_ALL 0,2

Gk_TERRE_GEO 1

Ak_SVIO_X 1

DEAD 1

Gk 1

Qk_NEVE_ALL 0,2

Gk_TERRE_GEO 1

Ak_SVIO_Y 1

SLU_ACC_1 1

SLU_ACC_2 1

SLU_ACC_3 1

SLU_ACC_4 1

SLU_ACC_5 1

SLU_ACC_6 1


_________________________________________________________________________________________


Nel primo modello, le seguenti combinazioni di carico allo SLE:

ComboName ComboType

Text Text

E_SLD_ALL_X Linear Add

E_SLD_ALL_X

E_SLD_ALL_X

E_SLD_ALL_Y Linear Add

E_SLD_ALL_Y

E_SLD_ALL_Y

E_SLD_ALL_Z Linear Add

E_SLD_ALL_Z

E_SLD_ALL_Z

E_SLD_INVIL Envelope

E_SLD_INVIL

E_SLD_INVIL

SLD_1 Linear Add

SLD_1

SLD_1

SLD_1

SLD_1

SLD_2 Linear Add

SLD_2

SLD_2

SLD_2

SLD_2

SLD_3 Linear Add

SLD_3

SLD_3

SLD_3

SLD_3

SLE_RARA_1 Linear Add

SLE_RARA_1

SLE_RARA_1

SLE_RARA_1

SLE_RARA_1


SLE_RARA_2

SLE_RARA_2

SLE_RARA_2

SLE_RARA_2


SLE_RARA_3


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 38 -

le seguenti combinazioni di carico allo SLE:


oType AutoDesign CaseType CaseName

Yes/No Text Text

Linear Add No Response Spectrum E_SLD_x

Response Spectrum E_SLD_y

Response Spectrum E_SLD_z







Envelope No Response Combo E_SLD_ALL_X

Response Combo E_SLD_ALL_Y

Response Combo E_SLD_ALL_Z


Linear Static Gk



Response Combo E_SLD_ALL_X


Linear Static Gk



Response Combo E_SLD_A


Linear Static Gk





Linear Static Gk





Linear Static Gk





Linear Static Gk


____________________________________


Text Unitless

E_SLD_x 1

E_SLD_y 0,3

E_SLD_z 0,3

E_SLD_x 0,3

E_SLD_y 1

E_SLD_z 0,3

E_SLD_x 0,3

E_SLD_y 0,3

LD_z 1

E_SLD_ALL_X 1

E_SLD_ALL_Y 1

E_SLD_ALL_Z 1

DEAD 1

Gk 1

Qk_NEVE_ALL 0,2

Gk_TERRA_STR 1

E_SLD_ALL_X 1

DEAD 1

Gk 1

Qk_NEVE_ALL 0,2

Gk_TERRA_STR 1

E_SLD_ALL_Y 1

DEAD 1

Gk 1

Qk_NEVE_ALL 0,2

Gk_TERRA_STR 1

E_SLD_ALL_Z 1

DEAD 1

Gk 1

Qk_NEVE_ALL 1

QK_WIND_ALL 0,2

Gk_TERRA_STR 1

DEAD 1

Gk 1

NEVE_ALL 0,5

QK_WIND_ALL 1

Gk_TERRA_STR 1

DEAD 1

Gk 1


_________________________________________________________________________________________


SLE_RARA_3

SLE_RARA_3

SLE_RARA_3

SLE_Qperm_1 Linear Add

SLE_Qperm_1

SLE_Qperm_1

SLE_Qperm_1

Inviluppo_SLE_rara Envelope

Inviluppo_SLE_rara

Inviluppo_SLE_rara

Inviluppo_SLV Envelope

Inviluppo_SLV

Inviluppo_SLV

Inviluppo_SLD Envelope

Inviluppo_SLD

Inviluppo_SLD

Le varie combinazioni di carico sono poi state analizzate con riferimento agli

inviluppi globali nelle condizioni SLU, SLE

Nel secondo modello si avranno i seguenti casi di carico:

Case

Text

DEAD

MODAL

Gk

Qk_NEVE_ALL

Qk_NEVE_BORDO

Qk_WIND_NORM

Qk_WIND_TG_LONG

QK_WIND_TG_TRASV

QK_WIND_ALL

Ak_VALANGA

E_SLV_x

E_SLV_y

E_SLV_z

E_SLD_x

E_SLD_y

E_SLD_z

Ak_SVIO_X

Ak_SVIO_Y


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 39 -


Linear Static QK_WIN



Linear Static Gk



Envelope No Response Combo SLE_RARA_1

Response Combo SLE_RARA_2

Response Combo SLE_RARA_3

Envelope No Response Combo SLV_1

Response Combo SLV_2

Response Combo SLV_3

Envelope No Response Combo SLD_1

Response Combo SLD_2



inviluppi globali nelle condizioni SLU, SLE, SLV e SLD.

si avranno i seguenti casi di carico:

Type InitialCond ModalCase DesignType

Text Text Text

LinStatic Zero

LinModal Zero

LinStatic Zero

Qk_NEVE_ALL LinStatic Zero

Qk_NEVE_BORDO LinStatic Zero

Qk_WIND_NORM LinStatic Zero

TG_LONG LinStatic Zero

QK_WIND_TG_TRASV LinStatic Zero

QK_WIND_ALL LinStatic Zero

Ak_VALANGA LinStatic Zero

LinRespSpec

MODAL QUAKE

LinRespSpec

MODAL QUAKE

LinRespSpec

MODAL QUAKE

LinRespSpec

MODAL QUAKE

LinRespSpec

MODAL QUAKE

LinRespSpec

MODAL QUAKE

LinStatic Zero

LinStatic Zero


____________________________________

Qk_NEVE_BORDO 1

QK_WIND_ALL 0,2

Gk_TERRA_STR 1

DEAD 1

Gk 1

Gk_TERRA_STR 1

Qk_NEVE_ALL 0,2

SLE_RARA_1 1

SLE_RARA_2 1

SLE_RARA_3 1

SLV_1 1

SLV_2 1

SLV_3 1

SLD_1 1

SLD_2 1

SLD_3 1


DesignType

Text

DEAD

OTHER

OTHER

LIVE

LIVE

LIVE

LIVE

LIVE

LIVE

LIVE

QUAKE

QUAKE

QUAKE

QUAKE

QUAKE

QUAKE

OTHER

OTHER


_________________________________________________________________________________________


Nel secondo modello,


ComboName ComboType

Text Text

E_SLV_ALL_X Linear Add

E_SLV_ALL_X

E_SLV_ALL_X

E_SLV_ALL_Y Linear Add

E_SLV_ALL_Y

E_SLV_ALL_Y

E_SLV_ALL_Z Linear Add

E_SLV_ALL_Z

E_SLV_ALL_Z

E_SLV_INVIL Envelope

E_SLV_INVIL

E_SLV_INVIL


SLU_1_STR

SLU_1_STR

SLU_1_STR


SLU_2_STR

SLU_2_STR

SLU_2_STR


SLU_3_STR

SLU_3_STR

SLU_3_STR

Inviluppo_SLU Envelope

Inviluppo_SLU

Inviluppo_SLU


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 40 -

modello, le seguenti combinazioni di carico allo SLU:



Yes/No Text Text










Envelope No Response Combo E_SLV_ALL_X

Response Combo E_SLV_ALL_Y

Response Combo E_SLV_ALL_Z


Linear Static Gk




Linear Static Gk




Linear Static Gk



Envelope No Response Combo SLU_1_STR




____________________________________


Text Unitless

E_SLV_x 1

LV_y 0,3

E_SLV_z 0,3

E_SLV_x 0,3

E_SLV_y 1

E_SLV_z 0,3

E_SLV_x 0,3

E_SLV_y 0,3

E_SLV_z 1

E_SLV_ALL_X 1

E_SLV_ALL_Y 1

E_SLV_ALL_Z 1

DEAD 1,3

Gk 1,5

Qk_NEVE_ALL 1,5

QK_WIND_ALL 0,9

DEAD 1,3

Gk 1,5

Qk_NEVE_ALL 1,05

QK_WIND_ALL 1,5

DEAD 1,3

Gk 1,5

EVE_BORDO 1,5

QK_WIND_ALL 0,9

SLU_1_STR 1

SLU_2_STR 1

SLU_3_STR 1


_________________________________________________________________________________________


Nel secondo modello ,

ComboName ComboType

Text Text


SLU_ACC_1

SLU_ACC_1

SLU_ACC_1


SLU_ACC_2

SLU_ACC_2

SLU_ACC_2


SLU_ACC_3

SLU_ACC_3

SLU_ACC_3


SLU_ACC_4

SLU_ACC_4

SLU_ACC_4


SLU_ACC_5

SLU_ACC_5

SLU_ACC_5


SLU_ACC_6

SLU_ACC_6

SLU_ACC_6

inviluppo_SLU_acc Envelope

inviluppo_SLU_acc

inviluppo_SLU_acc

inviluppo_SLU_acc

inviluppo_SLU_acc

inviluppo_SLU_acc


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 41 -

, le seguenti combinazioni di carico allo SLU ACCIDENTALI:



Yes/No Text Text


Linear Static Gk




Linear Static Gk




Linear Static Gk


Linear Static Ak_SVIO_X_1


Linear Static Gk


Linear Static Ak_SVIO_Y_1


Linear Static Gk


Linear Static Ak_SVIO_X_2


Linear Static Gk


Linear Static Ak_SVIO_Y_2

Envelope No Response Combo SLU_ACC_1







____________________________________

nti combinazioni di carico allo SLU ACCIDENTALI:


Text Unitless

DEAD 1

Gk 1

Qk_NEVE_ALL 0,2

Ak_VALANGA 1

DEAD 1

Gk 1

Qk_NEVE_BORDO 0,2

Ak_VALANGA 1

DEAD 1

Gk 1

Qk_NEVE_ALL 0,2

Ak_SVIO_X_1 1

DEAD 1

Gk 1

Qk_NEVE_ALL 0,2

Ak_SVIO_Y_1 1

DEAD 1

Gk 1

Qk_NEVE_ALL 0,2

Ak_SVIO_X_2 1

DEAD 1

Gk 1

Qk_NEVE_ALL 0,2

Ak_SVIO_Y_2 1

SLU_ACC_1 1

SLU_ACC_2 1

SLU_ACC_3 1

SLU_ACC_4 1

SLU_ACC_5 1

SLU_ACC_6 1


_________________________________________________________________________________________


Nel secondo modello,

ComboName ComboType

Text Text

E_SLD_ALL_X Linear Add

E_SLD_ALL_X

E_SLD_ALL_X

E_SLD_ALL_Y Linear Add

E_SLD_ALL_Y

E_SLD_ALL_Y

E_SLD_ALL_Z Linear Add

E_SLD_ALL_Z

E_SLD_ALL_Z

E_SLD_INVIL Envelope

E_SLD_INVIL

E_SLD_INVIL

SLD_1 Linear Add

SLD_1

SLD_1

SLD_1

SLD_2 Linear Add

SLD_2

SLD_2

SLD_2

SLD_3 Linear Add

SLD_3

SLD_3

SLD_3

SLE_rara_1 Linear Add

SLE_rara_1

SLE_rara_1

SLE_rara_1


SLE_rara_2

SLE_rara_2

SLE_rara_2


SLE_rara_3

SLE_rara_3

SLE_rara_3

SLE_q-perm_1 Linear Add

SLE_q-perm_1

SLE_q-perm_1


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 42 -

, le seguenti combinazioni di carico allo SLE:



Yes/No Text Text










Envelope No Response Combo E_SLD_ALL_X




Linear Static Gk


Response Combo E_SLD_ALL_X


Linear Static Gk




Linear Static Gk




Linear Static Gk




Linear Static Gk




Linear Static Gk




Linear Static Gk



____________________________________


Text Unitless

E_SLD_x 1

E_SLD_y 0,3

E_SLD_z 0,3

E_SLD_x 0,3

E_SLD_y 1

E_SLD_z 0,3

E_SLD_x 0,3

E_SLD_y 0,3

E_SLD_z 1

E_SLD_ALL_X 1

E_SLD_ALL_Y 1

E_SLD_ALL_Z 1

DEAD 1

Gk 1

Qk_NEVE_ALL 0,2

E_SLD_ALL_X 1

DEAD 1

Gk 1

Qk_NEVE_ALL 0,2

E_SLD_ALL_Y 1

DEAD 1

Gk 1

Qk_NEVE_ALL 0,2

E_SLD_ALL_Z 1

DEAD 1

Gk 1

Qk_NEVE_ALL 1

QK_WIND_ALL 0,2

DEAD 1

Gk 1

Qk_NEVE_ALL 0,5

QK_WIND_ALL 1

DEAD 1

Gk 1

Qk_NEVE_BORDO 1

QK_WIND_ALL 0,2

DEAD 1

Gk 1

Qk_NEVE_ALL 0,2


_________________________________________________________________________________________


inviluppo_SLE_rara Envelope

inviluppo_SLE_rara

inviluppo_SLE_rara

inviluppo_SLD Envelope

inviluppo_SLD

inviluppo_SLD


inviluppi globali nelle condizioni SLU, SLE


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 43 -

Envelope No Response Combo SLE_rara_1

Response Combo SLE_rara_2

Response Combo SLE_rara_3

Envelope No Response Combo SLD_1




inviluppi globali nelle condizioni SLU, SLE, SLV e SLD.


____________________________________

SLE_rara_1 1

SLE_rara_2 1

SLE_rara_3 1

SLD_1 1

SLD_2 1

SLD_3 1



_________________________________________________________________________________________


4.9 MODELLI DI CALCOLO

4.9.1 Modellazione globale

L’analisi del comportamento globale dell

ad elementi finiti realizzato con il software SAP2000

Provincia di Cuneo.

Le strutture sono state

rigidezza e resistenza trascurabili a fro

Il modello strutturale creato permette il dimensionamento e la verifica degli elementi

fondazione (travi di fondazione, muro di contenimento, micropali e ancoraggi) e il

predimensionamento degli elementi previsti prefabbricati quali

e trasversali, soletta di copertura.

prefabbricato individuato saranno oggetto di verifica da parte del fornitore.

La verifica della soletta di copertura in c.a., consider

elemento infinitamente rigido, viene eseguita considerando uno schema strutturale

bidimensionale a trave continua.

Per la verifica delle sezioni in c.a.

pressoflessione” free distribution by ing. Piero Gelfi.

Le verifiche della struttura in c.a.

modellatore SAP2000 v.15 e sia facendo uso di fogli di calcolo sviluppati dal progettista con gli

usuali metodi della scienza e della tecnica delle costruzioni.

4.9.2 Modello 1- Boscoscuro

Il modello n° 1 ha indagato il comportamento strutturale dei paravalanghe in progetto del

Boscoscuro e del Laparè geometricamente e meccanicamente

Nel modello FEM gli elementi in

Travi ribassate di copertura trasversali e longitudinali

FRAME (Beam);

Soletta di copertura ed elevazione del muro di contenimento a monte con elementi

di tipo SHELL;

Travi di collegamento delle fondazioni con elementi FRAME (Beam) su suolo alla

winkler;

Suole di fondazione di monte e di valle con elementi

con vincoli rigidi in corrisponde

fondazione mista).


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 44 -

DI CALCOLO

L’analisi del comportamento globale delle strutture viene condotto utilizzando un modello

ad elementi finiti realizzato con il software SAP2000 v.15 della CSi Berkeley di Proprietà della

schematizzate escludendo il contributo degli elementi aventi

rigidezza e resistenza trascurabili a fronte dei principali.

Il modello strutturale creato permette il dimensionamento e la verifica degli elementi


predimensionamento degli elementi previsti prefabbricati quali pilastri, travi ribassate longitunali

e trasversali, soletta di copertura. Quest’ultimi elementi, in funzione del tipo di


La verifica della soletta di copertura in c.a., considerata nel modello tridimensionale quale


bidimensionale a trave continua.

Per la verifica delle sezioni in c.a. allo SLU e allo SLE si è fatto uso del software “Verifiche a

ssoflessione” free distribution by ing. Piero Gelfi.

struttura in c.a. sono invece state eseguite sia dal post

15 e sia facendo uso di fogli di calcolo sviluppati dal progettista con gli

della scienza e della tecnica delle costruzioni.

Boscoscuro - Lapare’


Boscoscuro e del Laparè geometricamente e meccanicamente simili.

Nel modello FEM gli elementi in c.a. sono stati modellati come segue:

Travi ribassate di copertura trasversali e longitudinali e pilastrate

(Beam);



Suole di fondazione di monte e di valle con elementi SHELL

con vincoli rigidi in corrispondenza dei micropali di fondazione (ipote

fondazione mista).


____________________________________

condotto utilizzando un modello

15 della CSi Berkeley di Proprietà della

escludendo il contributo degli elementi aventi

Il modello strutturale creato permette il dimensionamento e la verifica degli elementi di


pilastri, travi ribassate longitunali

Quest’ultimi elementi, in funzione del tipo di


ata nel modello tridimensionale quale


o SLU e allo SLE si è fatto uso del software “Verifiche a

sono invece state eseguite sia dal post-processore del

15 e sia facendo uso di fogli di calcolo sviluppati dal progettista con gli


c.a. sono stati modellati come segue:

e pilastrate, con elementi



su suolo alla winkler e

nza dei micropali di fondazione (ipotesi di


_________________________________________________________________________________________


La gerarchia degli sforzi è stata impostata in modo tale che i carichi applicati sugli

elementi shell di copertura si scarichino sugli elementi FRAME travi ribassate di c

gravitano sui sottostanti pilastri e/o muro a shell. Tali elementi gravitano a sua volta sugli

elementi shell di fondazione che distribuiscono gli sforzi in funzione delle rigidezze parte con la

fondazione diretta e parte sui micropali di fon

Il modello è stato risolto con un’analisi globale di tipo elastico lineare mentre p

concerne l’analisi sismica, la struttura viene analizzata con un’analisi di tipo

tipo dinamico.

Eventuali modifiche in aumento delle l

all’orografia del sito dovranno essere oggetto di relativa analisi in corso d’opera.

Modello strutturale n° 1

Come indicato precedentemente il comportamento misto delle fondazioni di monte e di valle

è stato modellato ipotizzando gli elementi bidimensionali di fondazione (Shell) su un letto di

molle alla winkler. Sulla scorta delle indagini condotte in sito, dirette ed indir

una rigidezza del piano di posa della fondazione pari a

attribuibile alla roccia molto fratturata o epidermica rispetto alla formazione)

Le travi di fondazione trasversali di collegamento delle

sono state modellate con semplici elementi beam su un letto di molle sempre di rigidezza pari a

25 kgf/cm³.


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 45 -





fondazione diretta e parte sui micropali di fondazione.



Eventuali modifiche in aumento delle luci teoriche al fine di adeguare la struttura


Modello strutturale n° 1 – Struttura Boscoscuro e Laparè

to precedentemente il comportamento misto delle fondazioni di monte e di valle


molle alla winkler. Sulla scorta delle indagini condotte in sito, dirette ed indir

una rigidezza del piano di posa della fondazione pari a 25 kgf/cm³ ( riportata in letteratura come

attribuibile alla roccia molto fratturata o epidermica rispetto alla formazione)

Le travi di fondazione trasversali di collegamento delle fondazioni di monte con quelle di valle



____________________________________


elementi shell di copertura si scarichino sugli elementi FRAME travi ribassate di copertura, che



Il modello è stato risolto con un’analisi globale di tipo elastico lineare mentre per quanto

concerne l’analisi sismica, la struttura viene analizzata con un’analisi di tipo elastico lineare di

uci teoriche al fine di adeguare la struttura


to precedentemente il comportamento misto delle fondazioni di monte e di valle


molle alla winkler. Sulla scorta delle indagini condotte in sito, dirette ed indirette, si è stimata

( riportata in letteratura come

attribuibile alla roccia molto fratturata o epidermica rispetto alla formazione).

fondazioni di monte con quelle di valle



_________________________________________________________________________________________


Vengono di seguito riportati i valori

“inviluppo SLU” e “inviluppo SLV”

SLU - SLV

PILASTRI MAX

MIN

TRAVI RIB LONG MAX

MI

TRAVI TRASV SBALZO MAX

MIN

TRAVI TRASV CAMPATA MAX

MIN

Vengono di seguito riportati i valori massimi e minimi ricavati per le combinazio

“inviluppo SLU ACCIDENTALE”

SLU ACC

PILASTRI MAX

MIN

TRAVI RIB LONG MAX

MIN


MIN


MIN

Vengono di seguito riportati i valori massimi e minimi ricavati p

“inviluppo SLE” e “inviluppo SLD”

SLE - SLD

PILASTRI MAX

MIN

TRAVI RIB LONG MAX

MIN


MIN


MIN


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 46 -

Vengono di seguito riportati i valori massimi e minimi ricavati

viluppo SLV” per gli elementi frame:

P V2 V3 T

KN KN KN KN-m

MAX -112,007 93,539 12,631 -1,275

MIN -542,425 24,015 -11,592 -7,9076

MAX 43,418 28,349 27,748 17,4231

MIN -15,344 -31,262 -8,916 -17,9868

MAX 37,265 28,988 18,756 6,0282

MIN 0,024 -1,521 -2,202 -5,0149

MAX 24,021 243,038 25,032 34,2502

MIN -144,575 -279,655 -16,372 -31,5705


“inviluppo SLU ACCIDENTALE” per gli elementi frame:

P V2 V3 T

KN KN KN KN-m

MAX -116,564 408,977 720,149 -2,7393

MIN -582,68 28,519 -29,925 -13,1028

MAX 45,534 28,399 29,743 20,3673

MIN -16,486 -30,874 -10,674 -20,9549

MAX 39,995 30,584 19,785 5,7791

MIN 0,136 -1,337 -0,23 -5,1772

MAX 0,062 305,59 33,452 45,5952

MIN -194,762 -325,706 -19,465 -42,1884

Vengono di seguito riportati i valori massimi e minimi ricavati p

po SLD” per gli elementi frame:

P V2 V3 T

KN KN KN KN-m

MAX -110,094 74,025 16,836 0,1502

MIN -379,057 10,543 -16,009 -8,6751

MAX 29,821 20,115 21,345 11,7694

MIN -11,866 -22,106 -6,836 -12,1952

MAX 26,328 20,094 13,974 5,7701

MIN -0,308 -1,325 -6,349 -5,2801

MAX 45,256 167,537 17,591 22,8524

MIN -109,951 -192,245 -11,253 -21,4332


____________________________________

massimi e minimi ricavati per le combinazioni

M2 M3

KN-m KN-m

39,2267 188,8205

-40,7492 -241,461

15,387 42,5056

-9,9305 -51,9181

0,5212 1,2294

-11,1558 -29,8915

18,2438 215,3219

-19,9909 -298,306

Vengono di seguito riportati i valori massimi e minimi ricavati per le combinazioni

M2 M3

KN-m KN-m

285,1335 251,0497

-75,1472 -262,937

16,9147 45,2031

-9,8392 -52,5723

0,1141 1,2584

-11,2979 -32,2545

22,163 261,8651

-28,2386 -324,284


M2 M3

KN-m KN-m

40,5565 176,5654

-41,9251 -164,988

11,9409 29,6414

-6,9554 -37,1704

2,4281 0,8637

-8,0824 -20,5049

12,5428 148,1017

-13,8043 -204,044


_________________________________________________________________________________________


Visualizzazione delle caratteristiche di sollecitazione del modello (M, N, V

condizione SLU inviluppo (elementi frame)


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 47 -


(elementi frame):


____________________________________

Visualizzazione delle caratteristiche di sollecitazione del modello (M, N, V) nella


_________________________________________________________________________________________


Risultanze dell’analisi modale


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 48 -

– deformata:


____________________________________


_________________________________________________________________________________________



_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 49 -


____________________________________


_________________________________________________________________________________________



_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 50 -


____________________________________


_________________________________________________________________________________________



_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 51 -


____________________________________


_________________________________________________________________________________________


4.9.3 Modello 2 - Biacera

Il modello n° 2 ha indagato il comportamento strutturale de

Biacera.

Modello strutturale n°

La natura prettamente rocciosa del sito ha permesso di ipotizzare una struttura a telaio

incastrata alla base: in questo caso non s

bidimensionali le fondazioni, ma analizzando le sollecitazioni alla base si è proceduto alla

verifica dei manufatti di fondazione diretti ed indi

tecnica delle costruzioni.

Nel modello FEM gli elementi in

Travi ribassate di copertura trasversali e longitudinali

FRAME (Beam);


di tipo SHELL vincolati

verso la roccia;



gravitano sui sottostanti pilastri


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 52 -

ha indagato il comportamento strutturale del paravalanghe in progetto del

Modello strutturale n° 2 – Struttura Biacera

natura prettamente rocciosa del sito ha permesso di ipotizzare una struttura a telaio

incastrata alla base: in questo caso non sono quindi state modellate con elementi

fondazioni, ma analizzando le sollecitazioni alla base si è proceduto alla

verifica dei manufatti di fondazione diretti ed indiretti con le usuali formule della scienza

Nel modello FEM gli elementi in c.a. sono stati modellati come segue:

Travi ribassate di copertura trasversali e longitudinali e pilastrate

(Beam);


vincolati con dei semplici appoggi (vincoli traslazionali)



gravitano sui sottostanti pilastri vincolai al piede.


____________________________________

paravalanghe in progetto del

natura prettamente rocciosa del sito ha permesso di ipotizzare una struttura a telaio

ono quindi state modellate con elementi

fondazioni, ma analizzando le sollecitazioni alla base si è proceduto alla

le della scienza e della

c.a. sono stati modellati come segue:

e pilastrate, con elementi


(vincoli traslazionali) all’estremo


elementi shell di copertura si scarichino sugli elementi FRAME travi ribassate di copertura, che


_________________________________________________________________________________________




tipo dinamico.

Eventuali modifiche in aumento delle l



“inviluppo SLU” e “inviluppo SLV”

SLU - SLV

FONDAZIONE VALLE MAX

MIN

FONDAZIONE MONTE MAX

MIN

VINCOLI SOLETTA MAX

MIN

Vengono di seguito riportat

“inviluppo SLE” e “inviluppo SLD”

SLE - SLD


MIN


MIN

VINCOLI SOLETTA MAX

MIN


“inviluppo SLU ACCIDENTALE”

SLU ACCIDENTALE


MIN


MIN

VINCOLI SOLETTA MAX

MIN


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 53 -



Eventuali modifiche in aumento delle luci teoriche al fine di adeguare la struttura



viluppo SLV” per gli elementi frame:

F1 F2 F3 M1

KN KN KN KN-m

MAX 20,954 98,591 827,944 -37,3679

MIN -20,664 25,594 239,007 -145,804

MAX 9,781 -7,547 1036,247 73,8527

MIN -10,881 -33,118 301,618 16,9044

MAX 25,692 112,418 111,976 0

MIN -28,778 -121,343 -181,976 0


viluppo SLE” e “inviluppo SLD” per gli elementi frame:

F1 F2 F3 M1

KN KN KN KN-m

MAX 14,308 67,334 569,944 -35,6067

MIN -14,131 24,234 239,494 -99,5807

MAX 6,693 -7,581 713,796 50,4439

MIN -7,439 -22,618 295,105 16,973

MAX 29,556 128,757 75,812 0

MIN -32,642 -137,683 -123,567 0


“inviluppo SLU ACCIDENTALE” per gli elementi frame:

F1 F2 F3 M1

KN KN KN KN-m

MAX 20,601 394,185 790,625 -35,6067

MIN -717,473 24,234 246,35 -194,819

MAX 733,51 -7,67 1032,827 180,0617

MIN -11,471 -377,944 295,105 17,2115

MAX 3,566 12,4 126,298 0

MIN -3,862 -53,817 -198,859 0


____________________________________

Il modello è stato risolto con un’analisi globale di tipo elastico lineare mentre per quanto

concerne l’analisi sismica, la struttura viene analizzata con un’analisi di tipo elastico lineare di

uci teoriche al fine di adeguare la struttura



M2 M3

KN-m KN-m

31,5905 1,9821

-30,9521 -3,71

21,4029 2,4796

-23,6026 -1,5603

0 0

0 0

i i valori massimi e minimi ricavati per le combinazioni

M2 M3

KN-m KN-m

23,4199 1,352

-23,9494 -2,5357

14,6455 1,6941

-16,137 -1,0675

0 0

0 0


M2 M3

KN-m KN-m

31,0369 1,8999

-284,673 -3,7097

310,3322 2,6101

-24,8935 -1,6501

0 0

0 0


_________________________________________________________________________________________



condizione SLU inviluppo:


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 54 -



____________________________________

Visualizzazione delle caratteristiche di sollecitazione del modello (M, N, V, Mt) nella


_________________________________________________________________________________________



_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 55 -


____________________________________


_________________________________________________________________________________________


Risultanze dell’analisi modale


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 56 -

– deformata:


____________________________________


_________________________________________________________________________________________



_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 57 -


____________________________________


_________________________________________________________________________________________



_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 58 -


____________________________________


_________________________________________________________________________________________


5 VERIFICHE STRUTTURALI

5.1 Soletta di copertura – solaio alveolare

La necessità di operare in auto portanza sugli orizzontamenti e sulle opere in elevazione

ha indirizzato la progettazione verso soluzioni di tipo prefabbricato. In particolare il solaio di

copertura tra le travi ribassate viene previsto

alveolare per entrambe le tipologie costruttive previste dei paraslavine, essendo costante la

luce tra i telai ribassati.

A fronte delle sollecitazioni previste (Q

8.16 + 14 = 22.16 kN/m² in condizioni accidentali) si prevede di utilizzare sulla luce trasversale

di 5,00 m un solaio di tipo alveolare di altezza totale di 30 cm circa (20 cm di lastra alveolare +

10 cm di getto in opera), in grado di garantire l

esecutiva e di trasferire i carichi previsti in esercizio.

ANALISI DEI CARICHI

Interasse colonne

Luce trasversale struttura

G Permanenti

Soletta (20+10)

G2 Guaina Bitumata

Q_ Variabili

Q1 Neve statica

Q2 Vento

A_Accidentali

A1 Neve dinamica - valanga

G1


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 59 -

ERIFICHE STRUTTURALI

solaio alveolare



copertura tra le travi ribassate viene previsto con elementi prefabbricati


A fronte delle sollecitazioni previste (Qtot = 8.16 + 4.66 + 0.40 = 13.22 kN/m² o

in condizioni accidentali) si prevede di utilizzare sulla luce trasversale


10 cm di getto in opera), in grado di garantire l’autoportanza del getto superiore in fase

i carichi previsti in esercizio.

ANALISI DEI CARICHI

Interasse colonne 5 m

Luce trasversale struttura 7,8 m

7,75 kN/m²

H sol 0,31

Guaina Bitumata 0,1 kN/m²

8,16 kN/m²

4,66 kN/m²

0,40 kN/m²

Neve dinamica - valanga 14,00 kN/m²


____________________________________



con elementi prefabbricati in cls armato di tipo


= 8.16 + 4.66 + 0.40 = 13.22 kN/m² o Qacc =

in condizioni accidentali) si prevede di utilizzare sulla luce trasversale


’autoportanza del getto superiore in fase

38,75 kN/m

0,5 kN/m

39,25 kN/m

23,3 kN/m

2 kN/m

70 kN/m


_________________________________________________________________________________________


In funzione del prefabbricato individuato sarà onere dell’impresa giustificare

l’autoportanza in fase esecutiva e la fase di esercizio.


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 60 -




____________________________________



_________________________________________________________________________________________


5.1.1 Verifica vincoli soletta Biacera

Nel sito della Biacera la struttura di copertura viene vincolata

chiodature sub orizzontali delle quali si riporta la verifica

SLU

VINCOLI DELLA SOLETTA

SLE


SLU ACCIDENTALE


Peso di volume del terreno γ

Coesione efficace

Resistenza non drenata

Angolo di attrito interno

Adesione malta-roccia τ

Verticali indagate

Fattori di correlazione

τ medio d

Rc,k

Verifica a sfilamento acciaio - malta

Ø perf = 42,00

L chiodo =

L ammorsamento =

A =

τ ACCIAIO-MALTA =

γ R =

n ° chiodi =

Rd = 3958,41

Tmax = 1199,61

Rd / Ed =


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 61 -

Verifica vincoli soletta Biacera

Nel sito della Biacera la struttura di copertura viene vincolata

delle quali si riporta la verifica.

SLU - SLV F1 F2

KN KN

VINCOLI DELLA SOLETTA Σ 18,96712 -1199,61 -620,38

SLE - SLD F1 F2

KN KN

VINCOLI DELLA SOLETTA Σ 3,658535 -921,996 -482,771

SLU ACCIDENTALE F1 F2

KN KN KN

VINCOLI DELLA SOLETTA Σ -2,03054 -1222,5 -675,494

Valori caratteristici

(M1) (M2)

γ terr. K 24,52 [kN/m³] 1 1

c' k 24,00 [kN/m²] 1 1,25

Cuk 240,00 [kN/m²] 1 1,4

φ' k 38,00 [°] 1 1,25

τ medio 0,65 N/mm² τ minimo 0,6 N/mm²

Verticali indagate 3

ζ a 3 1,7 ζ a 4 1,65

medio d 0,38 N/mm² τ minimo d 0,36 N/mm²

c,k EO 2= 0,36 N/mm²

363,64 kN/m²

42,00 mm Diametro della perforazione

4,00 m Lunghezza del chiodo

2,00 m Lunghezza di ammorsamento nel supporto

0,26 m² Area laterale del tratto ancorato

1 N/mm² Aderenza ultima acciaio-malta

1,2 (R2) Fattore sicurezza Parziale

18

3958,41 kN Resistenza di calcolo del chiodo

1199,61 kN Azione sollecitante

3,30 Rd /Ed > 1 Verificato

Coef. parziali

CHIODATURE SOLETTA


____________________________________

Nel sito della Biacera la struttura di copertura viene vincolata trasversalmente con

F3

KN

620,38

F3

KN

482,771

F3

KN

675,494

Valori di progetto

M2

γ terr. d 24,52 [kN/m³]

c'd 19,20 [kN/m²]

Cud 171,43 [kN/m²]

φ'd 30,40 [°]

A2 + M2 + R2

Lunghezza di ammorsamento nel supporto


_________________________________________________________________________________________


Verifica a sfilamento roccia - malta

Ø perf = 42,00

L chiodo =

L ammorsamento =

A =

τ ROCCIA-MALTA =

γ R =

n ° chiodi = 18,00

Rd = 1439,42

Tmax = 1199,61

Rd / Ed =

Verifica a taglio

Ø =

A chiodo = 706,86

fyk =

γ s =

fyd = 391,30

Nu = A chiodo * fyd = 276,60

Cb = 138,30

n ° chiodi = 18,00

Cb tot = 2489,37

Ed = Tmax =

Rd / Ed =


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 62 -

42,00 mm Diametro della perforazione

4,00 m Lunghezza del chiodo

2,00 m Lunghezza di ammorsamento nel supporto

0,26 m² Area laterale del tratto ancorato

0,36 N/mm² Aderenza ultima roccia-malta (Scisti)

1,2 (R2) Fattore sicurezza Parziale

18,00

1439,42 kN Resistenza di calcolo del chiodo



30 mm Diametro chiodo

706,86 mm² Area chiodo

450 N/mm² Tensione di snervamento caratteristica

1,15 [-] Fattore sicurezza Parziale

391,30 N/mm² Tensione di snervamento di calcolo

276,60 kN Sforzo assiale ultimo per rottura a trazione chiodo

138,30 kN Contributo resistente a taglio del chiodo

18,00

2489,37 kN Contributo resistente a taglio delle chiodature

625 kN Azione sollecitante



____________________________________

A2 + M2 + R2

Lunghezza di ammorsamento nel supporto

A2 + M2 + R2

Sforzo assiale ultimo per rottura a trazione chiodo

Contributo resistente a taglio delle chiodature


_________________________________________________________________________________________


5.2 Verifica della travi ribassate della soletta di copertura

5.2.1 Boscoscuro – Laparè

A livello di predimensionamento si verificano le sezioni delle travi ribassate trasversali

della struttura che saranno oggetto di prefabbricazione.

La sezione della trave ribassata (

struttura mista acciaio cls a traliccio od equivalente) presenta una sezione di dimensioni 50 cm

di base e 55 cm di altezza, e risulta essere armata con

compresso con staffatura a tre bracci Ø10 passo 10.

Per garantire l’autoportanza dell’elemento prefabbricato durante le fasi costruttive, la

trave prefabbricata in struttura mista acciaio cls a traliccio od equivalente, dovrà essere fornita

con relativo fondello in c.a. delle dimensioni tipologiche di 50 cm di base e 25 cm di altezza.

Sezione tipo


l’autoportanza in fase esecutiva e la fase di

Sezione tipo


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 63 -

ica della travi ribassate della soletta di copertura



La sezione della trave ribassata (prevista prefabbricata con fondello in c.a. e con


di base e 55 cm di altezza, e risulta essere armata con 8 Ø20 al lembo teso e 8 Ø20 al lembo

staffatura a tre bracci Ø10 passo 10.



delle dimensioni tipologiche di 50 cm di base e 25 cm di altezza.

Sezione tipo trasversale delle travi ribassate prefabbricate



Sezione tipo longitudinale delle travi ribassate prefabbricate


____________________________________


prevista prefabbricata con fondello in c.a. e con


al lembo teso e 8 Ø20 al lembo



delle dimensioni tipologiche di 50 cm di base e 25 cm di altezza.



_________________________________________________________________________________________


Si riportano i risultati della verifica allo S.L.U. e S.L.E. in campata:


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 64 -

tati della verifica allo S.L.U. e S.L.E. in campata:


____________________________________


_________________________________________________________________________________________


M max (+) = +143 kNm

N = -28 kN

Tensione lato acciaio 133,30 N/mm

Tensione lato cls -4,487 N/mm


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 65 -

Tensione lato acciaio 133,30 N/mm2 < 255 N/mm2

4,487 N/mm2 < 12,25 N/mm2


____________________________________


_________________________________________________________________________________________


Si riportano i risultati della verifica allo S.L.U. e S.L.E. in appoggio di monte:


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 66 -



____________________________________



_________________________________________________________________________________________


b 50 cm

h 55 cm

c 4,5 cm

d 50,5 cm

Rck 40 Mpa

fyk

450 MPa

Vsdu 279,00 kN

δ 1,00

Tsdu 0,00 kNm

γc = 1,60

fcd = 20,75 Mpa

fctd = 1,38 MPa

γs = 1,15

fywd

= 391,30 MPa

Resistenza PRIVA DI ARM ATURA A TAGLIO

r 1,095 m

ρ l 0,00995

VRd1 143,02 kN

Verifica puntoni di calcestruzzo:

VRdu 1571,81 daN OK

Verifica acciaio:

Vcd 209,31 kN

Vwd,st 279,36 kN

Vwd,fp

0,00 daN

VRdu 488,67 daN OK

Asl,sup

Asl,inf

Ast

Azione assiale SLU

Necessita armatura a

DM 96

Armatura finale

Sezione

M ateriali


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 67 -

Staffe a taglio

φ110 mm Ast

Passo 10 cm Ast 15,71

Bracci 2,0 Ast ,min

Ferri piegati a taglio

n° 0

Passo 25 cm Afp

φ216 mm Afp

α = 45

Armatura longitudinale a flessione

Asl,sup

(cm24,13 cm2

Asl,inf

(cm25,13 cm2

γc = 1,50 γs

=

fck = 33,20 Mpa fywd = 391,30

fcd = 18,81 Mpa σcp =

f 'cd

= 9,41 Mpa αc = 1,000

Nsd

= 0 KN

Ast 15,71 cm2/m

Ast ,min 7,50 cm2/m



k 1,62932

ρ l0,00995

VRd1 158,42 kN

Verifica puntoni di calcestruzzo: Resistenza CON ARM ATURA A TAGLIO

ctgθ = 1 (45°) ctgθ = 2,5

VRsd

279,36 N VRsd

698,41

VRcd

1068,83 N VRcd

737,13

ctgθ (di calcolo) 2,58 θ ( ° ) 21,2

ctgθ (assunto) 2,50

VRsd

698,41 kN

VRcd 737,13 kN

VRdu 698,41 kN

sl,sup 25,26 cm2

sl,inf25,13 cm2

22,41 cm2/m

Necessita armatura a taglio


DM 96 NTC 2008 - TAGLIO


____________________________________

1,57 cm2/passo

15,71 cm2/m

5,76 cm2/m

0,00 cm2/passo

0,00 cm2/m


1,15

391,30 Mpa

0,00

1,000


Resistenza CON ARM ATURA A TAGLIO

2,5 (21,8°)

698,41 N

737,13 N

21,2


NTC 2008 - TAGLIO


_________________________________________________________________________________________


M max (-) = -198,70 kNm

N = -28 kN

Tensione lato acciaio 1

Tensione lato cls -6,255


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 68 -

kNm


255 N/mm2 < 12,25 N/mm2


____________________________________


_________________________________________________________________________________________


5.2.2 Biacera







La verifica in appoggio sulla pilastrata di monte viene eseguito considerando una

sezione collaborante a “T” e un incremento dell

all’estradosso delle trave solo per le zone di appoggio.

Per garantire l’autoportanza dell’



Sezione tipo



Sezione tipo


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 69 -




o cls a traliccio od equivalente) presenta una sezione di dimensioni 50 cm




e un incremento dell’armatura sopra definita con ulteriori 2

estradosso delle trave solo per le zone di appoggio.




zione tipo trasversale delle travi ribassate prefabbricate



Sezione tipo longitudinale delle travi ribassate prefabbricate


____________________________________



o cls a traliccio od equivalente) presenta una sezione di dimensioni 50 cm



armatura sopra definita con ulteriori 2 Ø 20

elemento prefabbricato durante le fasi costruttive, la





_________________________________________________________________________________________


Si riportano i risultati della verifica allo S.L.U. e S.L.E. in campata:


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 70 -

tati della verifica allo S.L.U. e S.L.E. in campata:


____________________________________


_________________________________________________________________________________________


M max (+) = +252,70 kNm

N = -51,33 kN

Tensione lato acciaio 235,4



_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 71 -

kNm

235,40 N/mm2 < 255 N/mm2

7,906 N/mm2 < 12,25 N/mm2


____________________________________


_________________________________________________________________________________________




_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 72 -



____________________________________



_________________________________________________________________________________________


b 50 cm

h 55 cm

c 4,5 cm

d 50,5 cm

Rck 40 Mpa

fyk 450 MPa

Vsdu 420,00 kN

δ 1,00

Tsdu 0,00 kNm

γc = 1,60

fcd

= 20,75 Mpa

fctd

= 1,38 MPa

γs = 1,15

fywd

= 391,30 MPa


r 1,095 m

ρ l 0,00995

VRd1 143,02 kN


VRdu 1571,81 daN OK

Verifica acciaio:

Vcd

209,31 kN

Vwd,st

279,36 kN

Vwd,fp

0,00 daN

VRdu 488,67 daN OK

Asl,sup

Asl,inf

Ast

Armatura finale


Sezione

M ateriali

Azione assiale SLU

DM 96


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 73 -

Staffe a taglio

φ110 mm Ast


Bracci 2,0 Ast ,min


n° 0

Passo 25 cm Afp

φ2 16 mm Afp

α = 45


Asl,sup

(cm25,13 cm2

Asl,inf

(cm25,13 cm2

γc = 1,50 γs

=

fck

= 33,20 Mpa fywd

= 391,30

fcd

= 18,81 Mpa σcp =

f 'cd = 9,41 Mpa αc = 1,000

Nsd = 0 KN

Ast 15,71 cm2/m

Ast ,min 7,50 cm2/m



k 1,62932

ρ l0,00995

VRd1 158,42 kN


ctgθ = 1 (45°) ctgθ = 2,5

VRsd 279,36 N VRsd 698,41

VRcd 1068,83 N VRcd 737,13



VRsd

698,41 kN

VRcd

737,13 kN

VRdu 698,41 kN

sl,sup26,26 cm2

sl,inf 25,13 cm2

22,41 cm2/m





____________________________________

1,57 cm2/passo

15,71 cm2/m

5,76 cm2/m

0,00 cm2/passo

0,00 cm2/m


1,15

391,30 Mpa

0,00

1,000



2,5 (21,8°)

698,41 N

737,13 N

21,2


NTC 2008 - TAGLIO


_________________________________________________________________________________________


M max (-) = -264 kNm

N = -28 kN

Tensione lato acciaio 194



_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 74 -

194,50 N/mm2 < 255 N/mm2

81 N/mm2 < 12,25 N/mm2


____________________________________


_________________________________________________________________________________________


5.3 Verifica della pilastrata di valle


A livello di predimensionamento si verificano le sezioni di base dei pilastri della struttura

che saranno oggetto di prefabbricazione.

La sezione del pilastro presenta una sezione di dimensi

armata con 10 Ø20 con staffatura a tre bracci Ø10 passo 10.

Esempio di pilastro prefabbricato con aggancio di base ottenuto con inghisaggio




_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 75 -

Verifica della pilastrata di valle



La sezione del pilastro presenta una sezione di dimensioni 50 x 50 cm, e risulta essere






____________________________________


oni 50 x 50 cm, e risulta essere




_________________________________________________________________________________________


Si riportano i risultati della verifica allo S.L.U.:


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 76 -



____________________________________


_________________________________________________________________________________________


b 50 cm

h 50 cm

c 4,5 cm

d 45,5 cm

Rck 40 Mpa

fyk

450 MPa

Vsdu 94,00 kN

δ 1,00

Tsdu 0,00 kNm

γc = 1,60

fcd = 20,75 Mpa

fctd = 1,38 MPa

γs = 1,15

fywd

= 391,30 MPa


r 1,145 m

ρ l 0,01105

VRd1 139,66 kN


VRdu 1416,19 daN OK

Verifica acciaio:

Vcd 188,59 kN

Vwd,st 251,70 kN

Vwd,fp

0,00 daN

VRdu 440,29 daN OK

Asl,sup

Asl,inf

Ast

Armatura finale

Non è necessaria

Sezione

M ateriali

Azione assiale SLU

DM 96


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 77 -

Staffe a taglio

φ110 mm Ast


Bracci 2,0 Ast ,min


n° 0

Passo 25 cm Afp

φ216 mm Afp

α = 45


Asl,sup

(cm24,13 cm2

Asl,inf

(cm25,13 cm2

γc = 1,50 γs

=

fck = 33,20 Mpa fywd = 391,30


f 'cd

= 9,41 Mpa αc = 1,000

Nsd

= 0 KN

Ast 15,71 cm2/m

Ast ,min 7,50 cm2/m



k 1,66299

ρ l0,01105

VRd1 150,84 kN


ctgθ = 1 (45°) ctgθ = 2,5

VRsd

251,70 N VRsd

629,26

VRcd

963,01 N VRcd

664,14



VRsd

629,26 kN

VRcd 664,14 kN

VRdu 629,26 kN

sl,sup 25,26 cm2

sl,inf25,13 cm2

22,41 cm2/m

Non è necessaria armatura a taglio




____________________________________

1,57 cm2/passo

15,71 cm2/m

5,68 cm2/m

0,00 cm2/passo

0,00 cm2/m


1,15

391,30 Mpa

0,00

1,000



2,5 (21,8°)

629,26 N

664,14 N

21,2


NTC 2008 - TAGLIO


_________________________________________________________________________________________



_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 78 -


____________________________________


_________________________________________________________________________________________


M max (+) = +241 kNm

N = 325 kN


Tensione lato cls -9.766 N/mm


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 79 -


9.766 N/mm2 < 12,25 N/mm2


____________________________________


_________________________________________________________________________________________


5.3.2 Biacera




armata con 10 Ø20 con staffat





_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 80 -









____________________________________






_________________________________________________________________________________________




_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 81 -



____________________________________


_________________________________________________________________________________________


b 50 cm

h 50 cm

c 4,5 cm

d 45,5 cm

Rck 40 Mpa

fyk

450 MPa

Vsdu 94,00 kN

δ 1,00

Tsdu 0,00 kNm

γc = 1,60

fcd = 20,75 Mpa

fctd = 1,38 MPa

γs = 1,15

fywd

= 391,30 MPa


r 1,145 m

ρ l 0,01105

VRd1 139,66 kN


VRdu 1416,19 daN OK

Verifica acciaio:

Vcd 188,59 kN

Vwd,st 251,70 kN

Vwd,fp

0,00 daN

VRdu 440,29 daN OK

Asl,sup

Asl,inf

Ast

Armatura finale

Non è necessaria

Sezione

M ateriali

Azione assiale SLU

DM 96


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 82 -

Staffe a taglio

φ110 mm Ast


Bracci 2,0 Ast ,min


n° 0

Passo 25 cm Afp

φ216 mm Afp

α = 45


Asl,sup

(cm24,13 cm2

Asl,inf

(cm25,13 cm2

γc = 1,50 γs

=

fck = 33,20 Mpa fywd = 391,30


f 'cd

= 9,41 Mpa αc = 1,000

Nsd

= 0 KN

Ast 15,71 cm2/m

Ast ,min 7,50 cm2/m



k 1,66299

ρ l0,01105

VRd1 150,84 kN


ctgθ = 1 (45°) ctgθ = 2,5

VRsd

251,70 N VRsd

629,26

VRcd

963,01 N VRcd

664,14



VRsd

629,26 kN

VRcd 664,14 kN

VRdu 629,26 kN

sl,sup 25,26 cm2

sl,inf25,13 cm2

22,41 cm2/m





____________________________________

1,57 cm2/passo

15,71 cm2/m

5,68 cm2/m

0,00 cm2/passo

0,00 cm2/m


1,15

391,30 Mpa

0,00

1,000



2,5 (21,8°)

629,26 N

664,14 N

21,2


NTC 2008 - TAGLIO


_________________________________________________________________________________________



_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 83 -


____________________________________


_________________________________________________________________________________________


M max (+) = +241 kNm

N = 325 kN


Tensione lato cls -9.766 N/mm


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 84 -


9.766 N/mm2 < 12,25 N/mm2


____________________________________


_________________________________________________________________________________________


5.4 Verifica della fondazione di valle


la trave di fondazione di valle presenta una sezione di dimensioni 90 x 100 cm, e

essere armata con 5 Ø20 mm al metro e ferri di ripartizione Ø 12 mm passo 10 cm


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 85 -

erifica della fondazione di valle

la trave di fondazione di valle presenta una sezione di dimensioni 90 x 100 cm, e

mm al metro e ferri di ripartizione Ø 12 mm passo 10 cm


____________________________________

la trave di fondazione di valle presenta una sezione di dimensioni 90 x 100 cm, e risulta

mm al metro e ferri di ripartizione Ø 12 mm passo 10 cm


_________________________________________________________________________________________


M max (+) = +227 kNm

Tensione lato acciaio 181,70



_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 86 -

181,70 N/mm2 < 255 N/mm2

,90 N/mm2 < 12,25 N/mm2


____________________________________


_________________________________________________________________________________________


b 100 cm

h 90 cm

c 4,5 cm

d 85,5 cm

Rck

40 Mpa

fyk

450 MPa

Vsdu 470,00 kN

δ 1,00

Tsdu 0,00 kNm

γc = 1,60

fcd

= 20,75 Mpa

fctd

= 1,38 MPa

γs = 1,15

fywd = 391,30 MPa


r 1 m

ρ l 0,00184

VRd1 322,45 kN


VRdu 5322,38 daN OK

Verifica acciaio:

Vcd

708,76 kN

Vwd,st 340,55 kN

Vwd,fp 0,00 daN

VRdu 681,09 daN OK

Asl,sup

Asl,inf

Ast

Armatura finale


Sezione

M ateriali

Azione assiale SLU

DM 96


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 87 -

Staffe a taglio

φ112 mm Ast


Bracci 2,0 Ast,min 11,28


n° 0

Passo 25 cm Afp

φ216 mm Afp

α = 45


Asl,sup

(cm15,71 cm2

Asl,inf (cm15,71 cm2

γc = 1,50 γs

=

fck

= 33,20 Mpa fywd

= 391,30

fcd

= 18,81 Mpa σcp =

f 'cd

= 9,41 Mpa αc = 1,000

Nsd = 0 KN

Ast 11,31 cm2/m

Ast ,min 15,00 cm2/m



k 1,48365

ρ l0,00184

VRd1 311,60 kN


ctgθ = 1 (45°) ctgθ = 2,5

VRsd

340,55 N VRsd

851,36

VRcd

3619,22 N VRcd

2496,01



VRsd

851,36 kN

VRcd 2496,01 kN

VRdu 851,36 kN

sl,sup 16,84 cm2

sl,inf15,71 cm2

18,01 cm2/m





____________________________________

2,26 cm2/passo

11,31 cm2/m

11,28 cm2/m

0,00 cm2/passo

0,00 cm2/m


1,15

391,30 Mpa

0,00

1,000



2,5 (21,8°)

851,36 N

2496,01 N

12,5


NTC 2008 - TAGLIO


_________________________________________________________________________________________


5.4.2 Biacera


essere armata con 5 Ø20 mm al metro e ferri di ripartizione Ø


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 88 -


essere armata con 5 Ø20 mm al metro e ferri di ripartizione Ø 12 mm passo 10 cm


____________________________________


12 mm passo 10 cm


_________________________________________________________________________________________


M max (+) = +227 kNm


Tensione lato cls -2,90 N/mm


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 89 -


2,90 N/mm2 < 12,25 N/mm2


____________________________________


_________________________________________________________________________________________


b 100 cm

h 90 cm

c 4,5 cm

d 85,5 cm

Rck

40 Mpa

fyk

450 MPa

Vsdu 470,00 kN

δ 1,00

Tsdu 0,00 kNm

γc = 1,60

fcd

= 20,75 Mpa

fctd

= 1,38 MPa

γs = 1,15

fywd = 391,30 MPa


r 1 m

ρ l 0,00184

VRd1 322,45 kN


VRdu 5322,38 daN OK

Verifica acciaio:

Vcd

708,76 kN

Vwd,st 340,55 kN

Vwd,fp 0,00 daN

VRdu 681,09 daN OK

Asl,sup

Asl,inf

Ast

Armatura finale


Sezione

M ateriali

Azione assiale SLU

DM 96


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 90 -

Staffe a taglio

φ112 mm Ast


Bracci 2,0 Ast,min 11,28


n° 0

Passo 25 cm Afp

φ216 mm Afp

α = 45


Asl,sup

(cm15,71 cm2

Asl,inf (cm15,71 cm2

γc = 1,50 γs

=

fck

= 33,20 Mpa fywd

= 391,30

fcd

= 18,81 Mpa σcp =

f 'cd

= 9,41 Mpa αc = 1,000

Nsd = 0 KN

Ast 11,31 cm2/m




k 1,48365

ρ l0,00184

VRd1 311,60 kN


ctgθ = 1 (45°) ctgθ = 2,5

VRsd

340,55 N VRsd

851,36

VRcd

3619,22 N VRcd

2496,01



VRsd

851,36 kN

VRcd 2496,01 kN

VRdu 851,36 kN

sl,sup 16,84 cm2

sl,inf15,71 cm2

18,01 cm2/m





____________________________________

2,26 cm2/passo

11,31 cm2/m

11,28 cm2/m

0,00 cm2/passo

0,00 cm2/m


1,15

391,30 Mpa

0,00

1,000



2,5 (21,8°)

851,36 N

2496,01 N

12,5


NTC 2008 - TAGLIO


_________________________________________________________________________________________


5.5 Verifica della fondazione di monte

5.5.1 Boscoscuro – Laparè (Muro di contenimento)

Il muro di monte presenta una

armata con 10 ø18 mm al lembo teso e 5 ø18 mm al lembo compresso e ferri di

10 mm passo 10 cm.

Si riportano i risultati della verifica allo S.L.U. con le sollecitazioni massime ricavate da

shell del modello di calcolo alla base.


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 91 -

Verifica della fondazione di monte

(Muro di contenimento)

Il muro di monte presenta una sezione di dimensioni 80 x 100 cm, e risulta essere

armata con 10 ø18 mm al lembo teso e 5 ø18 mm al lembo compresso e ferri di

tati della verifica allo S.L.U. con le sollecitazioni massime ricavate da

shell del modello di calcolo alla base.


____________________________________

sezione di dimensioni 80 x 100 cm, e risulta essere

armata con 10 ø18 mm al lembo teso e 5 ø18 mm al lembo compresso e ferri di ripartizione Ø

tati della verifica allo S.L.U. con le sollecitazioni massime ricavate dalle


_________________________________________________________________________________________


b 100 cm

h 80 cm

c 4,5 cm

d 75,5 cm

Rck 40 Mpa

fyk

450 MPa

Vsdu 35,00 kN

δ 1,00

Tsdu 0,00 kNm

γc = 1,60

fcd = 20,75 Mpa

fctd = 1,38 MPa

γs = 1,15

fywd

= 391,30 MPa


r 1 m

ρ l 0,00337

VRd1 304,73 kN


VRdu 4699,88 daN OK

Verifica acciaio:

Vcd 625,86 kN

Vwd,st 417,66 kN

Vwd,fp

0,00 daN

VRdu 835,32 daN OK

Asl,sup

Asl,inf

Ast

Armatura finale

Non è necessaria

Sezione

M ateriali

Azione assiale SLU

DM 96


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 92 -

Staffe a taglio

φ110 mm Ast


Bracci 2,0 Ast ,min 11,13


n° 0

Passo 25 cm Afp

φ216 mm Afp

α = 45


Asl,sup

(cm25,45 cm2

Asl,inf

(cm25,45 cm2

γc = 1,50 γs

=

fck = 33,20 Mpa fywd = 391,30


f 'cd

= 9,41 Mpa αc = 1,000

Nsd

= 0 KN

Ast 15,71 cm2/m




k 1,51469

ρ l0,00337

VRd1 306,96 kN


ctgθ = 1 (45°) ctgθ = 2,5

VRsd

417,66 N VRsd

1044,15

VRcd

3195,92 N VRcd

2204,08



VRsd

1044,15 kN

VRcd 2204,08 kN

VRdu 1044,15 kN

sl,sup 26,58 cm2

sl,inf25,45 cm2

22,41 cm2/m





____________________________________

1,57 cm2/passo

15,71 cm2/m

11,13 cm2/m

0,00 cm2/passo

0,00 cm2/m


1,15

391,30 Mpa

0,00

1,000



2,5 (21,8°)

1044,15 N

2204,08 N

14,8


NTC 2008 - TAGLIO


_________________________________________________________________________________________



_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 93 -


____________________________________


_________________________________________________________________________________________


5.5.2 Biacera

La fondazione appoggia sulla roccia affiorante: a tal proposito si è verificata la capacità

della fondazione superficiale.

In funzione dei carichi massimi agenti (SLU_GEO e SLU_STR), della geom

fondazione e dei parametri geotecnici si è quindi definita la capacità portante limite della

fondazione con il metodo di Brich Hansen corretto.

La condizione di verifica ipotizzata risulta essere la A2 + M2 + R2 che prevede un coef.

parziale di sicurezza per le fondazioni superficiali pari a

Q lim = 1057.51 / 1.80 = 587,50 KN/m² = 6 kg/cm

La fondazione presenta un dimensione ridotta pari a Br = 1,40

componente verticale del il pilastro più caricato

Qs = Nslu / Br = 545 / 1,40 =

Di seguito si riporta il calcolo della

GEOUNITA' 2 - SUBSTRATO ROCCIOSO


Peso di volume del terreno γ terr. K

Coesione efficace c' k

Resistenza non drenata Cuk

Angolo di attrito interno φ' k


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 94 -


In funzione dei carichi massimi agenti (SLU_GEO e SLU_STR), della geom


fondazione con il metodo di Brich Hansen corretto.


e di sicurezza per le fondazioni superficiali pari a γr = 1,80.

= 1057.51 / 1.80 = 587,50 KN/m² = 6 kg/cm²

La fondazione presenta un dimensione ridotta pari a Br = 1,40

il pilastro più caricato:

545 / 1,40 = 389,29 kN/m² < Q lim = 587,50 KN/m²

i seguito si riporta il calcolo della Q lim e dei vari coefficienti.

da 1 m


(M1) (M2)24,52 [kN/m³] 1 1

24,00 [kN/m²] 1 1,25

240,00 [kN/m²] 1 1,4

38,00 [°] 1 1,25

Coef. parziali


____________________________________


In funzione dei carichi massimi agenti (SLU_GEO e SLU_STR), della geometria della



m e considerando la

- VERIFICATO

Valori di progetto

M2

γ terr. d 24,52 [kN/m³]

c'd 19,20 [kN/m²]

Cud 171,43 [kN/m²]

φ'd 30,40 [°]


_________________________________________________________________________________________


DATI MECCANICI

Ipotesi di γ = γ' (Assenza di falda)

γ terreno = 24,52 kN/m3 Peso specifico terreno

Sabbia sciolta irregolare Descrizione tipo terreno ( vedi foglio "Parametri geotecnici")

φ ' = 30,4 ° Angolo di attrito interno

c' = 19,2 kN/m² Coesione

q' = 22,068 kN/m² Sovraccarico laterale

DATI GEOMETRICI

B = 2,3 m Larghezza Fondazione

L = 0 m Lunghezza Fondazione (se pari a 0 la fondazione è nastriforme)

D = 0,9 m Approfondimento della fondazione Fondazione

α = 0 ° Inclinazione fondazione (per fondazione Nastriforme)

ω = 0 ° Inclinazione del piano campagna (per fondazione Nastriforme)

DATI DI CARICO

N = 545 kN

M = 245 kNm

H = 93 kN

FORMULAZIONE GENERALE DI BRICH HANSEN

B calcolo = 1,40 m

Coefficienti di capacità portante

Nq = 19,26 Portanza per profondità

Nγ = 23,77 Portanza peso terreno

Nc = 31,12 Portanza parte coesiva

Coefficienti di forma (Nel caso di fondazione finita)

sq = 1,00

sγ = 1,00

sc = 1,00

Coefficiente per base inclinata ( α ≠ 0)

bq = 1,000

bγ = 1,000

bc = 1,000

q γ = 232,90 kN/m a metro

q c = 478,52 kN/m a metro

qq = 346,09 kN/m a metro

q lim = 1057,51 kN/m a metro

q lim = 0.5 γ' B Nγ sγ iγ b

Stima della capacità portante fondazioni superficiali

q lim


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 95 -

Peso specifico terreno

Descrizione tipo terreno ( vedi foglio "Parametri geotecnici")


Coesione

Sovraccarico laterale

Larghezza Fondazione

Lunghezza Fondazione (se pari a 0 la fondazione è nastriforme)

Approfondimento della fondazione Fondazione

Inclinazione fondazione (per fondazione Nastriforme)

Inclinazione del piano campagna (per fondazione Nastriforme)

B/6 = 0,38 m

e = M/N = 0,45 m > B/6 Fuori del nocciolo - Aumentare base

B* = B - 2e = 1,40 m Nei calcoli si fa riferimento a B*

FORMULAZIONE GENERALE DI BRICH HANSEN

L calcolo = 0 m Nastriforme

Coefficienti profondità

Portanza per profondità dq = 1,184

Portanza peso terreno dc = 1,194

Portanza parte coesiva

Coefficienti di forma (Nel caso di fondazione finita) Coefficienti per azione Orizzontale H

m = 2,000

iq = 0,688

iγ = 0,570

ic = 0,671

≠ 0) Coefficiente per piano di campagna inclinato (

gq = 1,000

gγ = 1,000

gc = 1,000

kN/m a metro

kN/m a metro

kN/m a metro

kN/m a metro

bγ gγ + c' Nc sc dc ic bc gc + q' Nq sq dq iq bq gq

Stima della capacità portante fondazioni superficiali

Crea Relazione

Reset


____________________________________

Descrizione tipo terreno ( vedi foglio "Parametri geotecnici")

0,5306 rad

Lunghezza Fondazione (se pari a 0 la fondazione è nastriforme)

0,0000 rad

Inclinazione del piano campagna (per fondazione Nastriforme) 0,0000 rad

> B/6 Fuori del nocciolo - Aumentare baseNei calcoli si fa riferimento a B*

Coefficienti per azione Orizzontale H

Coefficiente per piano di campagna inclinato ( ω ≠ 0)


_________________________________________________________________________________________


Dal modello di calcolo si sono estratt

il dimensionamento a taglio delle chiodature

SLU

VINCOLI TRAVE MONTE

SLE

VINCOLI TRAVE MONTE

SLU ACCIDENTALE

VINCOLI TRAVE MONTE

Peso di volume del terreno γ

Coesione efficace

Resistenza non drenata


Adesione malta-roccia τ

Verticali indagate

Fattori di correlazione

τ medio d

Rc,k

Verifica a taglio

Ø =

A chiodo = 706,86

fyk =

γ s =

fyd = 391,30

Nu = A chiodo * fyd = 276,60

Cb = 138,30

n ° chiodi = 144,00

Cb tot = 19914,97

Ed = Tmax = 572,55

Rd / Ed = 34,78


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 96 -

Dal modello di calcolo si sono estratti le sommatorie delle forze trasversali massime per

delle chiodature di fondazione di monte:

SLU - SLV F1 F2

KN KN KN

VINCOLI TRAVE MONTE Σ 1,008 -572,554 18903,08

SLE - SLD F1 F2

KN KN KN


SLU ACCIDENTALE F1 F2

KN KN KN



(M1) (M2)

γ terr. K 24,52 [kN/m³] 1 1

c' k 24,00 [kN/m²] 1 1,25

Cuk 240,00 [kN/m²] 1 1,4

φ' k 38,00 [°] 1 1,25

τ medio 0,65 N/mm² τ minimo 0,6 N/mm²


ζ a 3 1,7 ζ a 4 1,65

medio d 0,38 N/mm² τ minimo d 0,36 N/mm²

c,k EO 2= 0,36 N/mm²

363,64 kN/m²

30 mm Diametro chiodo

706,86 mm² Area chiodo

450 N/mm² Tensione di snervamento caratteristica

1,15 [-] Fattore sicurezza Parziale

391,30 N/mm² Tensione di snervamento di calcolo

276,60 kN Sforzo assiale ultimo per rottura a trazione chiodo

138,30 kN Contributo resistente a taglio del chiodo

144,00

19914,97 kN Contributo resistente a taglio delle chiodature



CHIODATURE IN FONDAZIONE

Coef. parziali


____________________________________

i le sommatorie delle forze trasversali massime per

F3

KN

18903,08

F3

KN

15324,42

F3

KN

18650,63

Valori di progetto

M2

γ terr. d 24,52 [kN/m³]

c'd 19,20 [kN/m²]

Cud 171,43 [kN/m²]

φ'd 30,40 [°]

A2 + M2 + R2

Sforzo assiale ultimo per rottura a trazione chiodo

Contributo resistente a taglio delle chiodature


_________________________________________________________________________________________


5.6 Verifica dei micropali

Vengono di seguito riporta

“inviluppo SLU” e “inviluppo SLV” :

MICROPALI - SLU - SLV

1° FILA VALLE MAX

MIN

2° FILA VALLE M

MIN

1° FILA MONTE MAX

MIN

2° FILA MONTE MAX

MIN

Vengono di seguito ripor

“inviluppo SLE” e “inviluppo SLD” :

MICROPALI - SLE - SLD

1° FILA VALLE MAX

MIN

2° FILA VALLE MAX

MIN

1° FILA MONTE MAX

MIN

2° FILA MONTE MAX

MIN

Vengono di seguito rip

Boscoscuro

• Fondazione di valle: n° 36 micopali Lunghezza pari a 7.00 m

tubo Ø168,30 sp 8 mm;

• Fondazione di monte: n° 36 micopali Lunghezza pari a 5.50 m

tubo Ø168,30 sp 8 mm

Laparè



• Fondazione di monte: n° 36 micopali Lunghezza pari a 2.50 m

tubo Ø168,30 sp 8 mm


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 97 -


“inviluppo SLU” e “inviluppo SLV” :

F1 F2 F3 M1

KN KN KN KN-m

MAX 17,95 73,071 469,013 0

MIN -22,599 -2,11 116,287 0

MAX 0,376 31,114 12,09 0

MIN -26,478 -1,587 -140,695 0

MAX 80,24 172,191 491,902 0

MIN -43,172 61,153 232,092 0

MAX -11,125 163,775 422,416 0

MIN -50,587 25,114 -40,696 0


“inviluppo SLE” e “inviluppo SLD” :

F1 F2 F3 M1

KN KN KN KN-m

MAX 13,101 66,505 336,145 0

MIN -18,286 -2,414 104,557 0

MAX 0,999 27,393 23,677 0

MIN -18,922 -2,318 -97,564 0

MAX 84,541 146,268 491,8 0

MIN -35,459 57,04 170,287 0

MAX -4,221 138,139 393,633 0

MIN -52,027 21,144 -109,613 0

gono di seguito riportate le verifiche dei micropali per le varie lunghezza previste:

Fondazione di valle: n° 36 micopali Lunghezza pari a 7.00 m

0 sp 8 mm;

Fondazione di monte: n° 36 micopali Lunghezza pari a 5.50 m

sp 8 mm


sp 8 mm;

Fondazione di monte: n° 36 micopali Lunghezza pari a 2.50 m

sp 8 mm


____________________________________

ti i valori massimi e minimi ricavati per le combinazioni

M2 M3

KN-m KN-m

0 0

0 0

0 0

0 0

0 0

0 0

0 0

0 0

tati i valori massimi e minimi ricavati per le combinazioni

M2 M3

KN-m KN-m

0 0

0 0

0 0

0 0

0 0

0 0

0 0

0 0

ortate le verifiche dei micropali per le varie lunghezza previste:

Fondazione di valle: n° 36 micopali Lunghezza pari a 7.00 m - Ø perf 240 mm

Fondazione di monte: n° 36 micopali Lunghezza pari a 5.50 m - Ø perf 240 mm


Fondazione di monte: n° 36 micopali Lunghezza pari a 2.50 m - Ø perf 240 mm


_________________________________________________________________________________________


Biacera

• Fondazione di valle: n°




• Fondazione di monte: inghisaggi in barra piena Ø 30 mm L perf = 2,00 m


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 98 -


sp 8 mm;


sp 8 mm;

Fondazione di monte: inghisaggi in barra piena Ø 30 mm L perf = 2,00 m


____________________________________

18 micopali Lunghezza pari a 4.50 m - Ø perf 240 mm


Fondazione di monte: inghisaggi in barra piena Ø 30 mm L perf = 2,00 m


_________________________________________________________________________________________


5.6.1 Verifica micropali da 8

(Ipotesi di z positiva crescente con la profondità)

Ø esterno palo = 168,30 mm

s = 8 mm

Ø interno palo = 152 mm

A sez palo = 4.028,78 mm²

A b palo = 22.246 mm²

L micropalo = 8,50 m

γ acciaio = 78,5 kN/m³

Massa palo = 0,316 kN/m

31,63 kg/m

P.p. Micropalo = 2,688 kN

Gk micropalo = 2,69 kN

d/t = 21,04

50 * ε ² = 33,10

70 * ε ² = 46,34

90 * ε ² = 59,58

z Piano campagna = 0,00

GEOUNITA' 1 - MATERIALE RIPORTO


Peso di volume del terreno γ terr. K 18,63

Coesione efficace c' k 0,00

Resistenza non drenata Cuk 0,00

Angolo di attrito interno φ' k 33,00

Adesione malta-terreno τ medio 0,09

Verticali indagate

Fattori di correlazione ζ 3 1,7

τ medio d 0,05

Rc,k GEO 1= 0,041

41,18







Adesione malta-roccia τ medio 0,4

Verticali indagate


τ medio d 0,24

Rc,k EO 2= 0,18

176,47


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 99 -

8,50 m

mm Ø perf orazione = 240

mm A b palo = 45.239

mm α = 1,20

mm² Ø sbulbatura = α * Ø = 288

mm² A b sbulbatura = 65.144,07

(dalla quota di fondazione)

kN/m³ α = 1,15

kN/m Ø sbulbatura = α * Ø = 276

kg/m A b sbulbatura = 59.828,49

L/B = 35,417

S 355

fy =

γ M0 =

fd = 338,10

τd = 195,20

ε

0,00 m z Quota f ondazione = 1,30

da 0 m a 5

Valori caratteristici(M1) (M2)

18,63 [kN/m³] 1 1 γ terr. d

0,00 [kN/m²] 1 1,25 c'd

0,00 [kN/m²] 1 1,4 Cud

33,00 [°] 1 1,25 φ'd

0,09 N/mm² τ minimo 0,07 N/mm²

1

1,7 ζ 4 1,7

0,05 N/mm² τ minimo d 0,04 N/mm²

0,041 N/mm²

41,18 kN/m²

da 5 m


(M1) (M2)

24,52 [kN/m³] 1 1 γ terr. d

24,00 [kN/m²] 1 1,25 c'd

240,00 [kN/m²] 1 1,4 Cud

38,00 [°] 1 1,25 φ'd


1

1,7 ζ 4 1,7


0,18 N/mm²

176,47 kN/m²

Micropalo - Verifica

Caratteristiche geometriche

SEZIONE DI CLASSE 1

Caretteristiche meccaniche terreno

Coef. parziali

Coef. parziali


____________________________________

240 mm

45.239 mm²

1,20 Riporto

288 mm

65.144,07 mm²

1,15 Roccia

276 mm

59.828,49 mm²

35,417

Acciaio

355 N/mm²

1,05

338,10 N/mm²

195,20 N/mm²

0,81

1,30 m

m

Valori di progettoM2

terr. d 18,63 [kN/m³]

d 0,00 [kN/m²]

Cud 0,00 [kN/m²]

d 26,40 [°]

Nq = 12,37

Nγ = 13,28

Nc = 22,91

Valori di progetto

M2

terr. d 24,52 [kN/m³]

d 19,20 [kN/m²]

Cud 171,43 [kN/m²]

d 30,40 [°]

Nq = 19,26

Nγ = 23,77

Nc = 31,12


_________________________________________________________________________________________


Portata di base (Meccanismo di rottura secondo Meyerhof)

Q B = Ab * q lim = 109,03 kN

R1 R2

γr = 1 1,7

z ∆h ∆σ

[m] [m] [kPa]

0,00 0,0

1,30 0,0 24,22

5,00 3,70 68,93

9,80 4,80 117,70

8,50

z = Profondità dal piano campagna

σv i = Tensione totale verticale alla quota z

σ'v 0i = Tensione efficace verticale alla quota z

u = Pressione interstiziale per la presenza della falda

Portata laterale in compressione (Metodo di Bustamante e Doix)

R1 R2

γr = 1 1,45

z ∆h

[m] [m] [m]

0,00 0,0 0,905

1,30 0,0 0,905

5,00 3,70 0,905

9,80 4,80 0,867

8,50

Q L compr = A L * f S = 601,60 kN

Portata laterale in trazione (Metodo di Bustamante e Doix)

R1 R2

γr = 1 1,6

z ∆h

[m] [m] [m]

0,00 0,0 0,905

1,30 0,0 0,905

5,00 3,70 0,905

9,80 4,80 0,867

8,50

Q L traz = A L * f S = 545,20 kN

Q LIM = Q B + Q L dove Q B = Portata di base della fondazione indiretta

Q L = Portata per attrito laterale della fondazione indiretta

Qlim compressione = Q B + Q L compressione

Qlim trazione = QL trazione + Pp PALO =


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 100 -

(Meccanismo di rottura secondo Meyerhof) Approccio 1 - Combinazione 2 (A2+M2+R2)

Ab = 0,04523893 m²

R2 R3

1,7 1,35 Pali trivellati - Res. Base

∆σv i N q Nγ Nc Ks ql k

[kPa] [-] [-] [-] [-] [kN/m²]

0 12,3726 13,28 22,91 1 0,00

24,22 12,3726 13,28 22,91 1 299,65

68,93 12,3726 13,28 22,91 1 852,86

117,70 19,2580 23,77 31,12 1 2944,54

q lim =

q lim i = Nq * σ'v 0i

q lim i = Carico limite unitario alla quota z

q lim = Carico limite unitario totale

u = Pressione interstiziale per la presenza della falda Nq = Coefficiente di capacità portante

(Metodo di Bustamante e Doix) Approccio 1 - Combinazione 2 (A2+M2+R2)

R2 R3

1,45 1,15 Pali trivellati - Res. Laterale in compressione

P A L Rc,k γr - R2 QL

[m] [m²] [kN/m²] [-] [kN]

0,905 0,00 0,00 1,45

0,905 0,00 0,00 1,45

0,905 3,35 41,18 1,45 95,07

0,867 4,16 176,47 1,45 506,53

7,51 Portata laterale 601,60 kN


R2 R3



[m] [m²] [kN/m²] [-] [kN]

0,905 0,00 0,00 1,6

0,905 0,00 0,00 1,6

0,905 3,35 41,18 1,6 86,15

0,867 4,16 176,47 1,6 459,04


= Portata di base della fondazione indiretta

= Portata per attrito laterale della fondazione indiretta

L compressione = 109,03 + 601,60 = 710,62

p PALO = 545,20 + 2,688 = 547,88

Portate limite del micropalo

Portata limite del palo di progetto


____________________________________

Approccio 1 - Combinazione 2 (A2+M2+R2)

l k γr - R2 qld

[kN/m²] [-] [kN/m²]

0,00 1,7 0

299,65 1,7 176,27

852,86 1,7 501,68

2944,54 1,7 1732,08

= ΣΣΣΣ Nqi * σσσσ'v0i = 2410,03 kN/m²



710,62 kN

547,88 kN


_________________________________________________________________________________________


5.6.2 Verifica micropali da 7,



s = 8 mm



A b palo = 22.246 mm²




31,63 kg/m



d/t = 21,04

50 * ε ² = 33,10

70 * ε ² = 46,34

90 * ε ² = 59,58









Verticali indagate


τ medio d 0,05

Rc,k GEO 1= 0,041

41,18








Verticali indagate


τ medio d 0,24

Rc,k EO 2= 0,18

176,47


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 101 -

Verifica micropali da 7,00 m



mm α = 1,20




kN/m³ α = 1,15



L/B = 29,167

S 355

fy =

γ M0 =

fd = 338,10

τd = 195,20

ε


da 0 m a 2,7


18,63 [kN/m³] 1 1 γ terr. d

0,00 [kN/m²] 1 1,25 c'd

0,00 [kN/m²] 1 1,4 Cud

33,00 [°] 1 1,25 φ'd


1

1,7 ζ 4 1,7


0,041 N/mm²

41,18 kN/m²

da 2,7 m


(M1) (M2)

24,52 [kN/m³] 1 1 γ terr. d

24,00 [kN/m²] 1 1,25 c'd

240,00 [kN/m²] 1 1,4 Cud

38,00 [°] 1 1,25 φ'd


1

1,7 ζ 4 1,7


0,18 N/mm²

176,47 kN/m²


SEZIONE DI CLASSE 1

Coef. parziali

Coef. parziali




____________________________________

240 mm

45.239 mm²

1,20 Riporto

288 mm

65.144,07 mm²

1,15 Roccia

276 mm

59.828,49 mm²

29,167

Acciaio

355 N/mm²

1,05

338,10 N/mm²

195,20 N/mm²

0,81

1,30 m

2,7 m


terr. d 18,63 [kN/m³]

d 0,00 [kN/m²]

Cud 0,00 [kN/m²]

d 26,40 [°]

Nq = 12,37

Nγ = 13,28

Nc = 22,91

Valori di progetto

M2

terr. d 24,52 [kN/m³]

d 19,20 [kN/m²]

Cud 171,43 [kN/m²]

d 30,40 [°]

Nq = 19,26

Nγ = 23,77

Nc = 31,12


_________________________________________________________________________________________



Q B = Ab * q lim = 104,97 kN

R1

γr = 1 1,7

z ∆h ∆σ

[m] [m] [kPa]

0,00 0,0

1,30 0,0 24,22

2,70 1,40 26,08

8,30 5,60 137,31

7,00






R1

γr = 1 1,45

z ∆h

[m] [m] [m]

0,00 0,0 0,905

1,30 0,0 0,905

2,70 1,40 0,905

8,30 5,60 0,867

7,00

Q L compr = A L * f S = 626,92 kN


R1

γr = 1 1,6

z ∆h

[m] [m] [m]

0,00 0,0 0,905

1,30 0,0 0,905

2,70 1,40 0,905

8,30 5,60 0,867

7,00

Q L traz = A L * f S = 568,15 kN






_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 102 -


Ab = 0,04523893 m²

R2 R3



[kPa] [-] [-] [-] [-] [kN/m²]

0 12,3726 13,28 22,91 1 0,00

24,22 12,3726 13,28 22,91 1 299,65

26,08 12,3726 13,28 22,91 1 322,70

137,31 19,2580 23,77 31,12 1 3322,30

q lim =






R2 R3



[m] [m²] [kN/m²] [-] [kN]

0,905 0,00 0,00 1,45

0,905 0,00 0,00 1,45

0,905 1,27 41,18 1,45 35,97

0,867 4,86 176,47 1,45 590,95



R2 R3



[m] [m²] [kN/m²] [-] [kN]

0,905 0,00 0,00 1,6

0,905 0,00 0,00 1,6

0,905 1,27 41,18 1,6 32,60

0,867 4,86 176,47 1,6 535,55




L compressione = 104,97 + 626,92 = 731,89

p PALO = 568,15 + 2,214 = 570,36




____________________________________


l k γr - R2 qld

[kN/m²] [-] [kN/m²]

0,00 1,7 0

299,65 1,7 176,27

322,70 1,7 189,83

3322,30 1,7 1954,29




731,89 kN

570,36 kN


_________________________________________________________________________________________





s = 8 mm



A b palo = 22.246 mm²




31,63 kg/m



d/t = 21,04

50 * ε ² = 33,10

70 * ε ² = 46,34

90 * ε ² = 59,58











τ medio d 0,05

Rc,k GEO 1= 0,041

41,18










τ medio d 0,24

Rc,k EO 2= 0,18

176,47


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 103 -


Ø perf orazione = 240

A b palo = 45.239

α = 1,20




kN/m³ α = 1,15



L/B = 22,917

S 355

fy = 355

γ M0 = 1,05

fd = 338,10

τd = 195,20

ε 0,81


da 0 m a 2

Valori caratteristici Valori di progetto(M1) (M2)

18,63 [kN/m³] 1 1 γ terr. d

0,00 [kN/m²] 1 1,25 c'd

0,00 [kN/m²] 1 1,4 Cud

33,00 [°] 1 1,25 φ'd


1

1,7 ζ 4 1,7


0,041 N/mm²

41,18 kN/m²

da 2 m

Valori caratteristici Valori di progetto

(M1) (M2)

24,52 [kN/m³] 1 1 γ terr. d

24,00 [kN/m²] 1 1,25 c'd

240,00 [kN/m²] 1 1,4 Cud

38,00 [°] 1 1,25 φ'd


1

1,7 ζ 4 1,7


0,18 N/mm²

176,47 kN/m²



SEZIONE DI CLASSE 1


Coef. parziali

Coef. parziali


____________________________________

mm

45.239 mm²

Riporto

mm

65.144,07 mm²

Roccia

mm

59.828,49 mm²

22,917

Acciaio

355 N/mm²

1,05

338,10 N/mm²

195,20 N/mm²

0,81

m

m


terr. d 18,63 [kN/m³]

0,00 [kN/m²]

0,00 [kN/m²]

26,40 [°]

Nq = 12,37

Nγ = 13,28

Nc = 22,91

Valori di progetto

M2

terr. d 24,52 [kN/m³]

19,20 [kN/m²]

171,43 [kN/m²]

30,40 [°]

Nq = 19,26

Nγ = 23,77

Nc = 31,12


_________________________________________________________________________________________



Q B = Ab * q lim = 90,63 kN

R1

γr = 1 1,7

z ∆h ∆σ

[m] [m] [kPa]

0,00 0,0

1,30 0,0 24,22

2,00 0,70 13,04

6,80 4,80 117,70

5,50






R1

γr = 1 1,45

z ∆h

[m] [m] [m]

0,00 0,0 0,905

1,30 0,0 0,905

2,00 0,70 0,905

6,80 4,80 0,867

5,50

Q L compr = A L * f S = 524,51 kN


R1

γr = 1 1,6

z ∆h

[m] [m] [m]

0,00 0,0 0,905

1,30 0,0 0,905

2,00 0,70 0,905

6,80 4,80 0,867

5,50

Q L traz = A L * f S = 475,34 kN






_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 104 -


Ab = 0,04523893 m²

R2 R3



[kPa] [-] [-] [-] [-] [kN/m²]

0 12,3726 13,28 22,91 1 0,00

24,22 12,3726 13,28 22,91 1 299,65

13,04 12,3726 13,28 22,91 1 161,35

117,70 19,2580 23,77 31,12 1 2944,54

q lim =






R2 R3



[m] [m²] [kN/m²] [-] [kN]

0,905 0,00 0,00 1,45

0,905 0,00 0,00 1,45

0,905 0,63 41,18 1,45 17,99

0,867 4,16 176,47 1,45 506,53



R2 R3



[m] [m²] [kN/m²] [-] [kN]

0,905 0,00 0,00 1,6

0,905 0,00 0,00 1,6

0,905 0,63 41,18 1,6 16,30

0,867 4,16 176,47 1,6 459,04




L compressione = 90,63 + 524,51 = 615,14

p PALO = 475,34 + 1,739 = 477,08




____________________________________


l k γr - R2 qld

[kN/m²] [-] [kN/m²]

0,00 1,7 0

299,65 1,7 176,27

161,35 1,7 94,91

2944,54 1,7 1732,08




615,14 kN

477,08 kN


_________________________________________________________________________________________





s = 8 mm



A b palo = 22.246 mm²




31,63 kg/m



d/t = 21,04

50 * ε ² = 33,10

70 * ε ² = 46,34

90 * ε ² = 59,58









Verticali indagate


τ medio d 0,05

Rc,k GEO 1= 0,041

41,18








Verticali indagate


τ medio d 0,24

Rc,k EO 2= 0,18

176,47


_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 105 -




mm α = 1,20




kN/m³ α = 1,15



L/B = 18,750

S 355

fy =

γ M0 =

fd = 338,10

τd = 195,20

ε


da 0 m a 1


18,63 [kN/m³] 1 1 γ terr. d

0,00 [kN/m²] 1 1,25 c'd

0,00 [kN/m²] 1 1,4 Cud

33,00 [°] 1 1,25 φ'd


1

1,7 ζ 4 1,7


0,041 N/mm²

41,18 kN/m²

da 1 m


(M1) (M2)

24,52 [kN/m³] 1 1 γ terr. d

24,00 [kN/m²] 1 1,25 c'd

240,00 [kN/m²] 1 1,4 Cud

38,00 [°] 1 1,25 φ'd


1

1,7 ζ 4 1,7


0,18 N/mm²

176,47 kN/m²



SEZIONE DI CLASSE 1


Coef. parziali

Coef. parziali


____________________________________

240 mm

45.239 mm²

1,20 Riporto

288 mm

65.144,07 mm²

1,15 Roccia

276 mm

59.828,49 mm²

18,750

Acciaio

355 N/mm²

1,05

338,10 N/mm²

195,20 N/mm²

0,81

1,30 m

1 m


terr. d 18,63 [kN/m³]

d 0,00 [kN/m²]

Cud 0,00 [kN/m²]

d 26,40 [°]

Nq = 12,37

Nγ = 13,28

Nc = 22,91

Valori di progetto

M2

terr. d 24,52 [kN/m³]

d 19,20 [kN/m²]

Cud 171,43 [kN/m²]

d 30,40 [°]

Nq = 19,26

Nγ = 23,77

Nc = 31,12


_________________________________________________________________________________________



Q B = Ab * q lim = 84,49 kN

R1

γr = 1 1,7

z ∆h ∆σ

[m] [m] [kPa]

0,00 0,0

1,30 0,0 24,22

1,00 -0,30 -5,59

5,80 4,80 117,70

4,50






R1

γr = 1 1,45

z ∆h

[m] [m] [m]

0,00 0,0 0,905

1,30 0,0 0,905

1,00 -0,30 0,905

5,80 4,80 0,867

4,50

Q L compr = A L * f S = 498,82 kN


R1

γr = 1 1,6

z ∆h

[m] [m] [m]

0,00 0,0 0,905

1,30 0,0 0,905

1,00 -0,30 0,905

5,80 4,80 0,867

4,50

Q L traz = A L * f S = 452,06 kN






_____________________________________________________________________________________________________________________________



- Pagina 106 -


Ab = 0,04523893 m²

R2 R3



[kPa] [-] [-] [-] [-] [kN/m²]

0 12,3726 13,28 22,91 1 0,00

24,22 12,3726 13,28 22,91 1 299,65

-5,59 12,3726 13,28 22,91 1 -69,15

117,70 19,2580 23,77 31,12 1 2944,54

q lim =






R2 R3



[m] [m²] [kN/m²] [-] [kN]

0,905 0,00 0,00 1,45

0,905 0,00 0,00 1,45

0,905 -0,27 41,18 1,45 -7,71

0,867 4,16 176,47 1,45 506,53



R2 R3



[m] [m²] [kN/m²] [-] [kN]

0,905 0,00 0,00 1,6

0,905 0,00 0,00 1,6

0,905 -0,27 41,18 1,6 -6,99

0,867 4,16 176,47 1,6 459,04




L compressione = 84,49 + 498,82 = 583,31

p PALO = 452,06 + 1,423 = 453,48




____________________________________


l k γr - R2 qld

[kN/m²] [-] [kN/m²]

0,00 1,7 0

299,65 1,7 176,27

-69,15 1,7 -40,68

2944,54 1,7 1732,08




583,31 kN

453,48 kN

ALLEGATO 1 – TABULATO MODELLO 1 SAP

SP238_BOSCOSCURO_v03_FOND.sdb SAP2000 v15.0.1 - License #0X2F88E

provincia di cuneo Page 2 of 94

Table: Program Control, Part 1 of 3


ProgramName

Version ProgLevel LicenseNum LicenseOS LicenseSC LicenseBR LicenseHT CurrUnits

SAP2000 15.0.1 Advanced 0X2F88E No No No No KN, m, C

Table: Active Degrees of Freedom

Table: Active Degrees of Freedom

UX UY UZ RX RY RZ

Yes Yes Yes Yes Yes Yes

Table: Analysis Options

Table: Analysis Options

Solver SolverProc Force32Bit StiffCase GeomMod

Advanced Auto No None No

Table: Area Auto Mesh Assignments, Part 1 of 2


Area MeshType MeshGroup Number1 Number2 LocalEdge LocalFace SuppEdge

5 Number of Elements ALL 12 24 No No No




9 Number of Elements ALL 12 24 No No Yes








37 Number of Elements Soletta 24 24 No No Yes




2 Number of Elements Muro 12 24 No No Yes




























































































18 Number of Elements Fond 24 3 No No No






Area SuppFace SubMesh

5 No No

6 No No

7 No No

8 No No

9 Yes No

10 Yes No

11 Yes No

12 Yes No

13 No No

14 No No

15 No No

16 No No

37 Yes No

38 Yes No

39 Yes No

40 Yes No

2 Yes No

3 Yes No

4 Yes No

17 Yes No

19 No No

20 No No

21 No No

22 No No

24 No No

25 No No

26 No No

27 No No

28 No No

29 No No

30 No No

31 No No

36 No No

41 No No

42 No No

43 No No

44 No No





45 No No

46 No No

48 No No

49 No No

50 No No

51 No No

52 No No

53 No No

54 No No

55 No No

56 No No

57 No No

58 No No

59 No No

60 No No

61 No No

62 No No

63 No No

64 No No

65 No No

66 No No

67 No No

68 No No

69 No No

70 No No

71 No No

72 No No

73 No No

74 No No

75 No No

76 No No

77 No No

78 No No

79 No No

80 No No

81 No No

82 No No

83 No No

84 No No

85 No No

86 No No

87 No No

89 No No

90 No No

91 No No

92 No No

93 No No

94 No No

95 No No

96 No No

97 No No

98 No No

99 No No

100 No No

101 No No

102 No No

103 No No

104 No No

105 No No





106 No No

107 No No

108 No No

109 No No

18 No No

23 No No

32 No No

33 No No

Table: Area Loads - Uniform


Area LoadPat CoordSys Dir UnifLoad

KN/m2

5 Gk_TERRA_STR GLOBAL Y -25,78

5 Gk_TERRA_GEO GLOBAL Y -30,91















13 Ak_VALANGA GLOBAL Gravity 14,00

13 Qk_WIND_TG_TRASV

Local 2 -2,000E-02

13 Qk_WIND_TG_LONG

Local 1 2,000E-02

13 Qk_NEVE_ALL GLOBAL Z -6,53

13 Gk GLOBAL Gravity 1,00

13 Qk_WIND_NORMALE

Local 3 1,78

13 Qk_NEVE_BORDO GLOBAL Gravity 6,38


14 Qk_WIND_TG_TRASV

Local 2 -2,000E-02

14 Qk_WIND_TG_LONG

Local 1 2,000E-02



14 Qk_WIND_NORMALE

Local 3 1,78



15 Qk_WIND_TG_TRASV

Local 2 -2,000E-02

15 Qk_WIND_TG_LONG

Local 1 2,000E-02



15 Qk_WIND_NORMALE

Local 3 1,78




Area LoadPat CoordSys Dir UnifLoad

KN/m2



16 Qk_WIND_TG_TRASV

Local 2 -2,000E-02

16 Qk_WIND_TG_LONG

Local 1 2,000E-02



16 Qk_WIND_NORMALE

Local 3 1,78



37 Qk_WIND_TG_TRASV

Local 2 -2,000E-02

37 Qk_WIND_TG_LONG

Local 1 2,000E-02



37 Qk_WIND_NORMALE

Local 3 0,40


38 Qk_WIND_TG_TRASV

Local 2 -2,000E-02

38 Qk_WIND_TG_LONG

Local 1 2,000E-02



38 Qk_WIND_NORMALE

Local 3 0,40


39 Qk_WIND_TG_TRASV

Local 2 -2,000E-02

39 Qk_WIND_TG_LONG

Local 1 2,000E-02



39 Qk_WIND_NORMALE

Local 3 0,40


40 Qk_WIND_TG_TRASV

Local 2 -2,000E-02

40 Qk_WIND_TG_LONG

Local 1 2,000E-02



40 Qk_WIND_NORMALE

Local 3 0,40















Table: Area Local Axes Assignments 1 - Typical

Table: Area Local Axes Assignments 1 - Typical

Area Angle AdvanceAxes

Degrees

2 180,000 No

3 180,000 No

4 180,000 No

5 180,000 No

6 180,000 No

7 180,000 No

8 180,000 No

9 180,000 No

10 180,000 No

11 180,000 No

12 180,000 No

13 20,000 No

14 20,000 No

15 20,000 No

16 20,000 No

17 180,000 No

37 20,000 No

38 20,000 No

39 20,000 No

40 20,000 No

Table: Area Section Assignments


Area Section MatProp

2 Muro_0,55_m Default











13 Soletta_sbalzo Default





18 Fond Monte Default

19 Fond valle Default




















37 Alveolato Default











































































Table: Area Section Properties, Part 1 of 4


Section Material MatAngle AreaType Type DrillDOF Thickness BendThick Arc

Degrees m m Degrees

Alveolato C32_40 0,000 Shell Shell-Thin Yes 0,100000 0,300000

Fond Monte C32_40 0,000 Shell Shell-Thick Yes 0,900000 0,900000

Fond valle C32_40 0,000 Shell Shell-Thick Yes 1,200000 1,200000

Muro_0,55_m C32_40 0,000 Shell Shell-Thin Yes 0,550000 0,550000



Soletta_sbalzo C32_40 0,000 Shell Shell-Thin Yes 0,300000 0,300000



Section InComp CoordSys Color TotalWt TotalMass F11Mod F22Mod

KN KN-s2/m

Alveolato Green 338,348 34,50 1,000000 1,000000

Fond Monte Green 1087,523 110,90 1,000000 1,000000

Fond valle Green 2049,650 209,01 1,000000 1,000000

Muro_0,55_m Green 563,750 57,49 1,000000 1,000000

Muro_0,65_m Green 747,500 76,22 1,000000 1,000000

Muro_0,75_m Green 750,000 76,48 1,000000 1,000000

Soletta_sbalzo Green 132,737 13,54 1,000000 1,000000



Section F12Mod M11Mod M22Mod M12Mod V13Mod V23Mod MMod WMod

Alveolato 1,000000 1,000000 0,001000 0,001000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000

Fond Monte 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000

Fond valle 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000

Muro_0,55_m

1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000

Muro_0,65_m

1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000

Muro_0,75_m

1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000





Soletta_sbalzo

1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000



Section GUID Notes

Alveolato Added 07/10/2014 15:37:43

Fond Monte Added 17/10/2014 14:58:55

Fond valle Added 17/10/2014 14:57:36

Muro_0,55_m Added 07/10/2014 15:25:55

Muro_0,65_m Added 07/10/2014 15:25:42

Muro_0,75_m Added 07/10/2014 15:24:07

Soletta_sbalzo Added 07/10/2014 15:41:41

Table: Area Section Property Design Parameters


Section RebarMat

RebarOpt CoverTop1 CoverTop2 CoverBot1 CoverBot2

m m m m

Alveolato B450C One Layer 0,050000 0,050000

Fond Monte B450C Two Layers 0,050000 0,050000 0,050000 0,050000

Fond valle B450C Two Layers 0,050000 0,050000 0,050000 0,050000

Muro_0,55_m None Default



Soletta_sbalzo B450C Two Layers 0,050000 0,050000 0,050000 0,050000

Table: Auto Combination Option Data 01 - General


DesignType AutoGen

Concrete No

Table: Auto Wave 3 - Wave Characteristics - General


WaveChar WaveType KinFactor SWaterDepth

WaveHeight WavePeriod WaveTheory

m m Sec

Default From Theory 1,000000 45,00000 18,00000 12,0000 Linear

Table: Case - Modal 1 - General


Case ModeType MaxNumModes

MinNumModes

EigenShift EigenCutoff EigenTol AutoShift

Cyc/sec Cyc/sec

MODAL Eigen 15 1 0,0000E+00 0,0000E+00 1,0000E-09 Yes



Table: Case - Response Spectrum 1 - General, Part 1 of 2


Case ModalCombo

GMCf1 GMCf2 PerRigid DirCombo DampingType

ConstDamp

Cyc/sec Cyc/sec

E_SLV_x CQC 1,0000E+00 0,0000E+00 SRSS SRSS Constant 0,0500

E_SLV_y CQC 1,0000E+00 0,0000E+00 SRSS SRSS Constant 0,0500

E_SLV_z CQC 1,0000E+00 0,0000E+00 SRSS SRSS Constant 0,0500

E_SLD_x CQC 1,0000E+00 0,0000E+00 SRSS SRSS Constant 0,0500

E_SLD_y CQC 1,0000E+00 0,0000E+00 SRSS SRSS Constant 0,0500

E_SLD_z CQC 1,0000E+00 0,0000E+00 SRSS SRSS Constant 0,0500



Case EccenRatio NumOverride

E_SLV_x 0,000000 0

E_SLV_y 0,000000 0

E_SLV_z 0,000000 0

E_SLD_x 0,000000 0

E_SLD_y 0,000000 0

E_SLD_z 0,000000 0

Table: Case - Response Spectrum 2 - Load Assignments


Case LoadType LoadName CoordSys Function Angle TransAccSF

Degrees m/sec2

E_SLV_x Acceleration U1 GLOBAL SLV_h 0,000 9,81000

E_SLV_y Acceleration U2 GLOBAL SLV_h 0,000 9,81000

E_SLV_z Acceleration U3 GLOBAL SLV_v 0,000 9,81000

E_SLD_x Acceleration U1 GLOBAL SLD_h 0,000 9,81000

E_SLD_y Acceleration U2 GLOBAL SLD_h 0,000 9,81000

E_SLD_z Acceleration U3 GLOBAL SLD_v 0,000 9,81000

Table: Case - Static 1 - Load Assignments


Case LoadType LoadName LoadSF

DEAD Load pattern DEAD 1,000000

Gk Load pattern Gk 1,000000

Qk_NEVE_ALL Load pattern Qk_NEVE_ALL 1,000000

Qk_NEVE_BORDO Load pattern Qk_NEVE_BORDO 1,000000

Qk_WIND_NORM Load pattern Qk_WIND_NORMALE

1,000000

Qk_WIND_TG_LONG

Load pattern Qk_WIND_TG_LONG

1,000000

QK_WIND_TG_TRASV

Load pattern Qk_WIND_TG_TRASV

1,000000

QK_WIND_ALL Load pattern Qk_WIND_NORMALE

1,000000

QK_WIND_ALL Load pattern Qk_WIND_TG_LONG

1,000000

QK_WIND_ALL Load pattern Qk_WIND_TG_TRASV

1,000000

Ak_VALANGA Load pattern Ak_VALANGA 1,000000





Gk_TERRE_GEO Load pattern Gk_TERRA_GEO 1,000000

Gk_TERRA_STR Load pattern Gk_TERRA_STR 1,000000

Ak_SVIO_X Load pattern Ak_SVIO_X 1,000000

Ak_SVIO_Y Load pattern Ak_SVIO_Y 1,000000

Table: Combination Definitions, Part 1 of 3


ComboName ComboType AutoDesign CaseType CaseName ScaleFactor SteelDesign

E_SLV_ALL_X Linear Add No Response Spectrum E_SLV_x 1,000000 None

E_SLV_ALL_X Response Spectrum E_SLV_y 0,300000

E_SLV_ALL_X Response Spectrum E_SLV_z 0,300000

E_SLV_ALL_Y Linear Add No Response Spectrum E_SLV_x 0,300000 None

E_SLV_ALL_Y Response Spectrum E_SLV_y 1,000000

E_SLV_ALL_Y Response Spectrum E_SLV_z 0,300000

E_SLV_ALL_Z Linear Add No Response Spectrum E_SLV_x 0,300000 None

E_SLV_ALL_Z Response Spectrum E_SLV_y 0,300000

E_SLV_ALL_Z Response Spectrum E_SLV_z 1,000000

E_SLV_INVIL Envelope No Response Combo E_SLV_ALL_X 1,000000 None

E_SLV_INVIL Response Combo E_SLV_ALL_Y 1,000000

E_SLV_INVIL Response Combo E_SLV_ALL_Z 1,000000

E_SLD_ALL_X Linear Add No Response Spectrum E_SLD_x 1,000000 None

E_SLD_ALL_X Response Spectrum E_SLD_y 0,300000

E_SLD_ALL_X Response Spectrum E_SLD_z 0,300000

E_SLD_ALL_Y Linear Add No Response Spectrum E_SLD_x 0,300000 None

E_SLD_ALL_Y Response Spectrum E_SLD_y 1,000000

E_SLD_ALL_Y Response Spectrum E_SLD_z 0,300000

E_SLD_ALL_Z Linear Add No Response Spectrum E_SLD_x 0,300000 None

E_SLD_ALL_Z Response Spectrum E_SLD_y 0,300000

E_SLD_ALL_Z Response Spectrum E_SLD_z 1,000000

E_SLD_INVIL Envelope No Response Combo E_SLD_ALL_X 1,000000 None

E_SLD_INVIL Response Combo E_SLD_ALL_Y 1,000000

E_SLD_INVIL Response Combo E_SLD_ALL_Z 1,000000

SLU_1_STR Linear Add No Linear Static DEAD 1,300000 None

SLU_1_STR Linear Static Gk 1,500000

SLU_1_STR Linear Static Qk_NEVE_ALL 1,500000

SLU_1_STR Linear Static QK_WIND_ALL 0,900000

SLU_1_STR Linear Static Gk_TERRA_STR 1,500000








SLU_3_STR Linear Static Qk_NEVE_BORDO 1,500000



SLU_4_GEO Linear Add No Linear Static DEAD 1,000000 None

SLU_4_GEO Linear Static Gk 1,300000

SLU_4_GEO Linear Static Qk_NEVE_ALL 1,300000

SLU_4_GEO Linear Static QK_WIND_ALL 0,780000

SLU_4_GEO Linear Static Gk_TERRE_GEO 1,300000



SLU_5_GEO Linear Static Qk_NEVE_ALL 0,910000









SLU_6_GEO Linear Static Qk_NEVE_BORDO 1,300000



SLU_ACC_1 Linear Add No Linear Static DEAD 1,000000 None

SLU_ACC_1 Linear Static Gk 1,000000

SLU_ACC_1 Linear Static Qk_NEVE_ALL 0,200000

SLU_ACC_1 Linear Static Gk_TERRA_STR 1,000000

SLU_ACC_1 Linear Static Ak_VALANGA 1,000000




SLU_ACC_2 Linear Static Gk_TERRE_GEO 1,000000






SLU_ACC_3 Linear Static Ak_SVIO_X 1,000000





SLU_ACC_4 Linear Static Ak_SVIO_Y 1,000000





SLU_ACC_5 Linear Static Ak_SVIO_X 1,000000





SLU_ACC_6 Linear Static Ak_SVIO_Y 1,000000

SLV_1 Linear Add No Linear Static DEAD 1,000000 None

SLV_1 Linear Static Gk 1,000000

SLV_1 Linear Static Qk_NEVE_ALL 0,200000

SLV_1 Linear Static Gk_TERRA_STR 1,000000

SLV_1 Response Combo E_SLV_ALL_X 1,000000





SLV_2 Response Combo E_SLV_ALL_Y 1,000000





SLV_3 Response Combo E_SLV_ALL_Z 1,000000

SLD_1 Linear Add No Linear Static DEAD 1,000000 None

SLD_1 Linear Static Gk 1,000000

SLD_1 Linear Static Qk_NEVE_ALL 0,200000

SLD_1 Linear Static Gk_TERRA_STR 1,000000

SLD_1 Response Combo E_SLD_ALL_X 1,000000









SLD_2 Response Combo E_SLD_ALL_Y 1,000000





SLD_3 Response Combo E_SLD_ALL_Z 1,000000

SLE_RARA_1 Linear Add No Linear Static DEAD 1,000000 None

SLE_RARA_1 Linear Static Gk 1,000000

SLE_RARA_1 Linear Static Qk_NEVE_ALL 1,000000

SLE_RARA_1 Linear Static QK_WIND_ALL 0,200000

SLE_RARA_1 Linear Static Gk_TERRA_STR 1,000000



SLE_RARA_2 Linear Static Qk_NEVE_ALL 0,500000





SLE_RARA_3 Linear Static Qk_NEVE_BORDO 1,000000



SLE_Qperm_1 Linear Add No Linear Static DEAD 1,000000 None

SLE_Qperm_1 Linear Static Gk 1,000000

SLE_Qperm_1 Linear Static Gk_TERRA_STR 1,000000

SLE_Qperm_1 Linear Static Qk_NEVE_ALL 0,200000

Inviluppo_SLU Envelope No Response Combo SLU_1_STR 1,000000 None

Inviluppo_SLU Response Combo SLU_2_STR 1,000000

Inviluppo_SLU Response Combo SLU_3_STR 1,000000

Inviluppo_SLU Response Combo SLU_4_GEO 1,000000



Inviluppo_SLE_rara Envelope No Response Combo SLE_RARA_1 1,000000 None

Inviluppo_SLE_rara Response Combo SLE_RARA_2 1,000000

Inviluppo_SLE_rara Response Combo SLE_RARA_3 1,000000

Inviluppo_SLV Envelope No Response Combo SLV_1 1,000000 None

Inviluppo_SLV Response Combo SLV_2 1,000000

Inviluppo_SLV Response Combo SLV_3 1,000000

Inviluppo_SLU_acc Envelope No Response Combo SLU_ACC_1 1,000000 None

Inviluppo_SLU_acc Response Combo SLU_ACC_2 1,000000





Inviluppo_SLD Envelope No Response Combo SLD_1 1,000000 None

Inviluppo_SLD Response Combo SLD_2 1,000000

Inviluppo_SLD Response Combo SLD_3 1,000000



ComboName CaseName ConcDesign AlumDesign ColdDesign

E_SLV_ALL_X E_SLV_x None None None

E_SLV_ALL_X E_SLV_y

E_SLV_ALL_X E_SLV_z

E_SLV_ALL_Y E_SLV_x None None None

E_SLV_ALL_Y E_SLV_y





E_SLV_ALL_Y E_SLV_z

E_SLV_ALL_Z E_SLV_x None None None

E_SLV_ALL_Z E_SLV_y

E_SLV_ALL_Z E_SLV_z

E_SLV_INVIL E_SLV_ALL_X None None None

E_SLV_INVIL E_SLV_ALL_Y

E_SLV_INVIL E_SLV_ALL_Z

E_SLD_ALL_X E_SLD_x None None None

E_SLD_ALL_X E_SLD_y

E_SLD_ALL_X E_SLD_z

E_SLD_ALL_Y E_SLD_x None None None

E_SLD_ALL_Y E_SLD_y

E_SLD_ALL_Y E_SLD_z

E_SLD_ALL_Z E_SLD_x None None None

E_SLD_ALL_Z E_SLD_y

E_SLD_ALL_Z E_SLD_z

E_SLD_INVIL E_SLD_ALL_X None None None

E_SLD_INVIL E_SLD_ALL_Y

E_SLD_INVIL E_SLD_ALL_Z

SLU_1_STR DEAD None None None

SLU_1_STR Gk

SLU_1_STR Qk_NEVE_ALL

SLU_1_STR QK_WIND_ALL

SLU_1_STR Gk_TERRA_STR


SLU_2_STR Gk





SLU_3_STR Gk

SLU_3_STR Qk_NEVE_BORDO



SLU_4_GEO DEAD None None None

SLU_4_GEO Gk

SLU_4_GEO Qk_NEVE_ALL

SLU_4_GEO QK_WIND_ALL

SLU_4_GEO Gk_TERRE_GEO


SLU_5_GEO Gk





SLU_6_GEO Gk

SLU_6_GEO Qk_NEVE_BORDO



SLU_ACC_1 DEAD None None None

SLU_ACC_1 Gk

SLU_ACC_1 Qk_NEVE_ALL

SLU_ACC_1 Gk_TERRA_STR

SLU_ACC_1 Ak_VALANGA


SLU_ACC_2 Gk


SLU_ACC_2 Gk_TERRE_GEO







SLU_ACC_3 Gk



SLU_ACC_3 Ak_SVIO_X


SLU_ACC_4 Gk



SLU_ACC_4 Ak_SVIO_Y


SLU_ACC_5 Gk



SLU_ACC_5 Ak_SVIO_X


SLU_ACC_6 Gk



SLU_ACC_6 Ak_SVIO_Y

SLV_1 DEAD None None None

SLV_1 Gk

SLV_1 Qk_NEVE_ALL

SLV_1 Gk_TERRA_STR

SLV_1 E_SLV_ALL_X


SLV_2 Gk

SLV_2 Qk_NEVE_ALL

SLV_2 Gk_TERRA_STR

SLV_2 E_SLV_ALL_Y


SLV_3 Gk

SLV_3 Qk_NEVE_ALL

SLV_3 Gk_TERRA_STR

SLV_3 E_SLV_ALL_Z

SLD_1 DEAD None None None

SLD_1 Gk

SLD_1 Qk_NEVE_ALL

SLD_1 Gk_TERRA_STR

SLD_1 E_SLD_ALL_X


SLD_2 Gk

SLD_2 Qk_NEVE_ALL

SLD_2 Gk_TERRA_STR

SLD_2 E_SLD_ALL_Y


SLD_3 Gk

SLD_3 Qk_NEVE_ALL

SLD_3 Gk_TERRA_STR

SLD_3 E_SLD_ALL_Z

SLE_RARA_1 DEAD None None None

SLE_RARA_1 Gk

SLE_RARA_1 Qk_NEVE_ALL

SLE_RARA_1 QK_WIND_ALL

SLE_RARA_1 Gk_TERRA_STR


SLE_RARA_2 Gk









SLE_RARA_3 Gk

SLE_RARA_3 Qk_NEVE_BORDO



SLE_Qperm_1 DEAD None None None

SLE_Qperm_1 Gk

SLE_Qperm_1 Gk_TERRA_STR

SLE_Qperm_1 Qk_NEVE_ALL

Inviluppo_SLU SLU_1_STR Strength None None

Inviluppo_SLU SLU_2_STR


Inviluppo_SLU SLU_4_GEO



Inviluppo_SLE_rara SLE_RARA_1 None None None

Inviluppo_SLE_rara SLE_RARA_2


Inviluppo_SLV SLV_1 Strength None None

Inviluppo_SLV SLV_2

Inviluppo_SLV SLV_3

Inviluppo_SLU_acc SLU_ACC_1 None None None

Inviluppo_SLU_acc SLU_ACC_2





Inviluppo_SLD SLD_1 None None None

Inviluppo_SLD SLD_2

Inviluppo_SLD SLD_3



ComboName CaseName GUID Notes

E_SLV_ALL_X E_SLV_x

E_SLV_ALL_X E_SLV_y

E_SLV_ALL_X E_SLV_z

E_SLV_ALL_Y E_SLV_x

E_SLV_ALL_Y E_SLV_y

E_SLV_ALL_Y E_SLV_z

E_SLV_ALL_Z E_SLV_x

E_SLV_ALL_Z E_SLV_y

E_SLV_ALL_Z E_SLV_z

E_SLV_INVIL E_SLV_ALL_X



E_SLD_ALL_X E_SLD_x

E_SLD_ALL_X E_SLD_y

E_SLD_ALL_X E_SLD_z

E_SLD_ALL_Y E_SLD_x

E_SLD_ALL_Y E_SLD_y

E_SLD_ALL_Y E_SLD_z

E_SLD_ALL_Z E_SLD_x

E_SLD_ALL_Z E_SLD_y

E_SLD_ALL_Z E_SLD_z





E_SLD_INVIL E_SLD_ALL_X



SLU_1_STR DEAD

SLU_1_STR Gk




SLU_2_STR DEAD

SLU_2_STR Gk




SLU_3_STR DEAD

SLU_3_STR Gk




SLU_4_GEO DEAD

SLU_4_GEO Gk




SLU_5_GEO DEAD

SLU_5_GEO Gk




SLU_6_GEO DEAD

SLU_6_GEO Gk

SLU_6_GEO Qk_NEVE_BORDO



SLU_ACC_1 DEAD

SLU_ACC_1 Gk




SLU_ACC_2 DEAD

SLU_ACC_2 Gk




SLU_ACC_3 DEAD

SLU_ACC_3 Gk



SLU_ACC_3 Ak_SVIO_X

SLU_ACC_4 DEAD

SLU_ACC_4 Gk



SLU_ACC_4 Ak_SVIO_Y

SLU_ACC_5 DEAD

SLU_ACC_5 Gk



SLU_ACC_5 Ak_SVIO_X

SLU_ACC_6 DEAD





SLU_ACC_6 Gk



SLU_ACC_6 Ak_SVIO_Y

SLV_1 DEAD

SLV_1 Gk

SLV_1 Qk_NEVE_ALL

SLV_1 Gk_TERRA_STR

SLV_1 E_SLV_ALL_X

SLV_2 DEAD

SLV_2 Gk

SLV_2 Qk_NEVE_ALL

SLV_2 Gk_TERRA_STR

SLV_2 E_SLV_ALL_Y

SLV_3 DEAD

SLV_3 Gk

SLV_3 Qk_NEVE_ALL

SLV_3 Gk_TERRA_STR

SLV_3 E_SLV_ALL_Z

SLD_1 DEAD

SLD_1 Gk

SLD_1 Qk_NEVE_ALL

SLD_1 Gk_TERRA_STR

SLD_1 E_SLD_ALL_X

SLD_2 DEAD

SLD_2 Gk

SLD_2 Qk_NEVE_ALL

SLD_2 Gk_TERRA_STR

SLD_2 E_SLD_ALL_Y

SLD_3 DEAD

SLD_3 Gk

SLD_3 Qk_NEVE_ALL

SLD_3 Gk_TERRA_STR

SLD_3 E_SLD_ALL_Z

SLE_RARA_1 DEAD

SLE_RARA_1 Gk




SLE_RARA_2 DEAD

SLE_RARA_2 Gk




SLE_RARA_3 DEAD

SLE_RARA_3 Gk

SLE_RARA_3 Qk_NEVE_BORDO



SLE_Qperm_1 DEAD

SLE_Qperm_1 Gk

SLE_Qperm_1 Gk_TERRA_STR

SLE_Qperm_1 Qk_NEVE_ALL














Inviluppo_SLV SLV_1

Inviluppo_SLV SLV_2

Inviluppo_SLV SLV_3







Inviluppo_SLD SLD_1

Inviluppo_SLD SLD_2

Inviluppo_SLD SLD_3

Table: Connectivity - Area, Part 1 of 2


Area NumJoints Joint1 Joint2 Joint3 Joint4 Perimeter AreaArea

m m2

2 4 21 31 32 22 14,156023 10,250000

3 4 22 32 33 23 14,156023 10,250000

4 4 23 33 34 24 14,158151 10,250000

5 4 22 17 16 21 14,656023 11,500000

6 4 23 18 17 22 14,656023 11,500000

7 4 24 19 18 23 14,658151 11,500000

8 4 25 20 19 24 14,656023 11,500000

9 4 20 10 9 19 14,056023 10,000000

10 4 19 9 8 18 14,058151 10,000000

11 4 18 8 7 17 14,056023 10,000000

12 4 17 7 6 16 14,056023 10,000000

13 4 15 14 39 40 11,816560 4,424337

14 4 14 13 38 39 11,818688 4,425211

15 4 13 12 37 38 11,816560 4,424337

16 4 12 11 36 37 11,816560 4,424337

17 4 24 34 35 25 14,156023 10,250000

18 4 59 60 259 258 11,956023 4,776611

19 4 5 50 49 4 11,456023 3,519608

20 4 4 49 48 3 11,458151 3,520353

21 4 3 48 47 2 11,456023 3,519608

22 4 2 47 46 1 11,456023 3,519608

23 4 257 58 59 258 11,958151 4,777622

24 4 30 65 64 29 11,056023 2,514006

25 4 29 64 63 28 11,058151 2,514538

26 4 28 63 62 27 11,056023 2,514006

27 4 27 62 61 26 11,056023 2,514006

28 4 254 55 54 253 11,556023 3,771009

29 4 253 54 53 252 11,558151 3,771807

30 4 252 53 52 251 11,556023 3,771009

31 4 251 52 51 250 11,556023 3,771009

32 4 256 57 58 257 11,956023 4,776611

33 4 255 56 57 256 11,956023 4,776611

36 4 65 45 160 68 2,857003 0,502801

37 4 35 34 14 15 23,518935 33,833128

38 4 34 33 13 14 23,521063 33,839808

39 4 33 32 12 13 23,518935 33,833128

40 4 32 31 11 12 23,518935 33,833128





m m2

41 4 45 5 4 44 11,256023 3,016807

42 4 44 4 3 43 11,258151 3,017445

43 4 43 3 2 42 11,256023 3,016807

44 4 42 2 1 41 11,256023 3,016807

45 4 259 254 262 354 4,257003 0,942752

46 4 68 160 163 71 2,857003 0,502801

48 4 71 163 166 74 2,857003 0,502801

49 4 74 166 169 77 2,857003 0,502801

50 4 77 169 172 80 2,857003 0,502801

51 4 80 172 175 83 2,857003 0,502801

52 4 83 175 178 86 2,857003 0,502801

53 4 86 178 44 64 2,857003 0,502801

54 4 64 44 183 91 2,857269 0,502908

55 4 91 183 186 94 2,857269 0,502908

56 4 94 186 189 97 2,857269 0,502908

57 4 97 189 192 100 2,857269 0,502908

58 4 100 192 195 103 2,857269 0,502908

59 4 103 195 198 106 2,857269 0,502908

60 4 106 198 201 109 2,857269 0,502908

61 4 109 201 43 63 2,857269 0,502908

62 4 63 43 206 114 2,857003 0,502801

63 4 114 206 209 117 2,857003 0,502801

64 4 117 209 212 120 2,857003 0,502801

65 4 120 212 215 123 2,857003 0,502801

66 4 123 215 218 126 2,857003 0,502801

67 4 126 218 221 129 2,857003 0,502801

68 4 129 221 224 132 2,857003 0,502801

69 4 132 224 42 62 2,857003 0,502801

70 4 62 42 229 137 2,857003 0,502801

71 4 137 229 232 140 2,857003 0,502801

72 4 140 232 235 143 2,857003 0,502801

73 4 143 235 238 146 2,857003 0,502801

74 4 146 238 241 149 2,857003 0,502801

75 4 149 241 244 152 2,857003 0,502801

76 4 152 244 247 155 2,857003 0,502801

77 4 155 247 41 61 2,857003 0,502801

78 4 354 262 265 357 4,257003 0,942752

79 4 357 265 268 360 4,257003 0,942752

80 4 360 268 271 363 4,257003 0,942752

81 4 363 271 274 366 4,257003 0,942752

82 4 366 274 277 369 4,257003 0,942752

83 4 369 277 280 372 4,257003 0,942752

84 4 372 280 253 258 4,257003 0,942752

85 4 258 253 285 377 4,257269 0,942952

86 4 377 285 288 380 4,257269 0,942952

87 4 380 288 291 383 4,257269 0,942952

89 4 383 291 294 386 4,257269 0,942952

90 4 386 294 297 389 4,257269 0,942952

91 4 389 297 300 392 4,257269 0,942952

92 4 392 300 303 395 4,257269 0,942952

93 4 395 303 252 257 4,257269 0,942952

94 4 257 252 308 400 4,257003 0,942752

95 4 400 308 311 403 4,257003 0,942752

96 4 403 311 314 406 4,257003 0,942752

97 4 406 314 317 409 4,257003 0,942752

98 4 409 317 320 412 4,257003 0,942752

99 4 412 320 323 415 4,257003 0,942752

100 4 415 323 326 418 4,257003 0,942752

101 4 418 326 251 256 4,257003 0,942752





m m2

102 4 256 251 331 423 4,257003 0,942752

103 4 423 331 334 426 4,257003 0,942752

104 4 426 334 337 429 4,257003 0,942752

105 4 429 337 340 432 4,257003 0,942752

106 4 432 340 343 435 4,257003 0,942752

107 4 435 343 346 438 4,257003 0,942752

108 4 438 346 349 441 4,257003 0,942752

109 4 441 349 250 255 4,257003 0,942752



Area Volume CentroidX CentroidY CentroidZ GUID

m3 m m m

2 5,637500 -2,50000 6,50000 5,59000

3 5,637500 -7,50000 6,50000 6,12000

4 5,637500 -12,50000 6,50000 6,65500

5 7,475000 -2,50000 6,50000 3,41500

6 7,475000 -7,50000 6,50000 3,94500

7 7,475000 -12,50000 6,50000 4,48000

8 7,475000 -17,50000 6,50000 5,01500

9 7,500000 -17,50000 6,50000 2,86500

10 7,500000 -12,50000 6,50000 2,33000

11 7,500000 -7,50000 6,50000 1,79500

12 7,500000 -2,50000 6,50000 1,26500

13 1,327301 -17,50000 -0,42500 6,35058

14 1,327563 -12,50000 -0,42500 5,81558

15 1,327301 -7,50000 -0,42500 5,28058

16 1,327301 -2,50000 -0,42500 4,75058

17 5,637500 -17,50000 6,50000 7,19000

18 4,298950 -17,50000 7,72500 1,86500

19 4,223530 -17,50000 -0,35000 1,86500

20 4,224423 -12,50000 -0,35000 1,33000

21 4,223530 -7,50000 -0,35000 0,79500

22 4,223530 -2,50000 -0,35000 0,26500

23 4,299860 -12,50000 7,72500 1,33000

24 3,016807 -17,50000 1,65000 1,86500

25 3,017445 -12,50000 1,65000 1,33000

26 3,016807 -7,50000 1,65000 0,79500

27 3,016807 -2,50000 1,65000 0,26500

28 4,525210 -17,50000 5,37500 1,86500

29 4,526168 -12,50000 5,37500 1,33000

30 4,525210 -7,50000 5,37500 0,79500

31 4,525210 -2,50000 5,37500 0,26500

32 4,298950 -7,50000 7,72500 0,79500

33 4,298950 -2,50000 7,72500 0,26500

36 0,603361 -19,68750 1,00000 2,09688

37 3,383313 -17,50000 3,25000 7,34000

38 3,383981 -12,50000 3,25000 6,80500

39 3,383313 -7,50000 3,25000 6,27000

40 3,383313 -2,50000 3,25000 5,74000

41 3,620168 -17,50000 0,30000 1,86500

42 3,620934 -12,50000 0,30000 1,33000

43 3,620168 -7,50000 0,30000 0,79500

44 3,620168 -2,50000 0,30000 0,26500

45 1,131303 -19,68750 6,50000 2,09688

46 0,603361 -19,06250 1,00000 2,03063

48 0,603361 -18,43750 1,00000 1,96438





m3 m m m

49 0,603361 -17,81250 1,00000 1,89813

50 0,603361 -17,18750 1,00000 1,83188

51 0,603361 -16,56250 1,00000 1,76563

52 0,603361 -15,93750 1,00000 1,69938

53 0,603361 -15,31250 1,00000 1,63313

54 0,603489 -14,68750 1,00000 1,56625

55 0,603489 -14,06250 1,00000 1,49875

56 0,603489 -13,43750 1,00000 1,43125

57 0,603489 -12,81250 1,00000 1,36375

58 0,603489 -12,18750 1,00000 1,29625

59 0,603489 -11,56250 1,00000 1,22875

60 0,603489 -10,93750 1,00000 1,16125

61 0,603489 -10,31250 1,00000 1,09375

62 0,603361 -9,68750 1,00000 1,02688

63 0,603361 -9,06250 1,00000 0,96063

64 0,603361 -8,43750 1,00000 0,89438

65 0,603361 -7,81250 1,00000 0,82813

66 0,603361 -7,18750 1,00000 0,76188

67 0,603361 -6,56250 1,00000 0,69563

68 0,603361 -5,93750 1,00000 0,62938

69 0,603361 -5,31250 1,00000 0,56313

70 0,603361 -4,68750 1,00000 0,49688

71 0,603361 -4,06250 1,00000 0,43063

72 0,603361 -3,43750 1,00000 0,36438

73 0,603361 -2,81250 1,00000 0,29813

74 0,603361 -2,18750 1,00000 0,23188

75 0,603361 -1,56250 1,00000 0,16563

76 0,603361 -0,93750 1,00000 0,09938

77 0,603361 -0,31250 1,00000 0,03313

78 0,848477 -19,06250 6,50000 2,03063

79 0,848477 -18,43750 6,50000 1,96438

80 0,848477 -17,81250 6,50000 1,89813

81 0,848477 -17,18750 6,50000 1,83188

82 0,848477 -16,56250 6,50000 1,76563

83 0,848477 -15,93750 6,50000 1,69938

84 0,848477 -15,31250 6,50000 1,63313

85 0,848656 -14,68750 6,50000 1,56625

86 0,848656 -14,06250 6,50000 1,49875

87 0,848656 -13,43750 6,50000 1,43125

89 0,848656 -12,81250 6,50000 1,36375

90 0,848656 -12,18750 6,50000 1,29625

91 0,848656 -11,56250 6,50000 1,22875

92 0,848656 -10,93750 6,50000 1,16125

93 0,848656 -10,31250 6,50000 1,09375

94 0,848477 -9,68750 6,50000 1,02688

95 0,848477 -9,06250 6,50000 0,96063

96 0,848477 -8,43750 6,50000 0,89438

97 0,848477 -7,81250 6,50000 0,82813

98 0,848477 -7,18750 6,50000 0,76188

99 0,848477 -6,56250 6,50000 0,69563

100 0,848477 -5,93750 6,50000 0,62938

101 0,848477 -5,31250 6,50000 0,56313

102 0,848477 -4,68750 6,50000 0,49688

103 0,848477 -4,06250 6,50000 0,43063

104 0,848477 -3,43750 6,50000 0,36438

105 0,848477 -2,81250 6,50000 0,29813

106 0,848477 -2,18750 6,50000 0,23188

107 0,848477 -1,56250 6,50000 0,16563

108 0,848477 -0,93750 6,50000 0,09938





m3 m m m

109 0,848477 -0,31250 6,50000 0,03313

Table: Connectivity - Frame, Part 1 of 2


Frame JointI JointJ IsCurved Length CentroidX CentroidY CentroidZ

m m m m

1 5 15 No 4,60000 -20,00000 0,00000 4,43000

2 4 14 No 4,60000 -15,00000 0,00000 3,90000

3 3 13 No 4,60000 -10,00000 0,00000 3,36000

4 2 12 No 4,60000 -5,00000 0,00000 2,83000

5 1 11 No 4,60000 0,00000 0,00000 2,30000

6 55 30 No 3,10000 -20,00000 3,45000 2,13000

7 54 29 No 3,10000 -15,00000 3,45000 1,60000

8 53 28 No 3,10000 -10,00000 3,45000 1,06000

9 52 27 No 3,10000 -5,00000 3,45000 0,53000

10 51 26 No 3,10000 0,00000 3,45000 0,00000

13 15 14 No 5,02801 -17,50000 0,00000 6,46500

14 14 13 No 5,02908 -12,50000 0,00000 5,93000

15 13 12 No 5,02801 -7,50000 0,00000 5,39500

16 12 11 No 5,02801 -2,50000 0,00000 4,86500

17 40 15 No 0,88027 -20,00000 -0,42500 6,61558

18 39 14 No 0,88027 -15,00000 -0,42500 6,08558

19 38 13 No 0,88027 -10,00000 -0,42500 5,54558

20 37 12 No 0,88027 -5,00000 -0,42500 5,01558

21 36 11 No 0,88027 0,00000 -0,42500 4,48558

25 65 66 No 0,20950 -19,89583 1,40000 2,11896

26 66 67 No 0,20950 -19,68750 1,40000 2,09688

27 67 68 No 0,20950 -19,47917 1,40000 2,07479

28 68 69 No 0,20950 -19,27083 1,40000 2,05271

29 69 70 No 0,20950 -19,06250 1,40000 2,03063

30 11 31 No 6,73146 0,00000 3,25000 5,47500

31 12 32 No 6,73146 -5,00000 3,25000 6,00500

32 13 33 No 6,73146 -10,00000 3,25000 6,53500

33 14 34 No 6,73146 -15,00000 3,25000 7,07500

34 70 71 No 0,20950 -18,85417 1,40000 2,00854

35 15 35 No 6,73146 -20,00000 3,25000 7,60500

36 71 72 No 0,20950 -18,64583 1,40000 1,98646

37 72 73 No 0,20950 -18,43750 1,40000 1,96438

38 73 74 No 0,20950 -18,22917 1,40000 1,94229

39 74 75 No 0,20950 -18,02083 1,40000 1,92021

40 75 76 No 0,20950 -17,81250 1,40000 1,89813

41 76 77 No 0,20950 -17,60417 1,40000 1,87604

42 77 78 No 0,20950 -17,39583 1,40000 1,85396

43 78 79 No 0,20950 -17,18750 1,40000 1,83188

44 79 80 No 0,20950 -16,97917 1,40000 1,80979

45 80 81 No 0,20950 -16,77083 1,40000 1,78771

46 81 82 No 0,20950 -16,56250 1,40000 1,76563

47 82 83 No 0,20950 -16,35417 1,40000 1,74354

48 83 84 No 0,20950 -16,14583 1,40000 1,72146

49 84 85 No 0,20950 -15,93750 1,40000 1,69938

50 85 86 No 0,20950 -15,72917 1,40000 1,67729

51 86 87 No 0,20950 -15,52083 1,40000 1,65521

52 87 88 No 0,20950 -15,31250 1,40000 1,63313

53 88 64 No 0,20950 -15,10417 1,40000 1,61104

54 64 89 No 0,20954 -14,89583 1,40000 1,58875

55 89 90 No 0,20954 -14,68750 1,40000 1,56625

56 90 91 No 0,20954 -14,47917 1,40000 1,54375





m m m m

57 91 92 No 0,20954 -14,27083 1,40000 1,52125

58 92 93 No 0,20954 -14,06250 1,40000 1,49875

59 93 94 No 0,20954 -13,85417 1,40000 1,47625

60 94 95 No 0,20954 -13,64583 1,40000 1,45375

61 95 96 No 0,20954 -13,43750 1,40000 1,43125

62 96 97 No 0,20954 -13,22917 1,40000 1,40875

63 97 98 No 0,20954 -13,02083 1,40000 1,38625

64 98 99 No 0,20954 -12,81250 1,40000 1,36375

65 99 100 No 0,20954 -12,60417 1,40000 1,34125

66 100 101 No 0,20954 -12,39583 1,40000 1,31875

67 101 102 No 0,20954 -12,18750 1,40000 1,29625

68 102 103 No 0,20954 -11,97917 1,40000 1,27375

69 103 104 No 0,20954 -11,77083 1,40000 1,25125

70 104 105 No 0,20954 -11,56250 1,40000 1,22875

71 105 106 No 0,20954 -11,35417 1,40000 1,20625

72 106 107 No 0,20954 -11,14583 1,40000 1,18375

73 107 108 No 0,20954 -10,93750 1,40000 1,16125

74 108 109 No 0,20954 -10,72917 1,40000 1,13875

75 109 110 No 0,20954 -10,52083 1,40000 1,11625

76 110 111 No 0,20954 -10,31250 1,40000 1,09375

77 111 63 No 0,20954 -10,10417 1,40000 1,07125

78 63 112 No 0,20950 -9,89583 1,40000 1,04896

79 112 113 No 0,20950 -9,68750 1,40000 1,02688

80 113 114 No 0,20950 -9,47917 1,40000 1,00479

81 114 115 No 0,20950 -9,27083 1,40000 0,98271

82 115 116 No 0,20950 -9,06250 1,40000 0,96063

83 116 117 No 0,20950 -8,85417 1,40000 0,93854

84 117 118 No 0,20950 -8,64583 1,40000 0,91646

85 118 119 No 0,20950 -8,43750 1,40000 0,89438

86 119 120 No 0,20950 -8,22917 1,40000 0,87229

87 120 121 No 0,20950 -8,02083 1,40000 0,85021

88 121 122 No 0,20950 -7,81250 1,40000 0,82813

89 122 123 No 0,20950 -7,60417 1,40000 0,80604

90 123 124 No 0,20950 -7,39583 1,40000 0,78396

91 124 125 No 0,20950 -7,18750 1,40000 0,76188

92 125 126 No 0,20950 -6,97917 1,40000 0,73979

93 126 127 No 0,20950 -6,77083 1,40000 0,71771

94 127 128 No 0,20950 -6,56250 1,40000 0,69563

95 128 129 No 0,20950 -6,35417 1,40000 0,67354

96 129 130 No 0,20950 -6,14583 1,40000 0,65146

97 130 131 No 0,20950 -5,93750 1,40000 0,62938

98 131 132 No 0,20950 -5,72917 1,40000 0,60729

99 132 133 No 0,20950 -5,52083 1,40000 0,58521

100 133 134 No 0,20950 -5,31250 1,40000 0,56313

101 134 62 No 0,20950 -5,10417 1,40000 0,54104

102 62 135 No 0,20950 -4,89583 1,40000 0,51896

103 135 136 No 0,20950 -4,68750 1,40000 0,49688

104 136 137 No 0,20950 -4,47917 1,40000 0,47479

105 137 138 No 0,20950 -4,27083 1,40000 0,45271

106 138 139 No 0,20950 -4,06250 1,40000 0,43063

107 139 140 No 0,20950 -3,85417 1,40000 0,40854

108 140 141 No 0,20950 -3,64583 1,40000 0,38646

109 141 142 No 0,20950 -3,43750 1,40000 0,36438

110 142 143 No 0,20950 -3,22917 1,40000 0,34229

111 143 144 No 0,20950 -3,02083 1,40000 0,32021

112 144 145 No 0,20950 -2,81250 1,40000 0,29813

113 145 146 No 0,20950 -2,60417 1,40000 0,27604

114 146 147 No 0,20950 -2,39583 1,40000 0,25396

115 147 148 No 0,20950 -2,18750 1,40000 0,23188





m m m m

116 148 149 No 0,20950 -1,97917 1,40000 0,20979

117 149 150 No 0,20950 -1,77083 1,40000 0,18771

118 150 151 No 0,20950 -1,56250 1,40000 0,16563

119 151 152 No 0,20950 -1,35417 1,40000 0,14354

120 152 153 No 0,20950 -1,14583 1,40000 0,12146

121 153 154 No 0,20950 -0,93750 1,40000 0,09938

122 154 155 No 0,20950 -0,72917 1,40000 0,07729

123 155 156 No 0,20950 -0,52083 1,40000 0,05521

124 156 157 No 0,20950 -0,31250 1,40000 0,03313

125 157 61 No 0,20950 -0,10417 1,40000 0,01104

130 45 158 No 0,20950 -19,89583 0,60000 2,11896

131 158 159 No 0,20950 -19,68750 0,60000 2,09688

132 159 160 No 0,20950 -19,47917 0,60000 2,07479

133 160 161 No 0,20950 -19,27083 0,60000 2,05271

134 161 162 No 0,20950 -19,06250 0,60000 2,03063

135 162 163 No 0,20950 -18,85417 0,60000 2,00854

136 163 164 No 0,20950 -18,64583 0,60000 1,98646

137 164 165 No 0,20950 -18,43750 0,60000 1,96438

138 165 166 No 0,20950 -18,22917 0,60000 1,94229

139 166 167 No 0,20950 -18,02083 0,60000 1,92021

140 167 168 No 0,20950 -17,81250 0,60000 1,89813

141 168 169 No 0,20950 -17,60417 0,60000 1,87604

142 169 170 No 0,20950 -17,39583 0,60000 1,85396

143 170 171 No 0,20950 -17,18750 0,60000 1,83188

144 171 172 No 0,20950 -16,97917 0,60000 1,80979

145 172 173 No 0,20950 -16,77083 0,60000 1,78771

146 173 174 No 0,20950 -16,56250 0,60000 1,76563

147 174 175 No 0,20950 -16,35417 0,60000 1,74354

148 175 176 No 0,20950 -16,14583 0,60000 1,72146

149 176 177 No 0,20950 -15,93750 0,60000 1,69938

150 177 178 No 0,20950 -15,72917 0,60000 1,67729

151 178 179 No 0,20950 -15,52083 0,60000 1,65521

152 179 180 No 0,20950 -15,31250 0,60000 1,63313

153 180 44 No 0,20950 -15,10417 0,60000 1,61104

154 44 181 No 0,20954 -14,89583 0,60000 1,58875

155 181 182 No 0,20954 -14,68750 0,60000 1,56625

156 182 183 No 0,20954 -14,47917 0,60000 1,54375

157 183 184 No 0,20954 -14,27083 0,60000 1,52125

158 184 185 No 0,20954 -14,06250 0,60000 1,49875

159 185 186 No 0,20954 -13,85417 0,60000 1,47625

160 186 187 No 0,20954 -13,64583 0,60000 1,45375

161 187 188 No 0,20954 -13,43750 0,60000 1,43125

162 188 189 No 0,20954 -13,22917 0,60000 1,40875

163 189 190 No 0,20954 -13,02083 0,60000 1,38625

164 190 191 No 0,20954 -12,81250 0,60000 1,36375

165 191 192 No 0,20954 -12,60417 0,60000 1,34125

166 192 193 No 0,20954 -12,39583 0,60000 1,31875

167 193 194 No 0,20954 -12,18750 0,60000 1,29625

168 194 195 No 0,20954 -11,97917 0,60000 1,27375

169 195 196 No 0,20954 -11,77083 0,60000 1,25125

170 196 197 No 0,20954 -11,56250 0,60000 1,22875

171 197 198 No 0,20954 -11,35417 0,60000 1,20625

172 198 199 No 0,20954 -11,14583 0,60000 1,18375

173 199 200 No 0,20954 -10,93750 0,60000 1,16125

174 200 201 No 0,20954 -10,72917 0,60000 1,13875

175 201 202 No 0,20954 -10,52083 0,60000 1,11625

176 202 203 No 0,20954 -10,31250 0,60000 1,09375

177 203 43 No 0,20954 -10,10417 0,60000 1,07125

178 43 204 No 0,20950 -9,89583 0,60000 1,04896





m m m m

179 204 205 No 0,20950 -9,68750 0,60000 1,02688

180 205 206 No 0,20950 -9,47917 0,60000 1,00479

181 206 207 No 0,20950 -9,27083 0,60000 0,98271

182 207 208 No 0,20950 -9,06250 0,60000 0,96063

183 208 209 No 0,20950 -8,85417 0,60000 0,93854

184 209 210 No 0,20950 -8,64583 0,60000 0,91646

185 210 211 No 0,20950 -8,43750 0,60000 0,89438

186 211 212 No 0,20950 -8,22917 0,60000 0,87229

187 212 213 No 0,20950 -8,02083 0,60000 0,85021

188 213 214 No 0,20950 -7,81250 0,60000 0,82813

189 214 215 No 0,20950 -7,60417 0,60000 0,80604

190 215 216 No 0,20950 -7,39583 0,60000 0,78396

191 216 217 No 0,20950 -7,18750 0,60000 0,76188

192 217 218 No 0,20950 -6,97917 0,60000 0,73979

193 218 219 No 0,20950 -6,77083 0,60000 0,71771

194 219 220 No 0,20950 -6,56250 0,60000 0,69563

195 220 221 No 0,20950 -6,35417 0,60000 0,67354

196 221 222 No 0,20950 -6,14583 0,60000 0,65146

197 222 223 No 0,20950 -5,93750 0,60000 0,62938

198 223 224 No 0,20950 -5,72917 0,60000 0,60729

199 224 225 No 0,20950 -5,52083 0,60000 0,58521

200 225 226 No 0,20950 -5,31250 0,60000 0,56313

201 226 42 No 0,20950 -5,10417 0,60000 0,54104

202 42 227 No 0,20950 -4,89583 0,60000 0,51896

203 227 228 No 0,20950 -4,68750 0,60000 0,49688

204 228 229 No 0,20950 -4,47917 0,60000 0,47479

205 229 230 No 0,20950 -4,27083 0,60000 0,45271

206 230 231 No 0,20950 -4,06250 0,60000 0,43063

207 231 232 No 0,20950 -3,85417 0,60000 0,40854

208 232 233 No 0,20950 -3,64583 0,60000 0,38646

209 233 234 No 0,20950 -3,43750 0,60000 0,36438

210 234 235 No 0,20950 -3,22917 0,60000 0,34229

211 235 236 No 0,20950 -3,02083 0,60000 0,32021

212 236 237 No 0,20950 -2,81250 0,60000 0,29813

213 237 238 No 0,20950 -2,60417 0,60000 0,27604

214 238 239 No 0,20950 -2,39583 0,60000 0,25396

215 239 240 No 0,20950 -2,18750 0,60000 0,23188

216 240 241 No 0,20950 -1,97917 0,60000 0,20979

217 241 242 No 0,20950 -1,77083 0,60000 0,18771

218 242 243 No 0,20950 -1,56250 0,60000 0,16563

219 243 244 No 0,20950 -1,35417 0,60000 0,14354

220 244 245 No 0,20950 -1,14583 0,60000 0,12146

221 245 246 No 0,20950 -0,93750 0,60000 0,09938

222 246 247 No 0,20950 -0,72917 0,60000 0,07729

223 247 248 No 0,20950 -0,52083 0,60000 0,05521

224 248 249 No 0,20950 -0,31250 0,60000 0,03313

225 249 41 No 0,20950 -0,10417 0,60000 0,01104

235 254 260 No 0,20950 -19,89583 5,75000 2,11896

236 260 261 No 0,20950 -19,68750 5,75000 2,09688

237 261 262 No 0,20950 -19,47917 5,75000 2,07479

238 262 263 No 0,20950 -19,27083 5,75000 2,05271

239 263 264 No 0,20950 -19,06250 5,75000 2,03063

240 264 265 No 0,20950 -18,85417 5,75000 2,00854

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243 267 268 No 0,20950 -18,22917 5,75000 1,94229

244 268 269 No 0,20950 -18,02083 5,75000 1,92021

245 269 270 No 0,20950 -17,81250 5,75000 1,89813

246 270 271 No 0,20950 -17,60417 5,75000 1,87604





m m m m

247 271 272 No 0,20950 -17,39583 5,75000 1,85396

248 272 273 No 0,20950 -17,18750 5,75000 1,83188

249 273 274 No 0,20950 -16,97917 5,75000 1,80979

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251 275 276 No 0,20950 -16,56250 5,75000 1,76563

252 276 277 No 0,20950 -16,35417 5,75000 1,74354

253 277 278 No 0,20950 -16,14583 5,75000 1,72146

254 278 279 No 0,20950 -15,93750 5,75000 1,69938

255 279 280 No 0,20950 -15,72917 5,75000 1,67729

256 280 281 No 0,20950 -15,52083 5,75000 1,65521

257 281 282 No 0,20950 -15,31250 5,75000 1,63313

258 282 253 No 0,20950 -15,10417 5,75000 1,61104

259 253 283 No 0,20954 -14,89583 5,75000 1,58875

260 283 284 No 0,20954 -14,68750 5,75000 1,56625

261 284 285 No 0,20954 -14,47917 5,75000 1,54375

262 285 286 No 0,20954 -14,27083 5,75000 1,52125

263 286 287 No 0,20954 -14,06250 5,75000 1,49875

264 287 288 No 0,20954 -13,85417 5,75000 1,47625

265 288 289 No 0,20954 -13,64583 5,75000 1,45375

266 289 290 No 0,20954 -13,43750 5,75000 1,43125

267 290 291 No 0,20954 -13,22917 5,75000 1,40875

268 291 292 No 0,20954 -13,02083 5,75000 1,38625

269 292 293 No 0,20954 -12,81250 5,75000 1,36375

270 293 294 No 0,20954 -12,60417 5,75000 1,34125

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275 298 299 No 0,20954 -11,56250 5,75000 1,22875

276 299 300 No 0,20954 -11,35417 5,75000 1,20625

277 300 301 No 0,20954 -11,14583 5,75000 1,18375

278 301 302 No 0,20954 -10,93750 5,75000 1,16125

279 302 303 No 0,20954 -10,72917 5,75000 1,13875

280 303 304 No 0,20954 -10,52083 5,75000 1,11625

281 304 305 No 0,20954 -10,31250 5,75000 1,09375

282 305 252 No 0,20954 -10,10417 5,75000 1,07125

283 252 306 No 0,20950 -9,89583 5,75000 1,04896

284 306 307 No 0,20950 -9,68750 5,75000 1,02688

285 307 308 No 0,20950 -9,47917 5,75000 1,00479

286 308 309 No 0,20950 -9,27083 5,75000 0,98271

287 309 310 No 0,20950 -9,06250 5,75000 0,96063

288 310 311 No 0,20950 -8,85417 5,75000 0,93854

289 311 312 No 0,20950 -8,64583 5,75000 0,91646

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291 313 314 No 0,20950 -8,22917 5,75000 0,87229

292 314 315 No 0,20950 -8,02083 5,75000 0,85021

293 315 316 No 0,20950 -7,81250 5,75000 0,82813

294 316 317 No 0,20950 -7,60417 5,75000 0,80604

295 317 318 No 0,20950 -7,39583 5,75000 0,78396

296 318 319 No 0,20950 -7,18750 5,75000 0,76188

297 319 320 No 0,20950 -6,97917 5,75000 0,73979

298 320 321 No 0,20950 -6,77083 5,75000 0,71771

299 321 322 No 0,20950 -6,56250 5,75000 0,69563

300 322 323 No 0,20950 -6,35417 5,75000 0,67354

301 323 324 No 0,20950 -6,14583 5,75000 0,65146

302 324 325 No 0,20950 -5,93750 5,75000 0,62938

303 325 326 No 0,20950 -5,72917 5,75000 0,60729

304 326 327 No 0,20950 -5,52083 5,75000 0,58521

305 327 328 No 0,20950 -5,31250 5,75000 0,56313





m m m m

306 328 251 No 0,20950 -5,10417 5,75000 0,54104

307 251 329 No 0,20950 -4,89583 5,75000 0,51896

308 329 330 No 0,20950 -4,68750 5,75000 0,49688

309 330 331 No 0,20950 -4,47917 5,75000 0,47479

310 331 332 No 0,20950 -4,27083 5,75000 0,45271

311 332 333 No 0,20950 -4,06250 5,75000 0,43063

312 333 334 No 0,20950 -3,85417 5,75000 0,40854

313 334 335 No 0,20950 -3,64583 5,75000 0,38646

314 335 336 No 0,20950 -3,43750 5,75000 0,36438

315 336 337 No 0,20950 -3,22917 5,75000 0,34229

316 337 338 No 0,20950 -3,02083 5,75000 0,32021

317 338 339 No 0,20950 -2,81250 5,75000 0,29813

318 339 340 No 0,20950 -2,60417 5,75000 0,27604

319 340 341 No 0,20950 -2,39583 5,75000 0,25396

320 341 342 No 0,20950 -2,18750 5,75000 0,23188

321 342 343 No 0,20950 -1,97917 5,75000 0,20979

322 343 344 No 0,20950 -1,77083 5,75000 0,18771

323 344 345 No 0,20950 -1,56250 5,75000 0,16563

324 345 346 No 0,20950 -1,35417 5,75000 0,14354

325 346 347 No 0,20950 -1,14583 5,75000 0,12146

326 347 348 No 0,20950 -0,93750 5,75000 0,09938

327 348 349 No 0,20950 -0,72917 5,75000 0,07729

328 349 350 No 0,20950 -0,52083 5,75000 0,05521

329 350 351 No 0,20950 -0,31250 5,75000 0,03313

330 351 250 No 0,20950 -0,10417 5,75000 0,01104

331 259 352 No 0,20950 -19,89583 7,25000 2,11896

332 352 353 No 0,20950 -19,68750 7,25000 2,09688

333 353 354 No 0,20950 -19,47917 7,25000 2,07479

334 354 355 No 0,20950 -19,27083 7,25000 2,05271

335 355 356 No 0,20950 -19,06250 7,25000 2,03063

336 356 357 No 0,20950 -18,85417 7,25000 2,00854

337 357 358 No 0,20950 -18,64583 7,25000 1,98646

338 358 359 No 0,20950 -18,43750 7,25000 1,96438

339 359 360 No 0,20950 -18,22917 7,25000 1,94229

340 360 361 No 0,20950 -18,02083 7,25000 1,92021

341 361 362 No 0,20950 -17,81250 7,25000 1,89813

342 362 363 No 0,20950 -17,60417 7,25000 1,87604

343 363 364 No 0,20950 -17,39583 7,25000 1,85396

344 364 365 No 0,20950 -17,18750 7,25000 1,83188

345 365 366 No 0,20950 -16,97917 7,25000 1,80979

346 366 367 No 0,20950 -16,77083 7,25000 1,78771

347 367 368 No 0,20950 -16,56250 7,25000 1,76563

348 368 369 No 0,20950 -16,35417 7,25000 1,74354

349 369 370 No 0,20950 -16,14583 7,25000 1,72146

350 370 371 No 0,20950 -15,93750 7,25000 1,69938

351 371 372 No 0,20950 -15,72917 7,25000 1,67729

352 372 373 No 0,20950 -15,52083 7,25000 1,65521

353 373 374 No 0,20950 -15,31250 7,25000 1,63313

354 374 258 No 0,20950 -15,10417 7,25000 1,61104

355 258 375 No 0,20954 -14,89583 7,25000 1,58875

356 375 376 No 0,20954 -14,68750 7,25000 1,56625

357 376 377 No 0,20954 -14,47917 7,25000 1,54375

358 377 378 No 0,20954 -14,27083 7,25000 1,52125

359 378 379 No 0,20954 -14,06250 7,25000 1,49875

360 379 380 No 0,20954 -13,85417 7,25000 1,47625

361 380 381 No 0,20954 -13,64583 7,25000 1,45375

362 381 382 No 0,20954 -13,43750 7,25000 1,43125

363 382 383 No 0,20954 -13,22917 7,25000 1,40875

364 383 384 No 0,20954 -13,02083 7,25000 1,38625





m m m m

365 384 385 No 0,20954 -12,81250 7,25000 1,36375

366 385 386 No 0,20954 -12,60417 7,25000 1,34125

367 386 387 No 0,20954 -12,39583 7,25000 1,31875

368 387 388 No 0,20954 -12,18750 7,25000 1,29625

369 388 389 No 0,20954 -11,97917 7,25000 1,27375

370 389 390 No 0,20954 -11,77083 7,25000 1,25125

371 390 391 No 0,20954 -11,56250 7,25000 1,22875

372 391 392 No 0,20954 -11,35417 7,25000 1,20625

373 392 393 No 0,20954 -11,14583 7,25000 1,18375

374 393 394 No 0,20954 -10,93750 7,25000 1,16125

375 394 395 No 0,20954 -10,72917 7,25000 1,13875

376 395 396 No 0,20954 -10,52083 7,25000 1,11625

377 396 397 No 0,20954 -10,31250 7,25000 1,09375

378 397 257 No 0,20954 -10,10417 7,25000 1,07125

379 257 398 No 0,20950 -9,89583 7,25000 1,04896

380 398 399 No 0,20950 -9,68750 7,25000 1,02688

381 399 400 No 0,20950 -9,47917 7,25000 1,00479

382 400 401 No 0,20950 -9,27083 7,25000 0,98271

383 401 402 No 0,20950 -9,06250 7,25000 0,96063

384 402 403 No 0,20950 -8,85417 7,25000 0,93854

385 403 404 No 0,20950 -8,64583 7,25000 0,91646

386 404 405 No 0,20950 -8,43750 7,25000 0,89438

387 405 406 No 0,20950 -8,22917 7,25000 0,87229

388 406 407 No 0,20950 -8,02083 7,25000 0,85021

389 407 408 No 0,20950 -7,81250 7,25000 0,82813

390 408 409 No 0,20950 -7,60417 7,25000 0,80604

391 409 410 No 0,20950 -7,39583 7,25000 0,78396

392 410 411 No 0,20950 -7,18750 7,25000 0,76188

393 411 412 No 0,20950 -6,97917 7,25000 0,73979

394 412 413 No 0,20950 -6,77083 7,25000 0,71771

395 413 414 No 0,20950 -6,56250 7,25000 0,69563

396 414 415 No 0,20950 -6,35417 7,25000 0,67354

397 415 416 No 0,20950 -6,14583 7,25000 0,65146

398 416 417 No 0,20950 -5,93750 7,25000 0,62938

399 417 418 No 0,20950 -5,72917 7,25000 0,60729

400 418 419 No 0,20950 -5,52083 7,25000 0,58521

401 419 420 No 0,20950 -5,31250 7,25000 0,56313

402 420 256 No 0,20950 -5,10417 7,25000 0,54104

403 256 421 No 0,20950 -4,89583 7,25000 0,51896

404 421 422 No 0,20950 -4,68750 7,25000 0,49688

405 422 423 No 0,20950 -4,47917 7,25000 0,47479

406 423 424 No 0,20950 -4,27083 7,25000 0,45271

407 424 425 No 0,20950 -4,06250 7,25000 0,43063

408 425 426 No 0,20950 -3,85417 7,25000 0,40854

409 426 427 No 0,20950 -3,64583 7,25000 0,38646

410 427 428 No 0,20950 -3,43750 7,25000 0,36438

411 428 429 No 0,20950 -3,22917 7,25000 0,34229

412 429 430 No 0,20950 -3,02083 7,25000 0,32021

413 430 431 No 0,20950 -2,81250 7,25000 0,29813

414 431 432 No 0,20950 -2,60417 7,25000 0,27604

415 432 433 No 0,20950 -2,39583 7,25000 0,25396

416 433 434 No 0,20950 -2,18750 7,25000 0,23188

417 434 435 No 0,20950 -1,97917 7,25000 0,20979

418 435 436 No 0,20950 -1,77083 7,25000 0,18771

419 436 437 No 0,20950 -1,56250 7,25000 0,16563

420 437 438 No 0,20950 -1,35417 7,25000 0,14354

421 438 439 No 0,20950 -1,14583 7,25000 0,12146

422 439 440 No 0,20950 -0,93750 7,25000 0,09938

423 440 441 No 0,20950 -0,72917 7,25000 0,07729





m m m m

424 441 442 No 0,20950 -0,52083 7,25000 0,05521

425 442 443 No 0,20950 -0,31250 7,25000 0,03313

426 443 255 No 0,20950 -0,10417 7,25000 0,01104

Table: Coordinate Systems


Name Type X Y Z AboutZ AboutY AboutX

m m m Degrees Degrees Degrees

GLOBAL Cartesian 0,00000 0,00000 0,00000 0,000 0,000 0,000

Table: Frame Auto Mesh Assignments


Frame AutoMesh AtJoints AtFrames NumSegments

MaxLength MaxDegrees

m Degrees

1 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

2 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

3 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

4 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

5 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

6 Yes Yes No 10 0,000000 0,000

7 Yes Yes No 10 0,000000 0,000

8 Yes Yes No 10 0,000000 0,000

9 Yes Yes No 10 0,000000 0,000

10 Yes Yes No 10 0,000000 0,000

13 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

14 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

15 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

16 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

17 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

18 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

19 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

20 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

21 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

25 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

26 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

27 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

28 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

29 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

30 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

31 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

32 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

33 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

34 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

35 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

36 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

37 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

38 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

39 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

40 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

41 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

42 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

43 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

44 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

45 Yes Yes No 0 0,000000 0,000






m Degrees

46 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

47 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

48 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

49 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

50 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

51 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

52 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

53 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

54 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

55 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

56 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

57 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

58 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

59 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

60 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

61 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

62 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

63 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

64 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

65 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

66 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

67 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

68 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

69 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

70 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

71 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

72 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

73 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

74 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

75 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

76 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

77 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

78 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

79 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

80 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

81 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

82 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

83 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

84 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

85 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

86 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

87 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

88 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

89 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

90 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

91 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

92 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

93 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

94 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

95 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

96 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

97 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

98 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

99 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

100 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

101 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

102 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

103 Yes Yes No 0 0,000000 0,000






m Degrees

104 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

105 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

106 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

107 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

108 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

109 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

110 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

111 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

112 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

113 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

114 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

115 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

116 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

117 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

118 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

119 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

120 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

121 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

122 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

123 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

124 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

125 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

130 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

131 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

132 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

133 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

134 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

135 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

136 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

137 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

138 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

139 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

140 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

141 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

142 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

143 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

144 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

145 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

146 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

147 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

148 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

149 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

150 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

151 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

152 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

153 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

154 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

155 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

156 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

157 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

158 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

159 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

160 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

161 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

162 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

163 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

164 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

165 Yes Yes No 0 0,000000 0,000






m Degrees

166 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

167 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

168 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

169 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

170 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

171 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

172 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

173 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

174 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

175 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

176 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

177 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

178 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

179 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

180 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

181 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

182 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

183 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

184 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

185 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

186 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

187 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

188 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

189 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

190 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

191 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

192 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

193 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

194 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

195 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

196 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

197 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

198 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

199 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

200 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

201 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

202 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

203 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

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219 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

220 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

221 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

222 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

223 Yes Yes No 0 0,000000 0,000






m Degrees

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225 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

235 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

236 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

237 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

238 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

239 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

240 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

241 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

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247 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

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249 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

250 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

251 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

252 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

253 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

254 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

255 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

256 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

257 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

258 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

259 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

260 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

261 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

262 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

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264 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

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285 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

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289 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

290 Yes Yes No 0 0,000000 0,000






m Degrees

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292 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

293 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

294 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

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298 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

299 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

300 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

301 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

302 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

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304 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

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310 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

311 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

312 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

313 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

314 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

315 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

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318 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

319 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

320 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

321 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

322 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

323 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

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328 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

329 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

330 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

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332 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

333 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

334 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

335 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

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338 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

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340 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

341 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

342 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

343 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

344 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

345 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

346 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

347 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

348 Yes Yes No 0 0,000000 0,000






m Degrees

349 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

350 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

351 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

352 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

353 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

354 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

355 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

356 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

357 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

358 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

359 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

360 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

361 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

362 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

363 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

364 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

365 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

366 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

367 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

368 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

369 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

370 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

371 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

372 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

373 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

374 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

375 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

376 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

377 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

378 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

379 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

380 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

381 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

382 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

383 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

384 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

385 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

386 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

387 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

388 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

389 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

390 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

391 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

392 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

393 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

394 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

395 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

396 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

397 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

398 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

399 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

400 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

401 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

402 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

403 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

404 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

405 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

406 Yes Yes No 0 0,000000 0,000






m Degrees

407 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

408 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

409 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

410 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

411 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

412 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

413 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

414 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

415 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

416 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

417 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

418 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

419 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

420 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

421 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

422 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

423 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

424 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

425 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

426 Yes Yes No 0 0,000000 0,000

Table: Frame Loads - Point, Part 1 of 2


Frame LoadPat CoordSys Type Dir DistType RelDist

1 Ak_SVIO_X GLOBAL Force X RelDist 0,1087

1 Ak_SVIO_Y GLOBAL Force Y RelDist 0,1087



Frame LoadPat AbsDist Force GUID

m KN

1 Ak_SVIO_X 0,50000 750,000

1 Ak_SVIO_Y 0,50000 -375,000

Table: Frame Local Axes Assignments 1 - Typical

Table: Frame Local Axes Assignments 1 - Typical

Frame Angle AdvanceAxes

Degrees

1 270,000 No

2 270,000 No

3 270,000 No

4 270,000 No

5 270,000 No



Table: Frame Section Assignments

Table: Frame Section Assignments

Frame SectionType AutoSelect AnalSect DesignSect MatProp

1 Rectangular N.A. Pilastro Pilastro Default





6 Rectangular N.A. Travi fond Travi fond Default





13 Rectangular N.A. Travi Travi Default














Table: Frame Section Properties 01 - General, Part 1 of 5


SectionName Material Shape t3 t2 Area TorsConst

m m m2 m4

Pilastro C32_40 Rectangular 0,500000 0,500000 0,250000 0,008802

Travi C32_40 Rectangular 0,550000 0,500000 0,275000 0,010539

Travi fond C32_40 Rectangular 0,300000 0,500000 0,150000 0,002817



SectionName I33 I22 AS2 AS3 S33 S22 Z33

m4 m4 m2 m2 m3 m3 m3

Pilastro 0,005208 0,005208 0,208333 0,208333 0,020833 0,020833 0,031250

Travi 0,006932 0,005729 0,229167 0,229167 0,025208 0,022917 0,037813

Travi fond 0,001125 0,003125 0,125000 0,125000 0,007500 0,012500 0,011250



SectionName Z22 R33 R22 ConcCol ConcBeam Color TotalWt

m3 m m KN

Pilastro 0,031250 0,144338 0,144338 Yes No Gray8Dark 143,750

Travi 0,034375 0,158771 0,144338 No Yes White 399,931

Travi fond 0,018750 0,086603 0,144338 No Yes White 58,125





SectionName TotalMass FromFile AMod A2Mod A3Mod JMod I2Mod

KN-s2/m

Pilastro 14,66 No 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000

Travi 40,78 No 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000

Travi fond 5,93 No 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000



SectionName I3Mod MMod WMod GUID Notes

Pilastro 1,000000 1,000000 1,000000 Added 07/10/2014 15:18:41

Travi 1,000000 1,000000 1,000000 Added 07/10/2014 15:22:13

Travi fond 1,000000 1,000000 1,000000 Added 17/10/2014 15:09:54

Table: Frame Section Properties 02 - Concrete Column, Part 1 of 2


SectionName

RebarMatL RebarMatC ReinfConfig LatReinf Cover NumBars3Dir

NumBars2Dir

BarSizeL

m

Pilastro B450C B450C Rectangular Ties 0,045000 4 4 20d



SectionName

BarSizeC SpacingC NumCBars2 NumCBars3 ReinfType

m

Pilastro 10d 0,150000 3 3 Check

Table: Frame Section Properties 03 - Concrete Beam


SectionName

RebarMatL RebarMatC TopCover BotCover TopLeftArea TopRghtArea

BotLeftArea BotRghtArea

m m m2 m2 m2 m2

Travi B450C B450C 0,050000 0,050000 0,000000 0,000000 0,000000 0,000000

Travi fond B450C B450C 0,050000 0,050000 0,000000 0,000000 0,000000 0,000000

Table: Frame Spring Assignments, Part 1 of 2


Frame Type Stiffness SimpleType Dir1Type CoordSys VecX

KN/m/m

6 Simple 73549,88 Tension and Compression

User Vector GLOBAL 0,577350













Frame Dir1Type CoordSys VecX VecY VecZ

6 User Vector GLOBAL 0,577350 0,577350 0,577350





Table: Function - Power Spectral Density - User


Name Frequency Value

Cyc/sec

UNIFPSD 0,0000E+00 1,000000

UNIFPSD 1,0000E+00 1,000000

Table: Function - Response Spectrum - Italian NTC 2008, Part 1 of 5


Name Period Accel FuncDamp AccOption Latitude Longitude

Sec

SLV_h 0,000000 0,228000 0,050000 User

SLV_h 0,103667 0,172520

SLV_h 0,311000 0,172520

SLV_h 0,411000 0,130544

SLV_h 0,511000 0,104997

SLV_h 0,611000 0,087813

SLV_h 0,711000 0,075462

SLV_h 0,811000 0,066157

SLV_h 0,911000 0,058895

SLV_h 1,011000 0,053070

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Sec

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SLD_v 3,800000

SLD_v 3,900000

SLD_v 4,000000



Name Period UsageClass NominalLife SpectrumType SoilType

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SLV_h 1,111000

SLV_h 1,211000

SLV_h 1,311000

SLV_h 1,411000

SLV_h 1,511000

SLV_h 1,611000

SLV_h 1,711000

SLV_h 1,811000

SLV_h 1,911000

SLV_h 2,011000

SLV_h 2,111000

SLV_h 2,211000

SLV_h 2,311000

SLV_h 2,411000

SLV_h 2,511000

SLV_h 2,611000

SLV_h 2,711000

SLV_h 2,811000

SLV_h 2,911000

SLV_h 3,011000

SLV_h 3,111000

SLV_h 3,211000

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SLV_h 4,000000

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SLD_h 3,264000

SLD_h 3,364000

SLD_h 3,464000

SLD_h 3,564000

SLD_h 3,664000

SLD_h 3,764000

SLD_h 3,864000

SLD_h 3,964000

SLD_h 4,000000

SLD_v 0,000000 Design Vertical A

SLD_v 0,050000

SLD_v 0,150000

SLD_v 0,250000

SLD_v 0,350000

SLD_v 0,450000

SLD_v 0,550000

SLD_v 0,650000

SLD_v 0,750000

SLD_v 0,850000

SLD_v 0,950000

SLD_v 1,000000

SLD_v 1,100000

SLD_v 1,200000

SLD_v 1,300000

SLD_v 1,400000

SLD_v 1,500000

SLD_v 1,600000

SLD_v 1,700000

SLD_v 1,800000

SLD_v 1,900000

SLD_v 2,000000

SLD_v 2,100000

SLD_v 2,200000

SLD_v 2,300000

SLD_v 2,400000

SLD_v 2,500000

SLD_v 2,600000

SLD_v 2,700000

SLD_v 2,800000

SLD_v 2,900000

SLD_v 3,000000

SLD_v 3,100000

SLD_v 3,200000

SLD_v 3,300000

SLD_v 3,400000

SLD_v 3,500000

SLD_v 3,600000

SLD_v 3,700000

SLD_v 3,800000





Sec

SLD_v 3,900000

SLD_v 4,000000



Name Period Topography hOverH Tb Tc Td Xi

Sec

SLV_h 0,000000 T1 1,000000 0,103667 0,311000 2,512000

SLV_h 0,103667

SLV_h 0,311000

SLV_h 0,411000

SLV_h 0,511000

SLV_h 0,611000

SLV_h 0,711000

SLV_h 0,811000

SLV_h 0,911000

SLV_h 1,011000

SLV_h 1,111000

SLV_h 1,211000

SLV_h 1,311000

SLV_h 1,411000

SLV_h 1,511000

SLV_h 1,611000

SLV_h 1,711000

SLV_h 1,811000

SLV_h 1,911000

SLV_h 2,011000

SLV_h 2,111000

SLV_h 2,211000

SLV_h 2,311000

SLV_h 2,411000

SLV_h 2,511000

SLV_h 2,611000

SLV_h 2,711000

SLV_h 2,811000

SLV_h 2,911000

SLV_h 3,011000

SLV_h 3,111000

SLV_h 3,211000

SLV_h 3,311000

SLV_h 3,411000

SLV_h 3,511000

SLV_h 3,611000

SLV_h 3,711000

SLV_h 3,811000

SLV_h 3,911000

SLV_h 4,000000

SLV_v 0,000000 T1 1,000000 0,050000 0,150000 1,000000

SLV_v 0,050000

SLV_v 0,150000

SLV_v 0,250000

SLV_v 0,350000

SLV_v 0,450000

SLV_v 0,550000

SLV_v 0,650000

SLV_v 0,750000

SLV_v 0,850000





Sec

SLV_v 0,950000

SLV_v 1,000000

SLV_v 1,100000

SLV_v 1,200000

SLV_v 1,300000

SLV_v 1,400000

SLV_v 1,500000

SLV_v 1,600000

SLV_v 1,700000

SLV_v 1,800000

SLV_v 1,900000

SLV_v 2,000000

SLV_v 2,100000

SLV_v 2,200000

SLV_v 2,300000

SLV_v 2,400000

SLV_v 2,500000

SLV_v 2,600000

SLV_v 2,700000

SLV_v 2,800000

SLV_v 2,900000

SLV_v 3,000000

SLV_v 3,100000

SLV_v 3,200000

SLV_v 3,300000

SLV_v 3,400000

SLV_v 3,500000

SLV_v 3,600000

SLV_v 3,700000

SLV_v 3,800000

SLV_v 3,900000

SLV_v 4,000000

SLD_h 0,000000 T1 1,000000 0,088000 0,264000 1,964000 0,000000

SLD_h 0,088000

SLD_h 0,264000

SLD_h 0,364000

SLD_h 0,464000

SLD_h 0,564000

SLD_h 0,664000

SLD_h 0,764000

SLD_h 0,864000

SLD_h 0,964000

SLD_h 1,064000

SLD_h 1,164000

SLD_h 1,264000

SLD_h 1,364000

SLD_h 1,464000

SLD_h 1,564000

SLD_h 1,664000

SLD_h 1,764000

SLD_h 1,864000

SLD_h 1,964000

SLD_h 2,064000

SLD_h 2,164000

SLD_h 2,264000

SLD_h 2,364000

SLD_h 2,464000

SLD_h 2,564000

SLD_h 2,664000





Sec

SLD_h 2,764000

SLD_h 2,864000

SLD_h 2,964000

SLD_h 3,064000

SLD_h 3,164000

SLD_h 3,264000

SLD_h 3,364000

SLD_h 3,464000

SLD_h 3,564000

SLD_h 3,664000

SLD_h 3,764000

SLD_h 3,864000

SLD_h 3,964000

SLD_h 4,000000

SLD_v 0,000000 T1 1,000000 0,050000 0,150000 1,000000

SLD_v 0,050000

SLD_v 0,150000

SLD_v 0,250000

SLD_v 0,350000

SLD_v 0,450000

SLD_v 0,550000

SLD_v 0,650000

SLD_v 0,750000

SLD_v 0,850000

SLD_v 0,950000

SLD_v 1,000000

SLD_v 1,100000

SLD_v 1,200000

SLD_v 1,300000

SLD_v 1,400000

SLD_v 1,500000

SLD_v 1,600000

SLD_v 1,700000

SLD_v 1,800000

SLD_v 1,900000

SLD_v 2,000000

SLD_v 2,100000

SLD_v 2,200000

SLD_v 2,300000

SLD_v 2,400000

SLD_v 2,500000

SLD_v 2,600000

SLD_v 2,700000

SLD_v 2,800000

SLD_v 2,900000

SLD_v 3,000000

SLD_v 3,100000

SLD_v 3,200000

SLD_v 3,300000

SLD_v 3,400000

SLD_v 3,500000

SLD_v 3,600000

SLD_v 3,700000

SLD_v 3,800000

SLD_v 3,900000

SLD_v 4,000000





Name Period q

Sec

SLV_h 0,000000 3,300000

SLV_h 0,103667

SLV_h 0,311000

SLV_h 0,411000

SLV_h 0,511000

SLV_h 0,611000

SLV_h 0,711000

SLV_h 0,811000

SLV_h 0,911000

SLV_h 1,011000

SLV_h 1,111000

SLV_h 1,211000

SLV_h 1,311000

SLV_h 1,411000

SLV_h 1,511000

SLV_h 1,611000

SLV_h 1,711000

SLV_h 1,811000

SLV_h 1,911000

SLV_h 2,011000

SLV_h 2,111000

SLV_h 2,211000

SLV_h 2,311000

SLV_h 2,411000

SLV_h 2,511000

SLV_h 2,611000

SLV_h 2,711000

SLV_h 2,811000

SLV_h 2,911000

SLV_h 3,011000

SLV_h 3,111000

SLV_h 3,211000

SLV_h 3,311000

SLV_h 3,411000

SLV_h 3,511000

SLV_h 3,611000

SLV_h 3,711000

SLV_h 3,811000

SLV_h 3,911000

SLV_h 4,000000

SLV_v 0,000000 3,300000

SLV_v 0,050000

SLV_v 0,150000

SLV_v 0,250000

SLV_v 0,350000

SLV_v 0,450000

SLV_v 0,550000

SLV_v 0,650000

SLV_v 0,750000

SLV_v 0,850000

SLV_v 0,950000

SLV_v 1,000000

SLV_v 1,100000

SLV_v 1,200000

SLV_v 1,300000

SLV_v 1,400000




Name Period q

Sec

SLV_v 1,500000

SLV_v 1,600000

SLV_v 1,700000

SLV_v 1,800000

SLV_v 1,900000

SLV_v 2,000000

SLV_v 2,100000

SLV_v 2,200000

SLV_v 2,300000

SLV_v 2,400000

SLV_v 2,500000

SLV_v 2,600000

SLV_v 2,700000

SLV_v 2,800000

SLV_v 2,900000

SLV_v 3,000000

SLV_v 3,100000

SLV_v 3,200000

SLV_v 3,300000

SLV_v 3,400000

SLV_v 3,500000

SLV_v 3,600000

SLV_v 3,700000

SLV_v 3,800000

SLV_v 3,900000

SLV_v 4,000000

SLD_h 0,000000

SLD_h 0,088000

SLD_h 0,264000

SLD_h 0,364000

SLD_h 0,464000

SLD_h 0,564000

SLD_h 0,664000

SLD_h 0,764000

SLD_h 0,864000

SLD_h 0,964000

SLD_h 1,064000

SLD_h 1,164000

SLD_h 1,264000

SLD_h 1,364000

SLD_h 1,464000

SLD_h 1,564000

SLD_h 1,664000

SLD_h 1,764000

SLD_h 1,864000

SLD_h 1,964000

SLD_h 2,064000

SLD_h 2,164000

SLD_h 2,264000

SLD_h 2,364000

SLD_h 2,464000

SLD_h 2,564000

SLD_h 2,664000

SLD_h 2,764000

SLD_h 2,864000

SLD_h 2,964000

SLD_h 3,064000

SLD_h 3,164000




Name Period q

Sec

SLD_h 3,264000

SLD_h 3,364000

SLD_h 3,464000

SLD_h 3,564000

SLD_h 3,664000

SLD_h 3,764000

SLD_h 3,864000

SLD_h 3,964000

SLD_h 4,000000

SLD_v 0,000000 1,000000

SLD_v 0,050000

SLD_v 0,150000

SLD_v 0,250000

SLD_v 0,350000

SLD_v 0,450000

SLD_v 0,550000

SLD_v 0,650000

SLD_v 0,750000

SLD_v 0,850000

SLD_v 0,950000

SLD_v 1,000000

SLD_v 1,100000

SLD_v 1,200000

SLD_v 1,300000

SLD_v 1,400000

SLD_v 1,500000

SLD_v 1,600000

SLD_v 1,700000

SLD_v 1,800000

SLD_v 1,900000

SLD_v 2,000000

SLD_v 2,100000

SLD_v 2,200000

SLD_v 2,300000

SLD_v 2,400000

SLD_v 2,500000

SLD_v 2,600000

SLD_v 2,700000

SLD_v 2,800000

SLD_v 2,900000

SLD_v 3,000000

SLD_v 3,100000

SLD_v 3,200000

SLD_v 3,300000

SLD_v 3,400000

SLD_v 3,500000

SLD_v 3,600000

SLD_v 3,700000

SLD_v 3,800000

SLD_v 3,900000

SLD_v 4,000000



Table: Function - Response Spectrum - User


Name Period Accel FuncDamp

Sec

UNIFRS 0,000000 1,000000 0,050000

UNIFRS 1,000000 1,000000

Table: Function - Steady State - User



Cyc/sec

UNIFSS 0,0000E+00 1,000000

UNIFSS 1,0000E+00 1,000000

Table: Function - Time History - User


Name Time Value

Sec

RAMPTH 0,0000 0,000000

RAMPTH 1,0000 1,000000

RAMPTH 4,0000 1,000000

UNIFTH 0,0000 1,000000

UNIFTH 1,0000 1,000000

Table: Grid Lines, Part 1 of 2


CoordSys AxisDir GridID XRYZCoord LineType LineColor Visible BubbleLoc

m

GLOBAL X -20,00000 Primary Gray8Dark Yes End

GLOBAL X 0,00000 Primary Gray8Dark Yes End

GLOBAL Y -0,85000 Primary Gray8Dark Yes End

GLOBAL Y 0,00000 Primary Gray8Dark Yes End

GLOBAL Y 6,50000 Primary Gray8Dark Yes End

GLOBAL Z 0,00000 Primary Gray8Dark Yes End

GLOBAL Z 8,48000 Primary Gray8Dark Yes End



CoordSys AllVisible BubbleSize

m

GLOBAL Yes 2,438400

GLOBAL

GLOBAL

GLOBAL

GLOBAL

GLOBAL

GLOBAL



Table: Groups 1 - Definitions, Part 1 of 3


GroupName Selection SectionCut Steel Concrete Aluminum ColdFormed Stage

ALL Yes Yes Yes Yes Yes Yes Yes

Muro Yes Yes Yes Yes Yes Yes Yes

Soletta Yes Yes Yes Yes Yes Yes Yes

Fond Yes Yes Yes Yes Yes Yes Yes



GroupName Bridge AutoSeismic

AutoWind SelDesSteel SelDesAlum SelDesCold MassWeight

ALL Yes No No No No No Yes

Muro Yes No No No No No Yes

Soletta Yes No No No No No Yes

Fond Yes No No No No No Yes



GroupName Color

ALL Red

Muro Blue

Soletta Blue

Fond Blue

Table: Groups 2 - Assignments


GroupName ObjectType ObjectLabel

Muro Joint 6

Muro Joint 7

Muro Joint 8

Muro Joint 9

Muro Joint 10

Muro Joint 16

Muro Joint 17

Muro Joint 18

Muro Joint 19

Muro Joint 20

Muro Joint 21

Muro Joint 22

Muro Joint 23

Muro Joint 24

Muro Joint 25

Muro Area 5

Muro Area 6

Muro Area 7

Muro Area 8

Muro Area 9

Muro Area 10

Muro Area 11

Muro Area 12





Muro Area 2

Muro Area 3

Muro Area 4

Muro Area 17

Soletta Joint 12

Soletta Joint 13

Soletta Joint 38

Soletta Joint 39

Soletta Joint 40

Soletta Frame 13

Soletta Frame 14

Soletta Frame 15

Soletta Frame 16

Soletta Frame 17

Soletta Frame 18

Soletta Frame 19

Soletta Frame 20

Soletta Frame 21

Soletta Frame 30

Soletta Frame 31

Soletta Frame 32

Soletta Frame 33

Soletta Frame 35

Soletta Area 13

Soletta Area 14

Soletta Area 15

Soletta Area 16

Soletta Area 37

Soletta Area 38

Soletta Area 39

Soletta Area 40

Fond Joint 52

Fond Joint 53

Fond Joint 54

Fond Joint 55

Fond Joint 253

Fond Joint 254

Fond Joint 260

Fond Joint 261

Fond Joint 262

Fond Joint 263

Fond Joint 264

Fond Joint 265

Fond Joint 266

Fond Joint 267

Fond Joint 268

Fond Joint 269

Fond Joint 270

Fond Joint 271

Fond Joint 272

Fond Joint 273

Fond Joint 274

Fond Joint 275

Fond Joint 276

Fond Joint 277

Fond Joint 278

Fond Joint 279

Fond Joint 280

Fond Joint 281





Fond Joint 282

Fond Joint 283

Fond Joint 284

Fond Joint 285

Fond Joint 286

Fond Joint 287

Fond Joint 288

Fond Joint 1

Fond Joint 2

Fond Joint 3

Fond Joint 4

Fond Joint 5

Fond Joint 26

Fond Joint 27

Fond Joint 28

Fond Joint 29

Fond Joint 30

Fond Joint 46

Fond Joint 47

Fond Joint 48

Fond Joint 49

Fond Joint 50

Fond Joint 41

Fond Joint 42

Fond Joint 43

Fond Joint 44

Fond Joint 45

Fond Joint 61

Fond Joint 62

Fond Joint 63

Fond Joint 64

Fond Joint 65

Fond Joint 66

Fond Joint 67

Fond Joint 68

Fond Joint 69

Fond Joint 70

Fond Joint 71

Fond Joint 72

Fond Joint 73

Fond Joint 74

Fond Joint 75

Fond Joint 76

Fond Joint 77

Fond Joint 78

Fond Joint 79

Fond Joint 80

Fond Joint 81

Fond Joint 82

Fond Joint 83

Fond Joint 84

Fond Joint 85

Fond Joint 86

Fond Joint 87

Fond Joint 88

Fond Joint 89

Fond Joint 90

Fond Joint 91

Fond Joint 92





Fond Joint 93

Fond Joint 94

Fond Joint 95

Fond Joint 96

Fond Joint 97

Fond Joint 98

Fond Joint 99

Fond Joint 100

Fond Joint 101

Fond Joint 102

Fond Joint 103

Fond Joint 104

Fond Joint 105

Fond Joint 106

Fond Joint 107

Fond Joint 108

Fond Joint 109

Fond Joint 110

Fond Joint 111

Fond Joint 112

Fond Joint 113

Fond Joint 114

Fond Joint 115

Fond Joint 116

Fond Joint 117

Fond Joint 118

Fond Joint 119

Fond Joint 120

Fond Joint 121

Fond Joint 122

Fond Joint 123

Fond Joint 124

Fond Joint 125

Fond Joint 126

Fond Joint 127

Fond Joint 128

Fond Joint 129

Fond Joint 130

Fond Joint 131

Fond Joint 132

Fond Joint 133

Fond Joint 134

Fond Joint 135

Fond Joint 136

Fond Joint 137

Fond Joint 138

Fond Joint 139

Fond Joint 140

Fond Joint 141

Fond Joint 142

Fond Joint 143

Fond Joint 144

Fond Joint 145

Fond Joint 146

Fond Joint 147

Fond Joint 148

Fond Joint 149

Fond Joint 150

Fond Joint 151





Fond Joint 152

Fond Joint 153

Fond Joint 154

Fond Joint 155

Fond Joint 156

Fond Joint 157

Fond Joint 158

Fond Joint 159

Fond Joint 160

Fond Joint 161

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Fond Joint 163

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Fond Area 86

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Fond Area 32

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Table: Groups 3 - Masses and Weights

Table: Groups 3 - Masses and Weights

GroupName SelfMass SelfWeight TotalMassX TotalMassY TotalMassZ

KN-s2/m KN KN-s2/m KN-s2/m KN-s2/m

ALL 639,50 6271,314 639,50 639,50 639,50

Muro 210,19 2061,250 210,19 210,19 210,19

Soletta 88,82 871,015 88,82 88,82 88,82

Fond 325,83 3195,298 325,83 325,83 325,83

Table: Joint Coordinates, Part 1 of 2


Joint CoordSys CoordType XorR Y Z SpecialJt GlobalX

m m m m

1 GLOBAL Cartesian 0,00000 0,00000 0,00000 Yes 0,00000

2 GLOBAL Cartesian -5,00000 0,00000 0,53000 Yes -5,00000


































m m m m





36 GLOBAL Cartesian 0,00000 -0,85000 4,37115 Yes 0,00000

37 GLOBAL Cartesian -5,00000 -0,85000 4,90115 Yes -5,00000









46 GLOBAL Cartesian 0,00000 -0,70000 0,00000 Yes 0,00000




















66 GLOBAL Cartesian -19,79167 1,40000 2,10792 No -19,79167





























m m m m
































































m m m m
































































m m m m
































































m m m m
































































m m m m
































































m m m m































































Joint GlobalY GlobalZ GUID

m m

1 0,00000 0,00000

2 0,00000 0,53000

3 0,00000 1,06000

4 0,00000 1,60000

5 0,00000 2,13000

6 6,50000 0,00000

7 6,50000 0,53000

8 6,50000 1,06000

9 6,50000 1,60000

10 6,50000 2,13000

11 0,00000 4,60000

12 0,00000 5,13000

13 0,00000 5,66000

14 0,00000 6,20000

15 0,00000 6,73000

16 6,50000 2,00000

17 6,50000 2,53000

18 6,50000 3,06000

19 6,50000 3,60000

20 6,50000 4,13000

21 6,50000 4,30000

22 6,50000 4,83000

23 6,50000 5,36000

24 6,50000 5,90000

25 6,50000 6,43000

26 1,90000 0,00000

27 1,90000 0,53000

28 1,90000 1,06000

29 1,90000 1,60000

30 1,90000 2,13000

31 6,50000 6,35000

32 6,50000 6,88000

33 6,50000 7,41000

34 6,50000 7,95000

35 6,50000 8,48000

36 -0,85000 4,37115

37 -0,85000 4,90115

38 -0,85000 5,43115

39 -0,85000 5,97115

40 -0,85000 6,50115

41 0,60000 0,00000

42 0,60000 0,53000

43 0,60000 1,06000

44 0,60000 1,60000

45 0,60000 2,13000

46 -0,70000 0,00000

47 -0,70000 0,53000

48 -0,70000 1,06000

49 -0,70000 1,60000

50 -0,70000 2,13000

51 5,00000 0,00000

52 5,00000 0,53000

53 5,00000 1,06000

54 5,00000 1,60000

55 5,00000 2,13000

56 8,20000 0,00000





m m

57 8,20000 0,53000

58 8,20000 1,06000

59 8,20000 1,60000

60 8,20000 2,13000

61 1,40000 0,00000

62 1,40000 0,53000

63 1,40000 1,06000

64 1,40000 1,60000

65 1,40000 2,13000

66 1,40000 2,10792

67 1,40000 2,08583

68 1,40000 2,06375

69 1,40000 2,04167

70 1,40000 2,01958

71 1,40000 1,99750

72 1,40000 1,97542

73 1,40000 1,95333

74 1,40000 1,93125

75 1,40000 1,90917

76 1,40000 1,88708

77 1,40000 1,86500

78 1,40000 1,84292

79 1,40000 1,82083

80 1,40000 1,79875

81 1,40000 1,77667

82 1,40000 1,75458

83 1,40000 1,73250

84 1,40000 1,71042

85 1,40000 1,68833

86 1,40000 1,66625

87 1,40000 1,64417

88 1,40000 1,62208

89 1,40000 1,57750

90 1,40000 1,55500

91 1,40000 1,53250

92 1,40000 1,51000

93 1,40000 1,48750

94 1,40000 1,46500

95 1,40000 1,44250

96 1,40000 1,42000

97 1,40000 1,39750

98 1,40000 1,37500

99 1,40000 1,35250

100 1,40000 1,33000

101 1,40000 1,30750

102 1,40000 1,28500

103 1,40000 1,26250

104 1,40000 1,24000

105 1,40000 1,21750

106 1,40000 1,19500

107 1,40000 1,17250

108 1,40000 1,15000

109 1,40000 1,12750

110 1,40000 1,10500

111 1,40000 1,08250

112 1,40000 1,03792

113 1,40000 1,01583

114 1,40000 0,99375

115 1,40000 0,97167





m m

116 1,40000 0,94958

117 1,40000 0,92750

118 1,40000 0,90542

119 1,40000 0,88333

120 1,40000 0,86125

121 1,40000 0,83917

122 1,40000 0,81708

123 1,40000 0,79500

124 1,40000 0,77292

125 1,40000 0,75083

126 1,40000 0,72875

127 1,40000 0,70667

128 1,40000 0,68458

129 1,40000 0,66250

130 1,40000 0,64042

131 1,40000 0,61833

132 1,40000 0,59625

133 1,40000 0,57417

134 1,40000 0,55208

135 1,40000 0,50792

136 1,40000 0,48583

137 1,40000 0,46375

138 1,40000 0,44167

139 1,40000 0,41958

140 1,40000 0,39750

141 1,40000 0,37542

142 1,40000 0,35333

143 1,40000 0,33125

144 1,40000 0,30917

145 1,40000 0,28708

146 1,40000 0,26500

147 1,40000 0,24292

148 1,40000 0,22083

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152 1,40000 0,13250

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m m

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210 0,60000 0,90542

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212 0,60000 0,86125

213 0,60000 0,83917

214 0,60000 0,81708

215 0,60000 0,79500

216 0,60000 0,77292

217 0,60000 0,75083

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220 0,60000 0,68458

221 0,60000 0,66250

222 0,60000 0,64042

223 0,60000 0,61833

224 0,60000 0,59625

225 0,60000 0,57417

226 0,60000 0,55208

227 0,60000 0,50792

228 0,60000 0,48583

229 0,60000 0,46375

230 0,60000 0,44167

231 0,60000 0,41958

232 0,60000 0,39750

233 0,60000 0,37542





m m

234 0,60000 0,35333

235 0,60000 0,33125

236 0,60000 0,30917

237 0,60000 0,28708

238 0,60000 0,26500

239 0,60000 0,24292

240 0,60000 0,22083

241 0,60000 0,19875

242 0,60000 0,17667

243 0,60000 0,15458

244 0,60000 0,13250

245 0,60000 0,11042

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247 0,60000 0,06625

248 0,60000 0,04417

249 0,60000 0,02208

250 5,75000 0,00000

251 5,75000 0,53000

252 5,75000 1,06000

253 5,75000 1,60000

254 5,75000 2,13000

255 7,25000 0,00000

256 7,25000 0,53000

257 7,25000 1,06000

258 7,25000 1,60000

259 7,25000 2,13000

260 5,75000 2,10792

261 5,75000 2,08583

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263 5,75000 2,04167

264 5,75000 2,01958

265 5,75000 1,99750

266 5,75000 1,97542

267 5,75000 1,95333

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269 5,75000 1,90917

270 5,75000 1,88708

271 5,75000 1,86500

272 5,75000 1,84292

273 5,75000 1,82083

274 5,75000 1,79875

275 5,75000 1,77667

276 5,75000 1,75458

277 5,75000 1,73250

278 5,75000 1,71042

279 5,75000 1,68833

280 5,75000 1,66625

281 5,75000 1,64417

282 5,75000 1,62208

283 5,75000 1,57750

284 5,75000 1,55500

285 5,75000 1,53250

286 5,75000 1,51000

287 5,75000 1,48750

288 5,75000 1,46500

289 5,75000 1,44250

290 5,75000 1,42000

291 5,75000 1,39750

292 5,75000 1,37500





m m

293 5,75000 1,35250

294 5,75000 1,33000

295 5,75000 1,30750

296 5,75000 1,28500

297 5,75000 1,26250

298 5,75000 1,24000

299 5,75000 1,21750

300 5,75000 1,19500

301 5,75000 1,17250

302 5,75000 1,15000

303 5,75000 1,12750

304 5,75000 1,10500

305 5,75000 1,08250

306 5,75000 1,03792

307 5,75000 1,01583

308 5,75000 0,99375

309 5,75000 0,97167

310 5,75000 0,94958

311 5,75000 0,92750

312 5,75000 0,90542

313 5,75000 0,88333

314 5,75000 0,86125

315 5,75000 0,83917

316 5,75000 0,81708

317 5,75000 0,79500

318 5,75000 0,77292

319 5,75000 0,75083

320 5,75000 0,72875

321 5,75000 0,70667

322 5,75000 0,68458

323 5,75000 0,66250

324 5,75000 0,64042

325 5,75000 0,61833

326 5,75000 0,59625

327 5,75000 0,57417

328 5,75000 0,55208

329 5,75000 0,50792

330 5,75000 0,48583

331 5,75000 0,46375

332 5,75000 0,44167

333 5,75000 0,41958

334 5,75000 0,39750

335 5,75000 0,37542

336 5,75000 0,35333

337 5,75000 0,33125

338 5,75000 0,30917

339 5,75000 0,28708

340 5,75000 0,26500

341 5,75000 0,24292

342 5,75000 0,22083

343 5,75000 0,19875

344 5,75000 0,17667

345 5,75000 0,15458

346 5,75000 0,13250

347 5,75000 0,11042

348 5,75000 0,08833

349 5,75000 0,06625

350 5,75000 0,04417

351 5,75000 0,02208





m m

352 7,25000 2,10792

353 7,25000 2,08583

354 7,25000 2,06375

355 7,25000 2,04167

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357 7,25000 1,99750

358 7,25000 1,97542

359 7,25000 1,95333

360 7,25000 1,93125

361 7,25000 1,90917

362 7,25000 1,88708

363 7,25000 1,86500

364 7,25000 1,84292

365 7,25000 1,82083

366 7,25000 1,79875

367 7,25000 1,77667

368 7,25000 1,75458

369 7,25000 1,73250

370 7,25000 1,71042

371 7,25000 1,68833

372 7,25000 1,66625

373 7,25000 1,64417

374 7,25000 1,62208

375 7,25000 1,57750

376 7,25000 1,55500

377 7,25000 1,53250

378 7,25000 1,51000

379 7,25000 1,48750

380 7,25000 1,46500

381 7,25000 1,44250

382 7,25000 1,42000

383 7,25000 1,39750

384 7,25000 1,37500

385 7,25000 1,35250

386 7,25000 1,33000

387 7,25000 1,30750

388 7,25000 1,28500

389 7,25000 1,26250

390 7,25000 1,24000

391 7,25000 1,21750

392 7,25000 1,19500

393 7,25000 1,17250

394 7,25000 1,15000

395 7,25000 1,12750

396 7,25000 1,10500

397 7,25000 1,08250

398 7,25000 1,03792

399 7,25000 1,01583

400 7,25000 0,99375

401 7,25000 0,97167

402 7,25000 0,94958

403 7,25000 0,92750

404 7,25000 0,90542

405 7,25000 0,88333

406 7,25000 0,86125

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m m

411 7,25000 0,75083

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421 7,25000 0,50792

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427 7,25000 0,37542

428 7,25000 0,35333

429 7,25000 0,33125

430 7,25000 0,30917

431 7,25000 0,28708

432 7,25000 0,26500

433 7,25000 0,24292

434 7,25000 0,22083

435 7,25000 0,19875

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439 7,25000 0,11042

440 7,25000 0,08833

441 7,25000 0,06625

442 7,25000 0,04417

443 7,25000 0,02208

Table: Joint Pattern Definitions

Table: Joint Pattern Definitions

Pattern

Default

Table: Joint Restraint Assignments


Joint U1 U2 U3 R1 R2 R3

61 Yes Yes Yes No No No








































































Table: Joint Spring Assignments 1 - Uncoupled


Joint CoordSys U1 U2 U3 R1 R2 R3

KN/m KN/m KN/m KN-m/rad KN-m/rad KN-m/rad

61 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

62 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

63 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

64 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

65 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

71 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

77 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

83 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

94 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

100 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

106 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

117 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

123 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

129 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

140 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

146 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

152 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

160 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

166 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

172 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

178 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

183 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

189 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

195 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

201 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

206 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

212 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

218 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

224 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

229 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

235 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

241 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

247 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

255 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

256 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

257 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

258 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

259 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

262 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

268 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

274 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

280 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

285 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

291 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

297 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

303 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

308 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

314 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

320 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

326 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

331 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

337 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

343 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

349 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

357 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

363 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

369 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000




Joint CoordSys U1 U2 U3 R1 R2 R3

KN/m KN/m KN/m KN-m/rad KN-m/rad KN-m/rad

380 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

386 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

392 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

403 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

409 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

415 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

426 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

432 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

438 GLOBAL 0,00 0,00 0,00 0,0000 0,0000 0,0000

Table: Link Property Definitions 01 - General, Part 1 of 3


Link LinkType Mass Weight RotInert1 RotInert2 RotInert3 DefLength

KN-s2/m KN KN-m-s2 KN-m-s2 KN-m-s2 m

rigido Linear 0,00 0,000 0,0000 0,0000 0,0000 1,000000



Link DefArea PDM2I PDM2J PDM3I PDM3J Color

m2

rigido 1,000000 0,000000 0,000000 0,000000 0,000000 Yellow



Link GUID Notes

rigido Added 07/10/2014 15:23:19

Table: Link Property Definitions 02 - Linear


Link DOF Fixed

rigido U1 Yes

rigido U2 Yes

rigido U3 Yes

rigido R1 Yes

rigido R2 Yes

rigido R3 Yes

Table: Load Case Definitions, Part 1 of 3


Case Type InitialCond ModalCase BaseCase DesTypeOpt DesignType DesActOpt

DEAD LinStatic Zero Prog Det DEAD Prog Det

MODAL LinModal Zero Prog Det OTHER Prog Det

Gk LinStatic Zero Prog Det OTHER Prog Det

Qk_NEVE_ALL

LinStatic Zero Prog Det LIVE Prog Det

Qk_NEVE_BORDO






Qk_WIND_NORM


Qk_WIND_TG_LONG


QK_WIND_TG_TRASV


QK_WIND_ALL


Ak_VALANGA


Gk_TERRE_GEO

LinStatic Zero Prog Det OTHER Prog Det

Gk_TERRA_STR


E_SLV_x LinRespSpec MODAL Prog Det QUAKE Prog Det

E_SLV_y LinRespSpec MODAL Prog Det QUAKE Prog Det

E_SLV_z LinRespSpec MODAL Prog Det QUAKE Prog Det

E_SLD_x LinRespSpec MODAL Prog Det QUAKE Prog Det

E_SLD_y LinRespSpec MODAL Prog Det QUAKE Prog Det

E_SLD_z LinRespSpec MODAL Prog Det QUAKE Prog Det

Ak_SVIO_X LinStatic Zero Prog Det OTHER Prog Det

Ak_SVIO_Y LinStatic Zero Prog Det OTHER Prog Det



Case DesignAct AutoType RunCase CaseStatus GUID

DEAD Non-Composite

None Yes Finished

MODAL Other None Yes Finished

Gk Other None Yes Finished

Qk_NEVE_ALL

Short-Term Composite

None Yes Finished

Qk_NEVE_BORDO


None Yes Finished

Qk_WIND_NORM


None Yes Finished

Qk_WIND_TG_LONG


None Yes Finished

QK_WIND_TG_TRASV


None Yes Finished

QK_WIND_ALL


None Yes Finished

Ak_VALANGA


None Yes Finished

Gk_TERRE_GEO

Other None Yes Finished

Gk_TERRA_STR


E_SLV_x Short-Term Composite

None Yes Finished

E_SLV_y Short-Term Composite

None Yes Finished

E_SLV_z Short-Term Composite

None Yes Finished

E_SLD_x Short-Term Composite

None Yes Finished

E_SLD_y Short-Term Composite

None Yes Finished

E_SLD_z Short-Term Composite

None Yes Finished





Ak_SVIO_X Other None Yes Finished

Ak_SVIO_Y Other None Yes Finished



Case Notes

DEAD

MODAL

Gk

Qk_NEVE_ALL

Qk_NEVE_BORDO

Qk_WIND_NORM

Qk_WIND_TG_LONG

QK_WIND_TG_TRASV

QK_WIND_ALL

Ak_VALANGA

Gk_TERRE_GEO

Gk_TERRA_STR

E_SLV_x

E_SLV_y

E_SLV_z

E_SLD_x

E_SLD_y

E_SLD_z

Ak_SVIO_X

Ak_SVIO_Y

Table: Load Pattern Definitions


LoadPat DesignType SelfWtMult AutoLoad GUID Notes

DEAD DEAD 1,000000

Gk OTHER 0,000000

Qk_NEVE_ALL LIVE 0,000000

Qk_NEVE_BORDO LIVE 0,000000

Qk_WIND_NORMALE

LIVE 0,000000

Qk_WIND_TG_LONG

LIVE 0,000000

Qk_WIND_TG_TRASV

LIVE 0,000000

Ak_VALANGA LIVE 0,000000

Ak_SVIO_X OTHER 0,000000

Ak_SVIO_Y OTHER 0,000000

Gk_TERRA_GEO OTHER 0,000000

Gk_TERRA_STR OTHER 0,000000



Table: Masses 1 - Mass Source

Table: Masses 1 - Mass Source

MassFrom LoadPat Multiplier

Loads DEAD 1,000000

Loads Gk 1,000000

Loads Qk_NEVE_ALL 0,200000

Table: Material Properties 01 - General, Part 1 of 2


Material Type SymType TempDepend

Color GUID

4000Psi Concrete Isotropic No Gray8Dark

A416Gr270 Tendon Uniaxial No Yellow

A615Gr60 Rebar Uniaxial No White

A992Fy50 Steel Isotropic No White

B450C Rebar Isotropic No Blue

C32_40 Concrete Isotropic No Blue



Material Notes

B450C ASTM A36 added 08/10/2014 09:42:16

C32_40 ASTM A36 added 07/10/2014 15:15:15

Table: Material Properties 02 - Basic Mechanical Properties


Material UnitWeight UnitMass E1 G12 U12 A1

KN/m3 KN-s2/m4 KN/m2 KN/m2 1/C

B450C 7,6973E+01 7,8490E+00 199947978,8 76903068,77 0,300000 1,1700E-05

C32_40 2,5000E+01 2,5493E+00 30000000,00 11538461,54 0,300000 1,0000E-05

Table: Material Properties 03a - Steel Data, Part 1 of 2


Material Fy Fu EffFy EffFu SSCurveOpt SSHysType SHard SMax

KN/m2 KN/m2 KN/m2 KN/m2

A992Fy50 344737,89 448159,26 379211,68 492975,19 Simple Kinematic 0,015000 0,110000



Material SRup FinalSlope

A992Fy50 0,170000 -0,100000



Table: Material Properties 03b - Concrete Data, Part 1 of 2


Material Fc LtWtConc SSCurveOpt SSHysType SFc SCap FinalSlope FAngle

KN/m2 Degrees

4000Psi 27579,03 No Mander Takeda 0,002219 0,005000 -0,100000 0,000

C32_40 40000,00 No Mander Takeda 0,002000 0,005000 -0,100000 0,000


Table: Material Properties 03b - Concrete Data, Part 2

of 2

Material DAngle

Degrees

4000Psi 0,000

C32_40 0,000

Table: Material Properties 03e - Rebar Data, Part 1 of 2


Material Fy Fu EffFy EffFu SSCurveOpt SSHysType SHard SCap


A615Gr60 413685,47 620528,21 455054,02 682581,03 Simple Kinematic 0,010000 0,090000

B450C 450000,00 540000,00 450000,00 540000,00 Simple Kinematic 0,020000 0,120000



Material FinalSlope UseCTDef

A615Gr60 -0,100000 No

B450C -0,100000 No

Table: Material Properties 03f - Tendon Data

Table: Material Properties 03f - Tendon Data

Material Fy Fu SSCurveOpt SSHysType FinalSlope

KN/m2 KN/m2

A416Gr270 1689905,16 1861584,63 270 ksi Kinematic -0,100000

ALLEGATO 2 – TABULATO MODELLO 2 SAP

SP238_BIACERA_v01.sdb SAP2000 v15.0.1 - License #0X2F88E




Section Material MatAngle AreaType Type DrillDOF Thickness BendThick Arc

Degrees m m Degrees

0.55 C32_40 0,000 Shell Shell-Thin Yes 0,550000 0,550000

0.65 C32_40 0,000 Shell Shell-Thin Yes 0,650000 0,650000

075 C32_40 0,000 Shell Shell-Thin Yes 0,750000 0,750000

alveolato C32_40 0,000 Shell Shell-Thin Yes 0,100000 0,300000

soletta C32_40 0,000 Shell Shell-Thin Yes 0,300000 0,300000



Section InComp CoordSys Color TotalWt TotalMass F11Mod F22Mod

KN KN-s2/m

0.55 Green 0,000 0,00 1,000000 1,000000

0.65 Green 0,000 0,00 1,000000 1,000000

075 Green 0,000 0,00 1,000000 1,000000

alveolato Green 905,584 92,34 1,000000 1,000000

soletta Green 230,982 23,55 1,000000 1,000000




0.55 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000

0.65 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000

075 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000

alveolato 1,000000 1,000000 0,001000 0,001000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000

soletta 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000



Section GUID Notes

0.55 Added 07/10/2014 15:25:55

0.65 Added 07/10/2014 15:25:42

075 Added 07/10/2014 15:24:07

alveolato Added 07/10/2014 15:37:43

soletta Added 07/10/2014 15:41:41



Section RebarMat RebarOpt

0.55 None Default

0.65 None Default

075 None Default




Section RebarMat RebarOpt

alveolato None Default

soletta None Default

Table: Assembled Joint Masses



KN-s2/m KN-s2/m KN-s2/m KN-m-s2 KN-m-s2 KN-m-s2

1 2,93 2,93 2,93 0,0000 0,0000 0,0000

2 2,93 2,93 2,93 0,0000 0,0000 0,0000

3 3,94 3,94 3,94 0,0000 0,0000 0,0000

4 2,93 2,93 2,93 0,0000 0,0000 0,0000

5 3,94 3,94 3,94 0,0000 0,0000 0,0000

6 2,93 2,93 2,93 0,0000 0,0000 0,0000

7 3,94 3,94 3,94 0,0000 0,0000 0,0000

8 2,93 2,93 2,93 0,0000 0,0000 0,0000

9 3,94 3,94 3,94 0,0000 0,0000 0,0000

10 2,93 2,93 2,93 0,0000 0,0000 0,0000

11 3,60 3,60 3,60 0,0000 0,0000 0,0000

12 3,94 3,94 3,94 0,0000 0,0000 0,0000

13 2,93 2,93 2,93 0,0000 0,0000 0,0000

14 3,94 3,94 3,94 0,0000 0,0000 0,0000

15 2,93 2,93 2,93 0,0000 0,0000 0,0000

16 3,60 3,60 3,60 0,0000 0,0000 0,0000

17 4,21 4,21 4,21 0,0000 0,0000 0,0000

18 4,21 4,21 4,21 0,0000 0,0000 0,0000

19 4,21 4,21 4,21 0,0000 0,0000 0,0000

20 4,21 4,21 4,21 0,0000 0,0000 0,0000

21 4,21 4,21 4,21 0,0000 0,0000 0,0000

22 4,21 4,21 4,21 0,0000 0,0000 0,0000

23 4,21 4,21 4,21 0,0000 0,0000 0,0000

24 4,21 4,21 4,21 0,0000 0,0000 0,0000

25 5,28 5,28 5,28 0,0000 0,0000 0,0000

26 5,66 5,66 5,66 0,0000 0,0000 0,0000

27 5,34 5,34 5,34 0,0000 0,0000 0,0000

28 5,40 5,40 5,40 0,0000 0,0000 0,0000

29 5,46 5,46 5,46 0,0000 0,0000 0,0000

30 5,27 5,27 5,27 0,0000 0,0000 0,0000

31 5,31 5,31 5,31 0,0000 0,0000 0,0000

32 4,98 4,98 4,98 0,0000 0,0000 0,0000

33 0,13 0,13 0,13 0,0000 0,0000 0,0000

34 0,15 0,15 0,15 0,0000 0,0000 0,0000

35 0,15 0,15 0,15 0,0000 0,0000 0,0000

36 0,15 0,15 0,15 0,0000 0,0000 0,0000

37 0,15 0,15 0,15 0,0000 0,0000 0,0000

38 0,15 0,15 0,15 0,0000 0,0000 0,0000

39 0,15 0,15 0,15 0,0000 0,0000 0,0000

40 0,13 0,13 0,13 0,0000 0,0000 0,0000

49 0,53 0,53 0,53 0,0000 0,0000 0,0000

50 0,60 0,60 0,60 0,0000 0,0000 0,0000

51 0,28 0,28 0,28 0,0000 0,0000 0,0000

52 0,34 0,34 0,34 0,0000 0,0000 0,0000

53 0,41 0,41 0,41 0,0000 0,0000 0,0000

54 0,21 0,21 0,21 0,0000 0,0000 0,0000

55 0,25 0,25 0,25 0,0000 0,0000 0,0000

56 0,24 0,24 0,24 0,0000 0,0000 0,0000

~1 0,68 0,68 0,68 0,0000 0,0000 0,0000






~2 9,970E-02 9,970E-02 9,970E-02 0,0000 0,0000 0,0000

~3 0,26 0,26 0,26 0,0000 0,0000 0,0000

~4 9,970E-02 9,970E-02 9,970E-02 0,0000 0,0000 0,0000

~5 0,26 0,26 0,26 0,0000 0,0000 0,0000

~6 9,970E-02 9,970E-02 9,970E-02 0,0000 0,0000 0,0000

~7 0,26 0,26 0,26 0,0000 0,0000 0,0000

~8 9,970E-02 9,970E-02 9,970E-02 0,0000 0,0000 0,0000

~9 0,26 0,26 0,26 0,0000 0,0000 0,0000

~10 9,970E-02 9,970E-02 9,970E-02 0,0000 0,0000 0,0000

~11 0,26 0,26 0,26 0,0000 0,0000 0,0000

~12 4,985E-02 4,985E-02 4,985E-02 0,0000 0,0000 0,0000

~13 0,68 0,68 0,68 0,0000 0,0000 0,0000

~14 9,970E-02 9,970E-02 9,970E-02 0,0000 0,0000 0,0000

~15 9,970E-02 9,970E-02 9,970E-02 0,0000 0,0000 0,0000

~16 9,970E-02 9,970E-02 9,970E-02 0,0000 0,0000 0,0000

~17 9,970E-02 9,970E-02 9,970E-02 0,0000 0,0000 0,0000

~18 9,970E-02 9,970E-02 9,970E-02 0,0000 0,0000 0,0000

~19 4,985E-02 4,985E-02 4,985E-02 0,0000 0,0000 0,0000

~20 0,68 0,68 0,68 0,0000 0,0000 0,0000

~21 9,970E-02 9,970E-02 9,970E-02 0,0000 0,0000 0,0000

~22 9,970E-02 9,970E-02 9,970E-02 0,0000 0,0000 0,0000

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~3109 7,629E-02 7,629E-02 7,629E-02 0,0000 0,0000 0,0000

~3110 7,629E-02 7,629E-02 7,629E-02 0,0000 0,0000 0,0000

~3111 7,629E-02 7,629E-02 7,629E-02 0,0000 0,0000 0,0000

~3112 7,629E-02 7,629E-02 7,629E-02 0,0000 0,0000 0,0000

~3113 7,629E-02 7,629E-02 7,629E-02 0,0000 0,0000 0,0000



DesignType AutoGen

Concrete Yes



Table: Auto Combination Option Data 02 - User Data

Table: Auto Combination Option Data 02 - User Data

DesignType LSType LCName

Concrete Strength DEAD

Concrete Strength Qk_NEVE_ALL

Concrete Strength Qk_NEVE_BORDO

Concrete Strength Qk_WIND_NORM

Concrete Strength Qk_WIND_TG_LONG

Concrete Strength QK_WIND_TG_TRASV

Concrete Strength QK_WIND_ALL

Concrete Strength Ak_VALANGA

Concrete Strength E_SLV_x

Concrete Strength E_SLV_y

Concrete Strength E_SLV_z

Concrete Strength E_SLD_x

Concrete Strength E_SLD_y

Concrete Strength E_SLD_z



WaveChar WaveType KinFactor SWaterDepth

WaveHeight WavePeriod WaveTheory

m m Sec

Default From Theory 1,000000 45,00000 18,00000 12,0000 Linear

Table: Base Reactions, Part 1 of 3


OutputCase CaseType GlobalFX GlobalFY GlobalFZ GlobalMX GlobalMY GlobalMZ GlobalX

KN KN KN KN-m KN-m KN-m m

DEAD LinStatic -1,090E-12 7,338E-11 2798,438 11625,2701 47793,3947 1,283E-09 0,00000



OutputCase GlobalY GlobalZ XCentroidFX

YCentroidFX

ZCentroidFX

XCentroidFY

YCentroidFY

ZCentroidFY

m m m m m m m m

DEAD 0,00000 0,00000 0,00000 0,00000 0,00000 0,00000 0,00000 0,00000



OutputCase XCentroidFZ

YCentroidFZ

ZCentroidFZ

m m m

DEAD -17,07741 3,98319 0,32237





Case ModeType MaxNumModes

MinNumModes

EigenShift EigenCutoff EigenTol AutoShift

Cyc/sec Cyc/sec

MODAL Eigen 25 1 0,0000E+00 0,0000E+00 1,0000E-09 Yes



Case ModalCombo

GMCf1 GMCf2 PerRigid DirCombo DampingType

ConstDamp

Cyc/sec Cyc/sec

E_SLV_x CQC 1,0000E+00 0,0000E+00 SRSS SRSS Constant 0,0500

E_SLV_y CQC 1,0000E+00 0,0000E+00 SRSS SRSS Constant 0,0500

E_SLV_z CQC 1,0000E+00 0,0000E+00 SRSS SRSS Constant 0,0500

E_SLD_x CQC 1,0000E+00 0,0000E+00 SRSS SRSS Constant 0,0500

E_SLD_y CQC 1,0000E+00 0,0000E+00 SRSS SRSS Constant 0,0500

E_SLD_z CQC 1,0000E+00 0,0000E+00 SRSS SRSS Constant 0,0500



Case EccenRatio NumOverride

E_SLV_x 0,000000 0

E_SLV_y 0,000000 0

E_SLV_z 0,000000 0

E_SLD_x 0,000000 0

E_SLD_y 0,000000 0

E_SLD_z 0,000000 0



Case LoadType LoadName CoordSys Function Angle TransAccSF

Degrees m/sec2

E_SLV_x Acceleration U1 GLOBAL SLV_h 0,000 9,81000

E_SLV_y Acceleration U2 GLOBAL SLV_h 0,000 9,81000

E_SLV_z Acceleration U3 GLOBAL SLV_v 0,000 9,81000

E_SLD_x Acceleration U1 GLOBAL SLD_h 0,000 9,81000

E_SLD_y Acceleration U2 GLOBAL SLD_h 0,000 9,81000

E_SLD_z Acceleration U3 GLOBAL SLD_v 0,000 9,81000




DEAD Load pattern DEAD 1,000000

Gk Load pattern Qk 1,000000

Qk_NEVE_ALL Load pattern Qk_NEVE_ALL 1,000000

Qk_NEVE_BORDO Load pattern Qk_NEVE_BORDO 1,000000

Qk_WIND_NORM Load pattern Qk_WIND_NORMALE

1,000000

Qk_WIND_TG_LONG

Load pattern Qk_WIND_TG_LONG

1,000000





QK_WIND_TG_TRASV

Load pattern Qk_WIND_TG_TRASV

1,000000

QK_WIND_ALL Load pattern Qk_WIND_NORMALE

1,000000

QK_WIND_ALL Load pattern Qk_WIND_TG_LONG

1,000000

QK_WIND_ALL Load pattern Qk_WIND_TG_TRASV

1,000000

Ak_VALANGA Load pattern Ak_VALANGA 1,000000

Ak_SVIO_X_1 Load pattern Ak_SVIO_X_1 1,000000

Ak_SVIO_Y_1 Load pattern Ak_SVIO_Y_1 1,000000

Ak_SVIO_X_2 Load pattern Ak_SVIO_X_2 1,000000

Ak_SVIO_Y_2 Load pattern Ak_SVIO_Y_2 1,000000




E_SLV_ALL_X Linear Add No Response Spectrum E_SLV_x 1,000000 None

E_SLV_ALL_X Response Spectrum E_SLV_y 0,300000

E_SLV_ALL_X Response Spectrum E_SLV_z 0,300000

E_SLV_ALL_Y Linear Add No Response Spectrum E_SLV_x 0,300000 None

E_SLV_ALL_Y Response Spectrum E_SLV_y 1,000000

E_SLV_ALL_Y Response Spectrum E_SLV_z 0,300000

E_SLV_ALL_Z Linear Add No Response Spectrum E_SLV_x 0,300000 None

E_SLV_ALL_Z Response Spectrum E_SLV_y 0,300000

E_SLV_ALL_Z Response Spectrum E_SLV_z 1,000000

E_SLV_INVIL Envelope No Response Combo E_SLV_ALL_X 1,000000 None

E_SLV_INVIL Response Combo E_SLV_ALL_Y 1,000000

E_SLV_INVIL Response Combo E_SLV_ALL_Z 1,000000

E_SLD_ALL_X Linear Add No Response Spectrum E_SLD_x 1,000000 None

E_SLD_ALL_X Response Spectrum E_SLD_y 0,300000

E_SLD_ALL_X Response Spectrum E_SLD_z 0,300000

E_SLD_ALL_Y Linear Add No Response Spectrum E_SLD_x 0,300000 None

E_SLD_ALL_Y Response Spectrum E_SLD_y 1,000000

E_SLD_ALL_Y Response Spectrum E_SLD_z 0,300000

E_SLD_ALL_Z Linear Add No Response Spectrum E_SLD_x 0,300000 None

E_SLD_ALL_Z Response Spectrum E_SLD_y 0,300000

E_SLD_ALL_Z Response Spectrum E_SLD_z 1,000000

E_SLD_INVIL Envelope No Response Combo E_SLD_ALL_X 1,000000 None

E_SLD_INVIL Response Combo E_SLD_ALL_Y 1,000000

E_SLD_INVIL Response Combo E_SLD_ALL_Z 1,000000











SLU_3_STR Linear Static Qk_NEVE_BORDO 1,500000












SLU_ACC_2 Linear Static Qk_NEVE_BORDO 0,200000





SLU_ACC_3 Linear Static Ak_SVIO_X_1 1,000000




SLU_ACC_4 Linear Static Ak_SVIO_Y_1 1,000000




SLU_ACC_5 Linear Static Ak_SVIO_X_2 1,000000




SLU_ACC_6 Linear Static Ak_SVIO_Y_2 1,000000




SLV_1 Response Combo E_SLV_ALL_X 1,000000




SLV_2 Response Combo E_SLV_ALL_Y 1,000000




SLV_3 Response Combo E_SLV_ALL_Z 1,000000




SLD_1 Response Combo E_SLD_ALL_X 1,000000




SLD_2 Response Combo E_SLD_ALL_Y 1,000000




SLD_3 Response Combo E_SLD_ALL_Z 1,000000

SLE_rara_1 Linear Add No Linear Static DEAD 1,000000 None

SLE_rara_1 Linear Static Gk 1,000000

SLE_rara_1 Linear Static Qk_NEVE_ALL 1,000000

SLE_rara_1 Linear Static QK_WIND_ALL 0,200000



SLE_rara_2 Linear Static Qk_NEVE_ALL 0,500000




SLE_rara_3 Linear Static Qk_NEVE_BORDO 1,000000


SLE_q-perm_1 Linear Add No Linear Static DEAD 1,000000 None

SLE_q-perm_1 Linear Static Gk 1,000000

SLE_q-perm_1 Linear Static Qk_NEVE_ALL 0,200000





inviluppo_SLU Envelope No Response Combo SLU_1_STR 1,000000 None

inviluppo_SLU Response Combo SLU_2_STR 1,000000

inviluppo_SLU Response Combo SLU_3_STR 1,000000

inviluppo_SLE_rara Envelope No Response Combo SLE_rara_1 1,000000 None

inviluppo_SLE_rara Response Combo SLE_rara_2 1,000000

inviluppo_SLE_rara Response Combo SLE_rara_3 1,000000

inviluppo_SLV Envelope No Response Combo SLV_1 1,000000 None

inviluppo_SLV Response Combo SLV_2 1,000000

inviluppo_SLV Response Combo SLV_3 1,000000

inviluppo_SLU_acc Envelope No Response Combo SLU_ACC_1 1,000000 None

inviluppo_SLU_acc Response Combo SLU_ACC_2 1,000000





inviluppo_SLD Envelope No Response Combo SLD_1 1,000000 None

inviluppo_SLD Response Combo SLD_2 1,000000

inviluppo_SLD Response Combo SLD_3 1,000000




E_SLV_ALL_X E_SLV_x None None None

E_SLV_ALL_X E_SLV_y

E_SLV_ALL_X E_SLV_z

E_SLV_ALL_Y E_SLV_x None None None

E_SLV_ALL_Y E_SLV_y

E_SLV_ALL_Y E_SLV_z

E_SLV_ALL_Z E_SLV_x None None None

E_SLV_ALL_Z E_SLV_y

E_SLV_ALL_Z E_SLV_z

E_SLV_INVIL E_SLV_ALL_X None None None



E_SLD_ALL_X E_SLD_x None None None

E_SLD_ALL_X E_SLD_y

E_SLD_ALL_X E_SLD_z

E_SLD_ALL_Y E_SLD_x None None None

E_SLD_ALL_Y E_SLD_y

E_SLD_ALL_Y E_SLD_z

E_SLD_ALL_Z E_SLD_x None None None

E_SLD_ALL_Z E_SLD_y

E_SLD_ALL_Z E_SLD_z

E_SLD_INVIL E_SLD_ALL_X None None None




SLU_1_STR Gk




SLU_2_STR Gk




SLU_3_STR Gk








SLU_ACC_1 Gk




SLU_ACC_2 Gk

SLU_ACC_2 Qk_NEVE_BORDO



SLU_ACC_3 Gk


SLU_ACC_3 Ak_SVIO_X_1


SLU_ACC_4 Gk


SLU_ACC_4 Ak_SVIO_Y_1


SLU_ACC_5 Gk




SLU_ACC_6 Gk




SLV_1 Gk

SLV_1 Qk_NEVE_ALL

SLV_1 E_SLV_ALL_X


SLV_2 Gk

SLV_2 Qk_NEVE_ALL

SLV_2 E_SLV_ALL_Y


SLV_3 Gk

SLV_3 Qk_NEVE_ALL

SLV_3 E_SLV_ALL_Z


SLD_1 Gk

SLD_1 Qk_NEVE_ALL

SLD_1 E_SLD_ALL_X


SLD_2 Gk

SLD_2 Qk_NEVE_ALL

SLD_2 E_SLD_ALL_Y


SLD_3 Gk

SLD_3 Qk_NEVE_ALL

SLD_3 E_SLD_ALL_Z

SLE_rara_1 DEAD None None None

SLE_rara_1 Gk

SLE_rara_1 Qk_NEVE_ALL

SLE_rara_1 QK_WIND_ALL


SLE_rara_2 Gk








SLE_rara_3 Gk

SLE_rara_3 Qk_NEVE_BORDO


SLE_q-perm_1 DEAD None None None

SLE_q-perm_1 Gk

SLE_q-perm_1 Qk_NEVE_ALL

inviluppo_SLU SLU_1_STR None None None

inviluppo_SLU SLU_2_STR


inviluppo_SLE_rara SLE_rara_1 None None None

inviluppo_SLE_rara SLE_rara_2


inviluppo_SLV SLV_1 None None None

inviluppo_SLV SLV_2

inviluppo_SLV SLV_3

inviluppo_SLU_acc SLU_ACC_1 None None None

inviluppo_SLU_acc SLU_ACC_2





inviluppo_SLD SLD_1 None None None

inviluppo_SLD SLD_2

inviluppo_SLD SLD_3




E_SLV_ALL_X E_SLV_x

E_SLV_ALL_X E_SLV_y

E_SLV_ALL_X E_SLV_z

E_SLV_ALL_Y E_SLV_x

E_SLV_ALL_Y E_SLV_y

E_SLV_ALL_Y E_SLV_z

E_SLV_ALL_Z E_SLV_x

E_SLV_ALL_Z E_SLV_y

E_SLV_ALL_Z E_SLV_z

E_SLV_INVIL E_SLV_ALL_X



E_SLD_ALL_X E_SLD_x

E_SLD_ALL_X E_SLD_y

E_SLD_ALL_X E_SLD_z

E_SLD_ALL_Y E_SLD_x

E_SLD_ALL_Y E_SLD_y

E_SLD_ALL_Y E_SLD_z

E_SLD_ALL_Z E_SLD_x

E_SLD_ALL_Z E_SLD_y

E_SLD_ALL_Z E_SLD_z

E_SLD_INVIL E_SLD_ALL_X



SLU_1_STR DEAD

SLU_1_STR Gk







SLU_2_STR DEAD

SLU_2_STR Gk



SLU_3_STR DEAD

SLU_3_STR Gk



SLU_ACC_1 DEAD

SLU_ACC_1 Gk



SLU_ACC_2 DEAD

SLU_ACC_2 Gk

SLU_ACC_2 Qk_NEVE_BORDO


SLU_ACC_3 DEAD

SLU_ACC_3 Gk



SLU_ACC_4 DEAD

SLU_ACC_4 Gk



SLU_ACC_5 DEAD

SLU_ACC_5 Gk



SLU_ACC_6 DEAD

SLU_ACC_6 Gk



SLV_1 DEAD

SLV_1 Gk

SLV_1 Qk_NEVE_ALL

SLV_1 E_SLV_ALL_X

SLV_2 DEAD

SLV_2 Gk

SLV_2 Qk_NEVE_ALL

SLV_2 E_SLV_ALL_Y

SLV_3 DEAD

SLV_3 Gk

SLV_3 Qk_NEVE_ALL

SLV_3 E_SLV_ALL_Z

SLD_1 DEAD

SLD_1 Gk

SLD_1 Qk_NEVE_ALL

SLD_1 E_SLD_ALL_X

SLD_2 DEAD

SLD_2 Gk

SLD_2 Qk_NEVE_ALL

SLD_2 E_SLD_ALL_Y

SLD_3 DEAD

SLD_3 Gk

SLD_3 Qk_NEVE_ALL

SLD_3 E_SLD_ALL_Z

SLE_rara_1 DEAD

SLE_rara_1 Gk







SLE_rara_2 DEAD

SLE_rara_2 Gk



SLE_rara_3 DEAD

SLE_rara_3 Gk

SLE_rara_3 Qk_NEVE_BORDO


SLE_q-perm_1 DEAD

SLE_q-perm_1 Gk

SLE_q-perm_1 Qk_NEVE_ALL







inviluppo_SLV SLV_1

inviluppo_SLV SLV_2

inviluppo_SLV SLV_3







inviluppo_SLD SLD_1

inviluppo_SLD SLD_2

inviluppo_SLD SLD_3



Name Type X Y Z AboutZ AboutY AboutX

m m m Degrees Degrees Degrees

GLOBAL Cartesian 0,00000 0,00000 0,00000 0,000 0,000 0,000



SectionName Material Shape t3 t2 Area TorsConst

m m m2 m4

pilastro C32_40 Rectangular 0,500000 0,500000 0,250000 0,008802

travi C32_40 Rectangular 0,550000 0,500000 0,275000 0,010539



SectionName I33 I22 AS2 AS3 S33 S22 Z33

m4 m4 m2 m2 m3 m3 m3

pilastro 0,005208 0,005208 0,208333 0,208333 0,020833 0,020833 0,031250

travi 0,006932 0,005729 0,229167 0,229167 0,025208 0,022917 0,037813





SectionName Z22 R33 R22 ConcCol ConcBeam Color TotalWt

m3 m m KN

pilastro 0,031250 0,144338 0,144338 Yes No Gray8Dark 560,000

travi 0,034375 0,158771 0,144338 No Yes White 1101,873



SectionName TotalMass FromFile AMod A2Mod A3Mod JMod I2Mod

KN-s2/m

pilastro 57,10 No 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000

travi 112,36 No 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000



SectionName I3Mod MMod WMod GUID Notes

pilastro 1,000000 1,000000 1,000000 Added 07/10/2014 15:18:41

travi 1,000000 1,000000 1,000000 Added 07/10/2014 15:22:13



SectionName

RebarMatL RebarMatC ReinfConfig LatReinf Cover NumBars3Dir

NumBars2Dir

BarSizeL

m

pilastro A615Gr60 A615Gr60 Rectangular Ties 0,050000 3 3 20d



SectionName

BarSizeC SpacingC NumCBars2 NumCBars3 ReinfType

m

pilastro 10d 0,150000 2 2 Check



SectionName

RebarMatL RebarMatC TopCover BotCover TopLeftArea TopRghtArea

BotLeftArea BotRghtArea

m m m2 m2 m2 m2

travi B450C B450C 0,050000 0,050000 0,000000 0,000000 0,000000 0,000000




Cyc/sec

UNIFPSD 0,0000E+00 1,000000

UNIFPSD 1,0000E+00 1,000000






Sec

SLV_h 0,000000 0,228000 0,050000 User

SLV_h 0,103667 0,172520

SLV_h 0,311000 0,172520

SLV_h 0,411000 0,130544

SLV_h 0,511000 0,104997

SLV_h 0,611000 0,087813

SLV_h 0,711000 0,075462

SLV_h 0,811000 0,066157

SLV_h 0,911000 0,058895

SLV_h 1,011000 0,053070

SLV_h 1,111000 0,048293

SLV_h 1,211000 0,045600

SLV_h 1,311000 0,045600

SLV_h 1,411000 0,045600

SLV_h 1,511000 0,045600

SLV_h 1,611000 0,045600

SLV_h 1,711000 0,045600

SLV_h 1,811000 0,045600

SLV_h 1,911000 0,045600

SLV_h 2,011000 0,045600

SLV_h 2,111000 0,045600

SLV_h 2,211000 0,045600

SLV_h 2,311000 0,045600

SLV_h 2,411000 0,045600

SLV_h 2,511000 0,045600

SLV_h 2,611000 0,045600

SLV_h 2,711000 0,045600

SLV_h 2,811000 0,045600

SLV_h 2,911000 0,045600

SLV_h 3,011000 0,045600

SLV_h 3,111000 0,045600

SLV_h 3,211000 0,045600

SLV_h 3,311000 0,045600

SLV_h 3,411000 0,045600

SLV_h 3,511000 0,045600

SLV_h 3,611000 0,045600

SLV_h 3,711000 0,045600

SLV_h 3,811000 0,045600

SLV_h 3,911000 0,045600

SLV_h 4,000000 0,045600

SLV_v 0,000000 0,146972 0,050000 User

SLV_v 0,050000 0,111209

SLV_v 0,150000 0,111209

SLV_v 0,250000 0,066726

SLV_v 0,350000 0,047661

SLV_v 0,450000 0,045600

SLV_v 0,550000 0,045600

SLV_v 0,650000 0,045600

SLV_v 0,750000 0,045600

SLV_v 0,850000 0,045600

SLV_v 0,950000 0,045600

SLV_v 1,000000 0,045600

SLV_v 1,100000 0,045600

SLV_v 1,200000 0,045600

SLV_v 1,300000 0,045600

SLV_v 1,400000 0,045600

SLV_v 1,500000 0,045600





Sec

SLV_v 1,600000 0,045600

SLV_v 1,700000 0,045600

SLV_v 1,800000 0,045600

SLV_v 1,900000 0,045600

SLV_v 2,000000 0,045600

SLV_v 2,100000 0,045600

SLV_v 2,200000 0,045600

SLV_v 2,300000 0,045600

SLV_v 2,400000 0,045600

SLV_v 2,500000 0,045600

SLV_v 2,600000 0,045600

SLV_v 2,700000 0,045600

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SLV_v 0,450000

SLV_v 0,550000

SLV_v 0,650000

SLV_v 0,750000

SLV_v 0,850000

SLV_v 0,950000

SLV_v 1,000000

SLV_v 1,100000

SLV_v 1,200000

SLV_v 1,300000

SLV_v 1,400000

SLV_v 1,500000

SLV_v 1,600000

SLV_v 1,700000

SLV_v 1,800000

SLV_v 1,900000

SLV_v 2,000000

SLV_v 2,100000

SLV_v 2,200000

SLV_v 2,300000

SLV_v 2,400000

SLV_v 2,500000

SLV_v 2,600000

SLV_v 2,700000

SLV_v 2,800000

SLV_v 2,900000

SLV_v 3,000000





Sec

SLV_v 3,100000

SLV_v 3,200000

SLV_v 3,300000

SLV_v 3,400000

SLV_v 3,500000

SLV_v 3,600000

SLV_v 3,700000

SLV_v 3,800000

SLV_v 3,900000

SLV_v 4,000000

SLD_h 0,000000 T1 1,000000 0,088000 0,264000 1,964000 0,000000

SLD_h 0,088000

SLD_h 0,264000

SLD_h 0,364000

SLD_h 0,464000

SLD_h 0,564000

SLD_h 0,664000

SLD_h 0,764000

SLD_h 0,864000

SLD_h 0,964000

SLD_h 1,064000

SLD_h 1,164000

SLD_h 1,264000

SLD_h 1,364000

SLD_h 1,464000

SLD_h 1,564000

SLD_h 1,664000

SLD_h 1,764000

SLD_h 1,864000

SLD_h 1,964000

SLD_h 2,064000

SLD_h 2,164000

SLD_h 2,264000

SLD_h 2,364000

SLD_h 2,464000

SLD_h 2,564000

SLD_h 2,664000

SLD_h 2,764000

SLD_h 2,864000

SLD_h 2,964000

SLD_h 3,064000

SLD_h 3,164000

SLD_h 3,264000

SLD_h 3,364000

SLD_h 3,464000

SLD_h 3,564000

SLD_h 3,664000

SLD_h 3,764000

SLD_h 3,864000

SLD_h 3,964000

SLD_h 4,000000

SLD_v 0,000000 T1 1,000000 0,050000 0,150000 1,000000

SLD_v 0,050000

SLD_v 0,150000

SLD_v 0,250000

SLD_v 0,350000

SLD_v 0,450000

SLD_v 0,550000

SLD_v 0,650000





Sec

SLD_v 0,750000

SLD_v 0,850000

SLD_v 0,950000

SLD_v 1,000000

SLD_v 1,100000

SLD_v 1,200000

SLD_v 1,300000

SLD_v 1,400000

SLD_v 1,500000

SLD_v 1,600000

SLD_v 1,700000

SLD_v 1,800000

SLD_v 1,900000

SLD_v 2,000000

SLD_v 2,100000

SLD_v 2,200000

SLD_v 2,300000

SLD_v 2,400000

SLD_v 2,500000

SLD_v 2,600000

SLD_v 2,700000

SLD_v 2,800000

SLD_v 2,900000

SLD_v 3,000000

SLD_v 3,100000

SLD_v 3,200000

SLD_v 3,300000

SLD_v 3,400000

SLD_v 3,500000

SLD_v 3,600000

SLD_v 3,700000

SLD_v 3,800000

SLD_v 3,900000

SLD_v 4,000000



Name Period q

Sec

SLV_h 0,000000 3,300000

SLV_h 0,103667

SLV_h 0,311000

SLV_h 0,411000

SLV_h 0,511000

SLV_h 0,611000

SLV_h 0,711000

SLV_h 0,811000

SLV_h 0,911000

SLV_h 1,011000

SLV_h 1,111000

SLV_h 1,211000

SLV_h 1,311000

SLV_h 1,411000

SLV_h 1,511000

SLV_h 1,611000

SLV_h 1,711000




Name Period q

Sec

SLV_h 1,811000

SLV_h 1,911000

SLV_h 2,011000

SLV_h 2,111000

SLV_h 2,211000

SLV_h 2,311000

SLV_h 2,411000

SLV_h 2,511000

SLV_h 2,611000

SLV_h 2,711000

SLV_h 2,811000

SLV_h 2,911000

SLV_h 3,011000

SLV_h 3,111000

SLV_h 3,211000

SLV_h 3,311000

SLV_h 3,411000

SLV_h 3,511000

SLV_h 3,611000

SLV_h 3,711000

SLV_h 3,811000

SLV_h 3,911000

SLV_h 4,000000

SLV_v 0,000000 3,300000

SLV_v 0,050000

SLV_v 0,150000

SLV_v 0,250000

SLV_v 0,350000

SLV_v 0,450000

SLV_v 0,550000

SLV_v 0,650000

SLV_v 0,750000

SLV_v 0,850000

SLV_v 0,950000

SLV_v 1,000000

SLV_v 1,100000

SLV_v 1,200000

SLV_v 1,300000

SLV_v 1,400000

SLV_v 1,500000

SLV_v 1,600000

SLV_v 1,700000

SLV_v 1,800000

SLV_v 1,900000

SLV_v 2,000000

SLV_v 2,100000

SLV_v 2,200000

SLV_v 2,300000

SLV_v 2,400000

SLV_v 2,500000

SLV_v 2,600000

SLV_v 2,700000

SLV_v 2,800000

SLV_v 2,900000

SLV_v 3,000000

SLV_v 3,100000

SLV_v 3,200000

SLV_v 3,300000




Name Period q

Sec

SLV_v 3,400000

SLV_v 3,500000

SLV_v 3,600000

SLV_v 3,700000

SLV_v 3,800000

SLV_v 3,900000

SLV_v 4,000000

SLD_h 0,000000

SLD_h 0,088000

SLD_h 0,264000

SLD_h 0,364000

SLD_h 0,464000

SLD_h 0,564000

SLD_h 0,664000

SLD_h 0,764000

SLD_h 0,864000

SLD_h 0,964000

SLD_h 1,064000

SLD_h 1,164000

SLD_h 1,264000

SLD_h 1,364000

SLD_h 1,464000

SLD_h 1,564000

SLD_h 1,664000

SLD_h 1,764000

SLD_h 1,864000

SLD_h 1,964000

SLD_h 2,064000

SLD_h 2,164000

SLD_h 2,264000

SLD_h 2,364000

SLD_h 2,464000

SLD_h 2,564000

SLD_h 2,664000

SLD_h 2,764000

SLD_h 2,864000

SLD_h 2,964000

SLD_h 3,064000

SLD_h 3,164000

SLD_h 3,264000

SLD_h 3,364000

SLD_h 3,464000

SLD_h 3,564000

SLD_h 3,664000

SLD_h 3,764000

SLD_h 3,864000

SLD_h 3,964000

SLD_h 4,000000

SLD_v 0,000000 1,000000

SLD_v 0,050000

SLD_v 0,150000

SLD_v 0,250000

SLD_v 0,350000

SLD_v 0,450000

SLD_v 0,550000

SLD_v 0,650000

SLD_v 0,750000

SLD_v 0,850000




Name Period q

Sec

SLD_v 0,950000

SLD_v 1,000000

SLD_v 1,100000

SLD_v 1,200000

SLD_v 1,300000

SLD_v 1,400000

SLD_v 1,500000

SLD_v 1,600000

SLD_v 1,700000

SLD_v 1,800000

SLD_v 1,900000

SLD_v 2,000000

SLD_v 2,100000

SLD_v 2,200000

SLD_v 2,300000

SLD_v 2,400000

SLD_v 2,500000

SLD_v 2,600000

SLD_v 2,700000

SLD_v 2,800000

SLD_v 2,900000

SLD_v 3,000000

SLD_v 3,100000

SLD_v 3,200000

SLD_v 3,300000

SLD_v 3,400000

SLD_v 3,500000

SLD_v 3,600000

SLD_v 3,700000

SLD_v 3,800000

SLD_v 3,900000

SLD_v 4,000000



Name Period Accel FuncDamp

Sec

UNIFRS 0,000000 1,000000 0,050000

UNIFRS 1,000000 1,000000




Cyc/sec

UNIFSS 0,0000E+00 1,000000

UNIFSS 1,0000E+00 1,000000



Name Time Value

Sec

RAMPTH 0,0000 0,000000




Name Time Value

Sec

RAMPTH 1,0000 1,000000

RAMPTH 4,0000 1,000000

UNIFTH 0,0000 1,000000

UNIFTH 1,0000 1,000000



Link LinkType Mass Weight RotInert1 RotInert2 RotInert3 DefLength

KN-s2/m KN KN-m-s2 KN-m-s2 KN-m-s2 m

rigido Linear 0,00 0,000 0,0000 0,0000 0,0000 1,000000



Link DefArea PDM2I PDM2J PDM3I PDM3J Color

m2

rigido 1,000000 0,000000 0,000000 0,000000 0,000000 Yellow



Link GUID Notes

rigido Added 07/10/2014 15:23:19



Link DOF Fixed

rigido U1 Yes

rigido U2 Yes

rigido U3 Yes

rigido R1 Yes

rigido R2 Yes

rigido R3 Yes




DEAD LinStatic Zero Prog Det DEAD Prog Det

MODAL LinModal Zero Prog Det OTHER Prog Det

Gk LinStatic Zero Prog Det OTHER Prog Det

Qk_NEVE_ALL


Qk_NEVE_BORDO


Qk_WIND_NORM


Qk_WIND_TG_LONG






QK_WIND_TG_TRASV


QK_WIND_ALL


Ak_VALANGA


E_SLV_x LinRespSpec MODAL Prog Det QUAKE Prog Det

E_SLV_y LinRespSpec MODAL Prog Det QUAKE Prog Det

E_SLV_z LinRespSpec MODAL Prog Det QUAKE Prog Det

E_SLD_x LinRespSpec MODAL Prog Det QUAKE Prog Det

E_SLD_y LinRespSpec MODAL Prog Det QUAKE Prog Det

E_SLD_z LinRespSpec MODAL Prog Det QUAKE Prog Det

Ak_SVIO_X_1


Ak_SVIO_Y_1


Ak_SVIO_X_2


Ak_SVIO_Y_2





DEAD Non-Composite

None Yes Finished

MODAL Other None Yes Finished

Gk Other None Yes Finished

Qk_NEVE_ALL


None Yes Finished

Qk_NEVE_BORDO


None Yes Finished

Qk_WIND_NORM


None Yes Finished

Qk_WIND_TG_LONG


None Yes Finished

QK_WIND_TG_TRASV


None Yes Finished

QK_WIND_ALL


None Yes Finished

Ak_VALANGA


None Yes Finished

E_SLV_x Short-Term Composite

None Yes Finished

E_SLV_y Short-Term Composite

None Yes Finished

E_SLV_z Short-Term Composite

None Yes Finished

E_SLD_x Short-Term Composite

None Yes Finished

E_SLD_y Short-Term Composite

None Yes Finished

E_SLD_z Short-Term Composite

None Yes Finished

Ak_SVIO_X_1


Ak_SVIO_Y_1


Ak_SVIO_X_2






Ak_SVIO_Y_2




Case Notes

DEAD

MODAL

Gk

Qk_NEVE_ALL

Qk_NEVE_BORDO

Qk_WIND_NORM

Qk_WIND_TG_LONG

QK_WIND_TG_TRASV

QK_WIND_ALL

Ak_VALANGA

E_SLV_x

E_SLV_y

E_SLV_z

E_SLD_x

E_SLD_y

E_SLD_z

Ak_SVIO_X_1

Ak_SVIO_Y_1

Ak_SVIO_X_2

Ak_SVIO_Y_2



LoadPat DesignType SelfWtMult AutoLoad GUID Notes

DEAD DEAD 1,000000



Material Type SymType TempDepend

Color GUID

4000Psi Concrete Isotropic No Gray8Dark

A615Gr60 Rebar Uniaxial No White

A992Fy50 Steel Isotropic No White

B450C Rebar Isotropic No Blue

C32_40 Concrete Isotropic No Blue





Material Notes

4000Psi Normalweight f'c = 4 ksi added 07/10/2014 15:10:44

A615Gr60 ASTM A615 Grade 60 added 07/10/2014 15:18:41

A992Fy50 ASTM A992 Fy=50 ksi added 07/10/2014 15:10:44

B450C ASTM A36 added 08/10/2014 09:42:16

C32_40 ASTM A36 added 07/10/2014 15:15:15



Material UnitWeight UnitMass E1 G12 U12 A1

KN/m3 KN-s2/m4 KN/m2 KN/m2 1/C

4000Psi 2,3563E+01 2,4028E+00 24855578,28 10356490,95 0,200000 9,9000E-06

A615Gr60 7,6973E+01 7,8490E+00 199947978,8 1,1700E-05

A992Fy50 7,6973E+01 7,8490E+00 199947978,8 76903068,77 0,300000 1,1700E-05

B450C 7,6973E+01 7,8490E+00 199947978,8 76903068,77 0,300000 1,1700E-05

C32_40 2,5000E+01 2,5493E+00 30000000,00 11538461,54 0,300000 1,0000E-05



Material Fy Fu EffFy EffFu SSCurveOpt SSHysType SHard SMax


A992Fy50 344737,89 448159,26 379211,68 492975,19 Simple Kinematic 0,015000 0,110000



Material SRup FinalSlope

A992Fy50 0,170000 -0,100000



Material Fc LtWtConc SSCurveOpt SSHysType SFc SCap FinalSlope FAngle

KN/m2 Degrees

4000Psi 27579,03 No Mander Takeda 0,002219 0,005000 -0,100000 0,000

C32_40 40000,00 No Mander Takeda 0,002000 0,005000 -0,100000 0,000




Table: Material Properties 03b - Concrete Data, Part 2

of 2

Material DAngle

Degrees

4000Psi 0,000

C32_40 0,000



Material Fy Fu EffFy EffFu SSCurveOpt SSHysType SHard SCap


A615Gr60 413685,47 620528,21 455054,02 682581,03 Simple Kinematic 0,010000 0,090000

B450C 450000,00 540000,00 450000,00 540000,00 Simple Kinematic 0,020000 0,120000



Material FinalSlope UseCTDef

A615Gr60 -0,100000 No

B450C -0,100000 No

Table: Material Properties 06 - Damping Parameters

Table: Material Properties 06 - Damping Parameters

Material ModalRatio VisMass VisStiff HysMass HysStiff

1/Sec Sec 1/Sec2

4000Psi 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,000000

A615Gr60 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,000000

A992Fy50 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,000000

B450C 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,000000

C32_40 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,000000

Table: Modal Load Participation Ratios

Table: Modal Load Participation Ratios

OutputCase ItemType Item Static Dynamic

Percent Percent

MODAL Acceleration UX 96,3410 75,5638

MODAL Acceleration UY 42,1008 5,0639

MODAL Acceleration UZ 90,4649 44,4057

Table: Modal Participating Mass Ratios, Part 1 of 3


OutputCase StepType StepNum Period UX UY UZ SumUX SumUY

Sec

MODAL Mode 1,000000 0,112070 0,00019 0,02366 0,28049 0,00019 0,02366

MODAL Mode 2,000000 0,108604 5,168E-05 0,00038 0,00536 0,00024 0,02404

MODAL Mode 3,000000 0,102281 2,519E-05 0,00217 0,02441 0,00027 0,02621

MODAL Mode 4,000000 0,092837 0,00012 4,620E-05 0,00082 0,00039 0,02625

MODAL Mode 5,000000 0,082204 3,206E-06 0,00071 0,00688 0,00040 0,02696

MODAL Mode 6,000000 0,071858 0,00039 1,857E-08 1,556E-05 0,00078 0,02696




OutputCase StepType StepNum Period UX UY UZ SumUX SumUY

Sec

MODAL Mode 7,000000 0,062130 3,766E-06 0,00025 0,00188 0,00079 0,02721

MODAL Mode 8,000000 0,054053 0,04757 0,00017 8,450E-05 0,04836 0,02738

MODAL Mode 9,000000 0,053086 0,70052 0,00189 0,00022 0,74889 0,02928

MODAL Mode 10,000000 0,050823 0,00470 0,00518 0,05176 0,75359 0,03446

MODAL Mode 11,000000 0,044826 0,00072 0,00157 0,00955 0,75431 0,03603

MODAL Mode 12,000000 0,043805 4,361E-05 0,00018 0,00117 0,75435 0,03621

MODAL Mode 13,000000 0,043502 9,041E-05 0,00022 0,01911 0,75444 0,03643

MODAL Mode 14,000000 0,043098 0,00016 3,501E-05 0,00084 0,75460 0,03646

MODAL Mode 15,000000 0,042522 0,00025 1,960E-05 6,846E-05 0,75485 0,03648

MODAL Mode 16,000000 0,042419 1,600E-06 1,546E-05 0,00042 0,75486 0,03650

MODAL Mode 17,000000 0,041463 9,610E-05 7,792E-07 5,220E-05 0,75495 0,03650

MODAL Mode 18,000000 0,041158 8,721E-06 0,00072 0,00294 0,75496 0,03722

MODAL Mode 19,000000 0,039591 1,825E-05 1,040E-09 3,728E-05 0,75498 0,03722

MODAL Mode 20,000000 0,038749 1,729E-08 0,00098 0,00622 0,75498 0,03821

MODAL Mode 21,000000 0,038311 1,701E-05 0,00246 0,01030 0,75500 0,04067

MODAL Mode 22,000000 0,037689 8,146E-05 1,884E-05 2,740E-05 0,75508 0,04068

MODAL Mode 23,000000 0,036967 0,00046 9,173E-05 1,479E-05 0,75554 0,04078

MODAL Mode 24,000000 0,036014 6,138E-06 0,00037 0,00111 0,75555 0,04115

MODAL Mode 25,000000 0,035526 9,119E-05 0,00949 0,02027 0,75564 0,05064



OutputCase StepType StepNum SumUZ RX RY RZ SumRX SumRY

MODAL Mode 1,000000 0,28049 0,12948 0,16777 0,01345 0,12948 0,16777

MODAL Mode 2,000000 0,28585 0,00386 0,09554 0,00782 0,13334 0,26331

MODAL Mode 3,000000 0,31026 0,01071 0,02819 0,00230 0,14406 0,29150

MODAL Mode 4,000000 0,31108 0,00082 0,01858 0,00148 0,14487 0,31008

MODAL Mode 5,000000 0,31796 0,00284 0,00650 0,00060 0,14772 0,31658

MODAL Mode 6,000000 0,31797 1,809E-05 0,00532 0,00042 0,14773 0,32190

MODAL Mode 7,000000 0,31986 0,00126 0,00158 0,00018 0,14899 0,32347

MODAL Mode 8,000000 0,31994 0,00037 0,00448 0,00010 0,14937 0,32795

MODAL Mode 9,000000 0,32016 0,00212 0,04252 0,00367 0,15149 0,37048

MODAL Mode 10,000000 0,37192 0,08650 0,00406 7,279E-05 0,23799 0,37454

MODAL Mode 11,000000 0,38148 0,01182 6,038E-05 6,391E-07 0,24981 0,37460

MODAL Mode 12,000000 0,38264 0,00015 0,00190 0,00030 0,24996 0,37650

MODAL Mode 13,000000 0,40176 0,07000 0,01240 3,159E-05 0,31996 0,38890

MODAL Mode 14,000000 0,40259 0,00225 0,00122 4,996E-06 0,32221 0,39012

MODAL Mode 15,000000 0,40266 0,00015 0,00378 0,00069 0,32236 0,39389

MODAL Mode 16,000000 0,40308 0,00429 0,00029 8,240E-06 0,32664 0,39419

MODAL Mode 17,000000 0,40313 0,00017 0,00076 3,393E-06 0,32681 0,39495

MODAL Mode 18,000000 0,40607 0,00013 0,00133 0,00027 0,32695 0,39628

MODAL Mode 19,000000 0,40611 0,00014 0,00095 0,00011 0,32708 0,39723

MODAL Mode 20,000000 0,41233 0,00550 0,01182 0,00157 0,33258 0,40905

MODAL Mode 21,000000 0,42263 0,00322 0,00719 0,00125 0,33580 0,41623

MODAL Mode 22,000000 0,42266 0,00023 0,00602 0,00093 0,33603 0,42226

MODAL Mode 23,000000 0,42267 9,295E-05 0,00620 0,00149 0,33613 0,42846

MODAL Mode 24,000000 0,42378 0,00051 0,00098 0,00020 0,33664 0,42944

MODAL Mode 25,000000 0,44406 0,00292 0,01399 0,00421 0,33956 0,44343



OutputCase StepType StepNum SumRZ

MODAL Mode 1,000000 0,01345




OutputCase StepType StepNum SumRZ

MODAL Mode 2,000000 0,02127

MODAL Mode 3,000000 0,02358

MODAL Mode 4,000000 0,02505

MODAL Mode 5,000000 0,02565

MODAL Mode 6,000000 0,02607

MODAL Mode 7,000000 0,02625

MODAL Mode 8,000000 0,02635

MODAL Mode 9,000000 0,03002

MODAL Mode 10,000000 0,03009

MODAL Mode 11,000000 0,03009

MODAL Mode 12,000000 0,03039

MODAL Mode 13,000000 0,03042

MODAL Mode 14,000000 0,03043

MODAL Mode 15,000000 0,03111

MODAL Mode 16,000000 0,03112

MODAL Mode 17,000000 0,03113

MODAL Mode 18,000000 0,03140

MODAL Mode 19,000000 0,03151

MODAL Mode 20,000000 0,03308

MODAL Mode 21,000000 0,03434

MODAL Mode 22,000000 0,03527

MODAL Mode 23,000000 0,03676

MODAL Mode 24,000000 0,03696

MODAL Mode 25,000000 0,04117

Table: Modal Participation Factors, Part 1 of 2


OutputCase StepType StepNum Period UX UY UZ RX RY

Sec KN-s2 KN-s2 KN-s2 KN-m-s2 KN-m-s2

MODAL Mode 1,000000 0,112070 0,324541 -3,596413 12,382351 68,560213 201,301749

MODAL Mode 2,000000 0,108604 0,168080 -0,453999 1,711539 11,838136 151,910258

MODAL Mode 3,000000 0,102281 0,117342 -1,088906 3,652429 19,719272 82,510040

MODAL Mode 4,000000 0,092837 -0,261066 0,158911 -0,670593 -5,447809 -66,986485

MODAL Mode 5,000000 0,082204 0,041861 -0,620860 1,938876 10,159132 39,620991

MODAL Mode 6,000000 0,071858 -0,459855 -0,003186 -0,092220 -0,810310 -35,844902

MODAL Mode 7,000000 0,062130 0,045372 -0,370618 1,014514 6,764631 19,509726

MODAL Mode 8,000000 0,054053 5,099514 0,307222 -0,214911 -3,676642 32,896071

MODAL Mode 9,000000 0,053086 -19,568269 -1,017350 0,348385 8,769086 -101,346769

MODAL Mode 10,000000 0,050823 -1,602845 1,683426 -5,318962 -56,037610 -31,331503

MODAL Mode 11,000000 0,044826 -0,627707 0,926197 -2,285276 -20,713827 -3,818820

MODAL Mode 12,000000 0,043805 0,154396 0,314747 -0,799521 2,331359 -21,420830

MODAL Mode 13,000000 0,043502 0,222303 -0,344722 3,232063 50,410228 54,729998

MODAL Mode 14,000000 0,043098 0,297350 0,138332 -0,677445 -9,040969 17,141106

MODAL Mode 15,000000 0,042522 -0,370852 0,103505 -0,193448 -2,303049 30,196516

MODAL Mode 16,000000 0,042419 -0,029571 -0,091916 -0,476455 -12,476971 -8,415311

MODAL Mode 17,000000 0,041463 -0,229196 0,020638 -0,168913 -2,463283 -13,570408

MODAL Mode 18,000000 0,041158 -0,069043 0,628198 -1,267757 -2,204112 -17,944431

MODAL Mode 19,000000 0,039591 -0,099883 -0,000754 0,142744 -2,231594 15,114028

MODAL Mode 20,000000 0,038749 -0,003074 -0,732826 1,844411 14,124198 53,429334

MODAL Mode 21,000000 0,038311 -0,096415 1,159608 -2,372610 -10,814029 -41,659936

MODAL Mode 22,000000 0,037689 0,211020 -0,101476 -0,122385 -2,915079 -38,139518

MODAL Mode 23,000000 0,036967 -0,502782 0,223920 -0,089916 -1,836884 38,699727

MODAL Mode 24,000000 0,036014 0,057921 -0,452731 0,779436 4,318025 15,386856

MODAL Mode 25,000000 0,035526 -0,223264 2,277399 -3,328910 -10,295348 -58,129382





OutputCase StepType StepNum RZ ModalMass ModalStiff

KN-m-s2 KN-m-s2 KN-m

MODAL Mode 1,000000 56,372956 1,0000 3143,28304

MODAL Mode 2,000000 42,980429 1,0000 3347,08644

MODAL Mode 3,000000 23,335100 1,0000 3773,68696

MODAL Mode 4,000000 -18,670184 1,0000 4580,57206

MODAL Mode 5,000000 11,893898 1,0000 5842,18986

MODAL Mode 6,000000 -9,966613 1,0000 7645,62404

MODAL Mode 7,000000 6,488495 1,0000 10227,12901

MODAL Mode 8,000000 -4,926160 1,0000 13511,89534

MODAL Mode 9,000000 29,442807 1,0000 14008,78057

MODAL Mode 10,000000 -4,146880 1,0000 15283,80288

MODAL Mode 11,000000 -0,388573 1,0000 19647,34413

MODAL Mode 12,000000 -8,367740 1,0000 20573,43294

MODAL Mode 13,000000 2,732002 1,0000 20861,27204

MODAL Mode 14,000000 -1,086475 1,0000 21253,98037

MODAL Mode 15,000000 12,747102 1,0000 21833,60154

MODAL Mode 16,000000 1,395264 1,0000 21940,30126

MODAL Mode 17,000000 -0,895324 1,0000 22963,71487

MODAL Mode 18,000000 -8,038208 1,0000 23305,29370

MODAL Mode 19,000000 5,182803 1,0000 25186,62839

MODAL Mode 20,000000 19,269503 1,0000 26292,34765

MODAL Mode 21,000000 -17,198982 1,0000 26897,00259

MODAL Mode 22,000000 -14,853048 1,0000 27793,18816

MODAL Mode 23,000000 18,758940 1,0000 28888,66862

MODAL Mode 24,000000 6,872238 1,0000 30438,29659

MODAL Mode 25,000000 -31,542404 1,0000 31279,43966

Table: Modal Periods And Frequencies

Table: Modal Periods And Frequencies

OutputCase StepType StepNum Period Frequency CircFreq Eigenvalue

Sec Cyc/sec rad/sec rad2/sec2

MODAL Mode 1,000000 0,112070 8,9230E+00 5,6065E+01 3,1433E+03

MODAL Mode 2,000000 0,108604 9,2078E+00 5,7854E+01 3,3471E+03

MODAL Mode 3,000000 0,102281 9,7769E+00 6,1430E+01 3,7737E+03

MODAL Mode 4,000000 0,092837 1,0772E+01 6,7680E+01 4,5806E+03

MODAL Mode 5,000000 0,082204 1,2165E+01 7,6434E+01 5,8422E+03

MODAL Mode 6,000000 0,071858 1,3916E+01 8,7439E+01 7,6456E+03

MODAL Mode 7,000000 0,062130 1,6095E+01 1,0113E+02 1,0227E+04

MODAL Mode 8,000000 0,054053 1,8500E+01 1,1624E+02 1,3512E+04

MODAL Mode 9,000000 0,053086 1,8837E+01 1,1836E+02 1,4009E+04

MODAL Mode 10,000000 0,050823 1,9676E+01 1,2363E+02 1,5284E+04

MODAL Mode 11,000000 0,044826 2,2309E+01 1,4017E+02 1,9647E+04

MODAL Mode 12,000000 0,043805 2,2828E+01 1,4343E+02 2,0573E+04

MODAL Mode 13,000000 0,043502 2,2987E+01 1,4443E+02 2,0861E+04

MODAL Mode 14,000000 0,043098 2,3203E+01 1,4579E+02 2,1254E+04

MODAL Mode 15,000000 0,042522 2,3517E+01 1,4776E+02 2,1834E+04

MODAL Mode 16,000000 0,042419 2,3574E+01 1,4812E+02 2,1940E+04

MODAL Mode 17,000000 0,041463 2,4118E+01 1,5154E+02 2,2964E+04

MODAL Mode 18,000000 0,041158 2,4297E+01 1,5266E+02 2,3305E+04

MODAL Mode 19,000000 0,039591 2,5258E+01 1,5870E+02 2,5187E+04

MODAL Mode 20,000000 0,038749 2,5807E+01 1,6215E+02 2,6292E+04

MODAL Mode 21,000000 0,038311 2,6102E+01 1,6400E+02 2,6897E+04

MODAL Mode 22,000000 0,037689 2,6533E+01 1,6671E+02 2,7793E+04

MODAL Mode 23,000000 0,036967 2,7051E+01 1,6997E+02 2,8889E+04

MODAL Mode 24,000000 0,036014 2,7767E+01 1,7447E+02 3,0438E+04

MODAL Mode 25,000000 0,035526 2,8148E+01 1,7686E+02 3,1279E+04



Table: Objects And Elements - Areas


AreaElem AreaObject ElemJt1 ElemJt2 ElemJt3 ElemJt4

3-63 3 ~235 ~242 ~243 ~236

3-64 3 ~236 ~243 ~244 ~237

3-65 3 ~237 ~244 ~245 ~238

3-66 3 ~238 ~245 ~246 ~239

3-67 3 ~240 9 ~247 ~241

3-68 3 ~241 ~247 ~248 ~242

3-69 3 ~242 ~248 ~249 ~243

3-70 3 ~243 ~249 ~250 ~244

3-71 3 ~244 ~250 ~251 ~245

3-72 3 ~245 ~251 37 ~246

4-1 4 9 ~252 ~253 ~247

4-2 4 ~247 ~253 ~254 ~248

4-3 4 ~248 ~254 ~255 ~249

4-4 4 ~249 ~255 ~256 ~250

4-5 4 ~250 ~256 ~257 ~251

4-6 4 ~251 ~257 ~258 37

4-7 4 ~252 ~259 ~260 ~253

4-8 4 ~253 ~260 ~261 ~254

4-9 4 ~254 ~261 ~262 ~255

4-10 4 ~255 ~262 ~263 ~256

4-11 4 ~256 ~263 ~264 ~257

4-12 4 ~257 ~264 ~265 ~258

4-13 4 ~259 ~266 ~267 ~260

4-14 4 ~260 ~267 ~268 ~261

4-15 4 ~261 ~268 ~269 ~262

4-16 4 ~262 ~269 ~270 ~263

4-17 4 ~263 ~270 ~271 ~264

4-18 4 ~264 ~271 ~272 ~265

4-19 4 ~266 ~273 ~274 ~267

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20-4 20 ~2907 ~2906 ~2908 ~2909

20-5 20 ~2909 ~2908 ~2910 ~2911

20-6 20 ~2911 ~2910 ~1177 30

20-7 20 ~2901 ~2912 ~2913 ~2902

20-8 20 ~2902 ~2913 ~2914 ~2904

20-9 20 ~2904 ~2914 ~2915 ~2906

20-10 20 ~2906 ~2915 ~2916 ~2908

20-11 20 ~2908 ~2916 ~2917 ~2910

20-12 20 ~2910 ~2917 ~1201 ~1177

20-13 20 ~2912 ~2918 ~2919 ~2913

20-14 20 ~2913 ~2919 ~2920 ~2914

20-15 20 ~2914 ~2920 ~2921 ~2915

20-16 20 ~2915 ~2921 ~2922 ~2916

20-17 20 ~2916 ~2922 ~2923 ~2917

20-18 20 ~2917 ~2923 ~1225 ~1201

20-19 20 ~2918 ~2924 ~2925 ~2919

20-20 20 ~2919 ~2925 ~2926 ~2920





20-21 20 ~2920 ~2926 ~2927 ~2921

20-22 20 ~2921 ~2927 ~2928 ~2922

20-23 20 ~2922 ~2928 ~2929 ~2923

20-24 20 ~2923 ~2929 ~1249 ~1225

20-25 20 ~2924 ~2930 ~2931 ~2925

20-26 20 ~2925 ~2931 ~2932 ~2926

20-27 20 ~2926 ~2932 ~2933 ~2927

20-28 20 ~2927 ~2933 ~2934 ~2928

20-29 20 ~2928 ~2934 ~2935 ~2929

20-30 20 ~2929 ~2935 ~1273 ~1249

20-31 20 ~2930 ~2936 ~2937 ~2931

20-32 20 ~2931 ~2937 ~2938 ~2932

20-33 20 ~2932 ~2938 ~2939 ~2933

20-34 20 ~2933 ~2939 ~2940 ~2934

20-35 20 ~2934 ~2940 ~2941 ~2935

20-36 20 ~2935 ~2941 ~1297 ~1273

20-37 20 ~2936 ~2942 ~2943 ~2937

20-38 20 ~2937 ~2943 ~2944 ~2938

20-39 20 ~2938 ~2944 ~2945 ~2939

20-40 20 ~2939 ~2945 ~2946 ~2940

20-41 20 ~2940 ~2946 ~2947 ~2941

20-42 20 ~2941 ~2947 ~1321 ~1297

20-43 20 ~2942 ~2948 ~2949 ~2943

20-44 20 ~2943 ~2949 ~2950 ~2944

20-45 20 ~2944 ~2950 ~2951 ~2945

20-46 20 ~2945 ~2951 ~2952 ~2946

20-47 20 ~2946 ~2952 ~2953 ~2947

20-48 20 ~2947 ~2953 ~1345 ~1321

20-49 20 ~2948 ~2954 ~2955 ~2949

20-50 20 ~2949 ~2955 ~2956 ~2950

20-51 20 ~2950 ~2956 ~2957 ~2951

20-52 20 ~2951 ~2957 ~2958 ~2952

20-53 20 ~2952 ~2958 ~2959 ~2953

20-54 20 ~2953 ~2959 ~1369 ~1345

20-55 20 ~2954 ~2960 ~2961 ~2955

20-56 20 ~2955 ~2961 ~2962 ~2956

20-57 20 ~2956 ~2962 ~2963 ~2957

20-58 20 ~2957 ~2963 ~2964 ~2958

20-59 20 ~2958 ~2964 ~2965 ~2959

20-60 20 ~2959 ~2965 ~1393 ~1369

20-61 20 ~2960 ~2966 ~2967 ~2961

20-62 20 ~2961 ~2967 ~2968 ~2962

20-63 20 ~2962 ~2968 ~2969 ~2963

20-64 20 ~2963 ~2969 ~2970 ~2964

20-65 20 ~2964 ~2970 ~2971 ~2965

20-66 20 ~2965 ~2971 ~1417 ~1393

20-67 20 ~2966 53 ~2832 ~2967

20-68 20 ~2967 ~2832 ~2834 ~2968

20-69 20 ~2968 ~2834 ~2836 ~2969

20-70 20 ~2969 ~2836 ~2838 ~2970

20-71 20 ~2970 ~2838 ~2840 ~2971

20-72 20 ~2971 ~2840 29 ~1417

21-1 21 55 ~2972 ~2973 ~2974

21-2 21 ~2974 ~2973 ~2975 ~2976

21-3 21 ~2976 ~2975 ~2977 ~2978

21-4 21 ~2978 ~2977 ~2979 ~2980

21-5 21 ~2980 ~2979 ~2981 ~2982

21-6 21 ~2982 ~2981 ~890 31

21-7 21 ~2972 ~2983 ~2984 ~2973





21-8 21 ~2973 ~2984 ~2985 ~2975

21-9 21 ~2975 ~2985 ~2986 ~2977

21-10 21 ~2977 ~2986 ~2987 ~2979

21-11 21 ~2979 ~2987 ~2988 ~2981

21-12 21 ~2981 ~2988 ~914 ~890

21-13 21 ~2983 ~2989 ~2990 ~2984

21-14 21 ~2984 ~2990 ~2991 ~2985

21-15 21 ~2985 ~2991 ~2992 ~2986

21-16 21 ~2986 ~2992 ~2993 ~2987

21-17 21 ~2987 ~2993 ~2994 ~2988

21-18 21 ~2988 ~2994 ~938 ~914

21-19 21 ~2989 ~2995 ~2996 ~2990

21-20 21 ~2990 ~2996 ~2997 ~2991

21-21 21 ~2991 ~2997 ~2998 ~2992

21-22 21 ~2992 ~2998 ~2999 ~2993

21-23 21 ~2993 ~2999 ~3000 ~2994

21-24 21 ~2994 ~3000 ~962 ~938

21-25 21 ~2995 ~3001 ~3002 ~2996

21-26 21 ~2996 ~3002 ~3003 ~2997

21-27 21 ~2997 ~3003 ~3004 ~2998

21-28 21 ~2998 ~3004 ~3005 ~2999

21-29 21 ~2999 ~3005 ~3006 ~3000

21-30 21 ~3000 ~3006 ~986 ~962

21-31 21 ~3001 ~3007 ~3008 ~3002

21-32 21 ~3002 ~3008 ~3009 ~3003

21-33 21 ~3003 ~3009 ~3010 ~3004

21-34 21 ~3004 ~3010 ~3011 ~3005

21-35 21 ~3005 ~3011 ~3012 ~3006

21-36 21 ~3006 ~3012 ~1010 ~986

21-37 21 ~3007 ~3013 ~3014 ~3008

21-38 21 ~3008 ~3014 ~3015 ~3009

21-39 21 ~3009 ~3015 ~3016 ~3010

21-40 21 ~3010 ~3016 ~3017 ~3011

21-41 21 ~3011 ~3017 ~3018 ~3012

21-42 21 ~3012 ~3018 ~1034 ~1010

21-43 21 ~3013 ~3019 ~3020 ~3014

21-44 21 ~3014 ~3020 ~3021 ~3015

21-45 21 ~3015 ~3021 ~3022 ~3016

21-46 21 ~3016 ~3022 ~3023 ~3017

21-47 21 ~3017 ~3023 ~3024 ~3018

21-48 21 ~3018 ~3024 ~1058 ~1034

21-49 21 ~3019 ~3025 ~3026 ~3020

21-50 21 ~3020 ~3026 ~3027 ~3021

21-51 21 ~3021 ~3027 ~3028 ~3022

21-52 21 ~3022 ~3028 ~3029 ~3023

21-53 21 ~3023 ~3029 ~3030 ~3024

21-54 21 ~3024 ~3030 ~1082 ~1058

21-55 21 ~3025 ~3031 ~3032 ~3026

21-56 21 ~3026 ~3032 ~3033 ~3027

21-57 21 ~3027 ~3033 ~3034 ~3028

21-58 21 ~3028 ~3034 ~3035 ~3029

21-59 21 ~3029 ~3035 ~3036 ~3030

21-60 21 ~3030 ~3036 ~1106 ~1082

21-61 21 ~3031 ~3037 ~3038 ~3032

21-62 21 ~3032 ~3038 ~3039 ~3033

21-63 21 ~3033 ~3039 ~3040 ~3034

21-64 21 ~3034 ~3040 ~3041 ~3035

21-65 21 ~3035 ~3041 ~3042 ~3036

21-66 21 ~3036 ~3042 ~1130 ~1106





21-67 21 ~3037 54 ~2903 ~3038

21-68 21 ~3038 ~2903 ~2905 ~3039

21-69 21 ~3039 ~2905 ~2907 ~3040

21-70 21 ~3040 ~2907 ~2909 ~3041

21-71 21 ~3041 ~2909 ~2911 ~3042

21-72 21 ~3042 ~2911 30 ~1130

22-1 22 56 ~3043 ~3044 ~3045

22-2 22 ~3045 ~3044 ~3046 ~3047

22-3 22 ~3047 ~3046 ~3048 ~3049

22-4 22 ~3049 ~3048 ~3050 ~3051

22-5 22 ~3051 ~3050 ~3052 ~3053

22-6 22 ~3053 ~3052 ~580 32

22-7 22 ~3043 ~3054 ~3055 ~3044

22-8 22 ~3044 ~3055 ~3056 ~3046

22-9 22 ~3046 ~3056 ~3057 ~3048

22-10 22 ~3048 ~3057 ~3058 ~3050

22-11 22 ~3050 ~3058 ~3059 ~3052

22-12 22 ~3052 ~3059 ~627 ~580

22-13 22 ~3054 ~3060 ~3061 ~3055

22-14 22 ~3055 ~3061 ~3062 ~3056

22-15 22 ~3056 ~3062 ~3063 ~3057

22-16 22 ~3057 ~3063 ~3064 ~3058

22-17 22 ~3058 ~3064 ~3065 ~3059

22-18 22 ~3059 ~3065 ~651 ~627

22-19 22 ~3060 ~3066 ~3067 ~3061

22-20 22 ~3061 ~3067 ~3068 ~3062

22-21 22 ~3062 ~3068 ~3069 ~3063

22-22 22 ~3063 ~3069 ~3070 ~3064

22-23 22 ~3064 ~3070 ~3071 ~3065

22-24 22 ~3065 ~3071 ~675 ~651

22-25 22 ~3066 ~3072 ~3073 ~3067

22-26 22 ~3067 ~3073 ~3074 ~3068

22-27 22 ~3068 ~3074 ~3075 ~3069

22-28 22 ~3069 ~3075 ~3076 ~3070

22-29 22 ~3070 ~3076 ~3077 ~3071

22-30 22 ~3071 ~3077 ~699 ~675

22-31 22 ~3072 ~3078 ~3079 ~3073

22-32 22 ~3073 ~3079 ~3080 ~3074

22-33 22 ~3074 ~3080 ~3081 ~3075

22-34 22 ~3075 ~3081 ~3082 ~3076

22-35 22 ~3076 ~3082 ~3083 ~3077

22-36 22 ~3077 ~3083 ~723 ~699

22-37 22 ~3078 ~3084 ~3085 ~3079

22-38 22 ~3079 ~3085 ~3086 ~3080

22-39 22 ~3080 ~3086 ~3087 ~3081

22-40 22 ~3081 ~3087 ~3088 ~3082

22-41 22 ~3082 ~3088 ~3089 ~3083

22-42 22 ~3083 ~3089 ~747 ~723

22-43 22 ~3084 ~3090 ~3091 ~3085

22-44 22 ~3085 ~3091 ~3092 ~3086

22-45 22 ~3086 ~3092 ~3093 ~3087

22-46 22 ~3087 ~3093 ~3094 ~3088

22-47 22 ~3088 ~3094 ~3095 ~3089

22-48 22 ~3089 ~3095 ~771 ~747

22-49 22 ~3090 ~3096 ~3097 ~3091

22-50 22 ~3091 ~3097 ~3098 ~3092

22-51 22 ~3092 ~3098 ~3099 ~3093

22-52 22 ~3093 ~3099 ~3100 ~3094

22-53 22 ~3094 ~3100 ~3101 ~3095





22-54 22 ~3095 ~3101 ~795 ~771

22-55 22 ~3096 ~3102 ~3103 ~3097

22-56 22 ~3097 ~3103 ~3104 ~3098

22-57 22 ~3098 ~3104 ~3105 ~3099

22-58 22 ~3099 ~3105 ~3106 ~3100

22-59 22 ~3100 ~3106 ~3107 ~3101

22-60 22 ~3101 ~3107 ~819 ~795

22-61 22 ~3102 ~3108 ~3109 ~3103

22-62 22 ~3103 ~3109 ~3110 ~3104

22-63 22 ~3104 ~3110 ~3111 ~3105

22-64 22 ~3105 ~3111 ~3112 ~3106

22-65 22 ~3106 ~3112 ~3113 ~3107

22-66 22 ~3107 ~3113 ~843 ~819

22-67 22 ~3108 55 ~2974 ~3109

22-68 22 ~3109 ~2974 ~2976 ~3110

22-69 22 ~3110 ~2976 ~2978 ~3111

22-70 22 ~3111 ~2978 ~2980 ~3112

22-71 22 ~3112 ~2980 ~2982 ~3113

22-72 22 ~3113 ~2982 31 ~843

Table: Objects And Elements - Frames


FrameElem FrameObject

ElemJtI ElemJtJ

5-1 5 1 11

1-1 1 2 3

2-1 2 4 5

3-1 3 6 7

4-1 4 8 9

6-1 6 10 12

7-1 7 13 14

8-1 8 15 16

9-1 9 24 32

10-1 10 23 31

11-1 11 22 30

12-1 12 21 29

13-1 13 20 28

14-1 14 19 27

15-1 15 18 26

16-1 16 17 25

18-1 18 16 ~626

18-2 18 ~626 ~624

18-3 18 ~624 ~622

18-4 18 ~622 ~620

18-5 18 ~620 ~618

18-6 18 ~618 ~616

18-7 18 ~616 ~614

18-8 18 ~614 ~612

18-9 18 ~612 ~610

18-10 18 ~610 ~608

18-11 18 ~608 ~606

18-12 18 ~606 ~604

18-13 18 ~604 ~602

18-14 18 ~602 ~600

18-15 18 ~600 ~598

18-16 18 ~598 ~596





ElemJtI ElemJtJ

18-17 18 ~596 ~594

18-18 18 ~594 ~592

18-19 18 ~592 ~590

18-20 18 ~590 ~588

18-21 18 ~588 ~586

18-22 18 ~586 ~584

18-23 18 ~584 ~582

18-24 18 ~582 32

19-1 19 40 ~11

19-2 19 ~11 ~9

19-3 19 ~9 ~7

19-4 19 ~7 ~5

19-5 19 ~5 ~3

19-6 19 ~3 16

21-1 21 14 ~889

21-2 21 ~889 ~888

21-3 21 ~888 ~887

21-4 21 ~887 ~886

21-5 21 ~886 ~885

21-6 21 ~885 ~884

21-7 21 ~884 ~883

21-8 21 ~883 ~882

21-9 21 ~882 ~881

21-10 21 ~881 ~880

21-11 21 ~880 ~879

21-12 21 ~879 ~878

21-13 21 ~878 ~877

21-14 21 ~877 ~876

21-15 21 ~876 ~875

21-16 21 ~875 ~874

21-17 21 ~874 ~873

21-18 21 ~873 ~872

21-19 21 ~872 ~871

21-20 21 ~871 ~870

21-21 21 ~870 ~869

21-22 21 ~869 ~868

21-23 21 ~868 ~867

21-24 21 ~867 31

22-1 22 39 ~87

22-2 22 ~87 ~86

22-3 22 ~86 ~85

22-4 22 ~85 ~84

22-5 22 ~84 ~83

22-6 22 ~83 14

24-1 24 12 ~1176

24-2 24 ~1176 ~1175

24-3 24 ~1175 ~1174

24-4 24 ~1174 ~1173

24-5 24 ~1173 ~1172

24-6 24 ~1172 ~1171

24-7 24 ~1171 ~1170

24-8 24 ~1170 ~1169

24-9 24 ~1169 ~1168

24-10 24 ~1168 ~1167

24-11 24 ~1167 ~1166

24-12 24 ~1166 ~1165

24-13 24 ~1165 ~1164

24-14 24 ~1164 ~1163





ElemJtI ElemJtJ

24-15 24 ~1163 ~1162

24-16 24 ~1162 ~1161

24-17 24 ~1161 ~1160

24-18 24 ~1160 ~1159

24-19 24 ~1159 ~1158

24-20 24 ~1158 ~1157

24-21 24 ~1157 ~1156

24-22 24 ~1156 ~1155

24-23 24 ~1155 ~1154

24-24 24 ~1154 30

25-1 25 38 ~169

25-2 25 ~169 ~168

25-3 25 ~168 ~167

25-4 25 ~167 ~166

25-5 25 ~166 ~165

25-6 25 ~165 12

27-1 27 9 ~1463

27-2 27 ~1463 ~1462

27-3 27 ~1462 ~1461

27-4 27 ~1461 ~1460

27-5 27 ~1460 ~1459

27-6 27 ~1459 ~1458

27-7 27 ~1458 ~1457

27-8 27 ~1457 ~1456

27-9 27 ~1456 ~1455

27-10 27 ~1455 ~1454

27-11 27 ~1454 ~1453

27-12 27 ~1453 ~1452

27-13 27 ~1452 ~1451

27-14 27 ~1451 ~1450

27-15 27 ~1450 ~1449

27-16 27 ~1449 ~1448

27-17 27 ~1448 ~1447

27-18 27 ~1447 ~1446

27-19 27 ~1446 ~1445

27-20 27 ~1445 ~1444

27-21 27 ~1444 ~1443

27-22 27 ~1443 ~1442

27-23 27 ~1442 ~1441

27-24 27 ~1441 29

28-1 28 37 ~251

28-2 28 ~251 ~250

28-3 28 ~250 ~249

28-4 28 ~249 ~248

28-5 28 ~248 ~247

28-6 28 ~247 9

30-1 30 7 ~1750

30-2 30 ~1750 ~1749

30-3 30 ~1749 ~1748

30-4 30 ~1748 ~1747

30-5 30 ~1747 ~1746

30-6 30 ~1746 ~1745

30-7 30 ~1745 ~1744

30-8 30 ~1744 ~1743

30-9 30 ~1743 ~1742

30-10 30 ~1742 ~1741

30-11 30 ~1741 ~1740

30-12 30 ~1740 ~1739





ElemJtI ElemJtJ

30-13 30 ~1739 ~1738

30-14 30 ~1738 ~1737

30-15 30 ~1737 ~1736

30-16 30 ~1736 ~1735

30-17 30 ~1735 ~1734

30-18 30 ~1734 ~1733

30-19 30 ~1733 ~1732

30-20 30 ~1732 ~1731

30-21 30 ~1731 ~1730

30-22 30 ~1730 ~1729

30-23 30 ~1729 ~1728

30-24 30 ~1728 28

31-1 31 36 ~333

31-2 31 ~333 ~332

31-3 31 ~332 ~331

31-4 31 ~331 ~330

31-5 31 ~330 ~329

31-6 31 ~329 7

33-1 33 5 ~2037

33-2 33 ~2037 ~2036

33-3 33 ~2036 ~2035

33-4 33 ~2035 ~2034

33-5 33 ~2034 ~2033

33-6 33 ~2033 ~2032

33-7 33 ~2032 ~2031

33-8 33 ~2031 ~2030

33-9 33 ~2030 ~2029

33-10 33 ~2029 ~2028

33-11 33 ~2028 ~2027

33-12 33 ~2027 ~2026

33-13 33 ~2026 ~2025

33-14 33 ~2025 ~2024

33-15 33 ~2024 ~2023

33-16 33 ~2023 ~2022

33-17 33 ~2022 ~2021

33-18 33 ~2021 ~2020

33-19 33 ~2020 ~2019

33-20 33 ~2019 ~2018

33-21 33 ~2018 ~2017

33-22 33 ~2017 ~2016

33-23 33 ~2016 ~2015

33-24 33 ~2015 27

34-1 34 35 ~415

34-2 34 ~415 ~414

34-3 34 ~414 ~413

34-4 34 ~413 ~412

34-5 34 ~412 ~411

34-6 34 ~411 5

36-1 36 3 ~2324

36-2 36 ~2324 ~2323

36-3 36 ~2323 ~2322

36-4 36 ~2322 ~2321

36-5 36 ~2321 ~2320

36-6 36 ~2320 ~2319

36-7 36 ~2319 ~2318

36-8 36 ~2318 ~2317

36-9 36 ~2317 ~2316

36-10 36 ~2316 ~2315





ElemJtI ElemJtJ

36-11 36 ~2315 ~2314

36-12 36 ~2314 ~2313

36-13 36 ~2313 ~2312

36-14 36 ~2312 ~2311

36-15 36 ~2311 ~2310

36-16 36 ~2310 ~2309

36-17 36 ~2309 ~2308

36-18 36 ~2308 ~2307

36-19 36 ~2307 ~2306

36-20 36 ~2306 ~2305

36-21 36 ~2305 ~2304

36-22 36 ~2304 ~2303

36-23 36 ~2303 ~2302

36-24 36 ~2302 26

37-1 37 34 ~497

37-2 37 ~497 ~496

37-3 37 ~496 ~495

37-4 37 ~495 ~494

37-5 37 ~494 ~493

37-6 37 ~493 3

39-1 39 11 ~2611

39-2 39 ~2611 ~2610

39-3 39 ~2610 ~2609

39-4 39 ~2609 ~2608

39-5 39 ~2608 ~2607

39-6 39 ~2607 ~2606

39-7 39 ~2606 ~2605

39-8 39 ~2605 ~2604

39-9 39 ~2604 ~2603

39-10 39 ~2603 ~2602

39-11 39 ~2602 ~2601

39-12 39 ~2601 ~2600

39-13 39 ~2600 ~2599

39-14 39 ~2599 ~2598

39-15 39 ~2598 ~2597

39-16 39 ~2597 ~2596

39-17 39 ~2596 ~2595

39-18 39 ~2595 ~2594

39-19 39 ~2594 ~2593

39-20 39 ~2593 ~2592

39-21 39 ~2592 ~2591

39-22 39 ~2591 ~2590

39-23 39 ~2590 ~2589

39-24 39 ~2589 25

40-1 40 33 ~579

40-2 40 ~579 ~578

40-3 40 ~578 ~577

40-4 40 ~577 ~576

40-5 40 ~576 ~575

40-6 40 ~575 11

41-1 41 16 ~1

41-2 41 ~1 ~13

41-3 41 ~13 ~20

41-4 41 ~20 ~27

41-5 41 ~27 ~34

41-6 41 ~34 ~41

41-7 41 ~41 ~48

41-8 41 ~48 ~55





ElemJtI ElemJtJ

41-9 41 ~55 ~62

41-10 41 ~62 ~69

41-11 41 ~69 ~76

41-12 41 ~76 14

42-1 42 14 ~88

42-2 42 ~88 ~95

42-3 42 ~95 ~102

42-4 42 ~102 ~109

42-5 42 ~109 ~116

42-6 42 ~116 ~123

42-7 42 ~123 ~130

42-8 42 ~130 ~137

42-9 42 ~137 ~144

42-10 42 ~144 ~151

42-11 42 ~151 ~158

42-12 42 ~158 12

43-1 43 12 ~170

43-2 43 ~170 ~177

43-3 43 ~177 ~184

43-4 43 ~184 ~191

43-5 43 ~191 ~198

43-6 43 ~198 ~205

43-7 43 ~205 ~212

43-8 43 ~212 ~219

43-9 43 ~219 ~226

43-10 43 ~226 ~233

43-11 43 ~233 ~240

43-12 43 ~240 9

44-1 44 9 ~252

44-2 44 ~252 ~259

44-3 44 ~259 ~266

44-4 44 ~266 ~273

44-5 44 ~273 ~280

44-6 44 ~280 ~287

44-7 44 ~287 ~294

44-8 44 ~294 ~301

44-9 44 ~301 ~308

44-10 44 ~308 ~315

44-11 44 ~315 ~322

44-12 44 ~322 7

45-1 45 7 ~334

45-2 45 ~334 ~341

45-3 45 ~341 ~348

45-4 45 ~348 ~355

45-5 45 ~355 ~362

45-6 45 ~362 ~369

45-7 45 ~369 ~376

45-8 45 ~376 ~383

45-9 45 ~383 ~390

45-10 45 ~390 ~397

45-11 45 ~397 ~404

45-12 45 ~404 5

46-1 46 5 ~416

46-2 46 ~416 ~423

46-3 46 ~423 ~430

46-4 46 ~430 ~437

46-5 46 ~437 ~444

46-6 46 ~444 ~451





ElemJtI ElemJtJ

46-7 46 ~451 ~458

46-8 46 ~458 ~465

46-9 46 ~465 ~472

46-10 46 ~472 ~479

46-11 46 ~479 ~486

46-12 46 ~486 3

47-1 47 3 ~498

47-2 47 ~498 ~505

47-3 47 ~505 ~512

47-4 47 ~512 ~519

47-5 47 ~519 ~526

47-6 47 ~526 ~533

47-7 47 ~533 ~540

47-8 47 ~540 ~547

47-9 47 ~547 ~554

47-10 47 ~554 ~561

47-11 47 ~561 ~568

47-12 47 ~568 11

48-1 48 32 ~580

48-2 48 ~580 ~627

48-3 48 ~627 ~651

48-4 48 ~651 ~675

48-5 48 ~675 ~699

48-6 48 ~699 ~723

48-7 48 ~723 ~747

48-8 48 ~747 ~771

48-9 48 ~771 ~795

48-10 48 ~795 ~819

48-11 48 ~819 ~843

48-12 48 ~843 31

49-1 49 31 ~890

49-2 49 ~890 ~914

49-3 49 ~914 ~938

49-4 49 ~938 ~962

49-5 49 ~962 ~986

49-6 49 ~986 ~1010

49-7 49 ~1010 ~1034

49-8 49 ~1034 ~1058

49-9 49 ~1058 ~1082

49-10 49 ~1082 ~1106

49-11 49 ~1106 ~1130

49-12 49 ~1130 30

50-1 50 30 ~1177

50-2 50 ~1177 ~1201

50-3 50 ~1201 ~1225

50-4 50 ~1225 ~1249

50-5 50 ~1249 ~1273

50-6 50 ~1273 ~1297

50-7 50 ~1297 ~1321

50-8 50 ~1321 ~1345

50-9 50 ~1345 ~1369

50-10 50 ~1369 ~1393

50-11 50 ~1393 ~1417

50-12 50 ~1417 29

51-1 51 29 ~1464

51-2 51 ~1464 ~1488

51-3 51 ~1488 ~1512

51-4 51 ~1512 ~1536





ElemJtI ElemJtJ

51-5 51 ~1536 ~1560

51-6 51 ~1560 ~1584

51-7 51 ~1584 ~1608

51-8 51 ~1608 ~1632

51-9 51 ~1632 ~1656

51-10 51 ~1656 ~1680

51-11 51 ~1680 ~1704

51-12 51 ~1704 28

52-1 52 28 ~1751

52-2 52 ~1751 ~1775

52-3 52 ~1775 ~1799

52-4 52 ~1799 ~1823

52-5 52 ~1823 ~1847

52-6 52 ~1847 ~1871

52-7 52 ~1871 ~1895

52-8 52 ~1895 ~1919

52-9 52 ~1919 ~1943

52-10 52 ~1943 ~1967

52-11 52 ~1967 ~1991

52-12 52 ~1991 27

53-1 53 27 ~2038

53-2 53 ~2038 ~2062

53-3 53 ~2062 ~2086

53-4 53 ~2086 ~2110

53-5 53 ~2110 ~2134

53-6 53 ~2134 ~2158

53-7 53 ~2158 ~2182

53-8 53 ~2182 ~2206

53-9 53 ~2206 ~2230

53-10 53 ~2230 ~2254

53-11 53 ~2254 ~2278

53-12 53 ~2278 26

54-1 54 26 ~2325

54-2 54 ~2325 ~2349

54-3 54 ~2349 ~2373

54-4 54 ~2373 ~2397

54-5 54 ~2397 ~2421

54-6 54 ~2421 ~2445

54-7 54 ~2445 ~2469

54-8 54 ~2469 ~2493

54-9 54 ~2493 ~2517

54-10 54 ~2517 ~2541

54-11 54 ~2541 ~2565

54-12 54 ~2565 25

55-1 55 32 ~3053

55-2 55 ~3053 ~3051

55-3 55 ~3051 ~3049

55-4 55 ~3049 ~3047

55-5 55 ~3047 ~3045

55-6 55 ~3045 56

56-1 56 31 ~2982

56-2 56 ~2982 ~2980

56-3 56 ~2980 ~2978

56-4 56 ~2978 ~2976

56-5 56 ~2976 ~2974

56-6 56 ~2974 55

57-1 57 30 ~2911

57-2 57 ~2911 ~2909





ElemJtI ElemJtJ

57-3 57 ~2909 ~2907

57-4 57 ~2907 ~2905

57-5 57 ~2905 ~2903

57-6 57 ~2903 54

58-1 58 29 ~2840

58-2 58 ~2840 ~2838

58-3 58 ~2838 ~2836

58-4 58 ~2836 ~2834

58-5 58 ~2834 ~2832

58-6 58 ~2832 53

59-1 59 28 ~2769

59-2 59 ~2769 ~2767

59-3 59 ~2767 ~2765

59-4 59 ~2765 ~2763

59-5 59 ~2763 ~2761

59-6 59 ~2761 52

60-1 60 27 ~2698

60-2 60 ~2698 ~2696

60-3 60 ~2696 ~2694

60-4 60 ~2694 ~2692

60-5 60 ~2692 ~2690

60-6 60 ~2690 51

61-1 61 26 ~2622

61-2 61 ~2622 ~2620

61-3 61 ~2620 ~2618

61-4 61 ~2618 ~2616

61-5 61 ~2616 ~2614

61-6 61 ~2614 50

62-1 62 25 ~2687

62-2 62 ~2687 ~2686

62-3 62 ~2686 ~2685

62-4 62 ~2685 ~2684

62-5 62 ~2684 ~2683

62-6 62 ~2683 49

Table: Objects And Elements - Joints


JointElem JointObject GlobalX GlobalY GlobalZ

m m m

1 1 0,00000 0,00000 0,00000

11 11 0,00000 0,00000 4,60000

2 2 -5,00000 0,00000 0,11000

3 3 -5,00000 0,00000 4,71000

4 4 -10,00000 0,00000 0,24000

5 5 -10,00000 0,00000 4,84000

6 6 -15,00000 0,00000 0,37000

7 7 -15,00000 0,00000 4,97000

8 8 -20,00000 0,00000 0,48000

9 9 -20,00000 0,00000 5,08000

10 10 -25,00000 0,00000 0,59000

12 12 -25,00000 0,00000 5,19000

13 13 -30,00000 0,00000 0,72000

14 14 -30,00000 0,00000 5,32000

15 15 -35,00000 0,00000 0,85000

16 16 -35,00000 0,00000 5,45000

17 17 0,00000 7,50000 0,00000





m m m

18 18 -5,00000 7,50000 0,11000

19 19 -10,00000 7,50000 0,24000

20 20 -15,00000 7,50000 0,37000

21 21 -20,00000 7,50000 0,48000

22 22 -25,00000 7,50000 0,59000

23 23 -30,00000 7,50000 0,72000

24 24 -35,00000 7,50000 0,85000

25 25 0,00000 7,50000 6,60000

26 26 -5,00000 7,50000 6,71000

27 27 -10,00000 7,50000 6,84000

28 28 -15,00000 7,50000 6,97000

29 29 -20,00000 7,50000 7,08000

30 30 -25,00000 7,50000 7,19000

31 31 -30,00000 7,50000 7,32000

32 32 -35,00000 7,50000 7,45000

33 33 0,00000 -0,85000 4,37340

34 34 -5,00000 -0,85000 4,48340

35 35 -10,00000 -0,85000 4,61340

36 36 -15,00000 -0,85000 4,74340

37 37 -20,00000 -0,85000 4,85340

38 38 -25,00000 -0,85000 4,96340

39 39 -30,00000 -0,85000 5,09340

40 40 -35,00000 -0,85000 5,22340

49 49 0,00000 11,53640 7,67630

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~7 -35,00000 -0,42500 5,33670

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~22 -33,75000 -0,28333 5,34197

~23 -33,75000 -0,42500 5,30420

~24 -33,75000 -0,56667 5,26643

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~26 -33,75000 -0,85000 5,19090

~27 -33,33333 0,00000 5,40667

~28 -33,33333 -0,14167 5,36890





m m m

~29 -33,33333 -0,28333 5,33113

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~45 -32,50000 -0,56667 5,23393

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~51 -32,08333 -0,42500 5,26087

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~53 -32,08333 -0,70833 5,18533

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~56 -31,66667 -0,14167 5,32557

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~58 -31,66667 -0,42500 5,25003

~59 -31,66667 -0,56667 5,21227

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~85 -30,00000 -0,42500 5,20670

~86 -30,00000 -0,56667 5,16893

~87 -30,00000 -0,70833 5,13117





m m m

~88 -29,58333 0,00000 5,30917

~89 -29,58333 -0,14167 5,27140

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~93 -29,58333 -0,70833 5,12033

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~110 -28,33333 -0,14167 5,23890

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~130 -27,08333 0,00000 5,24417

~131 -27,08333 -0,14167 5,20640

~132 -27,08333 -0,28333 5,16863

~133 -27,08333 -0,42500 5,13087

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~141 -26,66667 -0,56667 5,08227

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~144 -26,25000 0,00000 5,22250

~145 -26,25000 -0,14167 5,18473

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m m m

~147 -26,25000 -0,42500 5,10920

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~204 -22,91667 -0,85000 4,91757

~205 -22,50000 0,00000 5,13500





m m m

~206 -22,50000 -0,14167 5,09723

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~238 -20,83333 -0,70833 4,90950

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m m m

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m m m

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m m m

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m m m

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m m m

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m m m

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m m m

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m m m

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m m m

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m m m

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m m m

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m m m

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m m m

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m m m

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m m m

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m m m

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~2818 -10,83333 9,50653 7,39667

~2819 -10,83333 9,17211 7,30750

~2820 -10,83333 8,83769 7,21833

~2821 -10,83333 8,50327 7,12917

~2822 -10,83333 8,16884 7,04000

~2823 -10,83333 7,83442 6,95083

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m m m

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m m m

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m m m

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~3035 -25,83333 7,99894 7,34470

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~3037 -25,41667 8,97377 7,59378





m m m

~3038 -25,41667 8,72814 7,52829

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~3042 -25,41667 7,74563 7,26633

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~3050 -34,58333 8,10104 7,59942

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PROGETTO ESECUTIVO COMUNE di VINADIO RELAZIONE ...

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