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INGENIERIA
ANTISISMICA
Contenido RIGIDEZ LATERAL DE SISTEMAS ESTRUCTURALES
................................................. 3
RIGIDEZ LATERAL DE ELEMENTOS VERTICALES
.................................................. 3
RIGIDEZ LATERAL (KL)
..................................................................................................
3
CASO I: COLUMNA MURO
......................................................................................
4
Base empotrada y libre en el otro extremo
......................................................... 4
CASO II: COLUMNA Base empotrada y articulada en el otro extremo
.......... 4
CASO III: COLUMNA Empotramiento perfecto
................................................... 5
CALCULO DE LA RIGIDEZ EQUIVALENTE
.....................................................................
5
1. ELEMENTOS EN PARALELO
.................................................................................
5
2. ELEMENTOS EN SERIE
...........................................................................................
6
SISTEMAS CON ELEMENTOS RGIDOS
..........................................................................
7
MTODOS DE ANLISIS
.................................................................................................
8
MTODO PISO POR PISO
...........................................................................................
8
MTODO DE ELEMENTOS INDEPENDIENTES O PISOS ACUMULADOS .........
9
METODO DE LA COLUMNA ANCHA
..............................................................................
10
1ER TEOREMA DE ALBERTO CASTIGLIANO
............................................................ 10
a) ANALISIS MATRICIAL
.............................................................................................
11
MTODO DE MUTO
................................................................................................................
13
RIGIDEZ LATERAL
................................................................................................................
13
2. CALCULO DE DESPLAZAMIENTO Y CORTANTES. COLUMNAS EN PARALELO
................... 16
4.- DETERMINACIN DE ESFUERZOS
...............................................................................
19
MTODO DEL MUTO APLICADO A ESTRUCTURAS APORTICADAS
.................. 21
ANLISIS DE ESTRUCTURAS APORTICADAS
.................................................... 21
METODO DE WIBUR BIGGS
.........................................................................................
33
PROBLEMAS
.......................................................................................................................
35
PROBLEMA N1
..............................................................................................................
35
PROBLEMA N2
..............................................................................................................
36
PROBLEMA N 03
...........................................................................................................
41
PROBLEMA N5
..............................................................................................................
46
PROBLEMA N6
..............................................................................................................
47
CONCLUSIONES:
...............................................................................................................
51
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ANTISISMICA
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INGENIERIA
ANTISISMICA
INTRODUCCION
La parte ms importante de Ingeniera antissmica es el clculo de
rigideces, ya que esto
garantiza que el anlisis ssmico de una edificacin sea la
correcta, sin esta se falla todo el clculo
no ser la verdadera .Para esto en este captulo se desarrolla el
tema de Rigideces en sistemas
a porticadas y sistemas de duales, tambin se determina la
rigideces de muros en general ya
sea de concreto armado o albailera confinada.
Objetivos
Conocer los diferentes mtodos de clculos de rigideces
Tener un conocimiento suficiente para su aplicacin adecuada de
los diferentes mtodos
Comparar Resultados de los diferentes ejercicios que se
presentan
RIGIDEZ LATERAL DE SISTEMAS ESTRUCTURALES
La rigidez en estructuras es la capacidad que presenta la
estructura para soportar esfuerzo sin
tener que adquirir grandes deformaciones o desplazamientos.
RIGIDEZ LATERAL DE ELEMENTOS VERTICALES
La rigidez es la relacin existente entre el cociente entre la
fuerza aplicada y el desplazamiento
producido, de esto se deduce:
Rigidez Deformaciones
RIGIDEZ LATERAL (KL)
Es la fuerza cortante (V) en un elemento vertical, si el
desplazamiento lateral efectivo (e) es igual a 1cm.
=
e(/)
Dnde:
-
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ANTISISMICA
KL: Rigidez Lateral
V: Fuerza Cortante
e: Desplazamiento lateral efectivo
CASO I: COLUMNA MURO
Base empotrada y libre en el otro extremo
KL = f (E, h, I, A)
PARA LA COLUMNA
PARA EL MURO
CASO II: COLUMNA Base empotrada y articulada en el otro
extremo
F
F
F
F
M
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ANTISISMICA
CASO III: COLUMNA Empotramiento perfecto
CALCULO DE LA RIGIDEZ EQUIVALENTE
1. ELEMENTOS EN PARALELO
La rigidez lateral total del sistema se calcula para cada
direccin principal del sismo.
Rigidez lateral de cada columna es igual a:
Condicin suficiente:
Del grfico:
F
F
M
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ANTISISMICA
Por lo tanto:
2. ELEMENTOS EN SERIE
Rigidez lateral de cada columna es igual a:
Condicin suficiente:
-
INGENIERIA
ANTISISMICA
Del grfico:
Por lo tanto:
SISTEMAS CON ELEMENTOS RGIDOS
CONSIDERACIONES PRINCIPALES
Se aisla al muro (placa) para determinar su rigidez lateral de
cada entrepiso
Se asume distribucin de carga lateral triangular inversa.
= ()
()
P: Fuerzas ssmicas
: Desplazamiento absoluto
: Desplazamiento relativo entre piso
2P
h2
h1
L
h5
h4
h3
5P
4P
3P
P =
3
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MTODOS DE ANLISIS
A. Piso por piso
B. Piso acumulado (Elementos independientes)
C. Columna ancha (Castigliano y anlisis matricial)
D. Elementos finitos
MTODO PISO POR PISO
Para determinar la rigidez lateral de los muros se
consideran:
empotrado en la base y libre en la parte superior del muro.
se realiza para cada muro y para cada piso
independientemente.
se realiza el anlisis en cada direccin independientemente.
1 piso
2 piso
K1 =1
1 =
15
1
K3 =33
=
3
K5 =55
=
5
3 ,4 Y 5 pisos
K4 =22
=
2
K5 =44
=9
4
L
h1
1.5P
L
h3
1.2P
L
h4
9P
L
h5
5P
L
h2
1.4P
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ANTISISMICA
Caso general:
= (3
+ .
)1
Caso particular:
=3
= = . = 0.
= ( (3
) + . (
) )1
MTODO DE ELEMENTOS INDEPENDIENTES O PISOS ACUMULADOS
Consideraciones:
Mtodo limitado solo hasta 5 o 6 niveles
El muro desde la base debe considerarse empotrada hasta el ltimo
nivel del muro.
Los desplazamientos en el extremo libre para la determinacin de
la rigidez lateral
deben ser los efectivos.
=3
+
L
h5
5P
L
h4
9P4
L
h3
12P
L
h2
14P
L
h1
15P
-
INGENIERIA
ANTISISMICA
K1 =1
1 =
15
1 1 =
1513
3+
151
K2 =2
2 =
14
2 2 =
1423
3+
142
K3 =3
3 =
12
3 3 =
1233
3+
123
K4 =4
4 =
9
4 4 =
943
3+
94
K5 =5
5 =
5
5 1 =
553
3+
55
Caso particular: Seccin rectangular
=
( (
3
) + . (
)) =
; G=0.25E
METODO DE LA COLUMNA ANCHA
1ER TEOREMA DE ALBERTO CASTIGLIANO
Este mtodo se puede aplicar para cualquier nmero de piso de la
estructura que se est
analizando en un sistema con elementos rgidos y los resultados
obtenidos por este
mtodo expresan mejor el comportamiento de los muros.
La rigidez lateral ser determinada por la siguiente frmula:
=
Los desplazamientos laterales para una estructura de dos pisos
es el siguiente:
-
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ANTISISMICA
El desplazamiento para el primer piso ser el siguiente:
1 =
(1
3 + 212) +
1
El desplazamiento para el segundo piso ser el siguiente:
2 =
(1
3 +8
21
2 + 122 +
2
3) +
( 1 + 2)
a) ANALISIS MATRICIAL
Convencin de signos:
FUERZAS DESPLAZAMIENTOS
G.D.L: se pueden considerar como las incgnitas ya que estn
asociadas al
desplazamiento y a las fuerzas internas de la estructura.
Matriz de rigidez para cada elemento :
-
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[
3 0
6
2
3 0
6
0
0 0
0
6
2 0
6
2 0
3 0
6
2
3 0
6
2
0
0 0
0
6
2 0
6
2 0
]
(66)
Matricialmente lo podemos expresar como la solucin al
problema:
[]{} = {}
PROBLEMA N 04:
Para la estructura reticular de acero (todas las barras: = .
06
2; = 02), se pide
determinar la rigidez lateral.
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ANTISISMICA
MTODO DE MUTO
Est en los resultados de la deformacin por flexin en las barras
son ms exactos, incluso pueden utilizarse para el diseo de
estructuras de mediana altura, donde los efectos de la deformacin
El anlisis ssmico aproximado de edificios trata sobre el estudio de
mtodos que permiten resolver en forma aproximada a los prticos de
edificios sujetos a carga lateral (sismo o viento). Entre este
mtodo encontramos el mtodo de muto que se utiliza principalmente
para resolver prticos compuestos por vigas y por columnas
ortogonales. Es uno de los mtodos que se usa para resolver en forma
aproximada a los prticos de edificios compuestos por vigas y
columnas ortogonales sujetos a carga lateral producida producida
por el viento o los sismos. La diferencia que contempla a este
mtodo de otros (mtodo del portal o del voladizo) axial son
despreciables. RIGIDEZ LATERAL Supongamos la siguiente columna
empotrada, sujeta a un desplazamiento lateral
Se define a la rigidez lateral absoluta (K0 Da) como aquella
fuerza cortante V capaz de originar
un desplazamiento lateral unitario, relativo entre los extremos
de la columna, bajo esta definicin
se obtiene:
Donde D0 es la denominada rigidez lateral estndar (en unidades
de fuerza entre longitud,
usualmente ton/cm) calculada como:
-
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ANTISISMICA
La rigidez lateral estndar depende de la altura de cada
columna,
pero como usualmente las columnas que conforman un entrepiso
tienen la misma altura,
entonces esas columnas tendrn el mismo valor D0
El coeficiente a contempla el grado de empotramiento que tiene
la columna en sus extremos,
para el caso que la columna este biempotrada (vigas muy rgidas)
el valor de a es 1. En cambio
si la columna esta biarticulada a es cero (no tiene rigidez
lateral, o no opone resistencia al
desplazamiento lateral), por otro lado, si la columna est
articulada en su base y empotrada en
su extremo superior (vigas rgidas), se demostrara que a es un
1/4
Base, el mtodo de muto, siempre trabaja como un coeficiente de
rigidez a la flexin
El valor a esta comprendido entre 0 y 1, y la mxima rigidez
lateral (K) se obtienen cuando la
columna esta biempotrada, si esta columna se articulase en su
base K se reduce en 75 % y si
luego se articulase en su extremo superior, k se degrada en 100%
convirtindose en un
mecanismo inestable.
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ANTISISMICA
Tal como se ha definido la rigidez lateral, se tendra que ella
resulta dependiente del sistema de
carga lateral actuante, sin embargo, muto concluye que en los
prticos compuestos por vigas y
columnas, la distribucin y magnitud de las cargas laterales no
afecta el valor de K.
CALCULO DEL COEFICIENTE a (MUTO RECOMIENDA) 1.-COLUMNAS QUE
PERTENECEN A ENTREPISOS SUPERIORES AL PRIMERO a.- si b.-el mtodo es
vlido solo cuando K 0.2, de lo contrario, la frmula es imprecisa.
El valor K es
menor que 0.2 cuando las vigas son muy flexibles en relacin con
la columna (vigas chatas), o
cuando la columna trata de transformarse en una placa.
2.- SUB CASOS PARA LAS COLUMNAS DEL PRIMER PISO a.- base
semi-empotrada: aparte de existir vigas de cimentacin (vc), la
rigidez aportada por
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ANTISISMICA
Cuando la base de la columna esta semi empotrada, el valor
que
se obtenga de a deber ser inferior al caso en que la base
este
empotrada (sub-caso b)
b.- base empotrada
c.- base articulada:
2. CALCULO DE DESPLAZAMIENTO Y CORTANTES. COLUMNAS EN PARALELO
La condicin para que un conjunto de columnas estas dispuestos en
paralelos es que su desplazamiento relativo () sea nico. Esto
ocurre en los edificios compuestos por losas de piso axialmente
rgidos (aligeradas losas macizas) denominados diafragmas rgidos
donde al existir monolitismo entre las vigas y la losa, las vigas,
tambin sern rgidas axialmente. Estudiando un entrepiso cualquiera
del prtico mostrado y llamando Q al cortante de entrepiso
(valor conocido por equilibrio de fuerzas laterales), se tratara
de reducir el conjunto de columnas
a un solo eje vertical, cuya rigidez de entrepiso sea la suma de
las rigideces laterales de las
columnas que conforman ese entrepiso.
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ANTISISMICA
Nota: cada columna absorbe fuerza cortante en proporcin a su
rigidez lateral. Por otro, lado se observa que el desplazamiento
del entrepiso (A) puede obtenerse si se modela al prtico como un
solo eje vertical, cuya rigidez de entrepiso sea Ki.
3.- PRTICOS CON MEZZANINE Y VIGAS DE ENTREPISO: columnas en
serie La condicin para que dos o ms columnas (ubicadas una sobre
otra), estn dispuestas en serie
es que la fuerza cortante en ellas sea nica, lo que implica que
la fuerza actuante a la altura del
nivel que separa a las columnas es nulo. Este sistema puede
reducirse a una sola columna
equivalente de doble altura de la siguiente manera.
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ANTISISMICA
Este caso de columnas en serie puede presentarse en prticos con
mezzanine, donde la altura del mezzanine la masa es pequea, as como
la aceleracin ssmica con lo cual, la fuerza de inercia en ese nivel
es despreciable con relacin a los que existen en los niveles
superiores. Tambin puede presentarse en prticos con viga intermedia
en el entrepiso, que sirve como
apoyo del descanso de alguna escalera, al ser su masa pequea, la
fuerza de inercia ser nula
en ese nivel.
-
INGENIERIA
ANTISISMICA
4.- DETERMINACIN DE ESFUERZOS
Conocido el cortante que absorbe una columna (V), MUTO
proporciona unas tablas que permiten ubicar la posicin del punto de
reflexin (Di). Luego, siguiendo un proceso similar al explicado se
determinan los esfuerzos. a.- Graficar el DMF en las columnas. b.-
calcular los momentos en las vigas, Repartiendo el momento
desequilibrado en los nudos en proporcin a las rigideces de las
vigas (Kr); y grfica su DMF. C.- determinar la fuerza cortante en
las vigas. D.- Evaluar la fuerza axial en las columnas.
UBICACIN DEL PUNTO DE INFLEXIN (PI) EN LAS COLUMNAS Este punto
se localiza a una altura medida a partir de la base de la columna
igual a Yh, el valor y el valor Y se determina como Y = Y0 + Y1 +
Y2 + Y3; Dondey0, es la altura estndar del PI, Y1 es una correccin
por variacin de rigidez de las vigas, mientras que Y2 e Y3
Corresponden a conexiones por diferencias de altura entre los
pisos
consecutivos. Como usualmente los pisos son tpicos, solo se
calcula
Y0 .
a.- altura estndar del PI (Y0h) Suponiendo que las alturas de
los entrepisos eran iguales, as como que las rigideces de las vigas
no variaban y que la distribucin de las fuerzas laterales era
triangular. El clculo de Y0 se efecta en cada eje vertical de las
columnas. Es necesario saber cuntos niveles tiene el eje de la
columna en anlisis, en que entrepiso est
ubicada y el valor de K.
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b.- correccin y1 Esta correccin se realiza solo cuando las vigas
que llegan al extremo superior (A) de la columna tienen distinta
rigidez a flexin que las inferiores (B). Para calcular Y1 es
necesario determinar el parmetro de 1 y k.
- Para el 10 piso Y1 = 0, salvo que la base este
semiempotrada
- Si 1 >1, se ingresa a la tabla con la inversa de 1 y se
cambia de signo al valor Y1, es decir, el PI se corre hacia
abajo.
c.- Correcciones Y2, Y3 Estas correcciones se efectan cuando la
columna superior o inferior a la que est en estudio, tienen
distintas alturas, para esto, es necesario calcular los parmetros 2
, 3, K. Observaciones: - Si 2=1 Y2 =0 - Si 3=1 Y3 = 0
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- Para columnas del 10 piso Y3 = 0 - Para columnas del 20 piso
Y2 = 0
MTODO DEL MUTO APLICADO A ESTRUCTURAS APORTICADAS
El mtodo asigna a cada columna un valor caracterstico D que
viene a ser la relacin entre el corte que toma la columna y la
deformacin que la produce. Este valor depende a su vez de otros
llamados k que es la relacin entre las sumas de las rigideces de
las vigas que llegan a los extremos de la columna y la rigidez de
la columna. El corte que forma cada columna j del entrepiso, est
dado por:
ANLISIS DE ESTRUCTURAS APORTICADAS
Los pasos a seguir son: 1) Calculo de los valores de D
2) distribucin de la cortante de entrepiso Q entre las columnas
proporcionalmente a sus valores D. Dj: constante relativa de la
columna j Dj: suma de las constantes Dj del entrepiso considerado
3) determinacin de los puntos de inflexin de las columnas y clculo
de los momentos flectores.
4) Calculo de las solicitaciones en vigas y fuerzas axiales en
columnas.
5) Correccin de torsin.
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VALORES D EN LAS COLUMNAS a) Para columnas de altura
uniforme
A : constante que depende de K Kc : rigidez de la columna
considerada
Si KV3+KV4 es mucho mayor que KV1+ KV2 , o a la inversa ; el
valor de A no debe ser mayor que el que resultara de aplicar la
formula correspondiente al caso siguiente: CASO N 02: extremo
empotrado (primer piso)
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CASO N 03: extremo articulado
b) caso en que las columnas son de altura no uniforme. CASO N
04: Una columna de altura h que difiere de la altura estndar h:
CASO N 05: Una columna compuesta de dos tramos cortos de altura
h1 y h2 las cuales sumadas dan la altura
estndar h
CALCULO DE RIGIDECES LATERALES USANDO EL MTODO DE MUTO Para el
clculo de las rigideces laterales hacemos uso de las formulas del
doctor Muto para calcular las rigideces DX DY. Se debe cumplir que
K sea mayor a 0.20. ya que las limitaciones del mtodo estn dadas
por el valor de K En cuento K se haga ms pequeo el error se
incrementara, debido a que una hiptesis base es que las vigas son
suficientemente rgidas; un pequeo valor de K indicara que esta
condicin no se cumple satisfactoriamente. Posteriormente hallamos
las rigideces para vigas y columnas tanto en la direccin X como Y.
Una vez hallada las rigideces DX y DY procederemos a calcular el
centro de rigideces.
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CALCULO DE LAS RIGIDECES LATERALES
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Rigidez lateral absoluta:
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Para h=200 cm; D0=63 ton/cm Para h=300 cm; D0=28 ton/cm
Para h = 600 cm; D0 = 7 ton/ cm
CALCULO DE : TRABAJANDO CON LOS CONCEPTOS DE COLUMNAS EN
PARALELO
Y EN SERIE
Cada columna absorbe la fuerza horizontal proporcional a su
rigidez
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ANTISISMICA
Calculo del coeficiente a IV. columnas que pertenecen a
entrepisos superiores al primero
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ANTISISMICA
V. base empotrada VI. base articulada
PARA EL EJEMPLO
Rigidez lateral absoluta: Para h=200 cm; D0=47.88 ton/cm Para
h=300 cm; D0=21.28 ton/cm Para h = 600 cm; D0 = 5.32 ton/ cm
Luego de realizar los clculos para cada elemento (viga,
columna); la figura queda.
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ANTISISMICA
CALCULO DE : TRABAJANDO CON LOS CONCEPTOS DE COLUMNAS EN
PARALELO
Y EN SERIE
Cada columna absorbe la fuerza horizontal proporcional a su
rigidez
EJEMPLO N2: Aplicando el mtodo de muto, analizar el prtico
ASUMIR: Vigas: 0.3x 0.5 m2 Columna: 0.3 x 0.4 m2 K0=0.0004 m3
E=2000000 Ton/m2
Solucin Coeficiente de rigidez a flexin Vigas: Para h= 5m,
Kv=1.56 Para h= 6m, KV=1.30 COLUMNAS: Para h = 3m, KC=1.33 Para h =
4m, KC=1 RIGIDEZ LATERAL ABSOLUTA
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Para h=3m, D0=1067 ton/m Para h=4m, D0=600 ton/m
Luego de hallar los valores de ,D ,K de cada columna se
tiene:
Calculo de :
APLICACIN POR EL MTODO DE MUTO Aplicamos el mtodo a nuestro
edificio para el eje principal 1-1 (igual que eje 2-2) Analizamos
el primer nivel Hallamos la rigidez para las vigas y columnas
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ANTISISMICA
VIGA: 0.25x0.50 m Columna: 0.25x0.50 m Kv=I/hK0 Consideramos
como rigidez estndar de la estructura K0=0.001 m3 Coef. De rigidez
a flexin:
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INGENIERIA
ANTISISMICA
PRTICO X1: PARA LAS RIGIDECES LATERALES 3 PISO: 2900.8290 ton/m
2 PISO: 2900.8290 ton/m 1 PISO: 3116.5695 ton/m
BIBLIOGRAFA:
Per.
Contreras; EDICIVIL; 2003
METODO DE WIBUR BIGGS
Para el mtodo de la rigidez lateral de las estructuras a
porticadas Wilburg y Biggs
presentaron los siguientes sistemas de ecuaciones, las cuales se
emplearon debiendo
tener en cuenta el nivel de entrepiso del cual se calculara
dicha rigidez , asi como tambin
el tipo de apoyo que idealizaremos para la estructura dentro del
proceso de anlisis y
que se mantendr durante la vida til de esta , dichas ecuaciones
se presentan:
A) ULTIMO NIVEL
B) NIVEL TIPICO
= 8
[
()
+1 +
(
)1
+ ()
++1 +
( )
]
1
= 8
[
()
+ 1 +
(
)1
+
(
)
]
1
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ANTISISMICA
C) SEGUNDO NIVEL
C.1) BASE EMPOTRADA
C.1) BASE ARTICULADA
D) PRIMER NIVEL
C.1) BASE EMPOTRADA
C.1) BASE ARTICULADA
2 = 8
2[
2
()
2
+1 + 2
(
)1+
()1
+2
(
)2
]
1
= 8
1[
1
()1
+1 + 2
(
)1+
()1
]
1
=
1[
81
()1
+ 1 + 2
()1
]
1
2 = 8
2[
2
()2
+ 1 + 2
()1
+2
(
)2
]
1
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INGENIERIA
ANTISISMICA
PROBLEMAS
PROBLEMA N1
Para el sistema compuesto por una viga (E = 2x10^5 kg/cm2) y una
varilla de acero (E = 2.1x10^8
kg/cm2) de 2 cm2 de rea colocado en uno de sus extremos tal como
se muestra en la figura.
Cul debe de ser el momento e inercia I de la viga para que el
desplazamiento en el extremo
libre debido a una carga de 30 toneladas hacia abajo, sea de 1
cm?
SOLUCIN: TEOREMA DE CASTIGLIANO
VIGA:
M = Tx - Px
TIRANTE: N = T
VIGA:
M = Tx - Px
P = 30 ton
2m
2m
T
=
= 0
= 0
( )2
+ 0 =
200
0
200
0
( ) 8 06
= . . ()
=
= ( )() = ( )2
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INGENIERIA
ANTISISMICA
TIRANTE:
N = T
DE (1) Y (2), se obtiene:
T = 21 Ton
Remplazando en la ecuacin (1):
I = 120000 cm4 Rpta.
PROBLEMA N2
La estructura mostrada en la figura es de concreto armado
(E=2.2*106 Kg/m2) y puede
modelarse suponiendo un diafragma rgido y EI vigas =. Se pide
determinar la rigidez
lateral para la direccin de anlisis x-x.
Considere la seccin de columnas:
= 1
= T
( )2
+
=
200
0
200
0
()8106
3+
200
= 0 .. (2)
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ANTISISMICA
Solucin:
a) Calculamos la Inercia de las columnas.
Columna 1:
-
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ANTISISMICA
Columna 2:
Seccion B (cm) D (cm) X (cm) A (cm2) X*A
1 30 90 45 2700 121500
2 30 30 15 900 13500
3600 135000
X= 37.5
TOTAL
Seccion I A (cm2) d (cm) d^2 I + A*d^2
1 1822500 2700 7.5 56.25 1974375
2 67500 900 22.5 506.25 523125
I= 2497500TOTAL
Seccion B (cm) D (cm) X (cm) A (cm2) X*A
1 30 90 45 2700 121500
2 30 30 75 900 67500
3600 189000
X= 52.5
TOTAL
Seccion I A (cm2) d (cm) d^2 I + A*d^2
1 1822500 2700 7.5 56.25 1974375
2 67500 900 22.5 506.25 523125
I= 2497500TOTAL
-
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Columna 3:
b) Hallamos la rigidez de cada columna.
Para la columna 1:
=
3
= 0. 97 00
03
= 0. Ton /cm
Para la columna 2:
=
3
= 0. 000
03
= 0.008 Ton /cm
B (cm) D (cm) I
60 30 135000
135000I=
D (cm) I
60 636172.512
I= 636172.512
-
INGENIERIA
ANTISISMICA
Para la columna 3:
=
3
= 0. 6 6 7 .
03
= 0.0 9 Ton /cm
c) Hallamos la rigidez de cada prtico en direccin al eje X
Prtico 1:
= + = 0. + 0.0 9
= 0. 86 Ton /cm
Prtico 2:
= +
= 0.008 + 0.0 9 = 0.09 Ton /cm
Prtico 3:
= +
= 0. + 0.0 9 = 0. 86 Ton /cm
-
INGENIERIA
ANTISISMICA
d) Hallamos la rigidez lateral total en direccin al eje X
= + + = 0. 86 + 0.09 + 0. 86
= . Ton /cm
PROBLEMA N 03
Para la estructura de concreto armado (fc=280 kg/cm2) con
Mezzanine mostrada en la figura se
pide determinar las rigideces laterales segn el modelo dinmico
propuesto (1,2,3,) para la
direccin de anlisis X-X.
Considere:
VIGAS (0.3mx0.6m)
COLUMNAS 0.
W mezzanine =1.50 ton/2
W nivel superior =0.9ton/2
MODELO DINAMICO
6m
6m
6m
6m
6m 6m 6m 6m
PLANTA
-
INGENIERIA
ANTISISMICA
SOLUCIN:
Calculando los momentos de inercia :
= .4
64=
.404
64= 66 .7 4 =
30603
12= 0000 4
3m
4m
ELEVACION
6m
6m
6m
6m
6m 6m 6m 6m
PLANTA
5
EDCBA
1
2
3
4
3m
4m
ELEVACION
2
3
1
-
INGENIERIA
ANTISISMICA
Calculo de la rigidez relativa de las columnas:
1 =
700= 79. 0 3
2 =
00= . 6 3
3 =
00= 8.88 3
Rigidez relativa de la viga:
Kv =Iv
600=
0000
600= 900 cm3
Calculo de KI de la columna :
Ec = 000fc = 000 80 = 0.998 /2
KI1 = . Ec. Ic
h3=
0.998 66 .7
7003= . 0 Ton/cm
KI2 = 0.998 66 .7
003= .9 Ton/cm
KI3 = 0.998 66 .7
003= .0 Ton/cm
Calculo de rigidez lateral de las columnas:
PARA LOS EJES 2,3 Y 4:
EJE A=E
=900
179.52= .0 =
0.5+
2+= 0.79
= 1 0.79 = . 0 0.79
= . /
-
INGENIERIA
ANTISISMICA
EJES B=D
K =900
314.16= .86 a =
0.5+k
2+k=
0.69
KL1 = KI2 0.69 = .9 0.69
KL1 = .08 Ton/cm
K =9003
2418.88= . a =
k
2+k= 0.6
KL2 = KI3 0.6 = .0 0.6
KL2 = 8.69 Ton/cm
=
+
= . /
EJE C
K =1800
314.16= .7 a =
0.5+k
2+k= 0.8
KL1 = KI2 0.8 = .9 0.8
KL1 = .79 Ton/cm
K =3600
2418.88= . a =
k
2+k= 0.68
KL2 = KI3 0.6 = .0 0.68
KL2 = 9. Ton/cm
=
+
= . /
-
INGENIERIA
ANTISISMICA
PARA LOS EJES 1 Y 5:
EJE B=C=D
=9002
179.52= 0.0 =
0.5+
2+= 0.88
= 1 0.79 = . 0 0.88
= . /
Calculo de rigidez de cada prtico :
Para el prtico 2, 3 y 4
= 0.87 + .78 + . 9 = 0. 9 /
2,3,4 = 0. 9 = . 7 /
,, = . /
Para el prtico 1 y 5
= 0.87 + 0.97 = .6 /
1,5 = .6 = 9. /
, = . /
Calculo de rigidez lateral total del sistema:
= ,, + ,
KL sitema. = . 7 + 9. = 0. ton/cm
. = . /
-
INGENIERIA
ANTISISMICA
PROBLEMA N5
EJERCICIO 5
3 1 3/8" W=3 TON
3m 2 1 3/8"
4m
SOLUCION
POR EL PRIMER TEOREMA DE ALBERTO CASTIGLIANO 3
2
DETEMINAMOS EL DESPLAZAMIENTO VERTICAL DE LA ARMADURA RX
M 1=0 P
4P=3RX RX=4P/3
FY=0 RY=P 1
RX
RY
CALCULO DE FUERZAS AXIALES EN CADA ELEMENTO
NUDO 2 NUDO 1
N13
RX 37
RX N23
RX= N23 RY A 1 3/8" AT
N23=4P/3 RX=N13COS 37 3 1 3/8" 9.5799 cm2 28.7398 cm2
N13=5P/3 2 1 3/8" 9.5799 cm3 19.1598 cm2
E=2.1 X 10 6 KG/CM2 P= 3000
BARRA L(cm) E A N n/P N Nxn/PxL/EA
1.-3 500 2100000 19.1598 (-)5P/3 1.6666 4999.8 0.103548485
2.-3 400 2100000 28.7398 4P/3 1.3333 3999.9 0.035345487
V3 0.138893972 cm
DETERMINAMOS LA RIGIDEZ VERTICAL
K = P/
K= 3 ton / 0.13889 cm
k= 21.5998 ton/cm RESPUESTA
PARA PEQUEAS OSCILACIONES VERTICALESDE LA MASA DE LA ESTRUCTURA
CON ELEMENTOS BIARTICULADOS SE PIDE DETERMINAR LA RIGIDEZ VERTICAL
E=2.1 X 10 6 KG/CM2
-
INGENIERIA
ANTISISMICA
PROBLEMA N6
Para el prtico de concreto armado de 2 niveles mostrado en la
figura, determinar la rigidez lateral
de columnas por los mtodos de Muto y Wuilbur. (E=210ton
/cm2).
METODO DE MUTO
Primer piso
= 0 3
= 9 7. 4
= 0803
= 800004
= 0 03
= . 4
=
3=
0 .
03= .90/
1 = 9 7.
600= 69 . 9 2 =
80000
600= .
-
INGENIERIA
ANTISISMICA
Segundo piso
=0.
+ =
0. .96
+ .96= 0. 06
=1 + 2
=
69 . 9 + .
7 .07= .96
= = 0. 06 .90 = . 6/
1 = . 6
+
. 6
= .7 /
=
+ =
. 7
+ . 7= 0.
=1 + 2
=
69 . 9 + 69 . 9
609. = . 7
= = 0. . 9 = 6.6 /
=
3=
0 .
03= . 9/
1 = 9 7.
600= 69 . 9
2 =6.6
+
6.6
= . /
-
INGENIERIA
ANTISISMICA
METODO DE WUILBUR
Primer piso
= 0 3
= 9 7. 4
= 0803
= 800004
= 0 03
= . 4
1 = 9 7.
600= 69 . 9 2 =
80000
600= .
=
1[
81
()1
+ 1 + 2
()1
]
1
2 = .
0= 7 .07
-
INGENIERIA
ANTISISMICA
Segundo piso
=
1[
81
()1
+ 1 + 2
( )1
]
1
= 0
0[
8 0
7 .07 + 7 .07+
0 + 0
69 . 9 + . ]1
= .6 /
= 8
[
()
+ 1 +
(
)1
+
(
)
]
1
= 8 0
0[
0
609. +
0 + 0
69 . 9 + . +
0
69 . 9]1
= .7
= 0 3
= 9 7. 4
= 0 03
= . 4
1 = 9 7.
600= 69 . 9 2 =
.
0= 609.
-
INGENIERIA
ANTISISMICA
METODO DE MUTO METODO DE WUILBUR
CONCLUSIONES:
Hay diferentes mtodos para el clculo de rigideces
En el caso del mtodo para sistemas flexibles de Muto y Wuilbur ,
los resultados
son bastante semejantes
Para el clculo de rigideces de sistema de muros la aplicacin de
la frmula es
relativamente fcil
Estudiar bien los temas de este captulo ya que es muy importante
para el anlisis
de edificaciones.
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INGENIERIA
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