Presentación de PowerPoint · 2019-11-24 · SISTEMAS DE LIMAS PARA ROTACION HORARIA CONTINUA Limas de niquel-titanio (Ni-Ti) Si no se eliminan bien las virutas también aumenta

Lección 5

PREPARACIÓN BIOMECÁNICA DE LOS

CONDUCTOS CON TÉCNICAS ROTATORIAS Y

LIMAS DE NIQUEL-TITANIO

Prof. Juan J. Segura Egea

Catedrático de Patología y Terapéutica Dental

Dpto. de Estomatología de la Universidad de Sevilla

MASTER EN ODONTOLOGÍA RESTAURADORA

ESTÉTICA Y FUNCIONAL

OPERATORIA DENTAL Y ENDODONCIA AVANZADAS

INTRODUCCIÓN

Las aleaciones de niquel-titanio

(Ni-Ti)

SISTEMAS DE LIMAS PARA ROTACION HORARIA CONTINUA

Aleaciones de niquel-titanio (Ni-Ti)


Naval Ordnance Laboratory

(NOL) (Silver Springs, USA)

Las aleaciones de níquel titanio se

desarrollaron a principio de los años

60, por Buehler y cols. en el Naval

Ordnance Laboratory (Silver Springs,

Maryland, EEUU).

Su composición original contenía un

55% de níquel y 45% de titanio, y se

denominó NiTiNOL-55.

La relación atómica Ni:Ti es de 1:1, pero los átomos pueden

disponerse espacialmente de varias formas cristalográficas,

modificándose sus propiedades mecánicas.



En 1971 Andreasen & Hilleman publican los resultados sobre

su uso clínico en ortodoncia, aplicándose en clínica, tras un

gran número de experimentos, a finales de los años setenta.

Memoria de la forma:

Capacidad del material para “recordar” su forma original tras una

deformación aparentemente plástica.

La martensita es la responsable de la memoria de la forma.



Memoria de la forma:

Capacidad del material para “recordar” su forma original tras una

deformación aparentemente plástica.

Se dice que la aleación de NiTi es un “material inteligente”.

La trasformación martensítica termo-elástica es la responsable de la

propiedad de la memoria de la forma de las alecaciones de NiTi.

La memoria de la forma se manifiesta de 2 maneras:

Memoria de forma térmica: recupera la forma al aumentar la tª.

Memoria de forma elástica: superelasticidad sufre grandes

deformaciones elásticas.



La memoria de la forma se manifiesta de 2 maneras:

Memoria de forma térmica: recupera la forma al aumentar la tª.

Memoria de forma elástica: superelasticidad sufre grandes

deformaciones elásticas.

Austenita: alta temperatura; fase más dura y resistente.

Fase – R: propiedades intermedias.

Martensita: baja temperatura; fácilmente deformable y más blanda.

FASES CRISTALOGRÁFICAS DE LA

ALEACIÓN DE NI-TI

Austenita Fase – R Martensita

Los átomos de Ni y Ti se pueden disponer espacialmente de 3

formas diferentes: fases micro-estructurales.

El comportamiento mecánico de la aleación de NiTi depende de

la proporción relativa y de las características de sus fases

microestructurales, que tienen curvas T-D diferentes.


ALEACIÓN DE NI-TI

La proporción de cada una de las fases depende del estrés y de la tª.

La transformación de la fase austenita a la martensita:

- cuando se aplica estrés a la aleación (tensión deformante)

- cuando se reduce la temperatura (enfriamiento).


ALEACIÓN DE NI-TI

El paso de austenita a martensita se denomina “transformación martensítica”

(por haberse visto en el acero). Lo induce el enfriamiento.


ALEACIÓN DE NI-TI

AUSTENITAMARTENSITA DISTORSIONADA – FASE R

Al sufrir tensión, la martensita distorsionada (Fase R) se

trasforma definitivamente en martensita .


ALEACIÓN DE NI-TI

MARTENSITA

Cuando la martensita se calienta, vuelve a trasformarse en

austenita, recuperando su forma.


ALEACIÓN DE NI-TI

AUSTENITA

A temperaturas altas en la

aleación de NiTi predomina

la estructura de red cúbica

centrada en el cuerpo,

conocida como fase

austenítica. Es más estable,

dura y resistente.

ALEACIONES DE NIQUEL-TITANIO

Fases cristalográficas

La proporción de cada una de las 3 fases dependerá de la

temperatura y de la tensión a la que esté sometida la aleación.

AUSTENITA

FASE - RMARTENSITA

Al enfriarse, se produce un

cambio en la estructura

cristalina, pasando a predominar

la fase martensítica, cambiando

el módulo de elasticidad

(rigidez), límite elástico y la

resistividad eléctrica.

La aleación es ahora más

fácilmente deformable, más

blanda, pero más frágil.



AUSTENITA

FASE - RMARTENSITA



FASE Estructura tª alta tª baja Resistencia a la

tracción

Límite elástico Módulo elástico

Austenita Cúbica

centrada

Estable,

dura,

resistente

800-1500 MPa 100-800 MPa 70-110 GPa

Martensita Rómbica Blanda,

frágil

103-1100 MPa 50-300 MPa 21-69 GPa

Mediante tratamientos térmicos puede conseguirse que la aleación de

NITI tenga proporciones concretas de austenita / fase R / martensita,

con comportamientos y propiedades mecánicas diferentes.

TRATAMIENTOS TÉRMICOS DE LA ALEACIÓN DE NI-TI

Las limas fabricadas con estas aleaciones se comportan de manera

diferente según estén a la tª ambiente o sometidas a estrés (rotando en

el conducto y a tª oral), pues varían las proporciones de cada fase del

NITI, con importantes variaciones en sus propiedades mecánicas.

TRATAMIENTOS TÉRMICOS DE LA ALEACIÓN DE NI-TI

PROPIEDADES DE LAS ALEACIONES

DE NIQUEL - TITANIO

* Propiedad fundamental: Superelasticidad.

Propiedad del material consistente en recuperar la forma

original tras desaparecer la fuerza que lo deformaba.

- Soportan enormes deformaciones elásticas.

- Recobran su forma original tras deformaciones del 10%.

- No pueden precurvarse; no se deforman en conductos curvos.

- El acero sólo recupera su forma si la deformación no supera

el 1%.

Tras 100 deformaciones la super-elasticidad desciende al 6%.

Tras 100.000 cae al 4%.


* Al aplicar un momento de fuerza a un alambre de acero deformándolo 80º, al cesar el momento de fuerza queda una angulación de 60º. El límite de deformación elástica del alambre de acero es 20º.

* Al aplicar el mismo momento de fuerza a un alambre de Ni-Ti de igual sección y deformarlo 80º, al cesar el momento de fuerza queda sólo una angulación < 5º. El límite de deformación elástica del alambre de Ni-Ti > 70º.


PROPIEDADES DE LAS ALEACIONES

DE NIQUEL - TITANIO

Superelasticidad (uso en endodoncia):

- Mayor flexibilidad: conductos curvos.

- Mínimo trasporte del conducto / foramen apical.

La martensita vuelve inmediatamente a austenita en cuanto desaparece la tensión.

Gran elasticidad (superelasticidad) y memoria de la forma.

Curva tensión-deformación

del Ni-Ti - martensita


SUPERELASTICIDAD:

Resultado de la trasformación de austenita a martensita, inducida por el estrés.

La estructura cristalina de la martensita le permite acumular tension sin

que aumenta la deformación.


Curva tensión-deformación del

Ni-Ti (no lineal).

Estable

Inestable

Superelasticidad

La mayor parte del tiempo las limas de Ni-Ti están en fase de transformación:

aunque aumente la deformación, la tensión se mantiene constante.


* SUPERELASTICIDAD.



del acero.


del Ni-Ti (no lineal).



SUPERELASTICIDAD


(Ni-Ti)


50% – 56% niquel

44% - 50% titanio

Limas de niquel-titanio (Ni-Ti): Ventajas

* Superelasticidad:

Menor transporte, menos escalones, menos zip, menos perforaciones.

* Mayor eficiencia: mas velocidad en la preparación (5 min /conducto).

* Resisten mejor las fuerzas torsionales horarias y anti-horarias, pero exigen control de torque.

* Dureza Vickers de 300-350 (dentina del conducto 30-35).

* Su acción de corte dependerá de la anatomía del canal y de la dureza de la dentina.


Limas de niquel-titanio (NiTiNOL)

El uso correcto de las limas de NiTi conlleva:

- Menor transporte del conducto.

- Menos escalones.

- Menos zip.

- Menos perforaciones.

- Mas eficacia.

- Mas velocidad en la preparación (5 min. por conducto).


* Alto coste en relación con las limas manuales.* Curva de aprendizaje lenta.

* Menor exponente táctil.

* Eficacia de corte menor que el acero (1/2 a 1/3).

Limas de niquel-titanio (Ni-Ti): Inconvenientes


CONTROL DE TORQUE


F: fuerza

τ: torque

p: momento lineal de la fuerza

L: momento angular de la fuerza

r: radio de giro.


Par de giro o torque (T): fuerza de giro ejercida por una fuerza (F) para

hacer girar una masa que dista r (radio) de un eje.

Torque = radio x fuerza.

Unidad: Kg fuerza x m, g x cm, Newton x m, N x mm.

Al doble de radio el torque ejercido por una misma fuerza se duplica.

Limas de niquel-titanio (Ni-Ti) – Concepto de torque


Durante el giro de la lima dentro del conducto aparecen fuerzas

torsionales y de flexión.

Un microprocesador libera la cantidad exacta de energía mecánica

rotacional (torque) para optimizar la función de la lima sin que se

alcance el límite elástico.

Limas de niquel-titanio (Ni-Ti) – Control de torque


- Motores de endodoncia con control de torque -

El motor electrónico para endodoncia, controlado por un microprocesador, libera la cantidad exacta de energía mecánica rotacional (torque) para optimizar la función de la lima sin que ocurran “separaciones”.

El motor electrónico proporciona baja velocidad y alto torque en el instrumento de rotación.

Se preseleccionan la velocidad (250-500 rpm) y el torque (2 - 5 N x cm).

Eficiencia de las limas en rotación horaria continua: máxima durabilidad con el menor riesgo de fractura.

- Torque muy bajo: disminuye la eficiencia de la lima.

- Velocidad muy baja: disminuye la eficiencia de la lima.

- La lima corta poco y avanza lentamente el operador “empuja” con el contrángulo, produciendo más estrés y peligro de fractura.


- Motores de endodoncia con control de torque -

Cuanto más cortante es la lima menor debe ser el torque ajustado.

Cuanto menos cortante es la lima, mayor torque se preselecciona (mayor peligro de que se produzca fractura).


- Motores de endodoncia para control de torque: X-Smart de Maillefer -

Sentido de giro:

Velocidad, en rpm.

Torque, en Ncm.

“Gear”: reducción (16:1).

Nº programa.

COMPORTAMIENTO DE LAS

LIMAS DE NI-TI FRENTE AL

ESTRÉS


* La tensión cíclica que sufren las limas determina su deformación con el uso.

* La deformación se produce por dos tipos de estrés o tensión:

1) Estrés por torsión: se supera el límite elástico.

2) Estrés por flexión: fatiga del material.


Estrés sufrido por las limas de niquel-titanio

1) Estrés por torsión: factores que influyen,

a) Cuando una gran porción de la lima roza contra la pared del conducto.

b) Cuando la punta de la lima tiene una sección mayor que el conducto en el que rota.

c) Cuando el operador ejerce una presión excesiva.

TENSIÓN

Deformación elástica Deformación plástica Deformación clástica.


Limas de niquel-titanio (Ni-Ti)

1) Estrés por torsión:

a) Una gran porción de la lima roza contra la pared del conducto.



A mayor superficie de contacto lima-

pared dentinaria, mayor torque se

requiere para la rotación de la lima y el

corte de la dentina.

Si el torque supera el límite que

soporta la lima, ésta se fracturará.

A) Requiere mucho torque.

B) Requiere poco torque.





Las limas de mayor “taper” deben

usarse con técnicas “crown-down”.





Si no se eliminan bien las virutas

también aumenta el rozamiento contra

la pared y el estrés de la lima.

Se deben limpiar los restos entre las

espiras de la lima.


b) La punta de la lima tiene una sección mayor que la del conducto en el que rota.

Las puntas no son activas para evitar falsas vías y transporte.

Si giran en conductos muy estrechos sufren un gran estrés, se deforman plásticamente y se fracturan.




b) La punta de la lima tiene una sección mayor que la del

conducto en el que rota.

El “pre-flaring” (instrumentación manual inicial) y el “glidepath”

disminuyen el riesgo de fractura al facilitar el giro de la

punta de la lima rotatoria inicial de gran conicidad.

Reduce el riesgo de rotura y disminuye el tiempo de trabajo del

canal.




c) El operador ejerce una presión excesiva en la pieza de mano.



Presión

ejercida

Fricción de la lima contra las paredes

del conducto (estrés torsional)

Frena la

lima Torque

Estrés

torsional

Fractura

de la lima

FRACTURA POR TORSIÓN: La punta o cualquier parte del

instrumento queda bloqueado en el conducto mientras el vástago

sigue rotando: el instrumento sobrepasa el límite elástico del metal y

aparece deformación plástica seguida de fractura.


2) Estrés por flexión (fatiga cíclica del material):

- Mezcla de estrés por tensión y por compresión (cargas cíclicas).

- Es la principal causa de deformación y rotura de las limas.

- Se produce por las curvaturas de los conductos.



- La superficie interna (concavidad) de la curvatura de la lima sufre compresión.

- La superficie externa (convexidad) de la curvatura de la lima sufre tensión.

2) Estrés por flexión:



- La tensión y la compresión son máximas en la zona de curvatura con el menor radio.

- Como la lima está rotando, entrando y saliendo, los dos tipos de estrés (tensión y compresión) se distribuyen por todo el instrumento.

- Si la lima se mantiene quieta rotando el estrés se acumula en un punto y la fractura puede producirse antes.


Los factores clave son:

1- Curvatura del conducto.

2- Movimiento de la lima en el conducto: entrar / salir; nunca detenida.

3- Resistencia del material: M-Wire (Protaper Gold, TF)



Para una misma conicidad y números de lima diferentes:

A mayor número de lima, mayor resistencia al estrés torsional.

A mayor número de lima, menor resistencia al estrés por flexión.

Para un mismo número de lima y conicidades diferentes:

A mayor conicidad, mayor resistencia al estrés torsional.

A mayor conicidad, menor resistencia al estrés por flexión.


Nº Lima

Conicidad

+ -

Resistencia al estrés por

flexión

+-

Resistencia al estrés por

torsión

+ -


CONSIDERACIONES GENERALES

PARA EL USO DE LIMAS EN

ROTACIÓN HORARIA CONTINUA


Consideraciones generales para el uso de

limas en rotación horaria continua

1) Motor de torque ajustable; no superar límite elástico de la lima.

2) Técnica corono-apical: limas de mayor conicidad primero.

3) Movimientos de la lima:

- Introducir el instrumento en rotación con presión ligera.

- Movimiento continuo de la lima entrando-saliendo (picada).

- Nunca detener la lima en el interior de un conducto curvo.

4) Criterio para cambiar de lima: lima de menor conicidad o de menor número en cuanto se note resistencia a la penetración.

5) Preflaring y glyde-path.


Consideraciones generales para el uso de limas en

rotación horaria continua: motor de torque ajustable

Torque adecuado (Ncm): 2.0

Velocidad adecuada (rpm): 300

Uilización inicial de limas

rotatorias de alta conicidad:

preflaring


LIMA SX / XA

Es la lima más corta de todas (19

mm), con 14 mm de parte activa y

un diámetro en D0 de 0,19 mm.


rotación horaria continua: técnica corono-apical





Las limas rotatorias de mayor conicidad contactan con las paredes

dentinarias del conducto en un solo punto, siendo su acción más efectiva

y disminuyendo el riesgo de fractura.




rotación horaria continua: movimientos de la lima

- Introducir el instrumento en rotación con presión ligera.

- Nunca detener la lima en el interior de un conducto curvo.


- Movimiento continuo de la lima entrando-saliendo (picada) para prevenir la fractura.



rotación horaria continua: criterio de cambio de lima

Lima de menor conicidad o de menor número en cuanto se note resistencia a la penetración.

DISEÑO DE LAS LIMAS DE

NIQUEL-TITANIO


1) Instrumentos de conicidad variable para un mismo calibre D0

2) Nuevos perfiles de la sección:

- Bordes.

- Ángulo de corte

3) Angulo helicoidal (pitch, paso de rosca) constante o variable.

4) Punta o extremo apical inactivo.

5) Angulo de transición suave punta – bordes cortantes.

Diseño de las limas de niquel-titanio



Conicidad o taper: media de aumento del diámetro de la parte activa

por unidad de longitud.

Los instrumentos estandarizados tienen una conicidad de 0.02 mm por

cada 1 mm de longitud = conicidad del 2%.

Lima del 25:

D1 = en la punta 0.25 mm.

D2 = en la base de la parte activa en

décimas de mm. Debe medir 0.32

mm más que en la punta.

Conicidad variable para el mismo número de lima


Los instrumentos rotatorios de NITI tienen conicidades variables:

0.02 (2%), 0.03 (3%), 0.04 (4%), …0.06 (6%)…..0.12 (12%)…

Lima del 25 con 4% de conicidad:

D1 = 0.25 mm.

D2 = 0.25 + (0.04 x 16) = 0.25 + 0.64 = 0.89 mm

D3 = 0.25 + (0.04 x 3) = 0.25 + 0.12 = 0.37 mm


Las limas rotatorias de mayor conicidad contactan con las paredes

dentinarias del conducto en un solo punto, siendo su acción más efectiva

y disminuyendo el riesgo de fractura.

INSTRUMENTAL ENDODÓNCICO

- Instrumental rotatorio para la preparación biomecánica de los conductos: Limas rotatorias de niquel-titanio -

Conicidad variable


Se utilizan las limas de forma que

primero trabajen las de mayor

conicidad.

Crown-down. Corono-apical.

Las limas rotatorias de mayor

conicidad contactan con las paredes

dentinarias del conducto en un solo

punto, siendo su acción más efectiva

y disminuyendo el riesgo de

fractura.


Sección y bordes cortantes


La sección de la lima debe ser tal

que soporte bien el estrés de torsión

y el estrés de flexión.

De la forma de los bordes

dependerá la eficacia de corte sobre

la dentina y el atornillamiento.

Nuevos perfiles de la sección – Bordes cortantes

* Bordes cortantes aplanados (radial land) con áreas de contacto

desbastadas, que actúan como guías laterales de penetración. Es el caso

de LightSpeed, Profile y GT. Trataban de evitar el efecto tornillo.

* Bordes entre aplanados y afilados: Quantec y K3.

* Afilados y cortantes: HERO 642, HERO Shaper, Protaper, MTwo.

Protaper Next Sistema K3 Profile


Nuevos perfiles de la sección - Bordes cortantes


- K-Flexofile (A).

- Profile (B).

- HERO 642 (C).

- K3 (D).

- Protaper (E).

- Protaper F3 (F).

TF

Reciproc

Mtwo

WAVE ONE

Protaper S Files Protaper F FilesProtaper Next


Perfil de la sección: ángulo de corte

* Ángulo de corte:

- Positivo: corta; mayor desgaste dentinario; menor estrés torsional.

- Neutro: ensanchador, no corta.

- Negativo: abrasiona; evita un desgaste dentinario excesivo; mas estrés.

* Ángulo de corte: puede ser levemente negativo, para que el desgaste

dentinario no sea excesivo.

Ángulo de corte


Perfil de la sección: ángulo de corte

Ángulo de corte negativo:

- Desgaste dentinario no excesivo.

- Menor atornillamiento..

Protaper Next Exo Endo

Ángulo de corte negativo

Protaper Univ.



Espacio de viruta

Protaper Univ.One Endo

Edge Endo



Angulo helioidal, pendiente, pitch.


* Ángulo helicoidal o “pitch”: cuanto mayor

es, mayor será la velocidad de desgaste de

la dentina. Suele estar entorno a 35º.

Angulo helicoidal (pitch, paso de rosca)

Modificando este ángulo se modifica también la fuerza de corte, la eficiencia

y la flexibilidad.


A mayor ángulo helicoidal y “pitch”:

< nº de espiras y > pendiente, con mayor

flexibilidad y mejor evacuación de virutas.

A menor ángulo y “pitch”:

> nº de espiras y < eficiencia de corte, y más

atornillamiento.

A igual velocidad (rpm) y presión la lima con mayor

“pitch” conforma el conducto más rápidamente.

Angulo helicoidal y paso de rosca (pitch)


* Algunos sistemas tienen ángulo helicoidal variable:

- “Adapted pitch” del sistema HERO Shaper.

- Sistema Twisted Files (TF).

- Mtwo.

- Protaper Next.

Angulo helicoidal (pitch, paso de rosca)

La mayoría de los sistemas lo tienen variable a lo largo del instrumento

Protaper Next Exo Endo Protaper Univ.

Ángulo helicoidal: pitch, paso de rosca


La punta es inactiva, no corta, evitándose así que el instrumento se desvíe

del trayecto original del conducto radicular.

Punta inactiva

Activa


Punta o extremo apical inactivo


En la actualidad la mayoría de los sistemas de limas rotatorias tienen

punta inactiva o moderadamente activa.


Punta inactiva




Puntas inactivas

Protaper Univ.



Con la punta inactiva o moderadamente activa se evita que la punta se

trabe con la dentina y forme un escalón, inicie una falsa vía o transporte

el foramen apical.

Por el contrario, la lima avanza con dificultad en conductos estrechos y

puede engancharse y sufrir estrés torsional y deformarse.

El pre-flaring manual es esencial cuando se inicia el tratamiento con

limas de gran conicidad.


Con el ángulo de transición suave se evita que la punta se trabe con la

dentina y forme un escalón, inicie una falsa vía o transporte el foramen

apical.

Angulo de transición suave punta – bordes cortantes

HERO Shaper Twisted Files (TF) Mtwo

SISTEMAS DE LIMAS ROTATORIAS

* Canal Master U (Wildey y Senia, 1988).* Lightspeed (1992).* Profile (Johnson, Dentsplay/Maillefer, 1993).* POW-R (Roane, 1994). * Quantec (McSpadden, 1996).* GT “Greater Taper” (Buchanan, Dentsplay/Maillefer, 1998).* HERO 642 “High Elasticity in Rotation” (Micromega, 1999).* Protaper (Ruddle, Denstplay/Maillefer, 2001).* K3 (McSpadden, 2001).* HERO Shaper (Micromega, 2004).* Mtwo (2005).* TF (Twisted files) (2009).* Reciprocantes: Wave-One Reciproc (2010); Wave One Gold (2014)* One-Shape (2011).* TF Adaptive (2012)* RACE (2012)* F360 (2013)* Protaper Next (2013)

Flexible

características1. Uso en rotación continua / 300rpm - 2 N.cm.

2. Conicidad progresiva.

3. Aleación M-Wire

4. Cinco instrumentos, aunque 2 para la mayoría de los

casos.

5. Mango de 11 mm para asegurar el acceso a dientes

posteriores

6. Blister pre-esterilizados.

7. Recomendado el uso único.

característicasSección excéntrica de forma rectangular, que la

caracteriza con movimiento “serpenteante”

• Mayor espacio para la eliminación de detritus.

• Instrumento más centrado en el conducto.

Sección excéntrica de forma rectangular, que la caracteriza con movimiento

“serpenteante”. Instrumento más centrado en el conducto

X1 X2

Sección excéntrica de forma rectangular, que la caracteriza con movimiento

“serpenteante”. Sección cuadrada en la punta.

Ángulo de corte de -45º

Tecnología de nueva

generación

Protaper

Next

90

Espacio de viruta = 46%. En PTU es el 36%.

Tecnología de nueva

generación

Mas espacio para la evacuación de las virutas y «debris».

Protaper Next

Protaper

Universal

Mayor espacio para la eliminación de debris que PTU.

Protaper NextProtaper

Universal

Mayor espacio para la eliminación de debris que PTU.

Tecnología de nueva generación

Ángulo helicoidal variable = 18.5º. En PTU = 20º.

Protaper

Next

Protaper

Universal

Tecnología de nueva generación

Protaper

Next

Protaper

Universal

Punta inactiva, con suave

transición a la primera espira.

Tipos de limas del sistema

PROTAPER NEXT PROTAPER UNIVERSAL

S1 017

X1 017 S2 020

F1 020

X2 025 F2 025

X3 030 F3 030

X4 040 F4 040

X5 050 F5 050

Longitudes: 21, 25, 31mm

Secuencia Clínica

X1

X2

X3

X4

X5

136913

6%

6%

6%

6%

6%6%

7.5% 6.5% 5% 4%

7% 7% 6% 6%

5% 6% 7.5% 7.5%

5%5% 6.5% 6.5%

5%4%4%

mm

017

025

030

040

050

Mantenimiento de la conicidad progresiva…



rotación horaria continua: motor de torque ajustable

Torque adecuado (Ncm): 2.0

Velocidad adecuada (rpm): 300

Secuencia Clínica

1. Usar la XA para eliminar el

hombro de dentina si fuera

necesario.

2. Movimientos de cepillado!!!

3. No llegar a LT.

4. Velocidad: 300 rpm

5. Torque: 2.0 N.cm

1. Determinar la LT

2. Establecer GLYDE PATH hasta:

• Lima K 15 Flexofile.

• Pathfile

• Proglider

16.02P2

16.02PG

X1 17.04

Secuencia Clínica

Secuencia Clínica

X1

X2

17.04

25.06

Movimientos de cepillado!!!!Irrigar y permeabilizar entre X1 y X2!!!

Secuencia Clínica

Calibrado apical con limas manuales !!!

Calibrado apical con limas manuales !!!

SISTEMA DE LIMAS ROTATORIAS

CONTRAANGULO REDUCTOR

SISTEMA DE LIMAS CON ROTACION HORARIA CONTINUA

NORMAS GENERALES DE USO Y

PRECAUCIONES A TOMAR

1) Velocidad lenta y contínua entre 250 y 300 rpm.

2) Irrigar los conductos y lubricarlos tras cada instrumento rotatorio.

3) Pasar con frecuencia la lima de permeabilización apical (# 08 ó #

10) para evitar taponamientos apicales y mantener abierta la luz

del conducto.

4) No forzar nunca las limas; retirarlas ante la mínima resistencia.

5) Graduar el torque del motor en valores bajos: 5 N x cm.

6) Desechar las limas tras tres o cuatro usos.

SISTEMA DE LIMAS CON ROTACION HORARIA CONTINUA

PRECAUCIONES A TOMAR

Previa

1 año

Conductometría

Fin del tratamiento

CASO REALIZADO MANUALMENTE

CASO REALIZADO CON SISTEMA PROFILE

CASOS REALIZADOS CON SISTEMA HERO 6-4-2

ENDODONCIA DE MOLAR SUPERIOR

HERO 6-4-2

Previa

Fin del tratamiento 1 año

Conductometría

Previa


Conductometría


HERO 6-4-2


HERO Shaper

Previa


Conductometría


HERO Shaper

Previa Conductometría



HERO Shaper

Previa


Conductometría

ENDODONCIA DE MOLAR INFERIOR

Protaper Next

(Dr. Carlos Ibañez)

Lección 5

PREPARACIÓN BIOMECÁNICA DE LOS

CONDUCTOS CON TÉCNICAS ROTATORIAS Y


Prof. Juan J. Segura Egea

Catedrático de Patología y Terapéutica Dental

Dpto. de Estomatología de la Universidad de Sevilla

MASTER EN ODONTOLOGÍA RESTAURADORA

ESTÉTICA Y FUNCIONAL

OPERATORIA DENTAL Y ENDODONCIA AVANZADAS

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