CuprinsI. Piese scriseMemoriu justificativ explicativNote de
calcul:1. Calculul de predimensionare a sistemelor de iluminat2.
Calculul de verificare cantitativ a sistemului de iluminat din
ncperea 3. Calculul circuitelor electrice pentru receptoarele de
lumin i prize3.1 Calculul circuitelor electrice pentru instalatia
de lumina parter 3.2 Calculul circuitelor de prize parter3.3
Calculul circuitelor electrice pentru instalatia de lumina
subsol3.4 Calculul circuitelor electrice pentru instalatia de
lumina de siguranta4. Calculul coloanelor electrice pentru
tablourile de lumin i prize4.1 Calculul coloanei secundare pentru
tablou lumina parter4.2 Calculul coloanei secundare pentru tablou
lumina subsol4.3 Calculul coloanei secundare pentru tablou lumina
de siguranta5. Calculul circuitelor pentru receptoarele de for5.1
Calculul circuitelor electrice pentru motoare cu pornire directa5.2
Calculul circuitelor electrice pentru motoare cu pornire Y-5.3
Calculul circuitelor electrice pentru prize monofazate5.4 Calculul
circuitelor electrice pentru prize trifazate5.5 Calculul
circuitelor electrice pentru prize de tensiune redusa6. Calculul
coloanelor tablourilor secundare de forta 6.1 Calculul coloanei a
tabloului de forta din camera statiei de hidrofor6.2 Calculul
coloanei a tabloului de forta din camera statiei de ventilatie6.3
Calculul coloanei a tabloului de forta din camera centralei
termice6.4 Calculul coloanei a tabloului de forta din spalatorie7.
Calculul coloanei tabloului general de lumina8. Calculul pierderii
de tensiune 8.1 Calculul pierderii de tensiune pentru circuitul de
lumina si prize8.2 Calculul pierderii de tensiune pentru circuitul
de forta9. Calculul instalatiei de paratrasnet si al prizelor de
pamant9.1 Calculul instalatiei de paratrasnet9.2 Calculul
instalatiei prizei de pamant 10. Antemasuratoare pentru camera
tehnica statie de hidroforII. Piese desenate1. Schema generala de
distributie a energiei electrice plansa 12. Instalatia electrica de
iluminat. Plan parter plansa 23. Instalatia electrica de iluminat.
Plan etaj plansa 34. Instalatia electrica de putere. Plan subsol
plansa 45. Schemele monofilare ale tablourilor de distributie
plansa 56. Detalii de doza de derivatie plansa 67. Schema
multifilara circuitelor principale pentru tabloul de forta din SH
plansa 78. Schema multifilara circuitelor secundare pentru tabloul
de forta din SH plansa 89. Instalatia de paratrasnet. Priza de
pamant - plansa 9
Memoriu justificativ
GeneralitatiPrezenta lucrare trateaza la faza de proiect tehnic
instalatiile electrice pentru policlinica din localitatea
Targoviste de S+P+4 etaje, cu o inaltime de nivel de 2,8 m.
Rezistivitatea solului nconjurtor este de = 200m, aceast valoare
fiind necesar calculului prizei de pmnt aferente instalaiilor
electrice din acest obiectiv.Proiectul de fa conine piese scrise i
desenate n care s-au detaliat instalaiile electrice aferente
obiectivului.Tensiunea de alimentare a obiectivului este de
3x400/230V, la o frecven de 50 Hz.1. Alimentarea cu energie
electricaAlimentarea cu energie electric se face din postul de
transformare prin cabluri ingropate in pamant, iar tarifarea
energiei electrice se face unic, ceea ce implic un tablou comun
pentru instalaiile electrice de iluminat i for. 2. Distributia
energiei electriceDistributia in cladire se va face radial, astfel
vom avea pe fiecare etaj un tablou electric ce sunt alimentate din
tabloul general de lumina. La subsol fiecare camera tehnica va fi
prevazuta cu tablou electric propiu. Tabloul electric este partea
din instalaia electric n care se realizeaz legturile electrice i se
monteaz aparatele de msur i control. Tabloul general de lumina este
amplasat la subsol in camera tablouri electrice unde se mai
regaseste si tablou lumina subsol si tablou lumina siguranta.3.
Instalatia electrica de iluminatCalculul de dimensionare a
sistemului de iluminare s-a fcut pentru ncperile situate la
subsolul i parterul cldirii prin metoda factorului de utilizare,
iar pentru restul ncperilor s-a utilizat metoda fluxului specific,
aceasta fiind o metod simplificat. Conform calculului de
dimensionare, au rezultat corpuri de iluminat fluorescente de tip
FIRA, FIA, FIDA, FIPA si FIRI.Amplasarea corpurilor de iluminat s-a
fcut uniform sau asimetric, funcie de necesitile i dimensiunile
ncperilor. Exist dou condiii pentru amplasarea corpurilor de
iluminat: fluxul luminos s cad perpendicular pe suprafaa de lucru;
fluxul luminos s fie paralel cu suprafaa vitrat.Verificarea
cantitativ i calitativ a sistemului de iluminat s-a fcut pentru
ncperea P03 casierie, folosind metoda punct cu punct. Dimensionarea
circuitelor de iluminat se face lund n consideraie urmtoarele
considerente: puterea maxim pe un circuit de lumin este de maxim
1200W, iar numrul de corpuri de iluminat nu depete 12 corpuri pe
circuit; circuitele de rezerv din tablourile electrice secundare au
fost dimensionate pentru eventuala preluare de consumatori de pe
cel mai ncrcat circuit; lungimea unui circuit de lumin s fie mai
mic sau egal cu 50m; prizele nu se monteaz pe pereii exteriori;
puterea unui circuit de prize monofazice este de 2000W, iar numrul
de prize nu depete 8 prize pe circuit; se amplaseaz de asemenea,
ntreruptoare i comutatoare, depinznd de situaie ( ncpere);comanda
iluminatului de siguran se face centralizat prin ntreruptoarele
montate n imediata apropiere a uii de acces n cldire. Trasarea
circuitelor de lumin la subsol s-a fcut aparent, protejate n tub de
protecie tip IPEY. Circuitele au fost trasate paralel sau
perpendicular pe elementele de construcie, depinznd de
situaie.Trasarea circuitelor de lumin la parter s-a fcut ngropat,
ntr-un tub de protecie tip PE. Trasarea circuitelor se realizeaz la
parter cu doze centralizate,iar la subsol cu doze simple. Distana
de la doz la corpul de iluminat este mai mic sau egal cu 12m, iar
traseul doz corp de iluminat nu trebuie s aib mai mult de 3 coturi.
Circuitele electrice pentru iluminatul de siguran se traseaz
separat de celelalte trasee. ntreruptoarele iluminatului de siguran
funcioneaz n caz de avarie sau accident. Conform planurilor de
situaie, n prezentul proiect sunt 4 trasee ale iluminatului de
siguran.
4. Instalatia electrica de prize si de fortaProiectul mai
cuprinde calculul circuitelor de lumin i prize, la subsol i la
parter, calculul coloanelor secundare de lumin i prize i calculul
coloanei generale de lumin i for.Instalaia de for exist la subsol i
este reprezentat de motoare care au fost amplasate n centrala de
ventilaie, centrala termic i staia de hidrofor. De asemenea, se
monteaz circuite de prize trifazice, cu o putere de Pi = 6 kW,
circuite de prize monofazate cu o putere Pi = 2 kW i circuite de
prize de tensiune redus. Puterea motoarelor cu pornire direct este:
0.75, 1.1, 3, 4 kW. Motorul cu puterea cea mai mare, Pi = 11kW, are
circuit de alimentare cu pornire Y - ; prezenta documentaie
cuprinde calculul pentru acest tip de pornire.De asemenea, s-a fcut
calculul circuitelor de prize trifazice, calculul coloanei
tabloului secundar de for pentru centrala de ventilaie, centrala
termic, staia de hidrofor i calculul coloanei generale de lumin i
for.
5. Instalatia de protectie la paratrasnet Conform normativului
mManualului Instalatorului, s-a determinat in nota de calcul
necesitatea prevederii ITP, si determinarea nivelului de protectie
in cazul in care este necesara. Din calcul reiese ca ITP este
necesar.Va fi montata o instalatie de paratrasnet tip plasa pe
terasa cladirii.Priza de pamant va fi formata din platbanda cu
sectiunea de 40 x 4 mm si elecrozi OL -Zn cu diametrul de 2" ( 6 cm
) cu lungimea de 3 m...Rezistenta prizei de pamant va fi sub 1,
aceasta servind si la pamantarea nulului de protectie.Rezistenta de
dispersie a prizei de pamant se va imbunatati prin turnare de
bentonita in jural electrozilor si a platbandei de pamantare.Daca
in urma masuratorii valorii rezistentei, aceasta depaseste valoarea
prescrisa, se va campleta priza cu electrozi.6. Priza de
pamantPaltbanda OL-Zn 25x4 mm, de la priza de pamant, prin piesa de
legatura soseste in BMP, unde se va forma borna nulului de
protectie. Conductoarele nulului de protectie ale coloanelor sunt
dimensionate conform 1-7-2002, Anexa 6.7. Instalatia de protectie a
omului impotriva socurilor electricePentru protejare la parter si
etaj s-a folosit legarea conductoarelor de protectie si prentru
subsol s-a folosit suplimentar si legarea la o centura de
echivalare a potentialelor.
Note de calcul
1. Calculul de predimensionare a sistemelor de iluminat.Calculul
de predimensionare a sistemului de iluminat s-a fcut prin metoda
factorului de utilizare. Acest calcul s-a fcut complet prin metoda
factorului de utilizare pentru ncperile de la subsolul i parterul
cldirii, simplificat, prin metoda fluxului specific pentru
celelalte ncperi, iar pentru exemplificare, n aceast lucrare s-a
detaliat calculul pentru secretariat P03.Avnd n vedere destinaia
acestei ncperi, nivelul de iluminat mediu s-a considerat de
Emed=500lx. S-au ales corpuri de iluminat de tip FIDA-05-414. A)
Alegerea sistemului de iluminat pentru casierie P03: a.
dimensiunile clasei de studiu: lungime: L=4.8 m; lime: l=2.8 m;
nlime: H=2.8 m; nivelul planului util hu=0.7 m; factori de
reflexie: al tavanului: t=0.7al peretelui: p=0.5. factorul de
mentinere = 0.8;b. Modul de montare a corpurilor de iluminat:
direct pe plafon.B) Formule de calcul i calcule : Factorul de
utilizare u depinde de: tipul corpului de iluminat i modul de
distribuie a fluxului luminos emis de ctre acesta; poziia sursei fa
de planul util i dimensiunile ncperii considerate (cuprinse n
indicele localului); reflexia suprafeelor pereilor i tavanului
concretizat prin factorii de reflexie p i t.Calculul indicelui
ncperii se face n funcie de dimensiunile acesteia, cu relaia:i = (L
x l)/[h x (L + l)]
unde: L- lungimea ncperii l- limea ncperiih- nlimea sursei fa de
planul util h = H ( hu + ha ) = 2.8 ( 0.7 + 0.1 ) = 2 mRezult
valoarea indicelui ncperii:i = (4.8x 2.8) / [ 2x (4.8 + 2.8)] =
0.88Din tabelele de determinare a factorului de utilizare din
catalogul ELBA Timioara, n funcie de parametrii mai sus menionai,
rezult un factor de utilizare cu valoarea de :u = 0.498Calculul
fluxului necesar se face cu relaia:nec = (Emed x S ) / ( u x Mf
)unde:Emed = nivelul de iluminare mediu [lx]S = suprafaa util [m2]u
= factor de utilizareMf = factor de deprecierenlocuind n relaia de
mai sus valorile corespunztoare, obinem:nec = (500 x 4.8 x 2.8 ) /
( 0.498x 0.8 ) = 16867.47 [lm]Determinarea numrului de lmpi
necesare se calculeaz cu relaia:n = nec / lampaunde: nec = fluxul
luminos necesar;l = fluxul luminos nominal al unei lmpi. Pentru
ncperea luat ca exemplu, numrul de lmpi necesare este:n = 16867.47/
1150 = 14.66 lmpi n=16 lmpi numrul de corpuri de iluminat este de 4
corpuri (avnd n vedere faptul c sunt patru lmpi pe corp de
iluminat).
2. Calculul de verificare cantitativ a sistemului de iluminat
din incperea P03:
Deoarece metoda de predimensionare a factorului de utilizare
poate introduce erori, este necesar a se aplica i o metod de
verificare a solutiilor alese, metoda cunoscut sub numele de
verificarea punct cu punct a iluminrii medii.Calculul de verificare
cantitativ s-a fcut pentru camera P03 CASIERIE.Pentru a determina
iluminarea direct se consider o suprafa liniar perfect difuzant
(sursa liniar) de lungime lL, aflat la distanta h de un plan
orizontal (H). Se consider un punct P din planul (H) aflat la
distanta ,,a de planul vertical ce conine sursa.
Iluminarea dat de surs in punctul P este:
, unde:
- ;- I reprezint intensitatea luminoasa pe direcia indicat;
- ;
- ;- n reprezint numarul de surse din corpul de iluminat;- l
reprezint fluxul unei lmpi.Iluminarea intr-un punct i se determin
cu relaia:
n care N reprezint numarul de corpuri de iluminat din
incpere.Relaia de calcul pentru fluxul reflectat care ajunge pe
planul util este:
, unde:- fluxul pe perete si tavan R=CI-d=CINCInl-EmdS;- u
reprezint coeficientul de utilizare;- m reprezint factorul mediu de
reflexie pentru tavan si perei;- CI este fluxul corpului de
iluminat;- d este fluxul direct;- CI este randamentul corpului de
iluminat;- NCI reprezint numrul de corpuri de iluminat;- n
reprezint numrul de lmpi;- l reprezint fluxul unei lmpi;- Emd
reprezint iluminarea medie direct;- S reprezint suprafaa planului
util.Iluminarea medie reflectat este:
, unde: Stav reprezint suprafaa tavanului.Factorul mediu de
reflexie pentru tavan i perei este:
, unde: Sp reprezint suprafaa pereilor.Coeficientul de utilizare
se determin cu relaia:
.
3. Calculul circuitelor electrice pentru receptoarele de lumina
si prize3.1 Calculul circuitelor electrice pentru instalatia de
lumina parter:Dimensionarea circuitelor de lumin presupune
stabilirea urmatoarelor date tehnice:- stabilirea intensitaii
curentului nominal pentru fiecare circuit- stabilirea seciunii
conductoarelor- stabilirea tubului de protecie- alegerea
echipamentelor de protectieInstalaia se execut din Cu (FY) 1)
Calculul la solicitri mecanice.Se impun seciunile minime pentru
rezistena la manevrare smin=1.5 mm2. 2) Calculul circuitelor de
lumina.Considerm cazul circuitului C1 cu PI=1040 W.
.a) Alegerea conductoarelor electrice :Conditii de alegere a
coductoarelor:smin =1.5 mm2 ImaIn Alegem conductor FY 1.5 cu Ima=
17 A.b) Alegerea tubului de protecie:Tubul de protectie se alege in
functie de numarul de conductoare din tub sisectiune.Pentru sf=1.5
mm2(FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=3] alegem tubul
IPEY 16.c) Alegerea echipamentului de protectie
(disjunctor)Conditii de alegere:ID In >4.76AID Ima< 17AVom
alege disjunctorul 10A/1P+N, se prefera un curent cu o valoare
medie.Asemanator am calculat si pentru restul circuitelor de lumina
de la parter, iar valorile se regasesc in tabelul de mai
jos:Sectiune minima 1.5 mm2
CircuitePutere instalataTensiune fazacosIntensitate
nominalaImaConductor Tub de protectie Disjunctor ID
WVAAA
C110402300.954.76171,5FY16IPEY10A/1P+N
C26102300.952.79171,5FY16IPEY10A/1P+N
C310002300.954.58171,5FY16IPEY10A/1P+N
C410002300.954.58171,5FY16IPEY10A/1P+N
C510002300.954.58171,5FY16IPEY10A/1P+N
C610002300.954.58171,5FY16IPEY10A/1P+N
C77002300.953.20171,5FY16IPEY10A/1P+N
C810002300.954.58171,5FY16IPEY10A/1P+N
C96002300.952.75171,5FY16IPEY10A/1P+N
C109002300.954.12171,5FY16IPEY10A/1P+N
3.2 Calculul circuitelor de prize parter:Dimensionarea
circuitelor de prize presupune:- calculul intensitaii curentului
nominal pentru fiecare circuit- stabilirea seciunii conductoarelor-
stabilirea tubului de protecie- alegerea echipamentelor de
protectieExemplu de calcul pentru circuitul monofazat de priz
PI=2000 W.
.a) Alegerea conductoarelor electrice:Conditii:1) smin = 2.5
mm22) Ima In/k, unde k- coeficient de siguranta si este egal cu
0.8Alegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=2.5 mm2 (2.5FY). Obinem pentru
n=2 conductoare curentul maxim admisibil Ima=24 A. Deci soluia este
3FY2.5.b) Alegerea tubului de protecie:Pentru sf=2.5mm2 (FY)
[pentru numrul conductoarelor din tub n=3], alegem tubul IPEY16.1
.c) Alegerea disjunctorului:Conditii:ID In >10.87AID Ima<
24AVerificand condiia obinem: ID>In= 10.87A se alege ID=16 A,
deci disjunctorul este 20A/1P+N.Asemanator s-a calculate si pentru
restul circuitelor de prize, rezultatele se gasesc in tabelul
urmator:CIRCUITE PRIZE PARTER
Sectiune minima 2.5 mm2
CircuitePutere instalataTensiune fazacosIntensitate
nominalaImaConductor Tub de protectie Disjunctor ID
WVAAA
Cp115002300.810.19242,5FYIPEY16.120A/1P+N
Cp220002300.813.59242,5FYIPEY16.120A/1P+N
Cp320002300.813.59242,5FYIPEY16.120A/1P+N
Cp420002300.813.59242,5FYIPEY16.120A/1P+N
Circuit rezerva120002300.813.59242,5FYIPEY16.120A/1P+N
Circuit rezerva220002300.813.59242,5FYIPEY16.120A/1P+N
k=0.8
3.3 Calculul circuitelor electrice pentru instalatia de lumina
subsolPrincipiul de calcul este acelasi cu circuitul de lumina
parter, prin urmare vom calcula pentru circuitul C1 cu Pi
=1000W.
.d) Alegerea conductoarelor electrice :Conditii de alegere a
coductoarelor:smin =1.5 mm2 ImaIn Alegem conductor FY 1.5 cu Ima=
17 A.e) Alegerea tubului de protecie:Tubul de protectie se alege in
functie de numarul de conductoare din tub sisectiune.Pentru sf=1.5
mm2(FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=3] alegem tubul
PEL12.7.f) Alegerea echipamentului de protectie
(disjunctor)Conditii de alegere:ID In >4.58AID Ima< 17AVom
alege disjunctorul 10A/1P+N, se prefera un curent cu o valoare
medie.Asemanator am calculat si pentru restul circuitelor de lumina
de la subsol, iar valorile se regasesc in tabelul de mai
jos:Calculul circuitelor de lumina subsol
CircuitePutere instalataTensiune fazacosIntensitate
nominalaImaConductor Tub de protectie Disjunctor ID
WVAA
C110002300.954.58171.5FY12.7PEL10A/1P+N
C27002300.953.20171.5FY12.7PEL10A/1P+N
C310002300.954.58171.5FY12.7PEL10A/1P+N
C410002300.954.58171.5FY12.7PEL10A/1P+N
C511002300.955.03171.5FY12.7PEL10A/1P+N
C68002300.953.66171.5FY12.7PEL10A/1P+N
Circ. Rez.111002300.955.03171.5FY12.7PEL10A/1P+N
Circ. Rez.212002300.955.49171.5FY12.7PEL10A/1P+N
Circ. Rez.38002300.953.66171.5FY12.7PEL10A/1P+N
3.4 Calculul circuitelor electrice pentru instalatia de lumina
de sigurantaCalculul s-a realizat in acelasi mod ca in situatiile
precedente, si anume calculul circuitului de lumina parter si
subsol.Valorile calculate sunt centralizate in urmatorul
tabel:Tablou lumina siguranta
CircuitePutere instalataTensiune fazacosIntensitate
nominalaImaConductor Tub de protectie Disjunctor ID
C19502300.954.3478261171.5 FY16IPEY10A/1P+N
C29502300.954.3478261171.5 FY16IPEY10A/1P+N
C313002300.955.9496568171.5 FY16IPEY10A/1P+N
4. Calculul coloanelor electrice pentru tablourile de lumin i
prize
Calculul coloanelor secundare de lumin si prize:Coloanele
secundare de lumin i for reprezint legturile electrice dintre
tabloul general de lumin (TGLF) i tablourile secundare (TLS, TLP,
TLE). Schema unei coloane secundare trifazat este prezentat in
figura urmtoare. 1- Conductor L1,L2,L3- conducte de faz2- Tub de
protectie PE- nul de protectie3- Disjunctor(aparat de protective)
N- nul de lucru4- intreruptor manual tripolar PS- pies de
separatieTGLF- tablou general de lumin si fort PP- priz de pmant
TGL- tablou general de lumin TLP- tablou secundar de lumin
Dimensionarea coloanei presupune stabilirea urmtoarelor date
tehnice :-stabilirea puterii coloanei Pi-calculul intensitii
curentului nominal pe coloana Inc-alegera seciunii
conductoarelor-alegerea tubului de protecie -alegerea
intreruptorului tripolar-alegerea disjunctorului
4.1.Calculul coloanei secundare pentru tablou lumina
parter:Curentul nominal pe coloana este:
Unde:cs- coeficient de simultaneitate, are valori intre
0.5..1,se va alege 0.9Pc- suma puterilor instalata a tabloului
respectivU- tensiunea, este egala cu 400Vcos- factor de
putereCalculul factorului de putere cos
cosc= 0.87Se cunoaste factorul de putere pe circuitul de priza
(cos=0.8) si pe circuitul de lumina (cos=0.95). IaL= PL/Uf
=8850/230= 38.48A, unde PL-Puterea totala din tablou pe circuitul
de luminaIaP= PP/Uf= 11500/230= 50A, unde PP-Puterea totala din
tablou pe circuitul de prizaIrL= IaL*tgL= 38.48*0.33= 12.7AIrP=
IaP*tgP= 50*0.75= 37.5Aa) Alegerea seciunii conductoarelor
:Conditii:1) smin = 2.5 mm22) Ima Inc Alegem conducte Cu (FY) cu
sf=sn=2.5 mm2 (2.5FY). Obinem pentru n=4 conductoare curentul maxim
admisibil Ima=45 A. Deci soluia este 5FY10.b) Alegerea tubului de
protecie:Pentru sf=2.5mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din
tub n=5], alegem tubul IPEY32.c) Alegerea separatorului:Se alege
tind cond de InsInc .Conditii: IriIn alegem Ir=50 A si Ini=63 A vom
alege intreruptorul parghie IPIII63/50.d) Alegerea
disjunctorului:Conditii:ID Inc >30.4AID Ima< 45AID IDmax aval
+2 trepte conditie de selectivitateVerificand condiia obinem:
ID>In= 30.4A se alege ID=32 A, deci disjunctorul este
32A/3P+N.4.2.Calculul coloanei secundare pentru tablou lumina
subsol:Curentul nominal pe coloana este:
Unde:cs- coeficient de simultaneitate, are valori intre
0.5..1,se va alege 0.7Pc- suma puterilor instalata a tabloului
respectivU- tensiunea, este egala cu 400Vcos- factor de putere,
cos=0.95, fiind doar circuit de luminaa) Alegerea seciunii
conductoarelor :Conditii:1) smin = 2.5 mm22) Ima Inc Alegem
conducte Cu (FY) cu sf=sn=2.5 mm2 (2.5FY). Obinem pentru n=4
conductoare curentul maxim admisibil Ima=18 A. Deci soluia este
5FY2.5.b) Alegerea tubului de protecie:Pentru sf=2.5mm2 (FY)
[pentru numrul conductoarelor din tub n=5], alegem tubul PEL17.9.c)
Alegerea separatorului:Se alege tind cond de InsInc .Conditii:
IriIn alegem Ir=50 A si Ini=63 A vom alege intreruptorul parghie
IPIII25/20.d) Alegerea disjunctorului:Conditii:ID Inc >9.25AID
Ima< 20AID IDmax aval +2 trepte conditie de
selectivitateVerificand condiia obinem: ID>In=9.25A se alege
ID=20 A, deci disjunctorul este 20A/3P+N.4.3.Calculul coloanei
secundare pentru tablou lumina de siguranta:Curentul nominal pe
coloana este:
Unde:cs- coeficient de simultaneitate, are valori intre
0.5..1,se va alege 1Pc- suma puterilor instalata a tabloului
respectivU- tensiunea, este egala cu 400Vcos- factor de putere,
cos=0.95, fiind doar circuit de luminaa) Alegerea seciunii
conductoarelor :Conditii:1) smin = 2.5 mm22) Ima Inc Alegem
conducte Cu (FY) cu sf=sn=2.5 mm2 (2.5FY). Obinem pentru n=4
conductoare curentul maxim admisibil Ima=18 A. Deci soluia este
5FY2.5.b) Alegerea tubului de protecie:Pentru sf=2.5mm2 (FY)
[pentru numrul conductoarelor din tub n=5], alegem tubul PEL17.9.c)
Alegerea separatorului:Se alege tind cond de InsInc .Conditii:
IriIn alegem Ir=50 A si Ini=63 A vom alege intreruptorul parghie
IPIII25/20.d) Alegerea disjunctorului:Conditii:ID Inc >4.86AID
Ima< 20AID IDmax aval +2 trepte conditie de
selectivitateVerificand condiia obinem: ID>In=9.25A se alege
ID=20 A, deci disjunctorul este 20A/3P+N.
5. Calculul circuitelor pentru receptoarele de forta
Dimensionarea circuitelor de forta presupune stabilirea
urmatoarelor date tehnice:- stabilirea intensitaii curentului
nominal pentru fiecare circuit- stabilirea seciunii conductoarelor-
stabilirea tubului de protecie- alegerea echipamentelor de
protectie5.1 Calculul circuitelor electrice pentru motoare cu
pornire directa:Voi exemplifica calculul pentru un motor cu pornire
directa de putere Pi= 750W, randament = 0.71, cos= 0.71.
.a) Alegerea conductoarelor electrice :Conditii de alegere a
coductoarelor:smin =1 mm2 ImaIn nca= 3Alegem conductor 4FY1cu Ima=
12 A.b) Alegerea tubului de protecie:Tubul de protectie se alege in
functie de numarul de conductoare din tub sisectiune.Pentru
sf=1mm2(FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=4] alegem tubul
PEL12.7.c) Alegerea releului termicSe alege Is (curent de
serviciu)astfel incat In (2.2A) sa fie aproximativ la intervalulde
reglare.Se alege TSA 10/3.3, unde Is= 3.3A.d) ContactorIn
cotactorInAleg TCA 10.
e) Alegerea echipamentului de protectie siguranta
fuzibilaConditii de alegere:IF In >2.2AIF Ip/k< 3.9A,
Ip=In*kp/k= 3.9AIF3Ima =36A protectie la scurtcircuitIFIFTSA
=25AIFIFTCA =25AAleg siguranta fuzibila LF25/6AIn tabelul urmator
sunt calculate si restul circuitelor de motoare cu pornire
directa:PutereaUlcosnInkpImaConductorTub protectieIsReleu
termicContactorSiguranta fuzibilaIp/k
WV%rot/minAAA
7504000.70.7110002.24.5114FY1PEL12.73.3TSA10/3.3TCA10LTF25A/63.9
11004000.710.7310003.14.5114FY1PEL12.76TSA10/6TCA10LTF25A/105.5
40004000.760.7910009.66114FY1PEL12.711TSA16/11TCA10LTF25A/2023.1
30004000.750.8110007.16114FY1PEL12.710TSA10/10TCA10LTF25A/1617.1
5.2 Calculul circuitelor electrice pentru motoare cu pornire
Y-:Se va face calculul pentru un motor cu pornire Y- de putere Pi=
11000W, randament = 0.85, cos= 0.795.La motoarele cu pornire
directa se delimiteaza doua zone: una unde avem In ce contine doar
siguranta fuzibila, iar cea de a doua zona unde avem In contine
restul echipamentelor.
In= Aa) Alegerea conductorului electric:Conditii de alegere a
coductoarelor:smin =1 mm2 ImaIn nca= 3Alegem conductor 4FY1.5cu
Ima= 14 A.b) Alegerea tubului de protecie:Tubul de protectie se
alege in functie de numarul de conductoare din tub
sisectiune.Pentru sf=1.5mm2(FY) [pentru numrul conductoarelor din
tub n=4] alegem tubul PEL12.7.c) Alegerea releului termicSe alege
Is (curent de serviciu)astfel incat In (23.5A) sa fie aproximativ
la intervalulde reglare.Se alege TSA 32/32, unde Is= 32A.d)
ContactorIn cotactorInAleg TCA 16.e) Alegerea echipamentului de
protectie siguranta fuzibilaConditii de alegere:IF In >23.5AIF
Ip/k= 23.5A, Ip=In*kp/k= 23.5AIF3Ima =42A protectie la
scurtcircuitIFIFTSA =32AIFIFTCA =35AAleg siguranta fuzibila
LF25/6A5.3 Calculul circuitelor electrice pentru prize
monofazate:Calculul se realizeaza la fel ca si circuitele de prize
de la parter difera doar tubul de protective care va fi de tip PEL,
valorile calcului sunt in tabelul urmator:Calculul circuitului de
priza monofazat
CircuitePutere instalataTensiune fazacosIntensitate
nominalaImaConductor Tub de protectie Disjunctor ID
WVAA
Cp120002300.810.87242,5FY16.1PEL16A/1P+N
Cp220002300.810.87242,5FY16.1PEL16A/1P+N
Cp320002300.810.87242,5FY16.1PEL16A/1P+N
Cp420002300.810.87242,5FY16.1PEL16A/1P+N
Cp520002300.810.87242,5FY16.1PEL16A/1P+N
Cp620002300.810.87242,5FY16.1PEL16A/1P+N
5.4 Calculul circuitelor electrice pentru prize
trifazate:Exemplu de calcul pentru circuitul monofazat de priz
PI=6000 W.
.a) Alegerea conductoarelor electrice:Conditii:1) smin = 2.5
mm22) Ima InAlegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=2.5 mm2 (5FY2.5).
Obinem pentru n=4 conductoare curentul maxim admisibil Ima=18 A.
Deci soluia este 5FY2.5.b) Alegerea tubului de protecie:Pentru
sf=2.5mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=5], alegem
tubul PEL17.9 .c) Alegerea disjunctorului:Conditii:ID In
>10.83AID Ima< 18AVerificand condiia obinem: ID>In= 10.83A
se alege ID=20 A, deci disjunctorul este 20A/1P+N.Asemanator s-a
calculate si pentru restul circuitelor de prize, rezultatele se
gasesc in tabelul urmator:
Calculul circuitului de priza trifazat
CircuitePutere instalataTensiune fazacosIntensitate
nominalaImaConductor Tub de protectie Disjunctor ID
WVAA
Cp3160004000.810.83182.5FY17.9PEL16A/3P+N
Cp3260004000.810.83182.5FY17.9PEL16A/3P+N
Cp3360004000.810.83182.5FY17.9PEL16A/3P+N
Cp3460004000.810.83182.5FY17.9PEL16A/3P+N
5.5 Calculul circuitelor electrice pentru prize de tensiune
redusa:Pentru acet tip de circuit se delimiteaza doua zone de calcu
zona a,unde avem Uf= 230Vsi zona b unde avem U= 24V. Zona a:
.a) Alegerea intrerupatorului bipolarIni>Ina , aleg IPII/6Ab)
Disjunctor:ID In = 1.74A, aleg disjunctor 2A/1PZona b:
a) Alegerea conductoarelor electrice:Conditii:1) smin = 2.5
mm22) Ima InAlegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=2.5 mm2 (2FY2.5).
Obinem pentru n=2 conductoare curentul maxim admisibil Ima=24 A.
Deci soluia este 2FY2.5.b) Alegerea tubului de protecie:Pentru
sf=2.5mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=2], alegem
tubul PEL12.7.c) Alegerea disjunctorului:Conditii:ID In
>10.83AID Ima< 18AVerificand condiia obinem: ID>In= 16.6A
se alege ID=20 A, deci disjunctorul este 20A/1P+N.6. Calculul
coloanelor tablourilor secundare de fortaColoanele secundare de for
reprezint legturile electrice dintre tabloul general de lumin
(TGLF) i tablourile secundare (TLS, TLP, TLE). Dimensionarea
coloanei presupune stabilirea urmtoarelor date tehnice :-stabilirea
puterii coloanei Pi-calculul intensitii curentului nominal pe
coloana Inc-alegera seciunii conductoarelor-alegerea tubului de
protecie -alegerea intreruptorului tripolar-alegerea
disjunctoruluiVoi detalia calculul pentru tabloul secundar de forta
din camera tehnica SH, iar pentru restul tablourilor de forta
calculul este acelasi.6.1Calculul coloanei a tabloului de forta din
camera statiei de hidrofor:Curentul nominal pe coloana este:
Unde:Pc- suma puterilor instalata a tabloului respectiv ; unde:
Pia- puterea activa pe motoare active- randamentul motoruluiU-
tensiunea, este egala cu 400Vcos- factor de putere
Calculul factorului de putere cos ; ; Ir= Ia*tgc1Suma
intensitatii active si reactive se regasesc in tabelul
urmator:Coloana TSF TSH
CircuitePutereP/UlIacosIr
WVAA
C130000.8137044005.30.754.7
C2r30000.8104000.00.750.0
C340000.7950634007.30.766.2
C4r40000.7904000.00.760.0
C5110000.851294140018.70.79514.3
C6r110000.8504000.00.7950.0
Cp12000-20004002.90.802.2
Cm400-4004000.60.800.4
C316000-60004008.70.806.5
44400-3010843.534.3
Pc
cosc=0.785
Inc=55.4A
cosc=0.785a) Alegerea seciunii conductoarelor :Conditii:1) smin
= 2.5 mm22) Ima Inc Alegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=25 mm2 (25FY).
Obinem pentru n=4 conductoare curentul maxim admisibil Ima=76 A.
Deci soluia este 5FY25.b) Alegerea tubului de protecie:Pentru
sf=25mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=5], alegem
tubul PEL44.c) Alegerea separatorului:Se alege tind cond de InsInc
.Conditii: IriIn alegem Ir=80 A si Ini=100 A vom alege
intreruptorul parghie IPIII100/80.d) Alegerea
disjunctorului:Conditii:ID Inc >55.4AID Ima< 76AID IDmax aval
+2 trepte conditie de selectivitateVerificand condiia obinem:
ID>In= 55.4A se alege ID=63 A, deci disjunctorul este
63A/3P+N.6.2Calculul coloanei a tabloului de forta din camera
statiei de ventilatie:Curentul nominal pe coloana este:
Algoritmul de calcul pentru puterea pe coloana Pc si factorul de
putere cosc, este la fel(exemplu de calcul al coloanei de la statia
de hidrofor). Valorile necesate calculului Inc sunt centralizate in
urmatorul tabel:Coloana TSF TCV
CircuitePutereP/UlIacosIr
WVAA
C17500.7110564001.50.701.6
C2r7500.7104000.00.700.0
C340000.7950634007.30.766.2
C4r40000.7904000.00.760.0
C5110000.851294140018.70.79514.3
C6r110000.8504000.00.7950.0
Cp12000-20004002.90.802.2
C316000-60004008.70.806.5
39500-2706139.130.7
Pc
cosc=0.786
Inc=49.7A
a) Alegerea seciunii conductoarelor :Conditii:1) smin = 2.5
mm22) Ima Inc Alegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=25 mm2 (25FY).
Obinem pentru n=4 conductoare curentul maxim admisibil Ima=76 A.
Deci soluia este 5FY25.b) Alegerea tubului de protecie:Pentru
sf=25mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=5], alegem
tubul PEL44.c) Alegerea separatorului:Se alege tind cond de InsInc
.Conditii: IriIn alegem Ir=80 A si Ini=100 A vom alege
intreruptorul parghie IPIII100/80.d) Alegerea
disjunctorului:Conditii:ID Inc >49.7AID Ima< 76AID IDmax aval
+2 trepte conditie de selectivitateVerificand condiia obinem:
ID>In= 49.7A se alege ID=63 A, deci disjunctorul este
63A/3P+N.6.3Calculul coloanei a tabloului de forta din camera
centralei termice:Curentul nominal pe coloana este:
Cu ajutorul urmatorului tabel se va calcula valorea lui cosc si
a puterii pe coloana Pc:
Coloana TSF TCT
CircuitePutereP/UlIacosIr
WVAA
C111000.7315074002.20.712.2
C2r11000.7304000.00.710.0
C3110000.851294140018.70.79514.3
C4r110000.8504000.00.7950.0
Cp12000-20004002.90.802.2
C316000-60004008.70.806.5
32200-2244832.425.1
Pc
cosc=0.791
Inc=41.0A
a) Alegerea seciunii conductoarelor :Conditii:1) smin = 2.5
mm22) Ima Inc Alegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=16 mm2 (25FY).
Obinem pentru n=4 conductoare curentul maxim admisibil Ima=58 A.
Deci soluia este 5FY16.b) Alegerea tubului de protecie:Pentru
sf=16mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=5], alegem
tubul PEL34.2.c) Alegerea separatorului:Se alege tind cond de
InsInc .Conditii: IriIn alegem Ir=50 A si Ini=63 A vom alege
intreruptorul parghie IPIII63/50.d) Alegerea
disjunctorului:Conditii:ID Inc >41AID Ima< 58AID IDmax aval
+2 trepte conditie de selectivitateVerificand condiia obinem:
ID>In= 41A se alege ID=50 A, deci disjunctorul este
50A/3P+N.6.4Calculul coloanei a tabloului de forta din
spalatorie:Curentul nominal pe coloana este:
Fiind circuite doar de prizatrifazate si monofazate, valorile
puteri pe coloana si factorului de putere sunt cunoscute
(cosc=0.8).In urmatorul tabel sunt reprezentate circuitele din
tabloul de forta din spalatorie:Coloana TSF Tsp
CircuitePutereUl
WV
Cp12000400
Cp22000400
Cp32000400
Cp42000400
C316000400
C326000400
C336000400
C346000400
32000
cosc=0.800
Inc=57.7A
a) Alegerea seciunii conductoarelor :Conditii:1) smin = 2.5
mm22) Ima Inc Alegem conducte Cu (FY) cu sf=sn=25 mm2 (25FY).
Obinem pentru n=4 conductoare curentul maxim admisibil Ima=76 A.
Deci soluia este 5FY25.b) Alegerea tubului de protecie:Pentru
sf=25mm2 (FY) [pentru numrul conductoarelor din tub n=5], alegem
tubul PEL44.c) Alegerea separatorului:Se alege tind cond de InsInc
.Conditii: IriIn alegem Ir=80 A si Ini=100 A vom alege
intreruptorul parghie IPIII100/80.d) Alegerea
disjunctorului:Conditii:ID Inc >57.7AID Ima< 76AVerificand
condiia obinem: ID>In= 57.7A se alege ID=63 A, deci disjunctorul
este 63A/3P+N.
7. Calculul coloanei tabloului general de lumina
Coloanele generale de lumin reprezint legturile electrice dintre
punctul de transformare- cazul nostru i tabloul general de lumin i
for (TGLF). Schema unei coloane secundare trifazate este prezentat
in figura urmtoare.
1- conductele de faz L1,L2,L3- conducte de faz2- tubul de
protectie PE- nul de protectie1- cablu doar pentru PT N- nul de
lucru3- siguranta fuzibila PS- pies de separatie4- intreruptor
manual tripolar PP- priz de pmant 5- reductoare de curent CB-
cofret de bransament6- ampermetru PT- punct de transformare7-
contor de energie activ TGL- tablou general de lumin8- cheie
voltmetric TGLF- tablou general de lumin si fort9- voltmetru PEN-
nul comun
1)Alegerea seciunii conductoarelor :Curentul nominal este:
unde :-cs=0.7 coeficient de simultaneitate a funcionrii
receptoarelor;-U=400 V tensiunea de linie. Calculul factorului de
putere Se cunoaste factorul de putere de pe ficare coloana
secundara. Intensitatea activa, reactiva si calculeaza cosc se
calculeaza la fel ca in cazurile precedente.Valorile necesare
calculului sunt in tabelul urmator:Calculul coloanei Tablou general
de lumina
Tablouri secundarePutere instalataIntensitate activaIntensitate
reactivacosIntesitate nominala
WAA
TLsig32004.61.50.954.9
TLS870012.64.10.959.3
TLP2035029.416.60.8730.4
TLet12035029.416.60.8730.4
TLet22035029.416.60.8730.4
TLet32035029.416.60.8730.4
TLet42035029.416.60.8730.4
TCT3220046.536.00.79141
TSH4440064.150.60.78555.4
Tsp3200046.234.60.80057.7
TCV3950057.044.80.78649.7
Total 261750W377.80A254.91A
cosc=0.829
cs=0.7
Pi=261750WPutere instalata
Pa=183225WPutere absorbita
Ul=400V
Inc=319.03A
Din condiia Ima>In obtinem Ima=355 A [sf=150 mm2(CYY150)
pentru n=3 conductoare active si nul de protectie]. Aleg cablu
(pozare in pamant) CYY3x150+702) Alegerea
disjunctorului:Conditii:ID Inc >319AID Ima< 355AID IDmax aval
+2 trepte conditie de selectivitate3) Alegerea intreruptorului:Din
condiia Ir>In alegem Ir=480 A si Ini=630 A vom alege
intreruptorul parghie IPIII480/630.4) Alegerea reductorului de
curent:Se alege din condiia: Inp>=1.1*In=1.1*319=351AAm ales
reductorul 3CIS 450/5. 6)Alegerea ampermetrului:Se alege in funcie
de reductor: 3(0-450)5A. 7) Alegerea contorului:Am ales contorul
CAT 43 pentru instalaia electric de iluminat i for 8) Alegerea
cheii voltmetrice: CV67. 9) Alegerea voltmetrului:S-a ales un
voltmetru pentru tensiunea (0-600) V.
8. Calculul pierderii de tensiune 8.1 Calculul pierderii de
tensiune pentru circuitul de lumina si prizeCalculul pierderilor de
tensiune s-a fcut pentru lumin, ndeplinindu-se condiia: U% Uadm%
3%.Am ales o seciune a conductoarelor pentru traseul de la ultimul
etaj de 1.5mm2, pentru traseul de la parter de 10 mm2 iar pentru
cel de la subsol de 150 mm2.
CB TGLFTL2
U1%U2% U3%
Pentru pierderea de tensiune de la tabloul de lumin de la etajul
4 la receptorul dezavantajat: U1%.Pierderea de tensiune U1% se
calculeaz pentru circuitul C9 care are puterea instalat P = 600
W.
li = lungimea fiecrui tronson al circuitului C1TR.1. : P1 =68W
l*P/s=424.77 l*P/s=424.77 l1= 9.37 mTR.2.: P2= 68 W l*P/s=27.20
l*P/s=451.97 l2= 0.60 mTR.3.: P3=68 W l*P/s=27.20 l*P/s=479.17 l3 =
0.6 mTR.4.: P4=1116 W l*P/s=11338.56 l*P/s=11817.73 l4 = 25.4 m
U1% = 2*100/(54*2302*1.5) *11817.73=0.24%
U1% = 0.24 % pentru circuitul de iluminat
U1% = 2*100/(54*2302*2.5) *2000*40=1.96 % pentru circuitul de
prizaPentru pierderea de tensiune de la tabloul general de lumin i
for la tabloul de lumin de la etajul 4.
l = lungimea tronsonului de la tabloul general de lumin i for la
tabloul de lumin de la etajul 2.
U2% = 100/(54*4002 ) * (20350*35)/10 = 0.67%
U2% = 0.37 %
Pentru pierderea de tensiune de la punctul de transformare la
tabloul general de lumin i for:U3%
= 54 m/mm2 pentru cuprul = lungimea tronsonului de la punctul de
transformare la tabloul general de lumin.
U3% = 100/(54*4002 )* (183220.84*17)/150 = 0.24 %
U3% = 0.24 %
UTOTAL = U1 + U2 + U3 = 1.96+ 0.67 + 0.24 = 2.87 % pentru
circuitul de priza
UTOTAL = 2.87 % < UADM = 10 %
UTOTAL = U1 + U2 + U3 = 0.24+ 0.67 + 0.24 = 1.15 % pentru
circuitul de lumina
UTOTAL = 1.15 % < UADM = 8 %Pentru punctulde transformare
pierderea de tensiune este verificat.8.2 Calculul pierderii de
tensiune pentru circuitul de forta
Se va calcula pentru doua situatii, prima situatie in regim
normal de fuctionare la care se va lua in calcul puterea cea mai
mare(motor cu pornire stea-triunghi) si a doua situatie in regim de
pornire la care se va lua in calcul puterea cea mai mica (motor cu
pornire directa).U3%In regim normal de functionare
U3%=100*P*l/(*Ul^2*s)
U3%=0.18%
U3%In regim de pornire
U3%=100*Pp*l/(*Ul^2*s)
U3%=1.34%
U2%In regim normal de functionare
U2%=100*Pc*l/(*Ul^2*s)
U2%=1.08%
U2%In regim de pornire
U2%=100*Pcp*l/(*Ul^2*s)
U2%=0.74%
U1%
U1%=100*Pc*l/(*Ul^2*s)
U1%=0.97
U1%U2%U3%
r.n.f.0.971.080.1842.234 prevedem instalatie de paratrasnet
E - Eficacitaea instalatiei de paratrasnet
E=1-Nc/Nd
0.95 < E < 0.98Intarit I
E=0.540.90 < E < 0.95Intarit II
080 < E < 0.90Normal I
< E < 0.80Normal II
Normal II => 15x15 m
9.2 Calculul instalatiei prizei de pamantRezistena prizei de
pmant mixte este format din doua rezistente legate in paralel, una
fiind rezistena unei prize multiple verticale Rv i alta fiind
rezistena unei prize orizontale Ro.
, unde Rv= [I , `n care: rv, ro = rezistenta prizelor de pmant
simple verticale, respectiv orizontale. n = numarul de electrozi ai
prizei multiple. u = coeficientul de utilizare al prizei multiple
(datorit apropierii dintre electrozi).Conform relaiilor de calcul
pentru rezistena de dispersie a prizelor simple orizontale
[verticale pentru eava ingropat la adancimea h=a+l/2] avem:
, unde: s=2*104 W*cm=200W*m reprezint rezistivitatea de calcul a
solului l =3 m reprezint lungimea electrodului d = 2 = 0.06325m
reprezint diametrul exterior al electrodului; h=a+l/2 =0.8+12=515
reprezint adancimea de ingropare a electrodului
rv=51.65Numarul de electrozi verticali se determin cu
relaia:nv=P/l=(260+27)/6, deci alegem nv=48 electrozi unde P=260m i
reprezint perimetrul prizei de pmant situata la 9m de cldire.
Obinem coeficient de utilizare uv=0.46 pentru e=1 (distana dintre
electrozii verticali in funcie de lungimea l a electrozilor)
Rv=
unde: -rs=200W*m reprezint rezistivitatea de calcul a solului l
=3 m reprezint lungimea electrodului b=0.04m reprezint latimea
barei; a=0.8 reprezint adancimea de ingropare a prizei
orizontale
Numarul de electrozi verticali no=nv=48 obinand coeficientul de
utilizare uo=0.55 pentru e=1este:=4.7Rezistena prizei de pmant va
fi:
=1
10. Antemasuratoare pentru camera tehnica statie de hidrofor
S-a efectuat o list care cuprinde materialele necesare pentru
incperea cu destinaia statie hidrofor pentru care s-a f cut
detaliul tabloului de for aferent.Nr.
Crt.MaterialeU.M.Cantitate
1Conductor FY1.5mm2m23
2Conductor FY2.5mm2m15
3Conductor FY4mm2m35
4Tub protecie PEL12.7mm2m40
5Tub protecie PEL16mm2m35
6Tub protecie PEL20mm2m10
7Pat pentru cabluri, L=3,5mbuc1
8Doze de aparatbuc10
9Doze simplebuc3
10Corp de iluminat FIPA-04-236buc4
11Motor 3kW si echipamente de protectie specificebuc2
12Motor 4kW si echipamente de protectie specificebuc2
13Motor 11kW si echipamente de protectie specificebuc2
14Platbanda OLZn 25x4m15
15Prize de joasa tensiunebuc2
16Prize monofazatebuc2
17Prize trifazatebuc2
18Intreruptor dublubuc1
19Cutie tablou electric 300x300x150buc1
20Echipamente marunte