K= 1.00 300 300 43.80 i Tipo de Aço: MR250 - Mesa 250 MPa λ= 6.6 400 MPa - Alma 1.50 λ= 17.2 1.10 1.35 47.80 cm² K= 1.00 25 cm 300 6.85 cm 3.84 cm 300 154 cm 11.6 mm 78.1 139 mm i 8.1 mm O resultad 5.8.1 Determinar a resistência de cálculo à compressão do perfil W 150 X 37, 1 kg/m de flambagem em torno do eixo y. Comparar com o - A flamb ℓ= ℓfℓ= ℓ fℓ = - Os valores abaixo de não há fy= fu= q= a1= a2= - Flambagem em torno Ag= bw= ℓ= ix= iy= ℓfℓ= bf= tf= ℓ fℓ = h0= t0=
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Planilha de Exercícios Capitulo 05 - Peças Comprimidas
exercicios resolvidos em excel do livro de estruturas metálicas
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K= 1.00300
300
43.80i
Tipo de Aço: MR250 - Mesa250 MPa λ= 6.6400 MPa - Alma
1.50 λ= 17.21.101.35
47.80 cm² K= 1.0025 cm 300
6.85 cm3.84 cm 300154 cm11.6 mm 78.1139 mm i8.1 mm
O resultado é de cerca de 20% menor que o obtido para a peça com contenção lateral
5.8.1 Determinar a resistência de cálculo à compressão do perfil W 150 X 37, 1 kg/m de aço ASTM A36 com comprimento de 3 m, sabendo-se que suas extremidades são rotuladas e que há contenção lateral impedindo a flambagem em torno do eixo y. Comparar com o resultado obtido para u ma peça se contenção lateral, podendo flambar em torno do eixo y-y.
- A flambagem só poderá ocorrer em torno do
ℓ=
ℓfℓ=
ℓfℓ =
- Os valores abaixo de esbeltez das chapas indicam que não há flambagem local
fy=fu=q=
a1=a2= - Flambagem em torno do eixo y. (Peça sem contenção lateral)Ag=bw= ℓ=ix=iy= ℓfℓ=bf=tf= ℓfℓ =h0=t0=
(Rotulado nas duas extremidades)cm 0.49
cm 226 MPa
982.1 kN
< 15.8
< 42.1
(Rotulado nas duas extremidades)cm 0.88
cm 181 MPa
785.4 kN
O resultado é de cerca de 20% menor que o obtido para a peça com contenção lateral
Determinar a resistência de cálculo à compressão do perfil W 150 X 37, 1 kg/m de aço ASTM A36 com comprimento de 3 m, sabendo-se que suas extremidades são rotuladas e que há contenção lateral impedindo a flambagem em torno do eixo y. Comparar com o resultado obtido para u ma peça se contenção lateral, podendo flambar em torno do eixo y-y.
- A flambagem só poderá ocorrer em torno do eixo x. (Peça com contenção lateral)
λ0 =
fc=
Ndres=
- Os valores abaixo de esbeltez das chapas indicam que não há flambagem local
- Flambagem em torno do eixo y. (Peça sem contenção lateral)
λ0 =
fc=
Ndres=
Determinar a resistência de cálculo à compressão do perfil W 150 X 37, 1 kg/m de aço ASTM A36 com comprimento de 3 m, sabendo-se que suas extremidades são rotuladas e que há contenção lateral impedindo a flambagem em torno do eixo y. Comparar com o resultado obtido para u ma peça se contenção lateral, podendo flambar em torno do eixo y-y.
K= 2.00300
600
156i
Tipo de Aço: MR250 K= 0.70250 MPa 300400 MPa
1.50 2101.101.35 54.7
47.80 cm² i6.85 cm3.84 cm154 mm
- Conclui-se que as condições de apoio têm grande influência ns reistência à compressão.11.6 mm139 mm8.1 mm
5.8.2 Calcular o esforço normal resistente no mesmo perfil do Problema 5.8.1, sem contenção lateral, considerando-o engastado numa extremidade e livre na outra. Comparar o resultado obtido para uma peça engastada numa extremidade e rotulada na outra.
- A flambagem só poderá ocorrer em torno do
ℓ=
ℓfℓ=
ℓfℓ =
- Flambagem em torno do eixo y. (Peça sem contenção lateral)
fy= ℓ=fu=q= ℓfℓ=a1=a2= ℓfℓ =Ag=ix=iy=bf=tf=h0=t0=
(Engaste e livre)cm 1.76
cm 71 MPa
308 kN
(Engaste e rótula)cm 0.62
cm 212 MPa
920 kN
- Conclui-se que as condições de apoio têm grande influência ns reistência à compressão.
5.8.2 Calcular o esforço normal resistente no mesmo perfil do Problema 5.8.1, sem contenção lateral, considerando-o engastado numa extremidade e livre na outra. Comparar o resultado obtido para uma peça engastada numa extremidade e rotulada na outra.
- A flambagem só poderá ocorrer em torno do eixo y. (menora raio de giração)
λ0 =
fc=
Ndres=
- Flambagem em torno do eixo y. (Peça sem contenção lateral)
λ0 =
fc=
Ndres=
5.8.2 Calcular o esforço normal resistente no mesmo perfil do Problema 5.8.1, sem contenção lateral, considerando-o engastado numa extremidade e livre na outra. Comparar o resultado obtido para uma peça engastada numa
K= 1.00
400
400
112i
Tipo de Aço: ASTM A36 (MR250) 6.24
250 MPa 7506.018400 MPa
1.50
1.10 K= 1.001.35 400
52.10 cm²b= 154 mm 400
3.57 cm
6.24 cm 64154 mm i11.6 mm - Flambagem em torno do eixo y139 mm K= 1.00
8.1 mm 400
400
47.1
i
- A flambagem em torno do eixo x é determinante, sendo o
5.8.3 Calcular o esforço resistente de projeto à compressão em dois perfis H152 (6") x 40,9 kg/m, sem ligação entre si, e comparar o resultado com o btido para os perfis ligados por solga longitudinal. Considerar uma peça de 4 m, rotulada nos dois planos de flambaegm, nas duas extremidades. Material: aço ASTM A36
- A flambagem só poderá ocorrer em torno do eixo y. (menor raio de giração)
ℓ=
ℓfℓ=
ℓfℓ =
- O momento de inércia do conjunto, em relação ao eixo x, é o dobro do momento de inércia de um perfil em relação ao mesmo eixo. Como a área do conjunto também é o dobro da área de um perfil, o valor do ix
do conjunto é o mesmo do perfil isolado.
ix=
fy= Iy=
fu=q= - A flambagem só poderá ocorrer em torno do eixo x.a1=a2= ℓ=Ag=
ℓfℓ=iy=ix= ℓfℓ =bf=tf=h0=
t0= ℓ=
ℓfℓ=
ℓfℓ =
(Birotulada)
cm 1.27
cm 127 MPa
1205.4 kN
cm
8.49 cm
(Engaste e rótula)cm 0.72
cm 201.2 MPa
- Flambagem em torno do eixo y(Engaste e rótula)
cm 0.53
cm 222.2 MPa
- A flambagem em torno do eixo x é determinante, sendo o 1904.0 kN
Calcular o esforço resistente de projeto à compressão em dois perfis H152 (6") x 40,9 kg/m, sem ligação entre si, e comparar o resultado com o btido para os perfis ligados por solga longitudinal. Considerar uma peça de 4 m, rotulada nos dois planos de flambaegm, nas duas extremidades. Material: aço ASTM A36
- A flambagem só poderá ocorrer em torno do eixo y. (menor raio de giração)
λ0 =
fc=
Ndres=
- O momento de inércia do conjunto, em relação ao eixo x, é o dobro do momento de inércia de um perfil em relação ao mesmo eixo. Como a área do conjunto também é o dobro da área de um perfil, o valor do ix
do conjunto é o mesmo do perfil isolado.
cm4 iy=
- A flambagem só poderá ocorrer em torno do eixo x.
λ0 =
fc=
λ0 =
fc=
Ndres=
Calcular o esforço resistente de projeto à compressão em dois perfis H152 (6") x 40,9 kg/m, sem ligação entre si, e comparar o resultado com o btido para os perfis ligados por solga longitudinal. Considerar uma peça de 4
- Perfil de aço MR250K= 1.00
300 cm
300 cm
157i
- Perfil de aço MR250Tipo de Aço: MR250 K= 1.00
250 MPa 300 cmTipo de Aço: AR350
350 MPa 300 cm
1.50
1.10 157.0
1.35 i
57.60 cm²148 mm
11.77 cm1.9 cm13 mm
240 mm7.6 mm
5.8.5 Calcular a resistência de projeto à compressão com flambagem para o perfil W 310 X 21,0 kg/m com um comprimento de flambagem de 3,00 m nos dois planos de flambagem. Verificar se o perfil de aço AR350 é mais econômico que o de aço MR250.
ℓ=
ℓfℓ=
ℓfℓ =
fy= ℓ=
fy= ℓfℓ=q=
a1= ℓfℓ =
a2=
Ag=bf=
A resistência de projeto do perfil em aço AR350 é igual à do perfol de aço MR250 devido à esbeltez elevada. A solução em aço MR250 é mais econômica.ix=
iy=tf=h0=t0=
- Perfil de aço MR250
1.77
70.0 MPa
- Perfil de aço MR250
2.09
70.4 MPa
Calcular a resistência de projeto à compressão com flambagem para o perfil W 310 X 21,0 kg/m com um comprimento de flambagem de 3,00 m nos dois planos de flambagem. Verificar se o perfil de aço AR350 é mais econômico que o de aço MR250.
λ0 =
fc=
λ0 =
fc=
A resistência de projeto do perfil em aço AR350 é igual à do perfol de aço MR250 devido à esbeltez elevada. A solução em aço MR250 é mais econômica.
Calcular a resistência de projeto à compressão com flambagem para o perfil W 310 X 21,0 kg/m com um comprimento de flambagem de 3,00 m nos dois planos de flambagem. Verificar se o perfil de aço
300
139i
Tipo de Aço: MR250250 MPa 300
1.501.10 841.35 i
70.97 cm²154 cm
y= 10.15 cm7.75 cm
x= 5.1 cm2.67 cm6.39 cm2.61 cm2.16 cm
5.8.6 Calcular o esforço de compressão resistente de projeto de duas cantoneiras 203(8") X 102(4") X 55,66 kg/m trabalhando isoladamente e comparar com o resultado obtido para os perfis ligados por solda fornando
um tubo retangular. Admitir ℓfℓ= 300 em nos dois planos de
ℓfℓ=
ℓfℓ =
Ix = Iy =
fy= ℓfℓ=q=a1= ℓfℓ =a2=
Ag=bf=
yg= Verificamos que o perfil composto tem uma carga axial resistente praticamente igual ao dobro dos dois perfis isolado
xg=ix=iy=iz=
cm 2.16 cm1.57
89.0 MPa - Para os dois perfis isolados, obtêm:
1148 kN
6612 3.57 cm1804
cm0.95
171 MPa - Para os dois perfis isolados, obtêm:
2210 kN
Calcular o esforço de compressão resistente de projeto de duas cantoneiras 203(8") X 102(4") X 55,66 kg/m trabalhando isoladamente e comparar com o resultado obtido para os perfis ligados por solda fornando
um tubo retangular. Admitir ℓfℓ= 300 em nos dois planos de
imín=λ0 =
fc=
Ndres=
cm4 iy=cm4
λ0 =
fc=
Ndres=
Verificamos que o perfil composto tem uma carga axial resistente praticamente igual ao dobro dos dois perfis isolado
Calcular o esforço de compressão resistente de projeto de duas cantoneiras 203(8") X 102(4") X 55,66 kg/m trabalhando isoladamente e comparar com o resultado obtido para os perfis ligados por solda fornando
6.39
0,8ℓ870 kN
A esbeltez em torno de x é 50% maior que a esbeltez em torno de
59
- Perfil CS250 x 52, Flambagem localTipo de Aço: MR250 - Mesa
250 MPa λ= 13.2 <400 MPa - Alma
1.40 λ= 28.9 <1.501.10
1.35 400 cm66 cm²
10.8 cm 840 cm
6.12 cm
250 cm 77.8 <9.5 mm i
231 mm8 mm
O Perfil CS250 x 52 satisfaz os requisitos de projeto.
5.8.8 Selecionar um perfil soldado CS de aço A36 par aa coluna do problema 5.8.7 com 4,0 m de altura e que deve suportr as sefguintes cargas: -Permanente (Ng)= 300kN -Utilização (Nq)= 300kN.
- Flambagem em torno de y: ℓfx= 0,8ℓ - Flambagem em torno de y: ℓfx= 2,1ℓ ℓfy =
Nd= iy iy
- Adotando uma estimativa para fc/fy igual a 0,65, obtêm-se a área necessária do perfil.Ag=
fy=fu=q=g=a1= - Flambagem em torno do eixo x. - Esforço normal resistente cssdasa2= ℓ=Ag=
ix= ℓfℓ=iy=
bf= ℓfℓ =tf=h0=t0=
= 1,7ℓ 2,1ℓ = 1,2ℓ
A esbeltez em torno de x é 50% maior que a esbeltez em torno de
cm²
- Perfil CS250 x 52, Flambagem local
15.8Não haverá flambagem local
42.1
181 MPa
1084 kN
200
O Perfil CS250 x 52 satisfaz os requisitos de projeto.
Selecionar um perfil soldado CS de aço A36 par aa coluna do problema 5.8.7 com 4,0 m de altura e que deve suportr as sefguintes cargas: -Permanente (Ng)= 300kN -Utilização (Nq)= 300kN.
- Flambagem em torno de y: ℓfx= 0,8ℓ - Flambagem em torno de y: ℓfx= 2,1ℓix ℓfx =iy ix 1,7iy
- Adotando uma estimativa para fc/fy igual a 0,65, obtêm-se a área necessária do perfil.
- Flambagem em torno do eixo x. - Esforço normal resistente cssdas
fc=
Ndres=
Selecionar um perfil soldado CS de aço A36 par aa coluna do problema 5.8.7 com 4,0 m de altura e que deve suportr as sefguintes cargas: -Permanente (Ng)= 300kN
- Para a Figura (a)95.4 cm K= 1.00
3001.24 cm
300
154i
Tipo de Aço: MR250 - Para a Figura (b)250 MPa K= 1.00400 MPa 300
1.101.35 300
7.68 cm²
1.95 cm 1226.12 cm i154 cm11.6 mm
139 mm
8.31 mm
5.8.9 Uma diagonal de treliça tem o comprimento de 3,00 m, sendo formada por duas cantoneiras 64 X 64 X 6,3. Determinar o esforço resistente de projeto para compressão axial, para as disposições
( i1/2) x (Kxℓ/ix)ℓ=
i1=ℓfℓ=
ℓfℓ =
fy=fu= ℓ=a1=a2= ℓfℓ=Ag=
ix= ℓfℓ =iy=bf=tf=
h0=
t0=
- Para a Figura (a)
cm 1.74
cm 72.5 MPa
101.2 kN
- Para a Figura (b)2.45 cm
cm 1.38
cm 113 MPa
158 kN
Uma diagonal de treliça tem o comprimento de 3,00 m, sendo formada por duas cantoneiras 64 X 64 X 6,3. Determinar o esforço resistente de projeto para compressão axial, para as disposições
λ0 =
fc=
Ndres=
i1=λ0 =
fc=
Ndres=
Uma diagonal de treliça tem o comprimento de 3,00 m, sendo formada por duas cantoneiras 64 X 64 X 6,3. Determinar o esforço resistente de projeto para compressão axial, para as disposições