PERFORACION

AREA ES LA MEDIDA DE TODO ESPACIO O EXTENCION OCUPADA POR UNA SUPERFICIE.

EL AREA SE MIDE EN UNIDADES CUADRADAS.

CM2, M2, PULG2,

FORMULA PARA CALCULAR EL AREA DE UN CUADRADO La fórmula para calcular el Área de un cuadrado es

L x L ó L2

L = LadoL = Lado

Ejemplo: 32 cm.

32 cm.

A = 32 cm. x 32 cm. A = 1,024 cm.2

FORMULA PARA CALCULAR EL AREA DE UN RECTANGULO

Área de un rectángulo

Largo x Ancho = cm2 , ó mts2

Ejemplo:

6 mts

4 mts.

Área = 6 mts. x 4 mts

Área = 6 mts x 4 mts. = 24 mts2

AREA DE UN CIRCULO

FORMULA: 3.1416 x D2 ÷ 4 o 0.7854 x D2

EJEMPLO:

CALCULAR EL AREA DE UN CIRCULO QUE TIENE 36 cm DE DIAMETRO

SOLUCION:

3.1416 x 362 ÷ 4 = 1017.87 cm2

0.7854 x 362 = 1017.87 cm2

LOCALIZACIÓN PARA INSTALAR UN EQUIPO DE PERFORACIÓN

AREA

120 MTS. x 60 MTS.

120 X 60 = 7, 200 M2

120 MTS

60 MTS

CUANTAS PIEZAS DE MOSAICO VAS A COMPRAR PARA FORRAR UNA RECAMARA QUE MIDE DE LARGO 6 MTS. Y

DE ANCHO 4 MTS.EL MOSAICO MIDE 32 CM. DE LARGO.

AREA = 6 mts. x 4 mts. = 24 mts.2

6 mts. 1 mt2 = 100 cm. x 100 cm. = 10,000 cm2

10,000 cm2 x 24 mt2 = 240,000 cm2

AREA MOSAICO

32 cm. x 32 cm. = 1024 cm2

240000 cm2 ÷ 1024 cm2 = 234 MOSAICOS

4 mts

AREA TRANSVERSAL

FORMULA: 3.1416 = 0.7854 = 3.1416

4 Constante 4

D

AT = ( D2 – d2) X 0.7854 = Pulg.2

AT = Área Transversal

D = Diametro Exterior de la TP.d = Diametro Interior de la TP. Diametro

Int. tubería

0.7854 = Factor ó Constante Diametro Ext. Tubería

d

Nos sirve para calcular el área transversal de una Tubería

CALCULAR EL AREA TRANSVERSAL DE UN TUBO DE:

5” 19.5 lbs./pie.ID.= 4.276” TUBO PREMIUM.

AT = ( 52 - 4.2762 ) x 0.7854

AT = ( 25 - 18.28 ) x 0.7854

AT = 6.71 x 0.7854

AT= 5.27 pulg.2

VOLUMENES.

• SISTEMA METRICO DECIMAL

• M3

• Lts

• CM3

• SISTEMA INGLES

• BARRILES

• GALONES

• PIES 3

VOLUMENES

PARA CALCULAR EL VOLUMEN DE UNA PRESA DE LODOS

FORMULA: V = L x A x H = m3

VOLUMEN = Largo x Ancho x Altura = m3 ó Lts.

Calcular el volumen de una Presa Metálica con las siguientes medidas:

V = 11.50 mts. x 1.80 x 2.20 = 45.54 m3 = 45,540 Lts.

Altura = 1.80

Ancho 2.20

largo = 11.50

CALCULAR EL VOLUMEN DE UNA PRESA METALICA CON LAS SIGUIENTES MEDIDAS:

Vol. = 10 mts x 3 mts x 2 mts = 60 mts3

Si la Presa tiene la succión a 40 cm. de Altura ¿ cual será su volumen bombeable ?

Altura = 2.00 mts - 0.40 mts = 1. 60 mtsV = 10 mts x 3 mts x 1.60 mts = 48 mts3 (Lodo Bombeable)

Menos 30 cm. Altura 2 mts

Menos 40 cm. Ancho 3 mts Largo 10 mts.

COMO CALCULAR UNA PERDIDA DE LODO EN UNA PRESA EN LITROS

Altura 1.80 Ancho 2.20

Largo 11.50

Vol. = 11.50 x 1.80 x 2.20= 45,540 Lts.Vol. = 45,540 Lts. ÷ 180 cm = 253 lt./cm

Si la perdida es de 5 cm. 253 Lts./ cm x 5 cm. = 1265 Lts.Si la perdida es de 10 cm. 253 Lts./ cm x 10 cm = 2530 Lts

Nota: la perdida de lodo se multiplica por el numero de presas de trabajo que tengamos en el equipo.

Volúmenes

Formula para conocer la capacidad interior de un tubular

Capacidad interior = d2 x 0.5067 = Lts / mts.

d2 = Diametro interior de un tubular

.5067 = Constante ó Factor

De donde proviene el factor 0.5067

3.1416 ÷ 4 = 0.7854

1 metro = 100 cms. y 1 pulg. = 2.54 cm.

100 cms. ÷ 2.54 = 39.37 pulg.

0.7854 x 39.37 pulg. X 0.016387 = 0.5067

y

1 pulg.3 = 0.254 m3 =0.016387

1 Tubo 5” D. Int. 4.276” 19.5 Lbs/pie

Cap. Int. = 4.2762 x 0.5067

Cap.Int. = 18.28 x 0.5067

Cap. Int = 9.26 lts/mt

Vol. Tubo = Cp. Int. Lts. / mts. x long. Tubo

Vol. Tubo = 9.26 lts/mt x 9.50 mt = 87.97 lts.

Long. Tubo 9.50 mt.

Calcular Vol. . Int. de la TP 3 ½

Franca a 3500 mts.

Cáp. Int. = 2.602 2 x .5067

Cáp. Int.= 6.77 x .5067

Cáp. Int. = 3.43 Lts / mts. TR 7” #35

D. Int. 6.004 3.500 mts

Cáp. Int.= 3.43 Lts/mt. x 3500 mt. = 12006 Lts.

CALCULAR EL VOLUMEN DE LODO DE 1.40 gr./ cm3 PARA LLENAR EL POZO .

• PASO # 1

• Vol. Total = 6.0042 x 0.5067 x 3,500 mts.

• Vol. Total = 63920 Lts. “o” 63.920 M3

• 35#

• TR 7”

D. Int. 6.004 3,500 Mts

CALCULAR EL VOLUMEN TOTAL PARA LLENAR EL POZO CON LODO DE 1.40 gr. / cm3

• Cap. Agujero Desc= 5.875 2 x .5067

• Cap. Agujero Desc. = 34.51 x .5067

• Cap. Agujero . Desc.= 17.48 lts/mt

• Vol. Agujero Desc.= 17.48 lts/mts• X 700 mts = 12,236 Lts.

• Vol. Total =12,236 Lts. + 63,920 Lts.• Vol. Total = 76,156 Lts.

3500

4200700

Bna. “o” agujero 5 7/8 2

1

FORMULA PARA CALCULAR LA CAPACIDAD EN EL ESPACIO ANULAR

ESPACIO ANULAR = ( D2 – d2 ) x .5067 = Lts / mtsCAPACIDAD ESPACIO ANULAR = Lts / mtsD = Diametro de Bna. “o” Diametro Int. T.R. en pulg.d = Diametro Ext. de Drill Collar “o” T.P.0.5067 = Constante ó Factor

HW 3 ½ ID=2 1/16

7

1

6

5

4

2

3Bna. 5 7/8

TR 7”

ID= 6.004”

TP=3 ½” 15.5 L/P ID=2.602”

4200 mts.

3500 mts

DC.4 ¾ 120 mts

Lodo 1.40 gr/cc

108 mts

-Calcular Vol. Int. De sarta - Calcular Vol. Espacio Anular - Calcular Vol. Total del Pozo - TP - 1- Cap. Int. Tp = 2.6022 x 0.5067- Cap. Int . Tp = 6.77 x 0.5067- Cap. Int. Tp = 3.43 lts / mts.- Cap. Int. Tp = 3.43 lts / mts x 3972 mts - Cap. Int. Tp = 13,623 lts- TP – 2 - HW - Cap. Int. HW = 2.062 x 0.5067 - Cap. Int. HW = 4.24 x 0.5067- Cap. Int. HW = 2.1 lts / mts.- Cap. Int. HW = 2.1 lts / mts x 108 mts- Cap. Int. HW = 232 Lts.- TP – 3 - Herramienta.- Cap. Int. Hta. = 2.252 x 0.5067- Cap. Int. Hta. = 5.06 x 0.5067- Cap. Int. Hta. = 2.56 lts/mts- Cap. Int. Hta. = 2.56 Lts/mts x 120 mts.- Cap. Int. Hta. = 307 lts.

- Espacio Anular- Herramienta- ( D2 – d2 ) x 0.5067- ( 5.8752 – 4.752 ) x 0.5067- (34.5 -22.5 ) x 0.5067- 12 x 0.5067 = 6.08 Lts / mts - 6.08 lts / mts x 120 mts -Cap. Esp. Anul. Hta. = 729.6 lts

- Vol. Esp. Anul. TP – HW- (D2 – d2 ) x 0.5067- ( 5.8752 – 3.52 ) x 0.5067- ( 34.5 – 12.25 ) x 0.5067- 22.25 x 0.5067- 11.27 lts / mts - Vol. Esp. Anul. HW = 11.27 Lts / mts x 108 mts.- Vol. Esp. Anul. HW = 1,217.6 Lts

- Vol. Esp. Anul. TP y Agujero- (D2 –d2 ) x 0.5067- ( 5.8752 – 3.52 ) x 0.5067- ( 34.52 – 12.25 ) x 0.5067- 22.27 x 0.5067- 11.27 lts / mts- Vol. Esp. Anul TP y Agujero = 11.27 Lts / mts x 472 mts- Vol. Esp. Anul. TP y Agujero = 5.319 lts

-². Esp. Anul. Entre TP y TR - ( D2 – d2 ) x 0.5067- (6.0042 – 3.52 ) x 0.5067- ( 36.04 -12.25 ) x 0.5067- 23.79 x 0.5067- 12.05 LTS / mts- Vol. Esp. Anul. Entre TP y TR = 12.05 lts / mts x 3500 mts - Vol. Esp. Anul. Entre TP y TR = 42175 lts

- Vol. Total Int. de la TP = 14,162 lts- Vol. Total del Espacio Anular = 49,458 lts- Vol. Total del Pozo = 63,620 lts.

CALCULO DE VELOCIDAD ANULAR DEL FLUIDO DE CONTROL

VELOCIDAD ANULAR ES LA VELOCIDAD A LA CUAL VIAJA EL FLUIDO DEL FONDO A LA SUPERFICIE.

Va = 24.5 x Q ÷ D2 – d2

Va = velocidad anular en pies/min Q = gasto de la bomba en gal/min D = diametro del agujero en pulg. d = diametro exterior de la TP en pulg.

Ejemplo # 2 Calculo de Volúmenes.

TP = HW 5” 50 lb/pie ID =3” Long.= 110 mts

1

2

34

5

6

TR 9 5/8 53.5 LB/PIE ID=8.535”

TP = 5” 19.5 lb/pie ID= 4.276”

3,700 mts

Hta.6 ½” x 2 13/16 Long.= 90 mts.

4,500 mtsBna. 8 3/8

1.- Cap. Int. TP = 4.2762 x 0.5067 Cap. Int. TP = 18.28 x 0.5067 = 9.26 lts / mtsVol. de TP = 9.26 lts / mts x 4,300 mts = 3,818 lts

2.- Cap. Int. HW = 32 x 0.5067 Cap. Int. HW = 9 x 0.5067 = 4.560 lts / mts Vol. de HW = 4.560 lts / mts x 110 mts = 501 lts.

3.- Cap. Int. Hta. = 2.81252 x 0.5067 Cap. Int. Hta. = 7.910 x 0.5067= 4.00 lts /mts.Vol. de Hta = 4.00 lts / mts x 90 mts = 360 lts.

4.- Esp. Anul. Hta. = ( D2 – d2 ) x 0.5067 Esp. Anul. Hta = ( 8.3752 – 6.52 ) x 0.5067 Esp. Anul. Hta. = ( 70.140 – 42.25 ) x 0.5067 Esp. Anul. Hta. = 27.89 x 0.5067 = 14.13 lts / mts.Vol. Esp. Anular Hta. = 14.13 lts/mts x 90 mts = 1271 lts

5.- Cap. Esp. Anul. HW = ( 8.3752 – 52 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anul. HW = ( 70.140 – 25 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anul. HW = 45.14 x 0.5067 = 22.872 lts/mtsVol. Esp. Anul HW = 22.872 lts/mts x 110 mts = 2,515 lts.

6.- Cap. Esp. Anul. TP y Agujero = ( 8.3752 – 52 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anul. TP y Agujero = ( 70.140 – 25 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anul. TP y Agujero = 45.14 x 0.5067 = 22.872 lts / mtsVol. Esp. Anul.TP y Agujero = 22.872 lts mts x 600 mts. =13,723 lts.

7.- Cap. Esp. Anul. TP y TR = ( 8.5352 – 52 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anul. TP y TR = (70.14 – 25 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anul. TP y TR = 47.84 x 0.5067 = 24.24 lts / mts Vo. Esp. Anul. TP y TR = 24.24 lts / mts x 3,700 mts = 89,688 lts

Volumen Interior Total = 40,679 lts. Volumen Total del Espacio Anular = 107,198 lts.Volumen Total del Pozo = 147,877 lts.

CALCULO DE VOLUMENES.EJEMPLO # 3

TP 5” HW 50 lb/pie long.132.96 mts I.D. 3”

1

2

34

5

5

TR 10 ¾ 65.7 LB/PIE

ID = 9.560”TP = 5” 19.5 lb/pie ID= 4.276”

Hta. 7 ¼” x 2 13/16 Long.= 75.80 mts.

3,270 mtsBna. 9 ½”

Lodo = 1.35 gr/cc

Problema:

- Efectuar un desplazamiento de Fluido de Control Polimérico de : 1.35 gr. /cc x lodo de emulsión inversa de 1.55 gr/cc.

1.- Calcular Volumen Interior de la Sarta

2.- Calcular Vol. Del Espacio Anular

3.- Calcular Vol. Total del Pozo

4.- Tiempo para llenar el Interior de la Sarta

5.- Tiempo para llenar el Espacio Anular

6.- Numero de Emboladas para llenar el Interior de la Sarta

7.- Numero de Emboladas para llenar el Espacio Anular.

1.- D. Int. De la TP = (4.2762 ) x 0.5067

D. Int TP = 18.28 x 0.5067 = 9.26 lts / mts.

Vol. Int. TP = 9.26 lts / mts x 3061.24 = 28347 lts.

2.- Cap. Int. De la HW = 32 x 0.5067

Cap. Int. De la HW = 9 x 0.5067= 4.56 lts / mts

Vol. Int de la HW = 4.56 lts / mts. x 132.96 mts = 606 lts

3.- Cap. Int. De la Hta. = 2.8122 x 0.5057

Cap. Int. De la Hta. = 7.907 x 0.5067 = 4.00 Lts / mts

Vol. Int. De la Hta. = 4.00 lts / mts x 75.80 mts. = 303.8 lts /mts.

4.- Cap. Esp. Anular Hta. = ( 9.5602 – 7.252 ) x 0.5067

Cap. Esp. Anula Hta. = ( 91.393 – 52.56 ) x 0.5067

Cap. Esp. Anular Hta. = 38.83 x 0.5067 = 19.67 lts / mts.

Vol. Esp. Anular Hta. = 19.67 Lts / mts. x 75.80 = 1491.49 lts.

5.- Cap. Esp. Anular de HW = ( 9.5602 – 52 ) x 0.5067

Cap. Esp. Anular de HW = ( 91.393 – 25 ) x 0.5067

Cap. Esp. Anular de HW = 66.39 x 0.5067 = 33.64 lts / mts.

Vol. Esp. Anular de HW = 33.64 lts / mts x 132.96 = 4472 lts.

6.- Cap. Esp. Anular TP = ( 9.5602 – 52 ) x 0.5067

Cap. Esp. Anular de TP = 91.393 - 25 x 0.5067

Cap. Esp. Anular de TP = 66.39 x 0.5067 = 33.64 lts /mts

Vol. Esp. Anular de TP = 33.64 lts / mts x 3061.24 = 102,980 lts

Vol. Total Int. De la Sarta = 29,256.8 lts

Vol. Total del Esp. Anular = 108,943.4 lts

Vol. Total del Pozo = 138,200.29 lts

Tiempo para llenar el Int. de la Sarta = 62 x 12 x 0.0386 x 0.90

Tiempo para llenar el Int. de la Sarta = 15.00 lts / emb.

Tiempo para llenar el Int. De la Sarta = 15.00 lts / emb. x 100 emb/min= 1500 lts./min

Tiempo para llenar el Int. De la Sarta = 29,256.8 Lts ÷ 1,500 = 19 min.

Vol. para llenar el Esp. Anular = 108,943.4 ÷ 1,500 = 72 min.

TP=3 ½ “ 15.5 lb/p ID=2.602”

Agujero 4 1/8 “ 4,750 mts

1

2

3

45

6

7

8

9

10

11

B L 7” 2,900 mts

B L 5” 3,800 mts

TR. 9 5/8” 53.5 lb/p 3,000 mts

TR 7” 35 lb/p 3,900 mts

TR 5” 18 lb/p 4,500 mts.

TP 5” 19.5 lb/p ID=4.276

TP=2 7/8” 10.4 lb/p ID=2.151”

Hta. 3 1/8” ID=1” long, 90 mts

Traslape = 200 mts.

Traslape = 250 mts.

Calcular el desplazamiento de lodo de emulsión inversa de 1.65 gr/cc por fluido de baja densidad de 0.85 gr/cc.Bomba de lodos IDECO – 1300 Hidraulica = 5” x 12”Q = 52 x 12 x 0.0386 x 0.90 (eficiencia )Q = 25x 12 x 0.0386 x 0.90 = 10.42 lts/mt.Q = 10,42 lts/emb. x 65 emb/min = 677.3 lts/min.

1.- Cap. Int. TP= 4.2762 x 0.5067 Cap. Int. TP= 18.28 x 0.5067 = 9.26 lts/mt. Cap. Int. TP= 9,26 lts/mt. x 2700 mts. = 2,5002 lts.

2.- Cap. Int TP = 3 ½” Cap Int. TP = 2.6022 x 0.5067 Cap. Int. TP = 6.77 x 0.5067 = 3.43 lts / mt. Cap. Int. PT = 3.43 lts/mt. x 950 mts. = 3259 lts. 3.- Cap. Int. TP = 2 7/8” Cap. Int. TP= 2.1512 x 0.5067 Cap. Int. TP = 4.62 x 0.5067 = 2.34 lts/mt. Cap. Int. TP = 2.34 Lts/mt. x 1010 mts. = 2574 lts.

4.- Cap. Int. Hta = 12 x 0.5067 Cap. Int. Hta. = 1 x 0.5067 = 0.5067 Lts./ mts Cap. Int. Hta.= 0.5067 lts./mts x 90 mts. = 45.6 lts.

5.- Cap. Esp. Anular. Hta.= ( D2- d2 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anular. Hta.= (4.1252 – 3.1252 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anular. Hta.= ( 17.01 – 9.76 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anular. Hta.= 7.25 x 0.5067 = 3.67 lts / mts Vol. Esp. Anular. Hta.= 3.67 lts/mts. x 90 mts. = 330 lts.

6.- Cap. Esp. Anular.entre agujero y TP. 2 7/8” ( D2 – d2 ) x 0.5067 = ( 4.1252 – 2.8752 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anular.= ( 17 – 8.26 ) x 0.5067 = 8.74 x 0.5067 Cap. Esp. Anular.= 4.42 lts/mts Vol. Esp. Anular. = 4.42 lts/mts x 160 mts = 708 lts.

7.- Cap. Esp. Anular entre T.R. DE 5” Y T.P. de 2 7/8” ( D2 – d2 ) x 0.5067 = ( 4.2762 – 2.8752 ) x 0.5067 Cap. Esp. Anular. = ( 18.28 – 8.26 ) x 0.5067 = 10.02 x 0.5067 Cap. Esp. Anular. = 5.07 lts/mts Vol. Esp. Anular. = 5.07 lts/mts x 700 mts = 3553.99 lts

8.- Cap. Esp. Anular entre TR de 7” y TP de 2 7/8” (6.0042 – 2.8752) x 0.5067 Cap. Esp. Anular = (36.04-8.26) x 0.5067 = 27.78 x 0.5067 Vol. Esp. Anular = 14.08 lts/mt x 150 mts = 2112 lt

9.- Cap. Esp. Anular entre TR de 7” y TP de 3 ½” ( D2- d2 ) x 0.5067 = ( 6.0042 – 3.52 ) x 0.5067 ( 36.04 – 12.25 ) x 0.5067 = 23.79 x 0.5067 = 12.05 lts/mt Vol. Esp. Anular = 12.05 lts/mt x 750 mts = 9037.5 lts

10.- Cap. Esp. Anular entre TR de 9 5/8” y TP de 3 ½” ( D2 – d2 ) x 0.5067 = ( 8.5352 – 3.52 ) x 0.5067 (72.84 – 12.25 ) x 0.5067 = 60.59 x 0.5067 = 30.70 lts/mt Vol. Esp. Anular = 30.70 lts/mt x 200 mts = 6140 lts

11.- Cap. Esp. Anular entre TR de 9 5/8” y TP de 5” ( D2- d2 ) x 0.5067 = ( 8.5352 – 52 ) x 0.5067 ( 72.84 – 25 ) x 0.5067 = 47.84 x 0.5067 = 24.24 lts/mt 24.24 lts/mt x 2700 mts = 65448 lts

VOLUMEN INTERIOR DE LA SARTA = 30879.8 LtsVOLUMEN DEL ESPACIO ANULAR = 87317.5 LtsVOLUMEN TOTAL DEL POZO = 118197.3 Lts

Tiempo Para Llenar el interior de la sarta Vol. Int. De la sarta ÷ Q en lts/min = 30879.8 lts ÷ 676 lts/min = 45 Min.Tiempo Para Llenar el espacio anular Vol. del espacio anular ÷ Q en lts/min. = 87317.5 lts ÷ 676 lts/min = 129 min.Tiempo para llenar el volumen total del pozoVol. total del pozo ÷ Q en lts/min. = 118197.3 lts ÷ 676 lts/min = 174 min.

Numero de Emboladas para llenar el interior de la sartaVol. interior de la sarta ÷ Q en lts/Emb. = 30879.8 lts ÷ 10.4 lts/Emb.2969 EmboladasNumero de emboladas para llenar el espacio anularVol. del espacio anular ÷ Q en lts/Emb. = 87317.5 lts ÷ 10.4 lts/Emb.8395 Emboladas

Presión diferencial generada durante el desplazamiento:Ph = Profundidad x Densidad ÷ 10 = Kgs/cm2

4750 mts x 1.65 gr/cm2 ÷ 10 = 783.7 Kgs/cm2

Ph =4750 mts x 0.85 gr/cm2 ÷ 10 = 403.7 Kgs/cm2

Presión diferencial = 783.7 Kgs/cm2 – 403.7 Kgs/cm2 = 379 Kgs/cm2

379 Kgs/cm2 x 14.22 = 5402 Lbs/pulg2

CALCULO DEL NUMERO DE PARADAS NECESARIAS PARA IR LLENANDO , MANTENIENDO UNA DEFLECCION O PERDIDA DE PRESION HDROSTATICA DE 3.5 KGS/CM2.

Ltp = ( 4 x D2 x L ÷ Wtp ajustado ) – LLtp = longitud de TP por sacar para llenar el pozo en mts.D = diametro interior de la TR en pulg.L = disminucion del nivel del fluido,para una determinada reduccion de presion hidrostatica en mts.Wtp = peso de la TP ajustado L = Ph x 10 ÷ Dl

ph = presion hidrostatica por reducir al sacar la TP en kg/cm2 (maxima recomendable 3.5 Kg/cm2)Dl = densidad del lodo10 = constante

Ejemplo.- calcular la longitud necesaria de tuberia para disminuir una presion hidrostática de 3.5 Kg./cm2 con los siguientes datos.

Dentro del pozo = Bna. De 8 ½” Tuberia de 5” 19.5 Lbs/pie premium S- 135 Tuberia de revestimiento de 9 5/8” diametro interior de 8.755”Lodo de 1.30 gr/cm3

disminucion de presion hidrostatica de 3.5 kg/cm2

Solución .-

L = ph x 10 ÷ Dl

L = 3.5 x 10 ÷ 1.30

L = 26.92 mts.

Ltp = ( 4 x 8.7552 x 26.92 ÷ 31.12 ) – 26.92

Ltp = 238 mts. ( 238 ÷ 28 = 8.5 paradas )

Fuerza: Es el esfuerzo ejercido a una masa generando un movimiento acelerado.FUERZA = PRESION x AREASistema métrico decimal Sistema Ingles Toneladas Libras Kilogramos onzas Gramos

Ejemplo:Que fuerza se ejerce para levantar 5 tramos de TR de 13 3/8” 72 lbs/pieLong. De cada tramo = 13.50 mts.72 Lbs/pie x 1.49 = 107.28 kgs/mts.13.50 mts x 5 tramos = 67.50 mts.Fuerza = 107.28 Kgs/mt x 67.50 mts. = 7239 Kgrs.

Ejemplo:Que fuerza se aplica al apretar una TP de 5” con un torque de 15776 lbs-pieutilizando una llave de fuerza con un brazo de palanca de 4.5 pies.Torque = fuerza x distanciaTorque = 15776 lbs-pie÷ 4.5 pies =3505 lbs

Presión : Es una fuerza ejercida por unidad de áreaFormula : Presión = Fuerza ÷ Area

Ejemplo:Cual es la fuerza que se genera en el indicador de peso utilizando un

probador de copas al aplicar una presión de 5000 lbs/pulg alojada en una TR de 13 3/8” 72 lbs/pie diam.int = 12.347”

Solución .-

At.= ( D2 – d2 ) x 0.7854At.- = ( 12.3472 – 52 ) x 0.7854At.- = ( 152.44 – 25 ) x 0.7854At.- = 127.44 x 0.7854 = 100 pulg2

Fuerza = 5000 lbs/pulg2 x 100 pulg2 = 500,000 lbsFuerza = 500,000 lbs ÷ 2.2 = 227,272 kgs.

PRESION HIDROSTATICA.- ES LA FUERZA EJERCIDA POR UNA COLUMNA DE LODO DEBIDO A SU DENSIDAD Y ALTURA VERTICAL EN CONDICIONES ESTATICAS SE EXPRESA EN Kgs/cm2 Y Lbs/Pulg2

FORMULA .- PH = DL x P ÷ 10

PH = PRESION HIDRSTATICA EN Kgs/cm2

10 = CONSTANTE

DL = DENSIDAD DEL LODO EN Grs/cm3

P = PROFUNDIDAD VERTICAL EN METROS

DL = PH x 10 ÷ P En grs../cm3

P = PH x 10 ÷ DL Metros o pies

PH = DL x P ÷ 10 kgs/cm2 o Lbs/pulg2

PRESION DE FORMACION O PRESION DE PORO = ES AQUELLAA LA QUE SE ENCUENTRA CONFINADOS LOS FLUIDOS DENTRODE LA FORMACION.

PRESION DE SOBRECARGA .- ES LA EJERCIDA POR EL PESOCOMBINADA DE LA ROCA Y LOS FLUIDOS CONTENIDOS EN LOSESPACIOS POROSOS DE LA MISMA.

GRADIENTE.- ES EL PESO O PRESION EJERCIDA POR CADA UNIDAD DE PROFUNDIDAD Y SE EXPRESA EN Kgs/ cm2/MtsO Lbs/Pulg2/Pie.

GRADIENTE DE PRESION DE FORMACION.- ES LA PRESION DE LA FORMACION DIVIDIDO ENTRE LA PROFUNDIDAD

GRADIENTE DE DENSIDAD = ES EL INCREMENTO DE PRESION POR CADA METRO DE PROFUNDIDAD Y SE CALCULA DIVIDIENDO LA DENSIDAD ENTRE 10Y SE EXPRESAEN Kgs/cm²/MtsGRADIENTE DE FRACTURA .- ES LA FUERZA NECESARIA PARA VENCER LA RESISTENCIA DE LA ROCA Y FRACTURARLA.

PRUEBA DE GOTEO.- ES LA PRESION ALA CUAL LA FORMACION INICIA A ADMITIR FLUIDO DE CONTROL SIN PROVOCAR EL FRACTURAMIENTO DE LA FORMACION.

Y ESTA SERA LA SUMA DE LA PRESION EJERCIDA PORLA COLUMNA HIDROSTATICA DEL FLUIDO MAS LA PRESION MANOMETRICA AL REPRESIONAR

Formación con presión normal.- es aquella que se puede controlar conun fluido equivalente a un gradiente de 0.100 a 0.107 kg/cm2/m o una densidad de 1.00 gr/cm3 o 1.07 gr/cm3

Formación con presión anormal.- es aquella en que la presión deformación es mayor ala que se considera como presión normal y la densidad requerida para controlar estas presiones es de 1.07 gr/cm3 a 2.24 gr/cm3

Formación con presión subnormal.- es aquella que se puede controlarcon un fluido de densidad menor que la del agua dulce, equivalentea un gradiente menor de 0.100 kg/cm2/m o una densidad de 1.00 gr/cm3

Presión de goteo80

70

60

50

40

30

20

10

1 2 3

Profundidad

Q = gasto

Densidad del lodo equivalente (D L E )

DEL = ( PS x 10 ÷ H ) + DL

DEL = Densidad del lodo equivalente gr/ cm3

PS = Presión alcanzada en superficie kg/ cm2

H = Profundidad Mts.

DL = Densidad del lodo original en gr/cm3

DEL = ( 80 kgs/cm2 x 10 ÷ 2850 mts ) + 1.28 grs/cm3

DEL = ( 800 ÷ 2850 mts ) + 1.28 grs/cm3

DEL = 0.280 + 1.28 gr/cm3 = 1.56 grs/cm3

Presion Maxima permisible en TR

P. MAX. P. TR = ( Gf – Gl ) pz

Donde:

P. MAX. P. TR = Presion maxima permisible en TR

Gf = Gradiente de fractura Kg/cm2/mt

Gl = Gradiente de lodo Kg/cm2/mt

Pz = Profundidad de la zapata en mts

P. MAX. = ( 0.156 – 0.128 ) x 2850P. MAX = 79.8 kg/cm2

CLASIFICACION DE LOS EQUIPOS DE PERFORACION Y MANTENIMIENTO A POZOS DE ACUERDO A SU CAPACIDAD EN HP , NUMERO DE VIAJES Y DE DIAS CALENDARIO NECESARIOS PARA SU MOVIMIENTO.

TIPO “A” .- Equipos de perforacion con capacidad de 2,000 a 3000 HP, se mueven en 62 viajes y 15 dias calendario para su movimiento ( a una distancia de 80 kms )

TIPO “ B-7”.- equipos de mantenimiento a pozos con capacidad de 725 a 1000 HP y se mueven en 34 viajes y 7 dias calendario a una distancia de 60 kms.

TIPO “B-6”.- Son equipos de mantenimiento a pozos con capacidad de 600 HP y se mueven en 27 viajes y 6 dias calendario

PARTES PRINCIPALES DE UN MASTIL:

1.- CORONA

2.- CHANGUERO

3.-MASTIL

4.- DIAMANTES

5.- VIGUETAS

6.-NAVES

7.- CABALLOS

TIPOS DE LLAVES DE FUERZA MAS UTILIZADAS EN PERFORACION Y MANTENIMIENTO A POZOS

LLAVES DE FUERZA TIPO “C” = SE EMPLEAN PARA TUBERIAS DE TRABAJO Y LASTRABARRENAS ESTAS TIENEN UN RANGO DE APRIETE DE 35000 Lbs/pieY DIAMETROS DE 2 3/8” HASTA 10 ¾”

LLAVES DE FUERZA TIPO “B” Y “SDD” ESTAS LLAVES COMUNMENTE SE EMPLEAN PARA TUBERIAS DE TRABAJO,LASTRABARRENAS Y EN OCASINESPARA TUBERIAS DE REVESTIMIENTO SU RANGO DE TORQUE ES DE 55,000 LBS-PIE Y EN DIAMETROS DE 3 ½” HASTA 10 ¾”

DINAMOMETRO:COMUNMENTE SE ENCUENTRA INSTALADO EN EL TABLERO DEL PERFORADOR Y NOS SIRVE PARA EFECTUAR EL APRIETE DE LA TUBERIA DE TRABAJO ( EL APRIETE ESTA DADO EN LBS. ) ESTE CUENTA CON DOS AGUJAS UNA ROJA QUE SE EMPLEA PARA FIJAR EL LIMITE DE LA FUERZA QUE SE VA APLICAR Y UNA DE COLOR NEGRA FIJA QUE VERIFICARA EL APRIETE PRECISO.

EJEMPLO : EFECTUAR EL APRIETE A UN TRAMO DE TUBERIA DE 5” 19.5 Lbs/pie GRADOG-105 CLASE PREMIUM QUE LLEVA UN TORQUE DE 21,914 Lbs-pie ( SEGÚN TABLAS ) Y LA LLAVE DE FUERZA TIENE UN BRAZO DE PALANCA DE 3.5 PIESRESPUESTA:FORMULA = TORQUE DE LA TP EN LBS- PIE ÷ EL BRAZO DE PALANCA = 21,914 LBS- PIE ÷ 3.5 PIES = 6261 LBS.NOTA:ESTE APRIETE CALCULADO SE MARCARA CON LA AGUJA FIJA DE COLOR NEGRA.

COMPAÑÍA QUE PROPORCIONA EL CABLE DE PERFORACION

* CABLESA

* CAMESA

LONGITUD DEL CARRETE DEL CABLE DE PERFORACION = 1500 MTS

COMPONENTES DEL SISTEMA DE IZAJE EN UN EQUIPO DE PERFORACIONY MANTENIMIENTO DE POZOS1.- MALACATE PRINCIPAL2.- POLEA VIAJERA3.- CORONA4.- CABLE DEL TAMBOR PRINCIPAL5.- ANCLA ( BECERRO )6.- BRIDAS DE IZAJE7.- MALACATE DE SONDEO8.- MALACATE NEUMATICO ( RONCO )

CABLE DE ACERO: ES EL CONJUNTO DE ALAMBRES EN TORNO A UN CENTRO O ALMA ( DE ACERO O FIBRA SINTETICA ) EN FORMA ADECADA QUE SIRVE PARA DESEMPEÑAR UN TRABAJO.

PUNTOS CRITICOS DEL CABLE :

1.- PARTE INFERIOR Y CURVATURA DE LAS POLEAS DE LACORONA

2.- PARTE INFERIOR Y CURVATURA DE LAS POLEAS DEL BLOCK

3.- ANCLA O BECERRO

4.- TAMBOR DEL MALACATE PRINCIPAL

5.- GRAPA O POCHITOCA DEL TAMBOR PRINCIPALNota.-para efectos de cálculos se emplean el factor de 3 a 1 en el tambor principal perforando y de 2 a 1 en operaciones de pesca

FORMULA PARA CALCULAR EL NUMERO DE LINEAS PARA INTRODUCIRUNA TR.

NO DE LINEAS = PESO DE LA TR EN TONS. x FACTOR DE SEGURIDAD÷ RESISTENCIA DEL CABLE EN TONS./ LINEA

EJEMPLO.- CALCULAR EL NUMERO DE LINEAS AL INTRODUCIR UNA TR DE 9 5/8” 53.5 lbs/pie A UNA PROFUNDIDAD DE 3750 mts. UTILIZANDO UNFACTOR DE SEGURIDAD DE 3 Y UN CABLE DE TRABAJO DE 1 3/8” CONUNA RESISTENCIA ALA RUPTURA DE 77.5 tons/ linea.

RESPUESTA.- PESO DE LA TR = 53.5 lbs/pie x 1.49 = 79.71 kgs/mts79.71 kgs/mt. x 3750 mts. = 298.91 tons.No de lineas = 298.91 tons x 3 ÷ 77.5 tons No de lineas = 11.51 lineas = 12 lineas

NOTA: COMO SALE EL FACTOR DE SEGURIDADFs = ( tons/linea ÷ tons. De la TR ) x numero de lineasFs = 77.5 tons/linea ÷ 298.91 tons x 12 lineasFs = 3.12

FORMULA PARA CALCULAR EL NUMERO DE VUELTAS POR CORTAR.No de vueltas = longitud por cortar del cable en mts. ÷ perimetro del tambor en mts.

EJEMPLO.-

Altura del mastil = 156 piesdiametro del tambor = 36”longitud por cortar = 33 mts.Perimetro del tambor = diametro del tambor principal en pulgs. x 3.1416Perimetro del tambor = 36 x 3.1416Perimetro del tambor = 113.10 pulg.113.10 pulg x 2.54 cms. = 287 cms ÷ 100 cms = 2.87 Mts/vueltaNo de vueltas por cortar = 33 mts ÷ 2.87 mts/vuelta = 11.50 vueltas = 12 vueltas

MAXIMA CARGA EN UN GUARNIDO ( DEPENDIENDO DEL NUMERO DE LINEAS)

Carga máxima en un guarnido = No de líneas guarnidas x resist. A la rupt. En ton/línea ÷ factor de seguridad

Ejemplo:

10 lineas x 77.5 tons/linea ÷ 3 = 775 tons ÷ 3 = 258 tons.

EJEMPLO .- Long máxima del guarnido de un cable = Altura del mástil en mts. x No de líneas + 2

Altura del mastil = 156 pies ÷ 3.28 ( factor de conversion ) = 47.56 mts.Longitud maxima del cable en el guarnido = 47.56 mts x (12 lineas + 2)Longitud maxima del cable en el guarnido = 47.56 mts/linea x 14 lineas = 665 mts.

CALCULO DE TONELADAS KILOMETRO DEL CABLE DE UN VIAJE REDONDO

FORMULA: TVR = WTL x P ( L + P ) + 2 x P ( 2 A + C ) ÷ 1,000,000

TVR = TONELADAS KILOMETRO DE UN VIAJE REDONDO

WTL = PESO NOMINAL DE LA TP DENTRO DEL POZO ( FLOTADO )

L = LONGITUD DE UNA LINGADA ( 28 mts )

P = PROFUNDIDAD DEL POZO EN MTS.

A = APAREJO ( PESO DEL BLOCK EN KGS. )

C = PESO DE LOS DRILL-COLLARS EN KGS./Mt.( FLOTADO ) – EL PESO DE LA TP EN Kg/Mt. ( FLOTADO ) x LA LONGITUD DE LA HTA. EN Mts.

EJEMPLO.-

DATOS.- Profundidad = 3500 mts.Hta. 3 dril-collar de 9 ½” x 3” = 30 mts. 9 dril-collar de 8” x 2 13/16” = 90 mts.TP de 5” 19.5 lbs/pieLodo de 1.60 gr/cm3

longitud de la lingada = 28 mts.Peso del aparejo = 8 tons.

Respuesta.- primer paso calcular “C”

Ff = 1- (dl ÷ da ) Ff = 1- ( 1.60 ÷ 7.85 ) Ff = 0. 796Hta. De 9 ½” ( flotada ) = 323.33 kg/mt. X 0.796 = 257.10 kg/mt.Hta. De 8” ( flotada ) = 223 kg/mt. x 0.796 = 178.00 kg/mt.peso de la hta = 257.10 + 178.00 = 435.10 kg/mt.

TP 5” 19.5 lbs/pie x 1.49 = 29.05 kg/mt. x 0.796 = 23.12 kg/mt.C = 435.10 kg/mt – 23.12 kg/mt. x 120 mts.C = 412.25 kg/mt. x 120 mts =49,470 kgs

23.12 kg/mt x 3500 mts. (28 mts + 3500 mts ) + 2 x 3500 mts (2x8000 + 49426 kgs)÷ 1,000,000

TVR = 80920 x 3528+ 7000 x ( 16000 kgs + 49426 kgs ) ÷ 1,000,000

TVR = 285,485,760 + 7000 x ( 65426 kgs ) ÷1,000,000

TVR = 285,485,760 + 457,982,000 ÷ 1000,000

TVR = 743,467,760 ÷ 1000,000

TVR = 743 tons/km

EJEMPLO # 2.-Calcular las tons-km que realiza el cable en un viaje completo con los siguientes datos:

.Profundidad = 4184 mtsHerramienta de 8” x 2 13/16” = 60 mts12 Tramos de TP HW 50 lbs/pie = 105 mtsTuberia de 5” 19.5 lbs/pieLodo = 1.42 gr/cm3

Peso del aparejo ( block ) = 8000 kgsLong. De la lingada = 28 mts.

Factor de flotacion = 1- ( 1.42gr/cm3 ÷ 7.85 ) = 0.819

Primer paso calcular “C”.

Herramienta de 8” = 223 kg/mt. x 0.819 = 182.637 kgs/mtTP HW = 74.50 kg/mt x 0.819 = 61.01 kgs/mt

Peso de la herramienta = 182.63 Kg. + 61.01 kgs = 243.65 kgs/mt ( flotada )TP de 5” 19.5 lbs/pie x 1.49 = 29.05 kgs/mt29.05 kgs/mt. x 0.819 = 23.7 kgs/mt ( flotada )

“C” = 243.65 kgs/mt – 23.79 kgs. x 165 mts de Hta. Y HW“C” = 219.86 x 165 = 36276.9 kgs.

TVR = 23.79 kgs x 4184 mts. ( 28+ 4184 mts) + 2 x 4184 ( 2 x 8000 kgs + 36276.9.kg ) ÷ 1,000,000

TVR = 99537.36 x 4212 + 8368 ( 16000 kgs + 36276.9 kgs ) ÷ 1,000,000

TVR = 419,251,360 + 8368 x 52276 ÷ 1,000,000

TVR = 419,251,360 + 437,445,568 ÷ 1,000,000

TVR = 856,696,928 ÷ 1,000,000

TVR = 856 tons-km

CALCULO DE TONS-KM DEL CABLE AL INTRODUCIR UNA TR.

Formula.-

TTR = WTR x P ( LTR + P ) + 4 ( PXA ) ÷ 2,000,000

TTR = tons-km al introducir TR

WTR = Peso de la TR, en kgs/mt ( flotada )

P = Profundidad en mts.

LTR = Longitud de un tramo de TR en mts.

A = Peso del aparejo ( block ) en kgs.

4 = Constante

Ejemplo:

Datos.- Profundidad = 4184 mts

TR = 9 5/8” 53.5 lbs/pie

Longitud de un tramo de TR = 13.50 mts

Lodo = 1.42 grs./ cm3

Peso del aparejo ( block ) = 8000 kgs

TR = 53.5 lbs/pie x 1.49 = 79.7 kgs/mt. 79.7 kgs/mt x 0.819 = 65.28 kgs/mt.

TTR = 65.28 kgs/mt x 4184 mts ( 13.50 mts + 4184 mts ) + 4 ( 4184 mts x 8000 kgs ) ÷ 2,000,000

TTR = 273,131.52 (4197.5 ) + 4 ( 33,472,000) ÷ 2,000,000

TTR = 1,146,469,555 + 133,888,000 ÷ 2,000,000

TTR = 1,280,357,555 ÷ 2,000,000

TTR = 640 tons-km

CALCULO DE TONS-KM AL ESTAR PERFORANDOFORMULAS QUE SE OCUPARAN

TVR = WTP x P ( L + P ) + 2 x P ( 2 A + C ) ÷ 1,000,000

TP = 3 ( T2 – T1 )

TP = Tons-km al estar perforando

3 = constante

T1 = Tons-km viaje redondo a la profundidad inicial a perforar

T2 = Tons-km viaje redondo a la profundidad donde termina de perforar

EJEMPLO:

DATOS.- Hta. 8” x 2 13/16” = 60 mts. ( 223.5 kgs/mt )TP = 5” HW 50 lbs/pie = 105 mts ( 74.50 kgs/mt )TP = 5” 19.5 lbs/pieLodo = 1.10 gr/cm3

Long. De la lingada = 28 mtsPeso del aparejo ( block ) = 12,000 kgs.Prof. Inicial = 4184 mtsProf. Final = 4500 mts

Ff = 1- ( 1.10 ÷ 7.85 ) Ff = 0.859

RESPUESTA:

Hta de 8” = 223.5 kg/mts.x 0.859 = 191.98 kgs/mt.

TP HW de 5” = 74.50 kgs/mt. X 0.859 = 63.99 kgs/mt.

Peso total de la Hta. ( flotada ) = 255.97 kgs/mt.

TP de 5” = 19.5 lbs/pie x 1.49 = 29.055 kgs/mt

29.055 kgs/mt x 0.859 = 24.95 kgs/mt. ( flotada )

“C” = 255.97 kgs/mt – 24.95 kgs/mt = 231.02 kg/mts

“C” = 231.02 kgs/mt x 165 mts = 38,118.3 kgs

TVR1 = 24.95 kgs/mt x 4184 ( 28 + 4184 mts ) + 2 x 4184 mts ( 2 x 12000 + 38118.3) ÷ 1,000,000

TVR1 = 959,499,984 ÷ 1,000,000

TVR1 = 959 Tons-km

TVR2 = 24.95 kgs/mt x 4500 mts (28 + 4500 mts ) + 2 x 4500 mts ( 2 x 12000 + 38118.3 ) ÷ 1000,000

TVR2 = 1,067,445,900 ÷ 1,000,000

TVR2 = 1067 Tons-km

Tons-km al estar perforando = 3 ( T2 – T1 )

Tons-km al estar perforando = 3 ( 1067 – 959 ) = 324 tons-km

CALCULO DE TONS-KM DE CABLE DE UN VIAJE REDONDO CON TUBERIA FRANCA.

FORMULA:

TVR = WTP x P x ( L + P ) + 4 ( P x A ) ÷ 1,000,000

TVR = Ton-Km de viaje redondo

WTL = peso nominal de la TP en kgs/mt ( flotada )

L = longitud de una parada

P = profundidad en mts.

4 = constante

A = peso del aparejo ( block ) en kgs.

EJEMPLO:

DATOS.- Profundidad = 4500 mts

Tuberia de 5” 19.5 lbs/pie

Lodo = 1.10 grs/cm3

Long de la lingada = 28 mts

Aparejo ( block ) = 8000 Kgs

Ff = 1- ( 1.10 grs/cm3 ÷ 7.85 ) Ff = 0.859

TP DE 5” 19.5 Lbs/pie premium

31.12 kgs/mt x 0.859 = 26.73 kg / mt

TVR = 26.73 kgs/mt x 4500 mts x ( 28 mts + 4500 mts ) + 4 ( 4500 mts x 8000 kgs ) ÷ 1,000,000

TVR = 652,381,200 ÷ 1,000,000

TVR = 652 Tons-km

Calculo de tons-Km. en un pozo de reparación de pozos

Ejemplo:

se metió un aparejo de limpieza con barrena o molino de 6 ½” , canasta colectora de 4 ¾” escariador de 7 5/8” y tuberia de trabajo de 2 7/8” IF 10.4 lbs/pie grado E – 75 a 3000 mts.

Lodo = 1.05 grs/cm3

Longitud de la parada = 19 mts Peso del block = 4000 kgs

Formula = Tvr = Ptf x p x ( Lp + P ) + ( 4 x P x A ) ÷ 1,000,000

Tvr = 13.423 ( peso TP nominal flotada ) x 3000 x ( 19 + 3000 ) + ( 4 x 3000 x 4000) ÷ 1,000,000

Tvr = 169.6 tons-km

Calculo de tons-Km. en un pozo de reparación de pozos

Se metió una zapata lavadora de 5 ½” con 10 tramos de tuberia lavador de 5 ½” 17 lbs/pie ( 21.942 kg/mt ), 10 dril-collar de 4 1/8” 34.7 lbs/pie (44.790 kg/mt ) y tuberia de trabajo de 2 7/8” IF grado E-75 de 10.24 lbs/pie ( 13.423 kg/mt )

Datos:Long. Zapata lavadora y tuberia lavadora = 100 mtsLongitud de dril-collar de 4 1/8” = 100 mts.Long. De tuberia de 2 7/8” IF = 2800 mts.Lodo = 1.05 grs/cm3

Solucion: Paso numero 1 Tvr = 21.942 x 3000 x ( 19 + 3000 ) + ( 4 x 3000 x 4000 ) ÷ 1,000,000Tvr = 246.7 tons-kmTvr = 21.942 x 2900 x ( 19 + 2900 ) + ( 4 x 2900 x 4000 ) ÷ 1,000,000Tvr = 232.1 tons-kmTvr1 = 246.7 tons-km - 232.1 tons-km

Tvr1 = 14.6 tons - km

Paso numero 2.

Tvr = 44.790 x 2900 x ( 19 + 2900 ) + ( 4 x 2900 x 4000) ÷ 1,000,000Tvr = 425.5 tons-km

Tvr = 44.790 x 2800 x ( 19 + 2800 ) + ( 4 x 2800 x 4000 ) ÷ 1,000,000Tvr = 398.2 tons-km

Tvr2 = 425.5 tons-km - 398.2 tons-km

Tvr2 = 27.3 ton- km

Paso numero 3.

Tvr = 13.423 x 2800 x ( 19 + 2800 ) + ( 4 x 2800 x 4000 ) ÷ 1,000,000

Tvr = 150.7 tons-km

RESULTADO:

SE SUMAN LOS VALORES RESULTANTES EN CADA PASO Y SE OBTIENEN LAS TONELADAS – KILOMETRO PARA ESTA OPERACIÓN

TVR = 14.6 + 27.3 + 150.7 TVR = 192.6 tons-km

FLUIDOS DE PERFORACION.

Propiedades de un fluido:

1.- Densidad2.- Viscosidad marsh ( en segundos )3.- Filtrado en centímetros cúbicos4 .- enjarre en milímetros5.- PH6.- viscosidad aparente7.- viscosidad plástica8.- punto de cedencia9.- sólidos en %10.- alcalinidad 11.- agua en %12 .- aceite en %13.- estabilidad de emulsión en volts14.- gelatinocidad a O minutos15.- gelatinocidad a 10 minutos16.- cloruros en partes por millón17.- salinidad en partes por millón

DENSIDAD:

SE MIDE CON LA BALANZA ( EN GRS/CM3 o EN LBS/GAL ) SE CALIBRA CON AGUA SIMPLE Y LA DENSIDAD DEBERA SER DE1.00 GRS/CM3 CASO CONTRARIO SE AGREGARAN BALINES EN ELEXTREMO.

VISCOSIDAD.- ES EL TIEMPO QUE TARDA EN FLUIR POR ELEMBUDO UN LITRO DE FLUIDO.

SE UTILIZA UN EMBUDO MARSH Y UNA JARRA ( SE EXPRESA EN SEGUNDOS ) ESTE EMBUDO SE CALIBRA CON AGUA SIMPLE

FUNCIONES DEL LODO:

1.- CONTRARESTAR LA PRESION DE FORMACION2.- ACARREO DE LOS RECORTES A LA SUPERFICIE3.- LUBRICAR Y ENFRIAR LA BARRENA4.- NOS PROPORCIONA UN ENJARRE EN LAS PAREDES DEL AGUJERO5.- SUSPENDE Y FLOTA LA SARTA

Ejemplo # 1

Gasto recomendable en una barrena tricónica. Mínimo optimo máximo 30 40 50

Gal/pulg/diam de bna. Gal/pulg/diam.bna gal/pulg/diam.bna.

Ejemplo: Hidraulica de la bomba = 6 ½” x 12” eficiencia al 90%Calcular el gasto optimo de una barrena de 14 ¾” con gasto optimo

Q= 0.0102 x 6.52 x 12 x 0.90 = 4.65 gal/emb

BNA. De 14 ¾” = 14.750” x gasto optimo 40 = 590 gal

No de emboladas = 590 gal. ÷ 4.65 gal/emb = 127 emb.

Ejemplo # 2

Gasto recomendable para una barrena triconicaMinimo optimo maximo 30 40 50Gal/ pulg/diam.bna. Gal/pulg/diam bna Gal/pulg/diam bna

Hidraulica de la bomba = 7” x 12” eficiencia al 90 %

Calcular el gasto optimo de una barrena de 26” con un gasto optimo de 40

Q = 0.0102 x 72 x 12 x 0.90 = 5.39 gal/emb

BNA. De 26” x 40 = 1040 gal.

No de emboladas = 1040 gal ÷ 5.39 gal/emb. = 192 emb.

CALCULO DEL COSTO POR METRO PERFORADO.

Formula .-

C = B + R x ( T + t ) ÷ M

C = costo por metro perforado en $ / metro.B = costo de la barrena en $R = costo del equipo $ / horaT = tiempo perforando de la barrena en horast = tiempo de viaje completo en horasM = metros perforados por la barrena0.0025 = constante

Ejemplo .-

Datos:

Profundidad = 3500 mts.Metros perforados = 200 mts.Costo del equipo = $ 8000 por horaCosto de la barrena = $ 600,000Tiempo perforando = 90 horasTiempo de viaje = 0.0025 x profundidad

t = 3500 mts. x 0.0025 = 8.75 horas

C = (600,000) +( 8,000 x ( 90 + 8.75 )) ÷ 200

C = (600,000) +( 8000 x ( 98.75 )) ÷ 200

C = 600,000 + 790,000 ÷ 200

C = 1,390,000 ÷ 200 C = 6950 pesos por metro perforado

TUBERIAS DE PERFORACION

Diámetros de interés de un tubo de perforación.

1.- diámetro exterior de la caja 2.- diámetro exterior del tubo3.- diámetro exterior del piñón4.- diámetro interior del tubo5.- diámetro interior del piñón

GRADOS EXISTENTES EN LA TUBERIAS DE PERFORACION

1.- GRADO “E” – 75,0002.- GRADO “X” – 95,0003.- GRADO “G” – 105,0004.- GRADO “S” – 135,000

COMO CALCULAR LA RESISTENCIA ALA TENSION DE UN TUBO DE PERFORACION.

Ejemplo.- calcular la resistencia a la tensión de un tubo de perforación de 5” 19.5 lbs/pie ( nueva ) aplicando el 90 %cedencia minima del acero x area transversal ( pulg2 ) = Libras

Ejemplo.- calcular la resistencia ala tencion de un tubo de 5” grado “E” diametro interior de 4.276”

AT = ( D2-d2 ) x 0.7854AT = ( 52 – 4.2762 ) x 0.7854AT = ( 25 – 18.28 ) x 0.7854AT = 6.72 x 0.7854AT = 5.27 pulg2

RT = 75,000 lbs/pulg2 x 5.27 pulg2 = 395,250 lbsRT = 395,250 lbs x 0.90 % = 355,725 lbsRT = 355,725 lbs ÷ 2.2 = 161,432 Kgs

FORMULA PARA CALCULAR EL AREA TRANSVERSAL DE UNA TUBERIADE PERFORACION CLASE PREMIUM

RT= 0.7853981 x (( .8 x D + 0.2 x d )2 – ( d2 )D = Diametro exterior de la tuberiad = Diametro interior de la tuberia

ejemplo.- Calcular el área transversal de una tuberia de perforación de 5” 19.5 lbs/pie clase Premium grado E-75

AT = 0.7853981 x (( 0.8 x 5) + ( 0.2 x 4.276 ))2 – ( 4.2762 )

AT = 0.7853981 x (( 4 ) + ( 0. 8552 ))2 – ( 4.2762 )

AT = 0.7853981 x ( 4.8582 ) – ( 4.2762 )

AT = 0.7853981 x 5.3159 AT = 4.1751 Pulg2

Ejemplo de cómo calcular el peso ajustado de un tramo de Tuberia HWUn tramo de Tuberia de 5” HW peso nominal de 50 lbs/pie

Primer paso.- calcular el peso unitario:

formula= ( D2 – d2 ) x 2.67 = lbs/pieD = Diametro exterior del tubod = Diametro interior del tubo2.67 = constante

Peso unitario = ( 52 – 32 ) x 2.67Peso unitario = ( 25 – 9 ) x 2.67Peso unitario = 16 x 2.67Peso unitario = 42.72 lbs/pie

Peso ajustado = 2 x 50 – 42.72 lbs/piePeso ajustado = 100 – 42.72 lbs/pie = 57.28 lbs/piePeso ajustado = 57.28 lbs/pie x 1.49 = 85.34 kgs/mt.

Ejemplo # 2 .- Calcular la resistencia de un tubo de perforacion de 5” grado E – 75 9.5 lbs/pie ( premium ) aplicando un 70 %

RT = 75,000 lbs/pulg2 x 5.27 pulg2 = 395,250 lbs x 0.70 % = 276,675 lbs

RT = 276,675 lbs ÷ 2.2 = 125,761 kgs.

CALCULO DEL PESO AJUSTADO DE LA TUBERIA HW

FORMULA.- 2 x PESO NOMINAL - PESO UNITARIO = LBS/PIE

Punto neutro .-

Se denomina punto neutro en una sarta de perforacion, a la parte deltubo que se encuentra bajo tensión y compresión, por lo tanto es necesario que este punto, se encuentre siempre trabajando en tubularesde pared gruesa como son los dril-collar o tuberia extrapesada HW )

formula para calcular el punto neutro.

Pn = P.S.B ÷ Ff x pdc =mts

Pn = altura a que se encuentra el punto neutro en mts.P.S.B = peso que se esta cargando a la barrena en kgs.Ff = factor de flotacionpdc = peso de los drill- collar en el aire en kgs./mts

Ejemplo.- calcular el punto neutro de una sarta con los siguientes datos.

Drill-collar de 8” x 3”Peso de los drill-collar = 219 kg/mtlodo = 1.30 grs/cm3

factor de flotacion = 0.834peso sobre la barrena = 12000 kgs

peso de los drill-collar flotado = 219 kg/mt x 0.834 = 182.64 kgs/mt

Pn = 12,000 kgs ÷ 0.834 x 219kgs/mtsPn = 12,000 kgs ÷ 182.67 kgs/mt

Pn = 65.6 mts.

65.6 ÷ 9.14 = 7.18 (punto neutro se encuentra en el septimolastrabarrena )

Ejemplo de cómo calcular el peso ajustado de un tramo de tuberia liso “o” de un dril-collar

Peso de la herrmienta = ( D2 – d2 ) x 2.67

( 9.52 – 32 ) x 2.67 = lbs/pie

( 90.25 – 9 ) x 2.67 = lbs/pie

81.25 x 2.67 = 216.93 lbs/pie

216.93 lbs/pie x 1.49 = 323.23 kgs/mt

DISEÑO DE SARTA:

FORMULA PARA CALCULAR UN DISEÑO DE SARTA:

LONGITUD DE TP1 = RT1 – ( PESO HTA ( FLOTADA ) + PESO TP HW( FLOTADA ) + MPJ) ÷ PESO TP NO

1 ( PESO AJUSTADO ) X Ff

RT1= RESISTENCIA ALA TENCION DE LA TP N01 EN KGS.

PESO DE LA HTA. = PESO DE LOS DRIL COLLAR EN KGS/MT FLOTADA

PESO DE TP HW = PESO DE LA TP HW EN KGS/MT FLOTADA

MPJ = MARGEN PARA JALAR EN KGS

TP N01

= PESO DE LA TP EN KGS/MT ( FLOTADA )

Ff = FACTOR DE FLOTACION

DISEÑO DE SARTA EJEMPLO N0 1

PROXIMA TR DE 7” 35 lbs/pie diam.int.= 6.004”Profundidad = 2400 mtsLodo = 1.50 gr/cm3

barrena de 8 3/8”peso sobre barrena = 8 a 12 tons.Factor de seguridad = 20 %marjen de jalon = 50 toneladasHTA = 6 1/2” x 2 13/16” 92 lbs/pie18 tramos de TP HW de 5” 50 lbs/pie ( longitud = 9 mts x 18 = 162 mts )peso de hta = 92 lbs/pie x 1.49 = 137.08 kgs/mtfactor de flotacion = 1- ( 1.50 ÷ 7.85 ) = 0.808

Longitud de HTA = peso máximo sobre barrena x factor de seguridad ÷peso de la Herramienta en kgs/mt x factor de flotacionlong. De hta = 12,000 kgs x 1.20 ÷ 137.08 x 0.808long. De hta = 14,400 ÷ 110.76long. De hta = 130 mtsnumero de drill collar = 130 mts ÷ 9 mts = 14.44 = 15 drill-collarcalculo del peso de hta. Flotada = 15 drilcollar x 9 mts = 135 mtspeso de hta. Flotada = 135 mts x 137.08 kgs/mt x 0.808peso de hta. Flotada = 14,952 kgs.Peso de TP HW flotada = 74.50 kgs/mt x 162 mts x 0.808peso de TP HW flotada = 9751.75 kgs Long.TP No

1 = 127,446 – ( 14,952 + 9751.75 + 50,000) ÷ 31.12 x 0.808 long TP No

1 = 127,446 –74703.75 ÷ 25.14long. TP No

1 = 52742.25 ÷ 25.14long. TP No

1 = 2097.94 mts ( de TP grado E-75 19.5 lbs/pie)Long TP No

2 = RT2 – RT1 ÷ peso ajustado TP No 2 x fact. flotac.Long. TP No

2 = 161,432 – 127,446 ÷ 31.94 x .808Long TP No

2 = 33,986 ÷ 25.80long TP No

2 = 1317 mts ( de TP grado X-95 19.5 lbs/pie)

SUMA DE LONGITUDES DE TUBULARES CALCULADOS

LONG DE HTA. = 135 mtsLONGITUD DE TP HW DE 5” = 162 mtsLONGITUD DE TUBERIA DE 5” 19.5 lbs/pie E-75 =2097 mts

SUMA DE TUBULARES CALCULADOS = 2394 Mts

SI LA PROFUNDIDAD ALA CUAL SE TIENE PROGRAMADO METER ES 2400 Mts SE ARMARAN UNICAMENTE 6 MTS DE TUBERIA DE 5” GRADO X - 95

EJEMPLO DE DISEÑO DE SARTA # 2.

DATOS : DIAMETRO DE LA BARRENA = 8 ½”PESO SOBRE BARRENA = 12 TONS.HERRAMIENTA = 6 ½” x 2 13/16” ( 137.08 kgs/mt ) LODO = 1.40 Gr/cm3

MARGEN PARA JALAR = 40 TONS.12 TRAMOS DE TUBERIA DE 5” HW 50 lbs/pie = 110 mtsPROFUNDIDAD TOTAL DE = 4500 MtsFACTOR DE SEGURIDAD = 1.20

FORMULA TP1 = RT1 – PESO DE HTA ( FLOTADA ) + PESO TP HW( FLOTADA ) + MARJEN PARA JALAR ÷ PESO AJUSTADO TP NO

1 x FACTOR DE FLOTACION.

LONG. HTA. = PESO MAX. S/BNA x FACT. DE SEGURIDAD ÷ PESO HTA. Kgs/mt x Factor de Flotacion

LONG. DE HTA. = 12,000 kgs x 1.20 ÷ 138 kgs/mt x . 82114,400 kgs ÷ 113.29 kgs/mt = 127.11 mts

Numero de drill collar = 127.11 mts ÷ 9 mts = 14.12 = 15 drill-collar

Peso de la hta. Flotada = 15 drill-collar x 9 = 135 mts

Peso de la hta. Flotada = 135 mts x 138 kgs/mt x .821Peso de la hta. Flotada = 15,295 kgs ( flotada )

Peso ajustado de la TP HW ( flotada ) = 74.50 kgs/mt x 110 mts x.821 = 6728.10 kgs ( flotada )

Long. De la TP1 = 127,446 kgs – ( 15,296 + 6728.10 + 40,000 ) ÷ 31.12 x .821long. De la TP1 = 127,446 kgs – 62024.10 kgs ÷ 25.5 kg/mt long. De la TP1 = 65,421.90 kgs ÷ 25.5 kgs/mt = 2565 mts. De TP grado E – 75

long. De la TP2 = RT2 – RT1 ÷ peso ajustado TP2 x factor de flotacionlong. De la TP2 = 161,432 kgs – 127,446 kgs ÷ 31.94 kgs/mt x .821long. De la TP2 = 33,986 kgs ÷ 26.2 kgs/mt = 1297 mts de Tuberia grado X – 95

long. De la TP3 = RT3 – RT2 ÷ peso ajustado TP3 x factor de flotacionlong. De la TP3 = 178,425 kgs – 161,432 kgs ÷ 32.66 kgs/mt x .821long. De la TP3 = 16.993 kgs ÷ 26.81 kgs/mt = 635 mts de Tuberia grado G – 105

Longitud de tubulares calculadas:long. De Herramienta = 135 mtsLongitud de Tuberia HW = 110 mtsLongitud de Tuberia grado E -75 = 2565 mts Longitud de Tuberia grado G-105 = 1297 mtsLongitud necesaria de tuberia grado S – 135 = 393 mts

Longitud total de tubulares = 4500 mts

CALCULO DE UN DISEÑO DE SARTA PARA INTRODUCIR UNA TR FORMULA = PTR1 - ( PESO DE LA TR FLOTADA + MARGEN DE JALON ) ÷ PESO AJUSTADO DE LA TP1 x FACTOR DE FLOTACION

DATOS:

PROFUNDIDAD PROGRAMADA = 4415 mts ULTIMA TR 9 5/8” = 3764 MTSDIAMETRO DE LA BARRENA = 8 3/8”DENSIDAD DEL LODO = 1.02 gr/cm3

LONGITUD DE TR DE 7” 35 lbs/pie = 892 mtsMARJEN DE JALON = 50 Tons.PESO DEL BLOCK = 8 Tons.

Factor de flotacion: 1- ( 1.02 ÷ 7.85 ) Ff = 0.870

Peso de TR 7” = 35 lbs/pie x 1.49 Peso de TR 7” = 52.15 kgs/mt x .870peso de TR 7” = 45.37 kgs/mt ( flotada )peso de TR 7” = 45.37 kgs/mt x 892 mtspeso de TR 7” = 40,470 kgs ( flotada )

Long. TP1 = 127,446 – ( 40,470 + 50,000 ) ÷ ( 31.12 x .870 )Long. TP1 = 127,446 – 90,470 ÷ 27Long. TP1 = 1366 mts de Tuberia grado E – 75

Long. TP2 = RT2 – RT1 ÷ peso ajustado TP2 x FfLong. TP2 = 161,432 – 127,446 ÷ 31.94 x .870Long. TP2 = 33,986 ÷ 27.78Long. TP2 = 1223 mts. De Tuberia grado X-95

Long. TP3 = RT3 – RT2 ÷ peso ajustado TP3 x factor de flotacionLong. TP3 = 178,425 – 161,432 ÷ 32.66 x .870Long. TP3 = 16,993 ÷ 28.4Long. TP3 = 598 mts. De tuberia G-105

Long. TP4 = RT4 – RT3 ÷ peso ajustado de la TP4 x factor de flotacionLong. TP4 = 229,403 – 178,425 ÷ 33.67 x .870Long. TP4 = 50,978 ÷ 29.29Long. TP4 = 1740 mts de tuberia grado S-135

Suma de los tubulares calculados:Long. TR = 892 mtsLong. TP E-75 = 1366 mtsLong. TP X-95 = 1223 mtsLong. TP G-105 = 598 mts Long. TP S-135 = 336 mtssuma total = 4415 mts

CALCULO DE MARGEN DE JALON DE UNA SARTA DENTRO DEL POZO.

DATOS : BARRENA DE 8 ½” HERRAMIENTA : 6 ½” x 2 13/16” ( 136 kgs/mt ) = 110 mts TP DE 5” HW 50 LBS/PIE LONGITUD = 110 mts.TP DE 5” 19.5 lbs/pie GRADO E-75 PREMIUM = 2763 mts.TP DE 5” 19.5 lbs/pie GRADO X-95 PREMIUM = 1524 mts.TP DE 5” 19.5 lbs/pie GRADO G-105 PREMIUM = 400 mts

Lodo de 1.56 grs/cm3

PESO AJUSTADO D.C. = 136 kgs/mt x 110 mts x 0.801 = 11,982 kgs

PESO AJUSTADO HW = 74.50 kgs/mt x 110 mts x 0.801 = 6564.20 kgs

PESO AJUSTADO TP1 = 31.12 kgs/mt x 2763 mts x 0.801 = 68,873 kgs

PESO AJUSTADO TP2 = 31.94 kgs/mt x 1524 mts x 0.801 = 38,989 kgs

PESO AJUSTADO TP3 = 32.66 kgs/mt x 400 mts x 0.801 = 10,464 kgs

FORMULA PARA CALCULAR EL MARGEN DE JALON DE LA SARTA.

MPJ TP1 =RT1 – ( PESO DC. + PESO HW + PESO TP )MPJ TP1 = 127,446 – ( 11,982.9 kgs + 6564 kgs + 68,873 kgs )MPJ TP1 = 127,446 – 87419.90 kgs MPJ TP1 = 40,027 kgs. ( DE LA TP GRADO E-75 2763 mts )

MPJ TP2 = RT2 – ( 88,375 kgs + PESO DE TP2 kgs )MPJ TP2 = 161,432 – ( 87419.90 + 38,989 kgs )MPJ TP2 = 161,432 –126,408.90 kgsMPJ TP2 = 35,023 kgs ( DE LA TP GRADO X-95 1524 mts )

MPJ TP3 = RT3 – ( 127,364 + PESO DE TP3 kgs )MPJ TP3 = 178,425 – ( 126,408 + 10,464 kgs )MPJ TP3 = 178,425 – 136,872 kgsMPJ TP3 = 41,553 kgs ( DE LA TP GRADO G-105 400 mts )

DEFINICION DE BROTE:

UN BROTE ES LA ENTRADA DE FLUIDOS PROVENIENTES DE LA FORMACION DEL POZO, HACIA EL INTERIOR DEL AGUJERO.TALES COMO ACEITE, GAS O AGUA QUE SE MANIFIESTA EN UN AUMENTO DE VOLUMEN EN LAS PRESAS DE TRABAJO.

SEÑALES DE UN BROTE .-

1.- AUMENTO O DISMINUCION DEL VOLUMEN DE FLUIDO EN LAS PRESAS

2.- DISMINUCION EN LA PRESION DE BOMBEO.

3.- CONTAMINACION DEL FLUIDO DE CONTROL CON GAS,ACEITEO AGUA SALADA.

4.-MANIFESTACION EN LA LA LINEA DE FLUJO SIN ESTAR BOMBEANDO.

5.- AUMENTO EN EL VOLUMEN DE SALIDA EN LA LINEA DE FLUJO SIN AUMENTAR EL REGIMEN DE BOMBEO.

6.- AUMENTO DEL PESO DE LA SARTA POR DISMINUCION DE LA DENSIDAD DEL FLUIDO.

CAUSAS QUE ORIGINAN UN BROTE:

1.- DENSIDAD INADECUADA DEL FLUIDO DE CONTROL.

2.- PRESION DIFERENCIAL ENTRE LA DE FORMACION Y LA HIDROSTATICA NECESARIA PARA TRABAJAR

3.- LLENADO INAPROPIADO DEL POZO AL SACAR O METER TUBERIA

4.- EMPLEO DE FLUIDOS INAPROPIADOS

5.- EFECTO DE PISTONEO Y SONDEO

DENSIDAD EQUIVALENTE DE CIRCULACION “ DEC”

FORMULA : DEC= % PB X 10 + DL HDEC = DENSIDAD EQUIVALENTE DE CIRCULACION (gr/cm3)

% PB = CAIDA DE PRESION ( % )

10 = CONSTANTE

DL = DENSIDAD DEL LODO ( gr/cm3 )

H = PROFUNDIDAD ( MTS )

EJEMPLO.-

CALCULAR LA DENSIDAD EQUIVALENTE DE CIRCULACION

CON LOS SIGUIENTES DATOS.

BARRENA DE 8 ½” LODO DE 1.40 gr/cm3

PRESION DE BOMBEO 2800 LBS/PULG2

PROFUNDIDAD 2500 MTS.

SOLUCION.-

DEC = ( 2800 LBS/PULG2 x 0.0703 x 0.15 ) x 10 ÷ 2500 mts + 1.40 grs/cm3

DEC = 29.52 x 10 ÷ 2500 + 1.40

DEC = 295.26 ÷ 2500 + 1.40

DEC = 0.11 + 1.40

DEC = 1.51 GRS/CM3

DIAM. BNA PULGADAS CAIDAS DE PRESION DE BOMBEO %

17 ½” 10

8 ½” 15

5 7/8” 20

> 5 7/8” 30

Formula para calcular el indice de limpieza de una barrena.

I H = Pb x Q ÷ 1346.18 x Db = H.P ( Caballaje hidraulico por pulg2)

I H = indice de limpieza en H:P/ pulg2

Pb = caidas de presion en la barrena en lbs/pulg2

Q = gasto de la bomba en gal/minDb = Diametro de la barrena en pulgadas

Formula para calcular las caidas de presion en la barrena

Pb = dens. del lodo gr/cm3 x Q de la bomba gal/min al cuadrado ÷ 1303 x area de las toberas al cuadrado ( AT )

Pb = caidas de presion en la barrenaQ = gasto de la bomba en gal/min1303 = constanteAT = area de toberas en pulg2

Formula para calcular el área de las toberas de la barrena

Área de toberas = diámetro de toberas en 32 avos al cuadrado x numero de toberas ÷ 1303.79

AT = area de toberas ( pulgadas cuadradas )

Diametro de toberas en 32 avos

numero de toberas = numero de toberas que tiene la barrena

1303.79 = constante

Calculo del índice de limpieza Ejemplo: calcular el índice de limpieza de una barrena de 12 ¼”con 3 toberas de 16/32 avos.Gasto de la bomba ( Q ) = 580 GPMLodo : 1.36 gr/cm3

1.- AT = Area de toberas = 162 x 3 ÷ 1303.79Area de toberas = 256 x 3 ÷ 1303.79Area de toberas = 768 ÷ 1303.79Area de toberas = 0.59 pulg2

2.- Pb = 1.36 grs/cm3 x 5802 gal/min ÷ 1303 x 0.592

Pb = 457,504 ÷ 453 Pb = 1008.6 lbs/pulg2

I H = Pb x Q ÷ 1346.18 x Db2

I H = 1008.6 lbs/pulg2 x 580 GPM ÷ 1346.18 x 12.252

I H = 585,025 ÷ 202,007

I H = 2.88 H.P/ pulg2

PROCEDIMIENTO PARA EFECTUAR UN GUARNIDO DE CABLE DEL TAMBOR PRINCIPAL DE 10 A 12 LINEAS.

1.- EFECTUAR PREVIA PLATICAS CON EL PERSONAL DE OPERACIÓN SOBRE LA OPERACIÓN DEL GUARNIDO Y MEDIDADAS DE SEGURIDAD

2.- COLOCAR EL BLOCK EN EL PISO DE TRABAJO ASEGURANDOLO CON UN CABLE DE ACERO.

3.- SACAR EL CABLE DEL TAMBOR DEL TAMBOR PRINCIPAL( PISOS Y CHANGO )

4.- ELIMINAR LA GRAPA O POCHITOCA DEL TAMBOR PRINCIPAL CON UNA LLAVE ADECUADA ( PISOS Y CHANGO EL PERFORADOR Y EL CABO SUPERVISARAN LAS MANIOBRAS )

5.- DESENTORCHAR EL CABLE PARA EFECTUAR EL EMPATE MAS MENOS 4 MTS. EL EMPATE SE EFECTUARA CON EL CABLE DE 9/16” DEL TAMBOR DE SONDEO ( CON EL CABO Y DOS PISOS ). Y AFLOJAR TORNILLERIA DEL ANCLA Y ELIMINAR VUELTAS DEL ANCLA ( CON EL CHANGO Y UN AYTE. DE PISO ) PONER EL MALACATE DE SONDEO EN REVERSA.

6.- JALAR EL CABLE DE 1 3/8 EN LA LINEA BAJANTE DE LA POLEA No.4 A LA “E” Y ENROLLAR EN EL PISO ROTARIA HASTA QUE EL CABLE DE 9/16 LLEGUE A LA SUBIENTE DE POLEA “C”.

7.- ASEGURAR EL CABLE DE 1 3/8 EN LA SUBIENTE DE POLEA “C” Y EL CABLE DE 9 /16 EN LA BAJANTE DE POLEA No. 2.

8.- DESENTORCHAR EMPATE Y RECUPERAR MAS MENOS 100 MTS. DE CABLE 9/16 EN PISO ROTARIA (CON MALACATE SONDEO EN REVERSA Y JALANDO CON LA GENTE BAJANTE POLEA No. 2.

9.- CON AUXILIO DEL CHANGO Y RONCO ,PASAR CABLE 9/16 POR LA POLEA No. 3 Y BAJARLO Y PASARLO METERLO EN LA POLEA “D” Y EFECTUAR EL EMPATE

10.- OPERAR MALACATE DE SONDEO EN AVANTE Y TENSIONAR EL GUARNIDO PARA VERIFICAR EL GUARNIDO.

11.- CONTINUAR OPERANDO EL MALACATE DE SONDEO HASTA RECUPERAR TODO EL CABLE DE 9/16 (EL EMPATE QUEDARA EN EL TAMBOR DE SONDEO) Y 25 MTS. MAS DE 1 3/8 (GIRAR EL CARRETE DE CABLE AUXILIAR DE 1 3/8 CON EL <PERSONAL DEL EQUIPO CABO Y 3 PISOS ).

ENCHUFE DE PESCA EXTERIOR DERECHO BOWEN S-150

DESCRIPCION.- ES LA HERRAMIENTA MAS SEGURA Y VERSATIL QUE SE TIENE PARA LAS OPERACIONES DE PESCA EN CUANTO ALA SENCILLEZ DE SU MECANISMO DE CONEXIÓN Y DESCONEXION; ASI COMO SU RESISTENCIA A LA TRACCION, TENSION Y TORCION SIN SUFRIR DAÑO NI DEFORMACION.

LOS MECANISMOS QUE INTEGRAN EXTERIORMENTE EL ENCHUFE SON:

1.- SUSTITUTO SUPERIOR

a).- CORTO CON REBORDE TIPO S.S.

b).- ELEVADOR CON REBORDE TIPO L.S.

2.- CUERPO O BARRIL

3.- GUIA ( NORMAL, DE PARED, O SOBREMEDIDA

EMPAQUE TIPO “A”

GUIA DE CUÑA

GUIA DE ESPIRAL

DEDO DE CONTROL

CONTROL DE CUÑA DE ESPIRAL

CONJUNTOS DE ACCESORIOS EN LA PARTE

INTERIOR DEL PESCANTE DE AGARRE

EXTERIORBOWEN SERIE – 150

CUÑAS DE ESPIRAL .- TIENEN FORMA HELICOIDAL CON EXTERIOR FUSIFORME PARA QUE SE AJUSTE A LA SECCION IZQUIERDA DEL INTERIOR DEL TAZON . EL INTERIOR DE ESTA CUÑA TIENE MAQUINADA UNA ROSCA IZQUIERDA AHUSADA , QUE SIRVE PARA AGARRAR EL PESCADO.

NOTA.- SI EL DIAMETRO DEL PESCADO SE APROXIMA AL MAXIMO INTERIOR DEL ENCHUFE , SE UTILIZARA UNA CUÑA TIPO ESPIRAL Y UN EMPAQUE TIPO “A”

CUÑA DE CANASTA

CONTROL LISO CUÑA CANASTA

EMPAQUE DE CONTROL

CONTROL FRESADOR CUÑA DE CANASTA

EL ENCHUFE PUEDE ARMARSE INTERIORMENTE CON CUÑAS DE ESPIRAL O DE CANASTA , SEGÚN SEA EL DIAMETRO EXTERIOR DEL PASCADO.

SI EL DIAMETRO DEL PESCADO ES MUCHO MENOR QUE EL AGARRE MAXIMO DE ESTE ( USUALMENTE DE ½” ) INSTALEW UNA CUÑA DE CANASTA Y UN MOLINO DE CONTROL LISO O FRESADOR.

EN LA PRESENTE FIGURA SE MUESTRA UN

CONJUNTO INTERIOR DE AGARRE DE UN

PESCANTE BOWEN S-150

CANASTA SENCILLA SIN TOPE

Cuñas de canasta .- es un cilindro de expansión con exterior ahusado que se ajusta a la sección helicoidal izquierda en el interior del tazón.

Cuñas de canasta sencilla sin tope.- este tipo se utiliza para agarrar cualquier pescado sencillo con Diametro uniforme ( cuerpo de tubería de perforación o de producción, lastrabarrenas , cualquier tubular liso o conformado su boca de pescado previamente

CUÑAS DE CANASTA CON TOPE .-

SE FABRICA CON UN REBORDE INTERIOR EN EL

EXTREMOSUPERIOR QUE SITUA AL PESCADO

EN LA MEJOR POSICION DE AGARRE . PUEDE

DETENER Y ALOJAR UNA JUNTARECALCADA O

UN COPLE , DEJANDO ESPACIO

SUFICIENTE PARA OBTURAR CON EL EMPAQUE

DE CONTROL

¿ QUE SE ENTIENDE POR UNA TERMINACION DE UN POZO PETROLERO ?

SON LAS ACTIVIDADES ENCAMINADAS A EXPLOTAR LOS YACIMIENTOS , A TRAVEZ DE LAS TUBERIAS DE REVESTIMIENTO DE EXPLOTACION, CONTANDO CON LA INTRODUCCION, ANCLAJE Y EMPACAMIENTO DEL APAREJO DE PRODUCCION PARA DEJARLO PRODUCIENDO POR EL METODO MAS CONVENIENTE.

BASICAMENTE UNA TERMINACION CONSISTE EN ESTABLECER EN FORMA CONTROLADA Y SEGURA LA COMUNICACIÓN ENTRE EL YACIMIENTO Y LA SUPERFICIE CUIDANDO PROTEGER LAS TUBERIAS DE REVESTIMIENTO QUE REPRESENTAN LA VIDA DEL POZO, APROVECHANDO LA ENERGIA DEL POZO.

CLASES DE TERMINACIONES EN EL SISTEMA PETROLERO.

1.- TERMINACION DE EXPLOTACION ( T.E ) SE LE DENOMINA ASI AL ACONDICIONAMIENTO DEL PRIMER POZO PERFORADO EN UNA NUEVA ESTRUCTURA POSIBLEMENTE PRODUCTIVA DE HIDROCARBUROS.

2.- TERMINACION DE DESARROLLO ( T.D. ) SE LE LLAMA ASI AL ACONDICIONAMIENTO DE LOS DEMAS POZOS PERFORADOS A DIFERENTES PROFUNDIDADES DESPUES DEL PRIMERO, EN UNA MISMA ESTRUCTURA O EN OTRAS YA PROBADAS, PRODUCTORAS DE ACEITE Y GAS.

DENSIDAD EQUIVALENTE DE CIRCULACION: Es la densidad que se genera con la presión necesaria para hacer circular el fluido del espacio anular.

LOS FACTORES QUE AFECTAN LA DENSIDAD EQUIV. DE CIRCULACION. SON:

PUNTO DE CEDENCIA (YP Ó PC)

VISCOSIDAD PLASTICA ( VP.)

MIENTRAS MAYOR SEA LA DENSIDAD EQUIV. DE CIRC., HABRA MAS CONSUMO DE POTENCIA DE LA BOMBA Y SERA MAS FACIL INDUCIR UNA PERDIDA DE CIRCULACION EN ZONAS DE ALTA PERMEABILIDAD Y CAVERNOSA.

PCF PCF X 10

DEC = --------------- Ó DEC. =------------------

( H X 0.1 ) H

FORMULA:

DONDE:

DEC. = DENSIDAD EQUIV. DE CIRC. EN Kg./cm2

PCF = PRESION DE CIRC. EN EL FONDO EN Kg./cm2

H = ALTURA O PROFUNDIDAD EN metros

0.1 = GRADIENTE DEPRESION EN Kg./cm2./m

10 = CONSTANTE.