8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar
1/23
8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar
2/23
STABILITAS : Dinding Penahan Tanah (6 m)
Kondisi Normal Kondisi Gempa
a) Stabilitas Terhadap Guling a) Stabilitas Terhadap Guling
|e| = m < B/6 = m OK! |e| = m < B/3 = m OK!
b) Stabilitas Terhadap Geser b) Stabilitas Terhadap Geser
Fs = > OK! Fs = > OK!
c) Reaksi tekanan tanah pondasi c) Reaksi tekanan tanah pondasi
q1 = t/m2
< qa = t/m2
OK! q1 = t/m2
< qae = t/m2
OK!
q2 = t/m2
< qa = t/m2
OK! q2 = t/m2
< qae = t/m2
OK!4.98 35.75 2.92
1.67 1.50 1.43 1.20
53.63
15.57 35.75 13.41 53.63
1.350.61 0.68 0.43
8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar
3/23
Tegangan baja dan beton
Nama Bangunan :
Lokasi :
Kondisi Normal Tegangan ijin tekan beton ( ca) = kg/cm
Tegangan ijin tarik baja ( sa) = kg/cm
Tegangan ijin geser beton ( a) = kg/cm2
Rasio Modulus Young’s =
Item
b (cm)
h (cm)
d1 (cm) bel bel bawah atas
d2 (cm) dpn dpn atas bwh
d (cm)
M (ton m)
S (ton)
Dimensi tulangan dan jarak antar tulangan (mm)
Tul (As1) D 16 - D 16 - D 16 - D 16 -
Tul (As2) D 13 - D 13 - D 16 - D 16 -
Teg. c OK! OK! NO! OK!
Teg. s OK! OK! NO! OK!
Teg. OK! OK! OK! OK!
Kondisi Gempa Tegangan ijin tekan beton ( ca) = kg/cm2
Tegangan ijin tarik baja ( sa) = kg/cm2
Tegangan ijin geser beton ( a) = kg/cm2
Rasio Modulus Young’s =
Item
b (cm)
h (cm)
d1 (cm)
d2 (cm)
d (cm)
M (ton m)
S (ton)
Dimensi tulangan dan jarak antar tulangan (mm)
Tul (As1) D 16 - D 16 - D 16 - D 16 -
Tul (As2) D 13 - D 13 - D 16 - D 16 -
Teg. c OK! OK! OK! OK!
Teg. s OK! OK! OK! OK!
Teg. OK! OK! OK! OK!
110.0
7.0
0.33 1.39 4.51 1.61
0.38 1.23 5.02 1.98
4
250
3450
9.75
125
Potongan A-A Potongan B-B Potongan C-C Potongan D-D
100.0
2300
100.0
105.0
250
7.0
6.5
21
7.0
103.0
4
7.0
7.0
Dinding Penahan Tanah (6 m)
Dinding Penahan Jl. S. Parman – Tenggarong - Kukar
7.0
98.0
26
12
75
43.0
24
22
43.0
100.0
50.0
7.0
7.0
100.0
50.0
125 125
125
113
125
5
9
571 3907 7411755
Potongan DPT
1725 90
250
5
Potongan D-D
100.0 100.0 100.0 100.0
16
Potongan A-A Potongan B-B Potongan C-C
7.0 7.0 7.0 7.0
110.0 105.0 50.0 50.0
103.0 98.0 43.0 43.0
7.0 7.0 7.0 7.0
3 14 19 7
3 26 21 4
125
Potongan DPT 250 250 125 125
250 125 125
5 28 87 15
429 1758 3395 587
D C
BB
A A
CD
D C
BB
A A
CD
urap KuKar.xls-12/16/2015
8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar
4/23
Stabilitas4/23
1. Data Perencanaan
1.1 Dimensi
B = 4.05 m H = 6.00 m
L = 1.00 m (panjang pias)
b11 = 0.55 m b21 = 1.00 m
b12 = 0.50 m b22 = 1.05 m
b13 = 0.00 m b23 = 2.00 m
h1 = 6.00 m h4 = 1.70 m
h31 = 0.40 m hw1 = 0.00 m
h32 = 0.10 m hw2 = 0.00 m
1.2 Parameter
q = 2.20 t/m2 (untuk kondisi normal)
= 0.00 t/m2 (untuk kondisi gempa) Potongan DPT
γ c = 2.50 t/m
γ w = 1.00 t/m
Tanah urugan Tanah pondasi (asli) Angka keamanan
γ soil = 1.80 t/m γ s' = 1.50 t/m (=γ sat−γ w) Guling
γ sat = 2.00 t/m cB = 0.00 t/m normal |e| 1.20
α = 0.000 o (untuk analisis stabilitas) Reaksi tanah pondasi
= 5.711o
(untuk analisis struktur) normal qmaks
8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar
5/23
Stabilitas5/23
(1) Beban vertikal
No. Uraian W X W x X
1 0.40 x 1.00 x 2.50 1.000 3.550 3.55
2 0.50 x 1.05 x 2.50 1.313 2.525 3.31
3 0.40 x 2.00 x 2.50 2.000 1.000 2.00
4 0.50 x 0.10 x 1.00 x 2.50 0.125 3.383 0.42
5 0.50 x 0.10 x 2.00 x 2.50 0.250 0.667 0.17
6 0.50 x 5.50 x 0.55 x 2.50 3.781 2.867 10.84
7 5.50 x 0.50 x 2.50 6.875 2.250 15.47
8 0.50 x 5.50 x 0.00 x 2.50 0.000 2.000 0.00
9 0.50 x 5.50 x 0.55 x 1.80 2.723 2.867 7.8010 1.00 x 5.50 x 1.80 9.900 3.550 35.15
11 1.00 x 0.00 x 1.80 0.000 3.550 0.00
12 0.50 x 1.00 x 0.10 x 2.00 0.100 3.717 0.37
13 0.50 x 2.00 x 0.10 x 2.00 0.200 0.667 0.13
14 2.00 1.20 x 2.00 4.800 1.000 4.80
q 2.20 x 1.55 3.410 3.275 11.17
T o t a l(1 sampai dengan q) 36.476 95.178
Pu1 0.00 x 4.05 x 0.50 x -1.00 0.000 2.700 0.00
Pu2 0.00 x 4.05 x 0.50 x -1.00 0.000 1.350 0.00
Total ( 1 sampai dengan Pu2) 36.476 95.178
(2) Beban horisontal
Koefisien tekanan tanah aktif
Ka =
(untuk analisis stabilitas)
α = 0.000 o δ = 0.000 o
Cos2(φ -α) = 0.750 Sin(φ+δ) = 0.500
Cos2α = 1.000 Sinφ = 0.500
Cos(α+δ) = 1.000 Cosα = 1.000
Ka = 0.333 untuk analisis stabilitas
(untuk analisis struktur)
α = 5.711 o δ = 20.000 o
Cos2(φ -α) = 0.831 Sin(φ+δ) = 0.766
Cos2α = 0.990 Sinφ = 0.500
Cos(α+δ) = 0.901 Cosα = 0.995
Ka' = 0.341 untuk analisis struktur
Koefisien tekanan tanah pasif
Kp =
α = 0.000 o δ = 0.000 o
Cos2(φ+α) = 0.750 Sin(φ+δ) = 0.500
Cos2α = 1.000 Sinφ = 0.500
Cos(α -δ) = 1.000 Cosα = 1.000
Kp = 3.000
qa1 = Ka x q = 0.733 ton/m
qa2 = Ka x (h1- hw1) x γ soil = 3.600 ton/m
qa3 = qa1 + qa2 = 4.333 ton/m
qa4 = Ka x hw1 x (γ sat - γ w) = 0.000 ton/m
qw 1 = hw1 x γ w = 0.000 ton/m
qw 2 = hw2 x γ w = 0.000 ton/m
qp1 = Kp x h4 x (γ sat - γ w) = 5.100 ton/m
2
Cos2(φ -α)
Cos2α x Cos(α+δ) x 1+Sin(φ+δ) x Sinφ
Cos(α+δ) x Cosα
2
Cos2(φ+α)
Cos2α x Cos(α -δ) x 1 -Sin(φ+δ) x Sinφ
Cos(α -δ) x Cosα
Turap KuKar.xls-12/16/2015
8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar
6/23
Stabilitas6/23
No. Uraian H Y H x Y
Pa1 0.733 x 6.00 4.400 3.000 13.20
Pa2 3.600 x 6.00 x 0.50 10.800 2.000 21.60
Pa3 4.333 x 0.00 0.000 0.000 0.00
Pa4 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.00
Pw1 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.00
Pw2 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.00
Pp1 -5.100 x 1.70 x 0.50 -4.335 0.567 -2.46
T o t a l 10.865 32.34
(3) Perhitungan stabilitas
a) Stabilitas terhadap guling
a) -1 Tanpa gaya angkat
B = 4.05 m
Σ W x X - Σ H x Y 95.18 - 32.34
X = = = 1.723 m
Σ W 36.476
B 4.05
e = - X = - 1.723 = 0.302 m < B/6 = 0.675 m OK !
2 2
a) -2 Dengan gaya angkat
B = 4.05 m
Σ W x X - Σ H x Y 95.18 - 32.34
X = = = 1.723 mΣ W 36.476
B 4.05
e = - X = - 1.723 = 0.302 m < B/6 = 0.675 m OK !
2 2
b) Stabilitas terhadap geser
b)-1 Tanpa gaya angkat
Gaya geser : Σ H = 10.865 ton
Tahanan : HR = µ x Σ W = 0.55 x 36.476 = 20.062 ton
(koefisien geser : µ = 0.55 )
HR 20.062
Fs = = = 1.846 > 1.50 OK !
Σ H 10.865
b)-2 Dengan gaya angkat Gaya geser : Σ H = 10.865 ton
Tahanan : HR = µ x Σ W = 0.55 x 36.476 = 20.062 ton
(koefisien geser : µ = 0.55 )
HR 20.062
Fs = = = 1.846 > 1.50 OK !
Σ H 10.865
c) Reaksi tanah pondasi
Σ W 6 x e
q1,2 = x (1 + )
B B
36.476 6 x 0.302
q1 = x (1 + ) = 13.036 t/m2
< qa = 35.750 t/m2
OK !
4.05 4.05
36.476 6 x 0.302
q2 = x (1 - ) = 4.977 t/m2
< qa = 35.750 t/m2
OK !
4.05 4.05
4.977 t/m2
- t/m2
13.036 t/m2
- t/m2
pada kondisi , e > 0 pada kondisi, e < 0
(dipakai) (tidak dipakai)
Reaction of Foundation Soil in Case 1
Turap KuKar.xls-12/16/2015
8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar
7/23
Stabilitas7/23
2.2 Kasus 2 (Kondisi normal, tanpa beban hidup vertikal)
0.55
q = 2.20 t/m2
0.50
0.00
6.00 5.50
0.10
0.00
1.70 0.00
0.40
1.00 1.05 2.00
Gaya yang bekerja pada kasus 2
(1) Gaya Vertikal
No. Uraian W X W x X
1 0.40 x 1.00 x 2.50 1.000 3.550 3.55
2 0.50 x 1.05 x 2.50 1.313 2.525 3.31
3 0.40 x 2.00 x 2.50 2.000 1.000 2.004 0.50 x 0.10 x 1.00 x 2.50 0.125 3.383 0.42
5 0.50 x 0.10 x 2.00 x 2.50 0.250 0.667 0.17
6 0.50 x 5.50 x 0.55 x 2.50 3.781 2.867 10.84
7 5.50 x 0.50 x 2.50 6.875 2.250 15.47
8 0.50 x 5.50 x 0.00 x 2.50 0.000 2.000 0.00
9 0.50 x 5.50 x 0.55 x 1.80 2.723 2.867 7.80
10 1.00 x 5.50 x 1.80 9.900 3.550 35.15
11 1.00 x 0.00 x 1.80 0.000 3.550 0.00
12 0.50 x 1.00 x 0.10 x 2.00 0.100 3.717 0.37
13 0.50 x 2.00 x 0.10 x 2.00 0.200 0.667 0.13
14 2.00 x 1.20 x 2.00 4.800 1.000 4.80
T o t a l (1 sampai dengan 14) 33.066 79.08
Pu1 0.00 x 4.05 x 0.50 x -1.00 0.000 2.700 0.00
Pu2 0.00 x 4.05 x 0.50 x -1.00 0.000 1.350 0.00
Total ( 1 sampai dengan Pu2) 33.066 79.08
(2) Gaya horisontal
Koefisien tekanan tanah aktif
Ka = 0.333 (untuk analisis stabilitas)
Ka ' = 0.341 (untuk analisis struktur)
Koefisien tekanan tanah pasif
Kp = 3.000
qa1 = Ka x q = 0.733 ton/m
qa2 = Ka x (h1- hw1) x γ soil = 3.600 ton/m
qa3 = qa1 + qa2 = 4.333 ton/m
qa4 = Ka x hw1 x (γ sat - γ w) = 0.000 ton/m
qw 1 = hw1 x γ w = 0.000 ton/mqw2 = hw2 x γ w = 0.000 ton/m
qp1 = Kp x h4 x (γ sat - γ w) = 5.100 ton/m
No. Uraian H Y H x Y
Pa1 0.733 x 6.00 4.400 3.000 13.20
Pa2 3.600 x 6.00 x 0.50 10.800 2.000 21.60
Pa3 4.333 x 0.00 0.000 0.000 0.00
Pa4 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.00
Pw1 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.00
Pw2 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.00
Pp1 -5.100 x 1.70 x 0.50 -4.335 0.567 -2.46
T o t a l 10.865 32.34
Pw1 Pa4
Pa2
Pa1
qa2
qa3qw1 qa4
Pa3
O
9
Pp1
qa1
qp1
7
1
10
12
2 3
4
11
Pw2
qw2qu2 Pu2qu1
Pu1
14
13
Turap KuKar.xls-12/16/2015
8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar
8/23
Stabilitas8/23
Turap KuKar.xls-12/16/2015
8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar
9/23
Stabilitas9/23
(3) Perhitungan stabilitas
a) Stabilitas terhadap guling
a) -1 Tanpa gaya angkat
B = 4.05 m
Σ W x X - Σ H x Y 79.08 - 32.34
X = = = 1.413 m
Σ W 33.066
B 4.05
e = - X = - 1.413 = 0.612 m < B/6 = 0.675 m OK !2 2
a) -2 Dengan gaya angkat
B = 4.05 m
Σ W x X - Σ H x Y 79.08 - 32.34
X = = = 1.413 m
Σ W 33.066
B 4.05
e = - X = - 1.413 = 0.612 m < B/6 = 0.675 m OK !
2 2
b) Stabilitas terhadap geser
b)-1 Tanpa gaya angkat
Gaya geser : Σ H = 10.865 ton
Tahanan : HR = µ x Σ W = 0.55 x 33.066 = 18.186 ton(koefisien geser : µ = 0.55 )
HR 18.186
Fs = = = 1.67 > 1.50 OK !Σ H 10.865
b)-2 Dengan gaya angkat
Gaya geser : Σ H = 10.865 ton
Tahanan : HR = µ x Σ W = 0.55 x 33.066 = 18.186 ton
(koefisien geser : µ = 0.55 )
HR 18.186
Fs = = = 1.67 > 1.50 OK !
Σ H 10.865
c) Reaksi tanah pondasi
Σ W 6 x e
q1,2 = x (1 + )
B B
33.066 6 x 0.612
q1 = x (1 + ) = 15.567 t/m2
< qa = 35.750 t/m2
OK !
4.05 4.05
33.066 6 x 0.612
q2 = x (1 - ) = 0.762 t/m2
< qa = 35.750 t/m2
OK !
4.05 4.05
0.762 t/m2 - t/m2
15.567 t/m2
- t/m2
in case, e > 0 in case, e < 0
(dipakai) (tidak dipakai)
Reaksi Tegangan Tanah Pondasi Pada Kasus 2
Turap KuKar.xls-12/16/2015
8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar
10/23
Stabilitas10/23
2.3 Kasus 3 (Kondisi gempa)
0.55
0.50
0.00
6.00 5.50
0.10
0.00
1.70 0.00
0.40
1.00 1.05 2.00
Beban yang bekerja pada kasus 3
(1) Beban vertikal = Same as Case 2
(2) Beban horisontal
φ = 30.00 o α = 0.000 o (untuk analisis stabilitas) Φ = 7.970 o
β = 0.00 o α = 5.711 o (untuk analisis strutural) (Φ = Arc tan(Kh) )
q = 0.00 t/m2 (for seismic condition) Kh = 0.14
Koefisien Tekanan Tanah aktif
Kae =
(untuk analisis stabilitas )
α = 0.000 δ = 20.57
tan δ = Sin φ Sin ( Φ + ∆ - β )
1 − Sin φ Cos ( Φ + ∆ - β )
sin ∆= Sin ( Φ + β )
Sin φ
Sin (Φ+ β ) = 0.139 Sin φ = 0.500
Sin ∆ = 0.278 sehingga ∆ = 16.14
Sin(Φ+∆-β) = 0.408 Cos(Φ+∆-β)= 0.913
tan δ = 0.375
Cos2(φ-Φ-α)= 0.859 Sin(φ+δ) = 0.772
CosΦ = 0.990 Sin(φ-β-Φ) = 0.375
Cos2α = 1.000 Cos(α-β) = 1.000
Cos(α+δ+Φ = 0.878
Kae = 0.399 (untuk analisis stabilitas)
(untuk analisis struktur)
α = 5.711 o δ = 15.00 o
Cos2(φ-Φ-α)= 0.921 Sin(φ+δ) = 0.707
CosΦ = 0.990 Sin(φ-β-Φ) = 0.375
Cos2α = 0.990 Cos(α-β) = 0.995
Cos(α+δ+Φ)= 0.877
Kae = 0.445 (untuk analisis struktur)
2
Cos2(φ−Φ−α)
CosΦ x Cos2α x Cos(α +δ +Φ) x 1+Sin(φ +δ )x Sin(φ−β−Φ)
Cos(α +δ +Φ) x Cos(α−β)
Pa1
qa1
qa2qa3qw1
Pa2
Pa3Pw1
O
7
1
10
12
9
2 3
4
11
Pw2
qw2
Pp1
qp1Pu1
qu2 Pu2qu1
Turap KuKar.xls-12/16/2015
8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar
11/23
Stabilitas11/23
Koefisien tekanan tanah pasif
Kpe =
α = 0.000 o δ = 20.57 o
Cos2(φ-Φ+α)= 0.859 Sin(φ−δ) = 0.164
CosΦ = 0.990 Sin(φ+β-Φ) = 0.375
Cos2α = 1.000 Cos(α-β) = 1.000Cos(α+δ−Φ)= 0.976
Kpe = 1.585
qa1 = Kae x ( h1 - hw1) x γ soil = 4.309 ton/m
qa2 = qa2 = 4.309 ton/m
qa3 = Kae x hw1 x (γ sat - γ w) = 0.000 ton/m
qw 1 = hw1 x γ w = 0.000 ton/m
qw 2 = hw2 x γ w = 0.000 ton/m
qp1 = Kp x h4 x (γ sat - γ w) = 2.695 ton/m
No. Uraian H Y H x Y
1 0.14 x 1.00 0.140 0.200 0.03
2 0.14 x 1.31 0.184 0.250 0.05
3 0.14 x 2.00 0.280 0.200 0.06
4 0.14 x 0.13 0.018 0.433 0.01
5 0.14 x 0.25 0.035 0.433 0.02
6 0.14 x 3.78 0.529 2.333 1.24
7 0.14 x 6.88 0.963 3.250 3.13
8 0.14 x 0.00 0.000 2.333 0.00
Pw1 0.50 x 0.00 x 0.00 0.000 0.000 0.00
Pw2 0.50 x 0.00 x 0.00 0.000 0.000 0.00
Pa1 0.50 x 4.31 x 6.00 12.928 2.000 25.86
pa2 4.31 x 0.00 0.000 0.000 0.00
Pa3 0.50 x 0.000 x 0.00 0.000 0.000 0.00
Pp1 -2.695 x 1.70 x 0.50 -2.290 1.700 -3.89
T o t a l 12.785 26.48
(3) Perhitungan stabilitas
a) Stabilitas terhadap guling
a) -1 Tanpa gaya angkat
B = 4.05 m
Σ W x X - Σ H x Y 79.08 - 26.48
X = = = 1.591 m
Σ W 33.066
B 4.05
e = - X = - 1.591 = 0.434 m < B/3 = 1.350 m OK !
2 2
a) -2 Dengan gaya angkat
B = 4.05 m
Σ W x X - Σ H x Y 79.08 - 26.48
X = = = 1.591 m
Σ W 33.066
B 4.05
e = - X = - 1.591 = 0.434 m < B/3 = 1.350 m OK !
2 2
2
Cos2(φ−Φ +α)
CosΦ x Cos2α x Cos(α +δ−Φ) x 1−Sin(φ−δ )x Sin(φ +β−Φ)
Cos(α +δ−Φ) x Cos(α−β)
Turap KuKar.xls-12/16/2015
8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar
12/23
Stabilitas12/23
b) Stabilitas terhadap geser
b)-1 Tanpa gaya angkat
Gaya geser : Σ H = 12.785 ton
Tahanan : HR = µ x Σ W = 0.55 x 33.066 = 18.186 ton
(koefisien geser : µ = 0.55 )
HR 18.186
Fs = = = 1.42 > 1.20 OK !
Σ H 12.785
b)-2 Dengan gaya angkat
Gaya geser : Σ H = 12.785 ton
Tahanan : HR = µ x Σ W = 0.55 x 33.066 = 18.186 ton
(koefisien geser : µ = 0.55 )
HR 18.186
Fs = = = 1.42 > 1.20 OK !
Σ H 12.785
c) Reaksi tanah pondasi
c-1) pada kondisi , |e| < B/6 (dipakai)
Σ W 6 x e
q1,2 = x (1 + )
B B
33.066 6 x 0.434
q1 = x (1 + ) = 13.414 t/m2 < qae = 53.625 t/m2 OK !4.05 4.05
33.066 6 x 0.434
q2 = x (1 - ) = 2.915 t/m2
< qae = 53.625 t/m2
OK !
4.05 4.05
c-2) pada kondisi, B/6 < |e| < B (tidak dipakai)
2 x Σ W
q1' = = = - t/m2
qae = - t/m2
3 x (B/2-|e|)
2.915 t/m2
13.414 t/m2
- t/m2
pada kondisi , e > 0 and e < B/6 pada kondisi, e > 0 and B/6 < e < B/3
(dipakai) (tidak dipakai)
- t/m2
- t/m - t/m
pada kondisi, e < 0 and |e| < B/6 pada kondisi, e < 0 and B/6 < |e| < B/3
(tidak dipakai) (tidak dipakai)
Reaksi tekanan tanah pada kasus 3
Turap KuKar.xls-12/16/2015
8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar
13/23
Stabilitas13/23
2.4 Kapasistas daya dukung tanah
(1) Data perencanaan
φB = 30.00o
cB = 0.00 t/m2
γ s' = 1.50 t/m3
(=γ sat−γ w)
B = 4.05 m z = 1.70 m L = 1.00 m (panjang pias)
(2) Kapasitas daya dukung ultimate , (qu)
Perhitungan kapasitas daya dukung tanah ultimate menggunakan perhitungan sebagai berikut :
Rumus Terzaghi :
qu = (α x c x Nc) + (γ soil' x z x Nq) + (β x γ soil x B x Nγ )
Faktor bentuk (Table 2.5 of KP-06)
α = 1.14 β = 0.40
Bentuk pondasi : 3 (persige, B x L)
Bentuk pondasi α β
1 strip 1.00 0.50
2 segi empat 1.30 0.40
3 persige, B x L 1.14 0.40
(B < L) (= 1.09 + 0.21 B/L)
(B > L) (= 1.09 + 0.21 L/B)
4 circular, diameter = B 1.30 0.30
Faktor kapasitas daya dukung (Figure 2.3 of KP-06, by Capper)
Nc = 36.0 Nq = 23.0 Nγ = 20.0
φ Nc Nq Nγ
0 5.7 0.0 0.0
5 7.0 1.4 0.0
10 9.0 2.7 0.2
15 12.0 4.5 2.3
20 17.0 7.5 4.7
25 24.0 13.0 9.5
30 36.0 23.0 20.0
35 57.0 44.0 41.0
37 70.0 50.0 55.0
39 > 82.0 50.0 73.0
(α x c x Nc) = 0.000
(γ soil x z x Nq) = 58.650
(β x γ soil x B x Nγ ) = 48.600
qu = 107.250 t/m2
(3) Kapasitas daya dukung tanah ijin, (qa)
qa = qu / 3 = 35.750 t/m2
(angka keamanan = 3 , kondisi normal )
qae = qu / 2 = 53.625 t/m2
(angka keamanan = 2 , kondisi gempa)
Turap KuKar.xls-12/16/2015
8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar
14/23
Struktur14/23
3. Perhitungan Struktur
3.1 Kondisi Normal
(1) Dinding 0.55
q = 2.20 t/m2
0.50
0.00
5.50
0.00 0.00
0.10
0.40 0.40
1.00 1.05 2.00
Diagram beban pada dinding untuk kondisi normal
Ka = 0.341
α = 5.711 o
δ = 20.00 o
cos (α+δ) = 0.901
Kha = Ka x cos (α+δ) = 0.307
a) Potongan A - A
h = 2.75 m
qa1 = Kha x q = 0.675 ton/m
qa2 = Kha x h x γ soil = 1.519 ton/m
No. Uraian Ha Y (dari A-A) Ha x Y
Pa1 0.675 x 2.75 1.857 1.375 2.554
Pa2 1.519 x 2.75 x 0.50 2.089 0.917 1.915
T o t a l 3.946 4.469
Sa = 3.946 ton Ma = 4.469 ton m
b) Potongan B - B
h = 5.50 m hw1 = 0.00 m hw2 = 0.00 m
qa1 = Kha x q = 0.675 ton/m
qa2 = Kha x h x γ soil = 3.039 ton/m
qa3 = qa1 + qa2 = 3.714 ton/m
qa4 = Kha x hw2 x (γ sat - γ w) = 0.000 ton/m
qw1 = hw1 x γ w = 0.000 ton/m
qw2 = hw2 x γ w = 0.000 ton/m
No. Uraian Hb Y (dari B-B) Ha x Y
Pa1 0.675 x 5.50 3.714 2.750 10.214
Pa2 3.039 x 5.50 x 0.50 8.357 1.833 15.321Pa3 3.714 x 0.00 0.000 0.000 0.000
Pa4 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.000
Pw1 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.000
Pw2 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.000
T o t a l 12.071 25.536
Sb = 12.071 ton Mb = 25.536 ton m
qa1
qa4 qa3qw1
Pw1 Pa4
Pa2
Pa1
qa2
Pa3 B
A
B
A
Pw2
qw2
Turap KuKar.xls-12/16/2015
8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar
15/23
Struktur15/23
(2) Pondasi
Kasus 1 (dengan beban hidup vertikal ) Kasus 2 (tanpa beban hidup vertikal)
q = 2.20 t/m2
q = 2.20 t/m2
5.50 5.50
0.00 0.00
0.10 0.10
0.40 0.40
1.00 1.05 2.00 1.00 1.05 2.00
pada kondisi, e > 0 pada kondisi, e > 0
4.977 t/m2
0.762 t/m2
6.967 t/m2
4.418 t/m2
9.056 t/m2
8.256 t/m2
13.036 t/m2
15.567 t/m2
pada kondisi, e < 0 pada kondisi, e < 0
- t/m2
- t/m2
- t/m2
- t/
- t/m2
- t/m2
- t/m2
- t/
Diagram pembebanan di pondasi pada kondisi normal
a) Potongan C - C
Kasus 1 (dengan beban hidup vertikal )
No. Uraian Hc X (dari C-C) Hc x X
1 0.400 x 2.00 x 2.50 2.000 1.000 2.000
0.100 x 2.00 x 2.50 x 0.50 0.250 0.667 0.167
2 -9.056 x 2.00 -18.112 1.000 -18.112
-3.980 x 2.00 x 0.50 -3.980 1.333 -5.306
T o t a l -19.842 -21.252
Kasus 2 (tanpa beban hidup vertikal)
No. Uraian Hc X (dari C-C) Hc x X
1 0.400 x 2.00 x 2.50 2.000 1.000 2.000
0.100 x 2.00 x 2.50 x 0.50 0.250 0.667 0.167
2 -8.256 x 2.00 -16.512 1.000 -16.512
-7.311 x 2.00 x 0.50 -7.311 1.333 -9.748
T o t a l -21.573 -24.093
Kasus 1 Sc = -19.842 ton Mc = -21.252 ton m
Kasus 2 Sc = -21.573 ton Mc = -24.093 ton m
1
1
C
C
D
D
4
3
26
1
C
C
D
D
3
4
3 1 3
4
5
4
62 2
6
26
Turap KuKar.xls-12/16/2015
8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar
16/23
Struktur16/23
b) Potongan D - D
Kasus 1 (dengan beban hidup vertikal )
No. Uraian Hd X (dari D-D) Hd x Y
3 0.400 x 1.00 x 2.50 1.000 0.500 0.500
0.100 x 1.00 x 2.50 x 0.50 0.125 0.333 0.042
4 5.500 x 1.00 x 1.80 9.900 0.500 4.950
0.000 x 1.00 x 2.00 0.000 0.500 0.000
0.100 x 1.00 x 2.00 x 0.50 0.100 0.667 0.067
5 2.200 x 1.00 2.200 0.500 1.1006 -4.977 x 1.00 -4.977 0.500 -2.489
-1.990 x 1.00 x 0.50 -0.995 0.333 -0.332
T o t a l 7.353 3.838
Kasus 2 (tanpa beban hidup vertikal)
No. Uraian Hd X (dari D-D) Hd x Y
3 0.400 x 1.00 x 2.50 1.000 0.500 0.500
0.100 x 1.00 x 2.50 x 0.50 0.125 0.333 0.042
4 5.500 x 1.00 x 1.80 9.900 0.500 4.950
0.000 x 1.00 x 2.00 0.000 0.500 0.000
0.100 x 1.00 x 2.00 x 0.50 0.100 0.667 0.067
6 -0.762 x 1.00 -0.762 0.500 -0.381
-3.656 x 1.00 x 0.50 -1.828 0.333 -0.609
T o t a l 8.535 4.568
Kasus 1 Sd = 7.353 ton Md = 3.838 ton mKasus 2 Sd = 8.535 ton Md = 4.568 ton m
3.2 Kondisi gempa
(1) Dinding 0.55
0.50
0.00
5.50
5.60
0.00 0.00
0.10
0.40 0.40
1.00 1.05 2.00
Diagram pembebanan pd dinding untuk kondisi gempa
Kae = 0.445
α = 5.711 o
δ = 15.00 o
cos (α+δ) = 0.935
Khea = Kae x cos (α+δ) = 0.416 Kh = 0.14
a) Potongan A - A
h = 2.75 m
qa1 = Khae x h x γ soil = 2.060 t/m
No. Uraian Hae Y (dari A-A) Hae x Y
1 0.500 x 2.750 x 0.275 x 2.500 x 0.140 0.132 0.917 0.121
2 2.750 x 0.500 x 2.500 x 0.140 0.481 1.375 0.662
3 0.500 x 2.750 x 0.000 x 2.500 x 0.140 0.000 0.917 0.000
Pa1 2.060 x 2.750 x 0.500 2.833 0.917 2.597
T o t a l 3.447 3.380
Sae = 3.447 ton Mae = 3.380 ton m
2
Pa2
Pa1
qa2
qa1
qa3
Pa3
A A
B B
1 3
Pw1 Pw2
qw2qw1
Turap KuKar.xls-12/16/2015
8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar
17/23
Struktur17/23
b) Potongan B - B
h = 5.50 m hw1 = 0.00 m hw2 = 0.00 m
qa1 = Khae x h x γ soil = 4.406 t/m
qa2 = qa1 = 4.406 t/m
qa3 = Khae x hw1 x ( γ sat - γ w) = 0.000 t/m
qw1 = hw1 x γ w = 0.000 ton/m
qw2 = hw2 x γ w = 0.000 ton/m
No. Uraian Hbe Y (dari B-B) Hbe x Y
Pa1 4.406 x 5.50 x 0.50 12.115 1.833 22.211
Pa2 4.406 x 0.00 0.000 0.000 0.000
Pa3 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.000
Pw1 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.000
Pw2 0.000 x 0.00 x 0.50 0.000 0.000 0.000
1 0.500 x 5.50 x 0.55 x 2.50 x 0.14 0.529 1.833 0.971
2 5.500 x 0.50 x 2.50 x 0.14 0.963 2.750 2.647
3 0.500 x 5.50 x 0.00 x 2.50 x 0.14 0.000 1.833 0.000
T o t a l 13.607 25.828
Sbe = 13.607 ton Mbe = 25.828 ton m
(2) Pondasi
pada kondisi, e < B/6 pada kondisi, B/6 < e < B/3
5.50 5.50
0.00 0.00
0.10 0.10
0.40 0.40
1.00 1.05 2.00 1.00 1.05 2.00
pada kondisi, e > 0 dan e < B/6 pada kondisi, e > 0 dan B/6 < e < B/3
2.915 t/m2
- t/m2
5.507 t/m2
8.229 t/m2
- t/m2
13.414 t/m2
- t/m2
pada kondisi, e < 0 dan |e| < B/6 pada kondisi, e < 0 dan B/6 < |e| < B/3
- t/m2
- t/m2
- t/m2
- t/
- t/m2
- t/m2
- t/m2
Diagram pembebanan pondasi pada kondisi gempa
D
1
1
C
C
D
D
2
4
5
3 1
C
C
D
D
2
3
4
3 1 3
4 4
6
62
2
6
Turap KuKar.xls-12/16/2015
8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar
18/23
Struktur18/23
a) Potongan C - C
No. Uraian Hce X (dari C-C) Hce x X
1 0.400 x 2.00 x 2.50 2.000 1.000 2.000
0.100 x 2.00 x 2.50 x 0.50 0.250 0.667 0.167
2 -8.229 x 2.00 -16.459 1.000 -16.459
-5.185 x 2.00 x 0.50 -5.185 1.333 -6.913
T o t a l -19.393 -21.205
Sce = -19.393 ton Mce = -21.205 ton m
b) Potongan D - D
No. Uraian Hde X (dari D-D) Hde x X
3 0.400 x 1.00 x 2.50 1.000 0.500 0.500
0.100 x 1.00 x 2.50 x 0.50 0.125 0.333 0.042
4 5.500 x 1.00 x 1.80 9.900 0.500 4.950
0.100 x 1.00 x 2.00 x 0.50 0.100 0.667 0.067
5 -2.915 x 1.00 -2.915 0.500 -1.458
-2.592 x 1.00 x 0.50 -1.296 0.333 -0.432
T o t a l 6.914 3.669
Sde = 6.914 ton Mde = 3.669 ton m
3.3 Momen rencana dan gaya geser
(1) Momen rencana dan gaya geser pada tiap kasus
Uraian Momen rencana Gaya geser
Normal Gempa Normal Seismic
Kasus 1 Kasus 2 Kasus 3 Kasus 1 Kasus 2 Kasus 3
Potongan A - A 4.469 4.469 3.380 3.946 3.946 3.447
Potongan B - B 25.536 25.536 25.828 12.071 12.071 13.607
Potongan C - C 21.252 24.093 21.205 19.842 21.573 19.393
Potongan D - D 3.838 4.568 3.669 7.353 8.535 6.914
(2) Momen rencana dan gaya geser yang digunakan untuk perhitungan struktur
Uraian Momen rencana Gaya geser
Normal Gempa Normal Gempa Potongan A - A 4.469 3.380 3.946 3.447
Potongan B - B 25.536 25.828 12.071 13.607
Potongan C - C 24.093 21.205 21.573 19.393
Potongan D - D 4.568 3.669 8.535 6.914
Catatan : - Momen pada potongan C-C < Momen pada potongan B-B
- Momen pada potongan D-D < Momen pada potongan B-B
Turap KuKar.xls-12/16/2015
8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar
19/23
Penulangan 19/23
Kebutuhan tulangan dan kontrol tegangan
Kondisi Normal N ame of Structure : Dinding Penahan Tanah (6 m)
Location : Dinding Penahan Jl. S. Parman – Tenggarong - Kukar
Dinding (bagian atas) Dinding (bagian bawah) Pondasi Pondasi
Potongan A-A Potongan B-B Potongan C-C Potongan D-D
belakang depan belakang depan bawah atas bawah atasMomen rencana M kg.cm 446,876 2,553,579 2,409,326 456,807
Gaya geser (titik) S kg 3,946 12,071 21,573 8,535
Gaya aksial N kg 0 0 0 0
Tinggi h cm 110.0 105.0 50.0 50.0
Selimut beton d' cm 7.0 7.0 7.0 7.0
Tinggi efektif d cm 103.0 98.0 43.0 43.0
Lebar efektif b cm 100.0 100.0 100.0 100.0
Rasio modulus Young's n - 21 21 21 21
Kebutuhan tulangan Asreq cm2 2.00 12.27 27.33 5.18
Dipasang tulangan 16~250 13~250 16~125 13~250 16~125 16~125 16~125 16~125
?
Beton As cm2 8.04 5.31 16.08 5.31 16.08 16.08 16.08 16.08
Batasan penulangan U cm 20.11 ok 40.21 ok 40.21 ok 40.21 ok
Jarak dari grs netral x cm 17.04 22.57 14.00 14.00
Tegangan tekan σc kg/cm2 5.4 25.0 89.8 17.0
Tegangan tekan ijin σca kg/cm2 75.0 75.0 75.0 75.0
ok ok check ok
Teganan tarik σs kg/cm2 570.9 1754.7 3907.4 740.8
Tegangan tarik ijin σsa kg/cm2 2300.0 2300.0 2300.0 2300.0
ok ok check ok
Tegangan geser τ kg/cm2 0.38 1.23 5.02 1.98
Tegangan geser ijin τa kg/cm2 6.50 6.50 6.50 6.50
ok ok ok ok
Momen tahanan Mr kg.cm 1,290,177 2,830,871 1,151,488 1,034,475
Mr untuk daerah tekan Mrc kg.cm 2,542,856 3,486,479 1,151,488 1,034,475
x untuk Mrc cm 12.472 17.065 11.415 10.973
σs untuk Mrc kg/cm2 5815.5 3978.4 2661.3 2558.3
Mr untuk daerah tarik Mrs kg.cm 1,290,177 2,830,871 1,618,513 1,600,542
x untuk Mrs cm 14.060 20.162 14.402 13.948σc untuk Mrs kg/cm2 34.6 55.2 96.8 102.9
Tulangan bagi (>As/6 dan >Asmin) 1.34 0.88 2.68 0.88 2.68 2.68 2.68 2.68
13~250 13~250 13~250 13~250 13~250 13~250 13~250 13~250
Luas tulangan As cm2 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31
ok ok ok ok ok ok ok ok
Minimum requirement of dist ribution bar As min = 4.50 cm2
Turap KuKar.xls-12/16/2015
8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar
20/23
Penulangan 20/23
Kebutuhan tulangan dan kontrol tegangan
Kondisi gempaName of Structure : Dinding Penahan Tanah (6 m)
Location : Dinding Penahan Jl. S. Parman – Tenggarong - Kukar
Dinding (bagian atas) Dinding (bagian bawah) Pondasi Pondasi
Potongan A-A Potongan B-B Potongan C-C Potongan D-D
belakang depan belakang depan bawah atas bawah atas
Momen rencana M kg.cm 338,000 2,582,846 2,120,487 366,878
Gaya geser (titik) S kg 3,447 13,607 19,393 6,914
Gaya aksial N kg 0 0 0 0
Tinggi h cm 110.0 105.0 50.0 50.0
Selimut beton d' cm 7.0 7.0 7.0 7.0
Tinggi efektif d cm 103.0 98.0 43.0 43.0
Lebar efektif b cm 100.0 100.0 100.0 100.0
Rasio modulus Young's n - 16 16 16 16
Kebutuhan tulangan Asreq cm2 1.00 8.20 15.83 2.74
Dipasang tulangan 16~250 13~250 16~125 13~250 16~125 16~125 16~125 16~125
Beton As cm2 8.04 5.31 16.08 5.31 16.08 16.08 16.08 16.08
Batasan penulangan U cm 20.11 40.21 40.21 40.21
Jarak dari grs netral x cm 15.05 20.03 12.52 12.52
Tegangan tekan σc kg/cm2 4.6 28.2 87.2 15.1
Tegangan tekan ijin σca kg/cm2 112.5 112.5 112.5 112.5
ok ok ok ok
Teganan tarik σs kg/cm2 428.9 1758.3 3395.5 587.5
Tegangan tarik ijin σsa kg/cm2 3450.0 3450.0 3450.0 3450.0
ok ok ok ok
Tegangan geser τ kg/cm2 0.33 1.39 4.51 1.61
Tegangan geser ijin τa kg/cm2 9.75 9.75 9.75 9.75
ok ok ok ok
Momen tahanan Mr kg.cm 1,847,093 3,972,390 1,351,558 8,219,054
Mr untuk daerah tekan Mrc kg.cm 3,253,890 4,355,292 1,351,558 21,022,947
x untuk Mrc cm 10.874 14.789 9.703 25.698
σs untuk Mrc kg/cm2 7605.6 5171.9 3393.4 8986.8
Mr untuk daerah tarik Mrs kg.cm 1,847,093 3,972,390 2,206,255 8,219,054
x untuk Mrs cm 12.093 17.171 12.004 28.154σc untuk Mrs kg/cm2 58.3 92.3 161.9 48.2
Tulangan bagi (>As/6 dan >Asmin)
13~250 13~250 13~250 13~250 13~250 13~250 13~250 13~250
Luas tulangan As cm2 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31
Luas tulangan minimum As min = 4.50 cm2
Turap KuKar.xls-12/16/2015
8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar
21/23
+
D16~250
D13~250
D13~250
D13~250
D16~125 D13~250
D13~250
D13~250
D13~250 D13~250
D16~125 D16~125 +
+
D16~125
D13~250 D16~125 D13~250
Volume beton = m3
Berat tulangan = kgBerat tulangan tiap m3 = kg/m3
0.55
4.05
Dinding Penahan Tanah (6 m)Skema Penulangan
Potongan Dinding Penahan Tanah
6.00
0.00
0.00
0.10
0.40
0.00
200.35
0.50 0.00
3.000
32.64
3.000
6.14
1.00 1.05 2.00
D
A A
B B
C
CD
uKar.xls-12/16/2015
8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar
22/23
1 Dimensions : 2 Loading Data :
Loading : a. Permanent Load ; b. Temporary Load
P = Axial Load ( w/o foundation weight )P = 36.48 ton ; P = 16.00 ton
Vx = Shear ( x - direction )Vx = 13.61 ton ; Vx = 6.00 tonVz = Shear ( z - direction )Vz = 1.50 ton ; Vz = 2.50 tonMx = Moment ( x - direction )Mx = 25.83 ton. m ; Mx = 1.50 ton.mMz = Moment ( z - direction )Mz = 0.60 ton.m ; Mz = 0.90 ton.m
3 Reaction :
Footing weight, Wf = Wp + Wc + Ws + Wt = 8.088 ton
Wp = Pedestal weight = 4.284 ton
Wc = Pile Cap weight = 2.760 ton
Ws = Soil weight on Footing = 0.594 ton
Ws = Slab weight on Footing = 0.450 ton
Total Loading : a. Permanent Lo ; b. Temporary LoadPt = Total Axial Load = P + Wf
Pt = 44.564 ton Pt = ##### ton
Pedestal / Column : Vx = 13.61 ton ; Vx = 6.00 ton
length, lp = 105.0 cm Vz = 1.50 ton ; Vz = 2.50 ton
width, wp = 100.0 cm Mtx = 23.43 ton. m ; tx = 10.24 ton.m
depth, hp = 170.0 cm Mtz = 3.15 ton. m ; tz = 5.15 ton.m
Foundation : Eccentricity, ( = e) : a. Permanent Lo ; b. Temporary Load
length, lc = 230.0 cm (min = 216.0 cm) epx = (A+E) - lc/2
width, wc = 100.0 cm (min = 96.0 cm) epx = 0.100 m
depth, hc = 50.0 cm (min = 55.0 cm) ex = 0.526 m ; ex = 0.425 m
A = 50.0 cm (min = 48.0 cm) ez = 0.071 m ; ez = 0.214 mB = 130.0 cm (min = 120.0 cm) so, ex1 = 1.176 m ; ex1 = 1.075 m
C = 50.0 cm (min = 48.0 cm) ex2 = 0.124 m ; ex2 = 0.225 m
E = 75.0 cm ez1 = ez2 = ez = 0.071 m ; 1 = ez2 = ez = 0.214 m
Others :4 Pile Reaction :
Slab thk., hs = 15.0 cm if any ) Pile-1 : P1 = 47.14 ton ; P1 = 27.01 ton
Soil thk., ht = 25.0 cm if any ) P2 = 86.55 ton ; P2 = 45.25 ton
Pile Data : PC405 Check Pile Reactions vs Allowable :
Length L = 27.0 m (from Soil Invest.)
Dia/Rec = 40.0 Dari hasil perhitungan daya dukung tanah, maka dapat digunakan Allow.Comp. all = 70.0 ton (from Soil Invest.) tiang pancang Ø40cm dengan kedalaman 26.2 m
Allow.Tension all = 35.0 ton (from Soil Invest.) kekuatan 1 tiang pancang adalah 91.2 ton
Lall = 6.0 ton (from Soil Invest.)
Pile Foundation
h s
h t
h c
h p
C
C
B A A
Elc
w c
P
V
Mx
Mz
Vz
lp
w p
1 2
X
Z
8/15/2019 Perencanaan Turap Kukar
23/23
Data Daya Dukung Tiang Pancang berdasarkan Hasil Sondir
No.
Titik Kedalaman Cn/qc JHP
(M) Kg/cm2 Kg/cm
2 Ø40cm Ø50cm Ø60cm
S-1 24.8 150 1310 118.1 140.8 171.3
S-2 26.2 150 1062 91.24 116 141.6
S-3 25.6 150 1332 112.8 143 174
S-4 25 150 1210 103.1 130.8 159.3
S-5 25.2 150 1414 119.4 151.2 183.8
S-6 24.8 150 1314 111.4 141.2 171.8
S-7 25.2 150 1448 122.1 152.1 187.9
S-8 25.4 150 1470 123.9 156.3 190.5
S-9 25.4 150 1064 91.4 116.2 141.8
S-10 25.6 150 1284 109 138.2 168.2
Daya Dukung Ijin
(ton)