-
eResponsables: Crdova Alvarado, Jordyn Bagner. Patio Humbo, Luis
Antonio. Pinedo Guerrero, Edwin. Quispe Huamn, Walter. Ramrez Cruz,
Yalemi L. Silva Glvez, Reiner.
HIDROLOGIA SUPERFICIAL
Responsables:
Crdova Alvarado, Jordyn Bagner. Patio Humbo, Luis Antonio.
Pinedo Guerrero, Edwin. Quispe Huamn, Walter. Ramrez Cruz, Yalemi
L. Silva Glvez, Reiner.
Tema:
ESTUDIO HIDROLGICO DE LA CUENCA DEL RIO AMOJ
Ing. Coronel Delgado Jos Antonio
Responsables:
Crdova Alvarado, Jordyn Bagner. Patio Humbo, Luis Antonio.
Pinedo Guerrero, Edwin. Quispe Huamn, Walter. Ramrez Cruz, Yalemi
L. Silva Glvez, Reiner.
15
FACULTAD DE INGENIERIA JAN ESCUELA ACADEMICO PROFESIONAL DE
INGENIERIA CIVIL
DEPARTAMENTO ACADMICO DE INGENIERA DE LOS RECURSOS HDRICOS
-
Universidad Nacional Ingeniera civil de Cajamarca - SJ VII -
Ciclo
Ing. Jos Antonio Coronel Delgado. / HIDROLOGIA SUPERFICIAL.
ESTUDIO HIDROLGICO
DE LA
CUENCA
DEL
RIO AMOJ
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Ing. Jos Antonio Coronel Delgado. / HIDROLOGIA SUPERFICIAL.
CONTENIDO
I. UBICACIN DE LA CUENCA DEL RIO AMOJ.
...............................................................................
3
II. DELIMITACIN DE LA CUENCA DEL RIO AMOJ.
..........................................................................
4
III. ORDEN DEL CAUCE DE LA CUENCA DEL RIO AMOJ.
..................................................................
5
IV. REA ENTRE CURVA DE NIVEL DE LA CUENCA DEL RIO AMOJ.
.................................................. 7
V. PERFIL LONGITUDINAL DEL CAUCE PRINCIPAL DE LA CUENCA DEL RIO
AMOJ. ......................... 9
VI. PARMETROS GEOMORFOLGICOS DE LA CUENCA DEL RIO AMOJ.
....................................... 10
a. Parmetros de forma.
............................................................................................................
11
b. Parmetros de relieve.
...........................................................................................................
13
c. Parmetros relativos a la red hidrogrfica
...............................................................................
26
-
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Ing. Jos Antonio Coronel Delgado. / HIDROLOGIA SUPERFICIAL.
I. UBICACIN DE LA
CUENCA DEL RIO
AMOJ.
-
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Ciclo
Ing. Jos Antonio Coronel Delgado. / HIDROLOGIA SUPERFICIAL.
II. DELIMITACIN DE LA
CUENCA DEL RIO
AMOJ.
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Ing. Jos Antonio Coronel Delgado. / HIDROLOGIA SUPERFICIAL.
III. ORDEN DEL CAUCE
DE LA CUENCA DEL RIO
AMOJ.
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ORDEN DEL CAUCE PRINCIPAL DE LA CUENCA DEL RIO AMOJ
ORDEN N DISTANCIA TOTAL(KM)
1 34 51.33 2 19 21.17 3 4 6.84
rio 1 23.59 Suma = 58 102.930
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IV. REA ENTRE CURVA
DE NIVEL DE LA
CUENCA DEL RIO
AMOJ.
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REA ENTRE CURVA DE NIVEL DE LA CUENCA DEL RIO AMOJ
N
ALTITUD (MSNM) REA PARCIAL
A (KM2)
REA
ACUM. (KM2) MS BAJA MS ALTA MEDIA
1 745 900 822.5 3.01 3.01
2 900 1100 1000 7.28 10.29
3 1100 1300 1200 11.53 21.82
4 1300 1500 1400 14.75 36.57
5 1500 1700 1600 17.21 53.78
6 1700 1900 1800 24.78 78.56
7 1900 2100 2000 29.14 107.70
8 2100 2300 2200 24.47 132.17
9 2300 2500 2400 13.68 145.84
10 2500 2700 2600 6.71 152.55
11 2700 2900 2800 3.12 155.67
12 2900 3000 2950 0.43 156.09
13 3000 3100 3050 0.03 156.12
= 156.12
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V. PERFIL
LONGITUDINAL DEL
CAUCE PRINCIPAL DE
LA CUENCA DEL RIO
AMOJ.
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VI. PARMETROS
GEOMORFOLGICOS DE
LA CUENCA DEL RIO
AMOJ.
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a. Parmetros de forma.
1. rea (A):
A=156.12 km2
2. Permetro (P):
P=59.80 km
TAMAO KM2 DESCRIPCIN
< 25 Muy pequea
25 - 250 Pequea
250 - 500 Intermedia a pequea
500 - 2500 Intermedia a grande
2500 - 5000 Grande
> 5000 Muy grande
Conclusin:
Nuestra cuenca de estudio es Considerada pequea.
3. Coeficiente de Gravelius o ndice de compacidad:
K = Coeficiente de Gravelius P = Permetro de la cuenca en
Kilmetros A = rea de la cuenca en Km.
= . K Forma de cuenca
1.00 - 1.25 Redonda
1.26 - 1.50 Ovalada
1.51 - 1.75 Oblonga o rectangular
Conclusin:
Cuenca Ovalada
4. Longitud del cauce principal:
Es la medida de escurrimiento principal de la cuenca medido
desde la parte ms alta hasta el punto
de salida.
Longitud desde el punto ms extremo de la cuenca en relacin con
el punto de aforo 23585.8 m.
= .
Rangos de Longitud Clases de Longitud del Cauce
6.9 - 10.9 Corto
11' - 15 Mediano
15.1 - 19.1 Largo
= .
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5. Orden de cauce de la cuenca del rio Amoj:
6. Ancho promedio (An):
=
A = rea de la cuenca A =156.12 Km2
L = Longitud de mximo recorrido L = 17.6 km.
=156.122
17.6
= . 7. Factor de forma:
A = rea de la cuenca
A =156.12 Km2
L = Longitud de mximo recorrido L = 17.6 km.
= . Rangos de F Clases de forma
0.01 - 0.18 Muy poco achatada
0.18 -0.36 Ligeramente achatada
0.36 -0.54 Moderadamente achatada
Cuando el valor de F es superior a la unidad nos proporciona el
grado de achatamiento de la cuenca o el
del rio principal corto. Por tanto genera fcilmente grandes
avenidas.
Cuadro resumen de parmetros de forma de la
cuenca del rio Amoj. rea de la cuenca del Rio Amoj = . Permetro
de la cuenca del Rio Amoj = . ndice de compacidad o coeficiente de
Gravelius = . Longitud del cauce principal = . Orden de cauce de la
cuenca del rio Amoj Factor forma = .
=
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b. Parmetros de relieve.
1. Rectngulo Equivalente:
=
1.12(1 + 1 (
1.12
)2
) = 23.16
=
1.12(1 1 (
1.12
)2
) = 6.74
0 = 0.446
1 = 1.080
2 = 1.711
3 = 2.189
4 = 2.553
5 = 3.676
6 = 4.322
7 = 3.630
8 = 2.029
9 = 0.995
10 = 0.463
11 = 0.063
12 = 0.004
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2. Curva hipsomtrica:
N
ALTITUD (msnm) rea
Parcial a
(km2)
rea Acum.
(km2)
rea sobre
la altitud
(km2)
% del
total
%
restante Ms baja ms alta media
- - 745 745 0 0 156.12 0 100
1 745 900 822.5 3.01 3.01 153.12 1.93 98.07
2 900 1100 1000 7.28 10.29 145.84 4.66 93.41
3 1100 1300 1200 11.53 21.82 134.31 7.39 86.03
4 1300 1500 1400 14.75 36.57 119.55 9.45 76.58
5 1500 1700 1600 17.21 53.78 102.34 11.02 65.55
6 1700 1900 1800 24.78 78.56 77.56 15.87 49.68
7 1900 2100 2000 29.14 107.70 48.42 18.66 31.02
8 2100 2300 2200 24.47 132.17 23.96 15.67 15.35
9 2300 2500 2400 13.68 145.84 10.28 8.76 6.585
10 2500 2700 2600 6.71 152.55 3.57 4.30 2.289
11 2700 2900 2800 3.12 155.67 0.45 2.00 0.291
12 2900 3100 3000 0.43 156.09 0.03 0.27 0.018
13 3100 3127 3113.6 0.03 156.12 0.00 0.02 0
= 156.12 100.00
3. Curvas hipsomtricas caractersticas:
a. Etapa de desequilibrio.
Cuenca geolgicamente joven. Cuenca de meseta.
b. Etapa de equilibrio.
Cuenca geolgicamente madura. Cuenca de pie de montaa.
c. Cuenca erosionada.
Cuenca de valle.
Conclusin: De acuerdo a la figura nuestra cuenca est en la etapa
de equilibrio, siendo una cuenca
geolgicamente madura o denominada tambin cuenca de pie de
montaa.
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4. Cuadro de frecuencias:
Altitud media: Segn el grafico de la curva hipsomtrica: =1850
m.s.n.m.
La variacin longitudinal incide directamente en la distribucin
trmica, por lo tanto la existencia
de microclimas y los hbitats. Da una base para caracterizar
zonas climatolgicas y ecolgicas
en ella.
Segn el uso de una frmula:
= Elevacin media. = rea entre dos contornos. = Elevacin media
entre dos contornos. = rea total de la cuenca.
a e a*e
3.0 822.5 2472.15
7.3 1000 7280.04
11.5 1200 13836.70
14.8 1400 20656.26
17.2 1600 27537.23
24.8 1800 44607.19
29.1 2000 58271.01
24.5 2200 53827.58
13.7 2400 32826.30
6.7 2600 17435.26
3.1 2800 8737.17
0.4 2950 1254.08
0.0 3500 87.12
156.1 288828.69
=288828.69
156.1= 1850 . . ..
Altitud ms frecuente: = 2100 m.s.n.m.
=( )
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5. Coeficiente de masividad:
Est relacionado con la erosin de la cuenca. Permite diferenciar
cuencas de igual altura media.
Se representa por.
= ()
Donde: Altura Media o Em (H): 1.85 km Superficie cuenca (A):
156.1 km2
Coeficiente de masividad (T): 0.0118
"T" toma valores bajos para zonas montaosas y altos en cuencas
llanas.
Rangos de "T" Clases de Masividad
0 - 35 Muy montaosa
35 - 70 Montaosa
70 - 105 Moderadamente montaosa
6. Coeficiente de orogrfico:
Es el producto de la altura media por el coeficiente de
masividad
= = .
El coeficiente orogrfico ha servido para caracterizar el relieve
de las cuencas hidrogrficas y ha
sido igualmente investigado con miras a obtener la degradacin
cuantitativa del suelo bajo los
efectos de la accin del clima. Este importante parmetro mide la
relacin de las fuerzas
potenciales.
7. ndice de pendiente:
= ( )
=
= .
n = Numero de curvas en el rectngulo equivalente incluido los
extremos. ai = Cotas de las curvas de nivel consideradas (Km) Bi =
Fraccin de la superficie total de una cuenca. L = Longitud del
rectngulo mayor del rectngulo equivalente (Km).
N
ALTITUD (msnm) rea Parcial
a (km2)
rea
Acum. (km2) Pendiente %
Ms baja ms alta media
1 745 900 822.5 3.01 3.01 0.126
2 900 1100 1000 7.28 10.29 0.216
3 1100 1300 1200 11.53 21.82 0.298
4 1300 1500 1400 14.75 36.57 0.364
5 1500 1700 1600 17.21 53.78 0.420
6 1700 1900 1800 24.78 78.56 0.535
7 1900 2100 2000 29.14 107.70 0.611
8 2100 2300 2200 24.47 132.17 0.587
9 2300 2500 2400 13.68 145.84 0.459
10 2500 2700 2600 6.71 152.55 0.334
11 2700 2900 2800 3.12 155.67 0.237
12 2900 3000 2950 0.43 156.09 0.09
13 3000 3100 3050 0.03 156.12 0.024
= 156.12 0.893
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8. Pendiente del cauce principal segn la ecuacin de Taylor y
Schwartz:
=
[
1
1+
1
2+ +
1
] 2
Donde:
S: Pendiente uniforme H: Diferencia de cotas entre los extremos
del cauce L: Longitud del cauce principal
N
tramos
DH
(Km) DH (m) COTA
PENDIENTE
(%) 1/raz(sn)
1 0.00 0.00 2720 0.00 -
2 0.50 500.00 2550 34.00 1.715
3 1.00 1000.00 2380 34.00 1.715
4 1.50 1500.00 2185 39.00 1.601
5 2.00 2000.00 2070 23.00 2.085
6 2.50 2500.00 1983 17.40 2.397
7 3.00 3000.00 1978 1.00 10.000
8 3.50 3500.00 1952 5.20 4.385
9 4.00 4000.00 1830 24.40 2.024
10 4.50 4500.00 1791 7.80 3.581
11 5.00 5000.00 1785 1.20 9.129
12 5.50 5500.00 1740 9.00 3.333
13 6.00 6000.00 1702 7.60 3.627
14 6.50 6500.00 1590 22.40 2.113
15 7.00 7000.00 1584 1.20 9.129
16 7.50 7500.00 1558 5.20 4.385
17 8.00 8000.00 1508 10.00 3.162
18 8.50 8500.00 1420 17.60 2.384
19 9.00 9000.00 1395 5.00 4.472
20 9.50 9500.00 1390 1.00 10.000
21 10.00 10000.00 1387 0.60 12.910
22 10.50 10500.00 1373 2.80 5.976
23 11.00 11000.00 1364 1.80 7.454
24 11.50 11500.00 1320 8.80 3.371
25 12.00 12000.00 1191 25.80 1.969
26 12.50 12500.00 1160 6.20 4.016
27 13.00 13000.00 1101 11.80 2.911
28 13.50 13500.00 1090 2.20 6.742
29 14.00 14000.00 1075 3.00 5.774
30 14.50 14500.00 1043 6.40 3.953
31 15.00 15000.00 995 9.60 3.227
32 15.50 15500.00 983 2.40 6.455
33 16.00 16000.00 963 4.00 5.000
34 16.50 16500.00 943 4.00 5.000
35 17.00 17000.00 903 8.00 3.536
36 17.50 17500.00 870 6.60 3.892
315
1
=1
= 163.42
-
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=
[
1
1+
1
2+ +
1
] 2
= 0.049 = 4.90%
El tramo ms largo del cauce, est dado
segn la imagen mostrada:
Rango de pendientes Clases
0.01 -0.05 Suave
0.06 - 0.11 Moderada
0.12 - 0.17 Fuerte
9. Pendiente de la cuenca:
i. Segn el Mtodo de Alvord y dentro de las analticas la que se
expresa mediante la siguiente
ecuacin:
=11 + (2 + 3 + + 1) +
= 37% Donde:
D1 = Desnivel en la parte ms baja, en Km. Dn = Desnivel en la
parte ms alta, en Km. D = Desnivel constante entre las curvas de
nivel, en Km. A = rea de la cuenca, en Km2.
Pendiente % Tipo de terreno
2 Llano
5 Suave
10 Accidentado Medio
15 Accidentado
25 Fuerte Accidentado
50 Escarpado
>50 Muy escarpado
COTA LONGITUD
D (KM) (m) (km)
2800 6217.30 6.22 0.12
2600 9701.63 9.70 0.20
2400 22019.39 22.02 0.20
2200 43270.97 43.27 0.20
2000 56788.83 56.79 0.20
1800 52905.05 52.91 0.20
1600 39609.94 39.61 0.20
1400 34435.27 34.44 0.20
1200 19845.52 19.85 0.20
1000 8137.47 8.14 0.20
800 8050.26 8.05 0.10
Conclusin:
Por tanto, nuestra cuenca de estudio es un terreno
escarpado.
-
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ii. Segn ALVORD
=
=
Donde:
D = Equidistancia de las curvas de nivel. li = Longitud de la
C.N. de orden "i"
N DE LNEAS DE MALLA INTERSECCIONES LONGITUD (KM)
D (KM)
Eje "X" EJE "Y" Nx Ny Lx Ly
1 A 1 0 0.020699 0.00 0.25
2 B 10 0 7.656337 0.00 0.25
3 C 13 1 12.294675 1.25 0.25
4 D 13 7 13.372461 5.55 0.25
5 E 14 5 15.291271 7.22 0.25
6 F 22 7 15.888107 8.49 0.25
7 G 22 5 16.795203 10.03 0.25
8 H 16 6 17.177473 11.54 0.25
9 I 25 14 17.692546 11.25 0.25
10 J 10 12 16.934045 10.79 0.25
11 K 8 12 10.463462 10.90 0.25
12 L 2 10 6.539352 11.13 0.25
13 M 0 10 4.401263 10.23 0.25
14 N 0 19 0.37107 9.67 0.25
15 - - 19 - 9.92 0.25
16 - - 12 - 9.49 0.25
17 - - 13 - 8.85 0.25
18 - - 9 - 8.30 0.25
19 - - 6 - 7.34 0.25
20 - - 4 - 4.84 0.25
21 - - 0 - 0.00 0.25
156 171 154.90 156.81 0.25
=
= 0.25
=
= 0.27
Promedio Aritmtico: =
+ 2
= 0.26
Promedio Geomtrico:
= = 0.26
Promedio Ponderado: = 0.26
Por tanto, la pendiente segn Horton es 26 %
-
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iii. Segn NASH:
Interseccin Coordenadas Distancia
mnima (km) Pendiente EQUIDISTANCIA
1 1 4 0.57 43.86% 0.25
2 1 5 0.69 36.23% 0.25
3 1 6 0.66 37.88% 0.25
4 2 6 0.92 27.17% 0.25
5 2 5 0.65 38.46% 0.25
6 2 4 1.48 16.89% 0.25
7 2 3 1.2 20.83% 0.25
8 2 2 1.1 22.73% 0.25
9 3 6 1.09 22.94% 0.25
10 3 5 1 25.00% 0.25
11 3 4 0.46 54.35% 0.25
12 3 3 2.15 11.63% 0.25
13 3 2 0.42 59.52% 0.25
14 4 6 0.82 30.49% 0.25
15 4 5 0.7 35.71% 0.25
16 4 4 1.27 19.69% 0.25
17 4 3 0.66 37.88% 0.25
18 4 2 2.27 11.01% 0.25
19 5 6 0.6 41.67% 0.25
20 5 5 0.61 40.98% 0.25
21 5 4 1.11 22.52% 0.25
22 5 3 0.37 67.57% 0.25
23 5 2 1.45 17.24% 0.25
24 5 1 0.71 35.21% 0.25
25 6 1 1.1 22.73% 0.25
26 6 2 0.57 43.86% 0.25
27 6 3 0.77 32.47% 0.25
28 6 4 0.5 50.00% 0.25
29 6 5 0.82 30.49% 0.25
30 7 4 0.74 33.78% 0.25
31 7 3 0.41 60.98% 0.25
32 7 2 0.83 30.12% 0.25
33 7 1 1.51 16.56% 0.25
34 8 2 0.91 27.47% 0.25
35 8 3 1.34 18.66% 0.25
36 8 4 0.65 38.46% 0.25
PENDIENTE DE LA CUENCA = 32.86% 0.25
-
Universidad Nacional Ingeniera civil de Cajamarca - SJ VII -
Ciclo
Ing. Jos Antonio Coronel Delgado. / HIDROLOGIA SUPERFICIAL.
iv. Clculo de pendiente media de una cuenca por el programa
CIVIL 3D.
N PEND. MIN. PEND.
MAX.
PEND.
MEDIA AREA 2D AREA 3D P*A2D P*A3D
1 0.00% 4.29% 2.15% 781,815.49 782,179.8 16,770 16,777.76
2 4.29% 6.03% 5.16% 780,720.00 781,789.7 40,285 40,340.35
3 6.03% 7.37% 6.70% 780,720.00 782,492.1 52,308 52,426.97
4 7.37% 8.50% 7.94% 780,354.83 782,827.3 61,921 62,117.34
5 8.50% 9.52% 9.01% 779,989.67 783,162.2 70,277 70,562.91
6 9.52% 10.42% 9.97% 783,641.31 787,524.7 78,129 78,516.21
7 10.42% 11.23% 10.83% 778,163.85 782,713.3 84,236 84,728.71
8 11.23% 12.04% 11.64% 780,354.83 785,612.7 90,794 91,406.04
9 12.04% 12.76% 12.40% 781,085.16 787,066.3 96,855 97,596.22
10 12.76% 13.42% 13.09% 780,354.83 787,015.8 102,148
103,020.37
11 13.42% 14.08% 13.75% 781,085.16 788,445.6 107,399
108,411.27
12 14.08% 14.71% 14.40% 781,085.16 789,134.5 112,437
113,595.91
13 14.71% 15.34% 15.03% 779,989.67 788,757.6 117,193
118,510.83
14 15.34% 15.92% 15.63% 780,720.00 790,204.0 122,027
123,508.89
15 15.92% 16.49% 16.21% 780,720.00 790,913.9 126,516
128,167.60
16 16.49% 17.01% 16.75% 783,641.31 794,563.1 131,260
133,089.31
17 17.01% 17.53% 17.27% 777,798.69 789,310.0 134,326
136,313.84
18 17.53% 18.02% 17.78% 780,720.00 792,950.6 138,773
140,946.97
19 18.02% 18.51% 18.27% 780,720.00 793,639.6 142,599
144,958.27
20 18.51% 18.97% 18.74% 781,450.32 795,051.4 146,444
148,992.63
21 18.97% 19.42% 19.20% 779,989.67 794,232.6 149,719
152,452.94
22 19.42% 19.87% 19.65% 783,276.14 798,242.9 153,875
156,814.81
23 19.87% 20.31% 20.09% 779,624.51 795,201.4 156,627
159,755.97
24 20.31% 20.73% 20.52% 779,989.67 796,251.4 160,054
163,390.78
25 20.73% 21.15% 20.94% 779,989.67 796,913.7 163,330
166,873.73
-
Universidad Nacional Ingeniera civil de Cajamarca - SJ VII -
Ciclo
Ing. Jos Antonio Coronel Delgado. / HIDROLOGIA SUPERFICIAL.
26 21.15% 21.57% 21.36% 781,085.16 798,701.1 166,840
170,602.55
27 21.57% 21.98% 21.78% 780,720.00 799,014.5 170,002
173,985.41
28 21.98% 22.37% 22.18% 780,354.83 799,298.8 173,044
177,244.52
29 22.37% 22.77% 22.57% 780,720.00 800,356.7 176,209
180,640.51
30 22.77% 23.17% 22.97% 781,085.16 801,423.0 179,415
184,086.85
31 23.17% 23.55% 23.36% 780,354.83 801,365.7 182,291
187,199.02
32 23.55% 23.93% 23.74% 780,720.00 802,420.7 185,343
190,494.66
33 23.93% 24.31% 24.12% 780,720.00 803,109.2 188,310
193,709.94
34 24.31% 24.68% 24.50% 780,720.00 803,789.1 191,237
196,888.13
35 24.68% 25.04% 24.86% 781,450.32 805,251.9 194,269
200,185.63
36 25.04% 25.41% 25.23% 781,450.32 805,931.1 197,121
203,296.11
37 25.41% 25.77% 25.59% 781,450.32 806,630.5 199,973
206,416.74
38 25.77% 26.11% 25.94% 778,529.01 804,295.3 201,950
208,634.21
39 26.11% 26.46% 26.29% 782,545.82 809,132.7 205,692
212,680.52
40 26.46% 26.80% 26.63% 779,989.67 807,163.8 207,711
214,947.71
41 26.80% 27.16% 26.98% 779,989.67 807,867.5 210,441
217,962.66
42 27.16% 27.49% 27.33% 780,354.83 808,953.7 213,232
221,046.60
43 27.49% 27.80% 27.65% 781,815.49 811,152.3 216,133
224,243.04
44 27.80% 28.13% 27.97% 779,624.51 809,536.8 218,022
226,386.97
45 28.13% 28.45% 28.29% 781,085.16 811,739.3 220,969
229,641.06
46 28.45% 28.78% 28.62% 781,450.32 812,807.7 223,612
232,584.92
47 28.78% 29.08% 28.93% 779,624.51 811,580.0 225,545
234,790.11
48 29.08% 29.39% 29.24% 781,085.16 813,783.9 228,350
237,909.71
49 29.39% 29.70% 29.55% 784,371.63 817,892.5 231,743
241,646.35
50 29.70% 30.01% 29.86% 775,972.87 809,820.4 231,667
241,771.87
51 30.01% 30.32% 30.17% 781,450.32 816,233.4 235,724
246,216.80
52 30.32% 30.63% 30.48% 779,989.67 815,406.7 237,702
248,495.19
53 30.63% 30.93% 30.78% 779,989.67 816,105.0 240,081
251,197.12
54 30.93% 31.22% 31.08% 779,989.67 816,790.7 242,382
253,817.72
55 31.22% 31.51% 31.37% 781,450.32 818,993.5 245,102
256,877.32
56 31.51% 31.80% 31.66% 781,085.16 819,293.2 247,253
259,347.26
57 31.80% 32.09% 31.95% 778,894.18 817,671.9 248,818
261,205.29
58 32.09% 32.37% 32.23% 781,085.16 820,656.6 251,744
264,497.64
59 32.37% 32.67% 32.52% 780,354.83 820,589.1 253,771
266,855.58
60 32.67% 32.96% 32.82% 779,259.34 820,140.9 255,714
269,129.23
61 32.96% 33.23% 33.10% 784,006.47 825,822.3 259,467
273,305.90
62 33.23% 33.51% 33.37% 777,068.36 819,199.8 259,308
273,366.97
63 33.51% 33.79% 33.65% 780,720.00 823,746.1 262,712
277,190.56
64 33.79% 34.07% 33.93% 780,354.83 824,066.7 264,774
279,605.84
65 34.07% 34.36% 34.22% 779,989.67 824,393.0 266,873
282,066.05
66 34.36% 34.64% 34.50% 780,354.83 825,503.7 269,222
284,798.78
67 34.64% 34.92% 34.78% 781,085.16 826,994.4 271,661
287,628.64
68 34.92% 35.19% 35.06% 779,259.34 825,764.2 273,169
289,471.65
69 35.19% 35.47% 35.33% 781,085.16 828,415.8 275,957
292,679.32
70 35.47% 35.73% 35.60% 781,085.16 829,127.5 278,066
295,169.39
-
Universidad Nacional Ingeniera civil de Cajamarca - SJ VII -
Ciclo
Ing. Jos Antonio Coronel Delgado. / HIDROLOGIA SUPERFICIAL.
71 35.73% 36.00% 35.87% 778,894.18 827,492.8 279,350
296,780.30
72 36.00% 36.27% 36.14% 780,720.00 830,118.3 282,113
299,963.23
73 36.27% 36.53% 36.40% 779,989.67 830,054.0 283,916
302,139.67
74 36.53% 36.81% 36.67% 780,354.83 831,174.4 286,156
304,791.66
75 36.81% 37.08% 36.95% 780,354.83 831,905.7 288,302
307,347.56
76 37.08% 37.34% 37.21% 780,354.83 832,635.5 290,370
309,823.68
77 37.34% 37.60% 37.47% 781,085.16 834,126.2 292,673
312,547.10
78 37.60% 37.86% 37.73% 780,720.00 834,464.1 294,566
314,843.31
79 37.86% 38.13% 38.00% 779,989.67 834,388.3 296,357
317,025.85
80 38.13% 38.39% 38.26% 779,624.51 834,722.2 298,284
319,364.69
81 38.39% 38.64% 38.52% 784,371.63 840,533.4 302,101
323,731.43
82 38.64% 38.91% 38.78% 776,703.20 833,053.1 301,167
323,016.34
83 38.91% 39.18% 39.05% 779,989.67 837,340.5 304,547
326,939.60
84 39.18% 39.43% 39.31% 780,720.00 838,859.2 306,862
329,713.61
85 39.43% 39.69% 39.56% 780,720.00 839,593.0 308,853
332,142.97
86 39.69% 39.96% 39.83% 779,624.51 839,179.4 310,485
334,203.18
87 39.96% 40.22% 40.09% 781,085.16 841,524.6 313,137
337,367.21
88 40.22% 40.49% 40.36% 779,624.51 840,729.1 314,617
339,276.22
89 40.49% 40.74% 40.62% 780,720.00 842,648.3 317,089
342,241.59
90 40.74% 41.00% 40.87% 779,989.67 842,616.4 318,782
344,377.31
91 41.00% 41.26% 41.13% 780,354.83 843,794.9 320,960
347,052.84
92 41.26% 41.52% 41.39% 781,085.16 845,360.9 323,291
349,894.86
93 41.52% 41.77% 41.65% 779,989.67 844,928.8 324,827
351,870.62
94 41.77% 42.02% 41.90% 780,720.00 846,485.8 327,083
354,635.24
95 42.02% 42.28% 42.15% 780,354.83 846,858.6 328,920
356,950.91
96 42.28% 42.53% 42.41% 783,641.31 851,198.3 332,303
360,950.65
97 42.53% 42.78% 42.66% 777,068.36 844,827.2 331,459
360,361.04
98 42.78% 43.05% 42.92% 780,354.83 849,189.2 334,889
364,429.53
99 43.05% 43.30% 43.18% 781,085.16 850,777.9 337,234
367,323.34
100 43.30% 43.56% 43.43% 779,259.34 849,579.1 338,432
368,972.19
101 43.56% 43.81% 43.69% 780,720.00 851,981.2 341,058
372,188.00
102 43.81% 44.06% 43.94% 779,624.51 851,560.7 342,528
374,133.18
103 44.06% 44.32% 44.19% 781,085.16 853,946.0 345,162
377,358.74
104 44.32% 44.59% 44.46% 780,354.83 853,996.7 346,907
379,644.25
105 44.59% 44.85% 44.72% 780,354.83 854,825.7 348,975
382,278.04
106 44.85% 45.10% 44.98% 781,450.32 856,846.3 351,457
385,366.62
107 45.10% 45.35% 45.23% 778,894.18 854,856.2 352,255
386,608.69
108 45.35% 45.60% 45.48% 779,989.67 856,874.4 354,700
389,663.64
109 45.60% 45.86% 45.73% 780,354.83 858,089.6 356,856
392,404.38
110 45.86% 46.12% 45.99% 781,085.16 859,720.8 359,221
395,385.58
111 46.12% 46.38% 46.25% 780,354.83 859,781.2 360,914
397,648.82
112 46.38% 46.63% 46.51% 779,989.67 860,202.8 362,734
400,037.29
113 46.63% 46.88% 46.76% 781,815.49 863,055.5 365,538
403,521.62
114 46.88% 47.13% 47.01% 779,259.34 861,059.6 366,291
404,741.06
115 47.13% 47.39% 47.26% 779,624.51 862,314.6 368,451
407,529.87
-
Universidad Nacional Ingeniera civil de Cajamarca - SJ VII -
Ciclo
Ing. Jos Antonio Coronel Delgado. / HIDROLOGIA SUPERFICIAL.
116 47.39% 47.66% 47.53% 780,720.00 864,414.6 371,037
410,813.06
117 47.66% 47.92% 47.79% 780,354.83 864,900.7 372,932
413,336.04
118 47.92% 48.20% 48.06% 780,720.00 866,201.9 375,214
416,296.62
119 48.20% 48.45% 48.33% 780,354.83 866,701.4 377,106
418,833.45
120 48.45% 48.72% 48.59% 779,624.51 866,785.5 378,781
421,127.74
121 48.72% 48.99% 48.86% 780,354.83 868,507.0 381,242
424,309.08
122 48.99% 49.28% 49.14% 780,354.83 869,482.0 383,427
427,219.99
123 49.28% 49.56% 49.42% 782,545.82 872,900.4 386,734
431,387.36
124 49.56% 49.85% 49.71% 778,894.18 869,782.3 387,149
432,325.28
125 49.85% 50.12% 49.99% 779,989.67 871,985.2 389,878
435,861.78
126 50.12% 50.40% 50.26% 779,989.67 872,942.4 392,023
438,740.86
127 50.40% 50.68% 50.54% 781,450.32 875,592.7 394,945
442,524.54
128 50.68% 50.95% 50.82% 779,624.51 874,509.0 396,166
444,381.76
129 50.95% 51.23% 51.09% 781,085.16 877,123.9 399,056
448,122.59
130 51.23% 51.52% 51.38% 779,989.67 876,887.6 400,720
450,501.01
131 51.52% 51.80% 51.66% 780,720.00 878,712.6 403,320
453,942.90
132 51.80% 52.09% 51.95% 779,259.34 878,113.1 404,786
456,135.85
133 52.09% 52.38% 52.24% 780,354.83 880,383.5 407,618
459,868.34
134 52.38% 52.67% 52.53% 781,085.16 882,262.9 410,265
463,408.60
135 52.67% 52.97% 52.82% 779,989.67 882,118.0 411,991
465,934.70
136 52.97% 53.27% 53.12% 781,450.32 884,852.2 415,106
470,033.50
137 53.27% 53.56% 53.42% 779,259.34 883,473.2 416,241
471,907.19
138 53.56% 53.87% 53.72% 779,989.67 885,392.5 418,971
475,588.57
139 53.87% 54.17% 54.02% 781,085.16 887,756.4 421,942
479,565.99
140 54.17% 54.46% 54.32% 779,624.51 887,211.1 423,453
481,888.68
141 54.46% 54.77% 54.62% 780,354.83 889,170.4 426,191
485,620.40
142 54.77% 55.09% 54.93% 780,354.83 890,333.3 428,649
489,060.08
143 55.09% 55.41% 55.25% 780,720.00 891,941.2 431,348
492,797.52
144 55.41% 55.71% 55.56% 780,720.00 893,117.7 433,768
496,216.21
145 55.71% 56.04% 55.88% 780,354.83 893,908.5 436,023
499,471.37
146 56.04% 56.36% 56.20% 780,720.00 895,564.0 438,765
503,306.97
147 56.36% 56.68% 56.52% 779,989.67 895,960.0 440,850
506,396.58
148 56.68% 57.01% 56.85% 779,624.51 896,802.9 443,178
509,787.63
149 57.01% 57.35% 57.18% 780,720.00 899,363.8 446,416
514,256.19
150 57.35% 57.70% 57.53% 779,989.67 899,856.8 448,689
517,642.64
151 57.70% 58.04% 57.87% 780,354.83 901,618.6 451,591
521,766.68
152 58.04% 58.39% 58.22% 780,354.83 902,962.3 454,284
525,659.53
153 58.39% 58.75% 58.57% 780,354.83 904,353.7 457,054
529,679.94
154 58.75% 59.13% 58.94% 780,354.83 905,798.8 459,941
533,877.79
155 59.13% 59.50% 59.32% 780,720.00 907,700.2 463,084
538,402.36
156 59.50% 59.88% 59.69% 779,989.67 908,382.4 465,576
542,213.42
157 59.88% 60.27% 60.08% 781,815.49 912,055.3 469,676
547,917.21
158 60.27% 60.66% 60.47% 778,894.18 910,191.2 470,958
550,347.10
159 60.66% 61.04% 60.85% 780,720.00 913,900.6 475,068
556,108.53
160 61.04% 61.44% 61.24% 779,989.67 914,617.3 477,666
560,111.62
-
Universidad Nacional Ingeniera civil de Cajamarca - SJ VII -
Ciclo
Ing. Jos Antonio Coronel Delgado. / HIDROLOGIA SUPERFICIAL.
161 61.44% 61.85% 61.65% 780,354.83 916,704.0 481,050
565,102.19
162 61.85% 62.26% 62.06% 780,354.83 918,377.1 484,249
569,898.93
163 62.26% 62.69% 62.48% 780,720.00 920,562.3 487,755
575,121.32
164 62.69% 63.13% 62.91% 779,989.67 921,516.0 490,692
579,725.71
165 63.13% 63.59% 63.36% 780,354.83 923,798.9 494,433
585,318.98
166 63.59% 64.05% 63.82% 780,354.83 925,708.7 498,022
590,787.32
167 64.05% 64.51% 64.28% 780,720.00 928,101.8 501,847
596,583.86
168 64.51% 64.98% 64.75% 780,720.00 930,113.2 505,477
602,201.79
169 64.98% 65.47% 65.23% 779,624.51 930,808.9 508,510
607,120.13
170 65.47% 65.97% 65.72% 780,354.83 933,765.6 512,849
613,670.73
171 65.97% 66.51% 66.24% 781,085.16 936,886.8 517,391
620,593.80
172 66.51% 67.03% 66.77% 780,720.00 938,749.1 521,287
626,802.79
173 67.03% 67.56% 67.30% 779,259.34 939,274.4 524,403
632,084.71
174 67.56% 68.13% 67.85% 781,085.16 943,908.3 529,927
640,394.57
175 68.13% 68.70% 68.42% 779,624.51 944,638.0 533,380
646,274.07
176 68.70% 69.28% 68.99% 780,354.83 948,043.7 538,367
654,055.36
177 69.28% 69.89% 69.59% 780,354.83 950,705.5 543,010
661,548.43
178 69.89% 70.55% 70.22% 780,354.83 953,531.9 547,965
669,570.13
179 70.55% 71.24% 70.90% 780,354.83 956,576.3 553,233
678,164.77
180 71.24% 71.91% 71.58% 780,720.00 960,062.2 558,800
687,164.48
181 71.91% 72.64% 72.28% 779,989.67 962,352.6 563,738
695,540.34
182 72.64% 73.40% 73.02% 780,354.83 966,249.4 569,815
705,555.28
183 73.40% 74.19% 73.80% 780,354.83 969,852.2 575,863
715,702.46
184 74.19% 75.00% 74.60% 780,720.00 973,970.1 582,378
726,532.97
185 75.00% 75.90% 75.45% 779,989.67 977,098.6 588,502
737,220.89
186 75.90% 76.82% 76.36% 780,354.83 981,801.8 595,879
749,703.84
187 76.82% 77.86% 77.34% 781,450.32 987,888.8 604,374
764,033.20
188 77.86% 78.94% 78.40% 779,259.34 990,171.4 610,939
776,294.36
189 78.94% 80.10% 79.52% 780,720.00 997,496.1 620,829
793,208.89
190 80.10% 81.34% 80.72% 779,989.67 1,002,318 629,608
809,070.69
191 81.34% 82.78% 82.06% 780,354.83 1,009,491 640,359
828,388.55
192 82.78% 84.28% 83.53% 780,354.83 1,016,657 651,830
849,213.66
193 84.28% 86.01% 85.15% 780,354.83 1,024,831 664,433
872,592.05
194 86.01% 88.15% 87.08% 780,354.83 1,034,639 679,533
900,963.77
195 88.15% 90.57% 89.36% 780,354.83 1,046,450 697,325
935,108.13
196 90.57% 93.73% 92.15% 780,354.83 1,061,075 719,097
977,780.77
197 93.73% 97.70% 95.72% 780,354.83 1,079,555 746,917
1,033,295.92
198 97.70% 103.62% 100.66% 780,354.83 1,106,269 785,505
1,113,570.40
199 103.62% 113.55% 108.59% 780,354.83 1,148,290 847,348
1,246,870.82
200 113.55% 250.91% 182.23% 780,354.83 1,296,198 1,422,041
2,362,061.63
S total = 156,088,494 173,654,477 70,614,931 81,813,370
S 2D = 0.45 45.24
S 3D = 0.47 47.11
-
Universidad Nacional Ingeniera civil de Cajamarca - SJ VII -
Ciclo
Ing. Jos Antonio Coronel Delgado. / HIDROLOGIA SUPERFICIAL.
c. Parmetros relativos a la red
hidrogrfica 1. Densidad de drenaje
L: Longitud total de las corrientes perennes o intermitentes en
Km A: rea total de la cuenca en Km2
=
L =102.930
A =156km2
Dd = 0.66
L RIO = 23.56
Rangos de densidad Clases de Masividad
0.1 - 1.8 Baja
1.9 - 3.6 Moderada
3.7 - 5.6 Alta
2. Densidad de corriente
Nc: Numero de corrientes perennes e intermitentes. A: rea total
de la cuenca en Km2
N =58
A =156.12
Dc =0.372
3. Numero de escurrimientos
orden N Distancia Total(km)
1 34 51.33
2 19 21.17
3 4 6.84
rio 1 23.59
suma = 58 102.930
Rangos de Escurrimiento Clases
0 - 170 Baja
171 - 340 Moderada
341 - 510 Alta
4. Tiempo de concentracin:
Este parmetro, llamado tambin tiempo de equilibrio, es el tiempo
que toma la partcula,
hidrulicamente ms lejana, en viajar hasta en punto emisor.
Existen muchas frmulas empricas
para estimar el tiempo de concentracin de la cuenca, siendo una
de las ms completas la siguiente:
= . (
)
.
-
Universidad Nacional Ingeniera civil de Cajamarca - SJ VII -
Ciclo
Ing. Jos Antonio Coronel Delgado. / HIDROLOGIA SUPERFICIAL.
Donde:
Tc: Tiempo de concentracin en minutos
L: Longitud del cauce principal en m
H: Diferencia de alturas entre la divisoria y el punto de
aforo.
L: 23.59 km
Tc: 110.2 Minutos
RANGOS DE TC CLASES
0 - 41.7 Rpido
41.6 - 83.2 Moderado
83.3 - 125.1 Lento