INSTRUCIUNI TEHNICE PENTRU PROIECTAREA CONSTRUCIILOR METALICE
DIN PROFILE CU GOLURI N INIMIndicativ P 74-81nlocuiesc: P 74-78
Cuprins* PREZENTAREA GENERAL A PROBLEMEI* CARACTERISTICILE
GEOMETRICE ALE PROFILELOR AJURATE CU GOLURI N INIM* CALCULUL
ELEMENTELOR CONSTRUCIILOR METALICE SOLICITATE LA NCOVOIERE, DIN
PROFILE CU GOLURI N INIM* CALCULUL ELEMENTELOR CONSTRUCIILOR
METALICE DIN PROFILE CU GOLURI N INIMA, SOLICITATE LA NCOVOIERE CU
COMPRESIUNE* MBINAREA GRINZILOR AJURATE CU GOLURI N INIM* NTRIREA I
RIGIDIZAREA PROFILELOR AJURATE CU GOLURI N INIM* ANEXA
1:Caracteristici geometrice ale profilelor cu goluri circulare*
ANEXA 2:Calculul notaiilor q i l (3.42) i (3.43)1. PREZENTAREA
GENERAL A PROBLEMEI1.1. Generaliti1.1.1. Prezentele instruciuni
tehnice se refer la proiectarea elementelor de construcii metalice,
alctuite din profile metalice care au goluri n inim.1.1.2.
Prevederile cuprinse n aceste instruciuni tehnice se refer pe de o
parte la profilele ajurate cu goluri n inim, precum i la orice
grind cu seciune dublu T sau U avnd practicate goluri n inim.1.2.
Tipuri de profile cu goluri n inim1.2.1. n construcii metalice se
ntlnesc grinzi de seciune dublu T sau U avnd practicate, cu anumite
scopuri, goluri n inim, precum i grinzi ajurate realizate din
profile laminate dublu T sau U n scopul mririi caracteristicilor
lor geometrice.1.2.2. Profilele ajurate (expandate, evazate,
fagure), se fabric din profile laminate dublu T sau U n scopul
mririi nlimii profilelor i implicit a caracteristicilor geometrice
a seciunii transversale.Dup forma golurilor ele pot fi de dou
feluri, cu goluri hexagonale i cu goluri circulare.1.2.3. Profilele
ajurate cu goluri hexagonale se obin trasnd pe inima profilelor
dublu T sau U o linie n zig-zag (fig. 1.1.a), n lungul creia se
face tierea inimii, dup care se face resudarea celor dou pri pe
lungimea de contact "bc" dup ce n prealabil una din pri este
deplasat cu o jumtate din pasul de tiere (fig.1.1b), profilele avnd
goluri hexagonale n inim. Dac ntre cele dou jumti se intercaleaz
plcue de grosimea inimii, se obin profile cu goluri octogonale
(fig. 1.1.c).1.2.4. Pentru obinerea profilelor ajurate cu goluri
circulare se traseaz pe inimile profilelor laminate un sistem de
patru linii orizontale paralele cu axa profilelor (fig.
1.2.a).Liniile exterioare "1" definesc nlimea profilelor T din
dreptul axului golurilor "a" iar cele interioare "2" servesc pentru
fixarea poziiei centrelor "c" a semicercurilor care se
traseaz.Distana dintre centrele "c" a semicercurilor de pe aceeai
linie "2" este egal cu pasul golurilor.Se traseaz apoi
semicercurile "3", avnd centrele alternativ pe liniile interioare
"2" de sus i de jos. ntre capetele a dou semicercuri consecutive cu
centrele pe aceeai parte se formeaz coardele "4" care vor constitui
lungimile de contact "bc", pe care se resudeaz cele dou jumti.Se
taie apoi inima profilelor dup semicercurile "3" i dup coardele
"4", dup care se resudeaz cele dou jumti pe lungimea de contact,
una din cele dou pri fiind deplasat n prealabil cu o jumtate de pas
(fig. 1.2.b). i n acest caz se pot intercala plcue intermediare
ntre cele dou pri obinndu-se profilele ajurate cu goluri ovale
(fig. 1.2.c).1.2.5. Profilele ajurate prezint importante avantaje
economice n comparaie cu profilele laminate din care se fabric
datorit caracteristicilor geometrice mult mai mari la aceeai
greutate cu a profilelor laminate.1.2.6. Materialele folosite
pentru profilele ajurate, trebuie s ndeplineasc calitile cerute de
STAS 10108/0-78. Electrozii pentru sudarea celor dou pri vor
satisface condiiile cerute n STAS 1125-76.Rezistenele de calcul se
vor lua conform prevederilor STAS 10108/0-78.[top]
2. CARACTERISTICILE GEOMETRICE ALE PROFILELOR AJURATE CU GOLURI
N INIM2.1. n calculul profilelor ajurate cu goluri n inim se
utilizeaz caracteristici geometrice ale seciunii transversale a
profilului T din dreptul golurilor i ale seciunii transversale
ntregi din dreptul golurilor i plinurilor.2.2. Calculul
caracteristicilor geometrice ale seciunii transversale presupune
alegerea corect a dimensiunilor de ajurare (de tiere a inimii) n
vederea obinerii soluiei optime, din punct de vedere al
caracteristicilor geometrice maxime.2.3. Dimensiunile de tiere se
aleg n funcie de nlimea "h" a profilului laminat dublu T din care
se fabric astfel (fig. 2.1).2.3.1. La profile ajurate cu goluri
hexagonale.1. nlimea "a" a profilului T din axulul golului:- la
grinzile la care momentul ncovoietor i fora tietoare sunt maxime n
seciuni diferite(2.1)- la grinzile la care momentul ncovoietor i
fora tietoare sunt maxime n aceeai seciune(2.2)2. Pasul "p" al
golurilor egal cu distana dintre axul a dou goluri consecutive:- la
grinzile la care momentul i fora tietoare sunt maxime n seciuni
diferite:(2.3)- la grinzi la care momentul i fora tietoare sunt
maxime n aceeai seciune(2.4)3. Lungimea de contact "bc" pe care se
sudeaz:- la grinzile la care momentul i fora tietoare sunt maxime n
seciuni diferite:(2.5)- la grinzile la care momentul i fora
tietoare sunt maxime n aceeai seciune(2.6)4. nlimea hp a plcuelor
intermediare:(2.7)Celelalte dimensiuni ale profilelor ajurate
rezult din fig. 2.1.2.3.2. La profilele ajurate cu goluri
circulare1. nlimea "a" a profilelor 7 din axul golurilor (fig.2.2)-
la grinzile la care momentul i fora tietoare sunt maxime n seciuni
diferite:(2.8)- la grinzile la care momentul i fora tietoare sunt
maxime n aceeai seciune(2.9)2. Distana "n" (fig. 1.2.a) dintre
liniile orizontale 1 i 2 n funcie de care rezult lungimea de
contact, se alege:- pentru grinzi la care fora tietoare i momentul
sunt maxime n seciuni diferite:(2.10)- pentru grinzi la care fora
tietoare i momentul sunt maxime n aceeai seciune(2.11)3. nlimea
plcuelor intermediare "hp" se alege din relaia 2.7.4. Celelalte
dimensiuni rezult din fig. 2.2 sau din relaiile:R=h - (2a+n)
(2.12)(2.13)p=2R+bc (2.14)5. Coordonatele unui punct curent de pe
conturul circular al golurilor i .=R(1-cos) (2.15)=R.sin (2.16)unde
este unghiul dintre axul vertical i raza corespunztoare punctului
curent.6. nlimea "ao" a seciunii transversale verticale T, din
dreptul punctului curent de pe conturul golului, definit prin
unghiul i coordonatele i este:(2.17)7. nlimea "a a seciunii T
nclinate, dup raza curent definit prin unghiul :(2.18)Toate aceste
valori sunt calculate pentru dimensiunile uzuale ale profilelor
ajurate n tabelele din anexele 4 i 5.2.4. Caracteristicile
geometrice ale seciunii transversale T din axul vertical al
golurilor (poziia centrului de greutate e0=0 momentul de inerie Io
i modulul de rezisten Woi) sunt date n tabelele din anexele 3 i
4.2.5. Caracteristicile geometrice ale seciunii nclinate a
profilelor cu goluri circulare de nlime "a" definit prin unghiul
pot fi calculate cu relaiile:(2.19)(2.20)(2.21)n care sunt aria,
momentul de inerie i modulul de rezisten ale seciunii verticale a
profilului T din dreptul punctului "i" de pe conturul golului,
definit prin unghiul i coordonatele i care sunt date explicit n
anexa 1.[top]
3. CALCULUL ELEMENTELOR CONSTRUCIILOR METALICE SOLICITATE LA
NCOVOIERE, DIN PROFILE CU GOLURI N INIM3.1. Calculul grinzilor
solicitate la ncovoiere avnd goluri hexagonale n inim3.1.1.
Calculul de rezisten a tlpilor n dreptul golurilor hexagonale din
inim.3.1.1.1. Grinzile realizate din profile cu seciunea dublu T
sau U, deci simetrice fa de axa x-x i avnd goluri hexagonale n axa
longitudinal a inimii, solicitate la ncovoiere, se calculeaz la
efectul momentului ncovoietor i al forei tietoare.3.1.1.2. Seciunea
n care se face verificarea grinzii este seciunea minim a profilului
T din dreptul golurilor avnd nlimea "a", pentru care se folosesc
notaiile din fig. 3.1.3.1.1.3. Solicitrile dintr-o seciune a
grinzii n axul golurilor, sunt momentul ncovoietor M i fora
tietoare T corespunztoare (fig. 3.1).3.1.1.4. Momentul ncovoietor M
din axul golurilor se descompune ntr-un cuplu de fore axiale NM,
aflate n centrul de greutate G0, al profilului T de deasupra i de
dedesubtul golurilor avnd braul cuplului y0 i care sunt egale
cu:(3.1)Forele axiale NM din centrul de greutate al profilelor T
din dreptul golurilor, dau natere la eforturi unitare normale de
compresiune n unul din profilele T i de ntindere n cellalt egale
cu:(3.2)eforturi ce au aceeai valoare pe toat lungimea poriunii de
seciune constant.3.1.1.5. Fora tietoare T din axul golurilor se
mparte egal T/2, la cele dou profile T din dreptul golurilor avnd
nlimea "a", i produc fa de seciunea din colul golurilor hexagonale
un moment:(3.3)Acest moment produce n raport cu fibra interioar a
profilului T din colul golurilor eforturi unitare normale T, de
compresiune la colul superior i de ntindere la cel inferior pentru
o for tietoare avnd sensul din fig. 3.1., care se vor suprapune
peste eforturile din momentul ncovoietor M (relaia 3.2.), n colul
golurilor, avnd acelai semn.Aceste eforturi rezult din
relaia:(3.4)3.1.1.6. Efortul unitar normal nsumat n colul
golurilor, din efectul momentului ncovoietor i al forei tietoare,
rezult adunnd relaiile (3.2) i (3.4).(3.5)n care y0, A0 i Woi sunt
caracteristici geometrice ale profilelor T i sunt date n anexa
3.Relaia (3.5) poate fi scris i sub forma:(3.6)sau cu notaia:(cm)
(3.7)efortul unitar normal poate fi calculat cu
relaia:(3.8)3.1.1.7. Condiia de verificare a acestui efort
este:(3.9)Relaia 3.9 este valabil n cazul profilelor ajurate att
pentru cele cu goluri hexagonale ct i pentru cele cu goluri
octogonale, cu observaia c y0 este distana dintre centrele de
greutate a profilelor T pentru fiecare tip de profil, pentru cele
cu goluri octogonale incluznd i nlimea "hp" a plcuelor
intermediare.Momentul M i fora tietoare T din relaia (3.9), se
calculeaz innd seama i de coeficienii de ncrcare din metoda strilor
limit, iar rezistena de calcul R se ia conform STAS
10108-78.3.1.1.8. Coeficientul condiiilor de lucru m, de majorare a
rezistenei de calcul, se ia astfel:a) Dac lungimea "bc" a poriunii
de seciune constant din dreptul golurilor este pentru m se vor lua
valorile:pentru ncrcri uniform distribuite;pentru ncrcri
concentrate;b) Dac lungimea pentru m se va lua valoarea:m = 1,0
indiferent de natura ncrcrilor.3.1.1.9. Variaia eforturilor unitare
normale M din moment este cea din fig. 3.2.a, T din fora tietoare
este dat n fig. 3.2b, iar efortul unitar nsumat , calculat cu
relaia (3.8) este prezentat n fig. 3.2.3.1.1.10. Verificarea
efortului unitar normal nsumat cu relaia (3.9) este uor de fcut n
cazul cnd cele dou solicitri, momentul ncovoietor i fora tietore
sunt maxime n aceeai seciune, cum este cazul la:- grinzile n
consol, la care M i T sunt maxime n ncastrare pentru orice ncrcare,
iar verificarea se face n dreptul golului cel mai apropiat de
ncastrare;- grinzile simplu rezemate ncrcate cu una sau dou fore
concentrate simetrice, cnd verificarea se face n dreptul golului
cel mai apropiat de fora concentrat;- grinzile continui, la care
momentele i forele tietoare sunt maxime pe reazemele grinzii,
verificarea fcndu-se n dreptul golurilor alturate
reazemelor.3.1.1.11. n cazul grinzilor cu ncrcri oarecare, la care
momentul ncovoietor i fora tietoare nu sunt maxime n aceeai
seciune, verificarea efortului nsumat , cu relaia (3.9), este mai
greu de fcut, ntruct nu se cunoate golul n dreptul cruia efortul
unitar nsumat este maxim. n aceste condiii trebuie gsit n prealabil
abscisa z a seciunii din lungul grinzii unde MT este maxim. Aceast
abscis poate fi gsit pentru ncrcri simple, anulnd derivata
efortului nsumat MT n raport cu abscisa z.3.1.1.12. Pentru o
ncrcare uniform distribuit efortul z dintr-o seciune de abscis "z"
are valoarea:(3.10)iar derivata lui z este:(3.11)care anulat
conduce la abscisa z:(3.12)iar efortul maxim din aceast seciune
rezult nlocuind abscisa z n (3.10):(3.13)3.1.1.13. Pentru ncrcri
oarecare, distribuite i concentrate sau cu momente direct aplicate,
seciunea n care efortul nsumat este maxim se poate rezolva pe cale
grafic astfel:- se traseaz diagrama de momente la o anumit scar, de
o parte a unei linii de referin paralel cu axa grinzii, iar de
cealalt parte a acestei linii se traseaz diagrama T, la aceeai
scar;- se duc apoi paralele la linia forei tietoare tangente la
diagrama de momente.n punctele de tangen suma M+T deci i MT este
maxim (fig. 3.3).Abscisele determinate analitic sau grafic, unde
efortul nsumat este maxim se corecteaz la axul golului cel mai
apropiat de acestea.3.1.1.14. n afara verificrii efortului unitar
normal nsumat , din moment i fora tietoare cu relaia (3.9), se face
i verificarea seciunii ntregi a profilului ajurat n dreptul golului
unde momentul este maxim i fora tietoare este nul, cu
relaia:(3.14)unde Wx1 este modulul de rezisten al seciunii ntregi n
dreptul golurilor (anexa 4.1).3.1.1.15. Profilele T din dreptul
golurilor se verific i la efortul unitar tangenial cu relaia
(3.15)unde Tmax este fora tietoare maxim; Sxo- momentul static al
seciunii de sub axa profilului T n raport cu axa x; d - este
grosimea inimii iar Ixo - momentul de inerie a profilului T din
axul golurilor (anexa 3). Formula (3.15) este valabil cnd axa
profilului T taie inima.3.1.1.16. Pentru prima predimensionare a
profilelor ajurate se va lua n considerare numai efortul M (3.2)
care se compar cu .3.1.2. Calculul de rezisten a montanilor formai
din plinurile dintre goluri3.1.2.1. ncercrile experimentale au
artat c distrugerea multor grinzi cu goluri n inim se poate produce
prin plastificarea montanilor.3.1.2.2. Asupra unui montant oarecare
acioneaz n seciunea din axa orizontal a acestuia eforturile:
vertical Vm i orizontal Hm.Aceste eforturi provin din fora tietoare
i din fora Q care este rezultanta ncrcrii uniform distribuite pe
lungimea pasului "p" (fig. 3.4).Q=q.p (3.16)3.1.2.3. Din echilibrul
forelor exterioare i a celor interioare din seciunea minim a
montantului rezult:(3.17)(3.18)3.1.2.4. Efortul Vm produce efortul
unitar normal V, iar efortul Hm care se reduce la o for i la un
moment local, d natere la un efort unitar normal H i unul tangenial
H, care vor fi maxime n seciunea A-A (fig. 3.4) i au
valoarea:(3.19)(3.20)(3.21)n care: Am i Wm sunt aria i modulul de
rezisten a montantului n seciunea A; d, p, v, yo, bc i c se iau
conform fig. 3.4.3.1.2.5. Condiia de verificare a montantului se
scrie sub forma urmtoare:(3.22)3.1.2.6. Dac fora tietoare este
constant, lucru ce se ntmpl cnd nu exist ncrcri distribuite, n
relaia (3.22) se face Q = 0.3.1.3. Calculul deformaiilor la
grinzile cu goluri n inim.3.1.3.1. Sgeata grinzilor cu goluri n
inim trebuie calculat din efectul momentului ncovoietor i al forei
tietoare cu relaia:f = fM+ fT (3.23)n care fM - este sgeata din
moment, iar fT - cea produs de fora tietoare.3.1.3.2. Sgeata produs
de momentul ncovoietor se calculeaz cu relaia(3.24)n care - este un
coeficient funcie de sistemul static i de felul ncrcrii (pentru o
grind simplu rezemat cu ncrcri uniform distribuite = 5/48); Mmax -
este momentul ncovoietor maxim, l - deschiderea grinzii, E -
modulul de elasticitate i lx med - momentul de inerie mediu ntre
cel din dreptul golurilor i plinurilor (anexa 4.1).3.1.3.3. Sgeata
produs de fora tietoare se poate calcula, considernd un panou de
lungimea pasului "p" i nsumnd pe jumtatea lungimii, rezultnd
relaia:(3.25)n care: Io, Ao, Im i Am sunt momentele de inerie i
aria profilelor T i a montanilor.3.1.3.4. Sgeata total a grinzii
din momentul ncovoietor i fora tietoare se poate calcula n practic
cu relaia:(3.26)3.1.3.5. Coeficientul kf ine seama de sporirea
sgeii din momentul ncovoietor datorit aciunii forei tietoare i are
valorile din tabelul 3.1.Tabelul 3.1.Nr. crtFelul ncrcrilor
grinzilor cu golurikf funcie de deschiderea "l"
4-6 m7-8 m8-10 m10-12 m12-15 m> 15 m
1ncrcri uniform distribuite1,121,101,081,061,041,03
2ncrcri concentrate1,201,181,161,141,111,08
3.1.3.6. Sgeata admisibil "fa" se va lua dup prescripiile STAS
10108/0-78.3.1.4. Verificarea stabilitii montanilor grinzilor cu
goluri n inim.3.1.4.1. ncercrile experimentale au artat c
distrugerea grinzilor cu goluri n inim se poate produce i prin
pierderea stabilitii montanilor.3.1.4.2. Dac raportul dintre nlimea
montanilor considerat egal cu distana yo i grosimea inimii
satisface condiia:(3.27)atunci nu este necesar verificarea
stabilitii montanilor (Rc-este limita de curgere a
oelului).3.1.4.3. Pentru verificarea stabilitii montanilor n
regiunea cu fora tietoare maxim, se calculeaz o for tietoare critic
cu relaia:(3.28)n care:(3.29)(3.30)sunt msurate n mm; d, v, yo sunt
dimensiuni ale profilului, iar vo = yo/2 toate fiind exprimate n
mm.De asemenea, se calculeaz o for tietoare elastic cu
relaia:(3.31)din ncovoierea montanilor i(3.32)din condiia de
forfecare a acestora.n aceste relaii dimensiunile se iau n mm, Rc n
daN/mm2, iar fora tietoare T rezult n daN.3.1.4.4. n aceste condiii
verificarea stabilitii montanilor, dac condiia (3.27) nu este
ndeplinit, se face cu relaiile urmtoare:(3.33)(3.34)Dintre cele dou
fore tietoare elastice, Tai i Taf se ia valoarea minim, iar m se ia
conform prevederilor STAS 10108/0-78 i are valorile m = 1,15 pentru
oel Ol 37 i m = 1,20 pentru oel OL 52.Fora tietoare T include i
coeficientul ncrcrilor "n" din metoda strilor limit.3.1.4.5. Dac
condiiile (3.33) i (3.34) nu sunt verificate, se vor lua msuri de
rigidizare a montanilor, aa cum se arat n capitolul 6 al acestor
instruciuni tehnice.3.1.5. Verificarea, stabilitii generale a
grinzilor cu goluri n inim3.1.5.1. Verificarea stabilitii generale
a grinzilor din profile cu goluri n inim se face n conformitate cu
prevederile STAS 10108/0-78 paragraful 7.2.n relaia de verificare
din STAS 10108/0-78 (7.8), n locul lui Wx se va introduce Wx1
modulul de rezisten al ntregii seciuni din dreptul golurilor (anexa
4).3.2. Calculul grinzilor cu goluri circulare n inim3.2.1.
Calculul de rezisten a tlpilor grinzilor cu goluri circulare n
inim3.2.1.1. Calculul grinzilor cu goluri circulare se face n mod
asemntor cu calculul grinzilor cu goluri hexagonale.3.1.1.2.
Solicitrile din axul golurilor, momentul ncovoietor i fora tietoare
sunt descompuse i n acest caz n cele dou eforturi NM (relaia 8.1)
ce formeaz un cuplu i acioneaz n centrul de greutate al profilelor
T din dreptul golurilor i T/2 din fora tietoare. n seciunea din
axul vertical al golurilor eforturile unitare normale sunt produse
de momentul ncovoietor, prin NM i se verific cu
relaia:(3.35)3.2.1.3. n cazul grinzilor care au goluri circulare n
inim, eforturile unitare normale trebuie calculate ntr-o seciune
curent definit prin unghiul , msurat fa de verticala din axul
golurilor (fig. 3.5), unde efectul momentului ncovoietor i al forei
tietoare se nsumeaz.3.2.1.4. Efortul axial NM, din axul profilului
T, produs de efectul momentului ncovoietor i fora tietoare T/2,
care acioneaz n axul vertical al golurilor, se reduc n raport cu
centrul de greutate al seciunii curente G, la dou eforturi egale cu
acestea i la dou momente locale (fig. 3.5, b) egale cu:mM=NM(2cos -
) (3.36)(3.37)n care: reprezint distana de la marginea profilului T
din seciunea nclinat pn la centrul de greutate a acestei seciuni,
egal cu: 0/cos unde 0 este dat n anexa 5.3.2.1.5. Eforturile NM i
T/2 din centrul de greutate a seciunii nclinate a profilului T de
nlime a se descompun n componentele normale i tangente la seciunea
nclinat, egale cu:(3.38)(3.39)3.2.1.6. Din aceste solicitri iau
natere eforturi unitare normale n profilele T care formeaz tlpile,
n dreptul golurilor.Eforturile unitare normale M produse de
momentul ncovoietor prin fora axial normal NM i momentul local mM
pot fi calculate cu relaia:(3.40)iar eforturile produse de fora
tietoare se calculeaz cu relaia:(3.41)Dac se
noteaz:(3.42)(3.43)atunci relaia de calcul a eforturilor unitare
nsumate din momentulo ncovoietor i din fora tietoare poate fi scris
sub forma:(3.44)iar condiia de verificare a acestor eforturi
este:(3.45)Relaiile explicite ale notaiilor i sunt prezentate n
anexa 2, iar reprezentarea lor grafic este dat n fig. 3.6 i fig.
3.7.Valoarea lor pentru profilele uzuale, care se va folosi n
practica proiectrii, este dat n anexa 5.3.2.1.7. Variaia
eforturilor M i T ca i a efortului nsumat (3.44) este funcie de
variaia notaiilor i care depind de unghiul prin i (2.15 i 2.16) i
este reprezentat n fig. 3.8.3.2.1.8. Efortul M fiind maxim pentru =
00 deci n axul golurilor, iar T la un unghi = 20...250 fa de axul
vertical al golurilor, rezult c efortul unitar normal nsumat este
maxim la un unghi 5...150 funcie de felul ncrcrilor i al sistemului
static al grinzilor care se va lua astfel: 5...100pentru grinzi
simplu rezemate cu ncrcri uniform distribuite;
10...150pentru grinzi simplu rezemate cu fore concentrate la
care momentul i fora tietoare nu sunt maxime n aceeai seciune;
15...200pentru grinzi la care momentul ncovoietor i fora
tietoare sunt maxime n aceeai seciune a grinzii, cum este pe
reazemul grinzilor continue.
3.2.1.9. n ce privete seciunea din lungul grinzii, n care
efortul unitar normal nsumat este maxim, aceasta se stabilete n
acelai mod ca i la grinzile cu golurile hexagonale (paragrafele
3.1.1.11 i 3.1.1.12).Astfel, pentru o grind simplu rezemat cu o
ncrcare uniform repartizat, dac se anuleaz derivata efortului n
raport cu abscisa "z", rezult valoarea acestei abscise la care este
maxim astfel:(3.46)3.2.1.10. n cazul grinzilor cu goluri circulare
se face i verificarea efortului unitar normal pentru seciunea
ntreag (relaia 3.14) precum i verificarea efortului unitar
tangenial (relaia 3.15).Pentru prima predimensionare se poate
folosi relaia (3.35) n care rezistena de calcul se va lua
(0,8...0,9) R.3.2.2. Calculul de rezisten a montanilor dintre
goluri3.2.2.1. Calculul montanilor grinzilor ajurate cu goluri
circulare se face i n acest caz ca i la grinzile ajurate cu goluri
hexagonale.3.2.2.2. Solicitrile de calcul din montant sunt cele din
fig. 3.9, iar mrimea lor este cea din relaiile (4.19) i
(4.20).3.2.2.3. Eforturile unitare normale dintr-o seciune curent a
montanilor A-A se calculeaz n felul urmtor:Efortul unitar normal
produs de efectul lui Vm se calculeaz cu relaia:(3.47)i este maxim
pentru =900 i minim pentru = 0 la racordul montantului cu
talpa.Eforturile unitare normale i tangeniale produse de efortul Hm
din montant rezult din relaiile:(3.48)(3.49)Condiia de verificare a
montanilor se scrie sub forma efortului unitar
echivalent:(3.50)Verificarea efortului echivalent se face n general
n seciunea unde nsumarea sub forma relaiei (3.50) conduce la
valoarea maxim, seciune care se exprim prin unghiul .ntruct efortul
hotrtor din relaia (3.50) este H, verificarea se face la un unghi
600, unde H este maxim, calculnd i pe V i H pentru acelai unghi
.3.2.3. Calculul deformaiilro la grinzile din profile ajurate cu
goluri circulare n inim.3.2.3.1. Sgeata grinzilor ajurate cu goluri
circulare n inim se calculeaz la fel ca i la cele cu goluri
hexagonale, nsumnd sgeata produs de momentul ncovoietor i de fora
tietoare.3.2.3.2. Sgeata produs de momentul ncovoietor se calculeaz
cu relaia:[cm] (3.51)mrimile din relaia (3.51) avnd aceeai
semnificaie ca la relaia (3.24) pentru grinzile ajurate cu goluri
hexagonale iar:Ix calc = k1.Ix1 (3.52)este momentul de inerie de
calcul care este mai mare ca momentul de inerie mediu.kI este
coeficientul de majorare a momentului de inerie a seciunii ntregi
din dreptul golurilor i are valorile:kI = 1,061 pentru profile cu
goluri circulare,kI = 1,097 pentru profile cu goluri ovale.Ix1 =
este momentul de inerie al seciunii ntregi din dreptul golurilor,
calculat n anexa 4.2.3.2.3.3. Sgeata produs de fora tietoare se
calculeaz cu relaia:(3.53)n care mrimile au semnificaia de la
relaia (3.25) iar R este raza golurilor.3.2.3.4. Pentru uurina
calcului sgeii totale a grinzilor ajurate cu goluri circulare n
inim, se folosete i n acest caz o relaie simpl de calcul a sgeii,
iar condiia de verificare se scrie sub forma:(3.54)n care
coeficientul kf are valorile din tabelul 3.2.Tabelul 3.2.Nr.
crtFelul ncrcrilor grinziikf funcie de deschidere "l"
4-6 m6-8 m8-10 m10-12 m12-14 m>14 m
1Uniform distribuite1,081,071,061,051,041,03
2Concentrate1,151.121,101,081,061,04
3.2.4. Verificarea stabilitii montanilor grinzilor ajurate cu
golurile circulare3.2.4.1. Pierderea stabilitii montanilor se
verific pentru aceleai motive i n acelai mod ca i la grinzile din
profile ajurate cu goluri hexagonale.3.2.4.2. Dac raportul dintre
nlimea montanilor y0 (fig. 3.9) i grosimea inimii satisface
relaia:(3.55)pentru grinzile cu goluri ovale respectiv cele cu
goluri circulare, atunci nu este necesar verificarea stabilitii
montanilor.3.2.4.3. n cazul cnd condiia 3.55 nu este satisfcut,
verificarea stabilitii montanilor este necesar s fie fcut.n acest
sens se calculeaz fora tietoare critic cu relaia:(3.56)n care:U1
0,90R+0,43bc (3.57)V1 0,29R+0,05bc (3.58)R fiind raza golurilorbc
este limea montanilor, iar celelalte dimensiuni se iau conform fig.
3.9.3.2.4.4. La fel fora tietoare elastic se calculeaz cu
relaiile:din ncovoiere (3.59)din forfecare (3.60)Condiiile de
verificare se scriu i n acest caz sub forma:(3.61)(3.62)m avnd
aceleai valori ca i n paragraful 3.1.4.4.3.2.4.5. Toate celelalte
indicaii din paragraful 3.1.4. rmn valabile i n acest caz.3.2.5.
Verificarea stabilitii generale a grinzilor ajurate cu goluri
circulare3.2.5.1. Verificarea stabilitii generale a grinzilor
ajurate cu goluri circulare se face aa cum s-a artat n paragraful
3.1.5.[top]
4. CALCULUL ELEMENTELOR CONSTRUCIILOR METALICE DIN PROFILE CU
GOLURI N INIMA, SOLICITATE LA NCOVOIERE CU COMPRESIUNE4.1. Calculul
barelor din profile cu goluri hexagonale i octogonale4.1.1.
Calculul tlpilor din dreptul golurilor profilelor la starea limit
de rezisten4.1.1.1. Elementele solicitate la ncovoiere cu
compresiune, realizate din profile metalice cu goluri n inim, pot
fi riglele drepte sau curbe i stlpii cadrelor ce alctuiesc
structura de rezisten metalic a halelor industriale i a cldirilor
etajate.4.1.1.2. Eforturile dintr-o seciune transversal a
elementului solicitat sunt fora axial, momentul ncovoietor i fora
tietoare care se calculeaz n axa golurilor.4.1.1.3. Pentru barele
scurte, la care este exclus posibilitatea pierderii stabilitii
generale, calculul tensiunilor se face n seciunile transversale cu
gol, n care acestea sunt maxime.4.1.1.4. Eforturile N i M (fig.
4.1) din axul unui gol se nlocuiesc cu rezultantele NN i NM
aplicate n centrele de greutate G0 ale tlpilor T ce alctuiesc
seciunea transversal cu gol:(4.1) (4.2)Fora tietoare T se
repartizeaz n mod egal T/2 la cele dou tlpi ale seciunii
transversale cu gol.4.1.1.5. Efortul unitar maxim de compresiune
apare n punctul i din colul golurilor (fig. 4.1), n care se nsumeaz
efectele celor trei rezultate NN, NM, T/2 ce solicit talpa
superioar:NMT (4.3)(4.4)4.1.1.6. Introducnd notaia (3.7),
verificarea tlpilor din dreptul golurilor se face cu
relaia:(4.5)4.1.1.7. Pentru profile cu plcue intermediare de nlime
hp, caracteristica ya s-a determinat n anexa 4, innd cont de hp
ales conform relaiei (2.7).4.1.1.8. n cazul forelor tietoare
importante se face i verificarea efortului unitar echivalent n
centrul de greutate Go al seciunii T cu relaia:(4.6)n care Go se
calculeaz conform relaiei (3.15), iar Go conform relaiei
(4.7):(4.7)4.1.2. Calculul elementelor cu goluri hexagonale i
octogonale comprimate i ncovoiate la starea limit de
stabilitate4.1.2.1. Pentru verificarea stabilitii elementelor
realizate din profile metalice cu goluri solictate la compresiune
cu ncovoiere se propune formula 8.5 din STAS 10108/0-78, valabil
pentru bare n dublu T cu dou axe de simetrie:(4.8)n care:- A1 i Wx1
aria i modulul de rezisten a seciunii ntregi prin gol (anexa 4.1);-
N este efortul axial aplicat n centrul de greutate G1 al seciunii
transversale cu gol; dac N este variabil n lungul barei se face
corectarea conform tabelei 16 din STAS 10108/0-78;- Mx este
momentul ncovoietor din seciunea de calcul.Toate celelalte mrimi se
calculeaz conform paragrafului 8.2 din STAS 10108/0-78.4.1.2.2.
Pentru determinarea coeficientului de flambaj din relaia (4.8) se
calculeaz x1tr i y1 i se ia valoarea maxim.(4.9)sau cnd se poate
lua(4.10)n care
p - pasul golurilorlfx1 - lungimea de flambaj n raport cu axa Gx
care se ia conform STAS 10108/0-78.ix1 i ix0 sunt date n anexa 4 i
se determin cu relaiile:
Ip este momentul de inerie al seciunii plinului i se determin cu
relaia:(4.15)y1 se ia conform figurii 3.1. sau din anexa 4(4.16)n
care:lfy - lungimea de flambaj n raport cu axa Gy care se ia
conform STAS 10108/0-78.(4.17)i este dat n anexa 4.4.1.2.3. Dac
elementul de structur format din profile cu goluri n inim se
asimileaz cu elemente (tlpile din dreptul golurilor) solidarizate
cu plcue (montanii), se propune verificarea dup formula dat n STAS
10108/0-78;(4.18)n care:H - nlimea profilului ajurat cu goluri;A1,
Ix1 - au semnificaiile de la punctul 4.1.2.1.4.1.2.4. Coeficientul
de flambaj al ramurii r nelegnd prin ramur un profil T din dreptul
golurilor, trebuie s satisfac relaia:(4.19)n care:b coeficientul de
flambaj al barei determinat cu x1tr.4.1.2.5. n afara verificrilor
de la 4.1.2.3 i 4.1.2.4. se mai face i o verificare de stabilitate
a ramurii celei mai comprimate la efortul axial maxim N' = NN + NM
cu relaia:(4.20)n care r reprezint coeficientul minim de flambaj al
seciunii T a ramurii care se ia din tabelele 43...64 STAS
10108/0-78, conform indicaiei din tabele 42 punctul 3 al aceluiai
standard, n funcie de marca oelului i de coeficientul de zveltee
maxim.4.1.2.5. Coeficientul de zveltee maxim max nu va depi
valoarea maxim admis dat n tabelul 23 STAS 10108/0-78:maxa (4.21)n
care max este valoarea cea mai mare dintre x1tr definit de (4.9)
sau (4.10) i y1 definit de (4.16).4.2. Calculul barelor realizate
din profile cu goluri circulare i ovale4.2.1. Calculul tlpilor din
dreptul golurilor profilelor la starea limit de rezisten4.2.1.1.
Calculul de rezisten al tlpilor din dreptul golurilor profilelor cu
goluri se face n seciunile n care eforturile unitare au valori
maxime.4.2.1.2. Ca i la profilele ajurate cu goluri hexagonale i
octogonale, eforturile N, M, T din axul unui gol se nlocuiesc cu
rezultante aplicate n centrul de greutate G0 al seciunii n T (fig.
4.2.) conform relaiilor (4.1) i (4.2).4.2.1.3. Verificarea
eforturilor unitare normale nsumate din efectul forei axiale,
momentul ncovoietor i al forei tietoare, ntr-o seciune curent
definit prin unghiul msurat fa de axul vertical al golurilor, se
face prin adunarea celor trei eforturi N, M i T, iar condiia de
verificare poate fi scris sub forma:(4.22)n care i se calculeaz cu
relaiile (3.42) i (3.43).4.2.1.4. Avnd n vedere faptul c la
elementele solicitate la ncovoiere cu compresiune, eforturile
unitare pe conturul golurilor nu difer cu mai mult de de cele din
axul golurilor, calculul acestor eforturi i verificarea lor se
poate face numai n seciunea din axul vertical al golurilor avnd
centrul de greutate G0, utiliznd relaia:
4.2.1.5. n afara acestor verificri se face i verificarea cu
relaiile (4.6) i (3.15).4.2.2. Calculul elementelor comprimate i
ncovoiate la starea limit de stabilitate4.2.1.1. Elementele
solicitate la ncovoiere cu compresiune formate din profile ajurate
cu goluri circulare i ovale, se pot considera formate din dou
ramuri legate cu plcue, ca i n cazul profilelor ajurate cu goluri
hexagonale i ovale i rezult c verificarea stabilitii se face cu
aceleai relaii: (4.8), (1.18), (4,19) i (4.20).4.2.2.2.
Coeficientul de zveltee maxim max al barei va satisface relaia
(4.21), n condiiile date la 4.1.2.5.[top]
5. MBINAREA GRINZILOR AJURATE CU GOLURI N INIM5.1.
Generaliti5.1.1. mbinrile intervin n cazul grinzilor din profile
ajurate cu goluri n inim, n primul rnd la prinderea celor dou pri
rezultate dup tierea inimii profilelor dublu T, n vederea ajurrii
pe lungimea de contact bc, i n al doilea rnd la mbinrile de
prelungire a profilelor ajurate, sau a altor profile cu goluri n
inim.5.2. Alctuirea i calculul mbinrilor longitudinale a inimii pe
lungimea de contact a celor dou pri5.2.1. mbinarea longitudinal a
celor dou jumti obinute dup tierea inimii profilului laminat dublu
T, n vederea ajurrii, se realizeaz cu sudur cap la cap cu sau fr
prelucrarea marginilor.5.2.2. Sudura de mbinare longitudinal a
celor dou pri se execut pe toat lungimea de contact "bc" pe ambele
fee ale inimii.5.2.3. Calculul acestei mbinri const n verificarea
condiiei ca pe lungimea de contact "bc" efortul unitar s nu depeasc
pe cel de calcul al sudurii la forfecare.5.2.4. innd cont de
efortul Hm care ia natere la nivelul axului montanilor, care se
calculeaz cu relaia (3.18) i care dac Q = 0 poate fi scris sub
forma:(5.1)pentru profile fr plcue intermediare i cu plcue
intermediare, verificarea sudurii se face n felul urmtor:5.2.5. La
profilele cu goluri hexagonale sau circulare care nu au plcue
intermediare (fig. 5.1.a i 5.1.b) condiia de verificare se
scrie:(5.2)n care:As este seciunea sudurii:As=d.bc (5.3)Dac se
nlocuiete Hm i As rezult:(5.4)de unde se poate scoate condiia de
verificare a lungimii de contact bc a grinzii(5.5)n care:fiind
rezistena de calcul a sudurii cap la cap la forfecare.5.2.6. La
profilele cu goluri octogonale sau ovale care au i plcue
intermediare se calculeaz din fora Hm un efort tangenial cu relaia
(5.4) i un efort unitar normal s n sudur datorit faptului c fa de
sudura aflat la hp/2 de ax, efortul Hm se reduce la o for i la un
moment. Efortul unitar normal se calculeaz cu relaia:(5.6)n care:Wm
- modulul de rezisten al montantuui egal cu iar Hm s-a nlocuit din
5.1.5.2.7. Verificarea sudurii la profilele cu plcue intermediare
se face n acest caz cu relaia:(5.7)n care se ia din (5.6) iar s din
(5.4).5.2.8. Dac lungimea de contact "bc" aleas din condiiile
constructive ale grinzilor ajurate cu goluri n inim satisface
condiiile (5.5) sau (5.7), nseamn c cele dou jumti au fost mbinate
n mod corespunztor pentru a prelua fora de lunecare din grind.5.3.
Alctuirea i calculul mbinrilor de prelungire a profilelor ajurate
cu goluri5.3.1. mbinrile de prelungire a grinzilor ajurate cu
goluri n inim se pot realiza att prin sudur ct i cu uruburi.
Oricare ar fi modul de executare a acestor mbinri ele se vor
amplasa ntotdeauna n poriunile pline dintre dou goluri.De asemenea
se va cuta ca ntotdeauna aceste mbinri s nu fie amplasate n
regiunea unde solicitrile sunt maxime.5.3.2. mbinrile sudate de
prelungire a grinzilor ajurate cu goluri n inim se realizeaz n
modul cel mai simplu prin sudur cap la cap (fig. 5.2.a, b).Aceast
mbinare se poate realiza i prin sudarea pe o plac care se aeaz ntre
cele dou pri care se mbin, cu sudur de col (fig. 5.2. c, d). Ambele
tipuri de mbinri se execut n axul plinului.5.3.3. Calculul sudurii
cap la cap de prelungire se face la momentul ncovoietor i fora
tietoare din seciunea respectiv; verificarea se face cu
relaiile:
n care:este modul rezisten al sudurii (5.10)iar:(5.11)este
momentul de inerie al sudurii iar:As2=a2I2 (5.12)este seciunea
sudurii inimii.5.3.4. Calculul sudurii de col de prindere a
profilului dublu T din axul plinului pe placa intercalat (fig. 5.2.
c i d) se face la aceleai solicitri din seciunea
respectiv.Verificarea se face n punctul "1" la nivelul fibrei
extreme cu relaia:(5.13)n care:(5.14)Is fiind momentul de inerie al
ntregii suduri i H nlimea profilului i n punctul "2" de la nivelul
conjeului dintre talp i inim, unde ia natere efortul unitar
normal(5.15)i efortul unitar tangenial(5.16)iar condiia de
verificare este:(5.17)5.3.5. mbinrile de montaj se pot executa i cu
uruburi. n acest caz cele dou pri care se mbin se altur i se dispun
eclise pe tlpi i inim (fig. 5.3). Pentru mbinare se folosesc
uruburi psuite. Se pot folosi i uruburi de nalt rezisten strnse
excesiv, atunci cnd folosirea acestora este justificat
tehnico-economic.5.3.6. Eclisele de pe inim i tlpi trebuie s
satisfac condiia(5.18)n care:Aei este aria ecliselor inimii,Aet
aria ecliselor tlpii,A aria profilului ntreg.5.3.7. uruburile de pe
inim se dispun astfel ca distana dintre ele s fie cuprins ntre 3.5d
i 8d, iar de la ultimul urub la marginea eclisei ntre 2d i
4d.Momentul care revine inimii este:(5.19)iar fora tietoare ce
revine inimii:Tin=T (5.20)n care:M i T sunt solicitrile
exterioareIx in mom. de inerie al inimii n dreptul plinurilor.Ix
momentul de inerie al seciunii pline ntregi I (anexa 4)Din momentul
ce revine inimii, n urubul cele mai solicitat care este cel mai
deprtat de axa neutr, ia natere efortul:(5.21)iar din fora
tietoare:(5.22)relaii n care:y'i - este distana de la axa neutr pn
la nitul extrem(5.23)n i m numrul niturilor pe un ir i numrul
irurilor de uruburi.5.3.8. Efortul nsumat din nitul cel mai
solicitat se verific cu relaia:(5.24)n care: Na min este efortul
minim ce se poate transmite printr-un urub prin forfecare sau
presiune pe gaur:
n care:d - diametrul uruburilortmin- valoarea minim dintre
grosimea inimii sau a ecliselor.5.3.9. uruburile de prindere a
ecliselor de pe tlpi se calculeaz considernd efortul efectiv din
talp.Ele se dispun la distana minim (3.5d) pentru a scurta
eclisele.Numrul uruburilor pentru mbinarea tlpilor se determin cu
relaia:(5.27)n care:nt - numrul uruburilor la tlpi,At - seciunea
tlpii,Ref - efortul efectiv din talp(5.28)Wx fiind modulul de
rezisten al ntregii seciunii n dreptul plinurilor (anexa
4).[top]
6. NTRIREA I RIGIDIZAREA PROFILELOR AJURATE CU GOLURI N INIM6.1.
ntrirea i rigidizarea seciunilor prin goluri6.1.1. n anumite
cazuri, mai ales atunci cnd nlimea grinzilor ajurate cu goluri n
inim este mare, ceea ce se ntmpl atunci cnd nlimea profilelor T din
dreptul golurilor este foarte mic, este necesar s se fac ntrirea
golurilor.6.1.2. ntrirea profilelor T de deasupra i de desubtul
golurilor se poate face, n cazul profilelor ajurate cu goluri
hexagonale, prin sudarea de inim deasupra i de desubtul golurilor a
unor plcue din oel lat (fig. 6.1.a).n acest caz seciunea tlpilor
din dreptul golurilor crete, la fel ca i modulul de rezisten Woi fa
de fibra interioar.Plcuele se cresteaz de obicei la capete pentru a
se petrece peste inim i se sudeaz de aceasta.6.1.3. n cazul cnd
fora tietoare este maxim n aceeai seciune cu momentul ncovoietor,
este necesar s se ntreasc i montanii n dreptul golurilor celor mai
solicitate i acest lucru se face prin bordurarea golurilor cu o
platband sudat de inim la profilele ajurate cu goluri hexagonale
(fig. 6.1.b), sau, n cazul profilelor ajurate cu goluri circulare,
prin sudarea de inim a unui cupon de eav (fig. 6.1.c).6.1.4.
ntrirea golurilor din seciunile cele mai solicitate, cum este cazul
elementelor la care momentul ncovoietor i fora tietoare sunt maxime
n aceeai seciune - pe reazemele grinzilor continue sau la colurile
cadrelor - se poate face i prin umplerea acestora cu tabl care se
sudeaz pe contur (fig. 6.2.a). n acest caz seciunea se comport ca o
seciune plin dublu T. La profilele cu goluri circulare ntrirea se
face ca n fig. 6.2.b.6.1.5. ntrirea golurilor cu una din soluiile
prezentate n fig.6.1. i fig.6.2. se face numai atunci i acolo unde
este absolut necesar din calcul i numai n vecintatea seciunilor
celor mai solicitate, deoarece n caz contrar prin adugarea
ntriturilor crete consumul de oel care face ca s se piard o parte
din avantajele profilelor ajurate.6.2. Rigidizarea montanilor
grinzilor ajurate cu goluri n inim6.2.1. La grinzile ajurate cu
goluri n inim, raportul dintre grosimea i nlimea inimilor
montanilor este mult mai mic dect la profilele laminate dublu T.
Acest raport este i mai mic atunci cnd grinzile ajurate au i plcue
intermediare.6.2.2. Datorit acestor rapoarte mai mici dintre
grosimea i nlimea inimii, este necesar n unele situaii s se fac
rigidizarea montanilor.Acest lucru trebuie fcut n special la
montanii care transmit fore concentrate mari, cum este cazul
montanilor de reazem prin care se transmite reaciunea
grinzilor.6.2.3. Rigidizarea montanilor se face sudnd pe ambele fee
ale inimii, n dreptul plinurilor, rigidizri din oel lat (fig.
6.3.)6.2.4. n practic se poate combina ntrirea golurilor, cum este
artat n fig.6.1. i fig.6.2, cu rigidizarea montanilor ca n fig.
6.3.Aa este cazul n dreptul reazemelor intermediare grinzilor
continui.[top]
ANEXA 1 CARACTERISTICI GEOMETRICE ALE PROFILELOR CU GOLURI
CIRCULARE1. Plecnd de la caracteristicile geometrice ale seciunii
transversale a profilului T din axul vertical al golurilor: distana
e0 care definete poziia centrului de greutate, A0 aria seciunii
transversale, I0 momentul de inerie i Woi modulul de rezisten a
seciunii acestui profil, care sunt date tabelele din anexa 3, pot
fi calculate caracteristicile geometrice ale seciunii curente
verticale definit prin unghiul i coordonatele i .a) Distana dintre
centrul de greutate G al seciunii verticale curente i G0 a seciunii
din axul golurilor:(1)sau cu =R(1-cos) (2)(3)b) Distanele dintre
centrele de greutate a profilelor T din dreptul axului golurilor la
profilele cu goluri circulare i ovale:- distana dintre centrele de
greutate G0y0=H20=2[(R+a) 0] (4)- distana dintre centrele de
greutate (5)c) Aria seciunii transversale curente verticale a
profilului T se poate calcula cu relaia:(6)d) Momentul de inerie al
seciunii verticale curente a profilului T poate fi scris sub forma:
(7)n aceste relaii d, a i e0 sunt dimensiuni ale seciunii
profilului T din axul golurilor, A0 i I0 aria i momentul de inerie
a acestei seciuni, iar reprezint creterea nlimii inimii dat de
relaia 2.e) Modulul de rezisten al seciunii verticale curente a
profilului T este de forma:(8)mrimile avnd semnificaiile de mai
sus.2. Pentru verificarea eforturilor unitare normale maxime pe
suprafaa curent nclinat cu unghiul fa de vertical, este necesar s
fie calculate caracteristicile geometrice ale seciunii transversale
a profilelor T din seciunea curent nclinat.Aceste caracteristici
geometrice pot fi calculate cu uurin plecnd de la cele ale seciunii
curente verticale din relaiile 6, 7, 8 i anume:(9)(10)(11)Toate
aceste caracteristici geometrice sunt calculate pentru profilele
ajurate cu dimensiuni uzuale n anexele 5 i 6.[top]
ANEXA 2CALCULUL NOTAIILOR I (3.42) I (3.43)1. Notaiile i sunt
cele date n relaiile (3.42) i (3.43) sub forma:(1)(2)innd cont de
valorile lui A din relaia (9) i Wi din relaia (11), anexa 3
notaiile i pot fi scrise sub forma:(3)(4)n aceste relaii sunt:
aria; modulul de rezisten fa de fibra interioar, poziia centrului
de greutate i nlimea seciunii verticale curente definit prin
unghiul i abscisa respectiv ordonata a punctului de pe conturul
golului relaiile (2.15) i (2.16) i care sunt artate n anexa
1.Valorile lui i sunt date n anexa 5.[top]