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Gunma University Kobayashi Laboratory Gunma University Kobayashi Laboratory 高速応答・低リップル電源用 カップルドインダクタ の解析 群馬大学大学院 工学研究科 電気電子工学専攻 情報通信システム第2研究室 小林研究室 SANTHOS ARIO WIBOWO 張挺 光野 正志 田浦 哲也 森 偉文樹 小堀 康功 小林 春夫
30

Original 4-phase Coupled Inductor - Gunma University...S4 Rout Vin S2 S1 Cout Vout L L M + V1 - + V2 - モード3 S2 and S3 On S1 and S4 Off モード2 S2 and S4 On S1 and S3 Off

Jul 17, 2020

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Gunma UniversityKobayashi Laboratory

Gunma UniversityKobayashi Laboratory

高速応答・低リップル電源用カップルドインダクタ の解析

群馬大学大学院 工学研究科 電気電子工学専攻情報通信システム第2研究室 小林研究室

○SANTHOS ARIO WIBOWO 張 挺 光野 正志 田浦 哲也森 偉文樹 小堀 康功 小林 春夫

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Outline

2Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

研究背景と目的

降圧型DC-DCコンバータの原理

カップルド・インダクタを用いたDC-DCコンバータ

・ 定常状態における理論解析

・ 過渡状態における理論解析

状態平均化方程式による理論解析

シミュレーションと実験結果

まとめ

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Outline

3Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

研究背景と目的

降圧型DC-DCコンバータの原理

カップルド・インダクタを用いたDC-DCコンバータ

・ 定常状態における理論解析

・ 過渡状態における理論解析

状態平均化方程式による理論解析

シミュレーションと実験結果

まとめ

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研究背景と目的

4Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

• マイクロプロセッサなどのデジタルシステム用電源への要求:

• 低電圧・大電流出力

• 低リップル

• 高速応答性

定常状態 :

L大:出力リップルが小さい

L小:出力リップルが大きい (×)

過渡状態 :

L大:応答が遅い

L小:応答が速い

(×)

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研究背景と目的

5Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

定常状態での低リップル・過渡状態での高速応答性

カップルド・インダクタを用いた降圧型DC-DCコンバータ

カップルドインダクタ 高速応答各相電流リップルの低減

2相カップルド・インダクタ降圧型DC-DCコンバータの

理論解析・シミュレーションと実験による

カップルド・インダクタの特徴の明確化

設計指針パラメータの検討

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Outline

6Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

研究背景と目的

降圧型DC-DCコンバータの原理

カップルド・インダクタを用いたDC-DCコンバータ

・ 定常状態における理論解析

・ 過渡状態における理論解析

状態平均化方程式による理論解析

シミュレーションと実験結果

まとめ

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降圧型DC-DCコンバータの原理

7Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

• 降圧型スイッチング電源

TopMOSがONのとき:

Rout

VinBottom

MOS

TopMOS

Cout

Vout

L

==ΔΔIILL TonTonLLVoutVoutVinVin ーー

BottomMOSがONのとき:

==ΔΔIILL ToffToffLL

VoutVoutーー

==

==VoutVout VinVinToTonn

ToffToffTonTon ++

VinVinTT

TTonon TopMOSがONのときの電流の変化量

BottomMOSがONのときの電流の変化量

出力電圧はクロックデューティ(比率)によって決定!

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Outline

8Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

研究背景と目的

降圧型DC-DCコンバータの原理

カップルド・インダクタを用いたDC-DCコンバータ

・ 定常状態における理論解析

・ 過渡状態における理論解析

状態平均化方程式による理論解析

シミュレーションと実験結果

まとめ

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カップルド・インダクタの特徴

9Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

カップルド・インダクタは回路動作によりインダクタンスを自動的に調整

・定常状態・定常状態::自己自己インダクタンスがインダクタンスが主→インダクタンス主→インダクタンス 大大((低リップル低リップル))

・過渡状態・過渡状態::漏れ漏れインダクタンスインダクタンスが主が主→インダクタンス→インダクタンス 小小((高速応答高速応答))

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カップルド・インダクタを用いた2相降圧型コンバータ

10Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

スイッチングの波形 :

i2

i1

S3S4

Rout

VinS2

S1

Cout

Vout

L

L

M+ V1 -

+ V2 -

モード 3 S2 and S3 OnS1 and S4 Off

モード 2 S2 and S4 OnS1 and S3 Off

dtdiM

dtdiLV

dtdiM

dtdiLV

122

211

( ) 0 21 <LLkM ⋅=モード2モード1 モード2モード3

S3

S4

S2

S1

T/2

T

M = Mutual Inductance

モード 1 S1 and S4 OnS2 and S3 Off

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各モードにおける等価インダクタンスの導出( Duty ≦ 50% )

11Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

モード 1: モード 2: モード 3:

DDML

MLLeq

−⋅+

−=

1

22

1

dtdi

DDML

MLV

DDV

dtdiM

dtdiL

VDVindtdiM

dtdiL

122

12

21

11

)1(11

−⋅+

−=

−⋅−=+

=⋅−=+

( )dtdiMLV

VDVindtdiM

dtdiL

VDVindtdiM

dtdiL

1

12

21

1

1

1

+=

=⋅−=+

=⋅−=+

dtdi

DDML

MLV

DD

VDVindtdiM

dtdiL

VDVindtdiM

dtdiL

122

12

21

1

11

11)1(

−⋅+

−=

⋅−

−=⋅−=+

=−=+

MLLeq +=2

DDML

MLLeq −⋅+

−= 1

22

3

i2

i1Vin Vout

L

L

M

V1

V2

i2

i1 L

M

V1

V2

Vout●

i2

i1 L

M

V1

V2

Vin Vout

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定常状態における平均等価インダクタンスの導出( Duty ≦ 50% )

12Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

• 一周期における平均インダクタ電流を基づいて :

• 定常状態の等価インダクタンス :

1

211

111

eqeq

eq

LL

kDDk

LL

=

−−

⋅+⋅=

( )231

211

eqeqeqeq LD

LD

LD

L−

++=

3

1

2

1

1

1

1

1

3

1

2

1

1

1

)21(

)21(

eqeqeqeq

eqeqeqL

LDV

LDV

LDV

LV

LDV

LDV

LDVi

⋅+

−⋅+

⋅=

⋅+

−⋅+

⋅=∆

D 1/2-D D 1/2-D

i2

i1

S3S4

Rout

VinS2

S1

Cout

Vout

L

L

M+ V1 -

+ V2 -

M = Mutual Inductance

S3

S4

S2

S1

モード2モード1 モード3

DDk

kLLeq

−⋅+

−=

11

1 2モード2

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定常状態における平均等価インダクタンスの導出( Duty ≧ 50% )

13Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

3

2

31

1

1111

)1()1(1

eqeq

eq

eqeqeq

LL

kDDk

LL

LD

LD

L

=

−⋅+

⋅=

−+

−=

DDk

kLLeq −⋅+

−= 11

1 2

• 一周期における平均インダクタ電流を基づいて :

• 定常状態の等価インダクタンス :

i2

i1

S3S4

Rout

VinS2

S1

Cout

Vout

L

L

M+ V1 -

+ V2 -

M = Mutual Inductance

S3

S4

S2

S1

モード2 モード1 モード3

D-1/2 D-1/2

1-D 1-D

モード2

3

1

2

1

1

1

1

1

3

1

2

1

1

1

)1()12()1(

)1()12()1(

eqeqeqeq

eqeqeqL

LDV

LDV

LDV

LV

LDV

LDV

LDVi

−⋅+

−⋅+

−⋅=

−⋅+

−⋅+

−⋅=∆

デューティ50%以下と50%以上の関係⇒ミラー!

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O u t l i n e

14K o b a y a s h i L a b o r a to r yK o b a y a s h i L a b o r a to r y

・ 研 究 背 景 と 目 的

・ 降 圧 型 D C - D C コ ン バ ー タ の 原 理

・ カ ッ プ ル ド ・ イ ン ダ ク タ を 用 い た D C - D C コ ン バ ー タ

・ 定 常 状 態 に お け る 理 論 解 析

・ 過 渡 状 態 に お け る 理 論 解 析

・ 状 態 平 均 化 方 程 式 に よ る 理 論 解 析

・ シ ミ ュ レ ー シ ョ ン と 実 験 結 果

・ ま と め

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カップルド・インダクタを用いることによる高速応答特性

15Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

C o u p l e d : U n c o u p l e d :

I L

S 3

S 1

Δ i

Δ D

モード2

Δ D

I L

S 3

S 1

Δ i

モード2

デ ュ ー テ ィ に 対 す る 電 流 変 化 が 大 き い !

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過渡状態における平均等価インダクタンスの理論解析

16Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

• 過渡状態における平均等価インダクタンスはモード2の等価インダクタンスで決定される :

• k<0において (Inverse Coupling)

DFsL

Vinieq

∆⋅

=∆2

IL

S3

S1

Δi

ΔD

モード2

)1(2

kLMLLeq+=

+=

より速い過渡応答特性

より大きい結合係数

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Outline

17Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

研究背景と目的

降圧型DC-DCコンバータの原理

カップルド・インダクタを用いたDC-DCコンバータ

・ 定常状態における理論解析

・ 過渡状態における理論解析

状態平均化方程式による理論解析

シミュレーションと実験結果

まとめ

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状態平均化方程式による理論解析

18Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

• モード1

VinkLDDk

Vi

CRC

kLDD

DDk

dtdVdtdi

out

out

out

out

⎥⎥⎥⎥

⎢⎢⎢⎢

−−

++⎥

⎤⎢⎣

⎥⎥⎥⎥⎥

⎢⎢⎢⎢⎢

−⎭⎬⎫

⎩⎨⎧

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −

+−

+−

=⎥⎥⎥

⎢⎢⎢

0)1(

11

11)1(

11

20

22

• モード2

• モード3

i2

i1Vin Vout

L

L

M

V1

V2

i2

i1 L

M

V1

V2

Vout

i2

i1 L

M

V1

V2

Vin Vout

VinVi

CRC

kL

dtdVdtdi

out

out

out

out

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡+⎥

⎤⎢⎣

⎥⎥⎥⎥

⎢⎢⎢⎢

+−

=⎥⎥⎥

⎢⎢⎢

00

11)1(

20

VinkLDDk

Vi

CRC

kLDD

DDk

dtdVdtdi

out

out

out

out

⎥⎥⎥⎥

⎢⎢⎢⎢

−−

++⎥

⎤⎢⎣

⎥⎥⎥⎥⎥

⎢⎢⎢⎢⎢

−⎭⎬⎫

⎩⎨⎧

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −

+−

+−

=⎥⎥⎥

⎢⎢⎢

0)1(

11

11)1(

11

20

22

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状態平均化方程式による理論解析 (D≦50%)

19Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

状態平均化方程式により、次式を得る

0==⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡X

dtd

Vi

dtd

out

out

)1(1

12det

01)1(

112

1

det1

2

21

1

kLCDDk

C

kLDDk

CRA

BVinAX

−⎭⎬⎫

⎩⎨⎧

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛−

+=

⎥⎥⎥⎥⎥

⎢⎢⎢⎢⎢

−⎭⎬⎫

⎩⎨⎧

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛−

+−=

⋅−=

VinkLDDkD

C

kLDDk

CRX

⎥⎥⎥⎥

⎢⎢⎢⎢

−−

+⋅

⎥⎥⎥⎥⎥

⎢⎢⎢⎢⎢

−⎭⎬⎫

⎩⎨⎧

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛−

+−=

0)1(

122

01)1(

112

1

det1

2

2

2

VinkLD

DkD

Vi

CRC

kLDDk

Vi

dtd

out

out

out

out

⎥⎥⎥⎥

⎢⎢⎢⎢

−−

++⎥

⎤⎢⎣

⎥⎥⎥⎥⎥

⎢⎢⎢⎢⎢

−⎭⎬⎫

⎩⎨⎧

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛−

+−==⎥

⎤⎢⎣

0)1(

1211

)1(1

120

2

2

2

とおく、

定常状態方程式 :

VinDRD

Vi

out

out

⎥⎥

⎢⎢

⎡=⎥

⎤⎢⎣

⎡ VinDVout ⋅=

電圧変換率は結合係数の値に依存しない!

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Outline

20Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

研究背景と目的

降圧型DC-DCコンバータの原理

カップルド・インダクタを用いたDC-DCコンバータ

・ 定常状態における理論解析

・ 過渡状態における理論解析

状態平均化方程式による理論解析

シミュレーションと実験結果

まとめ

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結合係数(k)について( Duty ≦ 50% )

21Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

• 最も低い各相電流リップルを得るための結合係数 :

• 結合係数 k<0

DDA−

=1

Akk

LL

F eq

+−

==11 2

0)12( 2 =++−= kA

kAdkdF

AAk /)11( 2−+−=∴

Duty 10% 20% 30% 40% 50%

F 1.003 1.016 1.051 1.146 ×

Coupling Coefficient k -0.056 -0.128 -0.225 -0.382 -1

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各相電流リップルの減少率の導出

22Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

Uncoupled Coupled

LVoutTsD

TdtdiI offL

uncoupledpp

⋅−=

×=−

)1(

Uncoupled :

Ipp

eg

offL

coupledpp

LVoutTsD

TdtdiI

⋅−=

×=−

)1(

Coupled :

Ripple Reduction :

211kDDkk

II

uncoupledpp

pp

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

−+−

=∆

CouplingCoefficient Duty

Ripple Reduction

-0.056 10% 0.31%

-0.128 20% 1.59%

-0.225 30% 4.83%

-0.382 40% 12.73%

-0.99 50% 49.75%

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シミュレーションと実験の環境

23Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

• 定常状態

Vin : 5[V]

Vout : 1.2[V]

Fs : 200[KHz]

Cout : 220[uF]

L1=L2=L: 15[uH]

k=M/L : -0.2

• 負荷変動

1.2[A]⇒3.6[A]

Clo

ckC

lock i2

i1

L2 Rout

Vin

Cout

Vout

L1

M

回路図.カップルド・インダクタを用いた2相降圧型DC-DCコンバータ

Page 24: Original 4-phase Coupled Inductor - Gunma University...S4 Rout Vin S2 S1 Cout Vout L L M + V1 - + V2 - モード3 S2 and S3 On S1 and S4 Off モード2 S2 and S4 On S1 and S3 Off

シミュレーション結果 各相電流リップルの比較

24Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

304[mA]

Uncoupled Coupled k=-0.2

296[mA]

%6.2026.01

12 =

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

−+

=∆

≒kDDkk

II

uncoupledpp

ppRipple reduction :

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実験結果 各相電流リップルの比較

25Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

Uncoupled Coupled k=-0.2

684[mA] 544[mA]

200mA/div 5us/div200mA/div 5us/div

Ripple reduction : 20.5%

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シミュレーション結果 過渡応答

26Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

Uncoupled Coupled k=-0.2

ΔV= 260[mV]

ΔV= 310[mV]

ΔV= 230[mV]

ΔV= 270[mV]

Undershoot reduction : 11.5% Overshoot reduction : 13%

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実験結果 過渡応答

27Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

Uncoupled Coupled k=-0.2

ΔV= 360[mV]

ΔV= 380[mV]

ΔV= 400[mV]

ΔV= 420[mV]

500mA/div 200us/div 500mA/div 200us/div

Undershoot reduction : 10% Overshoot reduction : 9.5%

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Outline

28Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

研究背景と目的

降圧型DC-DCコンバータの原理

カップルド・インダクタを用いたDC-DCコンバータ

・ 定常状態における理論解析

・ 過渡状態における理論解析

状態平均化方程式による理論解析

シミュレーションと実験結果

まとめ

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まとめ

29Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

• カップルド・インダクタ2相降圧型

DC-DCコンバータの理論解析

・ 高速応答性

・ 各相電流リップル

・ 設計指針パラメータ

• シミュレーションと実験 (Duty=24%、k=-0.2)

明確化

シミュレーション :

アンダーシューの減少 11.5%

オーバーシュートの減少 13%

各相電流リップルの減少 2.6%

実験 :

アンダーシューの減少 10%

オーバーシュートの減少 9.5%

各相電流リップルの減少 20.5%

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デューティに対する結合係数の特性

30Kobayashi LaboratoryKobayashi Laboratory

Undershoot vs Coupling Coefficient

00.050.1

0.150.2

0.250.3

0.35

-1 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0

Coupling Coefficient k

Unders

hoot

[V]

Overshoot vs Coupling Coefficient

0

0.1

0.2

0.3

0.4

-1 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0

Coupling Coefficient k

Ove

rshoot

[V]

Duty : 24%、負荷 : 1.2[A] ⇒ 3.6[A]、3.6[A] ⇒ 1.2[A]

Current ripple vs Coupling Coefficient

0

0.5

1

1.5

-1 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0

Coupling Coefficient k

Curr

ent

Rip

ple

p-p [

A]

10% 20% 30% 40% 50%デューティによって、

高速応答性各相電流リップルの低減

さらに高速応答性

マルチフェーズを併用