«OPERA» «ROVALL»...Площадь наружной поверхности нагрева , м2 0,968 1,452 Номинальный коэффициент теплопередачи

Научно производственная фирмаООО «ВИТАТЕРМ»

Федеральное государственное унитарное предприятие«НИИсантехники»

РЕКОМЕНДАЦИИпо применению алюминиевых блочныхрадиаторов «OPERA» фирмы «ROVALL»

Москва – 2000

2Уважаемые коллеги!

000 «Витатерм» и ФГУП «НИИсантехники» предлагает Вашемувниманию рекомендации по применению алюминиевых блочных радиато-ров «OPERA» итальянской фирмы «ROVALL»

Рекомендации составлены применительно к российским норматив-ным условиям с учётом высказанных руководству 000 «Витатерм» насъездах АВОК предложений о расширении достоверных данных, необхо-димых для подбора отопительных приборов при проектировании системотопления, и включают также дополнительные материалы, используе-мые для этой же цели, согласно СНиП 2.04.05-91* «Отопление, вентиляцияи кондиционирование», а также тепловые характеристики блочных ра-диаторов при их присоединении к теплопроводам системы отопления посхемам «снизу-вверх» и «снизу-вниз», которые в зарубежных проспектах икаталогах не представляются.

Авторы рекомендаций: канд. техн. наук Сасин В.И., канд. техн. наукБершидский Г.А, инженеры Прокопенко Т.Н. и Кушнир В.Д, (под редакциейканд. техн. наук Сасина В. И.).

Замечания и предложения по совершенствованию настоящих реко-мендаций авторы просят направлять по адресу: Россия, 111558, Москва,Зелёный проспект, 87-1-23, директору 000 «Вититерм» Сасину ВиталиюИвановичу или по тел./факс. (095) 482-38-79 и (095) 918-58-95.

© 000 "Витатерм"2000

3СОДЕРЖАНИЕ

Стр.

1. Основные технические характеристики алюминиевых блочныхрадиаторов «ОРЕRА» 4

2. Схемы и элементы систем отопления 93. Гидравлический расчёт 204. Тепловой расчёт 235. Пример расчета 296. Указания по монтажу алюминиевых радиаторов

«ОРЕRА» и основные требованияк их эксплуатации 31

7. Список использованной литературы 34

Приложения 35

1. Динамические характеристики стальныхводогазопроводных труб 36

2. Номограмма для определения потери давленияв медных трубах 39

3. Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладких металлических труб, окрашенных масляной краской 40

41. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

АЛЮМИНИЕВЫХ БЛОЧНЫХ РАДИАТОРОВ «ОРЕRА»

1.1. Предлагаемые специалистам рекомендации по применению алюми-ниевых блочных радиаторов «ОРЕRА» итальянской компании «ROVALL», входя-щей в холдинг «SIRA GROUP», разработаны 000 «Витатерм» на основе прове-дённых в лаборатории отопительных приборов Федерального государственногоунитарного предприятия «НИИсантехники» исследований представительных об-разцов указанных приборов с монтажной высотой (межосевым расстоянием В)350 и 500 мм. Отметим, что радиаторы с В=500 мм являются наиболее «ходовы-ми», поэтому их испытания проведены по полной программе.

1.3. Рекомендации составлены по традиционной для российской практикисхеме [1], [2] с учётом полученных 000 «Витатерм» и лабораторией отопитель-ных приборов НИИсантехники результатов исследований по обобщению опытамонтажа и эксплуатации отопительных приборов из алюминия и его сплавов [З].

При разработке рекомендаций использованы проспек.тные материалы ком-пании «ROVALL».

Цена рекомендаций договорная.1.4. Блочные радиаторы «ОРЕRА» удачно дополняют номенклатуру секци-

онных биметаллических радиаторов «БИМЕТАЛ» фирмы «SIRA».1.5. Блочные радиаторы «ОРЕRА» представляют собой оригинальную кон-

струкцию (рис. 1.1). Вертикальные оребрённые колонки изготовляются методомэкструзии из высокопрочных и стойких к коррозии алюминиевых сплавов, а верх-ние и нижние головки - методом литья под давлением. Головки отливаются сразудля двух и трёх колонок. При этом получается блочный радиатор с номенклатур-ным шагом по теплоотдаче, рапным разности тепловых потоков трёх- и двухко-лонных блоков. Верхние и нижние головки блоков соединяются с двумя или тремяколонками в процессе электрохимической сварки, технология которой отработанав авиастроении. Метод прессования колонок позволяет легко менять монтажнуювысоту радиатора (обычно от 200 до 2500 мм), варьируя лишь соответственноразмер экструдированных колонок и используя во всех случаях унифицированныеблоки головок секций. Круглое сечение канала для прохода теплоносителя обес-печивает высокую прочность колонки радиатора. Традиционное соединение двух-и трёхколонных блоков радиатора с помощью стальных ниппелей и специальныхпрокладок позволяет осуществить при необходимости его перегруппировку, а так-же высокую точность подбора необходимой площади поверхности нагрева. Одна-ко, учитывая сложность перегруппировки радиаторов из алюминиевых сплавов,фирма «ТК «Джиель» со склада в Москве предлагает, как правило, радиаторы всборе по спецификации с количеством колонок от 5 до 14 штук в каждом.

1.6. Компания «ROVALL» поставляет на рынок радиаторы обычно следую-щего ряда монтажных высот: 200, 350, 500, 600, 700 и 800 мм. На российскомрынке встречаются в основном два типоразмера - 350 и 500 мм. Радиаторы дру-гих высот, в том числе превышающих 800 мм, поставляются по спецзаказу.

5

Рис. 1.1 Общий вид алюминиевых блочных радиаторов «OPERA» фирмы «ROVALL»

6

В табл. 1.1 представлены основные технические характеристики и размерыдвух- и трехколонных блоков радиаторов «ОРЕRА» наиболее распространённойна отечественном рынке модели с монтажной высотой 500 мм, В первом прибли-жении при определении теплоотдачи радиаторов с монтажной высотой 350 и 600мм следует вводить поправочные коэффициенты на теплоотдачу радиаторов смонтажной высотой 500 мм, равные 0,76 и 1,14 соответственно.

1.7. Радиаторы «ОРЕRА» характеризуются целым рядом положительныхсвойств:

- закруглённые кромки оребрения обеспечивают травмобезопасность при-бора;

- малый вес, как и у всех приборов из алюминиевых сплавов, являетсявесьма положительным фактором при транспортировке и монтаже приборов;

- низкая инерционность из-за свойств алюминиевых сплавом и малого объ-ёма воды в колонке обеспечивает эффективную регулировку теплового потока;

- конструкция оребрения золовок радиаторов позволяет отклонять поток на-гретого воздуха от стены, что улучшает комфорт в помещении, уменьшает его те-плопотери и снижает опасность пылевых «зализов» на стене, у которой устанав-ливается радиатор;

- исполнение радиатора в стиле «высокого дизайна» в сочетании с качест-венной окраской, проводимой в семь этапов с фосфохромированием и напылени-ем порошковых эпоксиполиэфионых эмалей белого цвета RAL 9010 по техноло-гии «трибо», а затем нанесением специальной краски класс «А», придающей ра-диатору блеск и эстетичный внешний вид.

1.8. Поставляемые в Россию и страны СНГ блочные радиаторы «ОРЕRА» всборе проходят прочностные испытания при избыточном давлении 3 МПа, что по-зволяет их эксплуатировать при рабочем избыточном давлении до 2 МПа.

Испытания ООО «Витатэрм» подтвердили высокую механическую проч-ность радиаторов «ОРЕRА». В то же время отмечено, что при необходимости пе-регруппировки радиаторов следует обеспечивать равнопрочность самих блоков имест соединения их головок с помощью прокладок и ниппелей.

1.9. Радиаторы «ОРЕRА» предназначены для работы в системах водяногоотопления с максимальной температурой теплоносителя 110°С.

1.10. У всех радиаторов «ОРЕRА» общая высота превышает монтажную на42 мм, длина, приходящаяся нa 1 колонку, равна 80 мм, глубина 100 мм, а диа-метр присоединительных отверстий головок радиаторов 1".

1.11. Приведённые в табл. 1.1 тепловые характеристики радиаторов«ОРЕRА» определены в лаборатории отопительных приборов ФГУП «НИИсантех-ники» - головного института Российской Федерации по разработке и испытаниюотопительных приборов согласно российской методике тепловых испытаний ото-пительных приборов при теплоносителе воде [5] и требованиям СИ при нормаль-ных (нормативных) условиях: температурном напоре (разности среднеарифмети-ческой температуры горячей воды в радиаторе и температуры воздуха в испыта-тельной камере) Θ=70 °С, расходе теплоносителя через представительный типо-размер прибора Мпр=0,1 кг/с (360 кг/ч) при его движении по схеме "сверху-вниз" ибарометрическом давлении 1013,3 гПа (760 мм рт. ст.).

1.12. Гидравлические характеристики радиаторов «ОРЕРА» получены приподводках условным диаметром 15 и 20 мм согласно методике ФГУП«НИИсантехники» [б], позволяющей определять приведённые коэффициентысопротивления ζну и характеристики сопротивления Sну при нормальных условиях(при Мпр=0,1 кг/с через прибор) после периода эксплуатации, в течение которого

7

Таблица 1.1

Основные технические характеристики радиаторов«ОРЕRА»

Значение показателейдля радиаторных блоков

Наименование показателей двух-колонных

трёх-колонных

Номинальный тепловой поток, Вт 376 564

Площадь наружной поверхности нагрева ,м2

0,968 1,452

Номинальный коэффициенттеплопередачи Кну, Вт/(м2 • °С)

5,55 5,55

Масса блока (справочная), кг 2,26 3,39

Объём воды, л 0,508 0,762

Размеры радиаторного блока, мм:- межосевое расстояние (монтажная

высота)- общая высота- глубина- длина (без пробок)

500542100160

500542100240

Примечания.1. Номинальный тепловой поток, приходящийся на одну колонку, qну = 188Вт .2. Общая длина радиатора равна: L. = N • 80 + 30 мм,где N - количество колонок в радиаторе, шт;

80 - длина радиатора, приходящаяся на одну колонку, мм;30 - длина двух пробок, мм.

3. Площадь наружной поверхности нагрева, приходящаяся на одну колонку, fксоставляет 0,484 м2.

8

коэффициенты трения мерных участков стальных гладких (новых) труб наподводах к испытательным приборам достигают значений, соответствующих эк-вивалентной шерховатости, равной 0,2 мм и принятой в качестве расчётной длястальных теплопроводов отечественных систем отопления. Усреднённые гидрав-лические характеристики радиаторов представлены в разделе 3.

1.1.3. Преставленные в табл. 1.1 тепповые показатели несколько отлича-ются от зарубежных, полученных при движении теплоносителя по схеме «сверху-вниз». Различие определяется рядом причин, из которых отметим основные. Со-гласно новым европейским нормам ЕN 442-2, в целлом отвечающим германскимDIM 4704, испытания отопительных приборов проводится в изотермической каме-ре с пятью охлаждаемыми ограждениями без утепления зарадиаторного участка.Отечественные же нормы |5] запрещают охлаждать пол и противоположную ото-пительному прибору стену и требуют утепления зарадиаторного участка, что бли-же к реальным условиям эксплуатации приборов, но снижает лучистую состав-ляющую теплоотдачи от прибора к ограждениям помещения. Зарубежные прибо-ры испытываются обычно при перепаде температур теплоносителя 75-65°С (ра-нее при перепаде 90-70°С), характерном для двухтрубных систем отопления. Приэтом расход теплоносителя является вторичным параметром, т.е. зависит от теп-ловой мощности прибора и при испытаниях представительных образцов (около 1-1,5 кВт) обычно находится в пределах 60-100 кг/ч. В то же время согласно отече-ственной методике [5] расход горячей воды через прибор нормируется (360 кг/ч)и характерен для однотрубных систем отопления.При испытаниях представи-тельных образцов приборов мощностью 0, 85-1 кВт и особенно малых типоразме-ров по отечественной методике перепад температур теплоносителя в приборе со-ставляет 1-2°С, что приводит к изотермичности наружной поверхности нагрева повысоте прибора. При этом воздух, поднимаясь при нагреве, встречает теплоот-дающую поверхность практически одной и той же температуры, что даёт несколь-ко меньший эффект наружной теплоотдачи по сравнению со случаем смыванияповерхности с возрастающей по высоте температурой (примерно от 65 до 75°С врасчётном режиме). С другой стороны очевидно, что при большем расходе воды исоответственно большей её скорости в каналах прибора возрастает эффектив-ность внутреннего теплообмена. Взаимосвязь этих и ряда других факторов и оп-ределяет различие тепловых показателей отопительных приборов, испытанных поотечественной и европейской (ЕN 442-2) методикам. С учётом изложенного неподтверждается обычно принимаемая в зарубежных каталогах пропорциональ-ность теплоотдачи радиаторов их длине. Особенности теплопередачи радиаторовпри "нестандартных" схемах движения теплоносителя рассмотрены в четвертомразделе рекомендаций.

Обращаем дополнительно внимание специалистов на тот факт, что россий-ские нормы относят номинальный тепловой поток к температурному напору 70°С,характерному при обычных для отечественных однотрубных систем отопленияпараметрах теплоносителя 105-70 °С, зарубежные - к температурному напору50°С (при температурах теплоносителя 75-65°С ), характерному для двухтрубныхсистем.

1.14. При заказе радиаторов сначала указывается название, затеммонтажная высота и количество секций.

Пример условного обозначения алюминиевого блочного радиатора «Ореrа»с монтажной высотой 500 мм из 7 колонок :

ОРЕRА - 500 (х7).

9

2. СХЕМЫ И ЭЛЕМЕНТЫ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

2.1. Алюминиевые блочные радиаторы «ОРЕRA» применяются в двухтруб-ных и однотрубных системах отопления с вертикальным и горизонтальным распо-ложением теплопроводов, объединяющих отопительные приборы.

2.2. Радиаторы могут применяться как в насосных или элеваторных, так и вгравитационных системах отопления На рис. 2.1 дан.. схема гравитационной сис-темы отопление одноэтажного жилого дома с радиаторами «ОРЕRА».

При использовании зарубежных котлов последние обычно оснащенывстроенным в кожух котла закрытым расширительным сосудом. Для повышениянадёжности и долговечности систем отопления закрытый расширительный сосудрекомендуется ставить и при использовании отечественных котлов. Очевидно,при этом надобность в открытом расширительном бачке отпадает.

2.3. Для повышения эксплуатационной надёжности алюминиевые радиато-ры «ОРЕRА» рекомендуется использовать в закрытых: системах отопления, обо-рудованных, в частности, закрытыми расширительными сосудами.

2.4. Согласно СНиП [7], отопительные приборы в жилых помещениях долж-ны, как правиле, оснащаться термостатами, т.е. при соответствующем обоснова-нии возможно применение ручной регулирующей арматуры. Поэтому в настоя-щем разделе рассматриваются схемы систем отопления как с автоматическими,так и с ручными регуляторами теплового потока. Отметим, что МГСН 2.01-99 [8]более жёстко требует установку термостатов у отопительных приборов.

2.5. Рекомендуемые схемы вертикальных стояков систем отопления пред-ставлены на рис.2.2, схемы горизонтальных систем на рис. 2.3.

2.6. На рис.2.2 и 2.3 показана характерная для отечественной практики ус-тановка кранов, вентилей или термостатов только на верхней из двух подводок крадиатору. Согласно данным 000 "Витатерм" при полном закрытии регулирующейарматуры остаточная теплоотдача радиатора при условном диаметре подводя-щих теплопроводов 15 и 20 мм составляет 25-45 %, поскольку по верхней частинижней под вод <и горячий теплоноситель попадает в прибор, а по нижней частитой же подводм заметно охлаждённый возвращается в стояк или разводящий те-плопровод. Поэтому 000 "Витатерм" рекомендует монтировать регулирующую ар-матуру на нижней подводке к радиатору или устанавливать циркуляционные тор-моза. При этом остаточная теплоотдача уменьшается до 4-8 %.

2.7. Радиаторы в помещении устанавливаются как правило, под окном настене. Длина радиатора по возможности должна составлять не менее 75% длинысветового проёма.

В процессе проектирования при подборе количества колонок в радиаторецелесообразно в максимальной мере использовать трёхколонные блоки с цельюсведения к минимуму соединений на ниппелях.

Присоединение теплопроводов к радиаторам может быть с одной стороны(одностороннее) и с противоположных сторон приборов (разностороннее). Приодностороннем присоединении труб не рекомендуется чрезмерно укрупнять ра-диаторы. Поэтому в системах отопления с искусственной циркуляцией при числесекций в радиаторах «ОРЕRА» более 20, а в гравитационных системах - более 12,рекомендуется применять разностороннюю схему присоединения (рис. 2.4, а и б).

2.8. Регулирование теплового потока радиаторов в системах отопленияосуществляется с помощью индивидуальных регуляторов (ручного или автомати-ческого действия), устанавливаемых на подводках к приборам или встроенных вприбор.

10

Рис. 2.1. Схема гравитационной проточнойсистемы отопления одноэтажного дома: 1 - котёл; 2 - расширительный бачок; 3 - радиаторы

11

Рис. 2.2. Схемы вертикальных стояков системводяного отопления:

а, б, в - двухтрубные; г, д, е - однотрубные

12

Рис. 2.3. Схемы ветвей горизонтальных системводяного отопления:

а - двухтрубная с термостатами; б - однотрубная проточная;в - однотрубная проточно-регулируемая с кранами КРТ;

г- нижнее одностороннее присоединение

Рис. 2.4. Схемы разностороннего присоединения труб к радиаторам придвижении теплоносителя сверху вниз:

а, б - при числе секций в радиаторе более 34 (в насосных системах) и более22 (в гравитационных системах);

в, г - в обратную магистраль под радиатором и над радиатором

13

Для ручного регулирования используют краны двойной регулировки, кранырегулирующие проходные (поставляются в основной из Белоруссии и Украины), краны дляручной регулировки фирм «ГЕРЦ Арматурен» (Австрия), «Данфосс» (Дания), «Овеитроп»(Германия) и др. Обращаем особое внимание, что рядом зарубежных фирмосуществляется поставка шаровых кранов, обеспечивающих пропорциональноерегулирование расхода теплоносителя.

Для автоматического регулирования в двухтрубных насосных системах отопленияможно рекомендовать терморегуляторы (термостаты) типа «ГЕРЦ-ТS-90-V» (диаграммадля подбора представлена на рис. 2 5), типа RТD-N фирмы «Данфосс» (см. рис. 2.6, а),типа А, RF и АZ фирмы «Овентроп» (см. рис. 2.7), типа «Комфорт» ПО «Теплоконтроль» (г.Казань) и др.

Для широко используемых в России однотрубных систем отопления можнорекомендовать специальные термостаты уменьшенного гидравлического сопротивлениятипа «ГЕРЦ-ТS-Е» (см. рис. 2.8) типа RTD-G (см. рис. 2.6, б), МАХ фирмы «Овентроп» испециальный термостат фирмы «Тур и Андерсен».

Наклонные линии (1,2,3...) на диаграммах рис, 2.5 и 2.6 (а) показывают диапазоныпредварительной настройки клапана регулятора в режиме 2К (2°С). Настройка на режим 2Козначает, что термостат частично прикрыт и в случае превышения заданной температурывоздуха в отапливаемом помещении на 2 К (2°С) он перекрывает движение воды вподводящем теплопроводе. Это общепринятое в европейской практике условие настройкитермостатов позволяет потребителю не только сникать температуру воздуха в помещении,но и по его желанию её повышать. В ряде случаев ведётся более точная настройка на 1К(1°С), а иногда допускается настройка на ЗК (3°С). Очевидно, при полностью открытомклапане гидравлическое сопротивление термостата будет заметно меньше. Например, нарис. 2.5 линия «максимального подъёма» штока термостата при режиме настройки на 2Кпоказывает существенно большее значение перепада давления при том же расходе воды,чем линия, характеризующая "максимальное открытие" термостата.

На рис. 2.7 для каждого значения Кv (от 1 до 9), расположенного между левой иправой линией, левая линия соответствует настройке на режим 1К, правая на режим 2Ктермостатов серии А и RF фирмы «Овентроп». Правая крайняя линия на этом же рисункехарактеризует термостат сeрии AZ, очевидно, имеющий наименьшее сопротивление, чтопредопределяет его использование как в двухтрубных, так и в однотрубных системахотопления.

На рис. 2.8 наклонные линии характеризуют гидравлические характеристикитермостатов «ГЕРЦ-ТS-Е» для однотрубных систем отопления при настройке на режимы1К, 2К или ЗК, а также при полностью открытом клапане. Анализ этих данных показывает,что термостаты этого типа могут быть использованы даже в гравитационных системахотопления. Отметим, что гидравлические характеристики термостатов «ГЕРЦ-ТS-Е» какпрямых, так и угловых при установке на подводках условным диаметром 15, 20 и 25 ммпрактически совпадают.

Представленные на рис. 2.6 (б) наклонные линии характеризуют гидравлическиехарактеристики термостатов для однотрубных систем отопления типа RTD-G фирмы«Данфосс» при установке на подводках с условным диаметром 15, 20 и 25 мм в режименастройки на 2К (2°С).

В однотрубных системах целесообразно применять трёхходовые термостаты,обеспечивающие удобные подключение к прибору и монтаж замыкающего участка. Срединаиболее интересных термостатов этого типа выделяются трёхходовой вентиль типа«САLIS-ТS» фирмы «ГЕРЦ» (см. рис. 2.9), а

14также трехходовые термостаты фирм «ГЕРЦ» и «Овентроп», у которых оси тер-мостатических головок перпендикулярны плоскости стены. Отметим, что гидрав-лические характеристики радиаторных узлов с трёходовыми термостатами опре-деляют перепад давлений между подводящим и обратным патрубками у замы-кающего участка. Они зависят от настройки на коэффициент затекания, расходатеплоносителя в стояке и от гидравлических характеристик радиаторов.

Пунктирными линиями на рис. 2.6 (а) показано, при каких расходах воды эк-вивалентный уровень шума термостатов RТD-N не достигает 25 или 30 дБ. Обыч-но этот уровень шума не превышаетет, если скорость воды в подводках не более0,6-0,8 м/с, а перепад давления на термостате не превышает 1,5-3 м вод. ст.

Подробные сведения об этих термостатах можно получить в офисах компанииТАЙМ.

2.9. За рубежом и в последнее время в отечественной практике находит всёболее широкое применение скрытая напольная или плинтусная разводка тепло-проводов и донное их присоединение к радиаторам через специальные коллекто-ры: одноузловые, присоединённые с одной стороны к нижнему патрубку радиато-ра, и со специальным транзитным вертикальном подводящим теплопроводом,обеспечивающим наиболее рациональную схему движения теплоносителя в ра-диаторе «сверху-вниз». Во всех случаях в верхней противоположной пробке ра-диатора необходимо предусматривать установку воздухоотводчика. При этихсхемах термостаты могут монтироваться с расположением оси термостатическойголовки вдоль наружной стены, а не перпендикулярно ей. Для одноузловых под-соединений можно рекомендовать четырёхходовые клапаны «ГЕРЦ-VTA» или«ГЕРЦ-VUA», а для обеспечения подвода воды к прибору по схеме «сверху-вниз»при напольной и плинтусной разводке теплопроводов удобно использовать при-соединительные наборы «ГЕРЦ-2000» или аналогичные комплекты других фирм.

Применяются также, особенно в коттеджах, системы отопления с лучевойнапольной разводкой теплопроводов, традиционным боковым подключением ото-пительных приборов по схеме «сверху-вниз» и с. использованием термостатов уг-лового исполнения. Вертикальные стояки для уменьшения бесполезных теплопо-терь размещают вдоль внутренних стен здания, например, на лестничной клетке.Отопительные приборы, устанавливаемые у наружных стен, подключают к рас-пределительной гребёнке с помощью теплопроводов, которые прокладывают вполу квартиры. Обычно используют защищённые от наружной коррозии стальныеили медные теплопроводы или изготовленные из термостойких полимеров, на-пример, из полипропиленовых труб «Фузиотерм-Штаби» со стабилизирующейалюминиевой или полимерной оболочкой или из полиэтиленовых металлополимерныхтруб. Разводящие теплопроводы, как правило, теплоизолированные, при лучевой схемепрокладывают в штробах, в оболочках из гофрированных полимерных труб и заливаютцементом высоких марок с пластификатором (с толщиной слоя цементного покрытия неменее 40 мм). При плинтусной прокладке обычно используются специальныедекорирующие плинтусы заводского изготовления (чаще всего из полимерныхматериалов). Для напольного отопления в настоящее время часто используютполимерные трубы, как наиболее удобные при монтаже и надёжные при эксплуатации.

15

Рис. 2.5. Гидравлические характеристики термостатов «ГЕРЦ-ТS-90-V» спредварительной настройкой на режим 2К (2°С) и при полном открытии

вентиля

16

Рис. 2.6. Гидравлические характеристики термостатов фирмы «Данфосс»:а) RTD-N 15 при различных уровнях настройки клапана для двухтрубных

систем отопления с подводками dу15;б) RTD-G для гравитационных и насосных однотрубных систем отопления с

подводками dу15, 20 и 25 мм

17

Рис. 2.7. Гидравлические характеристики термостатов фирмы «Овентроп»

18

Рис. 2,8. Гидравлические характеристики термостатов «ГЕРЦ-ТS-Е» при различныхрежимах настройки

19

Прямая КлапанCALIS-ТS

ЗначениеkV

Расход воды наотопительнойприбор %

Рабочее состояние

1 1 7761 01 1 452 1 7761 02 1,65 0 Клапан к отопит. прибору

закрыт1 7761 011 7761 02 1,8 50 Термостатический режим

хр=2К1 7761 01

3

1 7761 02 1,8 60 Термостатический режимхр=ЗК

4 1 7761 01 2.755 1 7761 02 32 80 Клапан открыт

Рис. 2.9. Гидравлические характеристики термостата «ГЕРЦ» с клапаном CALIS-ТS исоответствующие коэффициенты затекания при различных степенях открытия

клапана

20

3. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ

3.1. Значения располагаемого давления при непосредственном присоединениисистемы отопления к тепловой сети через элеватор следует принимать согласно указаниям,приведённым в СНиП 2.04.05-91 * [Т].

3.2. При гидравлическом расчёте теплопроводов, потери давления на трение ипреодоление местных сопротивлений следует определять по методу «характеристиксопротивления»

∆P = S ⋅ M2 (3.1)или по методу «удельных линейных потерь давления»

∆P = R ⋅ L + Z, (3.2)

где∆P - потери давления на трение и преодоление местных сопротивлений, Па;S = А ⋅ ζ‘ - характеристика сопротивления участка теплопроводов, равная потере

давления в нём при расходе теплоносителя 1 кг/с, Па/(кг/с)2;А - удельное скоростное давление в теплопроводах при расходе теплоносителя 1 кг/с ,

Па/(кг/с)2 (принимается по приложению 2);

ζ]L/d)[(ζ' ∑+⋅= λ - приведённый коэффициент сопротивления рассчитываемого участкатеплопровода;

λ - коэффициент трения;d - внутренний диаметр теплопровода;L - длина рассчитываемого участка теплопровода, гл;Σζ - сумма коэффициентов местных сопротивлений на рассчитываемом участке сети;М - массный расход теплоносителя, кг/с;R - удельная линейная потеря давления на 1 м трубы, Па/м;Z - местные потери давления на участке, Па .

3.3. В табл. 3.1 приведены гидравлические характеристики радиаторов «ОРЕRА»при нормативном расходе горячей воды через прибор (Мпр =0,1 кг/с), характерном дляоднотрубных систем отопления, а также при Мпр = 0,015 кг/с, характерном длядвухтрубных систем, которые усреднены для радиаторов с количеством колонок от 4 иболее при движении теплоносителя по схемам «сверху-вниз» и «снизу-вверх». Значениягидравлических характеристик при движении теплоносителя в радиаторе по схеме «снизу-вниз» усреднены для радиаторов с количеством секций от 4 до 14. При расходах, отличныхот указанных в табл. 3.1, значения гидравлических характеристик можно интерполироватьпропорционально расходу теплоносителя.

3.4. Значения удельных скоростных давлений и приведённых коэффициентовгидравлического трения для стальных теплопроводов систем отопления принимаются поприложению 1. Гидравлические характеристики медных теплопроводов приведены вприложении 2.

Аналогичные данные для полипропиленовых труб типа «Фузиотерм Штаби» иполиэтиленовых труб «Китек» имеются в OOO «Витатерм»., а также в компании ТАЙМ.

3.5. Значения коэффициентов местного сопротивления конструктивных элементовсистем водяного отопления принимаются по «Справочнику проектировщика», ч. 1«Отопление» [9].

213.6. Гидравлические характеристики отопительного прибора и подводящих

теплопроводов с регулирующей арматурой в однотрубных системах отопления сзамыкающими участками определяют коэффициент затекания αпр, характеризующий долютеплоносителя, проходящего через прибор, от общего его расхода в подводке крадиаторному узлу. Таким обоазом. в однотрубных системах отопления расход воды черезприбор Мпр, кг/с, определяется зависимостью

Мпр = αпр • Мст , (3.3)

где αпр - коэффициент затекания воды в прибор;Мст - массный расход теплоносителя по стояку однотрубной системы отопления приодностороннем подключении радиаторного узла, кг/с.

3.7. В табл. 3.2 приведены усреднённые значения коэффициентов затекания αпр длярадиаторов «ОРЕRА» при боковом одностороннем присоединении теплопроводов иразличных сочетаниях диаметров труб стояков (dст), смещённых замыкающих участков(dзу) и подводок (dп) в однотрубных системах отопления.

Значения αпр при установке термостатов определены при настройке их на режим 2К(2°С).

При подводках dу 15 мм используются термостаты RTD-G 15 или «ГЕРЦ-ТS-Е»марки 1 7723 11, при dу 20 мм - RTD-G 20 или «ГЕРЦ-ТS-Е» марки 1 7723 02.

Данные для определения коэффициента затекания в случае использованиятермостатов «ГЕРЦ Арматурен» с трёхходовыми клапанами CALIS-TS марки 1 7761 01для подводок условным диаметром 15 мм и мaрки 1 7761 02 для подводок условнымдиаметром 20 мм приведены на рис. 2.9, Поскольку при использовании термостатовCALIS-TS необходимо в ряде случаев применять выносные датчики температур, удобноустанавливать термостаты CALIS-TS-Е-3-D со шпинделем, перпендикулярным плоскостистены, и с автономной термостатической головкой.

3.8. Коэффициенты затекания при установке термостатов определены, какуказывалось, при их настройке на 2К. Очевидно, при таком методе определениякоэффициента затекания потребная площадь поверхности нагрева отопительного приборабудет больше, чем при расчёте исходя из гидравлических характеристик полностьюоткрытого клапана, характерного для случаев применения обычных кранов и вентилей.

22Таблица 3,1

Усреднённые гидравлические характеристикиалюминиевых радиаторов «OPERA»

Расходтеплоносителя

Коэффициент местногосопротивления ζну приусловном диаметре

подводок

Характеристика сопро-тивления Sну⋅10"4,

Па/(кг/с)2, при условномдиаметре подводок

Схемадвижениятеплоно-сителя

кг/ч кг/с dy=15 мм dy=20 мм dу=15 мм dу=20 мм360 0,1 1,6 2 2,19 0,82«Сверху-

вниз» и«снизу-вверх»

54 0,015 3,1 4,8 4,25 1,98

360 0,1 1,7 2,1 2,33 0,86«Снизу-вниз»

54 0,015 3,2 5 4,38 2,06

Таблица 3.2

Усреднённые значения коэффициентов затекания αпрузлов однотрубных систем водяного отопления с

радиаторами «ОРЕRА»

Значения αпр при сочетании диаметровтруб радиаторного узлаdст x dзу x dп (ММ)Тип регулирующей арматуры

15х15х15 20х15х15 20х15х20Термостат RTD-G фирмы«Данфосс»

0,23 0,19 0,27

Термостат «ГЕРЦ-ТS-Е» фирмы«ГЕРЦ Арматурен»

0,24 0,195 0,245

Термостат МАХ фирмы«Овентроп»

0,23 0,19 0,27

234, ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

4.1. Тепловой расчёт проходится по существующим методикам с применениемосновных расчётных зависимостей, изложенных в специальной справочно-информационной литературе [71, [8], [9], с учётом данных, приведённых в настоящихрекомендациях.

4.2. Согласно табл. 1 приложения 12 СНиП 2.04.05-91 * [7] при нахождении общегорасхода воды в системе отопления её расход, определённый исходя из общих теплопотерьздания, увеличивается пропорционально поправочным коэффициентам. Первый из них β1

зависит от номенклатурного шага радиатора и принимается в зависимости от моделирадиатора по табл. 4.1, а второй - β2 от доли увеличения теплопотерь череззарадиаторный участок и принимается в зависимости от типа наружного ограждения такжепо табл. 4.1.

Увеличение теплопотерь через зарадиаторные участки наружных ограждений нетребует увеличения площади теплопередающей поверхности и, соответственнонормативного теплового потока при подборе радиатора, поскольку тепловой поток отприбора возрастает практически на столько же, на сколько возрастают теплопотери.

При введении поправочных коэффициентов β1 и β2 на общий расход теплоносителяв системе отопления можно в первом приближении не учитывать дополнительный расходтеплоносителя по стоякам или ветвям к радиаторам, полагая, что с допустимой дляпрактических расчётов погрешностью увеличение расхода по всем стоякам (ветвям)пропорционально их нагрузкам.

Таблица 4.1 Значения коэффициентов β1 и β2

Значения β2 при установкеМонтажная высота

радиатора β1 у наружной стены у наружногоостекления

500 1,047 1,015 1,06

Примечание. Указанное в таблице значение β1 имеет место прикомпоновке радиатора из двух- и трёхколонных блоков. Прииспользовании только двухколонных блоков β1=1,25, а еслиприменяются только трёхколонные блоки β1=1,4. Таким образом, прииспользовании только двух- или трёхколонных блоков перерасходрадиаторов в системе отопления составит 25-40%.

4.3. Тепловой поток радиаторов Q, Вт, при условиях, отличных от нормальных(нормированных), определяется по формуле

pbFK

pbQpbMcQQ

ну

нуm

прn

ну

⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅=

=⋅⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅⋅⋅Θ⋅= +

321

32131

70

)1,0/()70(

βϕϕ

βϕϕβ(4.1)

24где

Qну - номинальмый тепловой поток радиатора при нормальных условиях, равныйпроизведению номинального теплового потока, приходящегося на одну колонку qну (см.примечание 1 к табл. 1.1), на количество колонок в приборе N с учётом рекомендаций п.1.6, Вт;

Θ - фактический температурный напор, °С, определяемый по формуле

ппр

нпкн t

2∆t

tt2

ttΘ −−=−+

= (4.2)

здесьtн и tк - соответственно начальная и конечная температуры теплоносителя (на входе и

выходе) в отопительном приборе, °С;tп - расчётная температура помещения, принимаемая равной расчётной температуре

воздуха в отапливаемом помещении tв, °С;∆tпр - перепад температур теплоносителя между входом и выходом отопительного

прибора, °С;70 - нормированный температурный напор, °С;с - поправочный коэффициент, с помощью которого учитывается влияние схемы

движения теплоносителя на тепловой поток и коэффициент теплопередачи прибора принормированных температурном напоре, расходе теплоносителя и атмосферном давлении(принимается по табл. 4.2);

n и m - эмпирические показатели степени соответственно при относительныхтемпературном напоре и расходе теплоносителя (принимается по таб. 4.2);

Мпр - фактический массный расход теплоносителя через отопительный прибор, кг/с;0,1 - нормированный массный расход теплоносителя через отопительный прибор, кг/с;b - безразмерный поправочный коэффициент на расчётное атмосферное давление

(принимается по табл. 4.3);β3 - безразмерный поправочный коэффициент, характеризующий зависимость

теплопередачи радиатора от количества секций в нём при любых схемах движениятеплоносителя (принимается по табл. 4.4);

р — безразмерный поправочный коэффициент, с помощью которого учитываетсяспецифика зависимости теплового потока и коэффициента теплопередаци радиатора отчисла колонок в нём при движении теплоносителя «снизу-вверх», (принимается по табл.4.2 и 4.5);

ϕ1 = (Θ/70)1+n - безразмерный поправочный коэффициент, с помощью которогоучитывается изменение теплового потока отопительных приборов при отличии расчётноготемпературного напора от нормального (принимается по таб. 4.6);

ϕ2 = с⋅(Мпр/0,1)m - безразмерный поправочный коэффициент, с помощью которогоучитывается изменение теплового потока отопительного прибора при отличии расчётногомассного расхода теплоносителя от нормального с учётом схемы движения теплоносителя(принимается по табл. 4.7);

Kну - коэффициент теплопередачи радиатора при нормальных условиях,определяемый по формуле

70⋅=

FQ

K нуну , Вт/(м2 ⋅ °С), (4.3)

25F - площадь наружной теплоотдающей поверхности радиатора, равная произведению

количества колонок N на площадь поверхности нагрева, приходящуюся на одну колонку fK;и принимаемую согласно примечанию 3 табл. 1.1.

4.4. Коэффициент теплопередачи радиатора К, Вт/(м2 • °С), при условиях, отличныхот нормальных, определяется по формуле

K = Kну ⋅ (Θ/70)п ⋅ с ⋅ (Мпр/0,1)m ⋅ b ⋅ β3 ⋅ p = Kну ⋅ (Θ/70)п ϕ2⋅ b ⋅ β3 ⋅ p (4.4)

4.5. Согласно предварительным результатам тепловых испытаний различныхобразцов радиаторов «ОРЕRА» с монтажной высотой от 350 и 600 мм значенияпоказателей степени n и т и коэффициента с зависят не только от исследованныхдиапазонов изменения Θ и Мпр, но также от высоты и даже длины прибора. Дляупрощения инженерных расчётов без внесения заметной погрешности значения этихпоказателей, по возможности, были усреднены.

4.6. В разделе 5 дана примерная схема теплогидравлического расчёта эта-жестояка системы отопления с радиатором «ОРЕRА».

26Таблица 4.2

Усреднённые значения показателей степени n и m икоэффициента с при различных схемах движения

теплоносителя в радиаторах

Схемадвижениятеплоносит

еля

Расходтеплоносителя М, кг/ч

n c m p

Сверху-вниз 54-540 0,3 1 0 1

Снизу-вверх 135-540 0,3 0,92 0,15 См.табл. 4.5

Снизу-вниз 72-540 0,3 0,92 0,01 1

Таблица 4.3

Поправочный коэффициент b, с помощью которого учитывается влияниерасчётного атмосферного давления воздуха на тепловой поток радиатора

гПа 920 933 947 96С 973 987 1000 1013,3 1040Атмос-ферноедав-ление мм рт.

ст690 700 710 720 730 740 750 760 780

b 0,957 0,963 0,968 0,975 0,981 0,987 0,993 1 1,012

Таблица 4.4

Значения коэффициента β3 учитывающего влияние количестваколонок в радиаторе на его тепловой поток при монтажной

высоте радиаторов от 350 до 600 мм

Количествоколонок врадиаторе, шт. 3 4 5

6-7 8-10 11-15 16-20

β3 1,04 1,02 1 0,99 0,98 0,97 0,95

27Таблица 4.5

Усреднённые значения поправочного коэффициента р придвижении теплоносителя по схеме «снизу-вверх»

Количество колонок врадиаторе, шт. 2 3 4 5 более 6

Р 1,06 1,04 1,02 1,01 1

Таблица 4.6

Значения поправочного коэффициента ϕ1 в зависимости отсреднеарифметического температурного напора Θ между средней

температурой теплоносителя в радиаторе и температурой воздуха вотапливаемом помещении при движении теплоносителя по схемам

«сверху-вниз», «снизу-вверх» и «снизу-вниз»

Θ,°С

44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64

ϕ1 0,547 0,579 0,612 0,646 0,679 0,714 0,748 3,783 0,818 0,854 0,890

Θ,°С

66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 66

ϕ1 0,926 0,963 1,0 1,037 1,075 1,113 1,151 1,189 1,228 1,267 1,307

Θ,°С 88 90 92 94 96 98 100 102 104 106 108 110

ϕ1 1,346 1,386 1,426 1,467 1,508 1,549 1,59 1,631 1,673 1,715 1,757 1,80

28

Таблица 4.7

Значения поправочного коэффициента ϕ2 взависимости от расхода теплоносителя Мпрчерез радиатор при движении теплоносителя

по схемам «снизу-вверх» и «снизу-вниз»

Мпрϕ2 при схеме движения

теплоносителякг/с КГ/Ч Снизу-вверх Снизу-вниз

0,015 54 0,692 0,903

0,02 72 0,723 0,9050,025 90 0,747 0,907

0,03 108 0,768 0,9090,035 126 0,786 0,91

0,04 144 0,802 0,912

0,05 180 0,829 0,9140,06 216 0,852 0,9150,07 252 0,872 0,917

0,08 288 0,89 0,9180,09 324 0,906 0,919

0,1 360 0,92 0,920,125 450 0,951 0,922

0,15 540 0,978 0,924

295. ПРИМЕР РАСЧЁТА ЭТАЖЕСТОЯКА ОДНОТРУБНОЙ СИСТЕМЫ

ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ

УСЛОВИЯ.,ДЛЯ расчёта.Требуется выполнить тепловой расчёт этажестояка вертикальной однотрубной

системы водяного отопления с алюминиевым блочным колончатым радиатором «ОРЕRА»монтажной высотой 500 мм. Радиатор установлен под окном на наружной стене без нишина пятом этаже пятиэтажного здания, присоединён к стояку со смещённым замыкающимучастком и оснащён термостатом RTD-G фирмы «Данфосс» на подводке к прибору. Схемадвижения теплоносителя «сверху-вниз».

Теплопотери помещения составляют 1200 Вт. Температура горячего теплоносителяна входе в стояк tн условно принимается равной 105°С (без учёта теплопотерь вмагистрали), расчётный перепад температур по стояку ∆tст=35°С, температура воздуха вотапливаемом помещении tв=20°С атмосферное давление воздуха 1013,3 гПа т. е. b=1.Средний расход воды в стояке Мcт =138 кг/ч (0,038 кг/с).

Диаметры труб стояка, подводок и замыкающею участка определены в результатепредварительного гидравлического расчёта г равны 15 мм, общая длина вертикально игоризонтально располагаемых труб в помещении составляет 3,5 м

(Lтр в=2,7 м, Lтр г=0,8 м).

Последовательность теплового расчётаТепловой поток прибора в расчётных условиях Qпр

расч определяется по формулеQпр

расч = Qпот – Qтр.п Вт, (5.1)

где Qпот - теплопотери помещения при расчётных условиях, Вт;Qтр .п - полезный тепловой поток от теплопроводов (труб), Вт. Полезный тепловой потоктеплопроводов принимается равным 90% от общей теплоотдачи труб при прокладке их унаружных стен, и достигает 100 % при расположении стояков у вертикальных перегородок.В нашем примере принимаем Qтр. п=0,9 Qтр,

где Qтр = qтр.в ⋅ Lтр.в + qтр.г ⋅ Lтр.г (5.2)

qтр в и qтр- тепловые потоки 1 м открыто проложенных соответственно вертикальныхи горизонтальных гладких труб, определяемые по приложению 3, Вт/м;

Lтр. в и Lтр. г - общая длина соответственно вертикальных и горизонтальныхтеплопроводов, м.

Qтр.п= 0,9 (2,7 ⋅ 74,1 + 0,8 ⋅ 74,1 ⋅ 1,28) = 248 Вт.Полезный тепловой поток от труб Qтр.п определён при температурном напоре Θср.тр=

tн - tв = 105 - 20 = 85°С, где tн - температура теплоносителя на входе в радиаторный узел,°С.

По табл. 3.2 принимаем значение коэффициента затекания αпр равным 0,23. Расходводы через прибор равен

Мпр = αпр • Мст=0,23 • 0,038 = 0,0087 кг/с.

30Перепад температур теплоносителя между входом в отопительный прибор

и выходом из него ∆tпр определяется по формуле

СМС

Qt

пр

расчпр

пр °=⋅

=⋅

=∆ 1,260087,08,4186

952 (5.3)

где С - удельная теплоёмкость воды, равная 4186,8 Дж/(кг °С);

Qпррасч = Qпот - Qтр.п = 1200 - 248 = 952 Вт.

Температурный напор Θ определяется по формуле (4.2).

Сtt

t впр

н °=−−=−∆

−=Θ 95,712005,131052

Определяем предварительно, без учёта неизвестного нам пока значениякоэффициента β3, требуемый тепловой поток прибора при нормальных условияхQпр

ну.пред по формуле

Втb

QQ

расчпрпредну

пр 91911036,1

952

21

. =⋅⋅

=⋅⋅

=ϕϕ

(5.4)

где ϕ1 и ϕ2 - безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 4.6 и 4.7. Исходяиз полученного значения Qпр

ну.пред определяем количество колонок вприборе N по формуле

штq

QN

ну

преднупр 9,4

188919.

=== (5.5)

В дальнейшем, принимая по табл. 4.4 β3, определяем предварительно при-нимаемое к установке количество колонок Nпред

уст по формулеNпред

уст = N : β3 = 4,9 : 1 = 4,9 шт. (5.6)С учётом рекомендаций [7] расхождение между тепловыми потоками от требуемой

и устанавливаемой площадей поверхности нагрева радиатора допускается в пределах : всторону уменьшения - до 5%, но не более чем на 50 Вт (при нормальных условиях), всторону увеличения - до ближайшего типоразмера. Поэтому принимаем Nуст = 5 колонок.Поскольку при этом числе колонок β3 не меняется, дополнительные коррективы невносятся. Окончательно принимаем к установке радиатор «ОРЕRА» состоящий из 5колонок: ОРЕRА - 500 (х5). Радиатор собирается из трёх- и двухколонного блоков.

316. УКАЗАНИЯ ПО МОНТАЖУ АЛЮМИНИЕВЫХ

РАДИАТОРОВ «ОРЕКА» И ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯК ИХ ЭКСПЛУАТАЦИИ

6.1- Монтаж алюминиевых секционных радиаторов «ОРЕRА» производитсясогласно требованиям СНиП 3.05.01-55 «Внутренние санитарно-техническиесистемы» [10], настоящих рекомендаций, а также рекомендаций [11] и [12].

6.2. Радиаторы поставляются окрашенными, с четырьмя защитными угол-ками, обёрнутыми полиэтиленовой плёнкой и упакованными в картонную коробку.Наиболее целесообразна поставка радиаторов заводской сборки по спецификациизаказчика (непосредственно с завода или ее склада в Москве).При необходимости перегруппировки алюминиевых радиаторов следуетучитывать, что она должна выполняться на высоком профессиональном уровне:зеркала головок должны быть тщательно, но осторожно очищены от старых про-кладок, в?лесто которых должны быть установлены качественные новые, стяжкаблоков должна осуществляется без перекосов и быть плотной. После перегруп-пировки радиатор необходимо испытать на герметичность избыточным давлением3 МПа.

6. 3. Монтаж радиаторов производится в индивидуальной упаковке (поли-этиленовой плёнке), которая снимается после окончания отделочных работ.

6.4. Монтаж радиаторов ведётся только на подготовленных (оштукатуренныхи окрашенных) поверхностях стен.

6.5. Радиаторы следует устанавливать на расстоянии не менее 30 мм отповерхности стены.

6.6 Монтаж радиаторов необходимо производить в следующем порядке:- разметить места установки кронштейнов,- закрепить кронштейны на стене дюбелями или заделкой крепёжных

деталей цементным раствором (не допускается пристрелка к стене кронштейнов,на которых крепятся отопительные приборы и теплопроводы систем отопления);

- установить радиатор на кронштейнах так, чтобы условно горизонтальныечасти головок радиатора (между соседними колонками) легли на крюкикронштейнов;

- соединить радиатор с подводящими теплопроводами системы отопления,оборудованными на нижней или верхней подводке краном, вентилем илитермостатом;

- обязательно установить воздухоотводчик в верхнюю пробку спротивоположной от подводок стороны;

- после окончания отделочных работ снять упаковочную плёнку.6.7. При монтаже следует избегать неправильной установки радиатора:- слишком низкого его размещения, т.к. при зазоре между полом и низом

радиатора, меньшем 100 мм, уменьшается эффективность теплообмена изатрудняется уборка под радиатором;

- установки радиатора вплотную к стене или с зазором, меньшим 25 мм(рекомендовано не менее 30 мм), ухудшающей теплоотдачу прибора ивызывающей пылевые следы над прибором;

- слишком высокой установки, т. к. при зазоре между полом и низомрадиатора, большем 150 мм, увеличивается градиент температур воздуха повысоте помещения, особенно в нижней его части;

32- слишком малого зазора между верхом радиатора и низом подоконника

(менее 75 % глубины радиатора в установке), т. к. при этом уменьшается тепловойпоток радиатора;

- незертикального положения колонок, т. к. это ухудшает теплотехнику ивнешний вид радиатора;

- установки перед радиатором декоративных экранов или закрытия егошторами, т. к. это также приводит к ухудшению теплоотдачи и гигиеническиххарактеристик прибора и искажает работу термостата с автономным датчиком.

6.8. Некоторые потребители в основном по эстетическим соображениямустанавливают радиаторы «ОРЕRА» тыльной стороной вперёд. Следует учиты-вать, что такая установка при наличии подоконника приводит к снижению тепло-отдачи радиатора монтажной высотой 350-600 мм в среднем на 5%. Если подо-конник отсутствует и зазор между радиатором и стеной не менее 30 мм, теплоот-дача практически не снижается, но возможно появление следов пыли на стене надрадиатором.

6.9. Категорически запрещается дополнительная окраска радиатора «ме-таллическими» красками (например, «серебрянкой») и воздуховыпускного отвер-стия воздухоотводчика.

6.10. В процессе эксплуатации следует производить очистку радиатора вначале отопительного сезона и 1-2 раза в течение отопительного периода.

6.11. При очистке радиаторов нельзя использовать абразивные материалы.6.12. Исключается навешивание на алюминиевые радиаторы пористых ув-

лажнителей, например, из обожжённой глины.6.13. Не рекомендуется допускать полного перекрытия подвода теплоноси-

теля к радиатору из системы отопления, особенно в летний период. Возможно от-ключение радиаторов только на период опрессовки системы отопления.

6.14. При использовании в качестве теплоносителя горячей воды её пара-метры должны удовлетворять требованиям, приведённым в «Правилах техниче-ской эксплуатации электрических станций и сетей Российской Федерации» РД34.20.501-95 [13].

6.15. Содержание кислорода в воде систем отопления не должно превышать0,02 мг/кг воды [14], а значение рН должно быть в пределах 6,5-8 (оптимально впределах 7-8). С целью выполнения требования о содержании кислородаалюминиеные радиаторы «ОРЕRА» рекомендуется применять в независимыхсистемах отопления с закрытыми расширительными сосудами и герметичнымициркуляционными насосами, а также с устройствами для подпитки деаэрированнойводой из водопровода или непосредственно из тепловой сети, хотя, учитываявысокое качество сплава, из которого изготавливаются колонки этих радиаторов,допускается использовать их и в системах с элеваторными вводами.

6.16. Содержание в воде железа (до 0,5 мг/л) и других примесей - согласно[13], общая жёсткость - до 7 мг-экв/л.

6.17. Для уменьшения опасности подшламовой коррозии целесообразна ус-тановка дополнительных грязевиков, а в случае применения термостатов ещё ифильтров, в том числе и постояковых. В общем случае количество взвешенныхвеществ не должно превышать 7 мг-экв/л.

6.18. Избыточное давление теплоносителя, равное сумме максимальновозможного напора насоса или давления в магистралях тепловой сети (при эле-ваторных вводах) и гидростатического давления, не должно в рабочем режимесистемы отопления превышать в любом радиаторе 2 МПа. Минимальное давле-

33ние при опрессовке системы отопления должно быть в 1,25 раза больше рабочего (п.4.12.31 РД 34.20.501-95) [13].

Заметим, что СНиП 3.05.01-85 допускает полуторное превышение рабочегодавления при опрессовке, однако практика и анализ условий эксплуатации отопительныхприборов а отечественных системах отопления, проведённый ООО «Витатерм»,показывают, что это превышение должно находиться в пределах 25%. При этом следуетиметь в виду, что давление при опрессовке не должно превышать максимальнодопустимого для самого «слабого» элемента системы. Например, при применениитермостатов, рассчитанные на максимальное рабочее давление 1 МПа, допустимоедавление опрессовки системы не должно превышать 1,25-1,5 МПа независимо отмаксимального рабочего избыточного давления, на которое рассчитан радиатор.

6.19. Каждый радиатор независимо от схемы его обвязки теплопроводами следуетоснащать воздухоотводчиком, устанавливаемом в одной из верхних пробок радиатора.

6.20. Предпочтение следует отдавать автоматическим воздухоотводчикам но толькопри наличии грязевиков и фильтров. При этом устанавливать такие воз-духоотводчикиследует так, чтобы движение поплавка происходило только в вертикальной плоскости.Если это правило выполнить не удаётся, нужно применять ручные воздухоотводчики.

6.21. При обслуживании газо-воздухоотводчиков в системах отопления сотопительными приборами из алюминиевых сплавов категорически запрещается освещатьгазоотводчик спичками, фонарями с открытым огнём и курение в период выпуска из неговоздуха (газа), особенно в первые 2-3 года эксплуатации системы отопления.

6.22. В случае слишком частой необходимости спуска воздуха из радиатора, чтоявляется признаком неправильной работы системы отопления, рекомендуется вызыватьспециалиста.

6.23. Для уменьшения опасности коррозии в месте присоединения стальныхтеплопроводов к алюминиевому радиатору следует применять стальные оцинкованные,кадмированные или чугунные проходные пробки, при установке которых следует избегатьсреза резьбы в головках радиаторов во избежание трудноустранимой в этом случае течи.При использовании медных труб следует применять чугунные, бронзовые или латунныепереходники, не допуская непосредственного контакта алюминиевых радиаторов смедными теплопроводами.

6.24. Не рекомендуется опорожнять систему отопления с алюминиевымиприборами более, чем на 15 дней в году.

6.25. Во избежание замерзания воды в радиаторах, приводящего к их разрыву, недопускается обдув радиатора струями воздуха с отрицательной температурой (например,при постоянно открытой форточке или боковой створке окна).

6.26. В системах, заполняемых антифризом, не допускается применение маслянойкраски для герметизации резьбовых соединений льном или пенькой. Рекомендуется дляэтой цели использовать эпоксидные эмали, а также эмали на основе раствороввинилхлоридов, акриловых смол и акриловых сополимеров.

Антифриз должен строго соответствовать требованиям соответствующихтехнических условий. Заполнение системы антифризом допускается не ранее, чем через2-3 дня после её монтажа.

Среди используемых в России марок антифриза заслуживает внимания «DIXIS-30»( компания ТАЙМ ).

347. СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1. Рекомендации по применению конвекторов с кожухом типа «Универсал» ичугунных радиаторов/ В.И.Сасин, Б.В.Швецов, Т. Н. Прокопенко, Л.А.Богацкая,Г.А.Бершидский.- М.: НИИсантехники, 1990.

2. Рекомендации по применению конвекторов без кожуха «Аккорд» и «Север»В.И.Сасин, Т.Н.Прокопенко, Б.В.Швецов, Л.А.Богацкая.- М.:НИИсантехники, 1990.

3. Сасин В.И., Требуков С.П. Отопительные приборы в ВНР // Обзор / ВНИИЭСМ.-М. 1979.

4. Рекомендации по применению биметаллических секционных радиаторов«БИМЕТАЛ» итальянской фирмы «SIRA» (3-я редакция) / В.И.Сасин, Г.А. Бершидский,В.Д.Кушнир, Т.Н.Прокопенко. - М.: ТОО Витатерм», 1997.

5. Методика определения номинального тепгового потока отопительных приборовпри теплоносителе воде/ Г.А.Бершидский, Н.И.Сасин, В.А.Сотченко,- М.:НИИсантехники, 1984.

6. Кушнир В.Д., Сасин В.И. Гидравлическиe испытания отопительных приборов вусловиях, близких к эксплуатационным//С5тp НИИсантехники.- 1991.-вып. 65, с. 35-46.

7. СНиП 2.04.05-91. Отопление, вентиляция и кондиционирование. М., 1992.8. МГСН 2.01-99. Энегросбережение в зданиях Нормативы по теплозащите и

тепловодоэлектроснабжению. М., 1999.9. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства.

4.1. Отопление / Под редакцией И.Г.Староверова.- М.: Стройиздат, 1990.10. СНиП 3.05.01-85. Внутренние санитарно-технические системы. М., 1986.11. Исаев В.Н., Сасин В.И. Устройство и монтаж санитарно-технических систем

зданий. М.: «Высшая школа», 1989.12. Дунаева Г.И., Беляева Т.А. Лабораторный практикум по технологии санитарно-

технических работ. М., 1987.13. Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Российской

Федерации/ М-во топлива и энергетики РФ, РАО «ЕЭС России»; РД 34.20.501-95.- 15-еизд., перераб. и доп.- М.: СПО ОРГРЭС, 1996.

14. Инженерное оборудование зданий и сооружений: Энциклопедия/Гл.ред.С.В.Яковлев.- М.: Стройиздат, 1994,

35

ПРИЛОЖЕНИЕ

36Приложение 1

Таблица П1.1Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб поГОСТ 3262-75* насосных систем водяного отопления при скорости

воды в них 1 м/с

Диаметр труб, мм Расход воды прискорости 1 м/с,

м/w.

Удельноединамическоедавление

Удельнаяхарактеристика

сопротивления 1 мтрубы

Условногопрохода

Нару-жный

Внут-ренний

смч

кг

смс

кгA⋅104,

2)чкг(Па

A⋅10-4,

2)скг(Па

Привдё-нныйкоэф-фицентгидрав-личе-скоготренияλ/dвн, 1/м

S⋅104,

)чкг(Па

S⋅10-4,

)скг(Па

10 17 12,6 425 0,118 26.50 3,43 3,5 95,4 12,3515 21,3 15,7 690 0,192 10,60 1,37 2.7 28,62 3,720 26,8 21,2 1250 0,348 3,19 0,412 1,8 5,74 0,74225 33,5 27,1 2000 0,555 1.23 0,159 1,4 1,72 0,22332 42,5 35,9 3500 0,97 0,39 0,0508 1 0,39 0,05140 48 41 4650 1,29 0,23 0,0298 0,8 0,18 0,02450 60 53 7800 2,16 0,082 0,01063 0,55 0,045 0,006

Примечания: 1) 1 Па = 0,102 кгс/м2 ; 1 Па/(кг/с)2 = 0,788-10-8 (кгс/м2)/(кг/ч)2;1 кгс/м2 = 9,80665 Па ; 1 (кгс/м2)/(кг/ч)2 = 1,271⋅108 Па/(кг/с)2 .

2) При других скоростях воды, соответствующих обычно ламинарной и переходнойзонам, значения приведённого коэффициента гидравлического сопротивления и удельныххарактеристик следует корректировать согласно известным зависимостям (см., например,А.Д.Альтшуль и др. Гидравлика и аэродинамика.- М., Стройиздат, 1987). Для упрощения этихрасчётов фактические гидравлические характеристики труб S, ζ' и коэффициентов местногосопротивления отводов, скоб и уток из этих труб ζ при скоростях, теплоносителя,соответствующих указанным зонам, в системах отопления с параметрами 95/70 и 105/70°Сможно с допустимой для практических расчётов погрешностью (до 5%), определять, вводяпоправочный коэффициент на неквадратичность ϕ4, по формулам

S = ST ⋅ ϕ4 (П 1.1)ζ’ = ζ’4 ⋅ ϕ4 (П 1.2)ζ = ζ 4 ⋅ ϕ4 (П 1.3)

где Sт ζ'4 и ζ4 - характеристики, принятые в качестве табличных при скоростях воды в трубах1 м/с (см., в частности, табл. П 1.1 настоящего приложения).

Значения ϕ4 определяются по таблице П 1.2 в зависимости от диаметра условногопрохода стальной трубы dy , мм , и расхода горячей воды М со средней температурой от 80до 90°С .

3) При средних температурах теплоносителя от 45 до 55°С значения ϕ4 определя-ются по приближённой формуле

ϕ4(50) = 1,5 ⋅ ϕ4 – 0,5 (П1.4)где ϕ4(50) - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 50°С ;ϕ4 - поправочный коэффициент при средней температуре теплоносителя 85°С, принимаемыйпо табл. П 1.2 .

37

Продолжение приложения 1

Таблица П 1.2

Значения поправочного коэффициента ϕ4

Расход горячей воды М в кг/с (верхняя строка) и в кг/ч (нижняя строка) придиаметре условного прохода труб dу, мм

ϕ4 М

10 15 20 25 32 40 50

кг/с 0,1724 0,2676 0,4879 0,7973 1,3991 1,8249 3,04951,02

кг/ч 620,6 963,4 1754.4 2870,3 5036,8 6569,6 10978,2

кг/с 0,0836 0,1299 0,2368 0,3869 0,6790 0.8856 1.47991.04

кг/ч 301,0 467,0 852,5 1392,8 2444,4 3188,2 5327.6

кг/с 0,0541 0,0840 0,1532 0,2504 0,4394 0,5731 0,95771.06

кг/ч 194,8 302,4 551,5 901,4 1581,8 2063,2 3447,7

кг/с 0,0394 0,0612 0,1116 0,1823 0,3199 0,4173 0,69731,08

кг/ч 141,8 220,3 401,8 656,3 1151,6 1502,3 2510,3

кг/с 0,0306 0,0475 0,0867 0,1416 0,2485 0,3241 0,54161,1

кг/ч 110,2 171,0 312.1 509,8 894,6 1166,8 1949,8

кг/с 0,0248 0,0385 0,0701 0,1146 0.2011 0.2623 0,43831,12

кг/ч 89,3 138,6 252,4 412,6 724,0 994,3 1577,9

кг/с 0,0206 0,0320 0,0584 0,0954 0,1674 0,2183 0,36491,14

кг/ч 74,2 115,2 210,2 343,4 602,6 785,9 1313,6

кг/с 0,0175 0,0272 0,0496 0,0810 0,1423 0,1856 0,31011,16

кг/ч 63,0 97,9 178,6 292,0 512,3 668,2 1116,4

кг/с 0,0151 0,0235 0,0428 0,0700 0,1229 0,1602 0,26781,18

кг/ч 54,4 84,6 154,1 252,0 442,4 576,7 964,1

кг/с 0,0132 0,0205 0,0375 0,0612 0,1074 0,1401 0,23411,2

кг/ч 47,5 73,8 135,0 220,3 386,6 504,4 842,8

кг/с 0,0117 0,0182 0,0331 0,0541 0,0949 0,1238 0,20681,22

кг/ч 42,1 65,5 119,2 194,8 341,6 445,7 744,5

38

Продолжение приложения 1

Таблица П 1.2

Расход горячей воды М в кг/с (верхняя строка) и в кг/ч (нижняя строка) придиаметре условного прохода труб dу. мм

ϕ4 М

10 15 20 25 32 40 50

кг/с 0,0104 0,0162 0,0295 0.0482 0,0845 0,1103 0,18431,24

кг/ч 37,4 58,3 106,2 173,5 304,2 397,1 663,5

кг/с 0,0093 0,0145 0,0625 0,0432 0,0759 0,0989 0,16531,26

кг/ч 33,5 52,2 95,4 155,5 273,2 356.0 595,1

кг/с 0,0084 0,0131 0,0239 0,0390 0,0685 0.0893 0,14921.28

кг/ч 30,2 47,2 86,0 140,4 246,6 321,5 537,1

кг/с 0,0077 0,0119 0,0217 0,0354 0,0621 0,0810 0,13541,3

кг/ч 27,7 42,8 78.1 127,4 241,6 291,6 487,4

кг/с 0,0070 0,0108 0,0198 0,0323 0,0566 0,0739 0,12351,32

кг/ч 25,2 38,9 71,3 116,3 203,8 266,0 444,6

кг/с 0,0064 0,0099 0,0181 0,0295 0,0519 0,0676 0,11301,34

кг/ч 23,0 35,6 65,2 106,2 186,8 243,4 406,8

кг/с 0,0059 0,0091 0,0166 0,0271 0,0476 0,0621 0,10381,36

кг/ч 21,2 32,8 59,8 97,6 171,4 223,6 373,4

кг/с 0,0054 0,0084 0.0153 0,0250 0,0439 0,0573 0,09571,38

кг/ч 19,4 30,2 55,1 90,0 158,0 260,3 344,5

кг/с 0,0050 0,0078 0,0142 0,0231 0,0406 0,0529 0,08851,4

кг/ч 18,0 28,1 51,1 83,1 146,2 290,4 318,6

39Приложение 2

Номограмма для определения потери давления вмедных трубах в зависимости от расхода воды

при её температуре 40 °С

А - потери давления на трение в медных трубах длиной 1 м при температуретеплоносителя 40°С, мм вод. ст.;В - внутренние диаметры медных труб, мм;С - скорость воды в трубах, м/с;Д - потеря давления на местные сопротивления при коэффициенте сопротивленияζ=1 и соответствующем внутреннем диаметре подводящей медной трубы, мм вод.ст.;Е - внутренние диаметры медных труб, характерные для западноевропейского рынка,мм;р - расход воды через трубу, кг/ч.

При средней температуре воды 80°С на значения потери давления,найденные по настоящей номограмме, вводить поправочный множитель 0,88; присредней температуре 10°С - поправочный множитель 1,25.

40

Приложение 3

Тепловой поток 1 м открыто проложенных вертикальных гладкихметаллических труб, окрашенных масляной краской, qтр, Вт/м

Тепловой поток 1 м трубы, Вт/м, при Θ, °С , через 1°Сdу, мм Θ,°C

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 19.2 19,9 20,7 21,6 22,3 23,1 23,9 24,8 25,6 26,5

20 24.1 25,0 26,0 27,0 28.0 29,1 30,1 31,2 32,2 33,4

25

30

30,0 31,2 32,5 33,7 35,0 36,3 37,5 38,9 40,2 41,6

15 27,4 28.7 29,5 30,4 31,3 32,1 33,0 33,9 34,8 35,7

20 34,5 35,9 36,9 38,2 39,1 40,2 41,3 42,4. 43,6 44.7

25

40

42,9 44,9 46,3 47,5 48,9 50,3 51,7 53,0 54,5 55,8

15 36.6 37,5 38,5 39.4 39,8 41,3 42,2 43,2 44,1 45,1

20 45,8 46,9 48,1 49,3 50,4 51,7 52,8 54,0 55,3 56,5

25

50

57,3 58,7 60,2 61,5 63,1 64,6 66,0 67,5 69,1 70,5

15 46,0 47,2 48,1 49,1 50,1 51,1 52,2 53,2 54,2 55,3

20 57,7 58,9 60,2 61,4 62,7 63,9 65,2 66,5 67,5 69,1

25

60

72,1 73,7 75.2 76,7 78,4 79,9 81,5 83,1 84,8 86,4

15 57,4 58,4 59,5 60,5 61,7 62,8 63,8 65,0 66,1 67,3

20 71.6 73,0 74,3 75,7 77,2 78,5 79,8 81,3 82.7 84,1

25

70

'89,6 91,3 92,3 94,7 96,0 98,2 99,8 101,6 103,3 105,1

15 68.4 69,5 70,7 71,9 73,0 74,1 75,4 76,6 78,3 78.9

20 85,6 86,6 88,4 89,8 91,3 92,8 94,2 95,8 97,3 98,7

25

80

106,9 108,8 110,5 112,3 114,2 115,9 117,7 119,6 121,3 123,4

15 80,2 81,3 82,7 83,9 85,1 86,2 87,5 88,8 90,2 91,4

20 100,3 101,7 103,3 104,9 106,3 107,9 109,5 110,9 112,6 114,3

25

90

125,3 127,2 129,1 131,1 132,9 134,9 136,9 138,9 140,8 142,8

41

Приложение 3

Тепловой поток 1 м трубы, Вт/м, при Θ, °С , через 1°Сdу, мм Θ, °С

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

15 92,3 93,5 94,9 96,0 97,0 98,2 99.3 100,3 101,3 102.4

20 116.0 117,4 119,0 120,6 122,4 124,2 125,3 127,6 129,1 130.9

25

100

144,2 145,1 147,2 149,4 151,5 153,6 155,8 157,9 160,0 162,2

Примечания.1. Тепловой поток открыто проложенных горизонтальных труб, расположенных в

нижней части помещения, принимается в среднем в 1,28 раза больше, чем вертикальных.2. Полезный тепловой поток открыто проложенных труб учитывается в пределах

90-100% от значений, приведённых в данном приложении (в зависимости от местапрокладки труб).

3. При определении теплового потока изолированных труб табличные значениятеплового потока открыто проложенных труб умножаются на КПД изоляции (обычно впределах 0,6-0,75).

4. При экранировании открытого стояка металлическим экраном общий тепловойпоток вертикальных труб снижается в среднем на 25%.

5. При скрытой прокладке труб в глухой борозде общий тепловой поток снижаетсяна 50%.

6. При скрытой прокладке труб в вентилируемой борозде общий тепловой потокуменьшается на 10%.

7. Общий тепловой поток одиночных труб, замоноличенных во внутреннихперегородках из тяжёлого бетона (λбет ≥ 1,8 Вт/(м °С), ρбет ≥ 2000 кг/м3), увеличивается всреднем в 2,5 раза (при оклейке стен обоями в 2,3 раза) по сравнению со случаемоткрытой установки. При этом полезный тепловой поток составляет в среднем 95% отобщего (в каждое из смежных помещений поступает половина полезного тепловогопотока).

8. Общий тепловой поток от одиночных труб в наружных ограждениях из тяжёлогобетона (λбет ≥ 1,8 Вт/(м °С), ρбет ≥ 2000 кг/м3) увеличивается в среднем в 2 раза (приоклейке стен обоями в 1,8 раза ), причём полезный тепловой поток при наличиитеплоизоляции между трубой и наружной поверхностью стены составляет в среднем 90%от общего.