. 1/59 S o i l M e c h a n i c s F o r m a t i o n o f s o i l , s o i l c l a s s i f i c a t i o n , s o i l e x p l o r a t i o n : 1 : 1: AASH T O 2: F AA 3 : U n i f i e d 4: AST M : 2 : # $ % & ’ % () ’ % % ) (*0. 075 . 1 : H y d r o m e t e r An al y s is 2: H y g r o m e t e r An al y s is 3: Si e ve An al y s is 4: Sp e c t r um An al y s is : 3 : & - ’ . & - ’ % ) (% /0(1 : Sh r i n k ag e lim it 2: P l as t i c lim it 3: L i qui d lim it 4: P l as t i c in d e x
This document is posted to help you gain knowledge. Please leave a comment to let me know what you think about it! Share it to your friends and learn new things together.
Transcript
����������� �. ��� � � �� � � �� � 1/59
������������� �������������
���� S o i l M e c h a n i c s
F o r m a t i o n o f s o i l , s o i l c l a s s i f i c a t i o n , s o i l e x p l o r a t i o n
P e r m e a b i l i t y , s t r e s s e s i n a s o i l m a s s , s t r e s s -s t r a i n a n d s h e a r s t r e n g t h p r o p e r t i e s o f c o h e s i v e
�� �: � � 6 ) � � � �� & �� $ � & � & .� � � �H 0��� �� � � V ar i abl e h e ad 2� � *� � ' � �� � <�� ) �� � H 1 = 20 H �.�� % � /� H 2 = 10 H �. � % � ) � 3 � �� � � � � � �& ;� ��� � �<� � �� L ��� *� % �*� � �� 10 H �. � $ � � *� & � & .� � � �H 0��� ���� �� �� *� � � �� � � �� � �<
� ;� E � 2� � ' � �� � �� - � �:
����������� �. ��� � � �� � � �� � 13/59
� �� �� 1: 0. 69 c m / d ay s
� �� �� 2: 1. 44 c m / d ay s
� ��� � � 3 : 2. 31 c m / d ay s
� �� �� 4: 3. 32 c m / d ay s
������: 2 6
�� �: � � � � �� ) �� U n c o n f i n e d c o m p r e s s i o n t e s t � �� �� �� *� � � �� % & �� 6 *� �� ;� � �� ) � � 4 % H � �% � � & ;� 8 % H � �% � � � *� � � � � � � �. ' ��� �� �� *� � � �� � �� � �% �*� � �� 145 � �� �� � � ��� $ �� �*� �� �� *� � � A� �� 1. 2 % H � �% � � � *� U n d r ai n e d s h e ar s t r e n g t h ��� � �� � �<��� *� % �*� � �� $ � 8� � ) �% � �� � � �� � *� �
�� � s t r ai n = 1. 2 / 8 = 0. 15
A0 = 0. 78 5x 4 x 4 = 12. 56 c m 2
A1 = 12. 56/ ( 1-0. 15) = 14. 77 c m 2
qu = 145/ 14. 77 = 9 . 8 2 k g / c m 2
Su = 9 . 8 2/ 2 = 4. 9 1 k g / c m 2 * * * * *
����������� �. ��� � � �� � � �� � 14/59
� ��� � � 1 : 49 k N / s q. m
� �� �� 2: 57. 5 k N / s q. m
� �� �� 3: 9 8 k N / s q. m
� �� �� 4: 115 k N / s q. m
������: 2 7
�� �: � �<� � �� � � �% � . $ � 0�� � & � � � �� � ;� - �� � *� $ � *� � � <�� $ � �� ��� � <�� % �*� � �� 9 . 8 1 � � ) � �� �� *�) ;� � � � � �% � � � $ � � *� � � � �% � �� � � ' & ��# �6 ) (E f f e c t i ve s t r e s s ) ���A� A
� ;� E � 2� � ' � �� � �� - � �:
% D ) � e f f e c t i ve s t r e s s = 16. 74 x 3 + 1 x 18 . 53 = 68 . 75 k N / m 2 * * * * *
�� �: � �� � ��� $ � 0�� ��� � � �2� A� ( P o r o s i t y ) % �*� � �� 35% � $ � � *� �� � � & *� � � *�� � *� � ( V o i d R at i o )
� �� �� 1: 0. 65
� ��� � � 2 : 0. 54
� �� �� 3: 0. 43
� �� �� 4: 0. 32
����������� �. ��� � � �� � � �� � 18/59
������: 33 �� �: �� � �� � ' � �� � �����*��6 ) *�� *� & ��� � ' & ��# �G��� � � � H 0��� � (Co e f f i c i e n t o f
P e r m e abi l i t y ) k
� �� �� 1: F l ui d V i s c o s i t y
� �� �� 2: F l ui d D e n s i t y
� �� �� 3: Sh ap e o f P ar t i c l e
� ��� � � 4 : P o i s s o n H s R at i o
������: 3 4
�� �: � � � � �� ) �� $ � � *� Sh e ar St r e s s ��� � �� �� �� *� � $ � 0�� � � � �# � U n c o n f i n e d Co m p r e s s i o n T e s t - �� � �� � �<% � /� � �� % $ � �� � ) �� � �� An g l e o f I n t e r n al F r i c t i o n = 0 �A�% ��� � ��� F ai l l ur e P l an e ���� �� �� �� � �� �� *� � � �� % �8��% � �� � � � 2�� � � ' ��� �A�% �*� � � �� � � � � ' � ��
������: 36 �� �: � �� % $ � �� � � & - � � ���� *�& � �� � � $ *� $ � 0�� ��� *� U n c o n f i n e d Co m p r e s s i ve � �
& E � 2# � � �� � �% �*� � �� 10. 0 T / m ^ 2 E � � $ ) �� � � � �� % & � % �(�� ) �� � � � � � � � & �� 2� � *� U n c o n f i n e d Co m p r e s s i ve St r e n g t h ) � ) � % $ ) 8� 2. 5 T / m ^ 2
� $ � � *� � � � ��� �� ��� � �� % $ � �� � � �<
� �� �� 1: 1
� �� �� 2: 2
� �� �� 3: 3
� ��� � � 4 : 4
������: 3 7
�� �: � � � � � % � ' & �� � � � �� �� � So i l P r o f i l e � ) ' � A. & �� � ���� � �� � � *) ' � �<� � ��� & � � � � ;� � $ � E f f e c t i ve St r e s s ��� �� � $ � *� ) *� � & A� ��� � �<� � �� % $ � �� �
� ;� E � 2� � ' � �� � �� - � �:
% D ) � E f f e c t i ve s t r e s s = 1. 9 3 x 4. 8 + 3. 6( 2. 12 F 1) + 2. 4( 2. 01-1) = 15. 72 t / m 2 * * * * * *
�� �: � � � ;� � � � �� & �� � � � �$ ) ��� � <�� 6 *� � � �<� � �� � � � Co n s t an t h e ad � $ �� � � �% � (� ��� � <�� (Se e p ag e ve l o c i t y ) ����$ ) 6 *� � � �<� � ��
� ;� E � 2� � ' � �� � �� - � �:
�� � Q = k i At q = v. A
Q / At = v
= 0. 09 x 2. 4/ 4
= 0. 054 c m / s e c
� ��� � � 1 : 0. 054 c m / s e c .
����������� �. ��� � � �� � � �� � 22/59
� �� �� 2: 0. 09 0 c m / s e c .
� �� �� 3: 0. 216 c m / s e c .
� �� �� 4: 0. 360 c m / s e c .
������: 4 1
�� �: � � � ;� � $ � Se e p ag e p r e s s ur e ���A� A, � �� $ � � $ �$ � *� � � <�� $ � �� ��� � <�� = 9 . 8 1 k N / m 3
� ;� E � 2� � ' � �� � �� - � �:
% D ) � s e e p ag e p r e s s ur e = 0. 30 x 9 . 8 1 = 2. 9 43 k N / m 2
� ��� � � 1 : 2. 9 4 k N / m 2
� �� �� 2: 3. 9 2 k N / m 2
� �� �� 3: 6. 8 7 k N / m 2
� �� �� 4: 9 . 8 1 k N / m 2
������: 4 2
�� �: � � � ;� � $ � E f f e c t i ve s t r e s s ���A� A % �8����� � � �$ ) ��� � <�� , � �� $ � � $ �$ � *� �� <�� $ � �� ��� � <�� = 9 . 8 1 k N / m 3
� ;� E � 2� � ' � �� � �� - � �:
����������� �. ��� � � �� � � �� � 23/59
% D ) � t o t al s t r e s s = 19 . 2 x 0. 40 = 7. 68 k N / m 2
P o r e w at e r p r e s s ur e = 0. 7 x 9 . 8 1 = 6. 8 7 k N / m 2
E f f e c t i ve s t r e s s = 7. 68 - 6. 8 7 k N / m 2 = 0. 8 1 k N / m 2 * * * * *
� ��� � � 1 : 0. 8 2 k N / m 2
� �� �� 2: 2. 9 4 k N / m 2
� �� �� 3: 3. 76 k N / m 2
� �� �� 4: 7. 68 k N / m 2
������: 4 3
�� �: � � � � �� ) �� U n c o n f i n e d c o m p r e s s i o n t e s t � �� �� �� *� � � �� % & �� 6 *� �� ;� � �� ) � � 4 % H � �% � � & ;� 8 % H � �% � � � *� � � � � � � �. ' ��� �� �� *� � � �� � �� � �% �*� � �� 150 � �� �� � � ��� $ �� �*� �� �� *� � � A� �� 1. 2 % H � �% � � � *� U n c o n f i n e d c o m p r e s s i ve s t r e n g t h ��� � �� � �<��� *� % �*� � �� $ � 8� � ) �% � �� � � �� � *� �
% D ) � s t r ai n = 1. 2/ 8 = 0. 15 A1 = A0/ ( 1-s t r ai n ) = 12. 56/ ( 1-0. 15) = 14. 78 c m 2
qu = 150/ 14. 78 = 10. 15 N / c m 2
� �� �� 1: 50. 6 k N / s q. m
� �� �� 2: 59 . 5 k N / s q. m
� ��� � � 3 : 101. 3 k N / s q. m
� �� �� 4: 119 k N / s q. m
����������� �. ��� � � �� � � �� � 24/59
������: 4 4
�� �: - �� � �� � �� % $ � �� � ������ *� � �� ) �� � �� � � � % D 8�� � � � ��*� ' � � � � <�� % �*� � �� 10 t / s q. m . ���� & �� � �� � % � � 8��� ��� & � �� � � � �# � U n c o n s o l i d at e d -U n d r ai n e d t e s t � � � �� � � � �� % H ) ) �% �*� � �� 10 t / s q. m . �� �� *� � � �� ' � �� � % �8����$ � *� � � � � � �� � � � � �% �*� � �� % �*� �
� �� �� 1: 10 t / s q. m .
� �� �� 2: 20 t / s q. m .
� ��� � � 3 : 30 t / s q. m .
� �� �� 4: 40 t / s q. m .
������: 4 5
�� �: - �� � �� � �� % $ � �� � �� �� & �� � �� � % � � 8��� ��� & � �� � � � �# � U n c o n s o l i d at e d -U n d r ai n e d t e s t � � � �� � � � �� % H ) ) �% �*� � �� 7. 5 t / s q. m . 2� � *� $ � *� � � � � � �� � � �� � � � ��� % �*� � �� 27. 5 t / s q. m . � �� % $ � �� � � �<' ��� �� ) �� � �� � � � % D 8�� � � � ��*� ' � � � � <��% �*� �
� �� � % � � 8��� ��� & � �� � � � �# � U n c o n s o l i d at e d -U n d r ai n e d t e s t � � � �� � � � �� % H ) ) �% �*� � �� 20 t / s q. m . �� �� *� � � �� ' � �� � % �8����$ � *� � � � � � �� � � � � � % �*� � �� % �*� �
� �� �� 1: 25 t / s q. m .
� ��� � � 2 : 30 t / s q. m .
� �� �� 3: 35 t / s q. m .
����������� �. ��� � � �� � � �� � 25/59
� �� �� 4: 40 t / s q. m .
������: 4 7
�� �: - �� � �� �� �� *� � �� � � �����*��� *� Co h e s i o n �� �� & �� � % � � 8��� ��� & � �� � � � ) ��2� � *� �� �� *� � � �� � �� � �% �8��$ � *� � � � � � �� � � � � � ��� *� % �*� � �� 20 t / s q. m .
E � � �� � � � �� % H ) ) � 10 t / s q. m . � $ � � *� �� � � � $ *� � � � �% & �� � �� � ��� �� �� *� �� �� � �<
S o i l s e t t l e m e n t , c o n s o l i d a t i o n t h e o r y
������: 5 0
�� �: � � � ;� � � � J e l o g p - �� A� A % � /� A� ������ �� ��� � � � � �� � ��� ���& A� � ) ' � *� O ve r bur d e n p r e s s ur e % �*� � �� 20 � � ) � �� �� *� � � � � % � � � *� O ve r c o n s o l i d at i o n r at i o ��� � �� � � ��� �<' ��� *� % �*� � �� $ � 8� � ) �% � �� � � �� � *� �
� ;� E � 2� � ' � �� � �� - � �:
� �� �� 1: 1. 0
� �� �� 2: 2. 0
� �� �� 3: 3. 0
� ��� � � 4 : 4. 0
������: 5 1
����������� �. ��� � � �� � � �� � 27/59
�� �: � � � � � J e l o g p � *� Co m p r e s s i o n i n d e x ��� *� % �*� � �� $ � 8� � ) �% � �� � � �� � *� � � ;� E � 2� � ' � �� � �� - � �:
� �� �� 1: 0. 008 6
� �� �� 2: 0. 01
� ��� � � 3 : 0. 43
� �� �� 4: 0. 68
������: 5 2
�� �: � � � ;� � � � J e l o g p - �� A� A % � /� A� ������ �� ��� � � � � �� � ��� ���& A� � *� M ax i m um
p as t p r e s s ur e ��� *� % �*� � �� $ � 8� � ) �% � �� � � �� � *� � � ;� E � 2� � ' � �� � �� - � �:
������: 56 �� �: ��� � � 8�2L �� � � � � � � � � �� � <�� $ � �� � ) ' � � � �� A� �� ��� � �� � � � D e n s e s an d
$ � 8� St i f f c l ay � ;� E � 2� � ' � �� � �� - � �:
� �� �� 1: % & �� A � ��� � � 2 : % & �� B � �� �� 3: % & �� C � �� �� 4: % & �� A � ) ' % & �� B
������: 57
����������� �. ��� � � �� � � �� � 31/59
�� �: ��� � � 8�2L �� � � � � � � � � �� � <�� $ � �� � ) ' � � � �� A� �� ��� � �� � � � L o o s e s an d $ � 8� So f t c l ay � ;� E � 2� � ' � �� � �� - � �:
� �� �� 1: % & �� A � �� �� 2: % & �� B � ��� � � 3 : % & �� C � �� �� 4: % & �� A � ) ' % & �� B
������: 5 8
�� �: � �� % $ � �� � �� �� *� � � �� � & � � � � ;� % �8��� �� �� �� & �� $ � � *� � � � �� A� �� �� �� *� � �� � � �� & �� � �� � �< Co m p r e s s i o n i n d e x = 0. 40 P r e -c o n s o l i d at i o n p r e s s ur e , = 8 7. 1 k N / m 2 O ve r Co n s o l i d at i o n R at i o , O CR = 0. 9 0 Co e f f i c i e n t o f
c o n s o l i d at i o n = 1. 20 x 10-3 m m / s e c . � $ � � *� ��� � � � �) 0� D ���% � (� �� �� *� �� �� �� �� & ��
� ;� E � 2� � ' � �� � �� - � �:
% D ) � Cc = 0. 40
����������� �. ��� � � �� � � �� � 32/59
O CR = 0. 9 0
M ax i m um p as t p r e s s ur e = 8 7. 1 k N / m 2
O ve r bur d e n p r e s s ur e = 8 7. 1/ 0. 9 = 9 6. 78 k N / m 2
E f f e c t i ve s t r e s s = ∑Y L H
9 6. 78 = 1. 50 x 17 + H ( 20 F 9 . 8 1)
= 6. 9 9 5 m * * * * *
� �� �� 1: 4 m .
� �� �� 2: 5 m .
� �� �� 3: 6 m .
� ��� � � 4 : 7 m .
������: 5 9
�� �: � �� % $ � �� � $ � � 12 % � � ��) �� ? . ' � � � � ' � � � � <�� ��� ��<� � �� � � � � ) ' � �� � ) *� � $ � 8����% � �� � � *� M D o ubl y d r ai n e d N � ��� $ �� � � � � �� *� � �<� � �� ����� ;*� �� � � � � ) ' � �� � ) *� ���� � �� % $ � �� � � �<� �� $ �� <�� � ' � � � ��� �� ��� � � � *� � �<� � �� % $ � �� � � � � �� % $ � �� � �� c o e f f i c i e n t o f c o n s o l i d at i o n , Cv = 8 . 0x 10-8 m 2/ s � $ � % � �� �% H (� �� � � �� A� �� . � � � �) 0� - % � � � � 6 �� � �� � � � ��� � �<� � �� % $ � �� � $ ) �� � � ��� <�� $ � �� �� � � ' ��� 5 � K
���% � �� � � *� M D o ubl y d r ai n e d N � ��� $ �� � � � � �� *� � �<� � �� ����� ;*� �� � � � � ) ' � �� � ) *� ���� � �� % $ � �� � � �<� �� $ �� <�� � ' � � � ��� �� ��� � � � *� � �<� � �� % $ � �� � � � � �� % $ � �� � �� c o e f f i c i e n t o f c o n s o l i d at i o n , Cv = 8 . 0x 10-8 m 2/ s � $ � % � �� �% H (� �� � � �� A� �� . � � � �) 0� 6 % � � � � 6 �� � �� � � � ��� � �<� � �� % $ � �� � $ ) �� � � ��� <�� $ � �� �� � � ' ��� 5 � K
� ;� E � 2� � ' � �� � �� - � �:
� �� �� 1: 40 %
����������� �. ��� � � �� � � �� � 34/59
� ��� � � 2 : 46 %
� �� �� 3: 52 %
� �� �� 4: 58 %
������: 6 1
�� �: � �� % $ � �� � $ � � 12 % � � ��) �� ? . ' � � � � ' � � � � <�� ��� ��<� � �� � � � � ) ' � �� � ) *� � $ � 8����% � �� � � *� M D o ubl y d r ai n e d N � ��� $ �� � � � � �� *� � �<� � �� ����� ;*� �� � � � � ) ' � �� � ) *� ���� � �� % $ � �� � � �<� �� $ �� <�� � ' � � � ��� �� ��� � � � *� � �<� � �� % $ � �� � � � � �� % $ � �� � �� c o e f f i c i e n t o f c o n s o l i d at i o n , Cv = 8 . 0x 10-8 m 2/ s � $ � % � �� �% H (� �� � � �� A� �� . � � � �) 0� 9 % � � � � 6 �� � �� � � � ��� � �<� � �� % $ � �� � $ ) �� � � ��� <�� $ � �� ��� � ' ��� 5 � K
Sc = {0. 1x 2x l o g ( 75/ 50) }/ ( 1+ 1. 2) + {0. 5x 2x l o g ( 100/ 75) }/ ( 1+ 1. 2)
= 0. 073 m * * * * *
� �� �� 1: 160 m m
� �� �� 2: 8 0 m m
� ��� � � 3 : 73 m m
� �� �� 4: 36 m m
�������� overconsolidated clays
������
�� �� � � e-l o g p � � �� ��� � � �� � h j � � �� � �� 6 . 1 1 � ��� � � � �� �� � � �� �� �� � �� � r eb o u n d c u r v e � � � �� � � � �� �� � �!� �� s w el l i n d ex ( C s ) " �� � �!� �
� �� �� 1: 1 � K � �� �� 2: 2 � K � �� �� 3: 3 � K � ��� � � 4 : 4 � K
������: 6 6
�� �:
����������� �. ��� � � �� � � �� � 39/59
% D ) � Ss e c = {0. 01 x 2 x l o g ( 10/ 1) }/ ( 1+ 0. 8 ) = 0. 011 m
Sp r i = {0. 5 x 2 x l o g ( 100/ 50) }/ ( 1+ 0. 8 )
= 0. 167 m
Sp r i + Ss e c = 0. 178 m * * * * * *
� ��� � � 1 : 178 m m
� �� �� 2: 8 9 m m
� �� �� 3: 16 c m
� �� �� 4: 32 c m
������: 6 7
�� �: ��� � ��*- ;� ��� % � ��� � � �� � � � � F � � � . � $ � 8� 6 ) ��� % � �� � � �� � � � � � � A� ��� ����� � �� (c o n s o l i d at i o n ) ?
� �� �� 1: �� � � � � � � A� ��� �� ��� � �� (c o n s o l i d at i o n ) ' ��� $ ��� ) � �� ��� *�� � *� � � � ��) � ) � .
� ��� � � 2 : �� � � � � � � A� ��� �� ��� � �� (c o n s o l i d at i o n ) ' ��� $ �� �� ) �� � �� � � � % D 8�� ��� � ��) � ) � .
� �� �� 3: �� � � � � � � A� ��� �� ��� � �� (c o n s o l i d at i o n ) ' ��� $ ��� ) � �� ��& ��� � ' & ��# �G� � �� ' � � � � <�� ) � ) � .
� �� �� 4: �� � � � � � � A� ��� �� ��� � �� (c o n s o l i d at i o n ) & � �� � - �� ) �� � � � � � ) �� ? . ' P i s t o n -s p r i n g an al o g y .
� �� �� 2: % & �� � �� A � � � ' % � /� % & �� � � � �& ��2�� # � � $ ��� � F �� � �� � � � ) ' �� �� *� � % � /� �� �� *� � ������ A. E � 2( U n d i s t ur be d Sam p l e ) % 2� � ' & � �� � - $ � M ax i m um P as t
P r e s s ur e �� � � �� �� 3: % & �� � �� B � � � % � /� % & �� � � � �& ��2�� # ������ ��� � � �� �� *� � � � � D i s t ur be d ��*
& � �� � - $ � M ax i m um P as t P r e s s ur e �� � � ��� � � 4 : - ;� �A� ���
������: 70
����������� �. ��� � � �� � � �� � 42/59
�� �: � �� � ) *� � � ��� � �����*- ;� ��� � �L ? F �� � � �� A� �� � � � O n e d i m e n s i o n ��� T e r z ag h i
:
� �� �� 1: � *� O ve r -Co n s o l i d at i o n r at i o ( O CR ) � 8��� � � & *� � ��� � � � �% � �� ����� � ���& A� ��� � � � � � � �<� % � �� � � *� M P r e -c o n s o l i d at i o n p r e s s ur e N $ � 8� M M ax i m um P as t
P r e s s ur e N *� � � � �% � �� � � MA� �� � �� �� 2: - �� � �� �� O CR = 1 - ;� % � �� � � *� M N o r m al -c o n s o l i d at e d So i l N , - �� � �� �� O CR > 1
- ;� % � �� � � *� M O ve r -c o n s o l i d at e d So i l N � ) ' - �� � �� �� O CR < 1 - ;� % � �� � � *� M U n d e r -c o n s o l i d at e d So i l N H 0�� ��*� *�� 2�
� �� �� 3: �L ? N �� � � �� A� �� � � � O n e -d i m e n s i o n % � /� � � � � � ' �� . �� � � � ) ' �� � � � � ��� A� �� ��� � �� ������ � � �H 0�� <�� � ��� : % � *� � �� % $ � �� � � � 2�� � . � - 0� � � ' � � �� � � � ��� � � ��� � �� (St r e s s h i s t o r y ) � �� � H 0�� � � � � �� � �� �� �� & �� � $ ��� � F �� � �� � � ���% � (� �� �� *� � � �� � � � U n d i s t ur be d � ) ' ��� ��*��� ) � � � � � & � �� � �8�� : � � ' $ � *� � �� � *� � ��
� ��� � � 4 : ��*�����- ;�
������: 71
����������� �. ��� � � �� � � �� � 43/59
�� �: � � � ;� �� � �<� � �� - �� ��� � � � �� 50 k P a � � ' ��� ���6 �� � �� % � /� � � �% � . � � �� � �� � � ��*�� � �� ' ��� � � �� A� �� % � 8��� � � P r i m ar y Co n s o l i d at i o n % � /� % �*� �
� ;� E � 2� � ' � �� � �� - � �:
� �� �� 1: 24 c m
� �� �� 2: 34 c m
� �� �� 3: 44 c m
� ��� � � 4 : 65 c m
������: 72
�� �: ��� c o n s o l i d at i o n t e s t � � � � �� �� *� � � �� % $ � �� � ���� �� � �� � � <�� $ � � 20 ��. 2� � *� ���$ � *� � � � � � � ��� � *� $ � 0�� ��� � �% � ) � 10. 4 � � ��0� ' �� d e g r e e o f c o n s o l i d at i o n = 9 0% - �� � �� % $ � �� � � � �� % � �� � � �� � �<$ � � 4 % � � ��& E � 2� � �� ' � � � � <�� % $ �8�� � �� � l ab � ) ' $ � *� � � � � � � ��� % �*� � �� ' � �% � ) � � � � % �*� � 0�' �� d e g r e e o f c o n s o l i d at i o n = 9 0%
�� �: � � � � � *�& � �� � 9 � � � 6 *� � � � � � ( St r i p F o o t i n g ) � � � �� % $ � �� � ������ ' � �� � <�� �� �� ) 0� �� �H 0�� ��� *� *� � : � �� � �< � $ � � *� � � � �� � *� � ��� U l t i m at e So i l Be ar i n g Cap ac i t y % �8��9 � �� 6 *�� ;*���6 �� � �� � ) ' % �8��9 � � � 6 *�� ;*���� � � �) 0� 1 �. � � 6 �� � ��
% D ) � ���6 �� � �� qu = CN c ���� � � �) 0� 1 % � � qu = CN c + qN q � � � �� � *� � = qN q = 1. 9 5 x 1 x 1
�� �: - �� 9 � � � � � � 6 *� � � �� � ( ��� � � �� � � �� � � � *� � � � �� � �� � �� � ) � � � � � 6 �� � �� U l t i m at e be ar i n g c ap ac i t y ' ��� *� % � /� % �*� � - �� � ' � �� � <�� �� �� �� ;* � � ' � �� ) 0��� �
� ;� E � 2� � ' � �� � �� - � �:
����������� �. ��� � � �� � � �� � 46/59
% D ) � qu = 0. 5 x 18 x 1 x 15. 1 = 135. 9 k N / m 2 * * * * *
� �� �� 1: 125. 6 k P a ( k N / m 2)
� ��� � � 2 : 135. 9 k P a ( k N / m 2)
� �� �� 3: 140. 5 k P a ( k N / m 2)
� �� �� 4: 154. 2 k P a ( k N / m 2)
������: 7 6
�� �: - �� 9 � � � � � � 6 *� � � �� � ( ��� � � �� � � �� � � � *� � � � �� � �� � �� � ) � � � � � 6 �� � ��% $ � �� � �����& E � 2��*� ' � � � � <�� ' �� U l t i m at e Be ar i n g c ap ac i t y % � /� % �*� �
� ;� E � 2� � ' � �� � �� - � �:
����������� �. ��� � � �� � � �� � 47/59
% D ) � qu = 30 x 5. 14 = 154. 2 k N / m 2 * * * * *
�� �: � � � � �� % & � % �(�� �� � � � � ;� $ � �� �� & ��% $ ) ��� ��� � � 0. 2x 0. 2 m . � � � �� � � 5 m . ) � �� � � �<� � �� % $ � �� � �*�� H 0�� ��� *� c = 1. 2 T / m ^ 2 � ) ' An g l e o f I n t e r n al F r i c t i o n = 0 � *� & ��� � ' & ��# �G� � � � 0� % � � ' ( Ad h e s i o n F ac t o r ) � ' $ � *� � 6 ��� �� � � � � �� � �� % $ � �� � �*�� % �*� � �� 1 � *� � � � �� � �� � ���6 �� � �� � ��� � ��� % & � % �(���� *� % �*� � �� % �*� �
% D ) � F s = 1 x 1. 2 x 4 x 0. 2 x 5 = 4. 8 t o n s * * * * *
� �� �� 1: 2. 4 t o n
� ��� � � 2 : 4. 8 t o n
� �� �� 3: 5. 6 t o n
� �� �� 4: 9 . 6 t o n
������: 9 2
����������� �. ��� � � �� � � �� � 56/59
�� �: � �� $ � � �� � � 9 � � � � � � � � *�% � 8��� (St r i p F o o t i n g ) ���� ' � �� F1 % � � � � 6 �� � �� $ � *� �� <�� $ � �� � �� 18 k N / m 3, c = 5 k P a, i n t e r n al f r i c t i o n an g l e = 0 � � �� � � . $ � Gr o s s
U l t i m at e Be ar i n g Cap ac i t y % �8�� N c = 5. 14 , N q = 1 , N γ = 0
% D ) � qu = 5 x 5. 14 + 18 x 1 x 1 = 43. 7 k P a * * * * *
� �� �� 1: 25. 7 k P a
� �� �� 2: 35. 7 k P a
� ��� � � 3 : 43. 7 k P a
� �� �� 4: 53. 7 k P a
������: 9 3
�� �: � �� $ � � �� � � 9 � � � � � � � � *�% � 8��� (St r i p F o o t i n g ) ���� ' � �� F0. 5 % � � � � 6 �� � �� $ � *� �� <�� $ � �� � �� 20 k N / m 3, c = 10 k P a, i n t e r n al f r i c t i o n an g l e = 0 � � �� � � . $ � Gr o s s
U l t i m at e Be ar i n g Cap ac i t y % �8�� N c = 5. 14 , N q = 1 , N γ = 0
% D ) � qu = 10 x 5. 14 + 0. 5 x 20 x 1 = 61. 4 k P a * * * * *
� �� �� 1: 25. 7 k P a
� �� �� 2: 35. 7 k P a
� ��� � � 3 : 61. 4 k P a
� �� �� 4: 51. 4 k P a
������: 9 4
����������� �. ��� � � �� � � �� � 57/59
�� �: � �� $ � � �� � � 9 � � � � � � � � *�% � 8��� (St r i p F o o t i n g ) ���� ' � �� F2 % � � � � 6 �� � �� $ � *� �� <�� $ � �� � �� 21 k N / m 3, c = 12. 5 k P a, i n t e r n al f r i c t i o n an g l e = 0 � � �� � � . $ � Gr o s s
U l t i m at e Be ar i n g Cap ac i t y % �8�� N c = 5. 14 , N q = 1 , N γ = 0