1 Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji budynku Pracowni Pozytonowej Emisyjnej Tomografii Komputerowej (PET_CT) ZaáRĪenia wstĊpne. Budynek 2 kondygnacyjny, niepodpiwniczony, w technologii tradycyjnej, ze stropami monolitycznymi krzyĪowo zbrojonymi opartymi na Īelbetowych podci ągach i murowanych Ğcianach dwuwarstwowych, Ğciany wzmacniane rdzeniami Īelbetowymi, podci ągi wewnątrz oparte na Īelbetowych sáupach. Obiekt posadowiony na Īelbetowych monolitycznej páycie fundamentowej. 1. Ruszt noĞny pod urządzenia instalacyjne zlokalizowane na dachu 1.1 Ruszt pod Centrale Wentylacyjne Na dachu budynku zaprojektowano dwie Centrale Wentylacyjne o wadze max 1200.0 kG/1 szt. Zebranie obci ąĪHĔ obliczeniowych - ci ĊĪar od Ğniegu „na centrali” 1.60x(C=0.8)x1.5x(wym. centrali 1.4x4.9) = 13.17 kN - ci ĊĪar centrali 12.0x1.2 = 14.40 kN 28.57 kN ObciąĪenia od wiatru nie przyjmuje si Ċ (urządzenia „zasá oni Ċte” jest attyką PrzyjĊto, Īe obciąĪenie z ww. urządzenia przekazane bĊdzie na poprzeczne belki noĞne rusztów q= 28.57/(L C =4.90m)=5.83 kN/m ObciąĪenie poprzeczek noĞnych w rozstawie co „c” w [kN/mb] q c = 5.83xc/1.4= 4.17x c
39
Embed
Obliczenia statyczne - wss.olsztyn.pl · obci *enia przeniesie zbrojenie min 3Ø16(34GS) na ka *dym boku, strzemiona min Ø6(St0S-b) co 10/20.0 cm 6.2 S á ...
This document is posted to help you gain knowledge. Please leave a comment to let me know what you think about it! Share it to your friends and learn new things together.
Transcript
1
Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji budynku Pracowni Pozytonowej
Emisyjnej Tomografii Komputerowej (PET_CT)
Za enia wst pne.
Budynek 2 kondygnacyjny, niepodpiwniczony, w technologii tradycyjnej, ze stropamimonolitycznymi krzy owo zbrojonymi opartymi na elbetowych podci gach i murowanychcianach dwuwarstwowych, ciany wzmacniane rdzeniami elbetowymi, podci gi wewn trz
oparte na elbetowych s upach. Obiekt posadowiony na elbetowych monolitycznej p yciefundamentowej.
1. Ruszt no ny pod urz dzenia instalacyjne zlokalizowane na dachu
1.1 Ruszt pod Centrale Wentylacyjne
Na dachu budynku zaprojektowano dwie Centrale Wentylacyjne o wadze max 1200.0kG/1 szt.
Zebranie obci obliczeniowych- ci ar od niegu „na centrali” 1.60x(C=0.8)x1.5x(wym. centrali 1.4x4.9) = 13.17 kN- ci ar centrali 12.0x1.2 = 14.40 kN
28.57 kN
Obci enia od wiatru nie przyjmuje si (urz dzenia „zas oni te” jest attyk
Przyj to, e obci enie z ww. urz dzenia przekazane b dzie na poprzeczne belki no nerusztów q= 28.57/(LC=4.90m)=5.83 kN/mObci enie poprzeczek no nych w rozstawie co „c” w [kN/mb] qc= 5.83xc/1.4= 4.17x c
2
Max reakcje podporowe: Rmin= 6.84 kN, Rmax= 8.79 kN
Wymiarowanie pr tów rusztu:
Rama no na:
- pod nica skrajna (belka jednoprz owa dwuwspornikowa) o przekroju I120 ze stali
St3SX to SGN= 0.64 < 1
- s upek z zespawanych w przekrój skrzynkowy 2L80x40x6 ze stali jw.
SGN= 0.31 < 1
Poprzeczki oparte na pod nicach, w rozstawie co max 0.85m, o przekroju I80
SGN= 0.28 < 1
Pozosta e poprzeczki w p aszczy nie s upków dla zwi kszenia sztywno ci uk adu mi dzy
ramami przyj to o przekroju I80
1.2 Ruszt pod Agragat Wody Lodowej
Na dachu budynku zaprojektowano Agregat Wody Lodowej o wadze max 1700.0 kG.
Zebranie obci obliczeniowych- ci ar od niegu „na urz dzeniu” 1.60x(C=0.8)x1.5x(wym. centrali 1.1x2.95) = 6.23 kN
3
- ci ar centrali 17.0x1.2 = 20.40 kN 26.63 kN
Przyj to, e obci enie z ww. urz dzenia przekazane b dzie na dwie ramy stalowe q= 0.5x26.63/(LC=3.00m)= 4.44 kN/mPoniewa urz dzenie nie jest w ca ci „os oni te” od wiatru attyk przyj to obci eniepoziome w wielko ci [(q=0.30)x(Cz=0.8)x( =2.2)x1.5= 0.80 kN/m2]x(H=1.3m)= 1.04kN tj nad rusztem poziomym 0.80 m powy ej si y P1,3=0.5x1.04=0.52 kN, P2=1.04 kNWw ramy „spi te” s stalowymi poprzeczkami
Projektuje si strop typu „FILIGRAN”, grubo ci 18,0cm.
3. Podci gi elbetowe no ne stropodachu.
3.1 Podci g trzyprz owy w osi 3(2), prz a rozpi to ci 5,40+6,0+4,9m.
Zebranie obci obliczeniowych
– obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu0,24x(0,30+0,18)x25,0x1,1 = 3,17kN/m
– obci enie ze stropów trójk tne, dla prz a skrajnego 4,90m0,5x4,90x9,84 = 24,11 kN/m
– obci enie ze stropu trapezowe (c=1,55m) prz a skrajnego 4,90m0,5x3,35x9,84 = 16,48 kN/m
– obci enie ze stropów trapezowe (c=0,78m), dla prz a rodkowego 6,0m0,5x5,22x9,84 = 25,68 kN/m
– obci enie ze stropów, trapezowe (c=2,65m), prz a rodkowego 6,0m0,5x3,35x9,84 = 16,48 kN/m
– obci enie ze stropów trójk tne, dla prz a skrajnego 5,40m0,5x5,22x9,84 = 25,68 kN/m
– obci enie ze stropów, trapezowe (c=2,06m), prz a skrajnego 5,40m0,5x3,35x9,84 = 16,48 kN/m
Obci enia skupione z rusztów pod urz dzenia wentylacyjne zlokalizowane na dachu
- dla prz a rodkowego 6.0 m w odleg ci C od podpory po redniej lewej od Agregatu
Wody Lodowej
C=0.7m to P= 3.87 kN i dla C=1.8 m P=10.30 kN
- dla prz a rodkowego jw. od Centrali Wentylacyjnej w odleg ci C od podpory lewej
C=3.0m to P= 8.79 kN, C=4.40m to P= 8.79 kN i C=5.60 m to P= 8.79 kN
- dla prz a skrajnego 5.40m od jw. w odleg ci od podpory po redniej
C=1.0 m to P= 8.79 kN
Wykresy si wewn trznych, schemat wymaganego obliczeniowo min zbrojenia
6
7
8
3.2 Podci g przy cienny jednoprz owy 4,0m.
Zebranie obci obliczeniowych
– obci enie trójk tne ze stropu0,5x4,0x9,84 = 19,68kN/m
– obci enie równomierne od ci aru w asnego podci gu = 3,17 kN/m– obci enie liniowe od cianki attyki (przyj to ciank wys. max. 0,70m)
0,70x(0,24x18,0x1,1+0,02x19,0x1,3) = 3,67 kN/m
Wykresy si wewn trznych, schemat wymaganego min zbrojenia
9
3.3 Podci g „przy cienny” trzyprz owy, prz a 4,9+6,0+5,4m.
Zebranie obci obliczeniowych
– obci enie ze stropów trapezowe (c=0,57m), prz o 4,90m0,5x4,33x9,84 = 21,30 kN/m
– obci enie ze stropów trapezowe (c=1,67m), prz o rodkowe 6,0m0,5x4,33x9,84 = 21,30 kN/m
– obci enie ze stropów trapezowe (c=1,08m), prz o 5,40m0,5x4,0x9,84 = 19,68 kN/m
– obci enie skupione od podci gu poz. 3.2(0,3 m od podpory rodkowej w prz le skrajnym 5,40m) = 32,78 kN
– ci ar w asny belki przyj to równomiernie = 3,17 kN/m– obci enie liniowe od cianki attyki (przyj to ciank wys. max. 0,70m)
0,70x(0,24x18,0x1,1+0,02x19,0x1,3) = 3,67 kN/m
Wykresy si wewn trznych, schemat wymaganego min zbrojenia
10
11
12
3.4 Podci g trzy prz owy w osi C (B) 5,22+3,35+4,33m.
Zebranie obci obliczeniowych
– obci enie równomierne od ci aru w asnego podci gu = 3,17 kN/m– obci enie ze stropów trójk tne, dla prz a 5,22m
0,5x(5,22x2)x9,84 = 51,36 kN/m– obci enie ze stropów trójk tne, dla prz a 3,35m
0,5x2x3,55x9,84 = 32,96 kN/m– obci enie ze stropów trójk tne, dla prz a 4,33m
0,5x2x4,33x9,84 = 42,61 kN/m
Wykresy si wewn trznych, schemat wymaganego obliczeniowo min. zbrojenia
13
14
15
3.5 Belka nad otworem okiennym nad wej ciem 2,20m.
Zebranie obci obliczeniowych
– obci enie trójk tne ze stropu 0,5x2,20x9,84 = 10,82kN/m– obci enie cianka attyki wysoko ci max. 1,4m
(0,25x18,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3)x1,4 = 7,97kN/m
– przyj to konstrukcyjnie belk o przekroju BxH=0,24x0,35m z betonu min. C16/20 zezbrojeniem pod nym min. 4#12, strzemiona min. Ø6 co 20,0cm.
4. Wie ce, belki wie cowe w poziomie I pi tra przyj to .
upy i ciany w poziomie stropu nad I pi trem „spina” si wie cami elbetowymi zbetonu min. C16/20 ze zbrojeniem pod nym z 4#12(34GS), strzemiona wg. rysunkówkonstrukcyjnych.
Nad otworami okiennymi projektuje si prefabrykowane belki typu L-19 po min 2 sztuki, lubwylewane elbetowe ze zbrojeniem pod nym z 4#12(34GS), strzemiona wg. rysunkówkonstrukcyjnych.
5. ciany I pi tra
16
Na poziomie I pi tra projektuje si ciany no ne i samono ne murowane z bloczkówsystemu SILKA E24 klasy 15 docieplone od zewn trz 15.0 cm p ytami styropianowymi
6. S upy, rdzenie elbetowe poziomu I pi tra
6.1 S upy wewn trzne obci one podci gami poz. 3.4 i 3.1
Zebranie obci obliczeniowych pionowych
- reakcje z podci gu poz. 3.1 = 210.4 kN
- reakcje z podci gu poz. 3.4 = 136.3 kN
- ci ar w asny s upa przyj to 0.30x0.30x3.30x25.0x1.1 = 8.17 kN
354.87 kN
Wymiarowanie:
- sprawdzenie no no ci s upa wykonano za pomoc programu Kalkulator elbetu KKM
elbet 2003, przekrój s upa 30/30.0 cm, dla obci enia pionowego N=354.87 kN,
Mx,y (przyj to 0.10x354.87)= 35.48 kNm, e=0.01m, LH=3.60m, beton C20/25 to powy sze
obci enia przeniesie zbrojenie min 3Ø16(34GS) na ka dym boku, strzemiona min
Ø6(St0S-b) co 10/20.0 cm
6.2 S upy wewn trzne przy istniej cym budynku
Zebranie obci obliczeniowych pionowych
- reakcje z podci gu poz. 3.2 = 33.36 kN
- reakcje z podci gu poz. 3.3 = 159.60 kN
- reakcje z podci gu poz. 3.4 = 46.08 kN
- ci ar w asny s upa przyj to 0.30x0.30x3.30x25.0x1.1 = 8.17 kN
247.21 kN
Wymiarowanie:
- sprawdzenie no no ci s upa wykonano za pomoc programu Kalkulator elbetu KKM
elbet 2003, przekrój s upa 24/30.0 cm, dla obci enia pionowego N=247.21 kN,
Mx,y (przyj to 0.10x247.21)= 24.72 kNm, e=0.01m, LH=3.60m, beton C20/25 to powy sze
obci enia przeniesie zbrojenie min 2Ø16(34GS) na ka dym boku, strzemiona min
Ø6(St0S-b) co 10/20.0 cm
17
6.3 Rdzenie w cianach zewn trznych
Przyj to konstrukcyjnie w p aszczy nie cian zewn trznych rdzenie elbetowe o przekroju
min 24/30, z betonu C20/25 ze zbrojeniem pod nym 4Ø16(34GS)
7. Strop nad parterem
7.1 Zebranie obci obliczeniowych dla pomieszcze Gamma Kamery.
Obci enia sta e
– gres, terakota gr. max 2,0cm 0,02x22,0x1,3 = 0,57 kN/m2
– szlichta cementowa zbrojona gr. 6,0cm 0,06x24,0x1,3 = 1,87 kN/m2
– styropian max. 7,0cm 0,7x0,45x1,2 = 0,04 kN/m2
– blacha o owiana gr. max. 3mm 0,003x113,4x1,2 = 0,41 kN/m2
– ci ar w asny stropu elbetowego (przyj to gr. 22,0)0,22x25,0x1,1 = 6,05 kN/m2
– sufit podwieszany z p yty G-K gr. max. 3,0cm 0,03x12,0x1,2 = 0,43 kN/m2
– instalacje podwieszane (przyj to 25,0kG/m2) 0,25x1,3 = 0,33 kN/m2
9,70 kN/m2
Obci enia zmienne
– obci enie równomierne na ca ej powierzchniprzyj to jak dla sal rentgenowskich 5,0x1,3 = 6,50 kN/m2
– obci enie skupione od urz dzenia przyj tomax. 50,0kN w dowolnym miejscu stropu 50,0x1,2 = 60,0 kN
7.2 Zebranie obci obliczeniowych dla pozosta ych pomieszcze (opisownia,korytarze, poczekalnia).
– ci ar w asny stropu elbetowego (przyj to gr. 22,0)0,22x25,0x1,1 = 6,05 kN/m2
– sufit podwieszany z p yty G-K gr. max. 3,0cm 0,03x12,0x1,2 = 0,43 kN/m2
– instalacje podwieszane (przyj to 25,0kG/m2) 0,25x1,3 = 0,33 kN/m2
9,39 kN/m2
– cianki dzia owe gr. 12,0m o ci arze max.2,50kN/m2 ( z ceg y kratówki, 0,12x14,0+2x0,015x19,0=2,25kN/m2)wys. max. 3,5m (3,50/2,65)x1,25x1,2 = 1,98 kN/m2
11,37 kN/m2
obci enie zmienne przyj to (jak dla pomieszcze poczekalni)4,0x1,3 = 5,20 kN/m2
16,57 kN/m2
18
7.3 Obci enia liniowe od cian podzia u wewn trznego gr. 24.0 cm
– ciany ceglane silikatowa gr. 24,0cm, wys. max 3,50m 3,50x(0,24x18,0x1,1+2x0,015x19,0x1,3) = 19,22 kN/mb
7.4 Strop nad parterem
Strop miedzy osiami 2-4/A-D projektuje si na obci enie równomierne obliczeniowe sta e
q1=9,70 kN/m2
Dla stropu w osiach 2-3 / C-d obci enie liniowe w rodku rozpi to ci równoleg e do osi 3
od cianki gr. 24,0 cm q2=19,22 kN/mb
Obci enie skupione w dowolnym miejscu dla ka dej rozpi to ci ww fragmentu stropów na
powierzchni 0,5x0,5m P1=60,0kN
Projektuje si strop typu „FILIGRAN” gr. 22,0cm wg. projektu wykonawczego wykonanego
przez wybranego wytwórc p yt „FILIGRAN”.
8. Podci gi nad parterem.
8.1 Podci g trzyprz owy w osi 3, L=5,4+6,0+4,9m.
Za enia obliczeniowe:
– mo liwo ci wykonania na podci gu na prz ach skrajnych ciany gr. 24,0cm– obci enie prz se skrajnych od urz dzania ustawionego na stropie w wielko ci
Nmax=50,0kN
Zebranie obci obliczeniowych
– obci enie prz se skrajnych ciana gr. 24,0cm = 19,22kN/m– obci enie ci e od ciany, prz o rodkowe,
ciana gr. 12,0cm, wys. 3,50m = 10,91kN/m– obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu
0,3x0,6x25,0x1,1 = 4,95kN/m– obci enie ze stropów trójk tne, dla prz a skrajnego 4,90m
0,5x4,90x(9,70+6,50) = 39,69 kN/m– obci enie ze stropu trapezowe (c=1,55m) prz a skrajnego 4,90m
0,5x3,35x(9,70+6,50) = 27,14 kN/m– obci enie ze stropów trapezowe (c=0,78m), dla prz a rodkowego 6,0m
0,5x5,22x(11,37+5,20) = 43,25 kN/m– obci enie ze stropów, trapezowe (c=2,65m), prz a rodkowego 6,0m
0,5x3,35x(11,37+5,20) = 27,75 kN/m– obci enie ze stropów trójk tne, dla prz a skrajnego 5,40m
19
0,5x5,22x(9,70+6,50) = 42,28 kN/m– obci enie ze stropów, trapezowe (c=2,06m), prz a skrajnego 5,40m
0,5x3,35x(9,70+6,50) = 27,14 kN/m– obci enie od si y skupionej prz se skrajnych N=50,0x1,2 = 60,0 kN
20
8.1a Podci g jednoprz owy w osi 3, L=4,9m.
Za enia obliczeniowe:
– mo liwo ci wykonania na podci gu ciany gr. 24,0cm– obci enie prz a od urz dzania ustawionego na stropie w wielko ci Nmax=50,0kN
Zebranie obci obliczeniowych
– obci enie prz se skrajnych ciana gr. 24,0cm = 19,22kN/m– obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu
0,3x0,6x25,0x1,1 = 4,95kN/m– obci enie ze stropów trójk tne, dla prz a skrajnego 4,90m
0,5x4,90x(9,70+6,50) = 39,69 kN/m– obci enie ze stropu trapezowe (c=1,55m) prz a skrajnego 4,90m
0,5x3,35x(9,70+6,50) = 27,14 kN/m– obci enie od si y skupionej prz se skrajnych N=50,0x1,2 = 60,0 kN
Mmax= 514.80 kNm, Q= 333.1 kN
Wymiarowanie:
- stal St3SX, belka zatopiona w stropie elbetowym, przekrój HEM280
- SGN = 0.99 < 1
- SGU: f= 15.12/1.2= 12.6 mm < 14 mm (L/350)
21
8.2 Podci g trzyprz owy w osi B (i C), L=5,22+3,35+4,33m.
Za enia obliczeniowe:
– mo liwo ci wykonania na podci gu ciany gr. 24,0cm– obci enie od urz dzania ustawionego na stropie w wielko ci 50% Nmax=0,5x50,0=25,0kN
Zebranie obci obliczeniowych
– obci enie ci e równomierne, prz owe – ciana gr. 24,0cm = 19,22kN/m– obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu = 4,95kN/m– obci enie ze stropów trójk tne, dla prz a 5,22m
0,5x(5,22x2)x(9,70+6,50) = 84,56 kN/m– obci enie ze stropów trójk tne, dla prz a 3,35m
0,5x2x3,55x(9,70+6,50) = 57,51 kN/m– obci enie ze stropów trójk tne, dla prz a 4,33m
0,5x2x4,33x(11,37+5,20) = 71,75 kN/m– obci enie „skupione” od urz dzenia ustawionego
w rodku rozpi to ci prz a 5,22m N=25,0x1,2 = 30,00 kN
Schemat belki, wymiarowanie belki, si y wewn trzne, schemat wymaganego zbrojenia
22
23
8.3 Podci g dwuprz owy w osi 2, L=5,4+6,0m.
Za enia obliczeniowe:
– mo liwo ci wykonania na podci gu na prz ach skrajnych ciany gr. 24,0cm, na prz lerodkowym ciany gr. 12,0cm
– obci enie prz se skrajnych od urz dzania ustawionego na stropie w wielko ci50%Nmax=0,5x50,0=25,0kNkN
Zebranie obci obliczeniowych
– obci enie ci e równomierne, prz owe skrajne – ciana gr. 24,0cm = 19,22kN/m
– obci enie ci e od ciany, prz o rodkowe,ciana gr. 12,0cm, wys. 3,50m = 10,91kN/m
– obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu = 4,95 kN/m0,5x4,33x(11,37+5,20) = 35,87 kN/m
– obci enie ze stropów trapezowe (c=2,65m), prz o rodkowe 6,0m0,5x3,35x(11,37+5,20) = 27,75 kN/m
– obci enie ze stropów trapezowe (c=1,67m), prz o rodkowe 6,0m0,5x4,33x(11,37+5,20) = 35,87 kN/m
– obci enie ze stropów trapezowe (c=2,06m), prz o skrajne 5,40m0,5x3,35x(9,70+6,50) = 27,14 kN/m
– obci enie ze stropów trapezowe (c=1,08m), prz o skrajne 5,40m0,5x4,33 x(11,37+5,20) = 35,87 kN/m
– obci enie „skupione” od urz dzenia ustawionegow rodku rozpi to ci prz se skrajnych N=25,0x1,2 = 30,00 kN
24
Schemat belki, wymiarowanie belki, si y wewn trzne, schemat wymaganego zbrojenia
8.3a Podci g jednoprz owy w osi 2, L=4,9m na przed eniu ww.
Za enia obliczeniowe:
– mo liwo ci wykonania na podci gu na prz ach skrajnych ciany gr. 24,0cm
25
– obci enie prz se skrajnych od urz dzania ustawionego na stropie w wielko ci50%Nmax=0,5x50,0=25,0kN
Zebranie obci obliczeniowych
– obci enie ci e równomierne, prz owe – ciana gr. 24,0cm = 19,22kN/m
– obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu = 4,95 kN/m– obci enie ze stropów trapezowe (c=1,55m), prz o 4,90m
0,5x3,35x(9,70+6,50) = 27,14 kN/m– obci enie ze stropów trapezowe (c=0,57m), prz o 4,90m
0,5x4,33x(11,37+5,20) = 35,87 kN/m– obci enie „skupione” od urz dzenia ustawionego
w rodku rozpi to ci prz se N=25,0x1,2 = 30,00 kN
Mmax= 257.4 kNm, Q= 166.8 kN
Wymiarowanie:
- stal St3SX, belka zatopiona w stropie elbetowym, przekrój HEM240
- SGN = 0.71 < 1
- SGU: f= 12.32/1.2= 10.27 mm < 14 mm (L/350)
8.4 Podci g jednoprz owy przy cienny, L=4,0m.
Zebranie obci obliczeniowych
– obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu = 4,95kN/m– obci enie ze stropów trójk tne 0,4x4,0x(11,37+5,20) = 33,14kN/m
Schemat belki, wymiarowanie belki, si y wewn trzne, schemat wymaganego zbrojenia
26
8.5 Podci g „przy cienny” trzyprz owy w osi 1`, L=4,90+6,0+5,40m.
Zebranie obci obliczeniowych
– obci enie skupione dla prz a skrajnego 5,40mw odleg ci max. 0,30m od podpory wewn trznej,reakcja z podci gu przy ciennego N=43,04 kN = 43,04 kN
– obci enie sta e od ci aru w asnego podci gu = 4,95 kN/m– obci enie ze stropów trapezowe (c=0,57m), prz o 4,90m
0,5x4,33x(11,37+5,20) = 38,87 kN/m– obci enie ze stropów trapezowe (c=1,67m), prz o rodkowe 6,0m
0,5x4,33x(11,37+5,20) = 38,87 kN/m– obci enie ze stropów trapezowe (c=1,08m), prz o 5,40m
0,5x4,0x(11,37+5,20) = 33,14 kN/m
Schemat belki, wymiarowanie belki, si y wewn trzne, schemat wymaganego zbrojenia
27
28
29
9. ciany parteru
ciany zewn trzne parteru projektuje si gr. 18.0 cm, elbetowe, z betonu C20/25, zbrojone
wg zasad normowych pionowo pr tami #10(34GS) co 24.0 cm, poziomo pr tami Ø8(St0S-
b) co 33cm
Tak zbrojona cian mo na obci si ami N< 600.0 kN/m i dla M< 20.0 kNm
Max obci enie pionowe ciany parteru:
- ze stropodachu 0.5x5.22x9.64 = 25.16 kN/m
- ze stropu nad parterem 0.5x5.22x(9.70+6.50) = 42.28 kN/m
- dodatkowo max 75% od urz dzenia Gammakamery i podobnych przyj to
0.75x60.0/1.0 = 45.00 kN/m
- ci ar w asny ciany elbetowej I pietra i parteru, gr. 18.0 cm