140012812-187739 (130422_BHFU mit Anlagen_E17-1)
Pagina16Pagina15
1. ------IND- 2014 0172 D-- RO- ---- 20140422 --- --- PROJET
Oraul liber i hanseatic Hamburg
PROIECT
Directiv
Baze de calcul pentru ziduri de protecie mpotriva nivelului
ridicat al apelor, instalaii de protecie mpotriva inundaiilor i
obiective constructive de mal n domeniul afectat de maree al Elbei
al oraului liber i hanseatic Hamburg
- aprilie 2013 -
Exploatarea landului a drumurilor, podurilor i corpurilor de
ap
Sachsenfeld 3 - 5
20097 Hamburg
Hamburg Port Authority
Oficiul pentru legislaia public
Neuer Wandrahm 4
20457 Hamburg
Cuprins
Pagina
41.GeneralitI
41.1.Noiuni i definiii
52.Determinarea nlimii nominale pentru zidurile de protecie
mpotriva nivelului ridicat al apei i pentru instalaiile de protecie
mpotriva inundaiilor
52.1Principiul determinrii nlimii nominale
52.2Principii ale determinrii nlimii nominale
63.Niveluri ale apelor determinante
63.1Ap ridicat i sczut
63.2Nivel ridicat al apei care trece peste - Situaia de
dimensionare Sunk 3 cu supurare restricionat
73.3Nivel ridicat al apei care trece peste - Situaia de
dimensionare Sunk 3 cu supurare nempiedicat
84.Suprapresiunea apei i modificri ale greutii spaiale
85.Presiunea valului
85.1Val n picioare respectiv spart
5.2Sparge-val995.3ncrcarea suprafeelor pariale
106.Baze de calcul pentru deflectoare de trecere peste i
supranlri verticale ale zidurilor
117.Presiunea datorat gheii, traciunea datorat suporilor pentru
barje, traciunea datorat babelor de cheu, ocul datorat resturilor
flotante
117.1Presiunea datorat gheii
117.2Traciunea datorat suporilor pentru barje
117.3Traciunea datorat babelor de cheu
117.4ocul datorat resturilor flotante
118Sarcini datorate traficului
119Pori HWS
1210Situaia de dimensionare i sigurane
1210.1Situaia de dimensionare: nivel ridicat al apei
1210.2Situaia de dimensionare: nivel sczut al apei
1211Dovezi hidraulice
1211.1Codul de baz hidraulic
1311.2Sigurana mpotriva fracturrii i flotaiei
1311.3Sigurana mpotriva eroziunii
1312.Dovezi privind sigurana de stabilitate
1313.Adncimea de calcul
1514.Bibliografie
Lista anexelor
Anexa 1:Niveluri ale apelor de dimensionare (BW) n zona central
a portului Hamburg, valabile din 2013
Anexa 2:Nomogram pentru determinarea refulrii valurilor la
zidurile HWSAnexa 3:Reprezentare n principiu a suprafeelor de ap cu
suprapresiune i a modificrilor greutii spaiale
Anexa 4:Deflector de trecere peste
Anexa 5:Valori determinante pentru calculul zidurilor din piloi
btui
Anexa 6:Influena sarcinii din Nivelul II asupra Nivelului I
(reprezentare n principiu)
Anexa 7:Verificarea sparge-valului
1.Generaliti
Directiva se bazeaz pe zidurile de protecie mpotriva nivelului
ridicat al apelor, instalaiile de protecie mpotriva inundaiilor i
obiectivele constructive de mal din zona influenat de maree a
Elbei.
Zidurile de protecie mpotriva nivelului ridicat al apelor,
instalaiile de protecie mpotriva inundaiilor i obiectivele
constructive de mal sunt afectate de sarcini diferite. Aplicrile
standardelor tehnice, n special a EAU, sunt specificate n
prezentele baze de proiectare pentru zona oraului liber i hanseatic
Hamburg.
Baza este constituit din irurile de msurtori cuprinztoare i
evaluri de expertizare a rapoartelor existente n Hamburg. n cazul n
care raporturile locale se abat puternic de la condiiile limit
preimpuse, astfel, trebuie efectuate examinrile necesare i trebuie
impuse cerinele pertinente.
Dimensionarea trebuie efectuat conform conceptului de siguran
parial n temeiul manualelor EC7-1, respectiv, EAU 2012.
1.1.Noiuni i definiii
AWNivelul exterior al apei[m peste NN]
BWNivelul apei de dimensionare[m peste NN]
ctCoeficientul de transmitere[-]
(Modificarea greutii specifice a solului ca urmare a presiunii
fluxului apelor freatice[KN/m]
dAdncimea apei n faa zidului HWS[m]
dwGrosimea stratului hidroizolant[m]
FhSarcina de substituie a valurilor[KN/m]
GOKMuchia superioar a terenului
HWSProtecia mpotriva nivelului ridicat al apei
max. Hdsnlimea semnificativ a valurilor maxime la zidul
HWS[m]
Hswnlimea valurilor redus la zidul WHS cu luarea n considerare a
atenurii valurilor[m]
LuvPartea ndreptat nspre vnt inclusiv o zon de trecere peste
LeePartea ntoars de la vnt
Sunk (scufundare)Suprapresiunea apei n zonele influenate de
maree n direcia prii apei n momentul mareei joase
ThwNivelul ridicat al mareei
(Factor de coliziune pentru ncrcarea datorat
sparge-valului[-]
p1, p2, p3Coordonate ale presiunii valurilor[KN/m2]
qtRata local de trecere peste a valurilor n medie timp de trei
ore pe traseul viiturii inundaiei de furtun (1,5 ore nainte pn la
1,5 ore dup Thw) pentru direcia vntului avut n vedere[l/ms]
qTRata local de trecere peste a valurilor n medie timp de trei
ore pe traseul viiturii inundaiei de furtun (1,5 ore nainte pn la
1,5 ore dup Thw) mediat pentru lungimea tronsonului pentru direcia
vntului avut n vedere[l/ms]
Rcnlimea efectiv a bordului liber al zidurilor de protecie
mpotriva nivelului ridicat al apei: diferena dintre muchia
superioar a zidului i BW, respectiv, AW[m]
TpPerioada de Peak = Perioada valurilor la densitatea de energie
maxim[s]
,
Parametru pentru determinarea figurii de repartiie a presiunii
datorate sarcinilor valurilor[-]
2.Determinarea nlimii nominale pentru zidurile de protecie
mpotriva nivelului ridicat al apei i pentru instalaiile de protecie
mpotriva inundaiilor
2.1Principiul determinrii nlimii nominale
n funcie de zon, nlimea nominal se determin din factori locali
diferii i pe traseul instalaiilor HWS, prin aceasta, nu este
obligatoriu egal.
Nivelul apei de dimensionare (BW)
(a se vedea comparativ anexa 1)
+
Lee(Bord liber (Luv
Bord liber minimBord liber, dedus din:
- nlimea valurilor
- Rata de trecere peste a valurilor
- Direcia de aciune a valurilor
=nlimea nominal
2.2Principii ale determinrii nlimii nominale
2.2.1Nivelul apei de dimensionare (BW)
Nivelurile apei de dimensionare se preiau din anexa 1.
Nivelurile apei de dimensionare indicate n anexa 1 se mpart n
niveluri ale apelor de dimensionare pentru obiective constructive
cu durata de via planificat de 50 de ani, respectiv, de peste 50 de
ani.
2.2.2Climatul valurilor
Climatul valurilor a fost simulat pentru Elba n Hamburg n
condiii de furtun i un nivel al apei de dimensionare aprut pentru
un spectru de vnt de 220( - 300( inclusiv zona de trecere peste i o
vitez a vntului 20 m/s (8-9 Beaufort) pn la podurile Elbei,
respectiv, 17 m/s nspre estul podurilor Elbei prin intermediul
calculelor model.
Rezultatul constituie date privind valurile la un zid HWS
nlimea semnificativ a valurilor
unghiul de atac al valurilor
perioada valurilor
Influene topografice asupra cursului local al mrii:
Ca influennd cursul mrii au fost luate n considerare:Nu au fost
luate n considerare:
- Limea i nlimea terenului din fa- Construirea suplimentar
- Construirea districtului de depozite- Podurile pietonale i
instalaiile de ncrcare- Dup caz, poduri rutiere i feroviare-
Vegetaia de pe terenul din fa
- Podurile de acostare i de peste mare din St. Pauli
- Dup caz, instalaii de protecie mpotriva nivelului ridicat al
apei
2.2.3Bord libernlimea bordului liber desemneaz distana dintre
nivelul apei de dimensionare i muchia superioar a instalaiei HWS.
Cu aceast ocazie, se face distincie ntre locaiile Luv i Lee.
Locaiile Luv cuprind laturile ndreptate nspre spectrul vntului (220
- 300) inclusiv o zon de trecere peste. Locaiile Lee cuprind
celelalte laturi ndreptate nspre vnt.
n locaiile Lee, trebuie aplicat un bord liber minim.
n locaiile Luv, nlimea bordului liber se determin n funcie de
climatul valurilor fie
cu aplicarea probabilistic a procedurii EurOtop [KFKI, 2007],
fie
cu anexa 2 Nomogram pentru determinarea refulrii valurilor la
zidurile HWS.Condiiile-limit pentru acestea trebuie clarificate n
prealabil cu organismul de serviciu.
Valoarea de dimensionare pentru rata de trecere peste a
valurilor este qT = 0,5 l/m s pentru direcia nefavorabil a vntului
unui tronson HWS.
3.Niveluri ale apelor determinante
3.1Ap ridicat i sczut
RndulSituaia de dimensionareNivelul exterior al apeiNivelul
interior al apei
1Ap ridicatBWGOK general
2Sunk 1: Maree normalNN - 1,70 mNN + 1,00 m
3Sunk 2: Ap extrem de sczut (NNTnw)NN - 3,70 mNN ( 0,00 m
4Sunk 3: Nivel ridicat al apei care trece pestea se vedea
paragraful 3.2, respectiv, 3.3a se vedea paragraful 3.2, respectiv,
3.3
Tabelul 1:Niveluri determinante ale apei
BW: a se vedea anexa 1: Niveluri ale apei de dimensionare (BW) n
Portul Hamburg, valabile din 2013
Nivelurile interioare ale apei sunt valori minime care impun ca
precondiie o drenare suficient a apelor freatice. Acestea trebuie
verificate n special la straturile moi hidroizolante n cadrul
expertizei geologice. Cu aceast ocazie trebuie aezate la baz
preponderent msurtori ale marcatoarelor.
n toate situaiile de dimensionare a Sunk, trebuie aplicat
nivelul interior al apei cu cel puin 1,0 m peste muchia superioar a
stratului moale.
La dispunerea de drenaje, poate fi aplicat nivelul interior al
acelei nlimi determinat prin msurarea drenajelor, totui, nu mai
cobort de NN + 2,00 m. n protecia public mpotriva nivelului ridicat
al apei, n principiu, drenajele nu se aplic.
Trebuie verificat dac nivelurile exterioare ale apei, n special
la zidurile de pe taluzuri, conduc la valori de dimensionare
statice nefavorabile.
3.2Nivel ridicat al apei care trece peste Situaia de
dimensionare Sunk 3 cu supurare restricionat
Valorile de aplicat ale capitolului 3.2 sunt valabile
pentru:
zonele zidurilor HWS n care rata de trecere peste a valurilor
este qT ( 0,5 l/(sm)
3.2.1Curgere liber n jurul piciorului (x ( 1,50 m)
Nivelurile apei din tabelul 2 sunt valabile pentruziduri n
soluri permeabile
ziduri care se sfresc deasupra straturilor hidroizolante.
Distana x dintre piciorul zidului i muchia superioar a stratului
hidroizolant trebuie s fie n medie de cel puin 1,50 m. n cazul
piciorului zidului n trepte, trebuie respectat o seciune
transversal de drenare de 1,5 m/m de zid.
RndulSituaia de dimensionareNivelul exterior al apeiNivelul
interior al apei
1Sunk 3 aNN + 1,50 mNN + 4,50 m / + 5,00 m1)
2Sunk 3 bNN - 1,00 mNN + 3,00 m / + 3,50 m1)
1)Pentru obiective constructive cu durat de via planificat de
peste 50 de ani
Tabelul 2:Situaia de dimensionare Sunk 3 cu curgere liber
mprejurul piciorului i supurare restricionat
Nivelul interior al apei nu mai nalt dect GOK
3.2.2Curgere mprejurul piciorului mpiedicat (x < 1,50 m)
RndulSituaia de dimensionareNivelul exterior al apeiNivelul
interior al apei
1Sunk 3 aNN + 1,50 mNN + 4,50 m / + 4,751)
2Sunk 3 bNN - 1,00 mn general 2,00 m / 1,75 m1) sub GOK
max. NN + 4,00 m / + 4,25 m1)
1)Pentru obiective constructive cu durat de via planificat de
peste 50 de ani
Tabelul 3:Situaia de dimensionare Sunk 3 cu curgere mprejurul
piciorului mpiedicat i supurare restricionat
Nivelul interior al apei nu mai nalt dect GOK
3.3Nivel ridicat al apei care trece peste - Situaia de
dimensionare Sunk 3 cu supurare nempiedicatValorile de aplicat ale
capitolului 3.3 sunt valabile pentru:
Obiective constructive de mal inundate
3.3.1Curgere liber n jurul piciorului (x ( 1,50 m)Nivelurile
apei din tabelul 4 sunt valabile pentruziduri n soluri
permeabile
ziduri care se sfresc deasupra straturilor hidroizolante.
Distana x dintre piciorul zidului i muchia superioar a stratului
hidroizolant trebuie s fie n medie de cel puin 1,50 m. n cazul
piciorului zidului n trepte trebuie respectat o seciune transversal
de drenare de 1,5 m/m de zid.
RndulSituaia de dimensionareNiveluri exterioare ale apeiNiveluri
interioare ale apei
1Sunk 3 aNN + 2,50 mNN + 5,50 m / + 6,00 m1)
2Sunk 3 bNN - 1,00 mNN + 4,00 m / + 4,50 m1)
1)Pentru obiective constructive cu durat de via planificat de
peste 50 de ani
Tabelul 4:Situaia de dimensionare Sunk 3 cu curgere liber
mprejurul piciorului i supurare nempiedicat
Nivelul interior al apei nu mai nalt dect GOK
3.2.2Curgere mprejurul piciorului mpiedicat (x < 1,50 m)
RndulSituaia de dimensionareNiveluri exterioare ale apeiNiveluri
interioare ale apei
1Sunk 3 aNN + 2,50 mNN + 5,50 m / + 5,75 m1)
2Sunk 3 bNN - 1,00 mn general 1,00 m / 0,75 m1) sub GOK
max. NN + 5,00 m / +5,25 m1)
1)Pentru obiective constructive cu durat de via planificat de
peste 50 de ani
Tabelul 5:Situaia de dimensionare Sunk 3 cu curgere mprejurul
piciorului mpiedicat i supurare nempiedicat
Nivelul interior al apei nu mai nalt dect GOK
4.Suprapresiunea apei i modificri ale greutii spaiale
Forma suprafeelor de suprapresiune a apei i modificrile greutii
specifice de aplicat sunt indicate n definiiile cazurilor
hidraulice din anexa 3. Descreterea suprapresiunii apei se ia n
considerare prin modificarea greutii specifice cu
mrire:(( a pe latura activ (latura de presiune pe sol)
i cu diminuare:((' p pe latura pasiv (latura de rezisten la
sol)
prin aplicarea aproximrii conform BENT HANSEN, a se vedea
comparativ pentru aceasta EAU 2012 (E 114).
n soluri omogene, modificarea greutii specifice trebuie aplicat
n ntreg corpul de alunecare.
n caz de mai mult de un strat hidroizolant, respectiv, n caz de
straturi diferite pe laturile activ i pasiv efectele straturilor
individuale n temeiul EAU 2012 (E 114) trebuie suprapuse.
5.Presiunea valului
Sarcina datorat presiunii valului trebuie determinat pentru dou
tipuri de valuri:
valuri n picioare, respectiv, valuri sparte deja
dup caz sparge-val (pentru verificarea sparge-valului a se vedea
anexa)
n msura n care nu se efectueaz nicio determinare mai precis a
sarcinii datorate presiunii valurilor (n special la nlimi ale
valurilor 0,4 m), trebuie aplicate sarcinile substituente
urmtoare:
5.1Val n picioare respectiv spart
Locaii Lee: Jumtate din valoarea din tabel a sarcinii datorate
valurilor, rndul 1 tabelul 6
Locaii Luv:
Rndulnlimea valului la zid max. Hds [m]Sarcina valului
substituent caracteristic [KN/m]nlimea de aplicare sub AW [m]
1( 0,40 15,00,50
20,40 < Hds 0,6025,00,50
30,60 < Hds 0,8035,00,50
4Hds > 0,8050,00,50
Tabelul 6:Sarcina de substituie a valului, respectiv, valului
spart deja
5.2Sparge-val
Rndulnlimea valului la zid max. Hds [m]sarcina valului
substituent caracteristic [KN/m]nlimea de aplicare sub AW [m]
1( 0,4030,0 ( (0,50
20,40 < Hds ( 0,6050,0 ( (0,50
30,60 < Hds ( 0,8070,0 ( (0,50
4Hds > 0,80100,0 ( (0,50
Tabelul 7:Sarcina valului substituent pentru sparge-val
Factor de oc ( pentru sarcinile sparge-valului:
Zidurile cu reazem flexibil n zona corpului de pmnt (de exemplu,
din ziduri cu console libere, respectiv, ziduri rezemate mai adnc
de 1,50 m sub GOK):
( = 1,2 pentru toate dovezile deasupra 1,50 m sub GOK
( = 0,8 pentru toate dovezile mai adnci de 1,50 m sub GOK
Ziduri cu rezemare rigid (de exemplu, ziduri din beton pe
instalaii de cheu, respectiv ziduri rezemate mai nalte de 1,50 m
sub GOK):
( = 1,4 pentru toate dovezile deasupra 1,50 m sub GOK
( = 1,0 pentru toate dovezile mai adnci de 1,50 m sub GOK
5.3ncrcarea suprafeelor pariale
Pentru determinarea presiunii valului asupra suprafeelor pariale
conform figurii 1, n continuare, sunt indicate formule pentru
determinarea coordonatelor presiunii valului p1, p2, p3:
(a)fr trecere peste a valului, respectiv qT < 0,05 l/ms(b)cu
trecere peste a valului 0,05 l/ms qT 0,5 l/ms
(c)cu trecere peste a valului qT > 0,5 l/ms
Pentru (a) (b) i (c) este valabil:
Figura 1: Aplicarea general a presiunii pentru ncrcarea datorat
valului a zidurilor verticale
Pentru determinarea coordonatelor presiunii valurilor, figura
presiunii naintea zidului HWS trebuie limitat la o adncime eficace
de pn la maxim d = 6,00 m.
Rcnlimea efectiv a bordului liber al zidurilor de protecie
mpotriva nivelului ridicat al apei
Rc 0,05nlimea bordului liber din calcul n temeiul anexei 2 cuqT
= 0,05l/msRc 0,5nlimea bordului liber din calcul n temeiul anexei 2
cuqT = 0,5l/msdadncimea apei n faa zidului
Fhsarcina substituent a valului n temeiul tabelului 6,
respectiv, 7 (cu = 1,40) n kN/m
Parametrii (1, (2 se preiau din tabelul urmtor.
RndulSparge-valValuri n picioare, respectiv, valuri sparte
deja
1Parametrul (10,30,7
2Parametrul (20,80,9
Tabelul 8:Parametri pentru descrierea figurii repartiiei
presiunii
6.Baze de calcul pentru deflectoare de trecere peste i supranlri
verticale ale zidurilor
Deflectorul de trecere peste este o tabl din oel nalt de 40 cm i
nclinat la un unghi de 45 la muchia superioar a zidului HWS. Din
punct de vedere al domeniului de aplicare, precum i al efectului
asupra ratei de trecere peste a valurilor i ncrcrii, se face
trimitere la anexa 4.
Supranlrile zidurilor verticale trebuie dimensionate n temeiul
capitolului 2.2.3, precum i al ncrcrii suprafeelor pariale conform
capitolului 5.3.
7.Presiunea datorat gheii, traciunea datorat suporilor pentru
barje, traciunea datorat babelor de cheu, ocul datorat resturilor
flotante
7.1Presiunea datorat gheii
Presiunea datorat gheii (situaia de dimensionare - A) se aplic
static la nlime nefavorabil ntre NN - 2,00 m i NN + 5,00 m cu
sarcin substituent liniar caracteristic de 30 kN/m.
7.2 Traciunea datorat suporilor pentru barje
F = 100 kN (situaia de dimensionare - P) sarcin
caracteristic
7.3Traciunea datorat babelor de cheu
Traciunea datorat babelor de cheu trebuie aplicat atunci cnd
sunt prevzute dispozitive corespunztoare.
Magnitudinea traciunii datorate babelor de cheu de aplicat poate
avea loc conform EAU 2012, tabelul E 12-1 (situaia de dimensionare
- T).
7.4ocul datorat resturilor flotante
Ca sarcin de aplicat caracteristic pentru resturile flotante
care intr n coliziune, trebuie aplicate (laturile Luv):
30 KNpe ziduri din piloi btui;limea de repartiie a sarcinii
trebuie aplicat la 3 m fr dovad
30 KNpe ziduri din piloi btui cu cap din beton;repartiia
sarcinii trebuie aplicat n temeiul DIN EN 1992
100 KNpe ziduri din beton;repartiia sarcinii trebuie aplicat n
temeiul DIN EN 1992
n caz de dovediri corespunztoare, poate fi aplicat o repartiie a
sarcinii mai favorabil. Suprafaa de aplicare a sarcinii trebuie
luat de fiecare dat de 0,5 x 0,5 m cu linia de aplicare la nlimea
AW. Un coeficient de oc nu trebuie luat n considerare separat. n
zona locaiilor Lee, nu trebuie aplicat ocul datorat resturilor
flotante.
8.Sarcini datorate traficului
ncrcarea datorat traficului caracteristic a suprafeelor de pe
partea uscatului trebuie stabilit n funcie de utilizare, totui, nu
mai mic de 10 KN/m. n funcie de condiiile limit, dup caz, trebuie
luat n considerare o sarcin substitutiv din coliziunea cu
vehiculele pe partea dinspre uscat.
9Pori HWS
Pentru porile HWS n completarea capitolelor 5, 7 i 8 trebuie
puse la baz interveniile de calcul urmtoare:
Ca factor de coliziune la sarcinile de strivire de cdere, pentru
pori i balamale trebuie aplicat ( = 1,4.
Pentru dovedirea static a porilor i pilonilor laterali ca i
coliziune a resturilor flotante, trebuie aplicat o sarcin
substitutiv de 30 kN pe o suprafa de 0,5 x 0,5 m acionnd la locaia
nefavorabil.
Pentru dovedirea peretelui de glaf n zona de trecere prin,
trebuie luate n considerare sarcini pe roat datorate
traficului.
n caz de limi mari ale porilor, trebuie efectuat o determinare
mai exact a ncrcrii datorate presiunii valurilor.
10Situaia de dimensionare i sigurane
10.1Situaia de dimensionare: nivel ridicat al apei
Rndul Ziduri pe partea LUVZiduri pe partea LEESituaia de
dimensionare
1AW + jumtatea presiunii valului n temeiul tabelului 6 rndul 1AW
+ jumtatea presiunii valului n temeiul tabelului 6 rndul 1Situaia
de dimensionare - T
2AW + presiunea valului (val n picioare, respectiv,
spart)./.Situaia de dimensionare - A
3AW + presiunea valului (val n picioare, respectiv, spart)+
coliziune resturi flotante./.Caz extrem1)
4AW + presiunea valului (sparge-val)./.Caz extrem1)
Tabelul 9:Situaia de dimensionare nivel ridicat al apei
1)La suprapunerea acestor evenimente extraordinare. toate
siguranele pariale, att pe partea de aciune, ct i pe partea de
rezisten, trebuie aplicate cu 1,0.10.2Situaia de dimensionare:
nivel sczut al apei
RndulZiduri HWS i lucrri de trecere peste pe partea LUV i
LEESituaia de dimensionare
1Sunk 1: Maree normalSituaia de dimensionare - P
2Sunk 2: Nivel extrem de sczut al apeiSituaia de dimensionare -
A
3Sunk 3: Nivel ridicat al apei care trece pesteSituaia de
dimensionare - A
Tabelul 10:Situaia de dimensionare nivel sczut al apei
11Dovezi hidraulice
11.1Codul de baz hidraulic
Dovedirile trebuie efectuate n temeiul EAU 2012 (E115). Trebuie
luate n considerare datele din expertiza privind terenul de
construcie i fundarea. n general, n cazul respectrii cii de
supurare din E 165 capitolul 12.7.4, este respectat o siguran
suficient mpotriva fracturrii hidraulice a solului. Cu aceast
ocazie, EAU 2012 se raporteaz la situaia nivelului ridicat al
apelor.
La zidurile HWS de pe taluzuri cu stabilitate sigur sau n
domeniul de influen al acestora, n cazurile de ncrcare Sunk, o
lungime a cii de supurare cu magnitudinea de 2,5 ori diferena de
oglind este suficient. Totui, precondiia pentru aceasta este ca
suprafaa taluzului s fie prevzut cu o acoperire alctuit conform
specialitii stabile la filtrare.
11.2Sigurana mpotriva fracturrii i flotaiei
Determinant este Manualul EC7-1.
11.3Sigurana mpotriva eroziunii
Determinante sunt EAU 2012 (E116) i (E165). Aplicarea unui strat
de hidroizolare n temeiul EAU 2012 (E165) punctul 12.7.4 este
posibil numai atunci cnd, prin intermediul unor informaii privind
subsolul (a se vedea terenul de construcie i expertiza fundrii),
este produs dovada necesar privind un strat de hidroizolare
continuu cu grosimea de cel puin 0,5 m.
Cile de supurare nu pot fi permise atunci cnd pot apare
caviti.
n rest, calea de supurare orizontal trebuie luat n considerare
cu cel mult 50 % din lungimea acesteia. Cel puin 50 % din calea de
supurare trebuie s se desfoare vertical, la zidurile HWS de taluri
cu stabilitate sigur i n domeniul de influen al acestora, aceasta
este valabil pentru situaia de dimensionare nivel ridicat al
apei.
12.Dovezi privind sigurana de stabilitate
Dovezii privind sigurana de stabilitate a unui corp constructiv
(zid HWS) i aparine i dovada privind obiectivele constructive care
sunt necesare pentru sprijinire.
Din punct de vedere al deformrilor zidului de limitat, pentru
dovezile privind sigurana, se face diferena ntre dou cazuri:
Cazul 1 Dimensionare cu coeficieni de siguran parial conform
Manualului EC7-1:de aplicat pentru instalaii de protecie mpotriva
nivelului ridicat al apei la care deformarea zidului trebuie
limitat din motive de aptitudine de utilizare, de exemplu, prin
nvecinarea cu zone construite
Cazul 2 Dimensionare cu coeficieni de siguran parial redui n
temeiul EAU 2012: de aplicat pentru instalaii de protecie mpotriva
nivelului ridicat al apei la care nu este necesar nicio limitare a
deformrii zidului
13.Adncimea de calcul
n zona traficului navelor maritime, adncimea de calcul trebuie
aplicat cu 2,00 m mai adnc dect adncimea planificat pentru fiecare
din seciunile portului (adncime nominal). Aici trebuie luai n
considerare 0,50 m tolerane ale dragei i 1,5 m adaos pentru
adncire.
n zona traficului navelor fluviale, adncimea de calcul trebuie
aplicat cu 1,00 m mai adnc dect adncimea planificat pentru fiecare
din seciunile portului (adncime nominal). Aici, trebuie luai n
considerare 0,50 m tolerane ale dragei i 0,50 m adaos pentru
adncire.
Pentru zidurile din i de pe taluzuri a cror distan de partea
rmului fa de muchia taluzului este egal cu sau mai mic de 5,0 mm,
adncimea de calcul pe latura dinspre ap a peretelui HWS trebuie
aplicat cu 0,5 m mai adnc fa de terenul - muchia superioar a
taluzului efective. La calcul static, nclinaia taluzului pe latura
dinspre ap trebuie luat n considerare conform nclinaiei existente,
respectiv, planificate. Sigurana de stabilitate (de exemplu,
fracturarea taluzului) a taluzului portului trebuie dovedit pentru
toate cazurile de ncrcare relevante.
n cazul n care condiiile menionate anterior nu sunt ndeplinite
sau o ntreinere de durat a taluzului nu este garantat, atunci este
valabil aplicarea minim pentru excavaia de calcul n temeiul figurii
1.
Atunci cnd exist sau sunt planificate conducte paralele cu
zidul, excavaia de calcul trebuie pus de acord cu oficiul de
serviciu competent.
n anumite mprejurri, poate fi plin de sens ca, pentru calculele
cii de infiltrare, s se stabileasc alte adncimi de calcul dect
acelea pentru calculele statice.
Figura 1: Aplicarea minim a fundului de calcul pentru ziduri n i
pe taluzuri14.Bibliografie- EAU (2012): Recomandrile Comitetului de
lucru mprejmuiri de mal pentru porturi i ci navigabile
-KFKI (Hrsg.); (2007): EurOtop Wave Overtopping of Sea Defences
and Related Structures: Assessment Manual. Coasta, caietul 73 anul
2007.
LegendeLegend
Hochwasserschutzlinie einschlielich privater PolderLinie de
protecie mpotriva nivelului ridicat al apei, inclusiv poldere
private
DeichkilometrierungKilometrarea digului
ffentliche HauptdeichlinieLinia principal a digului public
Wasserstand in m ber NNNivelul apei n m peste NN
Bemessungswasserstand fr Bauwerke mit einer geplanten
Lebensdauer von mehr als 50 JahrenNivelul apei de calcul pentru
obiective constructive cu durat de via planificat de peste 50 de
ani
Bemessungswasserstand fr Bauwerke mit einer Lebensdauer bis zu
50 JahrenNivelul apei de calcul pentru obiective constructive cu o
durat de via de pn la 50 de ani
Bemessungswasserstnde fr Anlagen im zentralen
HafengebietNiveluri ale apei de calcul pentru instalaii din zona
central a portului
Kartengrundlage: Digitale Stadtkarte M 1:60.000, Vervielfltigt
mit Erlaubnis der Freien und Hansestadt Hamburg, Landesbetrieb
Geoinformation und VermessungBaza cartografic: Harta digital a
oraului, scara M 1:60 000, multiplicat cu permisiunea oraului liber
i hanseatic Hamburg, ntreprinderea landului geo-informaii i
cartografiere
M 1 : 50.000M 1 : 50 000
Stand: 2013Versiunea: 2013
Dkm 5+000Dkm 5+000
MeterMetru
Anexa 2
Nomogram
pentru determinarea trecerii peste a valurilor la zidurile
HWS
WellenberschlagsrateRata de trecere peste a valurilor
HWS Wand (Grundriss)Zid HWS (schi n plan)
WellenangriffswinkelUnghiul de atac al valurilor
Anexa 3a
Reprezentri de principiu ale suprafeelor de suprapresiune a apei
i ale modificrilor greutii spaiale
1. Hochwasser- Bemessungssituationen1. Situaii de dimensionare -
Nivel ridicat al apei
Wichtenderung in der dichtenden Schicht:Modificarea greutii
specifice n stratul hidroizolant:
Wichtenderung in der dichtenden Schicht:Modificarea greutii
specifice n stratul hidroizolant:
gilt fr tw < 0,5 dw;este valabil pentru tw < 0,5 dw;
fr tw > 0.5 dw sind Wasserberdruck und Wichtenderung zwischen
den Werten der Bider 4. und 5. linear zu interpolieren.pentru tw
> 0,5 dw suprapresiunea apei i modificarea greutii specifice
trebuie interpolate liniar ntre valorile din figurile 4 i 5.
Wichtenderung in der dichtenden Schicht:Modificarea greutii
specifice n stratul hidroizolant:
Anexa 3b
2. Niedrigwasser- Bemessungssituationen2. Situaii de
dimensionare - Nivel sczut al apei
Der Wasserberdruck ist bis UK Fllbohle anzusetzen; bei
Gelndebruchnachweisen bis zum Gleitkreis.Suprapresiunea apei
trebuie aplicat pn la muchia inferioar a pilotului de umplere; n
cazul dovezilor privind fracturarea terenului pn la cercul de
glisare.
Wichtenderung in der Sandschicht:Modificarea greutii specifice n
stratul de nisip:
Wichtenderung in der dichtenden Schicht:Modificarea greutii
specifice n stratul hidroizolant:
Wichtenderung in der dichtenden Schicht:Modificarea greutii
specifice n stratul hidroizolant:
h2 = 1,00 m unter Kaimauer
bzw. h2 = 1,50 m in Bschungenh2 = 1,00 m sub zidul de cheu
respectiv h2 = 1,50 m n taluzuri
Wichtenderung in der dichtenden Schicht:Modificarea greutii
specifice n stratul hidroizolant:
Anexa 3c
2. Niedrigwasser - Bemessungssituation (Fortsetzung)2. Situaia
de dimensionare - Nivel sczut al apei (continuare)
h2 = 1,00 m unter Kaimauer
bzw. h2 = 1,50 m in Bschungenh2 = 1,00 m sub zidul de cheu
respectiv h2 = 1,50 m n taluzuri
Wichtenderung in der dichtenden Schicht:Modificarea greutii
specifice n stratul hidroizolant:
h2 = 1,00 m unter Kaimauer
bzw. h2 = 1,50 m in Bschungenh2 = 1,00 m sub zidul de cheu
respectiv h2 = 1,50 m n taluzuri
Wichtenderung in der dichtenden Schicht:Modificarea greutii
specifice n stratul hidroizolant:
h2 = 1:00 m unter Kaimauer
bzw. h2 = 1:50 m in Bschungenh2 = 1:00 sub zidul de cheu
respectiv h2 = 1:50 m n taluzuri
Wichtenderung in der dichtenden Schicht:Modificarea greutii
specifice n stratul hidroizolant:
Anexa 4
Deflector de trecere peste
Schi de definiie:
SHAPE \* MERGEFORMAT
Anexa 5
Valori determinante pentru calculele zidului de piloi btui
a.pentru presiunea activ a solului SHAPE \* MERGEFORMAT
Adncimea de batere, chiar i pentru piloi de umplere, cel puin
4,0 m sub fundul de calcul;
Adaosul de adncime de batere n temeiul EAU, E 56, totui
n caz de nglobare complet: cel puin 0,50 m
(cu excepia zidurilor cu consol liber cu H 2,00m;)
n caz de nglobare parial: valoarea minim trebuie redus conform
gradului de nglobare;
Adncimea minim de mbinare n caz de nglobare parial T = TFrei +
(TVoll - TFrei) 0,50
cuTFrei= adncimea de mbinare n caz de rezemare liber dincolo de
adncimea de calcul
TVoll= adncimea de mbinare la nglobare complet dincolo de fundul
de calcul
Determinarea ((k : ((k= 400 ( a
H
cua= ( A1-n / m cu A1, 2, n = suprafaa seciunii transversale a
piloilor
H= bombarea terenului de la muchia superioar a zidului de cheu
pn la fundul portului
Observaie:
mbuntirea valorilor caracteristice ale solului pentru
dimensionarea zidului din piloi btui i a ancorrii pot fi aplicate
numai pentru nivelul de calcul I.
b. pentru presiunea pasiv a soluluiAplicarea n temeiul EAU, E
215, figura de sarcin conform figurii 215-1, nu figurii 215-2soluri
nisipoase:(k ( 35pentru x ( 3,0 m
(kpentru x ( 3,0 m
soluri liante:
(k, ck, cu, keste valabil numai pentru soluri liante cu
consisten cel puin rigid; soluri pstoase i moi
nu se aplic ((k = ck = 0)
c. pentru sigurana stabilitiiPentru dovedirea siguranei mpotriva
fracturrii a terenului i a rosturilor de glisare adnci, sunt
valabile valorile caracteristice ale solului (k i ck. n cazul n
care zidul la nivelul I pentru luarea n considerare a croetrii
corpului de sol este dimensionat cu valoarea de mbuntire a solului
((k, cota de putere a ancorei din presiunea datorat solului trebuie
mrit cu 15 %.
Anexa 6
Influena sarcinii din nivelul II asupra nivelului I
(reprezentare n principiu)
n cazul unui zid parial, respectiv, nglobat trebuie luat n
considerare fora C (simplificare: Aplicarea BS-P ca sarcin
permanent).Anexa 7
Verificarea sparge-valului
Sparge-valuri pot apare numai la seciunile transversale
urmtoare:
SHAPE \* MERGEFORMAT
SHAPE \* MERGEFORMAT
SHAPE \* MERGEFORMAT
Explicarea desenului:
GOK=muchia superioar a terenului = nlimea terenului din faa
zidului HWS [mNN]d1=BW GOK [m] adncimea apei la nivelul apei de
dimensionare la zidul HWS
H*=nlimea valului determinant pentru verificarea sparge-valului
conform prescripiei autoritii competente
Bb=limea terenului din fa [m]
(ds=unghiul de atac al valurilor la zidul HWS (a se vedea fia de
date a valurilor)
StRw=nivelul apei de calcul pentru sparge-val
d2=StRw GOK [m] adncimea apei la nivelul apei de calcul pentru
sparge-val la zidul HWS; d2 = H*/0,35
Diagrame de derulare a verificrii sparge-valului:
SHAPE \* MERGEFORMAT
Modul de procedur n caz de teren din fa nclinat:
n cazul n care, pe faa dinspre ap a zidului HWS, terenul din fa
este nclinat, astfel, pentru fiecare dintre muchiile superioare al
terenului, trebuie aplicat criteriul de spargere, deoarece, la GOK
mai nalt cu adncimea apei mai redus corespunztor, apare, n primul
rnd, sparge-valul, n caz de suprapresiune a apei hidrostatice
nefavorabile concomitente (oglind mai ridicat a apei).
p1
p1
qT
Rc 0,05
Rc
Rc
Rc 0,05
Rc 0,5
AW
AW
Fh
Fh
d
d
p2
p2
p1
p3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
qT
Rc 0,5
AW
Rc
Fh
d
p2
0,50 m
m
0,50 m
m
1,50 m
m
Zid HWS n taluz sub 2,50mNN
1,50 m
m
interpolat
Zid HWS n taluz peste 2,50mNN
5,00 m
0,50 m
GOK
0,50 m
Zid HWS pe taluz
Fundul portului
Partea inferioar a taluzului
de regul 1 : 3
- 2,50 mNN
HWS pe taluz:
Fundul de calcul al taluzului, nclinaia 1 : 5
HWS pe taluz:
Fundul de calcul al taluzului, nclinaia conform
taluzului existent
Zid HWS n zonele:
1
2
3
1
2
HWS n taluz:
Fundul de calcul, nclinaia conform taluzului existent
3
Partea superioar a taluzului
de regul 1 : 2
Anexa 1
Nomogram pentru determinarea nlimii bordului liber Rc [m] sau a
ratei de trecere peste a valurilor qt [i / ms] n funcie de nlimea
valurilor Hds [m] i unghiul de atac al valurilor a.
qt = rata de trece peste a valurilor local n medie timp de trei
ore
Exemplu: procedura: Hds = 0,4 m; a = 5 ; qt = 0,5 l/msrezult pe
partea stng o nlime a bordului liber
Rc = 0,75 m
Exemplu: procedura: Hds = 0,4 m; a = 5 ; Rc = 0,75 mrezult pe
partea dreapt un val cu
rata de trecere peste qt = 0,5 l/ms
Pentru perioade ale valurilor mari Tp > 4,1 s, rata de
trecere peste se mrete cu factorul Tp / 4,1 s
Rc / max Hds 1,2
FNA
45
40 cm
Rc
Execuie
Deflectorul de valuri este o tabl din oel nalt de 40 cm i
nclinat la un unghi de 45 la muchia superioar a zidului HWS. Prin
aceasta, bordul liber RC se mrete cu aceast magnitudine.
Tipul legturii (cordon de sudur etc.), precum i alegerea
materialului trebuie adaptate la condiiile limit necesare.
Domeniul de aplicare
Deflectoarele (conform schiei de definiie) pentru reducerea
trecerii peste a valurilor pot fi utilizate la nlimi ale bordului
liber relative de RC / max Hds 1,2.
Influena asupra trecerii peste a valurilor
Prin utilizarea de deflectoare de valuri la borduri libere
relative de RC / max Hds 1,2 rata de trece peste qT (n medie timp
de 3 h) independent de unghiul de atac al valurilor este de 0,5 l
/(m(s)
Influena asupra ncrcrii
Pe baza bordului liber RC mrit, deflectoarele conduc la rate de
trecere peste mai reduse. Sarcina asupra zidului datorat ncrcrii
valurilor n temeiul capitolului 5 rmne nemodificat.
La deflectoare (conform schiei de definiie) i borduri libere
relative RC / Hds 1,2, pentru ncrcarea FNA independent de unghiul
de atac al valurilor, se poate aplica global 15 KN/m. Componenta pe
orizontal a FNA trebuie pstrat n presiunea valului n temeiul
capitolului 5.
Fundul portului
Racordare piloilor de traciune
pentru ntreaga seciune transversal a pilotului
max. Fk, grenz = 2500 KN
(BS-P)
k= valori de forfecare caracteristice
C k= coeziunea caracteristic
1:2 Linie
Adncimea minim a pilotului la piloi portani numai a presiunii pe
vrf; n rest, punctul de concentrare al conducerii sarcinii
4,00 m
Nivelul I
Nivelul II
H 15 m:
f = 0,2
H 10 m:
f = 0,3
ntre acestea f poate fi interpolat liniar
soluri nisipoase:
k + k 40
( k n temeiul determinrii)
soluri liante:
k ; C k
respectiv
u, k ; C u, k
d
3,5 d
k
k
X
H
f H
Fundul de calcul
k
P
Muchie inferioar zid din piloi btui
Nivelul II
Nivelul I
Nivelul II
W
L1
q
k
*La calculul zidului din piloi btui la nivelul I, trebuie luate
n considerare cotele din presiunea datorat solului care nu pot fi
determinate intern programului (de exemplu, cuta de presiune
datorat solului din al stratului hidroizolant).
Pentru rezemare liber este valabil
Muchia inferioar a zidului din piloi btuia la nivelul I
Fundul de calcul
Fundul portului
A
B
A) Zid HWS pe un taluz cu teren n fa Bb 6m sau n taluz
Zid HWS pe un zid de mal cu teren n fa Bb 6m
d1 respectiv d2
H*
BW respectiv StRw
BW respectiv StRw
H*
Bb 6m
d1 respectiv d2
Bb 6m
Anexa 8
Diagrame de derulare a verificrii sparge-valului
nexa 8
Diagrame de derulare a verificrii sparge-valului
GOK
GOK
Zid HWS n taluz
- (ds
Zid HWS (vedere de sus)
Direcia de atac a valurilor pe zidul HWS n unghiul -45 (ds
+45
+ (ds
Este una din condiiile limit urmtoare ndeplinit?
Limea terenului din faBb 6,0msau
Adncimea apeid1 ( 0,30 msau
nlimea valuluiH* ( 0,20 msau
Unghiul de atac al valurilor|(ds| > 45
Nu
Da
Este ndeplinit condiia urmtoare pentru apariia de sparge-valuri
la BW (criteriu de spargere)?
0,35 H*/d1 1,50
Nu
Da
Nicio aplicare de sparge-valuri
Aplicarea de sparge-valuri conform tabelului 7 cuAW = StRw
BW
Aplicarea de sparge-valuri conform tabelului 7 cuAW = BW
Determinarea nivelului apei de calcul al sparge-valului
(StRw)
StRw = GOK + H*/0,35 [mNN]
Bb
Bb
GOK 1
BW
BW
BW
GOK 1
GOK 2
GOK 2
((Notificate n temeiul Directivei 98/34/CE a Parlamentului
European i a Consiliului din 22 iunie 1998 de stabilire a
procedurii de furnizare a informaiilor n domeniul standardelor i
reglementrilor tehnice i al normelor privind serviciile societii
informaionale (JO L 204 din 21.07.1998, p. 37), modificat ultima
dat prin articolul 26 alineatul (2) din Regulamentul (UE) nr.
1025/2012 al Parlamentului European i al Consiliului din 25
octombrie 2012 (JO L 316 din 14.11.2012, p. 12).
140012812-187739 (130422_BHFU cu anexe_E17-1)
140012812-187739 (130422_BHFU cu anexe_E17-1)
_1458455409.unknown
_1458455411.unknown
_1458455413.unknown
_1458455414.unknown
_1458455412.unknown
_1458455410.unknown
_1458455408.unknown