MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE
MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE
MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSEMUNKAGÖDÖR TERVEZÉSE2
Munkatérhatárolás szerkezetei
Munkagödör méretezése Plaxis programmal
Munkagödör méretezése Geo 5 programmal
MUNKAGÖDÖR TERVEZÉSEMunkagödör méretezés Geo5 programmal
TARTALOMTARTALOM4
Geo5 programcsomagGeo5 szádfal tervezésGeo5 – szádfal tervezésGeo5 – szádfal ellenőrzésHelyszíni tapasztalatokÖsszefoglalásg
FINE LTD.FINE LTD.5
FINE – cseh szoftverfejlesztő vállalatStatikai, szerkezettervezési, alapozási és geotechnikai programokFejlesztés: cseh és szlovák egyetemekkel együttműködveFejlesztés: cseh és szlovák egyetemekkel együttműködve
Története‘80-as évek eleje: FIN fa- és acélszerkezeti VEM program80 as évek eleje: FIN fa és acélszerkezeti VEM program fejlesztése – Prágai Egyetem’80-as évek vége GEO geotechnikai programok‘90-es évek eleje: két programcsomag fejlesztésének összeolvadása1992: FINE cég megalakulásag g2008: FINE – TNO DIANA BV együttműködés
GEO 5GEO 56
Fő területek:Véges elemes modellezésAl á t éAlapozás tervezéseMunkagödör határolásTámfal tervezésTámfal tervezésÁllékonyság vizsgálatSüllyedés számításyDigitális terepmodell
GEO 5GEO 57
Véges elemes modellezésFEMAlagút
Támfal tervezésHídfőSzögtámfal
SüllyedésFelszínsüllyedésSüll déAlagút
Alapozás tervezéseGerenda
SzögtámfalFöldnyomásokGabion
Süllyedés
Digitális terepmodellTerep
MikrocölöpCölöp CPTCölö ök
SúlytámfalFalazatTalajszegezés
Terep
CölöpökLemezSíkalap
TalajszegezésElőregyártott falRedi Rock falp
Munkagödör határolásSzádfal tervezés
Állékonyság vizsgálatKőzet állékonyság
Szádfal ellenőrzés Rézsűállékonyság
SZÁDFAL TERVEZÉSSZÁDFAL TERVEZÉS
S ád é ölö f l
8
Szád- és cölöpfalBefogási hosszFal igénybevételekg yHorgonyerő
TulajdonságokHatárállapotok és biztonsági tényezők szerinti számításÁltalános rétegződésű talajkörnyezetA talajparaméterek beépített adatbázisaTetszőleges számú felszíni teher felvétele (sávos, trapéz, koncentrált)Talajvíz modellezése a szerkezet előtt és mögött, artézi víz modellezéseA szerkezet mögötti felszín különböző alakjaiA szerkezet mögötti felszín különböző alakjaiFöldrengés hatások (Mononobe-Okabe, Arrango)Többszintű dúcolásAd tt ők é ték k fi l b ét lAdott erők és nyomatékok figyelembevételeTámaszok figyelembe vételeA fal külső stabilitásának vizsgálata a rézsűállékonyság program segítségével
SZÁDFAL TERVEZÉS - SZÁMÍTÁSI LÉPÉSEKSZÁDFAL TERVEZÉS SZÁMÍTÁSI LÉPÉSEK9
SZÁDFAL TERVEZÉS - EREDMÉNYEK10
SZÁDFAL TERVEZÉS EREDMÉNYEK
Befogott szádfal – teljes passzív földnyomás
Lehajtási mélyég: 4,52 m
SZÁDFAL TERVEZÉS - EREDMÉNYEK11
SZÁDFAL TERVEZÉS EREDMÉNYEK
Támaszkodó szádfal – teljes passzív földnyomás
Lehajtási mélyég: 1,93 m
SZÁDFAL TERVEZÉS - EREDMÉNYEK12
SZÁDFAL TERVEZÉS EREDMÉNYEK
Befogott szádfal – csökkentett passzív földnyomás
Lehajtási mélyég: 6,34 m
SZÁDFAL ELLENŐRZÉSSZÁDFAL ELLENŐRZÉS
Számítás13
SzámításEgymásra ható nyomások módszere – elmozdulás függő nyomásokVéges elemes módszer alkalmazásaSzerkezet viselkedésének pontos modellezése (kivitelezés, igénybevételek, elmozdulások)Szerkezet viselkedésének pontos modellezése (kivitelezés, igénybevételek, elmozdulások)
TulajdonságokÁltalános rétegződésű talajkörnyezet, beépített talajparaméter adatbázisTetszőleges számú felszíni teher felvétele (sávos trapéz koncentrált) a szerkezetre hatóTetszőleges számú felszíni teher felvétele (sávos, trapéz, koncentrált), a szerkezetre ható tetszőleges erők és nyomatékokTalajvíz modellezése a szerkezet előtt és mögött, artézi víz modellezése Tetszőleges számú horgony, azok belső stabilitásvizsgálataTetszőleges számú horgony, azok belső stabilitásvizsgálataHatárállapotok és biztonsági tényezők szerinti számításAz ágyazási tényező megállapításának különféle módszerei (Schmitt, Ménard, Chadeisson), támogatja a nemlineáris ágyazási tényezőt) g j gy ySzerkezet előtt padka, mögötte a felszín különböző alakjai Földrengés hatások (Mononobe-Okabe, Arrango)Hatékony és teljes földnyomások vizsgálatay j y gDefiniálhatók dúcok és rugókAz igénybevételek burkológörbéinek előállítása az egyes kivitelezési fázisokbanA fal külső stabilitásának vizsgálata a rézsűállékonyság program segítségével
ELMÉLETI HÁTTÉRELMÉLETI HÁTTÉR14
S k t l á tt d d ll (Wi kl d ll)Szerkezet : rugalmasan ágyazott gerenda modell (Winkler modell)σ = k · w
σ feszültségk rugóállandó
Horgony figyelembe vételeI Kezdeti állapotk rugóállandó
w elmozdulásI. Kezdeti állapotII. Számítási lépések
ELMÉLETI HÁTTÉRELMÉLETI HÁTTÉR15
Talaj: ideálisan rugalmas – képlékeny modell Winkler alapjánÁgyazási tényező: k (Cx)Nyírószilárdsági paraméterek: φ cNyírószilárdsági paraméterek: φ, c
ELMÉLETI HÁTTÉR16
Á
ELMÉLETI HÁTTÉR
- Ágyazási tényező valamennyi elemhez- Leterhelés nyugalmi földnyomással
- Ellenőrzés, hogy a nyomás a megadott határok között van-e
- Ahol nem kh = 0 aktív v. passzív föld áföldnyomás
FIRST SITE HOTEL & BUSINESS COMPLEXFIRST SITE HOTEL & BUSINESS COMPLEX17
Budapest történelmiBudapest történelmi
belvárosa
3 pinceszint + földszint
+ 3, 6 és 9 szint 3, 6 és 9 szint
Szomszédokhoz
zártsorúan csatlakozik
MUNKATÉRHATÁROLÁS SZERKEZETEIMUNKATÉRHATÁROLÁS SZERKEZETEI18
AlapmegerősítésAlapmegerősítésφφ80 80 JetJet--groutinggroutingösszemetsző oszlopokösszemetsző oszlopok
kihorgonyzás indító szintje
réselési lavírsík - 3,67
összemetsző oszlopok, összemetsző oszlopok, 2 sorban elhelyezve2 sorban elhelyezve
kiemelési sík
indító szintje épitési talajvízszint -4,50 iszapos finom
homok
-4,70
MunkatérhatárolásMunkatérhatárolás65 cm vastag vízzáró 65 cm vastag vízzáró
kiemelési sík - 9,65
kavicsos közepes homok
réstáblák, 1 sorban réstáblák, 1 sorban kihorgonyozvakihorgonyozvarésfal talpa:résfal talpa: 1616 1818 1919 oligocén résfal talpa: résfal talpa: --16, 16, --18, 18, --19 19 m mélyenm mélyenhorgonyok: 4horgonyok: 4--6 db6 db
galapkőzet
horgonyok: 4horgonyok: 4 6 db 6 db feszítőpászmás kábel, feszítőpászmás kábel, ideiglenes szerepideiglenes szerep
BEMENŐ ADATOK - PROJEKT19
BEMENŐ ADATOK PROJEKT
Mértékegység rendszer:Mértékegység rendszer:- metrikus- angolszász
BEMENŐ ADATOK – SZÁMÍTÁSI MÓD20
BEMENŐ ADATOK SZÁMÍTÁSI MÓD
FÖLDNYOMÁSOK21
FÖLDNYOMÁSOK
Aktív földnyomásMazindrani elmélet
K = f(φ c β γ)'aza K⋅= σσ
Ka = f(φ, c, β, γ)
Coulomb elméletKa = f(φ, α, β, δ)
Müller-Breslau elméletKa = f(φ, α, β, δ)
C t l él t acaza KcK ⋅⋅−⋅= 2σσCaqout elmélet
Ka = ρ · KaCoulomb; ρ = f(β, φ, δ)
Absi elmélet
acaza
Absi elméletKa: táblázat
FÖLDNYOMÁSOK
P í föld á
22
FÖLDNYOMÁSOK
Passzív földnyomásMazindrani elmélet
K = f(φ c γ β)
'pzp K⋅= σσ
Kp = f(φ, c, γ, β)
Coulomb elméletKp = f(φ, α, β, δ)
ppzp KcK ⋅⋅+⋅= 2σσ
Caqout-Keriser elméletKp, ψ: táblázat
Müller Breslau elmélet
Ψ⋅⋅⋅+Ψ⋅⋅= ppzp KcK 2σσ
KcK ⋅⋅+⋅= 2σσMüller-Breslau elméletKp = f(φ, α, β, δ)
Sokolovski elmélet
ppzp KcK ⋅⋅+⋅= 2σσ
ppvpcpgzp KpKcK ⋅+⋅+⋅= σσ
K – összetett csúszólap
Absi elméletK táblá t
ppzp KcK ⋅⋅+⋅= 2σσKp: táblázat
BEMENŐ ADATOK– SZÁMÍTÁSI MÓD23
BEMENŐ ADATOK SZÁMÍTÁSI MÓD
BEMENŐ ADATOK – TALAJRÉTEGZŐDÉS24
BEMENŐ ADATOK TALAJRÉTEGZŐDÉS
BEMENŐ ADATOK – ÁGYAZÁSI TÉNYEZŐ25
BEMENŐ ADATOK ÁGYAZÁSI TÉNYEZŐ
σ = k · w
ÁGYAZÁSI TÉNYEZŐ – ELOSZLÁS SZERINT26
ÁGYAZÁSI TÉNYEZŐ ELOSZLÁS SZERINT
M dá l lá i tMegadás eloszlás szerint
tEK s
h ⋅= αt
ÁGYAZÁSI TÉNYEZŐÁGYAZÁSI TÉNYEZŐ27
belső súrlódási
szög
Monnet – 1994Eredete és elméleti háttere nem ismertt 0 6 0 8 f l té Ch d i
t = 0,6-0,8 m fal esetén Chadeissonképletével közel azonos érték
ϕ °
ágyazási tényező
CtCt ×10 kN/m3
kohézió c N/cm2
ÁGYAZÁSI TÉNYEZŐÁGYAZÁSI TÉNYEZŐ28
CUR 166 szerintHolland mérési tapasztalatokN li á i d llNem lineáris modell
ÁGYAZÁSI TÉNYEZŐÁGYAZÁSI TÉNYEZŐ29
Ménard szerintPresiométeres mérési eredmények alapján
( )αα aaEK M
h
⋅⋅+⋅
=9133,0
2( )
2
EM presiométeres modulusk kt i tik él éa karakterisztikus mélység
α reológiai tényező
ÁGYAZÁSI TÉNYEZŐÁGYAZÁSI TÉNYEZŐ30
Chadeisson szerintMunkagödör megtámasztó szerkezetek mérési eredményei alapjánalapján
pcKK ⎟⎟
⎞⎜⎜⎛
⎥⎥⎤
⎢⎢⎡
⎟⎟⎞
⎜⎜⎛
⎟⎟⎞
⎜⎜⎛
−⋅⋅51
4
0 tanh1γ
tcp
t
pp
h sc
cAs
KEIK
⎟⎟⎠
⎜⎜⎝⋅⋅+
⎥⎥⎥⎥
⎢⎢⎢⎢
⎟⎟⎟⎟⎟
⎜⎜⎜⎜⎜ ⎟
⎠⎜⎝⋅⋅= 0
tanh'20
ϕ
γ
⎥⎥⎦⎢
⎢⎣
⎟⎠
⎜⎝
EI folyóméterre vonatkozó falmerevségKp passzív földnyomás Keriser szerintp p yK0 nyugalmi földnyomás Jáky szerintγ talaj térfogatsúlyac kohézióc kohézió viszonyítási értéke (c0 30 kPa)c0 kohézió viszonyítási értéke (c0 = 30 kPa)Stϕ, stc mobilizálódáshoz szükséges elmozdulás (stϕ = stc =0,015 m)Ap kohézió hatását figyelembe vehető szorzó (Ap = 2,5)
ÁGYAZÁSI TÉNYEZŐÁGYAZÁSI TÉNYEZŐ31
Schmitt szerint
4E
IterációvalTalaj deformációs modulusából számolva31,2
IEEK s
h ⋅⋅=
E talaj összenyomódási modulusa
modulusából számolvaCsak rugalmas elmozdulás vehető figyelembeEs talaj összenyomódási modulusa
EI folyóméterre vonatkozó falmerevség
ÁGYAZÁSI TÉNYEZŐ - MEGTÁMASZTÁSOKÁGYAZÁSI TÉNYEZŐ MEGTÁMASZTÁSOK32
Belső kitámasztás
EA 12 ⋅⋅
HorgonyhFC 1
⋅=
d
ddd LB
EAC 12⋅
⋅⋅= h
hh
hszhh
h LEA
LFsC 5,0 ⋅
⋅⋅⋅
+=
Ad·Ed nyomási merevségLd vízszintes távolság
Ah·Eh húzási merevségLhsz szabad horgonyhosszd g
B munkagödör szélességhsz g y
Lh horgonytávolságFh súrlódási erős elmozdulás Fsh elmozdulás Fh
mobilizálódásához
BEMENŐ ADATOK – TALAJOK33
BEMENŐ ADATOK TALAJOK
BEMENŐ ADATOK – TALAJOK34
BEMENŐ ADATOK TALAJOK
BEMENŐ ADATOK – SZERKEZET35
BEMENŐ ADATOK SZERKEZET
•Cölöpfal•Résfal•Szádlemez•Acél I szelvény•A, I, E, G felhasználói
BEMENŐ ADATOK – HOZZÁRENDELÉS36
BEMENŐ ADATOK HOZZÁRENDELÉS
BEMENŐ ADATOK – FÖLDKIEMELÉS37
BEMENŐ ADATOK FÖLDKIEMELÉS
BEMENŐ ADATOK – TEREP38
BEMENŐ ADATOK TEREP
BEMENŐ ADATOK – TALAJVÍZ39
BEMENŐ ADATOK TALAJVÍZ
BEMENŐ ADATOK – TALAJVÍZ40
BEMENŐ ADATOK TALAJVÍZ
Vízzáró rétegbe való bekötés Nem vízzáró rétegbe való bekötés
BEMENŐ ADATOK – TERHELÉS41
BEMENŐ ADATOK TERHELÉS
FelületiSávTrapéz eloszlásPontVonal
BEMENŐ ADATOK – TERHELÉS42
BEMENŐ ADATOK TERHELÉS
BEMENŐ ADATOK – HORGONY43
BEMENŐ ADATOK HORGONY
BEMENŐ ADATOK – HORGONY44
BEMENŐ ADATOK HORGONY
BEMENŐ ADATOK – DÚCOK45
BEMENŐ ADATOK DÚCOK
BEÁLLÍTÁSOK46
BEÁLLÍTÁSOK
Számítási beállítások• SzabványosSzabványos• Felhasználói• Cseh köztársaság• Szlovákia• Lengyelország• Lengyelország• Ausztrália• Brazília• USA
BEÁLLÍTÁSOK47
BEÁLLÍTÁSOK
EREDMÉNYEK48
EREDMÉNYEK
EREDMÉNYEK49
EREDMÉNYEK
EREDMÉNYEK50
EREDMÉNYEK
BELSŐ STABILITÁS51
BELSŐ STABILITÁS
BELSŐ STABILITÁS52
BELSŐ STABILITÁS
ÁLTALÁNOS ÁLLÉKONYSÁG53
ÁLTALÁNOS ÁLLÉKONYSÁG
EREDMÉNYEK - BURKOLÓGÖRBÉK54
EREDMÉNYEK BURKOLÓGÖRBÉK
DOKUMENTÁLÁS55
DOKUMENTÁLÁS
Alkalmazott program és számítás módszereBemenő adatok
GeometriaTalajparaméterekTalajparaméterekÉpítési fázisok
E d é kEredményekElmozdulásIgénybevételekFöldnyomások
Kiértékelés
FIRST SITE HOTEL - ESETTANULMÁNY5656
FIRST SITE HOTEL ESETTANULMÁNY
Alapkőzet leírása
Eredeti szakvélemény:Eredeti szakvélemény:„kiscelli agyag” –
homogén, vízzáró
Vizsgált helyszínMérnökgeológiai térkép:Felső oligocén, egri
emeletHomokos agyag, homok,
homokkő
FIRST SITE HOTEL - ESETTANULMÁNY57
FIRST SITE HOTEL ESETTANULMÁNY
Feltárások: 4 fúrás, 3 CPT szondaRétegződés: homokos agyag -
utca
homok, cementált homok padok, lencsék h
Lajo
s u
Párhuzamosan szemeloszlás és plasztikus K
ossu
th
pvizsgálatokAlapréteg: inhomogén, nem
K
g ,vízzáró, teherbírása jó
FIRST SITE HOTEL - ESETTANULMÁNY58
FIRST SITE HOTEL ESETTANULMÁNY
Feltárások: 4 fúrás, 3 CPT
w% 10
Szemcséstalajokat alkotó frakciók (%)Kötött talajok konzisztencia határai
Természetes víztartalom
Talajvízszint
Mélység
Rétegleírás
Fúrás terepszintje
Sze
lvén
y
eloszlás
Szemcse
20 30 40 50 60 70 80 90 (mm)Dm 10D
(mm)q
(kN/m )U(-)
e(-) (g/cm )
Sr(-)
ρ3
r2(MN/m )
Eu2
s i v(%)
ε(%)
s
nyom
ószi
lárd
ság
Héz
agté
nyező
Telít
etts
égi f
ok
Térfo
gatsűrűs
ég
Egy
irány
ú
Öss
zeny
omód
ási
mod
ulus
Izzí
tási
vesz
tesé
g
zsug
orod
ásLl
ineá
ris
(cm/s)k
Víz
áter
esztő-
együ
tthat
óké
pess
égi
SZ2 statikus szonda
szondaRétegződés: homokos agyag -h k tált
=SOpH =
4
Cl =mg/lmg/l
3657.5
240
mBf102.4
2.6
0.10 0.033 3.2 H= %79 I= %21
1.2
Sárga iszapos finomhomok feltöltés
Sárga iszapos finom homok
0.10 0.033 3.2( )
0 20 40 60 80
qc [MPa]
0
1.0
2.0
0 0.40 0.80
fs [MPa]
homok, cementált homok padok, lencsékPárhuzamosan
4.6
0.14 0.004 23
5.9
0.13 0073 2.5 K= %9 H= %82 I= %7
0.40 0.29 8.3
tv( ) ( )
( )
Szürkéssárga iszapos finom homok
Szürkéssárga iszapos finom homok
Szürkéssárga kavicsos
3.42006.09.
3.0
4.0
5.0
6.0
7 0Párhuzamosan szemeloszlás és plasztikus vizsgálatok
8.5
10.7
0.75 0.18 12 K= %41 H= %55 I= %4
Ip= %17
Szürkéssárga kavicsos
közepes homok
Sárga kavicsosdurva homok
Szürke homokosá
0.72 0.82 1.91 8.0 2.4*10-6
7.0
8.0
9.0
10.0
11.0vizsgálatokAlapréteg inhomogén, nem vízzáró
11.6Ip %17
12.70.14 0.043 3.3
13.7Ip= %25
Ip= %24
( )
- - - H= %55 I= %33 12A= %
sovány agyagSzürke iszapos finom homokSzürke meszes homokosközepes agyag
Szürke homokosközepes agyag
0.62 0.79 1.98 2.4*10-5
0.52 0.96 2.11 φ kN/mc==o 2
29 67
12.0
13.0
14.0
15.0vízzáró, teherbírása jó
16.1 Ip~ %27
16.8Ip~ %25
17.2 Ip= %14
Ip~ %32
( )18.0
Szürke meszes homokosközepes agyag(cementált)
Homokos iszapSzürke homokoskövér agyag
0.56 0.84 2.03 10.516.0
17.0
18.0
FIRST SITE HOTEL - ESETTANULMÁNY59
Cölö f l h l tt
FIRST SITE HOTEL ESETTANULMÁNY
Cölöpfal helyett az alapkőzetbe bekötött résfalas körülzárást javasoltuk
Alapfeltárás jele
Alapozási síkAlapfeltárás helye
relatív (m) abszolút (mBf)
I AF -5.42 99.23javasoltukRésfalépítés kritériuma:
régi épület alapjait el kell bontani szomszédos
Kossuth L. u. 11.XIII AF -4.40 100.25
II AF -3.17 101.48
III AF 3 43 101 22bontani → szomszédos alapsíkok magasabban vannak → azok alapmegerősítése
III AF -3.43 101.22
IV AF -1.41 103.24
V AF -3.24 101.41alapmegerősítéseszükséges Reáltanoda u. 12.XIV AF -1.41 103.23
VI AF -2.01 102.64
VII AF -1 91 102 74VII AF 1.91 102.74
VIII AF -3.87 100.78Reáltanoda u. 6.
IX AF -4.02 100.63
XI AF -4.33 100.32 Szép u. 4.
XII AF -4.87 99.78 Kossuth L. u. 5.
FIRST SITE HOTEL ESETTANULMÁNYFIRST SITE HOTEL ESETTANULMÁNY60
Alapmegerősítésφ80 Jet-groutingösszemetsző oszlopok
kihorgonyzás indító szintje
réselési lavírsík - 3,67
összemetsző oszlopok, 2 sorban elhelyezve
kiemelési sík
indító szintje épitési talajvízszint -4,50 iszapos finom
homok
-4,70
Munkatérhatárolás65 cm vastag vízzáró
kiemelési sík - 9,65
kavicsos közepes homok
réstáblák, 1 sorban kihorgonyozvarésfal talpa: 16 18 19 oligocén résfal talpa: -16, -18, -19 m mélyenhorgonyok: 4-6 db
galapkőzet
horgonyok: 4 6 db feszítőpászmás kábel, ideiglenes szerep
FIRST SITE HOTEL ESETTANULMÁNY61
FIRST SITE HOTEL ESETTANULMÁNY
A vizsgálat célja:heterogén alapkőzet jobb megismerése, homokos
utca
alapréteg lehatárolásaréstáblák hosszának és a beérkező vízmennyiség
h La
jos
y gpontosítása
7 új fúrás rétegszelvényK
ossu
t7 új fúrás, rétegszelvény
A vizsgálat eredménye:résfalbekötések a feltárt homok rétegektől függően mélyültekalapvető koncepció: min. 3 méter bekötés a vízzáró rétegekbekontrol vizsgálat
FIRST SITE HOTEL ESETTANULMÁNY62
FIRST SITE HOTEL ESETTANULMÁNY
A fúrásokat a résfal tengelyére bevetítve ábrázoltuk.
Rétegszelvény a résfalhoz
Szép utca felöli tűzfal Kossuth Lajos utca Reáltanoda utcaMagyar utca felöli tűzfal
mBf101.7
T10
2.7
mBf100.5
T9mBf102.4
T3
mBf100.8
T8
3 3
mBf101.4
T2
mBf100.9
T7
mBf
3.1
mBf
3.5
+/-0,00 = 104.65 mBfmBf
3.4
6.7
mBf
1.6kavicsos finom homok feltöltés
Világosbarna ép.törmelékes iszapos
kavicsos finom homok feltöltés
Világosbarna ép.törmelékes iszapos
Sárga - szürkéssárga iszapos - kissé iszapos finom homokSárga - szürkéssárga
iszapos - kissé iszapos finom homokSárga - szürkéssárga
iszapos - kissé iszapos finom homok
104.6
T1
104.9
T4
104.6
T11
100.2 mBf
T6
103.2
T5
réselési lavírsík
5.6
10.4
4.0
9.0
5.9
10.7
11.6
12.7
3.3
8.9
4.2
9.59.710.3
11.2
4.2
9.2
11.712 3
8.1
12.613.113.514.0
8.5
12.9
munkagödör fenékszint: 94.87 mBf = -9.78
12.6
4.5
9.2
6.2
11.3
13.6
10.410.9
11.8
13.6
14 6
Szürke iszapos finom homok Szürke iszapos finom homok
Statikailag szükséges max. résfalmélység (-16,0 = 88.6 mBf)
kavicsos közepes homok - homokos aprókavicsVilágosbarna - barnássárga - sárgásszürke
Szürke kemény - nagyon kemény homokos sovány - közepes agyag Szürke iszapos finom homok(barnás)
Szürke homokos iszap
iszapos kissé iszapos finom homok
kavicsos közepes homok - homokos aprókavicsVilágosbarna - barnássárga - sárgásszürke
kavicsos közepes homok - homokos aprókavicsVilágosbarna - barnássárga - sárgásszürke
Szürke kemény - nagyon kemény homokos sovány - közepes agyag
(meszes)
Szürke iszapos finom homok
(gyúrható)
Statikailag szükséges max. résfalmélység (-16,0 = 88.6 mBf)11.2
16.0( ) 15.2
17.0( )
16.8
17.2
18.0( )
15.0( )15.0( )
12.3
14.6
17.0( )
18.0( )
20.0( )
21.0( )
17.5( )
19.1( )
14.6
Szürke homokos
Szürke cementált kissé iszapos Statikailag szükséges max. résfalmélység ( 16,0 88.6 mBf)
(meszes, cementált)
(cementált)
(meszes)
finom homok - közepes homokSzürke kemény - nagyon kemény homokos sovány - közepes agyagSzürke kemény - nagyon kemény homokos sovány - közepes agyag
Szürke nagyon kemény
hom. kövér agyag
14.2Szürke nagyon kemény homokos kövér agyag
(meszes)
Szürke kemény - nagyon kemény homokos
sovány - közepes agyag
(meszes, cementált)(cementált)
(gyúrható)
Statikailag szükséges max. résfalmélység ( 16,0 88.6 mBf)
Javasolt bekötés: 86.6 mBf
Javasolt bekötés: 85.6 mBf
13.6
(cementált)
(gyúrható) (cementált)
iszap
FIRST SITE HOTEL ESETTANULMÁNY63
FIRST SITE HOTEL ESETTANULMÁNY
Rétegszelvény a résfalhozA fúrásokat a résfal tengelyére bevetítve ábrázoltuk.
Rétegszelvény a résfalhoz
Magyar utca felöli tűzfal
T1 T4T5
mBf101.4
T2
mBf100 9
T7
mBf
3.1
mBf
3.5
+/-0,00 = 104.65 mBf
mBf
1.6kavicsos finom homok feltöltés
Világosbarna ép.törmelékes iszapos
104.6 104.9
T6
103.2
T5
réselési lavírsík
4.2
mBf100.9
4.2 8.1 8.56.2
Sárga - szürkéssárga iszapos - kissé iszapos finom homok
100.2 mBfréselési lavírsík
9.59.7
10 39.2
12.613.113 5
12.9
munkagödör fenékszint: 94.87 mBf = -9.78
4.5
9 2
11.311.8
k(barnás)
kavicsos közepes homok - homokos aprókavicsVilágosbarna - barnássárga - sárgásszürke
10.3
11.2
15 0( )
11.712.3
14.6
13.514.0
18 0( )
9.2
10.410.9
13.6
14.6
Szürke iszapos finom homok
Szürke cementált kissé iszapos (meszes, cementált)
(cementált)
finom homok - közepes homokSzürke kemény - nagyon kemény homokos sovány - közepes agyag
Szürke iszapos finom homok
14.2
Szürke homokos iszap
Szürke kemény - nagyon kemény homokos sovány - közepes agyag
Statikailag szükséges résfalmélység (-16,0 m)
Javasolt bekötés: 86.6 mBf
( ú h tó) (cementált)
Szürke kemény homokos sovány - közepes agyag
15.0( )
17.0( )
18.0( )
20.0( )
17.5( )
19.1( )
(meszes)Szürke nagyon kemény
hom. kövér agyag
Javasolt bekötés: 85.6 mBf(gyúrható) (cementált)
FIRST SITE HOTEL ESETTANULMÁNY64
FIRST SITE HOTEL ESETTANULMÁNY
minden egyes réstáblából mintavétel a harántolt és a réstalpon található talajok
ll ő éellenőrzéseaz előzetesen vártnál több homokfrakcióréselési mélység növeléseszivárgási út növelésével a munkatérbe jutó víz jmennyiségét csökkentjükmai állapot → földkiemelés ésföldkiemelés és tükörkészítés zajlik, utánáramlás mérések 50 m3/nap vízbeáramlást pmutatnak
FIRST SITE HOTEL ESETTANULMÁNY65
FIRST SITE HOTEL ESETTANULMÁNY
-22,00-22,00
-22,00-22,30
-21.60-22.50-22.00-22.00
-21.47-21.07
19 00-21.70
-22.07
jos
utca
r.as.:-16,00
r.as.:-16,00 r.as.:-16,00 r.as.:-16,00 r.as.:-16,00 r.as.:-18,00 r.as.:-18,00 r.as.:-18,00 r.as.:-18,00 r.as.:-18,00 r.as.:-18,00 r.as.:-18,00 r.as.:-18,00 r.as.:-18,00 r.as.:-18,00 r.as.:-19,00 r.as.:-19,00 r.as.:-19,00 r.as.:-19,00 r.as.:-19,00 r.as.:-19,00 r.as.:-19,00 r.as.:-19,00 r.as.:-19,00 r.as.:-19,00 r.as.:-18,00 r.as.:-18,00 r.as.:-18,00 r.as.:-18,00 r.as.:-16,00 r.as.:-16,00
-22,07
-18.00 -19.00-16.00
Kos
suth
Laj
r.as .:-16 ,00
r .as.
: -16,
00r .a
s.: -1
6,00
-22,00
-22,00-16.00
K
r.as.:-16,00
r.as.:-1 6,0 0
r.as.:-16,00r.as.:-16,00r.as.:-16,00r.as.:-16,00r.as.:-16,00r.as.:-16,00r.as.:-16,00r.as.:-16,00r.as.:-16,00r.as.:-16,00r.as.:-16,00r.as.:-16,00r.as.:-16,00r.as.:-16,00r.as.:-16,00r.as.:-16,00r.as.:-18,00r.as.:-18,00r.as.:-18,00r.as.:-18,00r.as.:-18,00r.as.:-18,00r.as.:-18,00r.as.:-18,00r.as.:-18,00r.as.:-18,00r.as.:-18,00r.as.:-18,00r.as.:-18,00r.as.:-18,00r.as.:-18,00r.as.:-18,00
r.as .
: -18,
00r . a
s.: - 1
6,0 0
r .as.
: -16 ,
00
-22,00
-17.50
-18,70 -18,80 -18,77-18.00-18.00 -18.00-20,00
-19,00-19,00
-19,00-19,00
-19,30-19,00
-18,00 -19,00-19,00-17,50
ÖSSZEFOGLALÁSÖSSZEFOGLALÁS66
Geo5 programcsomagSzádfal méretezés - nem használatosSzádfal ellenőrzés
Elméleti háttér Winkler modellElméleti háttér – Winkler modellBemenő adatokÁ á i té ő f l ét lÁgyazási tényező felvételeEredmények, kiértékelése
DokumentálásKivitelezés - tervezésKivitelezés tervezés
Köszönöm a figyelmet!
Wolf Ákos Győr, 2009. október 15.
gy