Misturas a Quente X Misturas a Frio

Misturas a Quente

X

Misturas a Frio

CAP

Emulsões Asfálticas;

Asfaltos Diluídos

Misturas a Quente Misturas a Frio

Vantagens

- mais duráveis

- menos sensíveis a ação da

água

- apresentam envelhecimento

lento

- suportam bem o tráfego

pesado

- não exigem cura

-não se aquece o

agregado

- permitem estocagem

- simplicidade de

instalação

- baixo custo de

fabricação

- simplicidade no

processo construtivo

Desvantagens

- difícil fabricação

-exigem aquecimento do

agregado

- alto custo de fabricação

- equipamento especial no

processo construtivo

- não permitem estocagem

- maior desgaste

- envelhecimento mais

rápido

- exigem cura da mistura

CONCRETO

ASFÁLTICO

Norma DNIT 031/2006 ES

Definição:

Mistura executada a quente, em usina apropriada,

com características específicas, composta de

agregado graduado, material de enchimento (filer)

se necessário e cimento asfáltico, espalhada e

compactada a quente

Propriedades básicas:

Estabilidade;

Durabilidade;

Flexibilidade;

Resistência ao deslizamento.

Pode ser composto de:

Camada de nivelamento

Camada de ligação (Binder) e

Camada de desgaste ou rolamento

Geralmente são utilizados os seguintes materiais na

composição de um concreto asfáltico:

-Materiais betuminosos: CAP 30/45, 50/70, 85/100.

- Agregados graúdos: Pedra Britada, escória britada, seixo

rolado britado ou não

-Agregados miúdos: areia, pó de pedra ou mistura de ambos

- Filer: Cimento Portland, cal, pó calcário

com a seguinte granulometria:

Peneiras % mínima passante

n°40 (0,42mm) 100

n°80 (0,18mm) 95 - 100

n°200 (0,075mm) 65 - 100

Sequência Executiva:

Fabricação (Usinas)

Transporte

Lançamento

Compactação

Equipamentos Utilizados

Usinas Gravimétricas / Volumétricas

Depósitos para o material betuminoso

Depósitos para agregados

Acabadoras

Rolos compactadores

Composição

da

Mistura

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,01 0,1 1 10 100

Abertura (mm)

% P

as

sa

nte

PENEIRAS 0 , 150 , 18

0 , 30 , 0 7 5 0 , 4 2

0 , 61, 2 2 , 4

4 , 89 , 5

12 , 7 19,1 2 5 , 4 38,12 , 0

Faixa A

Faixa B

Faixa C

Constituição da Mistura

Densidade Máxima Teórica da mistura ( DMT )

É a densidade da mistura asfáltica suposta sem vazios. É a

relação entre a massa total da mistura ( 100% ) e os volumes

correspondentes ao “ cheios “ da mistura

AGREGADO GRAÚDO

DNER-ME 081/98 e

ASTM C 127-88

AGREGADO MIÚDO

DNER-ME 084/95

(Picnômetro de 500 ml)

DMT = 100 .

6,0 + 60 + 30 + 4,0

1,03 2,72 2,68 2,80

DMT = 2,47

%Asf, %Ag, %Am, %f - percentagem

de asfalto, agregados graúdo, miúdo e

filer na mistura

Dasf, Dag, Dam, Df - densidades reais

DMT = 100 .

%Asf + %Ag + %Am + %f

Dasf Dag Dam Df

Densidade da mistura sem vazios: numericamente

igual à massa total dividida pela soma dos volumes

ocupados pelos materiais.

Exemplo: Calcular a DMT de uma mistura

%Asf = 6,0% Dasf = 1,03

%Ag = 60% Dag = 2,72

%Am = 30% Dam = 2,68

%f = 4,0% Df = 2,80

Massa Específica Máxima

(Teórica) da Mistura

Densidade Aparente da mistura (Da):

É a massa específica aparente da mistura compactada.

É a relação da massa total da mistura e o seu volume total

submisarmis

armis

MM

MDa

submisM

SSSmisM

armisM

Da

armisM

submisM

SSSmisM Ps

Balança

Balança

Psub

tV

tM

Da

Pocentagem de vazios na mistura ( Vv ):

Porcentagem de vazios do agregado mineral ( VAM )

É o volume total de vazios dado pela soma dos vazios da

mistura mais o volume ocupado pelo asfalto.

tV

VvVv %

Relação Betume – Vazios (RBV)

Esta relação indica qual a porcentagem de vazios do agregado

mineral é preenchida por betume.

Se % RBV = 100 todos os vazios da mistura estariam preenchidos de asfalto.

Se %RBV = 0 mistura sem asfalto.

Características Especificadas

Volumetria

• Densidade Efetiva dos Agregados: Deag

• Densidade Máxima da Mistura

(Teórica ou Medida): DMT ou DMM

Mistura não-compactada

• Densidade Aparente da Mistura: Da

• Volume de Vazios: Vv

• Vazios no Agregado Mineral: VAM

• Relação Betume-Vazios: RBV Mistura compactada

Volumetria

Vv

VAM

VCB

RBV=VCB/VAM

Ampliar

+

Ampliar

+

Massa Específica Máxima Medida



Método RICE (MISTURAS NÃO COMPACTADAS)

Definido como a razão entre o peso de agregados e o peso de ligante pelo

volume de agregados, volume dos poros impermeáveis, volume dos

poros permeáveis não preenchidos com asfalto e volume de asfalto;

Essencial para o cálculo de ligante absorvido e do teor de vazios em misturas

compactadas.

Gmm = A / (A + B – C) Onde:

A - peso da mistura seca no ar

B - peso do frasco + água

C - peso do frasco + água + mistura

ASTM 2041

VOLUME DO AGREGADO

VAZIOS IMPERMEÁVEIS

VOLUME DE VAZIOS NÃO

PREENCHIDOS COM ASFALTO

VOLUME DE VAZIOS

PREENCHIDOS COM ASFALTO

DOSAGEM DO CONCRETO BETUMINOSO

Para a dosagem do concreto asfáltico, normalmente

devem ser vencidas as seguintes etapas:

I. Escolha dos agregados e material asfáltico;

II. Determinação das porcentagens dos agregados e filler devem contribuir na mistura.

III. Determinação do teor ótimo de asfalto.

IV. Comparação da mistura estudada com as exigências das especificações com relação aos vazios de ar, vazios do agregado mineral, granulometria e estabilidade.

Na dosagem do concreto asfáltico

podem ser usados vários métodos como

por exemplo:

Marshall, Hubbard Field, Triaxial,

Hveem, Ruiz, SUPERPAVE, etc.

Os organismos rodoviários brasileiros

(DNIT, DERs, etc) recomendam o método

Marshall para dosagem do concreto

asfáltico.

DETERMINAÇÃO DOS PARÂMETROS DE INTERESSE E DAS CARACTERÍSTICAS

MARSHALL DA MISTURA:

São moldados CPs com % crescentes de asfalto:

→ 4 a 8%.

Os CPs tem a forma cilíndrica, apresentando:

→ D = ~10 cm e H = 6,35 cm

São compactados através de soquete que age sobre a mistura em um cilindro padronizado.

APÓS A CONFECÇÃO DOS CPS PODEM SER CALCULADOS OS SEGUINTES PARÂMETROS:

Densidade Real (DMT)

Densidade Aparente (Da)

% de Vazios (%Vv)

% dos Vazios do agregado Mineral (%VAM)

Relação Betume-Vazios (%RBV)

APÓS OS CÁLCULOS INICIAIS, OS CPS PODEM SER SUBMETIDOS AOS ENSAIOS MECÂNICOS:

Estabilidade (f) e Fluência Marshall (E)

Resistência à Tração (RT)

DOSAGEM DO CBUQ PELO MÉTODO MARSHALL

Determinação do teor ótimo de ligante:

A medida que se varia o teor de ligante, a DMT, Da, E, Vv, VAM e RBV também sofrem variações.

O teor de ligante de projeto será aquele que satisfizer, ao mesmo tempo, os limites especificados para os vários parâmetros de interesse.

O Teor de ligante de Projeto pode ser expresso:

% de asfalto, em peso, em relação à mistura ou

% de asfalto, em peso, em relação aos agregados.

Exemplo: Suponhamos 3 materiais

Agregado graúdo = 65%

Agregado miúdo = 31%

Filler = 4%

Suponhamos que a % encontrada para o teor de ligante seja 6%, sobre 100% da mistura de agregados.

Tem-se 2 maneiras de explicitar o traço da mistura:

Mais usual

6 ___ 106

X ___ 100 X = 5,66

5,66 ___ 94,34 (100-5,66)

X ___ 100 X = 6,00

CURVAS DE PROJETO

Densidade Aparente

(Da)

Porcentagem de vazios

(Vv)

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0

Vv (

DN

ER

)

Teor de Ligante (%)

Relação Betume-Vazios (RBV)

40

50

60

70

80

90

100

3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0

RB

V (

DN

ER

)

Teor de Ligante (%)

% de Vazios do Agregado

Mineral (VAM)

14,0

14,5

15,0

15,5

16,0

16,5

17,0

17,5

18,0

3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0

VA

M (

DN

ER

)

Teor de Ligante (%)

Estabilidade

Marshall (E)

850,0

900,0

950,0

1000,0

1050,0

1100,0

1150,0

1200,0

1250,0

1300,0

4 4,5 5 5,5 6

E (

Kg

)

Teor de Ligante (%)

Fluência (f)

Determinação do teor ótimo de ligante:

O teor ótimo de ligante é adotado como sendo o

valor médio dos seguintes teores de asfalto:

I. % de asfalto correspondente à máxima E

II. % de asfalto correspondente à máxima Da

III. % de asfalto correspondente à média dos limites

estabelecidos nas especificações para o Vv

IV. % de asfalto correspondente à média dos limites

estabelecidos nas especificações para a RBV

Teor de projeto = TE + Td + Tvv + TRBV

4

Na

Prática

Tp

Observações:

• Após a definição do teor ótimo de asfalto deve-se estabelecer uma faixa de trabalho para este valor. Para o CBUQ esta variação é normalmente de

0,3%.

• O teor ótimo de ligante assim determinado deve ser conferido em todas as curvas traçadas, e caso não satisfaça alguns dos limites impostos pelas especificações, uma nova mistura deverá ser adotada.

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0

Vv (

DN

ER

)

Teor de Ligante (%)

40

50

60

70

80

90

100

3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0

RB

V (

DN

ER

)

Teor de Ligante (%)

40

50

60

70

80

90

100

3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0

RB

V (

DN

ER

)

Teor de Ligante (%)

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0

Vv (

DN

ER

)

Teor de Ligante (%)

14,0

14,5

15,0

15,5

16,0

16,5

17,0

17,5

18,0

3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0

VA

M (

DN

ER

)

Teor de Ligante (%)

0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

1,60

1,80

2,00

3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0

Resis

tên

cia

à T

ração

(M

pa)

Teor de Ligante (%)

500

700

900

1100

1300

1500

1700

1900

3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0

Es

tab

ilid

ad

e (K

g)

Teor de Ligante (%)

Teor de Ligante

t

(%)

Densidade Aparente

d

Densidade Máxima Teórica

DMT

Teor de Vazios

Vv (%)

Vazios do Agregado Mineral VAM (%)

Relação Betume Vazios RBV (%)

Estabilidade

E (Kgf)

Resistência à Tração

RT

(MPa)

4,7 2,334 2,520 7,38 17,79 58,52 870 0,89

5,0 2,360 2,509 5,94 17,14 65,34 930 0,96

5,3 2,373 2,498 5,00 16,93 70,47 1150 1,03

5,6 2,396 2,487 3,65 16,38 77,72 1250 1,16

5,9 2410 2,476 2,67 16,16 83,48 1100 1,08

Exemplo Numérico

y = -3,9033x + 25,616

R² = 0,9956

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

4 4,5 5 5,5 6

Vv (

%)

Teor de Ligante (%)

y = 20,767x - 38,957

R² = 0,998

40

50

60

70

80

90

100

4 4,5 5 5,5 6

RB

V (

%)

Teor de Ligante (%)

y = 0,0627x + 2,0425

R² = 0,9886

2,30

2,32

2,34

2,36

2,38

2,40

2,42

2,44

4 4,5 5 5,5 6

d

Teor de Ligante (%)

y = -1,34x + 23,982

R² = 0,9697

16,0

16,2

16,4

16,6

16,8

17,0

17,2

17,4

17,6

17,8

18,0

4 4,5 5 5,5 6

VA

M(%

)

Teor de Ligante (%)

850,0

900,0

950,0

1000,0

1050,0

1100,0

1150,0

1200,0

1250,0

1300,0

4 4,5 5 5,5 6

E (

Kg

)

Teor de Ligante (%)

0,8

0,9

0,9

1,0

1,0

1,1

1,1

1,2

1,2

4 4,5 5 5,5 6

RT

(M

Pa)

Teor de Ligante (%)

O Ensaio de Tração

Diametral indireta

Prof. Lobo Carneiro (1943)

t

d

dt

Ft

2

x

y

F

F

y (compressão)

dt

F2X

dt

FC

6

PLANO VERTICAL

Desenvolvido por Bruce Marshall para o

Mississippi Highway Department na década

de 1930.

US Army Corps of Engineers (USACE)

começou a estudar em 1943 para 2ª Guerra

Mundial (aeroportos).

Soquete de 10 lb, 50 golpes/face, queda 18”;

Procedimento Marshall

ASFALTOS Associação Brasileira das Empresas Distribuidoras de Asfaltos

Bloco 8

Técnicas Executivas:

Usinas Asfálticas a Quente

http://www.petrobras.com.br/


A qualidade da execução é

determinante no conforto ao

rolamento e desempenho de

longo prazo de revestimentos

asfálticos de pavimentos.

A execução de revestimentos

asfálticos pode ser feita de

forma apropriada com

diferentes técnicas, cada uma

adequada a combinações

específicas de fatores tais

como temperatura, espessura

do revestimento, propriedades

dos materiais, entre outras.

Importância da

Execução


Principais Fatores

da Execução

Preparação da superfície

Operação de usinas de asfalto

Transporte de misturas asfálticas ou materiais

Lançamento de misturas asfálticas ou materiais

Compactação ou compressão


Operação de Usinas

de Asfalto a Quente

A produção de forma apropriada das misturas asfálticas é

condição fundamental para o correto desempenho dos

revestimentos.

Uma usina de asfalto é um conjunto de equipamentos

mecânicos e eletrônicos interconectados, de forma a

produzir misturas asfálticas. Variam em capacidade de

produção e podem ser estacionários ou móveis.

O objetivo básico da usina de asfalto é proporcionar de

forma adequada a mistura de frações de agregados,

aquecer esta mistura e o ligante asfático e misturar o

agregado ao ligante, produzindo misturas asfálticas dentro

de características previamente especificadas.


Operações Básicas na Produção de

Misturas Asfálticas a Quente

Estocagem e manuseio apropriados dos materiais

componentes das misturas asfálticas na área da usina.

Adequado proporcionamento e alimentação do agregado

frio no secador.

Secagem e aquecimento eficiente do agregado à

temperatura apropriada.

Controle e coleta eficiente de pó no secador.

Adequado proporcionamento, alimentação e mistura do

ligante asfáltico com o agregado aquecido.

Correta estocagem, distribuição, pesagem e manuseio das

misturas asfálticas produzidas.


Estocagem de Agregados

na Área da Usina


Proporcionamento e Alimentação

do Agregado Frio no Secador


Secagem e Aquecimento do

Agregado a Temperatura Apropriada


Tipos de Usinas de

Asfalto a Quente

Existem dois tipos básicos de usinas de asfalto. A

usina por batelada, que produz quantidades

individuais de misturas asfálticas; e as usinas

drum mix, onde a produção é contínua.

Os dois tipos de usinas têm condições de produzir

atualmente as misturas asfálticas em uso corrente.

Não existem misturas asfálticas com

características particulares que condicionem sua

produção em um tipo específico de usina.


Usinas por Batelada

(gravimétricas)

1. Silos frios

2. Depósito de ligante asfáltico

3. Correia alimentadora

4. Secador / aquecedor

5. Elevador quente

6. Peneirador / separador

7. Silos quentes de agregados

8. Alimentador de reciclado

9. Entrada de ligante e misturador

10. Correia transportadora

11. Silos quentes da mistura

12. Área de carregamento do estocado

13. Sala de controle

14. Sistema de controle e filtragem de gases e pó

15. Área de carregamento direto


Usinas por Batelada

(gravimétricas)


Usinas por Batelada

(gravimétricas)


Usinas Drum Mix (contínuas)

1. Silos frios

2. Correia alimentadora

3. Depósito de ligante asfáltico

4. Tambor secador, aquecedor e misturador

5. Alimentador de reciclado e posterior entrada de ligante

6. Correia transportadora

7. Silos quentes

8. Sala de controle

9. Sistema de controle e filtragem de gases e pó





Sala de controle em Usina Drum Mix


Tipos de Secadores

Secadores por contra-fluxo - usados em

usinas por batelada e drum mix.

o agregado movimenta-se no sentido

contrário ao do queimador.

Secadores de fluxo paralelo – usados em

usinas drum mix.

o agregado movimenta-se no mesmo sentido

do queimador.


Fonte: Ciber Ltda.

INÍCIO Tipos de Secadores


Fonte: Ciber Ltda.

INÍCIO

Tipos de Secadores


Fonte: Ciber Ltda.

INÍCIO

Tipos de Secadores


Tipos de Secadores

Vista interna de um

tambor secador


Controle e Coleta de

Pó no Secador

Fonte: Ciber Ltda.


Nas Usinas Drum Mix a Produção de

Misturas Asfálticas é Caracterizada por

Controle de graduação na alimentação fria.

Medida de fluxo de agregado por pesagem

em movimento na correia.

Proporcionar o ligante asfáltico em

conformidade com o fluxo de agregado.

Produção contínua de mistura asfáltica.


Usina Drum Mix Móvel

Fonte: Ciber Ltda.


Calibragem das Usinas

Usinas Contínuas

Usinas Descontínuas

Silos frios

Velocidade da correia

Vazão do ligante

Silos frios

Silos quentes

Velocidade da correia

Vazão do ligante


Calibragem das Usinas

QUANTIDADE NECESSÁRIA DE AGREGADO

S1 ... 80x 20% x (100-teor de ligante) = 80X20% x 0,94 = 15,04 t/h



LIGANTE ............................................= 80 X 6% x 1,00 = 4,80 t/h

TOTAL = 80 t/h

Exemplo de Mistura:

Agregado 1 ------------------ 20%

Agregado 2 ------------------ 30%

Agregado 3 ------------------ 50%

-------

100%

Capacidade da Usina = 80 t/h


Calibragem das Usinas /

Exemplo de Calibragem

QUANTIDADE NECESSÁRIA DE AGREGADO E LIGANTE

COMPRIMENTO DA CORREIA = 20m

TEMPO PARA UMA VOLTA COMPLETA = 30s

VELOCIDADE = [( 20/30)x3600] = 2.400 m/h

S1 ... 15,04 / 2400 = 6,26 Kg/m DE CORREIA

S2 ... 22,56 / 2400 = 9,40 Kg/m DE CORREIA

S3... 37,60 / 2400 = 15,66 Kg/m DE CORREIA

LIGANTE .... = 4.800 Kg/h = 1,33 Kg/s


Usinas Asfálticas a Frio

A produção de misturas asfálticas a frio em usinas é

realizada em equipamentos onde não há a preocupação

com temperatura e secagem dos componentes. Fonte: CONSMAQ


Usinas Asfálticas a Frio

A DEFORMABILIDADE

EM MISTURAS ASFÁLTICAS

A previsão das tensões e deformações

provenientes do tráfego e do clima que atuam na

estrutura de um pav. é feita por métodos de

cálculo que levam em consideração os esforços

atuantes e as características de deformabilidade

dos materiais que compõem o pav.

Para se efetuar a análise de deformabilidade de

uma estrutura é necessário conhecer as relações

entre tensão e deformação de seus materiais

constituintes.

Os ensaios de cargas repetidas procuram simular os efeitos e as condições reais de solicitação dos esforços gerados pela passagem das cargas de tráfego em uma estrutura de um pavimento.

Tanto o pavimento quanto o subleito estão

sujeitos a uma solicitação dinâmica provenientes

de cargas de diferentes intensidades e variadas

frequências ao longo do dia e do ano. MEDINA (1997),

O Comportamento Dinâmico

de Misturas Asfálticas

Existem vários procedimentos de laboratório para

se analisar o comportamento dinâmico de

misturas betuminosas, podendo-se citar :

(a)módulo complexo (dinâmico);

(b)módulo elástico (flexão)

(c)módulo diametral (resiliente ou indireto).

O Módulo de Resiliência (MR) é análogo ao módulo

de elasticidade E, sendo ambos definidos como

relação entre tensão () e deformação (). A

diferença é que o Módulo de Resiliência é

determinado em ensaio de carga repetida.

A determinação do Módulo de Resiliência de

concreto asfáltico pode ser feita por vários tipos de

ensaios de cargas repetidas.

Os ensaios mais comumente usados são os

seguintes:

1- ensaio de tração uniaxial

2- ensaio de compressão uniaxial

3- ensaio de flexão em viga

4- ensaio de tração diametral indireta

5- ensaio de compressão triaxial

O Conceito de Módulo de Resiliência de

Misturas Asfálticas

O ensaio dinâmico consiste em se solicitar

uma amostra cilíndrica, por uma carga de

compressão F distribuída ao longo de duas

geratrizes opostas, sob frisos de cargas, e

medir as deformações resilientes ao longo

do diâmetro horizontal, perpendicular à carga

F aplicada repetidamente

A forma mais usual de medir-se o MR de misturas asfálticas é através do ensaio de compressão diametral por cargas repetidas.

As deformações diametrais e horizontais são

medidas através de medidores eletromecânicos tipo

LVDT.

Este tipo de medida da relação x passou a ser

designado de Módulo de Resiliência ou Resiliente.

Ensaio de Compressão Diâmetral

por Cargas Repetidas

• O ensaio teve como base de desenvolvimento os

estudos realizados pelo Prof. Lobo Carneiro;

• Também conhecido como Ensaio de Tração Indireta;

• A carga sob um carregamento de compressão na

vertical, causa uma tensão horizontal no CP.

• Freqüência: 1 Hz com duração de 1s

• Temperatura do ensaio é controlada a 25oC

t

d

cilindrocilindro

pressãopressão

pistãopistão

amostraLVDTLVDT

ar comprimidoar comprimido

ffrisoriso

O MR

é definido por:

2692,09976,0t

FMR

12.7mm12.7mm

deformação específica

resiliente horizontal

para d = 10,16 cm

Características do Equipamento de

Ensaio (segundo ASTM D4123) Equipamento capaz de aplicar

pulso de carga na forma

(1- cos(q)).

Freqüência de aplicação - 1Hz.

Duração do Pulso - 0,1s.

Repouso - 0,9s (apenas com

aplicação de pressão de

contato).

Dispor de câmara de

temperatura regulável para as

temperaturas de 5, 25, e 40°C

(41, 77, 104°F) com precisão de

+ou- 1,1°C.

Cilindro hidráulico capaz de

aplicar cargas com resolução de

4,45N - (1 lbf).

Valores Típicos de MR para Misturas Asfálticas:

0

5000

10000

15000

20000

25000

3 3,5 4 4,5 5 5,5 6 6,5

Teor de Ligante (%)

Mó

du

lo d

e R

es

iliê

nc

ia (

MP

a)

10°C

25°C

35°C

8000

10000

12000

14000

16000

18000

20000

3 3,5 4 4,5 5 5,5 6Teor de Ligante (%)

MR

- 1

0°C

(M

Pa

)

100 giros

75 giros

75 golpes

Vida de Fadiga de Misturas Asfálticas

• Com o ensaio de compressão

diametral também é possível estimar-

se a vida de fadiga;

• O ensaio é realizado em no mínimo 3

CP Marshall até a ruptura;

• Temperatura constante (25oC);

• As tensões aplicadas vão de 10% a

40% da carga de ruptura de um CP do

ensaio de tração indireta estático.

VARIAÇÃO DE TENSÕES

NO ELEMENTO II

tempo

tempo

tempo

acima do eixo neutro

abaixo do eixo neutro

3

3

CONCRETO ASFÁLTICO

BASE

hs

hi

Distribuição de tensões sob a roda

compressão

tração

hs

hi

Tensões no

Revestimento

h

v


NO ELEMENTO II

1

2

3

tempo

tempo

tempo



1

1

2

2

3

3

1 2 3

I II

III

Movimento

Revestimento

Direção das tensões principais


NO ELEMENTO II

tempo

tempo

tempo



3

3

Vida de Fadiga

= h - v

h = t

v = c

c = -3t

= t - c

= t - (-3t)

= t + 3t

= 4t

Vida de Fadiga

Modelos de Representação:

103

104

105

106

0.1 1.0 10 100

102

N

(kg/cm2)

Misturas a Quente X Misturas a Frio

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